JP2627046B2 - コンクリート補強用鋼繊維 - Google Patents
コンクリート補強用鋼繊維Info
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- JP2627046B2 JP2627046B2 JP5103759A JP10375993A JP2627046B2 JP 2627046 B2 JP2627046 B2 JP 2627046B2 JP 5103759 A JP5103759 A JP 5103759A JP 10375993 A JP10375993 A JP 10375993A JP 2627046 B2 JP2627046 B2 JP 2627046B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/38—Fibrous materials; Whiskers
- C04B14/48—Metal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はコンクリートに混入させ
てその強度を補強する目的で使用されるコンクリート補
強用繊維に関する。
てその強度を補強する目的で使用されるコンクリート補
強用繊維に関する。
【０００２】
【従来の技術】土木建築分野で使用されるコンクリート
は圧縮に対しては高い強度を示すが、引張り強度は圧縮
強度の約1/10程度と低くため、ひび割れを起し易く、ま
た一挙に崩壊するという欠点がある。これらの欠点を補
う目的で鉄筋や鋼線が補強材として使用されてきたが、
近年、直径０．４〜１．０mm、長さ２５〜８０mmの鋼繊
維を、対コンクリート容積比で０．３〜２％程度コンク
リートに混入させた鋼繊維補強コンクリート（ＳＦＲ
Ｃ）が広く使用されるようになっており、かかる鋼繊維
はコンクリートとの付着性を向上させるため、両端部を
曲げたり、特公平１−３２１７８号公報のように異形部
を連続して付けたり、或いは特公昭５５−１６７６８号
公報のように波型に曲げ加工して使用されている。
は圧縮に対しては高い強度を示すが、引張り強度は圧縮
強度の約1/10程度と低くため、ひび割れを起し易く、ま
た一挙に崩壊するという欠点がある。これらの欠点を補
う目的で鉄筋や鋼線が補強材として使用されてきたが、
近年、直径０．４〜１．０mm、長さ２５〜８０mmの鋼繊
維を、対コンクリート容積比で０．３〜２％程度コンク
リートに混入させた鋼繊維補強コンクリート（ＳＦＲ
Ｃ）が広く使用されるようになっており、かかる鋼繊維
はコンクリートとの付着性を向上させるため、両端部を
曲げたり、特公平１−３２１７８号公報のように異形部
を連続して付けたり、或いは特公昭５５−１６７６８号
公報のように波型に曲げ加工して使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする技術的課題】しかし、鋼繊維
の異形化や曲げはコンクリートとの付着性が向上する反
面、繊維同士が絡み合ういわゆるファイバーボール化現
象を起しやすく、分散性を損なうという問題点がある。
この結果、鋼繊維のコンクリートへの投入時の作業性を
著しく損ねたり、極端な場合は分散機を使用して投入を
行なう必要があった。さらに、コンクリートの混練中、
投入した鋼繊維が再びファイバーボール化してしまい、
十分な補強効果が得られなかったり、混入量を多くでき
ないという問題が発生した。投入前の鋼繊維の絡み合い
を防止する方法として、特公昭６０−９９７６号公報の
ように、水溶性の樹脂を用いて繊維同志をホッチキスの
針の如く張合わせたり、束ねたりする方法が提唱されて
いるが、コストアップとなったり、コンクリート中に溶
けだした樹脂がコンクリートのスランプを変化させた
り、投入前材料の雨漏れ管理を要するなどの問題点があ
った。さらに、高いコンクリート強度を得るために鋼繊
維の混入量を増やすと、コストの大幅な上昇となった
り、コンクリートのワーカビリティ(スランプなど打設
前の取扱い性)を損なう等の問題があり、少ない混入量
で高い補強効果が得られる鋼繊維の出現が望まれてい
た。本発明は、前記したような問題点を解消するために
創案されたもので、その目的とするところは、簡単な構
造で、分散性が良好であるうえコンクリートの亀裂発生
防止効果が高い実用的なコンクリート補強用鋼繊維を提
供することにある。
の異形化や曲げはコンクリートとの付着性が向上する反
面、繊維同士が絡み合ういわゆるファイバーボール化現
象を起しやすく、分散性を損なうという問題点がある。
この結果、鋼繊維のコンクリートへの投入時の作業性を
著しく損ねたり、極端な場合は分散機を使用して投入を
行なう必要があった。さらに、コンクリートの混練中、
投入した鋼繊維が再びファイバーボール化してしまい、
十分な補強効果が得られなかったり、混入量を多くでき
ないという問題が発生した。投入前の鋼繊維の絡み合い
を防止する方法として、特公昭６０−９９７６号公報の
ように、水溶性の樹脂を用いて繊維同志をホッチキスの
針の如く張合わせたり、束ねたりする方法が提唱されて
いるが、コストアップとなったり、コンクリート中に溶
けだした樹脂がコンクリートのスランプを変化させた
り、投入前材料の雨漏れ管理を要するなどの問題点があ
った。さらに、高いコンクリート強度を得るために鋼繊
維の混入量を増やすと、コストの大幅な上昇となった
り、コンクリートのワーカビリティ(スランプなど打設
前の取扱い性)を損なう等の問題があり、少ない混入量
で高い補強効果が得られる鋼繊維の出現が望まれてい
た。本発明は、前記したような問題点を解消するために
創案されたもので、その目的とするところは、簡単な構
造で、分散性が良好であるうえコンクリートの亀裂発生
防止効果が高い実用的なコンクリート補強用鋼繊維を提
供することにある。
【０００４】
【問題点を解決するための手段】上記目的を達成するた
め本発明は、伸線した鋼線に圧偏加工と曲げ加工を施し
て作られた鋼繊維であって、長手方向と直角の断面が幅
／厚みが２以上の縦長扁平状をなし、全長／幅が２０以
上かつ５０未満の範囲であり、しかも両端又は全長に扁
平面と同一な面内で幅の１／２以上の曲げ高さの曲げ部
を有している構成としたものである。
め本発明は、伸線した鋼線に圧偏加工と曲げ加工を施し
て作られた鋼繊維であって、長手方向と直角の断面が幅
／厚みが２以上の縦長扁平状をなし、全長／幅が２０以
上かつ５０未満の範囲であり、しかも両端又は全長に扁
平面と同一な面内で幅の１／２以上の曲げ高さの曲げ部
を有している構成としたものである。
【０００５】
【実施例】以下本発明の実施例を添付図面に基いて説明
する。図１ないし図４は本発明によるコンクリート補強
用鋼繊維の実施例を示している。１は本発明による鋼繊
維であり、鋼線材を所定径まで伸線加工した後、ダイス
やプレス又は圧延ロール等により圧偏することで作ら
れ、断面積より算出される換算直径が０.４〜１.０mm、
長さが２０〜８０mmで、引張り強さが１００〜１５０kg
f／mm2の範囲にある。鋼繊維１は、図１のように横断面
が縦長偏平状をなしている。(a)は上下を平行直線面１
１，１２とし、左右を平行直線面１３，１４としたもの
であり、(b)は左右を平行直線面１３，１４とし、上下
を平行直線面１３，１４から連続する曲率面１１’１
２’としたものである。(c)は左右を緩曲率面１３'，１
４'とし、上下を急曲率面１１”，１２”としたもので
ある。
する。図１ないし図４は本発明によるコンクリート補強
用鋼繊維の実施例を示している。１は本発明による鋼繊
維であり、鋼線材を所定径まで伸線加工した後、ダイス
やプレス又は圧延ロール等により圧偏することで作ら
れ、断面積より算出される換算直径が０.４〜１.０mm、
長さが２０〜８０mmで、引張り強さが１００〜１５０kg
f／mm2の範囲にある。鋼繊維１は、図１のように横断面
が縦長偏平状をなしている。(a)は上下を平行直線面１
１，１２とし、左右を平行直線面１３，１４としたもの
であり、(b)は左右を平行直線面１３，１４とし、上下
を平行直線面１３，１４から連続する曲率面１１’１
２’としたものである。(c)は左右を緩曲率面１３'，１
４'とし、上下を急曲率面１１”，１２”としたもので
ある。
【０００６】さらに、本発明は鋼繊維の断面形状を扁平
化させることに加え、幅寸法ｗと厚み寸法ｔと長さ寸法
ｌの関係を一定の条件とする。すなわち、幅寸法ｗ／厚
み寸法ｔ(幅・厚み比)を２以上とし、長さ寸法ｌ／幅寸
法ｗ(幅アスペクト比)を２０以上かつ５０未満とするも
のである。ｗ／ｔが２を下回る比では、ファイバーボー
ルが起りやすくなるため不適当であり、４ないし５とい
うように大きい方が効果的であるが、あまりｗ／ｔが大
きすぎると厚みが薄くなってコンクリート混練中に繊維
が曲がるなどの変形を起してしまうため上限は８程度で
ある。繊維の長さが短くなると、これに伴い補強効果が
下がるため、最低長さを確保するためにｌ／ｗは少なく
とも２０必要である。しかし、ｌ／ｗがあまり大きすぎ
るとｗ／ｔが適正であっても絡み合い性が生ずるため、
上限は５０を越えないことが必要である。
化させることに加え、幅寸法ｗと厚み寸法ｔと長さ寸法
ｌの関係を一定の条件とする。すなわち、幅寸法ｗ／厚
み寸法ｔ(幅・厚み比)を２以上とし、長さ寸法ｌ／幅寸
法ｗ(幅アスペクト比)を２０以上かつ５０未満とするも
のである。ｗ／ｔが２を下回る比では、ファイバーボー
ルが起りやすくなるため不適当であり、４ないし５とい
うように大きい方が効果的であるが、あまりｗ／ｔが大
きすぎると厚みが薄くなってコンクリート混練中に繊維
が曲がるなどの変形を起してしまうため上限は８程度で
ある。繊維の長さが短くなると、これに伴い補強効果が
下がるため、最低長さを確保するためにｌ／ｗは少なく
とも２０必要である。しかし、ｌ／ｗがあまり大きすぎ
るとｗ／ｔが適正であっても絡み合い性が生ずるため、
上限は５０を越えないことが必要である。
【０００７】さらに本発明における鋼繊維１は、コンク
リートとの付着性を向上させるための曲げ部１００を有
しているが、その曲げ部１００は、図５のような偏平面
と直角すなわち横曲げではなく、図２ないし図４のよう
に扁平面と同一な面内の曲げすなわち縦曲げとして形成
されている。この理由を説明すると、まずこのように扁
平面と同一な面内の曲げとすることで幅アスペクト比が
実質的に増加し、前記した幅アスペクト比との相乗効果
でコンクリート中での分散性を一層向上させることがで
きることが挙げられる。しかも、重要なことは扁平面と
同一な面内の曲げは補強作用の面でも著効を発揮するか
らである。すなわち、曲げ部を有する鋼繊維のコンクリ
ート補強効果は、コンクリート亀裂発生過程で起こる鋼
繊維の抜け出し抵抗が大きいほど高くなる。つまり、曲
げ部が直線状へ変形する際の抵抗の大きい形状ほど、高
い補強効果を示す。変形抵抗は、繊維の断面二次モーメ
ントに比例することから、上記のように扁平面と同一面
内に曲げられた形状は変形抵抗が極端に大きくなり、高
い補強効果が得られるのである。たとえば、直径０.８m
mφの丸鋼線繊維の断面二次モーメント(公式:πd4/64)
と、同材質で作られた換算直径０．８ｍｍφ(幅ｗ1.6m
m、厚みｔ0.4mm)の偏平状繊維を曲げ高さ１．６ｍｍと
したときの断面二次モーメント（公式wh3/12)を比較す
ると、下記表１のとおりである。
リートとの付着性を向上させるための曲げ部１００を有
しているが、その曲げ部１００は、図５のような偏平面
と直角すなわち横曲げではなく、図２ないし図４のよう
に扁平面と同一な面内の曲げすなわち縦曲げとして形成
されている。この理由を説明すると、まずこのように扁
平面と同一な面内の曲げとすることで幅アスペクト比が
実質的に増加し、前記した幅アスペクト比との相乗効果
でコンクリート中での分散性を一層向上させることがで
きることが挙げられる。しかも、重要なことは扁平面と
同一な面内の曲げは補強作用の面でも著効を発揮するか
らである。すなわち、曲げ部を有する鋼繊維のコンクリ
ート補強効果は、コンクリート亀裂発生過程で起こる鋼
繊維の抜け出し抵抗が大きいほど高くなる。つまり、曲
げ部が直線状へ変形する際の抵抗の大きい形状ほど、高
い補強効果を示す。変形抵抗は、繊維の断面二次モーメ
ントに比例することから、上記のように扁平面と同一面
内に曲げられた形状は変形抵抗が極端に大きくなり、高
い補強効果が得られるのである。たとえば、直径０.８m
mφの丸鋼線繊維の断面二次モーメント(公式:πd4/64)
と、同材質で作られた換算直径０．８ｍｍφ(幅ｗ1.6m
m、厚みｔ0.4mm)の偏平状繊維を曲げ高さ１．６ｍｍと
したときの断面二次モーメント（公式wh3/12)を比較す
ると、下記表１のとおりである。
【０００８】
【表１】
【０００９】この表１から扁平面と同一面内曲げ(縦曲
げ)とした場合、偏平面と直角の曲げ(横曲げ)の約１６
倍も変形抵抗の大きいことがわかる。
げ)とした場合、偏平面と直角の曲げ(横曲げ)の約１６
倍も変形抵抗の大きいことがわかる。
【００１０】この扁平面と同一面内曲げの曲げ部１００
は、繊維の長手方向両端、中間に施されてもよいし、全
長にわたり施されてもよく、形状も任意である。図２は
曲げ部１００を両端に直線部１０１，１０１を残すよう
に台形状に形成したものである。図３は中間に直線部１
０１を残すように両端に山状の曲げ部１００，１００を
形成したものである。この場合、２つの山は上下で逆方
向であってもよい。図４は全長にわたり波状に曲げ部１
００を形成したものである。但し、いずれの場合にも曲
げ高さｈは、幅ｗの１／２以上であることが必要であ
る。これは前記したコンクリートとの付着性、分散性だ
けでなく、断面二次モーメントの増大により変形抵抗を
向上し、コンクリートの亀裂発生防止の実効を挙げるた
めに不可欠だからであり、幅ｗの１／２未満では幅・厚
み比と幅アスペクト比が適正であっても所期する効果が
得られない。上記扁平面と同一面内曲げの曲げは、伸線
によって製作した丸線を、ロールにて圧延して偏平化
し、さらに倒れ防止用の溝付きロールによって曲げを行
うか、または丸線に曲げ加工を施した後に圧延ロールで
偏平化することによって得ることができる。
は、繊維の長手方向両端、中間に施されてもよいし、全
長にわたり施されてもよく、形状も任意である。図２は
曲げ部１００を両端に直線部１０１，１０１を残すよう
に台形状に形成したものである。図３は中間に直線部１
０１を残すように両端に山状の曲げ部１００，１００を
形成したものである。この場合、２つの山は上下で逆方
向であってもよい。図４は全長にわたり波状に曲げ部１
００を形成したものである。但し、いずれの場合にも曲
げ高さｈは、幅ｗの１／２以上であることが必要であ
る。これは前記したコンクリートとの付着性、分散性だ
けでなく、断面二次モーメントの増大により変形抵抗を
向上し、コンクリートの亀裂発生防止の実効を挙げるた
めに不可欠だからであり、幅ｗの１／２未満では幅・厚
み比と幅アスペクト比が適正であっても所期する効果が
得られない。上記扁平面と同一面内曲げの曲げは、伸線
によって製作した丸線を、ロールにて圧延して偏平化
し、さらに倒れ防止用の溝付きロールによって曲げを行
うか、または丸線に曲げ加工を施した後に圧延ロールで
偏平化することによって得ることができる。
【００１１】次に本発明によるコンクリート補強用鋼繊
維の具体例と特性の試験結果を示す。 ＪＩＳ Ｇ ３５
０５に規格されている軟鋼線材(ＳＷＲＭ６)の５.５ｍ
ｍφを原料とし、１ｍｍφ前後の直径となるように伸線
加工を施した後、平圧加工を行い、更に縦曲げ加工を行
い、所定の長さに切断して４種類の横断面縦長の鋼繊維
を製作した。断面形状は図１(ｂ)、曲げ部形状は図３と
した。また、比較のため伸線加工まま(丸線)の鋼繊維も
作った。その寸法諸元を表２に示す。NO.２ないしNO.６
の各鋼繊維は、断面積が丸線０．８ｍｍφと同一になる
ようにし、また、曲げ高さｈと長さｌをすべて同一寸法
とした。これらの鋼繊維を１.０ton用のコンクリートミ
キサーにて１５分間混練した後、できたファイバーボー
ルの数(１０本以上の鋼繊維が絡み合っている状態をフ
ァイバーボールとして数えた)で分散性の評価試験を行
った結果を表２に示す。
維の具体例と特性の試験結果を示す。 ＪＩＳ Ｇ ３５
０５に規格されている軟鋼線材(ＳＷＲＭ６)の５.５ｍ
ｍφを原料とし、１ｍｍφ前後の直径となるように伸線
加工を施した後、平圧加工を行い、更に縦曲げ加工を行
い、所定の長さに切断して４種類の横断面縦長の鋼繊維
を製作した。断面形状は図１(ｂ)、曲げ部形状は図３と
した。また、比較のため伸線加工まま(丸線)の鋼繊維も
作った。その寸法諸元を表２に示す。NO.２ないしNO.６
の各鋼繊維は、断面積が丸線０．８ｍｍφと同一になる
ようにし、また、曲げ高さｈと長さｌをすべて同一寸法
とした。これらの鋼繊維を１.０ton用のコンクリートミ
キサーにて１５分間混練した後、できたファイバーボー
ルの数(１０本以上の鋼繊維が絡み合っている状態をフ
ァイバーボールとして数えた)で分散性の評価試験を行
った結果を表２に示す。
【００１２】
【表２】
【００１３】この表２から明らかなように、幅・厚み比
が２以上で、かつ幅アスペクト比が５０未満であるNO.
５とNO.６はファイバーボールが発生せず、分散性が良
好であることがわかる。
が２以上で、かつ幅アスペクト比が５０未満であるNO.
５とNO.６はファイバーボールが発生せず、分散性が良
好であることがわかる。
【００１４】次に、前記と同じ素材と製法で曲げ高さを
種々にした鋼繊維を製作した。それらをNO.７〜NO.１０
として表３に示す。なお、NO.１０は曲げを平圧面に対
し直角な面で行ったものすなわち、図５に示す横曲げタ
イプである。補強効果を検討するため、各鋼繊維を生コ
ンクリートに容積比で０.４％混入し、１.０ton用のミ
キサーにて十分混練して均一分散させた後、１５０×１
５０×５３０mmの繊維強化コンクリート試験片を製作し
た。鋼繊維の混入量が少ないため、いずれの鋼繊維にお
いてもファイバーボールの生成はなかった。前記コンク
リート試験片を水中で２８日間の養生を行った後、曲げ
試験を行って、曲げ強度と、曲げ荷重〜たわみ曲線で囲
まれる面積で示されるいわゆる曲げタフネスを求めた。
その結果を表３に示す。
種々にした鋼繊維を製作した。それらをNO.７〜NO.１０
として表３に示す。なお、NO.１０は曲げを平圧面に対
し直角な面で行ったものすなわち、図５に示す横曲げタ
イプである。補強効果を検討するため、各鋼繊維を生コ
ンクリートに容積比で０.４％混入し、１.０ton用のミ
キサーにて十分混練して均一分散させた後、１５０×１
５０×５３０mmの繊維強化コンクリート試験片を製作し
た。鋼繊維の混入量が少ないため、いずれの鋼繊維にお
いてもファイバーボールの生成はなかった。前記コンク
リート試験片を水中で２８日間の養生を行った後、曲げ
試験を行って、曲げ強度と、曲げ荷重〜たわみ曲線で囲
まれる面積で示されるいわゆる曲げタフネスを求めた。
その結果を表３に示す。
【００１５】
【表３】
【００１６】この表３から明らかなように、NO.６〜NO.
９を比べると、曲げ高さが幅の１／２以下であるNO.８
とNO.９は、本発明の実施例であるNO.６，NO７にくらべ
て補強効果が低くなっている。特に、曲げタフネスが低
い値となっている。曲げ高さが２.０ｍｍと同一であるN
O.１，３，６を比べると、補強効果はNO.６，３，１の
順番で低下しており、断面２次モーメントの大きさの順
番と一致している。ｗ／ｔを大きい値とすることによ
り、高い補強効果が得られ、ｗ／ｔ値としては、分散性
とを勘案して２以上が適当であることがわかる。NO.６
とNO.１０を比べるとやはりNO.６の補強効果が優れてお
り、曲げ加工は平圧加工と同一な面である縦曲げを施し
たものが高い補強効果を示すことがわかる。
９を比べると、曲げ高さが幅の１／２以下であるNO.８
とNO.９は、本発明の実施例であるNO.６，NO７にくらべ
て補強効果が低くなっている。特に、曲げタフネスが低
い値となっている。曲げ高さが２.０ｍｍと同一であるN
O.１，３，６を比べると、補強効果はNO.６，３，１の
順番で低下しており、断面２次モーメントの大きさの順
番と一致している。ｗ／ｔを大きい値とすることによ
り、高い補強効果が得られ、ｗ／ｔ値としては、分散性
とを勘案して２以上が適当であることがわかる。NO.６
とNO.１０を比べるとやはりNO.６の補強効果が優れてお
り、曲げ加工は平圧加工と同一な面である縦曲げを施し
たものが高い補強効果を示すことがわかる。
【００１７】
【発明の効果】以上説明した本発明によれば、伸線した
鋼線に圧偏加工と曲げ加工を施した鋼繊維であるため、
極めて高い引っ張り強さをそなえており、こうした鋼線
型の繊維の長手方向と直角の断面を幅／厚みが２以上の
縦長扁平状とし、全長／幅を２０以上かつ５０未満の範
囲とし、しかも両端又は全長に扁平面と同一な面内で幅
の１／２以上の曲げ高さの曲げ部１００を形成している
ため、断面二次モーメントが大きく、変形抵抗を極めて
大きなものとすることができ、これによりコンクリート
の亀裂発生防止効果を向上することができ、また、前記
曲げ部１００により幅アスペクト比が実質的に大きくな
るため、コンクリートに投入したときにサラサラと分離
し、分散性が良好で、混練時の絡み合いも生じにくくな
り、構造も簡単で容易に大量生産することができるなど
のすぐれた効果が得られる。
鋼線に圧偏加工と曲げ加工を施した鋼繊維であるため、
極めて高い引っ張り強さをそなえており、こうした鋼線
型の繊維の長手方向と直角の断面を幅／厚みが２以上の
縦長扁平状とし、全長／幅を２０以上かつ５０未満の範
囲とし、しかも両端又は全長に扁平面と同一な面内で幅
の１／２以上の曲げ高さの曲げ部１００を形成している
ため、断面二次モーメントが大きく、変形抵抗を極めて
大きなものとすることができ、これによりコンクリート
の亀裂発生防止効果を向上することができ、また、前記
曲げ部１００により幅アスペクト比が実質的に大きくな
るため、コンクリートに投入したときにサラサラと分離
し、分散性が良好で、混練時の絡み合いも生じにくくな
り、構造も簡単で容易に大量生産することができるなど
のすぐれた効果が得られる。
【図１】本発明によるコンクリート補強用鋼繊維の横断
面図である。
面図である。
【図２】本発明による補強繊維の一例を示す拡大斜視図
である。
である。
【図３】本発明による補強繊維の他例を示す拡大斜視図
である。
である。
【図４】本発明による補強繊維の他例を示す拡大斜視図
である。
である。
【図５】比較品の斜視図である。
１ 鋼繊維 １００ 曲げ部 ｗ 幅 ｔ 厚み ｈ 曲げ高さ
Claims (1)
- 【請求項１】伸線した鋼線に圧偏加工と曲げ加工を施し
て作られた鋼繊維であって、長手方向と直角の断面が幅
／厚みが２以上の縦長扁平状をなし、全長／幅が２０以
上かつ５０未満の範囲であり、しかも両端又は全長に扁
平面と同一な面内で幅の１／２以上の曲げ高さの曲げ部
１００を有していることを特徴とするコンクリート補強
用鋼繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103759A JP2627046B2 (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | コンクリート補強用鋼繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103759A JP2627046B2 (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | コンクリート補強用鋼繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06294017A JPH06294017A (ja) | 1994-10-21 |
| JP2627046B2 true JP2627046B2 (ja) | 1997-07-02 |
Family
ID=14362455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5103759A Expired - Fee Related JP2627046B2 (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | コンクリート補強用鋼繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2627046B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1993
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