JP2019085633A

JP2019085633A - 熱伝導率に優れる熱間工具鋼

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Publication number: JP2019085633A
Application number: JP2017217003A
Authority: JP
Inventors: 康政武藤; Yasumasa Muto
Original assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Current assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Priority date: 2017-11-10
Filing date: 2017-11-10
Publication date: 2019-06-06
Anticipated expiration: 2037-11-10
Also published as: JP7083242B2

Abstract

【課題】熱伝導性に優れた金型用鋼に好適な熱間工具鋼の提供。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．３８〜０．５５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．０１〜１．５０％、Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満を含有し、さらに、Ｃｒ：４．００％以下、Ｎｉ：２．００％以下のいずれか１種もしくは２種を含有し、かつ０．９２Ｃｒ＋１．３４Ｎｉ：０．６０％以上であり、またさらに、少なくともＭｏを含有し、Ｍｏ＋Ｗ：１．８０％未満で、かつＭｏ＋Ｗ／２：０．９０％超であり、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であり、ＴＣ＝１．８２５−０．１４５Ｃ−０．１４４Ｓｉ−０．０５３Ｍｎ−０．０５６Ｎｉ−０．０３６Ｃｒ−０．０３０Ｖ−０．０２６Ｍｏ−０．０２７Ｗ＋０．０９８ａとするとき、ＴＣ：１．６１０以上であることを特徴とする熱伝導に優れた熱間工具鋼。【選択図】なし

Description

本発明は、熱間工具鋼に関して、特にダイカストやホットスタンピングなどの、高温環境下で使用される高熱伝導率、高硬度および高靭性の金型用鋼に関する。

近年、ダイカスト分野において、自動車の軽量化を目的としたアルミ部品の高強度化や、生産性の向上を目的とした部品成形における加工ピッチの短縮化の理由から、ダイカスト金型に対する機械的および熱的負荷が増大している。その結果、金型には摩耗、大割れ、ヒートチェック（熱疲労亀裂）といった問題が生じやすくなっている。

これらの問題に対応するために、金型材料には、硬度および靭性に優れる材料が求められている。
また、ダイカスト用やホットスタンピング用の金型では、内部に冷却回路が作製されているところ、この冷却回路を流れる冷却水による冷却効率は生産サイクルスピードにも大きく影響することとなる。そして、この冷却効率を高める方法としては、例えば、金型の高熱伝導率化がある。そこで、前述した生産性の向上を目的とした、部品成形における生産サイクルスピードの向上の要求に応えるためには、金型材料の特性として高い熱伝導率も必要とされる。

以上の点に着目した従来技術としては、焼入れ性の確保のために、Ｍｎの含有量を１．５０％より多くした金型用鋼が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。しかし、この提案の金型用鋼はＭｎの過剰添加により熱伝導率が低下する問題がある。

また、耐食性および焼入性の確保のために、Ｃｒの含有量を４．００％より多くした金型用鋼が提案されている（例えば、特許文献２参照。）。しかし、この提案の金型用鋼はＣｒの過剰添加によって熱伝導率が低下する問題がある。

また、さらに、炭化物の高熱伝導率化のために、Ｍｏ＋Ｗの含有量を１．８％以上とした熱間加工用鋼が提案されている（例えば、特許文献３参照。）。しかし、この提案の熱間加工用鋼はＭｏ＋Ｗの過剰添加によって熱伝導率が低下する問題がある。

さらに、被削性の確保のために、Ｖの含有量を０．０３〜０．１％としたプラスチック成形金型用鋼が提案されている（例えば、特許文献４参照。）。しかし、この提案のプラスチック成形金型用鋼はＶ量が適切な量でないために、焼入焼戻し硬さが不足する問題がある。

さらに、また、熱伝導率確保のために、Ｃ量を０．２５％超〜０．３８％未満とした金型用鋼が提案されている（例えば、特許文献５参照。）。しかし、この提案の金型用鋼はＣ量が少ないので焼入焼戻し硬さが不足する問題がある。

そして、原料費削減のために、Ｍｏ＋Ｗ／２の含有量を０．３〜０．９％とした熱間加工用鋼が提案されている（例えば、特許文献６参照。）。しかし、この提案の熱間加工用鋼はＭｏ＋Ｗ／２の含有量が少ないために、焼入焼戻し硬さが不足する問題がある。

特開２０１１−０９４１６８号公報特開２０１５−２２４３６３号公報特表２０１０−５００４７１号公報特開２０１０−０１３７１６号公報特開２０１５−２０９５８８号公報特表２００９−５３２５８５号公報

本発明が解決しようとする課題は、高熱伝導率、高硬度、高靭性を兼ね備えた、ダイカストやホットスタンピングの金型用鋼などの高温環境下での使用にも適用可能な、熱伝導率に優れる熱間工具鋼を提供することである。

発明者らは鋭意開発を進めた結果、請求項に示す合金成分と限定式とすることで、高熱伝導率、高硬度および高靭性を兼備した金型用鋼に好適な熱間工具鋼が得られることを見出した。

上記の課題を解決するための手段は、第１の手段では、質量％で、
Ｃ：０．３８〜０．５５％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、
Ｍｎ：０．０１〜１．５０％、
Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満を含有し、
さらに、Ｃｒ：４．００％以下、Ｎｉ：２．００％以下のいずれか１種もしくは２種を含有し、かつ０．９２Ｃｒ＋１．３４Ｎｉ：０．６０％以上であり、
またさらに、少なくともＭｏを含有し、Ｍｏ＋Ｗ：１．８０％未満で、かつＭｏ＋Ｗ／２：０．９０％超であり、
残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であり、
下記の式（１）に示すＴＣの値がＴＣ：１．６１０以上であること、を特徴とする熱伝導性に優れる熱間工具鋼である。
ＴＣ＝１．８２５−０．１４５Ｃ−０．１４４Ｓｉ−０．０５３Ｍｎ−０．０５６Ｎｉ−０．０３６Ｃｒ−０．０３０Ｖ−０．０２６Ｍｏ−０．０２７Ｗ＋０．０９８ａ・・・（１）
なお、式（１）中の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）の数値が代入され、式（１）中のａには、焼戻し状態での全炭化物の総面積率（％）の数値が代入される。

その第２の手段では、第１の手段に記載の化学成分に加えて、さらに質量％で、Ｎ：０．００１〜０．０４０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であり、前記の式（１）に示すＴＣ値がＴＣ：１．６１０以上であること、を特徴とする熱伝導性に優れる熱間工具鋼である。

その第３の手段は、第１又は第２のいずれかの手段に記載の化学成分に加えて、さらに質量％で、Ａｌ：０．００１〜０．０８０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であり、前記の式（１）に示すＴＣ値がＴＣ：１．６１０以上であること、を特徴とする熱伝導性に優れる熱間工具鋼である。

本願の発明の熱間工具鋼は、熱伝導率の指標であるＴＣが１．６１０以上であって、焼入焼戻し状態での室温における、熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上と、高熱伝導率を有することから、ダイカストやホットスタンピングの金型などに用いた場合には冷却効率に優れた熱伝導性に優れた熱間工具鋼となる。さらに、この熱間工具鋼は、焼入焼戻し状態での硬さは４５．０ＨＲＣ以上であることから高硬度であり、焼入焼戻し状態でのシャルピー衝撃値は３０．０Ｊ／ｃｍ²で高靱性であるので、機械的および熱的負荷にも強く、金型用鋼に好適な硬度および靭性に優れた材料である。そこで、本願の発明は、高熱伝導率と、高硬度、高靱性を兼ね備えた金型用鋼に好適な熱伝導性に優れる熱間工具鋼である。

発明の実施するための形態の記載に先立って、本願発明の構成要素である成分およびＴＣの限定理由について記載する。なお、化学成分は質量％である。

Ｃ：０．３８〜０．５５％
Ｃは、固溶することでマトリックスを強化し、また、炭化物を形成することで析出硬化を促す元素である。しかし、Ｃは０．３８％より少ないと十分な焼入焼戻し硬さが得られない。一方、Ｃは、０．５５％より多いと、多すぎるＣが偏析を助長し、靭性を低下させる。そこで、Ｃは０．３８〜０．５５％とし、好ましくはＣは０．３８〜０．５０％とする。

Ｓｉ：０．０１〜０．５０％
Ｓｉは製鋼時の脱酸剤として必要な元素であり、少ないと十分に脱酸されない。また、Ｓｉは、マトリックスに固溶して硬さを向上させる元素である。しかし、Ｓｉは炭化物を形成することなくマトリックスに溶け込むので熱伝導率を大きく低下させる。そこで、Ｓｉは０．０１〜０．５０％とする。さらに、熱伝導率を低下させないためには、Ｓｉは低めが望ましいので、好ましくは０．０１〜０．３０％である。

Ｍｎ：０．０１〜１．５０％、
Ｍｎは製鋼時の脱酸剤として必要な元素であり、少ないと十分に脱酸されない。一方、Ｍｎは多すぎるとマトリックスに固溶して熱伝導率を低下させる。したがって、Ｍｎは０．０１〜１．５０％とし、さらに、熱伝導率を低下させないためには、Ｍｎは低めが望ましいので、好ましくは０．０１〜０．９２％である。

Ｃｒ：４．００％以下、Ｎｉ：２．００％以下のいずれか１種もしくは２種を含有し、かつ０．９２Ｃｒ＋１．３４Ｎｉ：０．６０％以上であること
ＣｒとＮｉは、いずれも焼入れ性を向上させ、ベイナイト形成による靭性の低下を抑制する元素であり、少ないと靱性が得られないことから、Ｃｒ及びＮｉのいずれか１種もしくは２種を含有するものとし、さらに、０．９２Ｃｒ＋１．３４Ｎｉを０．６０％以上とする。もっとも、多すぎるとマトリックスに固溶して熱伝導率を低下させる。そこで、Ｃｒは４．００％以下とし、好ましくは２．００％以下とし、また、Ｎｉは２．００％以下、好ましくは、１．５０％以下とする。

少なくともＭｏを含有し、Ｍｏ＋Ｗ：１．８０％未満で、かつＭｏ＋Ｗ／２：０．９０％超であること、
ＭｏおよびＷは、焼戻し時の二次硬化を促進し、焼入焼戻し硬さを高める元素である。この鋼は少なくともＭｏを含有している。そして、Ｍｏ＋Ｗ／２が少ないと、焼入焼戻し硬さが不足するため、Ｍｏ＋Ｗ／２：０．９０％超とする。一方、ＭｏおよびＷの総量が多すぎると、マトリックスに残存するＭｏやＷが増加して熱伝導率を低下させるので、Ｍｏ＋Ｗ：１．８０％未満とする。
すなわち、少なくともＭｏを含有し、すなわちＭｏ単体若しくはＭｏとＷの２種のいずれかで、Ｍｏ＋Ｗは１．８０％未満で、かつ、Ｍｏ＋Ｗ／２は０．９０％超を満足するものとする。さらに、焼入焼戻し硬さを高め、熱伝導率を低下させないために、好ましくは、Ｍｏ＋Ｗは１．８０％未満で、かつ、Ｍｏ＋Ｗ／２は１．２０％以上を満足するものとする。

Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満
Ｖは、焼戻し時の二次硬化を促進し、焼入焼戻し硬さを高める元素である。もっとも、Ｖは多すぎると、マトリックスに残存するＶが増加し、熱伝導率を低下させることとなる。そこで、Ｖは０．１０超〜０．４５％未満とし、好ましく０．２５％〜０．４５％未満とする。

Ｎ：０．００１〜０．０４０％
Ｎは、Ｃと同様の効果を有し、固溶することでマトリックスを強化し、焼入焼戻し硬さを大きくする元素であるが、Ｎは必ずしも添加する必要はなく、任意に添加しうる元素である。もっとも、Ｎが０．０４０％より多い過剰添加では、精錬の時間およびコストの上昇を招く。そこで、Ｎは０．００１〜０．０４０％とし、好ましくは０．００１〜０．０３０％とする。

Ａｌ：０．００１〜０．０８０％
Ａｌは、窒化物を形成して、焼入における結晶粒の粗大化を抑制する元素であるが、Ａｌは必ずしも添加する必要はなく、任意に添加しうる元素である。もっとも、Ａｌは過剰の窒化物を形成すると靭性を低下する恐れがある。そこで、ＡｌはＡｌ：０．００１〜０．０８０％とし、好ましくは０．００５〜０．０６０％とする。

ＴＣ：１．６１０以上
ＴＣは、熱伝導率の指標となる値であり、ＴＣが大きいほど熱伝導率は大きくなる。ＴＣが、１．６１０未満の値であると、マトリックスに残存する合金元素量が増加し、鋼の熱伝導率を低下させる。そこで、ＴＣは１．６１０以上とする。好ましくは１．６７０以上とする。
なお、熱伝導率の指標であるＴＣは、以下の式（１）によって求められる。
ＴＣ＝１．８２５−０．１４５Ｃ−０．１４４Ｓｉ−０．０５３Ｍｎ−０．０５６Ｎｉ−０．０３６Ｃｒ−０．０３０Ｖ−０．０２６Ｍｏ−０．０２７Ｗ＋０．０９８ａ・・・（１）
ただし、式（１）中の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）の数値が代入され、また、式（１）中のａには、焼戻し状態での全炭化物の総面積率（％）の数値が代入される。
この式（１）に示されるように、各元素の添加量が増加するほどＴＣの値は小さくなり熱伝導率は小さくなる。他方、焼戻し状態での炭化物量が大きくなるほど、すなわちａの値が大きくなるほどＴＣの値は大きくなり、熱伝導率は大きくなる。

なお、本願において、高熱伝導率とは、焼入焼戻し状態の室温での熱伝導率が３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のことであり、高硬度とは、焼入焼戻し状態で４５．０ＨＲＣ以上のことであり、さらに、高靭性とは、焼入焼戻し状態におけるシャルピー衝撃値が３０．０Ｊ／ｃｍ²以上のことである。

上記において、焼入焼戻し状態の室温での熱伝導率は、ホットスタンピング工程やダイカスト工程における生産性を左右する値である。すなわち、焼入焼戻し状態の室温での熱伝導率が３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であれば、ホットスタンピング工程やダイカスト工程における金型用鋼として用いたときに金型の冷却効率が高まるので、その生産性を向上させることができる。さらに、焼入焼戻し状態での硬さは、ホットスタンピング金型やダイカスト金型として使われた際に、４５．０ＨＲＣ以上であれば、十分な金型寿命を得ることができ、また、焼入焼戻し状態で２ｍｍＵノッチ試験片でのシャルピー衝撃値は、ホットスタンピング金型やダイカスト金型として使われた際に、３０．０Ｊ／ｃｍ²以上であれば、十分な金型寿命を得ることができる。熱的負荷が生じる環境下での使用においても、摩耗、大割れ、ヒートチェック（熱疲労亀裂）といった問題が生じにくいものとなる。

ここで発明を実施するための形態について以下に記載する。
表１と表２に発明鋼のＮｏ．１〜５６の各鋼の化学成分（質量％）を示す。また表３に比較鋼のＮｏ．５７〜６９の各鋼の化学成分（質量％）を示す。なお、これらの表中の、炭化物面積率（全炭化物の総面積率ａ）およびＴＣの値は化学成分の組成ではない。

発明鋼及び比較鋼について説明する。表１から表３に記載の化学成分と残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼は、まず、それぞれ真空誘導溶解炉で溶製し、得られた各１００ｋｇの鋼塊を幅６５ｍｍおよび高さ３０ｍｍのブロックに熱間鍛伸したものである。
次いで、各熱間鍛伸材を８７０℃で焼なまし後、それぞれの表面と中心の中間位置から各試料を採取した。採取した各試料をそれぞれ１０３０℃で焼入し、６００℃で２回焼戻しを行った。
その後に、表１と表２の発明鋼ならびに表３の比較鋼について、炭化物面積率、ＴＣの値を調査し、また表４〜表６に記すように、熱伝導率、焼入焼戻し硬さおよびシャルピー衝撃値の各特性の調査を実施した。
表１から表３に記載の炭化物面積率（全炭化物の総面積率ａ）の測定では、まず、焼入焼戻し状態で採取した試料を、鍛伸方向に平行な面を研磨して、炭化物の測定用試験片とした。次いで、走査型電子顕微鏡の反射電子像を用いて、この炭化物の測定用試験片の総面積１００００μｍ²の領域における炭化物を観察した後、画像解析により炭化物の面積率を算出した。
ＴＣの値は、前述の式（１）に、各鋼の表中に記載の各元素の含有量（質量％）の値とａの面積率（％）の値を代入して求めた。

さらに、表４の発明鋼および表４の比較鋼に示すとおり、各鋼の試料について、熱伝導率、焼入焼戻し硬さおよびシャルピー衝撃値の各特性の調査を実施した。

まず、上記の表４〜表６の熱伝導率の測定は、レーザーフラッシュ法を用いて行った。焼入焼戻し状態の試料を直径１０ｍｍおよび厚さ１ｍｍの円柱形状に仕上げ加工し、試験に供した。

さらに、表４〜表６の焼入焼戻し硬さの測定は、ロックウェル硬さ試験機により測定した。この場合、焼入焼戻し状態の試料の鍛伸方向に垂直な面の硬さを測定した。

また、表４〜表６のシャルピー衝撃値の測定により、靭性の評価を実施した。衝撃値の測定は、焼入焼戻し状態の試料から試験片を作製した。試験片の形状は２ｍｍＵノッチシャルピー試験片であり、ノッチ方向は鍛伸方向に対して垂直な方向とした。

さて、表１、表２、表４、表５に示すとおり、発明鋼Ｎｏ．１〜５６は、いずれもＴＣが１．６１０以上の１．６１５〜１．７８３であり、その熱伝導率も３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上の３０．１〜４７．０Ｗ／ｍ・Ｋと大きく、金型用鋼に用いれば冷却効率に優れることが示唆されている。また、これらの発明鋼は、焼入焼戻し硬さは４５．０ＨＲＣ以上の４５．１〜６０．１ＨＲＣであり、シャルピー衝撃値は３０．０Ｊ／ｃｍ²以上の３０．０〜５４．９Ｊ／ｃｍ²であった。
このように、本発明の鋼は、優れた高熱伝導率を有すると同時に、高硬度、高靭性でもあり、金型用鋼に好適な熱伝導性に優れた熱間工具鋼である。

（比較鋼について）
一方、表３および表６に示す比較鋼のＮｏ．５７〜６９について以下に検討する。
表３のＮｏ．５７は、Ｃが０．３６％と本発明の最小量の０．３８％より少ないところ、表６の焼入焼戻し硬さが４４．２ＨＲＣと低い。本発明の焼入焼戻し硬さは４５．０ＨＲＣ以上であるのに比して焼入焼戻し硬さが得られていない。
表３のＮｏ．５８は、Ｃが０．５８％と本発明の最大量の０．５５％より多いところ、表６のシャルピー衝撃値が２９．４Ｊ／ｃｍ²であった。本発明のシャルピー衝撃値は３０．０Ｊ／ｃｍ²以上であるから、靱性が劣っている。
表３のＮｏ．５９は、Ｓｉが０．５３％と本発明の最大量の０．５０％より多いところ、表６の熱伝導率が２７．４Ｗ／ｍ・Ｋとなった。本発明の熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるから、熱伝導性が低い。
表３のＮｏ．６０は、Ｍｎが１．５３％と本発明の最大量の１．５０％より多いところ、表６の熱伝導率が２９．９Ｗ／ｍ・Ｋとなった。本発明の熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍｋ以上であるから、それよりも熱電導性が低くなっている。

表３のＮｏ．６１では、０．９２＋１．３４Ｎｉが０．５６と本発明の最小値の０．６０より少ないところ、表６のシャルピー衝撃値が２７．３Ｊ／ｃｍ²であった。本発明のシャルピー衝撃値は３０．０Ｊ／ｃｍ²以上であるから、靱性が劣っている。
表３のＮｏ．６２は、Ｃｒが４．１１％と本発明の最大量の４．００％より多いところ、表６の熱伝導率が２４．８Ｗ／ｍ・Ｋとなった。本発明の熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるから、熱伝導性が低い。
表３のＮｏ．６３は、Ｎｉが２．０８％と本発明の最大量の２．００％より多いところ、表６の熱伝導率が２３．６Ｗ／ｍ・Ｋとなった。本発明の熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるから、熱伝導性が低い。
表３のＮｏ．６４は、Ｍｏ＋Ｗ／２が０．８５％で、本発明の０．９０％超より少ないところ、表６の焼入焼戻し硬さが４３．９ＨＲＣであった。本発明の焼入焼戻し硬さは４５．０ＨＲＣ以上であるのに比して焼入焼戻し硬さが得られていない。
表３のＮｏ．６５は、Ｍｏ＋Ｗが１．９６％と本発明の最大量の１．８０％未満より多いところ、表６の熱伝導率が２８．３Ｗ／ｍ・Ｋとなった。本発明の熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるから、熱伝導性が低い。

表３のＮｏ．６６は、Ｖが０．０９％と本発明の最小量の０．１０％超より少ないところ、表６の焼入焼戻しが４４．４ＨＲＣであった。本発明の焼入焼戻し硬さは４５．０ＨＲＣ以上であるのに比して焼入焼戻し硬さが得られていない。
表３のＮｏ．６７は、Ｖが０．４８％と本発明の最大量の０．４５％未満より多いところ、表６の熱伝導率が２７．４Ｗ／ｍ・Ｋとなった。本発明の熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるから、熱伝導性が低い。
表３のＮｏ．６８は、Ａｌが０．０９４％と本発明の最大量の０．０８０％より多いところ、表６のシャルピー衝撃値が２４．２Ｊ／ｃｍ²であった。本発明のシャルピー衝撃値は３０．０Ｊ／ｃｍ²以上であるから、靱性が劣っている。
表３のＮｏ．６９は、ＴＣの値が１．６０８と本発明の最小値の１．６１０より少ないところ、表６の熱伝導率が２９．０Ｗ／ｍ・Ｋとなった。本発明の熱伝導率は３０．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるから、熱伝導性が低い。

以上のように、本願の請求項の範囲から外れる比較鋼については、熱伝導率、焼入焼戻し硬さ、シャルピー衝撃値のいずれかが本発明よりも劣っており、高熱伝導率と高硬度・高靭性とを両立させている本発明に比し、下回る特性を呈することから、本発明の作用効果を奏しないものであった。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．３８〜０．５５％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、
Ｍｎ：０．０１〜１．５０％、
Ｖ：０．１０超〜０．４５％未満を含有し、
さらに、Ｃｒ：４．００％以下、Ｎｉ：２．００％以下のいずれか１種もしくは２種を含有し、かつ０．９２Ｃｒ＋１．３４Ｎｉ：０．６０％以上であり、
またさらに、少なくともＭｏを含有し、Ｍｏ＋Ｗ：１．８０％未満で、かつＭｏ＋Ｗ／２：０．９０％超であり、
残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であり、
下記の式（１）に示すＴＣの値がＴＣ：１．６１０以上であること、を特徴とする熱伝導性に優れる熱間工具鋼。
ＴＣ＝１．８２５−０．１４５Ｃ−０．１４４Ｓｉ−０．０５３Ｍｎ−０．０５６Ｎｉ−０．０３６Ｃｒ−０．０３０Ｖ−０．０２６Ｍｏ−０．０２７Ｗ＋０．０９８ａ・・・（１）
なお、式（１）中の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）の数値が代入され、式（１）中のａには、焼戻し状態での全炭化物の総面積率（％）の数値が代入される。
請求項１に記載の化学成分に加えて、さらに質量％で、Ｎ：０．００１〜０．０４０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であり、
下記の式（１）に示すＴＣ値がＴＣ：１．６１０以上であること、を特徴とする熱伝導性に優れる熱間工具鋼。
ＴＣ＝１．８２５−０．１４５Ｃ−０．１４４Ｓｉ−０．０５３Ｍｎ−０．０５６Ｎｉ−０．０３６Ｃｒ−０．０３０Ｖ−０．０２６Ｍｏ−０．０２７Ｗ＋０．０９８ａ・・・（１）
なお、式（１）中の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）の数値が代入され、式（１）中のａには、焼戻し状態での全炭化物の総面積率（％）の数値が代入される。
請求項１又は請求項２のいずれか１項に記載の化学成分に加えて、さらに質量％で、Ａｌ：０．００１〜０．０８０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であり、
下記の式（１）に示すＴＣ値がＴＣ：１．６１０以上であること、を特徴とする熱伝導性に優れる熱間工具鋼。
ＴＣ＝１．８２５−０．１４５Ｃ−０．１４４Ｓｉ−０．０５３Ｍｎ−０．０５６Ｎｉ−０．０３６Ｃｒ−０．０３０Ｖ−０．０２６Ｍｏ−０．０２７Ｗ＋０．０９８ａ・・・（１）
なお、式（１）中の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）の数値が代入され、式（１）中のａには、焼戻し状態での全炭化物の総面積率（％）の数値が代入される。