JP2018059704A - 熱交換器および空気調和装置 - Google Patents

Abstract

【課題】扁平多穴管の風上側と風下側における耐圧強度の違いを小さく抑えた場合であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能な熱交換器および空気調和装置を提供する。【解決手段】複数の扁平多穴管５０と、折返しヘッダ２４と、複数の伝熱フィン４０と、風下側に多穴側凹凸部８８ａが設けられた仕切部材７０と、を備えた室外熱交換器２０において、折返しヘッダ２４の内部の扁平多穴管５０が接続されている空間６１ａ、６１ｂは、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている。【選択図】図８

Description

本発明は、熱交換器および空気調和装置に関する。

従来より、複数の扁平多穴管と、複数の扁平多穴管に接合されたフィンと、複数の扁平多穴管の端部に連結されたヘッダとを備え、扁平多穴管の内部を流れる冷媒を扁平多穴管の外部を流れる空気と熱交換させる熱交換器が知られている。

例えば、特許文献１（特開２００５−２０１４９１号公報）に記載の熱交換器や特許文献２（特開２００５−１２７５９７号公報）に記載の熱交換器では、空気流れ方向における風上側において優先的に熱交換が行われてしまうことから、風上側では過熱度が大きくなり風下側では過熱度が小さくなることでバランスを崩すことを課題とした熱交換器が開示されている。具体的には、これらの熱交換器では、当該課題を解決するために、扁平多穴管が有する複数の流路の形状を風上側と風下側とで相違させて、風上側における熱交換量が風下側における熱交換量よりも多くなるように構成することを提案している。

しかし、上述のような特許文献１や特許文献２に示された熱交換器では、扁平多穴管における風上側と風下側の熱交換量のバランスを向上させるために扁平多穴管が有する複数の流路の形状を風上側と風下側とで相違させているため、風上側と風下側とで扁平多穴管の流路の耐圧強度が異なっている。具体的には、扁平多穴管の風上側は、風下側と比べて流路断面積が大きいため、風下側と比べて耐圧強度が劣ってしまっている。

本発明は上述した点に鑑みてなされたものであり、本発明の課題は、扁平多穴管の風上側と風下側における耐圧強度の違いを小さく抑えた場合であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能な熱交換器および空気調和装置を提供することにある。

第１観点に係る熱交換器は、複数の扁平多穴管と、ヘッダと、複数のフィンと、を備えている。扁平多穴管は、空気流れ方向に交差する方向が長手方向となるように設けられている。複数の扁平多穴管は、並んで設けられている。ヘッダは、複数の扁平多穴管の端部が接続されている。複数のフィンは、扁平多穴管に接合されている。ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている。

従来より、熱交換器では、風下側よりも風上側の方が空気と冷媒の温度差が大きくなるため、風上側において熱交換量が多くなる傾向にあり、扁平多穴管の風上側を流れた冷媒が風下側を流れた冷媒と比べて過熱度が大きくなりがちになる等、冷媒の状態が相違することがある。この問題を解決するために、扁平多穴管の熱交換特性を風上側と風下側とで相違させることも考えられるが、その場合には、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで相違させるように扁平多穴管を製造することとなり、扁平多穴管の耐圧強度が低下してしまうおそれがある。

これに対して、この熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間が、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている。このため、扁平多穴管に対しては、風下側よりも風上側に対してより多くの冷媒を供給することが可能になる。したがって、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第２観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも、冷媒が通過可能な空間が広くなるように構成されている。

ここで、例えば、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間のうち、空気流れ方向における風上側における冷媒が通過可能な空間の冷媒通過断面積（ヘッダの長手方向に沿って冷媒が通過するとした場合の通過断面積）の平均が、風下側における冷媒が通過可能な空間の冷媒通過断面積の平均よりも大きいことが好ましい。なお、風上側の冷媒通過断面積の平均としては、風上側における冷媒が通過可能な空間の体積を、風上側における冷媒が通過可能な空間のヘッダの長手方向に沿う方向における長さで除して得られる値とし、風下側の冷媒通過断面積の平均としては、風下側における冷媒が通過可能な空間の体積を、風下側における冷媒が通過可能な空間のヘッダの長手方向に沿う方向における長さで除して得られる値としてもよい。

また、風上側と風下側とは、例えば、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間における空気流れ方向における中間位置を基準に区別するようにしてもよい。

この熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間が、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも冷媒が通過可能な空間が広くなるように構成されている。このため、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を流れる冷媒は、通過による圧力損失が比較的大きい風下側よりも、通過による圧力損失が比較的小さい風上側を流れやすくなる。

第３観点に係る熱交換器は、第２観点に係る熱交換器であって、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭うち扁平多穴管の端部の風下側に対向する部分には、扁平多穴管側に突出した凸部と反対側に凹んだ凹部を有する凹凸部が形成されている。

なお、ここでは、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭うち扁平多穴管の端部の風上側に対向する部分においては、上記凹凸部が形成されていなくてもよいし、風下側の凹凸部よりも凹凸高さが低い凹凸部が形成されていてもよい。

なお、凹凸部を構成する凸部と凹部とは、いずれもヘッダの長手方向に沿うように延びていることが好ましい。ここで、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間に対して冷媒を流入させる流入口が設けられている場合には、凹凸部の長手方向視において、当該凹凸部と流入口とが重ならないか、もしくは、流入口が半分以上覆われないように配置されていることが好ましい。

この熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭うち扁平多穴管の端部の風下側に対向する部分において、凹凸部が形成されている。このため、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の風下側を通過する冷媒は、凹凸部の表面から圧力損失を受けやすくい。これにより、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間のうち風上側において特に冷媒を流すことが可能になる。

第４観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、比表面積相違構造を有している。比表面積相違構造は、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭のうち扁平多穴管の端部に対向する部分の比表面積が、空気流れ方向における風下側よりも風上側の方が大きい構造である。

ここで、比表面積相違構造とは、扁平多穴管のヘッダへの挿入進行方向視におけるヘッダに挿入されている扁平多穴管の端部に対向する部分の投影部分の単位面積当たりの表面積である比表面積が、空気流れ方向における風下側よりも風上側の方が大きい構造である。比表面積相違構造は、扁平多穴管の端部に対向する部分に設けられていればよく、ヘッダの内部に設けられた仕切部材等の部材に設けられていてもよいし、ヘッダの内周面に設けられていてもよい。なお、比表面積相違構造は、仕切部材の扁平多穴管の端部に対向する部分のうち空気流れ方向における風上側部分において上下方向に沿うように設けられた凹凸形状によって構成されてもよい。この場合には、比表面積が大きな部分を沿わせることで上下方向に液冷媒を導くことができ、扁平多穴管の風上側により確実に多くの液冷媒を導くことが可能になる。

この熱交換器では、比表面積相違構造を有することにより、風上側の比表面積が相対的に大きい部分にでは、表面積が大きいため、風下側の比表面積が相対的に小さい部分よりも、より多くの液冷媒を表面に保持することが可能になる。このため、扁平多穴管に対しては、風下側よりも風上側に対してより多くの液冷媒を供給することが可能になる。したがって、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第５観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、扁平多穴管は、空気流れ方向における中間位置を境界として、風上側と風下側とで対称的な形状を有している。扁平多穴管は、互いに流路断面積が共通の複数の流路を有している。

この熱交換器では、扁平多穴管が風上側と風下側とで対称的な形状を有している。このため、熱交換器の製造時に、扁平多穴管を組み合わせる際の扁平多穴管の向きを上流側と下流側のいずれの向きで施工しても同じ形状とすることができる。したがって、熱交換器の製造時の扁平多穴管の誤組を防止することができる。また、扁平多穴管の複数の流路は、互いに流路断面積が共通となっているため、扁平多穴管の耐圧強度を向上させることができている。以上により、製造時の扁平多穴管の誤組を防止しつつ、耐圧強度を向上させることが可能になる。

第６観点に係る熱交換器は、第１観点から第５観点のいずれかに係る熱交換器であって、複数のフィンは、複数の扁平多穴管の空気流れ方向における風上側において互いに繋がっている。

この熱交換器では、複数のフィンが複数の扁平多穴管の空気流れ方向における風上側で互いに繋がっているため、当該フィンのうち互いに繋がっている箇所の分だけ伝熱面積が増大している。このため、扁平多穴管の各流路を流れる冷媒は、風上側の方が風下側よりもより一層熱交換量が増大する傾向となる。これに対して、この熱交換器では、このようにフィンの配置に起因して扁平多穴管の各流路を流れる冷媒について、風上側の方が風下側よりもより一層熱交換量が増大する構造においても、扁平多穴管の風上側に多く冷媒を導くことができるため、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

なお、上記熱交換器が採用された冷凍装置において、上記熱交換器が冷媒の蒸発器として用いられる場合であっても、扁平多穴管よりも風上側においてフィンの互いに繋がっている箇所が設けられることで伝熱面積が増大しているため、扁平多穴管の風上側端部に集中的に着霜してしまうことを抑制することが可能になる。

第７観点に係る熱交換器は、第１観点から第６観点のいずれかに係る熱交換器であって、ヘッダは、仕切部材を有している。仕切部材は、扁平多穴管が接続される側と扁平多穴管が接続される側とは反対側とを仕切る。ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭の一部は、仕切部材によって構成されている。

この熱交換器では、ヘッダが、内部に仕切部材を有しているため、ヘッダに挿入されている扁平多穴管の端部と、ヘッダの内部の仕切部材との距離を短くすることができる。したがって、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を狭めることにより、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を通過する冷媒の速度を十分に確保することが可能になる。

第８観点に係る熱交換器は、第７観点に係る熱交換器であって、ヘッダは、ループ構造を有している。ヘッダのループ構造は、流入口と、第１連通路と、第２連通路と、を含んでいる。流入口は、熱交換器が冷媒の蒸発器として機能する場合に、仕切部材に対して扁平多穴管が接続された側の空間である第１空間に冷媒を流入させる。第１連通路は、第１空間のうちのヘッダの長手方向における一方側の部分と、仕切部材に対して扁平多穴管が接続された側とは反対側の空間である第２空間のうちのヘッダの長手方向における一方側の部分と、を連通させ、第１空間内を流れた冷媒を第２空間へ導く。第２連通路は、第２空間を流れた冷媒を第１空間のうちのヘッダの長手方向における一方側とは反対側である他方側に戻す。第１空間のうち少なくとも第１連通路と第２連通路との間の部分が、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている。

なお、第１連通路と第２連通路との間の部分に限られず、第１空間の全体において、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されていてもよい。

この熱交換器では、ヘッダの内部空間が第１空間と第２空間に仕切部材によって仕切られているため、流入口から第１空間に流入した冷媒が第１空間内を流れる際に通過する断面積を、第１空間と第２空間とが仕切部材によって仕切られていない場合と比較して、小さくすることができている。このため、熱交換器における冷媒の循環量が低循環量であっても、流入口から第１空間内に流入した冷媒を、第１空間だけの狭い空間において通過させることができるため、第１空間内での冷媒の通過速度を大きく落とすこと無くヘッダの内部空間のうちの流入口とは反対側にまで冷媒を到達させやすい。このため、冷媒の循環量が低循環量であっても、流入口から遠く離れた位置に配置されている扁平多穴管に対しても十分に冷媒を供給することが可能になる。

また、この熱交換器は、ヘッダは、流入口と仕切部材と第１連通路と第２連通路を含んだループ構造を有している。このため、熱交換器における冷媒の循環量が高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、流入口の近くに位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間のうち流入口から遠い位置に冷媒が集まりがちになる場合であっても、第１空間のうち流入口から遠い位置にまで到達した冷媒を、ループ構造によって再び第１空間のうち流入口に近い位置に戻すことが可能になる。すなわち、ループ構造は、第１空間のうち流入口から遠い位置まで到達した冷媒を、第１連通路を通過させて第２空間側に送り、第２空間を通過させ、第２連通路を通過させて第１空間の流入口の近くに向けて送ることで、第１空間のうち流入口の近くに存在する扁平多穴管に導くことが可能になる。このため、高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、流入口の近くに位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間のうち流入口から遠い位置に冷媒が集まりがちになる場合であっても、流入口に近い扁平多穴管に対しても十分に冷媒を流すことが可能になる。

さらに、以上のようにヘッダ内で冷媒をループさせて流す場合であっても、少なくとも仕切部材の第１連通路と第２連通路との間において、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されているため、第１連通路と第２連通路との間の領域において風上側に多くの液冷媒を保持させることが可能になる。

第９観点に係る熱交換器は、第１観点から第８観点のいずれかに係る熱交換器であって、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられている。

なお、この熱交換器では、ヘッダは、ヘッダの長手方向が上下方向となる姿勢で設けられている。

この熱交換器では、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられる場合であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

なかでも、第８観点に係る熱交換器において、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられている場合には、ヘッダの内部空間が第１空間と第２空間に仕切部材によって仕切られているため、流入口から第１空間に流入した冷媒が第１空間内を上昇する際に通過する断面積を、第１空間と第２空間とが仕切部材によって仕切られていない場合と比較して、小さくすることができている。このため、熱交換器における冷媒の循環量が低循環量であっても、流入口から第１空間内に流入した冷媒を、第１空間だけの狭い空間において上昇させることができるため、第１空間内での冷媒の上昇速度を大きく落とすこと無くヘッダの内部空間の上方にまで冷媒を到達させやすい。このため、冷媒の循環量が低循環量であっても、上方に配置されている扁平多穴管に対しても十分に冷媒を供給することが可能になる。

また、この熱交換器は、ヘッダは、流入口と仕切部材と第１連通路と第２連通路を含んだループ構造を有している。このため、熱交換器における冷媒の循環量が高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、下方に位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間の上方に比重の大きな冷媒が集まりがちになる場合であっても、第１空間の上方部分にまで到達した比重の大きな冷媒を、ループ構造によって再び第１空間の下方に戻すことが可能になる。すなわち、ループ構造は、第１空間の上方部分まで到達した冷媒を、第１連通路を通過させて第２空間側に送り、第２空間において降下させ、第２連通路を通過させて第１空間の下方に流すことで、第１空間の下方に存在する扁平多穴管に導くことが可能になる。このため、高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、下方に位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間の上方に比重の大きな冷媒が集まりがちになる場合であっても、下方の扁平多穴管に対しても十分に冷媒を流すことが可能になる。

第１０観点に係る空気調和装置は、冷媒回路と、ファンと、を備えている。冷媒回路は、第１観点から第９観点のいずれかに係る熱交換器を有し、冷媒が循環する。ファンは、熱交換器に対して空気流れを供給する。

この空気調和装置では、熱交換器の扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることで、熱交換器における性能を向上させることが可能になるため、空気調和装置の性能を向上させることが可能になる。

第１観点に係る熱交換器では、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第２観点に係る熱交換器では、通過による圧力損失が比較的小さい風上側に冷媒を流しやすくなる。

第３観点に係る熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間のうち風上側において特に冷媒を流すことが可能になる。

第４観点に係る熱交換器では、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第５観点に係る熱交換器では、製造時の扁平多穴管の誤組を防止しつつ、耐圧強度を向上させることが可能になる。

第６観点に係る熱交換器では、フィンの配置に起因して風上側の方が風下側よりもより一層熱交換量が増大する構造であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第７観点に係る熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を狭めることにより、通過する冷媒の速度を十分に確保することが可能になる。

第８観点に係る熱交換器では、流入口から遠く離れて配置された扁平多穴管と流入口の近くに配置された扁平多穴管との間の冷媒の偏流を抑制しつつ、仕切部材の第１連通路と第２連通路との間の領域において風上側に多くの液冷媒を保持させることが可能になる。

第９観点に係る熱交換器では、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられる場合であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第１０観点に係る空気調和装置では、空気調和装置の性能を向上させることが可能になる。

一実施形態に係る空気調和装置の構成の概要を説明するための回路図。 空調室外機の外観を示す斜視図。 空調室外機の各機器の配置を説明する概略上面断面図。 室外熱交換器の示す概略外観斜視図。 室外熱交換器における伝熱フィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図。 折返しヘッダおよび連絡部の分解概略斜視図。 仕切部材を下部連通路で切断した状態の仕切部材とバッフルの組合せ概略斜視図。 整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 折返しヘッダの第２下方折返し部分および第１上方折返し部分におけるループ構造を示す概略正面図。 折返しヘッダの第２上方折返し部分におけるループ構造を示す概略正面図。 他の実施形態（Ａ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｂ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｃ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｄ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｄ）における折返しヘッダの第２上方折返し部分におけるループ構造を示す概略正面図。 他の実施形態（Ｅ）における折返しヘッダ内の構造を例を示す上面図。

（１）空気調和装置１の全体構成
図１は、本発明の一実施形態に係る空気調和装置１の構成の概要を示す回路図である。

空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって空調室内機３が設置されている建物内の冷暖房に使用される装置であり、熱源側ユニットとしての空調室外機２と、利用側ユニットとしての空調室内機３とが冷媒連絡配管６，７で接続されて構成されている。

空調室外機２と空調室内機３と冷媒連絡配管６，７とが接続されて構成される冷媒回路８は、圧縮機９１、四路切換弁９２、室外熱交換器２０、膨張弁３３、室内熱交換器４およびアキュムレータ９３などが冷媒配管で接続されることで構成されている。この冷媒回路８内には冷媒が封入されており、冷媒が圧縮され、冷却され、減圧され、加熱・蒸発された後に、再び圧縮されるという冷凍サイクル運転が行われるようになっている。冷媒としては、例えば、Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ２２、Ｒ１３４ａ、二酸化炭素、などから選択されたものが用いられる。

（２）空気調和装置１の詳細構成
（２−１）空調室内機３
空調室内機３は、室内の壁面に壁掛け等により、又は、ビル等の室内の天井に埋め込みや吊り下げ等により設置される。空調室内機３は、室内熱交換器４と、室内ファン５とを有している。室内熱交換器４は、例えば伝熱管と多数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であり、冷房運転時には冷媒の蒸発器として機能して室内空気を冷却し、暖房運転時には冷媒の放熱器又は凝縮器として機能して室内空気を加熱する熱交換器である。

（２−２）空調室外機２
空調室外機２は、ビル等の室外に設置されており、冷媒連絡配管６，７を介して空調室内機３に接続される。空調室外機２は、図２および図３に示されているように、略直方体状のユニットケーシング１０を有している。

図３に示されているように、空調室外機２は、ユニットケーシング１０の内部空間を鉛直方向に延びる仕切板１８で二つに分割することによって送風機室Ｓ１と機械室Ｓ２とを形成した構造（いわゆる、トランク型構造）を有するものである。空調室外機２は、ユニットケーシング１０の送風機室Ｓ１内に配置された室外熱交換器２０および室外ファン９５を有しており、ユニットケーシング１０の機械室Ｓ２内に配置された圧縮機９１、四路切換弁９２、アキュムレータ９３、膨張弁３３、ガス冷媒配管３１、および、液冷媒配管３２を有している。

ユニットケーシング１０は、底板１２と、天板１１と、送風機室側の側板１３と、機械室側の側板１４と、送風機室側前板１５と、機械室側前板１６とを備えて、筐体を構成している。

空調室外機２は、ユニットケーシング１０の背面および側面の一部からユニットケーシング１０内の送風機室Ｓ１に室外空気を吸い込んで、吸い込んだ室外空気をユニットケーシング１０の前面から吹き出すように構成されている。具体的には、ユニットケーシング１０内の送風機室Ｓ１に対して、吸込口１０ａと吸込口１０ｂと吹出口１０ｃとが形成されている。吸込口１０ａおよび吸込口１０ｂを含む吸込口の全体は、送風機室側の側板１３の前面側の端部から機械室側の側板１４の送風機室Ｓ１側の端部にわたって広がっている。また、吹出口１０ｃは、送風機室側前板１５に設けられており、その前側がファングリル１５ａによって覆われている。

圧縮機９１は、例えば圧縮機用モータによって駆動される密閉式圧縮機であり、インバータ制御によって運転容量を変化させることができるよう構成されている。このように運転容量を変化させることで、空調負荷の変動に対応することが可能になっている。

四路切換弁９２は、冷媒の流れの方向を切り換えるための機構である。冷房運転時には、四路切換弁９２は、圧縮機９１の吐出側の冷媒配管と室外熱交換器２０の一端（ガス側端部）から延びるガス冷媒配管３１とを接続するとともに、アキュムレータ９３を介してガス冷媒の冷媒連絡配管７と圧縮機９１の吸入側の冷媒配管とを接続する（図１の四路切換弁９２の実線を参照）。また、暖房運転時には、四路切換弁９２は、圧縮機９１の吐出側の冷媒配管とガス冷媒の冷媒連絡配管７とを接続するとともに、アキュムレータ９３を介して圧縮機９１の吸入側と室外熱交換器２０の一端（ガス側端部）から延びるガス冷媒配管３１とを接続する（図１の四路切換弁９２の破線を参照）。

室外熱交換器２０は、送風機室Ｓ１において吸込口１０ａ，１０ｂに対向するようにして、上下方向（鉛直方向）に立てて配置されている。室外熱交換器２０は、アルミニウム製の熱交換器であり、本実施形態では設計圧力が３ＭＰａ〜４ＭＰａ程度のものを用いている。室外熱交換器２０は、一端（ガス側端部）から、四路切換弁９２と接続されるように、ガス冷媒配管３１が延びている。また、室外熱交換器２０の他端（液側端部）から、膨張弁３３に接続されるように、液冷媒配管３２が延びている。

アキュムレータ９３は、冷媒回路８の途中であって四路切換弁９２と圧縮機９１との間に接続されている。アキュムレータ９３は、冷媒を気相と液相とに分ける気液分離機能を具備している。アキュムレータ９３に流入する冷媒は、液相と気相とに分かれ、上部空間に集まる気相の冷媒が圧縮機９１へと供給される。

膨張弁３３は、冷媒回路８を流れる冷媒を減圧するための機構であり、開度調整が可能な電動弁である。膨張弁３３は、冷媒圧力や冷媒流量の調節を行うために、室外熱交換器２０と液冷媒の冷媒連絡配管６の間に設けられ、冷房運転時および暖房運転時のいずれにおいても、冷媒を膨張させる機能を有している。

室外ファン９５は、室外熱交換器２０を流れる冷媒との間で熱交換をさせるための室外空気を、室外熱交換器２０に対して供給する。室外ファン９５は、室外熱交換器２０に対向するようにして、送風機室Ｓ１に配置されている。室外ファン９５は、背面側からユニット内に室外空気を吸入して、室外熱交換器２０において冷媒と室外空気との間で熱交換を行わせた後に、熱交換後の空気を前面側からユニット外に排出する。この室外ファン９５は、室外熱交換器２０に供給する室外空気の風量を変化させることが可能なファンであり、例えば、ＤＣファンモータ等からなるモータによって駆動されるプロペラファン等である。

（３）空気調和装置１の動作
（３−１）冷房運転
冷房運転時は、四路切換弁９２が図１の実線で示される状態、すなわち、圧縮機９１の吐出側がガス冷媒配管３１を介して室外熱交換器２０のガス側に接続され、かつ、圧縮機９１の吸入側がアキュムレータ９３、冷媒連絡配管７を介して室内熱交換器４のガス側に対して接続された状態となっている。膨張弁３３は、室内熱交換器４の出口（すなわち、室内熱交換器４のガス側）における冷媒の過熱度が一定になるように開度調節されるようになっている（過熱度制御）。この冷媒回路８の状態で、圧縮機９１、室外ファン９５および室内ファン５を運転すると、低圧のガス冷媒は、圧縮機９１で圧縮されることで高圧のガス冷媒となる。この高圧のガス冷媒は、四路切換弁９２を経由して室外熱交換器２０に送られる。その後、高圧のガス冷媒は、室外熱交換器２０において、室外ファン９５によって供給される室外空気と熱交換を行って凝縮して高圧の液冷媒となる。そして、過冷却状態になった高圧の液冷媒は、室外熱交換器２０から膨張弁３３に送られる。膨張弁３３によって圧縮機９１の吸入圧力近くまで減圧されて低圧の気液二相状態となった冷媒は、室内熱交換器４に送られ、室内熱交換器４において室内空気と熱交換を行って蒸発して低圧のガス冷媒となる。

この低圧のガス冷媒は、冷媒連絡配管７を経由して空調室外機２に送られ、再び、圧縮機９１に吸入される。このように冷房運転では、空気調和装置１は、室外熱交換器２０を圧縮機９１において圧縮される冷媒の凝縮器として、かつ、室内熱交換器４を室外熱交換器２０において凝縮された冷媒の蒸発器として機能させる。

なお、冷房運転時の冷媒回路８では、膨張弁３３の過熱度制御が行われつつ、設定温度となるように（冷房負荷を処理できるように）圧縮機９１がインバータ制御されているため、冷媒の循環量が高循環量となる場合と低循環量になる場合がある。

（３−２）暖房運転
暖房運転時は、四路切換弁９２が図１の破線で示される状態、すなわち、圧縮機９１の吐出側が冷媒連絡配管７を介して室内熱交換器４のガス側に接続され、かつ、圧縮機９１の吸入側がガス冷媒配管３１を介して室外熱交換器２０のガス側に接続された状態となっている。膨張弁３３は、室内熱交換器４の出口における冷媒の過冷却度が過冷却度目標値で一定になるように開度調節されるようになっている（過冷却度制御）。この冷媒回路８の状態で、圧縮機９１、室外ファン９５および室内ファン５を運転すると、低圧のガス冷媒は、圧縮機９１に吸入されて圧縮されて高圧のガス冷媒となり、四路切換弁９２、および、冷媒連絡配管７を経由して、空調室内機３に送られる。

そして、空調室内機３に送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器４において、室内空気と熱交換を行って凝縮して高圧の液冷媒となった後、膨張弁３３を通過する際に、膨張弁３３の弁開度に応じて減圧される。この膨張弁３３を通過した冷媒は、室外熱交換器２０に流入する。そして、室外熱交換器２０に流入した低圧の気液二相状態の冷媒は、室外ファン９５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して低圧のガス冷媒となり、四路切換弁９２を経由して、再び、圧縮機９１に吸入される。このように暖房運転では、空気調和装置１は、室内熱交換器４を圧縮機９１において圧縮される冷媒の凝縮器として、かつ、室外熱交換器２０を室内熱交換器４において凝縮された冷媒の蒸発器として機能させる。

なお、暖房運転時の冷媒回路８では、膨張弁３３の過冷却度制御が行われつつ、設定温度となるように（暖房負荷を処理できるように）圧縮機９１がインバータ制御されているため、冷媒の循環量が高循環量となる場合、低循環量になる場合がある。

（４）室外熱交換器２０の詳細構成
（４−１）室外熱交換器２０の全体構成
図４に、室外熱交換器２０の概略外観斜視図を示す。また、図５に、伝熱フィン４０の扁平多穴管５０に対する取付状態を扁平多穴管５０の各内部流路５１における冷媒通過方向から見た図を示す。

室外熱交換器２０は、室外空気と冷媒との熱交換を行わせる熱交換部２１と、この熱交換部２１の一端側に設けられた出入口ヘッダ管２６および折返しヘッダ２４と、この熱交換部２１の他端側に設けられた連結ヘッダ２３と、折返しヘッダ２４の下部と折返しヘッダ２４の上部を連結させる連絡部２５と、出入口ヘッダ管２６の下方に分流された冷媒を導く分流器２２と、を備えている。

（４−２）熱交換部２１
熱交換部２１は、多数の伝熱フィン４０と多数の扁平多穴管５０とで構成されている。伝熱フィン４０および扁平多穴管５０は、いずれもアルミニウム製もしくはアルミニウム合金製である。

伝熱フィン４０は、図５に示すように、平板部材であり、上下および空気流れ方向に広がっている。伝熱フィン４０は、板厚方向に並ぶように複数設けられている。各伝熱フィン４０には空気流れ方向の風下側端部から風上側端部の手前まで水平方向に延びる扁平管挿入用の切り欠きである開口部４３が形成されている。この伝熱フィン４０には、この開口部４３が複数設けられている。これらの複数の開口部４３は、伝熱フィン４０において上下方向に並ぶようにして設けられている。なお、この伝熱フィン４０は、空気流れ方向における扁平多穴管５０の風上側が上下方向に繋がった風上連通部４１を有している。なお、伝熱フィン４０には、扁平多穴管５０の風下側には、上下方向に繋がった連通部は設けられておらず、風下側においては繋がっていない。これにより、当該伝熱フィン４０が固定されている扁平多穴管５０では、複数の内部流路５１のうち風下側よりも風上側の内部流路５１を流れる冷媒の方が熱交換量が多くなる構造となっている。また、空気流れ方向において、伝熱フィン４０の下流側端部は扁平多穴管５０の下流側端部と同じ位置となるように構成されている。また、伝熱フィン４０は、各扁平多穴管５０の間において上下方向に伸びて板厚方向に貫通したスリット４２が、空気流れ方向に沿うように並んで設けられている。なお、当該スリット４２は、風上連通部４１における扁平多穴管５０と同じ高さ部分には設けられていない。

なお、このように、扁平多穴管５０の風上側において伝熱フィン４０の風上連通部４１が設けられている。このため、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として用いられる場合において、伝熱フィン４０の風上連通部４１においても霜を付着させることができるため、扁平多穴管５０の風上側端部に集中的に霜が付着して通風抵抗がすぐに増大してしまうことを防ぐことができている。

扁平多穴管５０は、伝熱管として機能し、伝熱フィン４０と室外空気との間を移動する熱を、内部を流れる冷媒に伝達する。この扁平多穴管５０は、水平方向に広がった伝熱面となる上下の平面部と、これらの平面部の間で扁平多穴管５０の長手方向に沿うように冷媒を流す複数の内部流路５１を有している。扁平多穴管５０の複数の内部流路５１は、室外熱交換器２０を通過する空気流れ方向に沿うように並んでいる。この扁平多穴管５０は、空気流れ方向における中間位置を境界として、風上側と風下側とで対称的な形状を有している。このため、室外熱交換器２０を組み上げる際に扁平多穴管５０の向きを間違えることを防ぐことが可能になっている。また、各内部流路５１はいずれも共通の流路断面積を有している。このように、扁平多穴管５０の各内部流路５１は、大きな流路断面積のものと小さな流路断面積のものが混在しておらず、流路断面積がいずれも共通しているため、内部流路５１を流れる冷媒が作用する圧力をいずれの内部流路５１も均等にすることが可能になる。このため、扁平多穴管５０の耐圧強度を高めることが可能になっている。このような形状を有する扁平多穴管５０は、複数設けられており、これら複数が鉛直方向に所定の間隔をあけて配置されている。

なお、この熱交換部２１は、室外ファン９５によって生じる空気流れ方向（筐体の背面および左側面側から筐体の正面のファングリル１５ａに向かう流れ）において、風上の部分を縁取るように設けられた風上側熱交換部２０ａと、風下側を縁取るように設けられた風下側熱交換部２０ｂと、を有している。これらの風上側熱交換部２０ａと風下側熱交換部２０ｂとは、空気流れ方向において２列並ぶように配置されている。

風上側熱交換部２０ａは、風上側を縁取るように延びており上下方向に複数本並んだ扁平多穴管５０と、この扁平多穴管５０に固定された伝熱フィン４０とを有している。また、風下側熱交換部２０ｂも、同様に、風下側を縁取るように延びており上下方向に複数本並んだ扁平多穴管５０と、この扁平多穴管５０に固定された伝熱フィン４０とを有している。

（４−３）分流器２２
分流器２２は、液冷媒配管３２と出入口ヘッダ管２６の下方部分とを連結させるように接続されている。この分流器２２は、例えば、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する際には、液冷媒配管３２から流れてきた冷媒を高さ方向に分流させる。このようにして分流器２２で分流された各冷媒流れは、出入口ヘッダ管２６の下方部分の各高さ位置に導かれる。

（４−４）出入口ヘッダ管２６
出入口ヘッダ管２６は、鉛直方向に延びるアルミニウム製もしくはアルミニウム合金製の筒状部材であり、内部が上方部分と下方部分とに分割されている。具体的には、出入口ヘッダ管２６の内部は、水平方向に広がったバッフルによって上下に仕切られている。

この出入口ヘッダ管２６の下方部分は、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する際には、冷媒の入口として機能し、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能する際には、冷媒の出口として機能する。また、出入口ヘッダ管２６の上方部分は、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する際には、冷媒の出口として機能し、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能する際には、冷媒の入口として機能する。

出入口ヘッダ管２６の下方部分は、分流器２２を介して、液冷媒配管３２に接続されている。出入口ヘッダ管２６の上方部分は、ガス冷媒配管３１に対して接続されている。

また、出入口ヘッダ管２６の下方部分は、室外熱交換器２０が蒸発器として機能する際に分流器２２によって分流された冷媒の高さ方向における分布が維持されるように、上下に並んだ複数の空間を有している。これらの空間は、出入口ヘッダ管２６の下方部分の内部空間が複数のバッフルによって上下に仕切られることで区画されている。これにより、分流器２２によって高さ方向に分けられた各冷媒流れそれぞれを、分けられた状態を維持させたままで出入口ヘッダ管２６の下方部分を介して熱交換部２１に送ることができるように構成されている。

以上の構成により、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合には、液冷媒配管３２と分流器２２と出入口ヘッダ管２６の下方部分を介して熱交換部２１に流入した冷媒は、以下の各部材を通過しながら蒸発し、出入口ヘッダ管２６の上方部分に到達する。そして、蒸発した冷媒は、出入口ヘッダ管２６の上方部分とガス冷媒配管３１を介して室外熱交換器２０の外部に流出していくことになる。なお、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能している場合には、上記とは逆の流れになる。

（４−５）連結ヘッダ２３
連結ヘッダ２３は、室外熱交換器２０のうち、熱交換部２１の出入口ヘッダ管２６や折返しヘッダ２４が設けられている側（図３でいう機械室側）の端部とは反対側（図３でいう送風機室側）に設けられている。

連結ヘッダ２３は、風上側熱交換部２０ａの扁平多穴管５０を流れた冷媒を同じ高さ位置の風下側熱交換部２０ｂの扁平多穴管５０に導くか、風下側熱交換部２０ｂの扁平多穴管５０を流れた冷媒を同じ高さ位置の風上側熱交換部２０ａの扁平多穴管５０に導くように構成されている。ここで、連結ヘッダ２３のうちの出入口ヘッダ管２６の下方部分に対応した高さ位置の部分を流れる冷媒流れの向きと、連結ヘッダ２３のうちの出入口ヘッダ管２６上方部分に対応した高さ位置の部分を流れる冷媒流れの向きとは、互いに反対方向となっている。

この連結ヘッダ２３では、冷媒の上下方向の移動は生じず、室外熱交換器２０内における冷媒の流路を同じ高さ位置で単に繋ぐ役割を果たしている。

（４−６）折返しヘッダ２４
折返しヘッダ２４は、熱交換部２１の連結ヘッダ２３が設けられている側の端部とは反対側の端部であって、出入口ヘッダ管２６よりも風下側において上下方向に延びるように設けられている。この折返しヘッダ２４は、熱交換部２１のうちの風下側熱交換部２０ｂの連結ヘッダ２３側とは反対側の端部に接続されている。折返しヘッダ２４もアルミニウム製もしくはアルミニウム合金製の部材である。

折返しヘッダ２４は、図６の折返しヘッダ２４および連絡部２５の分解概略斜視図に示すように、複数の扁平多穴管５０の一端が接続されている多穴側部材６１と、扁平多穴管５０が接続されている側とは反対側を構成する配管側部材６２と、多穴側部材６１と配管側部材６２との間に位置する仕切部材７０と、折返しヘッダ２４内部の空間を上下に仕切っている複数のバッフル８０と、を有している。なお、図６においては、仕切部材７０に設けられたバッフル８０を挿入するための開口や、仕切部材７０に設けられた凹凸形状部８８については図示を省略している。

折返しヘッダ２４は、これらの複数の部材を組合せることで構成される鉛直方向に長い構造物である。折返しヘッダ２４では、仕切部材７０以外の各部材が、主として１つの部品である仕切部材７０に対して固定されて構成されているため、互いの位置決めを行いやすく、強度を確保しやすく、鉛直方向に長い構造であっても製造を容易にすることができている。

多穴側部材６１は、熱交換部２１側の折返しヘッダ２４の壁面を構成しており、上面視において、扁平多穴管５０が接続される側とは反対側に円心を有するような略半円弧形状に形成されている。この多穴側部材６１は、この半円弧形状が上下方向に延びた形状を有しており、扁平多穴管５０の一端を挿入するための板厚方向に貫通した開口が高さ位置毎に複数設けられている。

配管側部材６２は、折返しヘッダ２４の壁面のうち熱交換部２１側とは反対側の壁面を構成しており、上面視において、扁平多穴管５０が接続される側に円心を有するような略半円弧形状に形成されている。この配管側部材６２は、この半円弧形状が上下方向に延びた形状を有している。配管側部材６２は、後述する連絡部２５の連絡配管を挿入するための板厚方向に貫通した開口が高さ位置毎に複数設けられている。また、この配管側部材６２には、バッフル８０の一端側を固定するための開口が高さ位置毎にそれぞれ設けられている。

仕切部材７０は、折返しヘッダ２４の内部の空間を、多穴側部材６１側の空間（第１空間）と配管側部材６２側の空間（第２空間）とに仕切るように前後（空気流れ方向）および上下に広がっている。仕切部材７０には、バッフル８０を挿入固定するための開口が高さ位置毎に設けられている。

図７において、下部連通路７２付近で水平方向に切断された仕切部材７０とバッフル８０とが組合わされた状態の概略斜視図を示す。

図８において、バッフル８０のうちの整流板８２と多穴側部材６１と配管側部材６２と仕切部材７０が組合わされた状態の上面図を示す。

図７、図８に示すように、仕切部材７０は、空気流れ方向の上流側端部において空気流れ方向上流側を法線方向するように広がった上流端部７０ｘと、空気流れ方向の下流側端部において空気流れ方向下流側を法線方向とするように広がった下流端部７０ｙと、を有している。上流端部７０ｘと下流端部７０ｙとは、折返しヘッダ２４の長手方向に沿うように、主として上下に伸びており、多穴側部材６１と配管側部材６２とを空気流れ方向の上流側と下流側から挟み込んでいる。ここでは、仕切部材７０に対して多穴側部材６１および配管側部材６２の両方を固定可能な構造を採用しているため、折返しヘッダ２４の構造強度を高めつつ製造を容易にすることができている。

また、仕切部材７０の空気流れ方向の中央よりも風上側には、多穴側部材６１側の面である多穴側面７０ａと、配管側部材６２側の面である配管側面７０ｂと、を有している。多穴側面７０ａと配管側面７０ｂとは、いずれも前後および上下に平坦に広がっている。

また、仕切部材７０の空気流れ方向の中央よりも風下側には、仕切部材７０の板厚方向（扁平多穴管５０の長手方向であって、扁平多穴管５０が挿入されている方向）に向けて突出した凸部と反対側に凹んだ凹部とを有する凹凸形状部８８が設けられている。この凹凸形状部８８は、多穴側部材６１側に向けて突出した部分を含む多穴側凹凸部８８ａと、配管側部材６２側に向けて突出した部分を含む配管側凹凸部８８ｂと、を有している。ここで、多穴側凹凸部８８ａは、扁平多穴管５０側に突出した複数の凸部と各凸部に挟まれた凹部とが上下方向に沿うように延びている。なお、多穴側凹凸部８８ａの多穴側部材６１側に突出している凸部の突出方向の先端部は、挿入されている扁平多穴管５０の端部と当接していてもよいし、扁平多穴管５０の端部との間に僅かに隙間を有していてもよい。また、配管側凹凸部８８ｂは、多穴側凹凸部８８ａと対称的な形状を有しており、扁平多穴管５０側とは反対側に突出した複数の凸部と各凸部に挟まれた凹部とが上下方向に沿うように延びている。

このように、仕切部材７０のうち折返しヘッダ２４に挿入されている扁平多穴管５０の端部に対向している側の部分においては、空気流れ方向の中央よりも風上側に平坦に広がった多穴側面７０ａが設けられており、空気流れ方向の中央よりも風下側に多穴側凹凸部８８ａが設けられている。このため、仕切部材７０と多穴側部材６１との間の空間（後述する第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂ）のうち仕切部材７０と各扁平多穴管５０との間の空間は、折返しヘッダ２４の長手方向から見た場合に、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも、広く構成されている。これにより、仕切部材７０と各扁平多穴管５０との間の空間では、風下側において上下方向に通過する冷媒は、風上側において上下方向に通過する冷媒よりも、より大きな圧力損失を受ける。したがって、仕切部材７０と各扁平多穴管５０との間の空間では、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れることになる。

なお、扁平多穴管５０の端部は折返しヘッダ２４の内部まで入り込むように接続されているため、折返しヘッダ２４が延びている方向である鉛直方向から見た場合において、仕切部材７０と多穴側部材６１との間の空間のうち扁平多穴管５０を除いた部分に対応する面積が、仕切部材７０と配管側部材６２との間の空間に対応する面積よりも小さくなっている。

なお、仕切部材７０には、板厚方向（扁平多穴管５０の長手方向であって、扁平多穴管５０が挿入されている方向）に貫通した複数の開口が上下方向に並んで形成されている。これらの複数の開口は、バッフル８０が挿入固定されるための開口と、後述する上部連通路７３を構成するための開口と、後述する下部連通路７２を構成するための開口と、後述する導入連通口７１を構成するための開口と、後述する均圧開口７４を構成するための開口と、に分けられる。なお、仕切部材７０において上下方向に沿って伸びるよう設けられている凹凸形状部８８は、バッフル８０挿入用の開口、上部連通路７３、下部連通路７２、導入連通口７１および均圧開口７４においては、設けられておらず、途切れている。

なお、多穴側部材６１の風下側端部は、空気流れ方向の上流側からは多穴側凹凸部８８ａのうちの最も風下側に位置する凸部によって、空気流れ方向の下流側からは仕切部材７０の下流端部７０ｙによって、空気流れ方向に挟持されることで固定されている。同様に、配管側部材６２の風下側端部は、空気流れ方向の上流側からは配管側凹凸部８８ｂのうちの最も風下側に位置する凸部によって、空気流れ方向の下流側からは仕切部材７０の下流端部７０ｙによって、空気流れ方向に挟持されることで固定されている。

折返しヘッダ２４は、図６に示すように、内部空間が、下方の下方折返し部分３４と、上方の上方折返し部分３７とに上下に分割されている。

下方折返し部分３４の内部空間は、さらに、下方の第１下方折返し部分３５と、上方の第２下方折返し部分３６とに上下に分割されている。

上方折返し部分３７の内部空間も、さらに、下方の第１上方折返し部分３８と上方の第２上方折返し部分３９とに上下方向に分割されている。

そして、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合には、熱交換部２１から第１下方折返し部分３５に流入した冷媒は後述する連絡部２５の連絡配管を介して第２上方折返し部分３９に送られ、熱交換部２１から第２下方折返し部分３６に流入した冷媒は連絡部２５を介することなく折返しヘッダ２４内の空間を介して第１上方折返し部分３８に送られる。ここで、第２上方折返し部分３９や第１上方折返し部分３８に送られた冷媒は、再び熱交換部２１に送られる。

ここで、第１下方折返し部分３５に接続された扁平多穴管５０の本数よりも、第２上方折返し部分３９に接続された扁平多穴管５０の本数の方が多くなるように構成されている。また、第２下方折返し部分３６に接続された扁平多穴管５０の本数よりも、第１上方折返し部分３８に接続された扁平多穴管５０の本数の方が多くなるように構成されている。

第１下方折返し部分３５の内部空間は、開口が形成されていない複数のバッフル８０によって上下方向に仕切られることで、複数の流路構成空間が上下に並んでいる。

また、下方折返し部分３４において、第１下方折返し部分３５と第２下方折返し部分３６との間も、開口が形成されていないバッフル８０によって上下に仕切られている。

図９に、折返しヘッダ２４の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８を図８に示すＸ−Ｘ断面で切断した場合の正面図（伝熱フィン４０等は省略）を示す。

下方折返し部分３４と上方折返し部分３７との間（第２下方折返し部分３６と第１上方折返し部分３８との間）は、図９に示すように、板厚方向に貫通した上昇用開口８２ａが形成されているバッフル８０である整流板８２によって上下に仕切られている。

第２下方折返し部分３６の内部空間は、図９に示すように、第１導入空間６１ａおよび第２導入空間６２ａを有している。この第１導入空間６１ａおよび第２導入空間６２ａは、上昇用開口８２ａが形成された整流板８２と下方仕切板８１とによって上下に囲まれている。そして、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の第１導入空間６１ａと、扁平多穴管５０側とは反対側の第２導入空間６２ａとに仕切られている。この第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０に設けられた均圧開口７４を介して連通している。この第２導入空間６２ａは、後述する連絡部２５の連絡配管が接続されておらず、均圧開口７４を介して第１導入空間６１ａとのみ連通している。

上方折返し部分３７のうち、第１上方折返し部分３８と第２上方折返し部分３９とは、開口が形成されていないバッフル８０である上方仕切板８３によって上下に仕切られている。

なお、下方仕切板８１と上方仕切板８３とは、いずれもバッフル８０の１つであり、いずれも開口が形成されていない同じ形状・寸法のバッフル８０であるが、説明の都合上、説明対象となる一組の空間において下端を構成するバッフル８０を下方仕切板８１として、上端を構成するバッフル８０を上方仕切板８３として説明している。なお、ある一組の空間の上方仕切板８３は、その一つ上の一組の空間の下方仕切板８１としても機能することになる。

第１上方折返し部分３８の内部空間は、図９に示すように、上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂを有している。この上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂは、上昇用開口８２ａが形成された整流板８２と上方仕切板８３とによって上下に囲まれている。そして、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の上昇用空間６１ｂと、扁平多穴管５０側とは反対側の下降用空間６２ｂとに仕切られている。上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、上方において、仕切部材７０に設けられた上部連通路７３を介して連通している。また、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、下方において、仕切部材７０に設けられた下部連通路７２を介しても連通している。

ここで、第１上方折返し部分３８に接続された扁平多穴管５０の本数は、第２下方折返し部分３６に接続された扁平多穴管５０の本数よりも多くなるように構成されており、第１上方折返し部分３８では冷媒をできるだけ均等に分流させている。

なお、本実施形態において、折返しヘッダ２４に接続されている複数の扁平多穴管５０は、いずれも同じ形状および同じ寸法で構成されている。そして、これらの複数の扁平多穴管５０は、上下方向に所定の間隔で並ぶように設けられている。例えば、互いに隣り合う扁平多穴管５０の上面の上下方向の間隔はいずれも等しくなっている。また、これらの扁平多穴管５０の一端は、いずれも上昇用空間６１ｂ内に大きく入り込むようにして折返しヘッダ２４に接続されている。特に限定されないが、例えば、上面視において上昇用空間６１ｂの空間の半分以上を覆うようにして設けられている。

なお、本実施形態において、上昇用空間６１ｂに接続されている扁平多穴管５０の本数は、第１導入空間６１ａに接続されている扁平多穴管５０の本数の２倍以上５倍以下となっている。

図１０に、第２上方折返し部分３９を図８に示すＸ−Ｘ断面で切断した場合の正面図（伝熱フィン４０等は省略）を示す。

第２上方折返し部分３９は、上下に並ぶようにして互いに仕切られた複数の流路構成空間を有している。具体的には、第２上方折返し部分３９において上下に並ぶ各流路構成空間は、それぞれ開口が形成されていない複数のバッフル８０（下方仕切板８１、上方仕切板８３）によって上下方向に仕切られている。これにより、熱交換部２１を流れる上下方向の冷媒分布を、第２上方折返し部分３９において上下に並ぶ各流路においてそのまま維持させることが可能になっている。

第２上方折返し部分３９の個々の流路構成空間の内部空間は、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとが導入連通口７１を介して連通している点や冷媒流入経路において異なるが、図１０に示すように、第２下方折返し部分３６と第１上方折返し部分３８の関係と概ね同様に、第１導入空間６１ａ、第２導入空間６２ａ、上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂを有している。この第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａと上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、第２上方折返し部分３９の各流路構成空間がそれぞれ有する一組の空間である。したがって、第２上方折返し部分３９の内部は、この一組の空間が上下方向に複数並んで構成されている。ここで、この第１導入空間６１ａおよび第２導入空間６２ａは、下方仕切板８１と上昇用開口８２ａが形成された整流板８２とによって上下に囲まれている。そして、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の第１導入空間６１ａと、扁平多穴管５０側とは反対側の第２導入空間６２ａとに仕切られている。この第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０に設けられた導入連通口７１を介して連通している。この第２導入空間６２ａには、後述する連絡部２５の連絡配管が接続されている。また、この上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂは、上方仕切板８３と上昇用開口８２ａが形成された整流板８２とによって上下に囲まれている。そして、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の上昇用空間６１ｂと、扁平多穴管５０側とは反対側の下降用空間６２ｂとに仕切られている。上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、上方において、仕切部材７０に設けられた上部連通路７３を介して連通している。また、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、下方において、仕切部材７０に設けられた下部連通路７２を介しても連通している。なお、上部連通路７３の開口面積（冷媒通過面積）は、下部連通路７２の開口面積（冷媒通過面積）よりも大きく構成されている。

ここで、第２上方折返し部分３９の一組の流路構成空間に接続された扁平多穴管５０の本数は、後述する連絡部２５の連絡配管を介して接続される対応した第１下方折返し部分３５の流路の一つに接続された扁平多穴管５０の本数よりも多くなるように構成されており、第２上方折返し部分３９の一組の流路では冷媒をできるだけ均等に分流させている。

（４−７）連絡部２５
連絡部２５は、複数の連絡配管を有している。各連絡配管は、折返しヘッダ２４の第１下方折返し部分３５において上下方向に複数に分割された各流路構成空間と、折返しヘッダ２４の第２上方折返し部分３９において上下方向に複数に並んで配置されている一組の空間それぞれと、を一対一に接続している。

この連絡配管は、第１下方折返し部分３５において下方に位置する空間ほど、第２上方折返し部分３９において上方に位置する一組の空間に接続されるように設けられている。第１下方折返し部分３５の１つの流路構成空間から延び出した連絡部２５の連絡配管は、第２上方折返し部分３９の第２導入空間６２ａに接続される。

ここで、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合には、図４および図６に矢印で示すように、熱交換部２１のうちの風下側熱交換部２０ｂの下方部分を流れてきた各冷媒流れは、分流状態を維持したままで、まず下方折返し部分３４の各流路構成空間に流入する。第１下方折返し部分３５の各流路構成空間に流入した各冷媒は、それぞれ一対一に設けられた連絡部２５の連絡配管を介して、それぞれが対応する第２上方折返し部分３９における一組の空間に送られる。第２上方折返し部分３９における一組の空間に送られたそれぞれの冷媒流れは、その分流状態を維持したままで、再び熱交換部２１のうちの風下側熱交換部２０ｂの上方部分へと流れていく。ここで、下方折返し部分３４のうちの最も上方に位置する第２下方折返し部分３６と、上方折返し部分３７内の最も下方に位置する第１上方折返し部分３８とは、連絡部２５の連絡配管によっては接続されておらず、整流板８２によって上下に仕切られつつ、整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上下に連通している。この整流板８２が上昇用開口８２ａを有していることにより、第２下方折返し部分３６の冷媒は、折返しヘッダ２４内から外に出ること無く、第１上方折返し部分３８に送られる。

なお、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能する場合には、概ね上記とは反対の冷媒流れとなる。

このように、折返しヘッダ２４は、室外熱交換器２０における入口から出口に到るまでの冷媒流れ経路におけるちょうど折返し部分を構成していることになる。

なお、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合において、折返しヘッダ２４から風下側熱交換部２０ｂの上方部分へと流出した冷媒は、図４および図６に矢印で示すように、風下側熱交換部２０ｂの上方部分を他端の連結ヘッダ２３まで分流状態を維持したままで流れ、連結ヘッダ２３において風上側熱交換部２０ａ側に移動して風上側熱交換部２０ａの上方部分を出入口ヘッダ管２６の上方部分に向けて分流状態を維持したままで流れる。そして、出入口ヘッダ管２６の上方部分に流入したそれぞれの冷媒は、合流した後、ガス冷媒配管３１を介して圧縮機９１の吸入側に向けて流れていくことになる。

（５）折返しヘッダ２４の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８におけるループ構造
ここでは、図９に基づいて、折返しヘッダ２４の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８における、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａと上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂを一組とする空間（一組の空間）に着目してループ構造を説明する。

整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａは、第１導入空間６１ａと上昇用空間６１ｂとを上下に連通させている。上昇用開口８２ａは、整流板８２において流路を絞るノズルとして機能するように構成されている。本実施形態では、上昇用開口８２ａは、空気流れ方向の上流側と下流側とに２つに別れて設けられている。上面視における上昇用開口８２ａの合計面積は、例えば、上面視における第１導入空間６１ａの２割以下となるように構成されている。第１導入空間６１ａからより上方の上昇用空間６１ｂに向かう冷媒は、整流板８２に設けられたノズルとして機能する上昇用開口８２ａを通過する際に冷媒通過面積が十分に絞り込まれることで、鉛直上方に向かう冷媒流速が増大することになる。

なお、整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａは、上面視において、多穴側凹凸部８８ａとは重複しない位置に配置されている。これにより、上昇用開口８２ａが多穴側凹凸部８８ａによって塞がれることを防ぎ、上昇用開口８２ａを通過して上昇しようとする冷媒が、上昇用空間６１ｂにおいて十分な高さ位置まで供給されるようにしている。

なお、上述のように、上昇用空間６１ｂの風下側は多穴側凹凸部８８ａが設けられることで狭く構成されているため、空気流れ方向における上流側と下流側の２つの上昇用開口８２ａのうち、特に、空気流れ方向の上流側の上昇用開口８２ａ側で多くの冷媒が通過するようになっている。

また、整流板８２の上昇用開口８２ａは、下部連通路７２を扁平多穴管５０の長手方向に延長させて得られる空間とは上面視において重複しない位置に設けられている。このため、整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入した冷媒は、より狭く通過しづらい下部連通路７２を介して下降用空間６２ｂ側に向かって逆流してしまうのではなく、より広く通過しやすい上昇用空間６１ｂにおける扁平多穴管５０を除いた部分を流れることになる。

また、整流板８２の上方の空間は、仕切部材７０によって折返しヘッダ２４内の空間が上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂに仕切られることで、上昇用空間６１ｂ側における冷媒上昇時の通過面積を、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂの合計の水平面積よりも狭くすることができている。このため、上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入した冷媒の上昇速度を維持させやすく、空気調和装置１が低循環量で運転される状況下においても冷媒を上昇用空間６１ｂの上方部分にまで到達させやすくなっている。

また、整流板８２に設けられた上昇用開口８２ａと扁平多穴管５０は、上面視において重複部分を有するように配置されている。このため、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過した冷媒は、扁平多穴管５０の一部に衝突し、液冷媒とガス冷媒とを攪拌させることができる。したがって、各高さ位置に設けられた扁平多穴管５０に送られる冷媒について、気液混合割合を均一化させることが可能になっている。

上述のようにして整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入した冷媒は、仕切部材７０に設けられた多穴側凹凸部８８ａによって風下側の空間が狭められているため、圧力損失の少ない風上側に流れやすくなる。これにより、各高さ位置に設けられた扁平多穴管５０には、複数の内部流路５１のうち風上側に対してより多くの冷媒が供給されることになる。このようにして、上昇用空間６１ｂでは、風上側において多くの冷媒が上昇するように流れながら、各高さ位置に配置されている各扁平多穴管５０に流入することで分流されていく。

そして、上昇用空間６１ｂにおいて扁平多穴管５０に流入することなく上方まで到達した冷媒は、図９の矢印に示すように、上部連通路７３を介して下降用空間６２ｂに導かれ、下降用空間６２ｂにおいて重力に従って降下する。下降用空間６２ｂを降下した冷媒は、下部連通路７２を介して上昇用空間６１ｂの下方に戻される。

このようにして、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過して上昇用空間６１ｂの上方に到達した冷媒を再び上昇用空間６１ｂの下方に戻してループさせることが可能になっている。

ここで、上昇用空間６１ｂの上部に上部連通路７３が設けられているために、上部連通路７３を設けることなく上昇用空間６１ｂの上部を閉塞空間としてしまう場合と比べて、上昇用空間６１ｂの上部領域においても冷媒流れを確保しやすくすることが可能になっている。

さらに、下降用空間６２ｂにおいて下降した冷媒は、下部連通路７２を介して再び上昇用空間６１ｂの下方の領域に冷媒を戻すことができる。このため、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過する際に上昇速度が付き過ぎることで、上昇用空間６１ｂの下方であって整流板８２の近くに接続されている扁平多穴管５０に対して流入しにくく通過してしまいやすい状況があっても、下部連通路７２を通過した冷媒をこれらの扁平多穴管５０に対して導くことが可能になっている。

なお、下部連通路７２は、本実施形態においては、整流板８２の上方であって上昇用空間６１ｂに接続されている扁平多穴管５０のうち最も下方に位置している扁平多穴管５０よりも下方の位置に設けられている。したがって、流速が早い状況下においても、整流板８２の上方であって上昇用空間６１ｂに接続されている扁平多穴管５０のうち最も下方に位置している扁平多穴管５０に対しても、冷媒を供給しやすくすることができている。

（６）折返しヘッダ２４の第２上方折返し部分３９におけるループ構造
図１０に基づいて、折返しヘッダ２４の第２上方折返し部分３９において、上下方向に複数並んでいる一組の空間（第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａと上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂを一組とする空間）のうちの１つに着目してループ構造を説明する。なお、第２上方折返し部分３９において上下方向に並んでいる複数の一組の空間は、接続対象となる連絡部２５の連絡配管が異なるだけであり、内部構造は同様である。

ここで、図９に示す第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間と、図１０に示す第２上方折返し部分３９のうちの一組の空間とは、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間については連絡部２５の連絡配管の接続が無いのに対して、第２上方折返し部分３９のうちの一組の空間には連絡部２５の連絡配管が第２導入空間６２ａに接続されている点で異なり、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間については第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとが均圧開口７４を介して連通されているのに対して、第２上方折返し部分３９のうちの一組の空間では第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとが導入連通口７１を介して連通されている点で異なるが、他の点については実質的に同様であるため、説明を省略する。

第２上方折返し部分３９の第２導入空間６２ａには、第１下方折返し部分３５において上下に複数並んでいる流路のうちの１つの流路から延び出した連絡部２５の連絡配管が接続されている。ここで、第２導入空間６２ａにおける連絡部２５の連絡配管の端部の開口と、当該第２導入空間６２ａの隣の第１導入空間６１ａに接続されている扁平多穴管５０の内部流路５１と、仕切部材７０に設けられている導入連通口７１とは、互いに直線状には配置されないようにして設けられている。これにより、連絡部２５の連絡配管を介して第２導入空間６２ａに流れ込んだ冷媒が、隣の第１導入空間６１ａに接続されている扁平多穴管５０に集中的に流れてしまうことを抑制することができている。

なお、連絡部２５の連絡配管と第２導入空間６２ａと導入連通口７１とを介して第１導入空間６１ａに流れ込んだ冷媒は、上述の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間と同様にして、整流板８２の上昇用開口８２ａにおいて絞り込まれ、第１導入空間６１ａを上昇していく。その後の冷媒のループ流れについても上述の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間と同様である。

（７）暖房運転時の低循環量の場合の室外熱交換器２０における冷媒の流れ方
暖房運転時の低循環量の場合の蒸発器としての室外熱交換器２０における冷媒の流れ方を説明する。ここでは、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８におけるループ構造と、第２上方折返し部分３９におけるループ構造を併せて説明する。

室外熱交換器２０において、第１導入空間６１ａから整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入する冷媒は、比重の異なる気相成分と液相成分が混在した状態になっている。

ここで、低循環量の場合には、上昇用空間６１ｂ内に流入する単位時間当たりの冷媒量が少なく、冷媒の流速は相対的に遅めになる。このため、冷媒のうち比重の大きな液相成分については上昇させにくく、上昇用空間６１ｂにおける複数の扁平多穴管５０のうち上方に位置しているものに対して到達させにくい傾向になる。この場合には、上昇用空間６１ｂにおける複数の扁平多穴管５０において高さ位置に応じて通過量が不均一になり、偏流が生じてしまう。このように比較的上方に配置された扁平多穴管５０の一端側に対して、冷媒のうち比重の小さい気相成分が主に流入すると、扁平多穴管５０の他端側から流出する冷媒は過熱度が大きくなりすぎて、扁平多穴管５０を通過している途中で相変化を生じなくなり、熱交換の能力を十分に発揮させることができない部分が生じることになる。他方で、比較的下方に配置された扁平多穴管５０の一端側に対して、冷媒のうち比重の大きな液相成分が主に流入すると、扁平多穴管５０の他端側から流出する冷媒は過熱度が付きにくく、蒸発することなく扁平多穴管５０の他端側に到達してしまうことがあり、やはり、熱交換の能力を十分に発揮させることができない部分が生じることになる。

これに対して、本実施形態の室外熱交換器２０を低循環量の状態で用いた場合には、仕切部材７０によって冷媒が上昇する上昇用空間６１ｂの冷媒通過断面積を小さくすることができているため、上昇用空間６１ｂに供給された冷媒のうち比重の大きな液相成分をよりも上方に導き、低循環量の時であっても上下に並んで配置される各扁平多穴管５０同士の間での偏流を改善できる。

これにより、本実施形態の室外熱交換器２０では、低循環量時であっても、上昇用空間６１ｂにおいて高さ位置の異なる部分に配置された複数の扁平多穴管５０に流入する冷媒の状態をできるだけ均一化させることが可能になる。

そして、この低循環量の状態であっても、上昇用空間６１ｂは、仕切部材７０に設けられた多穴側凹凸部８８ａによって風下側の空間が狭められているため、風下側よりも風上側により多くの冷媒を通過させることが可能になっている。これにより、各扁平多穴管５０には、複数の内部流路５１のうち熱交換量が多い風上側に集中的に冷媒を導くことができ、室外熱交換器２０の性能を高めることが可能になっている。

（８）暖房運転時の高循環量の場合の室外熱交換器２０における冷媒の流れ方
暖房運転時の高循環量の場合の蒸発器としての室外熱交換器２０における冷媒の流れ方を説明する。ここでは、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８におけるループ構造と、第２上方折返し部分３９におけるループ構造を併せて説明する。

室外熱交換器２０において、第１導入空間６１ａから上昇用空間６１ｂに流入する冷媒は、高循環量の場合であっても、比重の異なる気相成分と液相成分が混在した状態になっていることは、低循環量の場合と同様である。

高循環量の場合には、上昇用空間６１ｂ内に流入する単位時間当たりの冷媒量が多く、冷媒の流速は相対的に早めになる。しかも、上述した低循環量対策として上昇用開口８２ａの絞り機能を採用していることにより、さらに流速が高められる。さらに、上述した低循環量対策として仕切部材７０によって上昇用空間６１ｂの冷媒通過断面積が狭められているため、冷媒の上昇速度は衰えにくくなっている。これにより、高循環量の場合には、上昇用開口８２ａを勢いよく通過した冷媒のうち比重の大きな液相成分は、上昇用空間６１ｂ内において扁平多穴管５０に流入することなく通過して、上方に集まる傾向がある。この場合には、比重の大きな液相成分が上方に集まりやすく、比重の小さな気相成分が下方に集まりやすくなり、低循環量の場合とは分布が異なるが、やはり偏流が生じてしまう。

これに対して、本実施形態の室外熱交換器２０では、上昇用空間６１ｂの上端にまで冷媒の液相成分が多く到達したとしても、その冷媒を、上部連通路７３を介して下降用空間６２ｂに導き、下降用空間６２ｂにおいて重力によって降下させた後、下部連通路７２を介して、再び、上昇用空間６１ｂの下方に戻すことができる。

下部連通路７２を介して上昇用空間６１ｂの下方に戻された冷媒は、当該下方の位置に接続されている扁平多穴管５０に流入するか、上昇用開口８２ａを通過した冷媒の上昇流れに引きずられるようにして、再度、上昇用空間６１ｂ内を上昇していき、各扁平多穴管５０に流入することができる（冷媒は複数回ループしてもよい。）。

これにより、本実施形態の室外熱交換器２０では、高循環量時であっても、上昇用空間６１ｂにおける高さ位置の異なる部分に配置された複数の扁平多穴管５０に流入する冷媒の状態をできるだけ均一化させることが可能になる。

そして、この高循環量の状態であっても、上昇用空間６１ｂは、仕切部材７０に設けられた多穴側凹凸部８８ａによって風下側の空間が狭められているため、風下側よりも風上側により多くの冷媒を通過させることが可能になっている。これにより、各扁平多穴管５０には、複数の内部流路５１のうち熱交換量が多い風上側に集中的に冷媒を導くことができ、室外熱交換器２０の性能を高めることが可能になっている。

（９）空気調和装置１の室外熱交換器２０の特徴
（９−１）
従来より、空気流れ方向に複数の内部流路が並んで配置されている扁平多穴管では、風下側の内部流路よりも風上側の内部流路の方が空気と冷媒の温度差が大きくなるため、風上側において熱交換量が多くなる傾向にある。このため、扁平多穴管における風上側の内部流路を流れた冷媒は、風下側の内部流路を流れた冷媒と比べて、過熱度が大きくなりがちになる等、冷媒の状態が相違することがある。この扁平多穴管の風上側と風下側との熱交換量の相違は、扁平多穴管に固定されている伝熱フィンの形状が空気流れ方向において対象的ではない場合、すなわち、上流側においてのみ伝熱フィンが連通している場合には、特に大きくなってしまう。

この問題を解決するために、扁平多穴管の内部流路の通過断面積を風上側と風下側とで相違させることも考えられるが、その場合には、扁平多穴管において内部流路の大きな部分は、内部流路の小さな部分よりも耐圧強度が劣る等の耐圧強度の問題が新たに生じてしまう。

これに対して、本実施形態の室外熱交換器２０では、仕切部材７０の風下側において多穴側凹凸部８８ａが設けられることで、第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂにおいて風上側の空間を広くすることができ、第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂにおいて風下側よりも風上側に多くの冷媒を流すことが可能になっている。このため、扁平多穴管５０の複数の内部流路５１のうち上流側の内部流路５１に対して、下流側の内部流路５１よりもより多くの冷媒を流すことが可能になる。

したがって、扁平多穴管５０の内部流路５１のうち風上側の内部流路５１を流れた冷媒が風下側の内部流路５１を流れた冷媒と比べて過熱度が大きくなりがちになることを抑制することができ、扁平多穴管５０の内部流路５１の風上側と風下側で流れる冷媒の状態の違いを小さく抑制することが可能になっている。

しかも、扁平多穴管５０は、空気流れ方向に沿うように複数並んで設けられている内部流路５１は、風上側においても風下側においても共通の大きさを有しているため、異なる冷媒の圧力が作用することを抑制することができる。したがって、扁平多穴管５０の耐圧強度を高く維持しながら、扁平多穴管５０の内部流路５１の風上側と風下側で流れる冷媒の状態の違いを小さく抑制することが可能になっている。

（９−２）
本実施形態の室外熱交換器２０は、第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂの風上側の空間を狭めるための多穴側凹凸部８８ａを、扁平多穴管５０の端部の近くにおいて対向するように設けられている仕切部材７０において形成している。このため、多穴側凹凸部８８ａと扁平多穴管５０との間のスペースを十分に狭小化させることができており、冷媒をより風上側に流しやすくなっている。

（９−３）
本実施形態の室外熱交換器２０は、扁平多穴管５０が空気流れ方向における中央に対して風上側と風下側とで対称的な形状を有している。

このため、室外熱交換器２０の製造時に、扁平多穴管５０を組み合わせる際の扁平多穴管５０の向きを上流側と下流側のいずれの向きで施工しても同じ形状とすることができる。したがって、扁平多穴管５０に関する製造時の誤組の発生を防ぐことが可能になっている。

（９−４）
本実施形態の室外熱交換器２０は、冷媒の蒸発器として機能する際に、冷媒の循環量が低い場合であっても、折返しヘッダ２４の内部に仕切部材７０が設けられることで上昇用空間６１ｂの全体が狭められ、冷媒が上昇して流れる際の通過断面積を小さくすることができているため、冷媒の上昇速度の減衰を小さく抑えて、冷媒を上昇用空間６１ｂの上方部分まで到達させやすい。

また、室外熱交換器２０は、冷媒の蒸発器として機能する際に、冷媒の循環量が高い場合であっても、上部連通路７３が設けられていることで上昇用空間６１ｂの上方に冷媒が集まり気味になることを抑制し、下降用空間６２ｂおよび下部連通路７２を介して再び上昇用空間６１ｂ側に冷媒を導きやすくすることが可能になっている。

（１０）他の実施形態
上記実施形態では、本発明の実施形態の一例を説明したが、上記実施形態はなんら本願発明を限定する趣旨ではなく、上記実施形態には限られない。本願発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更した態様についても当然に含まれる。

（１０−１）他の実施形態Ａ
上記実施形態では、折返しヘッダ２４内部の第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂにおいて、風上側ほど多くの冷媒を流すために、多穴側凹凸部８８ａが仕切部材７０の風下側に設けられた例を挙げて説明した。

しかし、扁平多穴管５０の端部に対向する部分で風上側の方が風下側よりも比表面積を大きくする構造としてはこれに限られるものではなく、例えば、図１１に示すように、上記実施形態の凹凸形状部８８を設ける代わりに、仕切部材７０のうち扁平多穴管５０の端部に対向する部分において、風上側の方が風下側よりも比表面積を大きくするために、仕切部材７０の風上側に比表面積増大部８９を設けるようにしてもよい。

このように、仕切部材７０の風上側に比表面積増大部８９を採用することで、仕切部材７０の風上側において液冷媒が多く保持されやすくなるため、扁平多穴管５０の内部流路５１のうち風上側に対して液冷媒を含むより多くの冷媒を流すことが可能になる。特に、扁平多穴管５０の端部の近くで対向するように配置されている仕切部材７０の位置において液冷媒を保持させることができるため、液冷媒が保持されている位置と扁平多穴管５０の内部流路５１の入口とを比較的近くに位置づけることができるため、当該保持された液冷媒を効率的に扁平多穴管５０の内部流路５１に導くことが可能になる。

当該比表面積増大部８９としては、毛細管現象を利用した液冷媒の保持に有効な形状であれば特に限定されるものではなく、例えば、仕切部材７０の風上側の表面を微細な凹凸形状とすることにより実現してもよいし、仕切部材７０の風下側において液冷媒を保持しやすいスポンジ状の網状部材を配置することにより実現してもよい。具体的には、扁平多穴管５０の端部と対向している部分のうち、空気流れ方向の風下側よりも風上側の方が、扁平多穴管５０の端部の挿入方向（扁平多穴管５０と折返しヘッダ２４との接続箇所における扁平多穴管５０の長手方向）における投影面の単位面積当たりの表面積である比表面積が大きくなるように構成されたものとすることができる。なお、仕切部材７０の風上側の表面を微細な凹凸形状とする場合には、当該凹凸形状が上下方向に連なって延びるように構成することが好ましい。

このような比表面積増大部８９は、仕切部材７０に対して扁平多穴管５０が接続されている側である多穴側比表面積増大部８９ａのみから構成されていてもよいし、仕切部材７０に対して扁平多穴管５０が接続されている側とは反対側である配管側比表面積増大部８９ｂをさらに有して構成されていてもよい。多穴側比表面積増大部８９ａだけでなく配管側比表面積増大部８９ｂをさらに有している場合には、多穴側比表面積増大部８９ａにおいて保持されたままで上部連通路７３に液冷媒が達することがあっても、当該液冷媒を、配管側比表面積増大部８９ｂにおいて保持しつつ下降用空間６２ｂを下降させて、下部連通路７２を介して再び多穴側比表面積増大部８９ａに導くことが可能になる。このため、より効率的に扁平多穴管５０の風上側の内部流路５１に対して液冷媒を含む多くの冷媒を供給することが可能になる。

なお、液冷媒が保持されやすい多穴側比表面積増大部８９ａが扁平多穴管５０の内部流路５１に対向する位置において上下に延びて設けられることで、冷媒が低循環量である場合でも、冷媒を上昇用空間６１ｂの上方まで供給させやすくなる。

（１０−２）他の実施形態Ｂ
また、例えば、図１２に示すように、上記実施形態における凹凸形状部８８と、上記他の実施形態Ａにおける比表面積増大部８９と、の両方を採用するようにしてもよい。

特に、仕切部材７０の風下側において多穴側凹凸部８８ａを設けつつ、仕切部材７０の風上側において多穴側比表面積増大部８９ａを設けるようにしてもよい。

ここで、風下側において多穴側凹凸部８８ａを設けつつ、風上側において微細な凹凸形状を有する多穴側比表面積増大部８９ａを設ける場合には、多穴側凹凸部８８ａの凸部の頂部同士の空気流れ方向の間隔が、多穴側比表面積増大部８９ａの微細な凹凸形状の凸部同士の隙間よりも広く（好ましくは２倍以上に広く）形成されていることが好ましい。これにより、風下側の多穴側凹凸部８８ａにおいて液冷媒が保持されてしまうことを抑制しつつ、風上側の多穴側比表面積増大部８９ａで液冷媒を十分に保持させて、風上側における冷媒の通過抵抗を風下側よりも十分に下げて、風上側における冷媒通過量を風下側よりも顕著に多くすることが可能になる。

なお、多穴側凹凸部８８ａの凸部の高さは、風下側の冷媒流路を十分に狭める観点から、微細な凹凸形状を有する多穴側比表面積増大部８９ａにおける凸部の高さよりも高いことが好ましい。

（１０−３）他の実施形態Ｃ
上記実施形態では、整流板８２に設けられた上昇用開口８２ａと扁平多穴管５０とが、上面視において重複部分を有するように配置された場合を例に挙げて説明した。

これに対して、例えば、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過した冷媒を上昇用空間６１ｂにおけるより上方に供給させやすくするために、図１３の上面図に示すように、整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａと、扁平多穴管５０と、が互いに重複しないように配置してもよい。

（１０−４）他の実施形態Ｄ
上記実施形態では、整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａと多穴側凹凸部８８ａとが、上面視において重複しないように配置された場合を例に挙げて説明した。

これに対して、例えば、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過した冷媒を多穴側凹凸部８８ａに衝突させて風上側に導かれやすくするために、図１４の上面図に示すように、整流板８２の上昇用開口８２ａと多穴側凹凸部８８ａとが上面視において重複部分を有するように配置してもよい。

なお、この場合には、図１４のＸ−Ｘ断面を正面側から見た図である図１５に示すように、多穴側凹凸部８８ａは、仕切部材７０のうち上部連通路７３と下部連通路７２との間においてのみ設けられるようにしてもよい。これにより、整流板８２の空気流れ下流側の上昇用開口８２ａが多穴側凹凸部８８ａによって塞がれてしまうことを防ぎつつ、整流板８２の空気流れ下流側の上昇用開口８２ａを通過した冷媒を多穴側凹凸部８８ａの下端に衝突させることが可能になる。

（１０−５）他の実施形態Ｅ
上記実施形態では、折返しヘッダ２４内部が仕切部材７０によって扁平多穴管５０側と扁平多穴管５０側とは反対側に仕切られている場合において、多穴側凹凸部８８ａを設けることで扁平多穴管５０側の空間のうちの風下側の空間を狭めた例を挙げて説明した。

これに対して、例えば、図１４の上面図に示すように、扁平多穴管５０が接続されたヘッダ２４ａ内が、上記実施形態のように仕切部材７０によって仕切られておらず、上記実施形態における多穴側凹凸部８８ａの代わりに、ヘッダ２４ａの内壁面の形状によって、ヘッダ２４ａ内の風下側の空間を狭めるようにしてもよい。

すなわち、ヘッダ２４ａの内壁のうち扁平多穴管５０の端部と対向している部分の形状について、風下側ほど扁平多穴管５０の端部に近くなる形状を採用することで、ヘッダ２４ａ内を流れる冷媒を、圧力損失の少ない風上側に寄せることが可能になる。

（１０−６）他の実施形態Ｆ
上記実施形態では、図４等に示すように、空気流れ方向に複数の熱交換部２１が並んで設けられ、下方に並んで配置された熱交換部２１において折り返すように冷媒を流し、上方に並んで配置された熱交換部２１においても折り返すように冷媒を流すように構成された室外熱交換器２０を例に挙げて説明した。

これに対して、熱交換器における冷媒流路構成は、特に限定されるものではなく、例えば、冷媒が一方のヘッダから他方のヘッダに向けて流れるのみで冷媒を折り返して流すことはしないように構成された熱交換器を用いてもよい。

また、上記実施形態のように上方の熱交換部２１と下方の熱交換部２１とに分けることなく、空気流れ方向の上流側と下流側とに別れて扁平多穴管が２列に別れて設けられている場合に、上面視における熱交換器の一端側から流入した冷媒を、いずれかの列の扁平多穴管において流し、上面視における熱交換器の他端側において折返した後、再び他方の列の扁平多穴管において流すことで上面視における熱交換器の一端側に戻して熱交換器から流出させるように、熱交換器が構成されていてもよい。

１ 空気調和装置
２ 空調室外機
３ 空調室内機
８ 冷媒回路
２０ 室外熱交換器（熱交換器）
２１ 熱交換部
２２ 分流器
２３ 連結ヘッダ
２４ 折返しヘッダ（ヘッダ）
２４ａ ヘッダ
２５ 連絡部
２６ 出入口ヘッダ管
３１ ガス冷媒配管
３２ 液冷媒配管
４０ 伝熱フィン（フィン）
４１ 風上連通部
４２ スリット
４３ 開口部
５０ 扁平多穴管
５１ 内部流路（流路）
６１ 多穴側部材
６１ａ 第１導入空間
６１ｂ 上昇用空間（第１空間）
６２ 配管側部材
６２ａ 第２導入空間
６２ｂ 下降用空間（第２空間）
７０ 仕切部材
７０ａ 多穴側面
７０ｂ 配管側面
７１ 導入連通口
７２ 下部連通路（第２連通路）
７３ 上部連通路（第１連通路）
８０ バッフル
８１ 下方仕切板
８２ 整流板
８２ａ 上昇用開口（流入口）
８３ 上方仕切板
８８ 凹凸形状部
８８ａ 多穴側凹凸部（凹凸部）
８８ｂ 配管側凹凸部
８９ 比表面積増大部
８９ａ 多穴側比表面積増大部（比表面積相違構造）
８９ｂ 配管側比表面積増大部
９１ 圧縮機
９５ 室外ファン（ファン）

特許文献１：特開２００５−２０１４９１号公報
特許文献２：特開２００５−１２７５９７号公報

本発明は、熱交換器および空気調和装置に関する。

従来より、複数の扁平多穴管と、複数の扁平多穴管に接合されたフィンと、複数の扁平多穴管の端部に連結されたヘッダとを備え、扁平多穴管の内部を流れる冷媒を扁平多穴管の外部を流れる空気と熱交換させる熱交換器が知られている。

例えば、特許文献１（特開２００５−２０１４９１号公報）に記載の熱交換器や特許文献２（特開２００５−１２７５９７号公報）に記載の熱交換器では、空気流れ方向における風上側において優先的に熱交換が行われてしまうことから、風上側では過熱度が大きくなり風下側では過熱度が小さくなることでバランスを崩すことを課題とした熱交換器が開示されている。具体的には、これらの熱交換器では、当該課題を解決するために、扁平多穴管が有する複数の流路の形状を風上側と風下側とで相違させて、風上側における熱交換量が風下側における熱交換量よりも多くなるように構成することを提案している。

しかし、上述のような特許文献１や特許文献２に示された熱交換器では、扁平多穴管における風上側と風下側の熱交換量のバランスを向上させるために扁平多穴管が有する複数の流路の形状を風上側と風下側とで相違させているため、風上側と風下側とで扁平多穴管の流路の耐圧強度が異なっている。具体的には、扁平多穴管の風上側は、風下側と比べて流路断面積が大きいため、風下側と比べて耐圧強度が劣ってしまっている。

本発明は上述した点に鑑みてなされたものであり、本発明の課題は、扁平多穴管の風上側と風下側における耐圧強度の違いを小さく抑えた場合であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能な熱交換器および空気調和装置を提供することにある。

第１観点に係る熱交換器は、複数の扁平多穴管と、ヘッダと、複数のフィンと、を備えている。扁平多穴管は、空気流れ方向に交差する方向が長手方向となるように設けられている。複数の扁平多穴管は、並んで設けられている。ヘッダは、複数の扁平多穴管の端部が接続されている。複数のフィンは、扁平多穴管に接合されている。ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている。ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭のうち扁平多穴管の端部の風下側に対向する部分には、扁平多穴管側に突出した凸部と反対側に凹んだ凹部を有する凹凸部が形成されている。凹凸部を構成する凹部と凸部とは、いずれもヘッダの長手方向に沿うように延びている。

なお、ここでは、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭のうち扁平多穴管の端部の風上側に対向する部分においては、上記凹凸部が形成されていなくてもよいし、風下側の凹凸部よりも凹凸高さが低い凹凸部が形成されていてもよい。

なお、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間に対して冷媒を流入させる流入口が設けられている場合には、凹凸部の長手方向視において、当該凹凸部と流入口とが重ならないか、もしくは、流入口が半分以上覆われないように配置されていることが好ましい。

従来より、熱交換器では、風下側よりも風上側の方が空気と冷媒の温度差が大きくなるため、風上側において熱交換量が多くなる傾向にあり、扁平多穴管の風上側を流れた冷媒が風下側を流れた冷媒と比べて過熱度が大きくなりがちになる等、冷媒の状態が相違することがある。この問題を解決するために、扁平多穴管の熱交換特性を風上側と風下側とで相違させることも考えられるが、その場合には、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで相違させるように扁平多穴管を製造することとなり、扁平多穴管の耐圧強度が低下してしまうおそれがある。

これに対して、この熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間が、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている。このため、扁平多穴管に対しては、風下側よりも風上側に対してより多くの冷媒を供給することが可能になる。したがって、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

また、この熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭のうち扁平多穴管の端部の風下側に対向する部分において、凹凸部が形成されている。このため、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の風下側を通過する冷媒は、凹凸部の表面から圧力損失を受けやすくい。これにより、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間のうち風上側において特に冷媒を流すことが可能になる。

第２観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも、冷媒が通過可能な空間が広くなるように構成されている。

ここで、例えば、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間のうち、空気流れ方向における風上側における冷媒が通過可能な空間の冷媒通過断面積（ヘッダの長手方向に沿って冷媒が通過するとした場合の通過断面積）の平均が、風下側における冷媒が通過可能な空間の冷媒通過断面積の平均よりも大きいことが好ましい。なお、風上側の冷媒通過断面積の平均としては、風上側における冷媒が通過可能な空間の体積を、風上側における冷媒が通過可能な空間のヘッダの長手方向に沿う方向における長さで除して得られる値とし、風下側の冷媒通過断面積の平均としては、風下側における冷媒が通過可能な空間の体積を、風下側における冷媒が通過可能な空間のヘッダの長手方向に沿う方向における長さで除して得られる値としてもよい。

また、風上側と風下側とは、例えば、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間における空気流れ方向における中間位置を基準に区別するようにしてもよい。

この熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間が、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも冷媒が通過可能な空間が広くなるように構成されている。このため、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を流れる冷媒は、通過による圧力損失が比較的大きい風下側よりも、通過による圧力損失が比較的小さい風上側を流れやすくなる。

第３観点に係る熱交換器は、第１観点または第２観点に係る熱交換器であって、比表面積相違構造を有している。比表面積相違構造は、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭のうち扁平多穴管の端部に対向する部分の比表面積が、空気流れ方向における風下側よりも風上側の方が大きい構造である。

ここで、比表面積相違構造とは、扁平多穴管のヘッダへの挿入進行方向視におけるヘッダに挿入されている扁平多穴管の端部に対向する部分の投影部分の単位面積当たりの表面積である比表面積が、空気流れ方向における風下側よりも風上側の方が大きい構造である。比表面積相違構造は、扁平多穴管の端部に対向する部分に設けられていればよく、ヘッダの内部に設けられた仕切部材等の部材に設けられていてもよいし、ヘッダの内周面に設けられていてもよい。なお、比表面積相違構造は、仕切部材の扁平多穴管の端部に対向する部分のうち空気流れ方向における風上側部分において上下方向に沿うように設けられた凹凸形状によって構成されてもよい。この場合には、比表面積が大きな部分を沿わせることで上下方向に液冷媒を導くことができ、扁平多穴管の風上側により確実に多くの液冷媒を導くことが可能になる。

この熱交換器では、比表面積相違構造を有することにより、風上側の比表面積が相対的に大きい部分にでは、表面積が大きいため、風下側の比表面積が相対的に小さい部分よりも、より多くの液冷媒を表面に保持することが可能になる。このため、扁平多穴管に対しては、風下側よりも風上側に対してより多くの液冷媒を供給することが可能になる。したがって、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第４観点に係る熱交換器は、第１観点から第３観点のいずれかに係る熱交換器であって、扁平多穴管は、空気流れ方向における中間位置を境界として、風上側と風下側とで対称的な形状を有している。扁平多穴管は、互いに流路断面積が共通の複数の流路を有している。

この熱交換器では、扁平多穴管が風上側と風下側とで対称的な形状を有している。このため、熱交換器の製造時に、扁平多穴管を組み合わせる際の扁平多穴管の向きを上流側と下流側のいずれの向きで施工しても同じ形状とすることができる。したがって、熱交換器の製造時の扁平多穴管の誤組を防止することができる。また、扁平多穴管の複数の流路は、互いに流路断面積が共通となっているため、扁平多穴管の耐圧強度を向上させることができている。以上により、製造時の扁平多穴管の誤組を防止しつつ、耐圧強度を向上させることが可能になる。

第５観点に係る熱交換器は、第１観点から第４観点のいずれかに係る熱交換器であって、複数のフィンは、複数の扁平多穴管の空気流れ方向における風上側において互いに繋がっている。

この熱交換器では、複数のフィンが複数の扁平多穴管の空気流れ方向における風上側で互いに繋がっているため、当該フィンのうち互いに繋がっている箇所の分だけ伝熱面積が増大している。このため、扁平多穴管の各流路を流れる冷媒は、風上側の方が風下側よりもより一層熱交換量が増大する傾向となる。これに対して、この熱交換器では、このようにフィンの配置に起因して扁平多穴管の各流路を流れる冷媒について、風上側の方が風下側よりもより一層熱交換量が増大する構造においても、扁平多穴管の風上側に多く冷媒を導くことができるため、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

なお、上記熱交換器が採用された冷凍装置において、上記熱交換器が冷媒の蒸発器として用いられる場合であっても、扁平多穴管よりも風上側においてフィンの互いに繋がっている箇所が設けられることで伝熱面積が増大しているため、扁平多穴管の風上側端部に集中的に着霜してしまうことを抑制することが可能になる。

第６観点に係る熱交換器は、第１観点から第５観点のいずれかに係る熱交換器であって、ヘッダは、仕切部材を有している。仕切部材は、扁平多穴管が接続される側と扁平多穴管が接続される側とは反対側とを仕切る。ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間の輪郭の一部は、仕切部材によって構成されている。

この熱交換器では、ヘッダが、内部に仕切部材を有しているため、ヘッダに挿入されている扁平多穴管の端部と、ヘッダの内部の仕切部材との距離を短くすることができる。したがって、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を狭めることにより、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を通過する冷媒の速度を十分に確保することが可能になる。

第７観点に係る熱交換器は、第６観点に係る熱交換器であって、ヘッダは、ループ構造を有している。ヘッダのループ構造は、流入口と、第１連通路と、第２連通路と、を含んでいる。流入口は、熱交換器が冷媒の蒸発器として機能する場合に、仕切部材に対して扁平多穴管が接続された側の空間である第１空間に冷媒を流入させる。第１連通路は、第１空間のうちのヘッダの長手方向における一方側の部分と、仕切部材に対して扁平多穴管が接続された側とは反対側の空間である第２空間のうちのヘッダの長手方向における一方側の部分と、を連通させ、第１空間内を流れた冷媒を第２空間へ導く。第２連通路は、第２空間を流れた冷媒を第１空間のうちのヘッダの長手方向における一方側とは反対側である他方側に戻す。第１空間のうち少なくとも第１連通路と第２連通路との間の部分が、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている。

なお、第１連通路と第２連通路との間の部分に限られず、第１空間の全体において、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されていてもよい。

この熱交換器では、ヘッダの内部空間が第１空間と第２空間に仕切部材によって仕切られているため、流入口から第１空間に流入した冷媒が第１空間内を流れる際に通過する断面積を、第１空間と第２空間とが仕切部材によって仕切られていない場合と比較して、小さくすることができている。このため、熱交換器における冷媒の循環量が低循環量であっても、流入口から第１空間内に流入した冷媒を、第１空間だけの狭い空間において通過させることができるため、第１空間内での冷媒の通過速度を大きく落とすこと無くヘッダの内部空間のうちの流入口とは反対側にまで冷媒を到達させやすい。このため、冷媒の循環量が低循環量であっても、流入口から遠く離れた位置に配置されている扁平多穴管に対しても十分に冷媒を供給することが可能になる。

また、この熱交換器は、ヘッダは、流入口と仕切部材と第１連通路と第２連通路を含んだループ構造を有している。このため、熱交換器における冷媒の循環量が高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、流入口の近くに位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間のうち流入口から遠い位置に冷媒が集まりがちになる場合であっても、第１空間のうち流入口から遠い位置にまで到達した冷媒を、ループ構造によって再び第１空間のうち流入口に近い位置に戻すことが可能になる。すなわち、ループ構造は、第１空間のうち流入口から遠い位置まで到達した冷媒を、第１連通路を通過させて第２空間側に送り、第２空間を通過させ、第２連通路を通過させて第１空間の流入口の近くに向けて送ることで、第１空間のうち流入口の近くに存在する扁平多穴管に導くことが可能になる。このため、高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、流入口の近くに位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間のうち流入口から遠い位置に冷媒が集まりがちになる場合であっても、流入口に近い扁平多穴管に対しても十分に冷媒を流すことが可能になる。

さらに、以上のようにヘッダ内で冷媒をループさせて流す場合であっても、少なくとも仕切部材の第１連通路と第２連通路との間において、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されているため、第１連通路と第２連通路との間の領域において風上側に多くの液冷媒を保持させることが可能になる。

第８観点に係る熱交換器は、第１観点から第７観点のいずれかに係る熱交換器であって、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられている。

なお、この熱交換器では、ヘッダは、ヘッダの長手方向が上下方向となる姿勢で設けられている。

この熱交換器では、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられる場合であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

なかでも、第７観点に係る熱交換器において、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられている場合には、ヘッダの内部空間が第１空間と第２空間に仕切部材によって仕切られているため、流入口から第１空間に流入した冷媒が第１空間内を上昇する際に通過する断面積を、第１空間と第２空間とが仕切部材によって仕切られていない場合と比較して、小さくすることができている。このため、熱交換器における冷媒の循環量が低循環量であっても、流入口から第１空間内に流入した冷媒を、第１空間だけの狭い空間において上昇させることができるため、第１空間内での冷媒の上昇速度を大きく落とすこと無くヘッダの内部空間の上方にまで冷媒を到達させやすい。このため、冷媒の循環量が低循環量であっても、上方に配置されている扁平多穴管に対しても十分に冷媒を供給することが可能になる。

また、この熱交換器は、ヘッダは、流入口と仕切部材と第１連通路と第２連通路を含んだループ構造を有している。このため、熱交換器における冷媒の循環量が高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、下方に位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間の上方に比重の大きな冷媒が集まりがちになる場合であっても、第１空間の上方部分にまで到達した比重の大きな冷媒を、ループ構造によって再び第１空間の下方に戻すことが可能になる。すなわち、ループ構造は、第１空間の上方部分まで到達した冷媒を、第１連通路を通過させて第２空間側に送り、第２空間において降下させ、第２連通路を通過させて第１空間の下方に流すことで、第１空間の下方に存在する扁平多穴管に導くことが可能になる。このため、高循環量である場合のように流入口から第１空間に流入する冷媒の流速が早く、下方に位置する扁平多穴管の横を勢いよく通過してしまい第１空間の上方に比重の大きな冷媒が集まりがちになる場合であっても、下方の扁平多穴管に対しても十分に冷媒を流すことが可能になる。

第９観点に係る空気調和装置は、冷媒回路と、ファンと、を備えている。冷媒回路は、第１観点から第８観点のいずれかに係る熱交換器を有し、冷媒が循環する。ファンは、熱交換器に対して空気流れを供給する。

この空気調和装置では、熱交換器の扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることで、熱交換器における性能を向上させることが可能になるため、空気調和装置の性能を向上させることが可能になる。

第１観点に係る熱交換器では、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。また、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間のうち風上側において特に冷媒を流すことが可能になる。

第２観点に係る熱交換器では、通過による圧力損失が比較的小さい風上側に冷媒を流しやすくなる。

第３観点に係る熱交換器では、扁平多穴管の流路の形状を風上側と風下側とで大きく相違させることなく、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第４観点に係る熱交換器では、製造時の扁平多穴管の誤組を防止しつつ、耐圧強度を向上させることが可能になる。

第５観点に係る熱交換器では、フィンの配置に起因して風上側の方が風下側よりもより一層熱交換量が増大する構造であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第６観点に係る熱交換器では、ヘッダの内部の扁平多穴管が接続されている空間を狭めることにより、通過する冷媒の速度を十分に確保することが可能になる。

第７観点に係る熱交換器では、流入口から遠く離れて配置された扁平多穴管と流入口の近くに配置された扁平多穴管との間の冷媒の偏流を抑制しつつ、仕切部材の第１連通路と第２連通路との間の領域において風上側に多くの液冷媒を保持させることが可能になる。

第８観点に係る熱交換器では、複数の扁平多穴管は上下に並んで設けられる場合であっても、扁平多穴管における風上側を流れる冷媒と風下側を流れる冷媒の状態の相違を小さく抑えることが可能になる。

第９観点に係る空気調和装置では、空気調和装置の性能を向上させることが可能になる。

一実施形態に係る空気調和装置の構成の概要を説明するための回路図。 空調室外機の外観を示す斜視図。 空調室外機の各機器の配置を説明する概略上面断面図。 室外熱交換器の示す概略外観斜視図。 室外熱交換器における伝熱フィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図。 折返しヘッダおよび連絡部の分解概略斜視図。 仕切部材を下部連通路で切断した状態の仕切部材とバッフルの組合せ概略斜視図。 整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 折返しヘッダの第２下方折返し部分および第１上方折返し部分におけるループ構造を示す概略正面図。 折返しヘッダの第２上方折返し部分におけるループ構造を示す概略正面図。 他の実施形態（Ａ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｂ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｃ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｄ）における整流板と多穴側部材と配管側部材と仕切部材を組合せた上面図。 他の実施形態（Ｄ）における折返しヘッダの第２上方折返し部分におけるループ構造を示す概略正面図。 他の実施形態（Ｅ）における折返しヘッダ内の構造を例を示す上面図。

（１）空気調和装置１の全体構成
図１は、本発明の一実施形態に係る空気調和装置１の構成の概要を示す回路図である。

空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって空調室内機３が設置されている建物内の冷暖房に使用される装置であり、熱源側ユニットとしての空調室外機２と、利用側ユニットとしての空調室内機３とが冷媒連絡配管６，７で接続されて構成されている。

空調室外機２と空調室内機３と冷媒連絡配管６，７とが接続されて構成される冷媒回路８は、圧縮機９１、四路切換弁９２、室外熱交換器２０、膨張弁３３、室内熱交換器４およびアキュムレータ９３などが冷媒配管で接続されることで構成されている。この冷媒回路８内には冷媒が封入されており、冷媒が圧縮され、冷却され、減圧され、加熱・蒸発された後に、再び圧縮されるという冷凍サイクル運転が行われるようになっている。冷媒としては、例えば、Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ２２、Ｒ１３４ａ、二酸化炭素、などから選択されたものが用いられる。

（２）空気調和装置１の詳細構成
（２−１）空調室内機３
空調室内機３は、室内の壁面に壁掛け等により、又は、ビル等の室内の天井に埋め込みや吊り下げ等により設置される。空調室内機３は、室内熱交換器４と、室内ファン５とを有している。室内熱交換器４は、例えば伝熱管と多数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であり、冷房運転時には冷媒の蒸発器として機能して室内空気を冷却し、暖房運転時には冷媒の放熱器又は凝縮器として機能して室内空気を加熱する熱交換器である。

（２−２）空調室外機２
空調室外機２は、ビル等の室外に設置されており、冷媒連絡配管６，７を介して空調室内機３に接続される。空調室外機２は、図２および図３に示されているように、略直方体状のユニットケーシング１０を有している。

図３に示されているように、空調室外機２は、ユニットケーシング１０の内部空間を鉛直方向に延びる仕切板１８で二つに分割することによって送風機室Ｓ１と機械室Ｓ２とを形成した構造（いわゆる、トランク型構造）を有するものである。空調室外機２は、ユニットケーシング１０の送風機室Ｓ１内に配置された室外熱交換器２０および室外ファン９５を有しており、ユニットケーシング１０の機械室Ｓ２内に配置された圧縮機９１、四路切換弁９２、アキュムレータ９３、膨張弁３３、ガス冷媒配管３１、および、液冷媒配管３２を有している。

ユニットケーシング１０は、底板１２と、天板１１と、送風機室側の側板１３と、機械室側の側板１４と、送風機室側前板１５と、機械室側前板１６とを備えて、筐体を構成している。

空調室外機２は、ユニットケーシング１０の背面および側面の一部からユニットケーシング１０内の送風機室Ｓ１に室外空気を吸い込んで、吸い込んだ室外空気をユニットケーシング１０の前面から吹き出すように構成されている。具体的には、ユニットケーシング１０内の送風機室Ｓ１に対して、吸込口１０ａと吸込口１０ｂと吹出口１０ｃとが形成されている。吸込口１０ａおよび吸込口１０ｂを含む吸込口の全体は、送風機室側の側板１３の前面側の端部から機械室側の側板１４の送風機室Ｓ１側の端部にわたって広がっている。また、吹出口１０ｃは、送風機室側前板１５に設けられており、その前側がファングリル１５ａによって覆われている。

圧縮機９１は、例えば圧縮機用モータによって駆動される密閉式圧縮機であり、インバータ制御によって運転容量を変化させることができるよう構成されている。このように運転容量を変化させることで、空調負荷の変動に対応することが可能になっている。

四路切換弁９２は、冷媒の流れの方向を切り換えるための機構である。冷房運転時には、四路切換弁９２は、圧縮機９１の吐出側の冷媒配管と室外熱交換器２０の一端（ガス側端部）から延びるガス冷媒配管３１とを接続するとともに、アキュムレータ９３を介してガス冷媒の冷媒連絡配管７と圧縮機９１の吸入側の冷媒配管とを接続する（図１の四路切換弁９２の実線を参照）。また、暖房運転時には、四路切換弁９２は、圧縮機９１の吐出側の冷媒配管とガス冷媒の冷媒連絡配管７とを接続するとともに、アキュムレータ９３を介して圧縮機９１の吸入側と室外熱交換器２０の一端（ガス側端部）から延びるガス冷媒配管３１とを接続する（図１の四路切換弁９２の破線を参照）。

室外熱交換器２０は、送風機室Ｓ１において吸込口１０ａ，１０ｂに対向するようにして、上下方向（鉛直方向）に立てて配置されている。室外熱交換器２０は、アルミニウム製の熱交換器であり、本実施形態では設計圧力が３ＭＰａ〜４ＭＰａ程度のものを用いている。室外熱交換器２０は、一端（ガス側端部）から、四路切換弁９２と接続されるように、ガス冷媒配管３１が延びている。また、室外熱交換器２０の他端（液側端部）から、膨張弁３３に接続されるように、液冷媒配管３２が延びている。

アキュムレータ９３は、冷媒回路８の途中であって四路切換弁９２と圧縮機９１との間に接続されている。アキュムレータ９３は、冷媒を気相と液相とに分ける気液分離機能を具備している。アキュムレータ９３に流入する冷媒は、液相と気相とに分かれ、上部空間に集まる気相の冷媒が圧縮機９１へと供給される。

膨張弁３３は、冷媒回路８を流れる冷媒を減圧するための機構であり、開度調整が可能な電動弁である。膨張弁３３は、冷媒圧力や冷媒流量の調節を行うために、室外熱交換器２０と液冷媒の冷媒連絡配管６の間に設けられ、冷房運転時および暖房運転時のいずれにおいても、冷媒を膨張させる機能を有している。

室外ファン９５は、室外熱交換器２０を流れる冷媒との間で熱交換をさせるための室外空気を、室外熱交換器２０に対して供給する。室外ファン９５は、室外熱交換器２０に対向するようにして、送風機室Ｓ１に配置されている。室外ファン９５は、背面側からユニット内に室外空気を吸入して、室外熱交換器２０において冷媒と室外空気との間で熱交換を行わせた後に、熱交換後の空気を前面側からユニット外に排出する。この室外ファン９５は、室外熱交換器２０に供給する室外空気の風量を変化させることが可能なファンであり、例えば、ＤＣファンモータ等からなるモータによって駆動されるプロペラファン等である。

（３）空気調和装置１の動作
（３−１）冷房運転
冷房運転時は、四路切換弁９２が図１の実線で示される状態、すなわち、圧縮機９１の吐出側がガス冷媒配管３１を介して室外熱交換器２０のガス側に接続され、かつ、圧縮機９１の吸入側がアキュムレータ９３、冷媒連絡配管７を介して室内熱交換器４のガス側に対して接続された状態となっている。膨張弁３３は、室内熱交換器４の出口（すなわち、室内熱交換器４のガス側）における冷媒の過熱度が一定になるように開度調節されるようになっている（過熱度制御）。この冷媒回路８の状態で、圧縮機９１、室外ファン９５および室内ファン５を運転すると、低圧のガス冷媒は、圧縮機９１で圧縮されることで高圧のガス冷媒となる。この高圧のガス冷媒は、四路切換弁９２を経由して室外熱交換器２０に送られる。その後、高圧のガス冷媒は、室外熱交換器２０において、室外ファン９５によって供給される室外空気と熱交換を行って凝縮して高圧の液冷媒となる。そして、過冷却状態になった高圧の液冷媒は、室外熱交換器２０から膨張弁３３に送られる。膨張弁３３によって圧縮機９１の吸入圧力近くまで減圧されて低圧の気液二相状態となった冷媒は、室内熱交換器４に送られ、室内熱交換器４において室内空気と熱交換を行って蒸発して低圧のガス冷媒となる。

この低圧のガス冷媒は、冷媒連絡配管７を経由して空調室外機２に送られ、再び、圧縮機９１に吸入される。このように冷房運転では、空気調和装置１は、室外熱交換器２０を圧縮機９１において圧縮される冷媒の凝縮器として、かつ、室内熱交換器４を室外熱交換器２０において凝縮された冷媒の蒸発器として機能させる。

なお、冷房運転時の冷媒回路８では、膨張弁３３の過熱度制御が行われつつ、設定温度となるように（冷房負荷を処理できるように）圧縮機９１がインバータ制御されているため、冷媒の循環量が高循環量となる場合と低循環量になる場合がある。

（３−２）暖房運転
暖房運転時は、四路切換弁９２が図１の破線で示される状態、すなわち、圧縮機９１の吐出側が冷媒連絡配管７を介して室内熱交換器４のガス側に接続され、かつ、圧縮機９１の吸入側がガス冷媒配管３１を介して室外熱交換器２０のガス側に接続された状態となっている。膨張弁３３は、室内熱交換器４の出口における冷媒の過冷却度が過冷却度目標値で一定になるように開度調節されるようになっている（過冷却度制御）。この冷媒回路８の状態で、圧縮機９１、室外ファン９５および室内ファン５を運転すると、低圧のガス冷媒は、圧縮機９１に吸入されて圧縮されて高圧のガス冷媒となり、四路切換弁９２、および、冷媒連絡配管７を経由して、空調室内機３に送られる。

そして、空調室内機３に送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器４において、室内空気と熱交換を行って凝縮して高圧の液冷媒となった後、膨張弁３３を通過する際に、膨張弁３３の弁開度に応じて減圧される。この膨張弁３３を通過した冷媒は、室外熱交換器２０に流入する。そして、室外熱交換器２０に流入した低圧の気液二相状態の冷媒は、室外ファン９５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して低圧のガス冷媒となり、四路切換弁９２を経由して、再び、圧縮機９１に吸入される。このように暖房運転では、空気調和装置１は、室内熱交換器４を圧縮機９１において圧縮される冷媒の凝縮器として、かつ、室外熱交換器２０を室内熱交換器４において凝縮された冷媒の蒸発器として機能させる。

なお、暖房運転時の冷媒回路８では、膨張弁３３の過冷却度制御が行われつつ、設定温度となるように（暖房負荷を処理できるように）圧縮機９１がインバータ制御されているため、冷媒の循環量が高循環量となる場合、低循環量になる場合がある。

（４）室外熱交換器２０の詳細構成
（４−１）室外熱交換器２０の全体構成
図４に、室外熱交換器２０の概略外観斜視図を示す。また、図５に、伝熱フィン４０の扁平多穴管５０に対する取付状態を扁平多穴管５０の各内部流路５１における冷媒通過方向から見た図を示す。

室外熱交換器２０は、室外空気と冷媒との熱交換を行わせる熱交換部２１と、この熱交換部２１の一端側に設けられた出入口ヘッダ管２６および折返しヘッダ２４と、この熱交換部２１の他端側に設けられた連結ヘッダ２３と、折返しヘッダ２４の下部と折返しヘッダ２４の上部を連結させる連絡部２５と、出入口ヘッダ管２６の下方に分流された冷媒を導く分流器２２と、を備えている。

（４−２）熱交換部２１
熱交換部２１は、多数の伝熱フィン４０と多数の扁平多穴管５０とで構成されている。伝熱フィン４０および扁平多穴管５０は、いずれもアルミニウム製もしくはアルミニウム合金製である。

伝熱フィン４０は、図５に示すように、平板部材であり、上下および空気流れ方向に広がっている。伝熱フィン４０は、板厚方向に並ぶように複数設けられている。各伝熱フィン４０には空気流れ方向の風下側端部から風上側端部の手前まで水平方向に延びる扁平管挿入用の切り欠きである開口部４３が形成されている。この伝熱フィン４０には、この開口部４３が複数設けられている。これらの複数の開口部４３は、伝熱フィン４０において上下方向に並ぶようにして設けられている。なお、この伝熱フィン４０は、空気流れ方向における扁平多穴管５０の風上側が上下方向に繋がった風上連通部４１を有している。なお、伝熱フィン４０には、扁平多穴管５０の風下側には、上下方向に繋がった連通部は設けられておらず、風下側においては繋がっていない。これにより、当該伝熱フィン４０が固定されている扁平多穴管５０では、複数の内部流路５１のうち風下側よりも風上側の内部流路５１を流れる冷媒の方が熱交換量が多くなる構造となっている。また、空気流れ方向において、伝熱フィン４０の下流側端部は扁平多穴管５０の下流側端部と同じ位置となるように構成されている。また、伝熱フィン４０は、各扁平多穴管５０の間において上下方向に伸びて板厚方向に貫通したスリット４２が、空気流れ方向に沿うように並んで設けられている。なお、当該スリット４２は、風上連通部４１における扁平多穴管５０と同じ高さ部分には設けられていない。

なお、このように、扁平多穴管５０の風上側において伝熱フィン４０の風上連通部４１が設けられている。このため、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として用いられる場合において、伝熱フィン４０の風上連通部４１においても霜を付着させることができるため、扁平多穴管５０の風上側端部に集中的に霜が付着して通風抵抗がすぐに増大してしまうことを防ぐことができている。

扁平多穴管５０は、伝熱管として機能し、伝熱フィン４０と室外空気との間を移動する熱を、内部を流れる冷媒に伝達する。この扁平多穴管５０は、水平方向に広がった伝熱面となる上下の平面部と、これらの平面部の間で扁平多穴管５０の長手方向に沿うように冷媒を流す複数の内部流路５１を有している。扁平多穴管５０の複数の内部流路５１は、室外熱交換器２０を通過する空気流れ方向に沿うように並んでいる。この扁平多穴管５０は、空気流れ方向における中間位置を境界として、風上側と風下側とで対称的な形状を有している。このため、室外熱交換器２０を組み上げる際に扁平多穴管５０の向きを間違えることを防ぐことが可能になっている。また、各内部流路５１はいずれも共通の流路断面積を有している。このように、扁平多穴管５０の各内部流路５１は、大きな流路断面積のものと小さな流路断面積のものが混在しておらず、流路断面積がいずれも共通しているため、内部流路５１を流れる冷媒が作用する圧力をいずれの内部流路５１も均等にすることが可能になる。このため、扁平多穴管５０の耐圧強度を高めることが可能になっている。このような形状を有する扁平多穴管５０は、複数設けられており、これら複数が鉛直方向に所定の間隔をあけて配置されている。

なお、この熱交換部２１は、室外ファン９５によって生じる空気流れ方向（筐体の背面および左側面側から筐体の正面のファングリル１５ａに向かう流れ）において、風上の部分を縁取るように設けられた風上側熱交換部２０ａと、風下側を縁取るように設けられた風下側熱交換部２０ｂと、を有している。これらの風上側熱交換部２０ａと風下側熱交換部２０ｂとは、空気流れ方向において２列並ぶように配置されている。

風上側熱交換部２０ａは、風上側を縁取るように延びており上下方向に複数本並んだ扁平多穴管５０と、この扁平多穴管５０に固定された伝熱フィン４０とを有している。また、風下側熱交換部２０ｂも、同様に、風下側を縁取るように延びており上下方向に複数本並んだ扁平多穴管５０と、この扁平多穴管５０に固定された伝熱フィン４０とを有している。

（４−３）分流器２２
分流器２２は、液冷媒配管３２と出入口ヘッダ管２６の下方部分とを連結させるように接続されている。この分流器２２は、例えば、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する際には、液冷媒配管３２から流れてきた冷媒を高さ方向に分流させる。このようにして分流器２２で分流された各冷媒流れは、出入口ヘッダ管２６の下方部分の各高さ位置に導かれる。

（４−４）出入口ヘッダ管２６
出入口ヘッダ管２６は、鉛直方向に延びるアルミニウム製もしくはアルミニウム合金製の筒状部材であり、内部が上方部分と下方部分とに分割されている。具体的には、出入口ヘッダ管２６の内部は、水平方向に広がったバッフルによって上下に仕切られている。

この出入口ヘッダ管２６の下方部分は、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する際には、冷媒の入口として機能し、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能する際には、冷媒の出口として機能する。また、出入口ヘッダ管２６の上方部分は、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する際には、冷媒の出口として機能し、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能する際には、冷媒の入口として機能する。

出入口ヘッダ管２６の下方部分は、分流器２２を介して、液冷媒配管３２に接続されている。出入口ヘッダ管２６の上方部分は、ガス冷媒配管３１に対して接続されている。

また、出入口ヘッダ管２６の下方部分は、室外熱交換器２０が蒸発器として機能する際に分流器２２によって分流された冷媒の高さ方向における分布が維持されるように、上下に並んだ複数の空間を有している。これらの空間は、出入口ヘッダ管２６の下方部分の内部空間が複数のバッフルによって上下に仕切られることで区画されている。これにより、分流器２２によって高さ方向に分けられた各冷媒流れそれぞれを、分けられた状態を維持させたままで出入口ヘッダ管２６の下方部分を介して熱交換部２１に送ることができるように構成されている。

以上の構成により、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合には、液冷媒配管３２と分流器２２と出入口ヘッダ管２６の下方部分を介して熱交換部２１に流入した冷媒は、以下の各部材を通過しながら蒸発し、出入口ヘッダ管２６の上方部分に到達する。そして、蒸発した冷媒は、出入口ヘッダ管２６の上方部分とガス冷媒配管３１を介して室外熱交換器２０の外部に流出していくことになる。なお、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能している場合には、上記とは逆の流れになる。

（４−５）連結ヘッダ２３
連結ヘッダ２３は、室外熱交換器２０のうち、熱交換部２１の出入口ヘッダ管２６や折返しヘッダ２４が設けられている側（図３でいう機械室側）の端部とは反対側（図３でいう送風機室側）に設けられている。

連結ヘッダ２３は、風上側熱交換部２０ａの扁平多穴管５０を流れた冷媒を同じ高さ位置の風下側熱交換部２０ｂの扁平多穴管５０に導くか、風下側熱交換部２０ｂの扁平多穴管５０を流れた冷媒を同じ高さ位置の風上側熱交換部２０ａの扁平多穴管５０に導くように構成されている。ここで、連結ヘッダ２３のうちの出入口ヘッダ管２６の下方部分に対応した高さ位置の部分を流れる冷媒流れの向きと、連結ヘッダ２３のうちの出入口ヘッダ管２６上方部分に対応した高さ位置の部分を流れる冷媒流れの向きとは、互いに反対方向となっている。

この連結ヘッダ２３では、冷媒の上下方向の移動は生じず、室外熱交換器２０内における冷媒の流路を同じ高さ位置で単に繋ぐ役割を果たしている。

（４−６）折返しヘッダ２４
折返しヘッダ２４は、熱交換部２１の連結ヘッダ２３が設けられている側の端部とは反対側の端部であって、出入口ヘッダ管２６よりも風下側において上下方向に延びるように設けられている。この折返しヘッダ２４は、熱交換部２１のうちの風下側熱交換部２０ｂの連結ヘッダ２３側とは反対側の端部に接続されている。折返しヘッダ２４もアルミニウム製もしくはアルミニウム合金製の部材である。

折返しヘッダ２４は、図６の折返しヘッダ２４および連絡部２５の分解概略斜視図に示すように、複数の扁平多穴管５０の一端が接続されている多穴側部材６１と、扁平多穴管５０が接続されている側とは反対側を構成する配管側部材６２と、多穴側部材６１と配管側部材６２との間に位置する仕切部材７０と、折返しヘッダ２４内部の空間を上下に仕切っている複数のバッフル８０と、を有している。なお、図６においては、仕切部材７０に設けられたバッフル８０を挿入するための開口や、仕切部材７０に設けられた凹凸形状部８８については図示を省略している。

折返しヘッダ２４は、これらの複数の部材を組合せることで構成される鉛直方向に長い構造物である。折返しヘッダ２４では、仕切部材７０以外の各部材が、主として１つの部品である仕切部材７０に対して固定されて構成されているため、互いの位置決めを行いやすく、強度を確保しやすく、鉛直方向に長い構造であっても製造を容易にすることができている。

多穴側部材６１は、熱交換部２１側の折返しヘッダ２４の壁面を構成しており、上面視において、扁平多穴管５０が接続される側とは反対側に円心を有するような略半円弧形状に形成されている。この多穴側部材６１は、この半円弧形状が上下方向に延びた形状を有しており、扁平多穴管５０の一端を挿入するための板厚方向に貫通した開口が高さ位置毎に複数設けられている。

配管側部材６２は、折返しヘッダ２４の壁面のうち熱交換部２１側とは反対側の壁面を構成しており、上面視において、扁平多穴管５０が接続される側に円心を有するような略半円弧形状に形成されている。この配管側部材６２は、この半円弧形状が上下方向に延びた形状を有している。配管側部材６２は、後述する連絡部２５の連絡配管を挿入するための板厚方向に貫通した開口が高さ位置毎に複数設けられている。また、この配管側部材６２には、バッフル８０の一端側を固定するための開口が高さ位置毎にそれぞれ設けられている。

仕切部材７０は、折返しヘッダ２４の内部の空間を、多穴側部材６１側の空間（第１空間）と配管側部材６２側の空間（第２空間）とに仕切るように前後（空気流れ方向）および上下に広がっている。仕切部材７０には、バッフル８０を挿入固定するための開口が高さ位置毎に設けられている。

図７において、下部連通路７２付近で水平方向に切断された仕切部材７０とバッフル８０とが組合わされた状態の概略斜視図を示す。

図８において、バッフル８０のうちの整流板８２と多穴側部材６１と配管側部材６２と仕切部材７０が組合わされた状態の上面図を示す。

図７、図８に示すように、仕切部材７０は、空気流れ方向の上流側端部において空気流れ方向上流側を法線方向するように広がった上流端部７０ｘと、空気流れ方向の下流側端部において空気流れ方向下流側を法線方向とするように広がった下流端部７０ｙと、を有している。上流端部７０ｘと下流端部７０ｙとは、折返しヘッダ２４の長手方向に沿うように、主として上下に伸びており、多穴側部材６１と配管側部材６２とを空気流れ方向の上流側と下流側から挟み込んでいる。ここでは、仕切部材７０に対して多穴側部材６１および配管側部材６２の両方を固定可能な構造を採用しているため、折返しヘッダ２４の構造強度を高めつつ製造を容易にすることができている。

また、仕切部材７０の空気流れ方向の中央よりも風上側には、多穴側部材６１側の面である多穴側面７０ａと、配管側部材６２側の面である配管側面７０ｂと、を有している。多穴側面７０ａと配管側面７０ｂとは、いずれも前後および上下に平坦に広がっている。

また、仕切部材７０の空気流れ方向の中央よりも風下側には、仕切部材７０の板厚方向（扁平多穴管５０の長手方向であって、扁平多穴管５０が挿入されている方向）に向けて突出した凸部と反対側に凹んだ凹部とを有する凹凸形状部８８が設けられている。この凹凸形状部８８は、多穴側部材６１側に向けて突出した部分を含む多穴側凹凸部８８ａと、配管側部材６２側に向けて突出した部分を含む配管側凹凸部８８ｂと、を有している。ここで、多穴側凹凸部８８ａは、扁平多穴管５０側に突出した複数の凸部と各凸部に挟まれた凹部とが上下方向に沿うように延びている。なお、多穴側凹凸部８８ａの多穴側部材６１側に突出している凸部の突出方向の先端部は、挿入されている扁平多穴管５０の端部と当接していてもよいし、扁平多穴管５０の端部との間に僅かに隙間を有していてもよい。また、配管側凹凸部８８ｂは、多穴側凹凸部８８ａと対称的な形状を有しており、扁平多穴管５０側とは反対側に突出した複数の凸部と各凸部に挟まれた凹部とが上下方向に沿うように延びている。

このように、仕切部材７０のうち折返しヘッダ２４に挿入されている扁平多穴管５０の端部に対向している側の部分においては、空気流れ方向の中央よりも風上側に平坦に広がった多穴側面７０ａが設けられており、空気流れ方向の中央よりも風下側に多穴側凹凸部８８ａが設けられている。このため、仕切部材７０と多穴側部材６１との間の空間（後述する第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂ）のうち仕切部材７０と各扁平多穴管５０との間の空間は、折返しヘッダ２４の長手方向から見た場合に、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも、広く構成されている。これにより、仕切部材７０と各扁平多穴管５０との間の空間では、風下側において上下方向に通過する冷媒は、風上側において上下方向に通過する冷媒よりも、より大きな圧力損失を受ける。したがって、仕切部材７０と各扁平多穴管５０との間の空間では、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れることになる。

なお、扁平多穴管５０の端部は折返しヘッダ２４の内部まで入り込むように接続されているため、折返しヘッダ２４が延びている方向である鉛直方向から見た場合において、仕切部材７０と多穴側部材６１との間の空間のうち扁平多穴管５０を除いた部分に対応する面積が、仕切部材７０と配管側部材６２との間の空間に対応する面積よりも小さくなっている。

なお、仕切部材７０には、板厚方向（扁平多穴管５０の長手方向であって、扁平多穴管５０が挿入されている方向）に貫通した複数の開口が上下方向に並んで形成されている。これらの複数の開口は、バッフル８０が挿入固定されるための開口と、後述する上部連通路７３を構成するための開口と、後述する下部連通路７２を構成するための開口と、後述する導入連通口７１を構成するための開口と、後述する均圧開口７４を構成するための開口と、に分けられる。なお、仕切部材７０において上下方向に沿って伸びるよう設けられている凹凸形状部８８は、バッフル８０挿入用の開口、上部連通路７３、下部連通路７２、導入連通口７１および均圧開口７４においては、設けられておらず、途切れている。

なお、多穴側部材６１の風下側端部は、空気流れ方向の上流側からは多穴側凹凸部８８ａのうちの最も風下側に位置する凸部によって、空気流れ方向の下流側からは仕切部材７０の下流端部７０ｙによって、空気流れ方向に挟持されることで固定されている。同様に、配管側部材６２の風下側端部は、空気流れ方向の上流側からは配管側凹凸部８８ｂのうちの最も風下側に位置する凸部によって、空気流れ方向の下流側からは仕切部材７０の下流端部７０ｙによって、空気流れ方向に挟持されることで固定されている。

折返しヘッダ２４は、図６に示すように、内部空間が、下方の下方折返し部分３４と、上方の上方折返し部分３７とに上下に分割されている。

下方折返し部分３４の内部空間は、さらに、下方の第１下方折返し部分３５と、上方の第２下方折返し部分３６とに上下に分割されている。

上方折返し部分３７の内部空間も、さらに、下方の第１上方折返し部分３８と上方の第２上方折返し部分３９とに上下方向に分割されている。

そして、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合には、熱交換部２１から第１下方折返し部分３５に流入した冷媒は後述する連絡部２５の連絡配管を介して第２上方折返し部分３９に送られ、熱交換部２１から第２下方折返し部分３６に流入した冷媒は連絡部２５を介することなく折返しヘッダ２４内の空間を介して第１上方折返し部分３８に送られる。ここで、第２上方折返し部分３９や第１上方折返し部分３８に送られた冷媒は、再び熱交換部２１に送られる。

ここで、第１下方折返し部分３５に接続された扁平多穴管５０の本数よりも、第２上方折返し部分３９に接続された扁平多穴管５０の本数の方が多くなるように構成されている。また、第２下方折返し部分３６に接続された扁平多穴管５０の本数よりも、第１上方折返し部分３８に接続された扁平多穴管５０の本数の方が多くなるように構成されている。

第１下方折返し部分３５の内部空間は、開口が形成されていない複数のバッフル８０によって上下方向に仕切られることで、複数の流路構成空間が上下に並んでいる。

また、下方折返し部分３４において、第１下方折返し部分３５と第２下方折返し部分３６との間も、開口が形成されていないバッフル８０によって上下に仕切られている。

図９に、折返しヘッダ２４の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８を図８に示すＸ−Ｘ断面で切断した場合の正面図（伝熱フィン４０等は省略）を示す。

下方折返し部分３４と上方折返し部分３７との間（第２下方折返し部分３６と第１上方折返し部分３８との間）は、図９に示すように、板厚方向に貫通した上昇用開口８２ａが形成されているバッフル８０である整流板８２によって上下に仕切られている。

第２下方折返し部分３６の内部空間は、図９に示すように、第１導入空間６１ａおよび第２導入空間６２ａを有している。この第１導入空間６１ａおよび第２導入空間６２ａは、上昇用開口８２ａが形成された整流板８２と下方仕切板８１とによって上下に囲まれている。そして、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の第１導入空間６１ａと、扁平多穴管５０側とは反対側の第２導入空間６２ａとに仕切られている。この第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０に設けられた均圧開口７４を介して連通している。この第２導入空間６２ａは、後述する連絡部２５の連絡配管が接続されておらず、均圧開口７４を介して第１導入空間６１ａとのみ連通している。

上方折返し部分３７のうち、第１上方折返し部分３８と第２上方折返し部分３９とは、開口が形成されていないバッフル８０である上方仕切板８３によって上下に仕切られている。

なお、下方仕切板８１と上方仕切板８３とは、いずれもバッフル８０の１つであり、いずれも開口が形成されていない同じ形状・寸法のバッフル８０であるが、説明の都合上、説明対象となる一組の空間において下端を構成するバッフル８０を下方仕切板８１として、上端を構成するバッフル８０を上方仕切板８３として説明している。なお、ある一組の空間の上方仕切板８３は、その一つ上の一組の空間の下方仕切板８１としても機能することになる。

第１上方折返し部分３８の内部空間は、図９に示すように、上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂを有している。この上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂは、上昇用開口８２ａが形成された整流板８２と上方仕切板８３とによって上下に囲まれている。そして、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の上昇用空間６１ｂと、扁平多穴管５０側とは反対側の下降用空間６２ｂとに仕切られている。上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、上方において、仕切部材７０に設けられた上部連通路７３を介して連通している。また、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、下方において、仕切部材７０に設けられた下部連通路７２を介しても連通している。

ここで、第１上方折返し部分３８に接続された扁平多穴管５０の本数は、第２下方折返し部分３６に接続された扁平多穴管５０の本数よりも多くなるように構成されており、第１上方折返し部分３８では冷媒をできるだけ均等に分流させている。

なお、本実施形態において、折返しヘッダ２４に接続されている複数の扁平多穴管５０は、いずれも同じ形状および同じ寸法で構成されている。そして、これらの複数の扁平多穴管５０は、上下方向に所定の間隔で並ぶように設けられている。例えば、互いに隣り合う扁平多穴管５０の上面の上下方向の間隔はいずれも等しくなっている。また、これらの扁平多穴管５０の一端は、いずれも上昇用空間６１ｂ内に大きく入り込むようにして折返しヘッダ２４に接続されている。特に限定されないが、例えば、上面視において上昇用空間６１ｂの空間の半分以上を覆うようにして設けられている。

なお、本実施形態において、上昇用空間６１ｂに接続されている扁平多穴管５０の本数は、第１導入空間６１ａに接続されている扁平多穴管５０の本数の２倍以上５倍以下となっている。

図１０に、第２上方折返し部分３９を図８に示すＸ−Ｘ断面で切断した場合の正面図（伝熱フィン４０等は省略）を示す。

第２上方折返し部分３９は、上下に並ぶようにして互いに仕切られた複数の流路構成空間を有している。具体的には、第２上方折返し部分３９において上下に並ぶ各流路構成空間は、それぞれ開口が形成されていない複数のバッフル８０（下方仕切板８１、上方仕切板８３）によって上下方向に仕切られている。これにより、熱交換部２１を流れる上下方向の冷媒分布を、第２上方折返し部分３９において上下に並ぶ各流路においてそのまま維持させることが可能になっている。

第２上方折返し部分３９の個々の流路構成空間の内部空間は、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとが導入連通口７１を介して連通している点や冷媒流入経路において異なるが、図１０に示すように、第２下方折返し部分３６と第１上方折返し部分３８の関係と概ね同様に、第１導入空間６１ａ、第２導入空間６２ａ、上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂを有している。この第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａと上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、第２上方折返し部分３９の各流路構成空間がそれぞれ有する一組の空間である。したがって、第２上方折返し部分３９の内部は、この一組の空間が上下方向に複数並んで構成されている。ここで、この第１導入空間６１ａおよび第２導入空間６２ａは、下方仕切板８１と上昇用開口８２ａが形成された整流板８２とによって上下に囲まれている。そして、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の第１導入空間６１ａと、扁平多穴管５０側とは反対側の第２導入空間６２ａとに仕切られている。この第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとは、仕切部材７０に設けられた導入連通口７１を介して連通している。この第２導入空間６２ａには、後述する連絡部２５の連絡配管が接続されている。また、この上昇用空間６１ｂおよび下降用空間６２ｂは、上方仕切板８３と上昇用開口８２ａが形成された整流板８２とによって上下に囲まれている。そして、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、仕切部材７０によって、扁平多穴管５０側の上昇用空間６１ｂと、扁平多穴管５０側とは反対側の下降用空間６２ｂとに仕切られている。上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、上方において、仕切部材７０に設けられた上部連通路７３を介して連通している。また、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂとは、下方において、仕切部材７０に設けられた下部連通路７２を介しても連通している。なお、上部連通路７３の開口面積（冷媒通過面積）は、下部連通路７２の開口面積（冷媒通過面積）よりも大きく構成されている。

ここで、第２上方折返し部分３９の一組の流路構成空間に接続された扁平多穴管５０の本数は、後述する連絡部２５の連絡配管を介して接続される対応した第１下方折返し部分３５の流路の一つに接続された扁平多穴管５０の本数よりも多くなるように構成されており、第２上方折返し部分３９の一組の流路では冷媒をできるだけ均等に分流させている。

（４−７）連絡部２５
連絡部２５は、複数の連絡配管を有している。各連絡配管は、折返しヘッダ２４の第１下方折返し部分３５において上下方向に複数に分割された各流路構成空間と、折返しヘッダ２４の第２上方折返し部分３９において上下方向に複数に並んで配置されている一組の空間それぞれと、を一対一に接続している。

この連絡配管は、第１下方折返し部分３５において下方に位置する空間ほど、第２上方折返し部分３９において上方に位置する一組の空間に接続されるように設けられている。第１下方折返し部分３５の１つの流路構成空間から延び出した連絡部２５の連絡配管は、第２上方折返し部分３９の第２導入空間６２ａに接続される。

ここで、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合には、図４および図６に矢印で示すように、熱交換部２１のうちの風下側熱交換部２０ｂの下方部分を流れてきた各冷媒流れは、分流状態を維持したままで、まず下方折返し部分３４の各流路構成空間に流入する。第１下方折返し部分３５の各流路構成空間に流入した各冷媒は、それぞれ一対一に設けられた連絡部２５の連絡配管を介して、それぞれが対応する第２上方折返し部分３９における一組の空間に送られる。第２上方折返し部分３９における一組の空間に送られたそれぞれの冷媒流れは、その分流状態を維持したままで、再び熱交換部２１のうちの風下側熱交換部２０ｂの上方部分へと流れていく。ここで、下方折返し部分３４のうちの最も上方に位置する第２下方折返し部分３６と、上方折返し部分３７内の最も下方に位置する第１上方折返し部分３８とは、連絡部２５の連絡配管によっては接続されておらず、整流板８２によって上下に仕切られつつ、整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上下に連通している。この整流板８２が上昇用開口８２ａを有していることにより、第２下方折返し部分３６の冷媒は、折返しヘッダ２４内から外に出ること無く、第１上方折返し部分３８に送られる。

なお、室外熱交換器２０が冷媒の放熱器として機能する場合には、概ね上記とは反対の冷媒流れとなる。

このように、折返しヘッダ２４は、室外熱交換器２０における入口から出口に到るまでの冷媒流れ経路におけるちょうど折返し部分を構成していることになる。

なお、室外熱交換器２０が冷媒の蒸発器として機能する場合において、折返しヘッダ２４から風下側熱交換部２０ｂの上方部分へと流出した冷媒は、図４および図６に矢印で示すように、風下側熱交換部２０ｂの上方部分を他端の連結ヘッダ２３まで分流状態を維持したままで流れ、連結ヘッダ２３において風上側熱交換部２０ａ側に移動して風上側熱交換部２０ａの上方部分を出入口ヘッダ管２６の上方部分に向けて分流状態を維持したままで流れる。そして、出入口ヘッダ管２６の上方部分に流入したそれぞれの冷媒は、合流した後、ガス冷媒配管３１を介して圧縮機９１の吸入側に向けて流れていくことになる。

（５）折返しヘッダ２４の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８におけるループ構造
ここでは、図９に基づいて、折返しヘッダ２４の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８における、第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａと上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂを一組とする空間（一組の空間）に着目してループ構造を説明する。

整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａは、第１導入空間６１ａと上昇用空間６１ｂとを上下に連通させている。上昇用開口８２ａは、整流板８２において流路を絞るノズルとして機能するように構成されている。本実施形態では、上昇用開口８２ａは、空気流れ方向の上流側と下流側とに２つに別れて設けられている。上面視における上昇用開口８２ａの合計面積は、例えば、上面視における第１導入空間６１ａの２割以下となるように構成されている。第１導入空間６１ａからより上方の上昇用空間６１ｂに向かう冷媒は、整流板８２に設けられたノズルとして機能する上昇用開口８２ａを通過する際に冷媒通過面積が十分に絞り込まれることで、鉛直上方に向かう冷媒流速が増大することになる。

なお、整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａは、上面視において、多穴側凹凸部８８ａとは重複しない位置に配置されている。これにより、上昇用開口８２ａが多穴側凹凸部８８ａによって塞がれることを防ぎ、上昇用開口８２ａを通過して上昇しようとする冷媒が、上昇用空間６１ｂにおいて十分な高さ位置まで供給されるようにしている。

なお、上述のように、上昇用空間６１ｂの風下側は多穴側凹凸部８８ａが設けられることで狭く構成されているため、空気流れ方向における上流側と下流側の２つの上昇用開口８２ａのうち、特に、空気流れ方向の上流側の上昇用開口８２ａ側で多くの冷媒が通過するようになっている。

また、整流板８２の上昇用開口８２ａは、下部連通路７２を扁平多穴管５０の長手方向に延長させて得られる空間とは上面視において重複しない位置に設けられている。このため、整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入した冷媒は、より狭く通過しづらい下部連通路７２を介して下降用空間６２ｂ側に向かって逆流してしまうのではなく、より広く通過しやすい上昇用空間６１ｂにおける扁平多穴管５０を除いた部分を流れることになる。

また、整流板８２の上方の空間は、仕切部材７０によって折返しヘッダ２４内の空間が上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂに仕切られることで、上昇用空間６１ｂ側における冷媒上昇時の通過面積を、上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂの合計の水平面積よりも狭くすることができている。このため、上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入した冷媒の上昇速度を維持させやすく、空気調和装置１が低循環量で運転される状況下においても冷媒を上昇用空間６１ｂの上方部分にまで到達させやすくなっている。

また、整流板８２に設けられた上昇用開口８２ａと扁平多穴管５０は、上面視において重複部分を有するように配置されている。このため、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過した冷媒は、扁平多穴管５０の一部に衝突し、液冷媒とガス冷媒とを攪拌させることができる。したがって、各高さ位置に設けられた扁平多穴管５０に送られる冷媒について、気液混合割合を均一化させることが可能になっている。

上述のようにして整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入した冷媒は、仕切部材７０に設けられた多穴側凹凸部８８ａによって風下側の空間が狭められているため、圧力損失の少ない風上側に流れやすくなる。これにより、各高さ位置に設けられた扁平多穴管５０には、複数の内部流路５１のうち風上側に対してより多くの冷媒が供給されることになる。このようにして、上昇用空間６１ｂでは、風上側において多くの冷媒が上昇するように流れながら、各高さ位置に配置されている各扁平多穴管５０に流入することで分流されていく。

そして、上昇用空間６１ｂにおいて扁平多穴管５０に流入することなく上方まで到達した冷媒は、図９の矢印に示すように、上部連通路７３を介して下降用空間６２ｂに導かれ、下降用空間６２ｂにおいて重力に従って降下する。下降用空間６２ｂを降下した冷媒は、下部連通路７２を介して上昇用空間６１ｂの下方に戻される。

このようにして、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過して上昇用空間６１ｂの上方に到達した冷媒を再び上昇用空間６１ｂの下方に戻してループさせることが可能になっている。

ここで、上昇用空間６１ｂの上部に上部連通路７３が設けられているために、上部連通路７３を設けることなく上昇用空間６１ｂの上部を閉塞空間としてしまう場合と比べて、上昇用空間６１ｂの上部領域においても冷媒流れを確保しやすくすることが可能になっている。

さらに、下降用空間６２ｂにおいて下降した冷媒は、下部連通路７２を介して再び上昇用空間６１ｂの下方の領域に冷媒を戻すことができる。このため、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過する際に上昇速度が付き過ぎることで、上昇用空間６１ｂの下方であって整流板８２の近くに接続されている扁平多穴管５０に対して流入しにくく通過してしまいやすい状況があっても、下部連通路７２を通過した冷媒をこれらの扁平多穴管５０に対して導くことが可能になっている。

なお、下部連通路７２は、本実施形態においては、整流板８２の上方であって上昇用空間６１ｂに接続されている扁平多穴管５０のうち最も下方に位置している扁平多穴管５０よりも下方の位置に設けられている。したがって、流速が早い状況下においても、整流板８２の上方であって上昇用空間６１ｂに接続されている扁平多穴管５０のうち最も下方に位置している扁平多穴管５０に対しても、冷媒を供給しやすくすることができている。

（６）折返しヘッダ２４の第２上方折返し部分３９におけるループ構造
図１０に基づいて、折返しヘッダ２４の第２上方折返し部分３９において、上下方向に複数並んでいる一組の空間（第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａと上昇用空間６１ｂと下降用空間６２ｂを一組とする空間）のうちの１つに着目してループ構造を説明する。なお、第２上方折返し部分３９において上下方向に並んでいる複数の一組の空間は、接続対象となる連絡部２５の連絡配管が異なるだけであり、内部構造は同様である。

ここで、図９に示す第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間と、図１０に示す第２上方折返し部分３９のうちの一組の空間とは、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間については連絡部２５の連絡配管の接続が無いのに対して、第２上方折返し部分３９のうちの一組の空間には連絡部２５の連絡配管が第２導入空間６２ａに接続されている点で異なり、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間については第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとが均圧開口７４を介して連通されているのに対して、第２上方折返し部分３９のうちの一組の空間では第１導入空間６１ａと第２導入空間６２ａとが導入連通口７１を介して連通されている点で異なるが、他の点については実質的に同様であるため、説明を省略する。

第２上方折返し部分３９の第２導入空間６２ａには、第１下方折返し部分３５において上下に複数並んでいる流路のうちの１つの流路から延び出した連絡部２５の連絡配管が接続されている。ここで、第２導入空間６２ａにおける連絡部２５の連絡配管の端部の開口と、当該第２導入空間６２ａの隣の第１導入空間６１ａに接続されている扁平多穴管５０の内部流路５１と、仕切部材７０に設けられている導入連通口７１とは、互いに直線状には配置されないようにして設けられている。これにより、連絡部２５の連絡配管を介して第２導入空間６２ａに流れ込んだ冷媒が、隣の第１導入空間６１ａに接続されている扁平多穴管５０に集中的に流れてしまうことを抑制することができている。

なお、連絡部２５の連絡配管と第２導入空間６２ａと導入連通口７１とを介して第１導入空間６１ａに流れ込んだ冷媒は、上述の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間と同様にして、整流板８２の上昇用開口８２ａにおいて絞り込まれ、第１導入空間６１ａを上昇していく。その後の冷媒のループ流れについても上述の第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８の一組の空間と同様である。

（７）暖房運転時の低循環量の場合の室外熱交換器２０における冷媒の流れ方
暖房運転時の低循環量の場合の蒸発器としての室外熱交換器２０における冷媒の流れ方を説明する。ここでは、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８におけるループ構造と、第２上方折返し部分３９におけるループ構造を併せて説明する。

室外熱交換器２０において、第１導入空間６１ａから整流板８２の上昇用開口８２ａを介して上昇用空間６１ｂに流入する冷媒は、比重の異なる気相成分と液相成分が混在した状態になっている。

ここで、低循環量の場合には、上昇用空間６１ｂ内に流入する単位時間当たりの冷媒量が少なく、冷媒の流速は相対的に遅めになる。このため、冷媒のうち比重の大きな液相成分については上昇させにくく、上昇用空間６１ｂにおける複数の扁平多穴管５０のうち上方に位置しているものに対して到達させにくい傾向になる。この場合には、上昇用空間６１ｂにおける複数の扁平多穴管５０において高さ位置に応じて通過量が不均一になり、偏流が生じてしまう。このように比較的上方に配置された扁平多穴管５０の一端側に対して、冷媒のうち比重の小さい気相成分が主に流入すると、扁平多穴管５０の他端側から流出する冷媒は過熱度が大きくなりすぎて、扁平多穴管５０を通過している途中で相変化を生じなくなり、熱交換の能力を十分に発揮させることができない部分が生じることになる。他方で、比較的下方に配置された扁平多穴管５０の一端側に対して、冷媒のうち比重の大きな液相成分が主に流入すると、扁平多穴管５０の他端側から流出する冷媒は過熱度が付きにくく、蒸発することなく扁平多穴管５０の他端側に到達してしまうことがあり、やはり、熱交換の能力を十分に発揮させることができない部分が生じることになる。

これに対して、本実施形態の室外熱交換器２０を低循環量の状態で用いた場合には、仕切部材７０によって冷媒が上昇する上昇用空間６１ｂの冷媒通過断面積を小さくすることができているため、上昇用空間６１ｂに供給された冷媒のうち比重の大きな液相成分をよりも上方に導き、低循環量の時であっても上下に並んで配置される各扁平多穴管５０同士の間での偏流を改善できる。

これにより、本実施形態の室外熱交換器２０では、低循環量時であっても、上昇用空間６１ｂにおいて高さ位置の異なる部分に配置された複数の扁平多穴管５０に流入する冷媒の状態をできるだけ均一化させることが可能になる。

そして、この低循環量の状態であっても、上昇用空間６１ｂは、仕切部材７０に設けられた多穴側凹凸部８８ａによって風下側の空間が狭められているため、風下側よりも風上側により多くの冷媒を通過させることが可能になっている。これにより、各扁平多穴管５０には、複数の内部流路５１のうち熱交換量が多い風上側に集中的に冷媒を導くことができ、室外熱交換器２０の性能を高めることが可能になっている。

（８）暖房運転時の高循環量の場合の室外熱交換器２０における冷媒の流れ方
暖房運転時の高循環量の場合の蒸発器としての室外熱交換器２０における冷媒の流れ方を説明する。ここでは、第２下方折返し部分３６および第１上方折返し部分３８におけるループ構造と、第２上方折返し部分３９におけるループ構造を併せて説明する。

室外熱交換器２０において、第１導入空間６１ａから上昇用空間６１ｂに流入する冷媒は、高循環量の場合であっても、比重の異なる気相成分と液相成分が混在した状態になっていることは、低循環量の場合と同様である。

高循環量の場合には、上昇用空間６１ｂ内に流入する単位時間当たりの冷媒量が多く、冷媒の流速は相対的に早めになる。しかも、上述した低循環量対策として上昇用開口８２ａの絞り機能を採用していることにより、さらに流速が高められる。さらに、上述した低循環量対策として仕切部材７０によって上昇用空間６１ｂの冷媒通過断面積が狭められているため、冷媒の上昇速度は衰えにくくなっている。これにより、高循環量の場合には、上昇用開口８２ａを勢いよく通過した冷媒のうち比重の大きな液相成分は、上昇用空間６１ｂ内において扁平多穴管５０に流入することなく通過して、上方に集まる傾向がある。この場合には、比重の大きな液相成分が上方に集まりやすく、比重の小さな気相成分が下方に集まりやすくなり、低循環量の場合とは分布が異なるが、やはり偏流が生じてしまう。

これに対して、本実施形態の室外熱交換器２０では、上昇用空間６１ｂの上端にまで冷媒の液相成分が多く到達したとしても、その冷媒を、上部連通路７３を介して下降用空間６２ｂに導き、下降用空間６２ｂにおいて重力によって降下させた後、下部連通路７２を介して、再び、上昇用空間６１ｂの下方に戻すことができる。

下部連通路７２を介して上昇用空間６１ｂの下方に戻された冷媒は、当該下方の位置に接続されている扁平多穴管５０に流入するか、上昇用開口８２ａを通過した冷媒の上昇流れに引きずられるようにして、再度、上昇用空間６１ｂ内を上昇していき、各扁平多穴管５０に流入することができる（冷媒は複数回ループしてもよい。）。

これにより、本実施形態の室外熱交換器２０では、高循環量時であっても、上昇用空間６１ｂにおける高さ位置の異なる部分に配置された複数の扁平多穴管５０に流入する冷媒の状態をできるだけ均一化させることが可能になる。

そして、この高循環量の状態であっても、上昇用空間６１ｂは、仕切部材７０に設けられた多穴側凹凸部８８ａによって風下側の空間が狭められているため、風下側よりも風上側により多くの冷媒を通過させることが可能になっている。これにより、各扁平多穴管５０には、複数の内部流路５１のうち熱交換量が多い風上側に集中的に冷媒を導くことができ、室外熱交換器２０の性能を高めることが可能になっている。

（９）空気調和装置１の室外熱交換器２０の特徴
（９−１）
従来より、空気流れ方向に複数の内部流路が並んで配置されている扁平多穴管では、風下側の内部流路よりも風上側の内部流路の方が空気と冷媒の温度差が大きくなるため、風上側において熱交換量が多くなる傾向にある。このため、扁平多穴管における風上側の内部流路を流れた冷媒は、風下側の内部流路を流れた冷媒と比べて、過熱度が大きくなりがちになる等、冷媒の状態が相違することがある。この扁平多穴管の風上側と風下側との熱交換量の相違は、扁平多穴管に固定されている伝熱フィンの形状が空気流れ方向において対象的ではない場合、すなわち、上流側においてのみ伝熱フィンが連通している場合には、特に大きくなってしまう。

この問題を解決するために、扁平多穴管の内部流路の通過断面積を風上側と風下側とで相違させることも考えられるが、その場合には、扁平多穴管において内部流路の大きな部分は、内部流路の小さな部分よりも耐圧強度が劣る等の耐圧強度の問題が新たに生じてしまう。

これに対して、本実施形態の室外熱交換器２０では、仕切部材７０の風下側において多穴側凹凸部８８ａが設けられることで、第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂにおいて風上側の空間を広くすることができ、第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂにおいて風下側よりも風上側に多くの冷媒を流すことが可能になっている。このため、扁平多穴管５０の複数の内部流路５１のうち上流側の内部流路５１に対して、下流側の内部流路５１よりもより多くの冷媒を流すことが可能になる。

したがって、扁平多穴管５０の内部流路５１のうち風上側の内部流路５１を流れた冷媒が風下側の内部流路５１を流れた冷媒と比べて過熱度が大きくなりがちになることを抑制することができ、扁平多穴管５０の内部流路５１の風上側と風下側で流れる冷媒の状態の違いを小さく抑制することが可能になっている。

しかも、扁平多穴管５０は、空気流れ方向に沿うように複数並んで設けられている内部流路５１は、風上側においても風下側においても共通の大きさを有しているため、異なる冷媒の圧力が作用することを抑制することができる。したがって、扁平多穴管５０の耐圧強度を高く維持しながら、扁平多穴管５０の内部流路５１の風上側と風下側で流れる冷媒の状態の違いを小さく抑制することが可能になっている。

（９−２）
本実施形態の室外熱交換器２０は、第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂの風上側の空間を狭めるための多穴側凹凸部８８ａを、扁平多穴管５０の端部の近くにおいて対向するように設けられている仕切部材７０において形成している。このため、多穴側凹凸部８８ａと扁平多穴管５０との間のスペースを十分に狭小化させることができており、冷媒をより風上側に流しやすくなっている。

（９−３）
本実施形態の室外熱交換器２０は、扁平多穴管５０が空気流れ方向における中央に対して風上側と風下側とで対称的な形状を有している。

このため、室外熱交換器２０の製造時に、扁平多穴管５０を組み合わせる際の扁平多穴管５０の向きを上流側と下流側のいずれの向きで施工しても同じ形状とすることができる。したがって、扁平多穴管５０に関する製造時の誤組の発生を防ぐことが可能になっている。

（９−４）
本実施形態の室外熱交換器２０は、冷媒の蒸発器として機能する際に、冷媒の循環量が低い場合であっても、折返しヘッダ２４の内部に仕切部材７０が設けられることで上昇用空間６１ｂの全体が狭められ、冷媒が上昇して流れる際の通過断面積を小さくすることができているため、冷媒の上昇速度の減衰を小さく抑えて、冷媒を上昇用空間６１ｂの上方部分まで到達させやすい。

また、室外熱交換器２０は、冷媒の蒸発器として機能する際に、冷媒の循環量が高い場合であっても、上部連通路７３が設けられていることで上昇用空間６１ｂの上方に冷媒が集まり気味になることを抑制し、下降用空間６２ｂおよび下部連通路７２を介して再び上昇用空間６１ｂ側に冷媒を導きやすくすることが可能になっている。

（１０）他の実施形態
上記実施形態では、本発明の実施形態の一例を説明したが、上記実施形態はなんら本願発明を限定する趣旨ではなく、上記実施形態には限られない。本願発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更した態様についても当然に含まれる。

（１０−１）他の実施形態Ａ
上記実施形態では、折返しヘッダ２４内部の第１導入空間６１ａや上昇用空間６１ｂにおいて、風上側ほど多くの冷媒を流すために、多穴側凹凸部８８ａが仕切部材７０の風下側に設けられた例を挙げて説明した。

しかし、扁平多穴管５０の端部に対向する部分で風上側の方が風下側よりも比表面積を大きくする構造としてはこれに限られるものではなく、例えば、図１１に示すように、上記実施形態の凹凸形状部８８を設ける代わりに、仕切部材７０のうち扁平多穴管５０の端部に対向する部分において、風上側の方が風下側よりも比表面積を大きくするために、仕切部材７０の風上側に比表面積増大部８９を設けるようにしてもよい。

このように、仕切部材７０の風上側に比表面積増大部８９を採用することで、仕切部材７０の風上側において液冷媒が多く保持されやすくなるため、扁平多穴管５０の内部流路５１のうち風上側に対して液冷媒を含むより多くの冷媒を流すことが可能になる。特に、扁平多穴管５０の端部の近くで対向するように配置されている仕切部材７０の位置において液冷媒を保持させることができるため、液冷媒が保持されている位置と扁平多穴管５０の内部流路５１の入口とを比較的近くに位置づけることができるため、当該保持された液冷媒を効率的に扁平多穴管５０の内部流路５１に導くことが可能になる。

当該比表面積増大部８９としては、毛細管現象を利用した液冷媒の保持に有効な形状であれば特に限定されるものではなく、例えば、仕切部材７０の風上側の表面を微細な凹凸形状とすることにより実現してもよいし、仕切部材７０の風下側において液冷媒を保持しやすいスポンジ状の網状部材を配置することにより実現してもよい。具体的には、扁平多穴管５０の端部と対向している部分のうち、空気流れ方向の風下側よりも風上側の方が、扁平多穴管５０の端部の挿入方向（扁平多穴管５０と折返しヘッダ２４との接続箇所における扁平多穴管５０の長手方向）における投影面の単位面積当たりの表面積である比表面積が大きくなるように構成されたものとすることができる。なお、仕切部材７０の風上側の表面を微細な凹凸形状とする場合には、当該凹凸形状が上下方向に連なって延びるように構成することが好ましい。

このような比表面積増大部８９は、仕切部材７０に対して扁平多穴管５０が接続されている側である多穴側比表面積増大部８９ａのみから構成されていてもよいし、仕切部材７０に対して扁平多穴管５０が接続されている側とは反対側である配管側比表面積増大部８９ｂをさらに有して構成されていてもよい。多穴側比表面積増大部８９ａだけでなく配管側比表面積増大部８９ｂをさらに有している場合には、多穴側比表面積増大部８９ａにおいて保持されたままで上部連通路７３に液冷媒が達することがあっても、当該液冷媒を、配管側比表面積増大部８９ｂにおいて保持しつつ下降用空間６２ｂを下降させて、下部連通路７２を介して再び多穴側比表面積増大部８９ａに導くことが可能になる。このため、より効率的に扁平多穴管５０の風上側の内部流路５１に対して液冷媒を含む多くの冷媒を供給することが可能になる。

なお、液冷媒が保持されやすい多穴側比表面積増大部８９ａが扁平多穴管５０の内部流路５１に対向する位置において上下に延びて設けられることで、冷媒が低循環量である場合でも、冷媒を上昇用空間６１ｂの上方まで供給させやすくなる。

（１０−２）他の実施形態Ｂ
また、例えば、図１２に示すように、上記実施形態における凹凸形状部８８と、上記他の実施形態Ａにおける比表面積増大部８９と、の両方を採用するようにしてもよい。

特に、仕切部材７０の風下側において多穴側凹凸部８８ａを設けつつ、仕切部材７０の風上側において多穴側比表面積増大部８９ａを設けるようにしてもよい。

ここで、風下側において多穴側凹凸部８８ａを設けつつ、風上側において微細な凹凸形状を有する多穴側比表面積増大部８９ａを設ける場合には、多穴側凹凸部８８ａの凸部の頂部同士の空気流れ方向の間隔が、多穴側比表面積増大部８９ａの微細な凹凸形状の凸部同士の隙間よりも広く（好ましくは２倍以上に広く）形成されていることが好ましい。これにより、風下側の多穴側凹凸部８８ａにおいて液冷媒が保持されてしまうことを抑制しつつ、風上側の多穴側比表面積増大部８９ａで液冷媒を十分に保持させて、風上側における冷媒の通過抵抗を風下側よりも十分に下げて、風上側における冷媒通過量を風下側よりも顕著に多くすることが可能になる。

なお、多穴側凹凸部８８ａの凸部の高さは、風下側の冷媒流路を十分に狭める観点から、微細な凹凸形状を有する多穴側比表面積増大部８９ａにおける凸部の高さよりも高いことが好ましい。

（１０−３）他の実施形態Ｃ
上記実施形態では、整流板８２に設けられた上昇用開口８２ａと扁平多穴管５０とが、上面視において重複部分を有するように配置された場合を例に挙げて説明した。

これに対して、例えば、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過した冷媒を上昇用空間６１ｂにおけるより上方に供給させやすくするために、図１３の上面図に示すように、整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａと、扁平多穴管５０と、が互いに重複しないように配置してもよい。

（１０−４）他の実施形態Ｄ
上記実施形態では、整流板８２に設けられている上昇用開口８２ａと多穴側凹凸部８８ａとが、上面視において重複しないように配置された場合を例に挙げて説明した。

これに対して、例えば、整流板８２の上昇用開口８２ａを通過した冷媒を多穴側凹凸部８８ａに衝突させて風上側に導かれやすくするために、図１４の上面図に示すように、整流板８２の上昇用開口８２ａと多穴側凹凸部８８ａとが上面視において重複部分を有するように配置してもよい。

なお、この場合には、図１４のＸ−Ｘ断面を正面側から見た図である図１５に示すように、多穴側凹凸部８８ａは、仕切部材７０のうち上部連通路７３と下部連通路７２との間においてのみ設けられるようにしてもよい。これにより、整流板８２の空気流れ下流側の上昇用開口８２ａが多穴側凹凸部８８ａによって塞がれてしまうことを防ぎつつ、整流板８２の空気流れ下流側の上昇用開口８２ａを通過した冷媒を多穴側凹凸部８８ａの下端に衝突させることが可能になる。

（１０−５）他の実施形態Ｅ
上記実施形態では、折返しヘッダ２４内部が仕切部材７０によって扁平多穴管５０側と扁平多穴管５０側とは反対側に仕切られている場合において、多穴側凹凸部８８ａを設けることで扁平多穴管５０側の空間のうちの風下側の空間を狭めた例を挙げて説明した。

これに対して、例えば、図１４の上面図に示すように、扁平多穴管５０が接続されたヘッダ２４ａ内が、上記実施形態のように仕切部材７０によって仕切られておらず、上記実施形態における多穴側凹凸部８８ａの代わりに、ヘッダ２４ａの内壁面の形状によって、ヘッダ２４ａ内の風下側の空間を狭めるようにしてもよい。

すなわち、ヘッダ２４ａの内壁のうち扁平多穴管５０の端部と対向している部分の形状について、風下側ほど扁平多穴管５０の端部に近くなる形状を採用することで、ヘッダ２４ａ内を流れる冷媒を、圧力損失の少ない風上側に寄せることが可能になる。

（１０−６）他の実施形態Ｆ
上記実施形態では、図４等に示すように、空気流れ方向に複数の熱交換部２１が並んで設けられ、下方に並んで配置された熱交換部２１において折り返すように冷媒を流し、上方に並んで配置された熱交換部２１においても折り返すように冷媒を流すように構成された室外熱交換器２０を例に挙げて説明した。

これに対して、熱交換器における冷媒流路構成は、特に限定されるものではなく、例えば、冷媒が一方のヘッダから他方のヘッダに向けて流れるのみで冷媒を折り返して流すことはしないように構成された熱交換器を用いてもよい。

また、上記実施形態のように上方の熱交換部２１と下方の熱交換部２１とに分けることなく、空気流れ方向の上流側と下流側とに別れて扁平多穴管が２列に別れて設けられている場合に、上面視における熱交換器の一端側から流入した冷媒を、いずれかの列の扁平多穴管において流し、上面視における熱交換器の他端側において折返した後、再び他方の列の扁平多穴管において流すことで上面視における熱交換器の一端側に戻して熱交換器から流出させるように、熱交換器が構成されていてもよい。

１ 空気調和装置
２ 空調室外機
３ 空調室内機
８ 冷媒回路
２０ 室外熱交換器（熱交換器）
２１ 熱交換部
２２ 分流器
２３ 連結ヘッダ
２４ 折返しヘッダ（ヘッダ）
２４ａ ヘッダ
２５ 連絡部
２６ 出入口ヘッダ管
３１ ガス冷媒配管
３２ 液冷媒配管
４０ 伝熱フィン（フィン）
４１ 風上連通部
４２ スリット
４３ 開口部
５０ 扁平多穴管
５１ 内部流路（流路）
６１ 多穴側部材
６１ａ 第１導入空間
６１ｂ 上昇用空間（第１空間）
６２ 配管側部材
６２ａ 第２導入空間
６２ｂ 下降用空間（第２空間）
７０ 仕切部材
７０ａ 多穴側面
７０ｂ 配管側面
７１ 導入連通口
７２ 下部連通路（第２連通路）
７３ 上部連通路（第１連通路）
８０ バッフル
８１ 下方仕切板
８２ 整流板
８２ａ 上昇用開口（流入口）
８３ 上方仕切板
８８ 凹凸形状部
８８ａ 多穴側凹凸部（凹凸部）
８８ｂ 配管側凹凸部
８９ 比表面積増大部
８９ａ 多穴側比表面積増大部（比表面積相違構造）
８９ｂ 配管側比表面積増大部
９１ 圧縮機
９５ 室外ファン（ファン）

特許文献１：特開２００５−２０１４９１号公報
特許文献２：特開２００５−１２７５９７号公報

Claims (10)

1. 空気流れ方向に交差する方向が長手方向となるように並んで設けられた複数の扁平多穴管（５０）と、
   複数の前記扁平多穴管の端部が接続されたヘッダ（２４、２４ａ）と、
   前記扁平多穴管に接合された複数のフィン（４０）と、
   を備え、
   前記ヘッダの内部の前記扁平多穴管が接続されている空間は、前記空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている、
   熱交換器（２０）。
2. 前記ヘッダの内部の前記扁平多穴管が接続されている空間は、前記空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも、冷媒が通過可能な空間が広くなるように構成されている、
   請求項１に記載の熱交換器。
3. 前記ヘッダの内部の前記扁平多穴管が接続されている空間の輪郭のうち前記扁平多穴管の端部の風下側に対向する部分には、前記扁平多穴管側に突出した凸部と反対側に凹んだ凹部を有する凹凸部（８８ａ）が形成されている、
   請求項２に記載の熱交換器。
4. 前記ヘッダの内部の前記扁平多穴管が接続されている空間の輪郭のうち前記扁平多穴管の端部に対向する部分の比表面積が、前記空気流れ方向における風下側よりも風上側の方が大きい比表面積相違構造（８９ａ）を有している、
   請求項１に記載の熱交換器。
5. 前記扁平多穴管は、前記空気流れ方向における中間位置を境界として、風上側と風下側とで対称的な形状を有しており、
   前記扁平多穴管は、互いに流路断面積が共通の複数の流路（５１）を有している、
   請求項１から４のいずれか１項に記載の熱交換器。
6. 複数の前記フィンは、複数の前記扁平多穴管の前記空気流れ方向における風上側において互いに繋がっている、
   請求項１から５のいずれか１項に記載の熱交換器。
7. 前記ヘッダは、前記扁平多穴管が接続される側と前記扁平多穴管が接続される側とは反対側とを仕切る仕切部材（７０）を有しており、
   前記ヘッダの内部の前記扁平多穴管が接続されている空間の輪郭の一部は、前記仕切部材（７０）によって構成されている、
   請求項１から６のいずれか１項に記載の熱交換器。
8. 前記ヘッダ（２４）は、
   冷媒の蒸発器として機能する場合に、前記仕切部材に対して前記扁平多穴管が接続された側の空間である第１空間（６１ｂ）に冷媒を流入させる流入口（８２ａ）と、
   前記第１空間のうちの前記ヘッダの長手方向における一方側の部分と、前記仕切部材に対して前記扁平多穴管が接続された側とは反対側の空間である第２空間（６２ｂ）のうちの前記ヘッダの長手方向における前記一方側の部分と、を連通させ、前記第１空間内を流れた冷媒を前記第２空間へ導く第１連通路（７３）と、
   前記第２空間を流れた冷媒を前記第１空間のうちの前記ヘッダの長手方向における前記一方側とは反対側である他方側に戻す第２連通路（７２）と、
   を含むループ構造を有しており、
   前記第１空間のうち少なくとも前記第１連通路と前記第２連通路との間の部分が、前記空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも多く冷媒が流れるように構成されている、
   請求項７に記載の熱交換器。
9. 複数の前記扁平多穴管（５０）は、上下方向に並んで設けられている、
   請求項１から８のいずれか１項に記載の熱交換器。
10. 請求項１から９のいずれか１項に記載の熱交換器（２０）を有し、冷媒が循環する冷媒回路（８）と、
    前記熱交換器に対して前記空気流れを供給するファン（９５）と、
    を備えた空気調和装置（１）。

Images