JP2006170169A - 燃料供給ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 フレッティング摩耗を防止することが可能なサプライポンプ１を提供する。
【解決手段】 サプライポンプ１においては、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締結した際のねじ締結軸力で、ストッパ７を介して電磁弁２の密着面とシリンダヘッド５の密着面とを密着させてシール部を形成している。そして、電磁弁２の先端平面部の端面全体でストッパ７と面接触させることで、電磁弁２のねじ締付時に電磁弁２が外径側に変形し難くなり、高圧と低圧とがシール部に繰り返し作用しても、電磁弁２とストッパ７とにおけるフレッティング摩耗を抑制できる。また、シリンダヘッド５の先端平面部にストッパ７の角部への応力集中を防止するための逃がし溝４４を設けても良い。また、電磁弁２の密着面とシリンダヘッド５の密着面とのシール面圧を向上させるため、ストッパ７の第１、第２ストッパ側接触部５１、５２に凹溝５４、５５を設けて接触面積を削減しても良い。【選択図】 図１

Description

本発明は、内燃機関用燃料噴射弁としてのインジェクタのノズル噴孔部内に高圧燃料を圧送供給する燃料供給ポンプに関するもので、特にシリンダに電磁弁をねじ締結することで、シリンダと電磁弁との間に金属プレートを挟持する高圧サプライポンプに係わる。

［従来の技術］
従来より、図６に示したように、電磁弁１０１の開弁時にプランジャ１０２が下降することにより燃料加圧室１０３内に燃料を吸入し、電磁弁１０１の閉弁時にプランジャ１０２が上昇することにより燃料加圧室１０３内に吸入した燃料を加圧する高圧供給ポンプ（サプライポンプ）１００が知られている（例えば、特許文献１参照）。このようなサプライポンプ１００により加圧されて高圧化された燃料は、サプライポンプ１００に設けられた吐出弁から吐出ポートを経由してコモンレールに吐出される。そして、コモンレールに蓄圧された高圧燃料は、分岐通路を介してエンジンの各気筒毎に搭載されたインジェクタに分配供給される。そして、インジェクタから高圧燃料がエンジンの気筒の燃焼室内に噴射供給される。

なお、電磁弁１０１は、バルブハウジング１０４の先端側に組み付けられたバルブボデー１０５と、このバルブボデー１０５に形成された燃料通路１０６を開閉するバルブ１０７と、図示しないソレノイドコイルへの通電時に磁化されてバルブ１０７を弁座側に移動させるアーマチャ１０８等の電磁駆動部とによって構成されている。また、プランジャ１０２は、図示しないポンプハウジングに組み付けられたシリンダヘッド１０９内を往復摺動することで燃料加圧室１０３内に吸入された燃料を加圧するように構成されている。ここで、電磁弁１０１とシリンダヘッド１０９との間には、電磁弁１０１の開弁位置（バルブ１０７のフルリフト量）を規制するストッパ１１０が介装されている。

このストッパ１１０は、電磁弁１０１のバルブボデー１０５とシリンダヘッド１０９との間に挟まれた状態で、電磁弁１０１のバルブハウジング１０４をシリンダヘッド１０９に締め付け固定（ねじ締結）する際に発生する中心軸線方向の締結軸力（締付軸力）によって保持固定されている。また、電磁弁１０１の座面（接触面）とストッパ１１０の図示上端面（接触面）には、ねじ締結による締結軸力を両接触面に加えることで、燃料加圧室１０３内から低圧側への高圧燃料の漏れを防止して高圧シール性を確保している。また、シリンダヘッド１０９の座面（接触面）とストッパ１１０の図示下端面（接触面）には、ねじ締結による締結軸力を両接触面に加えることで、燃料加圧室１０３内から低圧側への高圧燃料の漏れを防止して高圧シール性を確保している。なお、図中の１１３はバルブ１０７を収容するバルブ室１１４と燃料加圧室１０３とを連通する連通路であり、図中の１１５は燃料通路１０６と燃料ギャラリ（図示せず）とを連通する燃料流路である。

［従来の技術の不具合］
ところが、従来のサプライポンプ１００においては、電磁弁１０１のバルブボデー１０５の電磁弁側接触部１１１がストッパ１１０の角部から半径方向の外径側にはみ出すように設けられている。このため、電磁弁１０１のバルブハウジング１０４をシリンダヘッド１０９に締め付け固定（ねじ締結）する時に、図７（ａ）に示したように、初期締結軸力Ｆ１が電磁弁側接触部１１１とストッパ１１０の角部との間に加わることにより、ストッパ１１０の角部が変形して、電磁弁側接触部１１１が半径方向の外径側に滑り、電磁弁側接触部１１１が半径方向の外径側に変形する。

また、電磁弁１０１の閉弁時にプランジャ１０２が上昇して燃料加圧室１０３内に吸入した燃料を加圧することで、燃料加圧室１０３内の燃料圧力が高くなると、図７（ｂ）に示したように、圧力作用力Ｐにより電磁弁１０１が図示上方に持ち上がり、締結軸力Ｆ２が相殺されて減少する。このため、初期締結軸力Ｆ１により半径方向の外径側に変形していた電磁弁側接触部１１１が今度は半径方向の内径側に変形して、電磁弁側接触部１１１の変形が戻される。これにより、電磁弁側接触部１１１の接触面とストッパ１１０の角部の接触面との間で微少な相対滑りが発生する。

一方、シリンダヘッド１０９において、燃料加圧室１０３内の燃料圧力が低い時（燃料吸入時、低圧作用時）には、ストッパ１１０の角部に密着するシリンダ側接触部１１２が半径方向の内径側に変形し、また、燃料加圧室１０３内の燃料圧力が高い時（燃料圧送時、高圧作用時）には、シリンダ側接触部１１２が半径方向の外径側に変形する。これにより、ストッパ１１０の角部の接触面とシリンダ側接触部１１２との間でも微少な相対滑りが発生する。これらは、サプライポンプ１００の吸入行程、圧送行程を繰り返すことで、電磁弁側接触部１１１の接触面とストッパ１１０の角部の接触面との間、およびシリンダ側接触部１１２の接触面とストッパ１１０の角部の接触面との間で摺動が繰り返される。このため、各接触面間で摩擦力を伴った微少な繰り返しの相対滑りが生じ、所謂フレッティング摩耗が発生するという問題があった。

フレッティング摩耗が発生すると、生成された摩耗粉が容易に排出されず、各接触面間での摩耗および摩擦挙動に大きな影響を及ぼし、大きな摩擦力を生じる。したがって、フレッティング作用位置において、締結軸力が低下し、燃料加圧室１０３内から低圧側への高圧燃料の漏れが発生する可能性があった。また、フレッティング摩耗が発生している時の接触応力による応力集中や、発生した摩耗粉が堆積して部分的に盛り上がり強い片当たり状態となることによる応力集中等により疲労破壊に至る現象（フレッティング疲労）が発生する可能性があった。
特開平３−２１９１７８号公報（第１−５頁、第１図−第７図）

本発明の目的は、ハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部とにおけるフレッティング摩耗を防止することで、ハウジングの密着面とシリンダの密着面との間のシール性の低下、またはハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部との間のシール性の低下、および疲労破壊に至る現象の発生を防止することのできる燃料供給ポンプを提供することにある。

請求項１に記載の発明によれば、プレート部材の板厚方向の少なくとも一端面に、ハウジングの密着面またはシリンダの密着面に液密的に面接触するプレート側接触部を設けている。そして、そのプレート部材のプレート側接触部を、プレート部材の最も外側に設けられる外壁面と両端面とが交差する角部に至るまで略平面形状に形成している。これによって、ハウジングをシリンダに締め付ける際に、締結軸力がハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部との間に加わっても、プレート部材の最も外側に設けられる外壁面と両端面とが交差する角部が変形し難くなり、ハウジングまたはシリンダが外側に変形し難くなる。

したがって、ハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部との間で摩擦力を伴った微少な繰り返しの相対滑りが発生し難くなるので、ハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部とにおけるフレッティング摩耗を抑制することができる。これにより、ハウジングの密着面とシリンダの密着面との間のシール性の低下、またはハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部との間のシール性の低下、および疲労破壊に至る現象の発生を抑制することができる。

請求項２に記載の発明によれば、弁装置に、ハウジングの密着面とシリンダの密着面とを、所定の締結軸力でプレート部材を介して密着させるための工具と係合する係合部を設けても良い。また、請求項３に記載の発明によれば、弁装置に、ハウジングの密着面とシリンダの密着面とを所定の締結軸力で直接的に密着させるための工具と係合する係合部を設けても良い。

請求項４に記載の発明によれば、ハウジングの密着面またはシリンダの密着面に、プレート部材のプレート側接触部に液密的に面接触する略平面形状の接触部を設けている。そして、ハウジングまたはシリンダの接触部に、プレート部材の角部との接触を避けるための逃がし部を設けることにより、プレート部材の角部への局所的な応力集中によるプレート部材の疲労破壊に至る現象を防止することができる。これにより、フレッティング作用位置において、締結軸力が低下することはなく、加圧室内から低圧側への高圧燃料の漏れが発生することもない。

請求項５に記載の発明によれば、ハウジングの密着面またはシリンダの密着面に、プレート部材のプレート側接触部に液密的に面接触する略平面形状の接触部を設けている。そして、プレート部材のプレート側接触部にハウジングまたはシリンダの接触部とプレート部材のプレート側接触部との接触面積を低減させるための凹状部を設けることにより、ハウジングの密着面とシリンダの密着面とのシール面圧を向上させることができる。これにより、加圧室内から低圧側への高圧燃料が漏れ出ることはない。

請求項６に記載の発明によれば、ハウジングまたはシリンダに、プレート部材の外壁面を圧入嵌合してプレート部材の自由度を制限するための嵌合部を設けることにより、プレート部材が中心軸線方向に締結軸力にて締め付け固定され、また、プレート部材が周方向に圧入抵抗力にて保持固定される。これにより、プレート部材に対するハウジングまたはシリンダのがたつきを低減することができるので、ハウジングまたはシリンダがプレート部材に片当たり状態となることによる応力集中を抑制することができる。

請求項７に記載の発明によれば、シリンダの、加圧室の開口端側の周囲に、環状部を設けている。そして、プレート部材に、シリンダの環状部の外壁面を圧入嵌合してシリンダの変形を制限する嵌合部を設けることにより、高圧が作用することで、シリンダの環状部が外周方向に変形するのを制限することができるので、シリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部との間の微少な相対滑り量を低減することができる。

請求項８に記載の発明によれば、弁装置として、弁体を閉弁方向に駆動する電磁駆動部を有する電磁弁を用いても良い。そして、電磁弁のハウジングに、プレート部材の板厚方向の一端面との間に弁室を形成するバルブボデーを設けても良い。そして、電磁弁のバルブボデーの内部に、燃料吸入経路から燃料が送り込まれる燃料通路、およびこの燃料通路と弁室とを連通すると共に、弁体により開閉される弁孔を形成しても良い。

請求項９に記載の発明によれば、弁装置として、加圧室から燃料吸入経路側への燃料の逆流を防止する逆止弁機能を備えた吸入弁を用いても良い。そして、吸入弁のハウジングに、プレート部材の板厚方向の一端面との間に弁室を形成するバルブボデーを設けても良い。そして、吸入弁のバルブボデーの内部に、燃料吸入経路から燃料が送り込まれる燃料通路、およびこの燃料通路と弁室とを連通すると共に、弁体により開閉される弁孔を形成しても良い。

請求項１０に記載の発明によれば、プレート部材として、金属材料によって略円環形状に形成された金属プレートを用いても良い。そして、金属プレートの板厚方向の一端面に、弁体の移動を、弁体の全開位置にて規制するための規制面を設けても良い。そして、金属プレートの板厚方向の他端面とプランジャの端面とシリンダの摺動孔の開口端側の内壁面との間に囲まれた空間を、加圧室としても良い。この場合には、電磁弁や吸入弁等の弁装置の弁体が開弁した時に、シリンダの摺動孔内をプランジャが下降することにより、加圧室内の内容積が拡げられるため、弁室から連通路を経由して加圧室内に燃料を吸入し、電磁弁や吸入弁等の弁装置の弁体が閉弁した時に、シリンダの摺動孔内をプランジャが上昇することにより、加圧室内の内容積が狭くなるため、加圧室内の燃料を加圧して高圧化する。

請求項１１に記載の発明によれば、ハウジングまたはシリンダに、プレート部材の外壁面を圧入嵌合してプレート部材の自由度を制限するための嵌合部を設けることにより、プレート部材が中心軸線方向に締結軸力にて締め付け固定され、また、プレート部材が周方向に圧入抵抗力にて保持固定される。これにより、プレート部材に対するハウジングまたはシリンダのがたつきを低減することができるので、ハウジングまたはシリンダがプレート部材に片当たり状態となることによる応力集中を抑制することができる。

本発明を実施するための最良の形態は、ハウジングの密着面とシリンダの密着面との間のシール性の低下、またはハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部との間のシール性の低下、および疲労破壊に至る現象の発生を防止するという目的を、ハウジングの密着面またはシリンダの密着面とプレート部材のプレート側接触部とにおけるフレッティング摩耗を防止することで実現した。

［実施例１の構成］
図１および図２は本発明の実施例１を示したもので、図１は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した図で、図２はサプライポンプの全体構造を示した図である。

本実施例の内燃機関用燃料噴射装置は、多気筒ディーゼルエンジン等の内燃機関（以下エンジンと言う）用の燃料噴射システムとして知られるコモンレール式燃料噴射システム（蓄圧式燃料噴射装置）であり、燃料供給ポンプとしてのサプライポンプ１と、このサプライポンプ１より吐出された高圧燃料を蓄圧するコモンレール（図示せず）と、エンジンの各気筒毎に対応して搭載された複数のインジェクタ（電磁式燃料噴射弁等：図示せず）と、サプライポンプ１のアクチュエータ（電磁弁２等）および各インジェクタのアクチュエータ（電磁弁等）を電子制御するエンジン制御ユニット（以下ＥＣＵと呼ぶ）とを備えている。

本実施例のサプライポンプ１は、燃料吐出量を制御する電磁弁（弁装置）２とシリンダヘッド（シリンダ）５との間に、電磁弁２のバルブリフト量を規制するストッパ（プレート部材）７を設置している。そして、サプライポンプ１には、エンジンのクランクシャフトによって回転駆動されるポンプ駆動軸（カムシャフト）８を回転自在に軸支するポンプハウジング９が設けられている。また、サプライポンプ１よりも燃料流方向の上流側には、燃料タンクから低圧燃料を汲み上げるフィードポンプ（低圧供給ポンプ：図示せず）が接続されている。

ポンプハウジング９は、内部に潤滑油が充填されるカム室１１を有している。このカム室１１には、エンジンのクランクシャフトによって回転駆動されるカムシャフト８が挿入されている。このカムシャフト８の外周には、２つのカム山を有するカム１２が一体的に組み付けられている。また、カムシャフト８の先端部の外周には、エンジンのクランクシャフトのクランクプーリとベルトを介して駆動連結されるドライブプーリ（図示せず）が取り付けられている。また、ポンプハウジング９に形成された円筒状部１３ａ内には、図示上下方向に摺動するタペット１４が配設され、このタペット１４の図示下部には、ピン１５を支軸にして回転自在なローラ１６が配設されている。タペット１４は、円筒状部１３ａ内に収容されたコイルスプリング１７の付勢力により常に図示下方に付勢されている。これにより、ローラ１６は、常にカム１２の外周面に当接している。

また、ポンプハウジング９の内周円筒状部１３ｂには、シリンダヘッド５が液密的に嵌め込まれている。そして、ポンプハウジング９の内周円筒状部１３ｂとシリンダヘッド５の外周との間には、フィードポンプから図示しないインレット部を経由して低圧燃料が導入される燃料吸入経路（燃料ギャラリ）２０が形成されている。ここで、シリンダヘッド５の摺動孔２１の開口側の内壁面（シリンダ壁面）とストッパ７の図示下端面とプランジャ６の図示上端面とで囲まれた空間は、燃料吸入経路２０を経由して内部に吸入された燃料をプランジャ６の往復移動に伴って加圧して高圧化する燃料加圧室２２として機能する。

電磁弁２は、常開型（ノーマリオープンタイプ）の電磁式制御弁であって、燃料吸入経路２０と燃料加圧室２２とを連通する燃料通路２３を開閉するバルブ（弁体）２４と、このバルブ２４を閉弁方向に駆動する電磁駆動部（ソレノイドコイル等）と、バルブ２４を閉弁方向に付勢する弁体付勢手段（コイルスプリング等）と、内部にバルブ２４を往復移動自在に収容する弁室（バルブ室）２５を有するハウジングとによって構成されている。なお、ソレノイドコイルは、ハウジングの図示上端側に内蔵されたコイルボビンの外周に巻装されており、バルブ２４と連動するアーマチャ（可動側の磁性体）２６を電磁力によってステータ（固定側の磁性体）の吸引部に吸引するものである。また、バルブ２４は、ソレノイドコイルへ通電しない状態では、コイルスプリングの付勢力によって開弁し、また、ソレノイドコイルを通電すると、コイルスプリングの付勢力に抗して閉弁する。

ここで、本実施例の電磁弁２のハウジングは、バルブハウジング３およびバルブボデー４等によって構成されている。バルブハウジング３の内部には、電磁駆動部が収容されている。そして、バルブハウジング３の外周には、電磁弁２をシリンダヘッド５の内周にねじ締め付けするための雄ねじ部２７が形成されている。また、バルブハウジング３の外周には、電磁弁２のバルブボデー４の密着面とシリンダヘッド５の密着面とを、所定の締結軸力でストッパ７を介して密着させるための工具（例えばトルクレンチやラチェットレンチ等）と係合する係合部２８が設けられている。なお、バルブハウジング３の外周面とシリンダヘッド５の電磁弁保持部４０の内周面との間には、燃料の外部への漏洩を防止するためのＯリング２９が装着されている。

バルブボデー４は、例えば軸受鋼（ＳＵＪ２等）よりなる金属材料によって所定の形状に形成されており、バルブハウジング３の先端側（図示下端側）にかしめ等により結合されている。このバルブボデー４の内部には、燃料通路２３と弁室２５とを連通する弁孔３０が形成されている。また、バルブボデー４の弁孔３０の出口部は、円錐形状に拡径されており、電磁弁２の閉弁時、つまりバルブ２４が弁孔３０を閉じる際に着座する第１弁座として機能する。この第１弁座は、電磁弁２のソレノイドコイルへの通電（ＯＮ）時におけるバルブ２４の閉弁方向（図示上方）への移動を、バルブ２４の全閉位置にて規制するための第１規制面となる。また、バルブボデー４の中心軸線上に設けられた弁孔３０の半径方向には、弁孔３０と燃料吸入経路２０とを連通する燃料孔としての燃料通路２３が形成されている。

また、バルブボデー４の先端側（図示下端側）には、電磁弁２の弁室２５の周囲を取り囲むように円筒状部が設けられている。そして、本実施例では、バルブボデー４の円筒状部の外周とシリンダヘッド５の内周との間に、燃料吸入経路２０と燃料通路２３とを連通する環状流路３２が形成されている。また、バルブボデー４の円筒状部の内周とストッパ７の板厚方向の一端面（図示上端面）とによって周囲を囲まれた空間は、バルブ２４の鍔状シート部３３を往復移動自在に収容する弁室２５として機能する。

また、バルブボデー４の円筒状部の先端部（図示下端部）には、図１に示したように、円環状の環状端面が形成されている。なお、電磁弁２の弁室２５の開口端（出口部）は、バルブボデー４の環状端面で開口している。また、バルブボデー４の環状端面には、ストッパ７の板厚方向の一端面に面接触する円環状の先端平面部（電磁弁側接触部３４）が設けられている。この電磁弁側接触部３４は、端面全体でストッパ７の板厚方向の一端面に面接触するように周囲の環状端面よりもストッパ７側に若干円環状に突出している。なお、電磁弁側接触部３４の端面全体は、ストッパ７を介してシリンダヘッド５の密着面に密着する密着面を形成している。

シリンダヘッド５は、例えば軸受鋼（ＳＵＪ２等）よりなる金属材料によって略円筒形状に形成されている。また、シリンダヘッド５の図示上方には、電磁弁２の図示上端側を突出した状態で、電磁弁２の図示下端側を収容保持する円筒状の電磁弁保持部４０が一体的に形成されている。そのシリンダヘッド５の電磁弁保持部４０の内周には、電磁弁２のバルブハウジング３の外周に形成された雄ねじ部２７と螺合する雌ねじ部４１が形成されている。そして、シリンダヘッド５の内部に形成された摺動孔２１内には、プランジャ６が摺動自在に収容されている。そして、シリンダヘッド５の摺動孔２１の開口端側には、燃料加圧室２２が形成されている。

ここで、シリンダヘッド５の電磁弁保持部４０の底側部（図示下端部）には、図１に示したように、ストッパ７を所定のクリアランスを持って収容する円筒状のストッパ保持穴４２が設けられている。このストッパ保持穴４２の底側部（図示下端部）には、円環状の環状端面（底壁面）が形成されている。なお、燃料加圧室２２の開口端（入口部）は、シリンダヘッド５の環状端面で開口している。また、シリンダヘッド５の環状端面には、ストッパ７の板厚方向の他端面（図示下端面）に面接触する円環状の平面部（シリンダ側接触部４３）が設けられている。このシリンダ側接触部４３は、図１（ａ）、（ｂ）に示したように、端面全体でストッパ７の板厚方向の他端面に面接触するように周囲の環状端面よりもストッパ７側に若干円環状に突出している。なお、シリンダ側接触部４３の端面全体は、ストッパ７を介してバルブボデー４の密着面に密着する密着面を形成している。

また、シリンダ側接触部４３の周囲には、図１（ａ）、（ｂ）に示したように、ストッパ７の最も外側に設けられる外壁面と両端面とが交差する第２角部への応力集中を防止するための円環状の逃がし溝（逃がし部）４４が形成されている。このとき、逃がし溝４４の溝幅、あるいはストッパ７の外周面とシリンダヘッド５のストッパ保持穴４２の穴壁面（ストッパ７の外周面に対向する対向面）との間にクリアランスを設けている（図１参照）。

プランジャ６は、燃料加圧室２２内に吸入された燃料を加圧して高圧化するもので、シリンダヘッド５を伴ってポンプエレメント（高圧供給ポンプ）を構成する。このプランジャ６は、ストッパ７の板厚方向の他端面に対向するように、シリンダヘッド５の摺動孔２１内に往復移動自在に支持されている。また、プランジャ６の図示下端部は、円環板形状のばね受け４５に固定され、タペット１４の図示上端面に当接している。ここで、プランジャ６の往復移動に伴って燃料加圧室２２の内容積が拡縮することで加圧された燃料は、燃料加圧室２２から燃料通路４６、この燃料通路４６よりも下流側に設置された吐出弁４７、シリンダヘッド５の継ぎ手部に接続されたアウトレットパイプ４８の吐出ポート４９を経由してコモンレールへ圧送供給されるように構成されている。

ストッパ７は、例えば表面硬化熱処理を施した金属材料によって略円環板形状に形成された金属プレート（プレート部材）であって、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締付軸力（ねじ締結する際に中心軸線方向（図示上下方向）に発生する締結軸力）で、電磁弁２のバルブボデー４の円筒状部の電磁弁側接触部３４とシリンダヘッド５の電磁弁保持部４０のシリンダ側接触部４３との間に挟持されて固定されている。このストッパ７の板厚方向の一端面の外径側端部には、図１に示したように、電磁弁２の電磁弁側接触部３４に液密的に面接触する第１ストッパ側接触部（プレート側接触部）５１が設けられている。また、ストッパ７の板厚方向の他端面の外径側端部には、図１に示したように、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３に液密的に面接触する第２ストッパ側接触部（プレート側接触部）５２が設けられている。

そして、これらの第１、第２ストッパ側接触部５１、５２は、ストッパ７の最も外側に設けられる外壁面とストッパ７の板厚方向の両端面とが交差する第１、第２角部に至るまで略平面形状に形成されている。なお、本実施例の第１、第２ストッパ側接触部５１、５２には、図１（ｃ）、（ｄ）に示したように、電磁弁２の電磁弁側接触部３４と第１ストッパ側接触部５１およびシリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３と第２ストッパ側接触部５２との接触面積を低減させて、電磁弁２のバルブボデー４の密着面とシリンダヘッド５の密着面とのシール面圧を向上させるための凹溝（凹状部）５４、５５を設けている。また、本実施例の第１、第２角部には、Ｒ形状またはテーパ形状の面取りが施されているが、なくても良い。

そして、ストッパ７の板厚方向の一端面の内径側中央部は、バルブボデー４の円筒状部の内周面との間に弁室２５を形成する。また、ストッパ７の板厚方向の一端面の内径側中央部は、電磁弁２の開弁時、つまり電磁弁２のバルブ２４が弁孔３０を開く際に着座する第２弁座として機能する。この第２弁座は、電磁弁２のソレノイドコイルへの通電停止（ＯＦＦ）時におけるバルブ２４の開弁方向（図示下方）への移動を、バルブ２４の全開位置（フルリフト位置）にて規制するための第２規制面となる。また、ストッパ７の板厚方向の他端面の内径側中央部は、シリンダヘッド５のシリンダ壁面とプランジャ６の図示上端面との間に燃料加圧室２２を形成する。

そして、ストッパ７には、電磁弁２のバルブ２４の鍔状シート部３３を往復移動自在に収容する弁室２５とシリンダヘッド５の摺動孔２１の開口端側に形成される燃料加圧室２２とを連通する１個の連通路５６および複数個の連通路５７が、ストッパ７の板厚方向の両端面を板厚方向（軸線方向）に貫通するように略直線状に形成されている。連通路５６は、電磁弁２のバルブ２４の移動方向の中心軸線上に配置されている。また、連通路５７は、電磁弁２のバルブ２４の移動方向の中心軸線に対してオフセット配置されている。そして、連通路５７は、ストッパ７の同一円周上に所定の間隔に（例えば９０°の等間隔に４個）設けられている。これにより、電磁弁２のバルブ２４が第２弁座に着座している時に、仮に連通路５６がバルブ２４により閉塞されていても、少なくとも複数個の連通路５７は開口しているため、弁室２５内から燃料加圧室２２内への燃料の吸入を阻害することない。

［実施例１の作用］
次に、本実施例のサプライポンプ１の作用を図１および図２に基づいて簡単に説明する。

サプライポンプ１のカムシャフト８がエンジンのクランクシャフトに駆動されて回転すると、タペット１４およびローラ１６がカム１２の外周面（カムプロフィール）に沿って一体的に図示上下方向に往復運動する。そして、タペット１４が図示上下方向に往復移動すると、タペット１４と連動してプランジャ６も図示上下方向に往復移動する。このとき、電磁弁２のソレノイドコイルへの通電が停止（ＯＦＦ）されており、ソレノイドコイルの起磁力が消磁されているため、コイルスプリングの付勢力によってバルブ２４が全開位置（フルリフト位置、ストッパ７の第２弁座に着座している位置）に押し付けられている。これにより、バルブ２４によって電磁弁２の弁孔３０が開放される。また、プランジャ６がシリンダヘッド５の摺動孔２１内を下降すると、燃料加圧室２２内の内容積が拡大する。これによって、インレット部の吸入ポートからサプライポンプ１のポンプハウジング９内に吸入される燃料がプランジャ６の下降に伴い、燃料吸入経路２０→環状流路３２→燃料通路２３→弁孔３０→弁室２５→連通路５６、５７を経由して燃料加圧室２２内に導入される。

そして、プランジャ６がシリンダヘッド５の摺動孔２１内を下降から上昇に移行するタイミングで、電磁弁２のソレノイドコイルへの通電が実施（ＯＮ）されると、ソレノイドコイルに起磁力が発生して、アーマチャ２６やステータ等の複数の磁性体が磁化される。これにより、アーマチャ２６がステータの吸引部に吸引され、これに伴いバルブ２４が全閉方向に移動してバルブボデー４の第１弁座（全閉位置）に着座する。これにより、バルブ２４によって電磁弁２の弁孔３０が閉塞される。また、プランジャ６がシリンダヘッド５の摺動孔２１内を更に上昇すると、燃料加圧室２２内の内容積が狭くなる。これによって、燃料加圧室２２内に導入された燃料がプランジャ６の上昇に伴い加圧されて高圧化される。このとき、燃料加圧室２２内の燃料圧力が吐出弁４７の開弁圧よりも高くなると吐出弁４７が開弁して、燃料加圧室２２から燃料通路４６→吐出弁４７→アウトレットパイプ４８の吐出ポート４９を経由してコモンレールに高圧燃料が圧送供給される。高圧燃料の圧送後には、電磁弁２のソレノイドコイルへの通電が停止（ＯＦＦ）されてバルブ２４が全開位置に戻り、燃料加圧室２２内に再び燃料が吸入される。

ここで、サプライポンプ１からコモンレール内への燃料の吐出量は、ＥＣＵによって電磁弁２のソレノイドコイルへの通電時期および通電期間を制御することによって、燃料加圧室２２内に燃料を吸入する実吸入期間を変更して、プランジャ６がシリンダヘッド５の摺動孔２１内を下降する際の、燃料加圧室２２内への燃料の吸入量を調整することで制御できる。これにより、エンジンの各気筒毎に対応して搭載されたインジェクタからエンジンの各気筒の燃焼室内に噴射供給される燃料の噴射圧力に相当（または対応）するコモンレール圧を、エンジンの運転条件に対応した最適値に制御することが可能となる。

［実施例１の特徴］
以上のように、本実施例のサプライポンプ１においては、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締め付けし、このねじ締結によって発生する電磁弁２やシリンダヘッド５の中心軸線方向の所定の締結軸力で、電磁弁２のバルブボデー４の密着面とシリンダヘッド５の密着面とをストッパ７を介して密着させることで、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４とストッパ７の第１ストッパ側接触部５１との間で高圧燃料シール機能を有する第１シール部を形成し、また、ストッパ７の第２ストッパ側接触部５２とシリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３との間で高圧燃料シール機能を有する第２シール部を形成している。これにより、本実施例のサプライポンプ１においては、上記の第１、第２シール部によって、近年の燃料の噴射圧力の高圧化に対応可能な高圧シール性を確保することができる。

また、本実施例のサプライポンプ１においては、図１に示したように、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部（電磁弁側接触部３４）を周囲の環状端面よりもストッパ７側に若干円環状に突出させることで、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部（電磁弁側接触部３４）の端面全体でストッパ７の第１ストッパ側接触部５１に面接触するように構成している。つまり、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４がストッパ７の第１角部よりも半径方向の外径側にはみ出していない。さらに、ストッパ７の第１、第２ストッパ側接触部５１、５２を、ストッパ７の最も外側に設けられる外壁面とストッパ７の板厚方向の両端面とが交差する第１、第２角部に至るまで平面部としている。これによって、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締結する際に、所定の締結軸力が電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４とストッパ７の第１ストッパ側接触部５１との間に加わっても、ストッパ７の第１角部が変形し難くなり、電磁弁２のバルブボデー４が半径方向の外径側に変形し難くなる。

したがって、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４とストッパ７の第１ストッパ側接触部５１とで構成される第１シール部に、バルブボデー４とストッパ７との間に形成される弁室２５内の燃料圧力の変化に伴って高圧と低圧とが繰り返し作用しても、電磁弁２のバルブボデー４が半径方向の外径側に変形したり、また、電磁弁２のバルブボデー４の変形が戻ったりすることを抑制することができる。このため、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４とストッパ７の第１ストッパ側接触部５１との間で摩擦力を伴った微少な繰り返しの相対滑りが発生し難くなるので、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４とストッパ７の第１ストッパ側接触部５１とにおけるフレッティング摩耗を抑制することができる。これにより、摩耗粉が第１シール部に堆積することはなく、第１シール部の各接触面間で大きな摩擦力が発生しない。また、フレッティング摩耗の発生時の接触応力による応力集中や、フレッティング摩耗により発生した摩耗粉が堆積して部分的に盛り上がり強い片当たり状態となることによる応力集中等の発生も抑制することができる。したがって、第１シール部のシール性の低下、および電磁弁２のバルブボデー４またはストッパ７の疲労破壊に至る現象（フレッティング疲労）の発生を抑制することができる。これにより、弁室２５内から第１シール部を経由して低圧側の環状流路３２（および燃料吸入経路２０）への高圧燃料の漏れが発生することもない。

また、本実施例のサプライポンプ１においては、図１（ａ）、（ｂ）に示したように、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３の周囲に逃がし溝４４を設けている。これによって、ストッパ７の第２ストッパ側接触部５２とシリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３とで構成される第２シール部に、燃料加圧室２２内の燃料圧力の変化に伴って高圧と低圧とが繰り返し作用しても、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３とストッパ７の第２ストッパ側接触部５２の第２角部との間に微少な相対滑りが発生することはなく、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３とストッパ７の第２ストッパ側接触部５２とにおけるフレッティング摩耗を抑制することができると共に、ストッパ７の第２角部への局所的な応力集中によるストッパ７の疲労破壊に至る現象（フレッティング疲労）を防止することができる。これにより、フレッティング作用位置において、電磁弁２とシリンダヘッド５とのねじ締結によって発生する締結軸力が低下することはなく、燃料加圧室２２内から第２シール部を経由して低圧側の環状流路３２（および燃料吸入経路２０）への高圧燃料の漏れが発生することもない。なお、逃がし溝４４を、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４に設けても良い。この場合には、ストッパ７の第１角部への応力集中を防止することができる。

また、本実施例のサプライポンプ１においては、図１（ｃ）、（ｄ）に示したように、電磁弁２のバルブボデー４の密着面とシリンダヘッド５の密着面とのシール面圧を上げて高圧シール性を向上させるため、ストッパ７の第１、第２ストッパ側接触部５１、５２側に凹溝５４、５５を設けることにより、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４と第１ストッパ側接触部５１およびシリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３と第２ストッパ側接触部５２との接触面積（シール面積）を削減することができる。これによって、シール面積の低減による少ない締結軸力での、電磁弁２のバルブボデー４の密着面とシリンダヘッド５の密着面とのシール面圧の向上を図ることができるため、燃料加圧室２２内および弁室２５内から第１、第２シール部を経由して低圧側の環状流路３２（および燃料吸入経路２０）への高圧燃料が漏れ出ることはない。したがって、近年の燃料の噴射圧力の高圧化に対するシール面圧の向上が可能となる。なお、これらの凹溝５４、５５をストッパ７の第１、第２ストッパ側接触部５１、５２側に設けずに、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４側およびシリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３側に設けても良い。

図３は本発明の実施例２を示したもので、図３は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した図である。

本実施例のサプライポンプ１は、図３に示したように、電磁弁２のバルブボデー４の円筒状部の先端平面部６１の端面全体でシリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面（密着面）に面接触するように構成されている。また、電磁弁２のバルブボデー４の円筒状部の先端側内周面には、ストッパ７の半径方向の外壁面（外周面）を圧入嵌合してストッパ７の自由度を制限するための嵌合部６３を設けている。また、ストッパ７の外周面には、電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３の内周面（電磁弁側接触部３４）に液密的に面接触するストッパ側接触部（プレート側接触部）５３が設けられている。なお、本実施例では、ストッパ７の板厚方向の他端面は、シリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面との間に所定の間隙を隔てて対向配置されている。

したがって、本実施例のサプライポンプ１は、ストッパ７を電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３内に圧入嵌合した後に、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締め付けし、このねじ締結によって発生する電磁弁２やシリンダヘッド５の中心軸線方向の所定の締結軸力で、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１の環状端面（密着面）とシリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面とを直接的に密着させることで、電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３の内周とストッパ７の外周との圧入嵌合により高圧シールを行い、また、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１の端面全体でシリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面に面接触して高圧シールを行う。

また、ストッパ７に対する電磁弁２のバルブボデー４のがたつきを低減するために、ストッパ７を電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３内に圧入嵌合することにより、ストッパ７が、電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３の内周（周方向）に圧入抵抗力にて保持固定される。これにより、ストッパ７に対する電磁弁２のバルブボデー４のがたつきを低減することができるので、電磁弁２のバルブボデー４が、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締め付けした際にストッパ７の板厚方向の一端面に片当たり状態となることによる、ストッパ７への応力集中を抑制することができる。

また、シリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面の周囲には、図３（ａ）に示したように、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１の角部への応力集中を防止するための円環状の逃がし溝（逃がし部）６４が設けられている。なお、図３（ｂ）に示したように、逃がし溝６４を設けなくても良い。また、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締め付けした際に中心軸線方向に締結軸力にて、ストッパ７の板厚方向の他端面（ストッパ７の第２ストッパ側接触部５２：図１参照）が、シリンダヘッド５の先端平面部６２の端面上に液密的に押圧固定されるように構成しても良い。

図４は本発明の実施例３を示したもので、図４は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した図である。

本実施例のサプライポンプ１は、図４（ａ）、（ｂ）に示したように、実施例２（図３（ｂ）参照）に対して、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１の環状端面（密着面）とシリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面（密着面）とのシール面圧を上げて高圧シール性を向上させるため、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１側に円環状の凹溝（凹状部）６５を設けている。この場合には、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１の環状端面とシリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面との接触面積（シール面積）を削減することができる。これによって、シール面積の低減による少ない締結軸力での、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１の環状端面とシリンダヘッド５の先端平面部６２の環状端面とのシール面圧の向上を図ることができるため、燃料加圧室２２内および弁室２５内からシール部を経由して低圧側の環状流路３２（および燃料吸入経路２０）への高圧燃料が漏れ出ることはない。なお、凹溝６５を電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部６１側に設けずに、シリンダヘッド５の先端平面部６２側に設けても良い。

また、本実施例のサプライポンプ１は、図４（ｃ）に示したように、電磁弁２のバルブボデー４の円筒状部の先端側内周面に、ストッパ７の半径方向の外壁面を圧入嵌合してストッパ７の自由度を制限するための嵌合部６３を設けている。また、本実施例のサプライポンプ１においては、嵌合部６３の図示上方側に円環状の段差部を設けることで、電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３の段差部の環状端面（電磁弁側接触部３４）全体でストッパ７の第１ストッパ側接触部５１に面接触するように構成されている。また、本実施例のストッパ７は、その板厚方向の一端面に、電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３の段差部の環状端面（電磁弁側接触部３４）に液密的に面接触する第１ストッパ側接触部５１が設けられており、また、その板厚方向の他端面に、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３に液密的に面接触する第２ストッパ側接触部５２が設けられている。

また、本実施例のストッパ７は、図４（ｃ）に示したように、電磁弁２をシリンダヘッド５に所定のねじ締付軸力で締め付け固定することで、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４とシリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３との間に挟持されて固定されている。また、本実施例のストッパ７のプレート側接触部５３は、実施例２と同様に、電磁弁２のバルブボデー４の嵌合部６３の内周（周方向）に圧入抵抗力にて保持固定されている。なお、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３側に、電磁弁２のバルブボデー４とのシール面圧を上げて高圧シール性を向上させるための凹状部（凹溝）、あるいはストッパ７の第２角部への応力集中を防止するための逃がし部（逃がし溝）を設けても良い。

図５は本発明の実施例４を示したもので、図５は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した図である。

本実施例のサプライポンプ１は、図５に示したように、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４を周囲の先端平面部７１よりもストッパ７側に若干円環状に突出させることで、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４の端面全体でストッパ７の第１ストッパ側接触部に面接触するように構成されている。つまり、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４がストッパ７の第１角部よりも半径方向の外径側にはみ出していない。

また、本実施例のサプライポンプ１は、図５（ａ）に示したように、上記の実施例２、３と異なり、シリンダヘッド５の先端平面部７２の内周部に、ストッパ７の半径方向の外壁面を圧入嵌合してストッパ７の自由度を制限するための嵌合部７３を設けている。また、本実施例のサプライポンプ１においては、嵌合部７３の図示下方側に円環状の段差部を設けることで、シリンダヘッド５の嵌合部７３の段差部の環状端面（シリンダ側接触部４３）全体でストッパ７の第２ストッパ側接触部に面接触するように構成されている。

また、本実施例のストッパ７は、図５（ａ）に示したように、その板厚方向の一端面に、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４に液密的に面接触する第１ストッパ側接触部が設けられており、また、その板厚方向の他端面に、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３に液密的に面接触する第２ストッパ側接触部が設けられている。また、本実施例のストッパ７は、電磁弁２をシリンダヘッド５に所定のねじ締付軸力で締め付け固定することで、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４とシリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３との間に挟持されて固定されている。また、本実施例のストッパ７のストッパ側接触部５３は、シリンダヘッド５の嵌合部７３の内周（周方向）に圧入抵抗力にて保持固定されている。

また、本実施例のサプライポンプ１は、図５（ｂ）に示したように、シリンダヘッド５の先端平面部６２の内周部に、つまり燃料加圧室２２の開口端側の周囲に、円環状部７４および円環状の周溝７５を設けている。また、本実施例のサプライポンプ１は、ストッパ７の板厚方向の他端面の外径側端部より図示下方に向けて突出する円環状の嵌合部７６を設けている。このストッパ７の嵌合部７６は、シリンダヘッド５の円環状部７４の外壁面を圧入嵌合することで、燃料加圧室２２内の燃料圧力が高圧となってシリンダ壁面に高圧が作用した場合でも、シリンダヘッド５の円環状部７４の半径方向の外径側への変形を制限することができる。これにより、シリンダヘッド５の円環状部７４の図示上端面（シリンダ側接触部４３）とストッパ７の第２ストッパ側接触部との間の微少な相対滑り量を低減することができる。また、本実施例のストッパ７は、図５（ｂ）に示したように、その板厚方向の一端面に、電磁弁２のバルブボデー４の電磁弁側接触部３４に液密的に面接触する第１ストッパ側接触部が設けられており、また、その板厚方向の他端面に、シリンダヘッド５のシリンダ側接触部４３に液密的に面接触する第２ストッパ側接触部が設けられている。

そして、本実施例のサプライポンプ１は、図５（ｂ）に示したように、シリンダヘッド５の円環状部７４の外周をストッパ７の嵌合部７６の内周に圧入嵌合した後に、電磁弁２をシリンダヘッド５にねじ締め付けし、このねじ締結によって発生する電磁弁２やシリンダヘッド５の中心軸線方向の所定の締結軸力で、電磁弁２のバルブボデー４の密着面とシリンダヘッド５の密着面とを、ストッパ７を介して密着させることで、電磁弁２のバルブボデー４の先端平面部（電磁弁側接触部３４）の端面全体でストッパ７の第１ストッパ側接触部に面接触して高圧シールを行い、シリンダヘッド５の円環状部７４の環状端面（シリンダ側接触部４３）の端面全体でストッパ７の第２ストッパ側接触部に面接触して高圧シールを行うように構成されている。

［変形例］
本実施例では、本発明の燃料供給ポンプを、コモンレール式燃料噴射システムに使用されるサプライポンプ１に適用した例を説明したが、本発明の燃料供給ポンプを、内燃機関用燃料噴射装置に使用される分配型燃料噴射ポンプまたは列型燃料噴射ポンプに適用しても良い。図２のカム１２のカム山の数は１つ以上の任意の数で良い。なお、ポンプエレメントの数、つまりプランジャやシリンダの本数は、１つでも、２つ以上でも良く、その数は任意である。また、電磁弁２等の弁装置の個数も、プランジャの本数に応じて、１つでも、２つ以上でも良く、その数は任意である。

本実施例では、サプライポンプ１の吸入ポートよりも燃料流方向の上流側にフィードポンプを接続しているが、エンジンのクランクシャフトの回転に伴ってカムシャフト８が回転することで、燃料タンクからサプライポンプ１の吸入ポートを経由して低圧燃料を汲み上げるフィードポンプを、サプライポンプ１のポンプハウジング９に内蔵しても良い。

本実施例では、本発明の弁装置のハウジングを、サプライポンプ１の燃料加圧室２２内からコモンレールに圧送供給する燃料吐出量を制御する電磁弁２のバルブボデー４に適用した例を説明したが、本発明の弁装置のハウジングを、燃料供給ポンプのシリンダ内に摺動自在に保持されたプランジャの往復運動によって燃料を加圧して高圧化する加圧室内に、燃料吸入経路を経由して燃料を吸入させるための吸入弁のバルブボデーに適用しても良い。

この場合には、吸入弁のバルブボデー内に、加圧室から燃料吸入経路側への燃料の逆流を防止するための逆流防止機能を有する弁体（例えばボール弁）が弁孔を開閉する。また、プレート部材は、バルブボデーとの間に形成される弁室内における弁体の全閉位置から全開位置までの、弁体の移動距離を規制するストッパとして機能する。また、弁装置として、吸入弁を使用する場合には、フィードポンプと吸入弁との間に設けられる燃料吸入経路の途中に、電磁式流量制御弁よりなる吸入調量弁を設置したサプライポンプに本発明を適用することができる。

（ａ）は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した断面図で、（ｂ）は（ａ）の要部の拡大図で、（ｃ）は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した断面図で、（ｄ）は（ｃ）の要部の拡大図である（実施例１）。 サプライポンプの全体構造を示した断面図である（実施例１）。 （ａ）、（ｂ）は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した断面図である（実施例２）。 （ａ）は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した断面図で、（ｂ）は（ａ）の要部の拡大図で、（ｃ）は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した断面図である（実施例３）。 （ａ）、（ｂ）は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した断面図である（実施例４）。 （ａ）は電磁弁とストッパをシリンダヘッドに組み付けた状態を示した断面図で、（ｂ）は（ａ）の要部の拡大図である（従来の技術）。 （ａ）、（ｂ）はフレッティング摩耗の発生状況を示した説明図である（従来の技術）。

符号の説明

１ サプライポンプ
２ 電磁弁（弁装置）
３ 電磁弁のバルブハウジング（ハウジング）
４ 電磁弁のバルブボデー（ハウジング）
５ シリンダヘッド（シリンダ）
６ プランジャ
７ ストッパ（プレート部材、金属プレート）
２０ 燃料吸入経路
２１ シリンダヘッドの摺動孔
２２ 燃料加圧室
２３ 燃料通路
２４ 電磁弁のバルブ（弁体）
２５ バルブボデーの弁室（バルブ室）
２７ バルブハウジングの雄ねじ部
２８ バルブハウジングの係合部
３０ バルブボデーの弁孔
３４ バルブボデーの電磁弁側接触部
４１ シリンダヘッドの雌ねじ部
４３ シリンダヘッドのシリンダ側接触部
４４ シリンダヘッドの逃がし溝（逃がし部）
５１ ストッパの第１ストッパ側接触部（プレート側接触部）
５２ ストッパの第２ストッパ側接触部（プレート側接触部）
５３ ストッパのストッパ側接触部（プレート側接触部）
５４ ストッパの凹溝（凹状部）
５５ ストッパの凹溝（凹状部）
５６ ストッパの連通路
５７ ストッパの連通路
６３ バルブボデーの嵌合部
６４ シリンダヘッドの逃がし溝（逃がし部）
６５ バルブボデーの凹溝（凹状部）
７３ シリンダヘッドの嵌合部
７４ シリンダヘッドの円環状部（環状部）
７６ ストッパの嵌合部

Claims (11)

1. （ａ）内部に弁体を往復移動自在に収容する弁室を有するハウジングと、
   （ｂ）内部にプランジャが往復移動自在に摺動する摺動孔、およびこの摺動孔の開口端側に前記プランジャの往復運動によって燃料を加圧する加圧室を有する筒状のシリンダと、
   （ｃ）前記ハウジングと前記シリンダとの間に設置されて、前記弁室と前記加圧室とを連通する連通路を有するプレート部材と
   を備え、
   前記ハウジングを前記シリンダに締め付ける際に発生する締結軸力を用いて前記ハウジングの密着面と前記シリンダの密着面とを密着させるように構成した燃料供給ポンプにおいて、
   前記プレート部材の板厚方向の少なくとも一端面には、前記ハウジングの密着面または前記シリンダの密着面に液密的に面接触するプレート側接触部が設けられており、
   前記プレート側接触部は、前記プレート部材の最も外側に設けられる外壁面と両端面とが交差する角部に至るまで略平面形状に形成されていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
2. 請求項１に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ハウジングは、弁装置のハウジングであって、
   前記弁装置は、前記ハウジングの密着面と前記シリンダの密着面とを、所定の締結軸力で前記プレート部材を介して密着させるための工具と係合する係合部を有していることを特徴とする燃料供給ポンプ。
3. 請求項１に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ハウジングは、弁装置のハウジングであって、
   前記弁装置は、前記ハウジングの密着面と前記シリンダの密着面とを所定の締結軸力で直接的に密着させるための工具と係合する係合部を有していることを特徴とする燃料供給ポンプ。
4. 請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ハウジングの密着面または前記シリンダの密着面には、前記プレート側接触部に液密的に面接触する略平面形状の接触部が設けられており、
   前記接触部には、前記プレート部材の角部との接触を避けるための逃がし部が設けられていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
5. 請求項１ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ハウジングの密着面または前記シリンダの密着面には、前記プレート側接触部に液密的に面接触する略平面形状の接触部が設けられており、
   前記プレート側接触部には、前記ハウジングまたは前記シリンダの接触部との接触面積を低減させるための凹状部が設けられていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
6. 請求項１ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ハウジングまたは前記シリンダには、前記プレート部材の外壁面を圧入嵌合して前記プレート部材の自由度を制限するための嵌合部が設けられていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
7. 請求項１ないし請求項５のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記シリンダには、前記加圧室の開口端側の周囲に環状部が設けられており、
   前記プレート部材には、前記環状部の外壁面を圧入嵌合して前記シリンダの変形を制限する嵌合部が設けられていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
8. 請求項２ないし請求項７のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記弁装置は、前記弁体を閉弁方向に駆動する電磁駆動部を有する電磁弁であって、
   前記ハウジングは、前記プレート部材の板厚方向の一端面との間に前記弁室を形成するバルブボデーを有し、
   前記バルブボデーの内部には、燃料吸入経路から燃料が送り込まれる燃料通路、およびこの燃料通路と前記弁室とを連通すると共に、前記弁体により開閉される弁孔が形成されていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
9. 請求項２ないし請求項７のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記弁装置は、前記加圧室から燃料吸入経路側への燃料の逆流を防止する逆止弁機能を備えた吸入弁であって、
   前記ハウジングは、前記プレート部材の板厚方向の一端面との間に前記弁室を形成するバルブボデーを有し、
   前記バルブボデーの内部には、前記燃料吸入経路から燃料が送り込まれる燃料通路、およびこの燃料通路と前記弁室とを連通すると共に、前記弁体により開閉される弁孔が形成されていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
10. 請求項１ないし請求項９のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
    前記プレート部材は、金属材料によって略円環形状に形成された金属プレートであって、
    前記金属プレートの板厚方向の一端面には、前記弁体の移動を、前記弁体の全開位置にて規制するための規制面が設けられており、
    前記加圧室は、前記金属プレートの板厚方向の他端面と前記プランジャの端面と前記シリンダの摺動孔の開口端側の内壁面との間に形成されていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
11. （ａ）内部に弁体を往復移動自在に収容する弁室を有するハウジングと、
    （ｂ）内部にプランジャが往復移動自在に摺動する摺動孔、およびこの摺動孔の開口端側に前記プランジャの往復運動によって燃料を加圧する加圧室を有する筒状のシリンダと、
    （ｃ）前記ハウジングと前記シリンダとの間に設置されて、前記弁室と前記加圧室とを連通する連通路を有するプレート部材と
    を備え、
    前記ハウジングを前記シリンダに締め付ける際に発生する締結軸力を用いて前記ハウジングの密着面と前記シリンダの密着面とを密着させるように構成した燃料供給ポンプにおいて、
    前記ハウジングまたは前記シリンダには、前記プレート部材の外壁面を圧入嵌合して前記プレート部材の自由度を制限するための嵌合部が設けられていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
    

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