JP2002283012A - 薄帯形成能良好な鉄系非晶質合金 - Google Patents
薄帯形成能良好な鉄系非晶質合金Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 単ロール法などにより製造される鉄系非晶質
合金の薄帯において、困難なギャップ制御を行わなくて
も、薄帯の長さ方向および幅方向の板厚変動を、鋳造中
をとおして小さくできる合金を提供する。 【解決手段】 原子％にて、Ｆｅ：７８〜８３％、Ｓ
ｉ：２〜３％、Ｂ：６〜１６％、Ｃ：０．２〜４％、
Ｐ：２〜１２％を含有し、残部が不可避的不純物からな
り、ギャップ変動に伴う板厚変動の小さい合金。同一チ
ャージの薄帯の最大板厚と最小板厚の差が、薄帯板厚の
１０％以下であることが好ましい。 【効果】 良好な板厚分布からなる薄帯が歩留まりよく
製造でき、生産性も向上する。材質特性が従来材と変わ
らず、合金コストも高価とならない。
合金の薄帯において、困難なギャップ制御を行わなくて
も、薄帯の長さ方向および幅方向の板厚変動を、鋳造中
をとおして小さくできる合金を提供する。 【解決手段】 原子％にて、Ｆｅ：７８〜８３％、Ｓ
ｉ：２〜３％、Ｂ：６〜１６％、Ｃ：０．２〜４％、
Ｐ：２〜１２％を含有し、残部が不可避的不純物からな
り、ギャップ変動に伴う板厚変動の小さい合金。同一チ
ャージの薄帯の最大板厚と最小板厚の差が、薄帯板厚の
１０％以下であることが好ましい。 【効果】 良好な板厚分布からなる薄帯が歩留まりよく
製造でき、生産性も向上する。材質特性が従来材と変わ
らず、合金コストも高価とならない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は急冷凝固法により製
造される鉄系非晶質合金に関するものである。
造される鉄系非晶質合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】非晶質合金は、溶融合金を急冷凝固させ
て鋳造することにより製造することができる。急冷凝固
法として、単ロール法、双ロール法、遠心急冷法などが
知られている。単ロール法は、高速回転する冷却ロール
の円周面にノズルから溶融合金を噴出する方法、双ロー
ル法は１対の冷却ロールの間に溶融合金を供給する方法
である。遠心急冷法は、高速回転する金属製ドラムの内
周面に溶融合金を噴出する方法である。
て鋳造することにより製造することができる。急冷凝固
法として、単ロール法、双ロール法、遠心急冷法などが
知られている。単ロール法は、高速回転する冷却ロール
の円周面にノズルから溶融合金を噴出する方法、双ロー
ル法は１対の冷却ロールの間に溶融合金を供給する方法
である。遠心急冷法は、高速回転する金属製ドラムの内
周面に溶融合金を噴出する方法である。
【０００３】この非晶質合金は、その優れた特性から、
多くの用途における工業材料として有望視されている。
中でも鉄系非晶質合金の薄帯は、鉄損が低く、かつ飽和
磁束密度や透磁率が高いなどの理由から、電力トランス
や高周波トランスなどの鉄心材料用として採用されてい
る。
多くの用途における工業材料として有望視されている。
中でも鉄系非晶質合金の薄帯は、鉄損が低く、かつ飽和
磁束密度や透磁率が高いなどの理由から、電力トランス
や高周波トランスなどの鉄心材料用として採用されてい
る。
【０００４】急冷凝固法で鋳造された薄帯は、冷却ロー
ルやドラムから剥離され、連続的に巻き取られてコイル
製品となる。薄帯を積層して鉄心とするなどの用途か
ら、コイル内( チャージ内）の薄帯の板厚変動はできる
だけ小さいことが好ましい。薄帯の板厚変動は、単ロー
ル法等の急冷凝固プロセスにおける製造因子の制御精度
向上により、かなり改善されてきた。
ルやドラムから剥離され、連続的に巻き取られてコイル
製品となる。薄帯を積層して鉄心とするなどの用途か
ら、コイル内( チャージ内）の薄帯の板厚変動はできる
だけ小さいことが好ましい。薄帯の板厚変動は、単ロー
ル法等の急冷凝固プロセスにおける製造因子の制御精度
向上により、かなり改善されてきた。
【０００５】各種製造因子の中で、溶融合金噴出用のノ
ズルと冷却ロールとの間のギャップ（本明細書で単にギ
ャップと記してあっても、このギャップを意味する）
が、制御するうえで最も困難な因子とされている。その
他の因子、例えば冷却ロールの周速、ノズル形状、溶融
合金の噴出圧は、設定も比較的容易で鋳造中の変動も小
さく抑えることが可能であった。
ズルと冷却ロールとの間のギャップ（本明細書で単にギ
ャップと記してあっても、このギャップを意味する）
が、制御するうえで最も困難な因子とされている。その
他の因子、例えば冷却ロールの周速、ノズル形状、溶融
合金の噴出圧は、設定も比較的容易で鋳造中の変動も小
さく抑えることが可能であった。
【０００６】上記ギャップは、０．５ｍｍ以下と非常に
狭い値にする必要がある。しかしこの狭いギャップの測
定が困難で、鋳造前における設定が難しいことに加え
て、鋳造開始後は、溶融合金の熱により冷却ロールの円
周面にサーマルクラウンが発生してギャップが変動する
という問題がある。このようにギャップは大きな変動要
因を有しており、その制御は困難であった。
狭い値にする必要がある。しかしこの狭いギャップの測
定が困難で、鋳造前における設定が難しいことに加え
て、鋳造開始後は、溶融合金の熱により冷却ロールの円
周面にサーマルクラウンが発生してギャップが変動する
という問題がある。このようにギャップは大きな変動要
因を有しており、その制御は困難であった。
【０００７】本発明者らは、冷却ロールのサーマルクラ
ウン発生による薄帯板厚変動の対策として、特開２００
０−２８８６９４号公報および特開２０００−２８８６
９５号公報により、鋳造方法および鋳造用ノズルを提案
している。その基本的な考え方は、冷却ロールにサーマ
ルクラウンが発生すると、ギャップが薄帯幅方向中央部
で狭くなり、溶融合金の供給量が低減するので、ノズル
開口の形状を工夫することによって溶融合金供給量を薄
帯幅方向均一にし、薄帯の板厚を幅方向で均一にすると
いうものである。
ウン発生による薄帯板厚変動の対策として、特開２００
０−２８８６９４号公報および特開２０００−２８８６
９５号公報により、鋳造方法および鋳造用ノズルを提案
している。その基本的な考え方は、冷却ロールにサーマ
ルクラウンが発生すると、ギャップが薄帯幅方向中央部
で狭くなり、溶融合金の供給量が低減するので、ノズル
開口の形状を工夫することによって溶融合金供給量を薄
帯幅方向均一にし、薄帯の板厚を幅方向で均一にすると
いうものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記特開２０００−２
８８６９４号公報および特開２０００−２８８６９５号
公報の技術は、冷却ロールのサーマルクラウンが成長し
た後の鋳造において、薄帯の板厚を幅方向均一にするこ
とができる。しかし、鋳造開始直後から鋳造中をとおし
て溶融合金の供給量を均一にし、薄帯の板厚を長さ方向
に均一化することについては課題が残されていた。
８８６９４号公報および特開２０００−２８８６９５号
公報の技術は、冷却ロールのサーマルクラウンが成長し
た後の鋳造において、薄帯の板厚を幅方向均一にするこ
とができる。しかし、鋳造開始直後から鋳造中をとおし
て溶融合金の供給量を均一にし、薄帯の板厚を長さ方向
に均一化することについては課題が残されていた。
【０００９】そこで本発明が解決しようとする課題は、
単ロール法などにより製造される鉄系非晶質合金の薄帯
において、困難なギャップ制御を行わなくても、薄帯の
長さ方向および幅方向の板厚変動を、鋳造中をとおして
小さくできる合金を提供することである。
単ロール法などにより製造される鉄系非晶質合金の薄帯
において、困難なギャップ制御を行わなくても、薄帯の
長さ方向および幅方向の板厚変動を、鋳造中をとおして
小さくできる合金を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明は、原子％にて、Ｆｅ：７８〜８３％、Ｓｉ：
２〜３％、Ｂ：６〜１６％、Ｃ：０．２〜４％、Ｐ：２
〜１２％を含有し、残部が不可避的不純物からなり、ギ
ャップ変動に伴う板厚変動の小さいことを特徴とする薄
帯形成能良好な鉄系非晶質合金である。本発明におい
て、同一チャージの薄帯の最大板厚と最小板厚の差が、
薄帯板厚の１０％以下であることが好ましい。
の本発明は、原子％にて、Ｆｅ：７８〜８３％、Ｓｉ：
２〜３％、Ｂ：６〜１６％、Ｃ：０．２〜４％、Ｐ：２
〜１２％を含有し、残部が不可避的不純物からなり、ギ
ャップ変動に伴う板厚変動の小さいことを特徴とする薄
帯形成能良好な鉄系非晶質合金である。本発明におい
て、同一チャージの薄帯の最大板厚と最小板厚の差が、
薄帯板厚の１０％以下であることが好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明者は、ギャップ変動に伴う
薄帯板厚変動の程度が合金の成分組成に依存することを
見出し、上記課題を解決するに至った。安価な鉄系非晶
質合金として知られているＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ−Ｐ合金
について、各種成分の薄帯を単ロール法により同一条件
で鋳造し、各種特性を調査している中で、チャージ内の
薄帯板厚変動が特に小さいものが存在することを見出し
た。
薄帯板厚変動の程度が合金の成分組成に依存することを
見出し、上記課題を解決するに至った。安価な鉄系非晶
質合金として知られているＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ−Ｐ合金
について、各種成分の薄帯を単ロール法により同一条件
で鋳造し、各種特性を調査している中で、チャージ内の
薄帯板厚変動が特に小さいものが存在することを見出し
た。
【００１２】チャージ内の板厚変動は、上述のように、
主として冷却ロールのサーマルクラウンによるギャップ
変動に伴って生じることから、ギャップ変動に伴う板厚
変動が小さくなる特定の成分組成の存在が示唆された。
そこで２種類の成分Ａ，Ｂについて、単ロール法によ
り、ノズルと冷却ロールの間の設定ギャップを変化させ
て鋳造実験を行い、各チャージ内の鋳造方向すなわち薄
帯長さ方向の板厚変動を評価した。両成分の組成は、原
子％にてつぎのとおりである。
主として冷却ロールのサーマルクラウンによるギャップ
変動に伴って生じることから、ギャップ変動に伴う板厚
変動が小さくなる特定の成分組成の存在が示唆された。
そこで２種類の成分Ａ，Ｂについて、単ロール法によ
り、ノズルと冷却ロールの間の設定ギャップを変化させ
て鋳造実験を行い、各チャージ内の鋳造方向すなわち薄
帯長さ方向の板厚変動を評価した。両成分の組成は、原
子％にてつぎのとおりである。
【００１３】成分Ａ：Ｆｅ：８０．３％、Ｓｉ：２．９
％、Ｂ：９．８％、Ｃ：１％、Ｐ：５．８％、残部：Ｍ
ｎ，Ｓ等の不純物。 成分Ｂ：Ｆｅ：８０．３％、Ｓｉ：２．５％、Ｂ：１
３．４％、Ｃ：２％、Ｐ：１．６％、残部：Ｍｎ，Ｓ等
の不純物。
％、Ｂ：９．８％、Ｃ：１％、Ｐ：５．８％、残部：Ｍ
ｎ，Ｓ等の不純物。 成分Ｂ：Ｆｅ：８０．３％、Ｓｉ：２．５％、Ｂ：１
３．４％、Ｃ：２％、Ｐ：１．６％、残部：Ｍｎ，Ｓ等
の不純物。
【００１４】成分Ａおよび成分Ｂについて、チャージ毎
に、鋳造された薄帯から３００ｍ間隔で長さ１ｍのサン
プルを採取し、各サンプルについて重量および板幅を測
定して、密度：７．２６g/cm3 から計算により板厚を求
めた。その結果を図１に示す。○および●はチャージ内
の平均値、幅は最大値と最小値の差である。
に、鋳造された薄帯から３００ｍ間隔で長さ１ｍのサン
プルを採取し、各サンプルについて重量および板幅を測
定して、密度：７．２６g/cm3 から計算により板厚を求
めた。その結果を図１に示す。○および●はチャージ内
の平均値、幅は最大値と最小値の差である。
【００１５】図１に示すように、成分Ａと成分Ｂで明ら
かな差があり、設定ギャップを変化させたときの板厚変
動、同一設定ギャップにおける板厚変動ともに、成分Ａ
の方が小さい。同一設定ギャップでの板厚変動は、冷却
ロールのサーマルクラウンなどによる鋳造中のギャップ
変動に伴う板厚変動を示している。図１の結果から、ギ
ャップ変動に伴う板厚変動の大小が合金の成分組成に依
存することがわかる。
かな差があり、設定ギャップを変化させたときの板厚変
動、同一設定ギャップにおける板厚変動ともに、成分Ａ
の方が小さい。同一設定ギャップでの板厚変動は、冷却
ロールのサーマルクラウンなどによる鋳造中のギャップ
変動に伴う板厚変動を示している。図１の結果から、ギ
ャップ変動に伴う板厚変動の大小が合金の成分組成に依
存することがわかる。
【００１６】この結果に基づき、各種Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−
Ｃ−Ｐ合金について、薄帯の磁気的性質や機械的性質な
ど、これまでの鉄系非晶質合金としての良好な製品材質
特性を維持したうえで、ギャップ変動に伴う板厚変動が
特に小さくなる（これを板厚変動低減効果という）成分
組成の範囲を定め、本発明を完成させた。以下に成分組
成の限定理由を述べる。含有量は全て原子％である。
Ｃ−Ｐ合金について、薄帯の磁気的性質や機械的性質な
ど、これまでの鉄系非晶質合金としての良好な製品材質
特性を維持したうえで、ギャップ変動に伴う板厚変動が
特に小さくなる（これを板厚変動低減効果という）成分
組成の範囲を定め、本発明を完成させた。以下に成分組
成の限定理由を述べる。含有量は全て原子％である。
【００１７】Ｆｅ：７８％未満では機械的性質や磁気的
性質で充分な特性が得られなくなる。８３％を超えると
非晶質形成が困難となるばかりか、板厚変動低減効果が
得られなくなる。 Ｓｉ：２％未満、あるいは３％超では非晶質形成が困難
となるばかりか、板厚変動低減効果が得られなくなる。 Ｂ：６％未満では非晶質形成が困難となり、また板厚変
動低減効果が得られなくなる。１６％を超えても、さら
なる板厚変動低減効果は得られない。
性質で充分な特性が得られなくなる。８３％を超えると
非晶質形成が困難となるばかりか、板厚変動低減効果が
得られなくなる。 Ｓｉ：２％未満、あるいは３％超では非晶質形成が困難
となるばかりか、板厚変動低減効果が得られなくなる。 Ｂ：６％未満では非晶質形成が困難となり、また板厚変
動低減効果が得られなくなる。１６％を超えても、さら
なる板厚変動低減効果は得られない。
【００１８】Ｃ：薄帯の鋳造性に効果のある元素であ
る。すなわち０．２％以上４％以下の添加により、溶融
合金と冷却ロールなど冷却基板との濡れ性が向上して、
冷却速度が高くなり、良好な薄帯を形成できる。０．２
％未満ではこの効果が得られず、４％超としても更なる
添加効果は得られない。
る。すなわち０．２％以上４％以下の添加により、溶融
合金と冷却ロールなど冷却基板との濡れ性が向上して、
冷却速度が高くなり、良好な薄帯を形成できる。０．２
％未満ではこの効果が得られず、４％超としても更なる
添加効果は得られない。
【００１９】Ｐ：本発明における最も重要な元素であ
り、２％未満、１４％超では板厚変動低減効果が得られ
ない。不可避的不純物として、Ｍｎ，Ｓ等を０．２％程
度まで含有しても特段の問題は生じない。このように不
純物を許容できることから、本発明合金は高価とならな
い。
り、２％未満、１４％超では板厚変動低減効果が得られ
ない。不可避的不純物として、Ｍｎ，Ｓ等を０．２％程
度まで含有しても特段の問題は生じない。このように不
純物を許容できることから、本発明合金は高価とならな
い。
【００２０】なお本発明者らは、原子％にて、７８％≦
Ｆｅ≦８６％、２％≦Ｓｉ＜４％、５％＜Ｂ≦１６％、
０．０２％≦Ｃ≦４％、２％≦Ｐ≦１２％の組成の、交
流における軟磁気特性に優れた鉄基非晶質合金薄帯を開
発し、特願２０００−３６０１９５号明細書により出願
しているが、ギャップ変動に伴う板厚変動については触
れていない。
Ｆｅ≦８６％、２％≦Ｓｉ＜４％、５％＜Ｂ≦１６％、
０．０２％≦Ｃ≦４％、２％≦Ｐ≦１２％の組成の、交
流における軟磁気特性に優れた鉄基非晶質合金薄帯を開
発し、特願２０００−３６０１９５号明細書により出願
しているが、ギャップ変動に伴う板厚変動については触
れていない。
【００２１】本発明の非晶質合金は、鉄損、磁束密度、
透磁率などの磁気的性質や、曲げ性などの機械的性質が
従来の鉄系非晶質合金と変わらず、合金コストも高価と
ならない。そして、薄帯鋳造開始前の設定精度に基づく
ギャップ変動、あるいは鋳造開始後のサーマルクラウン
等に基づくギャップ変動に伴って、薄帯の板厚が従来の
ように変動し難く、板厚変動が小さい。本発明合金の板
厚変動は、同一チャージの薄帯の最大板厚と最小板厚の
差が薄帯板厚の１０％以下に低減する。
透磁率などの磁気的性質や、曲げ性などの機械的性質が
従来の鉄系非晶質合金と変わらず、合金コストも高価と
ならない。そして、薄帯鋳造開始前の設定精度に基づく
ギャップ変動、あるいは鋳造開始後のサーマルクラウン
等に基づくギャップ変動に伴って、薄帯の板厚が従来の
ように変動し難く、板厚変動が小さい。本発明合金の板
厚変動は、同一チャージの薄帯の最大板厚と最小板厚の
差が薄帯板厚の１０％以下に低減する。
【００２２】
【実施例】各種成分組成の合金を溶解し、単ロール法に
より薄帯を鋳造した。各合金の成分組成を表１に示す。
なお各合金には、Ｍｎ、Ｓ等の不純物が合計で約０．２
原子％含まれている。また鋳造した薄帯の板厚変動量、
および薄帯材質特性の評価結果を表２に示す。
より薄帯を鋳造した。各合金の成分組成を表１に示す。
なお各合金には、Ｍｎ、Ｓ等の不純物が合計で約０．２
原子％含まれている。また鋳造した薄帯の板厚変動量、
および薄帯材質特性の評価結果を表２に示す。
【００２３】単ロール法の鋳造条件は次のとおりであ
る。 冷却ロール材質：Ｃｕ−２質量％Ｂｅの銅合金 冷却ロール寸法：直径１２００mm、幅２５０mm 冷却ロール回転速度：２５ｍ／ｓ（表面周速） 噴出ノズル−冷却ロール間ギャップ：２００μｍ（鋳造
開始時） 噴出ノズルの開口形状：０．７mm×１２０mmのスリット
形状
る。 冷却ロール材質：Ｃｕ−２質量％Ｂｅの銅合金 冷却ロール寸法：直径１２００mm、幅２５０mm 冷却ロール回転速度：２５ｍ／ｓ（表面周速） 噴出ノズル−冷却ロール間ギャップ：２００μｍ（鋳造
開始時） 噴出ノズルの開口形状：０．７mm×１２０mmのスリット
形状
【００２４】鋳造された薄帯から３００ｍ間隔で長さ１
ｍのサンプルを採取し、各サンプルについて重量および
板幅を測定して、密度：７．２６g/cm3 から計算により
板厚を求め、チャージ内の最大値と最小値の差を板厚変
動量とした。薄帯材質特性は、磁気特性、鉄損、曲げ性
について、各チャージのほぼ中央部のサンプルで評価し
た。磁気特性は８０Ａ／ｍの交流磁場を印加したときの
最大磁束密度Ｂ80（Ｔ）、鉄損は１．３Ｔ、５０Ｈｚの
値（Ｗ／kg）、曲げ性は密着曲げ試験での破断時の曲げ
直径（mm）で評価した。なおアニール条件は３６０℃×
１ｈｒ（５０エルステッド）とした。
ｍのサンプルを採取し、各サンプルについて重量および
板幅を測定して、密度：７．２６g/cm3 から計算により
板厚を求め、チャージ内の最大値と最小値の差を板厚変
動量とした。薄帯材質特性は、磁気特性、鉄損、曲げ性
について、各チャージのほぼ中央部のサンプルで評価し
た。磁気特性は８０Ａ／ｍの交流磁場を印加したときの
最大磁束密度Ｂ80（Ｔ）、鉄損は１．３Ｔ、５０Ｈｚの
値（Ｗ／kg）、曲げ性は密着曲げ試験での破断時の曲げ
直径（mm）で評価した。なおアニール条件は３６０℃×
１ｈｒ（５０エルステッド）とした。
【００２５】（１）本発明例：No. １〜No. ７の本発明
例は、すべてのチャージで問題なく鋳造でき、良好な性
状の薄帯が得られた。そして、表２に示すようにチャー
ジ内薄帯の板厚変動量はいずれも２μｍ以下の小さな値
であった。また磁気的性質および機械的性質について
も、いずれも良好であった。
例は、すべてのチャージで問題なく鋳造でき、良好な性
状の薄帯が得られた。そして、表２に示すようにチャー
ジ内薄帯の板厚変動量はいずれも２μｍ以下の小さな値
であった。また磁気的性質および機械的性質について
も、いずれも良好であった。
【００２６】（２）比較例−１：No. ８〜No. １１の比
較例は、鋳造でき良好な性状の薄帯が得られたが、表２
に示すようにチャージ内薄帯の板厚変動量がいずれも大
きな値であった。薄帯材質については、No. ８およびN
o. １１は良好であったが、No. ９およびNo. １０は非
晶質化が不十分で、磁気的特性も機械的特性も劣ってい
た。
較例は、鋳造でき良好な性状の薄帯が得られたが、表２
に示すようにチャージ内薄帯の板厚変動量がいずれも大
きな値であった。薄帯材質については、No. ８およびN
o. １１は良好であったが、No. ９およびNo. １０は非
晶質化が不十分で、磁気的特性も機械的特性も劣ってい
た。
【００２７】（３）比較例−２：No. １２およびNo. １
３の比較例は、鋳造でき良好な性状の薄帯が得られ、か
つ表２に示すようにチャージ内薄帯の板厚変動量は小さ
な値であった。しかし、No. １２はＦｅ含有量が過多で
非晶質形成が不十分なため鉄損および曲げ性が劣り、N
o. ３はＦｅ含有量が不足したため磁束密度が不足し
た。
３の比較例は、鋳造でき良好な性状の薄帯が得られ、か
つ表２に示すようにチャージ内薄帯の板厚変動量は小さ
な値であった。しかし、No. １２はＦｅ含有量が過多で
非晶質形成が不十分なため鉄損および曲げ性が劣り、N
o. ３はＦｅ含有量が不足したため磁束密度が不足し
た。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】本発明の非晶質合金は、磁気的性質や機
械的性質が従来の鉄系非晶質合金と変わらず、合金コス
トも高価とならない。そして、鋳造開始前の設定精度に
基づくギャップ変動、あるいは鋳造開始後のサーマルク
ラウン等に基づくギャップ変動に対し、困難なギャップ
制御を行わなくても、薄帯の長さ方向および幅方向の板
厚変動を、鋳造中をとおして小さくでき、チャージ内の
最大板厚と最小板厚の差が、薄帯板厚の１０％以下に低
減する。したがって、良好な板厚分布からなる薄帯が歩
留まりよく製造でき、生産性も向上する。
械的性質が従来の鉄系非晶質合金と変わらず、合金コス
トも高価とならない。そして、鋳造開始前の設定精度に
基づくギャップ変動、あるいは鋳造開始後のサーマルク
ラウン等に基づくギャップ変動に対し、困難なギャップ
制御を行わなくても、薄帯の長さ方向および幅方向の板
厚変動を、鋳造中をとおして小さくでき、チャージ内の
最大板厚と最小板厚の差が、薄帯板厚の１０％以下に低
減する。したがって、良好な板厚分布からなる薄帯が歩
留まりよく製造でき、生産性も向上する。
【図１】本発明例および比較例を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 原子％にて、 Ｆｅ：７８〜８３％、 Ｓｉ：２〜３％、 Ｂ ：６〜１６％、 Ｃ ：０．２〜４％、 Ｐ ：２〜１２％ を含有し、残部が不可避的不純物からなり、ギャップ変
動に伴う板厚変動の小さいことを特徴とする薄帯形成能
良好な鉄系非晶質合金。 - 【請求項２】 同一チャージの薄帯の最大板厚と最小板
厚の差が、薄帯板厚の１０％以下であることを特徴とす
る請求項１記載の薄帯形成能良好な鉄系非晶質合金。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN108796408A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-11-13 | 中国人民解放军海军工程大学 | 一种金属颗粒增强非晶复合材料的强化方法 |
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2001
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