JP2001192466A - 繊維強化熱可塑性樹脂構造物 - Google Patents
繊維強化熱可塑性樹脂構造物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、熱可塑性樹脂と均一に分散した強
化繊維を含み、特定の繊維長分布と繊維長の繊維強化熱
可塑性樹脂構造物を提供するものである。 【解決手段】 熱可塑性樹脂と強化繊維を含み、均一に
分散した強化繊維の重量平均繊維長と数平均繊維長の比
が1.1から3であり、重量平均繊維長が2mmから1
5mmであることを特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂構
造物。
化繊維を含み、特定の繊維長分布と繊維長の繊維強化熱
可塑性樹脂構造物を提供するものである。 【解決手段】 熱可塑性樹脂と強化繊維を含み、均一に
分散した強化繊維の重量平均繊維長と数平均繊維長の比
が1.1から3であり、重量平均繊維長が2mmから1
5mmであることを特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂構
造物。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、強化繊維の開繊度
合や繊維長が制御され、成形性、機械的性質や表面平滑
性に優れた繊維強化熱可塑性樹脂構造物に関する。更に
詳しくは、自動車のシリンダヘッドカバー、バンパービ
ーム、シートフレーム、インスツルメントパネル、ホイ
ールキャップ、バッテリートレー等や、OAや家電機器
のシャーシや筐体等、更には、工具ハウジング等に好適
な、繊維強化されたペレットおよび射出成形品、ブロー
成形品、チューブ、パイプやシート、更には熱成形用シ
ートに関する。
合や繊維長が制御され、成形性、機械的性質や表面平滑
性に優れた繊維強化熱可塑性樹脂構造物に関する。更に
詳しくは、自動車のシリンダヘッドカバー、バンパービ
ーム、シートフレーム、インスツルメントパネル、ホイ
ールキャップ、バッテリートレー等や、OAや家電機器
のシャーシや筐体等、更には、工具ハウジング等に好適
な、繊維強化されたペレットおよび射出成形品、ブロー
成形品、チューブ、パイプやシート、更には熱成形用シ
ートに関する。
【0002】
【従来の技術】繊維強化熱可塑性構造体は、その優れた
機械的性質を活かして、自動車部品やOA機器等の種々
の用途に使用されている。特に、強化繊維長を長くし機
械的性質等改良する検討が進められており、例えば、繊
維強化熱可塑性ペレット構造体の場合、特公昭41−2
0738号公報のごときチョップドストランドを押出機
を用いて混練する方法では強化繊維が破損してしまい良
好な機械的性質を発現しないため、特公昭63−376
94号公報のごときプルトルージョン法(引抜成形法)
によって連続した強化繊維のロービングを熱可塑性樹脂
で被覆し、所定の長さに切断するペレット構造体が主流
となっている。また、特開平3−7307号公報のごと
く、抄紙法や乾式不織布法によって均一に分散した繊維
長3〜20mmのペレット構造体や特開昭63−951
1号公報のごとく前もって樹脂パウダとガラス繊維をヘ
ンシェルミキサ等で混合後、ラム式押出機で溶融するペ
レット構造体も知られている。また、熱成形用シート構
造体の場合も、特公昭63−15135号公報のような
ガラス繊維マットのラミネート法や特公平4−4037
2号公報のごとき7mm〜50mmの不連続単繊維を含
む抄紙法によるシート構造体が知られている。
機械的性質を活かして、自動車部品やOA機器等の種々
の用途に使用されている。特に、強化繊維長を長くし機
械的性質等改良する検討が進められており、例えば、繊
維強化熱可塑性ペレット構造体の場合、特公昭41−2
0738号公報のごときチョップドストランドを押出機
を用いて混練する方法では強化繊維が破損してしまい良
好な機械的性質を発現しないため、特公昭63−376
94号公報のごときプルトルージョン法(引抜成形法)
によって連続した強化繊維のロービングを熱可塑性樹脂
で被覆し、所定の長さに切断するペレット構造体が主流
となっている。また、特開平3−7307号公報のごと
く、抄紙法や乾式不織布法によって均一に分散した繊維
長3〜20mmのペレット構造体や特開昭63−951
1号公報のごとく前もって樹脂パウダとガラス繊維をヘ
ンシェルミキサ等で混合後、ラム式押出機で溶融するペ
レット構造体も知られている。また、熱成形用シート構
造体の場合も、特公昭63−15135号公報のような
ガラス繊維マットのラミネート法や特公平4−4037
2号公報のごとき7mm〜50mmの不連続単繊維を含
む抄紙法によるシート構造体が知られている。
【0003】押出機によって、強化繊維の開繊性や繊維
長を制御しようという試みは、特開昭58−56818
号公報のごとく二軸押出機の第二の供給口からガラスロ
ービングを供給して単繊維化する方法、特開昭60−2
21460号公報のごとき強化された材料や特開平4−
125110号公報のように混練装置内で切断された短
繊維を分散させた材料や特公平4−80810号公報の
ようにピストン運動を利用して混練する方法が知られて
いる。また、スクリューやシリンダ加工された押出機と
しては、特公昭62−57491号公報のように、有機
フィラーを擦り潰すために多数の突起を有する開繊混練
領域を設けたスクリュ、特公昭63−56845号公報
のように無機物添加剤等を破砕するため凹凸加工したバ
リアー型ミキシング部のスクリュや特公昭60−893
4号公報のように熱可塑性樹脂を混練するため特殊加工
されたシリンダやスクリュからなる混練要素が知られて
いる。
長を制御しようという試みは、特開昭58−56818
号公報のごとく二軸押出機の第二の供給口からガラスロ
ービングを供給して単繊維化する方法、特開昭60−2
21460号公報のごとき強化された材料や特開平4−
125110号公報のように混練装置内で切断された短
繊維を分散させた材料や特公平4−80810号公報の
ようにピストン運動を利用して混練する方法が知られて
いる。また、スクリューやシリンダ加工された押出機と
しては、特公昭62−57491号公報のように、有機
フィラーを擦り潰すために多数の突起を有する開繊混練
領域を設けたスクリュ、特公昭63−56845号公報
のように無機物添加剤等を破砕するため凹凸加工したバ
リアー型ミキシング部のスクリュや特公昭60−893
4号公報のように熱可塑性樹脂を混練するため特殊加工
されたシリンダやスクリュからなる混練要素が知られて
いる。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
構造体では強化繊維長は長くなるものの、開繊度合や混
練作用が不十分となるため流動性、機械的性質や表面平
滑性が不十分であるばかりで無く、生産性も低い。特
に、プルトルージョン法で得られたペレット構造体は一
定の繊維長であるばかりでなく、繊維の開繊度合も悪い
ため、プレス成形すると樹脂と繊維が分離してしまった
り、射出成形時の流動性も悪いという課題がある。ま
た、抄紙法の場合は、繊維破損が無く単繊維レベルまで
分散した均質な成形品が得られるものの、樹脂と強化繊
維界面の混練作用が小さいため、接着強度が低く、機械
的性質に劣る問題点がある。また、ガラスマットのラミ
ネ−ト法は機械的性質は優れるものの、流動性が悪く、
コーナー部等に繊維が流れない課題がある。そこで、強
化繊維の開繊度合や繊維長が制御され、流動性、機械的
性質や表面平滑性に優れた、高い生産性の繊維強化熱可
塑性構造物が求められている。
構造体では強化繊維長は長くなるものの、開繊度合や混
練作用が不十分となるため流動性、機械的性質や表面平
滑性が不十分であるばかりで無く、生産性も低い。特
に、プルトルージョン法で得られたペレット構造体は一
定の繊維長であるばかりでなく、繊維の開繊度合も悪い
ため、プレス成形すると樹脂と繊維が分離してしまった
り、射出成形時の流動性も悪いという課題がある。ま
た、抄紙法の場合は、繊維破損が無く単繊維レベルまで
分散した均質な成形品が得られるものの、樹脂と強化繊
維界面の混練作用が小さいため、接着強度が低く、機械
的性質に劣る問題点がある。また、ガラスマットのラミ
ネ−ト法は機械的性質は優れるものの、流動性が悪く、
コーナー部等に繊維が流れない課題がある。そこで、強
化繊維の開繊度合や繊維長が制御され、流動性、機械的
性質や表面平滑性に優れた、高い生産性の繊維強化熱可
塑性構造物が求められている。
【0005】一般に押出機を用いると高い生産性が得ら
れるが、特開昭58−56818号公報、特開昭60−
221460号公報、特開平4−125110号公報や
特公平4−80810号公報の方法では、強化繊維の開
繊度合と繊維長が十分に制御できず、スクリュの混練作
用を強化すると繊維長が短くなり機械的性質が低下して
しまい、混練を弱くすると開繊度合が不十分で強化繊維
が不均一となる問題点がある。更に、特公昭62−57
491号公報、特公昭63−56845号公報や特公昭
60−8934号公報は、単に無機や有機物フィラーを
擦り潰したり、熱可塑性樹脂を混練する設計になってい
るため、強化繊維の開繊度合と繊維長を制御できない課
題がある。
れるが、特開昭58−56818号公報、特開昭60−
221460号公報、特開平4−125110号公報や
特公平4−80810号公報の方法では、強化繊維の開
繊度合と繊維長が十分に制御できず、スクリュの混練作
用を強化すると繊維長が短くなり機械的性質が低下して
しまい、混練を弱くすると開繊度合が不十分で強化繊維
が不均一となる問題点がある。更に、特公昭62−57
491号公報、特公昭63−56845号公報や特公昭
60−8934号公報は、単に無機や有機物フィラーを
擦り潰したり、熱可塑性樹脂を混練する設計になってい
るため、強化繊維の開繊度合と繊維長を制御できない課
題がある。
【0006】
【課題を解決するための手段】そこで本発明は、開繊度
合を制御して強化繊維を均一に分散させると共に、その
重量平均繊維長を長く保ったまま、混練作用によって特
定の繊維長分布の繊維強化熱可塑性樹脂構造物とする事
によって、流動性、機械的性質や表面平滑性等の上記課
題を解決できることを見出した。すなわち、本発明は、
熱可塑性樹脂と強化繊維を含み、均一に分散した強化繊
維の重量平均繊維長と数平均繊維長の比が1.1〜3で
あり、重量平均繊維長が2mm〜15mmであることを
特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂構造物を提供するもの
である。
合を制御して強化繊維を均一に分散させると共に、その
重量平均繊維長を長く保ったまま、混練作用によって特
定の繊維長分布の繊維強化熱可塑性樹脂構造物とする事
によって、流動性、機械的性質や表面平滑性等の上記課
題を解決できることを見出した。すなわち、本発明は、
熱可塑性樹脂と強化繊維を含み、均一に分散した強化繊
維の重量平均繊維長と数平均繊維長の比が1.1〜3で
あり、重量平均繊維長が2mm〜15mmであることを
特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂構造物を提供するもの
である。
【0007】本発明の特徴は、開繊度合を制御して強化
繊維を均一に分散させると共に、長い繊維長を保ったま
ま、混練作用によって特定の繊維長分布の構造物を提供
する点にある。
繊維を均一に分散させると共に、長い繊維長を保ったま
ま、混練作用によって特定の繊維長分布の構造物を提供
する点にある。
【0008】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を更に詳細に説明
する。
する。
【0009】本発明の構造物とは、ブロー成形品、棒状
(チューブ、パイプなどの中空状のものを含む)やシー
ト状の形状を有する構造物、さらには熱成形用シート等
の繊維強化熱可塑性構造物、自動車のシリンダーヘッド
カバー等の射出成形や押出等の種々の成形に用い得る繊
維強化熱可塑性ペレット構造物、および射出成形品をい
う。
(チューブ、パイプなどの中空状のものを含む)やシー
ト状の形状を有する構造物、さらには熱成形用シート等
の繊維強化熱可塑性構造物、自動車のシリンダーヘッド
カバー等の射出成形や押出等の種々の成形に用い得る繊
維強化熱可塑性ペレット構造物、および射出成形品をい
う。
【0010】構造物中に均一に分散した強化繊維の重量
平均繊維長と数平均繊維長の比が1.1〜3、重量平均
繊維長が2mm〜15mmであり、より好ましくは4.
5mm〜12mmである。重量平均繊維長が2mm未満
の場合は、機械的性質の向上効果が得らず、15mm以
上で繊維の絡み合いのため不均一な構造物となるため好
ましくない。また、重量平均繊維長と数平均繊維長の比
は、1.1〜3、好ましくは、1.3〜2.5、更に好
ましくは1.3〜2.1である。1.1未満では混練作
用が小さく、樹脂と繊維の界面の接着性が不十分なため
良好な機械的性質や流動性が得られず、3を越えると長
い繊維が増え、繊維のからみあいのため不均一な流動に
なり、均一な成形品が得られないため望ましくない。ま
た、本発明の均一な分散とは、構造物を溶融圧縮した際
に強化繊維と樹脂が分離しない状態を言い、単繊維にま
で分散した状態から、数10本程度まで、好ましくは5
本程度まで結束した状態までを包含する。
平均繊維長と数平均繊維長の比が1.1〜3、重量平均
繊維長が2mm〜15mmであり、より好ましくは4.
5mm〜12mmである。重量平均繊維長が2mm未満
の場合は、機械的性質の向上効果が得らず、15mm以
上で繊維の絡み合いのため不均一な構造物となるため好
ましくない。また、重量平均繊維長と数平均繊維長の比
は、1.1〜3、好ましくは、1.3〜2.5、更に好
ましくは1.3〜2.1である。1.1未満では混練作
用が小さく、樹脂と繊維の界面の接着性が不十分なため
良好な機械的性質や流動性が得られず、3を越えると長
い繊維が増え、繊維のからみあいのため不均一な流動に
なり、均一な成形品が得られないため望ましくない。ま
た、本発明の均一な分散とは、構造物を溶融圧縮した際
に強化繊維と樹脂が分離しない状態を言い、単繊維にま
で分散した状態から、数10本程度まで、好ましくは5
本程度まで結束した状態までを包含する。
【0011】上記の熱成形用シート構造物とは、均一に
分散した強化繊維の重量平均繊維長と数平均繊維長の比
が1.1〜3であり、重量平均繊維長が2mm〜15m
m、より好ましくは繊維長の比が1.3〜2.5であり
繊維長が4.5mm〜12mmのシート状のスタンピン
グ成形等に有用な繊維強化熱可塑性樹脂構造物である。
強化繊維はシート平面にほぼランダムに向いているが、
条件によっては流動方向に向いている比率が高くなる。
分散した強化繊維の重量平均繊維長と数平均繊維長の比
が1.1〜3であり、重量平均繊維長が2mm〜15m
m、より好ましくは繊維長の比が1.3〜2.5であり
繊維長が4.5mm〜12mmのシート状のスタンピン
グ成形等に有用な繊維強化熱可塑性樹脂構造物である。
強化繊維はシート平面にほぼランダムに向いているが、
条件によっては流動方向に向いている比率が高くなる。
【0012】棒状構造物とは、直径が約1〜8mm程度
の丸棒、矩形等の任意断面の棒や中空の棒状物である。
の丸棒、矩形等の任意断面の棒や中空の棒状物である。
【0013】本発明の繊維強化ペレット構造物は上記シ
ートや棒状等の構造物をペレタイザーやシートカッタで
ペレット化した構造物である。上記シートをペレタイズ
する場合は、縦横にカッティング(切断)するが、棒状
構造物は一方向のみにカッティング(切断)すれば良く
繊維破損が少ないため、棒状構造物をペレタイズするこ
とが望ましい。ペレット構造物のペレット長および繊維
長は特に限定するものではないが、繊維長を長くするた
め、ペレット長は、通常、カッティング前の繊維強化熱
可塑性樹脂構造物の重量平均繊維長の1/2以上であ
り、なかでも15mm以下程度が望ましい。更に、本発
明のペレットの特徴として、ペレット中の重量平均繊維
長は棒状物などの繊維長よりも短くなり、通常ペレット
長の0.9以下、場合によっては0.7以下となる。
ートや棒状等の構造物をペレタイザーやシートカッタで
ペレット化した構造物である。上記シートをペレタイズ
する場合は、縦横にカッティング(切断)するが、棒状
構造物は一方向のみにカッティング(切断)すれば良く
繊維破損が少ないため、棒状構造物をペレタイズするこ
とが望ましい。ペレット構造物のペレット長および繊維
長は特に限定するものではないが、繊維長を長くするた
め、ペレット長は、通常、カッティング前の繊維強化熱
可塑性樹脂構造物の重量平均繊維長の1/2以上であ
り、なかでも15mm以下程度が望ましい。更に、本発
明のペレットの特徴として、ペレット中の重量平均繊維
長は棒状物などの繊維長よりも短くなり、通常ペレット
長の0.9以下、場合によっては0.7以下となる。
【0014】更に、本発明のペレット構造物は、圧縮成
形、射出成形や押出成形等の公知の成形に使用できる。
圧縮成形を除けば、射出成形、押出成形に通常用いられ
るスクリュ式成形機では、成形により強化繊維の繊維長
や分布が変化するため、本発明のペレット構造物におい
ては、ペレット構造物中の繊維長や分布を規定するもの
であり、射出成形、押出成形後の成形品の繊維長や分布
を規定するものではない。
形、射出成形や押出成形等の公知の成形に使用できる。
圧縮成形を除けば、射出成形、押出成形に通常用いられ
るスクリュ式成形機では、成形により強化繊維の繊維長
や分布が変化するため、本発明のペレット構造物におい
ては、ペレット構造物中の繊維長や分布を規定するもの
であり、射出成形、押出成形後の成形品の繊維長や分布
を規定するものではない。
【0015】本発明の構造物を製造する方法は、公知の
方法を組合せて製造することができるが、これら公知の
方法では多段プロセスとなり高い生産性の方法とは言え
ず、最も好ましい方法は、熱可塑性樹脂と連続した強化
繊維を押出機で溶融混練することにより繊維強化熱可塑
性樹脂構造物を製造する方法において、溶融した熱可塑
性樹脂と強化繊維とをスクリュ表面および/またはシリ
ンダ内壁の少なくとも一部が表面異形化加工されたスク
リュおよび/またはシリンダで形成される制御機構部を
通過させることにより、異形化加工表面の櫛作用で熱可
塑性樹脂マトリックス中における強化繊維の開繊度合お
よび/または繊維長を制御する方法である。
方法を組合せて製造することができるが、これら公知の
方法では多段プロセスとなり高い生産性の方法とは言え
ず、最も好ましい方法は、熱可塑性樹脂と連続した強化
繊維を押出機で溶融混練することにより繊維強化熱可塑
性樹脂構造物を製造する方法において、溶融した熱可塑
性樹脂と強化繊維とをスクリュ表面および/またはシリ
ンダ内壁の少なくとも一部が表面異形化加工されたスク
リュおよび/またはシリンダで形成される制御機構部を
通過させることにより、異形化加工表面の櫛作用で熱可
塑性樹脂マトリックス中における強化繊維の開繊度合お
よび/または繊維長を制御する方法である。
【0016】本発明の連続した強化繊維の開繊度合や繊
維長を制御するスクリュおよび/またはシリンダ加工さ
れた押出機とは、単軸または多軸のスクリュ式の押出機
であって、その内部連続した強化繊維の開繊度合や繊維
長の制御機構部を含む押出機を言う。連続した強化繊維
は、スクリュフライトとシリンダ間の剪断力によって押
出機中に巻き込まれ、スクリュに巻き付きながら前進す
る。通常樹脂はスクリュの溝を流動するが、本発明の強
化繊維はスクリュフライトを乗り越えて前進する。スク
リュ断面を見た場合、フライト部は全周の一部であるた
め、この巻き込まれ速度とスクリュ最外周の周速は、図
1のごとく、一定のずれを生じる。図1はスクリュ径3
0mmの二軸押出機とポリエチレンテレフタレートを使
用してガラスロービング巻き込まれ速度とスクリュ回転
数の関係を示したグラフである。従って、巻き付いた強
化繊維より、相対的に速く動くスクリュ外周部やシリン
ダ内壁に種々の加工をほどこすことによって、スクリュ
とシリンダ間で強化繊維に”櫛”の作用を及ぼすことが
できる。
維長を制御するスクリュおよび/またはシリンダ加工さ
れた押出機とは、単軸または多軸のスクリュ式の押出機
であって、その内部連続した強化繊維の開繊度合や繊維
長の制御機構部を含む押出機を言う。連続した強化繊維
は、スクリュフライトとシリンダ間の剪断力によって押
出機中に巻き込まれ、スクリュに巻き付きながら前進す
る。通常樹脂はスクリュの溝を流動するが、本発明の強
化繊維はスクリュフライトを乗り越えて前進する。スク
リュ断面を見た場合、フライト部は全周の一部であるた
め、この巻き込まれ速度とスクリュ最外周の周速は、図
1のごとく、一定のずれを生じる。図1はスクリュ径3
0mmの二軸押出機とポリエチレンテレフタレートを使
用してガラスロービング巻き込まれ速度とスクリュ回転
数の関係を示したグラフである。従って、巻き付いた強
化繊維より、相対的に速く動くスクリュ外周部やシリン
ダ内壁に種々の加工をほどこすことによって、スクリュ
とシリンダ間で強化繊維に”櫛”の作用を及ぼすことが
できる。
【0017】具体的な制御機構部の例としては、スクリ
ュのフライト上、混練部または、円や楕円筒部の少なく
とも一部に、凹凸加工を施す事が挙げられる。凹凸を形
成する方法は特に制限はないが、切削加工、研削加工、
ブラスト加工等を採用することができる。また、凹凸の
形態としては、溝や突起を形成した櫛型、特定の角度で
溝や突起を形成したもの、さらには縦横に溝を形成し網
目状に加工したものなどが含まれる。突起の先端は、鋭
角にする事が望ましく、台形形状にして、擦り潰し作用
を及ぼすと、繊維長が極端に短くなるため好ましくな
い。強化繊維の繊維長を長く、単繊維に開繊する場合
は、スクリュの一部にフライトを持たない円や楕円筒を
設け、その円周上に円周方向に平行な突起を設ける事が
望ましく、そのピッチを小さく取れば良い。また、比較
的束の繊維を残したい場合は、そのピッチを大きく取る
か、円周方向にランダムな突起や溝を設ければ良い。こ
のようにして、連続した強化繊維を目的とする開繊度合
や繊維長に制御する事ができる。上記制御機構部は、連
続した強化繊維の投入部に隣接して、設ける事が望まし
い。投入部から離れ過ぎると、特開昭61−21136
7号公報に記載のごとく、強化繊維が制御機構部に到達
する前に、通常のスクリュフライトとシリンダ間で擦り
切れてしまい、繊維長や開繊度合の制御が困難となるた
め、望ましくない。また、特開平4−125110号公
報に記載のごとく、投入部以降に通常の混練部や逆流部
を設けると、そこで強化繊維が破損するため望ましくな
い。投入部と制御機構部間に混練部を設けると、前述と
同様に強化繊維が切れてしまい、制御できなくなる。更
に、制御機構部以降に混練部を設けた場合も、特に繊維
長を短くしたい場合を除けば、繊維が破損してしまうた
め望ましくない。
ュのフライト上、混練部または、円や楕円筒部の少なく
とも一部に、凹凸加工を施す事が挙げられる。凹凸を形
成する方法は特に制限はないが、切削加工、研削加工、
ブラスト加工等を採用することができる。また、凹凸の
形態としては、溝や突起を形成した櫛型、特定の角度で
溝や突起を形成したもの、さらには縦横に溝を形成し網
目状に加工したものなどが含まれる。突起の先端は、鋭
角にする事が望ましく、台形形状にして、擦り潰し作用
を及ぼすと、繊維長が極端に短くなるため好ましくな
い。強化繊維の繊維長を長く、単繊維に開繊する場合
は、スクリュの一部にフライトを持たない円や楕円筒を
設け、その円周上に円周方向に平行な突起を設ける事が
望ましく、そのピッチを小さく取れば良い。また、比較
的束の繊維を残したい場合は、そのピッチを大きく取る
か、円周方向にランダムな突起や溝を設ければ良い。こ
のようにして、連続した強化繊維を目的とする開繊度合
や繊維長に制御する事ができる。上記制御機構部は、連
続した強化繊維の投入部に隣接して、設ける事が望まし
い。投入部から離れ過ぎると、特開昭61−21136
7号公報に記載のごとく、強化繊維が制御機構部に到達
する前に、通常のスクリュフライトとシリンダ間で擦り
切れてしまい、繊維長や開繊度合の制御が困難となるた
め、望ましくない。また、特開平4−125110号公
報に記載のごとく、投入部以降に通常の混練部や逆流部
を設けると、そこで強化繊維が破損するため望ましくな
い。投入部と制御機構部間に混練部を設けると、前述と
同様に強化繊維が切れてしまい、制御できなくなる。更
に、制御機構部以降に混練部を設けた場合も、特に繊維
長を短くしたい場合を除けば、繊維が破損してしまうた
め望ましくない。
【0018】連続した強化繊維の投入部は、樹脂の溶融
部よりも下流に設け、溶融した樹脂中に投入する。樹脂
と同時に投入すると、樹脂の溶融時に繊維が切れてしま
い、制御できなくなるため好ましくない。一般的には、
繊維投入口として押出機のベント口を利用する事ができ
る。
部よりも下流に設け、溶融した樹脂中に投入する。樹脂
と同時に投入すると、樹脂の溶融時に繊維が切れてしま
い、制御できなくなるため好ましくない。一般的には、
繊維投入口として押出機のベント口を利用する事ができ
る。
【0019】押出機としては、特に限定する物ではない
が、特にユニット構造の二軸押出機のような多軸の押出
機が簡便である。多軸押出機としては、最も一般的な二
軸押出機が好ましく、同方向、異方向、噛み合い型、非
噛み合い型、どのタイプでも良い。また、スクリュとし
ても、深溝や浅溝、1条、2条、3条ネジ等が利用でき
る。二軸押出機は、単軸押出機に比較すると、樹脂供給
量とスクリュ回転数を独立に制御できるため、強化繊維
の添加量を制御しやすい。また、ユニット構造であれ
ば、開繊度合や繊維長の制御機構部を設けやすく、かつ
その位置も変えやすい点で有利である。
が、特にユニット構造の二軸押出機のような多軸の押出
機が簡便である。多軸押出機としては、最も一般的な二
軸押出機が好ましく、同方向、異方向、噛み合い型、非
噛み合い型、どのタイプでも良い。また、スクリュとし
ても、深溝や浅溝、1条、2条、3条ネジ等が利用でき
る。二軸押出機は、単軸押出機に比較すると、樹脂供給
量とスクリュ回転数を独立に制御できるため、強化繊維
の添加量を制御しやすい。また、ユニット構造であれ
ば、開繊度合や繊維長の制御機構部を設けやすく、かつ
その位置も変えやすい点で有利である。
【0020】また、樹脂や繊維から発生する揮発成分や
強化繊維が抱き込む気泡による、物性の低下や外観不良
を防止する目的から、開繊度合や繊維長の制御機構部以
降に、脱気口を設けることが望ましい。脱気する場合
は、脱気口の上流部を、公知の短フライトピッチや浅溝
のスクリュ、更に逆フライトやニーディングディスクを
使用して、シールする事が望ましいが、それによって強
化繊維の破損が起こらないようにする必要がある。
強化繊維が抱き込む気泡による、物性の低下や外観不良
を防止する目的から、開繊度合や繊維長の制御機構部以
降に、脱気口を設けることが望ましい。脱気する場合
は、脱気口の上流部を、公知の短フライトピッチや浅溝
のスクリュ、更に逆フライトやニーディングディスクを
使用して、シールする事が望ましいが、それによって強
化繊維の破損が起こらないようにする必要がある。
【0021】繊維供給後のスクリュのフライト上、混練
部または、円や楕円筒部等の少なくとも一部及び/又は
シリンダの内壁の少なくとも一部に凹凸を施した制御機
構部を設けることが重要であり、次の例が挙げられる。
部または、円や楕円筒部等の少なくとも一部及び/又は
シリンダの内壁の少なくとも一部に凹凸を施した制御機
構部を設けることが重要であり、次の例が挙げられる。
【0022】図2a、c、eは本発明で好ましい加工を
施した楕円筒部の側面図であり、図2b、d、fは本発
明で好ましい加工を施したシリンダの切開斜視図であ
る。図2aはシリンダとスクリュ外径間0.1〜5mm
程度のクリアランスを有するスクリュの例であり、円周
方向に特定ピッチおよび深さの突起を有している。ピッ
チ、深さは、目的とする制御の程度によって変更でき、
ピッチが狭いと単繊維化しやすくなり、長いと繊維束が
残りやすくなる。また、b.は同様な加工をシリンダに
施した例で、a.b.各々単独で用いたり、組み合わせ
て用いることもできる。組み合わせて用いるときは、突
起の山と谷を各々噛み合わせたり、山同志を近接させる
事もできる。c.やd.は約45度に交差する溝の例
で、a.に比較すると繊維長が短くなる傾向を示す。ま
た、e.やf.はランダムに突起を設けた例で、束の繊
維が残りやすくなる。また、スクリュ断面は円形の場合
を例示してあるが、楕円形状も可能で、特に噛み合い型
の二軸押出機の場合は、セルフクリーニング性を維持す
るために、楕円形状が望ましい。また、加工を部分的に
施したり、異なる加工を組み合わせて用いることもでき
る。更に、開繊度合や繊維長の制御のために、制御機構
部の長さを変えたり、必要に応じ両端部で径を変えた
り、ピッチや深さの異なる突起を組み合わせて用いるこ
ともできる。好ましい制御機構部の長さは、スクリュ径
の0.1〜10倍、より好ましくは0.2〜5倍であ
る。図3a、c、eはスクリュフライト上に好ましい加
工を施した二条ネジのスクリュの側面図であり、図3
b、d、fは内壁面に好ましい加工を施したシリンダの
切開斜視図である。これらは、図2の例よりも繊維束を
残したい場合に有効である。また、一条や三条等の多条
ネジにも適用できる。本発明は、これらの例に限定され
るものではなく、目的とする開繊度合や繊維長に応じ
て、”櫛”のごとき機能を有する加工全てを包含する物
である。更に、多軸スクリュの場合は、1本のスクリュ
のみ、又は全てのスクリュ等任意の本数に加工すること
ができる。
施した楕円筒部の側面図であり、図2b、d、fは本発
明で好ましい加工を施したシリンダの切開斜視図であ
る。図2aはシリンダとスクリュ外径間0.1〜5mm
程度のクリアランスを有するスクリュの例であり、円周
方向に特定ピッチおよび深さの突起を有している。ピッ
チ、深さは、目的とする制御の程度によって変更でき、
ピッチが狭いと単繊維化しやすくなり、長いと繊維束が
残りやすくなる。また、b.は同様な加工をシリンダに
施した例で、a.b.各々単独で用いたり、組み合わせ
て用いることもできる。組み合わせて用いるときは、突
起の山と谷を各々噛み合わせたり、山同志を近接させる
事もできる。c.やd.は約45度に交差する溝の例
で、a.に比較すると繊維長が短くなる傾向を示す。ま
た、e.やf.はランダムに突起を設けた例で、束の繊
維が残りやすくなる。また、スクリュ断面は円形の場合
を例示してあるが、楕円形状も可能で、特に噛み合い型
の二軸押出機の場合は、セルフクリーニング性を維持す
るために、楕円形状が望ましい。また、加工を部分的に
施したり、異なる加工を組み合わせて用いることもでき
る。更に、開繊度合や繊維長の制御のために、制御機構
部の長さを変えたり、必要に応じ両端部で径を変えた
り、ピッチや深さの異なる突起を組み合わせて用いるこ
ともできる。好ましい制御機構部の長さは、スクリュ径
の0.1〜10倍、より好ましくは0.2〜5倍であ
る。図3a、c、eはスクリュフライト上に好ましい加
工を施した二条ネジのスクリュの側面図であり、図3
b、d、fは内壁面に好ましい加工を施したシリンダの
切開斜視図である。これらは、図2の例よりも繊維束を
残したい場合に有効である。また、一条や三条等の多条
ネジにも適用できる。本発明は、これらの例に限定され
るものではなく、目的とする開繊度合や繊維長に応じ
て、”櫛”のごとき機能を有する加工全てを包含する物
である。更に、多軸スクリュの場合は、1本のスクリュ
のみ、又は全てのスクリュ等任意の本数に加工すること
ができる。
【0023】本発明で使用される熱可塑性樹脂は、押出
機によって成形することができる熱可塑性樹脂であれば
特に制限はなく、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレ
ン、スチレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合
体、ナイロン11、ナイロン12、ナイロン6やナイロ
ン66等の脂肪族ナイロン、脂肪族ナイロンとテレフタ
ル酸等の共重合体である芳香族ポリアミド、各種共重合
ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリ
メチルメタアクリレート、ポリスルホン、ポリフェニレ
ンオキサイド、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンナフタレート等のポリエス
テルおよびそれらの共重合体、それらポリエステルをハ
ードセグメントしポリテトラメチレングリコール等のポ
リエーテルやポリカプロラクトン等のポリエステルをソ
フトセグメントとする共重合ポリエステル、特公平3−
72099号公報に記載されているようなサーモトロピ
ック液晶ポリマ、ポリフェニレンスルフィド、ポリエー
テルエーテルケトン、ポリエーテルスルフォン、ポリエ
ーテルイミド、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリウ
レタン、ポリエーテルアミドおよびポリエステルアミド
等が挙げられ、これらは単独または2種以上組み合わせ
て用いることも可能である。
機によって成形することができる熱可塑性樹脂であれば
特に制限はなく、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレ
ン、スチレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合
体、ナイロン11、ナイロン12、ナイロン6やナイロ
ン66等の脂肪族ナイロン、脂肪族ナイロンとテレフタ
ル酸等の共重合体である芳香族ポリアミド、各種共重合
ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリ
メチルメタアクリレート、ポリスルホン、ポリフェニレ
ンオキサイド、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンナフタレート等のポリエス
テルおよびそれらの共重合体、それらポリエステルをハ
ードセグメントしポリテトラメチレングリコール等のポ
リエーテルやポリカプロラクトン等のポリエステルをソ
フトセグメントとする共重合ポリエステル、特公平3−
72099号公報に記載されているようなサーモトロピ
ック液晶ポリマ、ポリフェニレンスルフィド、ポリエー
テルエーテルケトン、ポリエーテルスルフォン、ポリエ
ーテルイミド、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリウ
レタン、ポリエーテルアミドおよびポリエステルアミド
等が挙げられ、これらは単独または2種以上組み合わせ
て用いることも可能である。
【0024】最も好ましい樹脂は、ポリブチレンテレフ
タレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリシクロヘ
キサンジメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフ
タレート共重合系液晶ポリマ、ナイロン11、ナイロン
12、ナイロン6、ナイロン66、芳香族ナイロン、ポ
リフェニレンスルフィド、ABS樹脂である。
タレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリシクロヘ
キサンジメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフ
タレート共重合系液晶ポリマ、ナイロン11、ナイロン
12、ナイロン6、ナイロン66、芳香族ナイロン、ポ
リフェニレンスルフィド、ABS樹脂である。
【0025】本発明に使用される連続した強化繊維とし
ては、連続した単繊維を集束したロービングを使用する
ことが望ましい。強化繊維としては、通常樹脂の補強用
として用いられているものならば特に限定されるもので
はなく、ガラス繊維,炭素繊維,金属繊維および有機繊
維(ナイロン、ポリエステル、アラミド、ポリフェニレ
ンスルフィド、液晶ポリマ、アクリル等)等を使用する
ことが可能であるが、ガラス繊維や炭素繊維が最も望ま
しい。
ては、連続した単繊維を集束したロービングを使用する
ことが望ましい。強化繊維としては、通常樹脂の補強用
として用いられているものならば特に限定されるもので
はなく、ガラス繊維,炭素繊維,金属繊維および有機繊
維(ナイロン、ポリエステル、アラミド、ポリフェニレ
ンスルフィド、液晶ポリマ、アクリル等)等を使用する
ことが可能であるが、ガラス繊維や炭素繊維が最も望ま
しい。
【0026】これら強化繊維の種類に依存して、開繊度
合や繊維長の制御し易さが異なる。ガラス繊維の場合
は、一般に使用されているEガラスや高強度・高弾性率
のTガラスが好適である。炭素繊維の場合は、ガラス繊
維よりも折れ易い傾向を示すため、制御機構部の長さを
短くしたり、より高強度や高弾性率の炭素繊維を用い
て、繊維長や開繊度合を制御する事が望ましい。
合や繊維長の制御し易さが異なる。ガラス繊維の場合
は、一般に使用されているEガラスや高強度・高弾性率
のTガラスが好適である。炭素繊維の場合は、ガラス繊
維よりも折れ易い傾向を示すため、制御機構部の長さを
短くしたり、より高強度や高弾性率の炭素繊維を用い
て、繊維長や開繊度合を制御する事が望ましい。
【0027】更に、有機繊維の場合は、一般に極めて破
損しにくいため、繊維長が制御しにくい傾向を示す。こ
の破損し易さは、繊維の種類や強度に依存するため、ス
クリュ加工形状と組み合わせて、繊維長を制御する必要
が有る。
損しにくいため、繊維長が制御しにくい傾向を示す。こ
の破損し易さは、繊維の種類や強度に依存するため、ス
クリュ加工形状と組み合わせて、繊維長を制御する必要
が有る。
【0028】また、繊維径は通常樹脂の補強用として使
用されるものであれば特に限定されるものではなく、好
ましくは、直径1〜20μmの繊維を使用することがで
きる。特に1〜9μm程度の細径繊維の機械的性質向上
効果が大きい。繊維の集束本数においても特に限定され
るものはないが、単繊維やモノフィラメントを10〜2
0000本集束したものがハンドリングの点で望まし
い。
用されるものであれば特に限定されるものではなく、好
ましくは、直径1〜20μmの繊維を使用することがで
きる。特に1〜9μm程度の細径繊維の機械的性質向上
効果が大きい。繊維の集束本数においても特に限定され
るものはないが、単繊維やモノフィラメントを10〜2
0000本集束したものがハンドリングの点で望まし
い。
【0029】通常これら強化繊維のロ−ビングは、樹脂
との界面接着性向上のためのシランカップリング剤等の
表面処理を行って使用することもできる。例えば、ポリ
エステル樹脂に対しては、特公平4−47697号公報
等公知の表面処理を行うことができる。これらの表面処
理は、前もって処理した強化繊維を用いても良いし、強
化繊維を押出機に投入する直前に行って、連続的に本発
明の構造体を製造することもできる。熱可塑性樹脂と繊
維の比率は、特に限定されるものではなく、最終使用目
的に応じて任意の組成比で繊維強化熱可塑性樹脂組成物
及び成形品を製造することができるが、好ましくは、繊
維の含有量が0.5〜90重量%、さらに好ましくは、
1〜70重量%が、機械的性質や表面平滑性の点から好
ましい。
との界面接着性向上のためのシランカップリング剤等の
表面処理を行って使用することもできる。例えば、ポリ
エステル樹脂に対しては、特公平4−47697号公報
等公知の表面処理を行うことができる。これらの表面処
理は、前もって処理した強化繊維を用いても良いし、強
化繊維を押出機に投入する直前に行って、連続的に本発
明の構造体を製造することもできる。熱可塑性樹脂と繊
維の比率は、特に限定されるものではなく、最終使用目
的に応じて任意の組成比で繊維強化熱可塑性樹脂組成物
及び成形品を製造することができるが、好ましくは、繊
維の含有量が0.5〜90重量%、さらに好ましくは、
1〜70重量%が、機械的性質や表面平滑性の点から好
ましい。
【0030】本発明の繊維強化熱可塑性構造物は、特定
の開繊度合および繊維長制御機構部を設けた押出機とス
トランドダイを用いて、棒状構造物を押出し、ペレタイ
ズする事によって得られる繊維強化熱可塑性ペレット構
造物にできる。このペレット構造物は、射出成形、イン
ジェクションプレス成形、チューブ、パイプやシート等
の押出成形、ブロー成形等公知の成形法で成形でき、従
来のプルトルージョン法よりも流動性や外観に優れた成
形品が得られる。成形の際は、強化繊維の破損を押さえ
るため、ノズルやゲート形状を大きくし、成形機スクリ
ュの溝深さをペレットサイズ以上とする事が望ましい。
更に本発明は、シートダイを用い、ポリッシングロール
や圧延ロール、更にはダブルベルトプレス等を用いて得
られるシート構造物も包含する。この際、繊維マットや
他の熱可塑性や架橋樹脂シートと積層することもでき
る。シートの場合は、極力単繊維化する事が望ましく、
スタンピング成形等の流動性が良く、外観の良好な成形
品が得られる。また、本発明は、本発明の制御機構を射
出成形機、ブロー成形機、チューブやパイプ、シート成
形機のスクリュやシリンダに設け、開繊度合と繊維長を
制御すると同時に、成形して得られる各種構造物をも包
含する。
の開繊度合および繊維長制御機構部を設けた押出機とス
トランドダイを用いて、棒状構造物を押出し、ペレタイ
ズする事によって得られる繊維強化熱可塑性ペレット構
造物にできる。このペレット構造物は、射出成形、イン
ジェクションプレス成形、チューブ、パイプやシート等
の押出成形、ブロー成形等公知の成形法で成形でき、従
来のプルトルージョン法よりも流動性や外観に優れた成
形品が得られる。成形の際は、強化繊維の破損を押さえ
るため、ノズルやゲート形状を大きくし、成形機スクリ
ュの溝深さをペレットサイズ以上とする事が望ましい。
更に本発明は、シートダイを用い、ポリッシングロール
や圧延ロール、更にはダブルベルトプレス等を用いて得
られるシート構造物も包含する。この際、繊維マットや
他の熱可塑性や架橋樹脂シートと積層することもでき
る。シートの場合は、極力単繊維化する事が望ましく、
スタンピング成形等の流動性が良く、外観の良好な成形
品が得られる。また、本発明は、本発明の制御機構を射
出成形機、ブロー成形機、チューブやパイプ、シート成
形機のスクリュやシリンダに設け、開繊度合と繊維長を
制御すると同時に、成形して得られる各種構造物をも包
含する。
【0031】本発明の好ましい製造方法の特徴として、
公知の熱可塑性樹脂のアロイ化や種々の添加剤等の添加
が同時に行える点が挙げられる。
公知の熱可塑性樹脂のアロイ化や種々の添加剤等の添加
が同時に行える点が挙げられる。
【0032】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂構造物に
は、目的に応じ所望の特性を付与するため、一般に熱可
塑性樹脂に用いられる公知の物質、例えば、酸化防止
剤、耐熱安定剤、紫外線吸収剤などの公知の安定剤、帯
電防止剤、難燃剤、難燃助剤、染料や含量等の着色剤、
潤滑剤、可塑剤、結晶化促進剤、結晶核剤等を配合する
事ができる。また、ガラスフレーク、ガラス粉、ガラス
ビーズ、シリカ,モンモリナイト、石英、タルク,クレ
ー、アルミナ、カーボンブラック、ウオラストナイト、
マイカ、炭酸カルシウム、金属粉等の無機充填剤を同時
に配合することも可能である。
は、目的に応じ所望の特性を付与するため、一般に熱可
塑性樹脂に用いられる公知の物質、例えば、酸化防止
剤、耐熱安定剤、紫外線吸収剤などの公知の安定剤、帯
電防止剤、難燃剤、難燃助剤、染料や含量等の着色剤、
潤滑剤、可塑剤、結晶化促進剤、結晶核剤等を配合する
事ができる。また、ガラスフレーク、ガラス粉、ガラス
ビーズ、シリカ,モンモリナイト、石英、タルク,クレ
ー、アルミナ、カーボンブラック、ウオラストナイト、
マイカ、炭酸カルシウム、金属粉等の無機充填剤を同時
に配合することも可能である。
【0033】次に、本発明の好ましい製造方法の具体例
を図で説明する。図4は本発明で好ましく使用される二
条ネジスクリュ式二軸押出機の全体断面図であり、第1
の供給口4より熱可塑性樹脂を供給し、スクリュ6によ
って押出し方向に搬送されながら溶融され、ニーディン
グゾーン7にて完全に熱可塑性樹脂を溶融する。その
後、強化繊維の投入口5よりロービング状態の繊維を供
給して、順ネジのフルフライト8で構成されたスクリュ
によって溶融樹脂と繊維はスクリュ先端へと送られる。
投入口に隣接した制御機構部9によって、繊維を開繊し
繊維長を制御した後、ダイス10を通って繊維強化熱可
塑性樹脂構造物11を得る。尚、スクリュ凹凸面形成部
9に対応するシリンダ内壁12に、凹凸面形成部13を
形成することも可能である。
を図で説明する。図4は本発明で好ましく使用される二
条ネジスクリュ式二軸押出機の全体断面図であり、第1
の供給口4より熱可塑性樹脂を供給し、スクリュ6によ
って押出し方向に搬送されながら溶融され、ニーディン
グゾーン7にて完全に熱可塑性樹脂を溶融する。その
後、強化繊維の投入口5よりロービング状態の繊維を供
給して、順ネジのフルフライト8で構成されたスクリュ
によって溶融樹脂と繊維はスクリュ先端へと送られる。
投入口に隣接した制御機構部9によって、繊維を開繊し
繊維長を制御した後、ダイス10を通って繊維強化熱可
塑性樹脂構造物11を得る。尚、スクリュ凹凸面形成部
9に対応するシリンダ内壁12に、凹凸面形成部13を
形成することも可能である。
【0034】
【実施例】以下に、実施例によって本発明を更に詳しく
説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。実施例、比較例中で示される各物性値は、10個の
サンプルについて測定した。
説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。実施例、比較例中で示される各物性値は、10個の
サンプルについて測定した。
【0035】アイゾット衝撃強度の評価方法は、AST
M D−256に従って測定し、曲げ弾性率の評価はA
STM D−790に従って測定した。シートの場合
は、シートから試験片を切り出して測定した。組成物中
の繊維の観察は、成形品の一部を500℃の電気炉内で
熱可塑性樹脂のみ燃焼させ、繊維含有量と繊維長を測定
した。繊維長は、重量平均繊維長(Lw)と数平均繊維
長(Ln)を求め、分布Lw/Lnを求めた。尚、成形
品のコーナー部分についても同様に燃焼させ繊維含有量
を測定した。繊維の開繊度合については、厚み1mmに
加工した構造物を軟X線写真で観察し、濃淡ムラの部分
が3mm角超ある場合をX、3mm以下の場合を△、無
い場合を○として判定した。また、シート押出時の吐出
安定性は、部分的にダイ詰まりを発生する場合をX、シ
ート幅方向に吐出速度にムラがある場合を△、無い場合
を○として判定した。
M D−256に従って測定し、曲げ弾性率の評価はA
STM D−790に従って測定した。シートの場合
は、シートから試験片を切り出して測定した。組成物中
の繊維の観察は、成形品の一部を500℃の電気炉内で
熱可塑性樹脂のみ燃焼させ、繊維含有量と繊維長を測定
した。繊維長は、重量平均繊維長(Lw)と数平均繊維
長(Ln)を求め、分布Lw/Lnを求めた。尚、成形
品のコーナー部分についても同様に燃焼させ繊維含有量
を測定した。繊維の開繊度合については、厚み1mmに
加工した構造物を軟X線写真で観察し、濃淡ムラの部分
が3mm角超ある場合をX、3mm以下の場合を△、無
い場合を○として判定した。また、シート押出時の吐出
安定性は、部分的にダイ詰まりを発生する場合をX、シ
ート幅方向に吐出速度にムラがある場合を△、無い場合
を○として判定した。
【0036】樹脂の相対粘度は、オルソクロロフェノー
ルに0.5g/dlの濃度で溶解した後、25℃で測定
した。 [実施例1、比較例1−3]図4のごとく押出し方向に
2つの供給口を有するスクリュ径30mm,L/D4
5.5の同方向回転2軸押出機((株)日本製鋼所製T
EX30)を用い、2条ネジで相互の噛み合い3.5m
mのスクリュを使用し、第一の樹脂供給口と強化繊維投
入口の間にL/D=1の45度に傾いた5枚のニーディ
ングディスクからなるスクリュエレメントを、順逆の順
番に組み合わせて設けた。強化繊維投入口の吐出側にL
/D=1のフルフライトスクリュを介して、図2a.
(ピッチ1mm、先端角30度)加工を行ったL/D=
0.75、楕円断面のニュートラルエレメントを用いて
制御機構部とした。スクリュ式ペレット供給装置によっ
て樹脂供給口に、ポリエチレンテレフタレートペレット
(相対粘度1.35)を供給し、繊維投入口から直径1
7μm,1000m当たり2200gのガラスロービン
グ(日本電気硝子(株)製)を導入し、シリンダ温度2
80℃,スクリュ回転数200rpmの条件で、厚み4
mm,幅50mmのダイスからシート状に押出し、キャ
スティングロールで冷却後、繊維強化シートを得た。得
られたシートのガラス繊維含量は、25wt%あった。
ルに0.5g/dlの濃度で溶解した後、25℃で測定
した。 [実施例1、比較例1−3]図4のごとく押出し方向に
2つの供給口を有するスクリュ径30mm,L/D4
5.5の同方向回転2軸押出機((株)日本製鋼所製T
EX30)を用い、2条ネジで相互の噛み合い3.5m
mのスクリュを使用し、第一の樹脂供給口と強化繊維投
入口の間にL/D=1の45度に傾いた5枚のニーディ
ングディスクからなるスクリュエレメントを、順逆の順
番に組み合わせて設けた。強化繊維投入口の吐出側にL
/D=1のフルフライトスクリュを介して、図2a.
(ピッチ1mm、先端角30度)加工を行ったL/D=
0.75、楕円断面のニュートラルエレメントを用いて
制御機構部とした。スクリュ式ペレット供給装置によっ
て樹脂供給口に、ポリエチレンテレフタレートペレット
(相対粘度1.35)を供給し、繊維投入口から直径1
7μm,1000m当たり2200gのガラスロービン
グ(日本電気硝子(株)製)を導入し、シリンダ温度2
80℃,スクリュ回転数200rpmの条件で、厚み4
mm,幅50mmのダイスからシート状に押出し、キャ
スティングロールで冷却後、繊維強化シートを得た。得
られたシートのガラス繊維含量は、25wt%あった。
【0037】比較のため、上記ポリエチレンテレフタレ
ートパウダと繊維径17μm、繊維長13mmのチョッ
プドストランドを用い、特開平3−7307号公報と同
様な抄紙法で、ガラス繊維含量25wt%の多孔質のウ
エブシートを作成した。このウエブを5枚重ね、約28
0℃でプレス成形し、シートを得た(比較例1)。
ートパウダと繊維径17μm、繊維長13mmのチョッ
プドストランドを用い、特開平3−7307号公報と同
様な抄紙法で、ガラス繊維含量25wt%の多孔質のウ
エブシートを作成した。このウエブを5枚重ね、約28
0℃でプレス成形し、シートを得た(比較例1)。
【0038】また、特開昭63−9511号公報と同様
な方法で、比較例1と同様のポリエチレンテレフタレー
トとガラス繊維をヘンシェルミキサで混合後、ラム式押
出機によりシ−ト状に押出し、ガラス繊維含量25%の
シートを得た(比較例2)。
な方法で、比較例1と同様のポリエチレンテレフタレー
トとガラス繊維をヘンシェルミキサで混合後、ラム式押
出機によりシ−ト状に押出し、ガラス繊維含量25%の
シートを得た(比較例2)。
【0039】更に、実施例と同様なポリエチレンテレフ
タレートとガラスロービングを用い、公知のクロスヘッ
ドダイ式プルトルージョン法で、ペレット長13mmに
カッティングし、ガラス含量25wt%の長繊維補強ペ
レットを得た。このペレットを約280℃で、シート状
にプレス成形した(比較例3)。
タレートとガラスロービングを用い、公知のクロスヘッ
ドダイ式プルトルージョン法で、ペレット長13mmに
カッティングし、ガラス含量25wt%の長繊維補強ペ
レットを得た。このペレットを約280℃で、シート状
にプレス成形した(比較例3)。
【0040】表1のごとく、シートの繊維長や分布およ
び機械的性質を測定したところ、本実施例では優れた機
械的性質が得られたが、比較例1、2では、溶融混練に
よって特定の繊維長分布が得られないため、繊維長が長
いにもかかわらず、低い衝撃強度しか得られなかった。
また、比較例3では、ガラスロービングが開繊していな
いため、プレス成形で樹脂とガラス繊維が分離してしま
い均一なシートが得られず、機械的性質が測定できなか
った。 [実施例2−4、比較例4−5]強化繊維投入口の吐出
側に隣接して図2a.(ピッチ0.5mm,先端角60
度)、図2e.(Rz=90μm)の加工を行ったL/
D=0.75、楕円断面のニュートラルエレメント(実
施例2、3)および図3e.(セレーション加工、溝深
さ1mm)の加工を行ったL/D=1の順フルフライト
エレメント(実施例4)を用い、スクリュ回転数150
rpmの条件押出した以外は、実施例1と同様に、シー
ト状に押出しキャスティングロールで冷却後、繊維強化
シートを得た。
び機械的性質を測定したところ、本実施例では優れた機
械的性質が得られたが、比較例1、2では、溶融混練に
よって特定の繊維長分布が得られないため、繊維長が長
いにもかかわらず、低い衝撃強度しか得られなかった。
また、比較例3では、ガラスロービングが開繊していな
いため、プレス成形で樹脂とガラス繊維が分離してしま
い均一なシートが得られず、機械的性質が測定できなか
った。 [実施例2−4、比較例4−5]強化繊維投入口の吐出
側に隣接して図2a.(ピッチ0.5mm,先端角60
度)、図2e.(Rz=90μm)の加工を行ったL/
D=0.75、楕円断面のニュートラルエレメント(実
施例2、3)および図3e.(セレーション加工、溝深
さ1mm)の加工を行ったL/D=1の順フルフライト
エレメント(実施例4)を用い、スクリュ回転数150
rpmの条件押出した以外は、実施例1と同様に、シー
ト状に押出しキャスティングロールで冷却後、繊維強化
シートを得た。
【0041】比較のため、実施例4の加工した順フルフ
ライトエレメントの代わりに加工を行わない順フルフラ
イト(比較例4)および実施例2の加工したニュートラ
ルエレメントの代わりに加工しないニュートラルエレメ
ント(比較例5)を用いたシートも同様に成形した。
ライトエレメントの代わりに加工を行わない順フルフラ
イト(比較例4)および実施例2の加工したニュートラ
ルエレメントの代わりに加工しないニュートラルエレメ
ント(比較例5)を用いたシートも同様に成形した。
【0042】表2のごとく、比較例4、5ではダイス圧
力が高く吐出ムラが生じ、シート中のガラス繊維の開繊
度合にムラがあったが、本実施例では良好なシートが得
られた。 [実施例5、比較例5−6]ガラス繊維含量を45wt
%とし、シートの代わりに4mm径の丸棒に押出し、約
10mm長にペレタイズした以外は、実施例2と同様
に、長繊維補強ペレットを製造した。
力が高く吐出ムラが生じ、シート中のガラス繊維の開繊
度合にムラがあったが、本実施例では良好なシートが得
られた。 [実施例5、比較例5−6]ガラス繊維含量を45wt
%とし、シートの代わりに4mm径の丸棒に押出し、約
10mm長にペレタイズした以外は、実施例2と同様
に、長繊維補強ペレットを製造した。
【0043】比較のため、実施例5と同様のスクリュア
レンジで、10mm長のチョップドストランドを繊維投
入口から添加する方法(比較例6)、10mm長のチョ
ップドストランドを用いて、実施例1と同様なニーディ
ングディスクを繊維投入口以降にも用いる方法(比較例
7)、更に公知のプルトルージョン法(比較例8)でペ
レットを製造した。
レンジで、10mm長のチョップドストランドを繊維投
入口から添加する方法(比較例6)、10mm長のチョ
ップドストランドを用いて、実施例1と同様なニーディ
ングディスクを繊維投入口以降にも用いる方法(比較例
7)、更に公知のプルトルージョン法(比較例8)でペ
レットを製造した。
【0044】表3のごとく、比較例6の場合はチョップ
ドストランドがスクリュに巻付かないため開繊せず、ダ
イ詰まりを発生しペレタイズできなかった。また、比較
例8はストランドの引取速度を速くすると切断してしま
うため生産性が悪く、射出成形時の流動性にも劣った。
本実施例のペレットは成形時の流動性が良く、射出成形
品の繊維長が短いにも拘らず、機械的性質がプルトルー
ジョン法並みであった。 [実施例6、比較例9]フルフライトスクリュを有する
射出成形機のベント口吐出口側隣接位置に、L/D=1
の図2e.およびf.の加工(溝深さ,ピッチ各1m
m)を施したスクリュおよびシリンダを用い、ホッパか
らポリブチレンテレフタレート樹脂(相対粘度1.4
5)を、ベント口から実施例1のガラスロービングを供
給し約250℃で射出成形した。
ドストランドがスクリュに巻付かないため開繊せず、ダ
イ詰まりを発生しペレタイズできなかった。また、比較
例8はストランドの引取速度を速くすると切断してしま
うため生産性が悪く、射出成形時の流動性にも劣った。
本実施例のペレットは成形時の流動性が良く、射出成形
品の繊維長が短いにも拘らず、機械的性質がプルトルー
ジョン法並みであった。 [実施例6、比較例9]フルフライトスクリュを有する
射出成形機のベント口吐出口側隣接位置に、L/D=1
の図2e.およびf.の加工(溝深さ,ピッチ各1m
m)を施したスクリュおよびシリンダを用い、ホッパか
らポリブチレンテレフタレート樹脂(相対粘度1.4
5)を、ベント口から実施例1のガラスロービングを供
給し約250℃で射出成形した。
【0045】また、加工を施さない場合(比較例9)と
比較した。
比較した。
【0046】表4のごとく、本実施例6は成形時の流動
性が良く、成形品外観不良も発生しなかった。 [実施例7、比較例10]フルフライトスクリュのブロ
ー成形機を用いた以外は、実施例6と同様にブロー成形
を行った。
性が良く、成形品外観不良も発生しなかった。 [実施例7、比較例10]フルフライトスクリュのブロ
ー成形機を用いた以外は、実施例6と同様にブロー成形
を行った。
【0047】また、実施例7において加工を施したフル
フライトスクリュのかわりに加工を施さないフルフライ
トスクリュを用いた場合(比較例10)と比較した。
フライトスクリュのかわりに加工を施さないフルフライ
トスクリュを用いた場合(比較例10)と比較した。
【0048】本実施例7では、溶融パリソンの中のLw
=4.9mm、Lw/Ln=2.1であり、吐出が安定
し良好な成形品が得られたが、比較例10では、Lw=
8.9mm、Lw/Ln=3.4で、パリソンが垂直に
垂れず左右に触れるため、大量のバリが発生した。 [実施例8−11、比較例11−13]ピッチ1mmの
図a.のスクリュエレメント、ポリブチレンテレフタレ
ートを用いた以外は実施例5と同様に、繊維含量を変え
た5mm長のペレットを製造し、射出成形して物性を測
定した(表5)。
=4.9mm、Lw/Ln=2.1であり、吐出が安定
し良好な成形品が得られたが、比較例10では、Lw=
8.9mm、Lw/Ln=3.4で、パリソンが垂直に
垂れず左右に触れるため、大量のバリが発生した。 [実施例8−11、比較例11−13]ピッチ1mmの
図a.のスクリュエレメント、ポリブチレンテレフタレ
ートを用いた以外は実施例5と同様に、繊維含量を変え
た5mm長のペレットを製造し、射出成形して物性を測
定した(表5)。
【0049】比較のため繊維投入口から投入する代わり
に、樹脂投入口からガラスロービングを投入した。
に、樹脂投入口からガラスロービングを投入した。
【0050】表5のごとく、本発明のペレット構造物
(実施例8−11)では、良好な物性が得られた。 [実施例12−15、比較例14]炭素繊維(東レ製”
トレカ”T−300B)ロ−ビングを用いた以外は実施
例5と同様の方法で、繊維含量を変え3mm長のペレッ
トを製造し、射出成形した。
(実施例8−11)では、良好な物性が得られた。 [実施例12−15、比較例14]炭素繊維(東レ製”
トレカ”T−300B)ロ−ビングを用いた以外は実施
例5と同様の方法で、繊維含量を変え3mm長のペレッ
トを製造し、射出成形した。
【0051】また、比較のために繊維投入口から投入す
るかわりに樹脂投入口からも投入した。
るかわりに樹脂投入口からも投入した。
【0052】表6のごとく、本発明のペレット構造物
(実施例12−15)では、繊維長が長く良好な物性が
得られた。
(実施例12−15)では、繊維長が長く良好な物性が
得られた。
【0053】
【表1】
【0054】
【表2】
【0055】
【表3】
【0056】
【表4】
【0057】
【表5】
【0058】
【表6】
【0059】
【発明の効果】以上の説明および実施例から明らかなよ
うに、本発明では、開繊度合を制御して強化繊維を均一
に分散させると共に、その重量平均繊維長を長く保った
まま、混練作用によって特定の繊維長分布にする事によ
って、流動性、機械的性質や表面平滑性等に優れた繊維
強化熱可塑性樹脂構造物を得ることが可能であり、更に
連続した強化繊維がスクリュに巻き込まれることおよ
び、スクリュ外周及び/またはシリンダ内面に施した加
工によって、連続した強化繊維に櫛作用を及ぼし、強化
繊維の開繊度合や繊維長を制御することができる。これ
により、従来得られなかった高い生産性と成形時の良流
動性、優れた機械的性質や表面特性の繊維強化熱可塑性
構造物を得ることが可能であり、極めて工業的な価値の
高いものである。
うに、本発明では、開繊度合を制御して強化繊維を均一
に分散させると共に、その重量平均繊維長を長く保った
まま、混練作用によって特定の繊維長分布にする事によ
って、流動性、機械的性質や表面平滑性等に優れた繊維
強化熱可塑性樹脂構造物を得ることが可能であり、更に
連続した強化繊維がスクリュに巻き込まれることおよ
び、スクリュ外周及び/またはシリンダ内面に施した加
工によって、連続した強化繊維に櫛作用を及ぼし、強化
繊維の開繊度合や繊維長を制御することができる。これ
により、従来得られなかった高い生産性と成形時の良流
動性、優れた機械的性質や表面特性の繊維強化熱可塑性
構造物を得ることが可能であり、極めて工業的な価値の
高いものである。
【図1】 図1は、スクリュ径30mmの二軸押出機と
ポリエチレンテレフタレートを使用して、ガラスロービ
ングの巻き込まれ速度とスクリュ回転数の関係を示した
グラフである。破線は最外周スクリュフライトの周速、
実線はロービングの巻き込まれ速度を示す。
ポリエチレンテレフタレートを使用して、ガラスロービ
ングの巻き込まれ速度とスクリュ回転数の関係を示した
グラフである。破線は最外周スクリュフライトの周速、
実線はロービングの巻き込まれ速度を示す。
【図2】 図2は本発明で好ましい加工を施したスクリ
ュおよびシリンダの切開斜視図である。
ュおよびシリンダの切開斜視図である。
【図3】 図3a、c、eは本発明で好ましい加工を施
したスクリュの側面図であり、図3b、d、fは本発明
で好ましい加工を施したシリンダーの切開斜視図であ
る。
したスクリュの側面図であり、図3b、d、fは本発明
で好ましい加工を施したシリンダーの切開斜視図であ
る。
【図4】 図4は本発明で好ましく使用される供給口を
2ケ設けた押出機の全体断面図である。
2ケ設けた押出機の全体断面図である。
1.スクリュフルフライト部 2.フライト面 3.シリンダ内壁 4.第1の供給口 5.第2の供給口 6.スクリュ 7.ニーディングゾーン 8.順ネジのフルフライト 9.スクリュ凹凸面形成部 10.ダイス 11.繊維強化熱可塑性樹脂構造物 12.シリンダ内面 13.凹凸面形成部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 FI テーマコート゛(参考) C08L 101:00 C08L 101:00
Claims (6)
- 【請求項1】 熱可塑性樹脂と強化繊維を含み、均一に
分散した強化繊維の重量平均繊維長と数平均繊維長の比
が1.1〜3であり、重量平均繊維長が2.0mm〜1
5mmであることを特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂構
造物。 - 【請求項2】 重量平均繊維長が4.5mm〜12mm
であることを特徴とする請求範囲第1項記載の繊維強化
熱可塑性樹脂構造物。 - 【請求項3】 繊維強化熱可塑性樹脂構造物がシート
状、棒状の形状を有するものである請求項1または2記
載の繊維強化熱可塑性樹脂構造物。 - 【請求項4】 繊維強化熱可塑性樹脂構造物が押出成形
により得られたものである請求項1または2記載の繊維
強化熱可塑性樹脂構造物。 - 【請求項5】 請求項3または4記載の繊維強化熱可塑
性樹脂構造物をカッティングして得られる繊維強化熱可
塑性ペレット構造物。 - 【請求項6】 ペレット長が、カッティング前の繊維強
化熱可塑性樹脂構造物の重量平均繊維長の1/2以上で
あり、ペレット中の重量平均繊維長がペレット長の0.
9以下であることを特徴とする請求項5記載の繊維強化
熱可塑性ペレット構造物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000361290A JP2001192466A (ja) | 1993-07-21 | 2000-11-28 | 繊維強化熱可塑性樹脂構造物 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5-180524 | 1993-07-21 | ||
JP18052493 | 1993-07-21 | ||
JP2000361290A JP2001192466A (ja) | 1993-07-21 | 2000-11-28 | 繊維強化熱可塑性樹脂構造物 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30144593A Division JP3646316B2 (ja) | 1993-07-21 | 1993-12-01 | 繊維強化熱可塑性樹脂構造物の製造方法およびその製造用押出機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001192466A true JP2001192466A (ja) | 2001-07-17 |
Family
ID=26500022
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000361290A Pending JP2001192466A (ja) | 1993-07-21 | 2000-11-28 | 繊維強化熱可塑性樹脂構造物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2001192466A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005161850A (ja) * | 2003-11-13 | 2005-06-23 | Doshisha | 樹脂組成物の製造方法 |
JP2011178891A (ja) * | 2010-03-01 | 2011-09-15 | Teijin Ltd | 炭素繊維複合材料 |
WO2015025800A1 (ja) * | 2013-08-23 | 2015-02-26 | 株式会社日本製鋼所 | 繊維強化樹脂組成物の製造に使用される二軸押出機及び繊維強化樹脂組成物の製造方法 |
RU2558904C1 (ru) * | 2012-08-01 | 2015-08-10 | Тейдзин Лимитед | Мат с произвольной ориентацией волокон и формованный продукт из армированного волокном композитного материала |
RU2558516C1 (ru) * | 2012-07-31 | 2015-08-10 | Тейдзин Лимитед | Мат с произвольной ориентацией волокон и формованный продукт из армированного волокном композитного материала |
JP2016087896A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 株式会社日本製鋼所 | 繊維強化樹脂組成物の製造に使用する二軸押出機 |
JP2019198828A (ja) * | 2018-05-17 | 2019-11-21 | エムケー精工株式会社 | 洗浄装置 |
-
2000
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