FR2524739A1 - Source de courant et convertisseur numerique/analogique a compensation de temperature, et source de courant de precision a commande numerique - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE UNE SOURCE DE COURANT DE PRECISION A COMMANDE NUMERIQUE. UN CIRCUIT DE COMPENSATION FAIT PASSER UN COURANT STABLE I DE REFERENCE DANS DEUX TRANSISTORS Q, Q DE COMPENSATION MONTES EN SERIE. LA BASE DU SECOND TRANSISTOR Q EST CONNECTEE A LA BASE D'UN TRANSISTOR Q D'UNE SOURCE DE COURANT. LE CIRCUIT DE COMPENSATION REGULE LA DIFFERENCE DE TENSION ENTRE LA BASE DU TRANSISTOR Q ET UNE SOURCE DE TENSION -V AFIN DE MAINTENIR A UNE VALEUR CONSTANTE PRECISE LE COURANT DE SORTIE I. DOMAINE D'APPLICATION: CONVERTISSEURS NUMERIQUESANALOGIQUES.
Description
252473
L'invention concerne les sources de courant
de précision, à vitesse élevée, qui introduisent par inter-
mittence un courant de sortie dans un circuit de sortie
de courant choisi en réponse à un signal numérique d'entrée.
Une telle source de courant peut être utilisée dans de nombreuses applications comprenant des convertisseurs
numériques/analogiques de précision.
Des sources de courant de précision à commande
numérique sont communément utilisées dans des convertis-
seurs numériques/analogiques de sommation à courant à vitesse élevée Pour prévenir les variations du courant de sortie à la suite de variations du paramètre bêta des transistors et de la tension base-émetteur (VBE), un
amplificateur opérationnel et un transistor sont communé-
ment montés ensemble pour former un circuit de compensa-
tion à boucle de réaction capable de piloter le transis-
tor de la source de courant pour maintenir constant le courant de sortie de ce transistor lorsque le paramètre
bêta et la tension VBE varient Une version à composants -
discrets d'un convertisseur numérique/analogique à com-
mande par réaction de ce type est décrite dans les brevets
des Etats-Unis d'Amérique N O 3 685 045 et N' Re 28 619.
Une version monolithique d'un convertisseur numérique/ analogique à commande par réaction est décrite dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique N' Re 28 633,
N O 3 978 473 et N O 4 020 486.
Des sources de courant constant à commande par réaction, du type décrit dans les brevets précités,
corrigent relativement lentement les variations du cou-
rant de sortie et exigent la connexion de condensateurs discrets sur l'amplificateur opérationnel pour prévenir
les instabilités de la boucle de réaction à gain élevé.
De plus, la nécessité, pour les circuits décrits dans
les brevets précités, d'utiliser un amplificateur opéra-
tionnel et des condensateurs discrets, tend à rendre relativement coûteux un tel dispositif de compensation par réaction en boucle fermée, en ce qui concerne le rapport du coût du circuit de compensation au coût du
circuit du convertisseur numérique/analogique.
L'invention a donc pour objet principal une
source de courant de précision à commande numérique com-
portant un circuit de compensation en boucle ouverte à vitesse élevée, qui peut être fabriqué sur un substrat
monolithique unique Cette source de courant de préci-
sion à commande numérique génère un courant de sortie dirigeable qui ne varie pas sous l'effet des variations
du paramètre bêta du transistor ou de la tension VBE.
La source de courant utilise un circuit de compensation
à boucle ouverte ayant une réponse aux transitoires extrê-
mement rapide Elle n'utilise également que des résis-
tances et des transistors et est peu coûteuse à fabri-
quer Elle peut être associée à d'autres sources identi-
ques, en groupes répétitifs, pour former un convertis-
seur numérique/analogique.
Dans une forme de réalisation de l'invention, une source de courant de précision à commande numérique génère un courant de sortie de précision qui peut être dirigé vers un premier ou un second circuit de courant en réponse à un signal numérique d'entrée Une source
de courant génère un courant de sortie sensiblement cons-
tant et comprend un transistor de source de courant dont
l'émetteur est connecté à une source de tension Un cir-
cuit de direction du courant dirige sélectivement le courant de sortie de la source de courant vers l'un ou l'autre de deux circuits de courant, en réponse au signal
numérique d'entrée Le circuit directeur du courant com-
prend un transistor de commutation dont l'émetteur est connecté au collecteur du transistor de la source de courant et dont le collecteur est connecté au second circuit de courant Un circuit de compensation comprend une source de courant de référence qui génère un courant de référence hautement précis en régime permanent Le circuit de compensation comprend également des premier et second circuits de compensation Le premier circuit de compensation comporte un premier transistor qui reçoit le
courant de référence en régime permanent et génère un pre-
'C 4739
mier courant de sortie compensé afin de corriger l'erreur bêta du transistor de commutation Le second circuit de compensation comprend un second transistor qui reçoit le premier courant de sortie compensé La base du second transistor est connectée à la base du transistor de la source de courant, tandis que son émetteur est connecté
à une source de tension Le second circuit de compensa-
tion corrige l'erreur bêta et l'erreur de tension base-
émetteur du transistor de la source de courant Le cir-
cuit de compensation fait varier la différence de tension entre la base du transistor de la source de courant et
la source de tension afin de maintenir à une valeur cons-
tante et précise le courant de sortie commandé numérique-
ment, qui est dirigé par intermittence vers le second circuit de courant, quelles que soient les variations des paramètres bêta ou de la tension base-émetteur du transistor de commutation de courant ou du transistor de
source de courant.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels:
la figure 1 est un schéma simplifié représen-
tant les éléments principaux du circuit de la source de
courant de précision à commande numérique selon l'inven-
tion; la figure 2 est un schéma d'une source de
courant de précision à commande numérique capable de pro-
duire un courant de sortie de précision commuté et uni-
que la figure 3 montre l'effet du signal numérique d'entrée sur le courant de sortie produit par la source de courant de précision à commande numérique; la figure 4 est un schéma d'un convertisseur numérique/analogique constitué de plusieurs sources de courant de précision à commande numérique comportant un seul circuit de compensation;
la figure 5 est un schéma représentant par-
tiellement une source de courant de précision à commande numérique qui utilise une source de courant comportant plusieurs transistors montés en parallèle; et la figure 6 est un schéma montrant une source de courant à commande numérique comportant un étage source de courant en cascode pour l'obtention d'une isolation améliorée envers les transitoires Pour mieux illustrer les avantages de la présente invention et les perfectionnements que cette dernière apporte à la technique, une forme de réalisation
concrète préférée sera à présent décrite en détail.
Comme représenté sur les figures 1 et 2, la source de courant de précision à commande numérique selon l'invention comprend un circuit 10 de compensation qui corrige les erreurs produites par une source 12 de courant
et un circuit 14 de direction de courant.
Le circuit 10 de compensation comprend une source 16 de courant qui génère un courant de sortie 'ref* Le courant Iref est un courant continu ou un courant à
régime stable qui peut être aisément maintenu à une ampli-
tude fixe avec un degré élevé de précision Une source de courant de ce type peut être réalisée de diverses manières bien connues de l'homme de l'art La source 16 de courant peut être réalisée au moyen de transistors PNP ou NPN montés sur un substrat monolithique qui comprend
tous les autres éléments de la source de courant de pré-
cision à commande numérique.
Le courant de sortie de référence de la source 16 de courant est appliqué à un premier dispositif 18 de
compensation qui comprend des transistors Q 1, Q 2 et Q 3.
Le montage Darlington des transistors Q 2 et Q 3 polarise le transistor Q 1 dans une région de fonctionnement linéaire dans laquelle ce transistor Q 1 est relativement insensible aux erreurs et ledit montage Darlington isole la base du
transistor Q 1 de son collecteur Le circuit de polarisa-
tion Darlington fournit un courant de base au transistor Qi à partir de la source d'alimentation du circuit et ne prélève pas une quantité importante du courant Iref au collecteur du transistor Q 1 Etant donné que le courant de base tiré par le transistor Q 2 est négligeable, le courant Iref est essentiellement égal au courant de collecteur Ici du transistor Q 1 Dans certaines applications, il peut être possible d'utiliser un seul transistor pour polariser le transistor Q 1, bien qu'un fonctionnement plus précis du circuit puisse être obtenu par l'utilisation de la
paire de transistors en montage Darlington tel que repré-
senté Les transistors Q 1 Q 2 et Q 3, qui forment le pre-
mier dispositif 18 de compensation, corrigent l'erreur bêta pouvant être attribuée à un transistor Q 9, comme
décrit ci-après.
Le courant d'émetteur du transistor Q 1 arrive au noeud formé par l'émetteur du transistor Q 1, la base du transistor Q 4 et le collecteur du transistor Q 6 Les transistors Q 4 et Q 5 en montage Darlington réalisent une polarisation de la même manière que les transistors Q 2 et Q 3 polarisent le transistor Q 1 Etant donné que le courant de base tiré par le transistor Q 4 est négligeable, le courant d'émetteur I El du transistor Q 1 est essentiel lement égal au courant de collecteur 'C 6 du transistor
Q 6 Les transistors Q 4, Q 5 et Q 6 forment, avec une résis-
tance de charge R 1 et une résistance de polarisation R 2,
le second dispositif 20 de compensation.
La base du transistor Q 6 est connectée à la base du transistor Q 7 qui, sur la figure 1, constitue la source de courant 12 Une résistance de charge R 3 est montée entre l'émetteur du transistor Q 7 et la borne d'alimentation en énergie négative -V En général, la
valeur de la résistance R 5 est égale à celle de la résis-
tance R 3.
Le collecteur du transistor Q 7 de la source de courant est connecté au dispositif 14 dirigeant le
courant Dans la forme préférée de réalisation de l'in-
vention, le dispositif 14 de direction de courant est
formé de transistors Q 8 et Q 9 de direction du courant.
Le transistor Q 8 sert de transistor tampon qui réalise une interface entre la borne d'entrée numérique et le transistor Q 9 de commutation Le collecteur du transistor Q 8 est connecté à la masse qui établit un circuit de retour ou premier circuit de courant, tandis que le collecteur du transistor Q 9 de commutation est connecté par un second
circuit de courant à une sortie telle qu'une charge résis-
tive Le signal de sortie du dispositif 14 de direction
est indiqué en 10.
Si l'on se réfère également à présent à la figure 3, on voit que, si la base du transistor Q 8 est plus positive d'environ 400 m V que la tension de référence logique VT appliquée à la base du transistor Q 9, le courant de collecteur du transistor Q 7 est dirigé vers la masse par l'intermédiaire du transistor Q 8 et du premier circuit de courant Dans cette condition d'entrée numérique, le courant de sortie I O du circuit est égal à O m A Si la
base du transistor Q 8 est commutée à un niveau plus néga-
tif d'environ 400 m V que la base du transistor Q 9, le courant de collecteur du transistor Q 7 est dirigé vers la sortie du circuit par l'intermédiaire du transistor Q 9 et du second circuit de courant Dans cette condition d'entrée numérique, le courant de sortie du circuit Io est égal
exactement au courant Iref' à savoir le courant de préci-
sion généré par la source de courant 16.
Dans une forme de réalisation équivalente de la présente invention, le dispositif 14 de direction du
courant peut être configuré pour accepter un signal numé-
rique d'entrée complémentaire qui est appliqué simultané-
ment aux bases des transistors Q 8 et Q 9.
Etant donné que, dans la forme préférée de
réalisation de l'invention, une réponse en fréquence ex-
trêmement rapide est souhaitée, les transistors Q 1-Q 9 représentés sont des transistors NPN De plus, étant donné que chacun de ces transistors est fabriqué sur un
infr-M;I-z minrnnl i 1-h i lnière+, o S p Arnr Ambtres -des transis-
tors tels que bêta et VBE sont accordés de façon précise, ce qui est nécessaire pour un fonctionnement approprié
à haute précision et grande vitesse de ce-circuit.
Le circuit 10 de compensation est conçu pour corriger les erreurs bêta produites par le transistor Q 9
et pour corriger à la fois les erreurs bêta et VBE pro-
duites par le transistor Q 7 de la source de courant Le transistor Q 7 assume la fonction d'une source de courant de qualité relativement élevée, telle que des variations de la tension de collecteur du transistor Q 7, dues à des variations de la tension VBE du transistor Q 9, n'ont pratiquement aucun effet sur le courant de collecteur du transistor Q 7 C'est la raison pour laquelle il n'est pas nécessaire que le circuit 10 de compensation compense les erreurs VBE du transistor Q 9 Le premier dispositif 18 de
compensation formé par les transistors Q 1, Q 2 et Q 3 com-
pense efficacement les variations du paramètre bêta du
transistor Q 9.
Etant donné que le courant de sortie I O du circuit varie si le paramètre bêta ou la tension VBE du
transistor Q 7 varie sans être compensé, le second dispo-
sitif 20 de compensation, qui comprend les transistors Q 4, Q 5 et Q 6 et les résistances R 1 et R 2, compensent à
la fois les erreurs bêta et VBE du transistor Q 7-
Pour démontrer la façon selon laquelle le circuit 10 de compensation corrige l'erreur bêta du transistor Q 9 et à la fois les erreurs bêta et VBE du transistor Q 7 une analyse mathématique des courants sera
donnée pour démontrer que le courant de sortie 10 du cir-
cuit est absolument indépendant des erreurs bêta et VBE indiquées cidessus Pour cette analyse mathématique, on suppose d'abord que: ( 1) Iref 'C Cette supposition peut être faite, car le
paramètre bêta des transistors Q 1 Q 2 et Q 3 est relative-
ment élevé (en général supérieur à 100) et le courant de
base tiré par le transistor Q 2 est donc négligeable.
Le courant d'émetteur IE produit par le tran-
sistor Q 1 peut être déterminé comme Suit
( 2) IE 1 = IC + IB
= IC 1 + IC 1/ r 1 = I Cl ll + 1 = Iref + 1 l 1 Pour les mêmes raisons que celles ayant permis la supposition selon laquelle Iref = IC on suppose que:
( 3) IE 1 IC 6
IE 1 C
Par conséquent:
( 4) IE 6 = IC 6 6 + 1
36 '
= IE 1 6
= Irjl 86 + + 1 L'équation de la boucle de tension pour les circuits d'émetteur des transistors Q 6 et Q 7 peut être écrite comme suit:
( 5) IER 1 + VBE =VBE + IE 7 R 3
6 6 B 7 E 7
En modifiant la disposition des termes, on obtient:
(VBE 6 VBE 7 +)
( 6) 'E 7 + IE 6
R 3 R 3
soit:
( 7) àVBE = VBE 6 VBE
L'quation ( 6) devient: L'équation ( 6) devient ( 8) IE 7
= AVBE
R 3 + Ri 1 R 3 En substituant la valeur de IE de l'équation ( 4) dans l'équation ( 8), on obtient: 6 < 4) dans l'équation < 8), on obtient:
> _ -A VBE, R 1
( 9) IE 7 = R 3
Iref -6 +l el + l
6 I,
Mais, étant donné que les transistors Q 1 et Q 6 sont accordés, B 6 = e 1 = S, et étant donné que R 1 = R 3, on a:
= 'AVBE
( 10) l E 7 B R 3 + Iref IBB_ le dans les exprimée Par une analyse similaire à celle utilisée équations ( 2) et ( 4), la valeur de IC 7 peut être comme suit: < 11) 1 C 7L 7 +lj 7 = l +I VlRt + Iref le + i l
7 B 7 (
également Mais, étant donné que le transistor Q 7 est un transistor accordé, l'équation ( 11) devient: (i 2) IC 7 = l-1 e + i 1 12 1. ( 1) 2 l l De même que dans l'équation ( 1), la valeur IC peut être exprimée comme suit:
( 13) = I
C 7 E 9
De même que dans l'équation ( 11), I O ou IC peut être exprimé comme: ( 14)
IO = IC 9
1E 9
Etant donné que le transistor Q 9 est un tran-
sistor accordé, l'équation ( 14) peut être simplifiée comme suit: ( 15) = t +: j E 9 Une combinaison des équations ( 12), ( 13) et ( 15) donne: fi '2 lAv BE t v + 121 ( 16) Io = 6 +l J + Irf l + 1 Mais, étant donné que les transistors sont accordés, leurs tensions VBE varient avec la rature, donnant AVBE = 0 L'équation ( 16) devient ( 17) Q 6 et Q 7
tempé-
donc: = O =ref ( 2 ' + 2 Une simplification de l'équation ( 17) donne: ( 18) 10 = Iref L'équation ( 18) démontre que le courant de sortie I 0, dirigé sélectivement vers le second circuit de courant, est exactement égal au courant de référence
Irefen régime stable généré par la source de courant 16.
il
Il est à présent évident que les transistors Q 1-Q 6 trans-
mettent le courant de sortie d'une source de courant con-
tinu ou de courant en régime stable 16 à un circuit de
courant de sortie commuté par l'intermédiaire du transis-
tror Q 7 de source de courant et d'un circuit de direction de courant formé des transistors Q 8 et Q 9 Par suite de la compensation réalisée par les transistors Q 1 et Q 6 ' les erreurs bêta et VBE du transistor Q 7 et l'erreur bêta du transistor Q 9 ont été totalement éliminées, comme cela
est démontré par l'analyse mathématique donnée ci-dessus.
La source de courant de précision à commande numérique selon l'invention transfère donc sélectivement
un courant très précis en régime stable Iref vers un cir-
cuit de courant de sortie d'une façon très précise en
réponse à un signal numérique d'entrée.
La figure 4 représente le circuit 10 de com-
pensation, décrrt en regard des figures 1 et 2, connecté
à la ligne de base commune de plusieurs sources de cou-
rant à courant dirigé, qui sont groupées pour former un
convertisseur numérique/analogique Dans la forme parti-
culière de réalisation représentée sur la figure 4, le convertisseur numérique/analogique comprend des sources de courant de poids égaux dont le courant de sortie de chacune d'elles peut être dirigé sélectivement vers un réseau d'atténuation en échelle R 2 R Etant donné que
tous les transistors représentés sur le schéma du cir-
cuit de la figure 4 sont réalisés sur un seul substrat
monolithique et sont donc accordés, la tension de compen-
sation produite par le circuit 10 de compensation entre
la base du transistor Q 6 et la borne négative -V d'ali-
mentation en énergie agit de façon à compenser convena-
blement les erreurs bêta et VBE de chacun des transistors de source de courant du convertisseur numérique/analogique, ainsi que l'erreur bêta des transistors de commutation
utilisés dans les circuits de direction de courant du con-
vertisseur numérique/analogique.
Dans une autre forme de réalisation de l'in-
vention, la tension compensée de sortie du circuit 10 de
compensation peut être appliquée à la ligne de base com-
mune d'un convertisseur numérique/analogique comportant des sources individuelles de courant ayant des courants de sortie à pondération binaire Par exemple, des sources de courant à pondération binaire peuvent être groupées
en unités de quatre sources, communément appelées quadru-
plets, o les sources de courant d'un quadruplet unique produisent des courants de sortie ayant des amplitudes
dans les proportions 8, 4, 2, 1 Pour obtenir une préci-
sion maximale dans un convertisseur numérique/analogique
de ce type, une technique connue en tant que démultipli-
cation d'émetteur est utilisée pour produire une densité de courant uniforme dans l'émetteur des transistors de
chaque source de courant La-figure 5 représente en par-
ticulier une source de courant de précision à commande numérique dans laquelle le courant de sortie I O est égal à quatre fois l'amplitude du courant de référence produit par la source de courant 16 Dans cette configuration,
la résistance de charge d'émetteur de chacun des transis-
tros Q 7 de source de courant montés en parallèle est égale à la valeur de la résistance R 1 qui est connectée à l'émetteur du transistor Q 6 La figure 6 représente une version à montage cascode de la source de courant de précision à commande numérique Dans cette forme de réalisation, un transistor supplémentaire Q 10 de source de courant est monté entre le transistor Q 7 de source de courant et les transistors
Q 8 et Q 9 de direction de courant Pour compenser les er-
reurs engendrées par les transistors Q 10 de la source de
courant en cascode, un étage supplémentaire de compensa-
tion, constitué de transistors Q Q 12 et Q 13 est inséré entre l'émetteur du transistor Q 1 et le collecteur du transistor Q 6 D'autres étages en cascode peuvent être
ajoutés si cela est souhaité, d'une façon similaire.
La configuration en montage cascode de la présente invention, représentée sur la figure 6, apporte
une isolation supplémentaire entre la sortie du transis-
tor Q 7 de source de courant et la sortie du transistor Q 9 de commutation afin de minimiser les transitoires de commutation Cette configuration particulière diminue légèrement la précision pour une isolation sensiblement améliorée envers les transitoires, ce qui peut être très souhaitable dans certaines applications. Il va de soi que de nombreuses modifications
peuvent être apportées à la source de courant de préci-
sion à commande numérique décrite et représentée sans sortir du cadre de l'invention Par exemple, le circuit
peut être aisément modifié afin d'utiliser des transis-
tors PNP au lieu des transistors NPN décrits ci-dessus.
Claims (13)
1 Source de courant à compensation de tempé-
rature pour produire un courant de sortie de précision pouvant être dirigé vers l'un ou l'autre de deux circuits de courant en réponse à un signal numérique d'entrée, caractérisée en ce qu'elle comporte un dispositif ( 12) de source de courant destiné à générer un courant de sortie sensiblement constant et comprenant un transistor (Q 7) de source de courant dont l'émetteur est connecté à une source de tension (-V), un dispositif ( 14) de direction de courant connecté au dispositif de source de courant pour diriger ledit courant de sortie vers le premier ou
le second circuit de courant en réponse au signal numé-
rique d'entrée, ce dispositif de direction comprenant un transistor (Q 9) de commutation dont l'émetteur est relié au collecteur du transistor de source de courant et dont le collecteur est relié au second circuit de courant, et des moyens ( 10) de compensation connectés au dispositif de source de courant et comprenant un circuit
( 16) de référence destiné à régénérer un courant de réfé-
rence de précision (Iref) de régime stable, un premier dispositif ( 18 > de compensation comprenant un premier transistor (Q 1) dont le collecteur est monté de manière à recevoir le courant de référence afin de générer un premier courant de sortie compensé pour corriger l'erreur bêta du transistor de commutation, et un second dispositif ( 20) de compensation comprenant un second transistor (Q<) dont le collecteur est monté de manière à recevoir le premier courant de sortie compensé, dont la base est reliée à la base du transistor de source de courant et dont l'émetteur est relié à la source de tension afin de
corriger l'erreur bêta et l'erreur sur la tension base-
émetteur du transistor de source de courant, les moyens de compensation faisant varier la différence de tension entre la base du transistor de source de courant et la
source de tension afin de maintenir constant, avec préci-
sion, le courant de sortie dirigé par intermittence vers le second circuit de courant, quelles que soient les
252473 >
variations du paramètre bêta ou de la tension base-émetteur du transistor de commutation de courant ou du transistor
de source de courant.
2 Source de courant selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte un circuit de retour
de courant monté en série avec le premier circuit de cou-
rant, et un circuit de sortie connecté en série au second
circuit de courant.
3 Source de courant selon la revendication 2, caractérisée en ce qu'elle comporte des premiers moyens de polarisation (Q 21 Q 3) connectés au collecteur et à la base du premier transistor pour polariser ce dernier dans une plage normale de fonctionnement du transistor, et les seconds moyens de polarisation (Q 4, Q 5) connectés au
collecteur et à la base du second transistor pour polari-
ser ce dernier dans une plage normale de fonctionnement
de ce transistor.
4 Source de courant selon la revendication 2, caractérisée en ce que le dispositif de direction de
courant comprend en outre un transistor tampon (Q 8) des-
tiné à recevoir le signal numérique d'entrée et à le transmettre au transistor de commutation, la base du transistor tampon pouvant notamment être connectée de
manière à recevoir le signal numérique d'entrée, son collec-
teur pouvant être monté en série avec le circuit de retour de courant et son émetteur pouvant être relié à l'émetteur
du transistor de commutation.
Source de courant selon la revendication 2, caractérisée en ce que le circuit de sortie comprend
un réseau diviseur de courant à résistances.
6 Source de courant selon la revendication
1, caractérisée en ce que le transistor de source de cou-
rant, le transistor de commutation et les premier et
second transistors sont des transistors accordés.
7 Source de courant selon la revendication
1, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre une pre-
mière résistance de charge (R 1) montée en série avec l'émetteur du second transistor, et une seconde résistance
de charge (R 3) montée en série avec l'émetteur du transis-
tor de source de-courant, la valeur de la première résis-
tance de charge pouvant être égale à celle de la seconde résistance de charge, ou bien la valeur de la seconde résistance de charge pouvant être égale à un multiple de
celle de la première résistance de charge.
8 Source de courant selon la revendication
1, caractérisée en ce que le courant de sortie de préci-
sion est égal au courant de référence.
9 Source de courant selon la revendication
1, caractérisée en ce que le courant de sortie de préci-
sion est égal à un multiple du courant de référence, auquel cas les transistors de commutation peuvent comprendre notamment plusieurs émetteurs pour produire une densité de courant, dans le transistor de source de courant,
égale à la densité de courant du second transistor.
Source de courant selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre un second
dispositif de source de courant destiné à générer un cou-
rant de sortie sensiblement constant et comprenant un second transistor de source de courant dont l'émetteur est relié à la source de tension et dont la base est reliée à la base du second transistor, un second dispositif de direction de courant destiné à diriger le courant de
sortie vers le premier circuit de courant ou vers un troi-
sième circuit de courant en réponse à un second signal numérique d'entrée, ce second dispositif de direction comprenant un second transistor de commutation dont l'émetteur est relié au collecteur du transistor de la seconde source de courant et dont le collecteur est relié au troisième circuit de courant, de manière que les moyens
de compensation compensent l'erreur bêta du second tran-
sistor de commutation et l'erreur bêta et l'erreur sur la tension baseémetteur du transistor de la seconde
source de courant.
11 Source de courant selon la'revendication , caractérisée en ce que les premier et second dispositifs de source de courant et les premier et second dispositifs
de direction de courant assument la fonction d'un conver-
tisseur numérique/analogique.
12 Source de courant à commande numérique pour générer un courant de sortie de précision pouvant être dirigé vers un premier ou un second circuit de cou-
rant en réponse à un signal numérique d'entrée, caracté-
risée en ce qu'elle comporte un dispositif ( 12) de source
de courant destiné à générer un courant de sortie sensi-
blement constant et comprenant un transistor (Q 7) de source
de courant dont l'émetteur est relié à une source de ten-
sion (-V), un dispositif ( 14) de direction de courant relié au dispositif de source de courant afin de diriger le courant de sortie vers le premier ou le second circuit de courant en réponse au signal numérique d'entrée, ce
dispositif de direction de courant comprenant un transis-
tor (Q 9) de commutation dont l'émetteur est relié au collecteur du transistor de source de courant et dont le collecteur est relié au second circuit de courant, et des moyens ( 10) de compensation reliés au dispositif de source de courant et comprenant un premier dispositif ( 12) de compensation qui comporte un premier transistor (Q 1 > dont le collecteur est connecté de façon à recevoir un courant de référence de précision (Iref) de régime stable pour générer un premier courant de sortie compensé afin de corriger l'erreur bêta du transistor de commutation, le premier dispositif de compensation comprenant des premiers moyens de polarisation (Q 2, Q 3) connectés au collecteur et
à la base du premier transistor afin de polariser ce pre-
mier transistor dans une plage de fonctionnement linéaire, et un second dispositif ( 20) de compensation qui comprend un second transistor (Q 6) dont le collecteur est connecté de façon à recevoir le premier courant de sortie compensé, la base est reliée à la base du transistor de source de courant et l'émetteur est relié à la source de tension pour corriger l'erreur bêta et l'erreur sur la tension base-émetteur du transistor de source de courant, le second dispositif de compensation comprenant en outre des seconds moyens de polarisation (Q 4, Q 5) connectés au collecteur et à la base du second transistor pour polariser ce dernier dans une plage linéaire de fonctionnement, les moyens de
compensation faisant ainsi varier la différence de ten-
sion entre la base du transistor de source de courant et la source de tension afin de maintenir constant, avec précision, le courant de sortie dirigé par intermittence vers le second circuit de courant, quelles que soient les variations du paramètre bêta ou de la tension base-émetteur du transistor de commutation de courant ou du transistor
de source de courant.
13 Source de courant selon l'une des reven-
dications 3 et 12, caractérisée en ce que les premiers moyens de polarisation comprennent des premier et second transistors (Q 2, Q 3) en montage Darlington, la base de ce premier transistor en montage Darlington étant reliée au collecteur dudit premier transistor et l'émetteur de ce second transistor en montage Darlington étant relié
à la base du premier transistor.
14 Source de courant selon la revendication
13, caractérisée en ce que les seconds moyens de polari-
sation comprennent des troisième et quatrième transistors (Q 4, Q 5) en montage Darlington, la base du troisième
transistor en moptage Darlington étant connectée au collec-
teur dudit second transistor et l'émetteur du quatrième transistor en montage Darlington étant connecté à la base
dudit second transistor.
Convertisseur numérique/analogique à com-
pensation de température pour générer un signal analogique
de sortie en réponse à un signal numérique d'entrée, carac-
térisé en ce qu'il comporte une première source de courant
destinée à générer un premier courant de sortie sensible-
ment constant et comprenant un premier transistor de source de courant dont l'émetteur est relié à une-source de tension, un premier dispositif de direction de courant relié à la première source de courant afin de diriger le premier courant de sortie vers un premier ou un second circuit de courant en réponse au signal numérique d'entrée, et comprenant un premier transistor de commutation dont
252473;
l'émetteur est relié au collecteur du premier transistor de source de courant et dont le collecteur est relié au second circuit de courant, une seconde source de courant
destinée à générer un courant de sortie sensiblement cons-
tant et comprenant un second transistor de source de courant dont l'émetteur est relié à ladite source de tension, un second dispositif de direction de courant relié à la seconde source de courant afin de diriger le courant de sortie vers un second ou un troisième circuit de courant en réponse au signal numérique d'entrée, et comprenant un second transistor de commutation dont l'émetteur est relié au collecteur du transistor de la seconde source de courant et dont le collecteur est relié au troisième circuit de courant, des moyens connectés aux deuxième et quatrième circuits de courant pour atténuer sélectivement les premier et second courants de sortie, des moyens ( 10) de compensation connectés aux première et seconde sources de courant et comprenant un circuit
( 16) de référence destiné à générer un courant de réfé-
rence de précision (I ref) de régime stable, un premier
dispositif de compensation comprenant un premier transis-
tor (Q 1) dont le collecteur est connecté de façon à rece-
voir le courant de référence pour générer un premier courant de sortie compensé afin de corriger l'erreur bêta des premier et second transistors de commutation, et un second dispositif de compensation comprenant un second transistor (Q 6) dont le collecteur est connecté afin de recevoir le premier courant de sortie compensé, dont la base est reliée à la base des transistors des première et seconde sources de courant et dont l'émetteur est relié à la source de tension afin de corriger l'erreur
sur le paramètre bêta et l'erreur sur la tension base-
émetteur des transistors des première et seconde sources de courant, les moyens de compensation faisant varier la différence de tension entre la base des transistors des première et seconde sources de courant et la source de
tension afin de maintenir à une valeur constante et pré-
cise le courant de sortie dirigé par intermittence vers
252473 Y
les deuxième et quatrième circuits de courant, quelles que soient les variations du paramètre bêta ou de la tension
base-émetteur des premier et second transistors de commu-
tation de courant ou des transistors des première et seconde sources de courant.
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