MARCADOR PARA SISTEMA DE VIGILANCIA DE ARTICULO ELECTRÓNICO CODIFICADO
Antecedentes de la Invención 1. Campo de la Invención La presente invención se refiere a una cinta de aleación amorfa ferromagnética y a un marcador que se utiliza en un sistema electrónico de vigilancia de un artículo, el marcador incluye una o una pluralidad de tiras rectangulares basadas en un material- amorfo magnetoestrictivo que vibra en forma mecánica en un campo magnético alternante en múltiples frecuencias resonantes, por medio de lo cual, el efecto magnetomecánico del marcador es utilizado de manera efectiva. La presente invención también se dirige a un sistema electrónico de vigilancia que utiliza este marcador.
2. Antecedentes de la Invención La magnetoestricción de un material magnético es un fenómeno en el cual se realiza el cambio de dimensión en base a la aplicación de un campo magnético externo en el material magnético. Cuando el cambio de dimensión es de manera que el material se alarga en base a que sea magnetizado, el material es denominado como "magnetoestrictivo positivo" . Cuando un material es "magnetoestrictivo negativo" el material se contrae en base a su magnetización. De esta manera, en cualquier caso un material magnético vibra cuando se encuentra en un campo magnético alternante. Cuando es aplicado un campo magnético estático junto con el campo alternante, la frecuencia de la vibración mecánica del material magnético varía con el campo estático aplicado a través del acoplamiento magneto-elástico. Esto es comúnmente conocido como efecto ?E, el cual es descrito por ejemplo, en "Physics of Magnetism" de S. Chikazumi (John Wiley & Sons, New York, 1964, página 435). Aquí E(H) representa el modulo de Young, que es una función del campo aplicado H, y la frecuencia de vibración o resonancia del material ft está relacionada con E(H) a través de fT = (1/2) [E(H)/p]1/2, (1) en donde I es la longitud del material y p es la densidad de masa del material. El efecto magneto-elástico o magneto-mecánico descrito con anterioridad es utilizado en sistemas electrónicos de vigilancia de artículo que primero fueron enseñados en las Patentes de los Estados Unidos Nos. 4,510,489 y 4,510,490 (de aquí en adelante las patentes '489 y '490) . Estos sistemas de vigilancia son sistemas ventajosos porque ofrecen una combinación de una alta sensitividad de detección, una alta confiabilidad de operación y bajos costos de operación. El marcador en estos sistemas es una tira, o una pluralidad de tiras, de una longitud conocida de un material ferromagnético, empaquetado con un material ferromagnético que es magnéticamente más intenso (un material con una alta coercitividad) que proporciona un campo estático denominado como un campo de polarización para establecer un acoplamiento magneto-mecánico pico. De preferencia, el material marcador ferromagnético es una cinta amorfa de aleación, debido a que es muy alta la eficiencia del acoplamiento magneto-mecánico en las aleaciones. La frecuencia de resonancia mecánica, fr es determinada en esencia por la longitud de la cinta de aleación y la intensidad del campo de polarización, como lo indica la Ecuación anterior (1) . Cuando una señal de interrogación sintonizada en la frecuencia de resonancia es encontrada en un sistema electrónico de identificación, el material marcador responde con un gran campo de señal que es detectado por un receptor en el sistema. Varios materiales ferromagnéticos amorfos fueron considerados en la Patente de los Estados Unidos No. 4, 510,490 para los sistemas codificados de identificación en base a la resonancia magneto-mecánica descritos con anterioridad e incluidos en las aleaciones amorfas de Fe-Ni-Mo-B, Fe-Co-B-Si, Fe-B-Si-C y Fe-B-Si. De estas aleaciones, una aleación amorfa comercialmente disponible METGLAS®2826MB basada en Fe-Ni-Mo-B fue utilizada de manera extensiva hasta la activación accidental, por un marcador de resonancia magneto-mecánica, de otros sistemas basados en la generación/detección armónica magnética. Esto sucede debido a que un marcador de resonancia magneto-mecánica utilizado en este momento en algunas ocasiones presentó características no lineales BH, originando la generación de armónicos más altos de la frecuencia del campo de excitación. Para evitar este problema, en algunas ocasiones llamado como un "problema de contaminación" del sistema, una serie de nuevos materiales marcadores ha sido inventada, los ejemplos de los cuales se describen en las Patentes de los Estados Unidos Nos. 5,495,231, 5,539,380, 5,628,840, 5,650,023, 6,093,261 y 6,187,112. Aunque los nuevos materiales marcadores se desempeñan en promedio mejor que los materiales utilizados en los sistemas de vigilancia de las patentes originales v489 y ?490, en cierto modo, el mejor rendimiento magneto-mecánico ha sido encontrado en los materiales marcadores descritos, por ejemplo, en la Patente de los Estados Unidos No. 6,299,702 (de aquí en adelante la patente '702). Estos nuevos materiales marcadores requieren procesos complejos de tratamiento térmico para conseguir las propiedades deseadas magneto-mecánico como se describió por ejemplo en la patente '702. En forma clara, es necesario un nuevo material marcador magneto-mecánico que no requiera estos procesos complicados de fabricación posterior de cinta y un objetivo de la presente invención es proporcionar este material marcador con un alto desempeño magneto-mecánico sin provocar el "problema de contaminación" mencionado con anterioridad. Utilizando totalmente el nuevo material marcador magneto-mecánico de la presente invención, la presente invención incluye un marcador con una capacidad de codificación y decodificación y un sistema electrónico de identificación que utiliza el marcador. Un sistema codificado de vigilancia que tiene un marcador magneto-mecánico fue enseñado en la Patente de los Estados Unidos No. 4,510,490, aunque el número de tiras marcadoras constituyentes fue restringido debido al espacio limitado disponible en el marcador, de esta manera, se limita el universo de la capacidad de codificación y decodificación utilizando este marcador. En forma clara, se requiere un marcador en el cual sea incrementado en forma considerable el número de tiras marcadoras sin sacrificar el rendimiento como un marcador codificado en un sistema electrónico de identificación de artículo que tiene una capacidad de codificación y decodificación, de aquí en adelante es denominado como "sistema electrónico codificado" de identificación de artículo.
Sumario de la Invención De acuerdo con la invención, un material magnético suave es incluido en un marcador de un sistema electrónico de vigilancia en base a una resonancia magneto-mecánica. Un material marcador con propiedades totales mejoradas de resonancia magneto-mecánica es fabricado a partir de una cinta de aleación amorfa, de modo que una pluralidad de tiras marcadoras sea alojada en un marcador codificado. Un material magnético suave en una forma de cinta que tiene capacidad de resonancia magneto-mecánica es vaciado sobre un substrato giratorio, tal como es enseñado en la Patente de los Estados Unidos No. 4,142,571. Cuando el ancho de la cinta recién vaciado sea más ancho que el ancho predeterminado para un material marcador, la cinta es dividida hasta un ancho predeterminado. De esta manera, la cinta procesada es cortada en tiras rectangulares de metal amorfo dúctil que tienen distintas longitudes para fabricar un marcador de resonancia magneto-mecánica utilizando una pluralidad de tiras al menos con una tira magnética semi-dura que proporciona un campo magnético estático de polarización. Un sistema electrónico codificado de vigilancia de artículo utiliza un marcador codificado de la presente invención. El sistema tiene una zona de interrogación de artículo en la cual el marcador magneto-mecánico de la presente invención es sometido a un campo magnético de interrogación con frecuencias variables, la respuesta de señal a la excitación del campo magnético de interrogación es detectada por un receptor que tiene un par de bobinas de antena situadas en la zona de interrogación de artículo. De acuerdo con una modalidad de la invención, se proporciona un marcador codificado de un sistema electrónico de vigilancia resonante magneto-mecánico de artículo, que es adaptado para resonar en forma mecánica a frecuencias preseleccionadas, el cual comprende: una pluralidad de tiras magnetoestrictivas dúctiles cortadas hasta longitudes predeterminadas a partir de cintas de aleación ferromagnética amorfa que tienen curvaturas a lo largo de la dirección de la longitud de la cinta y presentan una resonancia magneto-mecánica bajo excitaciones alternantes de campo magnético con un campo estático de polarización, las tiras tienen una dirección de anisotropía magnética perpendicular al eje de la cinta, en donde al menos dos de las tiras son adaptadas para que sean polarizadas en forma magnética para resonar en una frecuencia única diferente de las frecuencias preseleccionadas. En donde sea seleccionado, el radio de curvatura de las curvaturas de tira marcadora es menor de 100 cm. De acuerdo con una modalidad de la invención, el proceso de codificación es realizado mediante el corte de una cinta de aleación amorfa magnetoestrictiva que tiene su dirección de anisotropía magnética perpendicular al eje de la cinta en una cinta rectangular con una longitud predeterminada que tiene una relación entre dimensiones de longitud-a-ancho más grande de 3. En donde sean seleccionadas, las tiras tienen un ancho de tira que fluctúa aproximadamente de 3 a 15 mm. De acuerdo con una modalidad de la invención, las tiras tienen una inclinación de frecuencia de resonancia contra el campo de polarización que fluctúa aproximadamente de 4 a 14 Hz/ (A/m) . En donde sean seleccionadas, las tiras tienen una longitud más grande aproximadamente de 18 mm cuando el ancho de tira sea de 6 mm. De acuerdo con una modalidad de la invención, las tiras tienen una frecuencia de resonancia magneto-mecánica menor aproximadamente de 120,000 Hz . De acuerdo con una modalidad de la invención, las cintas de aleación ferromagnética amorfa tienen una magnetoestricción de saturación entre 8 y 18 ppm y una inducción de saturación aproximadamente entre 0.7 y 1.1 tesla. De acuerdo con una modalidad de la invención, una aleación ferromagnética amorfa de las cintas de aleación ferromagnética amorfa tiene una composición basada en Fea-Nib-Moc-Bd con 30 < a < 43,35 < b < 48,0 < c < 5, 14 < d < 20 y a+b+c+d=100, hasta de 3% de átomos de Mo que son reemplazados de manera opcional por Co, Cr, Mn y/o Nb y hasta 1% de átomos de B que son reemplazados de manera opcional por Si y/o C. De acuerdo con una modalidad de la invención, una aleación ferromagnética amorfa de cintas de aleación ferromagnética amorfa tiene una composición de uno de: Fe40.e
NÍ40.1 M?3 .7 B15.1 Sí0.5 . Fe4? .5 NÍ38 .9 MO4 .1 Bis .5 , Fe4? .7 Ní39.4 MO3 .1
B15.8 Fe0. I39.0 M03.6 B16.6 S?0.6 Fs39.8 N?39.2 M03.1 B?7.6 Co.3, Fe36.9 Ni41.3 MO4.1 B17.8, Fe35.6 Ni42.6 MO4.0 B?-7.9, Fe40 Ni38 M?4 B18, o Fe38.0 Ni38.8 Mo3.9 B?9.3. En donde sea seleccionado, el marcador codificado comprende al menos dos tiras marcadoras con diferentes longitudes . En donde sea seleccionado, el marcador codificado comprende cinco tiras marcadoras con distintas longitudes. En donde sea seleccionado, el marcador codificado tiene una frecuencia de resonancia magneto-mecánica aproximadamente entre 30,000 y 130,000 Hz. En donde sea seleccionado, el marcador codificado tiene un universo de identificación electrónica que contiene aproximadamente hasta 1800 y aproximadamente 115 millones de artículos que pueden ser identificados por separado para un marcador codificado con dos y cinco tiras marcadoras, de manera respectiva. En donde sea seleccionado, el marcador codificado tiene un universo de identificación electrónica que contiene más de 115 millones de artículos que pueden ser identificados por separado. De acuerdo con una modalidad de la invención, las tiras tienen una frecuencia de resonancia magneto-mecánica menor aproximadamente de 120,000 Hz . De acuerdo con una modalidad de la invención, un sistema electrónico de vigilancia de artículo tiene una capacidad de decodificación de información codificada de un marcador codificado. El sistema comprende uno de: un par de bobinas que emiten un campo de excitación AC dirigido al marcador codificado para formar una zona de interrogación; un par de bobinas de detección de señal que reciben la información codificada del marcador codificado; un dispositivo electrónico de procesamiento de señal con una computadora electrónica con un software que decodifica la información codificada en el marcador codificado; o un dispositivo electrónico que identifica el marcador codificado, en donde el marcador codificado es adaptado para resonar en forma mecánica en frecuencias preseleccionadas, en donde el marcador codificado comprende una pluralidad de tiras dúctiles magnetoestrictivas cortadas hasta longitudes predeterminadas a partir de las cintas de aleación ferromagnética amorfa que tienen curvaturas a lo largo de la dirección de longitud de la cinta y presentan una resonancia magneto-mecánica por debajo de las excitaciones alternantes de campo magnético con un campo estático de polarización, las tiras tienen una dirección de anisotropía magnética perpendicular al eje de la cinta, en donde al menos dos de las tiras son adaptadas para que sean polarizadas en forma magnética con el objeto de resonar en una frecuencia única diferente de las frecuencias preseleccionadas. En donde sea seleccionado, el radio de curvatura de las curvaturas de la tira marcadora se encuentra aproximadamente entre 20 y 100 cm.
Breve Descripción de las Figuras La invención será entendida de manera más completa y las ventajas adicionales serán aparentes cuando se haga referencia a la siguiente descripción detallada de las modalidades preferidas y a las figuras que la acompañan, en las cuales: La Figura ÍA ilustra una vista lateral de una tira cortada a partir de una cinta de aleación amorfa de acuerdo con una modalidad de la presente invención y que tiene un imán de polarización y la Figura IB ilustra una vista de una tira convencional con un imán de polarización; La Figura 2 ilustra las características de resonancia magneto-mecánica de un marcador de tira única de acuerdo con una modalidad de la presente invención y las características de resonancia magneto-mecánica de un marcador convencional de tira única que muestra la frecuencia de resonancia como una función del campo de polarización; La Figura 3 ilustra las señales de resonancia del marcador de tira única de acuerdo con una modalidad de la presente invención y las señales de resonancia de un marcador convencional de tira, que muestra amplitudes de la señal de resonancia como una función del campo de polarización; la Figura 4 ilustra un circuito BH tomado a 60 Hz en una tira marcadora de una modalidad de la presente invención que tiene una longitud aproximadamente de 38 mm, un ancho aproximadamente de 6 mm y un espesor aproximadamente de 28 µm; La Figura 5A ilustra un marcador resonante magneto-mecánico de una modalidad de la presente invención con una tira marcadora de la Figura ÍA, y la Figura 5B ilustra un marcador convencional con la tira de la Figura IB; Las Figuras 6A-1 y 6A-2 ilustran una comparación de marcadores de resonancia magneto-mecánica que tienen dos tiras de una modalidad de la presente invención, y las Figuras 6B-1 y 6B-2 ilustran las características de resonancia magneto-mecánica de un marcador convencional que tiene dos tiras; La Figura 7 ilustra las características de resonancia magneto-mecánica de una modalidad de la presente invención; La Figura 8 ilustra la amortiguación de la señal de resonancia magneto-mecánica de un marcador de dos tiras de una modalidad de la presente invención y un marcador convencional de dos tiras;
La Figura 9 ilustra un marcador de una modalidad de la presente invención, en el cual son alojadas tres tiras con distintas longitudes, que muestra una frecuencia de resonancia y las señales de respuesta como una función de un campo de polarización; La Figura 10 ilustra las amplitudes de resonancia, las amplitudes, V0ma? Y ?max como una función del número de tiras marcadoras; y La Figura 11 ilustra el uso del marcador de la Figura 5A o las Figuras 6A-1 en un sistema electrónico de identificación y vigilancia de artículo de acuerdo con una modalidad de la presente invención.
Descripción Detallada de las Modalidades Preferidas Un material marcador con propiedades totales mejoradas de resonancia magneto-mecánica es fabricado a partir de una cinta de aleación ferromagnética amorfa, de modo que sea alojada una pluralidad de tiras marcadoras en un marcador codificado, en donde al menos dos de las tiras son adaptadas para que sean polarizadas en forma magnética para resonar mecánicamente en una frecuencia única diferente de la pluralidad de frecuencias preseleccionadas. Un material magnético en una forma de cinta, que tiene una capacidad de resonancia magneto-mecánica, es vaciado en un substrato giratorio, como es enseñado en la Patente de los Estados Unidos No. 4,142,571. Cuando el ancho de la cinta recién vaciada sea más amplio que el ancho predeterminado para un material marcador, la cinta es cortada hasta un ancho predeterminado. De esta manera, la cinta procesada es cortada en tiras rectangulares dúctiles de metal amorfo que tienen distintas longitudes a fin de fabricar un marcador de resonancia magneto-mecánica utilizando una pluralidad de tiras, al menos con una tira magnética semi-dura que proporciona un campo magnético estático de polarización. En una modalidad de la presente invención, la aleación ferromagnética amorfa, que es utilizada para formar una cinta para la tira marcadora, tiene una composición basada en Fea-Nib-Moc-Bd con 30 < a < 43,35 = b < 48,0 = c < 5, 14 < d < 20 y a+b+c+d=100, hasta 3% de átomos de Mo que son opcionalmente reemplazados por Co, Cr, Mn y/o„Nb y hasta 1% de átomos de B que son opcionalmente reemplazados por Si y/o C. En una modalidad de la presente invención, la aleación ferromagnética amorfa utilizada para formar una cinta para la tira marcadora tiene una composición de uno de: Fe40.6 NÍ40.1 M?3.7 Bis.! Si0.5. Fe4?.5 Ni38.9 Mo4.? B15.5, Fe4?.7 Í39.4 MO3.1 B15.8, Fe40.2 Ni39.o M03.6 Bis.6 Si0.6, Fe39.8 Ni39.2 Mo3.? B?7.6 C0.3, Fe36.9 Ni41.3 M?4.! B17.8, Fe35.6 Ni42.6 Mo4.0 B17.9, Fe40 Ni38 M?4 BX8, o Fe38.0 Ni38.8 Mo3.9 B19.3. De esta manera, un cinta de aleación amorfa con una composición química similar a una composición química de una cinta METGLAS®2826MB magnetoestrictiva amorfa comercialmente disponible fue vaciada de acuerdo con la invención descrita en la Patente de los Estados Unidos No. 4,142,571. La aleación vaciada amorfa tuvo una inducción de saturación aproximadamente de 0.88 Tesla y una magnetoestricción de saturación aproximadamente de 12 ppm. La cinta tuvo anchos aproximadamente de 100 mm y 25 mm, y su espesor fue aproximadamente de 28 µm. A continuación, la cinta fue dividida en cintas más angostas con distintos anchos. Entonces, la cinta dividida fue cortada en tiras rectangulares dúctiles con una longitud que fluctúa aproximadamente de 15 mm a 65 mm. Cada tira tuvo una curvatura ligera que refleja la curvatura superficial de rueda de vaciado de cinta. Durante el proceso de corte, la curvatura original fue modificada. La curvatura de una tira seccionada y cortada fue determinada como se describe en el Ejemplo 1. La Figura ÍA ilustra la apariencia física de una tira marcadora 10 de una modalidad de la presente invención, y la Figura IB ilustra la apariencia física de una tira convencional 20 producida de acuerdo con un método complejo de tratamiento térmico que se describe en la Patente de los Estados Unidos No. 6,299,702. Como se indicó, las líneas de flujo magnético 11 se encuentran más cercanas en una configuración de resonancia de tira marcadora de polarización de una modalidad de la presente invención que las líneas de flujo magnético 21 de una tira convencional, como se ilustra en la Figura IB. Esto permite un mejor acoplamiento entre una tira marcadora 10 de una modalidad de la presente invención y una tira de imán de polarización 12 que es conseguido a través de una tira convencional 20 y un imán de polarización 22, lo cual origina un menor escape de flujo magnético en los dos extremos de una tira marcadora de resonancia de una modalidad de la presente invención. Cada tira marcadora de resonancia de una modalidad de la presente invención y de una tira convencional fue examinada a la luz del funcionamiento de resonancia magneto-mecánica utilizando el método de caracterización del Ejemplo 2. La Figura 2 compara la frecuencia de resonancia como una función de un campo de polarización para un marcador de tira única 330 de una modalidad de la presente invención y la frecuencia de resonancia de una tira convencional 331. La Figura 2 indica que el cambio de frecuencia de resonancia como una función del campo de polarización es aproximadamente el mismo para ambos casos. Las características de resonancia que se representan en la Figura 2 son importantes para diseñar un marcador de resonancia con capacidad de desactivación debido a que la desactivación es conseguida por un cambio en la frecuencia de resonancia al cambiar la intensidad del campo de polarización. Durante el proceso de desactivación, la inclinación de la frecuencia de resonancia ft con respecto al campo de polarización Hb, es decir, dft/dHb, determina la efectividad de la desactivación y por lo tanto, es un factor importante para una tira marcadora efectiva de resonancia. Para un marcador en un sistema electrónico codificado de identificación, es generalmente preferida una inclinación más grande de la frecuencia de resonancia en contra del campo de polarización cuando sea deseada una sensitividad más alta en un sistema de identificación. La comparación de la respuesta de resonancia entre los dos casos se ilustra en la Figura 3, en la cual, V0 es la amplitud de la señal de respuesta cuando el campo de excitación es apagado, y Vi es la amplitud de señal a 1 mseg después de la terminación del campo de excitación. En forma clara, una relación más alta de V?/V0 es preferida para un mejor rendimiento de un marcador de resonancia. Por lo tanto, ambas amplitudes de la señal son utilizadas en la industria como parte de la figura de mérito para un marcador de resonancia magneto-mecánica. La Figura 3 indica que las amplitudes de señal V0 441 y Vi 442 se convierten en amplitudes máximas en los campos de polarización de Hbo=500 A/m y Hb?=400 A/m, de manera respectiva, para una tira marcadora de resonancia de una modalidad de la presente invención, y V0 443 y Vi 444 se convierten en amplitudes máximas en los campos de polarización de Hbo=460 A/m y Hb=400 A/m, de manera respectiva, para una tira marcadora convencional de resonancia. Además, la Figura 3 indica que la relación de V?/V0 en estos puntos máximos es más grande para una tira marcadora de resonancia de una modalidad de la presente invención que para una tira marcadora convencional, que ilustra que la retención de señal de una tira marcadora de una modalidad de la presente invención es mejor que en una tira marcadora convencional, de esta manera, se mejora la efectividad del presente sistema electrónico codificado de identificación. La Tabla 1 resume una comparación de los parámetros críticos para el rendimiento de una tira marcadora como un resonador magneto-mecánico entre las tiras marcadoras convencionales representativas y los ejemplos de las tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención. Se observa que el rendimiento de las tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención se encuentra cerca, o superior, al rendimiento de las tiras marcadoras convencionales. Todas las tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención en la Tabla I son aceptables para uso como marcadores de la modalidad de la presente invención. En la Tabla I, las tensiones máximas de señal para
V0 y Vi medidas en las intensidades del campo de polarización,
Hb0 y Hbi, de manera respectiva, y la inclinación de frecuencia de resonancia dft/dHb l medida en Hbi para las tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención con una curvatura de tira h como es definida en la Figura ÍA fueron comparadas con las características correspondientes para 10 tiras marcadoras convencionales seleccionadas al azar. La longitud 1 de todas las tiras fue aproximadamente de 38 mm y sus anchos fueron aproximadamente de 6 mm. El radio de curvatura para cada tira marcadora fue calculado a partir de h y 1. La frecuencia de resonancia de cada tira fue aproximadamente de 58 kHz. Tabla I Características de Resonancia Magneto-mecánica
La Tabla I contiene los datos para un ancho de tira marcadora aproximadamente de 6 mm que en realidad es ampliamente utilizado. Este es un aspecto de la presente invención que proporciona tiras marcadoras con anchos diferentes aproximadamente de 6 mm. Las tiras marcadoras con distintos anchos fueron cortadas a partir de la misma cinta utilizada en la Tabla I, y fueron determinadas sus características de resonancia magneto-mecánica. Los resultados son resumidos en la Tabla II. Las tensiones de señal de resonancia V0 ma y i max disminuyeron con el ancho decreciente como era esperado. La disminución en los valores característicos del campo Hbo y Hb? con un ancho decreciente es debido a los efectos de la desmagnetización. De esta manera, un imán de campo de polarización tiene que ser seleccionado en consecuencia. Un marcador con un ancho más pequeño es adecuado para un área más pequeña de identificación del artículo, mientras que un marcador con un ancho más grande es adecuado para un área más grande de identificación de artículo debido a que las señales de resonancia son más grandes a partir de las tiras marcadoras más grandes, como lo indica la Tabla II. Debido a que la frecuencia de resonancia está en función principalmente de la longitud de la tira, como lo indica la Ecuación (1) , el cambio de ancho de tira no afecta la frecuencia de resonancia del sistema de identificación de artículo que se utiliza. La Tabla II muestra las características de resonancia magneto-mecánica de las tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención con una altura de tira h, como es definido en la Figura ÍA y con distintos anchos de tira. Las definiciones para Vo max Hb0 y Vx max dft/dHb l fueron las mismas como en la Tabla I. La longitud 1 de todas las tiras fue aproximadamente de 38 mm. El radio de curvatura para cada tira marcadora fue calculado a partir de h y 1. La frecuencia de resonancia de cada tira fue aproximadamente de 58 kHz. Tabla II Características de Resonancia Magneto-mecánica
Otro aspecto de la presente invención es proporcionar una variedad de marcadores disponibles operados bajo distintas condiciones. Para este' propósito, las características de resonancia magneto-mecánica fueron variadas al cambiar la composición química de la cinta de aleación magnética amorfa a partir de las cuales fueron producidas las tiras marcadoras. Las composiciones químicas de las aleaciones examinadas se encuentran enlistadas en la Tabla III en la cual son dados los valores de la inducción de saturación y de las magnetoestricciones para las aleaciones. Los» resultados de las propiedades de resonancia magneto-mecánica de estas aleaciones son dados más adelante en la Tabla IV.
La Tabla III muestra los ejemplos de aleaciones amorfas magnetoestrictivas con sus composiciones, las inducciones de saturación Bs, y las magnetoestricciones de saturación ?s, para los marcadores de resonancia magneto-mecánica de una modalidad de la presente invención. Los valores de Bs fueron determinados a partir de las mediciones de circuito de DC BH descritas en el Ejemplo 3 y los valores de ?s, fueron calculados utilizando una fórmula empírica ?s, = k Bs2, con k= 15.5 ppm/tesla2, siguiendo S. Ito et al., Applied Physics Letters, vol. 37, p 665 (1980) . Tabla III Aleación Amorfa Magnetoestrictiva
La Tabla IV muestra las características de resonancia magneto-mecánica de las tiras marcadoras que tienen distintas composiciones químicas enlistadas en la Tabla III de una modalidad de la presente invención con una altura de tira como es definido en la Figura ÍA. Las definiciones para Vd max Hb0 y Vi max y dft/dHb, fueron las mismas que en la Tabla I. Las longitudes 1 de todas las tiras fueron aproximadamente de 38 mm. El radio de curvatura para cada tira marcadora fue calculado a partir de h y 2. La frecuencia de resonancia de cada tira fue aproximadamente de 58 kHz. Tabla IV Características de Resonancia Magneto-mecánica de las Aleaciones en la Tabla III
Todas las aleaciones amorfas con distintas composiciones químicas enlistadas en la Tabla III tienen excelentes características de resonancia magneto-mecánica, como es proporcionado en la Tabla IV, y por lo tanto, son útiles en un sistema electrónico codificado de identificación de una modalidad de la presente invención. Además, las cintas cortadas aproximadamente a un ancho de 6 mm de acuerdo con el Ejemplo 1 fueron cortadas en tiras con distintas longitudes, y sus propiedades de resonancia magneto-mecánica fueron examinadas. Además de las propiedades cubiertas en las Tablas anteriores I, II y IV, se realizó una prueba complementaria para determinar la efectividad de la tira de resonancia magneto-mecánica utilizando la siguiente fórmula: V(t) = Vo exp (-t/t) (2) en donde t es el tiempo medido después de la terminación de una excitación de campo AC y t es una constante característica de tiempo para la amortiguación de señal de resonancia. Los valores de V?max en las Tablas I, II y IV fueron determinados a partir de los datos para t = 1 mseg. Los resultados son dados en la Tabla V, en la cual son resumidos otros parámetros que caracterizan las propiedades de resonancia de distintas longitudes de tira. Se observa que ft sigue muy bien la relación de la Ecuación (1) dada con anterioridad. También se observó el incremento de t con el aumento de la longitud de tira. Es preferible un valor más grande de la constante de tiempo T si una detección retrasada de señal fuera preferida. Sin embargo, en un sistema electrónico codificado de identificación de artículo cuando el campo de interrogación AC es barrido, el valor de V0 en la Tabla 1 importa más que el valor de Vi . Como se muestra en la Tabla V, las características de resonancia magneto-mecánica fueron determinadas para tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención con distintas longitudes 1 . El ancho y espesor de cada tira fueron aproximadamente de 6mm y 28 µm, de manera respectiva. La frecuencia la resonancia, ft, y la constante de tiempo T son definidas en las Ecuaciones (1) y (2) , de manera respectiva. Las definiciones de V0 max Hb0 y Vi max Hbi y dft/dHb, fueron las mismas que en la Tabla I. La altura del marcador h es definida en la Figura 1 y el radio de curvatura de cada tira fue calculado utilizando h y 1 . Tabla V
Además de las propiedades básicas magnéticas tal como la inducción magnética de saturación y la magnetoestricción enlistadas en la Tabla III que son requeridas para generar la resonancia magneto-mecánica en una tira marcadora de una modalidad de la presente invención, la dirección de anisotropía magnética que es la dirección de magnetización fácil en una tira marcadora tiene que ser esencialmente perpendicular a la dirección de longitud de la tira. Este es el caso, como se indica en la Figura 4, que representa un circuito BH tomado a 60 Hz que utiliza el método de medición del Ejemplo 3 aproximadamente en una tira de 38 mm de largo de la Tabla anterior V. El circuito BH de la Figura 4 indica que la inducción magnética remanente en H=0, es decir, B(H=0) se encuentra cerca de cero y la permeabilidad definida por B/H junto a H=0 es lineal. La forma del circuito BH que se muestra en la Figura 4 es común del comportamiento BH de una tira magnética en la cual la división promedio de la anisotropía magnética es perpendicular a la dirección de la longitud de la tira. Una consecuencia del comportamiento de magnetización de una tira marcadora de una modalidad de la presente invención que se muestra en la Figura 4 es la ausencia de una generación de armónicos más altos en una tira cuando la tira sea colocada en un campo magnético AC. De esta manera, es minimizado el "problema de contaminación" del sistema como se mencionó en la sección de "Antecedentes de la Invención" . Para verificar adicionalmente este punto, una señal armónica más alta de la tira marcadora de la Figura 4 fue comparada con la señal de una tira marcadora de un sistema electrónico de vigilancia de artículo basado en una generación/detección magnética armónica. Los resultados de esta comparación son dados más adelante en la Tabla VI . Como se muestra en la Tabla VI, se realizó una comparación de una señal magnética de armónicos más altos entre una tira marcadora de una modalidad de la presente invención y una tira marcadora basada en una aleación METGLAS®2714A basada en Co, la cual es ampliamente utilizada en un sistema electrónico de vigilancia de artículo basado en un sistema de generación/detección armónica magnética. El tamaño de tira fue el mismo para ambos casos y fue aproximadamente de 38 mm de largo y aproximadamente de 6 mm de ancho. La frecuencia fundamental de excitación fue de 2.4 kHz y las 25vas señales armónicas fueron comparadas utilizando un método de detección de señal armónica del Ejemplo 4. Tabla VI
Como lo indica la Tabla VI, una pequeña señal armónica imperceptible de un marcador de una modalidad de la presente invención no activa un sistema electrónico de vigilancia de artículo en base a una generación/detección armónica magnética. La Figura 5A ilustra una configuración física de un marcador de resonancia magneto-mecánica de la presente invención en donde es utilizada una tira marcadora única de acuerdo con una modalidad de la presente invención. Una tira marcadora 31 de la presente invención es colocada en un área hueca 33 en la cual el marcador 31 se encuentra libre de vibración sin restricciones físicas con materiales de envoltura no magnética 30 y 32 que encierran la tira marcadora 31. Un imán de polarización 34 es unido sobre la superficie exterior de la envoltura 32 como lo indica la flecha. En esta configuración, la interacción magnética básica entre la tira marcadora 31 y el imán de polarización 34 es la misma como se representa en la Figura ÍA. Como una comparación, la configuración convencional de marcador se muestra en la Figura 5b, en la cual, la tira marcadora 41 de la técnica anterior es encerrada en un área de cavidad 43 entre el ítem 40 y 42, con el imán de polarización 44 unido sobre la superficie exterior de la envoltura 42. Dos tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención con distintas longitudes fueron seleccionadas en forma aleatoria a partir de un número de tiras como es caracterizado en las Tablas I, II, IV y V y fueron montadas una en la parte superior de la otra, y fue elaborado un marcador como se indica mediante la tira 110 y la tira 111 en la Figura 6A-1. Las dos tiras marcadoras con distintas longitudes son alojadas en el área hueca entre la envoltura exterior no magnética 100 y 101. Un imán de polarización 120 es unido en la superficie exterior de la envoltura 101. La Figura 6A-2 ilustra una vista lateral de dos tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención. Para comparación, una configuración de marcador para dos tiras marcadoras convencionales se muestra mediante la tira 210 y la tira 211 en la Figura 6B-1, en la cual un área plana disponible para las dos tiras es la misma que el área para las dos tiras de la Figura 5A. Los números 200, 201 y 220 en la Figura 6B-1 corresponden con los ítems 100, 101 y 120 en la Figura 6A-1, de manera respectiva. La Figura 6B-2 ilustra una vista de las dos tiras convencionales a partir de un ángulo. El comportamiento de resonancia magneto-mecánica de un marcador de dos tiras de una modalidad de la presente invención utilizando V0771 y Vx772 es comparado en la Figura 7 con el comportamiento de resonancia magneto-mecánica de un marcador convencional de dos tiras que es preparado utilizando V0773 y Vx774, se muestra en la Figura 7. Es claro a partir de la Figura 7 que las amplitudes totales de la señal a partir de las dos tiras marcadoras de una modalidad de la presente invención son considerablemente más altas que las amplitudes totales de señal a partir de las dos tiras marcadoras convencionales. Para el caso de un marcador de una modalidad de la presente invención que se ilustra en la Figura 5A, la amplitud de señal V0 (se ilustra en la Figura 7) a partir de una tira de tamaño más largo de una modalidad de la presente invención es aproximadamente 280% más grande que su valor correspondiente V0 para una tira marcadora convencional de tamaño más grande. Para una tira de tamaño más corto, la tira de una modalidad de la presente invención genera una amplitud de señal más grande Vx en un 370% que la amplitud de señal Vi de su correspondiente tira marcadora convencional. Un perfil alargado de amplitud de resonancia junto a la frecuencia más baja de resonancia, £t = 38,610 Hz, que muestra el ancho de la resonancia magneto-mecánica, definido como el ancho en la frecuencia en el punto en donde la amplitud se convierte en 1/2 de la amplitud pico, es aproximadamente de 420 Hz . Para la región superior de la frecuencia de resonancia junto a ft = 109,070 Hz, la amplitud de señal tiene un ancho de frecuencia aproximadamente de 660 Hz . Este ancho de frecuencia, de aquí en adelante es denominado como ancho de línea de resonancia, es utilizado para determinar la separación mínima de frecuencia de resonancia entre las dos frecuencias adyacentes de resonancia para dos tiras marcadoras con longitudes ligeramente diferentes . Otro ejemplo es un marcador de una modalidad de la presente invención que contiene tres tiras marcadoras con distintas longitudes que fueron seleccionadas en forma aleatoria a partir de las Tablas anteriores I, II y IV. El espacio de cavidad entre las dos envolturas exteriores es para acomodar las tiras marcadoras de la modalidad de la presente invención, y el imán de polarización que es unido con la superficie exterior de la envoltura. Las características de resonancia magneto-mecánica del marcador con tres tiras que tienen longitudes aproximadamente de 25 mm, 38 mm y 52 mm y un ancho aproximadamente de 6 mm. La resonancia mecánica observada es clara, con un ancho de línea de resonancia aproximadamente de 400 Hz casi en la región inferior de frecuencia de resonancia aproximadamente de 40,000 Hz, y con un ancho de línea de resonancia aproximadamente de 700 Hz casi en la región más alta de frecuencia de resonancia aproximadamente de 110,000 Hz, indica que es insignificante la interferencia magneto-mecánica entre las tiras marcadoras con distintas longitudes en un marcador de una modalidad de la presente invención, lo cual a su vez permite el apilamiento de más de tres tiras marcadoras. Es evidente la carencia de interferencia magneto-mecánica de tira-a-tira, puesto que las tres tiras marcadoras con distintas longitudes hacen contacto entre sí mismas a lo largo de una línea junto al centro en la dirección de ancho de las tiras. En forma similar, fueron seleccionadas cinco tiras con distintas longitudes aproximadamente de 30 mm, 38 mm, 42 mm, 47 mm y 52 mm y con un ancho aproximado de 6 mm a partir de las tiras de las Tablas I, II, IV y V y fue fabricado un marcador. Las características de resonancia de este marcador de cinco tiras se muestran en la Figura 11. El sumario de las características de resonancia para los marcadores de una modalidad de la presente invención que utiliza distintas longitudes de tiras marcadoras es dado en la Tabla VII. Como se muestra en la Tabla VII, las señales de resonancia V0max y V?max son situadas en las respectivas frecuencias de resonancia ft a partir de los marcadores codificados de la presente invención. Tabla VII
En la Tabla VII, el ancho y el espesor de la tira marcadora son aproximadamente de 6 mm y 28 µm, de manera respectiva. Las señales de resonancia V0max y V?max dadas en la Tabla VII son lo suficientemente significantes para que sean detectadas en un sistema electrónico de identificación de artículo de acuerdo con modalidades de la presente invención. Los datos en la Tabla V conducen a una relación entre la frecuencia de resonancia, ft, y la longitud de tira, que es dada por en donde I es la longitud de tira en mm. Utilizando esta relación que es consistente con la Ecuación (1) , la variabilidad de la frecuencia de resonancia provocada por la tolerancia en el corte de cinta hasta una longitud predeterminada es establecida como sigue. La relación anterior entre fr y 1 conduce a Aft/Al = -2.906xl06/212, en donde Aft es el cambio en la frecuencia de resonancia debido a una variación en la longitud de tira Al . La tolerancia de corte de la tira marcadora, que puede ser conseguida con un cortador de cinta comercialmente disponible, es determinada al comparar la longitud de tira nominal u objetivo y la longitud actual dada en la Tabla V. Por ejemplo, la tira que tiene una longitud de 18.01 mm en la Tabla V tuvo una longitud objetivo de tira de 18 mm, originando una tolerancia de corte de 0.01 mm. Utilizando la tolerancia de máquina de corte obtenida de esta manera, fue calculada la variabilidad de frecuencia ?fr debida a la variabilidad de longitud de tira, la cual fluctuó aproximadamente en una cantidad de 3 Hz para tiras más cortas aproximadamente hasta 400 Hz para tiras más largas. Debido a que el ancho de línea de resonancia para una tira más larga es aproximadamente de 400 Hz, y es aproximadamente de 700 Hz para una tira más corta, la separación mínima de frecuencia que es discernible en un sistema electrónico de identificación de artículo de acuerdo con modalidades de la presente invención es determinada aproximadamente como de 800 Hz . Por lo tanto, para asegurar que no exista una identificación falsa, la separación de frecuencia de resonancia de 2 kHz, que es mayor del doble que la separación mínima de frecuencia de resonancia discernible, fue seleccionada para determinar el número de artículos que pueden ser identificados en un universo seleccionado. La frecuencia de resonancia cubierta con las tiras marcadoras enlistadas en la Tabla V fluctuó aproximadamente de 34,000 a 120,000 Hz, cubriendo una extensión de frecuencia de resonancia aproximadamente de 86,000 Hz . Utilizando una separación de frecuencia de resonancia de 2 kHz para una identificación no falsa, como se determinó con anterioridad, el número de artículos que pueden ser identificados en forma electrónica se convierte en 43 cuando un marcador sólo tiene una tira, lo cual se incrementa aproximadamente hasta 1800, 74,000, 2.96 millones y 115.5 millones en un universo dado cuando sea utilizado un marcador con dos, tres, cuatro y cinco tiras marcadoras, de manera respectiva, con distintas longitudes de una modalidad de la presente invención, en un sistema electrónico codificado de identificación de artículo de acuerdo con la presente invención. El número de artículos que pueden ser identificados o codificados es adicionalmente incrementado al agregar más tiras marcadoras y/o cambiar el nivel del campo de polarización en un marcador. El aspecto de la amortiguación mecánica reducida en un marcador de dos tiras de una modalidad de la presente invención fue examinado y es demostrado en la Figura 8, en donde la amplitud de la señal de resonancia sea graficada contra el tiempo después de la terminación de un campo alternante que inicia la resonancia magneto-mecánica para un marcador de dos tiras 801 de una modalidad de la presente invención y para un marcador convencional de dos tiras 802. Como se muestra en la Figura 9, el rendimiento magneto-mecánico además fue mejorado en un marcador de tres tiras con una amplitud más grande de señal V0901 y V?902 que la mostrada en la Figura 7 obtenida para un marcador de dos tiras . Los valores de V0max 1001 y V?max 1002 son graficados contra un número de tiras marcadoras en la Figura 10. Un incremento rápido de las señales de resonancia magneto-mecánica es observado hasta para tres tiras marcadoras, más allá de lo cual la velocidad del incremento de señal con el número de tira es gradual, aunque todavía muestra el efecto ventajoso de un número incrementado de tiras marcadoras para mejorar la detección de señal de resonancia. Un marcador codificado 501 como se describió con anterioridad, es utilizado de manera efectiva en un sistema electrónico de identificación y vigilancia de artículo de acuerdo con las modalidades de la presente invención, como se ilustra en la Figura 11. El artículo que será identificado 502, que lleva un marcador codificado 501 de una modalidad de la presente invención, es colocado en una zona de interrogación 510 en la Figura 11, el cual es flanqueado por un par de bobinas de interrogación 511. Las bobinas 511 emiten un campo magnético AC alimentado por un dispositivo electrónico 512 que consiste de un generador de señal 513 y un amplificador AC 514 con frecuencias variables, el cual es controlado a través de una caja de circuitos electrónicos 515 para su operación de encendido-apagado, que se dije al artículo 502 que será identificado. Cuando el artículo 502 sea colocado en la zona 510, la caja de circuito electrónico 515 enciende la frecuencia del campo AC de interrogación que barre a partir de la frecuencia más baja a la frecuencia más alta, el intervalo de la cual ésta en función del intervalo predeterminado de frecuencia del marcador. En este barrido de frecuencia, la señal de resonancia de un marcador codificado de una modalidad de la presente invención 501 es detectada en un par de bobinas de recepción de señal 516, que originan un perfil de señal de resonancia. Por lo tanto, el perfil de señal así obtenido por medio de un detector de señal 517 y es enviado al identificador 518, el cual indica el resultado de una interrogación. El sistema electrónico codificado de identificación y vigilancia de artículo que es proporcionado con anterioridad, es utilizado para identificar y proporcionar vigilancia de un artículo mediante el barrido de un campo de excitación AC con una frecuencia variable. En ciertos casos, la identificación retrasada es deseada, lo cual puede ser conseguido mediante el rastreo Vx como se representa en la Figura 3. Ejemplo 1 Una cinta dividida fue cortada en tiras dúctiles y rectangulares con un cortador de metal convencional de cinta. La curvatura de cada tira fue determinada en forma óptica midiendo la altura, h, de la superficie curveada con respecto a la longitud de tira, 1, como es definido en la Figura ÍA. Ejemplo 2 El rendimiento magneto-mecánico fue determinado en una estructura en la cual un par de bobinas que suministran un campo estático de polarización y la tensión que aparece en una bobina de detección de señal, compensada por una bobina de pandeo, fue medida a través de un voltímetro y un osciloscopio. Por lo tanto, la tensión medida está en función de la bobinas de detección e indica una amplitud relativa de señal. El campo de excitación AC fue suministrado por un generador de función comercialmente disponible y un amplificador AC. La tensión de señal del voltímetro fue tabulada y se utilizó un software de computadora comercialmente disponible para analizar y procesar los datos colectados . Ejemplo 3 Un equipo de medición de circuito DC BH comercialmente disponible fue utilizado para medir la inducción magnética B como una función del campo aplicado H. Para una medición de circuito AC BH, un montaje de bobinas de detección de bobinas de excitación similar al montaje del Ejemplo 4 fue utilizado y fue alimentada una señal de salida de la bobina de detección en un integrador electrónico. La señal integrada fue entonces calibrada para proporcionar el valor de la inducción magnética B de una muestra. La B resultante fue graficada contra el campo aplicado H, originando un circuito AC BH. Ambos casos AC y DC, la dirección del campo aplicado y la medición fue a lo largo de la dirección de la longitud de las tiras marcadoras.
Ejemplo 4 Una tira marcadora preparada de acuerdo con el ejemplo 1 fue colocada en un campo de excitación AC en una frecuencia fundamental predeterminada y su respuesta armónica más alta fue detectada por una bobina que contiene la tira. La bobina de excitación y la bobina de detección de señal fueron enrolladas en una bobina con un diámetro aproximadamente de 50 mm. El número de arrollamientos en la bobina de excitación y la bobina de detección de señal fue aproximadamente de 180 y 250, de manera respectiva. La frecuencia fundamental fue elegida en 2.4 kHz y su tensión en la bobina de excitación fue aproximadamente de 80 mV. Las 25 tensiones armónicas de la bobina de detección de señal fueron medidas . De esta manera, en una modalidad de la presente invención, el radio de curvatura de las curvaturas de tira marcadora podría ser menor aproximadamente de 100 cm, o aproximadamente entre 20 y 100 cm. En donde sea seleccionado, el proceso de codificación es realizado al cortar una cinta de aleación magnetoestrictiva amorfa que tenga su dirección de anisotropía magnética perpendicular al eje de cinta en una tira rectangular con una longitud predeterminada que tenga una relación de longitud-a-ancho más grande de 3. Asimismo, en donde sean seleccionadas, las iras tienen un ancho de tira que fluctúa aproximadamente de 3 a 15 mm. En una modalidad de la presente invención, las tiras tienen una inclinación de frecuencia de resonancia contra el campo de polarización que fluctúa aproximadamente de 4 a 14 Hz/ (A/m) . En donde sean seleccionadas, las iras tienen una longitud más grande aproximadamente de 18 mm cuando un ancho de tiras sea de 6 mm. Asimismo, en donde sean seleccionadas, las tiras tienen una frecuencia de resonancia magneto-mecánica menor aproximadamente de 120,000 Hz . En una modalidad de la presente invención, las cintas de aleación ferromagnética amorfa tienen una magnetoestricción de saturación aproximadamente entre 8 y 18 ppm y una inducción de saturación aproximadamente entre 0.7 y
1.1 tesla. En una modalidad de la presente invención, el marcador codificado comprende al menos dos tiras marcadoras con distintas longitudes. En donde sea seleccionado, el marcador codificado comprende cinco tiras marcadoras con distintas longitudes. En una modalidad de la presente invención, el marcador codificado tiene una frecuencia de resonancia magneto-mecánica aproximadamente entre 30,000 y 130,000 Hz.
En una modalidad de la presente invención, el marcador codificado tiene un universo de identificación electrónica que contiene aproximadamente hasta 1800 y 115 millones de artículos que pueden ser identificados por separado para un marcador codificado con dos y cinco tiras marcadoras, de manera respectiva. En una modalidad de la presente invención, el marcador codificado tiene un universo de identificación electrónica que contiene más de 115 millones de artículos que pueden ser identificados por separado. Por lo tanto, en una modalidad de la presente invención, un marcador codificado de un sistema electrónico de identificación resonante magneto-mecánica de artículo, que es adaptado para resonar en forma mecánica en frecuencias preseleccionadas, comprende una pluralidad de tiras dúctiles magnetoestrictivas cortadas hasta longitudes predeterminadas a partir de cintas de aleación ferromagnética amorfa que tienen curvaturas a lo largo de la dirección de longitud de cinta y presentan una resonancia magneto-mecánica bajo excitaciones alternantes del campo magnético con un campo estático de polarización, las tiras tienen una dirección de anisotropía magnética perpendicular al eje de cinta, en donde al menos dos de las tiras son adaptadas para que sean polarizadas en forma magnética a fin de resonar en una frecuencia única diferente de las frecuencias preseleccionadas . Además, en modalidades seleccionadas de la presente invención, un sistema electrónico de identificación del artículo tiene la capacidad de decodificar la información codificada de un marcador codificado. El marcador codificado es adaptado para resonar en forma mecánica en frecuencias preseleccionadas, y el marcador codificado comprende una pluralidad de tiras magnetoestrictivas dúctiles cortadas hasta longitudes predeterminadas a partir de cintas de aleación ferromagnética amorfa que tienen curvaturas a lo largo de la dirección de longitud de cinta y presentan una resonancia magneto-mecánica bajo excitaciones alternantes del campo magnético con un campo estático de polarización, las tiras tienen una dirección de anisotropía magnética perpendicular al eje de cinta, y en donde al menos dos de las tiras son adaptadas para que sean polarizadas en forma magnética a fin de resonar en una frecuencia única diferente de las frecuencias preseleccionadas. El sistema electrónico de identificación de artículo comprende una de un par de bobinas que emiten un campo de excitación AC dirigido en el marcador codificado para formar una zona de interrogación; un par de bobinas de detección de señal que reciben la información codificada que proviene del marcador codificado; un dispositivo electrónico de procesamiento de señal con una computadora electrónica que tiene un software para decodificar la información codificada en el marcador codificado, o un dispositivo electrónico que identifica el marcador codificado. Por lo tanto, así como también se proporciona la identificación de un marcador codificado, el sistema electrónico de identificación de artículo podría reconocer un artículo que tenga el marcador codificado unido con el mismo. Aunque unas cuantas modalidades de la presente invención han sido mostradas y descritas, sería apreciado por aquellas personas expertas en la técnica que pudieran realizarse cambios en estas modalidades sin apartarse de los principios y espíritu de la invención, el alcance de la cual es definido en las reivindicaciones y sus equivalentes.