Deferrisation Eau de Forage

250 96DE iI-I~
.~a~lOflUle pour lEau Potable Ct l’Assainissement

Centre coUaborant de 1’OMS
_____________ La déferrisation
=
des eaux
-- —-~___ de forage
~r - -
Synthèse
des techniques
expérimentées avec
succès par le CREPA
~w ~ ~-v~w~ ~ ~
~-~t ~
1p~j
I -
‘1 ~
250—13828
Document technique N°I 1996 -

Premiere Edition
© 1996
Reproduction, méme partleile, interdite
sous queique forme ou sur quelque support
que ce soit sons Iaccord écrit du CREPA Siege.
LA DEFERRISATION DES EAUX DE FORAGE:
SYNTHESE DES TECHNIQLIES EXPERIMENTEES
AlTEC SUCCES A U CREPA -
CREPA
Centre Regional pour l’Eau Potable 1996
et l’Assainissement a Faible Coüt
HP’GUE
Fax
~RC0D~
1.0:
RESUME
Des informations recueillies aupres des services charges de

l’hydraulique au sud du Sahara révèlent un fort taux d’abandon des forages
a cause des désagréments resultant des fortes teneurs en fer dissous dans les
eaux.
Plus de trois (3) ans durant, les techniciens du Centre Regional pour
l’Eau Potable et l’Assainissement a faible coüt (CREPA) ont travaillé sur la
mise en place de techniques simples et peu coüteuses d’élimination du fer
dans les eaux souterraines. Ces années de recherche ont porte stir deux (2)
types d’installations d’élimination du fer plus connus sous le nom “Unites
de déferrisation” : AF (Aeration-Filtration) et ADAF (Aération-Décantation-
Adsorption-Filtration).
Le corps de l’ouvrage type AF peut être metallique (fat de 200 litres)

ou en béton arme. II est evident que le metallique, au besoin, peut être
facilement déplacé d’un forage a un autre. Quant a l’unité ADAF, elle est
faite principalement de parpaings pleins.
Au total, six (6) sites de recherche ont été implantés a raison de trois
(3) par types d’unité. Hormis le site de Dagnoen (type AF), tous les autres
sont dans des villages situés a moms de 10 kriv de la yule de Ouagadougou,
capitale du Burkina Faso.
Les etudes ont permis de determiner la granulométrie, la nature ainsi

que les hauteurs des différentes couches de matériaux (sable, gravier) pour
chaque type d’unité, afin d’obtenir un rendement optimum. Avec ces
configurations, les taux d’abattement du fer total atteignent 98%. La temps
qui sépare deux (2) lavages consécutifs de l’unité a ete estimé a:
1
• 6 semaines au maximum pour I’unité de déferrisation type “AF’,
• de 4 a 6 semaines pour l’unité de déferrisation type “ADA?’
Le temps relativement long dans le cas du type ADAF s’explique par

la presence ‘du bassin de décantation qui joue tm grand role dans
l’abattement du fer total.
Les coüts estimatifs de la construction des ouvrages sont:
- 160.000 francs CFA pour i’unité de déferrisation type “AF”, soit
l’equivalent de $320 US;
- 200.000 francs CFA pour l’unité de déferrisation type “ADAF”, soit
l’équivalerit de $400 US;.
Le choix de telle ou telle autre unite depend de la teneur en fer total

de i’eau brute. C’est ainsi que l’unité type “A?’ est utiisée sur des forages
dont la teneur en fer total ne dépasse pas 5 mg/i, tandis que le type “ADAF”
est utilisé dans les cas des teneurs très élevées (plus de 10 mg/i).
11
ABSTRACT
Data collected from hydraulic departments in many countries in

south of Sahara show a high rate of abandoned boreholes becauses of the
high concentrations of iron in water.
Engineers from CREPA (Centre Regional pour l’Eau Potable et

l’Assainissement a Faible CoUt) worked over 3 years to set up simple and
low cost techniques to remove iron from groundwater. These years of
research were carried out on 2 types of iron removal system named “Iron
Removal Units”: AF unit and ADAF unit, respectively “Aeration-
Filtration” and “Aération-Décantation-Adsorption-Filtration” in French.
The matterial used to make the AF type unit could be reinforced

concrete as weel as metal sheet. The advantage of the AF type unit in metal
is that it can be moved from one place to another if needed. The ADAF type
unit is made of masonery.
The studies were performed on 6 sites (3 sites for each type of unit).
All the sites are in rural area in an average distance of 10 km from
Ouagadougou city, the capitale of Burkina Faso, except the site of Dagnoen
in the centre of the town with an AF type unit.
This research allows us to determine the grain sizes, the nature and
the height of the different layers of materiels (sand and gravel) for each type
of unit, in order to obtain a optimum efficiency. With the configurations set
up, the rates of iron removal reach 98%. The period of time between 2
consecutive unit cleansings has been estimated to:
• 4 weeks at the most for the AF type unit;
• 6 to 8 weeks for the ADAF type unit.
iii
The relatively long period of time for the ADAF type unit is due to
the presence of the settling basin which plays a very important role in the
removal of iron.
The estimated costs of the construction are:

- CFA 160’OOO francs ($320.00 US) for the AF type unit;
- CFA 200’OOO francs ($400.OOUS) for the ADAF type unit.
The choice to use one unit or another depends on the concentration

of iron in groundwater. The results show that for iron concentration lower
than 5 mg/i the AF type unit is recommended, whereas for iron
concentration higher than 10 mg/i the ADAF type unit should be used.
iv
TABLE DES MATIERES
Pages
Chapitre I: INTRODUCTION I
Chapitre II: APER~UBIBLIOGRAPHIQUE 5

ILl) Généralités 5
1L2) Etats Naturels du Fer 6
1L3) Procédés Courants de Déferrisation 7
1L4) Description du Processus de Déferrisation 10
Chapitre III: UNITES DE DEFERRISATION EXPERIMENTEES

PAR LE CREPA 15
111.1) Unite de Déferrisation Type “AF’ 15
111.1.1) Description 15
IIL1.2) Mise en oeuvre 19
111.2) Unite de Déferrisation Type “ADAF” 20
11L2.1) Description
11L2.l.l) Différentes Composantes de i’Unité ADAF 20
111.2.1.1) Organes Annexes 23
11L2.2) Mise en euvre 27
11L2.2.l) Matériaux de construction 27
11L2.2.2) Etapes de Ia construction 28
V
Chapitre IV: CARACTERISTIQUES DES MATERIAUX U11LISES
DANS LE TRAITEMENT DES EAUX 35
IV.1) Sable 35
TV.2) Gravier Quartz 39
IV.3) Gravier Granitique 39
IV.4) Gravier Latéritique 40
Chapitre V: METHODOLOGIE 41
V.1) Mise en Place des Couches de Granulats 41
V.2) Echantillonnage 42
Chapitre VI: RESULTATS ANALYSE

- - 47
VL1) Résultats - 47
VI.2) Performance des Unites 50
VI.2.1) Unites de déferrisation type ADAF 50
VI.2.2) Unite de déferrisation Type AF 52
VI.3) Choix du Type d’Unité de Déferrisation 55
VL3.1) Critères de choix 55
V13.1.1) Critères techniques 55
VI.3.1.2) Critères Economiques 56
VL3.2) Comparaison entre les Deux Variantes de
l’Unité type AF 56
V13.3) Choix du Type d’Unité 58
VI.3.3.1) Choix de l’Unité par Rapport au Temps de
Fonctionnement 59
VL3.3.2) Choix de l’Unité par Rapport a la Fadiité
d’Appropriation par les Communautés de Base 60
VI.33.3) Choix de l’Unité par Rapport a la Qualité de l’Eau
Traitée 60
vi
Chapitre VIII: CONCLUSION Ef RECOMMANDATIONS 63
REFERENCES
ANNEXES
vii
LISTE DES TABLEAUX
Tableau 3.1: Caractéristiques des matériaux nécessaires a la construction

de l’unité de déferrisation type ADAF.
Tableau 4.1: Caractéristiques des sables utilisés comme matériaux
filtrants dans les unites de déferrisation.
Tableau 5.1: Quantité d’eau pompée en moyerme par jour.
Tableau 6.1: Caractéristiques optimales des couches de matériaux a mettre en
place dans le bassin d’adsorption de l’unité de déferrisation
type ADAF
Tableau 6.2: Caracteristiques optimales des couches de matériaux a mettre en
place dans le bassin de filtration de l’unité de déferrisation
type ADAF
Tableau 6.3: Caracteristiques optimales des couches de matériaux a mettre en
place dans une unite de déferrisation type AF fonctionnant de
“bas en haut”
Tableau 6.4: Caractéristiques optimales des couches de matériaux a mettre en
place dans une unite de déferrisation type AF fonctionnant de
“haut en bas”
Tableau 6.5: CoQts de réalisation des unites de déferrisation
Tableau 6.6: résumé du choix de J’unité en fonction de la teneur en fer total
de leau brute
viii
LISTE DES FIGURES
Figure 2.1: Etats du fer dans l’eau

Figure 2.2: Domaine priviiégié de la déferrisation biologique
Figure 2.3 Schema du processus de décantation verticale
Figure 3.1: Vue en plan et coupe du dispositif de déferrisation type AF en
metallique
Figure 3.2: Vue en plan d’un dispositif de déferrisation type “AF’
en béton armé
Figure 3.3: Coupe verticaie d’un dispositif de déferrisation type “AF’
en béton armé
Figure 3.4: Vue d’ensemble d’une unite de déferrisation type “ADAF”
Figure 3.5: Vue en pian de i’unité type ADAF
Figure 3.6: Coupes AA et BB de i’unité type ADAF
Figure 3.7: Schema d’implantation de l’unité de déferrisation type ADAF
Figure 3.8: Tuyau de prise d’eau
Figure 3.9: plaque de repartition de l’eau dans le bassin de décantation de
l’unité de déferrisation
Figure 4.1: Courbe d’évoiution de la turbidité
Figure 5.1: Evolution journalière de la quantite d’eau pompee
Figure 6.1: Evolution de la teneur en fer total a l’entrée du pilote de
déferrisation de Ba1kui-Eco1~entre Avril et Septembre 1991
Figure 6.2: Flauteurs pluviometriques enregistrées entre Avril et
Septembre 1991
ix
Chapitre I Intvoduct
INTRODUCTION
Au cours des deux dernières décennies marquees par la sécheresse, la

maltrise de l’eau est devenue, pour la majorité des pays africains au sud du
Sahara, une composante essentielle de la politique de développement
économique et social. Cela s’est traduit entre autres faits, par un essor
considerable de l’hydraulique villageoise et pastorale aboutissant a Ia
réalisation de milliers de forages afin de satisfaire les besoins vitaux des
populations et du cheptel. Mais pour de nombreux pays, ces efforts n’ont pas
toujours abouti aux résultats escomptés a cause de i’apparition d’un
phénomène nouveau: l’abandon des forages par les bénéficiaires. Les
principales causes de cet abandon massif de ces ouvrages sont: la mise en
place des ouvrages sans tenir compte des aspects culturels et socio-
économiques, la non implication des populations bénéficiaires dans les
dif~érentesphases des projets, le manque d’entretien et de maintenance des
ouvrages, et les concentrations en fer élevées des eaux souterraines. Pour ce
dernier point, la solution qui consiste a remplacer des colonnes de
refoulement et des tringles de pompes en acier galvanisé par Uacier
inoxydable serait très coflteuse pour les communautés villageoises et les
populations démunies. Par exemple: le coüt d’une operation de
renouvellement des colonnes en acier galvanise par les tuyaux PVC revient
a ii 000 francs CFA/metre, soit $22 US/metre (solution proposée jians
certaines regions du Mali oü plus de 500 forages ont ete abandonnés par les
populations). Aussi, la solution proposee ne résout-elle pas totalement le
problème au cas øü la presence du fer est d’origine géologique.
I
Chapitre 1 Introduction
Face a cette situation, a la demande du programme PNUD/Banque

Mondiale et le Groupe Regional pour l’Eau et l’Assainissement (GREA), le
Centre Regional pour l’Eau Potable et l’Assainissement a faible coüt
(CREPA) a conduit, pendant quatre années, un programme de recherche
dans le but d’identifier et d’adapter des techniques simples de déferrisation
peu coüteuses pour les communautés villageoises. Cette recherche s’inscrit
dans le cadre de la stratégie adoptée par le CREPA pour le développement et
Ia promotion des technologies appropriees d’Alimentation en Eau Potable et
d’Assainissement (AEPA). Cette stratégie s’articule autour des objectifs
globaux suivants:
-entreprendre la recherche pour rendre acceptable le rapport coüt/efficacité

dans l’exécution des projets;
- promouvoir Ia dissemination des informations relatives aux technologies

a faible coüt;
-stimuler la participation communautaire afin d’impliquer davantage les

populations bénéficiaires aux différentes étapes du projet;
-réaliser des ouvrages dont la construction, l’entretien et la maintenance

peuvent être effectuées facilement par les populations.
Selon la stratégie du CREPA, la recherche devait permettre d’atteindre

les objectifs spécifiques suivants:
-evaluation et comparaison de l’efficadté des différents matériaux filtrants

utilisés pour le traitement de l’eau;
-determination des épaisseurs optima des différentes couches filtrantes qui

assurent un fonctionnement efficace;
2
Chapitre I Introduction
-identification des matériaux locaux peu coüteux, qui peuvent être utilisés
comme couches filtrantes;
- determination des domaines d’application de chaque type d’unité de

déferrisation en fonction des teneurs en fer;
-determination des avantages et exigences relatifs a l’utilisation de chaque

unite de déferrisation;
- elaboration de méthodes d’exploitation et d’entretien et de maintenance

efficaces et facilement réalisables par les usagers;
- vulgarisation de la technologie.
Deux procedés délimination du fer excluant toute utilisation de

produits chimiques (hormis l’eau de Javel utilisée pour désinfecter les
matériaux lors du lavage de l’unité) ont éte expérimentés dans les zones
péi~iurbaineset rurales de Ouagadougou (Burkina Faso) et de Bamako
(Mali). Ces installations de traitement dénommées “Unites de déferrisation”
ou “Pilotes de déferrisation” sont dassées en deux categories selon leur
principe de fonctionnement
unite type AF (Aeration-Filtration),
-
unite type ADAF (Aération-Décantation-Adsorption-Filtration).

-
Ce document, fruit de quatre années de recherche, présente un aperçu

bibliographique en matière de procedes d’élimination du fer dans les eaux,
la méthodologie qui a ete adoptée au cours de cette recherche, les résultats
obtenus, ainsi que les conclusions et recommandations auxquelles nous
avons abouti.
3
Chapitre 2 Aperçu Bibliographique
II
APER~U BIBLIOGRAPHIQUE
ILl) GENERAL~FES
Le fer et le manganese sont souvent associés dans les eaux

souterraines (Degremont, tome 2, 1989). Leur presence dans l’eau de boisson
a ete retenue dans la grille de qualité des eaux potables en raison des
inconvénients qu’ils entralnent au niveau de la distribution. Le fer est
souvent a l’origine, indirectement, de certaines maladies hydriques. En effet,
sa presence excessive explique aussi l’abandon des sources d’eau par les
populations au profit des eaux de surface souvent poiiuees et contenant des
germes pathogènes.
Aux pH qui sont généralement egaux a ceux des eaux de boisson, les
sels ferreux sont instabies et précipitent sous forme d’hydroxyde ferrique qui
forme un limon de couleur rouille. Souvent desagreabie au gout, une eau
ainsi polluée tâche le linge et les accessoires de plomberie. Dans les réseaux
de distribution, les dépôts réduisent progressivement le debit et facilitent la
proliferation des ferro-bactéries. Dans les canalisations, ces micro-
organismes déposent un revêtement visqueux qui neutralise les
désinfectants (HGGE,1990). Quant au manganese, ii donne également un
goat désagréable aux boissons, tâche la lessive et les appareils sanitaires. A
l’intérieur des canalisations, même a des concentrations très faibies (0,02
mg/i), le manganese crée un depOt susceptible de se décoller. II facilite aussi
la~proliferation de certains micro-organismes qui sont a l’origine de
problèmes de saveur, d’odeur et de turbidité de l’eau dans les lieux de
distribution publique (HGGE,1990).
5
Chapitr.z 2 Aperçu Bibliographique
Le fer est l’un des éléments les plus abondants dans le sol (R.
Desjardins, 1988). Dans les eaux souterraines, le fer est generalement en
concentration plus élevée que le manganese auquel il est souvent assoclé. La
nature geologique du terrain a une influence déterminante sur la
composition chimique de l’eau. L’eau souterraine étant en perpétuel contact
avec le sol, ii s’établit alors un équilibre entre la composition du terrain et
celle de l’eau (Dégremont, tome 1, 1989). C’est a cause de tous les
inconvénients lies a la presence excessive du fer dans certaines eaux que le
Ministère de la Sante et du Bien-être social du Canada, 1’Organisation
Mondiale de la Sante (OMS) et l’institution “Environmental Protection
Agency” (EPA) des Etats Unis recommandent des concentrations maximales
de 0,3 mg/i (R. Desjardins, 7988).
11.2) ETATS NATURELS DU FER
Le fer est present dans la plupart des sols sous forme de minéraux. Sa
solubilisation est a l’origine des concentrations élevées dans les eaux. Pour
définir une déferrisation efficace, ii faut connaItre la teneur totale en fer,
mais aussi les différentes formes sous lesquelles cet élément est susceptible
de se presenter (Fig. 2.1).
6
Fig. 2.1: Etats du fer dans l’eau (Degrenwnt,Tome 2,1989)
1L3) PROCEDES COURANTS DE DEFERRISATION
Le fer peut être éliminé soit biologiquement, soit a partir d’un

traitement physico-chimique. Les principes de base de la déferrisation
physico-chimique sont l’oxydation et l’aération. Pendant longtemps, cette
technique a été Ia plus courante, surtout pour les eaux de forage. Ce type de
traitement commence toujours par I’oxydation qui est une étape
indispensable, permettant de faire passer le fer de l’état ferreux (Fe2~)plus
7
stable a l’état ferrique (Fe3~)moms stable. Pour cela, plusieurs procédés

d’oxydation sont employés (R. Desjardins, 1988):
- i’oxydation par l’oxygene;

- l’oxydation par le chiore;
- l’oxydation par le permanganate de potassium;
- l’oxydation par le dioxyde de chlore;
- l’oxydation par l’ozone.
Les procédés courants physico-chimiques de déferrisation peuvent

être classes en quatre categories:
- Déferrisation simple sans décantation: elle repose stir l’aération simple et

la filtration. Ce procédé est appelé Aeration-Filtration (AF);
- Déferrisation avec décantation: II est toujours nécessaire d’intercaler u n

processus de décantation entre l’aération et la filtration surtout lorsque i’eau
brute contient des teneurs élevées en fer. Cela conduit a la production d’une
quantité élevée de précipité (apres oxydation), pouvant entralner le
colmatage rapide du filtre.
Ce procédé est également conseillé iorsque l’on est en presence de

couleur, de turbidité, d’acides humiques, d’agents complexants, etc.,
provoquant une diminution importante de la cinetique d’oxydation et de
precipitation du fer (Dégremont, tome 2, 1989).
- Traitement associé a une décarbonation plus l’installation de

décarbonation (GYRAZLJR, RAT]NGEN, etc.) procure un traitement
satisfaisant, plus elle est favorable a l’élimination du fer (Dégremont, tome
2, 1989). Les procédés utilisés sont générateurs de pH élevé qui est l’un des
facteurs les plus importants dans la déferrisation.
8
- Déferrisation biologique’. La déferrisation biologique se fait avec des

installations qui peuvent fonctionner sans pression (c’est le cas des
installations de VILLERMAIN a Loir-et-Cher et de SABLENS-DE-GUITIES a
Gironde) ou de façon gravitaire comme celle de Lomé au Togo (DEgremont,
tome 2, 1989). Les debits de traitement peuvent varier de plusieurs dizalnes
a plusieurs milliers de m3/h. Cette technique exploite les capacités
déferrisantes de nombreuses bactéries qul sont susceptibles d’oxyder
biologiquement le fer, en le fixant. La plupart d’entre dies peuvent se
developper dans des conditions øü l’oxydation physico-chimique du fer
n’est pas possible. La figure 2.2 ci-dessous présente les domaines privilégiés
de la déferrisation biologique.
La technique presente les avantages suivants: oxydation rapide a

travers une injection d’air sous pression dans certains cas, les réactifs de
correction du pH et les floculants ne sont pas nécessaires, la capacité de
retention du fer devient élevée de même que la vitesse de filtration. Dans
ces installations, il en résulte une capacite de retention du filtre environ
cinq fois plus importante et le pourcentage d’eau de lavage des filtres est a
peu près cinq fois plus faible que dans le cas de la déferrisatlon physico-
chimique (Degremont, tome 2, 1989).
9
EH (my)
+700
+600
déferrisation
+500
+400
+300
+200
+100
5.5 6 6.5 7 PH
-100 Domaine de stabilité
de I’ion ferreux
Fig. 2.2: Domaine privilégié de la deferrisation biologique

(Dégre,nont, tome 2, 1989)
Parmi les différents procédés de déferrisation énoncés précédemment,

seulement deuxont été expérimentés au CREPA. Il s’agit de:
- Aeration-Filtration (AF) qui est un procédé de déferrisation sans

décantation;
- Aération-Décantation-Adsorption-Filtration (ADAF) qui n’est autre

qu’une modification du premier, en intercalant les processus de décantation
et d’adsorption entre l’aération et Ia filtration.
11.4) DESCRIPTION DU PROCESSUS DE DEFERRISATION
Le principe de fonctionnement des unites de déferrisation repose

essentiellement sur les propriétes chimiques du fer dans i’eau d’une part et
10
d’autre part, sur les caractéristiques physiques des granulats utilisés pour le
traitement.
II faut remarquer que le fonctionnement des unites expérimentées au

CREPA ne nécessite pas l’utilisation de réactifs chimiques pendant le
processus de traitement. Les deux unites ont deux etapes en commun:
Vaération et la filtration.
L’aération constitue le premier stade du traitement. Elle est basée sur

loxydation du fer divalent par l’oxygène de l’air. La presence du gravier
quartz grossier dans la zone d’aération de l’unité type “AF” par exemple, a
pour but d’allonger le trajet des filets liquides et par consequent
d’augmenter le temps de brassage de l’eau par l’air.
L’aération qul consistea dissoudre l’oxygène de l’air dans l’eau

seffectue a la pression atmosphérique. Ce procédé a l’avantage d’évacuer a
moindre frais le gaz carbonique agressif dont l’enlèvement nécessite u n
traitement coCIteux lorsque sa teneur est élevée. L’aération permet aussi
l’élirnination de l’hydrogene sulfureux (H2S). La rapidité de l’oxydation du
fer divalent par l’oxygene depend de plusieurs facteurs dont la temperature,
le potentiel oxydoréduction, le pH, la teneur en fer et en oxygène dissous
(Dégremont, tome 2, 1989). Le passage d’une forme dissoute de fer (par
exemple Fe2~ou FeOH~)a une forme précipitée (qul est Fe2(C03)3 OU
Fe(OH)3 ) peut se faire en élevant soit le potentiel par oxydation, soit le pH,
ou encore les deux a la fois.
Le processus de déferrisation s’achève par la filtration. C’est un

procédé de separation physique utiuisant le passage d’un mélange solide-
liquide a travers un milieux poreux (filtre) qui retient les particules solides
et laisse passer le liquide (filtrat). Cela entratne la formation d’un depot de
solides a la surface et a l’intérieur du filtre selon les caractéristiques
granulométriques du matériau filtrant, la grosseur et la cohesion des solides
11
en suspension. Ces depots favorisent le colmatage du filtre nécessitant ainsi

un nettoyage plus ou moms frequent.
Entre I’aération et la filtration, Se déroulent deux autres procédés

essentiels dans le processus physico-chimique d’élimination du fer dans
l’eau. II s’agit de Ia décantation et de i’adsorption. La décantation precede
l’adsorption mais suit l’aération. Cette disposition est toujours nécessaire
lorsque la teneur en fer de l’eau brute est élevée. L’aération de l’eau brute
chargee en fer produit un volume important de précipité, tout comme
lorsque le traitement de lteau implique l’adjonction de coagulants. Seule
l’unité de déferrisation type “ADAF” expérimentées par le CREPA comporte
un bassin de décantation a l’intérieur duquel se produit non pas une
décantation en piston (généralement observée par des concentrations
élevées des flocs qui créent une interface nettement marquee entre la masse
boueuse et le liquide surnageant), mais plutOt une décantation diffuse qul se
traduit par une augmentation de la vitesse de chute au fur et a mesure que
les dimensions des flocs s’accroissent en contact d’autres particules (Fig. 2.3).
C’est sur ces principes que sont fondés les différents procédés physico-
chimiques de déferrisation.
12
P = fraction des particules

retenues do taifles dl
d d — diamètre des particules

Décantation vertical e
dl
111111111 P
0 0,2 0,4 0,6 ~!~‘ 1
Fig. 2.3 Schema du processus de décantation verticale

(Degremont, tome 1, 1989)
II apparalt sur la figure ci-dessus que tous les flocons ayant un

diamètte supérieur ou égal a di seront décantés. Pendant tout le processus
de décantation, la floculation se poursuit et la vitesse de sedimentation des
particules augmente. II est important de noter ici que la zone de depOt des
particules décantée va du fond du bassin de décantation a la base du bassin
d’adsorption. Le parcours ascendant que l’eau décantée entame a l’entrée du
bassin d’adsorption favorise le depot des flocons du fait que leur densité est
supérieure a celle de l’eau.
13
Cltapitre 3 UnitJ~de Déferrisatlon ExpJrimenties par Ic CREPA
III
UNITES DE DEFERRISATION
EXPERIMENTEES PAR LE CREPA
111.1) UNITE DE DEFERRISATION TYPE “AP’
1111.1) Description
L’unité de déferrisation type “AF”, comporte deux principales parties:

une zone d’aération et une de filtration Le corps de l’unité peut être
.
métallique (Fig. 3.1) ou en béton armé (Fig. 3.3). La variante en béton armé a
l’inconvénient d’avoir un coOt de construction élevé. L’unité metallique
presente des avantages suivants:
- coOt de construction moms élevé;

- facilité d’exécution;
- possibilité de déplacer facilement l’unité d’un site a un autre;
- entretien et maintenance plus fades (les elements constitutifs de l’unité
sont démontables);
- possibiité de doter l’unité de deux principes de fonctionnement
(fonctionnement de “haut en bas” ou de “bas en haut” selon le sens de
I’écoulement de l’eau dans l’ouvrage).
15
0\
VUEENPLAN( E=1/30) - SOUPE LONGITUDW4ALE VERTICALE ( E=1115)
Trou
U
U
U
vers
Fig. 3.1 Vue en plan et coupe du d~spositifde défemsation type “AF” métal4ique
Chapitre 3 Linités de Déferrisation Expérimenties par I. CREPA
Fig. 3.2 : Vue en plan d ‘un dispositif de deferrisation type “AF”

en béton armé
Fig. 3.3: Coupe verticale d’un dispositif de déferrisation type “AF”

en béton armé
17
Chapitre 3 Unites it Déferrisation Expdrimentées par It CREPA
Lorsque le corps de I’ouvrage est métallique, l’unité de déferrisation

type “AF” comporte les éléments suivants:
-une conduite d’alimentation connectée a l’exhaure de la pompe du forage.

La conduite d’alimentation est munie a son extrémité d’un système de
perforation assurant une repartition uniforme de l’eau en fines gouttelettes
sur toute la surface de la zone d’aération.
- un füt d’une hauteur de 60 cm contenant du gravier quartz grossier de

granulometrie comprise entre 2,5 et 5 cm sur une epaisseur de 20 cm. Cette
couche de gravier repose sur un grillage métallique en dessous duquel se
trouvent des trous d’aération de 5 cm de diamètre perforés sur les parois du
Mt et espacés de 10 cm pour permettre la drculation de l’air. Le brassage des
filets liquides contribue a leur aeration. Ceci constitue en fait la zone
d’aération de l’unité de déferrisation type AF. Le fond de ce Mt peut être
fermé ou ouvert selon que la filtration se fait de bas en haut ou
inversement.
- un second f~tde 120 cm de haut se situe juste en dessous du premier décrit

ci-dessus. II contient les granulats qui constituent la structure filtrante
composee de graviers et de sable. L’ensemble repose stir du gravier quartz
grossier identique a celui contenu dans le premier Mt d’en haut et servant
de matériaux filtrants, le tout supporté par un grillage identique a celui du
premier Mt. La succession des couches composant cette structure filtrante est
fonction du sens d’écoulement de I’eau qui se fait des éléments plus
grossiers vers les plus fins. Les différentes couches sont séparées les tines des
autres par du grillage en polyethylene qui les empeche de se melanger lors
du fonctionnement. Le Mt comporte a sa base trois trous de vidange de 3 cm
de diamètre chacun, équidistants et fermés par des bouchons.
18
Chapitre 3 Unites it Déferrisation Expérimentées par it CREPA
- une canalisation en tube galvanisé relie les deux fOts par un système de
raccordement facilitant le demontage et le remontage de l’unité selon le
mode de fonctionnement souhaité (filtration de bas en haut ou vice versa).
-des bouchons de fixation permettent de rendre solidaires les deux flits lors
de Ia mise en marche de l’unité.
- une conduite de prise d’eau egalement en tube galvanise permet de

recueillir l’eau traitée.
- une série de vannes en position ouverte ou fermée selon le mode de

fonctionnement. Ainsi, on ferme la vanne Vi et ouvre la vanne V2 lorsque
la filtration se fait de bas en haut et inversement lorsqu’elle se fait de haut
en bas.
- enfin, une conduite de deviation en debut de la conduite d’alimentation de

l’unité permet de prélever directement l’eau brute lorsque le dispositif ne
fonctionne pas pour une raison ou une autre.
111.1.2) Mise en oeuvre
L’unité en béton armé a la particularité d’être résistante et moms

exigeante en matière de maintenance de ses accessoires. Quant a l’unité en
metal, elle est moms coUteuse et amovible. A cause du coOt élevé de l’unité
en baton armé, sa confection a été abandonnée au profit de celle en metal en
faisant recours aux services d’un soudeur et d’un plombier sanitaire.
Deux éléments principaux constituent l’ouvrage (cf. Fig. 3.1):
1_ zone d’aération: ii s’agit d’un demi fut de 100 litres dont les
caractéristiques sont données dans la description de l’unité type AF. Lorsque
19
Chapitre 3 Unites it Deferrisation Expérimentées par It CREPA
l’unité fonctionne de “haut en bas”, la base du Mt est ouverte et l’eau aérée

retombe directement sur la surface de la ière couche de gravier contenu
dans le second Mt. Par contre lorsqu’elle fonctionne de “bas en haut”, la base
du ler Mt est fermé et l’eau aérée est canalisée par une conduite vers la base
du second Mt.
2_ zone de filtration: elle est constituée d’un Mt de 200 litres.
Ces deux zones sont reliées entre elles par un système d’assemblage et
d’accessoires formés de tuyaux, de vannes et autres éléments de plomberie.
111.2) UNITE DE DEFERRISATION TYPE “ADAF”
111.21) Description
Comme son nom l’indique, ce dispositif de déferrisation intègre

quatre étapes de traitement qui sont: l’Aération, la Décantation,
l’Adsorption et la Filtration, d’oli l’appellation d’unité type “ADAF”. Ces
procédés ont lieu dans des zones reparties entre la superstructure
essentiellement en maconnerie et les compartiments annexes. La figure 3.4
ci-dessous présente tine vue en perspective de l’unité de déferrisation type
ADAF.
111.2.1.1) Différentes Composantes de 1’Unité ADAF
L’unité de déferrisation type ADAF comporte les composantes

suivantes (Fig. 3.4):
20
Chapitie 3 Unites it Déferrisation Expérimentées par le CREPA
- le canal d’alimentation: il est fait de tôle perforée sur toute sa surface

latérale afin de favoriser une aeration efficace de l’eau brute. II repose d’un
côté sur le tuyau d’exhaure de la pompe qui l’alimente et de l’autre côté, il
s’emboIte dans le couvercle du bassin de décantation a l’aide d’un tuyau de 5
cm de long et de 5 cm de diamètre. Ii est muni d’un couverde en tôle
perforee qui assure une certaine aeration d’une part,
Fig. 3.4: Vue d’ensemble d’une unite de deferrisation type “ADAF”
et protege le canal contre l’intrusion d’éléments extérieurs qui pourraient

contaminer l’eau;
21
Chapitre 3 Unites de Déferrisation Expérimentées par le CREPA
-le bassin de décantation: de forme rectangulaire, ii est long de 90 cm et large

de 20 cm, avec une profondeur totale de 1,00 m. Il comporte a sa partie
superieure des trous d’aération de forme rectangulaire de dimensions 10 x
20 cm regulierement espaces stir sa longueur. II est muni d’un tuyau de
vidange de 26 mm de diamètre intérieur place a sa base. Ce tuyau est
implanté sur la largeur du bassin, et fermé a l’aide d’un bouchon. Le bassin
est muni a sa partie supérieure d’un tuyau de trop plein;
-le bassin d’adsorption: de forme carrée, ii a tine profondeur de 70 cm et des

dimensions intérieures de 50 x 50 cm. Le fond de ce bassin se situe a io cm
au dessus de celul du bassin de décantation. Les deux bassins
communiquent par tuyaux (au nombre de trois) de 20 mm de diamètre
intérieur chacun, encastrés a la base du mur séparant le bassin d’adsorption
du bassin de décantation. fl contient une succession de couches de graviers
de granulométrie variable servant de matériaux d’adsorption d’oü le nom
donné au bassin. Les différentes couches sont séparées par un grillage en
polyethylene;
-le bassin de filtration: de forme rectangulaire, ii est long de 50 cm et large

de 30 cm avec une profondeur de 80 cm. L’arase superieure du mur qui le
separe du bassin d’adsorption a la forme d’un déversoir orienté vers le
bassin de filtration. Le bassin de filtration est muni a sa base d’un tuyau de
vidange identique a celui du bassin de décantation et place du même côté. Ii
contient une couche de gravier quartz grossier de granulométrie comprise
entre 2,5 et 5 cm dans laquefle plonge l’extrémité du tuyau de prise d’eau.
Sur ce gravier repose une couche de sable de granulometrie comprise entre
0,8 et 2 mm servant de couche de filtration par excellence. Un tuyau de trop
plein est place sur l’une des parois du bassin vers l’extérieur a io cm au
dessus du niveau du déversoir.
22
111.2.1.1) Organes Annexes
- tuyau d’alimentation de l’unité: reliant la pompe au canal d’alimentation

de l’unité, ii a le même diamètre que le tuyau de prise. Il est muni d’une
vanne de reglage. Une conduite parallele permet de prélever directement
l’eau brute;
- plate forme de repartition: placée sous le couvercie du bassin de

décantation et juste au dessus des trous d’aération, elle a une longueur de 85
cm, une largeur de 15 cm et une épaisseur de 5 cm. De petits trous de 5 m m
de diamètre sont amenages sur toute sa surface. En même temps qu’elle
favorise l’aération de l’eau, elle assure sa repartition uniforme dans tout le
bassin de décantation;
- tuyau d’exhaure: tube galvanisé de 33 x 40 mm qui emerge a 40 cm du fond

du bassin de filtration, son extrémité inférieure plonge dans la couche de
gravier a 5 cm du fond. La couche de gravier sert a la fois de matériau
filtrant et de support a la couche de sable dont les particules ne doivent pas
être admises dans l’eau traitée;
- puisard: de diamètre minimum de 1 m, il recueille toutes les eaux

provenant de l’unité (eaux de vidange, eaux de nettoyage, eaux traitées
perdues, etc.). Ii est rempli de moellons.
Les figures 3.5 et 3.6 ci-dessous présentent les details des différents
éléments constitutifs de l’unité de déferrisation type ADAF.
23
Chapitre 3 Unites it Déferrisation Expérimentées par le CREPA
LC)
14) ~ 14) 14) ‘4-)

I ~I C’J~
I I
~_Vidange ___
U-)
0
c~J
—
0
CI
F
U)
0
Canal d~óvacuationdes
0 eaux usées vers a pulsard
Cu ~ 0 ~
CD ~ 0 ‘- CO Cu CU
.~ ~
,-I ~
~
c~ ~
ml CUcUcUCuOCu-~
-I Q~~Qo~O
Fig. 3.5: Vue en plan de l’unité type ADAF
24
Chapitre 3 Unites it Déferrisation Expérimentées par it CREPA
LEGENDE
® ~Circuit do
~ Mur en agglo de
15 avec passage
d~eaude 1,5cm
110 4!
15
10
-I-
1~
Bouchon
de drain
Fig. 3.6a: Coupe AA de l’unité type ADAF
25
Chupitre 3 Unites it Déferrisation Expérimentées par le CREPA
LEGENDE
b)Gravler (1.5-2cm)
@) III~Clrcuft
do
~Gravler (2-2.5cm)
~chon
-~-
8
~1~
I
—15 30 101 50 —- 15_-j
Fig. 3.6b: Coupe BB de l’unité type ADAF
26
Chapitre 3 Unites it Deferrisation Expérimentées par le CREPA
111.2.2) Mise en c~uvre
111.2.2.1) Matériaax de construction
Le tableau 3.1 ci-dessous donne la nature, les dimensions et les

quantités des différents matériau~nécessaires a la construction de l’unité de
déferris a tion.
Tableau 3.1: Caractéristiques des matériaux nécessaires a La construction de

l’unité de deferrisation type ADAF.
Nature Dimensions Quantité

ciment - 5 sacs
sable moyen 4 charrettes (16 brouettes)
gravillon - 1 charrette (4 brouettes)
tube galvanisé 33 x 40 mm 2 m
grillage en fer de pehtes mailles 1.00 x 0.50 m 1 -‘
grillage en polyéthylène de petites

mailles 2.00 x 1.00 m 1
pointes en acier 6 cm 15
van~es 26 x 33 mm 3
Té 26 1
coude 26 4
mamelons ou manchons 26 4
bouchons en PVC 33 2
couvercie en tôle noire et cadre 91x 51 cm 1
plate-forme en tOle noire perforée sur
toute sa surface (5 mm diamètre de 85 x 15 cm I
perforation)
feuille en tOle noire de 2 a 3 m m
d’épaisseur, perforée sur sa surface 45 x 25 cm 1
(diamètre de perforation: 2 mm)
fer rond 6 mm 2 barres
canal d’alimentation en tôle noire de
2 mm d’épaisseur 1.20 x 0.20 m I
2,
Chapitre 3 Unites de Déferrisation Expérinientécs par le CREPA
111.2.2.2) Etapes de la construction
• Implantation
Cette premiere étape consiste a tracer un carré de 1.30 x 1.30 m sur le

sol a environ 10 cm de Ia fondation supportant la pompe et a cheval sur
l’axe du tuyau dexhaure de celle-ci, comme le montre la figure 3.7 ci-
dessous.
La profondeur H des fouilles est fonction de la hauteur Z du tuyau

d’exhaure de Ia pompe par rapport au sol. Elle est donnée par la formule
S uivante:
H = 1.40 - Z
oii H et Z sont exprimées en metres.
28
Zone de fouille
Tête de
pompe
1.30
Support de Ia pompe 10 1 .30
Fig. 3.7: Schema d’implantation de l’unIté de deferrisation type ADAF
• Preparation des accessoires de l’unité
L’unité comporte un certain nombre d’accessoires qu’il est nécessaire

d’avoir a disposition avant d’entreprendre les travaux de construction
proprement dits. fl s’agit de:
-tuyaux de jonction des bassins de décantation et d’adsorption: au nombre

de 3, ces tubes de 20 mm de diamètre intérieur et de 15 cm de long (epaisseur
des parpaings) assurent l’écoulement de l’eau décantée du bassin de
décantation au bassin d’adsorption;
- tuyaux de trop plein: au nombre de 2, us sont identiques a ceux qui

assurent Ia jonction des bassins d’adsorption et de décantation;
29
Chapitre 3 Unites it Déferrisation Expérimentées par le CREPA
- tuyaux de vidange: au nombre de 2 et longs de 30 cm chacun, ils sont en

tube galvanisé de 33 x 40 mm. us sont recourbés en un coude;
- tuyau de prise d’eau traitée et robinet de puisage (figure 3.8).
2 ii I
1
Vannes de 26 x 33
Fig. 3.8: Tuyau de prise d’eau
Les éléments I et 2, respectivement longs de 30 et 50 cm, sont en tube

galvanisé de 33 mm x 40 mm. Leur assemblage se fait soit par soudure, soit a
l’aide d’un coude de 40.
-armature de la fondation: c’est un quadriulage de 1.30 m x 1.30 m qui est

confectionné a Paide de barres de fer rond (fer TOR de 6 mm de diamètre).
L’espacement des barres est de 20 cm.
• Construction de la fondation
II s1agit du béton de support de l’unité. Dose a 250 kg/m3

(correspondant a i volume de cim~ntpour 2 volumes de sable et 4 volumes
30
Chapitre 3 Unites it Deferrisation Expérimentées par le CREPA
de gravier), ce béton est coulé sur une epaisseur de 10 cm. Les tuyaux de
vidange sont noyés dans le béton, Vingt quatre heures après le coulage, on
trace l’emplacement des bassins de l’unité.
• Construction des parois
Seul le mur de separation des bassins de filtration et d’adsorption est

en briques creuses de 10 cm d’épaisseur, les autres sont en parpaings pleins
de 15 cm. La construction des parois se fait en plusieurs étapes:
1) pose de la premiere rangée de parpaings pleins;
2) pose des tuyaux qui assurent la jonction entre les bassins de décantation
et d’adsorption;
3) élévation des murs jusqu’a la troisième rangée;
4) premier crépissage: ii se fait sur une épaisaeur d’au moms 2 an a

1’ii~ttérieurdes bassins a partir d’un mortier préparé avec 1 sac de ciment
pour 2 brouettes de sable. L’épaisseur de la chape appliquée sur le fond est
de 5 cm pour les bassins de décantation et de filtration et de 10 cm pour le
bassin d’adsorption;
5) pose du tuyau de prise d’eau traitée; -
6) mise en oeuvre du système d’aération au niveau du bassin de

décantation: elle se fait en laissant trois espaces de 5 cm chacun entre les
parpaings sur Ia Iongueur de la dernière rangee du bassin. Ces espaces
seront par la suite recouverts de grillage en fer pour empêcher l’intrusion
d’insectes ou de petits animaux dans Punité;
31
Chapitre 3 Unites de Déferrisation ExpØrimentées par le CREPA
7) crepissage extérieur soigné de l’ouvrage.
• Verification de l’étanchéité de l’installation
Avant de finaliser la construction de l’unité, on vérifie l’étanchéité

des ouvrages. Pour cela, on remplit les bassins d’eau et l’on observe la
variation du niveau au bout de 24 heures.
• Mise en place des accessoires
Par accessoires il faut entendre ici la plaque de repartition de l’eau

dans le bassin de décantation (Fig. 3.9), les couvercles, les dispositifs
d’alimentation de l’unité et les matériaux filtrants.
- plaque de repartition de l’eau: ii s’agit d’une feuille de tôle de 2 m m

d’épaisseur, perforée sur toute sa surface. Elle est équipée d’un cadre en “L”
pour renforcer les bords. Elle a une longueur de 85 cm et une largeur de
14cm;
32
16cm
5cm
Scm
14cm
(a) Coupe transversale
(b) Coupe iongitudinale
Fig. 3.9: plaque de repartition de i’eau dans le bassin de décantation de

l’unité de déferrisation
- couvercies de l’unité: us sont au nombre’ de deux, un pour couvrir le

bassin de décantation, et l’autre pour couvrir les bassins d’adsorption et de
filtration. us sont confectio~és en metal;
- dispositifs d’alimentation de l’unité: il s’agit essentiellement du canal

d’alimentation de l’unité et du tuyau d’exhaure de Ia pompe;
- misc en place des matériaux filtrants: elle consiste a mettre en place dans
les bassins les granulats (sable + gravier) dans les proportions requises (cf.
chapitre VI);
33
Chapitre 3 Unites it Déferrisation Expérinwntées par le CREPA
- misc en place de bouchons de ferineture des tuyaux de vidange: s’assurer

que les deux bouchons de fermeture des tuyaux de vidange sont vissés avant
la mise en marche de I’unité.
• Mise en marche de l’unité
Après la construction, l’étanchéité des bassins est vérifiée et les

accessoires sont mis en place avant de procéder a la mise en service de
l’unité. La vanne d’extraction de l’eau brute est donc fermée tandis que celle
permettant l’alimentation de l’unité est ouverte. Ainsi on procede au
pompage de l’eau jusqu’au remplissage de l’unité qul intervient
habituellement après environ 25 mn selon le debit de la pompe.
L’écoulement a lieu alors par Ia prise d’eau.
REMARQUE
Toutes les etapes de la mise en oeuvre sont suffisamment détaillées

dan~ un document intitulé “Manuel de construction d’exploitation et
d’entretien d’une unite de déferrisation” (CR EPA 1992).
L’Annexe A présente les photographies de quelques unes des unites

de déferrisation types AF et ADAF réalisées par le CREPA.
34
ChapItre 4 Caractéristiques des Matériaux Utilisés dans le Traite,nent it l’Eau
Iv
CARACTERISTIQUES DES MATERIAUX

UTILISES DANS LE TRAITEMENT DES
EAUX
L’expérimentation de l’utilisation d’une diversité de matériaux locaux

pour l’élimination du fer dans les unites de traitement répond a un double
souci d’efficacité et de baisse des coüts d’exploitation des ouvrages. Quatre
types de matériaux locaux ont été testes: sable, gravier quartz, gravier
granitique et gravier latéritique.
IV.1) SABLE
Le sable est considéré comme matériau de filtration par excellence a

faible coUt. On en trouve partout dans les zones d’études. II permet de
retenir dans ses espaces inter granulaires les particules en suspension ayant
échappé aux précédents stades de traitement.
Deux moyens de contrOle sont utilisés pour suivre le fonctionnement

de cette couche filtrante:
- le suivi de l’évolution de La perte de charge. Elle Se fait a partmr de series de

mesures du debit d’eau filtrée et de la hauteur d’eau au dessus de la couche
filtrante. Le “debit de colmatage” qui est la plus faible valeur de debit
acceptable pour les populations correspond a la perte de charge maximale
admissible.
35
Chapitre 4 Caractéristiques des Matériaux Utilisés dans le Traite,nent it l’Eau
- le suivi de l’évolution de La qualité de l’eau filtrée dont la representation

graphique est illustrée par la figure 4.1 ci-dessous.
Cette figure fait ressortir trois périodes caract&istiques du

fonctionnement du filtre de l’unité:
- zone 1: periode de mise en equilibre du filtre après le lavage (période de

maturation);
- zone 2: période de fonctionnement normal du filtre;
- zone 3: debut de crevaison du filtre;
Turbidité
eau flltrée
Temps (1)
Fig. 4.1: Courbe d’évolution de Ia turbidité (Degremont, tome 1, 1989)
36
Chapitre 4 Caractéristiques des Matériaux Utilisés dans le Traitement de l’Eau
Le point C correspond a la valeur limite de turbidité acceptable dans

l’eau filtrée après le temps T de fonctionnement de l’unité de déferrisation.
Ce phenomène d’augmentation de la turbidité de l’eau filtrée s’accentue
avec le colmatage progressif du filtre. fl est le résultat de l’admission de fines
particule de fer dans l’eau filtrée.
Durant la période d’étude, deux fourchettes de granulométrie de sable

ont été expérimentées: la premiere de 0,8 mm a 2 mm et la seconde de 0,8
mm a 2,5 mm. Les paramètres caractéristiques des matériaux filtrants a
analyser pourraient englober:
• la taille effective des grains (diamètre effectif);

• le coefficient d’uniformité;
• la densité relative;
• la masse unitaire sèche (maximale et minimale);
• la porosite (maximale et minimale);
• Ia forme des grains (angulaire ou ronde);
• la friabilité qui permet de choisir les matériaux susceptibles d’être utilisés
en filtration, sans risque de production de debris fins pendant les operations
de lavage;
• la perte a l’acide: ce paramètre ne doit pas être toléré lorsqu’il est important
dans une eau susceptible de contenir du gaz carbonique agressif ou toute
acidité minérale;
• la masse volumique des grains constituant le milieu filtrant;
• les masses volumiques apparentes dans l’air et l’eau.
L’analyse de ces différents parametres conduirait a une recherche

beaucoup plus poussée sur le matériau. Nous noiis sommes alors appesantis
sur les paramètres essentiels qui caractérisent un matériau filtrant: le
diamètre effectif et le coefficient d’uniformité. Le diamètre effectif (De) ou
taille effective (Te) correspond a la grosseur des mailles du tamis qui laisse
passer 10% de la masse de l’échantillon de sable. Le coefficient d’uniformité
37
Chapitre 4 Caractéristiques des Matóriaux Utilisés d’ans le Traitement de (‘Eau
(Cu) est le rapport entre le diamètre qui laisse passer 60% des particules de
sable et celui qui en laisse passer 10%.
Le tableau 4.1 ci-dessous presente les valeurs des parametres mesurés

sur les deux types de sable utilisés comme matériaux filtrants. Leurs courbes
granulometriques sont consignées en Annexe B.
Tableau 4.1: Caractéristiques des sables utilisés comme matériaux filtrants

dans les unites de déferrisation.
PARAMETRES
Diamètre Diamètre Taille Coefficient
laissant laissant Effective d’Uniformité
passer 10% passer 60% Te C~= d60/dlO
(mm) (mm) (mm)
Sable de
granulométrie 0,9 1,26 0,9 1,40
comprise ëntre
0,8 et 2 mm
Sable de
granulométrie 0,9 1,32 0,9 1,40
comprise entre
0,8 et 2,5 mm
Pour un fonctionnement adequat dii filtre, il est souhaitable que le

coefficient d’uniformité soit inférieur a 1,6. On peut accepter des valeurs
allant jusqu’à 1,8 (Degrémont, tome 1, 1989). Ainsi les deux types de sable
utilisés comme matériaux filtrant répondent bien a cette recommandation.
38
C~zapitre4 Caractéristiques des Matériaux Utilisés dans le Traitement de l’Eau
IV.2) GRAVIER QUARTZ
Le gravier quartz est translucide, de couleur blanche laiteuse lorsqu’il

est bourré d’inclusions liquides ou gazeuses, devient rose quand ii contient
un peu de fer oxydé. Le gravier quartz a été utilisé durant toute la période
d’expérimentation dans les zones d’aération, d’adsorption et de filtration
selon les granulometries suivantes:
- 2,5 a 5 cm au cours des procedés ci-après: aeration pour l’unité et

adsorption pour l’unité ADAF et comme support des matériaux filtrant;
- i a 2,5 cm dans le bassin d’adsorption de l’unité ADAF.
De formule chimique Si02, le quartz est un mineral très resistant et

répandu. fl est generalement ramassé dans le lit des cours d’eau et concassé
pour obtenir des grains de différents diamètres. Le choix des deux
granulometries répond alors a un souci d’efficacité et de baisse des coflts
d’exploitation des unites.
1V3) GRAVIER GRANITLQUE
Ii existe une grande variété de granite qui se distingue par la couleur,

la taille des grains, l’orientation des cristaux et la presence de mineraux
particuliers. Le granite expérimenté au cours de l’étude est une roche
grisatre, dure et rugueuse, de densité voisine de 2,7. A l’oeil nu, les cristaux
ont sensiblement la même taille.
Les roches de Ia famille des granites sont définies par leur

composition minéralogique (R. Coppens et a!., 1966). Leur composition
chimique présente en général une teneur en silice variant de 65 a 75%, une
teneur en alumhie (Al203) voisine de 15%, des oxydes alcalins (K20 + Na2)
39
~hapitre4 Caractéristiques des Matériaux Utilisés dans le Traitement it l’Eau
représentant 7 a 10 % du poids total et de la chaux (CaO) d’une proportion de

l’ordre de 0 a 3%.
Deux fourchettes de granulometrie ont été expérimentées dans l’unité

type et au cours de la phase d’adsorption de l’unité ADAF. Ces
granulometries sont:
- 2 a 4 mm pour le gravier granitique fin, et
- 5 a 8 mm pour le gravier granitique moyen.
IV.4) GRAVIER LATERITIQUE
De forme arrondie, les granulats utilisés proviennent de cuirasses

ferrugineuses. A Ia formation, la latérite contiennent du fer d’aluminium et
de la silice. Sous l’effet combine des variations de précipitations et de
temperatures, il se produit une oxydation et une dessiccation dans la zone
de battement de Ia nappe (H. Badoux, 1989). Cela provoque la rupture des
complexes ferrosiliciques et la cristallisation de Fe203. II se crée ainsi U n
horizon de i a 3 m d’épaisseur, une sorte de carapace.
Lorsque l’homme ou les variations climatiques font disparaltre la

forêt, deux phénomènes se produisent: d’abord une oxydation rapide de
l’humus, puis l’érosion de l’horizon supérieur faisant affleurer la carapace
qui se recristallise et durcit, donnant une cuirasse ferrugineuse dure que
seuls le pic ou l’explosif peuvent briser. C’est de cette roche qu’est tire le
gravier lateritique difficile a casser. Ce gravier a été expérimenté dans les
deux unites sous deux formes: le premier a une granulométrie comprise
entre 2 et 4 mm (gravier fin) et le second, entre 5 et 8 mm (gravier moyen).
40
Chapitre 5 Méthodologie
METHODOLOGIE
Tout au long de l’étude, l’une des preoccupations essentielles a été

l’obtention de résultats fiables permettant d’apprécier de façon objective la
qualite des eaux prélevées aux différents stades du processus d’élimination
du fer dans les unites de traitement. Ainsi, une mention est faite dans ce
chapitre sur les erreurs susceptibles de se produire aussi bien dans les
méthodes d’analyse que dans les techniques d’échantillonnage utilisées.
Au cours de l’étude, ii a été apprécié l’impact sur la qiialité de l’eau

traitée des facteurs ci-apres: la nature, la granulometrie et l’épaisseur des
couches de matériaux utilisés et le sens d’écoulement de l’eau. Plusieurs
combinaisons de ces facteurs ont également eté expérimentées.
V.1) MISE EN PLACE DES COUCHES DE GRANULAT
Avant Ia mise en marche des unites, les matériaux utilisés (gravier et

sable) sont soigneusement lavés et rincés a l’eau chlorée afin d’éliminer
toute contamination extérieure. L’eau de Javel a 12°ou 1hypochlorite de
calcium sont utilisés. Au cours de ces années de recherche, nous avons
étudié l’impact sur la qualité de l’eau traitée des facteurs suivants:
- changement de l’emplacement des couches de granulats;
- variation de Ia granulométrie des matériaux des différentes couches;
41
Chapitre 5 MIthodologie
- variation de la hauteur des couches de granulats;
-suppression ou rajout d’autres couches de granulats (essentiellement les

couches de gravier);
-changement du sens de l’écoulement de l’eau a travers les couches de

granulats ( cela concerne uniquement l’unité type);
- combinaison de deux ou plusieurs de ces points d-dessus mentionnés.
V.2) ECHANTILLONNAGE
La qualité de l’échantillonnage est fondamentale pour évaluer le

traitement efficace de l’eau. Des erreurs sont souvent produites au cours de
l’échantillonnage. Ainsi, l’augmentation du nombre d’analyses entralne
une reduction de l’erreur totale sur les mesures jusqu’à une~certaine. De ce
fait:
-il est plus utile de faire ~m seul dosage sur deux échantillons qu’un dosage
en dbuble sur un échantillon;
-ii est plus utile de faire un dosage sur trois échantillons qu’un dosage en
double sur deux échantillons.
Cest ainsi que le plan déchantillonnage retenu a été établi de

manière a tenir compte d’un seul facteur extérieur au système: la quantité
d’eau pompee. Ce facteur est indissociable de l’heure de prélèvement et de
la période (saison sèche ou hivernale). En effet, suivant les heures de la
journée, la pompe est plus ou moms sollicitée. Cela se comprend aisément
quand on sait que les utilisateurs des unites de déferrisation (sauf ceux de
Dagnoin) sont en milieu rural et ont des preoccupations bien spécifiques en
fonction des moments de la journée.
42
Ainsi, il y a eu le suivi de la frequence d’utilisation des unites de

déferrisation. Force est de reconnaltre qu’en moyenne, tous les ouvrages
présentent une frequence d’utilisation journalière similaire. Ensuite, elle a
été ramenée a Ia quantite d’eau pompée au cours des diIférentes heures de la
journée. La période d’observation se situe entre 6h00 et 19h00, et le tableau
5.1 ci-dessous contient les résultats des mesures de la quantite moyenne
d’eau pompée par jour sur les forages equipés d’unités de déferrisation.
Tableau 5.1: Quantité d’eau pompée en moyenne par jour.
Heures d’observation Quantite d’eau pompée

02,4 S
06h00 07h001
-
07h00’ - 08h00’ 17,1 S

08h00’ - 09h00’ 49,0 S
09h00’ - lOhOO’ 38,6 S
lOhOO’ - llhOO’ 25,9 S
llhOO’ - 12hOO’ 21,2 S
12h00’ - 13h00’ 00,0 S
13h00~ 14h00’
- 00,0 S
14h00’ - 15h00’ 00,0 S
15h00’ - 16h001 43,3 S
16h00’ - 1Th00’ 37.6 S
17h00’ - 18h00’ 35,9 S
18h00 - 19h001 04,75
1 S = I seau de 10 litres
L’histogramme de la figure 5.1 ci-dessous illustre bien cette variation

de la consommation en fonction des heures de Ia journée. Ii ressort de ce
graphique que lTintensité du pompage vane en fonction des heures de la
journee; ce qui peut influer sur la teneur en fer de l’eau brute pompée.
43
Ainsi le plan d’echantillonnage adopté tient compte du facteur “frequence

d~utilisationde la pompe” qui peut être assimilé au facteur “quantite d’eau
pompee”. Des lors, les prélèvements ont été effectués en continu ou de
facon ponctuelle a l’entrée des unites (eau brute) et a la sortie (eau traitée) et
quelque fois a certaines étapes du traitement. Ces prélèvements se font a
différentes heures de la journée et les analyses immédiatement apres. Les
jours suivants, les prélèvements sont effectués a d’autres heures. Ce qui a
permis de disposer d’une gamme variée de résultats.
500
D. 450
~J
~300
250
200
150
~ 100
0
>
0
.c .c .c ~c .c .c _c .c .~ .c .c .~ -~
F-.. a o~ 0 ~- C’J CT) ~- u~ CO N- CO 0)
I- •~ F F 1- •~ F
_c ~c .=
CO N- CO .C ~C .c .c .c .~ .c .~ .c
0) 0 c\j CT) ~ CO CO N- CO
,- r F F T~ •~ 1-
Période de Pompage
Fig. 5.1: Evolution journalière de la quantité d’eau pompée
Les échantillons sont prélevés dans des bouteilles stérilisées lorsqu’il

s’agit de faire l’analyse bactériologique, ou dans des flacons en plastique
propres quand ii est question d’analyser les paramètres physico-chimiques.
Les parametres physico-chimiques et bactériologiques que nous avons -
analyse durant cette étude sont énumérés ci-dessous.
44
Paramètres Bactériologiques
- streptocoques fécaux;
- coliformes fécaux;
- coliformes totaux.
Paramètres Physico-chiniiques
- conductivité;
- temperature;
- pH;
- oxygène dissout;
- titre alcalimétrique complet;
- dureté (calcique, magnésienne, et totale);
- turbidité;
- teneur en fer total.
45
Chapitre 6 Résultats - Analyse
VI
RESULTATS - ANALYSE
La recherche a été menée sur 6 sites de déferrisation répartis dans u n

rayon de 15 km autour de la ville de Ouagadougou (Burkina Faso). Les sites
de recherche étaient composes de 3 unites de déferrisation type ADAF
situées dans 3 localités différentes (Ecole de Balkui, yillages de Basseko et
Boulbi) et 3 unites type a Dagnoin et aux villages de Balkui et de Boulbi.
L’unité a deux variantes qui se différencient l’une de l’autre par le sens de
l’écoulement de l’eau a travers la structure filtrante (traitement a flux
vertical de “has en haut” ou de “haut en bas”).
VI.1) RESULTATS
Afin de lever certaines interrogations relatives aux origines possibles

des fortes teneurs en fer dans l’eau brute, nous avons procede,
parallèlement a la mesure des dites teneurs, a un suivi de la pluviométrie
au niveau des sites d’expérimentation. Les hauteurs pluviometriques
moyennes journalières relevées durant la période allant d’avril 1990 a Aoüt
1991 sont présentés en Annexe C. Nous présentons ici le cas du site de
déferrisation de Balkui Ecole dont les teneurs en fer total de l’eau brute sont
consignées en Annexe D. L’évolution de ces teneurs en fer total entre Avril
et Septembre 1991 et les hauteurs de pluie enregistrées sur le site pendant la
même période sont présentées sur les figures 6.1 et 6.2 respectivement.
Sur le graphique de la figure 6.2, nous avons relié les sommets d’un
- certain nombre d’histogrammes. En observant attentivement la courbe qui
47
Chapitre 6 Résultats Analyse
-
en résulte, on remarque qu’elle a une forme similaire a celle de la courbe

d’évolution des teneurs en fer de l’eau brute. L’observation des valeurs de
teneurs en fer total de l’eau brute et des hauteurs de pluie tombées pendant
les periodes de mesures sur les autres sites aboutit au méme constat.
II apparaIt que les teneurs en fer total de l’eau brute évoluent a la

hausse durant les 24 a 48 heures suivant les pluies. Les brusques variations
de teneurs en fer total qui apparaissent sur la courbe sont fonction des
événements pluvieux importants. C’est ainsi que sur le graphique, la
periode des plus fortes teneurs en fer total mesurées sur le site correspond
35
~ 30
~25
0
I—
~ 20
0
U-
~ 15
4,
! 10
0
05
0
F F F F F F F F F F F F F 1 F F F
0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0)
0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) C5) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0)
F F F F F F Y F F F F 1 — 1 1 F F F
0)
C.j CO (N 03 F CO ~ U) F (N U) F CO 0) (N CD 0) (N CT)
F (N CV) F F (N (N F F F (N
Fig. 6.1: Evolution de la teneur en fer total a l’entrée du pilote de

déferrisation de Balkui-Ecole entre Avril et Septembre 1991
48
-
60
50
E 40
•—~
(I)
0
0.0
.~
U,
0
~ 10
U,
0
F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F
0)0)0)0)0) 0)0)0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0)0)0)0)0) 0)0)0)0)
0)0)0)0)0) 0)0)0)0)0)0)0)0)0)0)0)0) 0)0)0)0)0) 0)0)0)0)
F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F F
~L0L(CLC cácoc6có
Fig. 6.2: Hauteurs p!uviometriqués enregistrees entre Avril et

Septembre 1991
a celle oü les hauteurs de pluie les plus élevées ont été enregistrées. II s’agit
en l’occurrence des mois d’aoüt et de septembre. Cette analyse nous permet
de tirer la conclusion suivante: 1 ‘augmentation de la teneur en fer total de
l’eau brute des forages étudiés est liée a la nature du sol. Pour mieux
comprendre le phertomene, analysons la coupe geologique du sol au niveau
du forage de Balkui Ecole (les coupes geologiques des sols pour les autres
forages se trouvent en Annexe E). La couche gêologique rencontrée sur les 5
premiers metres de profondeur est constituée de cuirasse latéritique.
Pendant et après les événements pluvio-orageux, cette couche de latérite est
lessivée a la suite de l’infiltration de l’eau. Le fer ainsi contenu dans cette
couche SOUS forme de minéraux devient soluble et est entralne en
profondeur jusqu’à la nappe.
49
ChapItre 6 Résultats- Analyse
VI.2) PERFORMANCE DES UNITES
Au cours de cette étude, plusieurs configurations de structure de

couches de matériaux installées dans les unites ont été expérimentêes. Les
éléments ayant fait l’objet d’expérimentation sur les unites sont:
- Ia nature des matériaux;
- la granulométrie des matériaux utilisés;
- l’épaisseur des couches, - -
- et enfin le nombre des couches de mat~riaux.
Les résultats obtenus pour chacune des nnités au cours des différentes
campagnes de mesure sont consignés en Annexe F.
VI.2.1) Unites de déferrisation type ADAF
Elles ont été installêes au Burkina Faso a l’école de Balkui et aux

villages de Basseko et Boulbi.
fl est prouvé que le gravier quartz sur lequel repose le sable du bassin
de filtration ne joue qu’un role de support. Par contre, l’effet combine des
graviers (quartz, granite, latérite) utilisés dans le bassin d’adsorption et du
sable du bassin de filtration sur le traitement, donne de bons rendements en
respectant certaines épaisseurs et granulométries pour chaque type de
matériaux. L’étude a permis ainsi de determiner les dimensions, la
granulométrie, la nature et l’épaisseur des couches de matériaux qu’il
convient d’adopter au sein du bassin d’adsorption afin d’obtenir un
traitement efficace.
Le tableau 6.1 ci-dessous contient les caractéristiques des matériaux a

mettre en place dans le bassin d’adsorption de l’unité de déferrisation type
ADAF afin d’obtenir un rendement optimum.
50
Chapitre6 Résultats - Analyse
Tableau 6.1: Caractéristiquês optimales des couches de matériaux a mettre e n

place dans le bassin d’adsorption de l’unité de déferrisation type
ADAF
NATURE MATERIAU
DU Utilisé comme lère couche Utiisé comme 2ème couche
MATERIAU dans le bassin dans le bassin
UTILISE Granulométrie Epaisseur de Granulométrie Epaisseur de
-
la couche la couche
Gravier 2.5 a 5 cm 25 cm 1.5 a 2 cm 45 cm
quartz I a 2.5 cm 40 cm
Gravier
granitique 5 a8 mm 20 cm 3 a 5 mm 30 cm
Gravier
latéritique 5 a 8 mm 25 cm 2 a 4 mm 35 cm
Ii apparalt sur ce tableau que pour obtenir un traitement efficace, il

faut mettre en place deux couches de matériaux dans le bassin d’adsorption.
Pour ce qui est du bassin de filtration, l’efficacite du traitement a eté obtenu
par les matériaux dont les caractéristiques sont données dans le tableau 6.2
ci-dessous.
Tableau 6.2: Caracteristiques optimales des couches de matériaux a mettre e ~

place dans le bassin de filtration de I’unité de déferrisation type
ADAF
NATURE MATERIAU
DU Utilisé comme 1e~~
couche Utilisé comme 2ème couche
MATERIAU dans le bassin dans le bassin
UTILISE Granulométrie Epaisseur de - Granulométrie Epaisseur de
la couche la couche
Gravier - -
quartz 2.5 a 5 cm 15 cm
Sable - - 0.8 a 2 mm 20 cm
51
Chapitre 6 Résultats - Analyse
De ce tableau ii ressort que la filtration optimale est obtenue pour une

couche de sable de 20 cm d’épaisseur avec une granulométrie de 0,8 a 2 mm.
La couche de gravier quartz de 15 cm d’épaisseur lui sert de support dune
part, et de protection pour le bout du tuyau de prise d’eau contre
l’admission de particules fines de sable dans l’eau traitée d’autre part.
VL2.2) Unite de déferrisation Type AF
Les meilleurs rendements ont ete obtenusavec le quartz et le gravier

latéritique combines au sable. Ainsi les résultats de l’étude ont permis de
determiner les dimensions optimales (granulometries des matériaux et
épaisseurs des couches) qui assurent le traitement le plus efficace dans
l’unité de déferrisation type AF en fonction du mode de fonctionnement. Le
gravier quartz de granulométrie comprise entre 2.5 cm et 5 cm est toujours
utilisé a la fois dans la zone d’aération (c’est-a-dire 5ème ou dernière couche
en comptant a partir du fond) et comme support a Ia couche de sable (c’est-à-
dire 1ère couche qui se trouve tout a fait au fond de l’unité de déferrisation).
Lorsqi.~’ilest utilisé dans la zone d’aération, l’epaisseur de la couche de
gravier quartz est de 20 cm. Par contre, cette épaisseur est de 10 cm lorsque le
gravier quartz est utilisé comme ière couche dans l’ouvrage. Les valeurs
optimales ainsi obtenues pour les autres couches (2ème, 3ème, et 4ème
couches) figurent dans les tableaux 6.3 et 6.4 ci-dessous respectivement
lorsque l’unité fonctionne de “has en haut” et de “haut en bas”.
52
Chapitre 6 RIsultats - Analyse
Tableau 6.3: Caractéristiques optimales des couches de matériaux a mettre e n

place dans une unite de deferrisation type AF fonctionnant de
“bas en haut”
NATURE MATERIAU
DU Utiisé comme Utiisé comme Utilisé
MATERIAU 2ème couche 3ème couche 4ème couche
UTILISE Granulo- Epaisseur Granulo- Epaisseur Granulo- Epaisseur
métrie de couche métrie de couche métrie de couche
Gravier 5a 2à - -
latéritique 8 mm - 15 cm 4 mm 20 cm -
Gravier 5à 3à - -
granitique 8 mm 15 cm 5 mm 20 cm
Sable - - - - 0,8 a
2mm 20cm
Tableau 6.4: Caractéristiques optimales des couches de matériaux a mettre e n

place dans une unite de deferrisation type AF fonctionnant de
“haut en bas”
NATURE MATERIAU
DU Utilisé comme Utiisé comme Utilisé comme
MATERIAU 2ème couche 3ème couche 4ème couche
UTILISE Granulo- Epaisseur Granulo- Epaisseur Granulo- Epaisseur
métrie de couche métrie de couche métrie de couche
Gravier - - 2a 5à
latéritique 4 mm 20 cm 8 mm 15 cm
Gravier - - 3à 5à
granitique 5 mm 20 cm 8 mm 15 cm
Sable 0,8 a - - - -
2mm 20cm
53
C~iapitre6 Résultats Analyse
-
REMARQUE
L’on serait tenté de penser que la traversée des couches de gravier

latéritique entraInerait une augmentation du fer sons forme de composes
(cf. chapitre II). II faut faire la difference entre deux milieux bien distincts: le
sol et l’atmosphère. La frontière entre ces deux milieux n’est autre que
l’entrée de l’unité de déferrisation. Ceci est d’autant plus important que le
domaine d’existence de l’hydroxyde ferreux se situe dans les milleux
- a
potentiel d’oxygène atmospherique.
La pression partielle en oxygéne devra être inférieure a 10100 bar

pour que le fer ferreux soit stable, ce qui correspond a un milieu privé
d’oxygène (en condition d’hydromorphie dans le sol).
Le fer ferrique est soluble aux pH acides sous forme de complexe

cationique ou aux pH très basiques sons forme de complexe anionique. Par
consequent, les pH usuels au niveau de l’unité de déferrisation (6 < pH < 8)
ne sont pas favorables a la solubilité de cette forme de fer.
II est indéniable que le gravier lateritique contient du fer Si bien que

son utilisation comme élément filtrant entraIne des composes provoquànt
une augmentation des teneurs en fer de leau traitée a la sortie de l’unité.
Pour que la qualite de l’eau soit affectée, ii faut que ces composes soient dans
les conditions nécessaires a leur dissolution. Pourtant, lorsque le gravier
latéritique est mis en contact avec Feau en presence de l’oxygene
atmospherique le fer ferreux donne naissance au fer ferrique, qui, a son tour
ne se trouve pas dans les conditions favorables à sa dissolution (6 < pH < 8).
L’aération, premiere etape du processus de déferrisation au niveau de

Punité, provoque le passage du fer ferreux, après oxydation, a l’état ferrique.
Puisqu’à l’état ferrique les cOnditions du milieu ne sont pas favorables a sa
solubilité, il se produit alors un phénomene d’agglomeration des particules
54
-
non solubles de fer pour former des floes qui se deposent a la surface de la
structure filtrante. Ce depOt de boue s’épaissit au fur et a mesure de
l’utilisation de l’unité et finira par constituer une sorte de filtre a cause des
gros floes. La propriété du gravier latéritique de fixer a sa surface des ions
metalliques appelee “adsorption” permet d’arrêter une bonne partie des
fines particules se trouvant dans l’eau traversant la couche de graviers.
VI.3) CHOIX DU TYPE D’UNITE DE DEFERRISATION
En plus des caractéristiques des couches filtrantes, le choix du type

d’unité de déferrisation constitue l’un des résultats les plus importants de
cette étude. En effet dans ce chapitre ii s’agit de répondre a la question
suivante : laquelle des unites type ADAF ou AF convient le mieux dans
l’élimination du fer dune eau ayant une teneur donnée en fer? Notons que
l’unité type AF comporte deux variantes se différenciant fondamentalement
par le sens de l’écoulement dans la structure filtrante: flux vertical de haut
en bas pour la premiere variante et de bas en haut pour la seconde.
VI.3.1) Critères de choix
VI.3i.1) Critères techniques
Le principal critère technique pris en compte dans le choix de l’unité

de déferrisation est la teneur en fer total de l’eau brute. En effet, la qualite de
l’eau traitée et la fréquence de lavage de l’unité dependent de la teneur en
fer total de l’eau brute. La facilité d’appropriation de Ia technologie par les
communautés villageoises est egalement un facteur a prendre en
consideration. Ces aspects seront développes dans le choix de l’unité.
55
-
VI.3.12) Critères Economiques
Les coüts reels de réalisation des unites de déferrisation (y compris les

frais de participation communautaire) varient en fonction du type et de la
variante de l’unité. Le coftt de réalisation de chaque type d’unité est indiqué
dans le tableau 6.5 ci-dessous.
Tableau 6.5: Coüts de rEalisation des unites de deferrisation
TYPE D’UNITE DE DEFERRISATION COUTS DE REALISATION

(en francs CFA) (en $ US)
1ère variante:
Ecoulement de l’eau 160 000 320.00
Unite
de “haut en bas”
Type AF 2ème variante:
Ecoulement de l’eau 180 000 360.00
de “bas en haut”
Unite Type ADAF 200 000 400.00
Ii apparaIt qu’entre l’unité Ia moms coüteuse (type AF ière variante)

et Ia plus chère (type ADAF), l’écart est que de 40 000 F CFA (US $80.00).
VI.3.2) Comparaison entre les deux variantes de l’unité type AF
Rappelons que la 1ere variante de l’unité type AF se différencie de la

seconde par le sens de l’écoulement de l’eau a partir de la sortie de la zone
d’aération. Ce qui fait que l’agencement des couches de la structure filtrante
est inverse lorsque Von passe d’une variante a l’autre. Les résultats de
l’étude montrent que la seconde variante est plus performante que la
premiere.
56
Chapitre 6 P.ésultats - Analyse
L’efficacité du traitement dans cette seconde variante s’explique

aisément. En effet, les deux variantes comportent des couches de granulats
identiques en nombre, en épaisseur et en dimensions. Dans le
fonctionnement de la ière variante, l’eau aérée retombe directement sur le
gravier lateritique ou granitique et la traversée des aufres couches se
poursuit de haut en bas jusqu’à Ia filtration. Au cours du traitement, les
flocs les plus grossiers sont arrêtés par les premieres couches de matériaux Ct
les plus fins sont entralnés en profondeur jusqu’à la couche de sable. La
grosseur des floes aidant, ce parcours descendant se fait pins rapidement.
Dans cette operation, tons les flocs dont la densité est superieure a celle de
l’eau se deposent. Ces phénomenes d’electromagnetisme se produisant
entre la surface des grains de graviers et les particules de fer (conduisant a la
formation de films par adsorption a la surface des grains), combines au
depOt des grosses particules a la surface de la structure filtrante, entralnent le
colmatage progressif des interstices des couches de gravier et de sable. C’est
la rapidité avec laquelle ce phenomene de colmatage se produit qui
determine le temps de fonctionnement de l’unité.
L’étude a fait ressortir que ce phenomène de colmatage est en

moyenne 2 a 3 fois pins lente dans ia seconde variante de l’unité type AF.
Pour mieux comprendre la performance de cette seconde variante, ii suffit
d’examiner le circuit de l’eau aérée (a
partir de la sortie de la zone
d’aération). En effet, l’eau aérée au lieu de retomber directement sur le
gravier, est canalisée vers le fond de l’unité. A partir de là commence u n
mouvement d’ascension a travers les differentes couches de matériaux. Les
mêmes phénomènes d’électromagnétisme, d’attraction moléculaire et de
filtration observes dans le fonctionnement de la premiere variante s’y
produisent également a la difference que l’eau est moms chargée dans la
seconde variante. Deux observations fondamentaies s’imposent ici:
- l’eau a
la sortie de la zone d’aération poursuit son mouvement descendant
puis subit un brusque changement du sens de l’écoulement des qu’eiie
57
-
arrive au fond de l’unité, lui conférant ainsi un mouvement ascendant avec

une vitesse plus faible.
- la zone de tranquillisation aménagee au fond de l’unité sert de site de

depOt pour les floes dont la densité est supérieure a celle de l’eau, entralnant
par la même occasion une diminution de la charge de l’eau traversant les
couches.
L’effet combine de ces deux processus influence de facon très

prononcée la qualité de l’eau traitée et le temps de fonctionnement de
l’unité du fait que le phenomene de colmatage Se trouve considérablement
ralenti.
VI.3.3) Choix du Type d’Unité
Apres comparaison des deux variantes de l’unité type AF, la variante

qui a été retenue comme ‘modele” dans l’élimination du fer dans l’eau est
celle a flux vertical avec fonctionnement de bas en haut (seconde variante
de l’étude). Ainsi le choix du type d’unité en fonction de Ia teneur en fer
total se fera entre i’unité type ADAF et la seconde variante de l’unité type
AF.
Pour cela, les deux types d’unité ont été installés sur un même forage
au village de Boulbi. L’avantage de cette procedure est que les deux unites
sont alimentées par une même eau. Cela a permis d’avoir comme seul
élément d’appréciation, la teneur en fer total de l’eau a la sortie de l’unité
(eau traitée). A cet effet, ii faut rappeler que la norme de potabilité de l’eau
exigee par l’Organisation mondiale de la sante (OMS) est de 0,3 mg/l pour ce
qui concerne Ia teneur en fer total a respecter pour l’eau de boisson. Cette
norme constitue alors le critère d’appréciation et de qualification.
58
-
L’un des points les plus importants a souligner ici est qu’il est très
difficile de comparer les deux types d’unité en terme de rendement. Ce qui
aurait ete beaucoup plus aisé. Malheureusement, un bon rendement nest
pas signe de respect de la norme (valeur de la teneur en fer total de l’eau
traitée inférieure ou égale a 0,3 mg/i). En effet, des teneurs en fer total de
l’eau brute et de l’eau traitée respectivement de 19,30 et 0,41 ou de 30,20 et
0,70 ou de 26,10 et 0,65, ou de 28,40 et 0,45 mg/i correspondent a des
rendements de 98 % alors que dans aucun de ces cas-d la norme nest
respectee. Cela nous amène donc a axer l’analyse sur la teneur en fer total de
l’eau traitée.
Un autre aspect qui rend difficile Ia comparaison, c’est que

l’abattement de Ia teneur en fer total de l’eau traitée par rapport a l’eau brute
ne suit aucune logique mathématique. Cela se remarque aisément en
observant la disparite des valeurs consignées en Annexe F. Ce phénomène
na pas permis de sortir un modèle mathématique régissant l’élimination
du fer dans ces unites.
En plus de la teneur en fer total de l’eau brute, un second point de

comparaison dans le choix de l’unité a éte specifie au cours de l’étude ; le
temps de fonctionnement de l’unité.
VI.3.3.1) Choix de l’Unité par Rapport au Temps de Fonctionnement
Le “temps de fonctionnement” dune unite de déferrisation est le

temps qui sépare deux lavages consécutifs. Ce temps est plus élevé dans le
cas de l’unité type ADAF que dans celui de l’unité type AF. Cela se
comprend facilement du fait de la presence de la chambre de décantation
dans l’unité type ADAF (cI. Fig. 3.5 et 3.6). En moyenne, le temps de
fonctionnement obtenu est de 2.5 mois en moyenne pour l’unité type
AIDAF alors que ce temps ne dépasse pas I mois au maximum pour la 2eme
59
-
variante de l’unité type AR L’appréciation du phenomène de coimatage qui

determine le temps de fonctionnement se fait par le suivi du debit de I’eau
traitée (qui évolue en décroissant) et de la teneur en fer total de l’eau traitée
(qui devient plus importante que celle de l’eau brute). Ce sont ces
observations qui constituent les signes dun colmatage poussé.
VI.3.3.2) Choix de l’Unité par Rapport a la Fadiité d’Appropriation par les

Communautés de Base
Des deux modèles d’unité de déferrisation, il apparalt que i’unité type

ADAF demeure la plus facile a maltriser par les populations vivant en
zones ruraies et périurbaines. En effet, cette unite nécessite tres peu de
matériaux et matériels importés pour sa réalisation. Elle est construite en
ciment alors que la construction de l’unité type AF nécessite le recours
d’ouvrier spécialisé en soudure, ce qui n’est pas toujours possible en zone
rurale. La variante AF en béton armé est d’un coüt inaccessible pour les
populations démunies, car elle coüté environ 1500000 fCFA (US $3000.00).
VI.3.3.3) Choix de 1’Unité par Rapport a la Qualité de I’Eau Traitée
Trois intervalles de valeurs ont ete identifies dans l’appréciation de la

qualite de l’eau traitée:
-lorsque Ia teneur en fer total est inférieure a 5 mg/i: la norme est

respectée (0.3 mg/l) dans 25 % des cas pour i’unité ADAF alors qu’elle l’est
dans 85 % des cas pour I’unité AF;
lorsque Ia teneur se situe entre 5 et 10 mg/l: toutes Ies unites

-
donnent des teneurs en fer total fluctuantes avec souvent des valeurs
respectant Ia norme. C’est dans cet intervalle que le choix est difficile;
60
-
- lorsque la teneur en fer total de l’eau brute dépasse 10 mg/l, c’est le

domaine d’utilisation par excellence de l’unité type ADAF. Ce choix est
appuyé par les effets combines du temps de fonctionnement et de la qualite
du traitement. La durée de fonctionnement efficace (sans colmatage des
filtres) de l’unité type ADAF dépasse de loin celle de l’unité de type AF.
Le tableau 6.6 récapitule le choix du type d’unité de déferrisation en

fonction de Ia teneur en fer total de l’eau brute.
Tableau 6.6: résumé du choix de l’unité en fonction de la teneur en fer total

de l’eau brute
TENEUR EN FER TOTAL DE L’EAU TYPE D’UNITE

BRUTE RECOMMANDEE
Teneur en fer total 5 mg/i Type AF
Choix du type d’unité dépendant
5 mg/i < Teneur en fer total 10 mg/i de Ia disponibilité des granulats
pour le traitement
Teneur en fer total> 10 mg/l Type ADAF
61
Chapitre 7 Conclusions et Recommandations
VII
CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS
Pendant des décennies, la politique générale de l’hydraulique

villageoise de la plupart des pays africains au sud du Sahara s’est reposee sur
deux éléments: le forage et le puits a grand diametre. A cause du processus
naturel de filtration de l’eau a travers le sol pour atteindre la nappe aquifère,
I’eau souterraine est de meilleure qualité par rapport a celle de surface.
Maiheureusement, des milliers de forages ont été abandonnés a cause de la
forte teneur en fer de leurs eaux, amenant ainsi les populations bénéficiaires
de ces points d’eau a se rabattre sur les sources d’eau traditionnelles avec
tous les risques de contamination qui y sont associés.
Les populations rurales et périurbaines de ces pays sont ainsi

confrontées au prob~eme d’approvisionnement en eau a 2 niveaux: la
quantité et la qualite. Lorsque le forage est abandonné pour cause de teneurs
élevées en fer, la mise au point des unites de déferrisation est salutaire.
L’installation d’une unite de déferrisation sur un forage abandonné équipé
d’une pompe manuelle permet d’économiser plusieurs millions de francs
CFA sur le creusage d’un nouveau forage. Sur le plan sanitaire, l’unité
permet a des communautés entières d’être a l’abri de certaines maladies
d’origine hydrique. Dans Ia plupart des cas oü les forages ont eté abandonnés
pour cause de teneur élevée en fer, les usagers se rabattent sur les sources
d’eau traditionnelles qui ne sont genéralement pas potables.
Les systemes testes et mis au point par le CREPA dans la sons region
sont moms coUteux et n’utilisent prafiquement que des matériaux locaux
pour la construction. Ils sont aussi faciles a entretenir et la maintenance et Ia
63
Chapitre7 Conclusions et Recoinmandations
gestion sont assurées par les usagers. Avec des rendement de plus de 90%
quelque soit la saison, l’unité de déferrisation type ADAF est celle qui est
recommandée lorsque l’enveloppe financière le permet. En plus de cet
aspect technique, ce type d’unité compare a l’unité type AF, presente
l’avantage de nécessiter une fréquence de lavage moms élevée (avec u n
intervalle de temps de plus de 2 mois entre 2 lavages successifs en general)
d’une part, et d’être beaucoup plus simple de construction.
La vulgarisation de ces technologies n’a touché, pour l’instant, que le

Burkina et le Mali. Conformément a la politique de promotion des
technologies appropriées d’eau et d’assainissement prOnée par le CREPA, les
autres pays de la sous-region seront concernés dans les années a venir.
L’une des principales recommandations qui ressort de ces années de

recherche porte sur la participation des bénéficiaires lors de la mise en
oeuvre des ouvrages. En effet, ii importe de s’assurer de la participation
effective des populations destinataires depuis les phases preliminaires de la
conception jusqu’a la réalisation des ouvrages. Cela se traduit généralement
par i’apport de matériaux de construction et la fourniture de main d’oeuvre
non spécialisée pour l’exécution des travaux. Cette disposition constitue u n
garant pour la viabilité et la durabilité des ouvrages dans la mesure oü les
populations s’approprieraient ces ouvrages et se sentiront concernées par
leur entretien et maintenance. - -
Sur le plan purement technique, les recommandations sont de deux

ordres: -
- sur les matériaux de construction, et

- sur les couches de matériaux a mettre en place dans les bassins.
Concernant le premier aspect, le choix des matériaux de construction,

la recommandation porte sur l’unité de déferrisation type AF. En effet, le
64
Chapitre 7 Conclusions et Recommandations
CREPA a eu a mettre point des unites type AF en metallique et en béton

armé. Ce dernier est reconnu pour sa robustesse et sa résistance. Cependant,
l’étude des coüts a démontré qu’il revient 10 fois plus cher que l’unité type
AF en métallique. Un a~itreavantage de l’unité type AF en métallique est
qu’on peut le déplacer au besoin sur un autre site. Compte tenu du niveau
des revenus (tres souvent bas) des populations bénéficiaires et de la facilité
qu’offre l’unité type AF en métallique aussi bien dans sa réalisation que dans
le changement de site, le CREPA recommande fermement son utilisation
lorsqu’il est question dinstaller une unite type AF pour le traitement de
l’eau.
Pour ce qui est des couches de matériaux utilisées, afin d’obtenir u n

traitement efficace on recommande:
- la mise en place de 2 couches de graviers dans le bassin d’adsorption de

l’unité de déferrisation type ADAF (les dimensions sont définies darts le
tableau 6.1);
- l’utiiisation d’une couche de sable de 20 cm d’épaisseur avec une

granulométrie de 0,8 a 2 mm dans le bassin de filtration de l’unité de
déferrisation type ADAF;
-iutilisation d’une couche de gravier quartz grossier comme support de la

couche de sable dans le bassin de filtration de l’unité de déferrisation type
ADAF;
-l’installation de I’unité de déferrisation type AF avec fonctionnement de

“bas en haut” lorsque ce type d’unité est choisi pour le traitement de l’eau;
- enfin, le choix de l’unité de déferrisation type ADAF lorsque les moyens

financiers le permettent.
65
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68
ANNEXES
Annexe A Photographie des Unites de Déferrisation
ANNEXE A.1 Unite de Déferrisation type “AF” en béton armé

(Dagnoen, Burkina Faso)
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0
ANNEXE A.2 Unite de Déferrisation type “AF” en metallique

(Roumtenga, Burkina Faso)
0
ANNEXE A.3 Unite de Déferrisation type “ADAF”

(Balkui-Ecole, Burkina Faso)
Annexe B Granulométries des Matériaux Filtrants Utilisés
ANNEXE B.1 Analyse Granulométrique du Premier Type de Sable

(0,8 a 2 mm)
33 34
Module N1~ 30 31 32
Ouverture du tam is (mm) 0,8 1,0 1,2 1,6 2,0
Poids de Ia tare + refus (g) 325 365 395 255 85
Poids de la tare (g) 85 85 85 85 85
Poids du matériau (g) 240 280 310 170 0
Poids du matériaudediarnètre
inférieur a l’ouverture du tamis 0 240 520 830 1000
(Passing en g)
Pourcentage passartt (%) 0 24 52 83 100
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ANNEXE B.2 Analyse Granulométrique du Premier Type de Sable

(0,8 a 2,5 mm)
Module N° 30 31 32 33 35
Ouverture du tamis (mm) 0,8 1,0 1,2 1,6 2,5
Poids de la tare + refus (g) 144) 340 380 280 110
Poidsdelatare (g) 110 110 110 110 110
Poids du matériau (g) 30 230 270 170 0
Poids du matériau de dianiètre
inférieur a l’ouverture du tamis 0 300 530 800 1000
(Passing en g)
Pourcentage passant (%) 0 30 53 80 100
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Annexe C Pluviométries Moyennes Journalières
DATE Pluviométrie (mm) DATE Pluviométrie (mm)

14/04/90 9,8 23/09/90 10,6
27/04/90 3,7 26/09/90 24,1
6/05/90 6,8 3/10/90 21,2
10/05/90 12,7 17/04/91 3,3
20/05/90 21,4 27/04/91 4,7
24 /05/90 1,5 6/05/91 2,7
30/05/90 37,5 15/05/91 3,2
5/06/90 3,3 16/05/91 7,6
12/06/90 16,7 24/05/91 23,4
16/06/90 30,5 27/05/91 4,8
18/06/90 7,4 29/05/91 33,3
24/06/90 13,1 1/06/91 15,3
25/06/90 11,3 3/06/91 11,5
30/06/90 7,4 12/06/91 5,4
5/07/90 11,0 15/06/91 19,4
11/07/90 10,5 20/06/91 29,4
13/07/90 25,8 23/06/91 21,4
14/07/90 2,1 30/06/91 17,5
15/07/90 9,2 8/07/91 -10,4
22/07/90 34,7 9/07/91 2,6
7~3/07/90 11,4 17/07/91 - 47,8
25/07/90 5,4
- 18/07/91 4,0
27/07/90 21,3 21/07/91 7,1
31/07/90 8,3 22/07/91 10,4
6/08/90 28,7 25/07/91 56,4
9/08/90 48,2 29/07/91 24,0
14/08/90 8.,5 31/07/91 16,4
15/08/90 1,2 8/08/91 8,2
18/08/90 37,0 11/08/91 45,0
25/08/90 40,8 14/08/91 4,6
28/08/90 34,0 15/08/91 2,5
29/08/90 12,8 16/08/91 7,6
2/09/90 9,2 18/08/91 38,6
7/09/90 15,8 20/08/91 15,3
11/09/90 5,3 23/08/91 20,9
14/09/90 16,4 26/08/91 37,8
16/09/90 25,0 27/08/91 18,1
U
flunexe D Teneurs en Fer Total
TABLEAU DES TENEURS EN FER TOTAL DE L’EAU BRUTE AU NIVEAU

DU FORAGE DE L’UNITEDE DEFERRISATION DE BALKUI ECOLE
PENDANT IA PERIODE D’OBSERVATION PLUVIOMETRIQUE.
DATE - - TENEUR EN FER TOTAL

(mg/i)
10/12/90 - 2,50 --
12/12/90 3,90
17/12/90 3,75
19/12/90 5,20
4/01/91 4,16
17/01/91 4,00
31/01/91 4,80
12/02/91 6,00 -
20/02/91 3,55
14/03/91 2,10
18/03/91 2,13
4/04/91 2,90
12/04/91 2,14
18/04/91 3,00
2/05/91 7,20
28/05/91 7,50
31/05/91 8,80
6/06/91 10,15
14/06/91 9,10
5/07/91 11,60
11 /07/91 8,55
22/07/91 12,55
25/07/91 6,45
1/08/91 27,50
6/08/91 33,50
9/08/91 15,75
12/08/91 19,30
16/08/91 20,50
19/08/91 30,20
22/08/91 26,10
3/09/91 28,40
0
Annexe F Coupes Géologiques des Terrains
ANNEXE E.1 Coupe géologique du forage de Dagnoen
- -MREC~CN DES
F’DR4C-ES: ET -~YLC5~
NC p~v~Q1r~
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C.~ron:Coorion ~So~n&j
- INVE~rr~JRE - V1llag~: ~e /~O~
DE~ ~ESSCURCS HYc~u~cu:s- Ueo d*
Pho~ ~e~ienne ‘P°
C1~w ~L1. aé~rjrc~ ~‘avau~ -- 2 ~, 3

Pror~1 ,iic~oq
Proprre~ire P~tc’. C~~oc~ei’ Date de Pa ~ C8~ t!~C’d~-X~23~
Maib-e cII~,1vre H 0I~
Enie~~n : II ~ M~ss~f
~4tranz ?!atl,rre ~t~,”jre C000C,S0I
— • 2/8
Type ce ‘iD 2 S
Sczxiietw ‘ 3CuREi~HIGth,’: E~ufoemer1r,~,vc, r~e 2 st, ~,rt’prne ~Z~r
DESCh~dFT1ONGE:tOG;CuE N S. -
Obser~cr~
aquerouge 1~-
Lcenucue i~un
~0
108
kS.g o1~m
Annexe E Coupes Géologiques des Terrains
ANNEXE E.2 Coupe géologique du forage de Balkui-Ecole
Lcnqm.ioe: ~~-~-c:” ~“~“ ri.

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- INVENVdRE Mi~on’
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R,o~ Ilenenne- r.’
C~cec’, ~ ~‘~vetix : ‘~ —
~-~Ire: — - Date cc Pa Fri c~ t.~v~ux ~ ~,oSL

‘.‘.ai~’ed~u’~i’e
_____ -‘ ‘1
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“3 ,..‘..‘ L~
1.’~oii~.eL~.1~
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CSC~IPT1ONGEDLD~QU~ H.S. Ob~
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Annexe F.1 Unite Type “A?’ de Dagnoeit....~.....
PárInsl~ r~u !IflIfl7IQfl ~ii 17/AR/Qfl FnntInnn~m.nt di~h~ut~n hasi
_____ 15 cm
_____ Gravier quartz
_________ ________
a 10-25mm Rend.m.nt maximum obtenu (%): 95,0
_________________I Gravier Iatérit~quo
~Jp213cm~W
Rsnd.n*nt minimum obtinu (%): 89,0
O 2 - 4 mm Tenur maximum mesuré. a l’entrée (mg/I): 5,6
Teneur minimum m.surée a ‘entrée (mg/I): 1,3
SabPa Teneur maximum mosurée a a sortie (mg/I): 0,9
~________________ 0.8 - 2.5 mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0,1
Pöriode du 17/08190 cu 10/09/90 ( Fonctionnemnt de haut en baa)
Gravior quartz
15 cm I10I~j
a 10 - 25 mm R.ndem.nt maximum obtenu (%): 92,0
____ cm ____ Gravier Iatéiitique R.ndem.nt minimum obt.nu (%): 57,0
Tonour maximum mesuróe a l’entrée (mg/i):
~5 ~
• 2 - 4 mm 8,1
Toneur minimum mesurée a ‘entrée (mg/I): 2,3
Sable Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 1,9
[~9.i~1
________________ a -= 0.8 - 2.5 mm Toneur minimum mosurée a Ia sortie (mg/i): 0,3
Period. du 10/09/90 cu 3/10/90 1 Fonctionnement d. haut an baa)
______ - ~ Gravior quartz

15 cm ~%tI3Ia 10 25 mm Rendem.nt maximum obtenu (%):
- 84,0
_____________ Gravior latéritique Rendemnt minimum obtenu (%): 51,0
a — 4 - 5 mm Teneur maximum mesuréo a i’entrée (mg/I): 4.8
Teneur minimum mesurée a Ientrée (mg/I): 2,1
Sable Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/I): 1,2
____________ 0=0.8-25mm Teneur minimum mosurée a Ia sortie (mg/i): 0,2
Dórlr,IIR till 211A10Q cu 30/10/90 1 Fonctlonn.ment de haut en be.)
Grav~erquartz
a = 10 25 mm - Rnd.m.nt maximum obtenu (%): 80,0
Rend.m.nt minimum obtenu (%): 84,0
Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/I): 3,8
Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I): 1,1
Sable Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/fl: 0,9
a 0-8 - 25 mm Tonour minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0.1
0
Armexe F.1 Unite Type “AF” de Dagnoen
D~rInd. dii ~niinien •u 2R/11/Qfl I Fnnrtipnnpment do haut en bps)
Gravier quartz
RPiflfl 15cm ~ ~ 10-25mm
________________ Rendemont maximum obtenu (%): 82,0
Rondomont minimum obtenu (%): 55,0
Teneur maximum mesurée a l’entrée (mg/i): 4,2
Teneur minimum mesurés a I’entrée (mg/I): 1,3
Sable Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mgil) 1,1
0 — 08 - 2.5 mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0,1
Pérlode du 28/11/90 au 16/01/91 Fonctionnement de haut en basi
Gravier quartz
cm o = 10 - 25 mm Rendement maximum obtenu (%): 90,0
Rendement minimum obtenu (%): 53,0
Gravier latéritique Teneur maximum mesurée a ‘entree (mg/I): 2,7
a = 2 - 4 mm Teneur minimum mesurée a ‘entrée (mg/I): 1,3
Sable Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,4
o — 08 - 2 5 mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I) 0,2
Period. du 16/01/91 au 2/03/91 ( Fonctionnement de haut en bas)
_______ Gravier quartz

_____________ a = 10 - 25 mm Rendement maximum obtenu (%): 80,0
________________
__________________ Gravier latéritique Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/I): 2,7
_________________ a = 2-4 mm
_____________
Teneur minimum mesurée a ‘entrée (mg/I): 1,4
Sable Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mgii): 0,3
“~~a=08-25mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0,2
Period. du 2/03/91 au 11/04/91 ( Fonctionnement do haut en_bas)
Gravier
I = 10 - 25 mm
Rendement maximum obtenu (%): 89,0

______ ______
Graver latOritique Rendement minimum ebtenu (%): 59,0
______
15 cm_~~
_________________
______
______
Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/I):
0 = 2 - 4 mm 2,4
jSabIe
ft&&~j o~O3-25mm Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,3
Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0,1
0
Annexe F.1 Unite Type “AF” de Dagnoen
Période du 11/04191 au 20/05/91 1 Fonctionnement de haut en bas)

Gravier quartz
0 = 10 - 25 mm
Gravier latOritique Rendement minimum obtenu (%): 67,0
0 — 5 - 8 mm Teneur ‘maximum mesurée a
I’entrée (mg/I): 3,7
0 - 2-4 mm Teneur minimum mesurée a
Pentrée (mg/I): 1,2
a
Teneur maximum mesurée Ia sortie (mg/i): 0,3
[~i~ Sable a
Teneur minimum mesurée Ia sortie (mg/i): 0,1
o — 0 8 2 mm -
3010619L I Fonctlonnement de haut en bps)

P~éiiodedu~2QL05I9i~au
Gravior quartz
a 10 - 25 mm
Gravier lateritique Rendement minimum obtenu (%): 76,0
a I’entrée (mg/I):
11ff It 0 5-8mm Teneur maximum mesuréo 4,1
o C 2 - 4 mm Teneur minimum mesurée a ‘entrée (mg/I): 1,1
Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,6
Sable de quartz Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,2
o 0 8 - 2 mm
Période du 15/11/ ~1 au 28/12191 1 Fonctionnement de haut en
Gravier quartz
o = 10 25 mm
-

Gravier latOritique Rendement minimum obtenu (%): 76,0
0 = 5 8 mm
- Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/I): 4,3
o = 2 4 mm
- Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I): 1,2
Sable de quartz Teneur minimum mesurée a a sortie (mg/I): 0,1
L~_L o 08 2 - mm
Pérlode du 23/12/ )1 au 21/02/92 1 Fonctionnement de haut en beg~

Gravier quartz
= 10 25 mm
‘

Gravier laterstique Rendement minimum obtenu (%): 69,0
0 =5-8 mm Teneur maximum mesurée a I’entréo (mg/I): 4,3
0 = 2 - 4 mm a
Teneur minimum mesurée I’ontrée (mg/I): 1,4
a
Teneur maximum mesurée Ia sortie (mg/i): 0,5
~E1 Sable do quartz Tonour minimum mesuréo a Ia sortie (mg/I): 0,1
LiI~~ o 08 - 2 mm
0
Annexe F.1 Unite Type “AF” de Dagnoen.............
PCrlode du 21/02/92 eu 30/03/92 1 Fonctionnement do haut en bps)
Gravier quartz
o — 10 25 mm -
Róndement maximum obtenu (%): 94,0

Gravier lateritique Rendement minimum obtenu (%): 69,0
o 5 8 mm - Teneur maximum mesurée a i’entrée (mg/i): 3,5
o C 2 - 4 mm Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): 1,3
L~°_Eli
____________ Sable
o—08-2mm
Pérlode du 30/03’f~2au 4/04/92 1 Fonctionnement de haut en baa)
Gravier quartz
______ 15 cm~ g = 10 25 mm -

~ 3ravier de granite Rendement minimum obtenu (%): 66,0
U 20cm_11111.0=5-8mm Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/i): 3,5
20cm a=2-4mm Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I): 1,3
Sable de quartz Teneur minimum mosurée a Ia sortie (mg/I): 0,1
_o=0.8-2mm
Pérlode du 4/04/92 au 15/05/92 Fonctionnement do haut on baa)
Gravier quartz
I 5cm~~ 0 — 10 - 25 mm

Gravier de granite Rendement minimum obtenu (%): 58,0
flIIJJI~1~IUff o — 5 8 mm - Teneur maximum mesuréeà I’entrée (mg/i): 3,7

a = 2 - 4 mm Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I): 1,5
Sable de quartz Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0,1
o 0 8 2 mm -
Période_duA5/051Q2 au28/06/92 I Fonctionnement de haut en baa)

Toneur maximum mesurée a I’entrée (mg/I): 4,8
0
Annexe F2 Unite Type “AF” de Balkul Village
Période dii 25/08/92 au 21/09/921 Fonctlonnement do haut en baa)
Gravier quartz
o = 25-50 mm Rendement maximum obtenu (%): 81,0
____Sable Teneur maximum mesurée a I’entréo (mg/i): 3,0
j23 crnT o — 0.8 - 25 mm Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): 1 ,2
_________________ Gravier quartz Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 1 .3
10cm
_____________ — o =25-50 mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/1}:
Póriode du 21/09/92 pu 17/10/92 ( Fonctionnement ci. haut en baa)
g Gravier quartz
a - 25- 50 mm Rendement maximum obtenu (%): 89,0
L39 cm o 0 8 - 0 5 mm Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I): 1,6
3ravier quartz Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 1 .2
a - 25 - 50 mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,6
Période du 17110/92 au 15/11/92 I Fonctionnement de haul en bps)
Gravier quartz Rendement maximum obtenu (%): 84,0

25 - 50 mm Rendement minimum obtenu (%): 67,0
Teneur maximum mesurée a I’entrêe (mg/i): 5,0
Gravier do granite Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): 2,8
C 5 - 8 mm Toneur maximum mesurée a a sortie (mg/i): c~,4
Teneur minImum mesurée.à Ia sortie (mg/i): 0,1
Gravier granite
a — 2 - 4 mm
Sable
~ 0 8 - 0.5 mm
Gravier quartz
a ~ - 50 mm
0
Annexe F2 Unite Type “AF’ de Balkui Village.............
Période du 16/11/92 au 8/12/92 ( Fonctionnomont do haut en bps)
I Gravier quartz Rondement maximum obtenu (%): 95,0

a 25-50mm Rendement minimum obtenu (%): 74,0
Gravier IatOritique Teneur minimum mesurée a lentréo (mg/i): 1 ,1
a -5-8mm Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,3
Teneur minimum mesurOe a Ia sortie (mg/i): 0,1
Période du 9/12/92_au 28/12/92 1 Fonctlonnement de haut en baa)

Teneur maximum mesurée a Ientrée (mg/i): 5.4
Teneur minimum mesurée a Ientrée (mg/I): 2,1
Teneur maximum me~uréea Ia sortie (mg/i): 0,4
Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,1
Période du 28/12/92 au 24/01/93 ( Fonctionnement de haut en bps)

- a=25-5Omm Rendement minimum obtenu (%): 59,0
Teneur maximum mesurée a Pentrée (mg/I): 3,7
~ ~Gravier do granite Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I): 1 .2
=5 8 mm- Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,5
Gravier latéritique
a - 2-4 mm
[i5cmJ Sable
o = 0 8 0 5 mm -
__________________ Gravier quartz

______ ________ a 25 50 mm -
0
Annexe F2 Unite Type “AF’ de Balkul VIllage.............
Period. du 25/01/93 au 29/02193 1 Fonctionnement de haul en baa)
R~ndomenlmaximum obtenu (%): 72,0

Rendemont minimum obtenu (%): 45,0
Teneur minimum mesurée a I’ontrée (mg/i): 2.0
Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 1 ,3
Teneur minimum mesurés a Ia sortie (mg/I): 0,7
Párlode dij R/fl~/Q2au 25Ifl~IQ2I Fnni~tlonnemAntdA he~~n hs,ut~
Gravier quartz
a -25-50 mm Rendement maximum obtenu (%): 87,0
Rondement minimum obtenu (%): 55,0
____Sable
________________ Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/i): 5,4
~25cm~ a - 0 8 2.5 mm
- Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): 1 .2
Gravier quartz Tenour maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): I .3
flf~çm~~
_________________
_________________ a - 25 50 mm
- Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,1
Période
_________________________
du 25/06/93 au 30/07/93 1 Fonctionnement de bas en haut)
Gravier quartz
= 25 -50 mm Rendement maxim urn Qblenu (%): 93,0
___ ~Sable Teneur maximum mesurée a i’entrée (mg/i): 8,2
I30~ - ja.08-O5mm Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): - 2,4
~Gravier quartz Tqneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 1 ,8
=25-50mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,4
0
Annexe F2 Unite Type “AF” de Balkui Village.............
Poriodedu 30/07/93 su 12/09/93 Fnnntlnnnament da haa an haufl
1 Gravier quartz Rendoment maximum obtenu (%): 96,0

______ Rendement minimum obtenu (%): 82,0
r~
_________________
ann,n~Ø 25 50 mm
- - Teneur maximum mosurée a I’ontrée (mg/I): 12,3
~ cm Gravior do granite Teneur minimum mosuréo a Ientree (mg/i): 2,8

a 5 - 8 mm Toneur maximum mosuréo a Ia sortie (mg/i): 2,1
k
Tonour minimum mosuréo a Ia sortie (mg/i): 0,2
GraS; granite
a2-4mm
o - 0.8 0 5 mm -
10 cm Gravier quartz
o a 25 50 mm -
Period. du 12/09/93 au 17/10/93

Gravier quartz 1 Fonctionnement de baa en haut)

_____
______ a - 25- 50 mm Rendement minimum obtenu (%): 91,0
________________ Teneur maximum mesuréo a I’entréo (mg/i): 11,6
Toneur minimum mosurée a I’ontréo (mg/i): 3,2
a 5-8 mm Tenour maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 2,3
_______ Teneur minimum mosurée a Ia sortie (mg/i): 0.4
Gravier latOntique
Gravior
a-2-4mm latentique
15 cmi ~°
________ 0.8 0 5 mm
• -
II---
Gravior quartz
.,x25-SOmm -
Période du 17/10/93 au 29/11/931 Fonctionnement de bus en haut)
ravier quartz Rendement maximum obtenu (%): 98,0

= 25 50 mm
- Rendement minimum obtenu (%): 94,0
Tonour maximum mosuréo a i’entréo (mg/i): 6,3
Gravier lateritique Tonour minimum mosurée a ‘entree (mg/i): 2,1
‘~ a • 5-8 mm Tenour maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,4
Toneur minimum mosurée a Ia sortie (mg/i): 0,1
_________ Or Iatériiiquo
4 mm
20 crnj Sable
= 0 8 0 5 mm -
~ quartz
- O,r25-SOmm
0
Annexe F2 uflite Type “AF’ de Balkul Village.............
Period. du~29/11/93au~6/01/94I Fonctionnernent do bas en haut)
3ravier quartz Rondement maximum obtenu (%): 88,0

= 25-50mm Rondement minimum obtenu (%): 73,0
Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/i): 3,7
Teneur minimum mesuréo a I’entrée (mg/I): 1,2
Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0,5
Période du 6/01/94 au 25/02/93 I Fonctionnement de baa en haut)

Teneur maximum mesuróe a I’entrée (mg/i): 2,7
Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): 1 .3
0
Annexe F3 Unite Type “AF” de Boulbi ..
Period. du_15/11191 au 6/12191 1 ~r~nt~tlnnnement do hziut en
Gravier quartz
a 25 - 50 mm Rendement maximum obtenu (%): 94,Q
Sable Teneur maximum mosurée a entrée (mg/i): 3,0
[23~ a 0 8 - 2 5 mm Teneur m~nTmumme~sür~e àJ’entrée (mg/i): 1,6
‘~‘~‘~r
quartz Teneur maximum mosurée a Ia sortie (mg/I): 1,3
a — 25 - 50 mm Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,1
Párlndn dti P112/91 nu ~4/0h/92 I 41..n,.rn,* do haut en heal
ravier quartz
Rendement maximum obtenu (%):
C 25 -50 mm 80,0
Tenour maximum mesurée a Ientrée (mg/I): 3,7
Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): 1,6
Period. du 3/01/92 au 17/02192 1 Fonctipnnement de haut e~baa)

=25-50mm Rendement minimum obtenu (%): 42,0
Teneur maximum me~uréea Ientrée (mg/i): 1,9
T~T ~ao.e Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/i): 1,3
L36cmt 0 0 8 0.5 mm
- Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,7
.,ravuer quartz Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,6
25 - 50 mm
L_ . -.
0
Annexe F3 Unite Type “AF’ de HoulbL.........
Période du 17/02/92 au 13/03/.92 ( Fonctionnement do haul en baa)
Rondement maximum obtenu (%): 93,0

Teneur maximum mesurée a i’entrée (mg/I): 5,0
Teneur minimum mesurée a r~t~ee (mg/i): 2,8
Teneur minimum mosurée a Ia sortie (mg/I): 0,1
dii 1R/fl2/Q~ ~ia Q1fl4J92 I Fonctionnement de haul en baa)
~iierquartz Rendement maximum obtenu (%):. 94,0

25 - 50 mm Rendement minimum obtenu (%): 74,0
~cm~ Gravier iateritique Teneur minimum mesurée a i’ontrée (mg/i): 1,2
o 5 8 mm - Teneur maximum mesurOe a Ia sortie (mg/i): 0,3
Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0.1
20cm Gravier laténtique
2 4 mm
C -
~24crnf Sabie
- 08 - 0 5 mm
Gravier quartz
a 25-50 mm
~ériodo du 9/04/92 nu 28/04/92 1 Fon~tIQnnempntde haut on baa)

Toneur maximum mesurée a Iaisortie (mg/i): 0,5
0
Annexe P3 Unite Type “AP’ de Boulbi......_.....
Period. du 28/04/92 au 25/05/92 1 Fonctionnement de haut on bas)

- 25- 50 mm Rendoment minimum obtenu (%): 57,0
Gravier iaténtique Teneur minimum mesurée a ~entrée(mg/i): 1 .2
a • 5 8 mm
- Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,5
15cm\ Gravier latéritique
= 2 -4 mm
Sable
- 0 8 0.5 mm
-
~ffN~1~1
10 cm Gravler quartz
Période dv 25/05/9.2 au 19/06/92 1 FonctIorinem~ntde hout en baa)
3ravier quartz Rendement maximum obtenu (%): 68,0

‘a - 25-50 mm Rendemont minimum obtenu (%): 42,0
Teneur maximum mesurée a i’entrée (mg/i): 4,8
Gravier latéritique Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I): 2,1
0cm~
a 5 - 8 mm Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/I): 1 ,6
Teneur minimum~mesurèea ia sortie (mg/i): 0,8
Gravier lateritique
C 2 4 mm
-
110 cml Sable

• 0 8 0 5 mm
-
10 cm_~~Gravier quartz
____________ a-25-5Omm
0
Annexe H Unite Type “ADAF’ de Balkui Ecole.............
Pérlode du 10/12/90 au 26/01/91

Bassln d’Adsorptlon Bassin de Flitration
:Gravier quartz
a = 10 -25 mr Sable
[~7~mj
on08-2.5m
a 25 - 50 mr
1 Gravier quartz
o=25-Somrr
Teneur maximum mesurée a I’entrée (mg/I)- 5,2
Teneur minimum me~ureeàPentrée (mg/I) 2,5
Teneur maximum mesurée a Ia sQrtla (mg/I) 1,6
Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I) 0,6
Pérlodt du 31/01/91 au 4104/91
Bassln d’Adsorptlon Bassin de FIltration
!Gravier quartz Sable

o = 10 -25 mm o=0.8-25rn
Gravier de quart
o = 25 50 mm - 0 Gravier de quartz
a = 25 50 mm -

Rendement minimum obtenu (%): = 60,0
Teneur maximum mesurée a I’entr6e (mg/I). - 6,0
Teneur minimum mesurée a I’entrée (mg/I) 2,1
Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/I) 1 ,2
Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/I). 0,4
Pérlode du 4/04/91 ow 14106/91
Bassin d’Adsorption Bassin de Filtration

iravier quartz
[ Sable
o = 10 - 25 mm
I l2~5QL~~~4
Gravierde quartz
25 - 50 mm o=25-30mm
Rendement maxImum obtenu (%): 89,0

Teneur maximum mesurée a I’entróe (mg/I). - 11,6
Teneur minimum mes[sráe a tentrée {mg/I)
- 2,9
Teneur maximum rnesurée a Ia sortie (mg/I) 1,3
Teneur minimum mesurée a iasortia (mg/I): 0,9
0
Annexe F4 Unite Type “ADAF” de BaIkui Ecole........
Period. du 14/06/91 au 22/08/91
Basein d’Adsorption Bassin do Fiitration
Gravier quartz
a — 10 - 25 mm Sable
a — 0.8 2 mm
-
— 25 - 50 mm Gravier de quartz
a — 25 - 50 mm
Rendoment maximum obtenu (%): 98,0

Reridement minimum obtenu (%): 76,0
Teneur maximum mesurée a ientrêe (mg/i): 33,5
Teneur maximum mesurèe a Ia sortie (mg/I): 0,5
Tenour minimum mesurêe a Ia sortie (mg/i): 3,0
Pérlode du 22/08/91 au 18/11/91
Bassin d’Adsorptlon Basslri de Filtration
I Gravier quartz —r-—-=-- Sable

2—10-25mm 20ct a-0.8-2mm
Gravier de quartz
~-25-50mm a-25-5Omm

Rendomont minimum obtonu (%): 66,0
Tenour minimum mosurée a I’entrée (mg/i): 3,8
0
Annexe F4 Unite Type “ADAF’ de Balkul Ecole.............
Pérlode du 18/11/91 au 25/02/92
Bassin d’Adsorptlon Baesin do Filtration
~v1er Ia? ue ~ ____ Gravie~de latérite

_____ - a—2-4mm
Sable do quartz
0 — 5 8 mm
- a - 0.8 2 mm
-
—15 cm Gravier de quartz

0-25-50 mm
Rertdement maximum obtenu (%): 97,0
Teneur minimum mesurôe a tentrèe (mg/i): 3,9
Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 1 .4
Teneur minimum’ mesurée a a sortie (mg/I): 0,2
Period. dv 25/02/92 at.’ 9/04/92
Bassin d’Adsorption BassIn do FIltration
Gravier latéritique - _______ Gravler do iatórite

a • 2 4 mm - ____________ 0 -2-4 mm
Sable do quartz
a — 5 - 8 mm — 0 - 0.8 2 mm
-
_15
___________ cm Gravier de quartz
a-25-50 mm

Rondoment minimum obtenu (%): 64,0
Teneur maximum mosurée a i’entrée (mg/I): 12,4
Tenour minimum mesurée a Ia sortie (mg/i): 0,1
0
Annexe F4 Unite Type “ADAF’ de Balkui Ecole.............
Period. du 9/04/92 au 22/06/92
Bassin d’Adsorption Bassin de Filtration
~\~~Gravior .iatéritique Gravier do latérite

1~~35cm ~ a — 2 4 mm-
a -3-5 mm
[ ~ô~mI Sable do quailz
a -0.8 2 mm -
Gravier do quartz
a - 5-8 mm cm
o • 25 50 mm
-

Rondement minimum obtenu (%): 53,0
Taneur maximum mesurée a Ientrée (mg/I): 9,4
Tenour minimum mesurée a i’entrée (mg/I): 2,9
Teneur maximum mosurée a Ia sortie (mg/i): 1,1
Période du 22/06/92 au 1/09/92
Bassin d’Adsorption Bassin do Fiitration
K ~ latéritique Sable do quartz

a -3-5 mm
20 cml 0—0.8-2mm
~k~ ~20 cm a — 5 8 mm
- Gravier de quartz
a — 25 50 mm
-
Rendement maximum obt~nu(%): 96,0

Teneur maximum mesurée a lentrée (mg/I): 14,9
Teneur minimum mesurée a l’ontrée (mg/I): 4,4
Teneur minimum mesurée a Ia sortie (mg/i). 0,7
0
Ann exe F4 Unite Type “ADAF’ de Baikui Ecole
Période du 1/09/92 pu 24/11/91
Bassin d’Adsorption Bassin do Fiitration
Sable
a - 0.8 2 mm
-
______ - I Sable
Gravier granite L. [2ocmL ~ 0-0.8-2mm
a • 3 5 mm
- JIUill~ Gravier de quartz
15 cm
Gravier granite ____________ o-25-50 mm
a - 5 8 mm
-

Teneur maximum mosurée a ~ontrée(mg/l)~ 11,5
Teneur minimum mesurée a lentrée (mg/I): 2,9
0
AnnexeF5 Unite Type “ADAF’ de Basseko.
Period. du 9/04/92 su 8/05/92
Bassin d’Adsorption Bassin do Filtration
Gravier do quartz
10 25 mm Sable
— -
r~ri o — 0.8 2 mm -
- -- -
— 25 - 50 mm Gravier do quartz
a — 25 50 mm
-

Teneur maximum mosuréo a I’entrée (mg/I): 3,9
Teneur minimum mesuréo a Iontrée (mg/I): 1,2
Tonour minimum mesurée a Ia sortie (mg/I): 0,1
Période du 8/05/92 au 29/07/92
Bassin d’Adsorption Bassin de Fiitration
Gravier do quartz Gravier IateritiqJo

0 — 10 - 25 mm 0 1 a 2.5 cm
I~iL 120 cm
________________
__
- a — 0.8 Sable
- 2 mm - -
a — 25 - 50 mm _____ Gravier de quartz

a — 2.5 5 mm -

Teneur minimum mesurée a l’entrée (mg/I). 1,1
0
Annexe F5 Unite Type “ADAF” de Basseko..~,....
Póriodo du 29/07/92 su 25/08/92
Bass in d’Adsorpt ion Bassin do Filtration
Gravier do quartz
0 a 1 a 2.5 mm Gravier do latérite —
o - 2 - 4 mm
Sable
o a 2.5 a 5 mm o a 0.8 - 2 mm
Gravier do quartz
0 a 25 50 mm
-
Rendemont maximum obtonu (%): 76,0

Rondomont minimum obtonu (%): 53,0
Tenour maximum mesurée a l’entrée (mg/i): 5,1
Toneur maximum mesurêe a Ia sortie (mg/I): 0,8
Phrinde du 25/08/92 eu 2/12/92
Banin d’Adsorption Bassin do Filtration
_______ 0 a 1 a 2.5 mm Gravier do érite

Gravier
o a 5quartz
a 2.5 do mm -- a a 2 4 mm
-
[20 Sable
cm .1
a__La15 o a 0.8 2 mm
-
cm Gravier do quartz
o a 25 50 mm
-
Rendemont maximum obtenu (%): 85,0

Teneur Thaximum mesurée a l’entree (mg/i): 3,9
Teneur minimum mesurée a i’entrée (mg/i): 1,7
Teneur maximum mesurée a a sortie (mg/i): 1,2
0
Annexe ES Unite Type “ADA?’ de Basselco
Périodo du 3/12/92 au 19/01/93
Basin d’Adsorption Bassin do Fiitration
Gravier do iatérite
Gravien do laténito
a a 2 4 mm
-
F: Gravier
a 2 do4 laténite
o—5-8mm -mm Sable
o a 0.8 2 mm
r l~cH -
Gravier do quartz
‘5 cm
I~±-_- —‘- -- a a 25 50 mm
-
Rondoment maximum obtenu (%): 96,0

Rendemont minimum obtenu (%): 71,0
Teneur maximum mosurée a l’entrée (mg/i): 5,6
Teneur minimum mesurée a I’entréo (mg/i): 2,9
Tenour maximum mesurée a Ia sortie (mg/i): 1,1
Période du 19/01(93 au 4/03/93
Basin d’Adsorption Basin do Filtration

Gravier do latérite
0 a 5-8mm ______ Sable do quartz
Sable do quartz 120 cml — o—OM-2mm
I ~om1 a a 0.8 2 mm
- 15 ____ Gravier do quartz
Gravier de latent
O — 25 50 mm-
Rendemont maximum obtonu (%): 98,0

Rondoment minimum obtenu (%): 85,0
Teneur maximum mesurée a l’entrée (mg/I): 4,5
Teneur minimum mesurée a l’entrée (mg/i): 1,7
Teneur maximum mesurée a Ia sortie (mg/i). 0,6
Teneur minimum mesuréo a Ia sortie (mg/i): 0,1
0
I
/
/
N
a
II
I
9
ComposItion : CREPA
ImpressIon : C.N.P.M.S.
Centre Notionol de Production de Monuels Scololres
B.P. :135 Porto-Novo Tel. (229) 2 1-38-83 / 21-24-50
—
Fox: (229)’ 21-36-50 (Rep. du Benln)

—

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250 96DE iI-I~

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Chapitre III: UNITES DE DEFERRISATION EXPERIMENTEES

Chapitre VI: RESULTATS ANALYSE

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