Eurocode 2 Feu
Eurocode 2 Feu
Eurocode 2 Feu
NF EN 1992-1-2
Octobre 2005
P 18-712-1
Statut
Norme française homologuée par décision du Directeur Général d'AFNOR le 5
septembre 2005 pour prendre effet le 5 octobre 2005.
Est destinée à remplacer la norme expérimentale XP ENV 1992-1-2, de février
2001, et le DTU P92-701 de décembre 1993 et son amendement A1 de décembre
2000.
Correspondance
La Norme européenne EN 1992-1-2 :2004 avec son corrigendum A:2008 a le statut
d'une norme française.
Analyse
La présente partie de l'Eurocode 2 donne les règles de conception et de calculs à
utiliser pour les bâtiments et ouvrages de génie civil en béton afin de satisfaire aux
exigences de sécurité, d'aptitude au service et de durabilité. Les règles propres à la
résistance au feu font l'objet de la partie 1-2. Le présent document ne comprend pas
de document d'application national mais doit être complété par une annexe
nationale qui définit les modalités de son application.
Descripteurs
Thésaurus International Technique : bâtiment, construction, génie civil, structure
en béton, conception, calcul, résistance au feu, résistance des matériaux, acier pour
béton, acier pour précontrainte, béton, dilatation thermique, chaleur spécifique,
conductivité thermique, poteau, poutre, dalle, plancher, vérification.
Modifications
Par rapport aux documents destinés à être remplacés, adoption de la norme
européenne. Inclut l'Amendement A1 (mai 2019) qui modifie les articles 4.2.1 (1) et
5.3.3 (1) et remplace l'Annexe C .
Corrections
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Sommaire
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Avant-propos national
A.P.1 : Introduction
(0) Le règlement du Comité européen de Normalisation (CEN) impose que les normes européennes adoptées par ses
membres soient transformées en normes nationales au plus tard dans les 6 mois après leur ratification et que les
normes nationales en contradiction soient annulées.
(1) La présente publication reproduit la norme européenne EN 1992-1-2 : " Eurocode 2 : Calcul des structures en
béton - Partie 1-2 : Règles générales - Calcul du comportement au feu ", ratifiée par le Comité européen de
normalisation le 08 juillet 2004 et mise à disposition en décembre 2004. Elle fait partie d'un ensemble de normes
constituant la collection des Eurocodes, qui dépendent dans une certaine mesure les unes aux autres pour leur
application. Certaines d'entre elles sont encore en cours d'élaboration. C'est pourquoi le CEN a fixé une période de
transition nécessaire à l'achèvement de cet ensemble de normes européennes, période durant laquelle les membre
du CEN ont l'autorisation de maintenir leur propres normes nationales adoptées antérieurement.
(2) Cette publication, faite en application des règles du Comité européen de normalisation, peut permettre aux
différents utilisateurs de se familiariser avec le contenu (concepts et méthodes) de l'Eurocode.
(3) L'application en France de cette norme appelle une ensemble de précisions et de compléments pour lesquels une
Annexe nationale est en préparation dans le cadre de la Commission de normalisation BNSR CF EC2. En attendant
la publication de cette Annexe nationale, si la norme européenne est employée, c'est avec les compléments précisés
par l'utilisateur et sous sa responsabilité.
(4) Avec son Annexe Nationale (NF P 18-712-2) , la norme NF EN 1992-1-2 est destinée à terme à remplacer la
norme expérimentale XP ENV 1992-1-2. Cependant, en raison des normes provisoires ENV relatives à d'autres
parties de la collection des Eurocodes, qui font référence à la norme expérimentale XP ENV 1992-1-2 et qui ne sont
pas encore remplacées par des normes EN, ces dernières sont maintenues en vigueur pendant la période de
coexistence nécessaire. La norme NF EN 1992-1-2 est également destinée à terme à remplacer la norme " Règles de
calcul - Méthode de prévision par le calcul du comportement au feu des structures en béton " ( DTU P 92-701 ).
A.P.2 Références aux normes françaises
La correspondance entre les normes mentionnées à l'article " Références normatives " et les normes françaises
identiques est la suivante :
EN 1363-2
NF EN 1363-2 (indice de classement : P 92-101-2)
EN 1990
NF EN 1990 (indice de classement : P 06-100-1)
EN 1991-1-2
NF EN 1991-1-2 (indice de classement : P 06-112-1)
EN 1992-1-1
NF EN 1992-1-1 (indice de classement : P 18-711-1)
EN 10080
NF EN 10080 (indice de classement : A 35-010)
EN 10138-2
NF EN 10138-2 (indice de classement : A 35-040-2) 1
EN 10138-3
NF EN 10138-3 (indice de classement : A 35-040-3) 1
EN 10138-4
NF EN 10138-4 (indice de classement : A 35-040-4) 1
1)
En préparation.
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Avant-propos
La présente norme européenne EN 1992-1-2, " Calcul des structures en béton - Partie 1-2 : Règles générales - Calcul
du comportement au feu ", a été élaborée par le Comité technique CEN/TC 250 " Eurocodes Structuraux ", dont le
secrétariat est tenu par le BSI. Le CEN/T C250 est chargé de tous les Eurocodes Structuraux.
Cette Norme Européenne devra recevoir le statut de norme nationale, soit par publication d'un texte identique, soit par
entérinement, au plus tard en mai 2005, et toutes les normes nationales en contradiction devront être retiréesau plus
tard en mars 2010.
La présente norme européenne annule et remplace l'ENV 1992-1-2 :1995.
Selon le Règlement Intérieur du CEN/CENELEC, les instituts de normalisation nationaux des pays suivants sont tenus
de mettre cette Norme européenne en application : Allemagne, Autriche, Belgique, Chypre, Danemark, Espagne,
Estonie, Finlande, France, Grèce, Hongrie, Irlande, Islande, Italie, Lettonie, Lituanie, Luxembourg, Malte, Norvège,
Pays-Bas, Pologne, Portugal, République tchèque, Royaume-Uni, Slovaquie, Slovénie, Suède et Suisse.
Origine du programme des Eurocodes
En 1975, la Commission des Communautés européennes arrêta un programme d'actions dans le domaine de la
construction, sur la base de l'article 95 du Traité. L'objectif du programme était l'élimination des obstacles techniques
au commerce et l'harmonisation des spécifications techniques.
Dans le cadre de ce programme d'actions, la Commission prit l'initiative d'établir un ensemble de règles techniques
harmonisées pour le dimensionnement des ouvrages ; ces règles, en un premier stade, serviraient d'alternative aux
règles nationales en vigueur dans les Etats membres et, finalement, les remplaceraient.
Pendant quinze ans, la Commission, avec l'aide d'un Comité directeur comportant des représentants des Etats
membres, pilota le développement du programme des Eurocodes, ce qui conduisit au cours des années 80 à la
première génération de codes européens.
En 1989, la Commission et les Etats membres de l'Union européenne et de l'AELE décidèrent, sur la base d'un
accord 2 entre la Commission et le CEN, de transférer au CEN par une série de mandats la préparation et la
publication des Eurocodes, afin de leur donner par la suite le statut de norme européenne (EN). Ceci établit de facto
un lien entre les Eurocodes et les dispositions de toutes les Directives du Conseil et/ou Décisions de la Commission
traitant de normes européennes (par exemple, la Directive du Conseil 89/106/CEE sur les produits de construction
-DPC- et les Directives du Conseil 93/37/CEE, 92/50/CEE et 89/440/CEE sur les travaux et les services publics, ainsi
que les Directives équivalentes de l'AELE destinées à la mise en place du marché intérieur).
2)
Accord entre la Commission des Communautés européennes et le Comité européen de normalisation (CEN)
concernant le travail sur les EUROCODES pour le dimensionnement des ouvrages de bâtiment et de génie
civil (BC/CEN/03/89).
Le programme des Eurocodes structuraux comprend les normes suivantes, chacune étant en général constituée d'un
certain nombre de parties :
• EN 1990 Eurocode : Base de calcul des structures
• EN 1991 Eurocode 1 : Actions sur les structures
• EN 1992 Eurocode 2 : Calcul des structures en béton
• EN 1993 Eurocode 3 : Calcul des structures en acier
• EN 1994 Eurocode 4 : Calcul des structures mixtes acier-béton
• EN 1995 Eurocode 5 : Calcul des structures en bois
• EN 1996 Eurocode 6 : Calcul des structures en maçonnerie
• EN 1997 Eurocode 7 : Calcul géotechnique
• EN 1998 Eurocode 8 : Calcul des structures pour leur résistance aux séismes
• EN 1999 Eurocode 9 : Calcul des structures en aluminium
Les normes Eurocodes reconnaissent la responsabilité des autorités réglementaires de chaque Etat membre et ont
sauvegardé le droit de celles-ci de déterminer, au niveau national, des valeurs relatives aux questions réglementaires
de sécurité, là où ces valeurs continuent à différer d'un Etat à l'autre.
Statut et domaine d'application des Eurocodes
Les Etats membres de l'UE et de l'AELE reconnaissent que les Eurocodes servent de documents de référence pour
les usages suivants :
• comme moyen de prouver la conformité des bâtiments et des ouvrages de génie civil aux exigences essentielles
de la Directive du Conseil 89/106/CEE , en particulier à l'exigence essentielle n° 1 - Stabilité et résistance
mécanique - et à l'exigence essentielle n° 2 - Sécurité en cas d'incendie ;
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• comme base de spécification des contrats pour les travaux de construction et les services techniques associés ;
• comme cadre d'établissement de spécifications techniques harmonisées pour les produits de construction (EN et
ATE).
Les Eurocodes, dans la mesure où les ouvrages eux-mêmes sont concernés par eux, ont une relation directe avec les
Documents interprétatifs 3 visés à l'article 12 de la DPC, quoiqu'ils soient d'une nature différente de celle des normes
harmonisées de produits 4 . En conséquence, les aspects techniques résultant des travaux effectués pour les
Eurocodes nécessitent d'être pris en considération de façon adéquate par les Comités techniques du CEN et/ou les
groupes de travail de l'EOTA travaillant sur les normes de produits en vue de parvenir à une complète compatibilité de
ces spécifications avec les Eurocodes.
3)
Selon l'article 3.3 de la DPC, les exigences essentielles (E.E) doivent recevoir une forme concrète dans des
Documents interprétatifs (DI) pour assurer les liens nécessaires entre les exigences essentielles et les
mandats pour normes européennes (EN) harmonisées et guides pour les agréments techniques européens
(ATE), et ces agréments eux-mêmes.
4)
Selon l'article 12 de la DPC, les documents interprétatifs doivent :
a. donner une forme concrète aux exigences essentielles en harmonisant la terminologie et les bases
techniques et en indiquant, lorsque c'est nécessaire, des classes ou niveaux pour chaque exigence ;
b. indiquer des méthodes pour relier ces classes ou niveaux d'exigences avec les spécifications techniques,
par exemple méthodes de calcul et d'essai, règles techniques pour la conception, etc. ;
c. servir de référence pour l'établissement de normes harmonisées et de guides pour agréments européens.
Les Eurocodes, de facto, jouent un rôle similaire pour l'E.E 1 et une partie de l'E.E 2.
Les normes Eurocodes fournissent des règles de conception structurale communes d'usage quotidien pour le calcul
des structures entières et des produits composants de nature traditionnelle ou innovatrice. Les formes de construction
ou les conceptions inhabituelles ne sont pas spécifiquement couvertes, et il appartiendra en ces cas au concepteur de
se procurer des bases spécialisées supplémentaires.
Normes nationales transposant les Eurocodes
Les normes nationales transposant les Eurocodes comprendront la totalité du texte des Eurocodes (toutes annexes
incluses), tel que publié par le CEN ; ce texte peut être précédé d'une page nationale de titres et par un Avant-propos
national, et peut être suivi d'une Annexe Nationale.
L'Annexe Nationale peut seulement contenir des informations sur les paramètres laissés en attente dans l'Eurocode
pour choix national, sous la désignation de Paramètres déterminés au niveau national, à utiliser pour les projets de
bâtiments et ouvrages de génie civil à construire dans le pays concerné ; il s'agit :
• de valeurs et/ou de classes là où des alternatives figurent dans l'Eurocode ;
• de valeurs à utiliser là où seul un symbole est donné dans l'Eurocode ;
• de données propres à un pays (géographiques, climatiques, etc.), par exemple, carte de neige ;
• de la procédure à utiliser là où des procédures alternatives sont données dans l'Eurocode ;
• de décisions sur l'usage des annexes informatives ;
• de références à des informations complémentaires non contradictoires pour aider l'utilisateur à appliquer
l'Eurocode.
Liens entre les Eurocodes et les spécifications techniques harmonisées (EN et ATE) pour les produits
La cohérence est nécessaire entre les spécifications techniques harmonisées pour les produits de construction et les
règles techniques pour les ouvrages 5 . En outre , toute information accompagnant la Marque CE des produits de
construction, se référant aux Eurocodes, doit clairement faire apparaître quels Paramètres déterminés au niveau
national ont été pris en compte.
5)
Voir le paragraphe 3.3 et l'article 12 de la DPC, ainsi que les clauses 4.2, 4.3.1, 4.3.2 et 5.2 du DI 1.
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L'EN 1992-1-2 est destinée aux clients (par exemple, pour la formulation de leurs exigences spécifiques), aux
concepteurs, aux fournisseurs et aux autorités compétentes.
Les objectifs généraux de la protection contre l'incendie sont de limiter les risques auxquels sont exposés en cas
d'incendie les personnes, individuelles ou en groupe, les biens avoisinants et, lorsque cela est exigé, l'environnement
ou les biens directement exposés.
La Directive Produits de Construction 89/106/CEE stipule l'exigence essentielle suivante pour la limitation des risques
d'incendie :
" L'ouvrage doit être conçu et construit de manière que, en cas d'incendie :
• la stabilité des éléments porteurs de l'ouvrage puisse être présumée pendant une durée déterminée,
• l'apparition et la propagation du feu et de la fumée à l'intérieur de l'ouvrage soient limitées,
• l'extension du feu à des ouvrages voisins soit limitée,
• les occupants puissent quitter l'ouvrage indemnes ou être secourus d'une autre manière,
• la sécurité des équipes de secours soit prise en considération. "
Selon le Document Interprétatif n° 2 " Sécurité en cas d'incendie ", l'exigence essentielle peut être respectée en
suivant différentes possibilités de stratégie de sécurité incendie en vigueur dans les Etats membres, telles que des
scénarios de feux conventionnels (feux normalisés) ou " naturels " (feux paramétrés), qui comprennent des mesures
de protection contre l'incendie passives et/ou actives.
Les parties consacrées aux incendies dans les Eurocodes structuraux traitent des aspects spécifiques de la protection
incendie passive en termes de dimensionnement de structures et de parties de structures en vue d'assurer une
capacité portante adéquate et de limiter la propagation du feu si cela est nécessaire.
Les fonctions et les niveaux de performance exigés peuvent être spécifiés, soit en termes de degré de résistance au
feu normalisé (standard)- elles sont généralement spécifiées par les autorités nationales - soit en se référant aux
études d'ingénierie de la sécurité incendie pour évaluer les mesures de protection passives et actives, voir l' EN 1991-
1-2 .
Des exigences supplémentaires concernant, par exemple :
• la possibilité d'installer et d'entretenir des systèmes de sprinkleurs ;
• les conditions d'occupation du bâtiment ou d'un compartiment de feu ;
• l'emploi de matériaux d'isolation ou de revêtement agréés, y compris leur entretien,
ne figurent pas dans ce document, car elles font l'objet de spécifications émanant de l'autorité compétente.
Des valeurs numériques de coefficients partiels et d'autres paramètres de fiabilité sont recommandées comme
valeurs de base pour fournir un niveau de fiabilité acceptable. Elles ont été choisies en admettant qu'un niveau
suffisant de respect des règles de l'art en matière d'exécution et de gestion de la qualité s'applique.
Méthodes de calcul
Une méthode analytique complète pour le calcul du comportement au feu des structures prendra en compte le
comportement du système structural à température élevée, l'exposition potentielle à la chaleur et les effets bénéfiques
des systèmes de protection incendie actifs et passifs, ainsi que les incertitudes propres à ces trois facteurs et
l'importance de la structure (conséquences d'une défaillance).
A ce jour, il est possible de définir une procédure pour déterminer la performance adéquate englobant certains de ces
paramètres, si ce n'est tous, et de démontrer que la structure, ou ses composants, donnera une réponse correcte
dans un incendie de structure réel. Cependant, lorsque la procédure est fondée sur un feu normalisé, le système de
classification, qui demande des durées spécifiques de résistance au feu, prend en compte (bien que de manière
implicite), les facteurs et les incertitudes décrits ci-dessus.
L'application des méthodes de calcul est illustrée à la Figure 0.1 . L'approche prescriptive et l'approche fondée sur la
performance sont identifiées. L'approche prescriptive utilise des feux normalisés pour générer des actions thermiques.
L'approche fondée sur la performance, qui fait appel à l'ingénierie de la sécurité incendie, se réfère à des actions
thermiques fondées sur des paramètres physiques et chimiques. Des informations supplémentaires sur d'autres
méthodes indiquées dans la présente norme sont données dans le Tableau 0.1 .
Pour le calcul conformément à la présente partie, l' EN 1991-1-2 est nécessaire pour la détermination des actions
thermiques et mécaniques sur la structure.
Aides au dimensionnement
Lorsque des modèles de calcul simplifiés ne sont pas disponibles, les parties consacrées à l'incendie dans les
Eurocodes donnent des solutions de calcul en termes de données tabulées (fondées sur des essais ou des modèles
de calcul avancés) qui peuvent être utilisées dans les limites de validité spécifiées.
Il est escompté que des aides au dimensionnement, fondées sur les modèles de calcul donnés dans l'EN 1992-1-2,
seront préparées par des organismes extérieurs concernés.
Le corps de texte de l'EN 1992-1-2, avec les annexes informatives A, B, C, D et E, comprend la plupart des principaux
concepts et règles nécessaires au calcul du comportement au feu des structures en béton.
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Section 1 Généralités
1.1 Domaine d'application
1.1.1 Domaine d'application de l'Eurocode 2
(1)P L'Eurocode 2 s'applique au calcul de bâtiments et d'ouvrages de génie civil en béton. Il est conforme aux
principes et aux exigences de sécurité et d'aptitude au service des structures, ainsi qu'aux bases de calcul et de
vérification données dans l' EN 1990, Bases de calcul des structures.
(2)P L'Eurocode 2 contient uniquement des exigences concernant la résistance, l'aptitude au service, la durabilité et la
résistance au feu des structures en béton. D'autres exigences, par exemple, concernant l'isolation thermique ou
phonique, ne sont pas traitées.
(3)P L'Eurocode 2 est destiné à être utilisé conjointement avec :
• l'EN 1990, Bases de calcul des structures,
• l'EN 1991, Actions sur les structures,
• les h'EN sur les produits de construction en rapport avec les structures en béton,
• l'ENV 13670-1, Exécution de structures en béton - Partie 1 : Règles communes,
• l'EN 1998, Calcul des structures pour leur résistance aux séismes ; dans le cas de la construction de structures
en béton dans des régions sismiques.
(4)P L'Eurocode 2 se compose de plusieurs parties :
• Partie 1-1 : Règles générales et règles pour les bâtiments,
• Partie 1-2 : Règles générales - Calcul du comportement au feu,
• Partie 2 : Ponts en béton armé et en béton précontraint,
• Partie 3 : Silos et réservoirs.
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EN 1990
Bases de calcul des structures.
EN 1991-1-2
Actions sur les structures - Partie 1-2 : Actions générales - Actions sur les structures exposées au feu.
EN 1992-1-1
Actions sur les structures - Partie 1-1 : Actions générales - Poids volumiques, poids propres, charges d'exploitation
pour les bâtiments.
EN 10080
Acier pour l'armature du béton - Aciers soudables pour béton armé - Généralités.
EN 10138-2
Armatures de précontrainte - Partie 2 : Fils.
EN 10138-3
Armatures de précontrainte - Partie 3 : Torons.
EN 10138-4
Armatures de précontrainte - Partie 4 : Barres.
1.3 Hypothèses
Les hypothèses générales données dans l' EN 1990 et l' EN 1992-1-1 s'appliquent.
1.5 Définitions
Pour les besoins de la présente Partie 1-2 de l'EN 1992, les définitions de l' EN 1990 et de l' EN 1991-1-2
s'appliquent, ainsi que les définitions suivantes :
1.5.1 température critique des armatures
température de l'armature à laquelle la ruine de l'élément dans la situation d'incendie (critère R) est supposée se
produire pour un niveau de contrainte donné sur l'acier.
1.5.2 voile coupe-feu
paroi séparant deux espaces (généralement deux bâtiments) conçue vis-à-vis de la résistance au feu et de la stabilité
structurelle , et qui peut inclure la résistance aux charges horizontales de sorte que, en cas d'incendie et de ruine de
la structure d'un côté de la paroi, la propagation du feu au-delà de la paroi est évitée
1.5.3 niveau de contrainte maximale
pour une température donnée, niveau de contrainte pour lequel la relation contrainte-déformation de l'acier est
tronquée pour donner un plateau de plastification
1.5.4 partie de structure
partie individuelle d'une structure globale avec des conditions d'appuis et des conditions aux limites appropriées
1.5.5 revêtement de protection
tout matériau ou combinaison de matériaux appliqué(e) à un élément de structure afin de renforcer sa résistance au
feu
1.5.6 section droite réduite
section droite de l'élément dans le calcul au feu de la structure utilisée dans la méthode de la section droite réduite.
Elle est obtenue en éliminant les parties de la section droite présentant une résistance et une rigidité présumées
nulles
1.6 Symboles
Pour les besoins de la présente Partie 1-2 de l'EN 1992, les définitions de l' EN 1990 et de l' EN 1991-1-2
s'appliquent, ainsi que les définitions suivantes :
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• E 30 ou E 60,... classe de résistance au feu pour le critère d'étanchéité pendant 30 ou 60... minutes d'exposition
au feu normalisé
• I 30 ou I 60... classe de résistance au feu pour le critère d'isolation pendant 30 ou 60... minutes d'exposition au
feu normalisé
• T température (K) [cf. θ température (°C)]
• X k valeur caractéristique d'une propriété de résistance ou de déformation pour un calcul à température normale
• X d,fi valeur de calcul d'une propriété de résistance ou de déformation en situation d'incendie
Minuscules latines
• a distance entre l'axe d'un acier de béton armé ou de précontrainte et la surface exposée la plus proche
• c c chaleur spécifique du béton (J/kgK)
• f ck (θ) valeur caractéristique de la résistance à la compression du béton à la température θ pour une déformation
spécifiée
• f ck , t (θ) valeur caractéristique de la résistance à la traction du béton à la température θ pour une déformation
spécifiée
• f pk (θ) valeur caractéristique de la résistance d'un acier de précontrainte à la température θ pour une déformation
spécifiée
• f sk (θ) valeur caractéristique de la résistance d'un acier de béton armé à la température θ pour une déformation
spécifiée
• k (θ) = X k (θ) / X k facteur de réduction affectant une propriété de résistance ou de déformation à la température
θ du matériau
• n N 0Ed,fi /(0,7( A c f cd + A s f yd )) niveau de chargement d'un poteau à température normale
• t temps d'exposition au feu (min.)
Minuscules grecques
• γ M,fi coefficient partiel de sécurité d'un matériau dans les calculs au feu
• η fi = E d,fi / E d facteur de réduction du niveau de chargement de calcul en situation d'incendie
• μ fi = N Ed,fi /N Rd degré d'utilisation en situation d'incendie
• ε c (θ) déformation thermique du béton
• ε p (θ) déformation thermique d'un acier de précontrainte
• ε s (θ) déformation thermique d'un acier de béton armé
• ε s,fi déformation d'une armature de béton armé ou de précontrainte à la température θ
• λ c conductivité thermique du béton (W/mK)
• λ 0,fi élancement du poteau en conditions d'incendie
• σ c,fi contrainte de compression du béton en situation d'incendie
• σ s,fi contrainte dans l'acier en situation d'incendie
• θ température (°C)
• θ cr température critique (°C)
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(3)P Des critères de déformation doivent être appliqués lorsque les moyens de protection, ou les critères de calcul
pour les éléments séparateurs, exigent de prendre en compte la déformation de la structure porteuse.
(4) Il n'est pas nécessaire de prendre en compte la déformation de la structure porteuse dans les cas suivants, le cas
échéant :
• l'efficacité des moyens de protection a été évaluée selon 4.7 ,
• les éléments séparateurs doivent satisfaire aux exigences concernant l'exposition au feu normalisé.
2.1.2 Exposition au feu normalisé
(1)P Pour l'exposition au feu normalisé, les éléments doivent être conformes aux critères R, E et I comme suit :
• éléments uniquement séparateurs : étanchéité (critère E) et, si nécessaire, isolation (critère I),
• éléments uniquement porteurs : résistance mécanique (critère R),
• éléments séparateurs et porteurs : critères R, E et, si nécessaire, I.
(2) Le critère " R " peut être considéré comme satisfait lorsque la fonction porteuse est maintenue pendant la durée
requise d'exposition au feu.
(3) Le critère " I " peut être considéré comme satisfait si l'augmentation de température moyenne sur la totalité de la
surface non exposée n'excède pas 140 K et l'augmentation maximale de la température en tout point de la surface
non exposée n'excède pas 180 K.
(4) Avec la courbe d'exposition au feu externe (voir l'EN 1991-1-2 ), il convient d'appliquer les mêmes critères (R, E,
I) ; toutefois, la référence à cette courbe spécifique sera identifiée par les lettres " ef ".
(5) Avec la courbe d'exposition au feu d'hydrocarbure (voir l'EN 1991-1-2 ), il convient d'appliquer les mêmes critères
(R, E, I) ; toutefois, la référence à cette courbe spécifique sera identifiée par les lettres " HC ".
(6) Lorsqu'un élément de séparation vertical avec ou sans fonction porteuse doit satisfaire à l'exigence de résistance
aux chocs (critère M), il convient que l'élément résiste à la charge concentrée horizontale comme spécifié dans l' EN
1363 Partie 2 .
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NOTE :
Les valeurs de Δθ 1 et Δθ 2 à utiliser dans un pays donné peuvent être fournies par son Annexe Nationale .
Les valeurs recommandées sont : Δθ 1 = 200 K et Δθ 2 = 240 K.
2.2 Actions
(1)P Les actions thermiques et mécaniques doivent être prises dans l' EN 1991-1-2 .
(2) En complément de l' EN 1991-1-2 , il convient de choisir la valeur 0,7 pour l'émissivité liée à la surface du béton.
où :
• X k est la valeur caractéristique d'une propriété de résistance ou de déformation (généralement fk ou Ek) pour le
calcul à température normale selon l' EN 1992-1-1 ;
• k θ est le facteur de réduction pour une propriété de résistance ou de déformation (Xk,θ / Xk), dépendant de la
température du matériau, voir 3.2 ;
• γ M,fi est le coefficient partiel de sécurité affectant la propriété considérée du matériau, en situation d'incendie.
(2)P Les valeurs de calcul des propriétés thermiques des matériaux, X d,fi , sont définies comme suit :
• si un accroissement de la propriété est favorable pour la sécurité :
où :
• X k,θ est la valeur d'une propriété du matériau pour le calcul au feu, généralement dépendante de la température
du matériau, voir la section 3 ,
• γ M,fi est le coefficient partiel de sécurité affectant la propriété considérée du matériau, en situation d'incendie
NOTE 1 :
La valeur de γ M,fi à utiliser dans un pays donné peut être fournie par son Annexe Nationale . La valeur
recommandée est :
• pour les propriétés thermiques du béton et de l'acier de béton armé et de précontrainte, γ M,fi = 1,0,
• pour les propriétés mécaniques du béton et de l'acier de béton armé et de précontrainte, γ M,fi = 1,0.
Note 2 : Si les valeurs recommandées sont modifiées, les valeurs tabulées peuvent nécessiter des
modifications.
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où :
• E d,fi est la valeur de calcul de l'effet des actions en situation d'incendie, déterminée conformément à l' EN 1991-
1-2 , incluant les effets des dilatations et déformations thermiques,
• R d,t,fi est la résistance de calcul correspondante en situation d'incendie.
(3) Il convient d'effectuer l'analyse structurale en situation d'incendie conformément à la section 5 de l'EN 1990.
NOTE :
Pour vérifier les exigences en matière de résistance au feu normalisé, une analyse par éléments est suffisante.
(4) Lorsque les règles d'application données dans la présente partie 1-2 sont valables uniquement pour la courbe
température-temps normalisée, ceci est indiqué dans les paragraphes concernés.
(5) Les valeurs tabulées données dans la section 5 sont fondées sur la courbe température-temps normalisée.
(6)P En alternative à l'usage des méthodes de calcul, le dimensionnement au feu peut être fondé sur des résultats
d'essais au feu ou d'essais au feu combinés avec des calculs, voir l'EN 1990, section 5.
où :
• E d est la valeur de calcul des sollicitations correspondant au calcul à température normale, pour une
combinaison fondamentale d'actions (voir l' EN 1990 ),
• η fi est le facteur de réduction du niveau de chargement de calcul en situation d'incendie.
(3) Avec la combinaison de charges (6.10) de l'EN 1990 , il convient de prendre pour le facteur de réduction η fi :
ou, avec la combinaison de chargement (6.10a) et (6.10b) de l'EN 1990 , la plus petite valeur donnée par les deux
expressions suivantes :
où :
• Q k,1 est l'action variable dominante,
• G k est la valeur caractéristique d'une action permanente,
• γ G est le coefficient partiel d'une action permanente,
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(1)P Lorsqu'une analyse globale de la structure en situation d'incendie est effectuée, on doit prendre en compte le
mode de ruine approprié en cas d'exposition au feu, les propriétés des matériaux et les rigidités des éléments
dépendant de la température, les effets des dilatations et déformations thermiques (actions indirectes du feu).
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(3)P Les propriétés mécaniques du béton, de l'acier de béton armé et de l'acier de précontrainte à température
normale (20 °C) doivent être celles données dans l' EN 1992-1-1 pour le calcul à température normale.
3.2.2 Béton
3.2.2.1 Béton en compression
(1)P Les propriétés de résistance et de déformation du béton sous contrainte uniaxiale à températures élevées
doivent être obtenues à partir de la relation contrainte-déformation, illustrée à la Figure 3.1 .
(2) La relation contrainte-déformation donnée dans la Figure 3.1 est définie par deux paramètres :
• la résistance à la compression, f c,θ ,
• la déformation ε c1,θ correspondant à f c,θ .
(3) Les valeurs de chacun de ces paramètres sont données dans le Tableau 3.1 en fonction des températures du
béton. Pour les valeurs de température intermédiaires, une interpolation linéaire peut être utilisée.
(4) Les paramètres spécifiés dans le Tableau 3.1 peuvent être utilisés pour du béton de densité normale réalisé avec
des granulats siliceux ou des granulats calcaires (sont considérés comme granulats calcaires ceux contenant au
moins 80 % en masse de granulats calcaires).
(5) Les valeurs de ε cu1,θ qui définissent la borne de la partie descendante de la courbe peuvent être obtenues à partir
de la colonne 4 du Tableau 3.1 pour un béton de densité normale réalisé avec des granulats siliceux et à partir de la
colonne 7 pour un béton de densité normale réalisé avec des granulats calcaires.
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(3) En l'absence d'informations plus précises, il convient d'utiliser les valeurs de k c,t (θ) suivantes ( voir Figure 3.2 ) :
• k c,t (θ) = 1,0 pour 20 °C ≤ θ ≤ 100 °C
• k c,t (θ) = 1,0 - 1,0 (θ - 100)/500 pour 100 °C < θ ≤ 600 °C
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NOTE :
Le choix de la classe N ( Tableau 3.2a ) ou X ( Tableau 3.2b ) à utiliser dans un pays donné peut être fourni par
son Annexe Nationale . La classe N est généralement recommandée. la classe X est recommandée
uniquement si ces valeurs sont validées expérimentalement.
Où les définitions et valeurs de ε ud , ε uk , f p0,1k , f pk et E p à température normale sont données dans la clause 3.3 de l'
EN 1992-1-1 .
Pour la Classe B, β est égal à 0,9 (voir Table 3.3 ).
NOTE :
Le choix de la Classe A ou de la Classe B à utiliser dans un pays donné peut être fourni par son Annexe
Nationale .
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(2) La limite supérieure de la conductivité thermique λ c du béton de densité normale peut être déterminée à partir de :
λ c = 2 - 0,2451 (θ / 100) + 0,0107 (θ / 100)² W/m K pour 20 °C ≤ θ ≤ 1 200 °C
où θ est la température du béton.
La limite inférieure de la conductivité thermique λ c du béton de densité normale peut être déterminée à partir de :
λ c = 1,36 - 0,136 (θ / 100) + 0,0057 (θ / 100)² W/m K pour 20 °C ≤ θ ≤ 1 200 °C
où θ est la température du béton.
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(3) La variation des limites supérieure et inférieure de conductivité thermique en fonction de la température est
illustrée à la Figure 3.7.
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(2)P Les éclatements doivent être évités par des mesures appropriées. A défaut l'incidence des éclatements sur les
exigences de performance (R et/ou EI) doit être prise en compte, voir 4.5 .
(3) Il convient d'éviter toute ruine soudaine des éléments précontraints par câbles non adhérents causée par une
dilatation thermique excessive de l'acier.
NOTE 2 :
(Amendement A1) Une méthode tabulée pour le calcul au feu des poteaux armés élancés dans les structures
contreventées ou non contreventées est donnée en Annexe C .
(2) Pour l'effort tranchant, la torsion et l'ancrage des armatures, voir 4.4 .
NOTE :
L' Annexe informative D présente une méthode de calcul simplifiée pour l'effort tranchant, la torsion et l'ancrage
des armatures.
(3) Des méthodes de calcul simplifiées peuvent être utilisées pour le calcul des poutres et dalles chargées, de façon
prédominante, de manière uniforme et dont le calcul à température normale est fondé sur une analyse linéaire.
NOTE :
L' Annexe informative E présente une méthode de calcul simplifiée pour les poutres et les dalles.
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jusqu' au temps correspondant à l'instant où la température maximale des gaz est atteinte. Les distributions
sont conservatives pour la plupart des autres types de granulats.
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De même, il convient d'utiliser les facteurs de réduction donnés ci-dessous, applicable à la résistance correspondant
à la limite conventionnelle d'élasticité à 0,2 % d'allongement pour les armatures de classe X. Cette réduction de la
résistance s'applique également aux armatures tendues si ε s,fi < 2 % (voir Figure 4.2b , courbe 2).
• k s (θ) = 1,0 pour 20 °C ≤ θ ≤ 100 °C
• k s (θ) = 0,8 - 0,2 (θ - 400)/300 pour 100 °C ≤ θ ≤ 400 °C
• k s (θ) = 0,6 - 0,2 (θ - 500)/100 pour 400 °C ≤ θ ≤ 500 °C
• k s (θ) = 0,33 - 0,27 (θ - 600)/100 pour 500 °C ≤ θ ≤ 600 °C
• k s (θ) = 0,15 - 0,18 (θ - 700)/100 pour 600 °C ≤ θ ≤ 700 °C
• k s (θ) = 0,08 - 0,07 (θ - 800)/100 pour 700 °C ≤ θ ≤ 800 °C
• k s (θ) = 0,05 - 0,03 (θ - 900)/100 pour 800 °C ≤ θ ≤ 900 °C
• k s (θ) = 0,04 - 0,01 (θ - 1 000)/100 pour 900 °C ≤ θ ≤ 1 000 °C
• k s (θ) = 0,04 (1 200 - θ)/200 pour 1 000 °C ≤ θ ≤ 1 200 °C
(2) Il convient que le facteur de réduction de la résistance caractéristique de l'acier de précontrainte en fonction de la
température θ soit en accord avec 3.2.4 (2). Les valeurs peuvent être tirées du Tableau 3.3 , Colonne 2a ou 2b pour
les aciers formés à froid et Colonne 3 pour les aciers trempés et revenus ( voir Figure 4.3 ).
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(1)P Les méthodes de calcul avancées doivent fournir une analyse réaliste des structures exposées au feu. Elles
doivent être fondées sur le comportement physique fondamental des matériaux donnant une approximation fiable du
comportement probable des composants de structure considérés en conditions d'incendie.
(2)P Tous les modes potentiels de ruine (par exemple, insuffisance de capacité de rotation, éclatement, flambement
local d'une armature comprimée, rupture par effort tranchant et rupture d'adhérence, endommagement des organes
d'ancrage) non pris en compte par la méthode de calcul avancée doivent être évités par les moyens appropriés.
(3) Il convient que les méthodes de calcul avancées incluent des modèles de calcul pour la détermination :
• du développement et de la distribution de la température à l'intérieur des éléments structuraux (modèle de
réponse thermique) ;
• du comportement mécanique de la structure ou de toute partie de celle-ci (modèle de réponse mécanique).
(4) Les méthodes de calcul avancées peuvent être utilisées en association avec n'importe quelle courbe de montée
en température pour autant que les propriétés des matériaux soient connues pour la gamme de températures et la
vitesse d'échauffement considérées.
(5) Les méthodes de calcul avancées peuvent être utilisées avec tous types de section droite.
où :
• ε th est la déformation thermique ;
• ε σ est la déformation instantanée sous contrainte ;
• ε creep est la déformation de fluage ;
• ε tr est la déformation transitoire.
(6) La capacité portante des éléments individuels, des parties de la structure ou des structures entières exposés au
feu peut être déterminée par les méthodes d'analyse plastique (voir l' EN 1992-1-1, section 5 ).
(7) Il convient de déterminer la capacité de rotation plastique des sections de béton armé en considérant les
déformations ultimes accrues par l'effet des hautes températures ε cu et ε su . ε cu est également modifiée par la
présence d'un ferraillage de frettage.
(8) Il convient de concevoir et de vérifier les zones comprimées d'une section, notamment si celle-ci est exposée
directement au feu (par exemple, la zone de moment négatif d'une poutre continue) avec une attention particulière vis
à vis du risque d'éclatement ou du chute du béton d'enrobage.
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(9) Dans l'analyse des éléments individuels ou des parties de la structure, il convient de vérifier les dispositions
constructives aux limites en vue d'éviter une ruine due à la perte de l'appui nécessaire aux éléments.
4.5 Eclatement
4.5.1 Eclatement explosif
(1)P L'éclatement explosif doit être évité, ou son incidence sur les exigences de performance (R et/ou EI) doit être
prise en compte.
(2) L'éclatement explosif est improbable lorsque la teneur en eau du béton est inférieure à k % du poids. Au-dessus
de k %, il convient d'étudier plus précisément l'influence de la teneur en eau, du type de granulat, de la perméabilité
du béton et de la vitesse d'échauffement.
NOTE :
La valeur de k à utiliser dans un pays donné peut être fournie par son Annexe Nationale . La valeur
recommandée est 3.
(3) Il peut être supposé que lorsque les éléments sont conçus pour une classe d'exposition X0 et XC1 (voir l' EN
1992-1-1 ), la teneur en eau de cet élément est inférieure à k % du poids avec 2,5 ≤ k ≤ 3,0.
(4) Lorsque les valeurs tabulées sont utilisées, il n'est pas nécessaire d'effectuer d'autres vérifications pour le béton
de densité normale. Le 4.5.2 (2) est applicable lorsque la distance de l'axe de l'armature au parement, a , est
supérieure ou égale à 70 mm.
(5) Pour les poutres, les dalles et les éléments tendus, si la teneur en eau du béton est supérieure à k % du poids,
l'influence de l'éclatement explosif sur la fonction porteuse R peut être évaluée en supposant une perte locale
d'enrobage sur une armature de béton armé ou un paquet d'armatures dans la section droite puis en vérifiant la
capacité portante réduite de la section. Pour cette vérification, la température des autres armatures de béton armé
peut être supposée identique à celle d'une section sans éclatement. Cette vérification n'est pas nécessaire pour les
éléments structuraux dont le comportement correct vis à vis de l'éclatement explosif a été vérifié expérimentalement
ou sur lesquels une protection complémentaire est appliquée et validée par des essais.
NOTE :
Lorsque le nombre de barres est suffisant, il peut être supposé qu'une redistribution acceptable des contraintes
est possible sans perte de résistance mécanique (R). Ceci inclut :
• les dalles pleines contenant des armatures régulièrement réparties,
• les poutres d'une largeur supérieure à 400 mm et contenant plus de 8 barres dans la zone tendue.
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4.6 Jonctions
(1)P La conception des jonctions doit s'appuyer sur une évaluation globale du comportement au feu de la structure.
(2)P Les jonctions doivent être conçues de manière à satisfaire aux critères R et EI exigés pour les éléments
structuraux reliés et à assurer une stabilité suffisante de l'ensemble de la structure.
(3) Il convient que les composants des jonctions en acier de structure soient conçus pour la résistance au feu
conformément à l' EN 1993-1-2 .
(4) S'agissant du critère I, il convient que la largeur des vides des jonctions n'excède pas la limite de 20 mm et que
leur profondeur ne dépasse pas la moitié de l'épaisseur minimale d (voir 5 ) du composant de séparation, voir Figure
4.4.
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(2) Les valeurs données dans les tableaux s'appliquent aux bétons de masse volumique normale (2 000 à 2 600
kg/m³, voir l' EN 206-1 ) réalisés à partir de granulats siliceux.
Si des granulats calcaires ou légers sont utilisés dans les poutres ou les dalles, les dimensions minimales de la
section droite peuvent être réduites de 10 %.
(3) L'utilisation des valeurs tabulées n'impose aucune vérification complémentaire concernant la capacité résistante à
la torsion ou à l'effort tranchant et l'ancrage des armatures (voir 4.4 ).
(4) L'utilisation des valeurs tabulées n'impose aucune vérification complémentaire concernant l'éclatement, à
l'exception des armatures de peau (voir 4.5.1 (4)).
où :
• E d,fi est l'effet de calcul des actions en situation d'incendie ;
• R d,fi est la capacité portante de calcul (résistance) en situation d'incendie.
(3) Les valeurs tabulées du présent article sont fondées sur un niveau de chargement de référence η fi = 0,7, sauf
indication contraire dans les articles concernés.
NOTE :
Lorsque les coefficients partiels de sécurité spécifiés dans les Annexes Nationales de l'EN 1990 diffèrent de
ceux indiqués en 2.4.2 , la valeur ci-dessus η fi = 0,7 peut ne pas être valable. Dans ce cas, la valeur de η fi à
utiliser dans un pays donné peut être fournie par son Annexe Nationale .
(4) Dans le but d'assurer la distance, a , de l'axe au parement nécessaire dans les zones tendues des poutres et
dalles sur appuis simples sans moment sur appuis, les Tableaux 5.5 , 5.6 et 5.8 colonne 3 (un seul sens porteur) sont
fondés sur une température critique de l'acier θ cr = 500 °C. Cette hypothèse correspond approximativement à E d,fi =
0,7 E d et γ s = 1,15 (niveau de contrainte σ s,fi / f yk = 0,60, voir l' Expression (5.2) ), avec E d désignant l'effet de calcul
des actions au sens de l' EN 1992-1-1 .
(5) Pour les armatures de précontrainte, la température critique est supposée être de 400 °C pour les barres et de 350
°C pour les fils et les torons. Cette hypothèse correspond approximativement à E d,fi = 0,7 E d , f p0,1k / f pk = 0,9 et γ s =
1,15 (niveau de contrainte σ s,fi / f p0,1k = 0,55). Sauf vérification particulière réalisée conformément à la règle (7), il
convient d'augmenter la distance exigée de l'axe au parement, a , dans les éléments tendus, les poutres ou les dalles
précontraints, de :
• 10 mm pour les barres de précontrainte, ce qui correspond à θ cr = 400 °C ;
• 15 mm pour les fils et les torons précontraints, ce qui correspond à θ cr = 350 °C.
(6) La réduction de la résistance caractéristique des aciers de béton armé et de précontrainte en fonction de la
température θ à utiliser avec les tableaux du présent article est illustrée par les courbes de référence de la Figure 5.1 .
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où :
• γ s est le coefficient partiel de sécurité pour l'acier de béton armé ;
γ s = 1,15 (voir la section 2 de l'EN 1992-1-1 )
• A s,req est la section d'acier nécessaire pour l'état limite ultime selon l' EN 1992-1-1 ;
• A s,prov est la section d'acier réellement mise en place ;
• E d,fi / E d peut être évalué selon 2.4.2 .
b. Evaluer la température critique de l'armature θ cr correspondant au facteur de réduction k s (θ cr ) = σ s,fi / f yk (20 °C)
en utilisant la Figure 5.1 (courbe de référence 1) pour l'acier de béton armé ou k p (θ cr ) = σ p,fi / f pk (20 °C) en
utilisant la Figure 5.1 (courbe de référence 2 ou 3) pour l'acier de précontrainte.
c. Ajuster la distance de l'axe au parement, a , donnée dans les tableaux pour la nouvelle température critique θ cr
en utilisant l'équation approchée ( 5.3 ), dans laquelle Δ a est la modification de cette distance en mm.
(8) L'approximation ci-dessus est valable pour 350 °C < θ cr < 700 °C et uniquement pour la modification de la distance
de l'axe au parement, a , donnée dans les tableaux. Pour les températures en dehors de ces limites, et pour des
résultats plus précis, il convient d'utiliser des profils de température. Pour l'acier de précontrainte, l' Expression (5.2)
peut être appliquée de la même manière, par analogie.
(9) Pour les câbles de précontrainte non adhérents, il convient d'envisager des températures critiques supérieures à
350 °C seulement si des méthodes de calcul plus précises sont utilisées pour déterminer les effets des déplacements,
voir 4.1 (3).
(10) Pour les éléments tendus ou les poutres, pour lesquels le calcul exige une valeur de θ cr inférieure à 400 °C, il
convient d'accroître les dimensions des sections droites en augmentant l'épaisseur minimale de l'élément tendu ou de
la zone tendue de la poutre conformément à l' Expression (5.4) .
où :
• b min est la dimension minimale b donnée dans les tableaux, correspondant à la résistance au feu normalisé
exigée.
A la place de l'accroissement de la largeur, conformément à l' Expression (5.4) , il est possible de modifier la distance
de l'axe de l'armature au parement, a , en vue d'obtenir la température adéquate vis à vis de la contrainte réelle. Cela
impose d'utiliser une méthode plus précise, telle que celle donnée en Annexe A .
(11) Les valeurs données dans les tableaux indiquent des dimensions minimales pour la résistance au feu
complémentaires aux dispositions constructives indiquées dans l' EN 1992-1-1 . Certaines valeurs de cette distance
entre l'axe de l'acier et le parement données dans les tableaux sont inférieures à celles indiquées dans l' EN 1992-1-1
et il convient alors de ne les utiliser que pour effectuer des interpolations.
(12) Il est possible d'effectuer des interpolations linéaires entre les valeurs données dans les tableaux.
(13) Les symboles utilisés dans les tableaux sont définis à la Figure 5.2 .
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où :
• A si est la section droite de la barre d'acier " i " (câble, fil),
• a i est la distance de l'axe de la barre d'acier " i " (câble, fil) au parement de la surface exposée la plus proche.
Lorsque le ferraillage est réalisé à partir d'aciers présentant des résistances caractéristiques différentes, il convient de
remplacer A si par A si f yki (ou A si f pki ) dans l' Expression (5.5) .
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(16) Lorsque des aciers de béton armé et de précontrainte sont utilisés simultanément (par exemple, dans un élément
partiellement précontraint), il convient de déterminer séparément la distance de l'axe au parement des aciers de béton
armé et celle des aciers de précontrainte.
NOTE :
L'utilisation de graphiques de températures et de méthodes de calcul simplifiées est recommandée.
(17) Pour chaque barre prise individuellement, il convient que la distance de l'axe au parement, a i , soit au moins
égale à celle requise pour le degré R30 lorsque les barres sont disposées sur un seul lit ou à la moitié de la distance
moyenne de l'axe au parement, a m , lorsque les barres sont disposées sur plusieurs lits (voir l' Expression 5.5 ).
5.3 Poteaux
5.3.1 Généralités
(1) Pour la vérification de la résistance au feu des poteaux, les deux méthodes A et B, sont fournies.
NOTE :
Les valeurs tabulées sont indiquées pour les structures contreventées uniquement. Des données sur les
structures non contreventées peuvent être fournies par l'Annexe Nationale du pays.
5.3.2 Méthode A
(1) La résistance au feu des poteaux en béton armé et précontraint, principalement soumis à la compression dans les
structures contreventées, peut être considérée comme satisfaite si les valeurs du Tableau 5.2a , ainsi que les règles
suivantes, s'appliquent.
(2) La validité des valeurs minimales de la largeur de poteau b min et de la distance de l'axe des armatures
longitudinales au parement, a , données dans le Tableau 5.2a , est limitée comme suit :
• longueur efficace du poteau (pour la définition, voir l' EN 1992-1-1, section 5 ) en conditions d'incendie : l 0,fi ≤ 3
m,
• excentricité du premier ordre en conditions d'incendie : e = M 0Ed,fi / N 0Ed,fi ≤ e max ,
• quantité d'armatures : A s < 0,04 A c .
NOTE 1 :
La valeur de e max , vérifiant l'inéquation 0,15 h (et b ) ≤ e max ≤ 0,4 h (et b ), à utiliser dans un pays donné peut
être fournie par son Annexe Nationale . La valeur recommandée est 0,15 h (ou b ).
Note 2 : La longueur efficace d'un poteau en conditions d'incendie l 0,fi peut être estimée égale à l 0 à
température normale dans tous les cas. Pour les structures de bâtiment contreventées pour lesquelles
l'exposition au feu normalisé est supérieure à 30 min, la longueur efficace l 0,fi peut être prise égale à 0,5 l pour
les étages intermédiaires et 0,5 l ≤ l 0,fi ≤ 0,7 l pour l'étage supérieur, expression dans laquelle l est la longueur
réelle du poteau (axe à axe).
Note 3 : L'excentricité du premier ordre en conditions d'incendie peut être estimée égale à celle du calcul à
température normale.
(3) Le degré d'utilisation en situation d'incendie,μfi , a été introduit dans le tableau 5.2a. Il prend encompte les
combinaisons de charge, et la résistance à la compression et à la flexion du poteau, y compris les effets du second
ordre.
où :
• N Ed,fi est la charge axiale de calcul en situation d'incendie,
• N Rd est la résistance de calcul du poteau à température normale,
• N Rd est calculé conformément à l' EN 1992-1-1 avec γ m pour le calcul à température normale, y compris les
effets du second ordre et une excentricité initiale égale à celle de N Ed,fi .
NOTE :
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Le facteur de réduction η fi peut être utilisé à la place de μ fi pour le niveau de chargement de calcul (voir 2.4.2 )
à titre de simplification conservatoire, dans la mesure où η fi suppose que le poteau est entièrement chargé
dans le calcul à température normale.
où :
• R a = 1,60 ( a - 30)
• R l = 9,60 (5 - l 0,fi )
• R b = 0,09 b '
• R n = 0 pour n = 4 (armatures d'angle uniquement)
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= 12 pour n > 4
• a est la distance de l'axe des barres d'acier longitudinales au parement (mm) ; 25 mm ≤ a ≤ 80 mm
• l 0,fi est la longueur efficace du poteau en conditions d'incendie ; 2 m ≤ l 0,fi ≤ 6 m
• b ' = 2 A c /( b + h ) pour les sections rectangulaires ou le diamètre pour les sections circulaires 200 mm ≤ b ' ≤
450 mm ; h ≤ 1,5 b
• ω est le ratio mécanique d'armatures à température normale :
ω = A s f yd / A c f cd
• α cc est le facteur de résistance à la compression (voir l' EN 1992-1-1 ).
Pour l'excentricité du premier ordre en conditions d'incendie, les limites de validité données en 5.3.2 (2) s'appliquent.
5.3.3 Méthode B
(1) La résistance au feu des poteaux de béton armé peut être satisfaite par l'utilisation du Tableau 5.2b et des règles
suivantes.
(2) Le Tableau 5.2b n'est valable que pour les poteaux dans les structures contreventées pour lesquelles :
le niveau de chargement, n , à température normale (voir l' EN 1992-1-1, 5.8 ), est donné par :
λ fi pris tel que ≤ 30, ce qui couvre la majorité des poteaux dans les bâtiments normaux où :
• l 0,fi est la longueur efficace du poteau en conditions d'incendie
• b est la dimension minimale de la section dans les poteaux rectangulaires ou le diamètre des poteaux circulaires
• N 0,Ed,fi , M 0,Ed,fi sont la charge axiale et le moment du premier ordre en conditions d'incendie
• ω est le ratio mécanique d'armatures à température normale :
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5.4 Voiles
5.4.1 Voiles de compartimentation non porteurs
(1) Lorsque la résistance au feu d'un voile est exigée pour satisfaire uniquement au critère d'isolation thermique I et
au critère d'étanchéité E, il convient que l'épaisseur minimale du voile soit au moins égale à celle donnée dans le
Tableau 5.3 . Les exigences en matière de distance d'axe d'acier au parement ne s'appliquent pas dans ces cas.
(2) Si des granulats calcaires sont utilisés, l'épaisseur minimale du voile donnée dans le Tableau 5.3 peut être réduite
de 10 %.
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(1) Lorsqu'un voile coupe-feu doit être conforme, non seulement à 5.4.1 ou 5.4.2 , mais aussi à l'exigence de
résistance aux chocs (critère M, voir 2.1.2 (6)), il convient que l'épaisseur minimale du béton de densité normale soit
au moins de :
• 200 mm pour les voiles en béton non armé
• 140 mm pour les voiles porteurs en béton armé
• 120 mm pour les voiles non porteurs en béton armé
Et il convient que la distance de l'axe des armatures au parement des voiles non porteurs soit au moins de 25 mm.
5.6 Poutres
5.6.1 Généralités
(1) La résistance au feu des poutres en béton armé ou précontraint peut être supposée satisfaite si les valeurs des
Tableaux 5.5 à 5.7 et les règles suivantes sont appliquées. L'épaisseur de l'âme est désignée selon les classes WA,
WB et WC.
NOTE :
Le choix de la classe WA, WB ou WC à utiliser dans un pays donné peut être fournie par son Annexe
Nationale .
(2) Les tableaux s'appliquent aux poutres qui peuvent être exposées au feu sur 3 côtés, c'est-à-dire que la face
supérieure est isolée par des dalles ou d'autres éléments qui conservent leur fonction d'isolation thermique pendant la
totalité de la durée de résistance au feu. Pour les poutres exposées au feu sur tous les côtés, 5.6.4 s'applique.
(3) Les valeurs des tableaux sont valables pour les sections illustrées à la Figure 5.4 . Les règles d'application 5.6.1
(5) à (8) assurent des dimensions de section satisfaisantes pour protéger le ferraillage.
(4) Pour les poutres présentant une largeur variable ( Figure 5.4b) ), la valeur minimale b se rapporte au niveau du
centre de gravité des armatures tendues.
(5) Il convient que la hauteur efficace d eff de la membrure inférieure des poutres en I avec âmes variables ( Figure
5.4c) ) ne soit pas inférieure à :
où :
b min est la valeur minimale de la largeurs d'une poutre conformément au Tableau 5.5 .
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de la Figure 5.5 ) qui satisfasse aux exigences minimales de résistance au feu et qui comprenne tout le ferraillage
présent dans la section réelle.
(6) Lorsque la largeur réelle de la membrure inférieure b n'excède pas la limite 1,4 b w ( b w est la largeur réelle de
l'âme, voir Figure 5.4c) ), et lorsque b · d eff < 2 b ² min , il convient de porter la distance de l'axe au parement pour les
aciers de béton armé ou de précontrainte à la valeur suivante :
où :
• d eff est donnée par l' Expression (5.9) ,
• b min est la largeur de poutre minimale donnée dans le Tableau 5.5 .
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(3) Il convient que la section des armatures en chapeau au droit de chaque appui intermédiaire pour les résistances
au feu normalisé R90 et supérieures ne soit pas inférieure à la section donnée ci-après sur une distance au moins
égale à 0,3 fois la longueur efficace (telle que définie dans la section 5 de l'EN 1992-1-1 ), cette distance étant
mesurée à partir de l'axe d'appui (voir Figure 5.6 ) :
où :
• x est la distance de la section considérée à l'axe d'appui ( x ≤ 0,3 l eff ) ;
• A s,req (0) est la section des armatures en chapeau nécessaire au niveau de l'appui conformément à l' EN 1992-
1-1 ;
• A s,req (x) est la section minimale des armatures en chapeau nécessaire dans la section située à la distance ( x )
de l'axe d'appui, bornée inférieurement à la section A s ( x ) imposée par l' EN 1992-1-1 ;
• l eff est la longueur effective de la portée. Si la longueur effective des portées adjacentes est supérieure, il
convient alors d'utiliser cette valeur.
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5.7 Dalles
5.7.1 Généralités
(1) La résistance au feu des dalles en béton armé ou précontraint peut être considérée comme satisfaite si les valeurs
du Tableau 5.8 et les règles suivantes sont appliquées.
(2) L'épaisseur minimale des dalles h s donnée dans le Tableau 5.8 permet d'assurer la fonction séparative de
manière satisfaisante (critères E et I). Les revêtements de sol peuvent contribuer à assurer la fonction séparative
compte tenu de leur épaisseur ( voir Figure 5.7 ). Pour la fonction porteuse (critère R), seule l'épaisseur de dalle
nécessaire, utilisée pour le calcul selon l' EN 1992-1-1 , peut être prise en compte .
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(3) Il convient de prévoir des armatures en chapeau minimales A s ≥ 0,005 A c au droit de chaque appui intermédiaire
dans chacun des cas suivants :
a. l'acier utilisé est de l'acier de béton armé formé à froid,
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b. dans le cas des dalles continues à deux sens porteurs, car le dimensionnement et les dispositions constructives
retenues conformément à l' EN 1992-1-1 (voir par exemple, la section 9 de l'EN 1992-1-1) n'amènent pas de
résistance à la flexion au niveau des appuis d'extrémité,
c. aucune possibilité n'est offerte pour redistribuer les sollicitations transversales à la direction porteuse comme par
exemple, des voiles intermédiaires ou d'autres appuis dans le sens porteur, non pris en compte dans le calcul
(voir Figure 5.8 ).
5.7.4 Planchers-dalles
(1) Les règles suivantes s'appliquent aux planchers-dalles lorsque la redistribution des moments selon la section 5 de
l'EN 1992-1-1 n'excède pas 15 %. Dans les autres cas, il convient de définir les distances des axes d'armatures à la
sous-face, comme dans le cas des dalles à un seul sens porteur (colonne 3 du Tableau 5.8 ) et de fixer l'épaisseur
minimale d'après le Tableau 5.9 .
(2) Pour les degrés de résistance au feu normalisé supérieurs ou égaux à REI 90, il convient qu' au moins 20 % des
armatures en chapeau nécessitées par l' EN 1992-1-1 dans chaque direction au droit des appuis intermédiaires,
soient continues sur toute la travée. Il convient de placer ces armatures dans la bande de plancher située au droit des
poteaux.
(3) Il convient de ne pas réduire l'épaisseur minimale des dalles (par exemple, en tenant compte des revêtements de
sol).
(4) La distance a représente la distance de l'axe de l'armature du lit inférieur à la sous-face.
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(4) Les propriétés et les recommandations sont données pour une exposition au feu correspondant uniquement à la
courbe température-temps normalisée.
(5) Il convient d'appliquer une réduction de la résistance f c,θ / f ck à température élevée.
NOTE :
Les valeurs de f c,θ / f ck à utiliser dans un pays donné peuvent être fournies par son Annexe Nationale . Trois
classes sont données dans le Tableau 6.1N . Toutefois, les valeurs données pour chacune des classes
s'appuient sur un nombre limité de résultats d'essais. Le choix et la limite d'utilisation de ces classes par
rapport à certaines classes de résistance ou types de béton à utiliser dans un pays donné peuvent être fournis
par son Annexe Nationale. La classe recommandée est la classe 1 pour le béton C 55/67 et C 60/75, la classe
2 pour le béton C 70/85 et C 80/95 et la classe 3 pour le béton C 90/105. Voir également la note de 6.4.2.1 (3)
et 6.4.2.2 (2).
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6.2 Eclatement
(1) Pour les classes de béton C 55/67 à C 80/95, les règles données en 4.5 s'appliquent, pour autant que la teneur
maximale en fumées de silice soit inférieure à 6 % du poids de ciment. Pour des teneurs en fumées de silice
supérieures, les règles données en (2) s'appliquent.
(2) Pour les classes de béton 80/95 < C ≤ 90/115, il convient d'appliquer au moins l'une des méthodes suivantes :
• Méthode A : un grillage d'armatures avec un enrobage nominal de 15 mm. Il convient que ce grillage comporte
des fils d'un diamètre supérieur ou égal à 2 mm avec un pas inférieur ou égal à 50 × 50 mm. Il convient que
l'enrobage nominal de l'armature principale soit supérieur ou égal à 40 mm.
• Méthode B : un type de béton pour lequel il a été démontré (par expérience locale ou par des essais) qu'il
n'existait pas de risque d'éclatement du béton exposé au feu.
• Méthode C : des revêtements de protection pour lesquels il a été démontré qu'il n'existait pas de risque
d'éclatement du béton exposé au feu.
• Méthode D : le mélange de béton contient plus de 2 kg/m³ de fibres de propylène en monofilaments.
NOTE :
Le choix des méthodes à utiliser dans un pays donné peut être fourni par son Annexe Nationale .
NOTE :
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(4) Le moment résistant pour les sections droites soumises à une flexion composée peut être calculé en utilisant la
méthode par zone, de l' Annexe B.2 , en prenant en compte l'expression E c,fi (i) = k c ²(θ) × E c , le cas échéant.
(5) Les régimes temps-température qui ne respectent pas les critères de la méthode simplifiée exigent une analyse
complète et détaillée prenant en compte la résistance relative du béton, fonction de la température.
6.4.2.2 Poutres et dalles
(1) Le moment résistant des poutres et des dalles en situation d'incendie peut être calculé sur la base de la section
droite réduite, comme défini dans l' Annexe B.1 , en utilisant les méthodes applicables pour le calcul normal.
(2) Il convient d'effectuer une réduction supplémentaire du moment résistant :
où :
• M d,fi est le moment résistant de calcul en situation d'incendie,
• M 500 est le moment résistant calculé sur la base de la section droite réduite, défini par l'isotherme à 500 °C,
• k m est le facteur de réduction.
NOTE :
La valeur de k m , qui dépend de la réduction de la résistance donnée dans le Tableau 6.1N , à utiliser dans un
pays donné, peut être fournie par son Annexe Nationale . La valeur recommandée est indiquée dans le
Tableau 6.2N . Pour la classe 3, des méthodes plus précises sont recommandées.
(3) Pour une épaisseur de dalle comprise entre 50 et 120 mm, avec une exposition au feu sur le côté tendu, le facteur
de réduction peut être obtenu à partir d'une interpolation linéaire.
(4) Il convient que les régimes temps-température qui ne respectent pas les critères de la méthode simplifiée soient
étayés par une analyse complète et détaillée prenant en compte la résistance relative du béton en fonction de la
température.
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• 2( k - 1) a pour tous les autres éléments de structure et si la distance de l'axe des aciers au parement est
pondérée par k .
où :
• k est le facteur donné en 6.4.2.1 (3),
• a est la distance de l'axe des aciers au parement exigée dans la section 5 .
NOTE :
Pour les poteaux, il convient de définir le niveau de chargement en situation d'incendie, μ fi , ou le niveau de
chargement d'un poteau à température normale avant de calculer l'augmentation des dimensions de la section
droite par 2( k - 1) a .
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• L'émissivité relative à la surface du béton - 0,7 - est telle que donnée en 2.2 .
• Le coefficient de convection est de 25 W/m2 K.
(3) La Figure A.1 montre les distributions de température dans la section droite de poutres et de poteaux, limité aux
axes de symétrie.
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B.1.2 Procédure de calcul pour une section en béton armé exposée à un moment fléchissant et/ou un effort
normal
(1) Sur la base de l'approche de la section droite réduite présentée précédemment, la procédure de calcul de la
résistance d'une section droite en béton armé en situation d'incendie peut être effectuée comme suit :
a. déterminer l'isotherme à 500 °C pour l'exposition au feu spécifiée, feu normalisé ou feu paramétré ;
b. déterminer une nouvelle largeur b fi et une nouvelle hauteur effective d fi de la section droite en excluant le béton
situé en dehors de l'isotherme à 500 °C (voir Figure B.1 ). Les angles arrondis des isothermes peuvent être
considérés en approchant la forme réelle de l'isotherme par un rectangle ou par un carré, comme illustré à la
Figure B.1 .
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(3) Si toutes les armatures de béton armé sont positionnées en lits et ont la même surface, les expressions suivantes
peuvent être utilisées pour le calcul de la distance de l'axe des aramtures au parement a .
où :
• θ i est la température dans l'armature de béton armé i
• k (θ i ) est la réduction de la résistance de l'armature de béton armé i due à la température θ i qui est obtenue à
partir de la Figure A.11
• k v (θ) est la réduction moyenne de la résistance d'un lit d'armature v
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où :
• a v est la distance de l'axe du lit d'armatures v depuis la surface inférieure de la section droite réduite.
(5) S'il n'existe que deux lits d'armatures, la distance à l'axe, a, peut être calculée en utilisant l' Expression (B.3) .
(6) Si les armatures de béton armé présentent des sections différentes et sont réparties de manière arbitraire, il
convient d'utiliser la procédure suivante.
La résistance moyenne de l'acier d'un ensemble d'armature, k (φ) f sd,fi , aux températures élevées, peut être calculée
en utilisant l' Expression (B.4) .
où :
• k s (θ i ) est la réduction de la résistance de l'armature de béton armé i
• f sd,i est la résistance de calcul de l'armature de béton armé i
• A i est la surface de la section droite de l'armature de béton armé i.
La distance de l'axe des armatures au parement, a , jusqu'au centre de gravité de l'ensemble des armatures est
caclculée conformément à l' Expression (B.5) .
où :
• a i est la distance de l'axe de l'armature i au parement de la section droite réduite.
(7) Le calcul des moments fléchissants de la section droite est illustré comme suit :
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où :
• A s est la surface d'armature totale
• f sd,fi est la résistance à la traction de calcul de l'armature
• f scd,fi est la résistance de calcul pour les armatures comprimées
• ω k est le ratio mécanique d'armatures pour la section droite exposée au feu
• b fi est la largeur de la section droite exposée au feu
• d fi est la hauteur effective de la section droite exposée au feu
• f cd,fi (20) est la résistance à la compression de calcul du béton (à température normale)
• z est le bras de levier entre l'armature tendue et le béton
• z ' est le bras de levier entre l'armature tendue et l'armature comprimée
• θ m est la température moyenne du lit d'armature.
Lorsque les contributions des moments sont évaluées comme indiqué ci-dessus, le moment résistant total est obtenu
à partir de l' équation (B.10) :
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a. la demi-épaisseur du voile est divisée en n zones parallèles d'épaisseur égale, avec n ≥ 3, (voir Figure B.4 ),
b. la température est calculée à la mi-épaisseur de chaque zone,
c. le facteur de réduction de la résistance à la compression correspondant, k c (θ i ), est déterminé (voir Figure B.5 ).
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où :
• n est le nombre de zones parallèles dans la largeur w
• w est la moitié de la largeur totale
• m est le nombre de zones.
(7) La largeur de la zone endommagée pour des poutres, des dalles ou des plaques peut être calculée en utilisant l'
Expression (B.12) :
où :
• k c (θ M ) est le facteur de réduction du béton au point M.
(8) Pour les poteaux, les voiles et les autres constructions pour lesquelles les effets du second ordre doivent être pris
en compte, la largeur de la zone endommagée peut être calculée en utilisant l' Expression (B.13) :
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(9) Lorsque la section droite réduite est trouvée et que la résistance et le module d'élasticité sont déterminés pour la
situation d'incendie, le calcul au feu suit la procédure du calcul à froid similaire à celle illustrée à la Figure B.2 , en
utilisant les valeurs de γ M,fi .
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B.3 Evaluation d'une section droite en béton armé exposée à un effort normal et/ou un
moment fléchissant par la méthode fondée sur l'estimation de la courbure
B.3.1 Flambement des poteaux en conditions d'incendie
(1) Le présent article couvre les poteaux dont le comportement structural est largement influencé par des effets du
second ordre en conditions d'incendie.
(2) En conditions d'incendie, l'endommagement des couches extérieures de l'élément dû aux températures élevées,
combiné avec la diminution du module d'élasticité dans les couches intérieures, entraîne la diminution de la rigidité
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des éléments structuraux. Pour cette raison, les effets du second ordre peuvent être significatifs pour les poteaux en
situation d'incendie même si à température ambiante, ils sont négligeables.
(3) L'évaluation d'un poteau en conditions d'incendie en tant qu'élément isolé peut être effectuée en utilisant une
méthode fondée sur l'estimation de la courbure (voir la section 5 de l'EN 1992-1-1 ) si les règles suivantes sont
appliquées.
(4) Pour les structures de bâtiment contreventées, il n'est pas nécessaire de prendre en compte les actions indirectes
du feu si la diminution des moments du premier ordre due à la diminution de la rigidité du poteau n'est pas prise en
compte.
(5) La longueur efficace en conditions d'incendie, l 0,fi , peut être supposée égale à l 0 à température normale à titre de
simplification conservative. Pour une estimation plus précise, l'augmentation de la déformation gênées relative aux
extrémités du poteau, due à la diminution de sa rigidité, peut être prise en compte. A cet effet, la section droite réduite
du poteau donnée par la méthode B.2 peut être utilisée. Dans ce cas il convient de noter que la rigidité équivalente de
la section de béton réduite serait :
où :
• k c (θ M )est le facteur de réduction pour le béton au point M (voir méthode B.2 )
• E c est le module d'élasticité du béton à température normale
• I z est l'inertie de la section réduite.
Le module d'élasticité de l'armature est E s,θ (voir Tableau 3.2 ).
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(9) Comparer le moment résistant ultime du premier ordre, M 0Rd,fi , avec le moment fléchissant du premier ordre de
calcul en conditions d'incendie, M 0Ed,fi .
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Les tableaux ne sont pas applicables pour ƒ ck > 50 MPa. La dimension de référence pour la section dans les tableaux
est toujours la plus petite dimension b .
(3) A sc,e est l'aire de la section d'armatures à la distance à l'axe a dans la partie comprimée du poteau, et A st,e est
l'aire de la section d'armatures à la distance à l'axe a dans la partie tendue du poteau (ou la moins comprimée). Les
autres armatures dans la section sont ignorées.
Le flambement autour des axes y et z doit être examiné. Les tableaux peuvent être utilisés à la fois pour les
flambements autour de l'axe z et autour de l'axe y , comme défini sur la Figure C.1 . Ils peuvent également être
utilisés pour des sections rectangulaires avec armatures asymétriques. Pour le flambement autour des deux axes z et
y , la plus petite dimension b doit être utilisée comme paramètre dans les tableaux.
Pour le flambement autour de l'axe y , l'excentricité du premier ordre de l'effort normal en conditions d'incendie peut
être réduit d'un facteur b/h . Dans l'utilisation des tableaux, e N est toujours pris égal à au moins 20 mm.
Pour les poteaux armés de façon dissymétrique, les valeurs minimales de A sc,e et A st,e doivent être utilisées.
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D.3 Procédure de calcul pour l'évaluation de la résistance à l'effort tranchant d'une section
droite en béton armé
(1) Calculer la géométrie réduite de la section droite comme indiqué dans l' Annexe B.1 ou B.2 .
(2) Déterminer la résistance à la compression résiduelle du béton comme indiqué dans l' Annexe B.1 ou B.2
(résistance totale f cd,fi = f cd,fi (20) à l'intérieur de l'isotherme à 500 °C lorsque la méthode de l'isotherme à 500 °C est
utilisée ou résistance réduite f cd,fi = k c (θ M ) . f cd,fi (20) lorsque la méthode par Zones est utilisée).
(3) Déterminer la résistance à la traction résiduelle du béton comme indiqué dans l' Annexe B.1 ou B.2 (résistance
totale f ctd,fi = f ctd,fi (20) à l'intérieur de l'isotherme à 500 °C lorsque la méthode de l'isotherme à 500 °C est utilisée ou
résistance réduite f ctd,fi = k c,t (θ M ) × f ctd,fi (20) lorsque la méthode par Zones est utilisée). Les valeurs de k c,t (θ)
peuvent être trouvées à partir de la Figure 3.2 .
(4) Déterminer l'aire de la surface effective de béton tendu (voir l' EN 1992-1-1, section 7 ) délimitée en partie
supérieure par la section a-a ( Figure D.2 ).
(5) Déterminer la température de référence, θ P , dans les armatures transversales comme la température au point P
(intersection de la section a-a avec les armatures transversales) comme illustré à la Figure D.2 . La température de
l'acier peut être calculée au moyen d'un programme informatique ou en utilisant les distributions de température
(comme indiqué dans l' Annexe A ).
(6) Il convient de déterminer la réduction de la résistance de calcul de l'acier dans les armatures transversales par
rapport à la température de référence f sd,fi = k s (θ) f sd (20).
(7) Les méthodes utilisées pour le calcul et la vérification à l'effort tranchant indiquées dans l' EN 1992-1-1 , peuvent
être directement appliquées à la section droite réduite en utilisant la résistance réduite de l'acier et du béton comme
indiqué ci-dessus.
D.4 Procédure de calcul pour l'évaluation de la résistance à la torsion d'une section droite
en béton armé
(1) Appliquer les règles (1) à (3) de D3 .
(2) Déterminer la température de référence, θ P , dans les armatures transversales comme la température au point P
(intersection du segment a-a avec l'armature transversale) comme illustré à la Figure D.3. La température de l'acier
peut être calculée au moyen d'un programme informatique ou en utilisant les distributions de température (comme
indiqué dans l' Annexe A ).
(3) Il convient de déterminer la réduction de la résistance de calcul de l'acier dans les armatures transversales par
rapport à la température de référence f sd,fi = k s (θ) f sd (20).
(4) Les méthodes utilisées pour le calcul et la vérification de la résistance à la torsion indiquées dans l' EN 1992-1-1 ,
peuvent être directement appliquées à la section droite réduite en utilisant la résistance réduite de l'acier et du béton
comme indiqué ci-dessus.
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Annexe E (informative) Méthode de calcul simplifiée pour les poutres et les dalles
E.1 Généralités
(1) Cette méthode simplifiée s'applique uniquement lorsque la charge est globalement répartie de manière uniforme et
que le calcul à température ambiante s'est appuyé sur une analyse linéaire ou une analyse linéaire avec une
redistribution limitée, comme indiqué dans la section 5 de l'EN 1992-1-1 .
NOTE :
La méthode peut être appliquée pour les poutres ou les dalles continues lorsque la redistribution des moments
est supérieure à 15 % si la capacité de rotation aux appuis est suffisante pour les conditions d'exposition au feu
requises.
(2) Cette méthode de calcul simplifiée permet une extension de l'utilisation de la méthode des valeurs tabulées pour
les poutres exposées sur trois côtés et les dalles ( Tableaux 5.5 à 5.11 ). Elle permet de déterminer l'influence, sur la
résistance à la flexion, d'une distance a de l'axe des armatures inférieures au parement plus faible que celle
demandée par les tableaux.
Il convient de ne pas réduire les dimensions minimales de la section droite ( b min , b w , h s ) données dans les
Tableaux 5.5 à 5.11 .
Cette méthode utilise les facteurs de réduction de la résistance issus de la Figure 5.1 .
(3) Cette méthode simplifiée peut être utilisée pour justifier une réduction de la distance a de l'axe au parement. Si
cette méthode n'est pas utilisée, il convient d'appliquer les règles données en 5.6 et 5.7 . Cette méthode n'est pas
valable pour les poutres continues pour lesquelles, sur les zones de moment négatif, la largeur b min ou b w est
inférieure à 200 mm et la hauteur h s est inférieure à 2b, b min étant la valeur donnée dans la colonne 5 du Tableau
5.5 .
E.2 Poutres et dalles sur appuis simples sans moment sur appuis
(1) Il convient de vérifier que :
où :
• w Ed,fi est la charge uniformément répartie (kN/m) en conditions d'incendie,
• l eff est la longueur effective de la poutre ou de la dalle.
(4) Le moment résistant M Rd,fi pour le calcul en situation d'incendie peut être calculé par l' Expression (E.3) .
où :
• γ s est le coefficient partiel sur les matériaux pour les aciers, comme défini dans l' EN 1992-1-1 ,
• γ s,fi est le coefficient partiel sur les matériaux pour les aciers en conditions d'incendie,
• k s (θ) est le facteur de réduction de la résistance de l'acier pour une température θ donnée pour la résistance au
feu requise. θ peut être déduit de l' Annexe A pour la distance d'axe au parement choisie,
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où :
• γ s , γ s,fi , M Ed , A s,prov et A s,req sont tels que définis en E.2 ,
• a est la distance moyenne requise de l'axe des aciers au parement inférieur, donnée dans le Tableau 5.5 ,
colonne 5 pour les poutres et dans le Tableau 5.8 , colonne 3 pour les dalles,
• d est la hauteur utile de la section.
Il convient de limiter le rapport A s,prov / A s,req à 1,3 dans les calculs.
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où :
• l bd est donnée dans la section 8 de l'EN 1992-1-1 .
Il convient de prolonger les barres au-delà de l'appui, jusqu'à une distance l bd,fi au delà du point de moment nul,
calculé comme indiqué en E.3 (3).
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