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CD-Reef V3 - Édition 150 - Décembre 2007 CD-Reef V3 - Édition 150 - Décembre 2007
Document : NF EN 1992-3 (décembre 2006) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 3 : Silos et réservoirs (Indice de classement : Document : NF EN 1992-3 (décembre 2006) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 3 : Silos et réservoirs (Indice de classement :
P18-730) P18-730)
• Avant-propos national
• Avant-propos
• Section 1 Généralités
• 1.1 Domaine d'application
• 1.1.2 Domaine d'application de la Partie 3 de l'Eurocode 2

• 1.2 Références normatives
• 1.6 Symboles
• 1.7 Symboles spéciaux utilisés dans la Partie 3 de l'Eurocode 2
• Section 2 Bases de calcul
•
NF EN 1992-3 • 2.1 Exigences
•
Décembre 2006 • 2.1.1 Exigences de base
• 2.3 Variables de base
•
P 18-730 • 2.3.1 Actions et influences de l'environnement
Eurocode 2 • 2.3.2 Propriétés des matériaux et des produits
• Section 3 Matériaux
•
• 3.1 Béton
Calcul des structures en béton •
• 3.1.1 Généralités
• 3.1.3 Déformation élastique
Partie 3 : Silos et réservoirs • 3.1.4 Fluage et retrait
E : Eurocode 2 - Design of concrete structures - Part 3 : Liquid retaining and containment • 3.1.11 Evolution de la chaleur et développement de la température dus à l'hydratation
structures • 3.2 Acier de béton armé
D : Eurocode 2 - Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken - •
Teil 3 : Stütz- und Behälterbauwerke aus Beton • 3.2.2 Propriétés
• 3.3 Acier de précontrainte
•
• 3.3.2 Propriétés
Statut
• Section 4 Durabilité et enrobage des armatures
Norme française homologuée par décision du Directeur Général d'AFNOR le 5 novembre 2006 pour
•
prendre effet le 5 décembre 2006.
• 4.3 Exigences de durabilité
• Section 5 Analyse structurale
•
• 5.12 Détermination des effets de la température
Correspondance •
La Norme européenne EN 1992-3 :2006 a le statut d'une norme française. • 5.12.1 Généralités
• 5.13 Calcul des effets de la pression interne
• Section 6 Etats limites ultimes (ELU)
•
• 6.9 Dimensionnement pour les explosions provoquées par la poussière
Analyse
•
La présente partie de l'Eurocode 2 donne les règles de conception et de calculs à utiliser pour les silos et
réservoirs en béton afin de satisfaire aux exigences de sécurité, d'aptitude au service et de durabilité. Le • 6.9.1 Généralités
présent document ne comprend pas de document d'application national mais doit être complété par une • 6.9.2 Calcul des éléments de structure
annexe nationale qui définit les modalités de son application. • Section 7 Etats-limites de service (ELS)
•
• 7.3 Maîtrise de la fissuration
•
• 7.3.1 Considérations générales
Descripteurs • 7.3.3 Maîtrise de la fissuration sans calcul direct
Thésaurus International Technique : structure en béton, réservoir de stockage, silo, béton armé, béton • 7.3.4 Calcul de l'ouverture des fissures
précontraint, symbole, calcul, exigence, résistance des matériaux, durabilité, déformation, limite. • 7.3.5 Maîtrise de la fissuration due à des déformations imposées gênées
• Section 8 Dispositions constructives relatives aux armatures de béton armé et de précontrainte - Généralités
•
• 8.10.1 Disposition des armatures de précontrainte et des gaines
•
• 8.10.1.3 Gaines de précontrainte (précontrainte par post-tension)
• 8.10.4 Ancrages et coupleurs pour armatures de précontrainte
Sommaire • Section 9 Dispositions constructives relatives aux éléments et règles particulières
•
• Liste des auteurs
05/02/2009  2007 CSTB - Imprimé par : Région Bretagne Page 1 sur 20 05/02/2009  2007 CSTB - Imprimé par : Région Bretagne Page 2 sur 20
P18-730) P18-730)
• 9.6 Voiles • TOUTLEMONDE LCPC

• • TRINH CETEN APAVE INT
• 9.6.5 Jonction des parois en angle • XERCAVINS PX DAM CONSULTANT
• 9.6.6 Joints de dilatation • ZHAO C.I.T.C.M.
• 9.11 Parois précontraintes
•
• 9.11.1 Section minimale d'armatures de béton armé et dimensions de la section transversale
• Annexe K (informative) Effet de la température sur les propriétés du béton
•
Avant-propos national
A.P.1 Introduction
• K.1 Généralités
(0) Le règlement du Comité européen de Normalisation (CEN) impose que les normes européennes adoptées par ses membres
• K.2 Propriétés des matériaux aux températures négatives
soient transformées en normes nationales au plus tard dans les 6 mois après leur ratification et que les normes nationales en
• K.3 Propriétés des matériaux aux températures élevées contradiction soient annulées.
• Annexe L (informative) Calcul des déformations et des contraintes dans des sections de béton soumises à des déformations (1) La présente publication reproduit la norme européenne EN 1992-3 :2005 " Eurocode 2 : Calcul des structures en béton - Partie
imposées gênées 3 : Silos et réservoirs ", ratifiée par le CEN le 24 novembre 2005 et mise à disposition en juin 2006. Elle fait partie d'un ensemble de
• normes constituant la collection des Eurocodes, qui dépendent dans une certaine mesure les unes des autres pour leur application.
• L.1 Expressions pour le calcul de contrainte et de déformation dans une section non fissurée Certaines d'entre elles sont encore en cours d'élaboration. C'est pourquoi le CEN a fixé une période de transition nécessaire à
• L.2 Evaluation du bridage l'achèvement de cet ensemble de normes européennes, période durant laquelle les membres du CEN ont l'autorisation de
• Annexe M (informative) Calcul de l'ouverture des fissures dues au bridage de déformations imposées maintenir leurs propres normes nationales adoptées antérieurement.
• (2) Cette publication, faite en application des règles du CEN, peut permettre aux différents utilisateurs de se familiariser avec le
• M.1 Généralités contenu (concepts et méthodes) de la norme européenne.
• M.2 Bridage d'un élément à ses extrémités (3) L'application en France de cette norme appelle toutefois un ensemble de précisions et de compléments pour lesquels une
• Annexe N (informative) Joints de dilatation Annexe Nationale est en préparation dans le cadre de la Commission de normalisation BNSR CF EC2. En attendant la publication
de cette Annexe Nationale, si la norme européenne est employée, ce ne peut être qu'avec les compléments précisés par
l'utilisateur et sous sa responsabilité.
Membres de la commission de normalisation A.P.2 Références aux normes françaises
Président : M CORTADE La correspondance entre les normes mentionnées à l'article " Références normatives " et les normes françaises identiques est la
Secrétariat : MME PERO - SETRA - CTOA suivante :
EN 1990
• M BABA BUREAU VERITAS : NF EN 1990 (indice de classement : P 06-100-1)
EN 1991-1-5
• BALOCHE CSTB - SERVICE DES STRUCTURES
: NF EN 1991-1-5 (indice de classement : P 06-115-1)
• BOUCHON SETRA - CTOA EN 1991-4
MME BOURDETTE ATHIL : NF EN 1991-4 (indice de classement : P 06-140-1)
EN 1992-1-1
• M BUI SETRA - CTOA : NF EN 1992-1-1 (indice de classement : P 18-711-1)
• CAUSSE VINCI CONSTRUCTION GRANDS PROJETS EN 1992-1-2
• CHAUSSIN MISOA : NF EN 1992-1-2 (indice de classement : P 18-712-1)
MME CHAUVEL EDF - SEPTEN EN 1997
1
: NF EN 1997 (indice de classement : P 94-25 )
• M COIN 1
• CORTADE Toutes les parties.
• DE CHEFDEBIEN CERIB
e
• FONTAINE CGPC - 3 SECTION
• GAUSSET ARCADIS
• GRENIER
• GUITONNEAU PARSIDER Avant-propos
• HOLLEBECQ AFCAB Le présent document (EN 1992-3 :2006) a été élaboré par le Comité Technique CEN/TC 250 " Eurocodes structuraux ", dont le
• IMBERTY SETRA secrétariat est tenu par BSI.
• LACROIX Cette Norme européenne devra recevoir le statut de norme nationale, soit par publication d'un texte identique, soit par
• LE DUFF entérinement, au plus tard en décembre 2006, et toutes les normes nationales en contradiction devront être retirées au plus tard en
• MARTIN BUREAU VERITAS mars 2010.
• MATHIEU CEMAGREF Le présent document remplace l'ENV 1992-4 :1998.
• MOREAU BOUYGUES CONSTRUCTION Le Comité Technique CEN/TC 250 du CEN est responsable de tous les Eurocodes Structuraux.
MME OSMANI EIFFAGE Selon le Règlement Intérieur du CEN/CENELEC, les instituts de normalisation nationaux des pays suivants sont tenus de mettre
cette Norme européenne en application : Allemagne, Autriche, Belgique, Chypre, Danemark, Espagne, Estonie, Finlande, France,
• M PAILLE SOCOTEC Grèce, Hongrie, Irlande, Islande, Italie, Lettonie, Lituanie, Luxembourg, Malte, Norvège, Pays-Bas, Pologne, Portugal, République
• PASSEMAN CERIB Tchèque, Roumanie, Royaume-Uni, Slovaquie, Slovénie, Suède et Suisse.
• PEYRAC DREIF Origine du programme des Eurocodes
• PY KP1 RD Voir l' EN 1992-1-1 .
• RAOUL SETRA - CTOA Programme des Eurocodes
MME ROBERT CERIB Voir l' EN 1992-1-1 .
Statut et domaine d'application des Eurocodes
• M SCHELL RS CONSEIL ET DEVELOPPEMENT Voir l' EN 1992-1-1 .
• TEPHANY MINISTERE DE L'INTERIEUR, DE LA SECURITE INTERIEURE ET DES LIBERTES LOCALES Normes nationales transposant les Eurocodes
Voir l' EN 1992-1-1 .
• THEVENIN BUREAU VERITAS
Liens entre les Eurocodes et les spécifications techniques harmonisées (EN et ATE) pour les produits
• THONIER
Voir l' EN 1992-1-1 .
P18-730) P18-730)
Informations additionnelles spécifiques à l'EN 1992-3 et lien avec l' EN 1992-1-1 (tour supportant la cuve d'un château d'eau, par exemple) conformément aux dispositions de la Partie 1-1.
Le domaine d'application de l'Eurocode 2 est défini au 1.1.1 de l'EN 1992-1-1 et celui de la présente partie de l'Eurocode 2 est (103)P La présente partie ne couvre pas :
défini au 1.1.2 du présent document. D'autres parties complémentaires de l'Eurocode 2 sont indiquées au 1.1.1 de l'EN 1992-1-1 • les structures destinées au stockage de matériaux à très basses ou très hautes températures ;
; elles couvrent des techniques ou applications additionnelles, en complément et en supplément à la présente Partie. Quelques • les structures destinées au stockage de matières dangereuses dont la fuite pourrait constituer un risque majeur pour la santé
articles, qui ne sont pas spécifiques aux structures en béton retenant des liquides ou stockant des matériaux pulvérulents et qui ou la sécurité ;
relèvent strictement de la Partie 1-1, ont dû être ajoutés à l'EN 1992-3. Ces articles sont considérés comme des interprétations • le choix et la conception des revêtements adhérents ou non ou des peintures et les conséquences de ce choix sur le calcul de
valables de la Partie 1-1 et les projets conformes aux exigences de l'EN 1992-3 sont considérés comme satisfaisant aux principes la structure ;
de l' EN 1992-1-1 . • les réservoirs sous pression d'air ;
Il convient de noter que les produits, tels que des conduites en béton, qui sont fabriqués et utilisés conformément à une norme de • les structures flottantes ;
produit étanche, sont considérés comme satisfaisant aux exigences, y compris les dispositions constructives, de la présente norme • les grands barrages ;
sans calcul supplémentaire. • l'étanchéité au gaz.
Il existe des règlements spécifiques pour les surfaces des structures de stockage conçues pour contenir des denrées alimentaires
ou de l'eau potable. Il convient de se reporter à ces règlements si nécessaire, leurs dispositions n'étant pas traitées dans la (104) La présente norme est valable pour des matériaux stockés qui sont de manière permanente à des températures comprises
présente norme. entre - 40 °C et + 200 °C.
Lors de l'utilisation du présent document, il convient de respecter tout particulièrement les hypothèses et conditions implicites (105) Pour le choix et la conception des revêtements adhérents ou non ou des peintures, il convient de se référer aux documents
indiquées au 1.3 de l'EN 1992-1-1 . appropriés.
Les neuf chapitres du présent document sont complétés par quatre Annexes informatives. Ces annexes ont été constituées pour (106) La présente norme traite tout particulièrement les structures retenant des liquides ou stockant des matériaux pulvérulents,
fournir des informations générales sur les matériaux et le comportement des structures, lesdites informations pouvant être utilisées cependant, il est admis que les clauses relatives à l'étanchéité peuvent également s'appliquer à d'autres types de structures pour
en l'absence d'information spécifique concernant les matériaux effectivement utilisés ou les conditions de service réelles. lesquelles l'étanchéité est requise.
Comme indiqué ci-dessous, il convient de se référer aux Annexes nationales qui donnent des renseignements sur les normes (107) Dans les clauses relatives aux fuites et à la durabilité, la présente norme couvre principalement les liquides aqueux. Lorsque
d'accompagnement compatibles à utiliser. Pour la présente partie de l'Eurocode 2, une attention toute particulière doit être d'autres liquides sont stockés en contact direct avec du béton de structure, il convient de se reporter à une documentation
accordée à l' EN 206-1 (Béton - Critères de performances, de production, de mise en oeuvre et de conformité). spécialisée.
Pour l'EN 1992-3, les clauses additionnelles ci-après s'appliquent.
La présente Partie 3 de l'Eurocode 2 complète l' EN 1992-1-1 pour les aspects particuliers concernant les structures en béton
retenant des liquides ou stockant des matériaux pulvérulents. 1.2 Références normatives
La présentation et l'organisation de la présente Partie 3 correspondent à celles de l' EN 1992-1-1 . Toutefois la Partie 3 contient des Les documents de référence suivants sont indispensables pour l'application du présent document. Pour les références datées,
principes et des règles d'application spécifiques aux structures en béton retenant des liquides ou stockant des matériaux seule l'édition citée s'applique. Pour les références non datées, la dernière édition du document de référence s'applique (y compris
pulvérulents. les éventuels amendements).
Lorsqu'un paragraphe particulier de l' EN 1992-1-1 n'est pas mentionné dans la présente EN 1992-3, ce paragraphe de l' EN 1992-
1-1 est applicable sous réserve d'être approprié au cas considéré. EN 1990
Certains principes et règles d'application de l' EN 1992-1-1 sont modifiés ou remplacés dans la présente partie, auquel cas les Eurocode 0, Bases de calcul des structures.
EN 1991-1-5,
versions modifiées se substituent à celles de l' EN 1992-1-1 pour le calcul des structures en béton retenant des liquides ou
Eurocode 1, Actions sur les structures - Partie 1-5 : Actions générales - Actions thermiques.
stockant des matériaux pulvérulents. EN 1991-4
Lorsqu'un principe ou une règle d'application de l' EN 1992-1-1 est modifié(e) ou remplacé(e), le nouveau numéro est obtenu par Eurocode 1, Actions sur les structures - Partie 4 : Silos et réservoirs.
l'addition du chiffre 100 au numéro original. Lorsqu'un nouveau Principe ou une nouvelle Règle d'application est ajouté(e), ce EN 1992-1-1,
nouvel élément est identifié par le numéro qui suit le dernier numéro de clause correspondant de l' EN 1992-1-1 , auquel il est Eurocode 2, Calcul des structures en béton - Partie 1-1 : Règles générales et règles pour les bâtiments.
ajouté 100. EN 1992-1-2,
Un sujet non abordé par l' EN 1992-1-1 est introduit dans la présente partie au moyen d'un nouvel article. Le numéro de cet article Eurocode 2, Calcul des structures en béton - Partie 1-2 : Règles générales - Calcul du comportement au feu.
suit celui de l'article de l' EN 1992-1-1 le plus approprié. EN 1997
La numérotation des équations, des figures, des notes et des tableaux de la présente partie suit la même logique que celle adoptée Eurocode 7, Calcul géotechnique.
ci-dessus pour les clauses.
Annexe nationale pour l'EN 1992-3 1.6 Symboles
La présente norme donne des valeurs, avec des notes indiquant où des choix nationaux peuvent devoir être effectués. Il convient Ajouter après 1.6.
par conséquent de doter la norme nationale transposant l'EN 1992-3 d'une Annexe nationale contenant l'ensemble des Paramètres
Déterminés au niveau National à utiliser pour le calcul des structures en béton retenant des liquides ou stockant des matériaux 1.7 Symboles spéciaux utilisés dans la Partie 3 de l'Eurocode 2
(c'est à dire des silos et réservoirs) destinés à être construits dans le pays concerné. Majuscules latines
Les choix nationaux sont admis dans l'EN 1992-3 aux clauses suivantes :
7.3.1 (111) • R ax facteur définissant le degré de bridage axial extérieur assuré par des éléments assemblés à l'élément considéré ;
7.3.2 (112) • R m facteur définissant le degré de bridage des moments assuré par les éléments assemblés à l'élément considéré.
7.3.3 Minuscules latines
8.10.3.3 (102) et (103)
9.11.1 (102)
• f ctx résistance à la traction, quelle qu'en soit la définition ;
• f ckT résistance caractéristique à la compression du béton, ajustée pour tenir compte de la température.
Minuscules grecques
Section 1 Généralités
• B5av déformation moyenne de l'élément ;
• B5az déformation réelle au niveau z ;
1.1 Domaine d'application
Remplacer le paragraphe 1.1.2 de l'EN 1992-1-1 par : • B5iz déformation intrinsèque imposée au niveau z ;
• B5Tr déformation thermique transitoire ;
• B5Th déformation thermique non gênée du béton.
1.1.2 Domaine d'application de la Partie 3 de l'Eurocode 2
(101)P La Partie 3 de l'EN 1992 couvre des règles additionnelles à celles définies dans la Partie 1-1 pour le calcul des structures
en béton non armé ou faiblement armé, en béton armé ou en béton précontraint retenant des liquides ou stockant des matériaux
pulvérulents. Section 2 Bases de calcul
(102)P Les principes et règles d'application fournis dans la présente Partie concernent le calcul des éléments de structure qui
supportent, ou sont en contact, directement les liquides ou matières stockés (c'est-à-dire les parois des structures retenant des
liquides ou stockant des matériaux pulvérulents ). Il convient de calculer les autres éléments qui supportent ces éléments primaires 2.1 Exigences
P18-730) P18-730)
2.1.1 Exigences de base 3.2 Acier de béton armé

Ajouter après (3) :
(104) Il convient que les situations de projet à prendre en considération soient conformes aux normes EN 1990 , EN 1991-4 et
3.2.2 Propriétés
EN 1991-1-5, section 3 . En outre, pour les structures en béton retenant des liquides ou stockant des matériaux pulvérulents, les
situations de projet particulières suivantes peuvent être à considérer : (107) Pour les aciers de béton armé soumis à des températures comprises entre - 40 °C et + 100 °C (en l'absence de toute analyse
particulière), il convient de se référer au 3.2.2 de l'EN 1992-1-1 . Pour des températures plus élevées, des informations sont
• conditions de service, y compris opérations de vidange et de remplissage ;
données en 3.2.3 de l'EN 1992-1-2 . Pour la relaxation à des températures supérieures à 20 °C, des in formations sont données en
• explosions dues à la poussière ; 10.3.2.2 de l'EN 1992-1-1 .
• effets thermiques causés, par exemple, par les matières stockées ou la température ambiante ;
• exigences relatives aux essais d'étanchéité à l'eau des réservoirs.
3.3 Acier de précontrainte
2.3 Variables de base 3.3.2 Propriétés

(110) Pour les torons de précontrainte soumis à des températures comprises entre - 40 °C et + 100 °C ( en l'absence de toute
analyse particulière), les valeurs de résistance et de relaxation à des " températures normales " s'appliquent. Pour des
2.3.1 Actions et influences de l'environnement températures plus élevées, des informations peuvent être trouvées au 3.2.4 de l'EN 1992-1-2 .
2.3.1.1 Généralités
(102)P Les coefficients partiels relatifs aux actions dans les structures retenant des liquides ou stockant des matériaux pulvérulents Section 4 Durabilité et enrobage des armatures
sont donnés dans l' Annexe normative B de l'EN 1991-4 .
(103) Il convient de déterminer les actions résultant du sol ou de l'eau dans le sol conformément à l' EN 1997 .
4.3 Exigences de durabilité
Ajouter après 4.4.1.2 (13) :
2.3.2 Propriétés des matériaux et des produits (114) L'abrasion de la face interne des parois d'un silo peut provoquer la contamination des matériaux stockés ou conduire à une
réduction significative de l'enrobage des armatures. Trois mécanismes d'abrasion peuvent se produire :
2.3.2.3 Propriétés du béton eu égard à l'étanchéité à l'eau • usure mécanique liée aux processus de remplissage et de vidange ;
(101) Lorsque les épaisseurs minimales de l'élément de structure indiquées en 9.11 (102) sont utilisées, un rapport eau-ciment • attaque physique liée à l'érosion et à la corrosion se produisant avec les variations de température et d'humidité ;
plus faible peut alors être requis, de même qu'il convient d'envisager de limiter la dimension maximale des granulats. • attaque chimique liée à la réaction entre le béton et le matériau stocké.
(115) Il convient de mettre en oeuvre des mesures appropriées pour s'assurer que les éléments soumis à l'abrasion resteront aptes
au service pendant la durée d'utilisation de projet.
Section 3 Matériaux
3.1 Béton Section 5 Analyse structurale

Ajouter après 5.11 :
3.1.1 Généralités
(103) Il convient de tenir compte de l'effet de la température sur les propriétés du béton dans le calcul. 5.12 Détermination des effets de la température
NOTE
Pour plus d'informations, on pourra se reporter à l'Annexe informative K.
5.12.1 Généralités
(101) Des analyses rigoureuses peuvent être effectuées sur la base des dispositions du 3.1.4 et de l' Annexe B de l'EN 1992-1-1
pour le fluage et le retrait.
3.1.3 Déformation élastique (102) Dans les structures de stockage, des gradients de température élevés peuvent se produire lorsque le matériau stocké, soit
Remplacer (5) par : subit un auto-échauffement, soit est placée dans la structure à température élevée. Dans ce cas, il est nécessaire de calculer les
-6 -1
(105) A défaut d'informations plus précises, le coefficient linéaire de dilatation thermique peut être pris égal à 10 10 K . Il gradients de température résultants ainsi que les sollicitations induites.
convient toutefois de noter que le coefficient de dilatation thermique du béton diffère considérablement selon la nature des
granulats et selon les conditions d'humidité à l'intérieur du béton.
5.13 Calcul des effets de la pression interne
(101) La pression interne due aux matériaux solides stockés agit directement sur la face interne du béton. En l'absence d'analyse
3.1.4 Fluage et retrait plus rigoureuse, il peut être supposé que la pression interne exercée par les liquides agit au centre des éléments les retenant.
(106) Lorsque les éléments de structure sont exposés pendant de longues périodes à des températures élevées ( 50 °C), le fluage
est fortement modifié. Lorsqu'il est probable que cette modification soit significative, il convient de manière générale d'obtenir des
données appropriées pour les conditions de service particulières envisagées. Section 6 Etats limites ultimes (ELU)
NOTE Ajouter après 6.2.3 (8) :
L'Annexe informative K donne des indications sur l'évaluation des effets du fluage aux températures élevées. (109) Il convient de choisir l'inclinaison des bielles défini au 6.2.3 (2) pour la résistance à l'effort tranchant en tenant compte de
l'influence de l'effort normal de traction s'il est significatif. Par mesure de sécurité, cotB8 peut être pris égal à 1,0. La procédure
décrite à l'Annexe QQ de l' EN 1992-2 peut également être utilisée.
3.1.11 Evolution de la chaleur et développement de la température dus à l'hydratation Ajouter après 6.8 :
(101) Lorsque les conditions durant les phases de construction sont considérées comme significatives, il convient généralement de
déterminer les caractéristiques d'évolution de la chaleur d'hydratation pour un ciment donné à partir d'essais. Il convient alors de 6.9 Dimensionnement pour les explosions provoquées par la poussière
déterminer l'évolution réelle de la chaleur d'hydratation en tenant compte des conditions attendues pendant le jeune âge de
l'élément (cure, conditions ambiantes par exemple). Il convient, à partir de la formulation du béton, de la nature du coffrage, des
conditions ambiantes et des conditions aux limites, d'établir la valeur maximale de l'élévation de température et l'instant où celle-ci 6.9.1 Généralités
se produit après le coulage du béton. (101)P Lorsque les silos sont conçus pour contenir des matériaux susceptibles de poser un risque d'explosion provoquée par la
P18-730) P18-730)
poussière, l'ouvrage doit soit être dimensionné pour résister aux pressions maximales attendues, soit être équipé d'un système de Classe d'étanchéité 3. -en règle générale, des mesures spéciales (par exemple revêtements ou précontrainte) se révèlent
décharge adéquat qui réduira la pression à un niveau acceptable. Les charges appropriées résultant des explosions provoquées nécessaires pour assurer l'étanchéité à l'eau.
par la poussière sont traitées dans l' EN 1991-4 et les considérations générales relatives au dimensionnement pour les explosions NOTE
dans l'EN 1991-1-7 ; il convient toutefois de tenir compte des points (101) à (105) du 6.9.2 . La valeur de w k1 à utiliser dans un pays donné peut être fournie par son Annexe nationale. Les valeurs recommandées pour les
(102)P La projection de flammes par les conduits d'évacuation ne doit pas porter atteinte à l'environnement ni entraîner des structures retenant de l'eau sont définies comme une fonction du rapport de la pression hydrostatique, h D , à l'épaisseur, h , du
explosions dans d'autres parties du silo. Les risques pour les personnes du fait de la projection de verre ou d'autres débris doivent voile retenant l'eau. Pour h D /h 5, w k1 = 0,2 mm, alors que pour h D /h 35, w k1 = 0,05 mm. Pour les valeurs
être limités au maximum. intermédiaires de h D /h , une interpolation linéaire entre 0,2 et 0,05 peut être utilisée. De la limitation des ouvertures des
(103) Il convient de faire déboucher les évents de décharge directement à l'air libre au moyen de conduits d'évacuation, qui
fissures à ces valeurs, il peut résulter, dans un intervalle de temps relativement court, une auto-réparation effective des fissures.
réduisent la surpression d'explosion.
(104) Il convient d'ouvrir les systèmes de décharge à basse pression et de leur donner une faible inertie.
(112) Pour avoir l'assurance pour les structures de classe 2 ou 3 que les fissures ne traversent pas la section sur toute son
(105) Il convient de traiter les actions dues aux explosions provoquées par la poussière comme des actions accidentelles.
épaisseur, il convient que la valeur de calcul de la hauteur de la zone comprimée calculée pour la combinaison d'actions quasi-
permanente soit au moins égale à x min . Lorsqu'une section est soumise à des actions alternées, il convient de considérer que
6.9.2 Calcul des éléments de structure les fissures traversent cette dernière sur toute son épaisseur, à moins qu'il puisse être démontré qu'une partie de l'épaisseur de
(101) Les pressions maximales dues aux explosions se produisent dans les trémies vides ; néanmoins, les pressions dans une section reste toujours comprimée. Il convient que cette épaisseur de béton comprimé soit normalement au moins égale à x min
trémie partiellement remplie, combinées aux pressions correspondantes de la matière en vrac, peuvent conduire à une condition de sous toutes les combinaisons d'actions appropriées. Les effets des actions peuvent être calculés en supposant que le matériau a
calcul plus critique. un comportement élastique linéaire. Il convient de calculer les contraintes résultantes dans la section en négligeant la résistance en
(102) Lorsque des forces d'inertie apparaissent sous l'effet d'une décharge brutale de gaz, suivie par le refroidissement des fumées traction du béton.
chaudes, la pression peut devenir inférieure à la pression atmosphérique. Il convient d'en tenir compte lors du dimensionnement de NOTE
l'enceinte et des éléments du circuit d'acheminement des matériaux. Les valeurs de x min à utiliser dans un pays donné peuvent être fournies par son Annexe nationale. La valeur recommandée de x
(103) Il convient de protéger les éléments formant le dispositif de décharge contre les risques d'arrachement qui viendraient
min est la plus petite des valeurs 50 mm ou 0,2h , où h est l'épaisseur de l'élément.
s'ajouter à ceux de la projection des débris.
(104) Lors de la chute de pression due à la décharge, des forces de réaction apparaissent : il convient d'en tenir compte dans le (113) Si les dispositions de 7.3.1 (111) pour la classe d'étanchéité 1 sont satisfaites, il peut alors être supposé qu'il y a auto-
dimensionnement des éléments de structure. réparation des fissures à travers lesquelles l'eau s'écoule, lorsque les éléments ne sont pas soumis à des modifications
(105) Il convient de demander l'aide de spécialistes lorsque des installations complexes sont envisagées ou lorsque le risque de significatives de chargement ou de température en service. En l'absence d'informations fiables, il peut être supposé qu'il y a auto-
blessures en cas d'explosion pourrait être élevé. réparation lorsque l'ordre de grandeur prévu des déformations pour une section donnée dans les conditions de service est inférieur
-6
à 150 10 .
(114) Si l'auto-réparation est improbable, toute fissure traversant la section sur toute son épaisseur peut conduire à des fuites,
quelle que soit son ouverture.
Section 7 Etats-limites de service (ELS) (115) Les silos contenant des matières sèches peuvent généralement être conçus en classe d'étanchéité 0, l'utilisation de la Classe
1, 2 ou 3 pouvant toutefois se révéler appropriée lorsque la matière stockée est particulièrement sensible à l'humidité.
7.3 Maîtrise de la fissuration (116) Il convient d'accorder une attention toute particulière au cas des éléments de structure soumis à des contraintes de traction
dues au retrait gêné ou aux déformations thermiques.
(117) Les critères de réception des structures retenant des liquides peuvent inclure le niveau maximal de fuite.
7.3.1 Considérations générales
(110) Il est commode de classer les structures retenant des liquides ou stockant des matériaux pulvérulents en fonction du degré 7.3.3 Maîtrise de la fissuration sans calcul direct
de protection requis vis-à-vis des fuites. Le Tableau 7.105 donne cette classification. Il convient de noter que tous les bétons Remplacer la note du (2) par :
permettent le passage par percolation de faibles quantités de liquides et de gaz. NOTE
Lorsque le ferraillage minimal spécifié en 7.3.2 est prévu, les Figures 7.103N et 7.104N donnent les valeurs maximales du
Tableau 7.105 - Classification de l'étanchéité diamètre et de l'espacement des barres pour les différentes valeurs de l'ouverture calculée des fissures, dans le cas de sections
entièrement tendues.
Il convient de modifier le diamètre maximal des barres indiqué par la Figure 7.103N à l'aide de l'Expression [7.122] ci-dessous, en
lieu et place de l'Expression (7.7) qui s'applique lorsque C6s * a été calculé pour la flexion pure :
où :
• C6s est le diamètre maximal ajusté des barres ;
(111) Il convient de choisir les valeurs limites de fissuration appropriées en fonction de la classification de l'élément considéré, en
accordant une attention toute particulière à la fonction que l'ouvrage doit remplir. En l'absence d'exigences plus spécifiques, ce qui • C6s * est le diamètre maximal des barres obtenu à partir de la Figure 7.103N ;
suit peut être adopté. • h est l'épaisseur totale de l'élément ;
Classe d'étanchéité 0. -les dispositions du 7.3.1 de l'EN 1992-1-1 peuvent être adoptées. • d est la distance entre le centre de gravité de la couche extérieure d'armature et la face opposée du béton ( voir Figure
Classe d'étanchéité 1. -il convient de limiter à w k1 l'ouverture des fissures dont il est prévisible qu'elles traversent la section sur 7.1(c) de la Partie 1-1 ) ;
toute son épaisseur. Les dispositions du 7.3.1 de l'EN 1992-1-1 s'appliquent lorsque la section n'est pas fissurée sur toute son • f ct,eff est la valeur moyenne de la résistance en traction du béton telle que définie dans la Partie 1-1 où f ct,eff est exprimé
épaisseur et lorsque les conditions indiquées en (112) et (113) ci-après sont satisfaites. en MPa.
Classe d'étanchéité 2. -il convient généralement d'éviter les fissures dont il est prévisible qu'elles traversent la section sur toute son
épaisseur, à moins que des mesures appropriées aient été prises (par exemple, revêtements ou joints munis de profilés Pour une fissuration principalement causée par des déformations gênées, il convient de ne pas dépasser les diamètres des barres
d'étanchéité). indiqués à la Figure 7.103N , quand la contrainte de l'acier est la valeur obtenue immédiatement après fissuration (c'est-à-dire s
P18-730) P18-730)
dans l'Expression (7.1)).

Pour une fissuration principalement causée par l'application d'une charge, il est loisible de satisfaire aux diamètres maximaux des
barres indiqués sur la Figure 7.103N ou aux espacements maximaux des barres indiqués sur la Figure 7.104N . Il convient de
calculer la contrainte dans l'acier sur la base d'une section fissurée sous la combinaison d'actions adéquate.
Pour des valeurs intermédiaires de l'ouverture calculée des fissures, une interpolation est possible.
7.3.4 Calcul de l'ouverture des fissures

(106) Des informations relatives au calcul de l'ouverture des fissures dans les éléments soumis à des déformations gênées dues à
la température ou au retrait sont données dans les Annexes informatives L et M.
Figure 7.103N - Diamètre maximal des barres pour le contrôle des fissures des éléments soumis à une traction axiale
Ajouter après 7.3.4 :
7.3.5 Maîtrise de la fissuration due à des déformations imposées gênées

(101) Lorsque cela est souhaitable, la limitation de la formation de fissures du fait de déformations imposées gênées dues aux
variations de température ou au retrait peut être obtenue pour les structures de Classe 1 (voir Tableau 7.105) en s'assurant que les
contraintes de traction résultantes ne dépassent pas la résistance à la traction f ctk,0.05 du béton, adaptée, le cas échéant, à l'état
de contrainte bidimensionnel (voir Annexe QQ de l' EN 1992-2 ) et, pour les structures de Classe 2 ou de Classe 3, lorsque aucun
revêtement n'est utilisé, en s'assurant que toute la section reste comprimée. Ceci peut être obtenu :
• en limitant l'augmentation de température due à l'hydratation du ciment ;
• en supprimant ou réduisant le bridage ;
• en réduisant le retrait du béton ;
• en utilisant un béton présentant un coefficient de dilatation thermique faible ;
Figure 7.104N - Espacements maximum des barres pour le contrôle des fissures des éléments soumis à une traction axiale • en utilisant un béton avec une capacité de déformation en traction élevée (structures de Classe 1 uniquement) ;
• en appliquant une précontrainte.
(102) Il est généralement suffisamment précis de calculer les contraintes en supposant que le béton a un comportement élastique
et en tenant compte des effets du fluage en utilisant le module d'élasticité effectif du béton. L'Annexe Informative L fournit une
méthode simplifiée, qui peut être utilisée à défaut d'un calcul plus rigoureux, pour l'évaluation des contraintes et des déformations
dans des éléments en béton soumis à des déformations gênées.
Section 8 Dispositions constructives relatives aux armatures de béton armé et de

précontrainte - Généralités
8.10.1 Disposition des armatures de précontrainte et des gaines
8.10.1.3 Gaines de précontrainte (précontrainte par post-tension)

(102) Dans le cas de réservoirs circulaires avec précontrainte intérieure au béton, il y a lieu de veiller à éviter toute possibilité de
rupture locale due aux câbles par éclatement de l'enrobage situé du côté intérieur. En règle générale, ceci est évité si le centre de
gravité théorique des câbles horizontaux se situe dans le tiers extérieur de l'épaisseur de la paroi. Lorsque les dispositions relatives
à l'enrobage rendent ceci impossible, cette exigence peut être assouplie, à condition que le conduit demeure dans la moitié
extérieure de l'épaisseur de la paroi.
(103) Il convient généralement de limiter le diamètre d'une gaine de précontrainte intérieure à la valeur maximale égale à k fois
l'épaisseur de paroi.
NOTE
La valeur de k à utiliser dans un pays donné peut être fournie par son Annexe nationale. La valeur recommandée est k = 0,25.
P18-730) P18-730)
K.2 Propriétés des matériaux aux températures négatives

(104) Il convient de répartir la force de précontrainte de manière aussi uniforme que possible à l'intérieur de la paroi. Il convient de (101) Lorsque la température du béton est abaissée au-dessous de zéro, sa résistance et sa raideur augmentent. Cette
disposer les ancrages ou les zones d'ancrages de manière à réduire les risques de distribution non uniforme de la force de augmentation dépend essentiellement de l'humidité du béton : l'augmentation de la résistance et de la raideur est d'autant plus
précontrainte, à moins que des mesures spécifiques ne soient prises pour tenir compte de ces effets. importante que le degré d'humidité est élevé. Il convient de noter que l'augmentation des propriétés ne s'applique qu'aux structures
(105) Lorsque des structures soumises à des températures élevées contiennent des armatures graissées de précontrainte non dont la température serait, de manière permanente, inférieure à - 25 °C.
adhérentes verticales sont utilisées, il est probable que cette graisse s'échappe. Pour éviter cela, il est préférable de ne pas utiliser (102) Le fait d'abaisser la température du béton à - 25 °C conduit à une augmentation de la résistance en compression :
ce type d'armatures de précontrainte comme précontrainte verticale. Si ce type d'armatures est néanmoins utilisé, il convient de • d'environ 5 MPa pour un béton à faible degré d'humidité ;
prévoir des dispositifs afin de pouvoir vérifier, et renouveler si nécessaire, la présence de graisse. • d'environ 30 MPa pour un béton saturé d'humidité.
8.10.4 Ancrages et coupleurs pour armatures de précontrainte (103) Les expressions données dans le Tableau 3.1 pour la résistance à la traction peuvent être modifiées comme suit pour tenir
Ajouter après (5) : compte de l'effet de la température :
(106) Si des ancrages sont situés à l'intérieur de réservoirs, il convient de veiller tout particulièrement à les protéger contre toute
corrosion éventuelle.
Section 9 Dispositions constructives relatives aux éléments et règles particulières
9.6 Voiles
Ajouter après 9.6.4 :
où :
9.6.5 Jonction des parois en angle • f ctx résistance en traction, quelle qu'en soit sa définition (voir Tableau K.1 ) ;
(101) Lorsque la jonction des parois en angle est monolithique et que celles-ci sont soumises à des moments et à des efforts
• coefficient tenant compte du degré d'humidité du béton. Les valeurs de sont données dans le Tableau K.1 ;
tranchants tendant à ouvrir l'angle (c'est-à-dire que les faces internes des voiles sont tendues), une attention toute particulière doit
être apportée aux dispositions constructives des armatures pour s'assurer que les efforts de traction en diagonale sont • f ckT résistance caractéristique à la compression du béton, modifiée pour tenir compte de la température conformément à
correctement pris en compte. L'utilisation d'un système de bielles et tirants tel qu'indiqué au 5.6.4 de l'EN 1992-1-1 constitue une (102) ci-dessus.
approche adéquate pour le calcul.
Tableau K.1 - Valeurs de pour du béton saturé ou sec
9.6.6 Joints de dilatation
(101) Il convient de doter les réservoirs de joints de dilatation dès lors que des moyens efficaces et économiques ne peuvent être
mis en oeuvre par ailleurs pour limiter la fissuration. La stratégie à adopter dépend des conditions de service de la structure et du
niveau de risque de fuite acceptable. Différentes dispositions satisfaisantes pour la conception et la réalisation des joints ont été
développées dans différents pays. Il convient de noter que le bon fonctionnement des joints nécessite qu'ils soient correctement
réalisés. Par ailleurs, les produits d'étanchéité pour joints ont fréquemment une durée de vie considérablement plus courte que la
durée d'utilisation de projet de la structure, et il convient par conséquent, dans ce cas, de réaliser les joints de manière à ce qu'ils
puissent être contrôlés et réparés ou remplacés. D'autres informations sur les dispositions des joints de dilatation sont fournies
dans l'Annexe informative N. Il est également nécessaire de s'assurer que le produit d'étanchéité est compatible avec le matériau
ou le liquide à contenir.
9.11 Parois précontraintes
9.11.1 Section minimale d'armatures de béton armé et dimensions de la section transversale

(101) Dans les cas où il n'y a pas de précontrainte verticale (ou inclinée dans les parois inclinées), il convient de prévoir des (104) Le fait d'abaisser la température du béton à - 25 °C conduit à une augmentation du module d'élas ticité :
armatures de béton armé verticales (ou inclinées), en conformité avec les règles de béton armé. • d'environ 2 000 MPa pour un béton à faible degré d'humidité ;
(102) Il convient généralement que l'épaisseur des parois latérales des pulvérulents ne soit pas inférieure à t 1 mm pour la classe • d'environ 8 000 MPa pour un béton saturé d'humidité.
0 ou à t 2 mm pour les Classes 1 ou 2. Il convient que l'épaisseur des voiles réalisés à l'aide de coffrages glissants ne soit pas
inférieure à t 2 mm quelle que soit la classe, et que les trous laissés par les tiges de levage soient rebouchés avec un coulis (105) Aux températures inférieures à 0 °C, on peut prendre pour le fluage une valeur comprise entre 60 et 80 de la valeur du
approprié. fluage aux températures normales. En dessous de - 20 °C, le fluage peut être supposé négligeable.
NOTE
Les valeurs de t 1 et t 2 à utiliser dans un pays donné peuvent être fournies par son Annexe nationale. La valeur recommandée K.3 Propriétés des matériaux aux températures élevées
est 120 mm pour t 1 et 150 mm pour t 2 . (101) Des informations relatives à la résistance en compression et à la résistance en traction du béton à des températures
supérieures aux températures normales sont données au 3.2.2 de l'EN 1992-1-2 .
(102) Le module d'élasticité du béton peut être supposé ne pas varier avec la température jusqu'à 50 °C. Pour des températures
supérieures, il peut être supposé une diminution linéaire du module d'élasticité atteignant 20 à une température de 200 °C.
(103) Dans le cas où le béton est chauffé avant chargement, il peut être supposé que le coefficient de fluage, lorsque la
Annexe K (informative) Effet de la température sur les propriétés du béton température au-delà d'une température normale (prise égale à 20 °C), est multipliée par le facteur app roprié du Tableau K.2 .
Tableau K.2 - Coefficients multiplicateurs du coefficient de fluage pour tenir compte de la température lorsque le béton est chauffé
K.1 Généralités avant chargement
(101) La présente annexe traite des effets de l'exposition à des températures comprises entre - 25 °C et + 200 °C sur les propriétés
du béton. Les propriétés traitées sont les suivantes : résistance et raideur, fluage et déformation thermique transitoire.
(102) Dans tous les cas, les modifications des propriétés dépendent fortement du type de béton utilisé et il convient de considérer
que la présente annexe ne fournit que des recommandations générales.
P18-730) P18-730)
où :
• R ax facteur définissant le degré de bridage axial extérieur produit par des éléments assemblés à l'élément considéré ;
• R m facteur définissant le degré de bridage des moments produit par des éléments assemblés à l'élément considéré. Dans
les cas les plus courants, R m peut être pris égal à 1,0 ;
• E c,eff module d'élasticité effectif du béton tenant compte du fluage le cas échéant ;
• B5iav déformation moyenne imposée (c'est-à-dire la déformation moyenne qui se produirait si l'élément était entièrement libre)
;
• B5iz déformation intrinsèque imposée au niveau z ;
• B5az déformation réelle au niveau z ;
• z hauteur de la section ;
• z hauteur du centre de gravité de la section ;
• 1/r courbure.
L.2 Evaluation du bridage

(104) Lorsque le chargement est appliqué pendant le chauffage du béton, il se produit des déformations, en excès de celles (101) Les facteurs de bridage peuvent être calculés à partir de la connaissance des raideurs de l'élément considéré et des
calculées à l'aide des coefficients multiplicateurs des coefficients de fluage donnés en (103) ci-dessus. Cette déformation en excès, éléments assemblés à celui-ci. Comme alternative, pour des situations courantes, des valeurs pratiques du facteur de bridage axial
qui se produit dans le béton chauffé sous contraintes, est une déformation thermique transitoire irréversible, indépendante du peuvent être déduites de la Figure L.1 et du Tableau L.1 . Dans de nombreux cas (voile coulé sur une dalle de base existante
temps,. La déformation thermique transitoire maximale peut être calculée de manière approchée à l'aide de l'expression : épaisse, par exemple), il est clair qu'aucune courbure significative ne peut se produire et un facteur de bridage des moments de 1,0
est approprié.
Figure L.1 - Facteurs de bridage pour des situations types
où :
• constante obtenue à partir d'essais. La valeur de satisfait 1,8 2,35 ;
• f cm valeur moyenne de la résistance en compression du béton ;
• B5Tr déformation thermique transitoire ;
• B5Th déformation thermique non gênée du béton (variation de température multiplié par le coefficient de dilatation) ;
• c contrainte de compression appliquée.
Annexe L (informative) Calcul des déformations et des contraintes dans des sections de
béton soumises à des déformations imposées gênées
L.1 Expressions pour le calcul de contrainte et de déformation dans une section non fissurée
(101) La déformation à tout niveau d'une section est donnée par :
et la contrainte dans le béton peut être calculée à partir de :
P18-730) P18-730)
Annexe M (informative) Calcul de l'ouverture des fissures dues au bridage de déformations

imposées
M.1 Généralités
(101) Les déformations imposées traitées dans la présente annexe sont le retrait et les déformations thermiques au jeune âge dues
au refroidissement des éléments durant les jours suivant immédiatement le bétonnage.
Deux problèmes pratiques de base doivent être examinés. Ces derniers sont liés aux différents types de bridage et sont illustrés ci-
dessous.
Figure M.1 - Types de bridage de parois
Les facteurs contrôlant la fissuration dans ces deux cas sont relativement différents, et sont significatifs de cas réels. Le cas (a) se
produit lorsqu'une nouvelle partie de béton est coulée entre deux partie pré-existantes. Le cas (b), particulièrement courant, se
produit lorsqu'une paroi est coulée sur une dalle de base rigide pré-existante. Le cas (a) a fait l'objet de recherches intensives au
cours des 25 ou 30 dernières années et est relativement bien connu. Le cas (b) n'a pas fait l'objet d'études aussi systématiques, et
il semble que peu de recommandations aient été publiées sur ce sujet.
M.2 Bridage d'un élément à ses extrémités

(a) Bridage d'un élément à son extrémité
L'ouverture maximale des fissures peut être déterminée à l'aide de l' expression (7.8) de l'EN 1992-1-1 où (B5sm - B5cm ) est
calculé à partir de l' expression [M.1] .
Tableau L.1 - Facteurs de bridage pour la partie centrale des parois illustrée à la Figure L.1 Pour vérifier la fissuration sans calcul direct, s peut être déterminé à l'aide de l'expression [M.2] qui peut alors être utilisée avec les
Figures (7.103N) et (7.104N) afin d'obtenir une disposition satisfaisante des armatures.
P18-730) P18-730)
Annexe N (informative) Joints de dilatation

(101) Deux options principales sont possibles :
a bridage total : dans ce cas, aucun joint de dilatation n'est prévu et les ouvertures des fissures et leurs espacements sont
contrôlés par la mise en oeuvre d'armatures adéquates conformément aux dispositions du 7.3 ;
b liberté de mouvement : la fissuration est contrôlée par la proximité des joints. Un pourcentage modéré d'armatures de béton
armé est prévu, suffisant pour transmettre les mouvements éventuels au joint adjacent. Il convient qu'aucune fissuration
significative ne se produise entre les joints. Lorsque le bridage est produit par du béton situé au-dessous de l'élément
où est le rapport A s /A ct et A ct est l'aire de la section de béton tendu, telle que définie au 7.3.2. considéré, un joint glissant peut être utilisé pour s'affranchir du bridage ou le réduire.
(b) Bridage sur un bord d'une paroi de grande longueur
Contrairement au bridage aux extrémités, la formation de fissure dans le cas présent influence uniquement la distribution locale des Le Tableau N.1 donne les recommandations concernant ces options.
contraintes et l'ouverture de fissure est fonction de la déformation de bridage plutôt que de la capacité d'allongement du béton. Il Tableau N.1 - Conception des joints pour le contrôle de la fissuration
est possible d'évaluer de manière raisonnable l'ouverture de fissure en prenant la valeur de (B5sm - B5cm ) donnée par l'expression
[M.3] dans l'expression (7.8) de l'EN 1992-1-1.
où :
• R ax facteur de bridage. Voir l'Annexe informative L ;
• B5free déformation qui se produirait si l'élément était totalement libre de se déformer.
La Figure M.2 représente la différence entre les fissurations dans les deux cas de bridage.
Figure M.2 - Relation entre ouverture des fissures et déformation imposée pour les parois bridées sur un bord ou aux extrémités
Liste des documents référencés

#1 - NF EN 1990 (mars 2003) : Eurocodes structuraux - Bases de calcul des structures (Indice de classement : P06-100-1)
#2 - NF EN 1991-1-5 (mai 2004) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-5 : Actions générales - Actions thermiques
(Indice de classement : P06-115-1)
#3 - NF EN 1991-4 (mai 2007) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1 : Silos et réservoirs (Indice de classement : P06-
140)
#4 - NF EN 1992-1-1 (octobre 2005) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 1-1 : Règles générales et règles pour
les bâtiments (Indice de classement : NF P18-711-1)
#5 - NF EN 1992-1-2 (octobre 2005) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 1-2 : Règles générales - Calcul du
comportement au feu (Indice de classement : P18-712-1)
#6 - NF EN 1997-1 (juin 2005) : Eurocode 7 - Calcul géotechnique - Partie 1 : Règles générales (Indice de classement : P94-251-
1)
#7 - NF EN 1997-2 (septembre 2007) : Eurocode 7 - Calcul géotechnique - Partie 2 : Reconnaissance des terrains et essais
(Indice de classement : P94-252)
#8 - NF EN 206-1 (avril 2004) : Béton - Partie 1 : spécification, performances, production et conformité + Amendement A1 (avril
2005) + Amendement A2 (octobre 2005) (Indice de classement : P18-325-1)
#9 - NF EN 1992-2 (mai 2006) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 2 : Ponts en béton - Calcul des dispositions
constructives (Indice de classement : P18-720-1)
Liste des figures

Figure 7.103N - Diamètre maximal des barres pour le contrôle des fissures des éléments soumis à une traction axiale
Figure 7.104N - Espacements maximum des barres pour le contrôle des fissures des éléments soumis à une traction axiale
Figure L.1 - Facteurs de bridage pour des situations types
Figure M.1 - Types de bridage de parois
Figure M.2 - Relation entre ouverture des fissures et déformation imposée pour les parois bridées sur un bord ou aux extrémités
Liste des tableaux

Tableau 7.105 - Classification de l'étanchéité
Tableau K.1 - Valeurs de pour du béton saturé ou sec
Tableau K.2 - Coefficients multiplicateurs du coefficient de fluage pour tenir compte de la température lorsque le béton est chauffé
avant chargement
Tableau L.1 - Facteurs de bridage pour la partie centrale des parois illustrée à la Figure L.1
Tableau N.1 - Conception des joints pour le contrôle de la fissuration

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• 1.1 Domaine d'application

• 1.1.2 Domaine d'application de la Partie 3 de l'Eurocode 2

• 9.6 Voiles • TOUTLEMONDE LCPC

2.1.1 Exigences de base 3.2 Acier de béton armé

2.3 Variables de base 3.3.2 Propriétés

3.1 Béton Section 5 Analyse structurale

dans l'Expression (7.1)).

7.3.4 Calcul de l'ouverture des fissures

Ajouter après 7.3.4 :

7.3.5 Maîtrise de la fissuration due à des déformations imposées gênées

Section 8 Dispositions constructives relatives aux armatures de béton armé et de

8.10.1 Disposition des armatures de précontrainte et des gaines

8.10.1.3 Gaines de précontrainte (précontrainte par post-tension)

K.2 Propriétés des matériaux aux températures négatives

Section 9 Dispositions constructives relatives aux éléments et règles particulières

9.11 Parois précontraintes

9.11.1 Section minimale d'armatures de béton armé et dimensions de la section transversale

L.2 Evaluation du bridage

Figure L.1 - Facteurs de bridage pour des situations types

et la contrainte dans le béton peut être calculée à partir de :

Annexe M (informative) Calcul de l'ouverture des fissures dues au bridage de déformations

Figure M.1 - Types de bridage de parois

M.2 Bridage d'un élément à ses extrémités

Annexe N (informative) Joints de dilatation

Liste des documents référencés

Liste des figures

Liste des tableaux

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