Etapes Sap2000 Et Etabs

MENU
Define
Material
CONTRAINTE A LA RUPTURE
CONTRAINTE A LA RUPTURE
Define
Section propreities
Define
Mass source
Define
Fonctions
pourcentage d’amortissement critique

Define
Load Patterns
Toujour posez le poids propre = G =DEAD=1
Define
Load Cases
Define
Load Combinations
Poteaux
Combinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage

Les combinaisons dactions à considérer pour le ferraillage des poutres sont : 8
ELU : 1,35G + 1,5Q

ELS : G + Q
Poteaux
COMB Accidentelles 4 : G + Q + 1,2E
COMB Accidentelles 2 : 0,8G + E
COMB Accidentelles 3 : 0,8G - E
Fondations superficielles
COMB Accidentelles 1 : G + Q + E
COMB Accidentelles 3 : 0,8 G - E
Fondations profondes
G+Q
>>> IL FAUT VERIFIER LA PERIODE DU
si le mode 1 est suivant Tx, alors on le compare à Tx du RPA

si le mode 1 est suivant Ty, alors on le compare à Ty du RPA
Estimation de la période fondamen
1. La valeur de la période fondamentale (T) de la structure peut être estimée à partir de

formules empiriques ou calculée par des méthodes analytiques ou numériques.
2. La formule empirique à utiliser selon les cas est la suivante :
hN : hauteur mesurée en mètres à partir de la base de la structure jusqu’au dernier niveau (

CT : coefficient, en fonction du système de contreventement, du type de remplissage et don
Utilisation de la formule :
suivant l'axe X
suivant l'axe Y
la plus petite des deux valeurs données respectivement par (4.6 ) et (4.7)
Il faut verifier que le "Modal Load Participation Ratio" est proche à 0,9 (90%)
la masse du batiment participe à absorber le seisme, elle doit l'absorber à 90% suivan
si non, il faut ajouter ou changer la place des voiles ou augmenter le nombre des mod
Display
Show Table
CHARPENTE METTALIQUE
UNITE = KN-m,C
400 Mpa 400000000 pascal

1 pascal =
1 pascal =
Define Materials A992Fy50
Modify / Show Material
General Data
Material Name and display Color A992Fy50
Material Type Steel
Weight and Mass

Weight per Unit Volume 78.5 KN,m,C
Mass per Unit Volume 8.0048
Isotropic Property Data

Modulus of Elasticity, E 210000000
Poisson's Ratio, U 0.3
Coefficient of Thermal Expansion A 0.0000117
Shear Modulus, G 82000000
Other Properties Steel Materials

Minimun Yied Stress, Fy 235000
Minimum Tensible Stress, Fu 360000
Effective Yied Stress, Fy 235000

Effective Tensible Stress, Fu 360000
Frame sections
Import new Property
Select property Type Steel
I/ Wide Flange
EURO.PRO
click+ctrl ---->
selectionnez tous les IPE + HEA
selectionnez Add frame section Property
Auto Select List
choisir les IPE+HEA pour auto_poutres et auto_poteaux
Mass definition
x From Loads
Voire RPA 99/2003

W = poids total de la structure
W = Σ Wi
Wi = WGi + β WQi
WGi =
Poids dû aux charges permanentes et à
celles des équipements fixes
éventuels, solidaires de la structure
β = coefficient de pondération Hangars 0.5
G= 1
Q= 0.5
G + 0,5 Q
Responses Functions
Choose Function Type to Add
From File
Function Name RPA99/2003
Function Damping Ratio 0.05 Portiques --> Acier --> Dense
Function File
Browse
Il faut chercher le fichier texte du spectre de
reponse engendré par le petit programme
RPA99!
Values are:
x Period vs Value
Cliquez sur x Display Graph
Auto Lateral
LOAD Patten Name Type Self Weight Multiplier Load Pattern
G DEAD 1
Q LIVE 0
E QUAKE 0 None
Wn WIND 0 None
We WIND 0 None
Sn SNOW 0
Se SNOW 0
Load Case Name Load CaseType

G Linear Static On pose MODAL pour verifier que la rotation n'est
MODAL Modal
Q Linear Static
E Response Spectrum Modify -->
Wn Linear Static
We Linear Static
Sn Linear Static
Se Linear Static
Add New Combo…
A
1,5 Q + 1,35 ( G + T )
1,5 Nn + 1,35 ( G + T )
1,5 Vn + 1,35 ( G + T )
B
1,45 ( 0,5 Nn + Vn ) + 1,35 ( G + T )
1,45 ( Q + Vn ) + 1,35 ( G + T )
1,45 ( Q + Nn ) + 1,35 ( G + T )
C
1,35 ( Q + 0,5 Nn + Vn + G + T )
D
Q + 0,5 Ne + Ve + G + T
Q + Ne + G + T
RPA 99/2003
G + Q + 1,2 E
G+Q+E
0,8 G + E
0,8 G - E
ombinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage

ctions à considérer pour le ferraillage des poutres sont : 8
G : charges permanentes
Q : charges d’exploitation non pondérées
E : action du séisme représentée par ses composantes horizontales
RECAPITULATION
1,35G + 1,5Q
G+Q
G+Q+E
G + Q + 1,2E
0,8G + E
0,8G - E
Attribution des surcharges d'exploitations Q sur les poutres
L1 L2 L3
POU POU
TRE TRE
DE DE
L RIV POUTRE POUTRE RIV
E DU MILIEU DU MILIEU E
P1 P2 P3 P4
Charge d'exploitation = 1.5 KN/m2
L est la plus grande portée Longueur L = 20 m
Largueur L1 = 20 m
Largueur L2 = 20 m
Largueur L3 = 20 m
Surface porté par P1 = 400 m2
Charge d'exploitation=
Charge porté par P1 = 600 KN

Charge d'exploitation lineaire=
Charge porté par P1 = 30 KN/ml
IL FAUT VERIFIER LA PERIODE DU 1er MODE
T vibration de la structure en mode 1 du SAP 2000 ≤ 1,3 x TRPA
le mode 1 est suivant Tx, alors on le compare à Tx du RPA

le mode 1 est suivant Ty, alors on le compare à Ty du RPA
T du 1er mode du SAP200 = 0.527 s
Periode RPA Tx = 0.5 s 1,3 . Tx= 0.65

Periode RPA Ty = 0.5 s 1,3 . Ty= 0.65
Tx 1er mode SAP 2000 ≤ 1,3 x TxRPA 1

Ty 1er mode SAP 2000 ≤ 1,3 x TyRPA 1
Estimation de la période fondamentale de la structure T
ode fondamentale (T) de la structure peut être estimée à partir de

ou calculée par des méthodes analytiques ou numériques.
ue à utiliser selon les cas est la suivante :
T = CT . hN3/4
en mètres à partir de la base de la structure jusqu’au dernier niveau (N).

ction du système de contreventement, du type de remplissage et donné par le tableau 4.6.
Dans les cas n° 3 et 4, on peut également utiliser aussi la formule :
T = CT . hN3/4
hauteur totale du batiment = hN = 9.5

CT = 0.05
T = CT . hN3/4 0.2705594506 s
T = 0,09 hN / √¯ D
D est la dimension du bâtiment mesurée à sa base dans la direction de calc

Dans ce cas de figure il y a lieu de retenir dans chaque directions considéré
deux valeurs données respectivement par (4.6 ) et (4.7)
Dimension maximale dans le sense x du batiment Dx = 20

Dimension maximale dans le sense y du batiment Dy = 80
Tx = 0,09 hN / √¯ Dx Tx= 0.1911838121

Ty = 0,09 hN / √¯ Dy Ty= 0.095591906
ux valeurs données respectivement par (4.6 ) et (4.7)

Tx = min ( Tformule 1 ; Tx formule 2 ) Tx = 0.5
Ty = min ( Tformule 1 ; Ty formule 2 ) Ty = 0.5
"Modal Load Participation Ratio" est proche à 0,9 (90%)

nt participe à absorber le seisme, elle doit l'absorber à 90% suivant l'RPA dans le sene x et y.
ou changer la place des voiles ou augmenter le nombre des modes et voire si les trois premiers modes sont respectes
SumUX SumUY
400000 KN/m2
1 N/m2
0.001 KN/m2
verifier que la rotation n'est que dans le 3eme mode, si la rotaion est dans les premiers modes; il faut poser des voiles de contreventem
Modify -->
Load Case Name E
Load Case Type Response Spectrum
Modal Combination CQC
Direction Combination SRSS
Modal Load Case MODAL
Load Applied
Load Type Load Name Function Scale Factor
Accel U1 RPA99/2003 9.81
Accel U2 RPA99/2003 9.81
Other Parameters
Modal Damping Constabt at 0,05
Surcharge d'expoitation pour batiment a usage
habitation :
s
s
er aussi la formule :
ase dans la direction de calcul considérée.

chaque directions considérée la plus petite des
m
m
s
s
s
s
odes sont respectes

≥
≤
faut poser des voiles de contreventement!
Load Case Name MODAL

Load Case Type Modal
Type of Modes Eigen Vectors
Number of Modes Voir RPA99 3 Modes par niveau au dessus du sol
d'apres RPA i faut verifier que - la somme des masses modales effectives pour les modes retenus soit égale à 90 % au
Σ masses modale ≥ 0,9 x masse totale de la
Minimum Number of Modes 1

retenus soit égale à 90 % au moins de la masse totale de la structure.
ale ≥ 0,9 x masse totale de la structure
Define
Define Material
ETABS
Design Property Data
If the Type of Design is
Minimum yield stress, F
Minimum tensile stress, F
Cost per unit weight
If the Type of Design is
Specified concrete compressive strength, f'c

Bending reinf. yield stress, fy
Shear reinf. yield stress, fys
Lightweight concrete
Define Section propreities
Define Section propreities

Define
Fonctions
pourcentage d’amortissement critique
Define
Fonctions
Define
Load Patterns
Define
Mass source
Define
Load Combinations
Poteaux
Combinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le fer

Les combinaisons dactions à considérer pour le ferraillage des poutres sont : 8
ELU : 1,35G + 1,5Q
ELS : G + Q
Poteaux
COMB Accidentelles 4 : G + Q + 1,2E
COMB Accidentelles 3 : 0,8G - E
COMB Accidentelles 1 : G + Q + E
Fondations profondes
G+Q
Qx = pour calculer la force sysmique suivant la methode static

W = le poid de la structure dans la combinaison W = G + 0,2 Q
Attribution des surcharges d'exploitation

Attribution des surcharges d'exploitations Q
y
>>> 1 VERIFICATION DES MODES DE VIBRAT
Display
Verifier que les modes de vibration a retenir depassent les 50% (Youg
>>> 2 VERIFICATION DE LA PERIODE DU 1e
Display
Verifiez la periode du 1er et 2eme Mode

Estimati
1. La valeur de la période fondamentale (T) de la structure peut être estimée à partir de

formules empiriques ou calculée par des méthodes analytiques ou numériques.
2. La formule empirique à utiliser selon les cas est la suivante :
hN : hauteur mesurée en mètres à partir de la base de la structure jusqu’au dernier niveau (N).
CT : coefficient, en fonction du système de contreventement, du type de remplissage et donné p
>>> 3 VERIFICATION DU " Modal Mass Participation Ratio" SI IL EST SU
Analyze
Display
Verifier seulment si SumUX et SumUY si les derniers modes
>>> 4 VERIFICATION DES REACTIONS ( L'EFFORT TRANCHANT) A L

A=
D=
Q=
R=
W=
Define
Load Patterns
Display
il faut voir le tableau global

>>> 5 VERIFICATION DU CENTRE DE MASSE ET CENTRE DE RIGIDITE :
Display
Story
STORY1
STORY2
STORY3
Longueur du batiment suivant X

Longeur du batiment suivant Y
Diaph 1
Diaph 2
Diaph 3
Diaph 3
>>> 6 DETERMINATION DU POIDS DE LA STRUCTURE
Display
>>> 7 VERIFICATION DES DEPLACEMENT DES NŒUDS DU BATIMENT
Display
>>>>>>
REMAREQUE POUR LA MODELISATION:
pour modeliser la hauteur d'etage , il faut additonner la longueur du poteau + la hauteur de la poutre, l'Etabs va deduire
automatiquement la hauteur de la poutre de la longueur du poteau:
example: le poteau est 2,80m et la hauteur de la poutre est 0,45cm, la hauteur d'etage est donc 3,25m!
il faut poser une grille de 3,25m de hauteur.
les poutres se posent entre axe!
Entre axes !
BETON
UNITE = KN-m,C
25
Caracteristiques de l'acier :
Limite d'élasticité de l'acier fe =
400
Define Materials
Modify / Show Material
Material Name and display Color

Material Type
Weight and Mass

Weight per Unit Volume
Mass per Unit Volume
Isotropic Property Data

Modulus of Elasticity, E
Poisson's Rtion, U
Coefficient of Thermal Expansion, A
Shear Modulus, G
Other Properties for Concrete Materals

Specified Concrete Compressive Strength, f'c
Bending Reinf. Yield Stress, fyk
Shear Reinf. Yield Stress, fywk
Property Data edit boxes. The data to be specified in the Design Property Data
pe of Design is Steel, use the defaults or specify values for the following:
m yield stress, Fy edit box.
m tensile stress, Fu edit box.
er unit weight edit box. The cost per unit weight item is used in the Composite Beam Design postprocessor where the optimum beam s
pe of Design is Concrete, use the defaults or specify values for the following:
ed concrete compressive strength, f'c edit box. This item is used in all calculations.
g reinf. yield stress, fy edit box. This is the reinforcing steel yield stress used in the calculations for bending and axial load calculations
einf. yield stress, fys edit box. This is the reinforcing steel yield stress used in the calculations for shear calculations.
eight concrete check box: Check this check box if you have lightweight concrete. Checking this check box enables the shear strength r
Frame sections
Reinforcement Data
Check/Design: Specify whether the Concrete Frame Design postprocessor is to check or design the reinforcement.
-If the reinforcement is to be checked, all information in the

Reinforcement Data form is used.
-If the reinforcement is to be designed, all information in the

Reinforcement Data form is used except the bar size, which is
ignored and the total required steel area is calculated.
Area section
Section Name =
Type =
Material =
Thickness :
Membrane =
Bending =
Remarque, pour un voile depassant les 1m de larguer, il faut

imperativement Mesher le voile en morceau egales ou
inferieures a 1 metre par :
Pour SAP2000
Pour ETABS
Draw Walls Plan
Snap to intersection
Responses Functions
Choose Function Type to Add
From File
Function Name
Function Damping Ratio
Function File
Browse
Il faut chercher le fichier texte du spectre de reponse

engendré par le petit programme RPA99!
Values are:
>> Period vs Value !
Cliquez sur x Display Graph
Responses Spectrum Case Data
Spectrum Case Name = E
Damping = 0,07
Modal Combinaison = CQC
Direction Combinaison = SRSS
Input Response Spectra

Direction (U1) / fonction = ( RPA2003) / Scale Factor = 9,81
Direction (U2) / fonction = ( RPA2003) / Scale Factor = 9,81
Direction (UZ) / VIDE!!!
LOAD Patten Name

G
Q
Qx
Qy
Mass definition
x From Loads
Voire RPA 99/2003

W = poids total de la structure
W = Σ Wi
Wi = WGi + β WQi
WGi =
Poids dû aux charges permanentes et à celles des
équipements fixes
β = coefficient de pondération
G=
Q=
Add New Combo…
A
1,5 Q + 1,35 ( G + T )
1,5 Nn + 1,35 ( G + T )
1,5 Vn + 1,35 ( G + T )
B
1,45 ( 0,5 Nn + Vn ) + 1,35 ( G + T )
1,45 ( Q + Vn ) + 1,35 ( G + T )
1,45 ( Q + Nn ) + 1,35 ( G + T )
C
1,35 ( Q + 0,5 Nn + Vn + G + T )
D
Q + 0,5 Ne + Ve + G + T
Q + Ne + G + T
RPA 99/2010
G + Q + 1,3 E
G+Q+E
0,8 G + E
0,8 G - E
Combinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage

mbinaisons dactions à considérer pour le ferraillage des poutres sont : 8
G : charges permanentes
Q : charges d’exploitation non pondérées
E : action du séisme représentée par ses composantes horizontales
ions superficielles
ions profondes
alculer la force sysmique suivant la methode static

de la structure dans la combinaison W = G + 0,2 Q
Attribution des surcharges d'exploitations Q sur les poutres d'une dalle creuse
L1 L2
POU
TRE
DE
L RIVE POUTRE DU POUTRE DU
MILIEU MILIEU
P1 P2 P3
poid d'une dalle creuse avec un voulume du beton en m3/m2

Poids des cloisons interieurs en briques de 10cm (double cloisons sur deux perepheries d'une piece de 3x3m
Enduit au mortier de liants hydraulique 1,5cm (double cloisons sur deux perepheries d'une piece de 3x3m)
TOTALE DES CHARGES PERMANATES SUR LA DALLE ( G DALLE
>>>>>>Posez ici la valeur! >>>>>>

Attribution des surcharges d'exploitations Q et G sur les poutres d'une dalle pleinne
L1 L2
Px1 Px2
L Py2 Py3
Py1
y
Px4 Px5
L est la plus grande portée
surface du triangle = a x b
1 VERIFICATION DES MODES DE VIBRATIONS
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Building Modal Information
Table = Modal Load Participating Mass Ratio
Verifier que les modes de vibration a retenir depassent les 50% (Yougurta, Ecole Civisoft)
Le 1er et le 2eme mode doivent etre des translations

La rotation doit etre dans le 3 eme mode
Le mode de vibration a retenir est selui qui depasse les 50% (Yougurta, Ecole Civisoft)
verifier et comparer seulement UX UY et RZ , ne pas verifier RX et RY !!!
2 VERIFICATION DE LA PERIODE DU 1er MODE
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Table = Modal Load Participating Mass Ratio
Verifiez la periode du 1er et 2eme Mode

T vibration de la structure en mode 1 du SAP 2000 ≤ 1,3 x T
si le mode 1 est suivant Tx, alors on le compare à Tx du RPA

si le mode 1 est suivant Ty, alors on le compare à Ty du RPA
T du 1er mode du SAP200 =

T du 2eme mode du SAP200 =
Periode RPA Tx =
Periode RPA Ty =
Tx 1er mode SAP 2000 ≤ 1,3 x TxRPA

Ty 2eme mode SAP 2000 ≤ 1,3 x TyRPA
Estimation de la période fondamentale de la stru
aleur de la période fondamentale (T) de la structure peut être estimée à partir de

s empiriques ou calculée par des méthodes analytiques ou numériques.
rmule empirique à utiliser selon les cas est la suivante :
T = CT . hN3/4
teur mesurée en mètres à partir de la base de la structure jusqu’au dernier niveau (N).
fficient, en fonction du système de contreventement, du type de remplissage et donné par le tableau 4.6.
suivant l'axe X
suivant l'axe Y
la plus petite des deux valeurs données respectivement par (4.6 ) et (4.7)
3 VERIFICATION DU " Modal Mass Participation Ratio" SI IL EST SUPERIEUR A 90 POUR LES DERNIER
Il faut verifier que le "Modal Load Participation Ratio" est proche à 0,9 (90%) pour les dernier modes
le mode qui est superieur a 90% montre que le nombre de modes totale choisit est sufisant.
par exemple si le 4eme mode est à 90%, seulment 4 modes sufisent.
la masse du batiment participe à absorber le seisme, elle doit l'absorber à 90% suivant l'RPA dans le sene x et y.
si non, il faut ajouter ou changer la place des voiles ou augmenter le nombre des modes et voire si les trois prem
il faut prendre 3 modes par etage, donc 3 x nombre d'etages au dessus du sol !
pour regler le nombre des modes :
Set Analyze Options
ANALYSIS OPTIONS
Set Dynamic Parametres
Number of Modes = ( 3 x Nombre d'etages au dessus du sol)
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Table = Modal Load Participation Ratio
Verifier seulment si SumUX et SumUY si les derniers modes sont > à 0,9
Support Reaction
4 VERIFICATION DES REACTIONS ( L'EFFORT TRANCHANT) A LA BASE DU BATIMENT SUIVANT L'E
l'effort tranchant à la base provoqué par l'effort sysmique du SAP2000 doit etre superieur à 80% de l'effort sysmiq
4.3.6. Résultante des forces sismiques de calcul

La résultante des forces sismiques à la base Vt obtenue par combinaison des valeurs modales ne
doit pas être inférieure à 80 % de la résultante des forces sismiques déterminée par la méthode
statique èquivalente V pour une valeur de la période fondamentale donnée par la formule
empirique appropriée.
Si Vt < 0.80 V, il faudra augmenter tous les paramètres de la réponse (forces, déplacements,
moments,...) dans le rapport 0.8 V/Vt.
Ex SAP2000 ≥ 80% Qx
Ey SAP2000 ≥ 80% Qy
Qx = l'effort sysmique de la methode statique equivalente suivant l'axe x
Qy = l'effort sysmique de la methode statique equivalente suivant l'axe y
Selon la methode statique equivalente, l'effort sismique est egale à :

V = A . D. Q . ( 1 / R ) . W
Qx = [ A . D. Q . ( 1 / Rx ) ] . W
Qy = [ A . D. Q . ( 1 / Ry ) ] . W
Coefficient d’accélération de zone
Facteur d’amplification dynamique moyen
Facteur de qualite
Coefficient de comportement global de la structure
Poids de l'ouvrage
[ A . D. Q . ( 1 / Rx ) ] = coeficient
il faut ajouter les effort Qx et Qy dans " Load pattern"
LOAD Patten Name

G
Q
Qx
Qy
User Coefficient = [ A . D. Q . ( 1 / R ) ] est calculé manuelement suivant le RPA
coeficient suivant x =
coeficient suivant y =
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Reaction
Support Reaction
LOAD CASES / COMBO
il faut voir le tableau global
apres avoir afficher le tableau de Load Combo

Load Combo: E + Qx +Qy
E=
Qx =
0,8 Qx =
Qy =
0,8 Qy =
Ex SAP2000 ≥ 80% Qx
Ey SAP2000 ≥ 80% Qy
5 VERIFICATION DU CENTRE DE MASSE ET CENTRE DE RIGIDITE :
RPA / 3.5. CLASSIFICATION DES OUVRAGES SELON LEUR CONFIGURATION

a2. A chaque niveau et pour chaque direction de calcul, la
distance entre le centre de
gravité des masses et le centre des rigidités ne dépasse pas
15% de la dimension du
bâtiment mesurée perpendiculairement à la direction de
l’action sismique considérée.
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Building Output
Center Mass Rigidity
Diaphragm
D1
D2
D3
Le RPA exige (XG-XC) < 0.15xL ……. Condition vérifiée
(YG-YC) < 0.15xL …. Condition vérifiée
11.4
13.9
Centre de Masse XCM (XG)

Centre de Rigidité XCR (XC)
Centre de Masse YCM (YG)

Centre de Rigidité YCR (YC)



6 DETERMINATION DU POIDS DE LA STRUCTURE

Pour avoir le poids de la structure suivant le RPA :
On cré une nouvelle combinaison W :
W=G+βQ
pour Batiment d'habitation:
W = G + 0,2 Q
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Reaction
Support Reaction
W=
W=
7 VERIFICATION DES DEPLACEMENT DES NŒUDS DU BATIMENT
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Displacement Data
SELECTIONNEZ TOUT LE TABLEAU!

4.43. Calcul des déplacements suivant RPA
δk Le déplacement horizontal à chaque niveau "k" de la structure est calculé comme suit
δk = R δek
δek : déplacement dû aux forces sismiques Fi (y compris l’effet de torsion), deplacement sous E spect
R : coefficient de comportement
le déplacement relatif au niveau "k" par rapport au niveau "k-1" est égal à :
Δk = δk - δk-1
Etage superieur
Etage inferieur
Δk =
5.10. (RPA) JUSTIFICATION VIS A VIS DES DEFORMATIONS

Les déplacements relatifs latéraux d’un étage par rapport aux étages qui lui sont adjacents,
que calculés selon le paragraphe 4.2.10, ne doivent pas dépasser 1.0% de la hauteur de l’étage
moins qu’il ne puisse être prouvé qu’un plus grand déplacement relatif peut être toléré
Δklimite < 1% de hk
Si le deplacement n'est pas conforme, il faut ajouter des voiles.

FERIFICATION PDEPLACEMENTS PAR ETABS:
LE TABLEAU STORY DRIFTS DONNE DIRECTEMENT LES DIFERENCES DE DEPLACEMENT MAX (DES NEOUDS)
ENTRE L'ETAGE SUPERIEUR ET L'ETAGE INFERIEUR. IL FAUT MULTIPLIER LES VALEUR PAR R : coefficient de
comportement EST VERIFIER LES CONDITION RPA
Methode de verification des deplacement par ETABS:
Display
>>> VOIR le tableau "STORY DRIFTS" ETABS >>>
Drifts X = deplacement entre etage sup et etage inf suivant X = (δek - δek-1)
Drifts Y = deplacement entre etage sup et etage inf suivant Y = (δek - δek-1)
Posez directement les valeur DriftsX et DriftsY :
Attention, R=5 pour portiques contreventés par des voiles

Attention, R=3 pour portiques sans contreventement
5.10. (RPA) JUSTIFICATION VIS A VIS DES DEFORMATIONS

Les déplacements relatifs latéraux d’un étage par rapport aux étages qui lui sont adjacents,
que calculés selon le paragraphe 4.2.10, ne doivent pas dépasser 1.0% de la hauteur de l’étage
moins qu’il ne puisse être prouvé qu’un plus grand déplacement relatif peut être toléré
Δklimite < 1% de hk
>>> (RPA 4.42) Composante verticale de l’action sismique

Les effets de la composante verticale de l’action sismique doivent être pris en compte dans le
calcul des porte-à-faux de plus de 1,50m de long et ceci, en zone sismique III
A cet effet, outre la force descendante adéquate, une force sismique minimum ascendante nette doit être prise en considé
Fv = 0,5 x A x Wp
Wp = poids propre de l’élément en porte à faux
A = coefficient sismique de zone A = [ A . D. Q . ( 1 / R ) ]
>>> JUSTIFICATION DE LA LARGEUR DES JOINTS SISMIQUES
Deux blocs voisins doivent être séparés par des joints sismiques dont la largeur minimale dmin
satisfait la condition suivante :
δ1 et δ2 = déplacements maximaux des deux blocs, calculés calculé selon 4.43 au niveau du
sommet du bloc le moins élevé incluant les composantes dues à la torsion et éventuellement
celles dues à la rotation des fondations
>>> JUSTIFICATION VIS A VIS DE VIS A VIS DE L’EFFET P-Δ :
θ = Pk Δk / Vk hk ≤ 0,10
Pk = poids total de la structure et des charges d’exploitation associées au dessus du niveau k

Pk = Σ ( G i + 0,2 Qi ) de tous les niveaux sup par rapport au niveau concidéré
Δk = déplacement relatif du niveau « k » par rapport au niveau « k-1 »

Vk = effort tranchant d’étage au niveau "k" ou E dans SAP2000
hk = hauteur de l’étage « k »
si θk ≤ 0,10
si la condition suivante est satisfaite à tous les niveaux :

Les effets du 2° ordre (ou effet P-Δ ) peuvent être négligés dans le cas des bâtiments.
Si 0,10 < θk ≤ 0,20
les effets P-Δ peuvent être pris en compte de manière approximative en
amplifiant les effets de l’action sismique calculés au moyen
d’une analyse élastique du 1° ordre par le facteur 1/(1- θk).
Si θk > 0,20
la structure est potentiellement instable et doit être redimensionnée.
DESIGN DU FERRAILLAGE PAR ETABS OU SAP2000
Option
Choisir
Desing
>>> Attention cette combinaison est utilisé seulement pour des portiques sans contreventement!
A supprimer cette combinaison pour un portique contreventé par voile
>>> 8 VERIFICATION SI LES VOILES REPRENNENT AU PLUS 20% DES SOLLICITATIONS DU

ET LA TOTALITE DES SOLLICITATIONS DUES AUX CHARGES HORIZONTALES
RPA99/2003 : 3.4 CLASSIFICATION DES SYSTEMES DE CONTREVENTEMENT
4.a Système de contreventement mixte assuré par des voiles et des portiques
avec justification d’interaction portiques -voiles
Les voiles de contreventement doivent reprendre au plus 20% des sollicitations dues aux charges ver
Les charges horizontales sont reprises conjointement par les voiles et les portiques
proportionnellement à leurs rigidités relatives ainsi que les sollicitations résultant de leurs
interactions à tous les niveaux;.
Les portiques doivent reprendre, outre les sollicitations dues aux charges verticales, au moins 25%
de l’effort tranchant d'étage.
charges verticales reprise par les voiles ≤ 20 %
4.b Système de contreventement de structures en portiques par des voiles en béton armé:
Dans ce cas les voiles reprennent au plus 20% des sollicitations dues aux charges verticales et
la totalité des sollicitations dues aux charges horizontales
On considère que les portiques ne reprennent que les charges verticales. Toutefois, en zone
sismique III, il y a lieu de vérifier les portiques sous un effort horizontal représentant 25% de
l’effort horizontal global
Avec ce système de contreventement les bâtiments sont limités en hauteur à 10 niveaux ou 33
m au maximum
justification d’interaction portiques -voiles

Les voiles de contreventement doivent reprendre au plus 20% (max!)des sollicitations dues aux
charges verticales.
IL FAUT D'ABORD LANCER L'ANNALYSE !!!
Display
Draw
on peut selectionner les voiles par l'option des selection,
apres clique par la droite et selectionner " view selected
object" ne pas couper les murs de soutenement, augmenter
d'un etage en cas ou!
Valeur totale de Z =
Valeur de Z pour les voiles seulemnt =
Pourcentage =
Desing
>>> 9 CALCUL DES SEMELLE AVEC SAP/ETABS
Display
10.1.4.1. Fondations superficielles
Les fondations superficielles sont dimensionnées selon les combinaisons d’actions :
G+Q+E
0,8 G + E
0,8 G - E
10.1.4.2. Fondations profondes

Les fondations profondes sont dimensionnées selon les combinaisons d’actions :
G+Q+E
0,8 G E
ner la longueur du poteau + la hauteur de la poutre, l'Etabs va deduire
gueur du poteau:
poutre est 0,45cm, la hauteur d'etage est donc 3,25m!
Entre axes !
Mpa 25000000
1
1
Mpa 400000000
400000000
400000
A992Fy50 BETON25
C25
Concrete
25 KN,m,C
2.5493
32164195
0.2
9.90E-06
13401748
25000 <------- =fc28! = 25 Mpa

400000 KN-m
400000 KN-m
gn Property Data area depends on the Type of Design. In general, the design property data specified in the material property is used on
the Composite Beam Design postprocessor where the optimum beam size may be determined based on the cost of the beam, connect
the following:
sed in all calculations. = FC28 = 25000

eld stress used in the calculations for bending and axial load calculations.
d stress used in the calculations for shear calculations.
htweight concrete. Checking this check box enables the shear strength reduction factor edit box.
Attention: pour les poteaux: il faut cocher le design type sur Colum!!!
Attention: pour les poutre, il faut cocher le design type sur Beam!!!
me Design postprocessor is to check or design the reinforcement.
pour que ETABS ferraille automatiquement!
WALL
Shell - Thin
BETONC25
0.2
0.2
Edit
Edit Area
Cliquez sur Plan > Story 4

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Selectionnez >> Draw

Draw Area Object
Attention:
il faut poser R=5 pour pour portiques contreventés par de
R=3 pour portiques sans contreventement!
RPA99/2003/2010
0,10 Portiques --> Beton --> Demse

Type Self Weight Multiplier
DEAD 1
LIVE 0
QUAKE 0
QUAKE 0
Batiment d'habitation 0.2
1
0.5
G + 0,5 Q
9 à considérer pour le ferraillage
posantes horizontales
RECAPITULATION
1,35G + 1,5Q
G+Q
G+Q+E
G + Q + 1,3E pour ossature autostable sans contreventement RPA 2010
0,8G + E
0,8G - E
Qx pour les verification
Qy pour les verification
W pour le calcul du poids de la batisse
urcharges d'exploitations Q sur les poutres d'une dalle creuse
L3 L4
POUT
RE
DE
POUTRE DU POUTRE DU RIVE
MILIEU MILIEU
P4 P5
poid d'une dalle creuse avec un voulume du beton en m3/m2 0.08

poids du beton KN/m3 2500
poids du beton KN/m3 200
2000
2
poids de l'hourdis creux (10 pieces/m2) 100

1000
1
Poids du sable KN/m3 19
Poids du sable d'une couche de 5cm en KN/m2 0.95
Poids du cerrelage en KN/m2 (16 pieces) 56

560
0.56
es de 10cm (double cloisons sur deux perepheries d'une piece de 3x3m) 408
4080
4.08
que 1,5cm (double cloisons sur deux perepheries d'une piece de 3x3m) 1.62
TOTALE DES CHARGES PERMANATES SUR LA DALLE ( G DALLE) 10.21
Charge d'exploitation ( Q ) = 2.5
Charge d'exploitation G ou Q = 3.5
Longueur L = 5.3
Largueur L1 = 4.7
Largueur L2 = 3.3
Largueur L3 = 3.9
Largueur L4 = 0
Surface porté par P1 = 12.455
Surface porté par P5 = 0
Charge porté par chaque poutre =
Charge porté par P1 = 43.5925

Charge porté par P5 = 0
Charge lineaire porté par chaque poutre =
Charge porté par P2 = 14
Charge porté par P5= 0
harges d'exploitations Q et G sur les poutres d'une dalle pleinne
L3
Px3
Py4
Px6
Charge d'exploitation = 1.5
Longueur L = 4
Largueur L1 = 4
Largueur L2 = 4
Largueur L3 = 4
Surface porté par Py1 = 4
Surface porté par Px1 = 4

Charge sur toute la surface =
Charge porté par Py1 = 6
Charge porté par Px1 = 6
Charge lineaire sur les poutres =
Charge porté par Py1 = 1.5
Charge porté par Py4 = 1.5
Charge porté par Px1 = 1.5

MODES DE VIBRATIONS
depassent les 50% (Yougurta, Ecole Civisoft)
se les 50% (Yougurta, Ecole Civisoft)

pas verifier RX et RY !!!
Mode 1 TRANSLATION
Mode 2 TRANSLATION
Mode 3 ROTATION
LA PERIODE DU 1er MODE
ETABS : Modal Participing Mass Ratios
u 1er et 2eme Mode

e la structure en mode 1 du SAP 2000 ≤ 1,3 x T RPA methode statique
0.318 s
0.282 s
0.4693198217 s 1,3 . Tx=

0.4693198217 s 1,3 . Ty=
1
1
Estimation de la période fondamentale de la structure T
timée à partir de
u’au dernier niveau (N).

remplissage et donné par le tableau 4.6.
Dans les cas n° 3 et 4, on peut également utiliser aussi la form
T = CT . hN3/4
hauteur totale du batiment =
la période fondamentale (T) de la structure >>>>>> T = CT . hN3/4
T = 0,09 hN / √¯ D
D est la dimension du bâtiment mesurée à sa base dans la dir

Dans ce cas de figure il y a lieu de retenir dans chaque directi
Dimension maximale dans le sense x du batiment

Dimension maximale dans le sense y du batiment
Tx = 0,09 hN / √¯ Dx
Ty = 0,09 hN / √¯ Dy
ctivement par (4.6 ) et (4.7)
Tx = min ( Tformule 1 ; Tx formule 2 )

Ty = min ( Tformule 1 ; Ty formule 2 )
Ratio" SI IL EST SUPERIEUR A 90 POUR LES DERNIER MODES
Ratio" est proche à 0,9 (90%) pour les dernier modes

nombre de modes totale choisit est sufisant.
ent 4 modes sufisent.
eisme, elle doit l'absorber à 90% suivant l'RPA dans le sene x et y.
oiles ou augmenter le nombre des modes et voire si les trois premiers modes sont respectes
mbre d'etages au dessus du sol !
par example 5 etages au dessus du sol = 3 x 5 = 15 modes 1
UY si les derniers modes sont > à 0,9
RT TRANCHANT) A LA BASE DU BATIMENT SUIVANT L'EFFORT SESMIQUE "E"
t sysmique du SAP2000 doit etre superieur à 80% de l'effort sysmique statique (RPA 4.3.6) :
t obtenue par combinaison des valeurs modales ne

des forces sismiques déterminée par la méthode
ériode fondamentale donnée par la formule
amètres de la réponse (forces, déplacements,
valente suivant l'axe x
valente suivant l'axe y
sismique est egale à :

Type Self Weight Multiplier
DEAD 1
LIVE 0
QUAKE 0
QUAKE 0
ulé manuelement suivant le RPA
[ A . D. Q . ( 1 / R ) ] = 0.2
[ A . D. Q . ( 1 / R ) ] = 0.2
Load Combo: ESpectra + Qx +Qy appuyer sur (ctrl) pour selectionner les troix charges a compa
ableau global
50 MN
65 MN
52 MN
66 MN
52.8 MN
0
NTRE DE RIGIDITE :
AGES SELON LEUR CONFIGURATION
MassX MassY
185.1791 185.1791
185.1791 185.1791
171.7188 171.7188
ondition vérifiée
dition vérifiée
m 15% de la longeur = 1.71

m 15% de la longuer = 2.085
5.612 m
5.815 m XG - XC
7.134 m
8.722 m XG - XC
5.646 m
7.013 m XG - XC
7.075 m
9.083 m XG - XC
5.671 m
7.274 m XG - XC
7.018 m
9.065 m XG - XC
RE
SELECTION DE LOAD COMBO SELECTIONNEZ W!
1943.76 KN
194376 KG
UDS DU BATIMENT
SELECTION DE LOAD COMBO SELECTIONNEZ Espectra!

de la structure est calculé comme suit
s Fi (y compris l’effet de torsion), deplacement sous E spectra du SAP2000
niveau "k-1" est égal à :
δek = 0.000945
R= 5
δk = R δek = 0.004725
δek = 0.001115
R= 5
δk-1 = R δek = 0.005575
-0.00085 m
FORMATIONS
rapport aux étages qui lui sont adjacents,
nt pas dépasser 1.0% de la hauteur de l’étage
d déplacement relatif peut être toléré
Δklimite < 1% de hk 1
hauteur de l'etage hk = 3.3
1% de hk = 0.033
er des voiles.
MENT LES DIFERENCES DE DEPLACEMENT MAX (DES NEOUDS)
ERIEUR. IL FAUT MULTIPLIER LES VALEUR PAR R : coefficient de
RPA
ation des deplacement par ETABS:
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Displacement Data
SELECTION DE LOAD COMBO SELECTIONNEZ Espectra!
Voir le tableau :" Story Drifts "
nf suivant X = (δek - δek-1)

nf suivant Y = (δek - δek-1)
(δek - δek-1) = 0.0014
R : coefficient de comportement = 5
Δk = (δek - δek-1) x R = 0.007
FORMATIONS
rapport aux étages qui lui sont adjacents,
nt pas dépasser 1.0% de la hauteur de l’étage
d déplacement relatif peut être toléré
hauteur de l'etage hk = 4
1% de hk = 0.04
Δklimite < 1% de hk 1
e l’action sismique
ismique doivent être pris en compte dans le
et ceci, en zone sismique III
une force sismique minimum ascendante nette doit être prise en considération
Fv = 10
A= 0.2
Wp = 100
DES JOINTS SISMIQUES
oints sismiques dont la largeur minimale dmin
eux blocs, calculés calculé selon 4.43 au niveau du

osantes dues à la torsion et éventuellement
A VIS DE L’EFFET P-Δ :
θ=
ploitation associées au dessus du niveau k Pk =

rapport au niveau concidéré
rt au niveau « k-1 » Δk =
ans SAP2000 Vk =
hk =
veaux :
négligés dans le cas des bâtiments.
0
nière approximative en
1/(1- θk) =
0
e redimensionnée.
AILLAGE PAR ETABS OU SAP2000
Preference
Concrete frame Design
EUROCODE 2-1992
Select Design Combo ELU = 1,35G + 1,5Q

ELS = G + Q
G+Q+E
0,8G + E
0,8G - E
on est utilisé seulement pour des portiques sans contreventement! G + Q + 1,2E

upprimer cette combinaison pour un portique contreventé par voile!
REPRENNENT AU PLUS 20% DES SOLLICITATIONS DUES AUX CHARGES VERTICALES

S DUES AUX CHARGES HORIZONTALES
N DES SYSTEMES DE CONTREVENTEMENT
suré par des voiles et des portiques
prendre au plus 20% des sollicitations dues aux charges verticales.
onjointement par les voiles et les portiques

ives ainsi que les sollicitations résultant de leurs
s sollicitations dues aux charges verticales, au moins 25%
>>> R = 5
ures en portiques par des voiles en béton armé:
20% des sollicitations dues aux charges verticales et

ges horizontales
nent que les charges verticales. Toutefois, en zone
ues sous un effort horizontal représentant 25% de
bâtiments sont limités en hauteur à 10 niveaux ou 33
>>> R = 4
d’interaction portiques -voiles

t reprendre au plus 20% (max!)des sollicitations dues aux
charges verticales.
BORD LANCER L'ANNALYSE !!!
Show member Forces / Stresse Diagram
Frame / Pier / Spandrel Forces
SELECTIONNEZ combo ELS = G+GD+Q (sollicitations

dues aux charges verticales)
Moment 3-3 Diagram ELS
Section Cut Stresses & Forces
dessiner une ligne avec le pointeur de la souris au millieu

de l'etage R.D.C: verifier si la ligne de la coupe est
horizentale: Z du debut = Z de la fin, angle = 0!
les valeurs des forces et moment ne changent seulment
d'un etage a un autre;
dans le meme etage les valeurs restent constantes, donc
pas la peine de preciser la section coupée!
Deselectionner tous , sauf " Walls " doit etre cochée
cliquez sur Refresh !!!
enregistrer les valeures Z dans Force ( Z est negative

puisque les force sont dans le sens de la gravité)
1977.896
610.9992
30.8913714371 %
2394.8066
1817.5416
75.8951307383 %
Select Design Combo
L DES SEMELLE AVEC SAP/ETABS

Show Table
ANALYSIS RESULTS
Reaction
Support Reaction
LOAD CASES / COMBO Load Combo:

ELU
ELS
G+Q+E
0,8 G + E
0,8 G - E
appuyer sur (ctrl) pour selectionner les troix ch
Effort normale ELS = Fz max à ELS de chaque poteau

Effort normale ELU = Fz max des combinaison accidentelles
Moment à ELS = Mx max, My max à ELS de chaque poteau

Moment à ELU = Mx max, My max des combinaison accidentelles de chaque poteaux
selon les combinaisons d’actions :
on les combinaisons d’actions :

longueur du poteau + hauteur de la
poutres!
pascal 25000 KN/m2
pascal = 1 N/m2
pascal = 0.001 KN/m2
=pascal
=N/m2
=KN/m2
25 Mpa
e material property is used only by the design postprocessors.
he cost of the beam, connectors and camber rather than just the area (weight) of the beam.
Limite d'élasticité de l'acier = fe = 400 Mpa = 400 000
Limite d'élasticité de l'acier = fe = 400 Mpa = 400 000
Divid Area On peut choisir cette option par exemple :

Dived Area Into This Number of Objects (Quads and Triangles Only)
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Draw Walls Plan

Drawing Control Fixed Lenght <L> 0.8
rtiques contreventés par des voiles! SI NON LES EFFORTS SERAONT TRES GRANDS!!!
eventement!
Auto Lateral
Load Pattern
User Coefficient pour les verification entre la methode dynamique du SAP et la methode static de RPA
User Coefficient pour les verification entre la methode dynamique du SAP et la methode static de RPA
il faut calculer le coefficient de RPA par la methode statique!
Qx = A . W
A = coefficient de RPA!
ontreventement RPA 2010
Surcharge d'expoitation pour batiment a usage habitation :
m3/m2
Kg/m3
kg/m2
N/m2
KN/m2
Kg/m2
N/m2
KN/m2
KN/m3
KN/m2
kg/m2
Nlm2
KN/m2
Kg/m2
N/m2
KN/m2
KN/m2
KN/m2
KN/m2
KN/m2 <<<<<<<<
m 5
m
kn/m2
m
m2
m2
m2
m2
m2
KN
KN
KN
KN
KN
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
Surcharge d'expoitation pour batiment a usage habitation :
KN/m2
m2
m2
m2
m2
m2
m2
m2
m2
m2
m2
KN
KN
KN
KN
KN
KN
KN
KN
KN
KN
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
KN/ml
1 1
1 1
1 1
0.6101157682 s
0.6101157682 s
galement utiliser aussi la formule :
hN = 19.8 m
CT = 0.05
0.4693198217 s
mesurée à sa base dans la direction de calcul considérée.

de retenir dans chaque directions considérée la plus petite des
ement par (4.6 ) et (4.7)
Dx = 11.4 m
Dy = 13.9 m
Tx= 0.5277828501 s
Ty= 0.4779696267 s
Tx = 0.4693198217 s
Ty = 0.4693198217 s
Auto Lateral
Load Pattern
User Coefficient Modify Lateral Load Base Shear Coefficient, C X Direction

User Coefficient Modify Lateral Load Base Shear Coefficient, C Y Direction
ner les troix charges a comparer

Centre de Masse Centre de Masse
XCM YCM CumMassX CumMassY
4.639 6.647 185.1791 185.1791
4.639 6.647 185.1791 185.1791
4.644 6.595 171.7188 171.7188
m
m
0.203 1
1.588 1
1.367 1
2.008 1
1.603 1
2.047 1
Le poids est dans le GLOBAL Fz ! Pour SAP 2000

Le poids est la somme de FZ ! Pour ETABS!
VOIR LE TABLEAU "STORY DRIFTS"

LE TABLEAU STORY DRIFTS DONNE
DIRECTEMENT LES DIFERENCES DE
DEPLACEMENT MAX (DES NEOUDS) ENTRE
L'ETAGE SUPERIEUR ET L'ETAGE INFERIEUR. IL
FAUT MULTIPLIER LES VALEUR PAR R : coefficient
de comportement EST VERIFIER LES CONDITION
RPA
L'ETAGE SUPERIEUR ET L'ETAGE INFERIEUR. IL
FAUT MULTIPLIER LES VALEUR PAR R : coefficient
de comportement EST VERIFIER LES CONDITION
RPA
m
m
Fv
MN Fv
MN
0.02774385
5.54877 MN 5548.77
0.03 m
2 MN
3 m
1.0285355356
pour selectionner les troix charges a comparer
les Only)
ne pas oublier de selectinner l'accrochage aux objets "intersection"!
t la methode static de RPA
t la methode static de RPA
Coefficient calculé de la methode statique equivalente
Coefficient calculé de la methode statique equivalente
Centre de Rigidité Centre de Rigidité
XCCM YCCM XCR YCR
4.639 6.647 4.198 7.86
4.639 6.647 4.216 7.831
4.644 6.595 4.163 7.646
RPA 99 / VERSION 2
CRITERES DE CLASSIFICAT
CLASSIFICATION DES ZONES SISMIQUES :

ZONE 0 SISMICITÉ NÉGLIGEABLE
ZONE I SISMICITÉ FAIBLE
ZONE IIA ET IIB SISMICITÉ MOYENNE
ZONE III SISMICITÉ ELEVÉE
CLASSIFICATION DES OUVRAGES SELON LEUR IMPORTANCE :
GROUPE 1A ouvrage vitaux qui doivent demeurer operationels après un séisme majeur pour b
batiments abritant les centres de decisions strategiques

batiments abritant le personnel et le materiel de secours et ou de defence nationale aya
batiments des etablissement publics de santé tels que les hopitaux et centres dotés de
batiments des etablisement publics de communications tels que les centres de telecomu
batiments de production et de stockage d'eau potable d'importance vitale
ouvrages publics a carectere culturel, ou historique d'importance nationale
batiment des centres de production ou de distribution d'energie, d'importance nationale
batiment administratifs ou autre devant rester fonctionnels en cas de seisme
GROUPE 1B ouvrage abritant frequement de grands rassemblements de personnes :
batiments recevents du public et pouvant accueillir simultanement plus de 300 personne

batiments d'habitation collective ou a usage de bureaux dont la hauteur dépasse 48m
ouvrage publics d'intere national ou ayant une importance socio-culturelle et econ

batiments de bibliotheque ou d'archives d'importance regionale, musée, etc.
batiments de centres de production ou de distribution d'energie autres que ceux du grou
chateaux d'eau et reservoirs de grande à moyenne importance
GROUPE 2 ouvrage courants ou d'importance moyenne :
ouvrage non classés dans les autres groupes 1A, 1B, ou 3 tels que:
batiments d'habitation collective ou à usage de bureaux dont la hauteur ne depasse pas
autres batiments pouvant accueillir au plus 300 personnes simultanément tels que, batim
parkings de stationnement publics,…
GROUPE 3 ouvrages de faible importance :
batiments industriels ou agricoles abritant des biens de faibles valeurs.

batiments a risque limité pour les personnes
constructions provisoires
CLASSIFICATION DES SITES :

les sites sont classés en quatres categories en fonction des propriétés mecaniques des sols qui les constitu
Categorie S1 site rocheux

roche ou autre formation geologique caracterisée par une vitesse moyenne d'onde de c
Categorie S2 site ferme

depots de sables et de graviers tres denses et/ou d'argile surconsolidée sur 10 à 20m d
Categorie S3 site meuble

depots epais de sables et de graviers moyennement denses ou d'argile moyennement r
Categorie S4 sites tres meuble

depots de sables laches avec ou sans presence de couches d'argile molle avec Vs < 20
résistance de pointe moyenne

à travers la couche (i)
qc (Mpa)
categorie description
(c)
S1 rocheux (a) /
S2 ferme > 15
S3 meuble 1,5 ~ 15
tres meuble
ou presence
S4 de 3m au < 1,5
moins
d'argile molle
3.3.3 Cas d'absence d’essais :

En absence d’essais ou d'étude de site appropriée, il est permis d’utiliser le spectre S3
3.3 4 Conditions de site nécessitant des investigations approfondies

Les conditions de site qui nécessitent des investigations approfondies sont les suivante
- Présence de sols instables sous les actions sismiques tels que : sols liquéfiables, sols
- Présence de sols vaseux ou d’argile avec une très forte teneur en matière organique E
- Présence d’argile très plastique (indice de plasticité IP >75) sur une épaisseur de plus
- Présence sur une épaisseur de plus de 30 m d’une couche d’argile molle à
moyennement raide (qC = 1.5 à 5 MPA, pl = 0.5 à 2 MPA, EP = 5 à 25 MPA,
qU = 0.1 à 0.4 MPA)
Calcul de la force sismique totale par la methode statique equivalente :
V = A . D. Q . ( 1 / R ) . W
A= Coefficient d’accélération de zone

D= Facteur d’amplification dynamique moyen
Q= Facteur de qualite
R= Coefficient de comportement global de la structure
W= Poids de l'ouvrage
Coeficient = A . Dx. Q . ( 1 / Rx ) =
Coeficient = A . Dy. Q . ( 1 / Ry ) =
Vx = A . Dx. Q . ( 1 / Rx ) . W
Vy = A . Dy. Q . ( 1 / Ry ) . W
Groupe 1A : Ouvrages d’importance vitale

● Ouvrages vitaux qui doivent demeurer opérationnels 100 % apr
● Bâtiments abritant les centres de décisions stratégiques.
● Casernes de pompiers
● Stations de police.
● Bâtiments et constructions militaires
● Parcs d’engins et de véhicules d’intervention d’urgence et de se
● Hôpitaux et centres dotés de services des urgences, de chirurgie
● Services des urgences, de chirurgie et d’obstétrique.
● Services de chirurgie et d’obstétrique.
● Centres de télécommunications
● Centres de diffusion et de réception de l’information (radio et té
● Centres des relais hertziens
● Centres des tours de contrôle des aéroports et contrôle de la circ
● Centres de contrôle de la circulation aérienne.
● Production et stockage d’eau potable d’importance vitale.
● Ouvrages publics à caractère culturel, ou historique d’importan
● Bâtiments des centres de production ou de distribution d’énergi
● Bâtiments administratifs ou autres devant rester fonctionnels en
Groupe 1B : Ouvrages de grande importance

● Ouvrages abritant fréquemment de grands rassemblements de p
● Bâtiments recevant du public et pouvant accueillir simultanéme
● Mosquée,
● Bâtiments à usage de bureaux dont la hauteur dépasse 48 m.
● Bâtiments d’habitation collective dont la hauteur dépasse 48 m
● Bâtiments industriels
● Bâtiments commerciaux,
● Bâtiments scolaires
● Bâtiments universitaires
● Constructions sportives
● Constructions culturelles
● Pénitenciers et prisons
● Hôtels.
● Bibliothèque
● Bâtiment d’archives
● Musées
● Bâtiments des établissements sanitaires autres que ceux du grou
● Centres de production ou de distribution d’énergie, d'electricité
● Châteaux d’eau et réservoirs de grande à moyenne importance.
Groupe 2 : Ouvrages courants ou d’importance moyenne

● Bâtiments d’habitation collective dont la hauteur ne dépasse pa
● Bâtiments à usage de bureaux dont la hauteur ne dépasse pas 48
● Bâtiments à usage de bureaux plus 300 personnes simultanéme
● Bâtiments industriels 300 personnes simultanément.
● Parkings de stationnement publics,...
● Ouvrages non classés dans les autres groupes 1A, 1B ou 3
Groupe 3 : Ouvrages de faible importance

● Bâtiments industriels ou agricoles abritant des biens de faibles
● Bâtiments à risque limité pour les personnes
● Constructions provisoires
Classification de la Zone sismique :
- Classez la zonne sysmique
- Classez le groupe de l'ouvrage ou

de l'element :
/
/
Groupe 2 : Ouvrages courants ou d’importan
/
4.1.2. Conditions d’application de la méthode statique équivalen

Il faut verifier q
Zone III :
● groupe d’usage 1A, si la hauteur est inférieure ou égale à 2 niveaux

● groupe d’usage 1B, si la hauteur est inférieure ou égale à 3 niveaux
● groupes d’usage 2, si hauteur est inférieure ou égale à 5 niveaux ou
● groupes d’usage 3, si hauteur est inférieure ou égale à 5 niveaux ou
Zone II :
● groupe d’usage 1A, si la hauteur est inférieure ou égale à 3 niveaux

● groupe d’usage 1B, si la hauteur est inférieure ou égale à 5 niveaux
● groupe d’usage 2, si la hauteur est inférieure ou égale à 7 niveaux o
● groupe d’usage 3
Zone I :
● Pour tous les groupes
1- A : coefficient d’accélération de zone, donné par le

sismique et le groupe d’usage du bâtiment :
coefficient d’accélérat
coefficient d’accélératio
coefficient d’accélératio
coefficient d’accéléra
2- D : facteur d’amplification dynamique moyen, fonction de la cat
de correction d’amortissement ( ξ ) et de la période fondamenta
i
Il faut d'abord estimer la periode fondamentale de
>>> Estimation de la période fondamenta
1. La valeur de la période fondamentale (T) de la struc

formules empiriques ou calculée par des méthodes an
2. La formule empirique à utiliser selon les cas est la s
hN : hauteur mesurée en mètres à partir de la base de

CT : coefficient, en fonction du système de contrevente
hauteur totale
Dimension maximale dans le sens

Dimension maximale dans le sens
suivant l'axe X
suivant l'axe Y
la plus petite des deux valeurs données respectivement par (4.6
La valeur de T peut être calculée avec la formule de Rayleigh ou

Calcul de D : facteur d’amplification dynam
Le facteur D est par ailleurs donné sous forme graphique à la figure
Période caractéristique = T2 période caractéristique, associée à la catégorie du
SITE
T2
La période fondamentale de la structure ( T ) ca
Pourcentage d'amortissement critique = ξ = pourcentage d'amortissement critique

Pour un amortissement ξ = 5% → η = 1
Facteur de correction d’amortissement = η = facteur de correction d’amortissement donné par la

η = √¯ ( 7 / ( 2 + ξ ) )
η ≥ 0,7
D = 2,5 . η
Facteur d’amplification dynamique moyen D = 2,5 . η . ( T2 / Tx )2/3
D = 2,5 . η . ( T2 / 3,0 )2/3 ( 3,0 / Tx ) 5/3
D = 2,5 . η
Facteur d’amplification dynamique moyen D = 2,5 . η . ( T2 / Ty )2/3
D = 2,5 . η . ( T2 / 3,0 )2/3 ( 3,0 / Ty ) 5/3
3- R : coefficient de comportement global de la structure
Sa valeur unique est donnée par le tableau 4.3 en fonction du systèm

Attention : En cas d’utilisation de systèmes de contreventement diffé
il faut adopter pour le coefficient R la valeur la plus petite.
Cat Description du système de

Categorie
contreventement (voir chapitre III 3,4)
A Béton armé
Portiques autostables sans
>>>> pour portiques sans contreventement! 1a
remplissages en maçonnerie rigide
Portiques autostables avec
1b
remplissages en maçonnerie rigide
2 Voiles porteurs
3 Noyau
>>>> pour portiques contreventés par des voiles! 4a Mixte portiques/voiles avec interaction
4b Portiques contreventés par des voiles
5 Console verticale à masses réparties
6 Pendule inverse
B Acier
7 Portiques autostables ductiles
8 Portiques autostables ordinaires
Ossature contreventée par palées

9a
triangulées en X
Ossature contreventée par palées
9b
triangulées en V
10a Mixte portiques/palées triangulées en X
10b Mixte portiques/palées triangulées en V
11 Portiques en console verticale
C Maçonnerie
12 Maçonnerie porteuse chaînée
D Autres systèmes
Ossature métallique contreventée par
13
diaphragme
14
noyau en béton armé
15
voiles en béton armé
Ossature métallique avec
contreventement mixte comportant un
16
noyau en béton armé et palées ou
portiques métalliques en façades
Systèmes comportant des
17
transparences (étages souples)
Proposez R :
R : coefficient de comportement global suivant l'axe X
R : coefficient de comportement global suivant l'axe Y
Attention : En cas d’utilisation de systèmes de contreventement différents dans les deux

il faut adopter pour le coefficient R la valeur la plus petite. Il sera :
R : coefficient de comportement global suivant l'axe X

R : coefficient de comportement global suivant l'axe Y
4- Q : facteur de qualité
Le facteur de qualité de la structure est fonction de :
- la redondance et de la géométrie des éléments qui la constituent

- la régularité en plan et en élévation
- la qualité du contrôle de la construction
Pq est la pénalité à retenir selon que le critère de qualité q " est satis
Sa valeur est donnée au tableau 4.4
- Posez les va
1. Conditions minimales sur les files de contreventement
2. Redondance en plan
3. Régularité en plan
4. Régularité en élévation
5. Contrôle de la qualité des matériaux
6. Contrôle de la qualité de l’exécution
La valeur de Q est déterminée par la formule :
Q = 1 + ∑ (de1 à 6) Pq
Q = 1 + Pq1+ Pq2 + Pq3+ Pq4+ Pq5+ Pq6
5- W : Poids total de la structure
W est égal à la somme des poids Wi, calculés à chaqu
W = Σ Wi
Nombre des niveaux

Wi = WGi + β WQi
WGi =
Poids dû aux charges permanentes et à
celles des équipements fixes
surface d'un seule plancher
Poids surfacique d'un plancher à dalle
pleine ( emperique calculée par moi)
WQi = Charges d’exploitation
C'est mieux de detreminer le poids de la structure
>>> 6 DETERMINATION DU POIDS DE LA STRUC

Pour avoir le poids de la structure suivant le RPA :
On cré une nouvelle combinaison W :
W=G+βQ
pour Batiment d'habitation:
W = G + 0,2 Q
Display
Show Table
ANALYSIS RESULTS
Reaction
Support Reaction
W=
W=
3.4 CLASSIFICATION DES SYSTEMES DE CONTREVENT

( VOIR MODIFICATIFS ET COMPLEMENTS AUX RPA 9
Structures en béton armé

1.a: Portiques autostables en béton armé sans remplissage en m
C’est une ossature constituée uniquement de portiques capables de

sollicitations dues aux charges verticales et horizontales.
Pour cette catégorie, les éléments de remplissage ne doivent pas gê
portiques ( cloisons désolidarisées ou cloisons légères dont les liaiso
déplacement des portiques )
Par ailleurs les bâtiments concernés ne doivent pas dépasser 7 nive

en zone I, 5 niveaux ou 17m en zone II et 2 niveaux ou 8m en zone
1.b: Portiques autostables en béton armé avec remplissage en m
rigide
C’est une ossature constituée uniquement de portiques capables de
sollicitations dues aux charges verticales et horizontales.
Pour cette catégorie, les éléments de remplissage de la structure so

en maçonnerie de petits éléments insérés dans le cadre poteaux-po
crépissage) ne dépasse pas 10 cm (exception faite pour les rempliss
séparations entre deux (2) logements ou deux locaux d’un même niv
paroi de 5 cm , du coté intérieur est tolérée ; Cette dernière peut éve
épaisseur de 10 cm à condition qu’elle ne soit pas insérée dans les c
pour ne pas aggraver les phénomènes d’interaction maçonnerie –str
En outre les remplissages concernés doivent être disposés en plan a
possible par rapport au centre de masse de chaque étage de façon
dissymétrie éventuelle du système de contreventement en béton arm
auto-stable).
Les bâtiments concernés ne doivent par ailleurs pas dépasser 6 nive

II et 2 niveaux ou 8m en zone III.
>>>> le système
2. Système de contreventement constitué par des voiles porteu
Le système est constitué de voiles uniquement ou de voiles et de po

cas les voiles reprennent plus de 20% des sollicitations dues aux ch
considère que la sollicitation horizontale est reprise uniquement par
3. Structure à ossature en béton armé contreventée entièremen

béton armé
Le bâtiment est dans ce cas-là contreventé entièrement par un noya
qui reprend la totalité de l’effort horizontal.
4.a Système de contreventement mixte assuré par des voiles et
Les voiles de contreventement doivent reprendre au plus 20% des s

charges verticales.
Les charges horizontales sont reprises conjointement par les voiles e
proportionnellement à leurs rigidités relatives ainsi que les sollicitatio
interactions à tous les niveaux;.
Les portiques doivent reprendre, outre les sollicitations dues aux cha
25% de l’effort tranchant d'étage.
4.b Système de contreventement de structures en portiques par
>>>> le système le plus utilisé (RPA page 27)
béton armé.
Dans ce cas les voiles reprennent au plus 20% des sollicitations due
la totalité des sollicitations dues aux charges horizontales
On considère que les portiques ne reprennent que les charges vertic

sismique III, il y a lieu de vérifier les portiques sous un effort horizont
l’effort horizontal global
Avec ce système de contreventement les bâtiments sont limités en h
m au maximum
5. Système fonctionnant en console verticale à masses répartie
C’est le cas par exemple d’un réservoir cylindrique, des silos et chem
cylindrique, et autre.
6. Système à pendule inverse
C’est un système où 50% ou plus de la masse est concentrée dans

structure
C’est le cas par exemple d’un château d’eau sur pilotis ou d’un réser
torique proéminent sur jupe cylindrique ou conique plus resserrée.
1. Conditions minimales sur les files de contreventement

- Système de portiques :
-Chaque file de portique doit comporter à tous les niveaux, au
moins trois (03) travées dont le rapport des portées n’excède pas 1,5
-Les travées de portique peuvent être constituées de voiles de contr
- Système de voiles :
chaque file de voiles doit comporter à tous les niveaux, au moins
-Un (01) trumeau ayant un rapport "hauteur d’étage sur largeur" infé
* trumeau = un mur en voile
Hauteur de l'etage =
larguer du trumeau =
larguer du trumeau voile ≥ H / 0,67
-Ou bien deux (02) trumeaux ayant un rapport "hauteur d’étage sur l
*trumeau = un mur en voile
Hauteur de l'etage =
larguer du trumeau =
larguer d'un trumeau voile ≥ H / 1
-Ces trumeaux doivent s’élever sur toute la hauteur de l’étage

et ne doivent avoir aucune ouverture ou perforation qui puisse réduir
significative leur résistance ou leur rigidité..
2. Redondance en plan
-Chaque étage devra avoir, en plan, au moins quatre (04) files de po

voiles dans la direction des forces latérales appliquées.
-Ces files de contreventement devront être disposées symétriqueme
possible avec un rapport entre valeurs maximale et minimale d’espa
dépassant pas 1,5.
Distance max nu entre poteaux
Distance min nu entre poteaux
Dmax < 1,5 . Dmin
3. Régularité en plan
a1. Le bâtiment doit présenter une configuration sensiblement symé

directions orthogonales aussi bien pour la distribution des rigidités qu
masses.
a2. A chaque niveau et pour chaque direction de calcul, la distance e

gravité des masses et le centre des rigidités ne dépasse pas 15% de
bâtiment mesurée perpendiculairement à la direction de l’action sism
calcul du centre de gravite des masses

calcul du centre de rigidité
a3. La forme du bâtiment doit être compacte avec un rapport longue

inférieur ou égal 4 (cf Fig 3.2)
-La somme des dimensions des parties rentrantes ou saillantes du b

donnée ne doit pas excéder 25% de la dimension totale du bâtiment
Cote x
Lx =
l1X =
-SI il y a pas l2 l2X =
(l1X + l2X) / LX
(l1X + l2X) / LX ≤ 0,25
a4. Les planchers doivent présenter une rigidité suffisante vis à vis d
contreventements verticaux pour être considérés comme indéformab
Dans ce cadre la surface totale des ouvertures de plancher doit reste
celle de ce dernier.
longueur du plancher Lx =
largueur du planche Ly =
Surface du plancher =
Surface de l'ouverture =
Surface de l'ouverture < 15 % de la surface du planche
4. Régularité en élévation
La structure est classée régulière en élévation. ( cf 3.5 1b )
b1. Le système de contreventement ne doit pas comporter d’élémen

discontinu, dont la charge ne se transmette pas directement à la fon
b2 Aussi bien la raideur .que la masse des différents niveaux restent

progressivement et sans chargement brusque de la base au somme
b4. Dans le cas de décrochements en élévation, la variation des dim

entre deux niveaux successifs ne dépasse pas 20% dans les deux d
s’effectue que dans le sens d’une diminution avec la hauteur. La plus
du bâtiment n’excède pas 1,5 fois sa plus petite dimension.
CAS N 1
longeur du coté de la base du batiment
longueur du coté du dernier etage ou du plus petit etag
Long du coté d'un etage inferieur i-1
longueur d'un coté d'un etage i
-Variation entre la plus grande dimenssion et la plus pet
-Variation entre deux niveaux successifs:

CAS N 2
hauteur de l'eta
CAS N 3
longeur du coté de la base du batiment
longueur du coté du dernier etage ou du plus petit etag
Long du coté d'un etage inferieur i-1
longueur d'un coté d'un etage i
-Variation entre la plus grande dimenssion et la plus pet
-Variation entre deux niveaux successifs:
-Toutefois, au dernier niveau, les éléments d’ouvrage, tels que buand

d’ascenseurs etc. pourront ne pas respecter les règles b3 et b4 et êt
prescriptions relatives aux éléments secondaires
D’une manière générale, se reporter aux schémas illustratifs ci-après
5. Contrôle de la qualité des matériaux

Des essais systématiques sur les matériaux mis en œuvre doivent ê
l’entreprise.
6. Contrôle de la qualité de l’exécution

Il est prévu contractuellement une mission de suivi des travaux sur c
mission doit comprendre notamment une supervision des essais effe
matériaux.
PRESCRIPTIONS COMMUNES AUX METHODES « STATIQUE » E
4.42. Composante verticale de l’action sismique
Les effets de la composante verticale de l’action sismique doivent êt

calcul des porte-à-faux de plus de 1,50m de long et ceci, en zone sis
A cet effet, outre la force descendante adéquate, une force sismique
Fv = 0.5 . A . Wp (4.-18)
Wp = poids propre de l’élément en porte à faux
A = coefficient acceleration de la zone sismique
6.1.3. Diaphragmes
Les diaphragmes ou contreventements horizontaux des planchers e
calculés pour résister aux forces sismiques déterminées par la formu
Fpk = (Ft + Σ Fi / Σ Wi ) . Wpk
Wpk = poids du diaphragme et des éléments tributaires du niveau k

charges d’exploitation ( voir tableau 4.6 : Coefficient β:)
Wi = WGI + β WQI
Wi est determiné avec le SAP2000
Wi =
La force sismique exercée sur le diaphragme sera bornée comme su
0,80 . A . Wpk ≤ Fpk ≤ 1,60 . A . Wpk

/ VERSION 2003
S DE CLASSIFICATION
un séisme majeur pour besoin de la survie de la region, de la securité publique et de la defence nationale, soit :
u de defence nationale ayant un caractere operationnel tels que casernes de pompiers, de police ou militaires, parcs d'engins et de veh
pitaux et centres dotés de services des urgences, de chirurgie et d'obstétrique.
ue les centres de telecomunications, de diffusion et de reception de l'information (radio et television), des relais hertziens, des tours de
nce nationale
ie, d'importance nationale
cas de seisme
de personnes :
ment plus de 300 personnes tels que grand mosquée, batiments a usage de bureaux, batiments industriels et commerciaux, scolaires,
la hauteur dépasse 48m
e socio-culturelle et economique certaine :

le, musée, etc.
ie autres que ceux du groupe 1A
la hauteur ne depasse pas 48 m

multanément tels que, batiments a usage de bureaux, batiments industriels,…
es des sols qui les constituent.
esse moyenne d'onde de cisaillement Vs ≥ à 800 m/s
consolidée sur 10 à 20m d'epaisseur avec Vs ≥ 400 m/s à partir de 10 m de profondeur.
ou d'argile moyennement raide avec Vs ≥ 200 m/s à partir de 10 m de profondeur.
d'argile molle avec Vs < 200 m/s dans les 20 premiers metres.
Module
nombre de coups moyens Pression limite résistance en
pressiométrique
non moyenne compression
moyen
corrigé, enregistré à à travers la simple à travers la
à travers la
travers la couche (i) couche (i) couche
couche n(i),
d’épaisseur hi. d’épaisseur h i (i) d’épaisseur h i
d’épaisseur h i
N pl (Mpa) Ep (Mpa) qu (Mpa)
(d) (e) (e) (f)
/ >5 > 100 > 10
> 50 >2 > 20 > 0,4
10 ~ 50 1~2 5 ~ 20 01 ~ 0,4
< 10 <1 <5 < 0,1
mis d’utiliser le spectre S3
ofondies sont les suivantes :
que : sols liquéfiables, sols faiblement cimentés, anciens remblais..
eur en matière organique E87sur une épaisseur de plus de 3 m.
sur une épaisseur de plus de 6m

d’argile molle à
= 5 à 25 MPA,
e equivalente :
0,25
amique moyen
Dx = 2.2047927592
Dy = 2.2047927592
1.2
nt global de la structure
Rx = 5
Ry = 5
282120 KG
#VALUE!
#VALUE!
#VALUE! kg
#VALUE! kg
( oui = 1 ; non = 0 ) 0
opérationnels 100 % après un séisme. 0
ons stratégiques. 0
0
0
0
ention d’urgence et de secours. 0
es urgences, de chirurgie et d’obstétrique. 0
d’obstétrique. 0
0
0
l’information (radio et télévision), 0
0
ports et contrôle de la circulation aérienne. 0
0
’importance vitale. 0
ou historique d’importance nationale. 0
u de distribution d’énergie d’importance nationale. 0
ant rester fonctionnels en cas de séisme. 0
( oui = 1 ; non = 0 ) 0
nds rassemblements de personnes 0
nt accueillir simultanément plus de 300 personnes 0
0
hauteur dépasse 48 m. 0
la hauteur dépasse 48 m. 0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
s autres que ceux du groupe 1A 0
on d’énergie, d'electricité 0
à moyenne importance. 0
portance moyenne ( oui = 1 ; non = 0 ) 1

la hauteur ne dépasse pas 48 m. 1
hauteur ne dépasse pas 48 m. 0
personnes simultanément. 0
multanément. 0
0
roupes 1A, 1B ou 3 0
( oui = 1 ; non = 0 ) 0
tant des biens de faibles valeurs. 0
0
0
( oui = 1 ; non = 0 )
Zone III : 1
Zone II b : 0
Zone II a : 0
Zone I : 0
* Proposer le groupe :
/ Groupe 1A 0
/ Groupe 1B 0
s courants ou d’importance moyenne Groupe 2 1
/ Groupe 3 0
éthode statique équivalente ( oui = 1 ; non = 0 )

Il faut verifier que :
eure ou égale à 2 niveaux ou 08m ? 0

re ou égale à 5 niveaux ou 17m ? 1 1
re ou égale à 5 niveaux ou 17m ? 0

ure ou égale à 7 niveaux ou 23m ? 0
0
ion de zone, donné par le tableau 4.1 suivant la zone

sage du bâtiment :
A= 0,25
coefficient d’accélération de zone III

Groupe 1A A= /
Groupe 1B A= /
Groupe 2 A= 0,25
Groupe 3 A= /
coefficient d’accélération de zone II b

Groupe 1A A= /
Groupe 1B A= /
Groupe 2 A= /
Groupe 3 A= /
coefficient d’accélération de zone II a

Groupe 1A A= /
Groupe 1B A= /
Groupe 2 A= /
Groupe 3 A= /
coefficient d’accélération de zone I

Groupe 1A A= /
Groupe 1B A= /
Groupe 2 A= /
Groupe 3 A= /
moyen, fonction de la catégorie de site, du facteur

e la période fondamentale de la structure ( T ). Dx = 2.2047927592
Dy = 2.2047927592
periode fondamentale de la structure Tx et Ty !
ériode fondamentale de la structure T Tx =

Ty =
ondamentale (T) de la structure peut être estimée à partir de

culée par des méthodes analytiques ou numériques.
tiliser selon les cas est la suivante :
T = CT . hN3/4
ètres à partir de la base de la structure jusqu’au dernier niveau (N).

du système de contreventement, du type de remplissage et donné par le tableau 4.6.
Dans les cas n° 3 et 4, on peut également utiliser aussi la formule :
T = CT . hN3/4
hauteur totale du batiment = hN = 19.8 m

CT = 0.05
T = CT . hN3/4 0.4693198217 s
T = 0,09 hN / √¯ D
D est la dimension du bâtiment mesurée à sa base dans la direction de calcul considérée.

Dans ce cas de figure il y a lieu de retenir dans chaque directions considérée la plus petite des
on maximale dans le sense x du batiment Dx = 11.4 m

on maximale dans le sense y du batiment Dy = 13.9 m
Tx = 0,09 hN / √¯ Dx 0.5277828501 s
Ty = 0,09 hN / √¯ Dy 0.4779696267 s
s respectivement par (4.6 ) et (4.7)
Tx = min ( Tformule 1 ; Tx formule 2 ) Tx = 0.4693198217 s

Ty = min ( Tformule 1 ; Ty formule 2 ) Ty = 0.4693198217 s
a formule de Rayleigh ou une version simplifiée de cette formule

d’amplification dynamique moyen
orme graphique à la figure 4.1 pour un amortissement ξ = 5%, si non il faut le calculer :
associée à la catégorie du site et donnée par le tableau 4.7
S1 site rocheux S2 site ferme S3 site meuble S4 site très meuble

0.3 0.4 0.5 0.7
T2 = 0.5 s
ale de la structure ( T ) calculé en haut = Tx = 0.4693198217 s

Ty = 0.4693198217
ement critique ξ= 7 %
5% → η = 1
amortissement donné par la formule :

η= 0.8819171037 VRAI
0 ≤ Tx ≤ T2 2.2047927592 1
T2 ≤ Tx ≤ 3,0s 2.2998623597 0
Tx ≥ 3,0s 14.7012479758 0
0 ≤ Ty ≤ T2 2.2047927592 1
T2 ≤ Ty ≤ 3,0s 2.2998623597 0
Ty ≥ 3,0s 14.7012479758 0
de la structure RX = 5
RY = 5
u 4.3 en fonction du système de contreventement tel
s de contreventement différents dans les deux directions x et y des sens considérées
ur la plus petite.
Valeur de R
5 <<<<<<
3.5
3.5
3.5
5 <<<<<<
4
2
6
4
2.5
3.5
4
2
ment global suivant l'axe X = 5

ment global suivant l'axe Y = 5
ent différents dans les deux directions x et y des sens considérées
ment global suivant l'axe X = 5

ment global suivant l'axe Y = 5
Q= 1.2
éments qui la constituent Redondance = Abondance excessive
tère de qualité q " est satisfait ou non".
- Posez les valeurs de Pq : Automatic :

0.05 Pq1 = 0
0.05 Pq2= 0
0.05 Pq3= 0
0.05 Pq4= 0,05
0 Pq5= 0
0 Pq6= 0
Q= 1.2
WRPA = 282120
WSAP2000 = 785732
poids Wi, calculés à chaque niveau (i) :
282120 kg
4 Planchers
70530 kg
70500
150 m2
470 kg/m2
150 Kglm2
0.2
r le poids de la structure par ETABS ou SAP2000 :
N DU POIDS DE LA STRUCTURE
ucture suivant le RPA :
SELECTION DE LOAD COMBO SELECTIONNEZ W! Le poids est dans le GLOBAL Fz ! Pour SAP 2000
Le poids est la somme de FZ ! Pour ETABS!
7857.32 KN
785732 KG
EMES DE CONTREVENTEMENT
OMPLEMENTS AUX RPA 99)
n béton armé
mé sans remplissage en maçonnerie rigide
t de portiques capables de reprendre la totalité des

et horizontales.
plissage ne doivent pas gêner les déformations des
sons légères dont les liaisons ne gênent pas le
oivent pas dépasser 7 niveaux ou 23 m

2 niveaux ou 8m en zone III.
niveaux max hauteur total max m
Zone I : 7 23
Zone II a : 5 17
Zone II b : 2 8
Zone III : 2 8
mé avec remplissage en maçonnerie
t de portiques capables de reprendre la totalité des

et horizontales.
plissage de la structure sont constitués par des murs

dans le cadre poteaux-poutres dont l’épaisseur (hors
ption faite pour les remplissages périphériques ou les
deux locaux d’un même niveaux ou une deuxième
e ; Cette dernière peut éventuellement avoir une
soit pas insérée dans les cadres poteaux-poutres
nteraction maçonnerie –structure ).
ent être disposés en plan aussi symétriquement que
de chaque étage de façon à ne pas aggraver une
treventement en béton armé de l’étage(portique
illeurs pas dépasser 6 niveaux ou 20m. en zone I et

Zone I : 6 20
Zone II a : 6 20
Zone II b : 2 8
>>>> le système le plus utilisé Zone III : 2 8
ué par des voiles porteurs en béton armé
ment ou de voiles et de portiques. Dans ce dernier

s sollicitations dues aux charges verticales. On
st reprise uniquement par les voiles.
contreventée entièrement par noyau en
é entièrement par un noyau rigide en béton armé
assuré par des voiles et des portiques avec justification d’interaction portiques -voiles
prendre au plus 20% des sollicitations dues aux
njointement par les voiles et les portiques

ves ainsi que les sollicitations résultant de leurs
sollicitations dues aux charges verticales, au moins
uctures en portiques par des voiles en

20% des sollicitations dues aux charges verticales et
ges horizontales
nent que les charges verticales. Toutefois, en zone

ues sous un effort horizontal représentant 25% de
bâtiments sont limités en hauteur à 10 niveaux ou 33

Zone I : 10 33
Zone II a : 10 33
Zone II b : 10 33
Zone III : 10 33
rticale à masses réparties prédominantes
lindrique, des silos et cheminées de forme
asse est concentrée dans le tiers supérieur de la
au sur pilotis ou d’un réservoir d’eau cylindrique ou

conique plus resserrée.
e contreventement 1
1
tous les niveaux, au 1 VRAI = 1 ; FAUX =0
s portées n’excède pas 1,5.
stituées de voiles de contreventement. 0 VRAI = 1 ; FAUX =0
1
s les niveaux, au moins 0 VRAI = 1 ; FAUX =0
ur d’étage sur largeur" inférieur ou égal à 0,67
3.05 m
5 m
4.552238806
1
port "hauteur d’étage sur largeur" inférieur ou égal à 1,0.

3.05 m
3.05 m
3.05
1
a hauteur de l’étage
erforation qui puisse réduire de manière 1 VRAI = 1 ; FAUX =0
oins quatre (04) files de portiques et/ou de 1 VRAI = 1 ; FAUX =0

s appliquées.
e disposées symétriquement autant que
ximale et minimale d’espacement ne
4 m
3.5 m
1
uration sensiblement symétrique vis à vis de deux 1

distribution des rigidités que pour celle des 1 VRAI = 1 ; FAUX =0
tion de calcul, la distance entre le centre de 1

és ne dépasse pas 15% de la dimension du
la direction de l’action sismique considérée.
Lx = 28 m 15% Lx =
Ly = 12 m 15% Ly =
ex = 0.2 m → ex < 15% Lx

ey = 0.3 m → ey < 15% Ly
cte avec un rapport longueur/largeur du plancher 1
longueur du plancher Lx = 28.4 m

largueur du planche Ly = 11.25 m
Lx / Ly = 2.5244444444 0,25 ≤ Lx / Ly ≤ 4
ntrantes ou saillantes du bâtiment dans une direction 1

mension totale du bâtiment dans cette direction. (cf Fig 3.2)
Cote y
13.7 m Ly =
1.2 m l1y =
1.2 m -SI il y a pas l2, l2 = 0 l2y =
0.1751824818 m (l1y + l2y) / Ly
1 (l1y + l2y) / Ly ≤ 0,25
igidité suffisante vis à vis de celle des 1

sidérés comme indéformables dans leur plan.
tures de plancher doit rester inférieure à 15% de
15 m
12 m
180 m2 15% Surface du pl 27
0 m2
1
0
ation. ( cf 3.5 1b )
oit pas comporter d’élément 1

e pas directement à la fondation. 1 VRAI = 1 ; FAUX =0
s différents niveaux restent constants 1

sque de la base au sommet du bâtiment 1 VRAI = 1 ; FAUX =0
vation, la variation des dimensions en

e pas 20% dans les deux directions
on avec la hauteur. La plus grande dimension
petite dimension.
0
B= 12 m
Bm = 11 m
Bi-1= 13 m
Bi = 2 m
CAS 1
Bm / B = 0.9166666667
Bm / B ≥ 1/1,5 1
Bi / Bi-1 0.1538461538
Bi / Bi-1 ≥ 0,80 0
0
B= 12 m
B' = 6 m
H= 9 m
hauteur de l'etage de la base = 3 m
H/6 = 1.5 m
B' / B = 0.5
B' / B ≥ 0,67 0
0
B= 12 m
Bm = 6 m
Bi-1= 11 m
Bi = 11 m
Bm / B = 0.5
Bm / B ≥ 1/1,5 0
Bi / Bi-1 1
Bi / Bi-1 ≥ 0,80 1
s d’ouvrage, tels que buanderies, salle

er les règles b3 et b4 et être calculés conformément
schémas illustratifs ci-après (fig. 3.3).
1
ux mis en œuvre doivent être réalisés par 1 VRAI = 1 ; FAUX =0
1
n de suivi des travaux sur chantier. Cette 1 VRAI = 1 ; FAUX =0
supervision des essais effectués sur les
THODES « STATIQUE » ET « DYNAMIQUE »
action sismique doivent être pris en compte dans le

de long et ceci, en zone sismique III
équate, une force sismique minimum ascendante nette doit être prise en considération
L ≥ 1,5m
Fv = 62.5 MN
A= 0.25
Wp = 500 MN
orizontaux des planchers et des toitures doivent être

s déterminées par la formule
nts tributaires du niveau k comprenant un minimum des

Coefficient β:)
MN
me sera bornée comme suit :
Wpk = 500 MN
A= 0.25
0,80 . A . Wpk = 100

1,60 . A . Wpk = 200
a defence nationale, soit :
olice ou militaires, parcs d'engins et de vehicules d'intervention d'urgence et de secours.
evision), des relais hertziens, des tours de contrôle des aeroports et contrôle de la circulation ae
ents industriels et commerciaux, scolaires, universitaires, constructions sportives et culturelles, pénitenc

Vitesse d’onde
de cisaillement
à travers la
couche (i)
d’épaisseur hi
Vs (m/s)
(g)
≥ 800
≥ 400 / < 800
≥ 200 / < 400
≥ 100 / < 200

m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
m/s2
0.4693198217 s
0.4693198217 s
a plus petite des
KG
KG
ur SAP 2000
TABS!
4.2 m
1.8 m
1
1
1
12 m
1.2 m
1.2 m
0.2 m
1
m2
CAS 2 CAS 3
Balcon
L ≥ 1,5m
COMBIN
G = charges permanantes
Q = charges d'exploitation non pondérées
E = action du séisme representée par ses composantes horizontales
L’action sismique est considérée comme une action accidentelle au sens de la philosop
COMBINAISON GENERALES
Conbinaison d'actions à considérer pour la determination des sollicitations et des défo
POTEAUX
Combinaison pour le calcul des poteaux dans les ossatures autostables :
FONDATION SUPERFICIELLES
Les fondations superficielles sont dimensionnées selon les combinaisons d'actions :
FONDATION PROFONDES
Les fondations profondes sont dimensionnées selon les combinaisons d'actions :
Combinaisons d 'actions E.L.U. CM 66 + Additif
Pondérations CM 66 – NV 65/67 (avec carte neige N84) :
1
3/2 Q + 4/3 ( G + T )
2
3/2 Sn + 4/3 ( G + T )
3
3/2 Wn + 4/3 ( G + T )
4
17/12 ( Q + Sn ) + 4/3 ( G + T )
5
17/12 ( Q + Wn ) + 4/3 ( G + T )
17 / 12 ( Sr n + Wn ) + 4/3 ( G + T )
4/ 3 ( Q + Sr n + Wn + G + T )
Q + Sr n + We + G + T
9
Q + Sr e + We + G + T
10
Q + Se + G + T
A A Charge accidentell
F F Charge ponctuelle
G G Charge d’exploitat
Q Q Charge d’exploitat
Sn = Nnormale = SI Sn Charge de neige
Se = Nextreme = SII Se Charge de neige
Sr = 0,5 Sn = 0,5 Se = SIII Sr Charge de neige r
S0 S0 Charge de neige
Sa Sa Charge de neige
SI , SII , SIII SI , SII , SIII Charges
Wn = Vnormale Wn Charge de vent n
We = Vextreme We Charge de vent e
qh qh Pression dynamiq
p p Charge uniformém
g g Charge permanent
q q Charge d’exploitati
T T Période d’oscillatio
COMBINAISON D'ACTION RPA 99 / VERSION 2003
entelle au sens de la philosophe de calcul aux Etats Limites.
des sollicitations et des déformations de calcul sont :

G+Q+E
0,8 G + E
0,8 G - E
es autostables :
G + Q + 1,2 E
0,8 G + E
0,8 G - E
s combinaisons d'actions :
G+Q+E
0,8 G + E
0,8 G - E
ombinaisons d'actions :
G+Q
0,8 G + E
0,8 G - E
ctions E.L.U. CM 66 + Additif 80 – NV 65/67 partie vent – N 84 :
Pondérations É.L.U. CM 66 + Additif 80 – NV 65/67 partie vent – N 84 :
Altitude ≤ 500 m Altitude ≥ 500 m

1 1
1,5 Q + 1,35 (G + T ) 1,5 Q + 1,35 (G + T)
2 2
1,5 SI + 1,35 (G + T) 1,5 SI + 4/3 (G + T)
1,5 SII + 4/3 (G + T) 1,5 SII + 4 / 3(G + T)
3 3
1,5 Wn + 4/3 (G + T) 1,5 Wn + 4/3 (G + T)
4 4
17/ 12 (Q + SI ) + 1,35 (G + T) 17/ 12 (Q + SI ) + 1,35 (G + T)
17/12 (Q + SII ) + 1,35 (G + T) 17/12 (Q + SII ) + 1,35 (G + T)
5 5
17/12 (Q + Wn ) + 1,35 (G + T) 17/12 (Q + Wn ) + 1,35 (G + T)
6 6
17/12 (1/2 SI + Wn ) + 1,35 (G + T)
17/12 (1/2 SII+ Wn ) + 1,35 (G + T)
17/12 (SIII + Wn ) + 1,35 (G + T) 17/12 (SIII + Wn ) + 1,35 (G + T)
7 7
4/3 (Q + 1/2 SI + Wn + G + T)
4/3 (Q + 1/2 SII + Wn + G + T)
4/3 (Q + SIII + Wn + G + T) 4/3 (Q + SIII + Wn + G + T)
8 8
Q + ½ SI + We + G + T
Q + ½ SII + We + G + T
Q + SIII + We + G + T Q + SIII + We + G + T
Q + Sa + G + T Q + Sa + G + T
A Charge accidentelle (explosion, choc de véhicules…) daN

F Charge ponctuelle en général daN
G Charge d’exploitation ponctuelle daN
Q Charge d’exploitation ponctuelle daN
Sn Charge de neige normale daN/m2
Se Charge de neige extrême daN/m2
Sr Charge de neige réduite daN/m2
S0 Charge de neige au sol suivant N84 daN/m2
Sa Charge de neige accidentelle suivant N84 daN/m2
SI , SII , SIII Charges de neige suivant N84 daN/m2
Wn Charge de vent normale daN/m2
We Charge de vent extrême daN/m2
qh Pression dynamique normale hauteur h (NV 65/67) daN/m2
p Charge uniformément répartie, en général daN/m ou
g Charge permanente uniformément répartie daN/m ou
q Charge d’exploitation uniformément répartie daN/m ou
T Période d’oscillations (NV 65/67) s
Cette combinaison a pour objet de leur fournir
une meilleure résistance aux effets des moments de renversement dus aux mouvements sismiques
majeurs
COMBINAISON A PRENDRE POUR SAP2000
A
CM 66 Originale
1,5 Q + 1,35 ( G + T )
1,5 Nn + 1,35 ( G + T )
1,5 Vn + 1,35 ( G + T )
B
1,45 ( 0,5 Nn + Vn ) + 1,35 ( G + T )
1,45 ( Q + Vn ) + 1,35 ( G + T )
1,45 ( Q + Nn ) + 1,35 ( G + T )
C
1,35 ( Q + 0,5 Nn + Vn + G + T )
D
Q + 0,5 Ne + Ve + G + T
Q + Ne + G + T
mouvements sismiques

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pourcentage d’amortissement critique

Toujour posez le poids propre = G =DEAD=1

Combinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage

ELU : 1,35G + 1,5Q

si le mode 1 est suivant Tx, alors on le compare à Tx du RPA

Estimation de la période fondamen

1. La valeur de la période fondamentale (T) de la structure peut être estimée à partir de

2. La formule empirique à utiliser selon les cas est la suivante :

hN : hauteur mesurée en mètres à partir de la base de la structure jusqu’au dernier niveau (

400 Mpa 400000000 pascal

Define Materials A992Fy50

Modify / Show Material

Weight and Mass

Isotropic Property Data

Other Properties Steel Materials

Effective Yied Stress, Fy 235000

Import new Property

Select property Type Steel

selectionnez Add frame section Property

Auto Select List

choisir les IPE+HEA pour auto_poutres et auto_poteaux

Voire RPA 99/2003

β = coefficient de pondération Hangars 0.5

Function Name RPA99/2003

Function Damping Ratio 0.05 Portiques --> Acier --> Dense

Cliquez sur x Display Graph

Load Case Name Load CaseType

ombinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage

Attribution des surcharges d'exploitations Q sur les poutres

Charge d'exploitation = 1.5 KN/m2

L est la plus grande portée Longueur L = 20 m

Surface porté par P1 = 400 m2

Surface porté par P2 = 400 m2

Surface porté par P3 = 400 m2

Surface porté par P4 = 400 m2

Charge porté par P1 = 600 KN

Charge porté par P3 = 600 KN

Charge porté par P4 = 600 KN

Charge d'exploitation lineaire=

Charge porté par P1 = 30 KN/ml

Charge porté par P2 = 30 KN/ml

Charge porté par P3 = 30 KN/ml

Charge porté par P4 = 30 KN/ml

IL FAUT VERIFIER LA PERIODE DU 1er MODE

T vibration de la structure en mode 1 du SAP 2000 ≤ 1,3 x TRPA

le mode 1 est suivant Tx, alors on le compare à Tx du RPA

T du 1er mode du SAP200 = 0.527 s

Periode RPA Tx = 0.5 s 1,3 . Tx= 0.65

Tx 1er mode SAP 2000 ≤ 1,3 x TxRPA 1

Estimation de la période fondamentale de la structure T

ode fondamentale (T) de la structure peut être estimée à partir de

ue à utiliser selon les cas est la suivante :

en mètres à partir de la base de la structure jusqu’au dernier niveau (N).

hauteur totale du batiment = hN = 9.5

D est la dimension du bâtiment mesurée à sa base dans la direction de calc

Dimension maximale dans le sense x du batiment Dx = 20

Tx = 0,09 hN / √¯ Dx Tx= 0.1911838121

ux valeurs données respectivement par (4.6 ) et (4.7)

Combinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage

ombinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage

Combinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le fer

Combinaisons d'actions RPA 99 à considérer pour le ferraillage