Informe Hidrologico Chumpipuquio

Hidrología
CONTENIDO
1. GENERALIDADES ................................................................................................................................................ 6
UBICACIÓN ................................................................................................................................................... 6
OBJETIVOS: ................................................................................................................................................... 8
ALCANCES: .................................................................................................................................................... 8
TERMINOS GENERALES ......................................................................................................................... 8
INFORMACION DISPONIBLE Y ANALISIS DE ELEMENTOS METEOROLOGICOS .... 9
1.5.1. Precipitación .................................................................................................................................... 10
1.5.2. Humedad Relativa .......................................................................................................................... 10
1.5.3. Temperatura .................................................................................................................................... 10
2. HIDROGRAFIA ..................................................................................................................................................... 10
DESCRIPCION DE LAS CUENCAS EN ESTUDIO ........................................................................ 10
3. PARAMETROS FISIO GEOMORFOLOGICOS. ......................................................................................... 12
CARTOGRAFÍA Y TOPOGRÁFICA. ................................................................................................... 12
DELIMITACIÓN DE LA CUENCA DE INTERÉS .......................................................................... 13
3.2.1. Delimitación de cuencas con ArcGIS ......................................................................................... 13
CARACTERIZACION FISIOGRAFICA Y MORFOLOGICA DEL AREA DE ESTUDIO .. 14
3.3.1. Área y Perímetro de Cuenca. ........................................................................................................ 14
3.3.2. Altura Media de la Cuenca. ........................................................................................................... 14
3.3.3. Rectángulo Equivalente ................................................................................................................. 14
3.3.4. Pendiente de la cuenca ................................................................................................................... 15
3.3.1. Perfil longitudinal del cauce. ......................................................................................................... 15
3.3.1. Pendiente del cauce. ....................................................................................................................... 15
4. HIDROLOGIA DEL PROYECTO ................................................................................................................... 18
GENERALIDADES .................................................................................................................................... 18
ESTACIONES CLIMATOLÓGICAS ..................................................................................................... 18
EVALUACIÓN DE LA INFORMACIÓN HIDROLOGICA .......................................................... 21
ANÁLISIS Y TRATAMIENTO ESTADISTICO DE LA INFORMACIÓN ................................ 21
4.4.1. Análisis de Saltos ............................................................................................................................ 21
4.4.2. Análisis de Consistencia ................................................................................................................ 24
4.4.3. Análisis de tendencia y saltos en la media .................................................................................. 24
COMPLETACION Y GENERACIÓN DE LA INFORMACIÓN PLUVIOMÉTRICA .......... 25
4.5.1. Aspectos generales y características del modelo usado – modelo HEC-4. .......................... 25
4.5.2. Etapa de ordenamiento de la información y calibración del modelo. ................................... 27
4.5.3. COMPLETACIÓN DE LA INFORMACIÓN PLUVIOMÉTRICA. ............................... 27
5. GENERACIÓN DE CAUDALES MEDIOS EN EL ÁREA DE ESTUDIO ......................................... 34
INTRODUCCIÓN ....................................................................................................................................... 34
MÉTODO DE LUTZSCHÖLZ ............................................................................................................... 34
5.2.1. Ecuación del balance hídrico ........................................................................................................ 35
5.2.2. Coeficiente de escurrimiento ........................................................................................................ 36
5.2.3. Retención de la cuenca .................................................................................................................. 38
5.2.4. Relación entre descargas retención .............................................................................................. 39
5.2.5. Coeficiente de agotamiento .......................................................................................................... 39
5.2.6. Abastecimiento de la retención .................................................................................................... 41
5.2.7. Generación de los caudales medios mensuales ......................................................................... 42
5.2.8. Restricciones del modelo............................................................................................................... 42
5.2.9. Calibración ....................................................................................................................................... 43
5.2.10. GENERACIÓN DE DESCARGAS ......................................................................................... 44
5.2.11. SECCIÓN A SER EVALUADA ................................................................................................ 44
5.2.12. ESTABLECIMIENTO DE CAUDALES DISPONIBLES ................................................. 44
ANÁLISIS DE PERSISTENCIA DE PROBABILIDAD DE OCURRENCIA DE CAUDALES
51
GENERACION DE CAUDALES MAXIMOS .................................................................................... 52
5.4.1. Información pluviométrica ........................................................................................................... 52
PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 1

Hidrología
ANÁLISIS DE FRECUENCIA DE LA PRECIPITACIÓN MÁXIMA .......................................... 53

5.5.1. Periodo de retorno ......................................................................................................................... 53
5.5.2. Análisis de Riesgo de falla ............................................................................................................. 54
PROBABILIDAD DE OCURRENCIA DE LA PRESENTACION ............................................... 56
6. PRECIPITACIÓN DE DISEÑO ....................................................................................................................... 57
Precipitación Máxima 24 horas. .................................................................................................................. 57
ANÁLISIS PROBABILÍSTICO ................................................................................................................ 58
6.2.1. Análisis de frecuencia de la precipitación ................................................................................... 59
FUNCION DE PROBABILIDAD .......................................................................................................... 59
METODOS DE ESTIMACION DE PARAMETROS DE LAS FUNCIONES
PROBABILÍSTICAS ................................................................................................................................................... 59
6.4.1. Distribución normal ....................................................................................................................... 60
6.4.2. Distribución de valor extremo Tipo I ......................................................................................... 61
6.4.3. Distribución log – Normal de II parámetros ............................................................................ 62
6.4.4. Distribución log Pearson Tipo III ............................................................................................... 62
6.4.5. Distribución Pearson Tipo III ..................................................................................................... 63
PRUEBAS DE AJUSTE .............................................................................................................................. 65
6.5.1. PRUEBA DE SMIRNOV KOLMOGOROV ......................................................................... 66
6.5.2. Metodo del error cuadrático minimo .......................................................................................... 67
6.5.3. Elección del método estadístico apropiado ............................................................................... 67
PRECIPITACIÓN MÁXIMA E INTENSIDAD MÁXIMA ............................................................. 68
PRECIPITACIÓN EFECTIVA O ESCURRIMIENTO SUPERFICIAL ....................................... 69
6.7.1. Método SCS para abstracciones ................................................................................................... 70
ESTIMACION DE CAUDALES ............................................................................................................. 76
METODO DEL HIDROGRAMA TRIANGULAR ............................................................................ 76
7. DEMANDA HIDRICA DEL PROYECTO .................................................................................................... 79
Procesos de Evaporación ............................................................................................................................. 79
7.1.1. Evaporación..................................................................................................................................... 79
7.1.2. Transpiración................................................................................................................................... 79
7.1.3. Evapotranspiración (ET)............................................................................................................... 80
7.1.4. Evapotranspiración Potencial ....................................................................................................... 80
7.1.5. EVAPOTRANSPIRACION REAL O ACTUAL .................................................................. 80
7.1.6. Conceptos de Evapotranspiración .............................................................................................. 81
7.1.7. Evapotranspiración del cultivo de referencia (ETo) ................................................................ 81
8.1. MÉTODO DE PENMAN MODIFICADO. ..................................................................................... 81

8.2.1. Presión de Vapor (ea – ed ). ......................................................................................................... 82
USO ACTUAL DE LA TIERRA .............................................................................................................. 89
Calendario de Siembra y Cosecha ............................................................................................................... 89
7.3.1. Coeficiente de Cultivo Kc ............................................................................................................. 90
CEDULA DE CULTIVO PROPUESTO ............................................................................................... 91
7.1.1. Estructura de cédula de cultivo .................................................................................................... 91
7.1.2. Evapotranspiración Real (EVR) .................................................................................................. 96
7.1.3. Precipitación Efectiva .................................................................................................................... 96
7.1.4. Lámina neta de riego (LN) ............................................................................................................ 96
7.1.5. Lamina bruta de riego (Lbr).......................................................................................................... 97
7.1.6. Módulo de riego (Mr) .................................................................................................................... 97
7.1.7. Eficiencia de riego .......................................................................................................................... 97
BALANCE HÍDRICO ................................................................................................................................ 98
7.2.1. Demandas de agua para riego ....................................................................................................... 99
8. OFERTA HIDRICA Y BALANCE HIDRICO DEL PROYECTO ........................................................ 107
9. HIDROLOGIA DE LA REPRESA ................................................................................................................. 113
VOLUMEN DE SEDIMENTACIÓN .................................................................................................. 113
VOLUMEN DE EVAPORACION DEL EMBALSE ....................................................................... 115

Hidrología
9.2.1. Cálculo de evaporación de embalses según COOPOP ......................................................... 115

CAPACIDAD DE EMBALSE TOPOGRAFICO .............................................................................. 115
9.3.1. Área y volúmenes de la represa Chumpipuquio...................................................................... 115
9.3.2. Curva área altitud .......................................................................................................................... 116
9.3.3. Curva capacidad volumen ........................................................................................................... 117
9.3.4. Discusión de resultados ............................................................................................................... 117
10. SISTEMA DE OPERACION ....................................................................................................................... 117
SIMULACIÓN DE OPERACIONES DEL PROYECTO CONSIDERANDO REPRESA DE
REGULACIÓN .......................................................................................................................................................... 117
10.1.1. Operación sistema de riego Chumpipuquio ............................................................................ 118
11. Conclusiones: ..................................................................................................................................................... 119
12. Recomendaciones ............................................................................................................................................. 120
INDICE DE CUADROS
Unidades hidrograficas............................................................................................................................. 11
Tiempo de concentración de las microcuencas ................................................................................... 16
Resumen de los parámetros básico de las microcuencas de los puntos de interés ....................... 17
Parámetros de forma ................................................................................................................................ 17
Análisis Estadístico de saltos y tendencias ........................................................................................... 24
Límite superior para la precipitación efectiva ...................................................................................... 38
Coeficientes para El cálculo de La precipitación efectiva .................................................................. 38
Lámina de Agua acumulada en los tres tipos de almacén hídrico .................................................... 41
Almacenamiento hídrico durante la época de lluvias ......................................................................... 41
Datos básicos generación de caudales mensuales año promedio Larcco ....................................... 45
Persistencia de caudales promedio mensuales - Serie generada Larcco .......................................... 51
Persistencia de caudales promedio mensuales - Serie generada Chumpipuquio ........................... 51
Persistencia de caudales promedio mensuales - Serie generada Quebrada..................................... 52
Resumen de disponibilidad Hídrica promedio mensual al 75% de persistencia (m3/s) .............. 52
Datos de las estaciones ............................................................................................................................ 53
Precipitación Máxima 24 horas Normal – Estación Ayahuasi ......................................................... 60
Precipitación Máxima 24 horas Gumbel – Estación Ayahuasi ......................................................... 61
Precipitación Máxima 24 horas Log normal 2– Estación Ayahuasi ................................................ 62
Precipitación Máxima 24 horas Log Pearson III – Estación Ayahuasi ........................................... 63
Precipitación Máxima 24 horas Pearson III– Estación Ayahuasi .................................................... 64
Smirnov Kolmorogov .............................................................................................................................. 66
Metodo del error cuadrático minimo. ................................................................................................... 67
Selección de la función de Distribución ............................................................................................... 68
Precipitaciones Máximas de diseño en (mm) y periodo de retorno en (años) ............................... 69
Valores del Número de Curva para el área de estudio ....................................................................... 75
Caudales de diseño para diferentes periodos de retorno ................................................................... 79
Áreas bajo riego y áreas a mejorar Embalse Chumpipuquio ............................................................ 89
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Cochapampa ........................ 89
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Mungui ................................. 89
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Lancaroya ............................. 90
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Huarhua ............................... 90
Cedula de cultivo actual Cochapampa .................................................................................................. 91
Cedula de cultivo actual Mungui ............................................................................................................ 91
Cedula de cultivo actual Lancaroya ....................................................................................................... 92

Hidrología
Cedula de cultivo actual Huarhua .......................................................................................................... 92

Cedula de cultivo con áreas mejoradas Cochapampa......................................................................... 92
Cedula de cultivo con áreas mejoradas Mungui .................................................................................. 93
Cedula de cultivo con áreas mejoradas Lancaroya .............................................................................. 93
Cedula de cultivo con áreas mejoradas Huarhua ................................................................................ 93
Cedula de cultivo actual Cochapampa .................................................................................................. 94
Cedula de cultivo actual Mungui ............................................................................................................ 94
Cedula de cultivo actual Lancaroya ....................................................................................................... 94
Cedula de cultivo actual Huarhua .......................................................................................................... 94
Demanda hídrica sin Proyecto Cochapampa ............................................................................... 99
Demanda hídrica sin Proyecto Mungui ....................................................................................... 100
Demanda hídrica sin Proyecto Lancaroya ................................................................................... 101
Demanda hídrica sin Proyecto Huarhua ..................................................................................... 102
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Cochapampa ............................................ 103
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Mungui .................................................... 104
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Lancaroya ................................................. 105
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Huarhua .................................................... 106
Oferta hídrica sin proyecto Cochapampa ........................................................................................... 107
Oferta hídrica sin proyecto Mungui .................................................................................................... 107
Oferta hídrica sin proyecto Lancaroya ................................................................................................ 107
Oferta hídrica sin proyecto Huarhua .................................................................................................. 107
Oferta Hídrica con proyecto Cochapampa ........................................................................................ 108
Oferta Hídrica con proyecto Mungui.................................................................................................. 108
Oferta Hídrica con proyecto Lancaroya ............................................................................................. 108
Oferta Hídrica con proyecto Huarhua ................................................................................................ 108
Cálculo de la Producción de Sedimentos del Quebrada Chumpipuquio ...................................... 113
Cálculo del volumen de sedimentos en el interior del embalse ...................................................... 113
Evapotranspiracion Eto para la microcuenca Chumpipuquio ....................................................... 114
Cálculo de volumen de evaporación método COOPOP – por día ............................................... 115
Volumen evaporado mensual ............................................................................................................... 115
Volumen de áreas de las curvas para cada elevación del embalse .................................................. 116
Curva elevación - capacidad .................................................................................................................. 116
Curva elevación – área - volumen topográfico de la represa Chumpipuquio .................. 117
Simulación de almacenamiento embalse Chumpipuquio ................................................................ 118
Demanda estimada para las cuatro comisiones (área a incorporar) ............................................... 118

Hidrología
LISTA DE FIGURAS
En la figura se muestra la ubicación Nacional, Departamental .......................................................... 7
Ubicación provincial y distrital ................................................................................................................. 7
Hidrografía del área de influencia del proyecto ................................................................................... 12
Ajuste del punto de aforo de la microcuenca ...................................................................................... 13
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Cotahuasi ........................................... 22
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Ayahuasi ............................................. 22
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Chinchayllapa .................................... 22
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Orcopampa ........................................ 23
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Lampa ................................................. 23
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Orcopampa ........................................ 23
Variación de series de Caudales promedios mensuales generados Larcco ..................................... 45
Variación de series de Caudales promedios mensuales generados Chumpipuquio ...................... 46
Variación de series de Caudales promedios mensuales generados Quebrada ................................ 46
Evapotranspiración .................................................................................................................................. 80

Hidrología
1. GENERALIDADES
De acuerdo a los planes y políticas de desarrollo del sector Agrícola del actual
Gobierno es de vital importancia el desarrollo agropecuario debido a que constituye
la actividad más importante del departamento de Arequipa, por tal razón el Gobierno
Regional viene formulando proyectos de mejoramiento de riego, a fin de Mejorar el
nivel de vida del poblador rural.
La formulación de planes de desarrollo para los proyectos inherentes al recurso

hídrico, deberá estar expresamente dirigido a promover el mejor uso de las
combinaciones del recurso agua y suelo, dentro de un plan integral de ingeniería y
saneamiento rural.
El presente estudio Hidrológico forma parte de los estudios básicos del perfil del
proyecto de Riego: “CREACIÓN DEL SERVICIO DE ALMACENAMIENTO
DE LA REPRESA CHUMPIPUQUIO Y LÍNEA DE CONDUCCIÓN EN EL
DISTRITO DE PAMPAMARCA, PROVINCIA DE LA UNIÓN -
DEPARTAMENTO DE AREQUIPA”, tiene la finalidad de determinar la
disponibilidad hidrológica de los caudales de aporte para el punto de captación en la
microcuenca de acuerdo a ello realizar la implementación de la captación y
conducción en beneficio de las áreas agrícolas de la comisión de usuarios de Huarhua,
Lancaroya, Mungui y Cochapampa.
UBICACIÓN
El proyecto está localizado en la parte alta del departamento de Arequipa,
- Comisión de Usuarios: Huarhua, Lancaroya, Mungui y Cochapampa.

- Distrito: Pampamarca
- Provincia: Cotahuasi
- Región: Arequipa
- Latitud Sur: 15°7'43.91"S
- Longitud Oeste: 72°54'16.91"O
- Altitud: 2308 - 3600 msnm

Hidrología
En la figura se muestra la ubicación Nacional, Departamental
Ubicación provincial y distrital

Hidrología
OBJETIVOS:
Los objetivos del estudio son evaluar las siguientes características hidrológicos:
• Delimitación, análisis morfológico y fisiográfico de la microcuenca.

• Realizar los análisis correspondientes a fin de estimar la oferta de agua.
• Estimar el caudal de diseño para el período de retorno adecuado.
• Estimar la demanda hídrica.
• Realizar el balance hídrico para el proyecto
ALCANCES:
El programa de estudios debe considerar la recolección de información, los trabajos

de campo y los trabajos de gabinete, cuya cantidad y alcance será determinado en
base a la envergadura del proyecto, en términos de longitud y el nivel de riesgo
considerado. El estudio hidrológico comprenderá de los siguientes:
• Visita de campo; reconocimiento del lugar tanto en la zona de cruce como de la

cuenca global e inventario de obras de arte.
• Recolección y análisis de información hidrométrica y meteorológica existente, esta
información puede ser proporcionada por entidades locales, y nacionales, por
ejemplo: SENAMHI, Unidad de Red Hidrometeorológica del Gobierno Regional de
Arequipa.
• Caracterización de la cuenca, considerada hasta el cruce del curso del agua, en base a
la determinación de las características de respuesta lluvia – escorrentía, y
considerando aportes adicionales en la cuenca, se analizará la aplicabilidad de los
distintos métodos de estimación del caudal máximo.
• Selección de los métodos de estimación del caudal máximo de diseño para diferentes
periodos de retorno.
• Evaluación de las estimaciones del caudal máximo; elección del resultado que a
criterio ingenieril, se estima confiable y lógico.
TERMINOS GENERALES
Hidrología: es la ciencia natural que se ocupa del estudio del agua en sus diversas
fases o estados.
Ciclo Hidrológico: Se denomina Ciclo Hidrológico al movimiento general del agua,

ascendente por evaporación y descendente primero por las precipitaciones y después
en forma de escorrentía superficial y subterránea.
Evaporación: La evaporación es una etapa permanente del Ciclo

Hidrológico. Hay evaporación en todo momento y desde toda superficie húmeda.
Considerada como un fenómeno puramente físico, la evaporación es el pasaje del

Hidrología
agua al estado de vapor; sin embargo, hay otra evaporación, provocada por la
actividad de las plantas y que recibe el nombre de Transpiración.
Evapotranspiración: La evapotranspiración es la combinación de

evaporación desde la superficie del suelo y la transpiración de la vegetación. Los
mismos factores que dominan la evaporación desde una superficie de agua abierta
también dominan la evapotranspiración, los cuales son: el suministro de energía y el
transporte de vapor. A medida que el suelo se seca, la tasa de evapotranspiración
cae por debajo del nivel que generalmente mantiene en un suelo bien
humedecido.
Precipitación: Se define precipitación a toda forma de humedad, que, originándose

en las nubes, llega hasta la superficie terrestre. De acuerdo a esta definición, las lluvias,
las granizadas, las garúas y las nevadas son formas distintas del mismo fenómeno de
la precipitación.
Agua superficial: El agua superficial es la que se almacena o se encuentra fluyendo

sobre la superficie de la tierra. El sistema de agua superficial interactúa
continuamente con los sistemas de agua atmosférica y subterránea.
Periodo de Retorno: El Periodo de Retorno de un evento con una magnitud dada

puede definirse como el intervalo de recurrencia promedio entre eventos que igualan
o exceden una magnitud especificada.
Avenida (Crecida): Elevación, generalmente rápida en el nivel de las aguas de un

curso, hasta una máxima a partir del cual dicho nivel desciende a una velocidad
menor.
Precipitación máxima en 24 horas: La Pmax Es la cantidad de lluvia máxima diaria

ocurrida en el mes de registro diario.
INFORMACION DISPONIBLE Y ANALISIS DE ELEMENTOS

METEOROLOGICOS
se ha recurrido a los registros históricos de las estaciones meteorológicas

proporcionadas por La Autoridad Nacional del Agua (ANA) y al Servicio Nacional
de Meteorología e Hidrología del Perú. (SENAMHI).
Referente a información meteorológica, se tiene tres estaciones cercanas para el

proyecto; Cotahuasi, Chinchayllapa, Ayahuasi, Orcopampa, Lampa y Salamanca, se
dispuso de los parámetros de Precipitación Media Mensual, Temperatura,
Precipitación Máxima de 24 Horas, en un rango de análisis de 52 años, a partir de
1963 – 2015.

Hidrología
1.5.1. Precipitación
La precipitación se analiza a nivel de la microcuenca productora del recurso hídrico,

en los que se dispone de pluviómetros, como son las Estaciones de Cotahuasi,
Chinchayllapa, Ayahuasi, Orcopampa, Lampa y Salamanca; para lo cual se clasifico el
área de estudio en 2 zonas representativas, de acuerdo a sus altitudes, y que se señalan
a continuación: Zona Media Alta y Zona Alta, donde se desarrollara el proyecto.
A continuación, se describe cada una de las zonas:
Zona Media Alta: Comprendida entre las cotas 2 500 y 3 500 msnm, para la esta
zona se tiene la Estación de cotahuasi, del resultado de 52 años hidrológicos, la época
de lluvias se inicia con mayor frecuencia desde el mes de Diciembre con una
precipitación promedio de 26.1 mm y se prolonga hasta el mes de abril con 13.4 mm,
alcanzando mayor intensidad en Enero, Febrero y Marzo con 76.81mm, 96.88mm,
70.88mm., respectivamente; produciéndose los valores más bajos en los meses de
junio y julio con 0.7mm., 1.2mm., cada una de ellas y con una precipitación promedio
anual de 256.51mm.
Zona Alta: Comprendida entre las cotas 3 500 y aproximadamente 4 600 msnm,
llegando en esta zona su precipitación promedio anual a los 688.2mm., parala estación
de Chinchayllapa y 577.57mm para la estación de Ayahuasi.
1.5.2. Humedad Relativa
La estación que se tomó en cuenta es la de Cotahuasi, cuyo promedio medio anual

es de 59.8%, cuya fluctuación varía entre 53.1% (Julio) y 71.5% (febrero).
1.5.3. Temperatura
Siendo la estación Cotahuasi la más representativa para las comisiones proyectadas

de riego, la temperatura media mensual de la estación es de 15.7 °C, y la media
mensual de las máximas diarias de 23.6 °C, concerniente a las mínimas desciende a
7.94°C.
2. HIDROGRAFIA
El área de estudio se encuentra ubicada dentro de la Cuenca Ocoña, la microcuenca

en estudio de la quebrada Chumpipuquio y Rio Larcco se encuentra ubicado dentro
del distrito de Pampamarca, que pertenece a la subcuenca del rio Cotahuasi,
perteneciente a la vertiente del Pacifico.
DESCRIPCION DE LAS CUENCAS EN ESTUDIO
Un tema de permanente discusión es el referente a los conceptos de cuenca,

subcuenca y microcuenca. Por consideraciones prácticas se puede dar una definición
para trabajos de manejo de cuencas a partir de rangos de área para cada unidad

Hidrología
hidrográfica. Los rangos de área se determinan en función del grado de ramificación

de los cursos de agua. Corresponden a microcuencas los cursos de agua de 1°, 2° y
3° orden; a subcuencas los cursos de agua de 4° y 5° orden, y a cuencas los recursos
de agua de 6° o más orden.
Así mismo se tienen rangos de área referenciales para las diferentes unidades
hidrográficas tal como se puede observar en el cuadro N° 1.
Unidad Área
Hidrográfica (ha)
Cuenca 50 000 – 800 000
Subcuenca 5000 – 50 000
Microcuenca < 5000
Unidades hidrograficas
En función de los dos métodos de clasificación presentados se realizó la

categorización de las cuencas presentes en el área de estudio, tal como se aprecia en
los siguientes ítems.
Hidrografía Regional.
La Cordillera de los Andes divide geográficamente al país en dos vertientes

principales que drenan sus aguas hacia los Océanos Pacifico y Atlántico; existe
también una tercera vertiente constituida por la alta cuenca interandina, cuyas aguas
drenan al Océano Pacifico.
La microcuenca del Rio Larcco forma parte de la vertiente del pacifico,

desembocando en el rio Pampamarca y a su vez en el rio Cotahuasi - Ocoña.
La topografía de la zona se caracteriza por presentar pendientes suaves a fuertes con

presencia de laderas empinados con presencia de paredes rocosas en el cauce.
Hidrografía Local
La Microcuenca de interés para el proyecto “Creación del servicio de

almacenamiento de la represa Chumpipuquio y línea de conducción en el
Distrito de Pampamarca, Provincia de La Unión - Departamento de
Arequipa”, para el diseño de captación y canales de conducción.

Hidrología
Hidrografía del área de influencia del proyecto
Trasvase Larcco
CAPTACIÓN
CAPTACION RIO LARCCO
TOMA DEL EMBALSE
Qda. s/n
Qda. Chumpipuquio
EMBALSE
PROYECTADO
CHUMPIPUQUIO
COCHAPAMPA
HUARHUA MUNGUI
LANCAROYA
3. PARAMETROS FISIO GEOMORFOLOGICOS.
CARTOGRAFÍA Y TOPOGRÁFICA.
Para efectos del desarrollo del presente estudio, se ha utilizado la siguiente

información cartográfica y topográfica:
• Carta Nacional del IGN a escala 1:100,000 con curvas de nivel a 50 m, levantadas
por el IGN.
• Mapa de delimitación hidrográfica de la cuenca. De la Autoridad Nacional del
Agua. ANA (2020)
• Modelo Digital de Elevación Global, (ASTER GDEM), en formato Raster,
resolución es de 20x20 m. por pixel (Arequipa – Apurímac).
• Planos Topográficos a escala 1:25,000 correspondientes al área del proyecto.

Hidrología
DELIMITACIÓN DE LA CUENCA DE INTERÉS
Utilizando la información cartográfica y topográfica mencionada anteriormente, se

analiza la Microcuenca de interés para el desarrollo del proyecto que se encuentra
ubicada en la el Rio Larco, Quebrada 1 y Chumpipuquio.
3.2.1. Delimitación de cuencas con ArcGIS
GIS ha acelerado enormemente el proceso de delimitación de cuencas hidrográficas

y análisis. Usando una elevación digital modelo (DEM) y estableciendo la salida de la
cuenca, o punto de fluidez, GIS los usuarios pueden realizar delimitaciones de
cuencas hidrográficas de forma rápida y precisa.
Resumen conceptual de la delimitación de cuencas hidrográficas:

- Project Raster
- Fill
- Flow Direction
- Flow Accumulation
- Sink
- Snap Pour Point
- Watershed
- Raster to poligon
3.2.1.1. Ajustar un punto de fluidez para la delimitación de cuencas en
ArcGIS Hydrologic Analysis - Snapping a Pour Point
El procedimiento general es bastante sencillo, pero hay pasos adicionales que

requieren una atención especial. Uno de estos es romper el punto de fluidez para la
cuenca de interés, como se ilustra en la Figura.4
Ajuste del punto de aforo de la microcuenca
Así es como Esri explica el proceso: "Busque dentro de una distancia rápida alrededor
del vertido especificado puntos para la celda de mayor flujo acumulado y mueva el
punto de fluidez a esa ubicación”.

Hidrología
CARACTERIZACION FISIOGRAFICA Y MORFOLOGICA DEL AREA

DE ESTUDIO
3.3.1. Área y Perímetro de Cuenca.
Es la superficie delimitada por la divisoria de aguas. El tamaño de la misma influye

en mayor o menor grado en los escurrimientos fluviales.
El perímetro es la longitud de la línea de la divisoria de aguas. Este parámetro tiene

influencia en el tiempo de concentración de la cuenca, el cual será menor cuando la
cuenca se asemeje a una forma circular.
3.3.2. Altura Media de la Cuenca.
Es la intersección de las dos curvas y que divide a la cuenca en dos partes iguales; o
sea el 50% de la cuenca está situado por encima de esta altitud y el 50% está situado
debajo de ella.
La altitud media ponderada fue calcula por la propiedad:
HP =
 (c * a )
i i
A
La altitud media simple fue calculada por la siguiente propiedad:
H ms =
(cM + cm )
2
3.3.3. Rectángulo Equivalente
Es el rectángulo que tiene la misma área y el mismo perímetro que el de la cuenca.

En estas condiciones tendrá el mismo Kc, así mismo como otros parámetros
(distribución de alturas, curva hipsométrica, etc.). Esta reducción a las dimensiones
de un rectángulo se realiza mediante fórmulas obtenidas.
P
K C = 0.2821*
A
Indica que la forma de la Microcuenca es ovalada.
Los lados del rectángulo equivalente fueron calculados por la propiedad:
  1.128  
2   1.128  
2
KC A  KC A 
L= 1 + 1 −   l= 1 − 1 −  
1.128   K C   1.128   K C  
   

Hidrología
3.3.4. Pendiente de la cuenca
La pendiente de la cuenca, es un parámetro muy importante en el estudio de toda

cuenca, tiene una relación muy importante y compleja con la infiltración, la
escorrentía superficial, la humedad del suelo, y la contribución del agua subterránea
a la escorrentía. Es uno de los factores que controla el tiempo de escurrimiento y
concentración de la lluvia en los canales de drenaje, y tiene una importancia directa
en relación a la magnitud de las crecidas.
Existen diversos criterios para evaluar la pendiente de una cuenca, entre las que se
pueden citar:
❖ Criterio de Alvord.
❖ Criterio de Horton.
❖ Criterio del rectángulo equivalente.
El pendiente de la cuenca se calculó por el método del rectángulo equivalente, con

este criterio, para hallar la pendiente de la cuenca, se toma la pendiente media del
rectángulo equivalente, es decir:
H
S =
L
3.3.1. Perfil longitudinal del cauce.
La importancia de conocer el perfil longitudinal del curso principal, radica en que nos
proporciona una idea de las pendientes que tiene el cauce, en diferentes tramos de su
recorrido.
3.3.1. Pendiente del cauce.
El conocimiento de la pendiente del cauce principal de la microcuenca es un

parámetro importante, en el estudio del comportamiento del recurso hídrico, como
por ejemplo, para la determinación de las características óptimas de diseño, o en la
solución de problemas de inundaciones.
Tiempo de Concentración.
El tiempo que tarda una partícula de agua caída en el punto de la cuenca más alejado
del desagüe en llegar a éste (punto de estudio) fue calculada mediante el método de
Kirpich y Temez:
0.385
 L2 
TC = 0.06626 
 S 
0.75
 L 
TC = 0.126 0.35 
S 
Hidrología
Entonces el resultado promedio del tiempo de concentración de la Microcuenca es

la siguiente:
Tiempo de concentración de las microcuencas
Pendiente Longitud de Tc: Tc: Tc:

CODIGO
de Cauce cauce Kirpich Temez Promedio
Cuenca m/m m (horas) (horas) (horas)

CHUM PIPUQUIO 0.02 6750.17 1.24 0.71 0.78
QUEBRADA 0.05 5823.15 0.80 0.54 0.54
LARCCO 0.06 5695.55 0.73 0.51 0.50

Hidrología
Resumen de los parámetros básico de las microcuencas de los puntos de interés
MICRO CUENCAS IDENTIFICADAS PARA EL PRO YECTO

PARTEAGUAS DESEMBO CADURA LO NGITUD PENDIENTE
AREA
PERIMETRO CAUCE DEL CAUCE
CHUMPIPUQ UIO UBICACIÓ N GEO GRÁFICA UBICACIÓ N GEO GRÁFICA (km2)
PRINCIPAL PRINCIPAL
Coord_X Coord_Y Altitud Coord_X Coord_Y Altitud (km2) (km.) (km.) (%)
(msnm) (msnm)
CHUM PIPUQUIO 721333.06 8331202.39 4598 719698.92 8336522.72 4445 19.66 22.58 6.75 2.27
QUEBRADA 718750.24 8336962.01 4881 714589.74 8337722.42 4575 6.61 13.45 5.82 5.25
LARCCO 716054.03 8342102.17 4943 718290.71 8337638.15 4580 15.41 18.52 5.70 6.37
Parámetros de forma
Densidad
Ancho Coef. De Fac.
CODIGO de
Promedio Compacidad Forma
Drenaje
Cuenca (Km) (1/km)
CHUM PIPUQUIO 2.91 0.26 0.34 2.32
QUEBRADA 1.13 0.20 0.88 5.13
LARCCO 2.71 0.26 0.37 2.11

Hidrología
4. HIDROLOGIA DEL PROYECTO
GENERALIDADES
Es muy importante la recolección, concentración y manejo racional de la información

hidrometeorológica en cuanto se refiere a la calidad y cantidad. Debido a que la
Microcuenca en estudio no cuenta con ningún tipo de información
hidrometeorológica se procederá a la transferencia de información.
El aspecto de mayor importancia en el presente estudio, ha sido la utilización de

información hidrometeorológica de las cuencas aledañas a la de interés.
Utilizando técnicas hidrológicas comúnmente aceptadas, se estimó la información

hidrometeorológica en el área del proyecto.
ESTACIONES CLIMATOLÓGICAS
Para los cálculos correspondientes para el mejoramiento de riego, se ha utilizado la

información que proporciona la estación de Cotahuasi, Ayahuasi, Chinchayllapa,
Orcopamapa, Lampa y Salamanca cuyas características se presentan a continuación
Estación Cotahuasi.
- Cuenta con información histórica del período 1963 - 2015.
Estación Ayahuasi.
Estación Chinchayllapa.
En las estaciones pluviométricas analizadas se ha podido observar que la

precipitación anual media es menor si se considera en el promedio los años Mega
Niño, por lo cual se puede afirmar que dicho fenómeno se ha manifestado en la
región como años secos.

Hidrología
TEMPERATURA PROMEDIO MAXIMO MENSUAL (C°)
Estacion COTAHUASI Latitud: 15°12'28" Cuenca: OCOÑA

Cod.Esta 000749 Longitud: 72°53'27" Distrito: COTAHUASI
TIPO 1-2 CONV. - CLIMATICA Altitud: 2683 msnm. Provincia: LA UNION
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL
1992 23.8 23.7 23.1 23.3 23.9 24 22.6 21.9 22.9 23.2
1993 21.6 22.3 22.9 22 22 23.2 23.8 23 23.3 22.7
1994 22.2 21.6 23.1 22.9 23.8 23 22.1 22.9 23.7 23.4 23.4 23.4 23.0
1995 23 22.9 22 23.1 22.5 22.3 22.2 22.8 23 23.1 22.3 22.5 22.6
1996 21.1 20.8 21.7 21.9 22.5 21.1 21.6 22 23.2 23.5 23.1 23.1 22.1
1997 20.1 21.4 22.3 22.7 23.2 21.7 23.7 22.4 22.8 24.4 23.8 24.7 22.8
1998 24.1 24.2 24.5 24.8 24 21.9 22.4 22.6 23.5 24.3 23 22.7 23.5
1999 22.4 20 20.2 21.9 21.7 21.2 21.4 22.7 22.3 23.1 23.3 22.6 21.9
2000 20.3 20.2 20.7 22.3 22.4 21.5 20.8 22.9 22.1 23.4 23.7 23.5 21.9
2001 22 20.9 20.9 22.4 21.9 22.1 22.2 23.2 23.1 24.2 24.1 24.3 22.6
2002 23.8 21.4 21.7 22.1 22.6 22.8 21.9 24.1 23.4 23.9 24 24.3 23.0
2003 24.2 23.3 22.9 23.1 22.5 22.5 21.9 22.8 23.4 24.2 24.6 23.8 23.3
2004 22.8 23.2 23.2 23 23.2 23 21.4 22.6 24.1 24.1 24.3 23.8 23.2
2005 23.4 23.1 23.3 24 23.4 22.7 22.9 23.5 23 24 23.8 23.1 23.4
2006 23.4 22.3 22.5 23.5 23 22.6 23.3 23.1 23 24.5 24.2 24.5 23.3
2007 24.9 22.6 22 22.2 22 21.9 21.3 22.5 23.1 23.8 24.3 23.1 22.8
2008 21.1 20.9 22.2 22.6 21.9 21.9 22.6 22.5 23.9 24.5 24.9 23.2 22.7
2009 23.5 21.8 22.4 23.9 23.2 23.2 23.4 24 24.1 25.2 24.8 24.6 23.7
2010 24.9 24.6 25.2 24.2 22.6 21.5 22.1 23.6 23.8 23.7 23.8 22.6 23.5
2011 23.3 21.4 23.3 23 22.9 22.8 22.4 23.9 24.7 24.3 25 24.1 23.4
2012 23.3 22.2 23.3 23 24 23.6 24 24.9 25.5 25.8 25.9 23.8 24.1
2013 25 23.5 23.4 25.1 23.2 23 23.4 23.8 25.6 25.8 25.5 25.2 24.4
2014 23.7 25 23.9 25.1 24.4
PROM 22.6 22.0 22.2 22.7 22.6 22.1 22.0 22.7 23.2 23.6 23.6 23.3 22.8
MAXIMO 25.6 25.0 25.2 25.1 24.0 23.7 24.0 24.9 25.6 25.8 25.9 25.2 24.4
MINIMO 19.4 19.0 18.8 20.5 21.0 20.0 19.9 20.9 21.4 21.9 21.9 21.3 21.3

Hidrología
TEMPERATURA PROMEDIO MAXIMO MENSUAL (C°)

Estacion AYAHUASI-PULLH Latitud: -15.0667° Cuenca: OCOÑA
Cod.Esta 157307 Longitud: -72.6667° Distrito: PUYCA
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL
2003 17.9 19.97 20.26 21.09 20.73 20.13 20.0
2004 18.12 18.18 18.84 19.15 19.91 19.21 19.61 19.99 20.89 20.26 20.74 20.17 19.6
2005 19.16 19.19 18.36 19.75 19.74 19.62 19.61 19.78 19.94 20.36 19.97 18.8 19.5
2006 18.29 18.04 17.46 19.18 19.19 19.26 19.65 19.84 20.02 20.04 19.97 20.61 19.3
2007 19.95 19.3 19.08 18.82 19.46 20.14 18.88 20.19 20.35 20.66 20.47 20.34 19.8
2008 16.39 17.08 17.7 18.89 19.01 18.95 20.12 19.96 20.37 20.84 20.75 19.24 19.1
2009 18.91 17.14 17.73 19.94 19.95 19.93 19.65 20.23 19.87 21.01 20.37 20.4 19.6
2010 19.63 19.44 20.28 19.84 20.21 19.99 19.99 20.78 21.21 20.9 20.23 17.74 20.0
2011 18.23 17.76 18.48 18.33 19.52 19.93 20 21.1 21.05 20.77 20.99 19.7 19.7
2012 18.9 17.59 18.94 18.05 20.05 20.29 20.68 20.05 20.49 20.54 20.33 17.85 19.5
2013 19.67 18.14 18.79 20.23 18.9 18.83 19.7 19.54 20.82 20.59 20.39 19.46 19.6
2014 18.01 19.29 18.61 20.05 19.0
PROM 18.7 18.3 18.6 19.3 19.6 19.6 19.6 20.1 20.5 20.6 20.5 19.5 19.6
MAXIMO 19.9 19.4 20.3 20.2 20.2 20.3 20.7 21.1 21.2 21.1 21.0 20.6 20.0
MINIMO 16.4 17.1 17.5 18.0 18.9 18.8 17.9 19.5 19.9 20.0 20.0 17.7 19.0
TEMPERATURA MAXIMA MEDIA MENSUAL (C°)
Estacion ORCOPAMPA Latitud: -15.260556 Cuenca: CAMANA

Cod.Esta 157311.00 Longitud: -72.338611 Distrito: OROCOPAMPA
TIPO 1-2 CONV. - CLIMATICA Altitud: 3779 msnm. Provincia: CASTILLA
AÑO Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic PROM
2005 18.86 17.47 18.52 18.65 18.28 17.38 17.95 18.03 17.93 19.06 19.30 17.79 18.27
2006 16.99 16.90 17.10 17.86 17.68 17.03 17.30 17.44 16.67 0.00 6.96 17.74 14.97
2007 17.75 15.19 16.25 17.08 10.64 17.38 11.06 0.00 0.00 2.38 19.38 18.83 12.16
2008 16.21 16.72 17.14 18.25 17.83 17.79 17.88 18.01 19.61 19.25 20.80 18.45 18.16
2009 18.04 16.61 17.34 18.21 17.87 17.97 17.67 18.58 19.34 20.23 19.65 19.75 18.44
2010 19.19 18.69 19.71 19.81 18.74 19.53 18.25 19.57 20.05 19.92 19.67 18.28 19.28
2011 17.91 15.76 17.36 18.09 18.35 17.79 17.14 18.29 19.43 19.65 20.26 18.40 18.20
2012 17.61 16.51 17.59 17.14 17.87 17.67 18.15 19.43 20.69 21.21 21.95 20.31 18.85
2013 20.77 21.31 22.06 22.83 21.48 16.35 0.00 0.00 0.00 20.78 20.48 19.20 15.44
2014 17.46 19.10 18.00 18.32 18.22
PROM 18.08 17.43 18.11 18.62 17.64 17.65 15.04 14.37 14.86 15.83 18.72 18.75 17.20
MAXIMO 20.77 21.31 22.06 22.83 21.48 19.53 18.25 19.57 20.69 21.21 21.95 20.31 19.28
MINIMO 16.21 15.19 16.25 17.08 10.64 16.35 0.00 0.00 0.00 0.00 6.96 17.74 12.16

Hidrología
EVALUACIÓN DE LA INFORMACIÓN HIDROLOGICA
La primera pregunta se soluciona realizando un análisis de consistencia de la

información disponible, mediante criterios físicos y métodos estadísticos que
permitan identificar, evaluar y eliminar los posibles errores sistemáticos que han
podido ocurrir.
Las otras dos preguntas restantes se solucionan realizando los procesos de

completación y extensión de datos mediante metodologías confiables, pero
recordando que nada puede sustituir al dato original y directo, verificando cada vez
que la acumulación de nuevos datos permita mejorar los cálculos.
ANÁLISIS Y TRATAMIENTO ESTADISTICO DE LA INFORMACIÓN
El tratamiento consiste en efectuar un análisis de consistencia y homogeneidad de los

registros que se tienen, para poder eliminar aquellos valores que no son confiables.
Estos análisis son de carácter físico estadísticos que permiten evaluar y eliminar los
posibles errores sistemáticos que han podido ocurrir, sea por causas naturales u
ocasionadas por la intervención de la mano del hombre.
Por lo general se encuentra períodos no uniformes e incompletos de información

hidrometeorológica, siendo necesaria la uniformidad del período base, utilizándose
el procedimiento de correlación cruzada con grupos de comportamiento hidrológico
homogéneo, permitiendo seleccionar las de mejor comportamiento y efectuar la
clasificación de las estaciones adecuadas y convenientes.
El procedimiento dentro del contexto general de un estudio se denomina fase

preliminar y consiste básicamente de tres actividades:
- Análisis de Consistencia de la información.
- Completación datos faltantes.
- Extensión de los registros
4.4.1. Análisis de Saltos
Los saltos son formas determinísticas transitorias que permiten a una serie
hidrológica periódica o no periódica pasar de un estado a otro, como respuesta a
cambios hechos por el hombre o cambios naturales continuos como puede ocurrir.
A fin de detectar posibles datos inconsistentes en la serie histórica, se procede al

análisis visual de la información el mismo que ha consistido en análisis de la
distribución temporal de toda la información hidrometeorológica disponible
combinando con los criterios obtenidos del campo para detectar la regularidad o
irregularidad de los mismos. De la apreciación visual de estos gráficos se deduce si la
información es aceptable o dudosa, considerándose como información dudosa o de
poco valor para el estudio, aquella que muestra en forma evidente valores constantes

Hidrología
en períodos en los cuales físicamente no es posible debido a la característica aleatoria

de los datos.
Mediante este análisis de los histogramas nos es posible detectar saltos y/o tendencias
en la información histórica.
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Cotahuasi
PRECIPITACION MAXIMA EN 24 (mm)- COTAHUASI

70
Precipitacion max. 24 mm
60
50
40
30
20
10
0
1963
1965
1967
1969
1971
1973
1975
1977
1979
1981
1983
1985
1987
1989
1991
1993
1995
1997
1999
2001
2003
2005
2007
2009
2011
2013
AÑO
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Ayahuasi
PRECIPITACION MAXIMA EN 24 (mm)- AYAHUASI

60
50
40
30
20
10
0
1964
1966
1968
1970
1972
1974
1976
1978
1980
1982
1984
1986
1988
1990
1992
1994
1996
1998
2000
2002
2004
2006
2008
2010
2012
2014
AÑO
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Chinchayllapa
PRECIPITACION MAXIMA EN 24 (mm)- CHINCHAYLLAPA

60
50
40
30
20
10
0
1965
1967
1969
1971
1973
1975
1977
1979
1981
1983
1985
1987
1989
1991
1993
1995
1997
1999
2001
2003
2005
2007
2009
AÑO

Hidrología
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Orcopampa
PRECIPITACION MAXIMA EN 24 (mm)- ORCOPAMPA

Precipitacion max. 24 mm 90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
1950
1952
1954
1956
1958
1960
1962
1964
1966
1968
1970
1972
1974
1976
1978
1980
1982
1984
1986
1988
1990
1992
1994
1996
1998
2000
2002
2004
2006
2008
2010
2012
AÑO
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Lampa
PRECIPITACION MAXIMA EN 24 (mm)- LAMPA

45
40
35
30
25
20
15
10
5
0
1964
1966
1968
1970
1972
1974
1976
1978
1980
1982
1984
1986
1988
1990
1992
1994
1996
1998
2000
2002
2004
2006
2008
2010
2012
2014
2016
AÑO 2018
Histograma Precipitación Máxima de 24 horas – Estación Orcopampa
PRECIPITACION MAXIMA EN 24 (mm)- SALAMANCA

60
50
40
30
20
10
0
1964
1966
1968
1970
1972
1974
1976
1978
1980
1982
1984
1986
1988
1990
1992
1994
1996
1998
2000
2002
2004
2006
2008
2010
2012
2014
AÑO

Hidrología
4.4.2. Análisis de Consistencia
Después de obtener los gráficos construidos para el análisis visual y los de doble
masa, los periodos de posible corrección y los periodos de datos se mantendrán con
sus valores originales, se procede con el análisis estadístico de saltos, tanto en la media
como en la desviación estándar.
Inconsistencia es sinónimo de error sistemático y se presenta como saltos y

tendencias. Uno de los dos elementos más importantes a tener en cuenta en el análisis
de consistencia con relación a los datos existentes en el país es la longitud de registro
y el nivel de informalidad que por limitaciones de recursos económicos tiene el
proceso de recolección y manipuleo de la información fuente. De allí que es preferible
partir de la duda y no de la aceptación directa o fácil.
El análisis de la información se realiza en las componentes determinísticas transitorias

de la serie que son:
- Análisis de Salto
- Análisis de Tendencia
En cada uno de los cuales se analiza la consistencia en los dos primeros parámetros
estadísticos: media y desviación estándar.
4.4.3. Análisis de tendencia y saltos en la media
El análisis estadístico se realizó para todas las estaciones, a fin de detectar si la no

homogeneidad es significativa desde el punto de vista estadístico.
Se utilizó el software TREND, el cual está diseñado para facilitar test estadísticos de
tendencias, cambio y aleatoriedad en series hidrológicas y otras series de tiempo.
TREND tiene 12 test estadísticos basados en las recomendaciones de la
WMO/UNESCO. En el siguiente, se resume los resultados obtenidos para las
estaciones analizadas.
Análisis Estadístico de saltos y tendencias
TEST DE ESTACIONES
PRUEBA ESTADISTICA
ANALISIS COTAHUASI AYAHUASI CHINCHAYLLAPA SALAMANCA
Mann-Kendall NS S (0.1) S (0.1) NS
Tendencia Spearman's Rho S (0.01) S (0.01) NS S (0.01)
Linear regression NS NS NS NS
Cusum S (0.01) S (0.05) S (0.01) NS
Cumulative deviation S (0.1) NS S (0.05) NS
Cambio en
Worsley likelihood NS NS S (0.05) NS
Media/Mediana
Rank Sum S (0.05) S (0.01) NS S (0.01)
Student's t NS NS S (0.1) NS
Median Crossing S (0.01) S (0.01) S (0.01) S (0.01)
Turning Point S (0.01) S (0.01) S (0.01) S (0.01)
Aleatoriedad
Rank Difference S (0.01) S (0.01) S (0.01) S (0.01)
Auto Correlation S (0.01) S (0.01) S (0.01) S (0.01)
Nota:NS=N()=Significativo(nivel de significancia)
Resultados obtenidos aplicando el software TREND

Hidrología
Por lo tanto, de acuerdo al análisis realizado a la información pluviométrica,

proporcionada por las Estaciones, Cotahuasi es la más consistente, tienen una
consistencia al 99% y 95%, mediante los tres métodos descritos, por lo tanto,
confiable para realizar generación de información hidrométrica para fines de diseño
hidráulico del Proyecto de riego.
En cambio, las estaciones Ayahuasi y Chinchayllapa presentan consistencias al 90%

por lo que es necesario realizar las correcciones de saltos y tendencias.
Tal como ya se expuso líneas arriba, el período común a las tres estaciones está
constituido entre los años 1963 a 2014, es decir 51 años de información
correspondiente al período inmediato reciente, que ha sido proporcionada por el
ANA y el SENAMHI.
COMPLETACION Y GENERACIÓN DE LA INFORMACIÓN

PLUVIOMÉTRICA
4.5.1. Aspectos generales y características del modelo usado – modelo

HEC-4.
La completación de la información histórica, se efectúa para tener periodos

completos, más confiables y de tamaño uniforme.
Los modelos de regresión lineal simple y múltiple son utilizados para la extensión o
transferencia de información desde uno o varios puntos, a una estación con datos
incompletos o con registros cortos. La decisión a tomarse sobre el tipo de modelo
de regresión y de la elección de la variable independiente, depende de la
disponibilidad de información y generalmente del criterio y experiencia del
especialista.
El proceso de completación y/o extensión de datos se realiza en las series

consistentes, vale decir, después de haber analizado la confiabilidad de las mismas.
Para realizar el proceso de completación de datos de una estación en base a otra, se
tiene en cuenta las siguientes condiciones:
- Buscar o seleccionar las estaciones que guarden buena relación con la estación
base que se quiere completar.
- En los análisis respectivos no juntar datos de épocas secas con datos de épocas
húmedas, sino que realizar el proceso separadamente.
- Cerciorarse o verificarse que las características de la cuenca de la estación
completa y de la cuenca a la estación a completar sean similares en su
comportamiento hidrológico. Para este paso usar los parámetros: área, ubicación,
altura, forma, vegetación, etc. Cuanto más similares sean estas características, es
más probable que la correlación resulte más significativa. En general las

Hidrología
correlaciones entre estaciones cercanas de un mismo río son relativamente

buenas.
- Verificar que los escurrimientos superficiales registrados en las estaciones sean
efecto de la misma causa (precipitación, afloramientos de aguas subterráneas,
regulaciones naturales, etc.)
- Para realizar la Completación de datos, de ser posible probar la normalidad de las
series, y si no lo son, transformarlos a normales. En la mayoría de casos esta
condición es asumida como un hecho.
Para completar la información Se usó el modelo de regresión múltiple denominado:
HEC-4 (HYDROLOGIC ENGINEERING CENTER Nº 4);
Diseñado por S. Robinson en el año de 07/02/78, el propósito del programa fue la

completación y la extensión de datos mensuales de precipitación o descarga.
Su manual ha sido publicado en la página de HEC, U.S. ARMY CORPS OF

ENGINEERS, DAVID CALIFORNIA FEB.
La metodología consiste básicamente en calcular mediante modelos autoregresivos,

la generación de precipitación, caudal o estaciones en las cuencas involucradas. Se
pueden considerar hasta 10 estaciones que contengan registros mensuales traslapados
en el periodo de extensión deseado y con 3 valores registrados al menos de cualquier
mes.
Cada registro de estación se convierte en valores estándar normalizados mediante.

- Transformación Logarítmica.
- Transformación que elimine efectos estacionales.
- Transformación Pearson III.
Se calcula la correlación entre estaciones para cada mes y su presente entre todos los
pares de estaciones utilizando estos valores de variables reducidos. Todos los valores
faltantes en cada estación en el periodo de extensión se estiman por medio de una
Regresión Múltiple de la forma siguiente:
NSTA NSTA
X I ,KD = A
K =1
K * X I ,K + B
K 1
K * X I −1,K + Z I ,K * (1 − R12,K )
K  KD
Donde:
X: Valores variables reducidos de caudal o precipitación.
A: Coeficientes de regresión (desfases 0).
B: Coeficientes de regresión (desfases 1).
I: Número de meses.

Hidrología
K: Número de estación.
KD: Número de estación de la variable dependiente.
R: Coeficiente de correlación múltiple.
Z: Número aleatorio (distribuido normalmente).
De las variables independientes se elige el valor de desfase o (si existe, de otra manera
el valor de desfase 1) de tal manera que el número total máximo de variable
independientes = número de estaciones en el grupo.
Se lleva a cabo una prueba de consistencia mediante la cual se elimina una por una
las variables independientes con menor correlación absoluta hasta que se logre la
consistencia (coeficiente de determinación < 1,0). Los resultantes valores variables
extendidos y rellenados se convierten nuevamente en caudales o precipitación según
el caso por medio de las transformaciones antes mencionadas en los puntos a, b, c.
4.5.2. Etapa de ordenamiento de la información y calibración del modelo.

- Los archivos de entrada deben de tener la ruta de .DAT, y siempre los datos
deben de permanecer ordenados.
- La información de salida tiene la ruta. SAL
- Los datos faltantes se completan con -1.
- En el archivo de Entrada cada espacio dejado significa un carácter por tanto hay
que tener mucho cuidado al ordenar la información.
- A veces es mejor evitar colocar puntos decimales pues al completar se estaría
perdiendo información.
- Según el archivo de entrado el año base es 1965 y la completación se realizará
dentro de un rango de 51 años.
- El archivo de entrada está libre de puntos decimales con la finalidad de no perder
información, además los datos faltantes se están completando con -1.
4.5.3. COMPLETACIÓN DE LA INFORMACIÓN PLUVIOMÉTRICA.
A continuación, mostraremos la información que fue ingresada al modelo HEC-4, y

el formato que tiene, toda la información debe de estar libres de saltos y tendencias
por tanto es información Homogénea y consistente.
- Aquí, se muestra la información tal cual se ingresó al modelo, con los valores de
faltantes completados con -1 en color rojo, los puntos decimales se quitarán
directamente en el modelo mediante el archivo de entrada. El formato de ingreso
incluye la posición de cada dato y de cada espaciado pues debido a que el
programa está diseñado en FORTRAN es que cada espacio corresponde a un
carácter siendo muy delicado la etapa de ordenamiento.
- La calibración se realizó considerando que la información debe de guardar
coherencia entre los meses húmedos y secos, pues se debe de chequear
minuciosamente todos los datos obtenidos.

Hidrología
- Los coeficientes de regresión entre cada mes deben de estar acordes con la teoría
cercanos a la unidad.
- En el momento de hacer correr al modelo el archivo de entrada debe de
contemplar las características que deseamos que posea nuestra información
resultante, cantidad de años, tipo años (hidrológico, común), años de inicio de
donde se empezara a realizar la regresión múltiple.

Hidrología
PRECIPITACION TOTAL MENSUAL COMPLETADA EXTENDIDA (mm)

Estacion CHINCHAYLLAPA Latitud: 14°55'0.12" Cuenca: OCOÑA
Cod.Esta 157305 Longitud: 72°43'59.88" Distrito: HUAYNACOTAS
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOT.
1964 99.9 191.4 267.9 59.7 35.7 20.4 1.0 7.3 7.3 16.2 33.7 141.0 881.4
1965 65.7 110.4 55.1 32.6 6.6 0.0 12.8 43.0 28.0 51.7 3.2 77.4 486.5
1966 4.0 206.4 186.0 3.1 5.4 0.0 0.0 12.9 26.3 51.8 12.3 32.4 540.5
1967 57.3 170.6 220.6 48.1 7.2 0.3 12.6 5.1 39.6 34.9 19.3 43.5 659.1
1968 218.5 129.5 189.3 9.8 15.3 10.9 6.8 13.2 13.7 47.0 54.7 96.5 805.2
1969 92.9 76.2 253.2 234.7 19.1 0.0 48.7 9.0 15.7 18.5 51.9 50.7 870.6
1970 294.5 216.4 130.1 46.6 21.2 8.1 6.0 6.8 31.5 32.1 24.3 67.1 884.7
1971 221.0 149.4 120.8 44.9 15.2 4.1 0.0 6.4 0.0 10.1 5.3 160.2 737.4
1972 179.9 264.8 214.7 78.2 2.7 1.3 0.0 4.0 27.9 57.8 31.6 83.9 946.8
1973 214.7 151.4 225.9 83.9 19.7 0.0 5.0 16.6 34.4 4.0 50.1 70.8 876.5
1974 312.2 129.8 87.0 111.3 5.5 18.3 0.0 76.0 7.5 13.0 19.3 53.9 833.8
1975 206.9 143.2 236.7 21.1 21.8 6.5 0.0 0.0 5.5 30.7 9.2 102.4 784.0
1976 265.7 131.3 158.0 24.7 19.5 5.3 8.9 17.9 59.2 17.7 14.8 74.9 797.9
1977 29.5 249.6 215.6 5.0 0.0 0.0 20.3 0.0 31.4 8.6 66.7 69.8 696.5
1978 263.4 111.4 17.2 66.8 0.0 0.0 8.0 0.0 8.6 31.2 58.6 29.3 594.5
1979 24.0 62.2 254.4 56.5 0.0 20.6 4.7 0.0 7.0 104.4 21.9 39.0 594.7
1980 88.1 64.5 110.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6.2 38.6 14.9 44.9 367.2
1981 145.8 201.7 70.9 81.2 0.0 0.0 0.0 72.3 17.5 22.8 39.4 74.5 726.1
1982 14.7 113.5 135.4 27.9 0.0 11.9 0.0 7.9 54.2 95.4 133.1 60.2 654.2
1983 56.2 14.4 27.3 46.8 0.0 0.0 0.0 3.6 44.7 5.8 6.1 61.1 265.9
1984 183.9 292.5 173.8 23.1 10.8 0.0 0.0 7.4 18.5 80.3 95.8 127.6 1013.7
1985 22.6 236.4 298.5 185.1 41.4 5.9 0.0 0.0 30.5 9.6 76.3 124.9 1031.2
1986 285.4 206.4 323.8 57.3 3.3 36.9 36.8 26.5 18.4 38.2 17.9 218.1 1269.0
1987 314.9 149.0 11.9 0.0 0.0 5.2 11.2 15.4 0.0 32.5 35.3 15.0 590.4
1988 276.2 6.0 135.1 42.2 37.5 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 5.8 84.1 589.3
1989 137.1 220.1 303.4 118.3 0.0 0.0 0.1 0.0 0.7 49.5 2.2 19.5 850.9
1990 167.3 17.5 208.0 107.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.8 78.5 103.0 687.3
1991 5.7 223.6 182.3 146.9 19.8 1.2 0.0 0.0 0.0 14.8 83.7 18.6 696.6
1992 8.2 14.2 12.4 30.1 0.4 9.7 7.1 46.3 7.6 74.3 2.6 69.6 282.5
1993 163.1 70.3 191.8 69.5 51.2 25.3 3.1 44.2 36.9 26.4 65.9 182.1 929.8
1994 397.6 318.4 174.0 16.3 9.2 5.7 6.3 0.0 0.0 1.8 8.3 46.5 984.2
1995 324.2 118.1 89.2 2.2 5.0 0.0 0.0 0.0 12.1 7.7 73.3 61.2 693.0
1996 178.3 308.6 86.1 118.5 26.9 2.8 0.0 26.0 40.8 9.2 14.3 58.1 869.6
1997 368.7 269.7 92.8 48.4 9.5 0.0 0.0 15.5 55.8 36.8 28.0 111.7 1036.9
1998 353.8 187.0 123.7 12.7 0.0 7.3 0.0 10.3 0.0 28.9 45.4 214.3 983.4
1999 142.6 301.9 361.6 95.5 5.3 16.4 16.2 0.0 51.1 64.4 19.1 76.1 1150.2
2000 258.8 146.2 103.1 88.4 8.6 0.6 0.5 16.8 2.6 67.7 18.2 81.6 793.0
2001 159.6 225.8 261.9 57.9 22.8 5.8 2.6 10.9 10.3 2.2 7.8 5.8 773.4
2002 70.5 214.8 223.6 58.6 0.0 3.3 35.3 6.5 0.1 12.5 51.1 71.7 748.0
2003 111.1 143.2 158.3 17.6 18.7 0.0 0.0 2.9 8.8 1.6 32.5 33.1 527.8
2004 124.7 125.2 82.8 17.7 0.0 4.3 15.3 6.0 6.5 44.4 2.4 59.1 488.4
2005 154.1 128.5 114.7 36.4 0.0 0.0 0.0 1.8 12.3 2.6 3.8 105.8 560.0
2006 116.5 180.2 327.0 17.6 5.7 3.1 0.0 0.7 7.7 23.7 59.1 33.3 774.6
2007 241.3 191.1 200.1 35.1 0.0 0.0 0.0 9.5 3.9 7.9 44.0 61.2 794.1
2008 251.0 120.2 57.1 15.8 4.2 0.0 0.0 0.0 0.0 29.4 3.3 70.5 551.5
2009 174.2 274.2 120.3 19.7 0.0 0.0 15.1 0.0 16.2 21.7 29.3 21.4 692.1
2010 117.4 100.9 99.6 24.7 25.3 0.8 0.8 3.7 0.0 11.0 9.8 42.5 436.4
2011 249.0 104.9 28.2 29.4 21.5 1.6 23.1 1.3 2.7 12.5 35.9 132.6 642.7
2012 161.1 251.6 133.0 100.6 0.1 0.7 2.3 9.6 48.0 34.1 21.0 171.8 933.8
2013 160.0 217.2 355.5 82.0 54.3 3.5 0.7 39.3 5.5 38.9 10.9 77.4 1045.1
2014 178.5 59.6 79.5 94.3 4.3 13.7 6.1 21.6 1.0 17.7 37.3 101.7 615.2
2015 27.9 208.7 114.4 63.6 9.0 0.1 0.0 2.1 2.0 17.8 1.8 25.8 473.1
2016 338.9 178.9 240.3 74.7 1.7 25.2 0.1 0.0 0.1 54.5 2.5 132.2 1049.1
2017 339.5 256.3 138.5 11.5 23.4 11.1 1.1 1.0 61.7 21.6 39.2 125.8 1030.5
2018 396.3 132.2 255.0 135.2 8.0 179.4 3.9 10.7 13.3 19.6 54.2 33.9 1241.7
PROM 178.4 165.2 164.3 57.0 11.3 8.7 5.9 11.6 17.1 29.4 32.5 79.1 760.6
MAXIMO 397.6 318.4 361.6 234.7 54.3 179.4 48.7 76.0 61.7 104.4 133.1 218.1 1269.0
MINIMO 4.0 6.0 11.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.6 1.8 5.8 265.9

Hidrología

1964 25.3 24.1 190.3 25.2 22.5 1.0 0.0 1.3 0.0 2.5 53.0 237.0 582.2
1965 43.6 234.2 98.2 27.2 0.8 0.0 4.6 0.0 18.0 5.6 0.3 28.7 461.2
1966 16.9 44.0 44.0 3.2 19.4 0.0 0.0 0.0 1.0 1.0 27.3 21.5 178.3
1967 90.2 387.6 340.1 98.8 2.1 2.1 13.0 13.1 4.2 5.6 3.2 11.6 971.5
1968 199.6 33.9 77.3 0.5 16.8 17.1 0.0 13.0 11.1 22.1 35.1 21.9 448.5
1969 10.4 76.4 258.1 59.8 0.4 0.1 0.0 11.1 22.6 60.5 26.5 47.1 572.9
1970 328.3 42.1 28.7 14.0 38.0 0.0 0.0 3.0 15.6 20.1 10.7 27.8 528.4
1971 423.7 242.9 122.9 68.2 0.0 3.5 0.0 0.0 1.2 7.1 3.0 73.4 946.0
1972 283.3 55.4 343.1 50.6 0.0 0.0 0.0 0.0 37.5 59.1 7.8 92.1 928.9
1973 196.2 272.0 571.0 73.4 3.5 0.0 5.1 8.9 27.2 1.5 17.9 74.4 1251.1
1974 331.2 351.0 105.1 85.1 17.2 24.3 0.0 64.2 61.0 0.1 2.1 57.2 1098.6
1975 192.1 225.5 452.2 94.7 1.1 0.0 0.0 0.0 0.0 4.4 1.1 26.0 997.0
1976 153.3 314.2 178.1 19.2 8.9 0.0 7.3 7.2 99.3 0.0 2.3 21.9 811.8
1977 11.6 192.6 100.1 0.0 0.0 0.0 2.5 0.0 12.1 0.0 16.7 5.9 341.5
1978 55.8 40.5 3.5 53.1 0.0 0.0 4.7 0.0 0.0 8.0 19.2 49.8 234.7
1979 44.0 56.1 135.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 47.3 0.0 12.5 295.1
1980 58.7 79.3 149.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.8 0.0 20.5 317.7
1981 172.4 424.4 153.2 99.9 0.0 0.0 0.0 81.1 0.0 15.9 35.1 204.6 1186.7
1982 75.9 135.2 73.7 4.5 0.0 0.0 0.0 0.0 74.9 0.0 98.1 0.0 462.3
1983 24.3 0.0 38.8 59.6 0.0 0.0 0.0 0.0 8.5 8.5 0.0 24.7 164.4
1984 256.2 379.0 204.7 18.6 0.0 3.7 0.0 3.6 0.0 53.8 113.4 143.0 1176.0
1985 0.0 209.3 216.3 17.6 3.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.9 31.1 75.5 554.6
1986 143.9 260.5 147.4 0.0 0.0 0.0 0.0 6.9 0.0 61.8 0.1 117.0 737.6
1987 154.6 38.3 6.3 0.0 0.0 0.0 6.2 0.0 0.0 43.1 76.8 75.6 400.9
1988 174.4 69.2 75.6 45.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.4 10.4 120.4 498.8
1989 162.7 190.5 217.4 41.2 0.3 0.0 0.1 0.0 0.0 15.1 1.6 67.0 695.8
1990 156.0 61.5 66.1 16.7 7.9 3.0 0.0 0.1 2.9 0.5 54.0 98.8 467.3
1991 65.5 3.9 16.5 38.6 0.0 79.2 0.0 0.0 0.0 14.9 39.0 16.7 274.3
1992 14.5 8.9 0.0 0.5 0.0 0.0 0.0 6.3 0.0 14.8 0.1 54.7 99.8
1993 232.8 65.8 382.8 20.3 2.8 0.0 0.0 20.3 0.0 24.6 53.6 83.4 886.5
1994 278.6 261.5 83.4 39.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.8 1.0 35.8 707.1
1995 61.3 5.5 148.6 1.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5 75.0 66.3 359.4
1996 125.6 43.4 60.0 51.6 31.6 0.0 0.0 19.5 27.9 0.7 50.9 76.9 488.1
1997 224.3 370.0 293.4 28.1 1.0 0.0 0.0 106.1 19.1 5.6 6.6 205.1 1259.4
1998 404.5 355.7 173.5 0.1 0.0 6.1 0.0 0.0 0.2 30.7 22.1 60.5 1053.4
1999 175.6 311.0 312.5 129.1 11.4 0.0 0.0 0.0 1.9 101.4 49.2 114.3 1206.4
2000 200.7 76.4 128.1 32.9 10.5 0.0 0.0 0.5 4.9 95.1 1.3 79.9 630.3
2001 154.9 306.9 206.7 70.0 6.8 1.9 0.0 4.1 2.7 12.9 6.9 9.2 783.1
2002 62.5 198.2 132.4 36.8 0.3 0.0 42.1 1.7 1.5 18.6 15.9 56.0 566.1
2003 73.8 133.5 79.0 3.7 2.0 0.0 0.0 0.0 0.2 0.1 3.6 49.8 345.8
2004 120.2 174.8 79.8 23.9 0.0 0.0 12.0 0.1 12.8 12.2 0.0 71.0 506.9
2005 101.0 133.1 113.7 18.7 0.0 0.0 0.0 0.0 22.7 0.0 5.8 80.1 475.2
2006 167.8 194.8 152.0 15.4 0.0 0.0 0.0 0.0 5.4 14.4 62.3 11.9 624.1
2007 116.7 178.6 160.1 47.9 0.5 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 4.2 48.2 556.4
2008 240.3 163.2 88.8 8.7 0.7 3.1 0.0 3.6 11.2 3.4 3.1 46.9 573.1
2009 130.9 246.6 102.5 46.1 0.9 0.0 13.7 0.0 0.1 3.8 14.4 9.0 568.1
2010 94.8 105.8 79.4 38.6 2.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2.3 0.0 86.6 410.3
2011 169.4 310.6 63.3 32.3 3.2 0.5 0.0 0.0 0.7 0.7 19.6 63.9 664.4
2012 125.2 174.9 154.4 93.7 0.0 0.0 0.0 8.2 6.3 3.4 5.2 148.6 720.1
2013 95.9 208.4 629.5 165.2 16.8 20.1 6.4 22.0 1.6 15.6 3.3 68.5 1253.4
2014 188.6 80.1 25.2 17.8 2.8 0.6 1.2 19.8 2.4 37.3 1.1 44.6 421.5
2015 228.2 39.9 119.9 7.6 0.1 0.0 0.0 2.3 16.0 3.2 2.5 71.0 490.5
2016 295.8 316.3 317.4 46.1 7.0 0.0 0.0 0.1 0.9 55.8 0.2 56.7 1096.3
2017 264.6 224.9 49.5 2.6 3.2 0.0 0.1 0.1 1.7 1.9 34.1 68.9 651.4
2018 311.1 37.5 30.6 31.0 3.5 0.2 7.2 0.1 0.0 26.2 27.8 24.0 499.1
PROM 154.7 166.7 156.0 36.8 4.6 3.0 2.3 7.8 9.8 17.6 21.0 64.8 645.1
MAXIMO 423.7 424.4 629.5 165.2 38.0 79.2 42.1 106.1 99.3 101.4 113.4 237.0 1259.4
MINIMO 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 99.8

Hidrología

Estacion COTAHUASI Latitud: 15°12'28" Cuenca: OCOÑA
Cod.Esta 000749 Longitud: 72°53'27" Distrito: COTAHUASI
1964 7.9 17.7 23.4 23.0 1.4 0.0 0.0 5.2 0.0 6.2 20.7 69.5 175.0
1965 13.0 79.8 15.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.0 110.1
1966 14.5 23.8 40.6 2.7 12.1 0.0 0.0 0.0 0.0 23.1 3.2 5.4 125.4
1967 78.6 131.5 122.1 12.1 1.8 0.0 0.4 0.0 3.1 4.3 0.5 7.9 362.3
1968 195.1 41.6 78.6 0.0 1.9 1.7 0.0 0.0 4.0 5.9 20.1 21.7 370.6
1969 16.7 80.7 76.1 7.9 0.0 0.0 0.0 0.0 4.6 0.0 9.8 40.2 236.0
1970 108.1 59.3 28.2 0.8 6.0 0.0 0.0 0.0 0.4 7.8 5.8 6.3 222.7
1971 80.1 56.9 47.4 18.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 28.4 231.6
1972 205.4 127.1 157.2 26.6 0.0 0.0 0.0 0.0 9.8 24.3 3.8 27.2 581.4
1973 51.8 92.7 175.9 18.0 0.2 0.0 0.0 1.2 10.3 0.0 9.5 12.1 371.7
1974 107.3 52.2 42.2 29.4 0.5 5.5 0.0 20.9 0.0 0.0 0.3 20.0 278.3
1975 98.3 133.1 123.6 13.2 3.8 0.5 0.0 0.0 0.0 0.7 1.2 37.6 412.0
1976 154.4 58.0 117.1 5.9 10.9 0.0 1.9 0.0 37.1 0.0 0.1 18.5 403.9
1977 5.3 171.4 31.0 0.0 0.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.3 21.3 237.9
1978 62.8 23.6 17.7 14.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5 8.7 13.6 141.9
1979 12.6 23.7 94.8 0.0 0.0 0.0 0.3 0.0 0.0 13.1 0.0 22.9 167.4
1980 17.9 19.0 142.7 0.0 0.0 0.0 1.8 0.0 0.0 16.8 0.2 10.0 208.4
1981 168.8 134.0 33.3 44.0 0.0 0.0 0.0 25.8 0.0 0.0 4.4 34.6 445.0
1982 23.4 59.2 29.1 6.5 0.0 0.0 0.0 0.0 5.9 11.6 8.6 5.9 150.3
1983 11.6 38.8 84.7 32.4 1.3 0.0 0.0 0.0 12.0 1.0 0.0 23.3 205.1
1984 66.8 180.8 83.9 4.2 0.0 12.1 0.0 0.0 0.5 12.0 40.9 11.2 412.4
1985 50.0 170.6 82.4 22.5 8.6 2.4 0.0 1.4 0.0 0.0 12.5 28.6 379.0
1986 134.7 130.7 42.1 12.7 10.3 0.0 0.0 7.3 1.2 0.0 0.3 108.9 448.2
1987 69.7 32.9 6.8 1.6 0.0 4.0 4.9 0.8 0.0 9.1 33.6 7.9 171.3
1988 151.9 66.3 28.8 15.7 3.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2.6 2.9 40.2 312.0
1989 87.3 157.2 167.8 7.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3 1.5 9.2 430.7
1990 44.3 46.7 20.7 7.0 0.0 0.1 0.0 7.3 0.0 0.1 23.7 34.6 184.4
1991 28.2 63.8 89.2 10.1 0.0 6.7 0.0 0.1 0.0 26.5 38.5 3.7 266.9
1992 9.7 15.5 3.5 1.3 0.0 0.0 0.0 5.5 0.0 8.4 0.2 21.3 65.4
1993 87.6 34.9 44.0 3.9 0.8 0.0 0.0 0.7 0.2 2.9 19.5 26.2 220.7
1994 131.6 163.6 84.7 39.0 0.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 0.2 10.8 430.7
1995 59.7 9.1 83.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.8 0.0 31.1 16.0 204.2
1996 65.2 161.0 63.7 8.2 1.2 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 24.5 18.8 343.6
1997 73.9 127.9 87.6 0.0 0.0 0.0 0.0 24.1 17.9 0.0 0.8 37.9 370.1
1998 159.8 146.5 56.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15.2 110.8 489.2
1999 96.8 174.9 186.4 26.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 4.1 11.7 526.9
2000 159.2 108.8 69.5 5.1 0.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.7 19.9 363.8
2001 76.2 194.3 94.4 13.5 5.9 0.7 0.0 4.3 3.2 8.1 1.1 6.5 408.2
2002 33.2 132.9 148.5 58.0 0.0 0.0 24.2 1.3 0.2 3.3 16.9 17.9 436.4
2003 50.8 101.7 41.9 3.8 5.9 0.0 0.0 2.2 0.0 0.0 0.5 11.9 218.7
2004 59.0 130.7 49.9 3.5 0.0 0.0 11.0 0.3 3.9 0.4 0.0 26.9 285.6
2005 41.5 59.9 34.5 4.8 0.0 0.0 0.0 0.0 10.4 0.0 3.5 33.6 188.2
2006 56.0 96.8 44.3 2.2 0.0 0.3 0.0 0.0 1.4 2.7 12.7 2.4 218.8
2007 47.7 94.0 82.9 28.6 0.0 0.0 0.4 0.0 0.0 0.0 1.9 18.0 273.5
2008 129.2 85.3 35.0 0.0 0.0 0.6 0.0 0.0 0.0 0.5 0.1 16.8 267.5
2009 60.8 98.5 47.7 18.8 0.1 0.0 6.5 0.0 0.0 0.1 0.9 2.6 236.0
2010 31.4 60.1 20.6 14.2 1.8 0.0 0.0 0.0 0.2 2.0 0.2 27.6 158.1
2011 97.3 132.8 6.5 29.2 0.1 0.0 0.0 0.4 0.0 0.0 10.5 52.8 329.6
2012 82.2 136.2 100.1 46.6 0.0 0.0 0.0 3.0 0.5 7.3 4.0 84.4 464.3
2013 61.4 125.6 99.9 0.0 8.1 2.3 3.4 3.0 4.0 2.7 0.0 29.8 340.2
2014 75.9 31.3 11.9 1.1 26.3 0.0 0.0 0.1 0.2 0.0 0.8 8.6 156.2
2015 8.7 60.5 66.7 0.1 1.2 0.0 0.0 1.2 0.1 0.2 1.0 21.5 161.0
2016 49.2 54.6 169.2 42.8 2.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 1.0 48.7 368.1
2017 96.2 146.8 61.2 0.4 0.1 0.0 0.0 0.0 2.3 2.3 29.8 40.4 379.7
2018 169.4 51.1 25.1 3.8 0.4 1.5 0.0 0.1 0.0 2.3 3.9 7.6 265.3
PROM 75.2 91.1 69.5 12.6 2.1 0.7 1.0 2.1 2.5 4.3 8.1 25.5 294.8
MAXIMO 205.4 194.3 186.4 58.0 26.3 12.1 24.2 25.8 37.1 26.5 40.9 110.8 581.4
MINIMO 5.3 9.1 3.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.0 65.4

Hidrología

Estacion SALAMANCA Latitud: 15°30'00" Cuenca: OCOÑA
Cod.Esta .. Longitud: 72°50'00" Distrito: SALAMANCA
TIPO 1-2 CONV. - CLIMATICA Altitud: 3203 msnm. Provincia: CONDESUYOS
1964 11.0 17.5 59.5 0.0 0.1 0.0 0.0 0.6 1.5 0.1 5.0 95.2 190.5
1965 39.0 113.2 17.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19.7 0.0 2.5 6.5 198.4
1966 40.0 5.5 35.3 6.3 6.5 0.8 13.9 32.3 1.8 14.8 3.0 32.1 192.3
1967 175.4 237.7 175.2 57.5 2.8 0.0 4.5 6.0 3.5 0.8 4.1 24.0 691.6
1968 49.1 28.5 39.4 0.0 0.0 2.9 0.0 0.0 7.4 0.0 31.4 49.6 208.4
1969 42.2 68.3 65.0 11.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.6 29.9 219.9
1970 102.3 62.0 30.6 0.0 5.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.7 1.3 206.9
1971 75.3 61.5 46.0 33.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.7 107.7 324.9
1972 376.4 210.5 450.0 26.6 0.0 0.0 0.0 0.0 7.7 71.1 4.3 41.1 1187.7
1973 221.5 216.0 359.0 150.1 0.0 0.0 0.0 8.0 31.6 0.0 24.9 19.1 1030.3
1974 243.8 173.3 21.1 0.0 0.0 0.0 0.0 89.5 3.2 0.0 9.6 27.9 568.4
1975 37.3 230.5 348.0 44.5 11.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.8 54.5 747.0
1976 132.4 101.3 95.4 0.0 0.0 0.0 16.9 7.4 46.5 0.0 0.6 0.3 400.8
1977 0.0 150.7 66.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.4 25.8 25.4 276.6
1978 54.6 26.6 38.4 9.6 0.0 0.0 3.4 0.0 0.0 10.3 19.6 3.9 166.4
1979 34.3 98.9 188.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 75.7 0.9 7.3 405.3
1980 0.0 0.0 58.2 9.0 0.0 0.0 14.8 0.0 0.0 32.1 27.0 3.2 144.3
1981 25.2 195.8 23.4 54.1 0.0 0.0 0.0 9.9 0.0 0.0 3.7 102.4 414.6
1982 19.4 62.5 35.0 8.4 0.0 0.0 0.0 0.0 7.8 14.3 13.9 29.9 191.2
1983 25.3 26.4 35.9 13.1 0.0 0.0 0.0 0.0 12.7 0.0 9.1 23.1 145.6
1984 65.4 281.0 94.7 4.1 0.0 7.3 0.0 5.4 0.0 10.8 44.2 10.7 523.6
1985 0.0 139.1 58.3 27.9 0.9 11.2 0.0 0.0 0.0 0.0 19.8 20.2 277.4
1986 97.9 101.3 55.5 4.0 15.3 0.0 0.0 9.4 0.0 0.0 10.9 111.1 405.4
1987 141.1 33.0 16.5 0.0 0.0 2.0 19.2 0.0 0.0 6.4 49.1 0.6 267.9
1988 151.0 93.5 68.6 9.8 7.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 61.9 392.5
1989 61.9 117.8 71.0 2.0 0.0 0.3 0.0 0.0 0.0 6.4 9.9 9.6 278.9
1990 9.0 45.8 60.3 0.0 0.0 23.2 0.0 0.0 3.8 0.0 57.9 109.1 309.1
1991 80.1 16.6 62.8 16.0 0.0 16.5 0.0 0.0 0.0 10.6 143.2 5.2 351.0
1992 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.2 38.0 12.0 51.2
1993 89.3 63.2 43.1 5.9 0.0 0.0 0.0 12.1 0.1 5.7 16.7 19.1 255.2
1994 123.1 140.7 43.5 7.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.6 6.3 322.7
1995 81.6 1.8 111.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.6 0.0 27.4 47.7 274.7
1996 31.5 115.4 45.0 3.7 0.0 0.0 0.0 1.2 0.0 0.0 7.6 5.4 209.8
1997 99.4 98.7 27.9 0.9 0.0 0.0 0.0 49.6 23.6 0.0 0.0 75.8 376.0
1998 159.9 113.7 41.2 5.2 0.0 1.4 0.0 0.0 0.0 0.0 9.8 55.7 386.9
1999 77.3 137.0 165.3 18.2 0.0 0.0 0.0 0.0 3.9 28.9 11.0 11.4 453.0
2000 138.1 90.1 65.0 3.3 1.5 0.0 0.0 0.0 0.0 8.3 7.5 11.5 325.3
2001 53.1 195.7 136.3 13.6 0.0 0.0 0.0 0.4 3.8 4.4 0.7 0.6 408.6
2002 41.2 103.3 85.1 57.4 1.0 0.0 24.2 0.0 0.0 0.0 15.2 23.7 351.2
2003 45.8 72.5 37.3 7.7 10.6 0.0 2.8 0.0 0.0 0.0 9.2 22.8 208.8
2004 78.7 100.2 33.6 0.9 0.0 0.0 18.6 0.2 0.0 0.0 0.0 19.1 251.4
2005 56.2 50.2 41.5 1.2 0.0 0.0 0.0 0.0 27.0 0.0 0.0 42.7 218.9
2006 46.9 106.1 76.1 5.6 0.0 0.0 0.0 0.0 1.6 0.3 1.9 0.3 239.0
2007 78.4 131.6 93.0 11.9 1.4 0.0 0.0 0.0 0.2 0.0 1.0 16.2 333.8
2008 164.8 52.3 17.4 4.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 0.0 14.1 252.9
2009 61.5 144.9 45.6 24.2 0.8 0.0 16.4 0.0 0.0 0.0 0.0 6.4 299.9
2010 39.2 127.8 42.6 16.5 2.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.9 249.2
2011 83.6 126.0 16.8 27.2 3.6 0.0 0.3 0.0 0.0 0.0 1.8 47.5 306.9
2012 108.4 183.8 68.7 45.6 0.0 0.0 0.4 0.0 0.0 3.2 0.6 68.7 479.6
2013 44.0 141.6 64.7 2.4 76.9 2.8 0.0 0.8 0.0 7.3 0.0 20.3 360.9
2014 132.6 30.8 47.8 0.2 0.1 0.0 0.3 3.9 0.0 1.2 0.1 12.1 229.2
2015 39.4 34.2 12.3 0.8 4.5 0.0 0.0 0.2 0.3 0.0 1.1 2.5 95.4
2016 113.9 90.7 122.7 16.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.7 30.0 374.4
2017 199.7 153.0 110.4 2.6 0.1 0.1 0.3 1.9 2.4 5.1 14.5 49.0 539.0
2018 174.4 15.8 17.4 0.0 2.0 0.0 1.1 0.5 0.7 8.5 12.5 13.3 246.1
PROM 85.0 100.7 77.9 14.0 2.8 1.2 2.5 4.4 3.9 6.1 13.3 30.3 342.1
MAXIMO 376.4 281.0 450.0 150.1 76.9 23.2 24.2 89.5 46.5 75.7 143.2 111.1 1187.7
MINIMO 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3 51.2

Hidrología

Estacion ORCOPAMPA Latitud: -15.260556 Cuenca: CAMANA
Cod.Esta 157311 Longitud: -72.338611 Distrito: OROCOPAMPA
TIPO 1-2 CONV. - CLIMATICA Altitud: 3779 msnm. Provincia: CASTILLA
1964 66.5 113.5 79.8 11.5 2.7 0.0 0.0 3.5 6.0 3.5 72.5 94.0 453.4
1965 47.5 152.1 52.0 14.0 5.5 0.0 4.0 0.0 32.5 0.0 3.5 85.5 396.6
1966 69.5 74.0 118.0 4.0 3.8 0.0 0.0 0.0 4.0 0.0 16.3 62.8 352.4
1967 113.9 216.4 146.9 0.0 21.5 0.0 10.0 2.5 5.0 10.0 18.5 79.9 624.6
1968 78.0 115.0 79.0 48.5 0.0 3.5 22.8 4.4 1.2 2.0 4.7 83.7 442.7
1969 50.6 99.0 73.8 0.0 0.0 32.0 15.0 19.5 0.0 33.7 163.0 170.6 657.1
1970 159.2 269.0 235.1 111.0 9.9 0.1 0.1 0.1 7.6 9.9 22.2 10.8 835.1
1971 184.0 142.0 49.1 2.9 0.1 0.1 0.0 0.0 0.0 4.6 3.0 74.6 460.4
1972 174.5 102.1 183.7 30.5 0.0 0.0 0.0 0.0 46.9 22.0 20.2 68.7 648.5
1973 179.5 84.2 219.3 57.2 4.5 0.0 1.5 13.3 30.7 1.2 23.4 27.8 642.7
1974 204.0 115.4 32.5 70.3 0.0 17.0 0.0 37.6 5.2 3.1 1.1 63.1 549.3
1975 163.0 135.4 89.1 30.1 4.5 1.3 0.0 0.0 7.1 5.2 1.3 18.2 455.2
1976 126.8 142.0 84.3 3.4 11.6 1.3 5.0 4.4 42.8 1.3 0.0 49.5 472.5
1977 50.8 173.0 122.2 4.2 1.3 0.0 3.9 0.0 7.8 7.1 46.2 42.4 458.8
1978 83.2 39.3 28.3 49.5 0.0 0.0 8.2 0.0 3.0 2.5 78.0 64.7 356.6
1979 20.7 32.2 124.7 8.5 0.0 0.0 7.3 0.0 0.0 27.6 13.4 131.4 365.7
1980 79.9 33.6 113.0 40.5 3.8 0.0 2.4 5.1 14.1 98.2 8.5 36.6 435.6
1981 124.1 133.5 24.9 51.7 0.0 0.0 0.0 4.9 20.1 10.7 17.3 57.2 444.2
1982 62.9 49.5 47.1 33.3 0.0 0.0 0.0 2.9 41.6 29.4 83.8 15.1 365.5
1983 28.3 46.6 29.8 45.5 12.4 2.4 0.0 0.0 17.8 11.0 1.2 34.8 229.8
1984 130.3 220.0 146.8 25.4 0.0 1.0 0.1 0.0 0.1 33.2 57.9 44.8 659.7
1985 5.9 184.7 138.3 52.9 12.9 5.8 0.0 0.0 2.7 0.0 38.4 54.4 496.1
1986 122.1 123.4 99.6 60.2 0.4 0.0 0.0 9.2 0.2 2.7 3.3 102.3 523.5
1987 138.7 35.2 5.1 19.4 0.0 0.0 9.3 8.4 0.0 7.2 13.3 3.4 240.1
1988 212.3 46.0 0.0 0.0 20.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 92.5 372.0
1989 97.8 121.9 83.5 43.5 8.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.5 31.9 391.3
1990 58.5 73.3 0.0 17.7 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 10.0 149.5 25.0 344.0
1991 91.8 67.7 158.4 9.4 0.0 0.0 0.0 2.0 3.1 4.1 65.2 40.9 442.6
1992 45.0 18.0 5.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12.2 0.0 11.9 3.3 48.8 144.2
1993 94.7 64.6 77.5 19.4 10.9 0.0 0.0 12.0 9.8 47.5 15.0 50.7 402.1
1994 161.5 165.0 55.5 26.1 4.6 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 3.1 25.2 442.0
1995 52.2 33.8 154.8 19.7 0.0 0.0 0.0 0.0 12.5 14.3 57.9 43.4 388.6
1996 69.5 149.3 79.6 42.5 11.3 0.0 0.0 3.5 1.2 3.9 35.4 53.5 449.7
1997 111.9 140.8 62.9 8.3 4.1 0.0 0.0 21.4 30.0 4.7 46.2 140.1 570.4
1998 134.6 72.0 76.3 2.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.8 58.2 78.3 431.6
1999 63.6 195.5 181.9 56.7 0.0 0.0 0.0 0.0 17.2 35.0 2.6 41.7 594.4
2000 155.1 144.6 96.8 32.4 4.2 0.0 0.0 2.8 2.1 66.5 0.5 77.0 582.0
2001 138.5 165.1 70.7 47.5 5.2 0.0 0.0 5.1 7.2 12.4 1.7 22.1 475.5
2002 68.0 141.2 95.3 49.4 5.0 0.0 4.3 0.0 3.0 13.8 43.6 101.1 524.8
2003 78.3 171.1 65.2 12.0 6.3 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.6 44.6 379.2
2004 140.8 115.3 54.0 14.3 0.0 0.0 9.8 0.0 7.7 1.1 3.8 38.8 385.7
2005 60.6 64.8 51.1 12.3 0.0 0.0 0.0 0.0 13.3 2.5 4.5 90.0 299.1
2006 129.7 121.6 93.8 5.4 0.0 0.0 0.0 0.0 5.6 9.9 43.7 22.7 432.4
2007 83.9 145.5 105.3 29.8 4.4 0.0 0.0 0.0 0.0 6.0 14.6 21.0 410.5
2008 166.1 51.0 44.5 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 1.9 6.7 2.8 59.5 335.5
2009 74.8 112.3 65.1 31.3 0.0 0.0 6.0 0.0 9.1 7.5 6.8 16.6 329.5
2010 83.4 109.2 59.9 7.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.2 11.4 59.4 333.3
2011 102.4 155.6 51.0 44.3 10.0 0.0 0.8 1.7 0.0 1.7 11.0 107.5 486.0
2012 108.9 151.6 107.1 58.9 2.5 0.0 1.0 1.0 20.9 21.8 16.5 138.0 628.2
2013 119.0 171.3 76.4 9.1 13.6 0.0 0.0 0.0 0.0 9.4 0.5 79.4 478.7
2014 135.3 76.9 115.9 6.4 0.8 0.0 1.1 69.7 2.6 59.1 11.7 82.1 561.5
2015 78.7 76.8 44.4 9.0 1.8 0.6 0.0 89.5 0.3 1.0 8.7 27.3 338.0
2016 88.3 49.7 85.6 92.8 33.2 0.2 0.0 0.0 0.0 36.5 2.1 53.1 441.6
2017 128.0 133.9 135.2 11.9 8.6 0.0 0.1 0.0 5.7 25.2 36.2 61.2 546.0
2018 137.9 69.8 81.6 39.1 0.7 0.0 5.0 0.0 37.7 38.8 9.3 66.4 486.3
PROM 104.3 112.8 86.5 27.9 4.6 1.2 2.1 6.4 8.9 14.4 25.1 60.3 454.4
MAXIMO 212.3 269.0 235.1 111.0 33.2 32.0 22.8 89.5 46.9 98.2 163.0 170.6 835.1
MINIMO 5.9 18.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.4 144.2

Hidrología
5. GENERACIÓN DE CAUDALES MEDIOS EN EL ÁREA DE ESTUDIO
INTRODUCCIÓN
Uno de los principales parámetros en hidrología es el caudal, pero en el área de

estudio o cerca de ella no existen estaciones hidrométricas, por lo que se han
generado sintéticamente mediante la implementación del modelo LutzSchölz.
El modelo de generación de caudales ha sido calibrado con mediciones de caudal in

situ, realizadas durante las visitas de campo, de tal manera de asegurar la efectividad
del modelo para predecir el comportamiento hidrométrico de las quebradas y/o ríos
en estudio.
Adicionalmente se realizó el análisis de los caudales generados de tal manera de

identificar aquellos posibles lugares de donde se pueda extraer el recurso hídrico para
uso minero. También se estimaron los caudales ecológicos y base de las quebradas
en estudio con fines ambientales.
MÉTODO DE LUTZSCHÖLZ
El modelo hidrológico de LutzSchölz, ha sido estudiado y calibrado en 19 cuencas

de la sierra peruana, ubicadas en las regiones de Cuzco, Huancavelica, Junín y
Cajamarca, y es aplicable generalmente para pequeñas y medianas unidades
hidrográficas con escasa información hidrométrica. Para el presente estudio ha sido
seleccionado por que la zona de estudio tiene las características y condiciones para
las cuales ha sido establecido el modelo.
El modelo de precipitación – escorrentía de LutzSchölz, fue propuesta por la Misión

Técnica Alemana en 1980 para el Ex-Programa Nacional de Pequeñas y Medianas
Irrigaciones – Plan Meris II.
El modelo hidrológico se basa fundamentalmente en el balance hídrico y en

parámetros parciales de tipo determinístico. Este método permite combinar los
factores que producen e influyen en los caudales, tales como, la precipitación,
evaporación, el almacenamiento y la función de agotamiento natural de la cuenca,
para el cálculo de las descargas en forma de un modelo matemático.
El método es completo en su determinación final, vale decir analiza los acuíferos, los
pantanos, los nevados, las lagunas, ríos, manantes, es decir todo el recurso hídrico
que interviene en la cuenca, además de manera sustancial de la precipitación efectiva
que cae en la cuenca.
Este modelo hidrológico, es combinado por que cuenta con una estructura
determinística para el cálculo de los caudales mensuales para el año promedio
(Balance Hídrico – Modelo determinístico); y una estructura estocástica para la

Hidrología
generación de series extendidas de caudal (Proceso Markoviano - Modelo

Estocástico).
Determinado el hecho de la ausencia de registros de caudal en la sierra peruana, el

modelo se desarrolló tomando en consideración parámetros físicos y meteorológicos
de las cuencas, que puedan ser obtenidos a través de mediciones cartográficas y de
campo. Los parámetros más importantes del modelo son los coeficientes para la
determinación de la precipitación efectiva, déficit de escurrimiento, retención y
agotamiento de las cuencas.
Los procedimientos que se han seguido en la implementación del modelo son:
Cálculo de los parámetros necesarios para la descripción de los fenómenos de

escorrentía promedio.
Establecimiento de un conjunto de modelos parciales de los parámetros para el

cálculo de caudales en cuencas sin información hidrométrica. En base a lo anterior
se realiza el cálculo de los caudales necesarios.
Calibración del modelo y generación de caudales extendidos por un proceso

Markoviano combinado de precipitación efectiva del mes con el caudal del mes
anterior.
Este modelo fue implementado con fines de pronosticar caudales a escala mensual,
teniendo una utilización inicial en estudios de proyectos de riego y posteriormente
extendiéndose el uso del mismo a estudios hidrológicos con prácticamente cualquier
finalidad (abastecimiento de agua, hidroelectricidad etc.). Los resultados de la
aplicación del modelo a las cuencas de la sierra peruana, han producido una
correspondencia satisfactoria respecto a los valores medidos.
5.2.1. Ecuación del balance hídrico
La ecuación fundamental que describe el balance hídrico mensual en mm/mes es la

siguiente:
CMi = Pi − Di + Gi − Ai
Dónde:
CMi: Caudal mensual (mm/mes)
Pi : Precipitación mensual sobre la cuenca (mm/mes)
Di : Déficit de escurrimiento (mm/mes)
Gi : Gasto de la retención de la cuenca (mm/mes)
Ai : Abastecimiento de la retención (mm/mes)
Asumiendo:

Hidrología
Que para períodos largos (en este caso 1 año) el Gasto y Abastecimiento de la
retención tienen el mismo valor es decir Gi = Ai.
Que para el año promedio una parte de la precipitación retorna a la atmósfera por
evaporación.
Reemplazando (P-D) por (C*P), y tomando en cuenta la transformación de unidades

(mm/mes a m3/s) la ecuación anterior se convierte en:
Q = c ′ ∗ C ∗ P ∗ AR
Que es la expresión básica del método racional.
Dónde:
Q : Caudal (m3/s)
c' : Coeficiente de conversión del tiempo (mes/s)
C : Coeficiente de escurrimiento
P : Precipitación total mensual (mm/mes)
AR : Área de la cuenca (m2)
5.2.2. Coeficiente de escurrimiento
Para su cálculo se utilizaron varias metodologías, entre las cuales destacan las
siguientes:
Metodología de L. Turc
Se ha considerado el uso de la fórmula propuesta por L. Turc:
P−D
C=
P
Dónde:
C : Coeficiente de escurrimiento (mm/año)
P : Precipitación Total anual (mm/año)
D : Déficit de escurrimiento (mm/año)
Para la determinación de D se utiliza la expresión:
1
D=P 0.5
P2
(0.9 + )
L2
Dónde:
L : Coeficiente de Temperatura
T : Temperatura media anual (°C)

Hidrología
L = 300 + 25(T) + 0.05(T)3
Metodología LutzSchölz
Dado que no se ha podido obtener una ecuación general del coeficiente de

escorrentía para toda la sierra, se ha desarrollado la fórmula siguiente, que es válida
para la región sur:
C = 3.16x1012 xP −0.571 xETP −3.686
D = −1380 + 0.872P + 1.032ETP
Dónde:
C : Coeficiente de escurrimiento
D : Déficit de escurrimiento (mm/año)
P : Precipitación total anual (mm/año)
EP : Evapotranspiración anual según Hargreaves (mm/año)
Metodología ONERN
La es ONERN realizó estudios del coeficiente de escurrimiento en el Perú en la

década del setenta, relacionando las zonas de vida con la precipitación y los caudales,
de tal manera de generar mapas de isoescurrimiento.
Es a partir de estos mapas y de las zonas de vida del área de estudio que se estimó el
coeficiente de escorrentía.
Precipitación Efectiva
Para el cálculo de la Precipitación Efectiva, se supone que los caudales promedio

observados en la cuenca pertenecen a un estado de equilibrio entre gasto y
abastecimiento de la retención.
La precipitación efectiva se calculó para el coeficiente de escurrimiento promedio, de

tal forma que la relación entre precipitación efectiva y precipitación total resulte igual
al coeficiente de escorrentía.
Para fines hidrológicos se toma como precipitación efectiva la parte de la

precipitación total mensual, que corresponde al déficit según el método del USBR
(precipitación efectiva hidrológica es la antítesis de la precipitación efectiva para los
cultivos).
A fin de facilitar el cálculo de la precipitación efectiva se ha determinado el polinomio

de quinto grado:
PE=a0 +a1 P+a2 P 2 +a3 P 3 +a4 P 4 ++a5 P 5

Hidrología
Dónde:
PE : Precipitación efectiva (mm/mes)
P : Precipitación total mensual (mm/mes)
ai : Coeficiente del polinomio
Los siguientes cuadros muestran los límites de la precipitación efectiva y los tres
juegos de coeficientes, ai, que permiten alcanzar por interpolación valores de C,
comprendidos entre 0.15 y 0.45.
Límite superior para la precipitación efectiva
Curva Nº Ecuación Rango
Curva I PE = P – 120.6 P > 177.8 mm/mes
Curva II PE = P – 86.4 P > 152.4 mm/mes
Curva III PE = P – 59.7 P > 127.0 mm/mes
Fuente: Generación de Caudales Mensuales en la Sierra Peruana – LutzSchölz Programa
Nacional de Pequeñas y Medianas Irrigaciones PLAN MERIS II
Coeficientes para El cálculo de La precipitación efectiva
Coeficiente Curva I Curva II Curva III

a0 0 0 0
a1 -0.0185 0.1358 0.2756
a2 0.001105 -0.0023 -0.0041
a3 -1.20E-05 4.35E-05 5.53E-05
a4 1.44E-07 -8.90E-08 1.24E-07
a5 -2.85E-10 -8.79E-11 -1.42E-09
Fuente: Generación de Caudales Mensuales en la Sierra Peruana – LutzSchölz Programa Nacional de Pequeñas y Medianas
Irrigaciones PLAN MERIS II
De esta forma es posible llegar a la relación entre la precipitación efectiva y

precipitación total:
12
Q PEi
C= =∑
P P
i=1
Dónde:
C : Coeficiente de escurrimiento,
Q : Caudal anual (m3/s)
P : Precipitación total anual (mm)
5.2.3. Retención de la cuenca
Bajo la suposición de que exista un equilibrio entre el gasto y el abastecimiento de la

reserva de la cuenca y además que el caudal total sea igual a la precipitación efectiva

Hidrología
anual, la contribución de la reserva hídrica al caudal se puede calcular según las

fórmulas:
R i = CMi − Pi
CMi = PEi + Gi − Ai
Dónde:
CMi: Caudal mensual (mm/mes)
PEi: Precipitación Efectiva Mensual (mm/mes)
Ri : Retención de la cuenca (mm/mes)
Gi : Gasto de la retención (mm/mes)
Ai : Abastecimiento de la retención (mm/mes)
Ri : Gi para valores mayores que cero (mm/mes)
Ri : Ai para valores menores que cero (mm/mes)
Sumando los valores de G o A respectivamente, se halla la retención total de la cuenca

para el año promedio, que para el caso de las cuencas de la sierra varía de 43 a 188
(mm/año).
5.2.4. Relación entre descargas retención
Durante la estación seca, el gasto de la retención alimenta los ríos, constituyendo el

caudal o descarga básica. La reserva o retención de la cuenca se agota al final de la
estación seca; durante esta estación la descarga se puede calcular en base a la ecuación:
Qt = Q0 e−a(t)
Dónde:
Qt : Descarga en el tiempo t (m3/s)
Qo : Descarga inicial (m3/s)
a : Coeficiente de agotamiento
t : tiempo (s)
Al principio de la estación lluviosa, el proceso de agotamiento de la reserva termina,

comenzando a su vez el abastecimiento de los almacenes hídricos. Este proceso está
descrito por un déficit entre la precipitación efectiva y el caudal real. En base a los
hidrogramas se ha determinado que el abastecimiento es más fuerte al principio de la
estación lluviosa continuando de forma progresiva pero menos pronunciada, hasta el
final de dicha estación.
5.2.5. Coeficiente de agotamiento
Mediante la Ecuación anterior se puede calcular el coeficiente de agotamiento "a", en

base a datos hidrométricos. Este coeficiente no es constante durante toda la estación
seca, ya que va disminuyendo gradualmente.

Hidrología
Con fines prácticos se puede despreciar la variación del coeficiente "a" durante la
estación seca empleando un valor promedio. El coeficiente de agotamiento de la
cuenca tiene una dependencia logarítmica del área de la cuenca.
Los análisis de las observaciones disponibles muestran, además cierta influencia del
clima, la geología y la cobertura vegetal. Se ha desarrollado una ecuación empírica
para la sierra peruana.
a = 3.1249x1067 xA−0.1144 xETP −19.336 xT −3.369 xR−1.429
En principio, es posible determinar el coeficiente de agotamiento real mediante

aforos sucesivos en el río durante la estación seca; sin embargo cuando no sea posible
ello, se puede recurrir a las ecuaciones desarrolladas para la determinación del
coeficiente "a" para cuatro clases de cuencas:
Cuencas con agotamiento muy rápido, debido a temperaturas elevadas >10°C) y

retención que va de reducida (50 mm/año) a mediana (80 mm/año):
a = −0.00252 ln A + 0.034
Cuencas con agotamiento rápido, cuya retención varía entre 50 y 80 mm/año y

vegetación poco desarrollada (puna):
a = −0.00252 ln A + 0.030
Cuencas con agotamiento mediano, cuya retención es alrededor de 80 mm/año y

vegetación mezclada (pastos, bosques y terrenos cultivados):
a = −0.00252 ln A + 0.026
a = −0.00252 ln A + 0.023
Dónde:
a : Coeficiente de agotamiento por día
A : Área de la cuenca (km2)
ETP: Evapotranspiración potencial anual (mm/año)
T : Duración de la temporada seca (días)
R : Retención total de la cuenca (mm/año)
Almacenamiento Hídrico.
Tres tipos de almacenes hídricos naturales que inciden en la retención de la cuenca

son considerados:
- Acuíferos;
- Lagunas y pantanos;
- Nevados.

Hidrología
Lámina de Agua acumulada en los tres tipos de almacén hídrico

Tipo Lámina Acumulada (mm/año)
Pendiente de la Cuenca
Napa
2% 8% 15%
Freática
300 250 200
Lagunas –
500
Pantanos
Nevados 500
Fuente: Generación de Caudales Mensuales en la Sierra Peruana – LutzSchölz Programa Nacional de Pequeñas
y
Medianas Irrigaciones PLAN MERIS II
Las respectivas extensiones o áreas fueron determinadas de los mapas y

aerofotografías. Los almacenamientos de corto plazo no son considerados para este
caso, estando los mismos incluidos en las ecuaciones de la precipitación efectiva.
La lámina de agua Ai que entra en la reserva de la cuenca se muestra en forma de

déficit mensual de la Precipitación Efectiva PEi. Se calcula mediante la ecuación:
R
Ai = ai ( )
100
Siendo:
Ai : Abastecimiento mensual déficit de la precipitación efectiva (mm/mes)
ai : Coeficiente de abastecimiento (%)
R : Retención de la cuenca (mm/año)
5.2.6. Abastecimiento de la retención
El abastecimiento durante la estación lluviosa es uniforme para cuencas ubicadas en

la misma región climática. En las regiones del Cuzco y Apurímac, el abastecimiento
comienza en el mes de noviembre con 5%, alcanzando hasta enero el valor del 80%
del volumen final. Las precipitaciones altas del mes de febrero completan el 20%
restante, y las precipitaciones efectivas del mes de marzo escurren directamente sin
contribuir a la retención.
Los coeficientes mensuales expresados en porcentaje del almacenamiento total anual

se muestran en el Cuadro Nº 9.
Almacenamiento hídrico durante la época de lluvias
Región Oct Nov Dic Ene Feb Mar Abr

Cuzco 0 5 35 40 20 0 100
Huancavelica 10 0 35 30 20 5 100
Junín 10 0 35 30 30 5 100
Cajamarca 25 -5 0 20 25 35 100
Fuente: Generación de Caudales Mensuales en la Sierra Peruana – LutzSchölz Programa Nacional de Pequeñas y
Medianas Irrigaciones PLAN MERIS

Hidrología
La lámina de agua Ai que entra en la reserva de la cuenca se muestra en forma de

déficit mensual de la Precipitación Efectiva PEi. Se calcula mediante la ecuación:
R
Ai = ai ( )
100
Dónde:
Ai : Abastecimiento mensual, déficit de la precipitación efectiva (mm/mes)
ai : Coeficiente de abastecimiento mensual
R : Retención de la cuenca (mm/año)
5.2.7. Generación de los caudales medios mensuales
A fin de generar una serie sintética de caudales para períodos extendidos, se ha

implementado un modelo estocástico que consiste en una combinación de un
proceso Markoviano de primer orden, según las ecuaciones anteriores con una
variable de impulso, que en este caso es la precipitación efectiva.
Con la finalidad de aumentar el rango de valores generados y obtener una óptima

aproximación a la realidad, se utiliza además una variable aleatoria.
La ecuación integral para la generación de caudales mensuales es:
Qt = B1 + B2 (Qt−1 ) + B3 (PEt ) + z(S)√1 − r 2
Dónde:
Qt : Caudal del mes t (m3/s)
Qt-1: Caudal del mes anterior (m3/s)
PEt: Precipitación efectiva del mes (mm)
B1: Factor constante o caudal básico (m3/s)
Se calcula los parámetros B1, B2, B3, r y S sobre la base de los resultados del modelo
para el año promedio por un cálculo de regresión con Qt como valor dependiente y
Qt-1 y PEt, como valores independientes.
El proceso de generación requiere de un valor inicial, el cual puede ser obtenido en

una de las siguientes formas:
- Empezar el cálculo en el mes para el cual se dispone de un aforo.

- Tomar como valor inicial el caudal promedio de cualquier mes.
- Empezar con un caudal cero, calcular un año y tomar el último valor como valor
Qo sin considerar estos valores en el cálculo de los parámetros estadísticos del
período generado.
5.2.8. Restricciones del modelo
El modelo presenta ciertas restricciones de uso o aplicación tales como:

Hidrología
El uso de los modelos parciales, únicamente dentro del rango de calibración

establecido.
Su uso es únicamente para el cálculo de caudales mensuales promedio.
Los registros generados en el período de secas presentan una mayor confiabilidad

que los valores generados para la época lluviosa.
La aplicación del modelo se restringe a las cuencas en las que se ha calibrado sus
parámetros (sierra peruana: Cusco, Huancavelica, Junín, Cajamarca)
Es importante tener en cuenta las mencionadas restricciones a fin de garantizar una

buena performance del modelo
5.2.9. Calibración
Durante los trabajos de campo se realizaron mediciones de caudales en varios puntos

de las quebradas estudiadas, con la finalidad de calibrar los resultados del modelo.
En la calibración se modificaron los valores del coeficiente de escorrentía, el valor

del almacenamiento y el coeficiente de agotamiento, de tal manera de encontrar la
mejor combinación de estos parámetros.
El escurrimiento de las aguas en las micro cuencas durante el período de avenidas

tiene su origen principalmente en la precipitación estacional, y durante la época de
estiaje de las descargas provienen de las lagunas y aportes subterráneos de la cuenca.
Para la calibración del modelo, ha sido necesario determinar el valor de cuatros

parámetros, como son: el valor del coeficiente de retención R, el coeficiente de
escorrentía C, el gasto de retención (bi) que está en función del coeficiente w y el
coeficiente de almacenamiento ai para el periodo seco.
Para esto ha sido necesario iterar con distintos valores en una hoja de cálculo,
preparada para este fin, hasta obtener series de caudales promedios mensuales
generados, que comparados visualmente con las series mensuales de caudales
aforados sea lo más semejante posible.
Sin embargo, esto no ha sido suficiente, porque nuevamente se realiza una segunda
comparación de los caudales promedios mensuales que se generaban
estocásticamente, con los caudales promedios mensuales aforados, ya que en el
proceso de iteración se observa una diferencia entre su parte determinística y
estocástica del modelo.
También, indicar que los valores de los parámetros obtenidos caen fuera del rango
de los valores en donde el modelo LutzScholz ha sido recomendado, sin embargo,
en la estación calibrada muestra una variación espacial razonable.

Hidrología
Concluidas todas las comparaciones de los caudales el modelo queda calibrado y

validado.
5.2.10. GENERACIÓN DE DESCARGAS
Se procedió a realizar los cálculos necesarios para el desarrollo de la metodología

planteada anteriormente a fin de generar las descargas medias mensuales en la zona
del proyecto.
Se presenta a continuación los parámetros básicos utilizados para la microcuenca en

estudio:
5.2.11. SECCIÓN A SER EVALUADA
Para la generación de caudales en las secciones de interés, fue preciso utilizar: las
series de precipitación areal mensual según procedimiento descrito, los parámetros
físicos de la micro cuenca desde las secciones de interés, y luego poder reproducir
descargas sintéticas haciendo uso del modelo LutzScholz calibrado.
Los parámetros del modelo LutzScholz, para cada punto de interés fueron asumidos
según su ubicación dentro de la cuenca y su proximidad a las secciones calibradas.
Los caudales medios mensuales generados para cada sección de interés, se detallan
en los anexos respectivos.
5.2.12. ESTABLECIMIENTO DE CAUDALES DISPONIBLES
Con las series generadas en los puntos de interés, que se indican, ha sido posible
determinar la disponibilidad hídrica no regulada del sistema hidráulico, que será la
oferta hídrica, requerida para realizar el balance hídrico.
Los caudales medios mensuales generados en los puntos de interés se muestran en el

Cuadro 10 al cuadro 12.
Para él cálculo de la disponibilidad hídrica, se ha utilizado el método de Weibull, que

se ha aplicado a los caudales medios mensuales generados, y se ha seleccionado los
caudales mensuales con persistencias al 75 y 90%.

Hidrología
Datos básicos generación de caudales mensuales año promedio Larcco
PRECIPITACION MENSUAL CONTRIBUCION DE LA RETENCION

PRECIPIT. CAUDALES MENSUALES
EFECTIVA GASTO ABASTECIMIENTO
MES
TOTAL P PE-II PE-III PE bi Gi ai Ai GENERADOS HISTORICOS
mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes mm/mes m3/seg m3/seg
ENE 159.16 72.77 97.591 80.218 23.60 9.910 70.308 0.4043
FEB 157.01 70.65 96.190 78.309 23.28 9.776 68.533 0.4212
MAR 150.05 63.86 90.783 71.939 22.24 9.343 62.596 0.3599
ABR 46.19 5.24 9.696 6.577 0.675 14.797 6.85 2.876 18.497 0.1099
MAY 8.19 0.98 2.013 1.291 0.449 9.855 1.21 0.510 10.637 0.0612
JUN 5.88 0.73 1.490 0.956 0.303 6.651 0.87 0.366 7.241 0.0430
JUL 4.22 0.54 1.094 0.703 0.202 4.430 0.63 0.263 4.870 0.0280
AGO 9.49 1.12 2.294 1.471 0.135 2.950 1.41 0.591 3.831 0.0220
SET 13.48 1.52 3.109 1.995 0.091 1.991 2.00 0.840 3.147 0.0187
OCT 23.22 2.43 4.906 3.176 0.060 1.326 3.44 1.446 3.056 0.0176
NOV 27.16 2.82 5.614 3.657 4.03 1.691 1.965 0.0117 0.06900
DIC 70.48 11.05 19.009 13.439 10.45 4.388 9.050 0.0520
AÑO 674.55 233.71 333.79 263.73 1.92 42 100 42 263.73 0.13 0.07
AREA DE LA CUENCA RETENCION DE LA CUENCA COEFICIENTE DE AGOTAMIENTO

A= 15.40 Km2 R= 42.00 mm/año a = 0.01311 w = 0.0200
PRECIPITACION EFECTIVA COEFICIENTE DE ESCORENTIA COEFICIENTES COMPROBACION
PE = C1 * PE-I + C2 * PE-II C= 0.018 C1 = 0.700 C2 = 0.300 C1 + C2 = 1.00
Variación de series de Caudales promedios mensuales generados Larcco
CAUDAL MEDIO MENSUAL GENERADO

0.50
0.45
0.40
0.35
0.30
CAUDAL (m3/sg)
0.25
0.20
0.15
0.10
0.05
0.00
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
TIEMPO (meses)
PROM MAXIMO MINIMO

Hidrología
Variación de series de Caudales promedios mensuales generados

Chumpipuquio
CAUDAL MEDIO MENSUAL GENERADO CHUMPIPUQUIO

0.50
0.45
0.40
0.35
0.30
CAUDAL (m3/sg)
0.25
0.20
0.15
0.10
0.05
0.00
TIEMPO (meses)
PROM MAXIMO MINIMO
Variación de series de Caudales promedios mensuales generados Quebrada
CAUDAL MEDIO MENSUAL GENERADO QUEBRADA

0.25
0.20
0.15
CAUDAL (m3/sg)
0.10
0.05
0.00
TIEMPO (meses)
PROM MAXIMO MINIMO

Hidrología
Precipitación total mensual generada de la microcuenca cuenca Larcco (mm)

1964 70.06 124.97 217.09 42.48 26.99 11.60 0.57 4.89 4.61 10.23 42.39 161.40 717.28
1965 56.48 149.75 66.29 28.26 4.73 0.00 8.89 23.91 24.17 30.41 2.44 60.66 455.98
1966 14.70 136.07 129.53 3.37 10.05 0.00 0.00 7.17 15.27 29.82 17.17 30.82 393.95
1967 73.96 240.59 245.99 57.82 6.72 0.81 11.98 7.07 23.81 22.20 13.52 35.52 739.99
1968 194.89 95.35 140.01 10.21 13.75 11.83 5.94 11.70 11.35 33.26 42.04 69.19 639.51
1969 60.60 79.11 229.21 148.77 10.72 3.06 28.46 10.23 15.87 31.91 52.75 60.25 730.93
1970 283.11 161.07 104.81 40.78 24.57 4.51 3.34 4.70 23.09 25.23 19.12 46.98 741.31
1971 272.05 172.84 110.84 46.58 8.44 3.36 0.00 3.55 0.37 8.21 4.16 119.93 750.32
1972 210.31 179.22 248.64 62.74 1.50 0.72 0.00 2.22 31.90 53.57 21.94 82.71 895.47
1973 199.06 178.45 327.50 75.58 12.49 0.00 4.47 13.23 31.10 2.83 35.75 65.07 945.53
1974 298.43 192.44 85.36 95.14 8.32 19.32 0.00 66.31 23.27 7.54 11.46 54.11 861.69
1975 192.53 164.96 281.60 43.86 12.95 3.74 0.00 0.00 3.73 18.98 5.61 68.06 796.03
1976 214.73 184.88 154.46 20.45 14.91 3.07 7.78 12.55 69.09 9.95 8.93 53.61 754.39
1977 25.08 223.26 164.16 3.17 0.14 0.00 12.42 0.00 22.14 5.84 46.83 45.49 548.53
1978 174.14 79.09 14.28 58.53 0.00 0.00 6.65 0.00 5.06 20.03 46.11 38.17 442.07
1979 29.95 55.70 198.86 32.20 0.00 11.43 3.31 0.00 3.89 75.81 13.55 38.89 463.58
1980 75.26 64.71 121.88 3.97 0.36 0.00 0.47 0.49 4.85 34.70 9.19 35.25 351.11
1981 149.94 260.84 90.41 82.16 0.00 0.00 0.00 66.14 11.62 18.52 34.44 110.72 824.80
1982 38.20 111.25 103.24 20.76 0.00 6.60 0.00 4.68 57.08 56.17 112.29 35.26 545.55
1983 42.15 13.53 32.85 49.58 1.21 0.23 0.00 2.00 29.57 6.89 3.49 45.72 227.22
1984 195.72 306.65 176.71 21.01 6.00 1.70 0.00 5.21 10.29 64.44 94.28 119.08 1001.08
1985 14.99 217.99 248.14 114.44 25.58 3.89 0.00 0.04 17.19 5.59 55.79 98.74 802.38
1986 219.38 211.86 235.18 37.84 2.13 20.48 20.42 17.87 10.26 40.29 10.29 170.07 996.07
1987 238.88 99.07 9.20 1.88 0.00 2.99 9.12 9.37 0.00 32.11 45.12 32.30 480.03
1988 231.54 31.77 100.59 38.08 22.87 0.00 0.00 0.00 0.00 2.49 6.50 94.02 527.87
1989 139.40 199.13 250.36 82.54 0.87 0.00 0.08 0.00 0.38 32.05 2.18 34.56 741.56
1990 147.41 36.79 136.30 66.62 2.40 0.92 0.00 1.15 0.95 4.35 75.06 90.73 562.68
1991 34.47 134.54 126.65 94.49 10.99 24.99 0.00 0.19 0.29 13.82 65.51 19.56 525.50
1992 13.66 12.89 7.52 16.91 0.22 5.38 3.95 28.91 4.22 47.10 1.79 60.98 203.54
1993 173.02 66.20 231.68 46.70 30.33 14.04 1.72 31.88 21.41 26.76 54.85 133.71 832.31
1994 325.36 277.47 130.87 25.09 5.55 3.16 3.50 0.00 0.00 3.50 5.24 39.43 819.17
1995 205.53 70.78 112.26 3.45 2.78 0.00 0.00 0.00 8.02 6.09 69.92 58.92 537.74
1996 145.93 204.20 75.69 85.73 25.67 1.55 0.01 20.74 31.27 5.70 27.73 61.60 685.82
1997 286.70 279.84 149.91 36.22 5.97 0.00 0.00 43.81 40.56 22.58 21.99 138.83 1026.42
1998 337.22 225.16 133.08 7.85 0.00 6.06 0.00 5.72 0.05 26.33 38.19 149.15 928.80
1999 143.44 287.59 319.78 99.38 6.42 9.10 8.99 0.00 30.62 70.83 26.50 82.43 1085.08
2000 225.62 122.68 108.50 62.76 8.37 0.32 0.28 9.74 3.14 72.90 10.57 78.83 703.70
2001 152.79 242.45 220.17 60.18 15.37 3.82 1.44 8.14 7.30 6.54 6.63 8.40 733.24
2002 66.44 198.22 179.11 50.44 0.88 1.83 34.39 4.16 1.04 14.41 40.69 67.28 658.89
2003 93.68 140.62 120.43 12.33 11.74 0.00 0.00 1.66 5.04 0.91 19.23 38.61 444.24
2004 121.93 138.11 77.95 18.76 0.00 2.48 13.60 3.38 8.34 28.48 1.69 59.00 473.71
2005 123.75 120.24 104.51 27.19 0.00 0.00 0.00 1.00 15.97 1.68 4.40 92.86 491.61
2006 130.07 174.91 238.88 16.01 3.15 1.73 0.00 0.39 6.70 18.55 56.52 24.56 671.46
2007 179.19 177.92 173.93 38.09 0.58 0.00 0.02 5.28 2.20 4.96 27.14 51.42 660.72
2008 233.15 124.61 65.13 11.43 2.55 0.96 0.14 1.38 3.60 18.01 3.01 59.73 523.70
2009 146.00 242.89 107.67 29.16 0.28 0.00 13.48 0.00 10.03 14.06 21.51 16.55 601.63
2010 103.51 101.55 86.09 26.59 14.88 0.42 0.44 2.04 0.01 7.04 6.53 56.73 405.84
2011 202.70 172.62 40.37 31.12 13.86 1.03 12.92 0.89 1.71 7.31 27.22 105.07 616.82
2012 141.10 212.70 135.44 91.73 0.28 0.37 1.38 8.02 30.56 22.32 14.93 157.17 816.01
2013 131.80 205.05 399.57 96.77 37.17 8.12 2.43 28.61 3.65 27.44 7.35 72.38 1020.35
2014 172.03 66.48 63.58 58.74 3.94 7.80 4.02 24.66 1.49 26.80 22.16 78.24 529.94
2015 93.75 138.12 106.72 42.35 5.24 0.10 0.00 10.38 6.06 10.96 2.60 39.16 455.44
2016 290.23 202.42 245.63 65.54 6.31 14.04 0.04 0.04 0.32 50.75 1.65 97.43 974.41
2017 284.43 230.90 108.18 8.34 14.77 6.15 0.62 0.58 36.12 15.09 36.37 98.28 839.84
2018 333.41 93.29 160.02 88.44 5.61 99.65 4.82 5.96 10.99 22.64 39.64 32.84 897.32
PROM 159.16 157.01 150.05 46.19 8.19 5.88 4.22 9.49 13.48 23.22 27.16 70.48 674.55
MAXIMO 337.22 306.65 399.57 148.77 37.17 99.65 34.39 66.31 69.09 75.81 112.29 170.07 1085.08
MINIMO 13.66 12.89 7.52 1.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.91 1.65 8.40 203.54
DESVST 90.00 73.21 84.02 33.07 9.06 14.10 7.16 14.71 14.94 19.25 24.93 38.96

Hidrología
CAUDALESMEDIOSMENSUALES
G E N E R A D O S LARCCO (m3/Seg.)
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC PROM
1964 0.34 0.38 0.17 0.13 0.14 0.12 0.09 0.07 0.07 0.06 0.09 0.20 0.16
1965 0.12 0.12 0.14 0.09 0.07 0.07 0.08 0.10 0.10 0.10 0.09 0.12 0.10
1966 0.07 0.20 0.10 0.06 0.07 0.07 0.06 0.06 0.08 0.08 0.07 0.08 0.08
1967 0.06 0.17 0.14 0.11 0.10 0.08 0.10 0.08 0.10 0.10 0.09 0.07 0.10
1968 0.19 0.29 0.21 0.11 0.10 0.10 0.09 0.09 0.09 0.09 0.10 0.10 0.13
1969 0.27 0.13 0.28 0.19 0.15 0.11 0.16 0.12 0.11 0.11 0.12 0.11 0.15
1970 0.14 0.24 0.19 0.12 0.13 0.10 0.09 0.07 0.09 0.09 0.09 0.11 0.12
1971 0.24 0.22 0.22 0.12 0.10 0.09 0.07 0.06 0.06 0.06 0.05 0.11 0.12
1972 0.21 0.18 0.16 0.13 0.09 0.07 0.06 0.06 0.09 0.12 0.10 0.13 0.12
1973 0.35 0.29 0.45 0.22 0.15 0.11 0.09 0.09 0.12 0.09 0.09 0.10 0.18
1974 0.35 0.28 0.27 0.20 0.13 0.12 0.09 0.16 0.15 0.09 0.08 0.08 0.17
1975 0.36 0.29 0.17 0.15 0.11 0.10 0.07 0.09 0.06 0.06 0.06 0.08 0.14
1976 0.17 0.32 0.24 0.13 0.12 0.09 0.09 0.09 0.16 0.11 0.08 0.24 0.15
1977 0.36 0.26 0.22 0.11 0.07 0.07 0.10 0.08 0.11 0.07 0.09 0.09 0.13
1978 0.09 0.34 0.14 0.10 0.07 0.07 0.08 0.06 0.06 0.07 0.11 0.09 0.11
1979 0.14 0.06 0.09 0.09 0.06 0.08 0.07 0.06 0.06 0.12 0.10 0.08 0.08
1980 0.08 0.06 0.14 0.06 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.08 0.08 0.08 0.07
1981 0.08 0.14 0.13 0.11 0.07 0.07 0.06 0.14 0.12 0.12 0.10 0.12 0.11
1982 0.21 0.27 0.11 0.10 0.06 0.07 0.06 0.07 0.13 0.14 0.19 0.13 0.13
1983 0.15 0.08 0.10 0.08 0.06 0.06 0.05 0.06 0.11 0.09 0.10 0.07 0.08
1984 0.08 0.13 0.11 0.09 0.08 0.07 0.06 0.06 0.07 0.11 0.17 0.15 0.10
1985 0.30 0.44 0.47 0.24 0.20 0.15 0.10 0.07 0.08 0.10 0.18 0.17 0.21
1986 0.13 0.41 0.25 0.16 0.10 0.11 0.14 0.12 0.10 0.10 0.09 0.22 0.16
1987 0.24 0.42 0.32 0.14 0.08 0.08 0.09 0.09 0.07 0.08 0.10 0.17 0.16
1988 0.18 0.09 0.08 0.07 0.10 0.08 0.07 0.06 0.05 0.05 0.04 0.07 0.08
1989 0.35 0.17 0.16 0.15 0.10 0.08 0.06 0.06 0.05 0.07 0.05 0.06 0.11
1990 0.13 0.11 0.09 0.10 0.07 0.07 0.06 0.06 0.05 0.04 0.10 0.10 0.08
1991 0.11 0.09 0.10 0.12 0.10 0.14 0.09 0.07 0.06 0.06 0.14 0.15 0.10
1992 0.21 0.10 0.18 0.08 0.06 0.07 0.07 0.10 0.08 0.10 0.09 0.08 0.10
1993 0.09 0.07 0.09 0.08 0.12 0.12 0.09 0.12 0.11 0.10 0.12 0.17 0.11
1994 0.27 0.21 0.19 0.11 0.09 0.08 0.07 0.07 0.05 0.05 0.05 0.07 0.11
1995 0.34 0.36 0.16 0.10 0.07 0.07 0.06 0.05 0.06 0.05 0.10 0.10 0.13
1996 0.16 0.13 0.30 0.15 0.15 0.11 0.08 0.09 0.11 0.07 0.09 0.10 0.13
1997 0.17 0.42 0.18 0.14 0.10 0.08 0.06 0.12 0.14 0.10 0.10 0.15 0.15
1998 0.29 0.46 0.24 0.12 0.08 0.08 0.06 0.07 0.08 0.07 0.09 0.17 0.15
1999 0.35 0.23 0.21 0.17 0.12 0.11 0.10 0.08 0.10 0.13 0.13 0.15 0.16
2000 0.22 0.42 0.42 0.20 0.13 0.10 0.08 0.08 0.07 0.13 0.09 0.11 0.17
2001 0.37 0.34 0.27 0.17 0.14 0.11 0.08 0.08 0.07 0.07 0.05 0.06 0.15
2002 0.24 0.43 0.25 0.17 0.10 0.09 0.16 0.12 0.08 0.08 0.09 0.08 0.16
2003 0.12 0.36 0.28 0.13 0.11 0.09 0.08 0.06 0.06 0.05 0.07 0.15 0.13
2004 0.09 0.17 0.12 0.08 0.06 0.06 0.09 0.08 0.07 0.08 0.06 0.08 0.09
2005 0.28 0.22 0.26 0.13 0.08 0.07 0.06 0.06 0.08 0.05 0.05 0.09 0.12
2006 0.11 0.24 0.16 0.10 0.07 0.07 0.06 0.05 0.06 0.06 0.09 0.10 0.10
2007 0.27 0.29 0.41 0.17 0.10 0.08 0.07 0.06 0.06 0.06 0.08 0.07 0.14
2008 0.26 0.27 0.19 0.10 0.07 0.07 0.06 0.06 0.05 0.06 0.06 0.08 0.11
2009 0.10 0.24 0.12 0.08 0.06 0.06 0.09 0.07 0.07 0.06 0.07 0.07 0.09
2010 0.09 0.36 0.16 0.12 0.10 0.08 0.07 0.06 0.05 0.05 0.05 0.06 0.11
2011 0.15 0.20 0.10 0.08 0.09 0.08 0.10 0.08 0.06 0.05 0.07 0.22 0.11
2012 0.27 0.46 0.20 0.21 0.11 0.09 0.07 0.07 0.10 0.08 0.08 0.29 0.17
2013 0.41 0.21 0.31 0.26 0.21 0.15 0.11 0.12 0.10 0.10 0.07 0.24 0.19
2014 0.33 0.37 0.19 0.12 0.09 0.10 0.09 0.11 0.07 0.08 0.08 0.11 0.14
2015 0.23 0.12 0.09 0.08 0.07 0.06 0.06 0.07 0.07 0.08 0.06 0.13 0.09
2016 0.14 0.31 0.17 0.24 0.13 0.12 0.08 0.07 0.05 0.09 0.07 0.08 0.13
2017 0.34 0.19 0.12 0.09 0.09 0.09 0.07 0.06 0.11 0.08 0.34 0.16 0.14
2018 0.20 0.13 0.11 0.12 0.09 0.22 0.15 0.11 0.09 0.25 0.25 0.12 0.15
N° DATOS 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00
PROM 0.211 0.246 0.195 0.129 0.099 0.090 0.082 0.080 0.083 0.085 0.096 0.119 1.106
DESVEST 0.100 0.117 0.094 0.048 0.034 0.029 0.024 0.024 0.027 0.033 0.050 0.052 7.333
MAXIMO 0.406 0.463 0.467 0.261 0.211 0.219 0.161 0.161 0.159 0.247 0.335 0.290 55.000
MINIMO 0.059 0.057 0.078 0.059 0.048 0.053 0.052 0.050 0.049 0.041 0.043 0.058 0.069

Hidrología
G E N E R A D O S CHUMPIPUQUIO (m3/Seg.)
1964 0.01 0.04 0.08 0.05 0.05 0.04 0.02 0.03 0.02 0.01 0.07 0.11 0.04
1965 0.05 0.22 0.09 0.04 0.03 0.01 0.03 0.02 0.07 0.03 0.01 0.04 0.05
1966 0.01 0.03 0.07 0.02 0.06 0.02 0.01 0.01 0.01 0.03 0.03 0.02 0.03
1967 0.09 0.29 0.27 0.14 0.09 0.04 0.07 0.05 0.04 0.03 0.02 0.02 0.10
1968 0.17 0.11 0.13 0.06 0.05 0.09 0.09 0.06 0.04 0.04 0.04 0.05 0.08
1969 0.02 0.07 0.21 0.11 0.04 0.11 0.09 0.09 0.06 0.07 0.08 0.09 0.09
1970 0.24 0.22 0.13 0.09 0.10 0.05 0.02 0.01 0.04 0.04 0.03 0.01 0.08
1971 0.24 0.30 0.14 0.08 0.03 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.07 0.07
1972 0.31 0.27 0.34 0.17 0.06 0.02 0.01 0.00 0.08 0.11 0.06 0.08 0.13
1973 0.24 0.30 0.42 0.23 0.10 0.04 0.03 0.06 0.10 0.03 0.04 0.03 0.13
1974 0.26 0.27 0.12 0.13 0.06 0.11 0.04 0.08 0.05 0.01 0.00 0.03 0.10
1975 0.24 0.34 0.34 0.17 0.08 0.04 0.02 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.11
1976 0.26 0.28 0.25 0.10 0.08 0.04 0.05 0.05 0.11 0.03 0.01 0.02 0.11
1977 0.01 0.34 0.22 0.07 0.02 0.01 0.04 0.01 0.04 0.02 0.05 0.03 0.07
1978 0.09 0.04 0.00 0.04 0.01 0.01 0.04 0.01 0.01 0.01 0.06 0.04 0.03
1979 0.01 0.00 0.17 0.06 0.02 0.03 0.03 0.01 0.00 0.08 0.03 0.06 0.04
1980 0.04 0.02 0.17 0.07 0.02 0.01 0.02 0.02 0.02 0.07 0.03 0.01 0.04
1981 0.15 0.28 0.13 0.14 0.04 0.02 0.01 0.07 0.05 0.03 0.04 0.06 0.08
1982 0.03 0.06 0.04 0.03 0.01 0.02 0.01 0.01 0.06 0.07 0.10 0.03 0.04
1983 0.00 0.01 0.01 0.06 0.04 0.02 0.01 0.00 0.06 0.03 0.01 0.01 0.02
1984 0.19 0.35 0.34 0.14 0.05 0.07 0.03 0.02 0.01 0.08 0.14 0.08 0.12
1985 0.05 0.37 0.34 0.19 0.12 0.07 0.03 0.01 0.01 0.00 0.04 0.06 0.11
1986 0.21 0.38 0.20 0.10 0.05 0.03 0.02 0.05 0.02 0.04 0.02 0.19 0.11
1987 0.24 0.10 0.01 0.00 0.01 0.01 0.06 0.05 0.01 0.04 0.06 0.02 0.05
1988 0.24 0.11 0.05 0.04 0.06 0.03 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.09 0.05
1989 0.17 0.38 0.35 0.18 0.07 0.03 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.10
1990 0.06 0.04 0.02 0.03 0.01 0.01 0.01 0.03 0.01 0.01 0.07 0.06 0.03
1991 0.05 0.06 0.13 0.08 0.03 0.07 0.03 0.01 0.00 0.03 0.08 0.03 0.05
1992 0.00 0.00 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.05 0.02 0.04 0.01 0.03 0.02
1993 0.16 0.08 0.11 0.06 0.06 0.05 0.02 0.06 0.04 0.04 0.05 0.09 0.07
1994 0.31 0.43 0.21 0.12 0.05 0.03 0.02 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.10
1995 0.04 0.00 0.14 0.05 0.01 0.01 0.00 0.00 0.02 0.01 0.08 0.05 0.04
1996 0.09 0.25 0.12 0.09 0.09 0.04 0.02 0.04 0.05 0.01 0.05 0.05 0.08
1997 0.20 0.27 0.20 0.08 0.04 0.01 0.01 0.07 0.08 0.04 0.04 0.12 0.10
1998 0.21 0.30 0.19 0.06 0.02 0.04 0.01 0.01 0.00 0.02 0.06 0.16 0.09
1999 0.17 0.29 0.27 0.17 0.07 0.03 0.02 0.00 0.04 0.08 0.05 0.06 0.10
2000 0.29 0.22 0.17 0.10 0.05 0.02 0.01 0.01 0.01 0.04 0.01 0.06 0.08
2001 0.19 0.44 0.27 0.17 0.09 0.05 0.02 0.04 0.03 0.02 0.01 0.01 0.11
2002 0.02 0.29 0.29 0.16 0.07 0.03 0.06 0.03 0.02 0.03 0.05 0.07 0.09
2003 0.06 0.23 0.12 0.04 0.04 0.02 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.02 0.05
2004 0.12 0.22 0.11 0.05 0.01 0.02 0.09 0.04 0.03 0.02 0.00 0.03 0.06
2005 0.05 0.08 0.06 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.05 0.01 0.00 0.07 0.03
2006 0.14 0.26 0.17 0.07 0.02 0.01 0.01 0.00 0.02 0.02 0.06 0.02 0.07
2007 0.08 0.25 0.25 0.13 0.05 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.07
2008 0.30 0.20 0.09 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.03 0.06
2009 0.08 0.32 0.17 0.10 0.03 0.01 0.08 0.02 0.03 0.02 0.02 0.01 0.07
2010 0.04 0.10 0.05 0.03 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.04 0.03
2011 0.17 0.40 0.13 0.08 0.06 0.02 0.03 0.01 0.00 0.00 0.02 0.09 0.09
2012 0.14 0.35 0.27 0.20 0.07 0.03 0.02 0.03 0.05 0.04 0.03 0.22 0.12
2013 0.17 0.37 0.25 0.12 0.11 0.09 0.05 0.04 0.02 0.03 0.01 0.05 0.11
2014 0.18 0.10 0.05 0.03 0.05 0.03 0.03 0.07 0.03 0.03 0.02 0.04 0.06
2015 0.08 0.09 0.08 0.04 0.02 0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.00 0.01 0.03
2016 0.15 0.16 0.22 0.17 0.12 0.07 0.03 0.01 0.00 0.05 0.01 0.06 0.09
2017 0.16 0.36 0.21 0.07 0.05 0.03 0.01 0.00 0.02 0.03 0.05 0.07 0.09
2018 0.26 0.13 0.09 0.07 0.03 0.03 0.04 0.02 0.02 0.03 0.03 0.03 0.07
N° DATOS 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00
PROM 0.137 0.209 0.165 0.089 0.048 0.033 0.027 0.025 0.028 0.029 0.033 0.052 1.054
DESVEST 0.095 0.131 0.102 0.055 0.030 0.026 0.023 0.024 0.026 0.024 0.030 0.043 7.340
MAXIMO 0.313 0.437 0.419 0.229 0.117 0.114 0.095 0.089 0.106 0.109 0.135 0.217 55.000
MINIMO 0.000 0.001 0.002 0.005 0.004 0.003 0.003 0.000 0.000 0.001 0.000 0.001 0.018

Hidrología
G E N E R A D O S QUEBRADA (m3/Seg.)
1964 0.02 0.05 0.07 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.02 0.05 0.03
1965 0.02 0.15 0.05 0.02 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.02 0.03
1966 0.01 0.05 0.06 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02
1967 0.04 0.16 0.12 0.05 0.02 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.04
1968 0.14 0.06 0.08 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.01 0.02 0.02 0.02 0.04
1969 0.01 0.04 0.18 0.06 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.04
1970 0.15 0.13 0.06 0.03 0.03 0.02 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.04
1971 0.17 0.20 0.08 0.04 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.05 0.05
1972 0.18 0.14 0.17 0.06 0.02 0.01 0.00 0.00 0.02 0.03 0.02 0.04 0.06
1973 0.17 0.20 0.20 0.08 0.03 0.01 0.01 0.02 0.03 0.01 0.01 0.02 0.07
1974 0.17 0.19 0.06 0.06 0.02 0.03 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 0.02 0.05
1975 0.16 0.19 0.21 0.06 0.03 0.02 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.06
1976 0.16 0.17 0.14 0.04 0.02 0.01 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.05
1977 0.01 0.19 0.13 0.03 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.04
1978 0.09 0.03 0.01 0.02 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.02 0.02 0.02
1979 0.01 0.01 0.10 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.02 0.01 0.02 0.02
1980 0.02 0.02 0.09 0.02 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02
1981 0.11 0.19 0.07 0.06 0.02 0.01 0.00 0.01 0.01 0.01 0.02 0.03 0.04
1982 0.02 0.06 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00 0.01 0.02 0.02 0.05 0.02 0.02
1983 0.01 0.00 0.00 0.02 0.01 0.00 0.00 0.00 0.02 0.01 0.00 0.01 0.01
1984 0.16 0.21 0.19 0.05 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.03 0.06 0.05 0.07
1985 0.03 0.20 0.19 0.07 0.04 0.02 0.01 0.00 0.01 0.00 0.02 0.04 0.05
1986 0.13 0.21 0.11 0.04 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.12 0.06
1987 0.16 0.06 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.02 0.01 0.03
1988 0.17 0.04 0.03 0.02 0.02 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.05 0.03
1989 0.10 0.20 0.14 0.06 0.02 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 0.05
1990 0.08 0.03 0.04 0.02 0.01 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.03 0.04 0.02
1991 0.02 0.05 0.07 0.04 0.02 0.02 0.01 0.00 0.00 0.01 0.03 0.01 0.02
1992 0.00 0.02 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01
1993 0.14 0.05 0.13 0.04 0.03 0.02 0.01 0.02 0.02 0.01 0.02 0.06 0.05
1994 0.18 0.21 0.09 0.03 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.05
1995 0.06 0.02 0.09 0.02 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.03 0.02 0.02
1996 0.08 0.16 0.05 0.04 0.03 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.02 0.02 0.04
1997 0.16 0.21 0.12 0.04 0.02 0.01 0.00 0.02 0.02 0.01 0.01 0.07 0.06
1998 0.13 0.19 0.11 0.03 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.02 0.08 0.05
1999 0.10 0.19 0.14 0.06 0.02 0.01 0.01 0.00 0.01 0.03 0.02 0.04 0.05
2000 0.18 0.10 0.08 0.04 0.02 0.01 0.00 0.01 0.00 0.02 0.01 0.03 0.04
2001 0.12 0.21 0.14 0.06 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.05
2002 0.02 0.18 0.15 0.05 0.02 0.01 0.02 0.01 0.00 0.01 0.02 0.03 0.04
2003 0.04 0.13 0.07 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.02
2004 0.08 0.12 0.05 0.02 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.02 0.03
2005 0.05 0.07 0.05 0.02 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.04 0.02
2006 0.10 0.17 0.11 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.03 0.01 0.04
2007 0.11 0.18 0.16 0.05 0.02 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.05
2008 0.17 0.10 0.04 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 0.03
2009 0.08 0.20 0.08 0.03 0.01 0.00 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.04
2010 0.04 0.06 0.04 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.02 0.02
2011 0.15 0.21 0.05 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.05 0.05
2012 0.09 0.20 0.13 0.07 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.13 0.06
2013 0.10 0.21 0.16 0.06 0.03 0.03 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.03 0.05
2014 0.14 0.05 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.01 0.01 0.03 0.03
2015 0.07 0.07 0.06 0.02 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.00 0.01 0.02
2016 0.15 0.16 0.15 0.06 0.03 0.02 0.01 0.00 0.00 0.02 0.01 0.03 0.05
2017 0.12 0.21 0.09 0.02 0.02 0.01 0.01 0.00 0.01 0.01 0.02 0.04 0.05
2018 0.17 0.06 0.08 0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.01 0.04
N° DATOS 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00 55.00
PROM 0.097 0.127 0.094 0.036 0.017 0.011 0.009 0.008 0.009 0.011 0.014 0.030 1.020
DESVEST 0.060 0.072 0.053 0.019 0.009 0.007 0.005 0.006 0.007 0.007 0.012 0.025 7.345
MAXIMO 0.182 0.215 0.207 0.077 0.037 0.029 0.023 0.023 0.028 0.031 0.060 0.127 55.000
MINIMO 0.003 0.002 0.005 0.003 0.001 0.003 0.003 0.001 0.001 0.000 0.002 0.001 0.008

Hidrología
ANÁLISIS DE PERSISTENCIA DE PROBABILIDAD DE OCURRENCIA DE

CAUDALES
Persistencia de caudales promedio mensuales - Serie generada Larcco
Media (m3/s) 0.211 0.246 0.195 0.129 0.099 0.090 0.082 0.080 0.083 0.085 0.096 0.119 0.13
P 10% (m3/s) 0.351 0.422 0.312 0.203 0.143 0.122 0.105 0.118 0.121 0.123 0.154 0.209 0.20
P 25% (m3/s) 0.293 0.344 0.249 0.154 0.117 0.106 0.092 0.089 0.100 0.102 0.102 0.148 0.16
P 50% (m3/s) 0.208 0.239 0.174 0.122 0.095 0.084 0.076 0.074 0.077 0.080 0.090 0.103 0.12
P 75% (m3/s) 0.120 0.133 0.122 0.092 0.073 0.070 0.064 0.062 0.061 0.061 0.070 0.078 0.084
P 90% (m3/s) 0.085 0.090 0.093 0.079 0.060 0.065 0.058 0.056 0.053 0.049 0.054 0.072 0.07
Persistencia de caudales promedio anuales - Serie generada

0.45
0.40
0.35
0.30
CAUDAL (m3/sg)
0.25
0.20
0.15
0.10
0.05
0.00
P 10% (m3/s) 0.351 0.422 0.312 0.203 0.143 0.122 0.105 0.118 0.121 0.123 0.154 0.209
P 25% (m3/s) 0.293 0.344 0.249 0.154 0.117 0.106 0.092 0.089 0.100 0.102 0.102 0.148
P 50% (m3/s) 0.208 0.239 0.174 0.122 0.095 0.084 0.076 0.074 0.077 0.080 0.090 0.103
P 90% (m3/s) 0.085 0.090 0.093 0.079 0.060 0.065 0.058 0.056 0.053 0.049 0.054 0.072
P 75% (m3/s) 0.120 0.133 0.122 0.092 0.073 0.070 0.064 0.062 0.061 0.061 0.070 0.078
Persistencia de caudales promedio mensuales - Serie generada Chumpipuquio
Media (m3/s) 0.137 0.209 0.165 0.089 0.048 0.033 0.027 0.025 0.028 0.029 0.033 0.052 0.07
P 10% (m3/s) 0.261 0.375 0.339 0.172 0.096 0.072 0.066 0.065 0.062 0.072 0.073 0.099 0.15
P 25% (m3/s) 0.211 0.302 0.246 0.130 0.068 0.041 0.034 0.045 0.043 0.038 0.053 0.066 0.11
P 50% (m3/s) 0.148 0.231 0.143 0.076 0.046 0.026 0.018 0.015 0.017 0.028 0.027 0.043 0.07
P 75% (m3/s) 0.048 0.080 0.087 0.045 0.022 0.014 0.010 0.006 0.007 0.010 0.008 0.022 0.030
P 90% (m3/s) 0.007 0.027 0.033 0.027 0.011 0.009 0.007 0.002 0.002 0.005 0.002 0.012 0.01
0.40
0.35
0.30
CAUDAL (m3/sg)
0.25
0.20
0.15
0.10
0.05
0.00
P 10% (m3/s) 0.261 0.375 0.339 0.172 0.096 0.072 0.066 0.065 0.062 0.072 0.073 0.099
P 25% (m3/s) 0.211 0.302 0.246 0.130 0.068 0.041 0.034 0.045 0.043 0.038 0.053 0.066
P 50% (m3/s) 0.148 0.231 0.143 0.076 0.046 0.026 0.018 0.015 0.017 0.028 0.027 0.043
P 75% (m3/s) 0.048 0.080 0.087 0.045 0.022 0.014 0.010 0.006 0.007 0.010 0.008 0.022
P 90% (m3/s) 0.007 0.027 0.033 0.027 0.011 0.009 0.007 0.002 0.002 0.005 0.002 0.012

Hidrología
Persistencia de caudales promedio mensuales - Serie generada Quebrada
Media (m3/s) 0.097 0.127 0.094 0.036 0.017 0.011 0.009 0.008 0.009 0.011 0.014 0.030 0.04
P 10% (m3/s) 0.171 0.212 0.173 0.062 0.030 0.024 0.017 0.019 0.019 0.023 0.026 0.059 0.07
P 25% (m3/s) 0.158 0.195 0.136 0.051 0.022 0.015 0.011 0.012 0.016 0.015 0.019 0.038 0.06
P 50% (m3/s) 0.102 0.155 0.083 0.032 0.017 0.009 0.007 0.006 0.007 0.010 0.010 0.021 0.04
P 75% (m3/s) 0.036 0.053 0.052 0.021 0.010 0.006 0.004 0.003 0.004 0.006 0.005 0.013 0.018
P 90% (m3/s) 0.013 0.025 0.033 0.016 0.006 0.005 0.003 0.003 0.002 0.003 0.003 0.010 0.01

0.25
0.20
CAUDAL (m3/sg)
0.15
0.10
0.05
0.00
P 10% (m3/s) 0.171 0.212 0.173 0.062 0.030 0.024 0.017 0.019 0.019 0.023 0.026 0.059
P 25% (m3/s) 0.158 0.195 0.136 0.051 0.022 0.015 0.011 0.012 0.016 0.015 0.019 0.038
P 50% (m3/s) 0.102 0.155 0.083 0.032 0.017 0.009 0.007 0.006 0.007 0.010 0.010 0.021
P 75% (m3/s) 0.036 0.053 0.052 0.021 0.010 0.006 0.004 0.003 0.004 0.006 0.005 0.013
P 90% (m3/s) 0.013 0.025 0.033 0.016 0.006 0.005 0.003 0.003 0.002 0.003 0.003 0.010
Resumen de disponibilidad Hídrica promedio mensual al 75% de persistencia (m3/s)
DISPONIBILIDAD HÍDRICA MENSUAL AL 75% DE PERSISTENCIA (m3/s)
DESCRIPCION UND 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
LARCCO m3/s 0.120 0.133 0.122 0.092 0.073 0.070 0.064 0.062 0.061 0.061 0.070 0.078
CHUMPIPUQUIO m3/s 0.048 0.080 0.087 0.045 0.022 0.014 0.010 0.006 0.007 0.010 0.008 0.022
QUEBRADA m3/s 0.036 0.053 0.052 0.021 0.010 0.006 0.004 0.003 0.004 0.006 0.005 0.013
DISP. 75% m3/s 0.204 0.266 0.260 0.157 0.105 0.090 0.078 0.071 0.072 0.077 0.082 0.112
Del cuadro anterior las estimaciones de ofertas promedio mensuales al 75% de persistencia a
nivel de microcuenca es como sigue:
- Disponibilidad maxima del Rio Larcco 0.133m3/s y la minima de 0.061 m3/s
- Disponibilidad maxima Chumpipuquio 0.087m3/s y la minima de 0.006m3/s
- Disponibilidad maxima Quebrada 0.053m3/s y la minima de 0.003m3/s
GENERACION DE CAUDALES MAXIMOS
5.4.1. Información pluviométrica
En el área misma del proyecto se encuentra la Estación Chivay, habiéndose tomado además
la información de dos estaciones pluviométricas ubicadas en cuencas vecinas y en altitudes
similares a la zona de estudio.
Las tres estaciones cuentan con información no continua, desde los años 1963 o 1964,
existiendo un período sin información a partir de 1989 a 1994 en caso de la estación de
Cotahuasi. Pero, al igual que para el caso de la información climatológica, se ha

Hidrología
considerado como período común al correspondiente a 1963 a 2014, que conforman un

período de registro de 51 años.
La ubicación y características de las estaciones pluviométricas localizadas en la zona de

estudio o cercanas a ella, se presentan a continuación.
Datos de las estaciones

Estacion CHINCHAYLLAPA Latitud: 14°55'0.12" Cuenca: OCOÑA

Cod.Esta 157305 Longitud: 72°43'59.88" Distrito: HUAYNACOTAS
ANÁLISIS DE FRECUENCIA DE LA PRECIPITACIÓN MÁXIMA
El análisis de frecuencia es un procedimiento para estimar la frecuencia de ocurrencia o

probabilidad de ocurrencia de eventos hidrológicos pasados o futuros. Para efectos de
estimación de máximas avenidas es recomendable disponer de una base de datos no menor
a 20 años de registros de variables hidrometeorológicas, esto debido a que la menor
cantidad de datos conlleva a un riesgo mayor o extremo de estimación, por consiguiente,
el caudal de diseño puede ser sobrestimado o subestimado [Linsley, Kolher y Paulhus,
1988].
En eventos extremos, primero se realiza el análisis de frecuencia de los datos observados

o frecuencia empírica y luego ajustar ésta a una distribución teórica.
En general existen varias fórmulas para calcular la probabilidad empírica de los datos
observados y para posiciones gráficas, sin embargo, la fórmula de Weibull (1939) es la más
comúnmente usada:
5.5.1. Periodo de retorno
Se define el período de retorno, Tr, de un evento de cierta magnitud como el tiempo

promedio que transcurre entre la ocurrencia de ese evento y la próxima ocurrencia de ese
evento con la misma magnitud. Se define también como el tiempo que transcurre para que
un evento sea excedido o igualado, al menos una vez en promedio. Si P es la probabilidad
de excedencia, se puede demostrar matemáticamente que:
1
𝑇𝑟 =
𝑃
Tr = periodo de retorno
P = probabilidad de ocurrencia de un caudal
Cuando P se adopta Weibull entonces:

Hidrología
𝑛+1
𝑇𝑟 =
𝑚
m = Número de Orden
n = Número de datos
Es decir que si decimos que una descarga de 1.0m3/s en cierto río tiene un periodo de
retorno de 5 años, significa que en promedio, cada cinco años una descarga de tal magnitud
será observada en dicho río.
En hidrología se utiliza más el periodo de retorno que la probabilidad
1
Probabilid ad de que un suceso de retorno T se produzca el próximo año...............
T
1
Probabilid ad de que un suceso de retorno NO se produzca el próximo año............1-  
T 
  1    1 
Probabilid ad de que un suceso de retorno NO se produzca los proximos dos años..1 -   1 -  
  T    T 
n
  1 
Probabilid ad de que un suceso de retorno NO se produzca los proximos n años.....1 -  
  T 
n
  1 
Probabilid ad de que un suceso de retorno SI se produzca los proximos n años.......1 - 1 -  
  T 
El periodo de retorno de una avenida de diseño depende de si la instalación se encuentra
en la fase de operación cuando el mantenimiento de rutina puede ser efectuado para reparar
los daños a las estructuras de control de avenidas, o en la fase posterior al cierre cuando la
instalación ha sido abandonada y el personal de mantenimiento no está disponible.
5.5.2. Análisis de Riesgo de falla
El diseño de estructuras para el control de agua incluye la consideración de riesgos. Una

estructura para el control de agua puede fallar si la magnitud correspondiente al periodo
de retorno de diseño T se excede durante la vida útil de la estructura. Este riesgo
hidrológico natural, o inherente, de falla puede calcularse utilizando la ecuación:
1 𝑛
𝑅 = 1 − (1 − )
𝑇𝑟
Dónde:
R : Riesgo
Tr : Periodo de retorno
n : Vida útil
La confiabilidad se define como el complemento del riesgo (Confiabilidad =1-R). Se quiere

que la obra tenga un riesgo pequeño de dañarse o, lo que es lo mismo, una alta
confiabilidad.

Hidrología
En el diseño de obras públicas, la última expresión obtenida es el Riesgo de falla (R, es

decir la probabilidad de que SI se produzca alguna vez un suceso de periodo de retorno T
a lo largo a un periodo de n años:
Tabla 1. Valores de periodo de retorno T asociado al riesgo R.
Riesgo Vida útil de la obra (n) en años
R 1 10 25 50 100 200
0.01 100.00 995.49 2487.98 4975.46 9950.42 19900.33
0.10 10.00 95.41 237.78 475.06 949.62 1898.74
0.25 4.00 35.26 87.40 174.30 348.11 695.71
0.50 2.00 14.93 36.57 72.64 144.77 289.04
0.75 1.33 7.73 18.54 36.57 72.64 144.77
0.99 1.01 2.71 5.94 11.37 22.22 43.93
Los periodos de recurrencia media para el diseño, se ajustaron a los valores mínimos
establecidos en la normatividad vigente (manual de Hidrología, Hidráulica y drenaje), y se
detallan en el siguiente cuadro:
PERIODOS DE RETORNO PARA LAS ESTRUCTURAS DE DRENAJE
VIDA UTIL
RIESGO Periodo de
DESCRIPCION (Recomendado manual de
ADMISIBLE retorno(Tr)
Hidrología)
Puentes (*) 25% 40 años 150 años
Pequeños Puentes 33% 20 años 50 años
Alcantarillas (pase de quebradas
30% 25 años 70 años
importantes y badenes)
Alcantarillas (Alivio y pase de 35% 15 años 35 años
quebradas menores)
drenaje de la plataforma 40% 15 años 30 años
Subdrenes 40% 15 años 30 años
Defensas Ribereñas 25% 25 años 100 años
(*) - Para obtención de la luz y nivel de aguas máximas extraordinarias

ESTRUCTURA (Caudales del proyecto) T(años)
Vertedor de una presa de tierra 1000
Vertedor de una presa de concreto 500
Galerias de aguas pluviales 5 a 20
Bocatomas 25 a 75
Pequeñas presas para abastecimeinto de agua 50 a 100
puentes en carreteras importantes 50 a 100
puentes en carreteras comunes 25
Vente Chow. Según la National Academy of Sciencies (1983) define como presas pequeñas
aquellas que tienen un almacenamiento de 50 a 100 acres-pie (61,674 a 123,348 m3) o que
tienen una altura de 25 a 40 pies (7.62 a 12.192m), como presas intermedias aquellas que
tiene una capacidad de almacenamiento de 1000 a 50000 acres-pie (1,233,000 a
6,167,4000m3) o que tienen una altura de 40 a 100 pies (12.192 a 30.48m), como presas
grandes aquellas que tienen más de 50000 acres pie de capacidad de almacenamiento más
de 100 pies de alto.

Hidrología
Para nuestro caso, teniendo en cuenta que el proyecto se refiere a proyectos de riego, se
considera un periodo de 100 años, para el aliviadero del embalse y la bocatoma se diseñará
para un periodo de retorno de 50 años.
Dada la magnitud de las subcuencas, para la estimación de las máximas avenidas se ha

tenido en consideración los siguientes rangos de superficies de cuenca de recepción:
Área Método
< 10 Km2 Hidrograma del US - SCS
< 100 Km2 Mac Math
> 100 km2 Curvas Envolventes de Creager.
Riesgo de Vida esperada del proyecto, n (años)

Falla 1 2 5 10 20 25 50 100
0.99 1.01 1.11 1.66 2.71 4.86 5.94 11.37 22.22
0.9 1.11 1.46 2.71 4.86 9.2 11.37 22.22 43.93
0.75 1.33 2 4.13 7.73 14.93 18.54 36.57 72.64
0.5 2 3.41 7.73 14.93 29.36 36.57 72.64 144.77
0.25 4 7.46 17.89 35.26 70.02 87.4 174.3 348.11
0.1 10 19.49 47.96 95.41 190.32 237.78 475.06 949.62
0.05 20 39.49 97.98 195.46 390.41 487.89 975.29 1950.1
0.01 100 199.5 498 995.49 1990.5 2488 4975.5 9950.4
Vida esperada de la Estructura.
PROBABILIDAD DE OCURRENCIA DE LA PRESENTACION
Existen varias fórmulas para calcular la probabilidad de ocurrencia, la misma que se

muestra en las siguientes tablas, siendo la fórmula más utilizada de Weibull.
Formulas empíricas para determinar la probabilidad de Ocurrencia
Método Probabilidad de Ocurrencia (P)
m
California
n
m − 1/ 2
Hazen
n
m
Weibull
n +1
m − 0 .3
Chegadayev
n + 0.4
m−3/8
Blom
n +1/ 4

Hidrología
3m − 1
Tukey
3n + 1
m−a
Gringorten
n + 1− 2a
Dónde:
P = Probabilidad experimental o frecuencia relativa empírica
m = Número de Orden
n = Número de datos
a = Valor comprendido en el intervalo 0<a<1, y depende de n, de acuerdo a la
siguiente tabla.
Tabla 2. Tabla de valores de n
N 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
A 0.448 0.443 0.442 0.441 0.440 0.440 0.440 0.440 0.439 0.439
6. PRECIPITACIÓN DE DISEÑO
Haciendo uso de las precipitaciones máximas en 24 horas que fueron tratadas, corregidas,
extendidas y regionalizadas, se procedió a analizarlas desde el punto de vista probabilístico
para determinar las precipitaciones asociadas a diversos periodos de retorno.
Las precipitaciones máximas en 24 horas disponibles en la zona de estudio, corresponden

a la estación Ayahuasi como las más representativa para el cálculo de caudales máximos.
Los períodos de registro varían de 1964-2014 en forma general.
Precipitación Máxima 24 horas.

Hidrología
PRECIPITACION MAXIMA 24HORAS CORREGIDO (mm)

-
Estacion AYAHUASI-PULLH Latitud: 15.0667°
- Cuenca: OCOÑA
Cod.Esta 157307 Longitud: 72.6667° Distrito: PUYCA
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MAX.
1964 28.0 15.1 16.7 23.7 0.1 10.3 1.6 0.0 0.0 1.0 16.0 30.0 30.0
1965 7.2 24.3 30.2 10.3 0.8 0.0 2.5 0.0 5.3 2.3 0.3 8.2 30.2
1966 9.0 15.0 7.7 4.1 6.6 0.0 0.0 0.0 1.5 1.5 8.8 10.5 15.0
1967 17.0 34.7 10.3 0.0 2.7 1.7 9.4 8.9 4.1 4.5 2.7 4.1 34.7
1968 26.4 8.8 10.7 0.9 11.3 20.9 0.0 12.4 7.7 8.9 13.0 8.0 26.4
1969 9.0 18.1 12.8 0.0 0.0 0.0 0.0 6.5 10.1 0.0 8.8 12.5 18.1
1970 26.3 11.0 7.1 5.3 15.5 0.0 0.0 3.0 6.1 8.5 5.0 6.3 26.3
1971 44.8 15.9 12.6 10.1 0.0 2.6 0.0 0.0 0.7 5.6 2.2 14.2 44.8
1972 32.9 10.1 23.2 12.3 0.0 0.0 0.0 0.0 6.4 10.6 2.3 15.6 32.9
1973 15.9 16.4 33.8 10.6 2.6 0.0 4.0 4.0 6.8 1.0 5.5 12.6 33.8
1974 23.0 21.4 15.6 17.6 7.6 9.3 0.0 23.9 0.0 0.0 1.5 21.7 23.9
1975 19.9 20.0 36.3 17.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.4 13.9 14.6 36.3
1976 19.1 21.4 10.6 7.6 5.0 0.0 3.8 1.8 29.0 0.0 1.6 8.9 29.0
1977 3.4 20.9 14.2 0.0 0.0 0.0 1.8 0.0 2.7 0.0 6.7 2.6 20.9
1978 10.4 21.8 3.5 13.1 0.0 0.0 3.5 0.0 0.0 6.8 10.5 11.3 21.8
1979 18.6 8.7 22.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12.3 0.0 5.4 22.3
1980 10.9 15.5 19.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.2 0.0 7.4 19.5
1981 18.6 29.8 22.0 17.8 0.0 0.0 0.0 18.7 0.0 6.9 10.2 33.1 33.1
1982 11.7 15.5 10.9 2.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.2 0.0 14.5 6.7 15.5
1983 11.1 27.8 6.2 13.8 0.0 0.0 0.0 0.0 8.3 8.5 0.0 11.5 27.8
1984 33.9 28.9 16.7 9.1 0.0 3.6 0.0 3.6 0.0 12.7 15.6 21.9 33.9
1985 18.2 23.7 15.1 8.3 3.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12.1 23.7
1986 19.0 26.1 15.6 0.0 0.0 0.0 0.0 6.8 0.0 0.0 0.0 16.2 26.1
1987 15.5 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 3.6 0.0 0.0 0.0 0.0 11.6 15.5
1988 13.3 13.7 13.7 10.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.2 14.2
1989 13.7 20.6 15.7 15.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18.5 17.4 20.6
1990 8.1 20.6 26.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.9 11.5 16.1 26.6
1991 21.1 18.9 14.2 9.7 0.0 19.7 0.0 0.0 0.0 0.0 10.5 17.2 21.1
1992 16.4 17.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.2 0.0 0.0 0.0 18.2 18.2
1993 31.8 11.0 29.8 7.3 2.7 0.0 0.0 11.4 0.0 0.0 0.0 15.7 31.8
1994 28.0 33.9 11.6 9.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13.9 33.9
1995 10.9 3.4 14.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.7 11.6 14.9
1996 18.2 12.3 13.0 0.0 10.7 0.0 0.0 12.4 8.5 10.2 15.6 15.6 18.2
1997 17.5 20.6 18.7 7.4 0.0 0.0 0.0 18.7 6.3 3.2 8.4 18.7 20.6
1998 18.7 18.1 18.0 0.0 0.0 4.1 0.0 0.0 0.0 0.0 8.2 13.4 18.7
1999 19.0 14.8 16.6 11.5 5.9 0.0 0.0 0.0 0.0 11.8 9.4 11.5 19.0
2000 25.3 21.9 18.8 7.2 7.1 0.0 0.0 0.5 2.8 26.1 1.0 13.9 26.1
2001 29.6 27.0 21.2 14.2 2.9 1.6 0.0 1.2 2.7 5.2 4.0 8.1 29.6
2002 22.5 15.8 13.6 8.0 0.2 0.0 17.0 1.7 0.8 5.7 5.2 19.7 22.5
2003 23.1 18.8 12.3 1.7 1.2 0.0 0.0 0.0 0.2 0.0 0.0 12.2 23.1
2004 17.0 34.8 16.7 11.4 0.0 0.0 6.8 0.1 12.8 12.2 0.0 14.0 34.8
2005 15.9 21.0 25.0 5.7 0.0 0.0 0.0 0.0 10.4 0.0 3.4 19.0 25.0
2006 20.8 32.0 16.8 5.2 0.0 0.0 0.0 0.0 2.6 11.8 21.8 4.0 32.0
2007 15.1 23.8 17.4 10.0 0.5 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 1.7 12.8 23.8
2008 19.8 14.0 17.8 7.2 0.7 3.1 0.0 3.6 0.0 3.4 0.0 7.7 19.8
2009 13.0 28.7 15.7 8.0 0.9 0.0 13.6 0.0 0.0 2.6 5.8 6.8 28.7
2010 13.8 19.9 14.9 12.2 2.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2.2 0.0 12.6 19.9
2011 30.7 28.7 9.0 7.0 3.2 0.5 0.0 0.0 0.0 0.7 17.7 13.4 30.7
2012 23.6 17.6 29.2 12.5 0.0 0.0 0.0 8.2 4.8 2.0 5.2 20.6 29.2
2013 17.6 26.7 18.2 0.0 4.6 6.2 4.0 11.5 1.6 12.4 0.0 9.2 26.7
2014 25.1 20.7 16.4 13.5 0.0 0.0 1.7 1.9 8.8 5.4 0.0 5.3 25.1
2015 11.8 22.1 19.4 10.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.2 15.3 15.6 22.1
PROM 19.2 19.8 16.3 7.4 1.9 1.6 1.4 3.2 3.2 4.6 5.9 13.1 25.4
STD 7.9 7.6 7.4 6.0 3.4 4.4 3.4 5.7 5.3 5.5 6.3 6.0 6.7
N°DATOS 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0 51.0
VARIANZA 62.5 57.2 55.4 35.9 11.7 19.4 11.8 32.4 28.5 30.8 39.1 36.5 44.6
MEDIANA 18.6 20.0 15.7 7.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 2.3 4.0 12.6 25.1
Fuente: Servicio Nacional de Meteorología e hidrología
ANÁLISIS PROBABILÍSTICO
En hidrología, para representar las variables hidrológicas se requiere de modelos

probabilísticos. Para ello, es necesaria la selección del modelo más adecuado, lo que
consiste en elegir el tipo de modelo y estimar sus parámetros. Los modelos así obtenidos
nos permiten la estimación de variables hidrológicas asociadas a diferentes probabilidades.

Hidrología
6.2.1. Análisis de frecuencia de la precipitación
El análisis de frecuencia consiste en ajustar los datos de intensidades máximas lluvias de

diferentes duraciones a una distribución probabilística, por ejemplo, la distribución Normal
de Gumbel con el Método de Momentos.
FUNCION DE PROBABILIDAD
Una función f(x) es llamada función de probabilidad o función de densidad de la variable

aleatoria continúa X si cumple con las siguientes condiciones:
f ( x)  0, x  R
 f ( x)dx = 1 Cuando se encuentra en los límites − y 

P( A) = P( x  A) = P(a  x  b) =  f ( x)dx
Sea el evento A = ( x / a  x  b) ; luego,
Cuando se encuentra entre los límites a y b
En la estadística existen decenas de funciones de distribución de probabilidad teórica; y

obviamente no es posible probarlas todas para un problema particular, por lo tanto, es
necesario escoger uno de esos modelos, el que se adapte mejor al problema bajo análisis.
Para el análisis de precipitación máxima de la microcuenca del Larcco, quebrada1 y

Chumpipuquio se han utilizado los últimos registros históricos máximos de 24 horas de 51
años (1984-2014), para ello se ajustaron a 6 Distribuciones de probabilidades las cuales son:
- Distribución Normal Estándar.

- Distribución Gumbel (Distribución extrema Tipo I).
- Distribución Log Pearson Tipo III.
- Distribución Log Normal II Parámetros.
- Distribución Log Normal III Parámetros.
- Distribución Pearson tipo III.
METODOS DE ESTIMACION DE PARAMETROS DE LAS FUNCIONES

PROBABILÍSTICAS
Existen varias técnicas para estimar los parámetros de una distribución como:
- Método de Momentos
El objetivo de estimar los parámetros es de relacionar los registros observados (media,

varianza, sesgo, etc.) de un fenómeno aleatorio con el modelo probabilístico seleccionado.

Hidrología
6.4.1. Distribución normal

Precipitación Máxima 24 horas Normal – Estación Ayahuasi
Promedio (Xi) = 25.35

Des ves t (Xi) = 6.63
ESTIMACION DE LA PRECIPITACION MAXIMA EN 24 HORAS
Tr P W Z Xt
2 0.500 1.177 -0.001 25.35
5 0.200 1.794 0.841 30.93
10 0.100 2.146 1.282 33.85
20 0.050 2.448 1.646 36.26
50 0.020 2.797 2.054 38.97
100 0.010 3.035 2.327 40.78
200 0.005 3.255 2.576 42.43
500 0.002 3.526 2.879 44.44
1000 0.001 3.717 3.091 45.84
60
Normal
50
40
mm
30
Series1
20
Normal(Fx)
10
0
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Weibull Probability

Hidrología
6.4.2. Distribución de valor extremo Tipo I

Precipitación Máxima 24 horas Gumbel – Estación Ayahuasi
Promedio (Xi) = 25.35 m= 22.369

Desvest (Xi) = 6.63 a= 5.17
Tr P Yt Xt
2 0.500 0.367 24.266
5 0.200 1.500 30.124
10 0.100 2.250 34.002
20 0.050 2.970 37.724
50 0.020 3.902 42.542
100 0.010 4.600 46.151
200 0.005 5.296 49.749
500 0.002 6.214 54.495
1000 0.001 6.907 58.078
Gumbel Max
70
60
50
40
mm
30
Series1
20
Gumbel Max(Fx)
10
0
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Weibull Probability

Hidrología
6.4.3. Distribución log – Normal de II parámetros

Precipitación Máxima 24 horas Log normal 2– Estación Ayahuasi
Promedi o (Xi ) = 3.20

Des ves t (Xi ) = 0.27
Tr P W Z Y Xt
2 0.500 1.177 -0.001 3.199 24.508
5 0.200 1.794 0.84 3.422 30.631
10 0.100 2.146 1.28 3.539 34.432
20 0.050 2.448 1.646 3.636 37.940
50 0.020 2.797 2.054 3.745 42.309
100 0.010 3.035 2.327 3.817 45.468
200 0.005 3.255 2.576 3.883 48.57
500 0.002 3.526 2.879 3.964 52.668
1000 0.001 3.717 3.091 4.02 55.701
Log Normal
70
60
50
40
mm
30
Series1
20
LogNormal(Fx)
10
0
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Weibull Probability
6.4.4. Distribución log Pearson Tipo III
Según Chow, 1995, si log X sigue una distribución Pearson Tipo III, entonces se dice que
X sigue una distribución log - Pearson tipo III. Esta es la distribución estándar para análisis
de frecuencias de crecientes máximas anuales en los Estados Unidos (Benson, 1968).

Hidrología
Precipitación Máxima 24 horas Log Pearson III – Estación Ayahuasi
ESTIMACION DE PARAMETROS
Promedio Ln (Xi) = 3.20 K= -0.07

Desvest Ln (Xi) = 0.29
Corf. Asim. (Cs) = -0.42
Tr P W Z Kt Yt Xt
2 0.500 1.177 -0.001 0.069 3.219 25
5 0.200 1.794 0.841 0.854 3.444 31.31
10 0.100 2.146 1.282 1.228 3.551 34.85
20 0.050 2.448 1.646 1.518 3.634 37.86
50 0.020 2.797 2.054 1.824 3.721 41.31
100 0.010 3.035 2.327 2.017 3.777 43.68
200 0.005 3.255 2.576 2.186 3.825 45.83
500 0.002 3.526 2.879 2.382 3.881 48.47
1000 0.001 3.717 3.091 2.513 3.919 50.35
Log Pearson III

70
60
50
40
mm
30
Series1
20
LogPearsonIII(Fx)
10
0
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Weibull Probability
6.4.5. Distribución Pearson Tipo III
Según Chow, la distribución Pearson Tipo III se aplicó por primera vez en la Hidrología
por Foster (1924) para describir la distribución de probabilidad de picos crecientes
máximos anuales. Cuando la información es muy asimétrica positivamente, se utiliza una
transformación Log para reducir la asimetría.
La distribución Pearson Tipo III, También llamada la distribución gamma de tres

parámetros, introduce un tercer parámetro, el límite inferior o parámetro de posición ε, de
tal manera que por el método de los momentos, los tres momentos de la muestra (la media,

Hidrología
la desviación estándar y el coeficiente de asimetría) pueden transformarse en los tres

parámetros λ, β, ε de la distribución de probabilidad.
Precipitación Máxima 24 horas Pearson III– Estación Ayahuasi
ES TIMACION DE PARAMETROS
Promedio (Xi) = 25.35 g= 23.26

Desvest (Xi) = 6.63 b= 1.38
Corf. Asim. (Cs) = 0.41 Xo= -6.62
ES TIMACION DE LA PRECIPITACION MAXIMA EN 24 HORAS
Tr P W Z Kt Xt
2 0.500 1.177 -0.001 -0.07 24.89
5 0.200 1.794 0.841 0.81 30.72
10 0.100 2.146 1.282 1.32 34.10
20 0.050 2.448 1.646 1.75 36.95
50 0.020 2.797 2.054 2.27 40.40
100 0.010 3.035 2.327 2.63 42.79
200 0.005 3.255 2.576 2.97 45.04
500 0.002 3.526 2.879 3.39 47.82
1000 0.001 3.717 3.091 3.70 49.88
Pearson III
60
50
40
mm
30
Series1
20
PearsonIII(Fx)
10
0
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Weibull Probability

Hidrología
Resumen de distribuciones estadísticas de precipitación de diseño

PERIODO O DE RETORNO
All data - T(Max) 5 10 20 50 100 150 200 250 500
Normal 30.94 33.85 36.26 38.98 40.79 41.77 42.44 42.95 44.45
LogNormal 30.46 34.11 37.45 41.61 44.63 46.37 47.59 48.53 51.44
Galton 30.74 34.07 36.97 40.42 42.82 44.17 45.11 45.82 47.98
Exponential 29.40 33.99 38.59 44.67 49.27 51.96 53.87 55.35 59.94
Gamma 30.70 34.14 37.16 40.76 43.28 44.69 45.67 46.41 48.67
Pearson III 30.76 34.10 36.99 40.41 42.78 44.10 45.01 45.71 47.81
EV1-Max (Gumbel) 30.13 34.01 37.74 42.56 46.17 48.27 49.77 50.92 54.52
PRUEBAS DE AJUSTE
Consisten en comprobar gráfica y estadísticamente si la frecuencia empírica de la serie de

registros analizados se ajusta a un determinado modelo probabilística adoptado a priori,
con los parámetros estimados en base a los valores maestrales.
Las pruebas estadísticas tienen por objeto medir la certidumbre que se obtiene al hacer una
hipótesis estadística sobre una población. Es decir, calificar el hecho de suponer que una
variable aleatoria se distribuye según un modelo probabilístico.
Los ajustes más comunes son:

- Smirnov – Kolmogorow.
- Método del error cuadrático mínimo

Hidrología
6.5.1. PRUEBA DE SMIRNOV KOLMOGOROV
Esta prueba consiste en comparar el máximo valor absoluto de la diferencia D que hay
entre la función de distribución observada Fo(Pm) y la estimada F(Pm)
D = máx F0 ( Pm ) − F ( Pm )
Con un valor crítico d que depende del número de datos y el nivel de significancia
seleccionada si D<d, se acepta la hipótesis. Esta prueba tiene la ventaja sobre la X2 de que
compara los datos con el modelo estadístico sin necesidad de agruparlos. La función de
distribución de probabilidad observada se calcula como:
m
Fo ( Pm ) = 1 −
n +1
Donde m es el número de orden del dato Xm en una lista de mayor a menor y n es el

número total de datos.
Tabla 3. Valores críticos para la prueba Smirnov –Kolmogorov de bondad de ajuste
Tamaño de la
a= 0.10 a = 0.05 a = 0.01
muestra
5 0.51 0.56 0.67
10 0.37 0.41 0.49
15 0.3 0.34 0.4
20 0.26 0.29 0.35
25 0.24 0.26 0.32
31 0.22 0.24 0.29
40 0.19 0.21 0.25
N grande
En el cuadro siguiente se muestra el procedimiento de cálculo por método de Smirnov -

Kolgomorov, de donde en la columna 2 se han escrito las precipitaciones máximas anuales
registradas ordenadas de mayor a menor, en la columna 3 se calculan los valores de la
función de distribución de probabilidad observada según las ecuaciones anteriores.
Smirnov Kolmorogov
Kolmogorov-Smirnov test
a=1% a=5% a=10% Attained a DMax
for: All data
Normal ACCEPT ACCEPT ACCEPT 98.67% 0.06271
LogNormal ACCEPT ACCEPT ACCEPT 96.62% 0.06884
Galton ACCEPT ACCEPT ACCEPT 99.92% 0.05139
Pearson III ACCEPT ACCEPT ACCEPT 99.93% 0.05073
Log Pearson III ACCEPT ACCEPT ACCEPT 92.73% 0.07564
EV1-Max (Gumbel) ACCEPT ACCEPT ACCEPT 82.88% 0.08674
Nivel de significancia (α)

Hidrología
Se le conoce así al error máximo adoptado al momento de rechazar la hipótesis nula (Ho)
cuando es verdadera.
Dependiendo del tipo de significación que se da al estudio, hay tres grados:

α = 0.01 → Demasiado significativo
α = 0.05 → Significativo
α = 0.10 → Poco significativo
6.5.2. Metodo del error cuadrático minimo
Este método consiste en calcular, para cada función de distribución, el error cuadrático.
1
n  2
C =  ( X i − Yi ) 2 
 i =1 
Dónde
Xi = es el i-esimo dato estimado
Yi = es el i-ésimo dato calculado con la función de distribución bajo análisis
N = Número de datos
En el cuadro siguiente se muestra el procedimiento estimado para cada uno de los

diferentes métodos estadísticos usados en el presente estudio.
Metodo del error cuadrático minimo.
Pearson
X-Square test for All data a=1% a=5% a=10% Attained a
Param.
Normal ACCEPT ACCEPT ACCEPT 93.44% 3
LogNormal ACCEPT ACCEPT ACCEPT 55.75% 6.80769
Gamma ACCEPT ACCEPT ACCEPT 69.88% 5.53846
Pearson III ACCEPT ACCEPT ACCEPT 74.83% 4.26923
Log Pearson III N.A. N.A. N.A.
EV1-Max (Gumbel) ACCEPT ACCEPT ACCEPT 60.42% 6.38462
REJECT: Distribución Rechazada
ACCEPT: Distribución Aceptada
6.5.3. Elección del método estadístico apropiado
En el cuadro siguiente se resume los resultados de las pruebas efectuadas anteriormente.

En este cuadro se han calificado las funciones según al porcentaje alcanzado de las
probabilidades.

Hidrología
Selección de la función de Distribución
Kolmogorov-
DISTRIBUCION X-Square Ajuste
Smirnov
Normal 98.67% 93.44% Bueno
LogNormal 96.62% 55.75% Bueno
Galton 99.92% 69.88% Bueno
Pearson III 99.93% 74.83% Aceptado
Log Pearson III 92.73% N.A Bueno
EV1-Max (Gumbel) 82.88% 60.42% Bueno
En conclusión, después de realizar todas las pruebas de análisis estadístico la distribución

que mejor se adecua es la distribución Pearson III porque tiene menor error para los ajustes
de Smirnov Kolmogorov y Método de error cuadrático mínimo.
PRECIPITACIÓN MÁXIMA E INTENSIDAD MÁXIMA
El estudio de la Precipitación Máxima e Intensidad Máxima es muy importante para tener

conocimiento de la intensidad de las tormentas, sus magnitudes, así como su frecuencia,
son muy necesarios para el diseño de las diferentes obras hidráulicas que pudieran
construirse en la zona de estudio. Para el análisis se ha tenido en cuenta la información de
precipitación máxima en 24 horas.
Con la finalidad de obtener información de precipitación máxima en 24 horas y la para

diferentes periodos de retorno y que permita tener confiabilidad de su recurrencia, se le
evaluó a través de 6 distribuciones de frecuencia
• Distribución Normal Estándar.

• Distribución Gumbel (Distribución extrema Tipo I).
• Distribución Log Pearson Tipo III.
• Distribución Log Normal II Parámetros.
• Distribución Log Normal III Parámetros.
• Distribución Pearson tipo III.
En el cuadro siguiente se muestra el resumen de los resultados por el método estadístico

de la distribución que más se ajusta aplicando el método de momentos desarrollados en el
presente estudio la distribución que se considera es la distribución Pearson III. Se observa
que la diferencia entre uno y otro método puede ser apreciable. En muchos casos las
diferencias son muchos mayores que las que resultan aquí. Una selección apresurada de
cualquiera de los métodos podría traducirse en una estructura sobre diseñado y costoso o
sub diseñada y peligrosa.

Hidrología
Precipitaciones Máximas de diseño en (mm) y periodo de retorno en (años)
Periodo de Reterno Distribución

PEARSON III
5 30.7608
10 34.095
20 36.9907
50 40.4064
100 42.7769
150 44.099
200 45.0125
250 45.7085
CURVA
50.0
45.0
40.0
PRECIP
35.0
30.0
25.0
0 50 100 150 200 250 300
AÑOS X…
PRECIPITACIÓN EFECTIVA O ESCURRIMIENTO SUPERFICIAL
El exceso de precipitación o precipitación efectiva (Pe), es la precipitación que no se retiene

en la superficie terrestre y tampoco se infiltra en el suelo. Después de fluir a través de la
superficie de la cuenca, el exceso de precipitación se convierte en escorrentía directa a la
salida de la cuenca bajo la suposición de flujo superficial hortoniano. Las gráficas de exceso
de precipitación vs. el tiempo o hietograma de exceso de precipitación es un componente
clave para el estudio de las relaciones lluvia-escorrentía. La diferencia entre el hietograma
de lluvia total y el hietograma de exceso de precipitación se conoce como abstracciones o
pérdidas. Las pérdidas son primordialmente agua absorbida por filtración con algo de
intercepción y almacenamiento superficial.
Cuando se produce una Lluvia, una parte inicial de esta queda retenida; en la cubertura
vegetal, como intercepción y en las depresiones del terreno, como almacenamiento
superficial o se infiltra. Al continuar la Lluvia, el suelo se cubre de una delgada capa de
agua, conocida como detención superficial y escorrentía superficial. Inmediatamente
debajo de la superficie, tiene lugar la escorrentía subsuperficial; las dos escorrentías, la
superficial y la subsuperficial, constituyen la escorrentía directa. Y la denominaremos
abstracciones.
La infiltración, viene a ser el paso del agua a través de la superficie del suelo hacia el interior
de la tierra; la percolación, es el movimiento del agua dentro del suelo; ambos fenómenos,
la infiltración y la percolación, están muy relacionados, esto ocurre porque la primera no
puede continuar si no se da la segunda. El agua infiltrada en exceso, de la escorrentía

Hidrología
subsuperficial, puede formar parte del agua subterránea, la que eventualmente puede llegar
a los cursos del agua.
Generalmente, constituye una preocupación, la obtención de la escorrentía directa,

entendiéndose esta como una lluvia especifica en un determinado lugar.
Por la presencia de los fenómenos de infiltración y percolación, el agua de lluvia llega hasta
el nivel del agua subterránea, pero no a un ritmo constante. La tasa de infiltración
disminuye a medida que progresa la tormenta, dado que van llenando los espacios capilares
del suelo.
La capacidad de infiltración, viene a ser la tasa máxima a la cual puede penetrar el agua a
un suelo, en un área dada y, con una tasa de abastecimiento suficiente. Al inicio de una
tormenta es máxima y, se aproxima a una tasa mínima a medida que el suelo se satura. El
valor límite está controlado por la permeabilidad del suelo.
6.7.1. Método SCS para abstracciones
La ecuación de escorrentía de NRCS fue desarrollada para estimar el escurrimiento total

de la tormenta a partir de la precipitación total de la tormenta. Es decir, la relación excluye
el tiempo como una variable. Se ignora la intensidad de la lluvia. Una versión temprana de
la relación fue descrita por Mockus (1949). El material que sigue evolucionó a partir de ese
informe de 1949.
La capacidad de infiltración del suelo va disminuyendo con el tiempo. Por esta razón, parce
que la delimitación de la P neta debería seguir una curva descendente que refleje la
disminución de la capacidad de infiltración del suelo (como se muestra en la figura a).
El método práctico que vamos a exponer aquí supone que el suelo retiene una cierta
cantidad caída al principio (por ejemplo, los primeros 23mm), y después de eso las

Hidrología
abstracciones van disminuyendo progresivamente. Efectivamente, en la figura b se aprecia

que el porcentaje de precipitación que genera escorrentía va aumentando con el tiempo.
6.7.1.1. Procedimiento de Calculo:
El servicio de conservación de suelos SCS a hora la NRSC desarrollo un método para

calcular las abstracciones de la precipitación de una tormenta. Para la tormenta como un
todo, la profundidad de exceso de precipitación o escorrentía directa Pe es siempre menor
o igual a la profundidad de precipitación P; de manera similar, después de que la escorrentía
se inicia, la profundidad adicional del agua r retenida en la cuenca Fa es menor o igual a
alguna retención potencial máxima S.
La ecuación de escorrentía de la curva es:
(P − I a )2
Pe = P  Ia
(P − I a ) + S
Pe = 0 P  Ia
Donde:
Pe : Exceso de precipitación (pulgadas)
P : Escorrentía potencial (pulgadas)
Ia : Abstracción Inicial (pulgadas)
S : Potencial máximo de retención (pulgadas)
Una curva trazada a través de un diagrama de la escorrentía total de la tormenta frente a la

lluvia torrencial total para muchas tormentas en una cuenca hidrográfica es cóncava hacia
arriba y muestra que no ocurre escorrentía para pequeñas tormentas. La tendencia a medida
que aumenta el tamaño de la tormenta es que la curva sea asintótica a una línea paralela a
una línea de igualdad. El objetivo de Mockus era determinar una ecuación para una curva
que describiera ese patrón. Primero consideró la condición en la cual no se produce
ninguna abstracción inicial; Es decir, Ia = 0.
Existe una cierta cantidad de precipitación la (abstracción inicial antes del encharcamiento)
para lo cual no ocurrirá escorrentía, luego la escorrentía potencial es la diferencia entre P e
Ia. La hipótesis del método del SCS consiste en que las relaciones de las cantidades reales
y las dos cantidades potenciales son iguales, es decir,
F Pe
=
S P
Donde
F : La retención real después de que empiece la escorrentía (pulg.)
Pe : Exceso de precipitación actual (pulgadas)
P : Escorrentía potencial actual (pulgadas)
Ia : Abstracción Inicial actual (pulgadas)
S : Retención máxima potencial o abstracción máxima después de

Hidrología
Que comience la escorrentía (S> F). (Pulgadas).
Para satisfacer la ecuación de conservación de la masa
F = P − Pe
Sustituyendo en la ecuación anterior,
P − Pe Pe
=
S P
Resolviendo la ecuación para Pe se tiene:
P2
Pe =
P+S
Esta es la relación lluvia-escorrentía en la que la abstracción inicial Ia es cero.
Cuando la abstracción inicial no es cero, la cantidad de lluvia disponible para la escorrentía

es (P - Ia) en lugar de P. Sustituyendo (P - Ia) por P en la ecuación inicial resulta:
F Pe
=
S P − Ia
Donde:
F  Se
Q  (P − I a )
La retención total para una tormenta consiste en Ia y F, así que la conservación de la

ecuación de la masa se puede expresar
F = ( P − I a ) − Pe
Sustituyendo las ecuaciones se tiene:
( P − I a ) − Pe Pe
=
S P − Ia
La resolución para el escurrimiento total de la tormenta, Pe, da como resultado la ecuación

de escorrentía:
(P − I a )2
Pe =
(P − I a ) + S

Hidrología
La cual es la ecuación básica para el cálculo de la profundidad de exceso de precipitación

o escorrentía directa de una tormenta utilizando el método de SCS. Al estudiar los
resultados obtenidos para muchas cuencas experimentales pequeñas, se observó
empíricamente una abstracción inicial era aproximadamente el 20% de la abstracción
máxima, o sea: Ia = 0.2S.
La relación precipitación-escorrentía se obtiene sustituyendo en la ecuación anterior por la

abstracción inicial en la ecuación:
( P − 0 .2 S ) 2
Pe =
P + 0 .8 S
6.7.1.2. Uso de Potencial máximo de retención S
Como el potencial máximo de retención de agua del suelo (S) depende de las condiciones
del suelo, vegetación y manejo del cultivo, entonces es factible relacionarlo con las curvas
numéricas, las cuales son función de los factores antes mencionados. El potencial máximo
de retención (S) se puede obtener de acuerdo a la siguiente relación:
1000
S = 25.4( − 10)
CN
Donde:
S : Potencial máximo de retención (mm).
CN : Curvas numéricas (adimensional).
Sustituyendo S en la ecuación de Pe y realizando operaciones resulta:
5080
(P − + 50.8) 2
Pe = CN
20320
(P + − 203 .2)
CN
Donde:
CN : Curvas numéricas (adimensional)
Pe : Exceso de precipitación, en mm
P : Escorrentía potencial o precipitación, en mm
6.7.1.3. Curvas Numéricas CN
Al representar en grafica la información de P y Pe para muchas cuencas, el SCS encontró

curvas. Para estandarizar estas, se define un numero adimensional de curva CN tal que,
para superficies impermeables y superficies de agua CN = 100 para superficies naturales
CN<100.

Hidrología
Condiciones antecedentes de humedad básicas empleadas en el método SCS

AMC (I) Condiciones secas
AMC (II) Condiciones normales
AMC (III) Condiciones Húmedas
Los números de curva de la tabla siguiente se aplican para condiciones antecedentes de Humedad (AMC II,
por sus siglas en inglés) normales y se establecen las siguientes relaciones para las otras dos condiciones.
4.2CN II
CN I =
10 − 0.058CN II
23CN II
CN III =
10 + 0.13CN II
Grupos hidrológicos de suelos usados por el SCS.

Grupo
de Descripción de las características del suelo
suelos
Suelo con bajo potencial de escurrimiento, incluye arenas profundas con
A muy poco limo y arcilla; también suelo permeable con grava en el perfil.
Infiltración básica 8-12 mm/h
Suelos con moderadamente bajo potencial de escurrimiento. Son suelos

arenosos menos profundos y más agregados que el grupo A. Este grupo
B tiene una infiltración mayor que el promedio cuando húmedo. Ejemplos:
suelos migajones, arenosos ligeros y migajones el promedio cuando
húmedo. Ejemplos: suelos migajones, arenosos ligeros y migajones
limosos. Infiltración básica 4-8 mm/h
Suelos con moderadamente alto potencial de escurrimiento. Comprende

suelos someros y suelos con considerable contenido de arcilla, pero
C menos que el grupo D. Este grupo tiene una infiltración menor que la
promedio después de saturación. Ejemplo: suelos migajones arcillosos.
Infiltración básica 1-4 mm/h
Suelos con alto potencial de escurrimiento. Por ejemplo, suelos pesados,

D con alto contenido de arcillas expandibles y suelos someros con
materiales fuertemente cementados. Infiltración básica menor 1 mm/h
Números de curva de escorrentía para usos selectos de tierra agrícola, suburbana y urbana
(condiciones antecedentes de humedad II, Ia = 0.2s)

Hidrología
DESCRIPCIÓN DEL USO DE LA GRUPO HIDROLÓGICO

TIERRA DEL SUELO
A B C D
Tierra cultivada1: sin tratamientos de conservación 72 81 88 91
con tratamiento de conservación 62 71 78 81
Pastizales: condiciones pobres 68 79 86 89

condiciones óptimas 39 61 74 80
Vegas de ríos: condiciones óptimas 30 58 71 78

Bosques: troncos delgados, cubierta pobre, sin hierbas, 45 66 77 83
cubierta buena2 25 55 70 77
Área abiertas, césped, parques, campos de golf, cementerios, etc.
óptimas condiciones: cubierta de pasto en el 75% o más 39 61 74 80
condiciones aceptables cubierta de pasto en el 50 al 75% 49 69 79 84
Áreas comerciales de negocios (85% impermeables) 89 92 94 95

Distritos Industriales /72% impermeables) 81 88 91 93
Residencial3:
Porcentaje promedio
Tamaño promedio del lote
impermeable4
1/8 acre o menos 65 77 85 90 92
1/4 acre 38 61 75 83 87
1/3 acre 30 57 72 81 86
1/2 acre 25 54 70 80 85
1 acre 20 51 68 79 84
Parqueadores pavimentados, techos, accesos, etc.5 98 98 98 98
Calles y carreteras:
Pavimentados con cunetas y alcantarillados5 98 98 98 98
Grava 76 85 89 91
Tierra 72 82 87 89
1. Para una descripción más detallada de los números de curva para usos agrícolas de la tierra, remitirse a Soil
Conservation Service, 1972, Cap.9.
2. Una buena cubierta está protegida del pastizaje, y los desechos del retiro de la cubierta del suelo.
3. Los números de curva se calculan suponiendo que la escorrentía desde las casas y de los sucesos se dirige
hacia la calle, con un mínimo del agua del techo dirigida hacia el césped donde puede ocurrir infiltración
adicional.
4. Las áreas permeables restantes (césped) se consideran como pastizales en buena condición para estos
números de curva.
5. En algunos países con climas más cálidos se puede utilizar 95 como número de curva. (Fuente:
Hidrología Aplicada (Ven te Chow).
Finalmente se tienen los siguientes valores del CN para las microcuencas en estudio:
Valores del Número de Curva para el área de estudio
Microcuencas CN
Larcco 70
Quebrada 1 70
Chumpipuquio 70
Fuente: Elaboración propia

Hidrología
ESTIMACION DE CAUDALES
La estimación del caudal de diseño se ha efectuado en base a la información hidrológica

disponible y a la importancia de cada uno de los cursos comprometidos donde se
proyectarán las estructuras de drenaje.
El cálculo de la estimación de los caudales de diseño está orientado precisamente a las

estructuras de drenaje de menor sección, así como el avenamiento a través de las cunetas,
zanja de coronación, etc.
Los sistemas de drenaje menor, están definidos por aportaciones de las respectivas
microcuencas respectivas, cuya estimación de los caudales de diseño será resuelto mediante
el “Método Racional” para el caso de cuencas menores que 5 km2, las descargas de cuencas
mayores a 5 Km2 y menores a 100 Km2 se calculará mediante el “Hidrograma Triangular”
y las descargas de cuencas mayores a 100 Km2 mediante el método del “Análisis Regional
de los Ríos”.
METODO DEL HIDROGRAMA TRIANGULAR
Como no se cuenta con datos de caudales, la descarga máxima será estimada en base a las
precipitaciones y a las características de la cuenca, tomando en cuenta el método del
Hidrograma Triangular.
Mockus desarrollo un Hidrograma Unitario Sintético de forma Triangular. De la geometría

del hidrograma unitario, se describe el Caudal Máximo como:
Hidrograma unitario triangular.
De la geometria del hidrograma unitario, el caudal pico se obtiene como:

Hidrología
Qmax = q p pe
 0.555 A 
q p =  
 tb 
Donde:
Qmax : Caudal de diseño en m3/s.
qp : Descarga pico en m3/s. (Qp)
A : Área de la cuenca en Km2
pe : Precipitación efectiva, en mm
tb :Tiempo base en horas
5080
(P − + 50.8) 2
Pe = N
20320
(P + − 203 .2)
N
Donde:
P : Altura de lluvia, en mm
N : Número de escurrimiento hidrológico (CN)
Para determinar la precipitación correspondiente a duraciones menores a 24 horas se utiliza

el método de Dick y Pescke, que está en función de la precipitación máxima en 24 horas.
0.25
 d 
P = P24h  
 1440 
Donde:
d = Duración critica de la Lluvia en horas
Se asume que la duración crítica de la lluvia de diseño es igual al tiempo de concentración

tc para cuencas pequeñas.
Además, la duración en exceso con la que se tiene mayor caudal pico, a falta de mejores
datos, se puede calcular aproximadamente para cuencas grandes, como:
d = 2 tc
El tiempo de concentración tc, se puede estimar con la ecuación de Kirpich
L0.77
t c = 0.000325
S 0.385
Dónde:

Hidrología
Tc : Tiempo de concentración (h)

L : Longitud del cauce (m)
S : Pendiente de la cuenca (m/m)
Del Análisis de varios hidrogramas, Mockus concluye que el tiempo base tb y el tiempo
pico tp se relacionan mediante la expresión:
t b = 2.67t p
A su vez, el tiempo pico para cuencas pequeñas se expresa como:
tc
tp = + tr
2
Sin embargo para cuencas grandes, el tiempo pico se calcula como:
t p = tc + tr
Donde:
tc : Tiempo de Concentración en horas
tr : Tiempo de Retrazo en horas
El tiempo de retraso, se estima mediante el tiempo de concentración tc, de la forma:
t r = 0.6t c
Donde:
tr : tiempo de retraso, en hr
También tr, se puede estimar con la ecuación desarrollada por Chow, como:
0.64
 L 
tr = 0.005 
 s
Donde:
tr : tiempo de retraso, en hr
L : longitud del cauce principal, en m
S : pendiente del cauce, en %
En los siguientes cuadros se encuentra los cálculos para la microcuenca.
Cálculo del caudal de diseño por el método del hidrograma triangular de la Microcuenca
Para los periodos de retorno.

Hidrología
Caudales de diseño para diferentes periodos de retorno

tr Larcco Quebrada Chumpipuquio
años Qd m3/s Qd m3/s Qd m3/s
5 1.53 0.68 1.48
10 2.79 1.25 2.71
20 4.16 1.86 4.03
50 6.07 2.72 5.89
100 7.57 3.39 7.34
150 8.46 3.80 8.21
200 9.11 4.08 8.84
500 11.19 5.02 10.86
7. DEMANDA HIDRICA DEL PROYECTO
Para los efectos del planeamiento físico de la infraestructura de riego y dimensionamiento

del sistema, es indispensable cuantificar la magnitud y la calidad del recurso hídrico que se
requiere como dotación para el sistema.
La determinación de la cantidad agua por hectárea que demanda el proyecto y teniendo el

diagnóstico y el uso actual de las irrigaciones planteadas en el Sistema de Riego, es que el
módulo se plantea base a productos de panllevar, dependiendo de estos valores del Kc del
cultivo, área porcentual, precipitación efectiva al 25, 50 y 75% de persistencia y la eficiencia
de riego en estado actual y futuro, cuya metodología se desarrolla a continuación.
Procesos de Evaporación
Se conoce como evapotranspiración (ET) la combinación de dos procesos separados por

los que el agua se pierde a través de la superficie del suelo por evaporación y por otra parte
mediante transpiración del cultivo.
7.1.1. Evaporación
La evaporación es el proceso por el cual el agua líquida se convierte en vapor de agua

(vaporización) y se retira de la superficie evaporante (remoción de vapor). El agua se
evapora de una variedad de superficies, tales como lagos, ríos, caminos, suelos y la
vegetación mojada.
7.1.2. Transpiración
La transpiración consiste en la vaporización del agua líquida contenida en los tejidos de la

planta a través de las hojas y el tallo de la planta y su posterior remoción hacia la atmósfera.
Los cultivos pierden agua predominantemente a través de los estomas. Estos son pequeñas
aberturas en la hoja de la planta a través de las cuales atraviesan los gases y el vapor de agua
de la planta hacia la atmósfera. El agua, junto con algunos nutrientes, es absorbida por las
raíces y transportada a través de la planta. La vaporización ocurre dentro de la hoja, en los
espacios intercelulares, y el intercambio del vapor con la atmósfera es controlado por la
abertura estomática. Casi toda el agua absorbida del suelo se pierde por transpiración y
solamente una pequeña fracción se convierte en parte de los tejidos vegetales.

Hidrología
La transpiración ocurre principalmente durante el día
7.1.3. Evapotranspiración (ET)
Es un proceso que resulta del efecto combinado de la evaporación del agua de un suelo
húmedo y la transpiración del cultivo.
La necesidad de agua de un cultivo consiste así en la transpiración más la evaporación. Por

lo tanto, la necesidad de agua del cultivo también se llama "evapotranspiración".
La necesidad de agua de un cultivo generalmente se expresa en mm/hora, mm/día o

mm/mes.
Evapotranspiración
Transpiració
n
Evaporación Evaporación
7.1.4. Evapotranspiración Potencial
Es la cantidad de agua evaporada y transpirada por un cultivo de tamaño pequeño, que

cubre toda la superficie en estado activo de crecimiento y que ningún momento le falta el
suministro de agua.
7.1.5. EVAPOTRANSPIRACION REAL O ACTUAL
La evapotranspiración real es llamada también uso consuntivo, está referida a la cantidad

real de vapor transferida a la atmosfera, que depende no solo de las condiciones
meteorológicas existentes sino del ciclo vegetativo del cultivo, se determina aplicando la
siguiente formula:
Etr = Etp x Kc

Hidrología
7.1.6. Conceptos de Evapotranspiración
El concepto de evapotranspiración incluye tres diferentes definiciones: evapotranspiración

del cultivo de referencia (ETo), evapotranspiración del cultivo bajo condiciones estándar
(ETc), y evapotranspiración del cultivo bajo condiciones no estándar (ETc aj). ETo es un
parámetro relacionado con el clima que expresa el poder evaporante de la atmósfera. ETc
se refiere a la evapotranspiración en condiciones óptimas presentes en parcelas con un
excelente manejo y adecuado aporte de agua y que logra la máxima producción de acuerdo
a las condiciones climáticas. ETc requiere generalmente una corrección, cuando no existe
un manejo óptimo y se presentan limitantes ambientales que afectan el crecimiento del
cultivo y que restringen la evapotranspiración, es decir, bajo condiciones no estándar de
cultivo.
7.1.7. Evapotranspiración del cultivo de referencia (ETo)
La tasa de evapotranspiración de una superficie de referencia, que ocurre sin restricciones

de agua, se conoce como evapotranspiración del cultivo de referencia, y se denomina ETo.
La superficie de referencia corresponde a un cultivo hipotético de pasto con características
específicas. No se recomienda el uso de otras denominaciones como ET potencial,debido
a las ambigüedades que se encuentran en su definición.
8.1. MÉTODO DE PENMAN MODIFICADO.

El método de Penman es un método indirecto para el cómputo de la evapotranspiración
potencial. Es el método que mejores resultados ha dado en diversos regiones del mundo.
Este método requiere de información de, temperatura, humedad atmosférica, el viento y
las horas de fuerte Insolación o la radiación. La fórmula para el cálculo de la ETP tiene
dos términos bien definidos: la primera referida a la energía donde interviene la Radiación,
y el segundo es el término aerodinámico donde los componentes Viento y Humedad
tienen una participación directa.
ETP=c WxRn + (1 − w) xf (u ) x(ea − eb )

Término Término
Radiación Aerodinámico
Donde:
ETP = Evapotranspiración del Cultivo de referencia (mm/día).
W = Factor del efecto de la Radiación sobre el ETP a diferentes temperaturas y
altitudes.
Rn = Radiación Neta traducida en Evapotranspiración de agua en mm/día.
f(u) = Función relativa al Viento.
e a − eb
= Diferencia entre la Presión de Vapor de Saturación y Presión de Vapor Real
(milibares).
c = Factor de ajuste o de corrección.

Hidrología
Según J. Doorembos y W.O. Pruitt(1976), la modificación realizada al método original de

Penman (948), está referida a la revisión del componente Aerodinámico de la fórmula y
una corrección adicional para las condiciones meteorológicas diurnas y nocturnas no
representativas de los climas en los que se haya determinado la función del viento.
8.2.1. Presión de Vapor (ea – ed ).
La ETP está en función de la humedad del aire. Este método toma los valores de la
humedad expresados en términos de Déficit de la Presión de saturación del vapor (ea-
ed); que viene a ser la diferencia existente entre la presión saturante media del vapor de
agua (ea) y la presión real media del vapor de agua (ed). Las unidades en las que están
expresadas son los milibares (mbar). Los valores de “ea” se encuentran en la Tabla 1.
Tabla 1: Presión saturante de vapor (ea) en mbar en función a la temperatura media del aire en ºC.
T ºC 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Ea 6.1 6.6 7.1 7.6 8.1 8.7 9.4 10 10.7 11.5 12.3
T ºC 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21
Ea 13.1 14.0 15.0 16.1 17.0 18.2 19.4 20.6 22.0 23.4 24.9
T ºC 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32
Ea 26.4 28.1 29.8 31.7 33.6 35.7 37.8 40.1 42.4 44.9 47.6
T ºC 33 34 35 36 37 38 39
Ea 50.3 53.2 56.2 59.4 62.8 66.3 69.9
Fuente: Necesidades de agua de los cultivos de Doorembos y Pruitt (FAO–1976)

Hidrología
Tabla 2: Valores de factor de ponderación (1-w) para efectos del viento y de la humedad sobre la ETo.
Temperatura ºC
2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00 18.00 20.00 22.00 24.00 26.00 28.00 30.00 32.00 34.00 36.00 38.00 40.00
0.00 0.57 0.54 0.51 0.48 0.45 0.42 0.39 0.36 0.34 0.32 0.29 0.27 0.25 0.23 0.22 0.20 0.18 0.17 0.16 0.15
Elevación msnm
500.00 0.56 0.52 0.49 0.46 0.43 0.45 0.38 0.35 0.33 0.30 0.28 0.26 0.24 0.22 0.21 0.19 0.18 0.16 0.15 0.14
1,000.00 0.54 0.51 0.48 0.45 0.42 0.39 0.36 0.34 0.31 0.29 0.27 0.25 0.23 0.21 0.20 0.18 0.17 0.15 0.14 0.13
2,000.00 0.51 0.48 0.45 0.42 0.39 0.36 0.34 0.31 0.29 0.27 0.25 0.23 0.21 0.19 0.18 0.16 0.15 0.14 0.13 0.12
3,000.00 0.48 0.45 0.42 0.39 0.36 0.34 0.31 0.29 0.27 0.25 0.23 0.21 0.19 0.18 0.16 0.15 0.14 0.13 0.12 0.11
4,000.00 0.46 0.42 0.39 0.36 0.34 0.31 0.29 0.27 0.25 0.23 0.21 0.19 0.18 0.16 0.15 0.14 0.13 0.12 0.11 0.10
Tabla 3: Valores de factor de ponderación (W) para efectos de la radiación sobre la ETo.
Temperatura ºC
2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00 18.00 20.00 22.00 24.00 26.00 28.00 30.00 32.00 34.00 36.00 38.00 40.00
0.00 0.43 0.46 0.49 0.52 0.55 0.58 0.61 0.64 0.66 0.69 0.71 0.73 0.75 0.77 0.78 0.80 0.82 0.83 0.84 0.85
Elevación msnm
500.00 0.44 0.48 0.51 0.54 0.57 0.60 0.62 0.62 0.67 0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.79 0.81 0.82 0.84 0.85 0.86
1,000.00 0.46 0.49 0.52 0.55 0.58 0.61 0.64 0.66 0.69 0.71 0.73 0.75 0.77 0.79 0.80 0.82 0.83 0.85 0.86 0.87
2,000.00 0.49 0.52 0.55 0.58 0.61 0.64 0.66 0.69 0.71 0.73 0.75 0.77 0.79 0.81 0.82 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88
3,000.00 0.52 0.55 0.58 0.61 0.64 0.66 0.69 0.71 0.73 0.75 0.77 0.79 0.81 0.82 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89
4,000.00 0.54 0.58 0.61 0.64 0.66 0.69 0.71 0.73 0.75 0.77 0.79 0.81 0.82 0.84 0.85 0.86 0.87 0.89 0.90 0.90

Hidrología
Tabla 4: radiación terrestre (Ra) expresada en equivalente de evaporación en mm/dia
Hemisferio Norte Hemisferio Sur
Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Set Oct Nov Dic Lat Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Set Oct Nov Dic
3.8 6.1 9.4 12.7 15.8 17.1 16.4 14.1 10.9 7.4 4.5 3.2 50º 17.5 14.7 10.9 7.0 4.2 3.1 3.5 5.5 8.9 12.9 16.5 18.2
4.3 6.6 9.8 13.0 15.9 17.2 16.5 14.3 11.2 7.8 5.0 3.7 48 17.6 14.9 11.2 7.5 4.7 3.5 4.0 6.0 9.3 13.2 16.6 18.2
4.9 7.1 10.2 13.3 16.0 17.2 16.6 14.5 11.5 8.3 5.5 4.3 46 17.7 15.1 11.5 7.9 5.2 4.0 4.4 6.5 9.7 13.4 16.7 18.3
5.3 7.6 10.6 13.7 16.1 17.2 16.6 14.7 11.9 8.7 6.0 4.7 44 17.8 15.3 11.9 8.4 5.7 4.4 4.9 6.9 10.2 13.7 16.7 18.3
5.9 8.1 11.0 14.0 16.2 17.3 16.7 15.0 12.2 9.1 6.5 5.2 42 17.8 15.5 12.2 8.8 6.1 4.9 5.4 7.4 10.6 14.0 16.8 18.3
6.4 8.6 11.4 14.3 16.4 17.3 16.7 15.2 12.5 9.6 7.0 5.7 40 17.9 15.7 12.5 9.2 6.6 5.3 5.9 7.9 11.0 14.2 16.9 18.3
6.9 9.0 11.8 14.5 16.4 17.2 16.7 15.3 12.8 10.0 7.5 6.1 38 17.9 15.8 12.8 9.6 7.1 5.8 6.3 8.3 11.4 14.4 17.0 18.3
7.4 9.4 12.1 14.7 16.4 17.2 16.7 15.4 13.1 10.6 8.0 6.6 36 17.9 16.0 13.2 10.1 7.5 6.3 6.8 8.8 11.7 14.6 17.0 18.2
7.9 9.8 12.4 14.8 16.5 17.1 16.8 15.5 13.4 10.8 8.5 7.2 34 17.8 16.1 13.5 10.5 8.0 6.8 7.2 9.2 12.0 14.9 17.1 18.2
8.3 10.2 12.8 15.0 16.5 17.0 16.8 15.6 13.6 11.2 9.0 7.8 32 17.8 16.2 13.8 10.9 8.5 7.3 7.7 9.6 12.4 15.1 17.2 18.1
8.8 10.7 13.1 15.2 16.5 17.0 16.8 15.7 13.9 11.6 9.5 8.3 30 17.8 16.4 14.0 11.3 8.9 7.8 8.1 10.1 12.7 15.3 17.3 18.1
9.3 11.1 13.4 15.3 16.5 16.8 16.7 15.7 14.1 12.0 9.9 8.8 28 17.7 16.4 14.3 11.6 9.3 8.2 8.6 10.4 13.0 15.4 17.2 17.9
9.8 11.5 13.7 15.3 16.4 16.7 16.6 15.7 14.3 12.3 10.3 9.3 26 17.6 16.4 14.4 12.0 9.7 8.7 9.1 10.9 13.2 15.5 17.2 17.8
10.2 11.9 13.9 15.4 16.4 16.6 16.5 15.8 14.5 12.6 10.7 9.7 24 17.5 16.5 14.6 12.3 10.2 9.1 9.5 11.2 13.4 15.6 17.1 17.7
10.7 12.3 14.2 15.5 16.3 16.4 16.4 15.8 14.6 13.0 11.1 10.2 22 17.4 16.5 14.8 12.6 10.6 9.6 10.0 11.6 13.7 15.7 17.0 17.5
11.2 12.7 14.4 15.6 16.3 16.4 16.3 15.9 14.8 13.3 11.6 10.7 20 17.3 16.5 15.0 13.0 11.0 10.0 10.4 12.0 13.9 15.8 17.0 17.4
11.6 13.0 14.6 15.6 16.1 16.1 16.1 15.8 14.9 13.6 12.0 11.1 18 17.1 16.5 15.1 13.2 11.4 10.4 10.8 12.3 14.1 15.8 16.8 17.1
12.0 13.3 14.7 15.6 16.0 15.9 15.9 15.7 15.0 13.9 12.4 11.6 16 16.9 16.4 15.2 13.5 11.7 10.8 11.2 12.6 14.3 15.8 16.7 16.8
12.4 13.6 14.9 15.7 15.8 15.7 15.7 15.7 15.1 14.1 12.8 12.0 14 16.7 16.4 15.3 13.7 12.1 11.2 11.6 12.9 14.5 15.8 16.5 16.6
12.8 13.9 15.1 15.7 15.7 15.5 15.5 15.6 15.2 14.4 13.3 12.5 12 16.6 16.3 15.4 14.0 12.5 11.6 12.0 13.2 14.7 15.8 16.4 16.5
13.2 14.9 15.3 15.7 15.5 15.3 15.3 15.5 15.3 14.7 13.6 12.9 10 16.4 16.3 15.5 14.2 12.8 12.0 12.4 13.5 14.8 15.9 16.2 16.2
13.6 14.5 15.3 15.6 15.3 15.0 15.1 15.4 15.3 14.8 13.9 13.3 8 16.1 16.1 15.5 14.4 13.1 12.4 12.7 13.7 14.9 15.8 16.0 16.0
13.9 14.8 15.4 15.4 15.1 14.7 14.9 15.2 15.3 15.0 14.2 13.7 6 15.8 16.0 15.6 14.7 13.4 12.8 13.1 14.0 15.0 15.7 15.8 15.8
14.3 15.0 15.5 15.5 14.9 14.4 14.6 15.1 15.3 15.1 14.5 14.1 4 15.5 15.8 15.6 14.9 13.8 13.2 13.4 14.3 15.1 15.6 15.5 15.4
14.7 15.3 15.6 15.3 14.6 14.2 14.3 14.9 15.3 15.3 14.8 14.4 2 15.3 15.7 15.7 15.1 14.1 13.5 13.7 14.5 15.2 15.5 15.3 15.1
15.0 15.5 15.7 15.3 14.4 13.9 14.1 14.8 15.3 15.4 15.1 14.8 0 15.0 15.2 15.7 15.3 14.4 13.9 14.1 14.8 15.3 15.4 15.1 14.8

Hidrología
Cuando no se tiene registro de la Radiación Solar Rs.

En este caso, buscamos el valor de la radiación extraterrestre (Ra) en la Tabla 4, al cual
se ingresa con datos del mes del año y la latitud correspondiente. Para obtener el valor de
la radiación solar (Rs), corregimos (Ra) en función a las horas reales de fuerte insolación
(n) y las máximas posibles (N).
 n
Rs = Ra 0.25 + 0.5 
 N
Donde:
Rs = Radiación Solar en mm/día
Ra = Radiación extraterrestre en mm/día
n = Numero de Horas de sol del mes.
N = Duración Máxima Horas de fuerte insolación (valor obtenido del cuadro 21)
Cuando se obtiene registro de la Radiación Solar Rs.
Cuando se disponemos de la información de la Radiación Solar en la unidad que tenga se
convierte mm/día (factor de conversión: 1 caloría / cm2/día = 0.017 mm/día).
Cálculo de la Radiación Neta de Ondas Cortas (Rns).

Para este proceso se corrige la radiación solar en función a la capacidad de Reflexión de
la superficie del cultivo:
Rns = (1 − 0.25 )xRs

En caso de disponer sólo de la información de la radiación extraterrestre (Ra), hacemos
uso de la Tabla 7, donde se obtiene el valor correspondiente a la duración máxima diaria
media de las horas de fuerte insolación (N). Entramos al cuadro con el valor de la latitud,
y por interpolación encontramos el valor N.
Con este valor hallamos el valor del factor mediante la relación:
factor = (1 −  )(0.25 + 0.50n / N )

Este valor, puede hallarse directamente haciendo uso de la Tabla 8, para lo cual
ingresamos a dicho cuadro con el valor de n/N y por interpolación en contramos el valor
de factor
Cálculo de la Radiación Neta de Ondas Largas.

Para el cálculo de este parámetro utilizamos la siguiente relación:
Rnl = f (t ) xF (ed ) xf (n / N )
Donde:
f(t) = Función de Temperatura
F(ed) = Funcion preción de vapor
f(n/N) = relación de horas reales y horas de fuerte insolación

Hidrología
Con los datos disponibles de temperatura, presión de vapor (ed) y la relación n/N,
podemos hacer uso de las Tablas 9, 10 y 11 para obtener los valores de: Función de
Temperatura f(t), presión de vapor f(ed) y f(n/N) respectivamente.

Hidrología
Tabla 5: Duración máxima diaria media de las horas de fuerte insolación (n) para diferentes meses y latitudes
E F M A M J J A S O N D
LATITUD NORTE
J A S O N D E F M A M J
LATITUD SUR
50 8.5 10.10 11.8 13.8 15.4 16.3 15.9 14.5 12.7 10.8 9.1 8.1
48 8.8 10.2 11.8 13.6 15.2 16 15.60 14.3 12.6 10.9 9.3 8.3
46 9.1 10.4 11.9 13.5 14.9 15.7 15.4 14.20 12.6 10.9 9.5 8.7
44 9.3 10.5 11.9 13.4 14.7 15.4 15.2 14 12.60 11 9.7 8.9
42 9.4 10.6 11.9 13.4 14.6 15.2 14.9 13.9 12.9 11.1 9.8 9.1
40 9.6 10.7 11.9 13.30 14.4 15 14.7 13.7 12.5 11.20 10 9.3
35 10.1 11.0 11.9 13.8 14.0 14.5 14.3 13.5 12.4 11.3 10.3 9.3
30 10.4 11.1 12.0 12.9 13.6 14 13.9 13.2 12.4 11.50 10.6 10.2
25 10.7 11.3 12.0 12.7 13.3 13.7 13.5 13 12.3 11.6 10.9 10.6
20 11.00 11.5 12.0 12.6 13.1 13.3 13.2 12.8 12.3 11.70 11.2 10.9
15 11.3 11.6 12.0 12.5 12.8 13 12.9 12.6 12.2 11.8 11.4 11.2
10 11.6 11.8 12.0 12.3 12.6 12.7 12.6 12.4 12.1 11.80 11.6 11.5
5 11.8 11.9 12.0 12.2 12.3 12.4 12.3 12.3 12.1 12 11.9 11.8
0 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1 12.1
Tabla 6: Factor de conversión de la radiación extraterrestre en radiación solar neta (Rns) y para  = 0.25 y diferentes relaciones
entre las horas reales de insolación y las máximas posibles.
n/N 0.0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 1
Factor 0.19 0.21 0.22 0.24 0.26 0.28 0.3 0.32 0.34 0.36 0.37 0.9 0.41 0.43 0.45 0.47 0.49 0.51 0.52 0.54 0.56

Hidrología
Tabla 7: Corrección para la temperatura f(t) con respecto a la radiación de onda larga (Rnl).
Temperatura ºC 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36
f(t) mm/día 11 11.4 11.7 12 12.4 12.7 13.1 13.5 13.8 14.2 14.6 15 15.4 15.9 16.3 16.7 17.2 17.7 18.1
Tabla 8: Corrección para la presión de vapor f(ed), con respecto a la radiación de ondas largas (Rnl).
ed mbar 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40
f(ed) mm/día 0.23 0.22 0.2 0.19 0.18 0.16 0.15 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.1 0.09 0.08 0.08 0.07 0.06
Tabla 9: Corrección para la relación entre las horas reales de fuerte insolación y las máximas posibles f(n/n) con respecto a la
radiación de ondas largas Rnl.
n/N 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95
f(n/N) mm/día 0.1 0.15 0.19 0.24 0.28 0.33 0.37 0.42 0.46 0.51 0.55 0.6 0.69 0.73 0.78 0.82 0.87 0.91 0.96 1

Hidrología
USO ACTUAL DE LA TIERRA
La actual tenencia de la tierra tiende a la parcelación cuyas unidades productivas están

constituidas por propietarios individuales en pequeños y medianos productores.
Los Módulos, es decir las irrigaciones son en un número determinado, las cuales se
muestran en el Cuadro de módulos, en las que las labores agrícolas son extensivas, y el
módulo de riego estará constituido por los cultivos predominantes en la zona del proyecto.
Áreas bajo riego y áreas a mejorar Embalse Chumpipuquio
HA BAJO AREAS
DESCRIPCION HA SIN RIEGO
RIEGO MEJORADAS
Comisión de Regantes Cochapampa 48.52 124.35 172.87
Comisión de Regantes de Mungui 39.4 190.38 229.78
Comisión de Regantes de Lancaroya 50.9 154.33 205.23
Comisión de regantes de Huarhua 52.03 75.45 127.48
TOTAL 190.85 544.51 735.36
Calendario de Siembra y Cosecha
Según el diagnóstico en el área del proyecto, nos muestra la existencia de una población
agrícola numerosa y variada con un tipo de explotación establecida sobre cultivos como;
papa, Haba, alfalfa, arvejas, maíz amiláceo y otros en menor cantidad según las
características climáticas y de altura sobre el nivel del mar que se encuentra el proyecto de
mejoramiento de riego
El proyecto de riego, cuenta actualmente con áreas de riego cultivados y áreas a ser áreas a
mejorar con el sistema de riego como se muestra en el Cuadro:
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Cochapampa
Area (Has) Meses

Cultivo
Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic
Alfalfa 37.04
Papa 15.15
Maiz Amilaceo 16.84
Quinua 33.99
Haba 22.70
Kiwicha 35.36
Cebada 11.79
TOTAL = 172.87
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Mungui
Area (Has) Meses

Cultivo
Alfalfa 30.46
Palta 39.98
Maiz 41.88
Frejol 20.94
Habas 22.85
Papa 22.85
Cebada 11.42
TOTAL = 190.38

Hidrología
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Lancaroya
Area (Has) Meses

Cultivo
Alfalfa 47.84
Palta 17.75
Uva 7.72
Papa 16.98
Quinua 18.52
Kiwicha 16.98
Maiz 18.52
Cebada 10.03
TOTAL = 154.33
Calendario Agrícola de siembra actual para Comisión de Usuarios Huarhua
Area (Has) Meses

Cultivo
Alfalfa 18.11
Palta 5.55
Papa 11.58
Maiz 13.34
Habas 6.55
Cebada 6.55
Olluco 6.19
Quinua 7.60
TOTAL = 75.45
7.3.1. Coeficiente de Cultivo Kc
Para tener en cuenta los efectos de las características del cultivo sobre sus necesidades de
agua, se presenta unos coeficientes de cultivo (Kc), con objeto de relacionar la
evapotranspiración de un cultivo en condiciones óptimas y que produzcan rendimientos
óptimos.
Los valores apropiados de Kc en los que se tienen en cuenta las características de cultivo,
el momento de siembra, fases de desarrollo vegetativo y las condiciones climáticas se
aprecian en el Cuadro siguiente:
En ellas se distinguen las siguientes etapas:
- Etapa de germinación: Abarca la germinación, nascencia y estados iníciales del cultivo,

cuando el porcentaje de cubrición es pequeño. Es esta fase se denomina la evaporación
frente a la transpiración. Su duración en siembra se plantea a partir de los meses de
septiembre hasta Enero; y la germinación propiamente dicha oscila entre 18 a 21 días en
su primera fase de crecimiento.
- Etapa de crecimiento vegetativo: Transcurre desde la fase anterior hasta que aparezca
la cuarta, quinta hasta la sexta o séptima hoja trifoliar, así como, el alargamiento de las
yemas de la corona que le dan una apariencia de roseta. Este estado es el punto inicial
después de cada corte, dura aproximadamente hasta 60 días.
- Fase intermedia: Se caracteriza por la elongación de los tallos. El alargamiento de los
entrenudos de los tallos que es muy rápido, y la producción de materia seca es grande,
dura aproximadamente 120 días.
- Fase final o de madurez: Presencia de botones florales o aparición de las yemas florales
que coinciden con la aparición de los órganos reproductores, inicio de floración 150 días.

Hidrología
Para tener en cuenta los efectos de las características del cultivo sobre sus necesidades de
agua, se presenta unos coeficientes de cultivo (Kc), con objeto de relacionar la
evapotranspiración de un cultivo en condiciones óptimas y que produzcan rendimientos
óptimos.
CEDULA DE CULTIVO PROPUESTO
La cédula de cultivo, está influenciada por el clima y determinada por las costumbres del
poblador, esto obedece en gran porcentaje a la potencialidad del área del proyecto que es
una cuenca Agrícola y ganadera.
Según el diagnóstico en el ámbito del sector de riego, nos muestra la existencia de una
población dedicada a la agricultura y ganadería, con una tradición establecido en el cultivo
entre ellos se encuentran la papa, haba, maíz amiláceo, arveja, cebada y otros en menor
porcentaje que constituyen la base alimentaria para su población, que con el proyecto se
pretende mejorar y ampliar la época de siembras.
7.1.1. Estructura de cédula de cultivo
A continuación, se presenta la estructura de la cédula de cultivos que conforman de la

Comisión de Regantes Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua.
Cedula de cultivo actual Cochapampa
CEDULA DE CULTIVO SIN PROYECTO 124.35HA

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1ra Campaña 2da.Campaña Total
Cultivo semipermanenetes
1 Alfalfa 32.33 32.33 26.00
Cultivos transitorios
2 Papa 22.38 22.38 18.00
3 Maiz 22.38 22.38 18.00
4 Quinua 16.17 16.17 13.00
5 Habas 8.70 8.70 7.00
6 Kiwicha 13.68 13.68 11.00
7 Cebada 8.70 8.70 7.00
TOTAL 124.35 100.00
Cedula de cultivo actual Mungui

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1 Alfalfa 30.46 30.46 16.00
2 Palta 39.98 39.98 21.00
3 Maiz 41.88 41.88 22.00
4 Frejol 20.94 20.94 11.00
5 Habas 22.85 22.85 12.00
6 Papa 22.85 22.85 12.00
7 Cebada 11.42 11.42 6.00
TOTAL 190.38 100.00

Hidrología
Cedula de cultivo actual Lancaroya

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1 Alfalfa 47.84 47.84 31.00
2 Palta 17.75 17.75 11.50
3 Uva 7.72 7.72 5.00
4 Papa 16.98 16.98 11.00
5 Quinua 18.52 18.52 12.00
6 Kiwicha 16.98 16.98 11.00
7 Maiz 18.52 18.52 12.00
8 Cebada 10.03 10.03 6.50
TOTAL 154.33 100.00
Cedula de cultivo actual Huarhua

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1 Alfalfa 18.11 18.11 24.00
2 Palta 5.55 5.55 7.35
3 Papa 11.58 11.58 15.35
4 Maiz 13.34 13.34 17.68
5 Habas 6.55 6.55 8.68
6 Cebada 6.55 6.55 8.68
7 Olluco 6.19 6.19 8.21
8 Quinua 7.60 7.60 10.07
TOTAL 75.45 100.00
Cedula de cultivo con áreas mejoradas Cochapampa
CEDULA DE CULTIVO CON AREAS MEJORADAS

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1 Alfalfa 37.04 37.04 21.43
2 Papa 11.15 4 15.15 8.77
3 Maiz 16.84 0 16.84 9.74
4 Quinua 33.99 0 33.99 19.66
5 Habas 14.70 8 22.70 13.13
6 Kiwicha 35.36 0 35.36 20.45
7 Cebada 11.79 0 11.79 6.82
TOTAL 172.87 100.00

Hidrología
Cedula de cultivo con áreas mejoradas Mungui

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1 Alfalfa 31.64 31.64 13.77
2 Palta 47.81 47.81 20.81
3 Maiz 27.74 4 31.74 13.81
4 Frejol 30.48 0 30.48 13.26
5 Habas 51.89 0 51.89 22.58
6 Papa 20.67 2 22.67 9.87
7 Cebada 13.55 0 13.55 5.90
TOTAL 229.78 100.00
Cedula de cultivo con áreas mejoradas Lancaroya

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1 Alfalfa 53.31 53.31 25.97
2 Palta 20.14 20.14 9.81
3 Uva 10.06 10.06 4.90
4 Papa 8.09 6 14.09 6.86
5 Quinua 38.22 0 38.22 18.62
6 Kiwicha 41.24 0 41.24 20.09
7 Maiz 14.10 2 16.10 7.84
8 Cebada 12.07 0 12.07 5.88
TOTAL 205.23 100.00
Cedula de cultivo con áreas mejoradas Huarhua

AREA SEMBRADA (ha)
CULTIVOS %
1 Alfalfa 25.83 25.83 20.26
2 Palta 7.38 7.38 5.79
3 Papa 2.61 6 8.61 6.75
4 Maiz 8.61 0 8.61 6.75
5 Habas 26.56 2 28.56 22.40
6 Cebada 9.84 0 9.84 7.72
7 Olluco 8.61 0 8.61 6.75
8 Quinua 30.06 30.06 23.58
TOTAL 127.48 100.00

Hidrología
Cedula de cultivo actual Cochapampa

AREAS Meses
CULTIVOS
SEMBRADA(Ha) Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic
Alfalfa 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04 37.04
Papa 15.15 15.15 15.15 15.15 15.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.15 15.15
Maiz Amilaceo 16.84 16.84 16.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.84 16.84 16.84 16.84
Quinua 33.99 33.99 33.99 33.99 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 33.99 33.99 33.99 33.99
Haba 22.70 22.70 22.70 22.70 22.70 22.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.70 22.70
Kiwicha 35.36 35.36 35.36 35.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 35.36 35.36 35.36 35.36
Cebada 11.79 0.00 11.79 11.79 11.79 11.79 11.79 11.79 11.79 11.79 11.79 0.00 0.00
TOTAL 172.87 161.08 172.87 156.03 86.69 71.53 48.83 48.83 48.83 135.01 135.01 161.08 161.08
Cedula de cultivo actual Mungui
AREAS Meses
CULTIVOS
Alfalfa 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46 30.46
Palta 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98 39.98
Maiz 41.88 41.88 41.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 41.88 41.88 41.88 41.88
Frejol 20.94 20.94 20.94 20.94 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 20.94 20.94 20.94
Habas 22.85 22.85 22.85 22.85 22.85 22.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.85 22.85
Papa 22.85 22.85 22.85 22.85 22.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.85 22.85
Cebada 11.42 0.00 11.42 11.42 11.42 11.42 11.42 11.42 11.42 11.42 11.42 0.00 0.00
TOTAL 190.38 178.96 190.38 148.50 127.55 104.71 81.86 81.86 81.86 123.75 144.69 178.96 178.96
Cedula de cultivo actual Lancaroya

AREAS Meses
CULTIVOS
Alfalfa 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84 47.84
Palta 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75 17.75
Uva 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72 7.72
Papa 16.98 16.98 16.98 16.98 16.98 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.98 16.98
Quinua 18.52 18.52 18.52 18.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.52 18.52 18.52 18.52
Kiwicha 16.98 16.98 16.98 16.98 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.98 16.98 16.98 16.98
Maiz 18.52 18.52 18.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.52 18.52 18.52 18.52
Cebada 10.03 0.00 10.03 10.03 10.03 10.03 10.03 10.03 10.03 10.03 10.03 0.00 0.00
TOTAL 154.33 144.30 154.33 135.81 100.31 83.34 83.34 83.34 83.34 137.35 137.35 144.30 144.30
Cedula de cultivo actual Huarhua

Hidrología
AREAS Meses
CULTIVOS
Alfalfa 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11 18.11
Palta 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55 5.55
Papa 11.58 11.58 11.58 11.58 11.58 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.58 11.58
Maiz 13.34 13.34 13.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.34 13.34 13.34 13.34
Habas 6.55 6.55 6.55 6.55 6.55 6.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.55 6.55
Cebada 6.55 0.00 6.55 6.55 6.55 6.55 6.55 6.55 6.55 6.55 6.55 0.00 0.00
Olluco 6.19 6.19 6.19 6.19 6.19 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.19 6.19
Quinua 7.60 7.60 7.60 7.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.60 7.60 7.60 7.60
TOTAL 75.45 68.90 75.45 62.11 54.51 36.74 30.20 30.20 30.20 51.13 51.13 68.90 68.90

Hidrología
7.1.2. Evapotranspiración Real (EVR)
Denominada también evapotranspiración del cultivo, es la tasa de evaporación y

transpiración de u cultivo exento de enfermedades, es por eso que a veces se le denomina
Uso Consuntivo; su cálculo se efectúa mediante la relación:
ETR = Kc * ETP
Donde:
ETR: Evapotranspiración Real (mm/mes).
Kc : Coeficiente del cultivo.
7.1.3. Precipitación Efectiva
Es indispensable conocer la frecuencia y el volumen de las lluvias para poder planificar el

riego, la lluvia efectiva es una parte de la lluvia total, que puede perderse debido a la
escorrentía superficial, a una percolación profunda por debajo de la rizosfera o a
evaporación de la lluvia interceptada por las hojas de la planta.
Se emplea diferentes criterios en diversos países para estimar la lluvia efectiva como
porcentaje del total, un criterio aproximado para estimar la precipitación efectiva es el
método empírico que sigue el Water Resurser Service U.S.A. (Bureau of Reclamation) que
consiste en considerar la distribución de la precipitación efectiva de la siguiente forma:
Tabla 10: Precipitación Efectiva

Incremento de Lluvia (mm) Precipitación Efectiva (%)
5 0
20 95
35 90
80 82
105 55
130 45
155 25
>155 5
La precipitación efectiva al 25, 50 y 75% de persistencia ha sido estimada a nivel mensual

expresada en milímetros, este ha sido procesado a partir de los registros de lluvias de la
estación climatológica de Chivay.
7.1.4. Lámina neta de riego (LN)
La lámina neta de riego para el cultivo de pastos cultivados, se obtiene restando a las
láminas de uso consuntivo los aportes de la lluvia efectiva que ocurre en la zona del
proyecto.
Ln = ETR − PE

Hidrología
Donde:
Ln : Lámina Neta (mm).
ETR: Evapotranspiración Real (mm/mes).
PE : Precipitación Efectiva.
7.1.5. Lamina bruta de riego (Lbr)
La lámina bruta de riego guarda relación directa con la eficiencia de riego (Er), para la zona
del proyecto se ha estimado en un 30%, teniendo en cuenta las eficiencias de conducción,
distribución y aplicación a nivel de parcelas.
Ln
Lr =
Efr
Lbr: Lámina Real (mm)
Ln : Lámina Neta (mm)
Efr : Eficiencia de Riego (30 %)
7.1.6. Módulo de riego (Mr)
Caudal unitario que se necesita para un proyecto de riego, cuya relación es la siguiente:
86400 * Lr
MR =
d
Donde:
MR: Módulo de Riego (l /s/ Hás.)
d : Número de días del mes en estudio (días)
7.1.7. Eficiencia de riego

Considerando el mejoramiento y la construcción del sistema de riego a nivel del proyecto
se estima una eficiencia de riego de 50%, que es posible alcanzar, de acuerdo a las siguientes
variables:
- Eficiencia de Conducción
Los mayores problemas que muestran los canales principales existentes son: estructuras
rústicas, presencia de filtraciones, insuficiente capacidad hidráulica, presencia de portillos
y tomas laterales rústicas, canales en tierra con pendientes variables y presencia de
obstáculos.
Las eficiencias de conducción, en el canal principal, tiene diferencia sustancial, esta varía
de 80.00 a 40.00%; resultando a nivel del proyecto, como promedio ponderado 45.00%
- Eficiencia de Distribución
Las eficiencias de distribución, de acuerdo a las evaluaciones realizadas en cada uno de los
canales laterales y parcelarios, fluctúan entre 85,0 y 50%. En promedio a nivel del proyecto

Hidrología
resulta 69.00%, cifra que indica que las infraestructuras de distribución se encuentran en
condiciones buenas de operatividad.
- Eficiencia de Aplicación
La eficiencia de aplicación, entendida como la fracción resultante, de la relación entre el
volumen de agua aplicado en la chacra y el efectivamente disponible para la planta, o la
humedad requerida por el suelo para facilitar su preparación para la siembra. La eficiencia
de aplicación depende del método de riego, tipo de suelo, caudal aplicado, de la aptitud del
usuario para la distribución del agua en forma adecuada y de la capacidad del regador para
el manejo del riego parcelario.
BALANCE HÍDRICO
El balance hídrico ha sido establecido tomando como base la demanda del proyecto que
corresponde a un área de 78.56 Has., de cultivos exóticos y a la disponibilidad del recurso
hídrico al 75% de persistencia, cuya captación fuente de abastecimiento es el riachuelo
Posoco - Huaricunca y desarenador 3 del canal Majes. Los resultados de cálculo se
muestran en el cuadro siguiente, y en el Anexo Demandas Hídricas

Hidrología
7.2.1. Demandas de agua para riego

Demanda hídrica sin Proyecto Cochapampa
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Evapotranspiración Pot. (ETP) mm/día 3.93 4.39 4.13 4.13 3.71 3.39 3.43 3.36 3.46 3.40 3.64 3.80
Kc Ponderado 0.94 0.86 0.83 0.73 0.65 0.97 1.00 0.97 0.79 0.82 0.81 0.91
Uso Consuntivo (UC) mm/día 3.70 3.79 3.41 3.01 2.41 3.29 3.43 3.26 2.73 2.79 2.93 3.46
Precipitación Efectiva mm/día 1.01 1.72 1.02 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.33
Lámina Neta mm/día 2.69 2.07 2.39 2.97 2.41 3.29 3.43 3.26 2.73 2.79 2.93 3.13
Eficiencia de Aplicación (Ef) % 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50
Lámina Bruta mm/día 5.38 4.14 4.77 5.95 4.82 6.58 6.87 6.52 5.46 5.58 5.85 6.26
Req. Lixiviación (5% ) mm/día 0.27 0.21 0.24 0.30 0.24 0.33 0.34 0.33 0.27 0.28 0.29 0.31
Lámina Bruta Requerida mm/día 5.65 4.34 5.01 6.24 5.06 6.91 7.21 6.84 5.73 5.86 6.14 6.57
Jornada de Riego Horas 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00
m3/ha/día 56.49 43.44 50.13 62.43 50.62 69.14 72.09 68.43 57.32 58.58 61.44 65.75
Módulo de Riego (MR)
lt/s/ha 1.31 1.01 1.16 1.45 1.17 1.60 1.67 1.58 1.33 1.36 1.42 1.52
Area Total ha 115.65 124.35 101.97 88.29 65.91 41.04 41.04 41.04 77.10 77.10 115.65 115.65
Req. Vol Bruto m3/día 6533.13 5401.16 5111.69 5511.72 3336.05 2837.02 2958.43 2807.98 4419.40 4516.14 7105.41 7603.63
Qdem lt/s 75.61 62.51 59.16 63.79 38.61 32.84 34.24 32.50 51.15 52.27 82.24 88.00
Req. Vol Bruto m3/mes 202,527 151,232 158,462 165,351 103,417 85,111 91,711 87,047 132,582 140,000 213,162 235,713

Hidrología
Demanda hídrica sin Proyecto Mungui
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Kc Ponderado 0.90 0.83 0.85 0.66 0.53 0.67 0.69 0.67 0.65 0.68 0.78 0.94
m3/ha/día 48.49 36.47 47.82 51.17 37.26 43.47 44.98 43.02 42.78 43.88 53.73 61.72
lt/s/ha 1.12 0.84 1.11 1.18 0.86 1.01 1.04 1.00 0.99 1.02 1.24 1.43
Area Total ha 156.11 190.38 148.50 148.50 148.50 104.71 104.71 104.71 146.59 146.59 156.11 156.11
Qdem lt/s 87.62 80.36 82.19 87.95 64.04 52.68 54.52 52.14 72.59 74.45 97.09 111.53
Hidrología
Demanda hídrica sin Proyecto Lancaroya
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Kc Ponderado 0.94 0.84 0.82 0.90 0.90 0.90 0.92 0.90 0.69 0.71 0.83 0.90
m3/ha/día 59.00 42.88 51.73 80.79 73.36 67.03 69.08 66.34 52.01 52.65 66.04 67.86
lt/s/ha 1.37 0.99 1.20 1.87 1.70 1.55 1.60 1.54 1.20 1.22 1.53 1.57
Area Total ha 144.30 154.33 118.83 83.34 83.34 83.34 83.34 83.34 154.33 154.33 144.30 144.30
Qdem lt/s 98.53 76.59 71.15 77.93 70.76 64.65 66.64 63.99 92.91 94.05 110.29 113.33
Hidrología
Demanda hídrica sin Proyecto Huarhua
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Kc Ponderado 0.89 0.87 0.70 0.65 0.56 0.94 0.94 0.94 0.84 0.87 0.69 0.79
m3/ha/día 47.34 39.62 35.80 50.63 39.89 60.98 61.70 60.35 55.56 56.22 47.80 50.77
lt/s/ha 1.10 0.92 0.83 1.17 0.92 1.41 1.43 1.40 1.29 1.30 1.11 1.18
Area Total ha 75.45 75.45 75.45 67.85 43.53 23.65 23.65 23.65 31.25 31.25 75.45 75.45
Qdem lt/s 41.34 34.59 31.26 39.76 20.10 16.69 16.89 16.52 20.09 20.33 41.74 44.34
Hidrología
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Cochapampa
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Kc Ponderado 0.97 0.88 0.73 0.59 0.52 0.97 1.00 0.97 0.77 0.79 0.81 0.95
m3/ha/día 45.24 34.31 32.21 38.85 31.21 52.96 55.46 52.41 42.83 43.17 47.64 52.88
lt/s/ha 1.05 0.79 0.75 0.90 0.72 1.23 1.28 1.21 0.99 1.00 1.10 1.22
Area Total ha 161.08 172.87 156.03 120.68 105.52 48.83 48.83 48.83 101.02 101.02 161.08 161.08
Qdem lt/s 84.34 68.64 58.17 54.27 38.12 29.93 31.34 29.62 50.07 50.48 88.83 98.59
Hidrología
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Mungui
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Kc Ponderado 0.93 0.87 0.86 0.60 0.49 0.68 0.70 0.68 0.67 0.68 0.73 0.93
m3/ha/día 43.12 34.72 41.33 40.29 29.78 38.09 39.46 37.70 38.09 37.80 43.73 52.73
lt/s/ha 1.00 0.80 0.96 0.93 0.69 0.88 0.91 0.87 0.88 0.87 1.01 1.22
Area Total ha 193.56 229.78 198.04 198.04 198.04 115.67 115.67 115.67 147.41 147.41 193.56 193.56
Qdem lt/s 96.59 92.33 94.73 92.36 68.26 50.99 52.83 50.47 64.99 64.49 97.96 118.12
Hidrología
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Lancaroya
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Kc Ponderado 0.95 0.84 0.77 0.90 0.90 0.90 0.92 0.90 0.68 0.71 0.84 0.93
m3/ha/día 44.78 32.15 35.37 60.33 54.78 50.05 51.64 49.54 38.50 39.51 50.10 52.41
lt/s/ha 1.04 0.74 0.82 1.40 1.27 1.16 1.20 1.15 0.89 0.91 1.16 1.21
Area Total ha 193.16 205.23 147.89 95.58 95.58 95.58 95.58 95.58 205.23 205.23 193.16 193.16
Qdem lt/s 100.11 76.37 60.54 66.74 60.60 55.37 57.13 54.80 91.45 93.85 112.00 117.16
Hidrología
Demanda hídrica con Proyecto y Áreas incorporadas Huarhua
VARIABLES UNID
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Kc Ponderado 0.91 0.91 0.74 0.67 0.58 0.94 0.94 0.94 0.75 0.80 0.70 0.83
m3/ha/día 41.45 36.66 33.00 44.33 35.01 51.76 52.38 51.23 41.77 43.69 40.82 45.77
lt/s/ha 0.96 0.85 0.76 1.03 0.81 1.20 1.21 1.19 0.97 1.01 0.94 1.06
Area Total ha 127.48 127.48 127.48 97.42 70.37 33.20 33.20 33.20 63.26 63.26 127.48 127.48
Qdem lt/s 61.16 54.08 48.69 49.98 28.52 19.89 20.13 19.69 30.58 31.99 60.23 67.53
Hidrología
8. OFERTA HIDRICA Y BALANCE HIDRICO DEL PROYECTO
El canal con el proyecto ejecutado tendrá la capacidad estimada derivar 162 l/s los
cuales serán distribuidos según la demanda con proyecto, mejorando las áreas de
cultivo e incorporando terrenos sin sistema de riego, dicha oferta hídrica abastecerá
la incorporación de 190.85 Has. y mejorar 544.51 ha. de cultivo.
Oferta hídrica sin proyecto Cochapampa
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL
FACTOR
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31 AÑO
3
Caudal Neto (m /s) 0.05 0.04 0.05 0.07 0.05 0.04 0.03 0.03 0.04 0.05 0.06 0.06
Eficiencia 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69
Caudal Bruto (m 3/s) 0.04 0.02 0.03 0.05 0.03 0.03 0.02 0.02 0.02 0.04 0.04 0.04
Vol. Diario (m 3 x 1000) 3.17 2.10 2.77 4.19 2.69 2.32 1.91 1.82 2.16 3.07 3.45 3.86
Vol. Mensual (m3) 98,230.86 58,831.20 85,928.77 125,696.89 83,393.37 69,556.48 59,354.84 56,483.41 64,764.67 95,186.88 103,482.06 119,607.36 1,020,517
Vol. Mensual (m3 x 1000) 98.231 58.831 85.929 125.697 83.393 69.556 59.355 56.483 64.765 95.187 103.482 119.607 1,020.517
Oferta hídrica sin proyecto Mungui
Oferta hídrica sin proyecto Lancaroya
Oferta hídrica sin proyecto Huarhua
FACTOR
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31 AÑO
3
Caudal Neto (m /s) 0.05 0.05 0.03 0.04 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.05 0.06
Eficiencia 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69 0.69
3
Caudal Bruto (m /s) 0.04 0.03 0.02 0.03 0.02 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.03 0.04
Vol. Diario (m 3 x 1000) 3.18 2.71 2.02 2.28 1.34 1.16 1.16 1.16 1.34 1.56 2.97 3.56
Vol. Mensual (m3) 98,551.84 75,904.57 62,671.84 68,549.35 41,422.11 34,805.97 35,966.17 35,966.17 40,239.37 48,480.68 89,162.75 110,281.84 742,003
Vol. Mensual (m3 x 1000) 98.552 75.905 62.672 68.549 41.422 34.806 35.966 35.966 40.239 48.481 89.163 110.282 742.003
Fuente: Elab oración propia
Hidrología
Oferta Hídrica con proyecto Cochapampa

FACTOR
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31 AÑO
Caudal Neto (m 3/s) 0.11 0.09 0.08 0.08 0.05 0.05 0.04 0.04 0.07 0.07 0.12 0.13
Eficiencia 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76 0.76
Caudal Bruto (m 3/s) 0.08 0.07 0.06 0.06 0.04 0.04 0.03 0.03 0.05 0.05 0.09 0.10
Vol. Diario (m 3 x 1000) 7.29 5.93 5.03 5.22 3.56 3.18 2.71 2.56 4.33 4.36 7.68 8.52
Vol. Mensual (m3) 226,056.05 166,166.70 155,925.79 156,516.96 110,308.88 95,362.81 84,002.72 79,394.29 129,882.45 135,299.55 230,400.95 264,036.78 1,833,354
Vol. Mensual (m3 x 1000) 226.056 166.167 155.926 156.517 110.309 95.363 84.003 79.394 129.882 135.300 230.401 264.037 1,833.354
Oferta Hídrica con proyecto Mungui

FACTOR
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31 AÑO
Caudal Neto (m 3/s) 0.14 0.13 0.14 0.13 0.10 0.08 0.08 0.07 0.09 0.09 0.14 0.17
Eficiencia 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70
Caudal Bruto (m 3/s) 0.10 0.09 0.09 0.09 0.07 0.05 0.05 0.05 0.07 0.06 0.10 0.12
Vol. Diario (m 3 x 1000) 8.41 7.98 8.19 7.98 5.90 4.59 4.57 4.42 5.67 5.57 8.47 10.21
Vol. Mensual (m3) 260,636.75 223,412.00 253,780.93 239,441.68 182,863.57 137,664.44 141,563.38 137,112.00 170,189.42 172,792.96 253,976.15 316,438.46 2,489,872
Vol. Mensual (m3 x 1000) 260.637 223.412 253.781 239.442 182.864 137.664 141.563 137.112 170.189 172.793 253.976 316.438 2,489.872
Oferta Hídrica con proyecto Lancaroya

FACTOR
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31 AÑO
3
Caudal Neto (m /s) 0.14 0.11 0.09 0.10 0.09 0.08 0.08 0.08 0.13 0.13 0.16 0.17
Eficiencia 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71
3
Caudal Bruto (m /s) 0.10 0.08 0.06 0.07 0.06 0.06 0.06 0.06 0.09 0.09 0.11 0.12
3
Vol. Diario (m x 1000) 8.65 6.60 5.40 5.91 5.32 4.86 5.07 5.00 7.91 8.14 9.68 10.13
3
Vol. Mensual (m ) 268,197.16 184,797.20 167,306.16 177,401.96 164,931.62 145,841.06 157,189.31 154,866.95 237,279.75 252,257.33 290,285.68 313,983.56 2,514,338
Vol. Mensual (m3 x 1000) 268.197 184.797 167.306 177.402 164.932 145.841 157.189 154.867 237.280 252.257 290.286 313.984 2,514.338
Oferta Hídrica con proyecto Huarhua

FACTOR
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31 AÑO
Caudal Neto (m 3/s) 0.09 0.08 0.07 0.07 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.05 0.08 0.10
Eficiencia 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71
3
Caudal Bruto (m /s) 0.06 0.05 0.05 0.05 0.03 0.03 0.02 0.03 0.03 0.03 0.06 0.07
3
Vol. Diario (m x 1000) 5.37 4.67 4.26 4.49 2.58 2.20 2.15 2.19 2.67 2.88 5.20 5.86
3
Vol. Mensual (m ) 166,624.10 130,858.15 132,154.02 134,784.75 79,964.15 66,032.77 66,786.64 67,840.59 80,079.36 89,390.33 156,126.97 181,623.26 1,352,265
3
Vol. Mensual (m x 1000) 166.624 130.858 132.154 134.785 79.964 66.033 66.787 67.841 80.079 89.390 156.127 181.623 1,352.265
Hidrología
Balance hídrico sistema de riego sin proyecto Cochapampa

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC m3
Demanda - Sistema de Riego 202,527 151,232 158,462 165,351 103,417 85,111 91,711 87,047 132,582 140,000 213,162 235,713 1,766,317
Oferta 98,231 58,831 85,929 125,697 83,393 69,556 59,355 56,483 64,765 95,187 103,482 119,607 1,020,517
DEFICIT/SUPERAVIT -104,296 -92,401 -72,534 -39,655 -20,024 -15,554 -32,357 -30,564 -67,817 -44,814 -109,680 -116,105 -745,801
Fuente Propia: Demanda de Agua
Balance hídrico sistema de riego sin proyecto Mungui

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
Oferta 206,169 161,411 174,758 159,902 142,877 114,565 131,256 125,086 169,547 163,083 222,949 247,850 2,019,452
Hidrología
Balance hídrico sistema de riego sin proyecto Lancaroya

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
Oferta 208,017 136,372 122,148 122,598 117,003 107,411 109,079 119,542 141,185 207,155 210,683 226,658 1,827,852
Balance hídrico sistema de riego sin proyecto Huarhua

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
Demanda - Sistema de Riego 110,718 83,690 83,730 103,067 53,830 43,269 45,241 44,254 52,083 54,460 108,195 118,748 901,286
Oferta 98,552 75,905 62,672 68,549 41,422 34,806 35,966 35,966 40,239 48,481 89,163 110,282 742,003
Hidrología
Balance hídrico sistema de riego con proyecto Cochapampa

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
Oferta 226,056 166,167 155,926 156,517 110,309 95,363 84,003 79,394 129,882 135,300 230,401 264,037 1,833,354
DEFICIT/SUPERAVIT 159 117 110 15,862 8,217 17,791 60 57 90 96 162 -18 42,701
Fuente Propia: Demanda de Agua
Balance hídrico sistema de riego con proyecto Mungui

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
Oferta 260,637 223,412 253,781 239,442 182,864 137,664 141,563 137,112 170,189 172,793 253,976 316,438 2,489,872
DEFICIT/SUPERAVIT 1,929 51 54 57 43 5,486 51 1,926 1,734 63 56 69 11,520
Hidrología
Balance hídrico sistema de riego con proyecto Lancaroya

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
Oferta 268,197 184,797 167,306 177,402 164,932 145,841 157,189 154,867 237,280 252,257 290,286 313,984 2,514,338
DEFICIT/SUPERAVIT 59 41 5,165 4,418 2,609 2,323 4,182 8,083 236 879 -17 171 28,150
Balance hídrico sistema de riego con proyecto Huarhua

MESES TOTAL
FACTOR (m3)
Oferta 166,624 130,858 132,154 134,785 79,964 66,033 66,787 67,841 80,079 89,390 156,127 181,623 1,352,265
DEFICIT/SUPERAVIT 2,807 16 1,744 5,234 3,588 14,469 12,873 15,103 814 3,714 10 759 61,131
Hidrología
9. HIDROLOGIA DE LA REPRESA
VOLUMEN DE SEDIMENTACIÓN
Se ha supuesto que la única fuente de sedimentos al embalse Chumpipuquio será la

quebrada del mismo nombre. Si bien el proyecto del embalse toma en cuenta que
parte de las aguas del rio Larcco serán captadas y derivadas hacia el embalse, para se
ha considerado que el sedimento que se capte será eliminado mediante estructuras
desarenadoras.
Se ha estimado la producción anual de sedimentos de la cuenca de interés empleando

la Ecuación Universal de Pérdida de Suelos desarrollada por Wischmeire y Smith
(1978).
E = R. K.L.S.C.P
E : Pérdida de Suelo Anual (Ton/ha/año)

R: Factor de Erosividad de Lluvia (MJ.mm/ha.hora.año)
K: Factor de Erodibilidad (ton.ha.hora/ha.MJ.mm)
L: Factor de Longitud de Pendiente
S: Factor de Pronunciamiento de Pendiente
C: Factor de Cobertura del Suelo
P: Factor de Practicas de Control.
- Considerando el peso específico de las partículas el de cuarcita que es de

1650kg/m3
y= 1650 kg/m3
p= 1000 kg
Volumen=0.60606061m3/hect por cada año
En el siguiente Cuadro se resumen los valores empleados para la cuenca de la

quebrada Chumpipuquio.
Cálculo de la Producción de Sedimentos del Quebrada Chumpipuquio
Área Factores Pérdida
Embalse
(km2) R K C (L) (C) (Ton/ha/año) (m3/ha/año) (m3/año) Ton/año)
CHUMPIPUQUIO 19.66 500.00 0.20 0.02 0.50 1.00 1.00 0.61 1,191.52 3,097.94
Cálculo del volumen de sedimentos en el interior del embalse
Vida Útil Transporte de Sedimentos

Embalse
(años) (Ton/año) (m3/año) MMC (es) MMC (as)
CHUMPIPUQUIO 50 3,097.94 1,191.52 0.06 0.10
MMC (es): Volumen Estimado
MMC (as): Volumen Asumido
Hidrología
Evapotranspiracion Eto para la microcuenca Chumpipuquio

PENMAM MODIFICADO
CALCULO DE LA ETo CUANDO SE CUENTA SOLO CON TEMPERATURA Y HUMEDAD RELATIVA
MES Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre
Temperature Min,(grados centigrados) 9.60 9.90 9.55 8.73 8.24 8.10 7.96 7.94 8.19 8.32 8.31 8.99
Temperature Max, (grados centigrados) 22.61 22.01 22.18 22.73 22.61 22.07 22.03 22.71 23.21 23.62 23.64 23.34
Temperatura Media (grados centigrados) 14.80 15.60 15.70 15.50 14.60 14.50 14.30 14.60 14.40 13.90 13.70 14.40
humedad Relativa media 70.30 71.70 69.70 64.80 57.90 53.10 53.20 53.90 55.20 57.10 59.40 65.20
Presion saturante de vapor tabla (C-1) 17.80 18.50 17.80 13.80 13.80 15.40 17.30 11.80 10.50 11.40 14.80 12.80
Presion del vapor medio de aire 12.513 13.265 12.407 8.942 7.990 8.177 9.204 6.360 5.796 6.509 8.791 8.346
Psv-Pva 5.287 5.236 5.393 4.858 5.810 7.223 8.096 5.440 4.704 4.891 6.009 4.454
altura de medicion del viento "h" 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0
Velocidad del viento(m/s) a "h" 1.80 1.50 1.50 1.80 1.80 1.80 1.50 2.00 2.00 1.50 1.50 1.50
velocidad del viento (Km/s) a "h" 155.520 129.600 129.600 155.520 155.520 155.520 129.600 172.800 172.800 129.600 129.600 129.600
f© 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014 1.014
U2 157.672 131.394 131.394 157.672 157.672 157.672 131.394 175.192 175.192 131.394 131.394 131.394
U2 (m/s) 1.824912 1.52076 1.52076 1.824912 1.82491 1.82491 1.52076 2.02768 2.02768 1.52076 1.52076 1.52076
f(u) 0.696 0.625 0.625 0.696 0.696 0.696 0.625 0.743 0.743 0.625 0.625 0.625
factor de ponderación W 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71 0.71
Factor de ponderacion (1-W) 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29
Numero de horas de sol (n) 12.8 12.5 12.1 11.6 11.3 11.1 11.1 11.5 11.9 12.4 12.8 12.9
Duracion media del dia (N) 11.3 11.6 12.0 12.5 12.8 13.0 12.9 12.6 12.2 11.8 11.4 11.2
Radiación Extraterrestre MJ m2/dia 15.3 15.8 15.6 14.3 13.8 13.2 13.4 14.3 15.1 15.5 15.5 15.4
Radiación Global calculada Rn = Rs 8.830 8.796 8.871 8.560 8.369 7.892 8.042 8.794 9.364 9.700 9.710 9.333
Rns = 0.75xRn 6.622 6.597 6.653 6.420 6.277 5.919 6.031 6.595 7.023 7.275 7.283 7.000
f(n/N) = 0.1+0.9*n/N 1.122 1.067 1.008 0.938 0.897 0.870 0.876 0.921 0.978 1.043 1.108 1.135
f(t) tabla 11.000 11.400 11.200 12.000 12.000 12.700 13.300 13.800 14.200 14.400 15.000 15.400
f(Pva) = 0.34-.044Pva^0.5 0.184 0.180 0.185 0.208 0.216 0.214 0.207 0.229 0.234 0.228 0.210 0.213
Rn1 = f(n/N)xf(t)xf(Pva) 2.276 2.187 2.088 2.345 2.320 2.368 2.407 2.911 3.249 3.421 3.483 3.720
Rn = Rns - Rn1 4.347 4.411 4.565 4.075 3.957 3.551 3.624 3.685 3.774 3.854 3.800 3.280
C factor de corrección 1.02 1.02 1.02 1.1 1.06 1.06 0.98 1.06 1.1 1.1 1.1 1.4
Eto mm/dia 4.24 4.16 4.30 4.26 4.22 4.22 3.96 4.02 4.06 3.98 4.17 4.39
Eto mm/mes 131.3 116.5 133.4 127.8 130.8 130.7 118.8 124.5 121.9 123.5 125.0 136.1
Fuente: Hojas de cálculo Excel Marco Antonio Chura.
Hidrología
VOLUMEN DE EVAPORACION DEL EMBALSE
Se estimo la evaporación mediante el método de Penman modificado para la zona

del embalse, este método es usado cuando solo se cuenta con datos de temperatura
y humedad relativa. En el cuadro 58 se presenta el régimen mensual de evaporación
que se está considerando para el embalse.
9.2.1. Cálculo de evaporación de embalses según COOPOP
COOPOP: En la sierra peruana la evaporación varía desde 3-5mm/día y

generalmente los que están por encima de los 3500 msnm se considera una
evaporación de 4mm/día.
Cálculo de volumen de evaporación método COOPOP – por día
AREA= 900180.43 m2
EVAP (mm/día)= 4.16 mm
volumen evaporado por día 3745.582589 m3
Volumen evaporado mensual
DESCRIPCION ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
días del mes 31 28 31 30 31 31 30 31 30 31 30 31
Eto mm/dia 4.236 4.162 4.303 4.260 4.221 4.217 3.959 4.015 4.062 3.985 4.165 4.390
Eto mm/mes 131.307 116.530 133.391 127.815 130.844 130.740 118.779 124.479 121.871 123.532 124.955 136.092
AREA m2 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430 900180.430
Eto m3 118199.998 104897.978 120076.293 115056.342 117783.106 117689.935 106922.776 112053.752 109706.140 111200.826 112481.934 122507.121
CAPACIDAD DE EMBALSE TOPOGRAFICO
La capacidad de un embalse se refiere al volumen de agua contenido en el vaso de

almacenamiento para una altura dada de la presa
𝐴1 + 𝐴2
𝛥𝑉 = ∗ 𝛥ℎ
2
DONDE:
Δ∇ =Volumen Parcial
A1 = Área Curva de Nivel 1
A2 = Área Curva de Nivel 2
Δh = Diferencia de niveles
El volumen total se obtiene acumulando estos volúmenes parciales hasta la cota
requerida.
𝑉 = 𝛥𝑉
V = Volumen Acumulado para un nivel determinado
ΔV = volumen parcial correspondiente a cada nivel
9.3.1. Área y volúmenes de la represa Chumpipuquio
De acuerdo al cuadro N° 62 Resumen del cálculo de Áreas y Volúmenes del Vaso,

una interpolación lineal nos permite saber la altura de Nivel de aguas Ordinarias en
Hidrología
la presa Chumpipuquio a la de 16.0m se estima un volumen de 4262821.36m3 y la

corona y volumen almacenado
Volumen de áreas de las curvas para cada elevación del embalse
VOLUMEN VOLUMEN
ELEV AREA AREA ALTURA VOLUMEN
ACUM. ACUM.
(msnm) (m2) ACUM(m2) (m) (m3)
(m3) (MMC)
4,475.00 1656.52 1656.52 N/A N/A 0 0
4,476.00 18313.06 19969.58 1 9984.79 9984.79 0.00998
4,477.00 39536.5 59506.08 1 28924.78 38909.57 0.03891
4,478.00 56065.83 115571.9 1 47801.17 86710.73 0.08671
4,479.00 96,393.21 211965.1 1 48944.62 135655.35 0.13566
4,480.00 133,796.23 345761.4 1 67025.16 202680.52 0.20268
4,481.00 173,902.11 519663.5 1 153849.17 356529.69 0.35653
4,482.00 228,277.69 747941.2 1 114970.47 471500.16 0.47150
4,483.00 301,820.91 1049762 1 151521.22 623021.38 0.62302
4,484.00 389,380.02 1439142 1 195446.79 818468.17 0.81847
4,485.00 519,234.91 1958377 1 259816.82 1078284.99 1.07828
4,486.00 613,974.40 2572351 1 307415.45 1385700.44 1.38570
4,487.00 699,718.07 3272069 1 656846.23 2042546.67 2.04255
4,488.00 798,620.02 4070689 1 399703.85 2442250.52 2.44225
4,489.00 910,380.43 4981070 1 854500.23 3296750.75 3.29675
4,490.00 1,021,760.79 6002831 1 966070.61 4262821.36 4.26282
4,491.00 1,119,300.52 7122131 1 559808.46 4822629.82 4.82263
4,492.00 1,203,171.10 8325302 1 601636.74 5424266.56 5.42427
4,493.00 1,274,655.52 9599958 1 1238913.3 6663179.87 6.66318
Fuente: Elaboración propia - Volumen de almacenamiento aproximado considerando la estructura del embalse.
9.3.2. Curva área altitud
Se construye a partir de información topográfica del área comprendida entre cada

curva de nivel del vaso topográfico. Indica la superficie inundada correspondiente a
cada elevación.
Curva elevación - capacidad
Elevacion - Capacidad
Embalse Chumpipuquio
1.20E+0 1.00E+0 8.00E-1 6.00E-1 4.00E-1 2.00E-1 0.00E+0
4495
4493
4491
4489
ALTURA (msnm)
4487
ALTURA (msnm)
4485
4483
4481
4479
4477
4475
0.00E+0 1.00E+6 2.00E+6 3.00E+6 4.00E+6 5.00E+6 6.00E+6 7.00E+6
VOLUMEN (m3)
Fuente: Hojas de cálculo PCYM Ingenieros.
Hidrología
9.3.3. Curva capacidad volumen
Se obtiene mediante la integración de la curva área-elevación. Indica el volumen

almacenado correspondiente a cada elevación.
Curva elevación – área - volumen topográfico de la represa Chumpipuquio
CURVA ALTURA-AREA-VOLUMEN
AREA (m2)
1.40E+6 1.20E+6 1.00E+6 8.00E+5 6.00E+5 4.00E+5 2.00E+5 0.00E+0
4495
4493
4491
4489
ALTURA (msnm)
4487
ALTURA (msnm)
4485
4483
4481
4479
4477
4475
0.00E+0 1.00E+6 2.00E+6 3.00E+6 4.00E+6 5.00E+6 6.00E+6 7.00E+6
VOLUMEN (m3)
Fuente: Elaborado por PCYM Ingenieros
9.3.4. Discusión de resultados

Volumen Útil = 4.11MMC
Volumen Total = 4.26MMC
Cota Vol. útil (NAMO)= 4490.00msnm.
Carga Hidráulica sobre el Vertedero = 1.0 metro
Nivel de Aguas Máxima Extraordinarias (NAME)= 4491.00msnm
Longitud de cresta del vertedero = 5.50 metros
10. SISTEMA DE OPERACION
SIMULACIÓN DE OPERACIONES DEL PROYECTO

CONSIDERANDO REPRESA DE REGULACIÓN
Se realiza una simulación de la operación teniendo los caudales de: aporte de la

Microcuenca Larcco y el caudal por filtraciones de los manantiales y bofedales del
entorno, además se tiene el caudal de demanda para la incorporación de 190.85 Has.
Y mejorar 544.51 ha. de cultivo.
Hidrología
Simulación de almacenamiento embalse Chumpipuquio

SIMULACION DE ALMACENAMIENTO EMBALSE CHUMPIPUQUIO
LARCCO 75% QUEBRADA 75% CHUMPIPUQUIO 75% Qentra Qentra Qentra Vevap. Vtotal
FACTOR
m3/s m3/s m3/s l/s m3 m3/mes m3/mes m3/mes
ENE 31 0.120 0.036 0.048 204.15 17638.92 546806.60 118200.00 428606.60
FEB 28 0.133 0.053 0.080 266.22 23001.27 644035.69 104897.98 539137.71
MAR 31 0.122 0.052 0.087 260.33 22492.81 697277.15 120076.29 577200.86
ABR 30 0.092 0.021 0.045 156.91 13557.14 406714.13 115056.34 291657.79
MAY 31 0.073 0.010 0.022 104.92 9065.16 281019.96 117783.11 163236.85
JUN 30 0.070 0.006 0.014 90.39 7809.94 234298.12 117689.93 116608.19
JUL 31 0.064 0.004 0.010 78.30 6765.20 209721.35 106922.78 102798.58
AGO 31 0.062 0.003 0.006 71.43 6171.64 191320.77 112053.75 79267.01
SEP 30 0.061 0.004 0.007 71.85 6208.22 186246.72 109706.14 76540.58
OCT 31 0.061 0.006 0.010 77.40 6687.26 207305.03 111200.83 96104.21
NOV 30 0.070 0.005 0.008 82.46 7124.65 213739.41 112481.93 101257.47
DIC 31 0.078 0.013 0.022 112.48 9718.34 301268.58 122507.12 178761.46
TOTAL 2751177.31
Demanda estimada para las cuatro comisiones (área a incorporar)
FACTOR COCHAPAMPA MUNGUI LANCAROYA HUARHUA DEMANDA DEMANDA TOTAL

UND m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s m3 m3/mes
ENE 31 0.058 0.027 0.028 0.034 0.148 12798.17 396743.33
FEB 28 0.055 0.035 0.026 0.031 0.147 12698.12 355547.27
MAR 31 0.030 0.041 0.022 0.036 0.128 11091.07 343823.26
ABR 30 0.009 0.043 0.028 0.035 0.114 9892.20 296766.13
MAY 31 0.009 0.020 0.023 0.020 0.072 6250.67 193770.68
JUN 30 0.010 0.015 0.019 0.017 0.061 5265.57 157967.14
JUL 31 0.009 0.014 0.024 0.017 0.064 5523.42 171226.07
AGO 31 0.008 0.012 0.017 0.017 0.055 4739.44 146922.68
SEP 30 0.030 0.011 0.050 0.021 0.112 9653.30 289599.13
OCT 31 0.031 0.011 0.021 0.021 0.083 7186.03 222766.81
NOV 30 0.059 0.019 0.040 0.035 0.153 13248.44 397453.06
DIC 31 0.049 0.035 0.042 0.036 0.162 13996.80 433900.80
TOTAL 3406486.35
Fuente: elaboración Propia
10.1.1. Operación sistema de riego Chumpipuquio
Se estima un caudal de 162 lt/s. para el diseño de tubería de descarga de la presa y la

operación de la compuerta de descarga será controlada para cada mes. Los resultados
del estudio que serán tomados para el diseño son:
- Caudal de diseño máxima avenida en la quebrada Chumpipuquio = 7.34 m3/s.
- Caudal de demanda máxima 0.162 m3/s
A nivel de la simulación del embalse se estima un déficit aproximada de más de medio

millón de metros cúbicos, para satisfacer esta demanda se considera construir una
captación en la quebrada Huarhua.
Para una altura de 17 m se estima un volumen topográfico acumulado de

5424266.56m3 de agua es decir 5.42MMC.
Hidrología
11. Conclusiones:
• A nivel de microcuencas se identificó tres microcuencas para el estudio los

cuales son Larcco, Quebrada 1 y Chumpipuquio
• La fuente del recuso es el rio Larcco el cual es de régimen permanente
• Se analizó la información hidrometeorológica de cuatro (06) estaciones, las
cuales son: Cotahuasi, Ayahuasi, Chinchayllapa, Orcopamapa, Lampa y
Salamanca en un periodo de 52 años.
• Para generar los caudales máximos se ha utilizado la estación Ayahuasi para
ello se usaron métodos empíricos en función de área de la cuenca diferentes
periodos de retorno y con las distribuciones de probabilidades para máximas,
se han realizado todas las pruebas, los caudales para la presa Chumpipuquio
muestran en el siguiente cuadro.
tr Larcco Quebrada Chumpipuquio

años Qd m3/s Qd m3/s Qd m3/s
5 1.53 0.68 1.48
10 2.79 1.25 2.71
20 4.16 1.86 4.03
50 6.07 2.72 5.89
100 7.57 3.39 7.34
150 8.46 3.80 8.21
200 9.11 4.08 8.84
500 11.19 5.02 10.86
• Los caudales medios mensuales han sido generados con la metodología

propuesta por LutzSchölz. Los caudales generados varían desde un mínimo
en el mes de junio hasta un máximo en los meses de enero y febrero.
PROMEDIOS MENSUALES GENERADOS PARA LAS MICROCUENCAS (m3/s)
DESCRIPCION UND 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
LARCCO m3/s 0.211 0.246 0.195 0.129 0.099 0.090 0.082 0.080 0.083 0.085 0.096 0.119
CHUMPIPUQUIO m3/s 0.137 0.209 0.165 0.089 0.048 0.033 0.027 0.025 0.028 0.029 0.033 0.052
QUEBRADA m3/s 0.097 0.127 0.094 0.036 0.017 0.011 0.009 0.008 0.009 0.011 0.014 0.030
DISPONIBILIDAD HÍDRICA MENSUAL AL 75% DE PERSISTENCIA (m3/s)
DESCRIPCION UND 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
LARCCO m3/s 0.120 0.133 0.122 0.092 0.073 0.070 0.064 0.062 0.061 0.061 0.070 0.078
CHUMPIPUQUIO m3/s 0.048 0.080 0.087 0.045 0.022 0.014 0.010 0.006 0.007 0.010 0.008 0.022
QUEBRADA m3/s 0.036 0.053 0.052 0.021 0.010 0.006 0.004 0.003 0.004 0.006 0.005 0.013
• Se considero los criterios especiales para determinar caudales ecológicos de

la ANA.
• Se ha estimado las demandas para las 4 comisiones de riego es como sigue
DESCRIPCION AREA HA. DEM. MMC
Comisión de Regantes Cochapampa 172.87 1.791
Comisión de Regantes de Mungui 229.78 2.478
Comisión de Regantes de Lancaroya 205.23 2.486
Comisión de regantes de Huarhua 127.48 1.291
Hidrología
12. Recomendaciones
• Se ha demostrado que sí es posible, desde el punto de vista hídrico, tener una

estructura de almacenamiento de 4.11 MMC de volumen útil.
• La producción hídrica a nivel de microcuenca Larcco se estima en (2.63MMC) a
una persistencia de 75%.
• Se recomienda realizar aforos mensuales en la fuente de captación para el
trasvase de la represa.
• Para la estimación de caudales medios mensuales más confiables se recomienda
adquirir datos mínimos de cinco estaciones del servicio Nacional de Hidrología
y Meteorología (SENAMHI).
Hidrología
BIBLIOGRAFIA
Ampliación de la Presa Ancascocha y Afianzamiento del Valle Yauca (Ayacucho -

Arequipa). Estudios Básicos y Complementarios – Estudio de Hidrología y
Sedimentología.
Consorcio Coltani., “Estudio de Factibilidad Construcción de un Sistema de

Almacenamiento y Regulación en el Sector de la Quebrada Coltani para
Mejoramiento de Áreas Agrícolas - Distrito de Ilabaya - Jorge Basadre - Tacna”, 2011.
Haan, Barfield & Hayes, "Design Hydrology and Sedimentology for Small
Catchments”, 1994.
Instituto Nacional de Recursos Naturales, "Diagnóstico de la Calidad de Agua de la

Vertiente del Pacifico", Lima 1996.
Municipalidad de Ilabaya, "Simulación Hidrológica de la Represa Coltani y el Área de

Beneficio", 2010.
Estudio Geambiental del Rio Ocoña (INGEMMET, Boletín Serie N: Línea de Base
Geoambiental N°2)-Lima 2021.

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Hidrología

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 1

ANÁLISIS DE FRECUENCIA DE LA PRECIPITACIÓN MÁXIMA .......................................... 53

8.1. MÉTODO DE PENMAN MODIFICADO. ..................................................................................... 81

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 2

9.2.1. Cálculo de evaporación de embalses según COOPOP ......................................................... 115

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 3

Cedula de cultivo actual Huarhua .......................................................................................................... 92

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 4

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 5

La formulación de planes de desarrollo para los proyectos inherentes al recurso

El proyecto está localizado en la parte alta del departamento de Arequipa,

- Comisión de Usuarios: Huarhua, Lancaroya, Mungui y Cochapampa.

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 6

En la figura se muestra la ubicación Nacional, Departamental

Ubicación provincial y distrital

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 7

• Delimitación, análisis morfológico y fisiográfico de la microcuenca.

El programa de estudios debe considerar la recolección de información, los trabajos

• Visita de campo; reconocimiento del lugar tanto en la zona de cruce como de la

Ciclo Hidrológico: Se denomina Ciclo Hidrológico al movimiento general del agua,

Evaporación: La evaporación es una etapa permanente del Ciclo

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 8

Evapotranspiración: La evapotranspiración es la combinación de

Precipitación: Se define precipitación a toda forma de humedad, que, originándose

Agua superficial: El agua superficial es la que se almacena o se encuentra fluyendo

Periodo de Retorno: El Periodo de Retorno de un evento con una magnitud dada

Avenida (Crecida): Elevación, generalmente rápida en el nivel de las aguas de un

Precipitación máxima en 24 horas: La Pmax Es la cantidad de lluvia máxima diaria

INFORMACION DISPONIBLE Y ANALISIS DE ELEMENTOS

se ha recurrido a los registros históricos de las estaciones meteorológicas

Referente a información meteorológica, se tiene tres estaciones cercanas para el

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 9

La precipitación se analiza a nivel de la microcuenca productora del recurso hídrico,

A continuación, se describe cada una de las zonas:

1.5.2. Humedad Relativa

La estación que se tomó en cuenta es la de Cotahuasi, cuyo promedio medio anual

Siendo la estación Cotahuasi la más representativa para las comisiones proyectadas

El área de estudio se encuentra ubicada dentro de la Cuenca Ocoña, la microcuenca

DESCRIPCION DE LAS CUENCAS EN ESTUDIO

Un tema de permanente discusión es el referente a los conceptos de cuenca,

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 10

hidrográfica. Los rangos de área se determinan en función del grado de ramificación

En función de los dos métodos de clasificación presentados se realizó la

La Cordillera de los Andes divide geográficamente al país en dos vertientes

La microcuenca del Rio Larcco forma parte de la vertiente del pacifico,

La topografía de la zona se caracteriza por presentar pendientes suaves a fuertes con

La Microcuenca de interés para el proyecto “Creación del servicio de

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 11

Hidrografía del área de influencia del proyecto

CAPTACION RIO LARCCO

TOMA DEL EMBALSE

3. PARAMETROS FISIO GEOMORFOLOGICOS.

Para efectos del desarrollo del presente estudio, se ha utilizado la siguiente

PROYECTO: Mejoramiento de riego Pampamarca, Cochapampa, Mungui, Lancaroya y Huarhua - Arequipa 12

DELIMITACIÓN DE LA CUENCA DE INTERÉS

Utilizando la información cartográfica y topográfica mencionada anteriormente, se

3.2.1. Delimitación de cuencas con ArcGIS

GIS ha acelerado enormemente el proceso de delimitación de cuencas hidrográficas