Memorias Proyecto Torre Tigo Por Megavatios Sas

Sincelejo, 18 de Julio de 2016.
Señores:
ELECTRICARIBE S.A.E.S.P.
Ciudad.
Asunto: Entrega de Proyecto, Planos y memorias.
Estimados Ingenieros:
Mediante la presente nos permitimos adjuntar Dos (02) copias de planos y memorias del
Proyecto Subestación en Poste de 25 KVA TORRE TIGO Expediente:
P94312016020008
Cordialmente.
LUIS ALFREDO MARTINEZ BARACHI.

MP. No.BL205- 06606
MEGAVATIOS S.A.S.
CÓDIGO OBRA
P94312016020008
DISEÑO DEL PROYECTO

COCOR 0022 PLANETARICA SUR TORRE TIGO
FIRMA PROYECTISTA
MEGAVATIOS S.A.S.
Ing. LUIS ALFREDO MARTINEZ BARACHI.
______________________________________________________________________________________
Calle 27 No 21 - 86 Barrio La María Sincelejo, Sucre. Tel (095) 2820637 Cel. 320 5347639
megavatiossas@yahoo.com
FECHA MAYO DE 2016
MODIFICACIONES RESPECTO A LA EDICIÓN ANTERIOR

Edición. Modificación. fecha
V 0.0 COCOR 0022 PLANETARICA SUR 5/07/2016
Siglas de Responsables y Fechas de las Ediciones.

Edición Objeto e Ed. Elaborado por: Fecha Elb. Revisó: Fecha Rev.
V 0.0 Proyecto Específico LUIS ALFREDO 5/07/2016
MARTINEZ
Elaborado Por: Revisado Por:

LUIS ALFREDO MARTINEZ
M.P.: BL205-06606 M.P.:
______________________________________________________________________________________
INDICE
1. Memoria
1.1. Memoria descriptiva
1.1.1. Preámbulo
1.1.2. Peticionario y Objeto
1.1.3. Emplazamiento
1.1.4. Descripción de la instalación
1.1.4.1. Circuito (s) Origen de MT
1.1.4.2. Instalación de MT
1.1.4.3. Instalación de BT
1.1.4.4. Instalación CT
1.1.4.5. Equipos de medida
1.2. Cálculos justificativos

1.2.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad
1.2.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia y
armónicos.
1.2.1.2. Análisis del nivel tensión requerido.
1.2.1.3. Cálculos de regulación MT y BT.
1.2.1.4. Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de potencia en la
carga
1.2.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas, las
cargas resultantes y los costos de la energía.
1.2.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de
encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.).
1.2.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor de
potencia.
1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT
1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra.
1.2.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se permite la
coordinación con las características de limitación de corriente de los dispositivos según IEC
60947-2 Anexo A.
1.2.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los interruptores,
la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del conductor de acuerdo con
la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente
1.2.2.4. Calculo de puesta a tierra y estudio de resistividad.
1.2.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico.
1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.
1.2.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.
1.2.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.
1.2.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a actividades
rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1
del RETIE.
1.2.3.5. Clasificación de áreas.
1.2.4. Cálculos mecánicos
______________________________________________________________________________________
1.2.4.1. Datos de la Red
1.2.4.2. Cálculos mecánicos De Conductores
1.2.4.3. Cálculos mecánicos De Postes Autosoportados.
1.2.4.4. Cálculos mecánicos De Postes Con Retenida.
1.2.4.5. Calculo mecánico de cimentaciones y estudio de suelos.
1.3. Documentación para ejecución (Para redes Aéreas)

1.3.1. Red MT
1.3.1.1.Vanos ideales de regulación
1.3.1.2.Tablas de regulación MT
1.3.1.3.Tablas de cimentaciones postes MT
1.3.1.4.Tabla de PAT
1.3.1.5.Tabla de fusibles
1.3.2. Red BT
1.3.2.1.Tablas de cimentaciones postes BT
1.3.3. Centros de Transformación
1.3.3.2.Tabla de PAT x CT
1.3.4. Poste a Poste materiales a Montar
1.3.5. Poste a Poste materiales a desmontar
1.4. Tramitaciones
1.4.1. Relación de bienes y derechos afectados
1.4.2. Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas
2. Planos
2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento.
2.2. Planos De Detalle para validar distancias de seguridad.
2.3. Diagramas Unifilares.
3. Anexos
3.1. Copia de Cédula de Ciudadanía.
3.2. Copia de Tarjeta Profesional.
3.3. Para proyectos específicos de redes abiertas o subterráneas se debe presentar el documento de
aprobación del diseño del alumbrado público por parte del Municipio y /o Concesión.
1. Memoria
______________________________________________________________________________________
1.1. Memoria descriptiva
1.1.1. Preámbulo
El presente proyecto se ajusta a lo solicitado por el RETIE y a lo especificado en los proyectos tipos
de ELECTRICARIBE S.A E.S.P. Según aplique:
 Centro de transformación tipo poste.
1.1.2. Peticionario y Objeto
TORRE TIGO
NIT:
DIRECCIÓN: CRRT PLAZA BONITA N°KM2-35, - PLANETA RICA - CORDOBA
CEL: No aporta
Mail: No aporta
El objeto del presente documento es la obtención de las autorizaciones administrativas de la

conexión del proyecto eléctrico a la red operada por ELECTRICARIBE S.A E.S.P.
1.1.3. Emplazamiento
En la siguiente tabla se incluye la localización geográfica del proyecto y su categorización según

Proyectos Tipo.
Departamento(s) CORDOBA
Municipio(s) PLANETARICA
Localidad(es) CRRT PLAZA BONITA N°KM2-35
Zona Km 2
Área RURAL
Contaminación NORMAL
1.1.4. Descripción de la instalación
Circuito(s) Origen de MT: PLANETA RICA 3 y Subestación PLANETA

1.1.4.1.Instalación de MT:
DESCRIPCIÓN CARACTERÍSTICA
13,2
Tensión nominal de diseño (kV)
0,4
Potencia máxima de transporte (MVA)
Conductor(es) 1/0 ASCR
______________________________________________________________________________________
N° Circuitos 1
PUNTO DE CONEXIÓN EN LINEA
Origen EXISTENTE
S.E TIPO POSTE
Final
Longitud Red Aérea (km) 0,080
Longitud Red Subterránea (km) 0,000
Instalación de BT:
DESCRIPCIÓN CARACTERÍSTICA
Tensión nominal de diseño (V) 208
Conductores 3
Configuración de la línea de B.T Cu 2xNº 2 F +1No. 2 N

Número de clientes/Tipo 1
Longitud Red Aérea (km) 0,000
0,050
Longitud Red Subterránea (km)
1.1.4.2.Instalación CT:
DESCRIPCION UNIDADE VALOR

S
Potencia kVA 25
Aislante
Tensiones Vp 13200
Vs 240/120
Tipo de TIPO POSTE
transformador
Grupo de II0
conexión
Temperatura de °C 70
aceite
Temperatura de °C 90
devanados
Bil kV 95
______________________________________________________________________________________
Uz % 2.64
1.1.4.5 Equipos de medida (Tener presente RES CREG 038 de 2014):
DESCRIPCIÓN UNIDADES VALOR

Medidor
Tipo de Medida DIRECTA
Tensión de servicio KV 0,208

Corriente de servicio A 104
Clase de precisión 0,5
Transformadores de Medida
Relación de
transformación (TC´s)
A N/A
Relación de
transformación (TP´s)
V N/A
Tipo EXTERIOR
Clase de Precision 0,5
1.2. Cálculos justificativos
1.2.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad.
1.2.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia y
armónicos.
Para nuestro caso tenemos que las cargas son de iluminación de pequeña potencia, y tomas de pequeña potencia para
alimentar equipos varios.
Estas cargas no aportan armónicos
______________________________________________________________________________________
1.2.1.2. Análisis del nivel tensión requerido.
Se maneja dos niveles de tensión, de media tensión que oscila entre 13.200 v a 13.800 vol y de baja tensión 240 v
entre fase y 120 entre fase y neutro. Es decir el transformador a implementar para su compra debe ser con nivel de
tensión 13.200/240-120 vol trifásico realizando balanceo entre fase en el circuito de baja tensión. Es muy importante
que el operador de red garantice el nivel de tensión de media tensión requerido
1.2.1.3. Cálculos de regulación MT y BT.
Para la regulación por MT
Por ser zona del área tropical se utilizará ACSR. La potencia que se instalará será de 25 KVA.
In = S / (V)
______________________________________________________________________________________
In = 25000 / (13.2)= 1.8 A
Es la máxima corriente que en condiciones normales, circulará por la red eléctrica. El conductor a seleccionar debe
soportar esta corriente o una mayor, y además debe cumplir los porcentajes de regulación y pérdidas de potencia
requeridas, pero debido a que Electricaribe S.A. E.S.P. exige como calibre mínimo 1/0 (213 A), por este motivo el
conductor cumple. A pesar que los respectivos cálculos de regulación y pérdidas con el conductor calculado cumplen
con los valores límites, a continuación se presentaran los respectivos cálculos de regulación y pérdida.
TABLA 7.1.1 - RED DE MEDIA TENSION - REGULACIÓN Y PERDIDAS
SUBESTACIÓN ALIMENTADOR No.
Tramo L(Km) # de hilos Calibre P (KW) M(Ptot x L) DU% DU total DP% DP total
0-1 0.08 2 1/0 ACSR 25 2 0,0016 0,0016 0,0016 0,0016

TABLA 7.1.2 - RED DE MEDIA TENSION - RESUMEN DE REGULACIÓN Y PERDIDAS POR ALIMENTADOR
MÁXIMA CAIDA DE TENSIÓN CALCULADA (%) 0,0016
MÁXIMA PERDIDA DE POTENCIA CALCULADA (%) 0,0016
Para la Regulación por BT
______________________________________________________________________________________
REGULACIÓN POR BAJA TENSIÓN
CALCULO ALIMENTADOR PRINCIPAL
VA INSTALAR 25.000,00
VOLTAJE 240
FACTOR TRIFASICO 1
CORRIENTE NOMINAL 104,2 Amperios
PROTECCION 100,0 A
CONDUCTOR 130,2 Amperios
ALIMENTADOR No. 2 F + No. 2 N Cu THHN
REGULACION DE VOLTAJE ACOMETIDA

V %
CV 2,83 1,18%
K 11
L 50
I 104,17
CM 66360
______________________________________________________________________________________
1.2.1.4. Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de potencia en la
carga.
CALCULO DEL TRANSFORMADOR

CARGA TOTAL INSTALADA 22000
FACTOR DE DEMANDA 1
FACTOR DE POTENCIA 0,9
TOTAL W 24.444
TRANSFORMADOR NORMALIZADO 25.000
ACOMETIDA No. 2 F + No.2 N
No se consideran armónicos pues no existen cargas perturbadoras.
1.2.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas, las
cargas resultantes y los costos de la energía.
CALCULO DE LA ACOMETIDA PRINCIPAL.

CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR: 25 KVA
FASES: 2
VOLTAJE NOMINAL: 240 /120
CORRIENTE NOMINAL: 104.2 Amp X FASE.
SELECCIÓN DEL CONDUCTOR: 104,2 X 1,25 = 130,25 Amperios
CONDUCTORES PORTADORES DE CORRIENTE: 2.
Según tabla 310-16 NTC 2050. Capacidad de corriente permisible en conductores aislados para 0 a 2 000 V nominales y
60 °C a 90 "C. No más de tres conductores portadores de corriente en una canalización, cable o tierra (directamente
enterrados) y temperatura ambiente de 30 °C
______________________________________________________________________________________
Se utilizara para fases y neutro un conductor Cu N° 2 THHN para las fases y Cu N° 2 THHN neutro que cumple por
corriente. Y regulación
CALCULO DEL CONDUCTOR POR TEMPERATURA

Según la tabla 310-16. FACTORES DE CORRECCIÓN, y teniendo en cuenta que la temperatura ambiente del
municipio de Planeta Rica es de 27ºC, según informes meteorológicos, de páginas gubernamentales que se encuentran
en la bibliografía.
Entonces tenemos que factor de corrección por temperatura = 1
Por lo cual queda la misma capacidad de corriente.
1.2.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de
encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.).
CALCULO DE LA CANALIZACION
Para calcular la canalización a utilizar procedemos de la siguiente manera:
Conductores a canalizar: 5
Calibre del conductor: No. 2
______________________________________________________________________________________
Tipo de Aislamiento: THW
Tabla C4A. Número máximo de conductores compactos en tubo conduit metálico intermedio tipo IMC (según
la Tabla 1, Capítulo 9)
Según las tablas, la tubería mínima a seleccionar es de 1 1/4”, pero por efectos de no dejar calentar los cables y por el
método de cableado, se implementará tubería de 2”.
1.2.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor de
potencia.
La fórmula para calcular las pérdidas en circuitos monofásicos.

P= 2*L*I2*R*10-3Kw
P = Perdidas de energía del conductor.
L= Longitud del conductor en Km.
R= Resistencia óhmica efectiva del cable a temperatura de servicio en ohmios/Km.
P= 2*0.008*104,3 2*0,513*10-3Kw = 0,089 Kw.
1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT.
1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra.
Mediante la realización del estudio de cortocircuito, se determinan las corrientes que circulan por cada uno de los
elementos que conforman el sistema eléctrico cuando se presenta un evento y/o falla. Las fallas en la red eléctrica se
evalúan en diferentes puntos, para diferentes niveles de tensión y para diferentes tipos de falla: trifásica, monofásica,
bifásica y bifásica a tierra.
Para nuestro caso el Operador de Red ECA hizo el estudio arrojando un valor de corriente de corto circuito
aproximado de 1,376KA, esta corriente de corto circuito se tendrá en cuenta para el estudio de las protecciones del
sistema.
Para poder dimensionar las protecciones para cada configuración se realizan los cálculos de las intensidades de
cortocircuito en la salida del transformador. La intensidad para cortocircuito en bornas de BT se calcula de la
siguiente forma:
Siendo:
Icc: Intensidad de cortocircuito (A)
In: Intensidad nominal (A)
Vf: Voltaje de fase en el secundario
Zcc: Tensión de cortocircuito (%).
Para un transformador en aceite tipo poste de 25 kVA 13200/240V-120V, se tiene:
Zcc = 2,64%
______________________________________________________________________________________
Inp = 1,89 A
I ccp = 1,89/2,64% = 71,59
Ins = 104,2
I ccs = 104,2/2,64% = 3946,97
Por lo tanto, las protecciones a utilizar en el proyecto debe tener un Ik (mínimo) de 10kA.
Cortocircuito.
Para las sobre corrientes por el lado de media tensión, está establecido por norma los cortacircuitos de distribución
con protección de 15KV y 10KA de corriente de cortocircuito con fusibles calculados para cada transformador.
Condiciones eléctricas.
•Tensión nominal de la red 13200 v
•Tensión máxima de servicio 10% de la nominal.
•Sistema Monofasico bifilar.
•Corriente nominal del fusible es 2A
Condiciones ambientales
•Temperatura máxima 45ºC.
•Temperatura mínima -5ºC.
•Humedad relativa ambiente máxima 100%.
Lugar de instalación.
Los fusibles serán instalados en las bases portafusiles de porcelana o resina en seccionadores porta fusibles instalados
en la línea aérea de M.T.
Vinculación con otros elementos.
Los fusibles tendrán contactos para ser fijado a las bases portafusibles.
______________________________________________________________________________________
1.2.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se permite la
coordinación con las características de limitación de corriente de los dispositivos según IEC
60947-2 Anexo A.
El tiempo determinado para el despeje de la falla por el OR es de 150ms

PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES
-Pararrayos de autoválvulas en la acometida de M.T.
El CT se protegerá contra sobretensiones de origen atmosférico mediante la instalación de dos (2) descargadores de
sobretensión de óxidos metálicos con envolvente polimérica y soporte aislante de 12 KV -10KA. (DPS) Montados en
la cuba del transformador.
Selección de DPS:
 Tensión de servicio: 13,2 KV
 Factor de Fusión: 1,1 V nominal
DPS = 1,1 x 0,8 x 13,2KV = 11,6 KV
Se selecciona dos (2) DPS con las siguientes características:
 Tensión nominal de descarga: 12 KV.
 Nivel Básico de Aislamiento: 110 KV.
 Capacidad Nominal de Descarga: 10 KV.
 Factor de puesta a tierra: 0,8
 Factor de seguridad, mínimo de aislamiento: 1,4
 Tensión Sostenida 60 Hz: 36KV.
 Máxima Tensión de cebado: 68 KV
Los criterios de protección contra sobrecargas y cortocircuitos de la Arquitectura de Red para LAMT, indica que la
protección principal de las redes de media tensión está confiada un Fusible de la cabecera del Circuito de
Distribución.
Para el caso de las redes mixtas urbanas - rurales se instalaran elementos de protección intermedio para segmentar el
mercado, si así lo decide ECA.
La coordinación se efectuara con base a la operación de los fusibles instalados en los Centros de Transformación y los
fusibles instalados en el Seccionamiento del Punto de Conexión (Protección Intermedia)
De acuerdo al Proyecto Tipo en el Numeral 3.2.2 para Transformadores convencionales se instalaran Seccionadores
Fusibles de Expulsión, el cual actúa ante sobrecargas, fallas en las bobinas o cortocircuitos de la red de baja
tensión.
La selección del fusible se realizó de acuerdo a la Tabla No 7 del Numeral 6.2 (Selección de fusibles de MT) con
fusibles tipo D (VS o SR), según la capacidad del transformador. Para el caso del transformador de 25 KVA a 13200
voltios se instalará un fusible de 2 amperios, tipo D.
Con lo anterior se garantiza la selectividad en la operación de las protecciones, de tal manera que opere el fusible más
cercano al punto de falla.
PROTECCIÓN CONTRA SOBRECORRIENTES TRANSFORMADOR 25KVA 2F.
- Seccionador de apertura monopolar con fusible tipo expulsión tipo D en la acometida de M.T.
Descripción Unidades Valor
______________________________________________________________________________________
Tensión de servicio kV 13,2
Tensión nominal kV 15
Corriente de servicio A 2
Corriente nominal A 1,96
Frecuencia Hz 60
Aislante Aire
Icc min A
Icc max KA 0,579
BIL kV 110
Tipo de Servicio Exterior
Mecanismo de operación Manual
La protección principal es un brecker de 2x100A del tipo industrial con corriente de corto de 25KA, analizaremos la
protección de los ramales, simulando en programa de interruptores Schneyder.
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
1.2.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los interruptores,
la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del conductor de acuerdo
con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente
CARGA= 25 KVA LONGITUD = L = 50 Mts

S= V x I
I=S/V
I= 25/240 = 104.2 AMP multiplicando POR 1.25 I= 130.2 AMP conductor seleccionado No. 2 F con capacidad
para 230 AMP y T= 75ºC.
1.2.2.4. Cálculo de puesta a tierra y estudio de resistividad.
El operador de red en la disponibilidad de carga nos da la corriente de cortocircuito que es 1.376 KA. Que será
utilizada para el cálculo del sistema puesta a tierra.
De acuerdo al artículo 15.3.2 se calcula el área del conductor a tierra en mm2.
I=1.376KA
Kf = 7,06.
tc = 150ms
Amm2 =1.376*7.06*√0,15 /1,9737= 1,90 mm2.
______________________________________________________________________________________
De la Tabla 8 de la NTC 2050 Propiedades de los Conductores el calibre equivalente para esa sección transversal es
número 16.
______________________________________________________________________________________
Cabe anotar que la norma IEE80, el conductor más delgado permitido es 2/0 AWG.
Luego el conductor a tierra escogido será del calibre anteriormente anotado.
De acuerdo a la resistividad obtenida 9,08 ohmios- metro Para la subestación tipo poste se utilizara varilla coperweld
5/8 de 2.4mts con tratamiento de terreno soldadura Cadweld, cable No 2 desnudo, aterrizando la carcasa del
transformador y el neutro,
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
1.2.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico.
1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.
Comprende la selección de la soportabilidad eléctrica de un equipo y su aplicación en relación con las tensiones que
pueden aparecer en el sistema en el cual el equipo será utilizado, teniendo en cuenta las características de los
dispositivos de protección disponibles, de tal manera que se reduzca a niveles económicos y operacionalmente
aceptables la probabilidad de que los esfuerzos de tensión resultantes impuestos en el equipo causen daño al
aislamiento o afecten la continuidad del servicio. Utilizaremos las normas IEC60099-4 para este estudio.
DEFINICIÓNES:
BIL: Nivel Básico de Aislamiento, es la Tensión soportada al impulso atmosférico, el cual caracteriza el aislamiento
del equipo en lo que se refiere a pruebas.
BSL: Nivel Mínimo de Impulso de Maniobra, es la Tensión soportada al impulso tipo maniobra, el cual caracteriza el
aislamiento del equipo en lo referido a pruebas.
Factor de Seguridad: Son relaciones entre las tensiones soportadas con impulsos tipo maniobra o atmosféricos y las
tensiones máximas encontradas.
Tensión Máxima: Es la máxima tensión eficaz fase-fase que se puede presentar durante operación normal en
cualquier momento y en cualquier punto del sistema.
NPR: es el Nivel de Protección para Impulso tipo Rayo. El NPR de un DPS de Óxido de Zinc es considerado para
efectos de coordinación de aislamiento como el mayor entre los siguientes valores:
* Tensión máxima residual para impulsos de corriente dividido en 1.15.

* Tensión máxima residual para impulsos atmosféricos a la corriente nominal de descargas (10 kA - 20 kA).
Las descargas atmosféricas muy cercanas al DPS pueden producir ondas de corriente muy pendientes, para lo cual se
puede considerar un 10% adicional a la tensión residual de corriente de 10 kA.
NPM: es el Nivel de Protección para Impulso de Maniobra. Se obtiene así:
* Para sistemas con tensión residual máxima menor de 145 KV, el impulso de corriente de maniobra (30/60 ms) es de
0.5 kA.
CALCULO DEL NIVEL DE AISLAMIENTO
Cálculo del NPR.
Equipo: DPS, pararrayo tipo óxido de zinc autovalvulante para nivel de tensión 15 KV.
______________________________________________________________________________________
Según se expuso anteriormente, el cálculo del NPR se determina de los datos obtenidos de la tensión residual
para el equipo en estudio, el cual usa el valor de 45.1 KV, para un impulso de 10 KA. Como factor de seguridad
optamos por 1.1, por lo tanto se determina.
NPR= 1.1 * 45.1 = 49.61 KV.

NPR= 49.61 KV.
Cálculo del NPM.
Para tensiones <145 KV, se trabaja con impulsos de corrientes de 0.5 KA, para ondas de 30/60 ms, para lo cual se
encuentra un valor de 35.5 KV.
NPM= 35.5 KV
Cálculo del BIL.
BIL = 1.4 NPR

BIL = 1.4 * 49,61 = 69,45 KV
BILn= 95 KV
Cálculo del BSL.
BSL = 0.83 * BIL

BSL = 0.83 * 95 = 78.85 KV
BSL = 79 KV
Se establecen los criterios de aislamiento de acuerdo al PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS MT
SIN NEUTRO de ECA.
______________________________________________________________________________________
1.2.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
1.2.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.
En Retie en el Capítulo 1, Artículo N°5.1, se encuentra la Matriz de Análisis de Riesgo, la que sirve para
evaluar el nivel del riesgo de tipo eléctrico y se plantean las medidas para mitigarlos.
Para hacer uso de la matriz de riesgo, se hace necesario definir que es:
 Riesgo: Probabilidad de que en una actividad, se produzca una pérdida determinada,

en un tiempo dado.
 Contacto eléctrico: es la acción de cerrar un circuito eléctrico al unirse dos
elementos.
 Contacto eléctrico directo: al contacto de personas o animales con conductores
activos de una instalación eléctrica
 Riesgo eléctrico: Es el originado por la energía eléctrica. Dentro de este tipo de riesgo se
incluyen los siguientes:
 Choque eléctrico por contacto con elementos en tensión (contacto eléctrico
directo), o con masas puestas accidentalmente en tensión (contacto eléctrico
indirecto).
 Quemaduras por choque eléctrico, o por arco eléctrico.
 Caídas o golpes como consecuencia de choque o arco eléctrico.
 Incendios o explosiones originados por la electricidad
 Trabajador calificado: Trabajador autorizado que posee conocimientos

especializados en materia de instalaciones eléctricas, debido a su formación acreditada,
profesional o universitaria, o a su experiencia certificada.
Tipos De Accidentes Eléctricos. (Solo se especifican algunos).
a) Accidente con circulación de corriente a través del organismo
 Contacto con un conductor energizado.

 Puente entre dos conductores energizados y de distinta fase.
 Contacto con partes metálicas del receptor que están energizadas.
b) Accidente sin circulación de corriente a través del organismo
 Quemaduras directas por proyección de metal fundido

 Quemaduras provocadas por la radiación de arcos eléctricos potentes
c) Accidente por choque eléctrico.
 Paralización del sistema respiratorio.
 Alteración del ritmo cardíaco.
 Tensión muscular.
 Pérdida de la vida.
______________________________________________________________________________________
Ejemplo general de análisis con matriz de riesgo con la cual se realiza cada uno de los análisis de
riesgos.
Los conceptos de los diferentes tipos de riesgos de origen eléctrico, se referencian en la siguiente tabla donde
se indica la valoración, el nivel y las medidas para mitigar los riesgos presentes la instalación del proyecto en
estudio.
Resume de análisis de riesgos.
______________________________________________________________________________________
En la columna final se muestran las medidas para mitigar los riesgos, los cuales se implementarán durante la
ejecución de las obra con el fin de prevenir posibles peligros y accidentes sobre el personal técnico, recursos y
equipos de la construcción.
1.2.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a actividades
rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1
del RETIE.
En el artículo 14. 4 CÁLCULO Y MEDICIÓN DE CAMPOS ELECTROMAGNÉTICOS, del anexo general

Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas expresa:
“Los diseños de líneas o subestaciones de tensión superior a 57,5 KV, en zonas donde se tengan en las cercanías
edificaciones ya construidas, deben incluir un análisis del campo electromagnético en los lugares donde se vaya
a tener la presencia de personas.”
Para nuestro proyecto tenemos un nivel de tensión de 13.2KV, inferior al señalado. Por lo cual no se hace
necesario dichos cálculos.
De igual forma se está cumpliendo con las distancias de seguridad mínimas para la instalación de redes a
13.2KV.
1.2.3.5. Clasificación de áreas.
Para el caso de estudio en referencia se tiene un predio rural el cual es un área de recreación con vegetación.
Por lo cual para este caso no aplica la clasificación de áreas, debido a que NO es una instalación especial y que
no está localizada en un ambiente clasificado como peligrosos o por alimentar equipos o sistemas complejos,
por lo tanto no presenta mayor probabilidad de riesgo ya que es una instalación básica y por tanto, No requieren
de medidas especiales, para mitigar o eliminar tales riesgos.
1.2.3.6 Establecer distancias de seguridad requeridas
Media tensión:
Para evaluar las distancia de seguridad en las lineas de media tensión existentes y proyectas que alimentan el
proyecto, se tomaron los valores de distancias establecidos en la figura y tabla 13.1 del Retie (2013).
______________________________________________________________________________________
1.2.3.7 Justificación técnica de desviación de la NTC2050 cuando sea permitido, siempre y
cuando y no comprometa la seguridad de las personas o de su instalación.
En este proyecto NO se contempló ninguna desviación de la NTC2050.
1.2.3.8 Los demás estudios que el tipo de instalación requiera para su correcta y segura
operación, tales como condiciones sísmicas, acústicas, mecánicas o térmicas.
______________________________________________________________________________________
Este proyecto de instalación provisional NO requiere de un ningún otro estudio.
2. Cálculos mecánicos.
1.1.1.1. Datos de la Red.
DATOS INICIALES DE LA RED DE M.T.
TENDIDOS EQUIPOS COORDENADAS POSTE CIMENTACION ARMADOS

ELE
Tipo TIPO DE
No. Canto CONDUCT TIPO TRAF TRAF VA ORIG TERR # No.
de N 0 h/ CR TIPO ARMAD
Apoyo n OR TENSE O1 O2 CIO EN ENO Perfor Fases
Apoyo O
N

12 / OTRO HORIZO
EPP00 FL 1 1/0 ACSR NOR 1 750 E P 1 NTAL 2
25KV 12 / HORIZO
EP01 FL 1 1/0 ACSR NOR A 1 750 NTAL
1.1.1.2. Cálculos mecánicos de Conductores.

TABLA 8.2 - VANOS IDEALES DE REGULACION DEL CONDUCTOR MT
Parámetro Parámetro
Tense de Tense de
Apoyo Apoyo Longitud Vano de flecha flecha
Canton Nº flecha flecha
inicial final cantón (m) regulación (m) máxima mínima
máxima mínima
(mm) (mm)
1 EPP0 EPP01 80 80 445,99 378,66 619,79 1786,11
TABLA 9.1 - CALCULO DE EOLOVANOS Y GRAVIVANOS MT

Gravivano(m)
Nº apoyo Eolovano(m)
Hipótesis de viento Flecha mínima
EPP0 40 40 40
EPP01 40 40 40
1.1.1.3. Cálculos mecánicos de Postes Autosoportados.
CALCULO DEL POSTE AUTOSOPORTADO
INFORMACION DEL APOYO
Vano
Numero de Poste Armad
 anterio
apoyo L-CR o
r
N/A N/A N/A N/A N/A
______________________________________________________________________________________
TABLA 9.2 - ESFUERZOS COMBINADOS EN EL APOYO MT
Hipótesis de viento (daN) Hipótesis de desequilibrio de tracciones (daN)
Nº apoyo Tipo de apoyo
Ft C.R. C.S. Fl C.R. C.S. Fv C.R. C.S. Ft C.R. C.S. Fl C.R. C.S. Fv C.R. C.S.
EPP0 HFL-12/750 27,51 735,29 26,73 486,53 735,29 1,51 28,8 735,29 25,53 735,29 378,66 735,29 1,94 8,48 735,29 86,7
EPP01 HFL-12/750 27,51 735,29 26,73 486,53 735,29 1,51 28,8 735,29 25,53 735,29 378,66 735,29 1,94 8,48 735,29 86,7
1.1.1.4. Cálculo mecánico de cimentaciones y estudio de suelos.
CIMENTACION ESPECIAL

Peso
d a b Ch Ck admisibl Angulo de
No. h (prof) específico
(diam)/ (anch)/P (anch)/P (dan/cm3 (daN/cm3 CS lim e rozamiento
Apoyo (m) γ
C (m) (m) (m) ) ) (daN/m2 
(daN/m3)
)
N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A
1.2. Documentación para ejecución
1.2.1. Red MT
1.2.1.1.Vanos ideales de regulación.
1.2.1.2.Tablas de regulación MT
TABLA 8.3 - CONDUCTOR - TABLA DE REGULACION MT

VANO DE REGULACION:
CANTON No. 1 APOYO INICIAL No. EPP0 APOYO FINAL No. EPP01
80
Longuitudes y Flechas de cada vano
Vano 1
Longuitud del Vano (m)
80.0
Temperatura(ºC) Tense (daN) Flecha(m)
10 272,86 0,62
15 244,52 0,69
20 220,03 0,77
25 199,23 0,85
30 181,74 0,93
35 167,07 1,02
40 154,74 1,1
______________________________________________________________________________________
45 144,32 1,18
50 135,44 1,25
1.2.1.3.Tablas de cimentaciones postes MT
Cimentación Vol.
No. Tipo de
Excav. Vol. Horm. (m3)
Apoyo Cimentación d (m) h (m)
(m3)
EP03 CILINDRICA 0,5 1,8 0,353 0,239
EP02 CILINDRICA 0,5 1,8 0,353 0,239
EP01 CILINDRICA 0,5 1,8 0,353 0,239
1.2.1.4.Tabla de PAT
Material y calibre del conductor de

No. Apoyo Tipo de PAT Dimensiones
tierra
EP01 POLO VERTICAL 5/8” X 2,4MTS Cu 2 AWG
EPO2 POLO VERTICAL 5/8” X 2,4MTS Cu 2 AWG
EPO3 POLO VERTICAL 5/8” X 2,4MTS Cu 2 AWG
Apoyo Elemento a proteger Tipo de fusible Capacidad

N/A N/A N/A N/A
1.2.2. Red BT
1.2.2.1.Tablas de cimentaciones postes BT
Número Profundidad de Cimentación (m)

de Tipo de poste Tipo de terreno
postes Directa Cilíndrica Prismática
N/A N/A N/A N/A N/A N/A
1.2.3. Centros de Transformación
______________________________________________________________________________________
Apoyo Elemento a proteger Tipo de fusible Capacidad
P1 TRANSFORMADOR D 2A
1.2.3.2.Tabla de PAT x CT
Material y calibre del conductor de

No. Apoyo Tipo de PAT Dimensiones
tierra
P1 Cuadricula con 4 varillas 5mts x 5 mts Cu 2 AWG
1.2.4. Poste a Poste Materiales a montar
item Código Material Material a desmontar Cantidad Ep-001 Ep-002

N/A N/A N/A N/A N/A N/A
1.3. Tramitaciones
1.3.1. Relación de bienes y derechos afectados
Datos generales Afección

Ocupación
N° de Titular/es(Nombre Naturaleza
Postes Vuelo temporal
finca Polg. Parc. Paraje domicilio) del terreno
(*)
N° Cant. Sup.(m^2) long Sup. Sup.(m^2)
N/A N/A N/A N/A N/A N/ N/A N/A N/ N/A N/A N/A N/A
A A
1.3.2. Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas
Poste longitud Altura poste Distancia Distancia Organismo o

N° Paralelismo Poste anterior Tipo (*)
posterior afección (m) mayor(m) mínima(m) real(m) Propietario afectado
N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A
D. al poste Tensión de la Organismo o

N° Apoyo Apoyo Longitud Tipo de Distancia Distancia
de la línea línea que propietario
Cruzamiento anterior posterior vano(m) cruzamiento mínima (m) real (m)
que cruza cruza (kV) afectado
N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A
2. Planos
2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento, Planos de Detalle de Redes, Diagramas Unifilares etc.
______________________________________________________________________________________
3. Anexos
3.1. Factibilidad de servicio.
3.2. Copia Cédula de Ciudadanía.
3.3. Copia de Tarjeta Profesional.
3.4. Estudio de resistividad del terreno.
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________
______________________________________________________________________________________

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Sincelejo, 18 de Julio de 2016.

Asunto: Entrega de Proyecto, Planos y memorias.

LUIS ALFREDO MARTINEZ BARACHI.

DISEÑO DEL PROYECTO

MODIFICACIONES RESPECTO A LA EDICIÓN ANTERIOR

V 0.0 COCOR 0022 PLANETARICA SUR 5/07/2016

Siglas de Responsables y Fechas de las Ediciones.

Elaborado Por: Revisado Por:

M.P.: BL205-06606 M.P.:

1.2. Cálculos justificativos

1.3. Documentación para ejecución (Para redes Aéreas)

 Centro de transformación tipo poste.

1.1.2. Peticionario y Objeto

El objeto del presente documento es la obtención de las autorizaciones administrativas de la

En la siguiente tabla se incluye la localización geográfica del proyecto y su categorización según

1.1.4. Descripción de la instalación

Circuito(s) Origen de MT: PLANETA RICA 3 y Subestación PLANETA

Configuración de la línea de B.T Cu 2xNº 2 F +1No. 2 N

DESCRIPCION UNIDADE VALOR

DESCRIPCIÓN UNIDADES VALOR

Tipo de Medida DIRECTA

Tensión de servicio KV 0,208

Clase de Precision 0,5

1.2. Cálculos justificativos

1.2.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad.

1.2.1.3. Cálculos de regulación MT y BT.

Para la regulación por MT

Para la Regulación por BT

REGULACION DE VOLTAJE ACOMETIDA

CALCULO DEL TRANSFORMADOR

No se consideran armónicos pues no existen cargas perturbadoras.

CALCULO DE LA ACOMETIDA PRINCIPAL.

CALCULO DEL CONDUCTOR POR TEMPERATURA

Para calcular la canalización a utilizar procedemos de la siguiente manera:

Calibre del conductor: No. 2

La fórmula para calcular las pérdidas en circuitos monofásicos.

1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT.

1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra.

El tiempo determinado para el despeje de la falla por el OR es de 150ms

CARGA= 25 KVA LONGITUD = L = 50 Mts

1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.

* Tensión máxima residual para impulsos de corriente dividido en 1.15.

NPM: es el Nivel de Protección para Impulso de Maniobra. Se obtiene así:

CALCULO DEL NIVEL DE AISLAMIENTO

Cálculo del NPR.

NPR= 1.1 * 45.1 = 49.61 KV.

Cálculo del NPM.

Cálculo del BIL.

BIL = 1.4 NPR

Cálculo del BSL.

BSL = 0.83 * BIL

 Riesgo: Probabilidad de que en una actividad, se produzca una pérdida determinada,

 Trabajador calificado: Trabajador autorizado que posee conocimientos

Tipos De Accidentes Eléctricos. (Solo se especifican algunos).

a) Accidente con circulación de corriente a través del organismo

 Contacto con un conductor energizado.

b) Accidente sin circulación de corriente a través del organismo

 Quemaduras directas por proyección de metal fundido