Reglamento Cirsoc 802

REGLAMENTO ARGENTINO
PARA EL DISEÑO DE
PUENTES CARRETEROS
Puentes de Hormigón
EDICIÓN JULIO 2019

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Primer Director Técnico ( 1980): Ing. Luis María Machado
Directora Técnica: Inga. Marta S. Parmigiani
Área Estructuras de Hormigón: Ing. Daniel A. Ortega

Área Estructuras Sismorresistentes: Ing. Daniel Yañez García
Área Administración, Finanzas y Promoción: Lic. Mónica B. Krotz
Área Diseño, Edición y Publicaciones: Sr. Néstor D. Corti
 2019
Editado por INTI

INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGÍA INDUSTRIAL
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Queda hecho el depósito que fija la ley 11.723. Todos los derechos, reservados. Prohibida
la reproducción parcial o total sin autorización escrita del editor. Impreso en la
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Reconocimiento Especial
El INTI-CIRSOC agradece muy especialmente a las Autoridades

del American National Association of State Highway and
Transportation Officials (AASHTO) por habernos permitido
adoptar de base para el desarrollo de este Reglamento, la edición
2012 del documento AASHTO LRFD Bridge Design
Specification.
ASESORES QUE INTERVINIERON EN LA REDACCIÓN DEL
REGLAMENTO ARGENTINO
PARA EL DISEÑO DE
PUENTES CARRETEROS
CIRSOC 802
Puentes de Hormigón
Ing. Francisco Bissio

Ing. Victorio Hernández Balat
Ing. Daniel A. Ortega
Ing. Gustavo Soprano
El Equipo Redactor contó con la colaboración de los
siguientes profesionales:
Ing. Victor Fariña DIRECCIÓN NACIONAL DE VIALIDAD
Ing. Susana Faustinelli

Ing. Guillermo Ferrando
CONSEJO VIAL FEDERAL
Ing. José Giunta
Ing. Hugo Echegaray
Ing. Diego Cernuschi DIRECCIÓN DE VIALIDAD DE LA PROVINCIA

DE BUENOS AIRES
Ing. Máximo Fioravanti ACADEMIA NACIONAL DE INGENIERÍA
Ing. Gabriel Troglia COORDINADOR COMISIÓN PERMANENTE

DE ESTRUCTURAS DE ACERO DE INTI-
CIRSOC
Ing. Juan José Goldemberg SOCIEDAD ARGENTINA DE INGENIERÍA

GEOTÉCNICA - SAIG
Ing. Javier Fazio

Ing. Tomás del Carril ASOCIACIÓN DE INGENIEROS ESTRUC-
Ing. Rogelio Percivatti Franco TURALES - AIE
Ing. Martín Polimeni
Ing. Roberto Cudmani COORDINADORES DEL REGLAMENTO

Ing. Juan Carlos Reimundín CIRSOC 102-2005
Ing. Alicia Aragno INVITADA ESPECIAL
Agradecimiento especial
El INTI-CIRSOC agradece muy especialmente al Ing. Aníbal Barbero su
colaboración en la redacción del Capítulo 2, al Ing. Gabriel Troglia por su
colaboración en la redacción del Capítulo 3, al Ing. Luciano Sprio Ceres por
su colaboración en el desarrollo de las comparaciones que se emplearon para
redactar el Capítulo 3 y al Ing. Diego Cernuschi y al Arq. Gustavo Bandel
por sus valiosos aportes y colaboración en el desarrollo del Capítulo 13.
INDICE
CAPÍTULO 5. ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN
5.1. CAMPO DE VALIDEZ 1

5.1.1. Materiales, elementos y sistemas constructivos no contemplados en
este Reglamento 1
5.1.2. Normas de aplicación 2
5.1.3. Unidades 6
5.2. DEFINICIONES 6
5.3. SIMBOLOGÍA 15
5.4. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES 31

5.4.1. Requisitos generales 31
5.4.2. Hormigón de peso normal y hormigón estructural liviano 32
5.4.2.1. Resistencia a la compresión 32
5.4.2.2. Coeficiente de expansión térmica 35
5.4.2.3. Contracción y fluencia lenta 35
5.4.2.3.1. Requisitos generales 35

5.4.2.3.2. Fluencia lenta 36
5.4.2.3.3. Contracción 37
5.4.2.4. Módulo de elasticidad del hormigón 37

5.4.2.5. Coeficiente de Poisson 38
5.4.2.6. Módulo de rotura 38
5.4.2.7. Resistencia a la tracción 38
5.4.3. Barras, alambres y mallas de acero para las armaduras 38

5.4.3.1. Barras y alambres de acero para las armaduras 38
5.4.3.2. Mallas de alambres de acero soldadas para las armaduras 39
5.4.3.3. Módulo de elasticidad del acero de las armaduras pasivas 40
5.4.3.4. Aplicaciones especiales 40
5.4.4. Cordones, alambres y barras para estructuras de hormigón pretensado 40

5.4.4.1. Requisitos generales 40
5.4.4.2. Módulo de elasticidad de los aceros de pretensado 41
5.4.5. Anclajes y dispositivos de acoplamiento para postesado 41
5.4.6. Vainas 42
5.4.6.2. Tamaño de las vainas 42
5.4.6.3. Tubos como elementos de desviación 43
Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - I

5.5. ESTADOS LÍMITE 43

5.5.2. Estado límite de servicio 43
5.5.3. Estado límite de fatiga 43
5.5.3.2. Barras de armadura 44
5.5.3.3. Cables de pretensado 45
5.5.3.4. Empalmes mecánicos o soldados en las armaduras 45
5.5.4. Estado límite de resistencia 46

5.5.4.2. Factores de resistencia 46
5.5.4.2.1. Construcción convencional 46
5.5.4.2.2. Construcción por dovelas 47
5.5.4.2.3. Requisitos especiales para Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4 48
5.5.4.3. Estabilidad 48
5.5.5. Estado límite correspondiente a evento extremo 48
5.6. CONSIDERACIONES DE DISEÑO 48

5.6.2. Efectos de las deformaciones impuestas 48
5.6.3. Modelo de bielas y tirantes 48
5.6.3.2. Modelado de las estructuras 49
5.6.3.3. Dimensionamiento de las bielas comprimidas 49
5.6.3.3.1. Resistencia de una biela no armada 49
5.6.3.3.2. Área efectiva de la sección transversal de una biela 49
5.6.3.3.3. Tensión de compresión límite en una biela 50
5.6.3.3.4. Biela armada 51
5.6.3.4. Dimensionamiento de los tirantes traccionados 51
5.6.3.4.1. Resistencia de un tirante 51
5.6.3.4.2. Anclaje de un tirante 51
5.6.3.5. Dimensionamiento de las zonas nodales 52
5.6.3.6. Armadura para limitar la fisuración 52
5.7. DISEÑO PARA FLEXIÓN Y CARGA AXIAL 53
5.7.1. Hipótesis para los estados límite de servicio y fatiga 53

5.7.2. Hipótesis para los estados límite de resistencia y evento extremo 53
5.7.2.2. Distribución rectangular de tensiones 55
5.7.3. Elementos solicitados a flexión 56

5.7.3.1. Tensión en el acero de pretensado para la resistencia nominal a la flexión 56
5.7.3.1.1. Elementos con cables adherentes 56
5.7.3.1.2. Elementos con cables no adherentes 57
5.7.3.1.3. Elementos con cables adherentes y no adherentes 58
5.7.3.1.3a. Análisis detallado 58
5.7.3.1.3b. Análisis simplificado 58
Reglamento CIRSOC 802 - Reglamento Argentino para el Diseño de Puentes Carreteros Índice - II
5.7.3.2. Resistencia a la flexión 58
5.7.3.2.1. Resistencia minorada a la flexión 58
5.7.3.2.2. Secciones con alas 59
5.7.3.2.3. Secciones rectangulares 60
5.7.3.2.4. Otras secciones transversales 60
5.7.3.2.5. Enfoque basado en la compatibilidad de deformaciones 60
5.7.3.3. Límites para las armaduras 60
5.7.3.3.1. Armadura máxima 60
5.7.3.3.2. Armadura mínima 60
5.7.3.4. Limitación de la fisuración mediante distribución de la armadura 62
5.7.3.5. Redistribución de momentos 63
5.7.3.6. Deformaciones 64
5.7.3.6.2. Flechas y contraflechas 64
5.7.3.6.3. Deformación axial 65
5.7.4. Elementos comprimidos 65

5.7.4.2. Límites para la armadura 66
5.7.4.3. Evaluación aproximada de los efectos de la esbeltez 67
5.7.4.4. Resistencia minorada axial 68
5.7.4.5. Flexión biaxial 69
5.7.4.6. Zunchos en espiral y estribos cerrados 70
5.7.4.7. Elementos comprimidos de sección rectangular hueca 71
5.7.4.7.1. Relación de esbeltez de las paredes 71
5.7.4.7.2. Limitaciones para la aplicación del método del diagrama rectangular de
tensiones 72
5.7.4.7.2a. Requisitos generales 72
5.7.4.7.2b. Método refinado para ajustar el límite de máxima deformación
específica utilizable 72
5.7.4.7.2c. Método aproximado para ajustar la resistencia minorada 72
5.7.5. Aplastamiento 73
5.7.6. Elementos traccionados 73
5.7.6.1. Resistencia minorada a la tracción 73
5.7.6.2. Resistencia a la combinación de tracción y flexión 74
5.8. CORTE Y TORSIÓN 74

5.8.1. Procedimientos de diseño 74
5.8.1.1. Regiones solicitadas a flexión 74
5.8.1.2. Regiones próximas a discontinuidades 74
5.8.1.3. Regiones de interfaz 75
5.8.1.4. Losas y zapatas 75
5.8.1.5. Almas curvas de puentes-viga tipo cajón postensadas 75
5.8.2. Consideraciones generales 75

5.8.2.2. Modificaciones para hormigón liviano 77
5.8.2.3. Longitudes de transferencia y anclaje 77
5.8.2.4. Regiones que requieren armadura transversal 77
5.8.2.5. Mínima armadura transversal 78
5.8.2.6. Tipos de armadura transversal 78
Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - III

5.8.2.7. Máxima separación de la armadura transversal 79
5.8.2.8. Requisitos de diseño y detallado 80
5.8.2.9. Tensión de corte en el hormigón 80
5.8.3. Modelo de diseño por secciones 81

5.8.3.2. Secciones próximas a los apoyos 81
5.8.3.3. Resistencia nominal al corte 82
5.8.3.4. Procedimiento para determinar la resistencia al corte 83
5.8.3.4.1. Procedimiento simplificado para secciones no pretensadas 84
5.8.3.4.2. Procedimiento general 84
5.8.3.4.3. Procedimiento simplificado para secciones pretensadas y no
pretensadas 87
5.8.3.5. Armadura longitudinal 89
5.8.3.6. Secciones solicitadas a combinaciones de corte y torsión 90
5.8.3.6.1. Armadura transversal 90
5.8.3.6.2. Resistencia a la torsión 90
5.8.3.6.3. Armadura longitudinal 90
5.8.4. Transferencia de corte en las interfaces − Corte por fricción 91

5.8.4.2. Cálculo de la fuerza de corte mayorada en la interfaz, Vui , para puentes
de vigas/losa 93
5.8.4.3. Factores de cohesión y fricción 93
5.8.4.4. Área mínima de armadura de corte en la interfaz 94
5.8.5. Tensiones principales en las almas de los puentes de hormigón construidos

por dovelas 95
5.8.6. Corte y torsión para puentes de vigas tipo cajón construidos por dovelas 95
5.8.6.2. Cargas 96
5.8.6.3. Regiones que requieren considerar los efectos torsionales 97
5.8.6.4. Armadura de torsión 98
5.8.6.5. Resistencia nominal al corte 99
5.8.6.6. Detalles de la armadura 100
5.9. PRETENSADO 101
5.9.1. Consideraciones generales de diseño 101

5.9.1.2. Resistencias especificadas del hormigón 102
5.9.1.3. Pandeo 102
5.9.1.4. Propiedades de las secciones 102
5.9.1.5. Limitación de la fisuración 102
5.9.1.6. Cables curvos o con puntos de quiebre 102
5.9.2. Tensiones debidas a deformaciones impuestas 103

5.9.3. Límites para la tensión en los cables de pretensado 103
5.9.4. Límites para la tensión en el hormigón 104
Reglamento CIRSOC 802 - Reglamento Argentino para el Diseño de Puentes Carreteros Índice - IV
5.9.4.1. Para tensiones temporarias antes de las pérdidas − Elementos
totalmente pretensados 104
5.9.4.1.1. Tensiones de compresión 104
5.9.4.1.2. Tensiones de tracción 106
5.9.4.2. Para tensiones en estado límite de servicio después de las pérdidas −
Elementos totalmente pretensados 106
5.9.4.2.2. Tensiones de tracción 106
5.9.5. Pérdidas de pretensado 108

5.9.5.1. Pérdida de pretensado total 108
5.9.5.2. Pérdidas instantáneas 108
5.9.5.2.1. Acuñamiento de los anclajes 108
5.9.5.2.2. Fricción 108
5.9.5.2.2a. Construcciones pretesadas 108
5.9.5.2.2b. Construcciones postesadas 109
5.9.5.2.3. Acortamiento elástico 110
5.9.5.2.3a. Elementos pretesados 110
5.9.5.2.3b. Elementos postesados 110
5.9.5.2.3c. Combinación de pretesado y postesado 111
5.9.5.3. Estimación aproximada de las pérdidas dependientes del tiempo 111

5.9.5.4. Estimaciones refinadas de las pérdidas dependientes del tiempo 112
5.9.5.4.2. Pérdidas - Momento de transferencia de tensión al momento de
colocación del tablero 114
5.9.5.4.2a. Contracción de la viga de hormigón 114
5.9.5.4.2b. Fluencia lenta de la viga de hormigón 114
5.9.5.4.2c. Relajación de los cordones de pretensado 115
5.9.5.4.3. Pérdidas - Momento de colocación del tablero al tiempo final 115
5.9.5.4.3a. Contracción de la viga de hormigón 115
5.9.5.4.3b. Fluencia lenta de la viga de hormigón 116
5.9.5.4.3c. Relajación de los cordones de pretensado 116
5.9.5.4.3d. Contracción del tablero de hormigón 116
5.9.5.4.4. Vigas prefabricadas pretesadas sin un acabado compuesto 117
5.9.5.4.5. Vigas postesadas monolíticas 117
5.9.5.5. Pérdidas para el cálculo de las flechas 118
5.10. DETALLES DE ARMADO 118
5.10.1. Recubrimiento de hormigón 118

5.10.2. Ganchos y doblado de la armadura 118
5.10.2.1. Ganchos normales 118
5.10.2.2. Ganchos sismorresistentes 118
5.10.2.3. Diámetro mínimo del mandril de doblado 119
5.10.3. Separación de la armadura 119

5.10.3.1. Mínima separación de la armadura 119
5.10.3.1.1. Hormigón colado in situ 119
5.10.3.1.2. Hormigón prefabricado 119
5.10.3.1.3. Múltiples capas de armadura 119
5.10.3.1.4. Empalmes 120
5.10.3.1.5. Paquetes de barras 120
Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - V

5.10.3.2. Máxima separación de las barras de armadura 120
5.10.3.3. Mínima separación de los cables de pretensado y vainas 120
5.10.3.3.1. Cordones de pretensado 120
5.10.3.3.2. Vigas - Vainas de postesado rectas en el plano horizontal 121
5.10.3.3.3. Vigas - Vainas de postesado curvas en el plano horizontal 122
5.10.3.4. Máxima separación de los cables de pretensado y vainas en losas 122
5.10.3.5. Dispositivos de acoplamiento en los cables de postesado 122
5.10.4. Confinamiento de los cables 122

5.10.4.2. Efectos por la desviación involuntaria de las vainas en las losas 122
5.10.4.3. Efectos de los cables curvos 123
5.10.4.3.1. Diseño para las solicitaciones en el plano 123
5.10.4.3.1a. Solicitaciones en el plano 123
5.10.4.3.1b. Resistencia al corte contra el arrancamiento 123
5.10.4.3.1c. Fisuración del recubrimiento de hormigón 125
5.10.4.3.1d. Flexión regional 126
5.10.4.3.2. Solicitaciones fuera del plano 126
5.10.5. Apoyo de los cables externos 127

5.10.6. Armadura transversal para elementos solicitados a compresión 127
5.10.6.2. Zunchos 127
5.10.6.3. Estribos cerrados 127
5.10.7. Armadura transversal para elementos solicitados a flexión 128

5.10.8. Armadura de contracción y temperatura 128
5.10.9. Zonas de anclaje de postensado 130
5.10.9.2. Zona general y zona local 130
5.10.9.2.2. Zona general 130
5.10.9.2.3. Zona local 130
5.10.9.2.4. Responsabilidades 131
5.10.9.3. Diseño de la zona general 131

5.10.9.3.1. Métodos de diseño 131
5.10.9.3.2. Principios de diseño 132
5.10.9.3.3. Dispositivos de anclaje especiales 133
5.10.9.3.4. Anclajes intermedios 134
5.10.9.3.4b. Amarres posteriores 134
5.10.9.3.4c. Armadura para tacos y nervios para anclaje 134
5.10.9.3.5. Diafragmas 135
5.10.9.3.6. Múltiples anclajes en losas 135
5.10.9.3.7. Bloques desviadores 136
5.10.9.4. Aplicación del modelo de bielas y tirantes al diseño de la zona general 136
5.10.9.4.2. Nodos 136
5.10.9.4.3. Bielas 136
5.10.9.4.4. Tirantes 137
Reglamento CIRSOC 802 - Reglamento Argentino para el Diseño de Puentes Carreteros Índice - VI
5.10.9.5. Análisis elástico de tensiones 137
5.10.9.6. Análisis y diseño de tensiones aproximadas 137
5.10.9.6.1. Límites de aplicación 137
5.10.9.6.3. Fuerzas de desgarramiento por tracción 139
5.10.9.6.4. Fuerzas de tracción en los bordes 140
5.10.9.7. Diseño de las zonas locales 140
5.10.9.7.1. Dimensiones de la zona local 140
5.10.9.7.2. Resistencia del apoyo 141
5.10.9.7.3. Dispositivos de anclaje especiales 142
5.10.10. Zonas de anclaje de pretensado 143

5.10.10.1. Resistencia al hendimiento 143
5.10.10.2. Armadura de confinamiento 144
5.10.11. Requisitos para el diseño sismorresistente 144

5.10.12. Armadura para elementos comprimidos de sección rectangular hueca 144
5.10.12.2. Separación de las armaduras 144
5.10.12.3. Estribos cerrados 144
5.10.12.4. Empalmes 145
5.10.12.5. Estribos cerrados de esquina 145
5.11. ANCLAJE Y EMPALME DE LAS ARMADURAS 145

5.11.1.1. Requisitos básicos 145
5.11.1.2. Armadura de flexión 145
5.11.1.2.2. Armadura de momento positivo 146
5.11.1.2.3. Armadura de momento negativo 146
5.11.1.2.4. Uniones resistentes al momento 146
5.11.2. Anclaje de las armaduras 147

5.11.2.1. Barras y alambre conformados en tracción 147
5.11.2.1.1. Longitud de anclaje en tracción 147
5.11.2.1.2. Factores de modificación que aumentan ℓd 148
5.11.2.1.3. Factores de modificación que reducen ℓd 148
5.11.2.2. Barras conformadas en compresión 149
5.11.2.2.1. Longitud de anclaje en compresión 149
5.11.2.2.2. Factores de modificación 149
5.11.2.3. Paquetes de barras 149

5.11.2.4. Ganchos normales en tracción 150
5.11.2.4.1. Longitud básica de anclaje de un gancho 150
5.11.2.4.2. Factores de modificación 150
5.11.2.4.3. Estribos para las barras terminadas en gancho 151
5.11.2.5. Malla soldada de alambre 151

5.11.2.5.1. Malla de alambre conformado 151
5.11.2.5.2. Malla de alambre liso 152
Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - VII

5.11.2.6. Armadura de corte 152
5.11.2.6.2. Anclaje de las armaduras conformadas 153
5.11.2.6.3. Anclaje de las armaduras de malla de alambre 153
5.11.2.6.4. Estribos cerrados 153
5.11.3. Anclaje mediante anclajes mecánicos 154

5.11.4. Anclaje de los cordones de pretensado 154
5.11.4.2. Cordones adherentes 154
5.11.4.3. Cordones parcialmente sin adherencia 155
5.11.5. Empalme de las barras de armadura de aceros de alta resistencia 156

5.11.5.1. Detalles de armado 156
5.11.5.2.1. Empalmes por yuxtaposición 156
5.11.5.2.2. Conexiones mecánicas 157
5.11.5.2.3. Empalmes soldados 157
5.11.5.3. Empalme de la armadura solicitada a tracción 157
5.11.5.3.1. Empalmes por yuxtaposición solicitados a tracción 157
5.11.5.3.2. Conexiones mecánicas o empalmes soldados solicitados a tracción 158
5.11.5.4. Empalmes en tirantes traccionados 158
5.11.5.5. Empalmes en las barras solicitadas a compresión 158
5.11.5.5.1. Empalmes por yuxtaposición solicitados a compresión 158
5.11.5.5.2. Conexiones mecánicas o empalmes soldados solicitados a
compresión 159
5.11.5.5.3. Empalmes por contacto a tope 159
5.11.6. Empalmes de las mallas de acero soldadas de alambres 160

5.11.6.1. Empalmes de las mallas de acero soldadas de alambres conformados
solicitados a tracción 160
5.11.6.2. Empalmes de las mallas de acero soldadas de alambres lisos
solicitados a tracción 160
5.12. DURABILIDAD 161

5.12.2. Agregados reactivos − Reacción álcali-sílice 161
5.12.3. Recubrimiento de hormigón 161
5.12.4. Recubrimientos protectores 163
5.12.5. Protección de los cables de pretensado 163
5.12.6. Vida útil en servicio 163
5.13. SISTEMAS O ELEMENTOS ESTRUCTURALES 164
5.13.1. Losas de tablero 164

5.13.2. Diafragmas, vigas de gran altura, ménsulas cortas y vigas con resaltos
horizontales 164
5.13.2.2. Diafragmas 164
5.13.2.3. Detalles de armado para las vigas de gran altura 164
Reglamento CIRSOC 802 - Reglamento Argentino para el Diseño de Puentes Carreteros Índice - VIII
5.13.2.4. Ménsulas cortas 165
5.13.2.4.2. Alternativas al modelo de bielas y tirantes 166
5.13.2.5. Vigas con resaltos horizontales 167
5.13.2.5.2. Diseño al corte 168
5.13.2.5.3. Diseño para flexión y fuerza horizontal 168
5.13.2.5.4. Diseño al punzonado 169
5.13.2.5.5. Diseño de la armadura de suspensión 170
5.13.2.5.6. Diseño para los apoyos 171
5.13.3. Zapatas 172

5.13.3.2. Cargas y reacciones 172
5.13.3.3. Factores de resistencia 172
5.13.3.4. Momento en las zapatas 172
5.13.3.5. Distribución de la armadura de momento 173
5.13.3.6. Corte en losas y zapatas 173
5.13.3.6.1. Secciones críticas para corte 173
5.13.3.6.2. Comportamiento en una dirección 174
5.13.3.6.3. Comportamiento en dos direcciones 174
5.13.3.7. Anclaje de la armadura 174
5.13.3.8. Transferencia de solicitaciones en la base de la columna 175
5.13.4. Pilotes de hormigón 175

5.13.4.2. Empalmes 176
5.13.4.3. Pilotes prefabricados de hormigón armado 176
5.13.4.3.1. Dimensiones de los pilotes 176
5.13.4.3.2. Armadura 176
5.13.4.4. Pilotes prefabricados de hormigón pretensado 177
5.13.4.4.2. Calidad del hormigón 177
5.13.4.4.3. Armadura 177
5.13.4.5. Pilotes hormigonados in situ 178
5.13.4.5.2. Armadura 178
5.13.4.6. Requisitos sísmicos 179

5.13.4.6.1. Zona de Desempeño Sísmico 1 179
5.13.4.6.2. Zona de Desempeño Sísmico 2 179
5.13.4.6.2a. General 179
5.13.4.6.2b. Pilotes hormigonados in situ 179
5.13.4.6.2c. Pilotes prefabricados de hormigón armado 179
5.13.4.6.2d. Pilotes prefabricados de hormigón pretensado 179
5.13.4.6.3. Zona de Desempeño Sísmico 3 y 4 180

5.13.4.6.3a. General 180
5.13.4.6.3b. Longitud de confinamiento 180
5.13.4.6.3c. Cuantía volumétrica de confinamiento 180
5.13.4.6.3d. Pilotes hormigonados in situ 180
5.13.4.6.3e. Pilotes prefabricados de hormigón armado 180
Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - IX

5.14. REQUISITOS SEGÚN LA TIPOLOGÍA ESTRUCTURAL 181
5.14.1. Vigas 181

5.14.1.2. Vigas prefabricadas 181
5.14.1.2.1. Condiciones anteriores a la puesta en servicio 181
5.14.1.2.2. Dimensiones extremas 181
5.14.1.2.3. Dispositivos de izaje 181
5.14.1.2.4. Diseño de los detalles 181
5.14.1.2.5. Resistencia del hormigón 182
5.14.1.3. Empalme de vigas prefabricadas 182

5.14.1.3.2. Juntas entre dovelas 183
5.14.1.3.2b. Detalle de juntas de cierre 183
5.14.1.3.2c. Detalle de juntas conjugadas 183
5.14.1.3.2d. Diseño de juntas 184
5.14.1.3.3. Diseño de vigas construidas por dovelas 184
5.14.1.3.4. Postensado 184
5.14.1.4. Puentes compuestos de vigas prefabricadas de un solo tramo que se

hacen continuas 185
5.14.1.4.2. Momentos restringidos 186
5.14.1.4.3. Propiedades del material 186
5.14.1.4.4. Edad de la viga cuando se establece la continuidad 186
5.14.1.4.5. Grado de continuidad en los diversos estados límite 186
5.14.1.4.6. Estado límite de servicio 187
5.14.1.4.7. Estado límite de resistencia 188
5.14.1.4.8. Conexiones en momento negativo 188
5.14.1.4.9. Conexiones en momento positivo 188
5.14.1.4.9b. Conexión en momento positivo utilizando armadura de acero de
dureza natural 189
5.14.1.4.9c. Conexión en momento positivo utilizando cordones de pretensado 189
5.14.1.4.9d. Detalles de conexión en momento positivo 190
5.14.1.4.10. Diafragmas continuos 190
5.14.1.5. Vigas tipo cajón y vigas T hormigonadas in situ 191

5.14.1.5.1. Espesor de las alas y las almas 191
5.14.1.5.1a. Ala superior 191
5.14.1.5.1b. Ala inferior 191
5.14.1.5.1c. Alma 191
5.14.1.5.2. Armadura 191
5.14.1.5.2a. Armadura de la losa de tablero en vigas T y tipo cajón hormigonadas
in situ 191
5.14.1.5.2b. Armadura de la losa inferior en vigas tipo cajón hormigonadas in situ 192
5.14.2. Construcción por dovelas 192

5.14.2.2. Análisis de los puentes construidos por dovelas 192
Reglamento CIRSOC 802 - Reglamento Argentino para el Diseño de Puentes Carreteros Índice - X
5.14.2.2.2. Análisis correspondiente a la etapa constructiva 192
5.14.2.2.3. Análisis del sistema estructural definitivo 193
5.14.2.3. Diseño 193

5.14.2.3.1. Cargas 193
5.14.2.3.2. Cargas constructivas 193
5.14.2.3.3. Combinaciones de cargas constructivas en el estado límite de servicio 194
5.14.2.3.4. Combinaciones de cargas constructivas en los estados límite de
resistencia 195
5.14.2.3.4a. Superestructuras 195
5.14.2.3.4b. Subestructuras 195
5.14.2.3.5. Efectos térmicos durante la construcción 197
5.14.2.3.6. Contracción y fluencia lenta 197
5.14.2.3.7. Pérdidas de pretensado 197
5.14.2.3.8. Vainas y anclajes de postesado provisorios 197
5.14.2.3.8b. Puentes con vainas internas 197
5.14.2.3.8c. Previsión de ajustes para cargas permanentes o flechas futuras 198
5.14.2.3.9. Presentación del plano 198
5.14.2.3.10. Dimensiones y detalles de las secciones transversales tipo viga cajón 198
5.14.2.3.10a. Espesor mínimo de las alas 198
5.14.2.3.10b. Espesor mínimo de las almas 198
5.14.2.3.10c. Longitud en voladizo del ala superior 199
5.14.2.3.10d. Dimensiones globales de la sección transversal 199
5.14.2.3.10e. Sobrecapas 199
5.14.2.3.11. Diseño sismorresistente 199
5.14.2.4. Tipos de puentes construidos por dovelas 200

5.14.2.4.2. Detalles para las construcciones con dovelas prefabricadas 200
5.14.2.4.3. Detalles para las construcciones con dovelas hormigonadas in situ 201
5.14.2.4.4. Construcción por voladizos 201
5.14.2.4.5. Construcción tramo por tramo 202
5.14.2.4.6. Construcciones lanzadas por tramos 202
5.14.2.4.6b. Solicitaciones debidas a las tolerancias constructivas 202
5.14.2.4.6c. Detalles de diseño 203
5.14.2.4.6d. Diseño de los equipos constructivos 203
5.14.2.5. Uso de métodos constructivos alternativos 204

5.14.2.6. Subestructuras de los puentes construidos por dovelas 204
5.14.2.6.2. Combinaciones de cargas durante la construcción 205
5.14.2.6.3. Armadura longitudinal de las pilas construidas con segmentos
prefabricados de sección rectangular hueca 205
5.14.3. Arcos 205

5.14.3.2. Nervaduras de los arcos 205
5.14.4. Superestructuras de losas 206
Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - XI

5.14.4.1. Superestructuras de losas macizas hormigonadas in situ 206
5.14.4.2. Superestructuras de losas aligeradas hormigonadas in situ 206
5.14.4.2.1. Dimensiones de la sección transversal 206
5.14.4.2.2. Mínimo número de apoyos 207
5.14.4.2.3. Secciones macizas en los extremos 207
5.14.4.2.4. Requisitos generales de diseño 207
5.14.4.2.5. Zonas comprimidas en áreas de momento negativo 208
5.14.4.2.6. Drenaje de los espacios vacíos 208
5.14.4.3. Puentes con tableros de elementos prefabricados 208

5.14.4.3.2. Uniones con transferencia de corte 208
5.14.4.3.3. Uniones con transferencia de corte y flexión 208
5.14.4.3.3b. Diseño 209
5.14.4.3.3c. Postesado 209
5.14.4.3.3d. Juntas de construcción longitudinales 209
5.14.4.3.3e. Junta de cierre hormigonada in situ 209
5.14.4.3.3f. Sobrecapa estructural 209
5.14.5. Requisitos adicionales para alcantarillas 210

5.14.5.2. Diseño a flexión 210
5.14.5.3. Diseño al corte de las losas de las alcantarillas tipo cajón 210
APÉNDICE A.5. PASOS BÁSICOS PARA LOS PUENTES DE HORMIGÓN 211
A.5.1. REQUISITOS GENERALES 211
A.5.2. CONSIDERACIONES GENERALES 211
A.5.3. DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA DE VIGAS 211
A.5.4. PUENTES LOSA 213
A.5.5. DISEÑO DE LA SUBESTRUCTURA 213
Reglamento CIRSOC 802 - Reglamento Argentino para el Diseño de Puentes Carreteros Índice - XII
CAPÍTULO 5. ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN
5.1. CAMPO DE VALIDEZ
Este Reglamento Nacional de Seguridad, establece los requerimientos mínimos para el

diseño de elementos de puentes y muros de sostenimiento los que deberán ser
capaces de resistir las acciones previstas durante los períodos de construcción y de
servicio, ofreciendo la seguridad adecuada al uso al que se destinen durante su período de
vida útil.
El diseño sísmico de los puentes de hormigón armado se deberá hacer de acuerdo con el
Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI - Reglamento Argentino para
Construcciones Sismorresistentes - Puentes de Hormigón Armado. En el caso de
puentes de acero se deberá consultar al INPRES hasta tanto esté disponible el
Reglamento INPRES-CIRSOC específico.
Los requisitos dados en este Reglamento combinan y unifican los requisitos para hormigón
armado, pretensado y parcialmente pretensado. Se ha incorporado el análisis mediante
modelos de bielas y tirantes, y el diseño de puentes de hormigón construidos con dovelas
y puentes construidos con elementos prefabricados de hormigón
Este Reglamento es de aplicación a las estructuras de hormigón armado y pretensado,

cuya masa por unidad de volumen del material seco a masa constante se encuentre
comprendida entre 2000 y 2800 kg/m3.
Excepto en aquellos casos en los cuales expresamente se consideren resistencias

mayores, los requisitos dados en este Reglamento se deberán aplicar a resistencias del
hormigón comprendidas entre 25 MPa y 70 MPa.
En el Apéndice A.5. se incluye una breve guía para el diseño de algunos elementos
habituales.
Este Reglamento contempla una vida útil de diseño de 75 años.
En el caso particular de las estructuras de hormigón prefabricado, este Reglamento es de

aplicación en todo lo que no se oponga a las especificaciones particulares de su
procedimiento de prefabricación, contenidas en otros Reglamentos específicos.
En ausencia de especificaciones nacionales acerca de determinados temas y hasta tanto

se redacten documentos específicos sobre cada uno de ellos, se ha optado por mencionar
la bibliografía internacional compatible con el contenido de este Reglamento CIRSOC
802.
5.1.1. Materiales, elementos y sistemas constructivos no contemplados en este

Reglamento
La utilización de materiales para la elaboración del hormigón armado y pretensado, así

como de elementos o sistemas constructivos no especificados en este Reglamento,
Reglamento CIRSOC 802 - Reglamento Argentino para el Diseño de Puentes Carreteros Cap. 5 - 1
deberán requerir la autorización expresa de la Autoridad de Aplicación (Autoridad
Fiscalizadora) con competencia en la jurisdicción del emplazamiento del puente.
5.1.2. Normas de aplicación
Serán de aplicación las normas IRAM e IRAM-IAS que se detallan a continuación:
IRAM 1501-2 NM-ISO 565 Tamices de ensayo. Tela de tejido metálico, chapa metálica
perforada y lámina electroformada. Tamaños nominales de abertura.
IRAM 1504:1986 Cemento pórtland. Análisis químico.
IRAM 1512 Agregado fino natural para hormigón de cemento pórtland.
IRAM 1519:1982 Rocas basálticas. Método de determinación de la estabilidad. Ensayo de

inmersión en etanodiol (etilén glicol).
IRAM 1520 Agregados finos. Métodos de laboratorio para la determinación de la densidad

relativa real, de la densidad relativa aparente y de la absorción de agua.
IRAM 1524 Hormigón de cemento. Preparación y curado en obra de probetas para

ensayos de compresión y de tracción por compresión diametral.
IRAM 1525 Agregados. Método de ensayo de durabilidad por ataque con sulfato de sodio.
IRAM 1531 Agregado grueso para hormigón de cemento pórtland.
IRAM 1532 Agregados gruesos. Método de ensayo de resistencia al desgaste con la

máquina "Los Angeles".
IRAM 1533 Agregados gruesos. Método de laboratorio para la determinación de la

densidad relativa real, de la densidad relativa aparente y de la absorción de agua.
IRAM 1534 Hormigón. Preparación y curado de probetas en laboratorio para ensayos de

compresión y de tracción por compresión diametral.
IRAM 1536 Hormigón fresco de cemento pórtland. Método de ensayo de la consistencia

utilizando el tronco de cono.
IRAM 1540 Agregados. Método de ensayo del material fino que pasa por el tamiz IRAM 75
m, por lavado.
IRAM 1546 Hormigón de cemento pórtland. Método de ensayo de compresión.
IRAM 1547 Hormigón de cemento pórtland. Ensayo de tracción por flexión.
IRAM 1551 Hormigón de cemento pórtland. Extracción, preparación y ensayo de testigos

de hormigón endurecido.
IRAM 1554: 1983 Hormigón de cemento pórtland. Método de determinación de la

penetración de agua a presión en el hormigón endurecido.
IRAM 1557 Escoria de alto horno granulada molida.
Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Cap. 5 - 2

IRAM 1562 Hormigón fresco de cemento pórtland. Método de determinación de la
densidad, el rendimiento y el contenido de aire.
IRAM 1593: 1994 Material calcáreo para cemento pórtland con "filler" calcáreo.
IRAM 1601: 1986 Agua para morteros y hormigones de cemento pórtland.
IRAM 1602 - 1 Hormigón de cemento pórtland. Método por presión para la determinación
del contenido de aire en mezclas frescas de hormigones y morteros. Método A.
IRAM 1602 - 2 Hormigón de cemento pórtland. Método por presión para la determinación
del contenido de aire en mezclas frescas de hormigones y morteros. Método B.
IRAM 1604: 2004 Hormigón. Método de ensayo para determinar la exudación.
IRAM 1635: 2009 Método de ensayo para la determinación del cambio de largo en barras
de mortero de cemento, expuestas a una solución de sulfato de sodio.
IRAM 1647 Agregados para hormigón de cemento pórtland. Métodos de ensayo.
IRAM 1649 Agregados para hormigones. Examen petrográfico.
IRAM 1658 Hormigón. Determinación de la resistencia a la tracción simple por compresión

diametral.
IRAM 1661 Hormigones. Método de ensayo de la resistencia a la congelación en aire y

deshielo en agua.
IRAM 1662 Hormigones y morteros. Determinación del tiempo de fraguado. Método de

resistencia a la penetración.
IRAM 1663:2002 Hormigón de cemento. Aditivos químicos.
IRAM 1666 - 1 Hormigón de cemento pórtland. Hormigón elaborado. Requisitos,

inspección y recepción y métodos de ensayo.
IRAM 1666 - 2 Hormigón de cemento pórtland. Hormigón elaborado. Elaboración y

transporte.
IRAM 1666 - 3 Hormigón de cemento pórtland. Hormigón elaborado. Uniformidad del

hormigón del pastón.
IRAM 1667:1990 Escoria granulada de alto horno, para cemento.
IRAM 1668:1968 Puzolanas. Características y muestreo.
IRAM 1674 Agregados. Determinación de la reactividad alcalina potencial. Método

acelerado de la barra de mortero.
IRAM 1675:1975 Compuestos líquidos para la formación de membranas para el curado

del hormigón. Características.
IRAM 1687 - 1 Agregados. Método de determinación del índice de lajocidad.
IRAM 1687 - 2 Agregados. Determinación del índice de elongación.
IRAM 1690 Hormigón de cemento pórtland. Método de ensayo de la consistencia

utilizando la mesa de Graf.
IRAM 1697 Hormigón de cemento pórtland. Método de separación de agregados grandes

por tamizado.
IRAM 1700 Agregados. Determinación del cambio de longitud en prismas de hormigón,

debido a la reacción álcali-agregado.
IRAM 1705 Compactado de hormigón por vibración. Equipos y operación. Requisitos y

métodos de ensayo.
IRAM 1707-1:1998 Hormigón de cemento pórtland. Agresividad de suelos en contacto con

estructuras. Determinación del índice de acidez del suelo por el método de Baumann –
Gully.
IRAM 1708-1:1998 Hormigón de cemento pórtland. Agresividad del agua en contacto con
estructuras. Determinación del grado de agresividad al carbonato de calcio por el método
de Heyer modificado.
IRAM 1767 Hormigón. Método de ensayo de la consistencia utilizando el dispositivoVebe.
IRAM 1857 Hormigón de cemento pórtland. Determinación del contenido de ión cloruro en
el hormigón.
IRAM 1871:2004 Hormigón. Método de ensayo para determinar la capacidad y la

velocidad de succión capilar de agua del hormigón endurecido.
IRAM 1872:2004 Hormigón. Agresividad del agua en contacto con estructuras. Métodos
de ensayo para determinar pH, sulfatos solubles, magnesio y amonio.
IRAM 1873:2004 Hormigón. Agresividad de suelos en contacto con estructuras. Métodos

de ensayo para determinar sulfatos solubles en agua y en ácido.
IRAM 1874-1:2004 Agregados para hormigones. Evaluación de estructuras en servicio.

Resistencia a congelación y deshielo.

Reacción álcali-sílice.

Estabilidad de rocas basálticas.
IRAM 1876 Hormigón. Métodos de ensayo para determinar la homogeneidad de una

mezcla de hormigón.
IRAM 1879 Hormigón. Método de ensayo para determinar el contenido de cemento, el

contenido de agua y el contenido de agregado en la mezcla fresca.

IRAM 5170 Cordones de 7 alambres, no adherentes, (engrasados y envainados) para
estructuras de hormigón pretensado.
IRAM 50000:2000 Cemento. Cemento para uso general. Composición, características,

evaluación de la conformidad y condiciones de recepción.
IRAM 50001:2000 Cemento. Cementos con propiedades especiales.
IRAM-IAS U 500-03 Cordones de siete alambres de acero para estructuras de hormigón

pretensado.
IRAM-IAS U 500-06 Mallas de alambres de acero soldados para armadura en estructuras

de hormigón.
IRAM-IAS U 500-07 Cordones de dos o tres alambres de acero para estructuras de

hormigón pretensado.
IRAM-IAS U 500-26 Alambres de acero para armadura en estructuras de hormigón.
IRAM-IAS U 500-96 Soldadura. Calificación de soldadores.
IRAM-IAS U 500-97 Barras de acero para armadura en estructuras de hormigón.

Soldadura.
IRAM-IAS U 500-127 Soldadura por arco. Electrodos de acero de baja aleación, revestidos
(AWS A5.5)
IRAM-IAS U 500-138 Ente habilitante y entes de calificación y certificación de soldadores y

operadores de soldadura.
IRAM-IAS U 500-166 Soldadura-Alambres y varillas de acero al carbono para procesos de

soldadura por arco eléctrico con protección gaseosa (AWS A5.18)
IRAM-IAS U 500-207 Barras de acero conformadas de dureza natural soldables, para

armadura en estructuras de hormigón.
IRAM-IAS U 500-245 Alambres de acero conformados para estructuras de hormigón

pretensado.
IRAM-IAS U 500-502 Barras de acero laminadas en caliente, lisas y de sección circular

para armadura en estructuras de hormigón.
IRAM-IAS U 500-517 Alambres de acero lisos para estructuras de hormigón pretensado.
IRAM-IAS U 500-528 Barras de acero conformadas de dureza natural, para armadura en

estructuras de hormigón.
IRAM-IAS U 500-601 Soldadura por arco - Electrodos de acero al carbono, revestidos

(AWS A5.1).
IRAM - ISO 9001 Sistemas de gestión de la calidad. Requisitos.
5.1.3. Unidades
Las unidades utilizadas en este Reglamento corresponden al Sistema Métrico Legal

Argentino (SIMELA) según Ley 19511/72. Al final del Tomo de Comentarios se ha
incorporado una Tabla de equivalencias de las unidades más usuales en ingeniería y
arquitectura, con el fin de facilitar la utilización de la bibliografía internacional que
acompaña a este Reglamento.
5.2. DEFINICIONES
Acero de baja relajación (“Low relaxation steel”): Cordón de pretensado en el cual las
pérdidas por relajación del acero se han reducido sustancialmente por estiramiento a
temperatura elevada.
Acero más traccionado (“Extreme tension steel”): Armadura (pretensada o no

pretensada) más alejada de la fibra extrema comprimida.
Altura efectiva (“Effectived depth”): Altura efectiva de un elemento para resistir flexión o
fuerzas de corte.
Anclaje (“Anchorage”): En postesado, dispositivo mecánico que se utiliza para anclar el

cable al hormigón; en pretesado, dispositivo que se utiliza para anclar el cable hasta que el
hormigón alcance una resistencia predeterminada y la fuerza de pretensado se transfiera
al hormigón; para barras de armadura, longitud de la armadura, o anclaje o gancho
mecánico, o una combinación de estos elementos, en el extremo de una barra que se
utiliza para transferir al hormigón la fuerza soportada por la barra.
Anclaje de confinamiento (Confinement anchorage”): Anclaje para un cable de

postesado que funciona conteniendo el hormigón en la zona de anclaje local mediante
armadura especial.
Anclaje intermedio (“Intermediate anchorage”): Anclaje que no está ubicado en el

extremo de un elemento o dovela (cables que no se extienden en la totalidad de la longitud
del elemento o dovela); generalmente toman la forma de anclajes embebidos, tacos,
nervios o cavidades rebajadas.
Anclajes poco separados (“Closely spaced anchorages”): Se considera que los

dispositivos de anclaje están poco separados si su separación entre centros no es mayor
que 1,5 veces el ancho de los dispositivos de anclaje en la dirección considerada.
Apoyo de lanzamiento (“Launching bearing”): Apoyos temporarios con bajas

características de fricción que se emplean en la construcción de puentes por el método de
lanzamiento por tramos.
Armadura (“Reinforcement”): Conjunto de barras, alambres, mallas soldadas o cables

de acero, que se incorporan a la masa del hormigón con el objeto de resistir en forma
conjunta con este, los esfuerzos internos calculados.
Armadura conformada (“Deformed reinforcement”): Barras, alambres o mallas

soldadas de acero, cuya superficie presenta salientes con el fin de mejorar su adherencia

con el hormigón.
Armadura lisa (“Plain reinforcement”): Barras, alambres o mallas soldadas de acero

cuya superficie no presenta salientes.
Armadura isótropa (“Isotropic reinforcement”): Configuración de armadura en la cual

las barras son ortogonales y las cuantías en ambas direcciones son iguales.
Armadura transversal (“Transverse reinforcement”): Armadura que se utiliza en un

elemento estructural para resistir corte, torsión, y esfuerzos laterales o bien para confinar
el hormigón. Los términos “estribos abiertos” (“stirrups”) y “armadura de alma” (“web
reinforcement”) generalmente se aplican a la armadura transversal de elementos
solicitados a flexión, mientras que los términos “estribos cerrados” (“ties”) y “zunchos en
espiral” (“spirals”) se aplican a la armadura transversal de elementos comprimidos.
Aro sísmico (“Seismic hoop”): Estribo cilíndrico discontinuo que se cierra mediante una
soldadura a tope o un acople mecánico.
Bloque desviador (“Deviation saddle”): Bloque de hormigón que sobresale de un ala,

alma o unión ala-alma y que se utiliza para controlar la geometría de los cables externos o
bien para proveer un medio para cambiar la dirección de los mismos.
Cable (“Tendon”): Elemento de acero de alta resistencia que se utiliza para pretesar el
hormigón. Conjunto de uno o más elementos de alambres, barras o cordones que
constituyen una unidad funcional, dispuesta de modo de introducir esfuerzos de
pretensado en el hormigón.
Cable adherente (“Bonded tendon”): Cable en el cual el acero de pretensado se adhiere

al hormigón, ya sea directamente o a través de la mezcla de inyección.
Cable no adherente (“Unbonded tendon”): Cable en el cual el acero de pretensado está

impedido de adherirse al hormigón y se puede mover libremente en relación con él. En
este caso, la fuerza de pretensado es transferida en forma permanente al hormigón, en los
extremos de los cables exclusivamente por los dispositivos de anclajes.
Cable externo (“External tendon”): Cable de postesado ubicado fuera de la masa de

hormigón, por lo general dentro de una viga cajón.
Cable interno (“Internal tendon”): Cable de postesado que se coloca dentro de la masa
de hormigón.
Capa de cierre (“Closure”): Capa de hormigón colado in situ que se utiliza para conectar
dos o más partes de la estructura hormigonadas con anterioridad.
Carga (“Load”): Fuerza exterior activa, concentrada, distribuida, o por unidad de volumen,
como por ejemplo, carga gravitatoria, carga originada por el viento, etc.
Carga de servicio (“Service load”): Carga a la cual puede estar solicitado un elemento
estructural durante el uso para el cual ha sido previsto.
Carga directa / Apoyo directo (“Direct loading /supporting”): Aplicación de una carga o
uso de un apoyo externo respecto del elemento, como en el caso de cargas puntuales o
uniformes aplicadas directamente a la superficie del tablero, a extremos de vigas
simplemente apoyadas, o a cabezales de pilotes soportados por columnas articuladas.
Cargas gravitatorias (“Gravity loads”): Son aquellas cargas producto del efecto de la
fuerza de gravedad sobre las estructuras. Se incluyen las cargas permanentes, las
sobrecargas y la carga de nieve.
Carga indirecta / Apoyo indirecto (“Indirect loading/supporting”): Aplicación de una

carga o uso de un apoyo en forma interna, como en el caso de las vigas que concurren a
un cabezal de pilotes, vigas empalmadas en las cuales hay transferencia de carga entre la
cara superior y la cara inferior del elemento, o cargas que cuelgan del alma de una viga.
Carga mayorada (“Factored load”): Carga que, multiplicada por los factores de
mayoración apropiados, se utiliza con el objeto de dimensionar los elementos mediante el
método de diseño LRFD.
Carga permanente (“Dead load”): Carga que tiene variación pequeña (despreciable en
relación a su valor medio) e infrecuente, con tiempo de aplicación prolongado.
Clase de hormigón (“Types of concrete”): Es la designación abreviada de un hormigón.

En nuestro país se indica con la letra H seguida de un número. La parte numérica indica la
resistencia característica a la compresión del hormigón a la edad de diseño,
expresada en MPa. Ejemplo: H-20, H-30, etc.
Confinamiento (“Confinement”): Condición en la cual se impide la desintegración del

hormigón solicitado a compresión gracias al desarrollo de fuerzas laterales y/o
circunferenciales tales como las que pueden aportar las armaduras, tubos de acero o
compuestos, o estructuras similares apropiadas.
Construcción compuesta o mixta (“Composite construction”): Elementos de hormigón

o elementos de acero y hormigón interconectados de manera que responden a las
solicitaciones como si fueran una unidad.
Construcción por segmentos o dovelas (“Segmental construction”): Fabricación y

montaje de un elemento estructural (superestructura y/o subestructura) usando elementos
individuales que pueden ser tanto prefabricados como hormigonados in situ. Una vez
finalizado, el elemento estructural actúa como una unidad monolítica bajo algunas cargas
o bajo todas las cargas de diseño. Generalmente para conectar los elementos individuales
se utiliza postesado. En el caso de las superestructuras, los elementos individuales son
habitualmente cortos (con respecto a la longitud del tramo) y de sección en forma de cajón
con alas monolíticas que abarcan todo el ancho de la estructura. (Ver el artículo 5.14.2).
Cordón parcialmente desadherido (“Partially debonded strand”): Cordón de

pretensado en el cual una parte de su longitud está adherido, mientras que la longitud
restante está impedida de adherirse al hormigón ya sea por medios mecánicos o por
medios químicos.
Corte local (“Local shear”): Esfuerzo de corte lateral generado por los cables curvos de
postensado sobre el recubrimiento de hormigón entre las vainas internas y la cara interior
del elemento curvo (usualmente las almas).

D
Deformación específica neta por tracción (“Net tensile strain”): Deformación

específica de tracción cuando la solicitación alcanza la resistencia nominal, excluidas las
deformaciones específicas debidas al pretensado efectivo, la fluencia lenta, la contracción
y la temperatura.
Descompresión (“Decompression”): Etapa en la cual las tensiones de compresión,

inducidas por el pretensado, son superadas por las tensiones de tracción.
Diseño (“Design”): A los fines de este Reglamento se ha utilizado la palabra “diseño”

como sinónimo de “proyecto”. El diseño incluye el planteo estructural, el
dimensionamiento y los detalles de armado de las secciones y de los elementos
estructurales.
Dispositivo de anclaje (“Anchorage device”): Dispositivo utilizado en postesado para

transferir la fuerza de postesado desde el acero de pretensado al hormigón.
Dispositivo básico de anclaje monocordón (“Basic monostrand anchorage device”):

Dispositivo de anclaje utilizado con cualquier cordón individual o barra individual de
diámetro ds  16 mm, que satisfaga tanto los requisitos del artículo 18.21.1. del
Reglamento CIRSOC 201-05 como los exigidos para los dispositivos de anclaje en el
documento ACI 426 - 6 “Specification for Unbonded Single Strand Tendons” en colabo-
ración con el Post - Tensioning Institute, o en otros documentos internacionales de
reconocido prestigio, hasta tanto el CIRSOC redacte un documento específico.
Dispositivo básico de anclaje para varios cables (“Basic multistrand anchorage

device”): Dispositivo de anclaje utilizado con varios cordones, o alambres, o con barras de
diámetro ds > 16 mm, que satisface tanto los requisitos del artículo 18.21.1. del
Reglamento CIRSOC 201-05 como los exigidos, con respecto a los esfuerzos de
aplastamiento y a la rigidez mínima de placa, en los artículos 18.15.5.1. a 18.15.5.3.
inclusive del mismo Reglamento.
Dispositivo especial de anclaje (“Special anchorage device”): Dispositivo de anclaje

cuya capacidad debe ser demostrada a través de un ensayo de aceptación normalizado.
La mayor parte de los anclajes multiplano y todos los anclajes de adherencia son
dispositivos de anclaje especiales. Hasta tanto se redacte la norma IRAM o IRAM-IAS
correspondiente, el dispositivo de anclaje deberá satisfacer los requerimientos esta-
blecidos en el artículo 18.15.1. del Reglamento CIRSOC 201-05 y los ensayos de
aceptación especificados en el artículo 18.15.1.5. del mismo Reglamento.
Distancia al borde (“Edge distance”): Mínima distancia entre el eje de las armaduras u
otros elementos embebidos y el borde del hormigón.
Durabilidad (“Durability”) La capacidad del hormigón de la estructura para resistir

acciones del medio ambiente, de acuerdo con lo establecido en este Reglamento
Efecto Resal (“Resal effect”): Llamado así en honor al investigador que lo propuso. Es la
reducción o adición del esfuerzo de corte en base al ángulo de compresión de la losa de
fondo con el centro de gravedad.
Elemento de gran altura (“Deep component”): Elemento en el cual la distancia entre el
punto de corte nulo y la cara del apoyo es menor que 2d, o elemento en el cual una carga
que provoca más de un tercio del corte en el apoyo está a una distancia menor que 2d a
partir de la cara del apoyo.
Elementos prefabricados o premoldeados (“Precast members”): Elementos de

hormigón colados en un lugar diferente al de su ubicación definitiva en la estructura.
Elemento totalmente pretensado (“Fully prestressed component”): Elemento de

hormigón pretensado en el cual las tensiones satisfacen los límites de tensión de tracción
correspondientes al Estado Límite de Servicio especificados en el presente documento. Se
supone que estos elementos permanecen no fisurados en el Estado Límite de Servicio.
En el momento del gateado (“At jacking”): En el momento de tesar los cables de

pretensado.
En el momento de la carga (“At loading”): Madurez del hormigón cuando se aplican las
cargas. Estas cargas incluyen las fuerzas de pretensado y las cargas permanentes, pero
en general no incluyen las sobrecargas.
En el momento de la transferencia (“At transfer”): Inmediatamente después de

transferir la fuerza de pretensado al hormigón.
Flexión local (“Local bending”): Esfuerzo flexor lateral generado por cables curvos de
postensado sobre el recubrimiento de hormigón entre vainas internas y la cara interior del
elemento curvo (usualmente las almas).
Flexión regional (“Regional bending”): Flexión transversal del alma de una viga cajón
de hormigón debida a fuerzas laterales concentradas de pretensado, resistidas por la
acción aporticada del cajón actuando como un todo.
Fluencia lenta (“Creep”): Deformación dependiente del tiempo que sufre el hormigón
bajo carga permanente.
Fuerza de desgarramiento (“Bursting force”): Fuerzas de tracción en el hormigón en la

proximidad de la transferencia o anclaje de las fuerzas de pretensado.
Fuerza del gato (“Jacking force”): En hormigón pretensado, la fuerza temporal ejercida
por el dispositivo que introduce la tensión en el acero de pretensado.
Fricción por curvatura (“Curvatura friction”): Fricción que resulta de la curvatura del
trazado especificado de los cables de pretensado.
Fricción por desviación involuntaria de la vaina de pretensado (“Wobble friction”):

Fricción provocada por la desviación no intencional de la vaina de pretensado con
respecto al trazado especificado.
Gradiente de temperatura (“Temperatura gradient”): Variación de la temperatura del

hormigón a lo largo de la sección transversal.

Grupo de vainas (“Duch stack”): Grupo vertical de cables en el cual la separación entre
cables individuales es menor que 38 mm.
Hormigón (“Concrete”): Es una mezcla homogénea compuesta por una pasta de

cemento y agua, con agregados gruesos y finos, que en estado fresco tiene cohesión y
trabajabilidad y que luego, por el fraguado y el endurecimiento de la pasta cementicia,
adquiere resistencia. Además de estos componentes básicos, también puede contener
aditivos químicos y/o adiciones minerales pulverulentas.
Hormigón armado (“Reinforced concrete”): Hormigón estructural con armadura de

acero sin tensión previa, o con aceros de pretensado en mayor cantidad que la mínima
especificada por este Reglamento.
Hormigón colado in situ (“Cast-in-place concrete”): Hormigón que se coloca en el lugar

que ocupará definitivamente en la estructura mientras que aún se encuentra en estado
plástico.
Hormigón de densidad normal (“Normal weight concrete”): Hormigón cuya masa por
unidad de volumen del material seco a masa constante se encuentra comprendida
entre 2000 y 2800 kg/m3.
Hormigón estructural (“Structural concrete”): Todo hormigón utilizado con propósitos

estructurales, incluyendo al hormigón simple y al hormigón armado. A los fines de este
Reglamento se considera que el hormigón armado incluye al hormigón pretensado, pero
por razones de practicidad se ha decidido que en el texto del Reglamento, y en los
Comentarios se continúe haciendo mención a cada uno de ellos por separado.
Hormigón liviano estructural (“Lightweight concrete”): Hormigón simple o armado que

contiene agregados livianos y cuya masa por unidad de volumen del material seco a masa
constante es igual o mayor que 800 kg/m3 y menor que 2000 kg/m3.
Hormigón prefabricado o premoldeado (“Precast concrete): Hormigón estructural

colado en un lugar diferente al de su ubicación final en la estructura.
Hormigón pretensado (“Prestressed concrete”): Hormigón estructural al que se le

aplican esfuerzos internos a finde reducir las potenciales tensiones de tracción en el
hormigón, causadas por las cargas.
Hormigón simple (“Plain Concrete”): Hormigón estructural sin armadura o con menos
armadura que la mínima especificada para el hormigón armado.
Hormigón masivo estructural (“Structural mass concrete”): Cualquier volumen grande

de hormigón en el cual se requieren materiales y procedimientos especiales para
considerar la generación de calor de hidratación y el correspondiente cambio de volumen a
fin de minimizar la fisuración.
Hormigón pretensado (“Prestressed concrete”): Elementos de hormigón en los cuales

se introducen tensiones y deformaciones mediante la aplicación de fuerzas de pretensado.
L
Límite de deformación controlada por compresión (“Compression-controlled strain

limit”): Deformación neta por tracción en el acero más traccionado bajo condiciones de
deformación balanceada. Ver el artículo 5.7.2.1.
Longitud de anclaje o de desarrollo (“Development length”): Distancia requerida para

desarrollar la resistencia especificada de una barra de armadura o cordón de pretensado.
Longitud de transferencia (“Transfer length”): En un elemento pretensado, longitud en

la cual la fuerza de pretensado se transfiere al hormigón mediante adherencia y fricción.
Longitud embebida (“Embedment length”): Longitud de la armadura o anclaje

embebido que se extiende más allá de una sección crítica en la cual puede haber
transferencia de fuerza entre el hormigón y la armadura.
Losa (“Slab”): Componente cuyo ancho es como mínimo igual a cuatro veces su altura
efectiva.
Losa de tablero (“Deck slab”): Losa maciza de hormigón que resiste y distribuye las
cargas de rueda hacia los elementos de apoyo.
Modelo de bielas y tirantes (“Strut-and-tie model”): Modelo que se utiliza

principalmente en regiones de la estructura donde hay concentración de fuerzas y
discontinuidades geométricas para determinar las dimensiones del hormigón y la cuantía y
configuración de las armaduras en base a la idealización de bielas comprimidas en el
hormigón, tirantes traccionados en las armaduras y la geometría de los nodos en sus
puntos de intersección.
Nariz de lanzamiento (“Launching nose”): Dispositivo temporal de acero que se fija a la

parte frontal de un puente lanzado por tramos para reducir las solicitaciones en la
superestructura durante el lanzamiento.
Postesado (“Post-tensioning”): Método de pretensado en el cual los cables se tesan

una vez que el hormigón alcanza cierta resistencia predeterminada.
Pretesado (“Pretensioning”): Método de pretensado en el cual los cordones se tesan

antes de colar el hormigón.
Pretensado efectivo (“Effective prestress”): Tensión o fuerza remanente en el acero de

pretensado una vez que han ocurrido todas las pérdidas.
Rango de tensión (“Stress range”): Diferencia algebraica entre las tensiones máxima y
mínima provocadas por cargas transitorias.

Recubrimiento de hormigón (“Concrete cover”): Distancia mínima especificada entre la
superficie de las barras de armadura, cordones, vainas de postesado, anclajes u otros
elementos embebidos, y la superficie del hormigón.
Relajación (“Relaxation”): Reducción de la tensión, en los cables de pretensado, que

depende del tiempo.
Resistencia a la tracción por compresión diametral del hormigón (f ct) (“Splitting

tensile strength”): Tensión que se obtiene al ensayar, de acuerdo con la norma IRAM
1658, una probeta cilíndrica por compresión en un plano diametral, aplicando una carga
hasta la rotura sobre toda la longitud de una generatriz.
Resistencia característica: Para una clase de hormigón, es el valor estadístico de la

resistencia que corresponde a la probabilidad que el noventa por ciento (90 % ) de todos
los resultados de ensayos de la población supere dicho valor.
Resistencia de diseño (“Design strength”): Resistencia nominal multiplicada por un

factor de reducción de resistencia .
Resistencia efectiva: Es la resistencia del hormigón que se obtiene al ensayar probetas

cilíndricas moldeadas y curadas en el campo o extraídas directamente de la estructura
luego del endurecimiento del hormigón. Permite medir la resistencia desarrollada por el
hormigón en la estructura. Sirve también para poder tomar decisiones sobre el momento
en que se pueden remover los encofrados y apuntalamientos, cuando se pueden aplicar
cargas adicionales constructivas a la estructura o cuando se puede poner en servicio la
estructura.
.
Resistencia especificada a la compresión del hormigón (fc’)(“Specified strength of
concrete”): Resistencia a la compresión del hormigón utilizada en el cálculo y evaluada
de acuerdo con las consideraciones de este Reglamento, (en MPa para todas las
expresiones de este Reglamento). Cuando la cantidad fc’ se encuentra bajo un signo
radical, se quiere indicar sólo la raíz cuadrada del valor numérico, por lo que el resultado
debe expresarse en megapascales (MPa).
Resistencia nominal (“Nominal strength”): Resistencia de un elemento o de una

sección transversal calculada con las disposiciones e hipótesis del método de diseño
establecido en este reglamento, antes de aplicar cualquier factor de reducción de
resistencia.
Resistencia potencial (“Potencial strength”): Es la resistencia que alcanza el hormigón

en las condiciones ideales de compactación y curado. Se mide en probetas moldeadas,
curadas y ensayadas en lascondiciones establecidas en las normas IRAM 1524 y 1534.
Resistencia requerida (”Required strength”): Resistencia que necesita un elemento o
una sección transversal, para resistir las cargas mayoradas o los momentos y fuerzas
internas correspondientes combinados entre sí, según lo establecido en este Reglamento.
Sección controlada por compresión (“Compression-controlled section”): Sección

transversal en la cual la deformación neta por tracción en el acero más traccionado para la
resistencia nominal es menor o igual que el límite de deformación controlada por
compresión.
Sección controlada por tracción (“Tension-controlled section”): Sección transversal
en la cual la deformación neta por tracción en el acero más traccionado para la resistencia
nominal es mayor o igual que 0,005.
Taco de anclaje (“Anchorage blister”): Área que sobresale del ala, del alma o de la
unión ala-alma donde se incorporan accesorios para el anclaje de los cables.
Tensión de fluencia (“Yield strength”): Tensión correspondiente al límite de fluencia del

acero de la armadura. La tensión de fluencia se debe determinar mediante un ensayo a
tracción.
Transferencia (“Transfer”): Acción de transferir la tensión del acero de pretensado,

desde los gatos o desde los bancos de tesado, a un elemento de hormigón. Operación de
impartirle al hormigón la fuerza de un dispositivo de anclaje para pretensado.
Vaina de postesado (“Post-tensioning ducts”): Conducto liso o corrugado que se utiliza

para contener a los cables o barras de postesado dentro del hormigón endurecido. Los
requisitos para las vainas de postesado se especifican en el artículo 18.17. del
Reglamento CIRSOC 201-05. Los siguientes tipos de vainas son de uso generalizado:
Vaina rígida (“Rigid duct”): Conducto sin costura cuya rigidez es suficiente para
limitar la flecha de una longitud de 6 m de conducto apoyado en sus extremos a no
más de 25 mm.
Vaina semirrígida (“Semirigid duct”): Vaina de metal o plástico corrugado

suficientemente rígida como para no poder ser arrollada en bobinas convencionales
para su transporte sin resultar dañada.
Vaina flexible (“Flexible duct”): Vaina que se puede arrollar en bobinas de 1,20 m
de diámetro sin que resulte dañada.
Viga prefabricada empalmada (“Spliced precast girder”): Tipo de superestructura que

consiste en elementos tipo viga de hormigón prefabricado unidos longitudinalmente,
habitualmente mediante postesado. Generalmente, la sección transversal del puente es
una estructura convencional formada por múltiples vigas prefabricadas. A los fines de este
Reglamento, este tipo de construcción no se considera una construcción por segmentos o
dovelas. (Ver el artículo 5.14.1.3.)
Zona de anclaje (“Anchorage zone”): Parte de la estructura en la cual la fuerza de

pretensado se transmite del dispositivo de anclaje a la zona local del hormigón, para luego
distribuirse más ampliamente hacia la zona general de la estructura.
Zona de tracción precomprimida (“Precompressed tensile zone”): Cualquier región de

un elemento pretensado en la cual el pretensado genera tensiones de compresión y las
solicitaciones de servicio generan tensiones de tracción.

Zona general (“General zone”): Región adyacente a un anclaje de postesado dentro de
la cual se distribuye la fuerza de pretensado, generando una distribución de tensiones
esencialmente lineal en la sección transversal del elemento.
Zona local (“Local zone”): Volumen de hormigón que rodea a un dispositivo de anclaje y
está inmediatamente delante del mismo; esta zona está sujeta a elevadas tensiones de
compresión.
Zuncho en espiral (“Spiral”): A los fines de este Reglamento se lo define como la

armadura transversal continua en forma de hélice cilíndrica.
5.3. SIMBOLOGÍA
El número que aparece entre paréntesis al final de cada definición de un símbolo

corresponde al artículo donde el símbolo es utilizado por primera vez.
A máxima área de la porción de la superficie de apoyo que es similar al área cargada

y concéntrica con la misma y que no se superpone con áreas similares para
dispositivos de anclaje adyacentes, en m2. Para construcción por dovelas: es el
peso estático de la dovela prefabricada manipulada, en kN (5.10.9.7.2),
(5.14.2.3.2).
Ab área de una barra individual; área de apoyo efectiva; área neta de una placa de
apoyo, en m2 (5.10.9.6.2), (5.10.9.7.2).
Ac área del núcleo confinado, de un elemento comprimido, con armadura de zunchos

en espiral medido desde el diámetro exterior del zuncho, en m2 (5.7.4.6),
(C 5.14.1.4.3).
Acb área de la sección transversal que continúa dentro de las prolongaciones de los
lados de la placa o taco de anclaje, es decir, el área del taco o nervio no se deberá
tomar como parte de la sección transversal, en m2 (5.10.9.3.4b).
Acp área encerrada por el perímetro exterior de la sección transversal de hormigón,

incluyendo el área de cualquier abertura que hubiera, en m2 (5.8.2.1), (5.8.6.3).
Acs área de la sección transversal de una biela de hormigón de un modelo de bielas y

tirantes, en m2 (5.6.3.3.1).
Acv área de la sección de hormigón que resiste transferencia de corte, en m2 (5.8.4.1).
Ad área de hormigón del tablero, en m2 (5.9.5.4.3d).
Aq área bruta de una sección; área bruta de una placa de apoyo, en m2 (5.5.4.2.1),
(5.10.9.7.2).
Ah área de armadura de corte paralela a la armadura de tracción por flexión, en m2

(5.13.2.4.1).
Ahr área de una rama de una armadura de suspensión en resaltos horizontales tipo
viga y vigas T invertidas, en m2 (5.13.2.5.5).
Al para construcción por dovelas: respuesta dinámica debida a la liberación o
aplicación accidental de la carga de una dovela prefabricada, en kN (5.14.2.3.2).
Aℓ área de armadura longitudinal de tracción en el alma exterior de una viga cajón, en

m2 (5.8.3.6.3).
An área de armadura en una ménsula o cartela que resiste la fuerza de tracción Nuc ,
en m2 (5.13.2.4.2).
Ao área encerrada por el recorrido del flujo de corte, incluyendo el área de cualquier
abertura que hubiera, en m2 (5.8.2.1).
Aoh área encerrada por el eje de la armadura transversal de torsión cerrada exterior,
incluyendo el área de cualquier abertura que hubiere, en m2 (5.8.2.1).
Aps área de acero de pretensado, en m2 (5.5.4.2.1), (5.7.4.4).
Apsb área de acero de pretensado adherente, en m2 (5.7.3.1.3b).
Apsu área de acero de pretensado no adherente, en m2 (5.7.3.1.3b).
As área de armadura de tracción no pretensada; área total de armadura longitudinal

del tablero, en m2 (5.5.4.2.1), (C 5.14.1.4.3).
A´s área de armadura de compresión, en m2 (5.7.3.1.1).
Ash área de la sección transversal de los estribos de una columna, en m2

(5.10.11.4.1.4).
Ask área de armadura superficial por unidad de altura en una cara lateral, en m2
(5.7.3.4).
Asp área de la armadura transversal o de los zunchos en espiral, en m2 (5.11.5.2.1).
Asp1 área de la sección transversal de un cable en el grupo mayor, en m2 (C 5.9.5.2.3b).
Asp2 área de la sección transversal de un cable en el grupo menor, en m2

(C 5.9.5.2.3b).
Ass área de armadura en una biela de un modelo de bielas y tirantes, en m2

(5.6.3.3.4).
Ast área total de armadura longitudinal no pretensada, en m2 (5.6.3.4.1).
As-BW área de acero en el ancho de banda de la zapata, en m2 (5.13.3.5).
As-SD área total de acero en la dirección corta de una zapata, en m2 (5.13.3.5).
At área de una rama de armadura transversal de torsión cerrada, en m2 (5.8.3.6.2).
Atr área de losa de hormigón del tablero con armadura longitudinal de tablero
transformada, en m2 (C 5.14.1.4.3).

Av área de armadura transversal en una distancia s, en m2 (5.8.2.5).
Avf área de armadura de corte por fricción, en m2; área de armadura para corte en la
interfaz entre los hormigones de la losa y la viga, en m2/ m; área total de armadura,
incluyendo la armadura de flexión, en m2 (5.8.4.1), (5.10.11.4.4).
Aw área de un alambre individual que se ha de anclar o empalmar, en m2 (5.11.2.5.1).
A1 área cargada, en m2 (5.7.5).
A2 área de la base inferior del mayor tronco de pirámide, cono o cuña totalmente
contenido dentro del apoyo y que tiene como base superior el área cargada y
pendientes laterales de 1 vertical en 2 horizontal, en m2 (5.7.5).
a altura del diagrama rectangular de tensiones equivalente; ancho de la placa de

anclaje; dimensión lateral del dispositivo de anclaje medida de forma para-
lela a la mayor dimensión de la sección transversal, en m (5.7.2.2), (5.10.9.3.6),
(5.10.9.6.1).
aeff dimensión lateral de la superficie de apoyo efectiva medida de forma paralela a la

mayor dimensión de la sección transversal, en m (5.10.9.6.2).
af distancia entre una carga concentrada y la armadura paralela a la carga, en m

(5.13.2.5.1).
av tramo de corte: distancia entre una carga concentrada y la cara del apoyo, en m
(5.13.2.4.1).
b para secciones rectangulares, ancho de la cara comprimida del elemento; para la

sección de un ala solicitada a compresión, ancho efectivo del ala como se
especifica en el artículo 4.6.2.6; menor ancho de la sección del elemento;
dimensión lateral del dispositivo de anclaje medida de forma paralela a la menor
dimensión de la sección transversal, en m (5.7.3), (5.10.8), (5.10.9.6.2).
be ancho efectivo del recorrido del flujo de corte, en m (5.8.6.3).
beff dimensión lateral de la superficie de apoyo efectiva medida de forma paralela a la

menor dimensión de la sección transversal, en m (5.10.9.6.2).
bo perímetro de la sección para losas y zapatas, en m (5.13.3.6.1).
bv ancho de alma ajustado para considerar la presencia de vainas; ancho de la

interfaz, en m (5.8.2.9), (5.8.4.1).
bw ancho del alma del elemento; ancho de alma o diámetro de una sección circular,
en m (5.6.3.6), (5.7.3.1.1).
CEQ para construcción por dovelas: equipo de construcción especializado, en kN

(5.14.2.3.2).
CLE para construcción por dovelas: carga longitudinal correspondiente a los equipos de
construcción, en kN (5.14.2.3.2).
CLL para construcción por dovelas: sobrecarga constructiva distribuida, en kN/m2
(5.14.2.3.2).
CR pérdida de tensión de pretensado debida a la fluencia lenta del hormigón, en MPa

(5.14.2.3.2).
c distancia entre la fibra extrema comprimida y el eje neutro, en m; coeficiente de

cohesión, en MPa; recubrimiento de hormigón requerido sobre el acero de las
armaduras, en m; separación entre el eje del apoyo y el extremo de la viga, en m
(5.5.4.2.1), (5.7.2.2), (5.8.4.1), (C 5.10.9.7.1), (5.13.2.5.2).
D diámetro externo de un elemento circular, en m (C 5.8.2.9).
DC peso de la estructura soportada, en kN (5.14.2.3.2).
DIFF para construcción por dovelas: carga diferencial, en kN (5.14.2.3.2).
Dr diámetro del círculo que atraviesa los centros de la armadura longitudinal, en m (C

5.8.2.9).
DW carga permanente sobrepuesta, en kN o kN/m (5.14.2.3.2).
d distancia entre la cara comprimida y el baricentro de la armadura de tracción, en m

(5.7.3.4).
db diámetro nominal de una barra o alambre de armadura o de un cordón de

pretensado, en m (5.10.2.1).
dburst distancia entre el dispositivo de anclaje y el baricentro de la fuerza de

desgarramiento por tracción Tburst , en m (5.10.9.3.2).
dc espesor del recubrimiento de hormigón medido desde la fibra extrema traccionada

hasta el centro de la barra o alambre ubicado más próximo a la misma; mínimo
recubrimiento de hormigón sobre la vaina del cable, más la mitad del diámetro de
la vaina, en m (5.7.3.4) (5.10.4.3.1).
dduct diámetro exterior de la vaina de postensado, en m (5.10.4.3.1).
de altura efectiva desde la fibra extrema comprimida hasta el baricentro de la fuerza

de tracción en la armadura de tracción, en m (5.8.2.9).
deff un medio de la longitud efectiva del plano de falla a corte y tracción para un
elemento curvo, en m (5.10.4.3.1).
df distancia desde la parte superior del resalto horizontal hasta la armadura de

compresión, en m (5.13.2.5.5).
dℓ distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro del elemento de acero

más traccionado, en m (5.7.3.4).
dp distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de los cables de

pretensado, en m (5.7.3.1.1).

ds distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de la armadura de
tracción no pretensada, en m (5.7.3.2.2).
d´s distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de la armadura de

compresión, en m (5.7.3.2.2).
dt distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de la armadura más

traccionada, en m (5.5.4.2.1).
dv altura efectiva de corte, en m (5.8.2.9).
Eb módulo de elasticidad del material de la placa de apoyo, en MPa (5.10.9.7.2).
Ec módulo de elasticidad del hormigón, en MPa (5.4.2.4).
Ecd módulo de elasticidad del hormigón del tablero, en MPa (5.9.5.4.3d).
Ec deck módulo de elasticidad del hormigón del tablero, en MPa (C 5.14.1.4.3).
Eci módulo de elasticidad del hormigón en el momento de la transferencia, en MPa

(C 5.9.5.2.3a).
Ect módulo de elasticidad del hormigón en el momento de la transferencia o en el

momento de aplicación de la carga, en MPa (5.9.5.2.3a).
Eeff módulo de elasticidad efectivo, en MPa (C 5.14.2.3.6).
EI rigidez flexional, en kNm2 (5.7.4.3).
Ep módulo de elasticidad de los cables de pretensado, en MPa (5.4.4.2), (5.7.4.4).
Es módulo de elasticidad de las barras de armadura, en MPa (5.4.3.3).
e base de los logaritmos neperianos; excentricidad del dispositivo o grupo de

dispositivos de anclaje con respecto al baricentro de la sección transversal,
siempre positiva, en m; mínima distancia al borde para los dispositivos de anclaje
según las especificaciones del proveedor, en m (5.9.2), (5.10.9.6.3), (C 5.10.9.7.1).
ed excentricidad del tablero con respecto a la sección compuesta transformada,

siempre negativa en las construcciones comunes, en m (5.9.5.4.3d).
em excentricidad promedio en la mitad del tramo, en m (C 5.9.5.2.3a).
epc excentricidad de los cordones con respecto al baricentro de la sección compuesta,

en m (5.9.5.4.3a).
epg excentricidad de los cordones con respecto al baricentro de la viga, en m

(5.9.5.4.2a).
F solicitación calculada usando el módulo de elasticidad instantáneo correspondiente

al momento de aplicación de la carga, en kN (5.9.2).
F´ resultante de fuerza reducida que toma en cuenta la fluencia lenta en función del
tiempo correspondiente al  utilizado, en kN (5.9.2).
F factor de reducción (5.8.3.4.2)
Fu-in fuerza de desviación en el plano por unidad de longitud de cable, en kN/m

(5.10.4.3.1).
Fu-out fuerza de desviación fuera del plano por unidad de longitud de cable, en kN/m
(5.10.4.3.2).
fb tensión en la placa de anclaje en una sección tomada en el borde del orificio u

orificios en forma de cuña, en MPa (5.10.9.7.2).
fć resistencia a la compresión especificada del hormigón a utilizar en el diseño, en

MPa (5.4.2.1).
fca tensión de compresión en el hormigón delante de los dispositivos de anclaje, en

MPa (5.10.9.6.2).
fcb tensión de compresión debida a la carga permanente no mayorada en la región

detrás del anclaje, en MPa (5.10.9.3.4b).
fcgp tensión del hormigón en el centro de gravedad de los cables de pretensado,

provocada por la fuerza de pretensado ya sea en el momento de la transferencia o
del tesado y el peso propio del elemento en las secciones de momento máximo,
en MPa (5.9.5.2.3a).
fći resistencia a la compresión especificada del hormigón en el momento de la carga

inicial o pretensado; resistencia nominal a la compresión del hormigón en el
momento de aplicar fuerza a los cables, en MPa (5.4.2.3.2), (5.10.9.7.2).
fcpe tensión de compresión en el hormigón debida exclusivamente a las fuerzas de

pretensado efectivas (una vez que han ocurrido todas las pérdidas) en la fibra
extrema de la sección en la cual las cargas aplicadas externamente provocan
tensión de tracción, en MPa (5.7.3.3.2).
fcr tensión de fisuración de diseño por flexión de una viga hipotética de hormigón sin
armar, que consta de un recubrimiento de hormigón sobre la cara interior de un
grupo de vainas de postensado con curvatura horizontal, en MPa (5.10.4.3.1).
fct resistencia media a la tracción por compresión diametral del hormigón de

agregados livianos, en MPa (5.8.2.2).
fcu tensión de compresión límite del hormigón para el diseño mediante modelos de
bielas y tirantes, en MPa (5.6.3.3.1).
fmin nivel de tensión mínimo algebraico, en MPa (5.5.3.2).
fn tensión de apoyo nominal del hormigón, en MPa (5.10.9.7.2).
fpbt tensión en el acero de pretensado inmediatamente antes de la transferencia, en

MPa (C 5.9.5.2.3a).

fpc tensión de compresión en el hormigón una vez que han ocurrido todas las
pérdidas, ya sea en el baricentro de la sección transversal que resiste la
sobrecarga o en la unión del alma y el ala si el baricentro se encuentra en el ala;
en una sección compuesta, fpc es la tensión de compresión resultante en el
baricentro de la sección compuesta o en la unión del alma y el ala si el baricentro
se encuentra en el ala, provocada tanto por las tensiones de pretensado como por
los momentos flectores que resiste el elemento prefabricado actuando por sí solo,
en MPa (C 5.6.3.5).
fpe tensión efectiva en el acero de pretensado luego de las pérdidas, en MPa

(5.6.3.4.1) (5.7.4.4).
fpj tensión en el acero de pretensado en el momento del tesado, en MPa (5.9.3).
fpo parámetro que se toma como el módulo de elasticidad de los cables de pretensado
multiplicado por la diferencia de deformación unitaria residual entre los cables de
pretensado y el hormigón que los rodea, en MPa (5.8.3.4.2).
fps tensión media en el acero de pretensado en el momento en el cual se requiere la

resistencia nominal del elemento, en MPa (C 5.6.3.3.3).
fpsl tensión en el cordón en el estado límite de servicio. Se deberá suponer que la

sección está fisurada, en MPa (C 5.14.1.4.9).
fpt tensión en el acero de pretensado inmediatamente después de la transferencia, en

MPa (5.9.3).
fpu resistencia a la tracción especificada del acero de pretensado, en MPa (5.4.4.1).
fpul tensión en el cordón en el estado límite de resistencia, en MPa (C 5.14.1.4.9).
fpx tensión de diseño en el cordón de pretensado para la resistencia nominal a la

flexión en la sección del elemento considerada, en MPa (C 5.11.4.2).
fpy tensión de fluencia del acero de pretensado, en MPa (5.4.4.1).
fr módulo de rotura del hormigón, en MPa (5.4.2.6).
fs tensión en la armadura de tracción no pretensada para la resistencia nominal a la

flexión (5.7.3.1), (5.7.3.2).
f´s tensión en la armadura de compresión no pretensada para la resistencia nominal a

la flexión, en MPa (5.7.3.1), (5.7.3.2).
fss tensión de tracción en la armadura no pretensada en el estado límite de servicio,

en MPa (5.7.3.4).
fuℓ resistencia mínima especificada de tracción de la armadura longitudinal de la

columna, 500 MPa para ADN 420, en MPa (5.11.5.2.1).
fy tensión de fluencia mínima especificada de las barras de armadura; ≤ 420 MPa, en

MPa (5.5.4.2.1), (5.10.8).
fý tensión de fluencia mínima especificada de la armadura de compresión, en MPa
(5.7.3.1.1).
fyh tensión de fluencia especificada de la armadura transversal, en MPa (5.7.4.6).
fytr tensión de fluencia mínima especificada de la armadura transversal de la pila, en

MPa (5.11.5.2.1).
H promedio de la humedad relativa ambiente media anual, en % (5.4.2.3.2).
h espesor, profundidad o altura total de un elemento; menor altura de la sección de

un componente; dimensión lateral de la sección transversal en la dirección
considerada, en m (5.7.3.4), (5.10.8), (5.10.9.6.3).
hc dimensión del núcleo de una columna con estribos cerrados en la dirección

considerada, en m (5.10.11.4.1.4).
hc longitud libre del alma de puentes viga tipo cajón de hormigón, entre las losas
superiores e inferiores, medida a lo largo del eje de las almas, en m (C 5.10.4.3.1).
hds altura de un grupo vertical de vainas, en m (C 5.10.4.3.1).
hf altura del ala comprimida, en m (5.7.3.1.1).
h1 mayor dimensión lateral del elemento, en m (C 5.10.9.3.2).
h2 menor dimensión lateral del elemento, en m (C 5.10.9.3.2).
Ic momento de inercia de la sección calculado usando las propiedades de la sección

neta de hormigón de la viga y el tablero y la relación modular tablero/viga en
servicio, en m4 (5.9.5.4.3a).
Icr momento de inercia de la sección fisurada, transformada a hormigón, en m4

(5.7.3.6.2).
IE carga dinámica de los equipos para construcción por dovelas, en kN (5.14.2.3.2).
Ie momento de inercia efectivo, en m4 (5.7.3.6.2).
Ig momento de inercia del área bruta de hormigón respecto del eje baricéntrico,
despreciando la armadura, en m4 (5.7.3.6.2).
Is momento de inercia de la armadura respecto del baricentro de la columna, en m4

(5.7.4.3).
K factor de longitud efectiva para elementos comprimidos; variable de tensión usada

para calcular el momento de fisuración por torsión; coeficiente de fricción por
desviación de la vaina de pretensado (por m de cable), (5.7.4.1), (5.8.6.3),
(5.9.5.2.2b).
Kdf coeficiente de la sección transformada que toma en cuenta la interacción

dependiente del tiempo entre el hormigón y el acero adherente en la sección
considerada para el período de tiempo entre la colocación del tablero y el tiempo

final (5.9.5.4.3a).
Kid coeficiente de la sección transformada que toma en cuenta la interacción

dependiente del tiempo entre el hormigón y el acero adherente en la sección
considerada para el período de tiempo entre la transferencia y la colocación del
tablero (5.9.5.4.2a).
KL factor que considera el tipo de acero; a menos que haya datos más precisos
disponibles del fabricante, para los cordones de baja relajación KL se toma igual a
30, mientras que para otros aceros de pretensado KL se toma igual a 7
(5.9.5.4.2c).
K´L factor que considera el tipo de acero (C 5.9.5.4.2c).
K´1 factor de corrección que depende del origen de los agregados (5.4.2.4).
k factor que representa la relación entre la cuantía de armadura a tracción de la

columna y la armadura total de la columna, para la resistencia nominal
(5.11.5.2.1).
kc factor que considera el efecto de la relación volumen-superficie (C 5.4.2.3.2).
kf factor que considera el efecto de la resistencia del hormigón (5.4.2.3.2).
khc factor de humedad para la fluencia lenta (5.4.2.3.2).
khs factor de humedad para la contracción (5.4.2.3.2).
ks factor que considera el efecto de la relación volumen-superficie (C 5.4.2.3.2).
ktd factor de desarrollo en el tiempo (5.4.2.3.2).
kvs factor que considera el efecto de la relación volumen-superficie del componente

(5.4.2.3.2).
L longitud de tramo; longitud de la placa de apoyo, en m (5.7.3.1.2), (5.13.2.5.4).
ℓa longitud embebida adicional en un apoyo o punto de inflexión, en m (C 5.11.1.2.2).
ℓc extensión longitudinal de la armadura de confinamiento de la zona local, no mayor

que el mayor valor entre 1,15aeff o 1,15beff ; longitud de los empalmes de
compresión por yuxtaposición, en m (5.10.9.6.2), (5.11.5.5.1).
ℓd longitud de anclaje, en m (5.11.1.2.1).
ℓdb longitud básica de anclaje para armadura recta a la cual se aplican los factores de
modificación para determinar ℓd , en m (5.11.2.1.1).
ℓdh longitud de anclaje de un gancho normal traccionado medida desde la sección

crítica hasta el extremo exterior del gancho, en m (5.11.2.4.1).
ℓdsh longitud total del cordón extendido, en m (C 5.14.1.4.9).
ℓe longitud efectiva del cable; longitud embebida más allá del gancho de estribo
normal, en m (5.7.3.1.2), (5.11.2.6.2).
ℓhb longitud básica de anclaje de un gancho normal traccionado, en m (5.11.2.4.1).
ℓhd longitud de anclaje para malla de alambre conformado, en m (5.11.2.5.1).
ℓi longitud de cable entre anclajes, en m (5.7.3.1.2).
ℓpx distancia desde el extremo libre del cordón de pretensado hasta la sección del
elemento considerada, en m (C 5.11.4.2).
ℓs longitud de empalme por yuxtaposición a tracción Clase C de la armadura

longitudinal de la columna, en m (5.11.5.2.1).
ℓu longitud sin apoyo lateral de un elemento comprimido, en m (5.7.4.1).
Ma máximo momento en un elemento en el estado para el cual se calcula la

deformación, en kNm (5.7.3.6.2).
Mc momento amplificado que se utiliza para dimensionar elementos esbeltos

comprimidos, en kNm (5.7.4.3).
Mcr momento de fisuración, en kNm (5.7.3.3.2), (5.7.3.6.2).
Mdnc momento total no mayorado debido a la carga permanente que actúa sobre la
sección monolítica o no compuesta, en kNm (5.7.3.3.2).
Mend momento en los extremos de una viga hipotética de hormigón sin armar, que
consta de recubrimiento de hormigón sobre la cara interior de un paquete de
cables postensados curvados horizontalmente, en kNm (5.10.4.3.1).
Mg momento en la mitad del tramo debido al peso propio del elemento, en kNm (C
5.9.5.2.3a).
Mmid momento en la mitad del tramo de una viga hipotética de hormigón sin armar, que
consta de recubrimiento de hormigón sobre la cara interior de un paquete de
cables postensados curvados horizontalmente, en kNm (5.10.4.3.1).
Mn resistencia nominal a la flexión, en kNm (5.7.3.2.1).
Mr resistencia a la flexión minorada de una sección flexionada, en kNm (5.7.3.2.1).
Mrx resistencia a la flexión uniaxial minorada de una sección en la dirección del eje x,
en kNm (5.7.4.5).
Mry resistencia a la flexión uniaxial minorada de una sección en la dirección del eje y,
en kNm (5.7.4.5).
Mu momento mayorado en la sección, en kNm (C 5.6.3.1).
Mux componente del momento debido a la carga mayorada en la dirección del eje x, en
kNm (5.7.4.5).

Muy componente del momento debido a la carga mayorada en la dirección del eje y, en
kNm (5.7.4.5).
M1 menor momento de extremo en el estado límite de resistencia debido a la carga

mayorada actuando sobre un elemento comprimido; es positivo si el elemento se
flexiona con una única curvatura y negativo si se flexiona en doble curvatura, en
kNm (5.7.4.3).
M2 mayor momento de extremo en el estado límite de resistencia debido a la carga

mayorada actuando sobre un elemento comprimido; es siempre positivo, en kNm
(5.7.4.3).
m factor de modificación (5.7.5).
N número de ciclos del rango de tensión; número de cables de pretensados idénticos

(5.5.3.4), (5.9.5.2.3b).
NR resistencia minorada a la tracción de un par transversal de barras de armadura, en

kNm (5.13.2.3).
Ns número de apoyos articulados que cruza el cable entre anclajes o entre puntos
adheridos en forma discreta (5.7.3.1.2).
Nu fuerza axial mayorada aplicada; la tracción se considera positiva, en kNm

(5.8.3.4.2).
Nuc fuerza axial mayorada normal a la sección transversal que ocurre simultáneamente
con Vu ; se considera positiva para tracción y negativa para compresión; incluye los
efectos de la fluencia lenta y la contracción, en kNm (5.13.2.4.1).
N1 número de cables en el grupo mayor (C 5.9.5.2.3b).
N2 número de cables en el grupo menor (C 5.9.5.2.3b).
n relación de módulos = Es /Ec o Ep /Ec ; número de anclajes en una fila; proyección

de la placa de base más allá del orificio o placa en forma de cuña, según
corresponda, en m; relación de módulos entre el hormigón del tablero y la
armadura (5.7.1), (5.10.9.6.2), (5.10.9.7.2), (C 5.14.1.4.3).
Pc fuerza de compresión permanente neta, en kNm (5.8.4.1).
Pn resistencia axial nominal de una sección; resistencia axial nominal de una biela o
tirante; resistencia de apoyo nominal, en kNm (5.5.4.2.1) (5.6.3.2) (5.7.5).
Po resistencia axial nominal de una sección para excentricidad nula, en kNm (5.7.4.5).
Pr resistencia axial minorada de una biela o tirante; resistencia minorada del apoyo
de los anclajes; resistencia al desgarramiento por tracción minorada de la zona de
anclaje de pretensado provista por la armadura transversal, en kNm (5.6.3.2)
(5.10.9.7.2) (5.10.10.1).
Prx resistencia axial minorada correspondiente a Mrx , en kNm (5.7.4.5),.
Prxy resistencia axial minorada con carga biaxial, en kNm (5.7.4.5).
Pry resistencia axial minorada correspondiente a Mry , en kNm (5.7.4.5).
Ps máxima fuerza de tesado no mayorada en el anclaje, en kNm (5.10.9.3.4b).
Pu solicitación axial mayorada o fuerza mayorada en el cable; carga mayorada del

cable en un anclaje individual, en kNm (5.7.4.3), (5.10.9.3.6).
pc longitud del perímetro exterior de la sección de hormigón, en m (5.8.2.1), (5.8.6.3).
ph perímetro del eje de la armadura transversal de torsión cerrada; perímetro del

polígono definido por los baricentros de las cuerdas longitudinales del reticulado
espacial que resiste torsión, en m (5.8.3.6.2), (5.8.6.4).
Q solicitación en las unidades relacionadas (5.14.2.3.4).
R radio de curvatura del cable en la ubicación considerada, en m (5.10.4.3.1).
r radio de giro de la sección transversal bruta, en m (5.7.4.1).
r/h relación entre el radio de base y la altura de las deformaciones transversales

(5.5.3.2).
S separación entre los centros de los apoyos a lo largo de un resalto horizontal tipo
viga, en m (5.13.2.5.2).
Sc módulo resistente para la fibra extrema de la sección compuesta en la cual las

cargas aplicadas externamente provocan tensión de tracción, en m3 (5.7.3.3.2).
SH contracción (5.14.2.3.2).
Snc módulo resistente para la fibra extrema de la sección monolítica o no compuesta

en la cual las cargas aplicadas externamente provocan tensión de tracción, en m3
(5.7.3.3.2).
Str separación de la armadura transversal de la pila, en m (5.11.5.2.1).
s separación media de la armadura no pretensada en la capa más próxima a la cara

traccionada; separación de las barras de armadura; separación de las filas de
estribos; separación de los anclajes; separación entre los centros de los anclajes;
separación de las barras de armadura de suspensión, en m (5.7.3.4), (5.8.2.5),
(5.8.4.1), (5.10.9.3.6), (5.10.9.6.2), (5.13.2.5.5).
smáx máxima separación permitida de la armadura transversal, en m (5.8.2.7).
sw separación de los alambres que se han de anclar o empalmar, en m (5.11.2.5.1), .
sx parámetro de separación de las fisuras, en m (C 5.8.3.4.2).
sxe valor equivalente de sx que toma en cuenta la influencia del tamaño de agregado,
en m (5.8.3.4.2).

Tburst fuerza de tracción en la zona de anclaje que actúa delante del dispositivo de
anclaje y transversal al eje del cable (5.10.9.6.3), en kN.
Tcr resistencia a la fisuración por torsión, en kNm (5.8.2.1).
Tia fuerza de tracción en las barras de fijación en el anclaje intermedio, en kN

(5.10.9.3.4b).
Tn resistencia nominal a la torsión, en kNm (5.8.2.1).
Tr resistencia minorada a la torsión provista por un flujo de corte circulatorio, en kNm

(5.8.2.1).
Tu momento torsor mayorado, en kNm (C 5.6.3.1).
T1 fuerza de tracción en los bordes, en kN (5.10.9.3.6).
T2 fuerza de desgarramiento por tracción, en kN (5.10.9.3.6).
t tiempo, en días; espesor de pared, en m; espesor de una sección, en m; espesor

medio de una placa de apoyo, en m (5.4.2.3.2), (5.7.4.7.1), (5.10.9.6.2),
(5.10.9.7.2).
td edad al colocar el tablero, en días (5.9.5.4.2b).
tf edad final, en días (5.9.5.4.2a).
ti edad del hormigón al aplicar inicialmente la carga, en días (5.4.2.3.2).
U para construcción por dovelas: desequilibrio de las dovelas, en kN (5.14.2.3.2).
Vc resistencia nominal al corte proporcionada por las tensiones de tracción en el

hormigón, en kN (5.8.2.4).
Vn resistencia nominal al corte de la sección considerada, en kN (5.8.2.1).
Vp componente de la fuerza efectiva de pretensado en la dirección del corte aplicado;

es positiva si se opone al corte aplicado, en kN (C 5.8.2.3).
Vr resistencia minorada al corte, en kN (5.8.2.1).
V/S relación volumen-superficie (5.4.2.3.2).
Vs resistencia al corte proporcionada por la armadura de corte, en kN (5.8.3.3).
Vu resistencia minorada al corte en la sección, en kN (C 5.6.3.1).
vu tensión de corte mayorado promedio en el hormigón, en MPa (5.8.2.7), (5.8.2.9).
W ancho de la placa de apoyo medida sobre la longitud de una ménsula, cartela o

resalto horizontal tipo viga, en m (C 5.13.2.5.1).
W/C relación agua-cemento (5.12.3).
WE para construcción por dovelas: carga de viento horizontal sobre los equipos, en kN
(5.14.2.3.2).
WUP para construcción por dovelas: fuerza de levantamiento del viento sobre un
voladizo, en kN/m2 (5.14.2.3.2).
wc la densidad (peso unitario) del hormigón, especificado en kg/m3 (5.4.2.4).
Xu longitud libre de la porción de pared de espesor constante entre otras paredes o

entre chaflanes entre paredes, en m (5.7.4.7.1).
x longitud de un cable de pretensado desde el extremo del gato de tesado hasta

cualquier punto considerado, en m (5.9.5.2.2b).
yt distancia entre el eje neutro y la fibra extrema traccionada, en m (5.7.3.6.2).
 ángulo de inclinación de la armadura transversal respecto del eje longitudinal, en

grados; variación angular total del recorrido del acero de pretensado entre el
extremo del gato de tesado y el punto investigado, en radianes; ángulo de
inclinación de la fuerza en un cable respecto del eje del elemento, en grados
(5.8.3.3), (5.9.5.2.2b), (5.10.9.6.3).
h variación angular horizontal total del recorrido del acero de pretensado entre el
extremo del gato de tesado y el punto investigado, en radianes, (5.9.5.2.2b).
s ángulo entre una biela comprimida y un tirante traccionado adyacente, en grados

(5.6.3.3.3).
v variación angular vertical total del recorrido del acero de pretensado entre el
extremo del gato de tesado y el punto investigado, en radianes (5.9.5.2.2b).
 factor que relaciona el efecto de la deformación longitudinal con la capacidad de

corte del hormigón, según lo indica la capacidad de transmitir tracción que posee
el hormigón fisurado diagonalmente; relación entre el lado largo y el lado corto de
una zapata (5.8.3.3), (5.13.3.5).
b relación entre el área de la armadura cortada y el área total de armadura de

tracción en la sección (5.11.1.2.1).
c relación entre el lado largo y el lado corto del área donde actúa una carga
concentrada o reacción (5.13.3.6.3).
d relación entre los máximos momentos debidos a la carga permanente mayorada y

el máximo momento debido a la carga total mayorada; siempre es positivo
(5.7.4.3).
1 relación entre la altura de la zona comprimida equivalente solicitada

uniformemente supuesta en el estado límite de resistencia y la altura de la zona
comprimida real (5.7.2.2).
s relación entre la deformación por flexión en la cara extrema traccionada y la

deformación en el baricentro de la capa de armadura más próxima a la cara
traccionada (5.7.3.4).

 factor de carga.
e factor que toma en cuenta la condición de exposición para el control de la

fisuración (5.7.3.4).
f rango de tensión debido al paso de la carga de fatiga, en MPa (5.9.5.4.3).
(F)TH umbral de fatiga de amplitud constante, en MPa (5.5.3.1).
fcd variación de la tensión del hormigón en el baricentro de los cordones de

pretensado debida a las pérdidas a largo plazo entre el momento de la
transferencia y la colocación del tablero, en combinación con el peso del tablero y
las cargas superpuestas, en MPa (5.9.5.4.3b).
fcdf variación de la tensión del hormigón en el baricentro de los cordones de

pretensado debida a la contracción del hormigón del tablero, en MPa (5.9.5.4.3d).
fcdp variación de la tensión del hormigón en el centro de gravedad del acero de

pretensado debida a todas las cargas permanentes, a excepción de la carga
permanente que actúa en el momento que se aplica la fuerza de pretensado, en
MPa (5.9.5.4.3).
fpA pérdida en el acero de pretensado debida al acuñamiento de los anclajes, en MPa

(5.9.5.1).
fpCD pérdida de pretensado debida a la fluencia lenta del hormigón de la viga entre la
colocación del tablero y el tiempo final, en MPa (5.9.5.4.1).
fpCR pérdida de pretensado debida a la fluencia lenta del hormigón de la viga entre el
momento de la transferencia y la colocación del tablero, en MPa (5.9.5.4.1).
fpES pérdida en el acero de pretensado debida al acortamiento elástico, en MPa

(5.9.5.1).
fpF pérdida en el acero de pretensado debida a la fricción, en MPa (5.9.5.1).
fpR1 pérdida de pretensado debida a la relajación de los cordones de acero entre el

momento de la transferencia y la colocación del tablero, en MPa (5.9.5.4.1).
fpR2 pérdida de pretensado debida a la relajación de los cordones de acero en la

sección compuesta entre la colocación del tablero y el tiempo final, en MPa
(5.9.5.4.1).
fpSD pérdida de pretensado debida a la contracción del hormigón de la viga entre la

colocación del tablero y el tiempo final, en MPa (5.9.5.4.1).
fpSR pérdida de pretensado debida a la contracción del hormigón de la viga entre la

transferencia y la colocación del tablero, en MPa (5.9.5.4.1).
fpSS pérdida de pretensado debida a la contracción de la sección compuesta del

tablero, en MPa (5.9.5.4.1).
fpT pérdida total de la tensión de pretensado, en MPa (5.9.5.1).
bdf deformación específica por contracción del hormigón de la viga entre la colocación
del tablero y el tiempo final, en m/m (5.9.5.4.3a).
bid deformación específica por contracción del hormigón de la viga entre la

transferencia y la colocación del tablero, en m/m (5.9.5.4.2a).
cu deformación específica de falla del hormigón en compresión, en m/m (5.7.3.1.2),

(5.7.4.4).
ddf deformación específica por contracción del hormigón del tablero entre la
colocación y el tiempo final, en m/m (5.9.5.4.3d).
effective deformación específica por contracción efectiva del hormigón, en m/m

(C 5.14.1.4.3).
s deformación específica por tracción en el hormigón fisurado en la dirección del

tirante traccionado; deformación específica por tracción neta en la sección, en el
baricentro de la armadura de tracción, en m/m (5.6.3.3.3), (5.8.3.4.2).
sh deformación específica por contracción del hormigón en un instante dado;

deformación específica por tracción neta en la sección, en el baricentro de la
armadura de tracción, en m/m (5.4.2.3.3), (C 5.14.1.4.3).
t deformación específica neta por tracción en el acero más traccionado para la

resistencia nominal (C 5.5.4.2.1).
1 deformación específica principal por tracción en el hormigón fisurado debida a las

cargas mayoradas, en m/m (5.6.3.3.3).
 ángulo de inclinación de las tensiones de compresión diagonal, en grados

(5.8.3.3).
s ángulo entre una biela comprimida y el eje longitudinal del elemento en un modelo
de viga reticulada en grados (5.6.3.3.2).
 factor de corrección para anclajes poco separados; multiplicador para la longitud

de anclaje de los cordones (5.10.9.6.2), (5.11.4.2).
 parámetro utilizado para determinar el coeficiente de fricción  (5.8.4.2).
w relación de esbeltez de las paredes para columnas huecas (5.7.4.7.1).
 coeficiente de fricción (5.8.4.1).
h relación entre el área de armadura de corte horizontal y el área bruta de hormigón

de una sección vertical (5.10.11.4.2).
min mínima relación entre la armadura de tracción y el área efectiva de hormigón

(5.7.3.3.2).
s relación entre el volumen de armadura del zuncho en espiral y el volumen total del
núcleo de la columna confinado por el zuncho en espiral (5.7.4.6).

v relación entre el área de la armadura de corte vertical y el área bruta de hormigón
de una sección horizontal (5.10.11.4.2).
 factor de resistencia (5.5.4.2.1).
cont factor de continuidad del alma de la viga para evaluar la flexión regional
(5.10.4.3.1).
w factor de reducción para columnas huecas (5.7.4.7.2).
(t, ti) coeficiente de fluencia lenta – relación entre la deformación específica por fluencia
lenta que existe t días después de hormigonar y la deformación específica elástica
provocada al aplicar la carga pi cuando han transcurrido ti días después de
hormigonar (5.4.2.3.2).
b(td, ti) coeficiente de fluencia lenta de la viga en el momento de colocar el tablero debido
a las cargas introducidas en la transferencia (5.9.5.4.2b).
b(tf, td) coeficiente de fluencia lenta de la viga en el tiempo final debido a las cargas
introducidas al colocar el tablero; coeficiente de fluencia lenta del hormigón del
tablero en el tiempo final debido a las cargas introducidas poco después de
colocar el tablero (por ejemplo, sobrecapas, barreras, etc.) (5.9.5.4.3b),
(5.9.5.4.3d).
b(tf, ti) coeficiente de fluencia lenta de la viga en el tiempo final debido a las cargas
introducidas en la transferencia (5.9.5.4.2a).
5.4. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES
5.4.1. Requisitos generales
Los proyectos se deberán desarrollar en base a las propiedades de los materiales

especificados en este Reglamento.
A tal fin y hasta tanto el CIRSOC no elabore un documento específico o las Autoridades de
Aplicación, como la Dirección Nacional de Vialidad o las Direcciones Provinciales de las
distintas Vialidades, no emitan un documento específico, se deberá aplicar lo establecido
en los Capítulos 3, 5 y 23 del Reglamento CIRSOC 201-2005, en todo lo que sea de
aplicación y no se oponga a lo requerido en este Reglamento CIRSOC 802.
En caso de que se deban utilizar materiales no cubiertos por el Reglamento CIRSOC 201-
2005, ellos deberán satisfacer lo especificado por la Autoridad de Aplicación o por el
Propietario del puente. Se recomienda consultar el documento AASHTO LRFD Bridge
Construction Specifications.
Cuando se decida utilizar materiales no cubiertos por las especificaciones del párrafo
anterior, antes de iniciar el diseño del puente se deberán establecer sus propiedades,
incluyendo su variabilidad estadística. Las propiedades mínimas aceptables y
procedimientos de ensayo para estos materiales se deberán especificar en el pliego de
especificaciones técnicas.
La documentación técnica deberá definir los grados o propiedades de todos los materiales
a utilizar.
5.4.2. Hormigón de peso normal y hormigón estructural liviano
5.4.2.1. Resistencia a la compresión
La resistencia especificada o resistencia especificada a compresión o resistencia

característica de rotura a compresión fć es el valor de la resistencia a compresión que
se adopta en el proyecto y se utiliza como base para los cálculos.
El pliego de especificaciones técnicas deberá indicar la resistencia a la compresión

especificada, fć , y la clase de hormigón para cada elemento estructural. Deberá también
indicar la edad a la que se deberá obtener dicha resistencia o edad de diseño.
Se deberán usar hormigones con resistencias de diseño comprendidas entre 20 y 70

MPa.
Se podrán utilizar resistencias mayores que 70 MPa siempre que las especificaciones del
proyecto lo permitan o siempre que se realicen ensayos físicos para establecer las
relaciones entre la resistencia del hormigón y las demás propiedades.
La resistencia a la compresión especificada para el hormigón pretensado y los tableros

deberá ser igual o mayor que 30 MPa.
Solo se deben utilizar resistencias superiores a 35 MPa si se verifica la disponibilidad en

obra de los materiales necesarios para lograr estas resistencias.
Para los hormigones estructurales livianos, que en general se utilizan cuando el peso
es un factor crítico, se deberá especificar en el pliego de especificaciones técnicas el peso
unitario secado en aire, la resistencia y cualquier otra propiedad requerida para la
aplicación.
Hasta tanto no esté disponible el Reglamento CIRSOC específico de Tecnología de los

Materiales para Puentes se ha decidido adoptar la clasificación de los hormigones del
documento base con el fin de facilitar el acceso a la bibliografía.
Dicha clasificación propone utilizar 5 clases de hormigones de la siguiente manera:
 Hormigón Clase A: generalmente se utilizará para todos los elementos de las

estructuras, excepto cuando otra clase de hormigón resulte más adecuada, y
específicamente se deberá utilizar para hormigón expuesto al agua de mar.
 Hormigón Clase B: se utilizará en zapatas, pedestales, fustes de pilotes macizos y

muros de gravedad.
 Hormigón Clase C: se utilizará en secciones delgadas, tales como barandas

armadas de menos de 0,10 m de espesor, como relleno en pisos de emparrillado
de acero, etc.
 Hormigón Clase P: se utilizará cuando se requieran resistencias superiores a 30

MPa. En el caso del hormigón pretensado se deberá considerar limitar el tamaño
nominal de los agregados a 19 mm.

 Hormigón Clase S: se utilizará cuando el hormigón se deba colocar bajo agua en
compartimentos estancos para obtener un sello impermeable al agua.
En todos los hormigones se deberán aplicar las resistencias mínimas y las razones agua-
material cementicio máximas que resulten de lo especificado en el artículo 2.5.2.1.1.
El contenido de material cementicio, incluyendo al cemento y las adiciones minerales

deberá ser igual o menor que 4,65 kN/m3, excepto para el hormigón de la Clase P (HPC)
para el cual el contenido de material cementicio será igual o menor que 5,80 kN/m3.
En la Tabla 5.4.2.1-1 se especifican las características de las mezclas de hormigón según

su clase:
Tabla 5.4.2.1-1. Características de las mezclas de hormigón según su Clase
Resistencia
Máxima
Contenido Rango de Agregado característica
relación agua-
mínimo de contenido grueso según especificada
material
cemento de aire norma IRAM mínima a 28
Clase de cementicio
días (fć)
hormigón
Tamices IRAM
kg/m3 − % malla cuadrada MPa
(mm)
A 360 (*) − 25 a 4,75 30

A(AE) (*)
360 6,0 ± 1,5 25 a 4,75 30
**
(*) 50 a 6,3 y 6,3 a
B 300 − 20
4,75
B(AE) (*) 50 a 6,3 y 6,3 a
300 5,0 ± 1,5 20
** 4,75
C 380 (*) − 12,5 a 4,75 30
C(AE) (*)
380 7,0 ± 1,5 12,5 a 4,75 30
**
(*) Según se Según se
25 a 4,75
P especifica especifica
330 o
P(HPC) *** en otros en otros
19 a 4,75
artículos artículos
S 380 (*) − 25 a 4,75 −
Baja
330 Se deben establecer en las especificaciones técnicas
densidad
(*) Se aplicarán las razones agua/material cementicio máximas que resulten del artículo 2.5.2.1.1 y su
reglamento de referencia CIRSOC 201-2005, Capítulo 2.
(**) (AE) Hormigón con aire incorporado.
(***) (HPC) Hormigón de alta performance.
A menos que la Autoridad de Aplicación, o el Propietario o el Proyectista Estructural

especifiquen otra cosa, se podrán utilizar los valores de resistencia especificada de
diseño mínimos dados en la Tabla 5.4.2.1-2 para los distintos elementos constitutivos de
un puente.
Tabla 5.4.2.1-2. Resistencias especificadas de diseño mínimas
Resistencia especificada de
Elementos estructurales
Clases de Hormigón diseño
de Hormigón
(f ’c)
Hormigonados in situ
-Columnas y cabezales de
A  30
pilas
-Arcos A  30
-Pórticos A  30
-Alcantarillas A  30
-Losas de aproximación A  30
A  30
-Pilotes perforados
Hormigón autocompactado según se especifique
-Zapatas sin armar B  25
-Zapatas armadas B  25
-Estribos y muros B  30
-Pilotes hincados B  35
HPC(Hormigón de Alta
-Tableros  35
Performance)
-Cordón cuneta B
-Pilones (pilas de puentes HPC(Hormigón de Alta
 35
atirantados) Performance)
Cordón cuneta, aceras, HPC(Hormigón de Alta
 30
veredas, parapetos Performance)
HPC(Hormigón de Alta
Reparaciones de Hormigón  30
Performance)
Hormigón para sellado S  20
Pretensados
P P  35 MPa
-Vigas P-1 P-1  40 MPa
P-2 P-2  45 MPa
P P  35 MPa
-Columnas P-1 P-1  40 MPa
P-2 P-2  45 MPa
P P  35 MPa
-Pilotes HPC(Hormigón de Alta según se especique
Performance)
Prefabricados
-Elementos de muros de
A  30 MPa
contención tipo crib-wall
-Pilotes B  25 MPa
-Alcantarillas P  35 MPa
-Elementos de un muro de
P  35 MPa
contención
Barreras de sonido P  35 MPa
Columnas P  35 MPa
Otros
Hormigón para protección
B  25 MPa
de taludes

5.4.2.2. Coeficiente de expansión térmica
El coeficiente de expansión térmica se deberá determinar realizando ensayos en

laboratorio sobre la mezcla específica a utilizar.
En ausencia de datos más precisos, el coeficiente de expansión térmica se podrá adoptar

como:
 Para hormigón de peso normal: 10,8 · 10 -6/ ºC, y
 Para hormigón liviano: 9,0 · 10 -6/ ºC
5.4.2.3. Contracción y fluencia lenta
5.4.2.3.1. Requisitos generales
Los valores de contracción y fluencia lenta especificados aquí y en los artículos 5.9.5.3 y
5.9.5.4 se deberán usar para determinar los efectos de la contracción y la fluencia lenta
sobre la pérdida de fuerza de pretensado en los puentes, a excepción de aquellos
construidos por dovelas. Estos valores conjuntamente con el momento de inercia, según
lo especificado en el artículo 5.7.3.6.2, se podrán utilizar para determinar los efectos de la
contracción y la fluencia lenta sobre las flechas.
Estos requisitos se podrán aplicar para hormigones con resistencias a la compresión

especificadas de hasta 100 MPa. En ausencia de datos más precisos, se podrá suponer
que los coeficientes de contracción son de 0,0002 luego de 28 días y 0,0005 luego de un
año de secado.
Cuando no existan datos disponibles específicos para la mezcla, tanto la contracción como
la fluencia lenta se podrán estimar utilizando los requisitos de:
 los artículos 5.4.2.3.2 y 5.4.2.3.3,
 el Código Modelo CEB-FIP, o
 el Código ACI 209.
Para los puentes construidos por dovelas se deberá hacer una estimación más precisa,
incluyendo los efectos de:
 Los materiales específicos,
 Las dimensiones de la estructura,
 Las condiciones en el sitio de emplazamiento,
 Los métodos constructivos, y
 Edad del hormigón en las diversas etapas del montaje.
5.4.2.3.2. Fluencia lenta
El coeficiente de fluencia lenta se podrá determinar con la siguiente expresión:
 t , t i   1,9 k s k hc k f k td t i 0 ,118 (5.4.2.3.2-1)
donde:
V 
k s  1,45  5 ,118    1,0 (5.4.2.3.2-2)
S
k hc  1,56  0 ,008 H (5.4.2.3.2-3)
34 ,47
kf  (5.4.2.3.2-4)
6 ,89  f ´ ci
t
k td  (5.4.2.3.2-5)
61  0 ,58 f ´ ci  t
siendo
H la humedad relativa, en %. En ausencia de información más precisa, H se

puede tomar de la Figura 5.4.2.3.3-1.
ks el factor que considera el efecto de la relación volumen-superficie del

componente.
kf el factor que considera el efecto de la resistencia del hormigón.
khc el factor de humedad para la fluencia lenta.
ktd el factor de desarrollo en el tiempo.
t la madurez del hormigón [días], definido como la edad del hormigón entre el
momento de aplicación de la carga para los cálculos de fluencia lenta o el
final del curado para los cálculos de contracción, y el tiempo considerado
para el análisis de los efectos de la fluencia lenta o la contracción.
ti la edad del hormigón al aplicar inicialmente la carga, en días.
V/S la relación volumen-superficie, en m.
fći la resistencia especificada a la compresión del hormigón en el momento del

pretensado para los elementos pretensados y en el momento de la carga
inicial para los elementos no pretensados. Si al realizar el diseño se
desconoce la edad del hormigón en el momento de la carga inicial, fći se
puede tomar como 0,80 fć , en MPa.

El área superficial utilizada para determinar la relación volumen-superficie sólo deberá
incluir el área expuesta a secado atmosférico. En el caso de células con ventilación pobre,
para calcular el área superficial solo se deberá usar el 50 % del perímetro interior. En el
caso de los elementos prefabricados con capa superior hormigonada in situ se deberá
utilizar la superficie pretensada total. Para los elementos con alma (vigas I, vigas T y vigas
cajón) con un espesor de alma promedio comprendido entre 0,15 y 0,20 m, el valor de kvs
se podrá adotar como 1,0.
5.4.2.3.3. Contracción
Para el hormigón libre de agregados con tendencia a la contracción, la deformación

específica debida a la contracción, sh , en el tiempo t se podrá determinar con la siguiente
expresión :
 sh  0 ,00048 k s k hs k f k td (5.4.2.3.3-1)
donde:
k hs  2 ,00  0 ,014 H (5.4.2.3.3-2)
siendo:
khs el factor de humedad para contracción.
Si el hormigón se expone a secado antes de transcurridos cinco días de curado, la

contracción determinada mediante la expresión 5.4.2.3.3-1 se deberá incrementar un 20
%.
5.4.2.4. Módulo de elasticidad del hormigón
El módulo de elasticidad del hormigón se podrá determinar mediante ensayos aplicando la

norma IRAM 1865.
En ausencia de datos obtenidos a partir de ensayos, el módulo de elasticidad Ec del

hormigón de densidad normal (entre 2000 y 2800 kg/m 3) para resistencias especificadas
P P
a compresión de hasta 100 MPa se podrá determinar con la expresión (5.4.2.4-1) siempre
que las tensiones no superen el valor 0 ,45 f c :
E c  4700 f c (en MPa) (5.4.2.4-1)
El módulo de elasticidad del hormigón con valores de wc comprendidos entre 1500 y

2500 kg/m se podrá determinar con la siguiente expresión:
P P 3
E c  w c 1 ,5 0 ,043 f c (en MPa) (5.4.2.4-2)
en la cual f'c se debe expresar en MPa.

B
siendo:
wc la densidad (peso unitario) del hormigón especificado en kg/m3.
fć la resistencia especificada del hormigón, en MPa.
5.4.2.5. Coeficiente de Poisson
A menos que se determine mediante ensayos físicos, se podrá suponer que el

coeficiente de Poisson es igual a 0,2. El efecto del coeficiente de Poisson se podrá
despreciar en aquellos elementos en los cuales se anticipa que estarán sujetos a
fisuración.
5.4.2.6. Módulo de rotura
A menos que se determine mediante ensayos físicos, el módulo de rotura, fr , en MPa,

para resistencias especificadas del hormigón de hasta 100 MPa se podrá determinar de la
siguiente manera:
 Para hormigón de peso normal:
-En todos los casos excepto como se especifica en el

próximo ítem. 0 ,63 f´ c
-Cuando se utilice para calcular el momento de fisuración de un
elemento de acuerdo con el artículo 5.8.3.4.3 0 ,53 f´ c
 Para hormigón liviano:
-Para hormigón de agregados livianos y arena 0 ,53 f´ c
-Para hormigón de agregados livianos 0 ,45 f´ c
Si para determinar el módulo de rotura se realizan ensayos físicos, dichos ensayos se

deberán realizar de acuerdo con la norma IRAM 1547 y sobre un hormigón con la misma
dosificación y materiales especificados para la estructura.
5.4.2.7. Resistencia a la tracción
La resistencia a la tracción directa se podrá determinar utilizando el método de resistencia

a la tracción por compresión diametral de acuerdo con la norma IRAM 1658.
5.4.3. Barras, alambres y mallas de acero para las armaduras
5.4.3.1. Barras y alambres de acero para las armaduras
Las armaduras constituidas por barras de acero conformadas, y alambres conformados

deberán cumplir los requisitos establecidos en las siguientes normas:
IRAM - IAS U 500-26 Alambres de acero para armadura en estructuras de hormigón.
IRAM - IAS U 500-96 Soldadura. Calificación de soldadores.
IRAM - IAS U 500-97 Barras de acero para armadura en estructuras de hormigón.

Soldadura.
IRAM - IAS U 500-127 Soldadura por arco. Electrodos de acero de baja aleación,
revestidos (AWS A 5.5)
IRAM - IAS U 500-138 Ente habilitante y entes de calificación y certificación de soldadores

y operadores de soldadura.
IRAM - IAS U 500-166 Soldadura - Alambres y varillas de acero al carbono para procesos
de soldadura por arco eléctrico con protección gaseosa (AWS A 5.18)
IRAM - IAS U 500-207 Barras de acero conformadas de dureza natural soldables, para
armadura en estructuras de hormigón.
IRAM - IAS U 500-502 Barras de acero laminadas en caliente, lisas y de sección circular
para armadura en estructuras de hormigón.
IRAM - IAS U 500-528 Barras de acero conformadas de dureza natural, para armadura en
estructuras de hormigón.
IRAM - IAS U 500-601 Soldadura por arco - Electrodos de acero al carbono, revestidos
(AWS A 5.1).
En las Tablas 3.8. y 3.9. del Reglamento CIRSOC 201-05 se indican las principales
características físicas y mecánicas de las battas y alambres para armaduras.
Para cada tipo de acero, el valor de la tensión de fluencia especificada, o de la

tensión convencional de fluencia especificada, a utilizar como referencia para los
diseños, es el valor correspondiente a la tensión de fluencia característica indicada en
dichas Tablas.
Las armaduras deberán ser conformadas, excepto que para zunchos en espiral,
estribos cerrados y mallas de alambre se podrán utilizar barras lisas o alambre liso.
La tensión de fluencia nominal deberá ser la mínima especificada para el grado de acero
seleccionado, excepto que para propósitos de diseño no se deberán utilizar tensiones
de fluencia superiores a 500 MPa.
La tensión de fluencia de las barras o alambres de armadura a utilizar se deberán indicar

en las especificaciones técnicas. Solo se podrán utilizar barras con tensiones de fluencia
menores que 420 MPa con aprobación del Propietario o de la autoridad de Aplicación.
Cuando se requiere asegurar ductilidad o se deba utilizar soldaduras, se deberá

especificar un acero ADN 420 S.
5.4.3.2. Mallas de alambres de acero soldadas para armaduras
Las mallas de alambres de acero soldadas para estructuras, deberán cumplir con los
requísitos establecidos en la norma IRAM-IAS U 500-06.
En la Tabla 3.9. del Reglamento CIRSOC 201-05 se indican las principales
características físicas y mecánicas que deberán cumplir los alambres de acero para las
mallas, que se establecen en la norma IRAM-IAS U 500-26.
Para cada tipo de acero, el valor de la tensión de fluencia especificada, o de la

tensión convencional de fluencia especificada, a utilizar como referencia para los
diseños, es el valor correspondiente a la tensión de fluencia característica indicada en
dicha Tabla.
5.4.3.3. Módulo de elasticidad del acero de las armaduras pasivas
El módulo de elasticidad del acero de las armaduras pasivas, Es , se deberá suponer

igual a 200000 MPa.
5.4.3.4. Aplicaciones especiales
Aquellas armaduras que se deban soldar se deberán indicar en las especificaciones

técnicas junto con el procedimiento de soldadura a utilizar.
La soldadura de barras de acero se deberá realizar de acuerdo con el artículo 3.6.1.5 del
Reglamento CIRSOC 201-05 y con el Anexo I del mismo Reglamento referido a
Soldadura de Barras de Acero para Armaduras en Estructuras de Hormigón.
5.4.4. Cordones, alambres y barras para estructuras de hormigón pretensado
5.4.4.1. Requisitos generales
Cuando en las especificaciones técnicas se incluyen los detalles del pretensado también
se deberá especificar el tamaño y el grado o el tipo de acero. Si los planos solo indican las
fuerzas de pretensado y sus puntos de aplicación, la elección del tamaño y tipo de acero
quedará a opción del Contratista y sujeto a la aprobación del Profesional responsable del
Proyecto
Los cordones y alambres para pretensado deben cumplir con las siguientes normas:
IRAM-IAS U 500-03 Cordones de siete alambres de acero para estructuras de hormigón

pretensado.
IRAM-IAS U 500-07 Cordones de dos o tres alambres de acero para estructuras de

hormigón pretensado.
IRAM-IAS U 500-245 Alambres de acero conformados para estructuras de hormigón

pretensado.
IRAM-IAS U 500-517 Alambres de acero liso para estructuras de hormigón pretensado.
Las Tablas 3.10., 3.11., 3.12.a), 3.12.b) y 3.13. del Reglamento CIRSOC 201-05 indican
las principales características físicas y mecánicas, establecidas en cada una de las
normas mencionadas precedentemente.
Los alambres y cordones para estructuras de hormigón pretensado deberán salir

secos de fábrica, y durante su transporte deberán ser protegidos de la lluvia.

Las barras, alambres, cordones y mallas de acero soldadas para armaduras se deberán
colocar sobre tirantes o durmientes con separadores de madera u otros materiales, con el
fin de impedir que se mezclen los distintos tipos, diámetros y partidas de cada uno de
ellos.
Los acopios se deberán realizar separados del suelo o piso, como mínimo a una distancia
de 0,15 m; debiendo adoptarse todas las medidas tendientes a evitar el crecimiento de
malezas en el sector.
Según el uso al que estén destinados, se deberán acopiar respetando las siguientes
condiciones:
a) Aceros para armaduras de estructuras de hormigón: bajo techo, o a la

intemperie por un período no mayor de 60 días.
b) Acero para uso en hormigón pretensado: bajo techo, en locales cerrados y

aireados, y estibados de tal forma que circule aire entre los rollos. Cuando en los
locales de almacenamiento la humedad relativa ambiente sea igual o mayor del
sesenta por ciento (60 %), los mismos deberán ser calentados para evitar la
formación de agua de condensación.
Cada partida de barras, alambres, cordones y mallas de acero soldadas se deberá

identificar colocando un cartel visible en el espacio en que esté ubicada, donde conste el
número del remito de envío, el tipo de acero y el diámetro del material de la partida.
Si en las especificaciones técnicas se incluyen los detalles del pretensado también se

deberá especificar el tamaño y el grado o el tipo de acero. Si los planos solo indican las
fuerzas de pretensado y sus puntos de aplicación, la elección del tamaño y tipo de acero
quedará a opción del Contratista y sujeto a la aprobación del Profesional responsable del
Proyecto.
5.4.4.2. Módulo de elasticidad de los aceros de pretensado
En ausencia de datos más precisos, el módulo de elasticidad de los aceros de

pretensado, en base al área nominal de la sección transversal, se podrá considerar:
para cordones: Ep = 196500 MPa, y
para barras: Ep = 206850 MPa
5.4.5. Anclajes y dispositivos de acoplamiento para postesado
Los anclajes y dispositivos de acoplamiento para cables de postesado deberán satisfacer

los requisitos establecidos por la Autoridad de Aplicación y por las normas IRAM-IAS
específicas detallados en los pliegos de especificaciones técnicas.
Como guía se podrá utilizar el contenido del artículo 10.3.2. del documento AASHTO
LRFD Bridge Construction Specifications.
Los cables, anclajes, accesorios y acoplamientos se deberán proteger contra la corrosión.
5.4.6. Vainas
Las vainas deberán ser impermeables a la mezcla de inyección y no deberán presentar

reacciones con el hormigón, el acero de pretensado, los componentes de la mezcla ni con
los productos inhibidores de la corrosión debiendo cumplir con las especificaciones del
Capítulo 23 del Reglamento CIRSOC 201-05 referido a Inyección de vainas.
Las vainas para cables deberán ser rígidas o semirrígidas, de acero galvanizado o de
polietileno, o bien estar conformadas dentro del hormigón utilizando núcleos extraíbles.
El radio de curvatura de las vainas para cables de pretensado no deberá ser menor que 6
m, excepto en las áreas de anclaje donde se podrán permitir radios de 3,70 m.
No se deberán utilizar vainas de polietileno si el radio de curvatura del cable es menor que
9 m.
Si se utilizan vainas de polietileno y los cables han de ser adherentes, se deberán

investigar las características de adherencia entre las vainas de polietileno y la lechada de
cemento.
Se deberán investigar los efectos de la presión de la inyección de la lechada de cemento

sobre las vainas y el hormigón que las rodea.
El máximo intervalo entre apoyos de las vainas durante la construcción deberá estar
indicado en las especificaciones técnicas. Como guía se pueden utilizar los requisitos del
artículo 10.4.1.1 del documento AASHTO LRFD Bridge Construction Specifications.
5.4.6.2. Tamaño de las vainas
Las vainas para un solo alambre, cordón o barra, a ser inyectadas, deberán tener un
diámetro interno, como mínimo, 6 mm mayor que el diámetro del acero de pretensado.
Las vainas para múltiples alambres, cordones o barras, a ser inyectadas, deberán
tener una sección transversal interna, como mínimo, igual o mayor que 2 veces la sección
transversal del acero de pretensado
Para los cables compuestos por múltiples barras o cordones, el área interior de la vaina
deberá ser como mínimo 2,0 veces el área neta del acero de pretensado, con la excepción
de que si los cables se han de colocar por el método del enhebrado, el área de la vaina
deberá ser como mínimo 2,5 veces la sección neta del acero de pretensado.
El tamaño de las vainas no deberá ser mayor que 0,4 veces el menor espesor de
hormigón en la vaina.
Cuando los elementos que se van a inyectar estén expuestos a temperaturas por debajo
del punto de congelación, las vainas se deberán mantener libres de la acumulación de
agua antes de proceder a inyectar la mezcla.

En el Capítulo 23 del Reglamento CIRSOC 201-05 se establecen los requisitos mínimos
que debe cumplir la lechada de cemento a inyectar, como así también las pautas para su
diseño, las tareas de inyección, los ensayos de control a realizar, los registros requeridos y
los métodos de ensayos a utilizar en cada caso.
5.4.6.3. Tubos como elementos de desviación
Los tubos cuya función sea acompañar el desvío de las vainas deberán ser tuberías de
acero galvanizado que satisfagan los requisitos de la norma ASTM A53, Tipo E, Grado B.
El espesor de pared nominal del tubo deberá ser mayor o igual que 3 mm.
5.5. ESTADOS LÍMITE
Los elementos estructurales se deberán dimensionar de manera que satisfagan los

requisitos en todos los estados límite de servicio, fatiga, resistencia y eventos
extremos que correspondan.
Los elementos estructurales de hormigón pretensado y parcialmente pretensado se

deberán investigar para determinar las tensiones y deformaciones correspondientes a
cada etapa que pudiera resultar crítica durante la construcción, el tesado, la manipulación,
el transporte y el montaje, así como durante la vida de servicio de la estructura de la cual
forman parte.
Se deberán considerar las concentraciones de tensiones provocadas por el pretensado y

otras cargas y las restricciones o deformaciones impuestas.
5.5.2. Estado límite de servicio
Las acciones a considerar en el estado límite de servicio serán la fisuración, las

deformaciones y las tensiones del hormigón, según se especifica en los artículos 5.7.3.4,
5.7.3.6 y 5.9.4, respectivamente.
La tensión de fisuración se deberá tomar como el módulo de rotura especificado en el

artículo 5.4.2.6.
5.5.3. Estado límite de fatiga
No es necesario investigar la fatiga para losas de tablero de hormigón en aplicaciones

multiviga o alcantarillas cajón de hormigón armado.
En las regiones de los elementos de hormigón armado que, bajo la acción de las cargas
permanentes y la tensión de pretensado, están comprimidas, solo se deberá considerar la
fatiga si la tensión de compresión es menor que la máxima tensión de tracción resultante
de la combinación de cargas correspondiente a Fatiga I según se especifica en la Tabla
3.4.1-1 en combinación con los requisitos del artículo 3.6.1.4 del Reglamento CIRSOC
801.
No es necesario verificar la fatiga de las armaduras de los elementos totalmente
pretensados diseñados de manera que en Estado Límite de Servicio III la tensión en la
fibra extrema traccionada esté dentro del límite de tensión de tracción especificado en el
artículo 5.9.4.2.2-1. Se debe verificar contra la fatiga a aquellos elementos estructurales
con una combinación de cables de pretensado y barras de armadura que permiten que el
esfuerzo de tracción en el hormigón sea mayor que el límite de Servicio III especificado
en la Tabla 5.9.4.2.2-1.
Si se requiere considerar la fatiga, los elementos de hormigón deberán satisfacer la

siguiente expresión:
 f   F TH (5.5.3.1-1)
siendo:
 el factor de carga especificado en la Tabla 3.4.1-1, del Reglamento

CIRSOC 801, para la combinación de cargas correspondiente a Fatiga I.
f la solicitación, rango de tensión debido al paso de la carga de fatiga según

se especifica en el artículo 3.6.1.4, del Reglamento CIRSOC 801, en MPa.
(F)TH el umbral de fatiga de amplitud constante, según se especifica en los

artículos 5.5.3.2, 5.5.3.3 o 5.5.3.4, según corresponda, en MPa.
Para los elementos totalmente pretensados en puentes que no sean construidos por
dovelas, la tensión de compresión debida a la combinación de cargas correspondiente a
Fatiga I y la mitad de la sumatoria de la tensión efectiva de pretensado y las cargas
permanentes no deberá ser mayor que 0,40 fć después de las pérdidas.
Las propiedades seccionales a utilizar en los estudios de fatiga se deberán basar en

secciones fisuradas si la sumatoria de las tensiones, debidas a las cargas permanentes no
mayoradas y tensiones de pretensado, y la combinación de cargas correspondiente a
Fatiga I es de tracción y mayor que: 0 ,25 · f ´ c .
5.5.3.2. Barras de armadura
El umbral de fatiga de amplitud constante, (F)TH , para las armaduras rectas y

armaduras de alambre soldado sin soldaduras transversales en la región de tensión
elevada se deberá tomar como:
FTH  165 ,47  0 ,048 fmín (5.5.3.2-1)
El umbral de fatiga de amplitud constante, (F)TH , para las armaduras de alambre

soldado con soldaduras transversales en la región de tensión elevada se deberá tomar
como:
FTH  110,32  0 ,048 fmín (5.5.3.2-2)
siendo:

fmín la mínima tensión por sobrecarga resultante de la combinación de cargas
correspondiente a Fatiga I, combinada con la tensión más severa debida ya
sea a las cargas permanentes o a las cargas permanentes más las cargas
externas inducidas por contracción y fluencia lenta; la tracción se considera
positiva, la compresión negativa, en MPa.
Para la aplicación de las expresiones 5.5.3.2-1 y 5.5.3.2-2 a la armadura de flexión, la

región de tensión elevada se define como un tercio del tramo a cada lado de la sección de
máximo momento.
5.5.3.3. Cables de pretensado
El umbral de fatiga de amplitud constante, (F)TH , de los cables de pretensado se

deberá tomar como:
 124 MPa para radios de curvatura mayores que 9 m, y
 69 MPa para radios de curvatura menores o iguales que 3,7 m.
Para radios comprendidos entre 3,7 y 9 m estará permitido interpolar linealmente.
5.5.3.4. Empalmes mecánicos o soldados en las armaduras
Para las conexiones soldadas o mecánicas sujetas a cargas repetitivas, el umbral de

fatiga de amplitud constante, (F)TH , deberá ser como se indica en la Tabla 5.5.3.4-1.
Si el número total de ciclos de carga, N , especificado en la expresión 6.6.1.2.5-2 es menor

que un millón, el valor de (F)TH dado en la Tabla 5.5.3.4-1 se puede incrementar en un
valor igual a 165,5 (6 - log N) MPa hasta un total no mayor que el valor dado por la
expresión 5.5.3.2-1 del artículo 5.5.3.2. Se pueden utilizar valores de (F)TH más elevados
si se los justifica mediante datos de ensayos de fatiga realizados sobre empalmes iguales
a los que se pondrán en servicio, pero nunca se deberá utilizar un valor mayor que el dado
por la expresión 5.5.3.2-1.
En el caso particular en que el proyecto del puente permita la utilización de aceros de alta
resistencia (fy  690 MPa) no se deberán usar empalmes mecánicos o soldados en esas
armaduras.
Tabla 5.5.3.4-1. Umbral de fatiga de amplitud constante de un empalme
(ΔF)TH para más de

Tipo de empalme 6
10 de ciclos
Camisa llenada con mortero, con o sin barra recubierta de
124 MPa
epoxi
Manguitos de acoplamiento estampados en frío sin extremos
roscados y con o sin barra recubierta de epoxi; acoplamiento
forjado integralmente con roscas NC; camisa de acero con
83 MPa
una cuña; dispositivo de acoplamiento de una sola pieza con
rosca ahusada; y soldadura única a tope directa de ranura en
V
Todos los demás tipos de empalmes 30 MPa
5.5.4. Estado límite de resistencia
En el estado límite de resistencia se deberán considerar la resistencia y la estabilidad.
La resistencia minorada será el producto entre la resistencia nominal determinada de

acuerdo con los requisitos aplicables de los artículos 5.6, 5.7, 5.8, 5.9, 5.10, 5.13 y 5.14, a
menos que específicamente se identifique un estado límite diferente, y el factor de
resistencia según lo especificado en el artículo 5.5.4.2.
5.5.4.2. Factores de resistencia
5.5.4.2.1. Construcción convencional
El factor de resistencia  se deberá utilizar con los siguientes valores:
 Para las secciones de hormigón armado controladas por tracción según

se define en el artículo 5.7.2.1 0,90
 Para las secciones de hormigón pretensado controladas por tracción

según se define en el artículo 5.7.2.1 1,00
 Para corte y torsión:

- hormigón de peso normal 0,90
- hormigón liviano 0,80
 Para las secciones controladas por compresión con estribos cerrados o

zunchos en espiral, según se define en el artículo 5.7.2.1, a excepción
de lo especificado en el Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte
VI, artículos 5.10.11.3 y 5.10.11.4.1b, para Zonas de Desempeño
Sísmico 2, 3 y 4, en el estado límite correspondiente a evento extremo 0,75
 Para aplastamiento del hormigón 0,70
 Para compresión en modelos de bielas y tirantes 0,70
 Para compresión en zonas de anclaje:

- hormigón de peso normal 0,80
- hormigón liviano 0,65
 Para tracción en el acero en las zonas de anclaje 1,00
 Para resistencia durante el hincado de pilotes 1,00
Para las secciones en las cuales la deformación unitaria neta por tracción en el acero más
traccionado para la resistencia nominal, esté comprendida entre los límites para secciones
controladas por compresión y tracción,  se podrá incrementar linealmente entre 0,75 y el
valor para secciones controladas por tracción a medida que la deformación específica neta
por tracción, en el acero más traccionado, aumente entre el límite correspondiente a
secciones controladas por compresión y 0,005.

Para los elementos pretensados, la variación de  se puede calcular de modo que:
d 
0 ,75    0 ,583  0 ,25  t  1   1,0 (5.5.4.2.1-1)
 c 
mientras que para los elementos no pretensados se podrá calcular de modo que:
d 
0 ,75    0 ,65  0 ,15  t  1   0 ,9 (5.5.4.2.1-2)
 c 
siendo:
c la distancia entre la fibra extrema comprimida y el eje neutro, en m.
dt la distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro del acero más

traccionado, en m.
5.5.4.2.2. Construcción por dovelas
Los factores de resistencia para el estado límite de resistencia se deberán tomar como se
especifica en la Tabla 5.5.4.2.2-1 para las condiciones indicadas en la misma, y de
acuerdo con el artículo 5.5.4.2.1 para las condiciones no cubiertas por dicha tabla.
Tabla 5.5.4.2.2-1. Factor de resistencia para las uniones en las construcciones por
dovelas
Flexión Corte
Cables
f v
Hormigón de peso normal
Cables totalmente adherentes: 0,95 0,90
Cables no adherentes o parcialmente
0,90 0,85
adherentes:
Hormigón de agregados livianos y arena
Cables totalmente adherentes: 0,90 0,70
Cables no adherentes o parcialmente
0,85 0,65
adherentes:
Al seleccionar los factores de resistencia para flexión, f , y para corte y torsión, v , se

deberá considerar el grado de adherencia del sistema de postesado. Para que un cable se
considere totalmente adherente en una sección, éste debe estar totalmente anclado en
dicha sección para una longitud de anclaje no menor que la requerida por el artículo
5.11.4. Se pueden permitir longitudes embebidas más cortas si dichas longitudes se
verifican mediante ensayos a escala real y son aprobadas por el Proyectista Estructural.
Cuando el postesado consista en una combinación de cables totalmente adherentes y

cables no adherentes o parcialmente adherentes, el factor de resistencia en cualquier
sección se deberá basar en las condiciones de adherencia correspondientes a los cables
que proporcionan la mayor parte de la fuerza de pretensado en la sección.
Las uniones entre unidades prefabricadas deberán consistir ya sea en cierres
hormigonados in situ o bien en uniones coladas en forma coincidente y con recubrimiento
epoxi.
5.5.4.2.3. Requisitos especiales para Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4
Para las columnas ubicadas en Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4 se deberá tomar

un factor de resistencia modificado para columnas, de acuerdo con los artículos 5.10.11.3
y 5.10.11.4.1b del Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI.
5.5.4.3. Estabilidad
Tanto la estructura en su conjunto como los elementos que la constituyen se deberán

proyectar para resistir deslizamiento, vuelco, levantamiento y pandeo. En el análisis y en el
diseño se deberán considerar los efectos de la excentricidad de las cargas.
Se deberá investigar el pandeo de los elementos prefabricados durante su manipulación,

transporte y montaje.
5.5.5. Estado límite correspondiente a evento extremo
Tanto la estructura en su conjunto, como los elementos que la constituyen se deberán

dimensionar para resistir el colapso provocado por eventos extremos, especificados en la
Tabla 3.4.1-1 del Reglamento CIRSOC 801, según corresponda de acuerdo con su
ubicación y uso.
5.6. CONSIDERACIONES DE DISEÑO
Los elementos y conexiones se deberán proyectar para resistir las combinaciones de

cargas especificadas en el Capítulo 3 del Reglamento CIRSOC 801, en todas las etapas
de la vida de la estructura, incluyendo las correspondientes a la etapa constructiva. Los
factores de carga serán como se especifica en el mencionado Capítulo 3.
Como se especifica en el Capítulo 4 del Reglamento CIRSOC 801, en el análisis se

deberá mantener el equilibrio y la compatibilidad de deformaciones.
5.6.2. Efectos de las deformaciones impuestas
Se deberán investigar los efectos de las deformaciones impuestas debido a la contracción,

cambios de temperatura, fluencia lenta, pretensado y movimiento de los apoyos.
5.6.3. Modelo de bielas y tirantes
Se pueden utilizar modelos de bielas y tirantes para determinar las solicitaciones internas
cerca de los apoyos y los puntos de aplicación de cargas concentradas en los estados
límite de resistencia y evento extremo.

Se debe considerar un modelo de bielas y tirantes para proyectar zapatas y cabezales de
pilotes o para otras situaciones en las cuales la distancia entre los centros de las cargas
aplicadas y las reacciones de apoyo sea menor que aproximadamente dos veces el
espesor del elemento.
Si para el análisis estructural se utiliza un modelo de bielas y tirantes, se deberán aplicar

los requisitos de los artículos 5.6.3.2 a 5.6.3.6.
5.6.3.2. Modelado de las estructuras
La estructura y un componente o región de la misma se pueden modelar como un conjunto

de tirantes de acero traccionados y bielas de hormigón comprimidas, interconectadas en
nodos de manera de formar un reticulado capaz de llevar todas las cargas aplicadas a los
apoyos. Para determinar la geometría del reticulado se deberán considerar los anchos
requeridos para las bielas comprimidas y tirantes traccionados.
La resistencia minorada de las bielas y tirantes, Pr , se deberá tomar como la de los

elementos cargados axialmente:
Pr   Pn (5.6.3.2-1)
siendo:
Pn la resistencia nominal de la biela o tirante, en kN.
 el factor de resistencia especificado en el artículo 5.5.4.2 para tracción o

compresión, según corresponda.
5.6.3.3. Dimensionamiento de las bielas comprimidas
5.6.3.3.1. Resistencia de una biela no armada
La resistencia nominal de una biela comprimida no armada se deberá determinar de la

siguiente manera:
Pn  1000 fcu Acs (5.6.3.3.1-1)
siendo:
Pn la resistencia nominal de una biela comprimida, en kN.
fcu la tensión de compresión límite según lo especificado en el artículo

5.6.3.3.3, en MPa.
Acs el área efectiva de la sección transversal de una biela según lo especificado

en el artículo 5.6.3.3.2, en m2.
5.6.3.3.2. Área efectiva de la sección transversal de una biela
El valor de Acs se deberá determinar considerando tanto la sección de hormigón disponible

como las condiciones de anclaje en los extremos de la biela, tal como se ilustra en la
Figura 5.6.3.3.2-1.
Si una biela está anclada mediante armadura, se puede considerar que el área efectiva de
hormigón se extiende una distancia de hasta seis diámetros de barra a partir de la barra
anclada, tal como se ilustra en la Figura 5.6.3.3.2-1(a).
Figura 5.6.3.3.2-1. Influencia de las condiciones de anclaje sobre el área

efectiva de la sección transversal de una biela
5.6.3.3.3. Tensión de compresión límite en una biela
La tensión de compresión límite, fcu , se deberá determinar con la siguiente expresión:
f´ c
fcu   0 ,85 f ´ c (5.6.3.3.3-1)
0 ,8  170  1
con:

 1   s   s  0 ,002  cot g 2  s (5.6.3.3.3-2)
siendo:
s el menor ángulo entre la biela comprimida y los tirantes traccionados

adyacentes, en (°).
s la deformación específica por tracción del hormigón en la dirección del

tirante traccionado, en m/m.
fć la resistencia a la compresión especificada, en MPa.
5.6.3.3.4. Biela armada
Si la biela comprimida contiene armadura paralela a la biela y ha sido detallada para

desarrollar su tensión de fluencia en compresión, la resistencia nominal de la biela se
deberá tomar como:

Pn  1000 fcu Acs  f y Ass  (5.6.3.3.4-1)
siendo:
Ass el área de la armadura en el tirante, en m2.
5.6.3.4. Dimensionamiento de los tirantes traccionados
5.6.3.4.1. Resistencia de un tirante
La armadura de los tirantes traccionados se deberá anclar a las zonas nodales mediante
las longitudes embebidas especificadas, ganchos o anclajes mecánicos. La fuerza de
tracción se deberá desarrollar en la cara interna de la zona nodal.
La resistencia nominal de un tirante traccionado, en kN, se deberá tomar como:
 
Pn  1000 f y Ast  Aps f pe  f y  (5.6.3.4.1-1)
siendo:
Ast el área total de la armadura longitudinal de acero no pretensado en el

tirante, en m2.
Aps el área de acero de pretensado, en m2.
fy la tensión de fluencia de la armadura longitudinal de acero no pretensado,

en MPa.
fpe la tensión en el acero de pretensado debida al pretensado, luego de las

pérdidas, en MPa.
5.6.3.4.2. Anclaje de un tirante
La armadura de los tirantes traccionados se deberá anclar para transferir la fuerza de
tracción a las regiones nodales del reticulado de acuerdo con los requisitos para anclaje de
las armaduras especificados en el artículo 5.11.
5.6.3.5. Dimensionamiento de las zonas nodales
A menos que se provea armadura de confinamiento y que su efecto se compruebe

mediante análisis o ensayos, la tensión de compresión del hormigón en las zonas nodales
de la biela no deberá ser mayor que:
 Para zonas nodales limitadas por bielas comprimidas y áreas de

apoyo: 0 ,85  f´ c
 Para zonas nodales que anclan tirantes traccionados en una

dirección: 0 ,75  f´ c
 Para zonas nodales que anclan tirantes traccionados en más de

una dirección: 0 ,65  f´ c
siendo:
 el factor de resistencia para apoyo sobre hormigón como se especifica

en el artículo 5.5.4.2.
La armadura de los tirantes traccionados se deberá distribuir uniformemente en un área

efectiva de hormigón como mínimo igual a la fuerza en el tirante traccionado dividida por
los límites de tensión aquí especificados.
Además de satisfacer los criterios de resistencia para las bielas y tirantes, las zonas
nodales se deberán diseñar de manera que satisfagan los límites de tensión y anclaje
especificados en los artículos 5.6.3.4.1 y 5.6.3.4.2.
La tensión de apoyo en la zona nodal producida por cargas concentradas o reacciones

deberá satisfacer los requisitos especificados en el artículo 5.7.5.
5.6.3.6. Armadura para limitar la fisuración
Excepto las losas y zapatas, las estructuras y elementos o regiones de las mismas
diseñadas de acuerdo con los requisitos del artículo 5.6.3 deberán contener mallas
ortogonales de barras de armadura. La separación de las barras de estas mallas no
deberá ser mayor que d/4 o 0,30 m.
La armadura en la dirección vertical y horizontal deberá satisfacer lo siguiente:
Av
 0 ,003 (5.6.3.6-1)
bw s v
Ah
 0 ,003 (5.6.3.6-2)
bw s h

siendo:
Ah el área total de armadura para limitar la fisuración horizontal en la

separación sh , en m2.
Av el área total de armadura para limitar la fisuración vertical en la separación

sv , en m2.
bw el ancho del alma del elemento, en m.
sv , sh la separación de la armadura para limitar la fisuración vertical y horizontal,

respectivamente, en m.
La armadura para limitar la fisuración se deberá distribuir uniformemente en el área de la

biela.
5.7. DISEÑO PARA FLEXIÓN Y CARGA AXIAL
5.7.1. Hipótesis para los estados límite de servicio y fatiga
En el diseño de elementos de hormigón armado, pretensado y parcialmente pretensado se

podrán utilizar las siguientes hipótesis para todos los niveles de resistencia a la
compresión:
 El hormigón pretensado resiste tracción en las secciones que no están fisuradas, a

excepción de lo especificado en el artículo 5.7.6.
 Las deformaciones en el hormigón varían linealmente, excepto en elementos o

regiones de elementos para los cuales la resistencia de materiales convencional no
es aplicable.
 La relación de módulos, n, se redondea al entero más cercano.
 La relación de módulos se calcula de la siguiente manera:
- Es / Ec para las barras de armadura.
- Ep / Ec para los cables de pretensado.
 Para las cargas permanentes y tensiones de pretensado es aplicable una relación

de módulos efectiva igual a 2n.
5.7.2. Hipótesis para los estados límite de resistencia y evento extremo
La resistencia minorada de los elementos de hormigón se deberá basar en las condiciones

de equilibrio y compatibilidad de deformaciones, los factores de resistencia especificados
en el artículo 5.5.4.2 y en las siguientes hipótesis:
 En los elementos con armadura o acero de pretensado totalmente adherente, o en
la longitud adherente de los cordones localmente adherentes o revestidos, la
deformación será directamente proporcional a la distancia al eje neutro, excepto
para los elementos de gran altura, los cuales deberán satisfacer los requisitos del
artículo 5.13.2, y para otras regiones perturbadas.
 En los elementos con cables de pretensado, total o parcialmente no adherentes (es

decir, en los cordones localmente no adherentes o revestidos), al determinar la
tensión en los cables se deberá considerar la diferencia de deformación entre los
cables y la sección de hormigón y el efecto de las flechas sobre la geometría de los
cables.
 Si el hormigón no está confinado, la máxima deformación específica utilizable en la

fibra extrema comprimida del hormigón deberá ser menor o igual que 0,003.
 Si el hormigón está confinado, en el núcleo confinado se podrá emplear una

deformación específica utilizable máxima mayor que 0,003. Al calcular la
resistencia minorada se deberá considerar que el recubrimiento de hormigón podría
perderse para deformaciones compatibles con las del núcleo confinado.
 Excepto para los modelos de bielas y tirantes, la tensión en la armadura se basará

en una curva tensión-deformación representativa del acero o en una representación
matemática aprobada, que incluya el anclaje de la armadura y de los elementos de
pretensado y la transferencia del pretensado.
 La resistencia a la tracción del hormigón podrá ser despreciable.
 Se supondrá que la distribución de la relación tensión de compresión-deformación

es rectangular, parabólica o de cualquier otra forma que permita predecir la
resistencia de manera sustancialmente compatible con los resultados de ensayo.
 Se deberán consider los anclajes de la armadura y de los elementos de

pretensado, y la transferencia del pretensado.
 Se deberá considerar que en una sección transversal existe deformación

balanceada cuando la armadura de tracción llega a la deformación correspondiente
a su tensión de fluencia especificada fy , mientras que en la fibra comprimida con
deformación máxima la deformación específica será igual al valor último, adoptado
igual a 0,003.
 Una sección será controlada por la compresión cuando la deformación neta por
tracción en el acero más traccionado es menor o igual que el límite correspondiente
a la deformación controlada por la compresión, y en el hormigón comprimido la
deformación específica es igual al valor último, adoptado igual a 0,003. El límite
correspondiente a deformación controlada por la compresión será igual a la
deformación neta por tracción en la armadura bajo condiciones de deformación
balanceada. Para la armadura fy = 420 MPa y para todas las armaduras
pretensadas, se permite fijar el límite de la deformación controlada por compresión
en un valor igual a 0,002.

 Se considerará que las secciones son controladas por tracción cuando la
deformación neta por tracción en el acero más traccionado sea mayor o igual que
0,005 y en el hormigón comprimido la deformación específica sea igual al valor
último, adoptado igual a 0,003. Las secciones en las cuales la deformación neta por
tracción en el acero más traccionado esté comprendida entre el límite
correspondiente a deformación controlada por la compresión y 0,005, constituyen
una zona de transición entre las secciones controladas por compresión y tracción.
 Para aumentar la resistencia de los elementos solicitados a flexión este

Reglamento permite el uso de armadura de compresión conjuntamente con
armadura adicional de tracción.
 En las expresiones aproximadas para calcular la resistencia a la flexión

especificadas en los artículos 5.7.3.1 y 5.7.3.2, los valores fy y fý podrán
reemplazar a fs y f´s , respectivamente, siempre que se cumplan las siguientes
condiciones:
- fy puede reemplazar a fs cuando, utilizando fy en los cálculos, la relación c/ds

resultante no sea mayor que 0,6. Si c/ds es mayor que 0,6, para determinar la
tensión en la armadura de tracción no pretensada se deberá utilizar
compatibilidad de deformaciones.
- fý puede reemplazar a f´s cuando, utilizando fý en los cálculos, c  3 d´s .
Cuando c < 3 d´s , para determinar la tensión en la armadura de compresión no
pretensada se deberá utilizar compatibilidad de deformaciones.
Conservadoramente, la armadura de compresión se podrá ignorar, es decir,
considerar A´s = 0.
Para los elementos comprimidos de sección rectangular hueca se deberán investigar otras
limitaciones referidas a la máxima deformación específica utilizable en la fibra extrema
comprimida del hormigón según se especifica en el artículo 5.7.4.7.
5.7.2.2. Distribución rectangular de tensiones
La relación entre la tensión y la deformación del hormigón se puede considerar satisfecha

por un diagrama rectangular equivalente de tensiones de compresión de 0,85·fć en una
zona limitada por los bordes de la sección transversal y una recta paralela al eje neutro
ubicada a una distancia a =  1 c a partir de la fibra extrema comprimida. La distancia c se
deberá medir de manera perpendicular al eje neutro. El factor  1 se deberá tomar como
0,85 para hormigones cuyas resistencias no superan los 30 MPa. Para resistencias
mayores que 30 MPa, a 1 se le deberá aplicar una reducción de 0,05 por cada 7 MPa de
resistencia en exceso de 30 MPa, excepto que  1 no podrá ser menor que 0,65.
Para los elementos comprimidos de sección rectangular hueca se deberán investigar otras
limitaciones referidas al uso del diagrama rectangular de tensiones según se especifica en
el artículo 5.7.4.7.
5.7.3. Elementos solicitados a flexión
5.7.3.1. Tensión en el acero de pretensado para la resistencia nominal a la flexión
5.7.3.1.1. Elementos con cables adherentes
Para secciones rectangulares o con alas solicitadas a flexión respecto de un eje para las
cuales se utiliza la distribución de tensiones aproximada especificada en el artículo 5.7.2.2
y para las cuales fpe es mayor o igual que 0,5 fpu , la tensión media en el acero de
pretensado, fps , se puede determinar con la siguiente expresión:
 c 
f ps  f pu  1  k (5.7.3.1.1-1)
 dp 
 
siendo:
 f py 
k  2  1,04   (5.7.3.1.1-2)
 f pu 
 
para comportamiento de sección T:
Aps f pu  As f s  A´ s f ´ s  0 ,85 f ´ c b  bw  hf
c  (5.7.3.1.1-3)
f pu
0 ,85 f ´ c  1 bw  k Aps
dp
para comportamiento de sección rectangular:
A ps f pu  As f s  A´ s f ´ s
c  (5.7.3.1.1-4)
f pu
0 ,85 f ´ c  1 b  k A ps
dp
siendo:
Aps el área del acero de pretensado, en m2.
fpu la resistencia a la tracción especificada del acero de pretensado, en MPa.
fpv la tensión de fluencia del acero de pretensado, en MPa.
As el área de la armadura de tracción de acero no pretensado, en m2.
A´s el área de la armadura de compresión, en m2.
fs la tensión en la armadura de tracción no pretensada para la resistencia

nominal a la flexión, como se especifica en el artículo 5.7.2.1, en MPa.

f´s la tensión en la armadura de compresión no pretensada para la resistencia
b el ancho de la cara comprimida del elemento; para la sección de un ala

solicitada a compresión, ancho efectivo del ala como se especifica en el
artículo 4.6.2.6, del Reglamento CIRSOC 801, en m.
bw el ancho del alma, en m.
hf la altura del ala comprimida, en m.
dp la distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de los cables

de pretensado, en m.
c la distancia entre el eje neutro y la cara comprimida, en m.
1 el factor para el diagrama de tensiones, especificado en el artículo 5.7.2.2.
5.7.3.1.2. Elementos con cables no adherentes
Para las secciones rectangulares o con alas solicitadas a flexión respecto de un eje o a
flexión biaxial con carga axial como se especifica en el artículo 5.7.4.5 para las cuales se
utiliza la distribución de tensiones aproximada especificada en el artículo 5.7.2.2, la tensión
media en el acero de pretensado no adherente se puede tomar como:
 dp  c 
f ps  f pe  6205  f (5.7.3.1.2-1)
   py
 e 
siendo:
2 i
e  (5.7.3.1.2-2)
2  Ns
para comportamiento de sección T:
Aps f ps  As f s  A´ s f ´ s  0 ,85 f ´ c b  bw  hf
c (5.7.3.1.2-3)
0 ,85 f ´ c  1 bw
para comportamiento de sección rectangular:
Aps f ps  As f s  A´ s f ´ s
c (5.7.3.1.2-4)
0 ,85 f ´ c  1 b
siendo:
c la distancia entre la fibra extrema comprimida y el eje neutro suponiendo

que el cable de pretensado ha entrado en fluencia, dada por las expresiones
5.7.3.1.2-3 y 5.7.3.1.2-4 para comportamiento de sección T y sección
rectangular, respectivamente, en m.
ℓe la longitud efectiva del cable, en m.
ℓi la longitud del cable entre anclajes, en m.
Ns el número de articulaciones de apoyo que cruza el cable entre anclajes o

entre puntos de adherencia discretos.
fpy la tensión de fluencia del acero de pretensado, en MPa.
fpe la tensión efectiva en el acero de pretensado en la sección considerada

luego de todas las pérdidas, en MPa.
5.7.3.1.3. Elementos con cables adherentes y no adherentes
5.7.3.1.3a. Análisis detallado
A excepción de lo especificado en el artículo 5.7.3.1.3b, para los elementos que tienen

tanto cables adherentes como cables no adherentes, la tensión en el acero de pretensado
se deberá calcular mediante un análisis detallado. Este análisis deberá considerar la
compatibilidad de deformaciones de la sección y del acero de pretensado adherente. La
tensión en el acero de pretensado no adherente deberá considerar la compatibilidad de los
desplazamientos globales de las secciones no adherentes de los cables ubicados en el
tramo. Los cables no adherentes podrán tener secciones adherentes como los puntos de
anclaje y cualquier sección adherente, como por ejemplo los desviadores. Se deberá tener
en cuenta el posible deslizamiento en los desviadores. La resistencia nominal a la flexión
se debe calcular directamente a partir de las tensiones obtenidas mediante este análisis.
5.7.3.1.3b. Análisis simplificado
En lugar de usar el análisis detallado descrito en el artículo 5.7.3.1.3a, la tensión en los

cables no adherentes se podrá tomar conservadoramente como la tensión efectiva en el
acero de pretensado después de las pérdidas, fpe . En este caso, la tensión en el acero de
pretensado se deberá calcular usando las expresiones 5.7.3.1.1-1 a 5.7.3.1.1-4,
reemplazando el término Aps·fpu en las expresiones 5.7.3.1.1-1 a 5.7.3.1.1-4 por el término
Apsb·fpu + Apus·fpe .
siendo:
Apsb el área de acero de pretensado adherente, en m2.
Apsu el área de acero de pretensado no adherente, en m2.
Al calcular la resistencia nominal a la flexión usando la expresión 5.7.3.2.2-1 la tensión

media en el acero de pretensado se deberá tomar como el promedio ponderado de la
tensión en el acero de pretensado adherente y no adherente, y se deberá usar el área total
de acero de pretensado adherente y no adherente.
5.7.3.2. Resistencia a la flexión
5.7.3.2.1. Resistencia minorada a la flexión
La resistencia minorada Mr se deberá determinar con la siguiente expresión:

Mr   Mn (5.7.3.2.1-1)
siendo:
Mn la resistencia nominal, en kNm.
 el factor de resistencia especificado en el artículo 5.5.4.2.
5.7.3.2.2. Secciones con alas
Para las secciones con alas solicitadas a flexión respecto de un eje, o a flexión biaxial con
carga axial como se especifica en el artículo 5.7.4.5, para las cuales se utiliza la
distribución de tensiones aproximada especificada en el artículo 5.7.2.2 y en las cuales la
altura del ala comprimida, determinada de acuerdo con las expresiones 5.7.3.1.1-3,
5.7.3.1.1-4, 5.3.7.1.2-3 o 5.7.3.1.2-4, sea menor que a =  1 c , la resistencia nominal a la
flexión se podrá tomar como:
  a  a 
 A ps f ps  d p    As f s  d s    ..... 
 2  2
Mn  1000   (5.7.3.2.2-1)
 a hf  
  A´ s f ´ s  d´ s    0 ,85 f ´ c b  bw  hf
 a
  
 2 2 2  
 
siendo:
fps la tensión media en el acero de pretensado para la resistencia nominal a la

flexión especificada en la expresión 5.7.3.1.1-1, en MPa.
dp la distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de los cables

de pretensado, en m.
As el área de la armadura de tracción no pretensada, en m2.
fs la tensión en la armadura de tracción no pretensada para la resistencia

ds la distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de la

armadura de tracción no pretensada, en m.
f´s la tensión en la armadura de compresión no pretensada para la resistencia

d´s la distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de la

armadura de compresión, en m.
fć la resistencia a la compresión especificada del hormigón a 28 días, a

menos que se especifique una edad diferente, en MPa.
b el ancho de la cara comprimida del elemento; para la sección de un ala
solicitada a compresión, ancho efectivo del ala como se especifica en el
artículo 4.6.2.6 del Reglamento CIRSOC 801, en m.
bw el ancho de alma o diámetro de una sección circular, en m.
1 el factor para el diagrama de tensiones, especificado en el artículo 5.7.2.2.
hf la altura del ala comprimida de un elemento de sección I o T, en m.
a la altura del diagrama de tensiones equivalente, en m, (a = c  1).
5.7.3.2.3. Secciones rectangulares
Para las secciones rectangulares solicitadas a flexión respecto de un eje y para flexión
biaxial con carga axial como se especifica en el artículo 5.7.4.5 para las cuales se utiliza la
distribución de tensiones aproximada especificada en el artículo 5.7.2.2 y en las cuales la
altura del ala comprimida, determinada de acuerdo con las expresiones 5.7.3.1.1-4 o
5.7.3.1.2-4, no es menor que a =  1 c , la resistencia nominal a la flexión, Mn , se puede
determinar utilizando las expresiones 5.7.3.1.1-1 a 5.7.3.2.2-1, en cuyo caso bw se deberá
tomar como b.
5.7.3.2.4. Otras secciones transversales
Para las secciones transversales diferentes a las secciones con alas o esencialmente
rectangulares con eje de simetría vertical o para las secciones solicitadas a flexión biaxial
sin carga axial, la resistencia nominal a la flexión, Mn , se deberá determinar mediante un
análisis basado en las hipótesis especificadas en el artículo 5.7.2. También se aplicarán
los requisitos del artículo 5.7.3.3.
5.7.3.2.5. Enfoque basado en la compatibilidad de deformaciones
Alternativamente, si se requieren cálculos más precisos se podrá utilizar el enfoque

basado en la compatibilidad de deformaciones. Se deberán aplicar los requisitos del
artículo 5.7.2.1 que corresponda.
La tensión y la correspondiente deformación específica en cualquier capa de armadura

considerada se puede tomar de cualquier expresión o gráfica representativa de la relación
tensión-deformación para armadura no pretensada y cordones de pretensado.
5.7.3.3. Límites para las armaduras
5.7.3.3.1. Armadura máxima
Este Reglamento no especifica valores de armadura máxima.
5.7.3.3.2. Armadura mínima
A menos que se especifique lo contrario, en cualquier sección no controlada por

compresión de un elemento flexionado, la cantidad de armadura de tracción pretensada y
no pretensada deberá ser adecuada para desarrollar una resistencia a la flexión minorada,
Mr , como mínimo igual al menor valor entre:

 1,33 veces el momento mayorado requerido por las combinaciones de cargas para
los estados límite de resistencia aplicables especificados en la Tabla 3.4.1-1 del
Reglamentos CIRSOC 801; y


 
Mcr   3   1 fr   2 fcpe 1000 Sc  Mdnc
 Sc

S

 1 

(5.7.3.3.2-1)
  nc 
siendo:
fr el módulo de rotura del hormigón especificado en el artículo 5.4.2.6.
fcpe la tensión de compresión en el hormigón debida exclusivamente a

las fuerzas de pretensado efectivas (una vez que han ocurrido todas
las pérdidas) en la fibra extrema de la sección en la cual las cargas
aplicadas externamente provocan tensión de tracción, en MPa.
Mdnc el momento total no mayorado debido a la carga permanente que

actúa sobre la sección monolítica o no compuesta, en kNm.
Sc el módulo resistente para la fibra extrema de la sección compuesta

en la cual las cargas aplicadas externamente provocan tensión de
tracción, en m3.
Snc el módulo resistente para la fibra extrema de la sección monolítica o

no compuesta en la cual las cargas aplicadas externamente
provocan tensión de tracción, en m3.
Para cualquier sección compuesta intermedia se deberán utilizar valores adecuados de

Mdnc y Snc . Si las vigas se diseñan de manera que la sección monolítica o no compuesta
resista todas las cargas, en la expresión anterior para calcular Mcr se deberá sustituir Snc
por Sc .
Los siguientes factores se deberán utilizar para considerar la variación en la resistencia a

fisuración por flexión del hormigón, la variación del pretensado, y la relación entre la
tensión de fluencia nominal y la tensión última de la armadura:
1 = factor por variación de la fisuración por flexión

= 1,2 para estructuras de dovelas prefabricadas
= 1,6 para todas las demás estructuras de hormigón
2 = factor por variación del pretensado

= 1,1 para cables adheridos
= 1,0 para cables no adheridos
3 = relación entre la tensión de fluencia mínima especificada y la tensión

última a tracción de la armadura
= 0,84 para armadura ADN 420
= 0,84 para armadura ADN 420 S
= 1,00 para estructuras de hormigón pretensado
Se deberán aplicar los requisitos del artículo 5.10.8.
5.7.3.4. Limitación de la fisuración mediante distribución de la armadura
Los requisitos especificados en este artículo se deberán aplicar a la armadura de todos los
elementos de hormigón, excepto a la armadura de las losas de tablero diseñadas de
acuerdo con el artículo 9.7.2, (en preparación) en las cuales la tracción en la sección
transversal sea mayor que el 80 % del módulo de rotura especificado en el artículo 5.4.2.6,
para la combinación de cargas para el estado límite de servicio aplicable dado en la Tabla
3.4.1-1 del Reglamentos CIRSOC 801.
La separación s de la armadura de acero no pretensado en la capa más próxima a la cara

traccionada deberá satisfacer lo siguiente:
122 ,6  e
s  2 dc (5.7.3.4-1)
 s f ss
donde:
dc
s  1 

0 ,7 h  d c 
siendo:
e el factor de exposición
= 1,00 para condición de exposición Clase 1
= 0,75 para condición de exposición Clase 2
dc el espesor del recubrimiento de hormigón medido desde la fibra extrema

traccionada hasta el centro de la armadura de flexión más próxima a la
misma, en m.
fss la tensión de tracción en la armadura en el estado límite de servicio, en

MPa.
h el espesor o altura total del elemento, en m.
dℓ la distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro del elemento

de acero más traccionado, en m.
Hasta tanto no esté disponible el Reglamento CIRSOC específico para Tecnología de los
Materiales, se utilizarán las clases de exposición del documento original.
La condición de exposición Clase 1 se deberá aplicar solo cuando se admitan fisuras

debido a que la estética y/o la corrosión no son determinantes. La condición de
exposición Clase 2 se deberá aplicar al diseño transversal de las vigas cajón construidas
por dovelas para cualquier carga aplicada antes de que el hormigón alcance la totalidad de
la resistencia nominal y cuando la estética y/o la corrosión sean condiciones
determinantes.
Para calcular dc se deberá utilizar el espesor real del recubrimiento de hormigón.
Al calcular la tensión real en la armadura se deberán considerar los efectos de la tracción

axial, mientras que se podrán o no considerar los efectos de la compresión axial. La

separación mínima y máxima de la armadura también deberá satisfacer los requisitos de
los artículos 5.10.3.1 y 5.10.3.2, respectivamente.
Se podrán considerar los efectos del acero de pretensado adherente, en cuyo caso el valor
de fs utilizado en la expresión 5.7.3.4-1 para dicho acero deberá ser la tensión que se
desarrolle más allá del estado de descompresión calculada considerando una sección
fisurada o mediante un análisis de compatibilidad de deformaciones.
Cuando en el estado límite de servicio las alas de las vigas T y las vigas cajón de
hormigón armado estén traccionadas, la armadura de tracción por flexión se deberá
distribuir en una distancia igual al menor de los siguientes valores:
 El ancho de ala efectivo, especificado en el artículo 4.6.2.6, del Reglamento

CIRSOC 801 o
 Un ancho igual a 1/10 del promedio de la longitud de los tramos adyacentes entre
apoyos.
Cuando el ancho de ala efectivo sea mayor que 1/10 del promedio de la longitud de los
tramos, en las porciones externas del ala se deberá disponer armadura longitudinal
adicional cuya área no deberá menor que 0,4 % del área de losa en exceso.
Cuando la altura efectiva, dℓ , de un elemento de hormigón no pretensado o parcialmente

pretensado sea mayor que 0,90 m, se deberá colocar armadura superficial uniformemente
distribuida en ambas caras del elemento en una distancia dℓ /2 más próxima a la armadura
de tracción por flexión. En cada cara lateral el área de armadura superficial Ask , en m2/m
de altura, deberá satisfacer la siguiente condición:
As  A ps

Ask  0 ,0003 d   0 ,76   (5.7.3.4-2)
4
siendo:
As el área de la armadura de tracción, en m2.
Sin embargo, no será necesario que el área total de armadura superficial longitudinal (por
cara) sea mayor que 1/4 de la armadura de tracción por flexión requerida As + Aps .
La máxima separación de la armadura superficial no deberá ser mayor que dℓ /6 o 0,30

m. Esta armadura se podrá incluir en los cálculos de resistencia siempre que se realice un
análisis de compatibilidad de deformaciones para determinar las tensiones en las barras o
alambres individuales.
5.7.3.5. Redistribución de momentos
En lugar de realizar un análisis más refinado, si en los apoyos internos de una viga
continua de hormigón armado se dispone armadura adherente que satisface los requisitos
del artículo 5.11, los momentos negativos determinados aplicando la teoría de la
elasticidad en los estados límite de resistencia, se podrán incrementar o disminuir no más
de 1000 t %, hasta un máximo de 20 %.
Los momentos negativos solo se deberán redistribuir si en la sección donde se reduce el
momento, el valor de t es mayor o igual que 0,0075.
Para mantener el equilibrio de cargas y solicitaciones los momentos positivos se deberán

ajustar para considerar los cambios en los momentos negativos.
5.7.3.6. Deformaciones
Se deberán considerar los requisitos del artículo 2.5.2.6 del Reglamento CIRSOC 801.
Las juntas y apoyos de los tableros deberán acomodar los cambios dimensionales
provocados por las cargas, la fluencia lenta, la contracción, las variaciones térmicas, el
asentamiento y el pretensado.
5.7.3.6.2. Flechas y contraflechas
En el cálculo de flechas y contraflechas se deberán considerar la carga permanente, la

sobrecarga, el pretensado, las cargas de montaje, la fluencia lenta y la contracción del
hormigón, y la relajación del acero.
Para determinar las flechas y contraflechas se deberán aplicar los requisitos dados en
los artículos 4.5.2.1 y 4.5.2.2 del Reglamento CIRSOC 801 y en el artículo 5.9.5.5.
En lugar de realizar un análisis más exhaustivo, las flechas o deformaciones instantáneas

se podrán calcular utilizando el módulo de elasticidad del hormigón especificado en el
artículo 5.4.2.4 y tomando el momento de inercia ya sea como el momento de inercia
bruto, Ig , o bien como un momento de inercia efectivo, Ie , dado por la siguiente expresión:
M 
3  M 
3
Ie   cr  Ig  1   cr  I I (5.7.3.6.2-1)
 M    M   cr g
 a    a  
donde:
Ig
M cr  1000 f r (5.7.3.6.2-2)
yt
siendo:
Mcr el momento de fisuración, en kNm.
fr el módulo de rotura del hormigón como se especifica en el artículo 5.4.2.6,

en MPa.
yt la distancia entre el eje neutro y la fibra extrema traccionada, en m.
Ma el máximo momento en un elemento en la etapa para la cual se calcula la

deformación, en kNm.

Para los elementos prismáticos, el momento de inercia efectivo se podrá considerar
como el valor obtenido con la expresión 5.7.3.6.2-1 en el punto medio del tramo cuando se
trate de tramos simples o continuos, y en el apoyo cuando se trate de voladizos. Para los
elementos no prismáticos continuos, el momento de inercia efectivo se podrá tomar
como el promedio de los valores obtenidos con la expresión 5.7.3.6.2-1 para las secciones
críticas para momento positivo y negativo.
A menos que se realice una determinación más exacta, la flecha a largo plazo se podrá
tomar como la flecha instantánea multiplicada por el siguiente factor:
 Si la flecha instantánea se basa en Ig : 4 ,0
 Si la flecha instantánea se basa en Ie :  

3 ,0  1,2 A´ s As  1,6
siendo:
As el área de la armadura de tracción no pretensada, en m2.
En el caso de los puentes construidos por dovelas, las especificaciones técnicas deberán
exigir que antes de colar las dovelas se calculen las flechas en base a los cronogramas de
colado y montaje previstos, y que estas flechas se utilicen como una guía contra la cual
verificar las flechas reales medidas.
5.7.3.6.3. Deformación axial
El acortamiento o alargamiento instantáneo provocado por las cargas se deberá

determinar usando el módulo de elasticidad de los materiales en el momento de aplicar las
cargas.
El acortamiento o alargamiento instantáneo provocado por la temperatura se deberá

determinar de acuerdo con los artículos 3.12.2 y 3.12.3 del Reglamento CIRSOC 801 y
con el artículo 5.4.2.2.
El acortamiento a largo plazo provocado por la fluencia lenta y la contracción se deberá

determinar como se especifica en el artículo 5.4.2.3.
5.7.4. Elementos comprimidos
A menos que se permita lo contrario, los elementos comprimidos se deberán analizar

considerando los efectos de:
 La excentricidad,
 Las cargas axiales,
 Los momentos de inercia variables,
 El grado de empotramiento en los extremos,
 Las flechas,
 La duración de las cargas, y
 El pretensado.
En lugar de aplicar un procedimiento refinado, las columnas no pretensadas con una

relación de esbeltez K ℓu /r < 100, se pueden proyectar aplicando el procedimiento
aproximado especificado en el artículo 5.7.4.3.
siendo:
K el factor de longitud efectiva especificado en el artículo 4.6.2.5 del

Reglamento CIRSOC 801.
ℓu la longitud lateralmente no arriostrada, en m.
r el radio de giro, en m.
Para las estructuras ubicadas en Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4, los requisitos

del presente artículo se deberán suplementar y modificar como se especifica en el artículo
5.10.11.
Se deberán tomar recaudos para transferir todas las solicitaciones de los elementos
comprimidos, ajustadas para considerar la amplificación de los momentos que provocan
los efectos de segundo orden, hacia los elementos adyacentes.
Si la conexión a un elemento adyacente se materializa mediante una articulación de

hormigón, a fin de minimizar la resistencia a la flexión se deberá concentrar armadura
longitudinal dentro de la articulación y anclarla a ambos lados de la misma.
5.7.4.2. Límites para la armadura
Para los elementos comprimidos en Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4 se

deberán considerar límites de armadura adicionales, como se especifica en los artículos
5.10.11.3 y 5.10.11.4.1.1 del Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI.
La máxima sección de armadura longitudinal pretensada y no pretensada para los

elementos comprimidos no compuestos deberá ser tal que:
As A ps f pu
  0 ,08 (5.7.4.2-1)
Ag Ag f y
A ps f pe
 0 ,30 (5.7.4.2-2)
Ag f ´ c
La mínima sección de armadura longitudinal pretensada y no pretensada para los

elementos comprimidos no compuestos deberá ser tal que:

As f y A ps f pu
  0 ,135 (5.7.4.2-3)
Ag f ´ c Ag f ´ c
siendo:
As el área del acero de tracción no pretensado, en m2.
Ag el área bruta de la sección, en m2.
fpu la resistencia a la tracción especificada del acero de pretensado, en MPa.
fy la tensión de fluencia especificada de las barras de armadura, en MPa.
fć la resistencia a la compresión especificada del hormigón, en MPa.
fpe la tensión de pretensado efectiva, en MPa.
El mínimo número de barras de armadura longitudinal en el cuerpo de una columna será

de seis para disposiciones circulares y cuatro para disposiciones rectangulares. El
tamaño mínimo de barra será db  20 mm.
Para puentes en Zona de Desempeño Sísmico 1 se podrá utilizar una sección efectiva
reducida si la sección transversal es mayor que la requerida para resistir las cargas
aplicadas. El mínimo porcentaje de armadura longitudinal total (pretensada y no
pretensada) del área efectiva reducida será del 1 % o el valor obtenido de la expresión
5.7.4.2-3, cualquiera sea el valor que resulte mayor. Tanto la sección efectiva reducida
como la sección bruta deben ser capaces de resistir todas las combinaciones de cargas
aplicables indicadas en la Tabla 3.4.1-1 del Reglamento CIRSOC 801.
5.7.4.3. Evaluación aproximada de los efectos de la esbeltez
Para los elementos no arriostrados contra el desplazamiento lateral, los efectos de la

esbeltez se pueden despreciar si la relación de esbeltez, K ℓu /r , es menor que 22.
Para los elementos arriostrados contra el desplazamiento lateral, los efectos de la esbeltez
se pueden despreciar si K ℓu /r es menor que 34 - 12 (M1 / M2), siendo M1 y M2 el menor y
el mayor momento de extremo, respectivamente, y el término (M1 / M2) positivo para flexión
de curvatura única.
Para el diseño de los elementos comprimidos no pretensados en los cuales K ℓu /r es

menor que 100 se puede utilizar el siguiente procedimiento aproximado:
 El diseño se basa en una carga axial mayorada, Pu , determinada mediante

análisis elástico y un momento mayorado amplificado, Mc , como se especifica
en el artículo 4.5.3.2.2b del Reglamento CIRSOC 801.
 La longitud lateralmente no arriostrada, ℓu , de un elemento comprimido, se

define como la distancia libre entre elementos capaces de proporcionar apoyo
lateral a los elementos comprimidos en la dirección considerada. Si hay
acartelamientos, la longitud lateralmente no arriostrada debe ser medida hasta el
extremo inferior de cualquier acartelamiento en el plano considerado.
 El radio de giro, r , se calcula para la sección bruta de hormigón.
 Para los elementos arriostrados contra el desplazamiento lateral, a menos que

mediante un análisis se demuestre que se puede utilizar un valor menor, el factor
de longitud efectiva, K , se toma igual a 1,0.
 Para los elementos no arriostrados contra el desplazamiento lateral, K se

determina considerando debidamente los efectos de la fisuración y las armaduras
sobre la rigidez relativa y nunca se deberá tomar menor que 1,0.
En ausencia de cálculos más precisos, el valor EI a utilizar para determinar Pe como se

especifica en la expresión 4.5.3.2.2b-5, del Reglamento CIRSOC 801 se deberá tomar
como el mayor valor entre:
Ec Ig
 Es Is
EI  5 (5.7.4.3-1)
1  d
Ec Ig
2 ,5
EI  (5.7.4.2-2)
1  d
siendo:
Ec el módulo de elasticidad del hormigón, en MPa.
Ig el momento de inercia de la sección bruta de hormigón respecto del eje

baricéntrico, en m4.
Es el módulo de elasticidad del acero longitudinal, en MPa.
Is el momento de inercia del acero longitudinal respecto del eje baricéntrico, en m4.
d la relación entre los máximos momentos debidos a la carga permanente

mayorados y el máximo momento debido a la carga total mayorado; siempre
positivo.
Para los elementos pretensados en forma excéntrica, al determinar el momento

amplificado se deberá considerar el efecto de la flecha lateral debida al pretensado.
5.7.4.4. Resistencia minorada axial
La resistencia minorada axial de los elementos comprimidos de hormigón armado

simétricos respecto de ambos ejes principales se deberá considerar de la siguiente
manera:
Pr   Pn (5.7.4.4-1)

donde:
 Para elementos armados con zunchos en espiral:

0 ,85 f ´ c Ag  Ast  Aps  .... 
Pn  0 ,85 
  1000
  f y Ast  Aps f pe  E p  cu   (5.7.4.4-2)
 Para elementos armados con estribos cerrados:

0 ,85 f ´ c Ag  Ast  Aps  .... 
Pn  0 ,80 
  1000
siendo:
Pr la resistencia axial minorada, con o sin flexión, en kN.
Pn la resistencia axial nominal, con o sin flexión, en kN.
fć la resistencia especificada del hormigón a 28 días, a menos que se

especifique una edad diferente, en MPa.
Ag el área bruta de la sección, en m2.
Ast el área total de la armadura longitudinal, en m2.
fy la tensión de fluencia especificada de la armadura, en MPa.
Aps el área de acero de pretensado, en m2.
Ep el módulo de elasticidad de los cables de pretensado, en MPa.
cu la deformación específica de falla del hormigón en compresión, en m/m.
5.7.4.5. Flexión biaxial
En lugar de realizar un análisis en base a condiciones de equilibrio y compatibilidad de

deformaciones para flexión biaxial, los elementos no circulares solicitados a flexión biaxial
y compresión se podrán dimensionar utilizando las siguientes expresiones aproximadas:
Si la carga axial mayorada es mayor o igual que 0,10 ·fć Ag :
1 1 1 1
   (5.7.4.5-1)
Prxy Prx Pry  Po
donde:

0 ,85 f ´ c Ag  Ast  Aps  .... 
Po  1000 
 
Si la carga axial mayorada es menor que 0,10 fć Ag :
M ux M uy
  1,0 (5.7.4.5-3)
M rx M ry
siendo:
 el factor de resistencia para elementos solicitados a compresión axial.
Prxy la resistencia axial minorada en flexión biaxial, en kN.
Prx la resistencia axial minorada determinada sobre la base de que la

excentricidad ey es la única presente, en kN.
Pry la resistencia axial minorada determinada sobre la base de que la

excentricidad ex es la única presente, en kN.
Pu la fuerza axial mayorada aplicada, en kN.
Mux el momento mayorado aplicado respecto del eje x, en kNm.
Muy el momento mayorado aplicado respecto del eje y, en kNm.
ex la excentricidad de la fuerza axial mayorada aplicada en la dirección x, es

decir = Muy / Pu , en m.
ey la excentricidad de la fuerza axial mayorada aplicada en la dirección y, es

decir = Mux / Pu , en m.
Po la resistencia axial nominal de una sección para excentricidad nula, en kN.
La resistencia axial minorada Prx y Pry no se deberá tomar mayor que el producto entre el
factor de resistencia,  , y la máxima resistencia nominal a la compresión dada por las
expresiones 5.7.4.4-2 o 5.7.4.4-3, según corresponda.
5.7.4.6. Zunchos en espiral y estribos cerrados
El área de acero de los zunchos en espiral y estribos cerrados en puentes ubicados en

Zona de Desempeño Sísmico 2, 3 o 4 deberá satisfacer los requisitos especificados en el
artículo 5.10.11 del Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI.
Cuando el área de la armadura, los zunchos en espiral y los estribos cerrados, no esté
determinada por las siguientes condiciones:
- Requisitos de diseño sismorresistente,

- Corte o torsión según lo especificado en el artículo 5.8, o
- Requisitos mínimos según lo especificado en el artículo 5.10.6,
la relación entre el volumen de armadura del zuncho en espiral y el volumen total del
núcleo confinado de hormigón, medido entre las partes exteriores de los zunchos, deberá
satisfacer la siguiente condición:
 Ag  f´
 s  0 ,45   1 c (5.7.4.6-1)
A  f
 c  yh
siendo:
Ag el área bruta de la sección de hormigón, en m2.
Ac el área del núcleo medido hasta el diámetro exterior del zuncho, en m2.
fć la resistencia especificada del hormigón a 28 días, a menos que se

especifique una edad diferente, en MPa.
fyh la tensión de fluencia especificada de la armadura del zuncho en espiral, en

MPa.
Los demás detalles de armaduras de zunchos en espiral y estribos cerrados, deberán

satisfacer los requisitos del artículo 5.10.6 de este Reglamento y del artículo 5.10.11 del
Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI.
5.7.4.7. Elementos comprimidos de sección rectangular hueca
5.7.4.7.1. Relación de esbeltez de las paredes
La relación de esbeltez de las paredes de una sección transversal rectangular hueca se

deberá tomar como:
Xu
w  (5.7.4.7.1-1)
t
siendo:
Xu la longitud libre de la porción de pared de espesor constante entre otras

paredes o entre chaflanes entre paredes, en m.
t el espesor de la pared, en m.
w la relación de esbeltez de las paredes para columnas huecas.
Solo se podrán utilizar esbelteces de pared mayores que 35 si el comportamiento y la

resistencia de las paredes se documentan mediante pruebas analíticas o experimentales
aceptables para el Propietario.
5.7.4.7.2. Limitaciones para la aplicación del método del diagrama rectangular de
tensiones
5.7.4.7.2a. Requisitos generales
A excepción de lo especificado en el artículo 5.7.4.7.2c, el método del diagrama

rectangular de tensiones equivalente no se deberá utilizar en el diseño de elementos
comprimidos de sección rectangular hueca con relaciones de esbeltez de pared  15.
Si la relación de esbeltez de las paredes es menor que 15 se puede utilizar el método del
diagrama rectangular de tensiones en base a una deformación específica por compresión
igual a 0,003.
5.7.4.7.2b. Método refinado para ajustar el límite de máxima deformación específica

utilizable
Si la relación de esbeltez de las paredes es mayor o igual que 15, la máxima deformación
específica utilizable en la fibra extrema comprimida del hormigón es igual al menor valor
entre la deformación específica por pandeo local calculada para el ala más ancha de la
sección transversal o 0,003.
La deformación específica por pandeo local del ala más ancha de la sección transversal se
puede calcular suponiendo que los cuatro bordes del ala están simplemente apoyados. Se
deberá considerar el comportamiento no lineal de los materiales incorporando los módulos
tangentes del hormigón y el acero de las armaduras en el cálculo de la deformación
específica por pandeo local.
Al calcular la resistencia de los elementos comprimidos de sección rectangular hueca

construidos por segmentos se deberán despreciar las armaduras discontinuas no
postesadas.
La resistencia a la flexión se deberá calcular utilizando los principios del artículo 5.7.3
aplicados juntamente con las curvas tensión-deformación que se anticipan para los tipos
de materiales a utilizar.
5.7.4.7.2c. Método aproximado para ajustar la resistencia minorada
Si la esbeltez de las paredes es ≤ 35, en lugar de los requisitos de los artículos 5.7.4.7.2a
y 5.7.4.7.2b se pueden utilizar los requisitos del presente artículo y el método del diagrama
rectangular de tensiones.
La resistencia minorada de una columna hueca, determinada utilizando una máxima

deformación específica utilizable de 0,003 y los factores de resistencia especificados en el
artículo 5.5.4.2 se deberá reducir aún más aplicando un factor w tomado como:
 Si w ≤ 15, entonces w  1,0 (5.7.4.7.2c-1)
 Si 15 < w ≤ 25, entonces w  1  0 ,025 w  15  (5.7.4.7.2c-2)
 Si 25 < w ≤ 35, entonces w  0 ,75 (5.7.4.7.2c-3)

5.7.5. Aplastamiento
Si no hay armadura de confinamiento en el hormigón que soporta el dispositivo de apoyo,

la resistencia minorada al aplastamiento se deberá tomar como:
Pr   Pn (5.7.5-1)
donde:
Pn  850 f´ c A1 m (5.7.5-2)
siendo:
Pn la resistencia nominal al aplastamiento, en kN.
A1 el área debajo del dispositivo de apoyo, en m2.
m el factor de modificación.
A2 el área ideal definida en este reglamento, en m2.
El factor de modificación se puede determinar de la siguiente manera:
 Si la superficie de apoyo es más ancha que el área cargada en todos sus lados:
A2
m   2 ,0 (5.7.5-3)
A1
 Si el área cargada está sujeta a tensiones de aplastamiento distribuidas de forma

no uniforme:
A2
m  0 ,75  1,50 (5.7.5-4)
A1
Si la superficie de apoyo es inclinada o escalonada, A2 se puede tomar como el área de la

base inferior del mayor tronco de una pirámide recta, cono, o cuña ahusada totalmente
contenida dentro del apoyo y que tiene por base superior el área cargada y pendientes
laterales de 1,0 vertical en 2,0 horizontal.
Si la carga aplicada mayorada es mayor que la resistencia minorada aquí especificada, se

deberán tomar recaudos para resistir las fuerzas de desgarramiento y descantillado de
acuerdo con el artículo 5.10.9.
5.7.6. Elementos traccionados
5.7.6.1. Resistencia minorada a la tracción
Los elementos en los cuales las cargas mayoradas inducen tensiones de tracción en la
totalidad de la sección transversal se deberán considerar elementos traccionados y se
supondrá que la fuerza axial es resistida exclusivamente por los elementos de acero. Se
aplicarán los requisitos del artículo 5.11.5.4.
La resistencia minorada a la tracción uniforme se deberá determinar con la siguiente

expresión:
Pr   Pn (5.7.6.1-1)
siendo:
Pn la resistencia nominal a la tracción especificada en el artículo 5.6.3.4.
 el factor de resistencia especificado en el artículo 5.5.4.2
5.7.6.2. Resistencia a la combinación de tracción y flexión
Los elementos solicitados por cargas de tracción excéntricas que inducen en la sección
transversal tanto tensiones de tracción como de compresión se deberán dimensionar de
acuerdo con los requisitos del artículo 5.7.2.
5.8. CORTE Y TORSIÓN
5.8.1. Procedimientos de diseño
5.8.1.1. Regiones solicitadas a flexión
Cuando sea razonable suponer que las secciones planas permanecerán planas luego de
la aplicación de las cargas, las regiones de los elementos se deberán diseñar para corte o
torsión utilizando ya sea el modelo por secciones según lo especificado en el artículo 5.8.3
o bien el modelo de bielas y tirantes según lo especificado en el artículo 5.6.3. Se
aplicarán los requisitos del artículo 5.8.2.
En lugar de aplicar los requisitos del artículo 5.8.3, los puentes tipo viga cajón de hormigón
postesado construidos por dovelas, se podrán proyectar para corte y torsión usando los
requisitos del artículo 5.8.6.
Los elementos en los cuales la distancia entre el punto de corte nulo y la cara del apoyo
sea menor que 2d , o los elementos en los cuales hay una carga que provoca más de 1/2
(1/3 en el caso de las vigas cajón por dovelas) del corte en un apoyo a menos de 2d de la
cara del apoyo, se podrán considerar como elementos de gran altura para los cuales se
deberán aplicar los requisitos del artículo 5.6.3 y los requisitos sobre detallado del artículo
5.13.2.3.
5.8.1.2. Regiones próximas a discontinuidades
Cuando la hipótesis de secciones planas de la teoría flexional no sea válida, las regiones
de los elementos se deberán diseñar para corte y torsión utilizando el modelo de bielas y
tirantes según lo especificado en el artículo 5.6.3. Se aplicarán los requisitos del artículo
5.13.2.

5.8.1.3. Regiones de interfaz
Las interfaces entre elementos se deberán diseñar para transferencia de corte de acuerdo
con los requisitos del artículo 5.8.4.
5.8.1.4. Losas y zapatas
Las regiones tipo losa se deberán diseñar para corte de acuerdo con los requisitos de los
artículos 5.13.3.6 o 5.6.3.
5.8.1.5. Almas curvas de puentes-viga tipo cajón postensadas
Las vigas curvas tipo cajón postensadas que tienen una altura libre total, hc , superior a
1,20 m, se deben diseñar para los siguientes efectos combinados, antes y después de las
pérdidas:
 los efectos combinados del corte global que resulta del corte vertical y la torsión,
 flexión regional transversal del alma que resulta de la fuerza lateral de pretensado,
y
 flexión transversal del alma a partir de las cargas verticales y del postensado
transversal.
5.8.2. Consideraciones generales
La resistencia minorada a la torsión, Tr , se deberá determinar con la siguiente

expresión:
Tr   Tn (5.8.2.1-1)
siendo:
Tn la resistencia nominal a la torsión especificada en el artículo 5.8.3.6, en

kNm.
La resistencia minorada al corte, Vr , se deberá determinar con la siguiente expresión:
Vr   Vn (5.8.2.1-2)
siendo:
Vn la resistencia nominal al corte especificada en el artículo 5.8.3.3, en kN.
Para el hormigón de peso normal, los efectos torsionales se deberán analizar cuando:
Tu  0 ,25  Tcr (5.8.2.1-3)
donde:
Acp 2 f pc
Tcr  328 f´ c 1 (5.8.2.1-4)
pc 0 ,328 f´ c
siendo:
Tu el momento torsor mayorado, en kNm.
Tcr el momento de fisuración por torsión, en kNm.
Acp el área total encerrada por el perímetro exterior de la sección transversal de

hormigón, en m2.
pc la longitud del perímetro exterior de la sección de hormigón, en m.
fpc la tensión de compresión en el hormigón después de las pérdidas, ya sea

en el baricentro de la sección transversal que resiste cargas temporarias o
en la unión del alma y el ala si el baricentro se encuentra en el ala, en MPa.
Para las estructuras celulares:
Acp 2
 2 Ao bv (5.8.2.1-5)
pc
siendo:
Ao el área encerrada por el recorrido del flujo de corte, incluyendo el área de

cualquier abertura que hubiera, en m2.
La fuerza de corte mayorada equivalente, Vu , se deberá determinar con la siguiente

expresión:
- Para secciones macizas:
2
 0 ,9 p h Tu 
Vu 2
  (5.8.2.1-6)
 2 A 
 o 
- Para secciones huecas:
Tu d s
Vu  (5.8.2.1-7)
2 Ao

siendo:
ph el perímetro del eje de la armadura transversal de torsión cerrada, en m.
Tu el momento torsor mayorado, en kNm.
5.8.2.2. Modificaciones para hormigón liviano
Cuando se utilicen hormigones elaborados con agregados livianos, al determinar la

resistencia a la torsión y al corte se deberán aplicar las siguientes modificaciones:
 Si para el hormigón liviano se especifica la resistencia media a la tracción por

compresión diametral, fct , en las expresiones dadas en los artículos 5.8.2 y 5.8.3,
el término f ´ c se deberá reemplazar por: 4 ,7 f ct  f ´ c
 Si no se especifica fct , en las expresiones indicadas en los artículos 5.8.2 y 5.8.3 el

término f ´ c se deberá sustituir por los términos 0 ,75 f ´ c para hormigones de
agregados livianos y 0 ,85 f ´ c para hormigones de arena y agregados livianos.
Si se utiliza arena para reemplazar parte del agregado se podrá interpolar linealmente.
5.8.2.3. Longitudes de transferencia y anclaje
Se deberán considerar los requisitos del artículo 5.11.4.
5.8.2.4. Regiones que requieren armadura transversal
Excepto en losas, zapatas y alcantarillas, se deberá proveer armadura transversal en las

siguientes situaciones:
 
Cuando Vu  0 ,5  Vc  V p  (5.8.2.4-1)
o bien
 Cuando las expresiones 5.8.2.1-3 o 5.8.6.3-1 exijan considerar la torsión.
siendo:
Vu la fuerza de corte mayorada, en kN.
Vc la resistencia nominal al corte del hormigón, en kN.
Vp el componente de la fuerza de pretensado en la dirección de la

fuerza de corte; Vp = 0 cuando se utiliza el método simplificado
especificado en el artículo 5.8.3.4.3, en kN.
5.8.2.5. Mínima armadura transversal
Excepto para los puentes viga tipo cajón de hormigón postesado construidos por dovelas,
cuando de acuerdo con lo especificado en el artículo 5.8.2.4 se requiera armadura
transversal, el área de acero deberá satisfacer la siguiente condición:
bv s
Av  0 ,083 f´ c (5.8.2.5-1)
fy
siendo:
Av el área de la armadura transversal en una distancia s , en m2.
bv el ancho de alma ajustado para considerar la presencia de vainas como se

especifica en el artículo 5.8.2.9, en m.
s la separación de la armadura transversal, en m.
fy la tensión de fluencia de la armadura transversal, en MPa.
Para los puentes viga tipo cajón de hormigón postesado construidos por dovelas, cuando
de acuerdo con lo especificado en el artículo 5.8.6.5 se requiera armadura transversal, el
área de la armadura transversal deberá satisfacer la siguiente condición:
bw s
Av  0 ,345 (5.8.2.5-2)
fy
siendo:
Av el área de una armadura de corte por alma en una distancia s , en m2.
bw el ancho del alma, en m.
s la separación de la armadura transversal, en m.
fy la tensión de fluencia de la armadura transversal, en MPa.
Para los puentes viga tipo cajón de hormigón postesado construidos por dovelas, si de
acuerdo con lo especificado en el artículo 5.8.6.5 no se requiera armadura transversal, el
área mínima de armadura transversal de corte por cada alma no deberá ser menor que el
equivalente a dos barras de armadura db = 12 mm de fy = 420 MPa, por m de longitud.
5.8.2.6. Tipos de armadura transversal
La armadura transversal podrá estar conformada por:
 Estribos perpendiculares al eje longitudinal del elemento;
 Mallas de alambres soldadas, con alambres perpendiculares al eje longitudinal del

elemento, siempre que los alambres transversales estén certificados para soportar

un alargamiento mínimo de 4%, medido en una longitud de calibración de al menos
0,10 m que incluya al menos un alambre transversal;
 Cables de pretensado anclados, detallados y construidos de manera de minimizar

la pérdida por acuñamiento y las pérdidas dependientes del tiempo, y que forman
un ángulo mayor o igual que 45 grados respecto de la armadura longitudinal de
tracción;
 Una combinación de estribos, cables y barras longitudinales dobladas;
 Zunchos en espiral o estribos cerrados circulares;
 Estribos inclinados que forman un ángulo mayor o igual que 45 grados respecto de
la armadura longitudinal de tracción; o
 Barras longitudinales dobladas en elementos no pretensados con la parte doblada

formando un ángulo mayor o igual que 30 grados respecto de la armadura
longitudinal de tracción.
La separación de los estribos inclinados y de la armadura longitudinal doblada deberá ser

tal que cada línea a 45 grados que se extienda hacia la reacción desde la mitad de la
altura del elemento, h/2, a la armadura de tracción longitudinal deberá ser atravesada por
al menos una línea de armadura transversal.
La armadura transversal se deberá detallar de manera tal que la fuerza de corte se

transfiera de manera efectiva entre diferentes elementos o zonas de un mismo miembro.
La armadura de torsión deberá consistir tanto en armadura transversal como en armadura

longitudinal. La armadura longitudinal deberá consistir en barras y/o cables. La armadura
transversal puede consistir en:
 Estribos cerrados, perpendiculares al eje longitudinal del elemento, tal como se

especifica en el artículo 5.11.2.6.4.
 Una jaula cerrada de malla de alambre soldada con alambres transversales

perpendiculares al eje longitudinal del elemento, o
 Zunchos en espiral o estribos cerrados circulares.
5.8.2.7. Máxima separación de la armadura transversal
La separación de la armadura transversal no deberá ser mayor que la máxima separación

admisible, smáx , determinada de la siguiente manera:
 Si vu < 0,125 fć :
smáx  0 ,8 d v  0 ,60 m (5.8.2.7-1)
 Si vu  0,125·fć :
smáx  0 ,4 d v  0 ,30 m (5.8.2.7-2)
siendo:
vu la tensión de corte calculada de acuerdo con el artículo 5.8.2.9, en MPa.
dv la altura de corte efectiva de acuerdo con lo definido en el artículo 5.8.2.9,

en m.
Para los puentes tipo viga cajón de hormigón postesado construidos por dovelas, la
separación de los estribos cerrados requeridos para resistir los efectos del corte debido a
los momentos torsores no deberá ser mayor que la mitad de la dimensión más corta de la
sección transversal ni que 0,30 m.
5.8.2.8. Requisitos de diseño y detallado
La armadura transversal se deberá anclar en ambos extremos de acuerdo con los

requisitos del artículo 5.11.2.6. Para los elementos compuestos solicitados a flexión, al
determinar si se satisfacen los requisitos sobre desarrollo y anclaje del artículo 5.11.2.6 se
puede considerar la prolongación de la armadura de corte de la viga hacia el interior de la
losa de tablero.
La tensión de fluencia de diseño de la armadura transversal no pretensada se deberá

tomar igual a la tensión de fluencia especificada cuando esta última sea menor o igual que
420 MPa. Para una armadura transversal no pretensada con una tensión de fluencia
mayor que 420 MPa, la tensión de fluencia de diseño se deberá tomar como la tensión
correspondiente a una deformación específica de 0,0035, pero nunca mayor que 500 MPa.
La tensión de fluencia de diseño de la armadura transversal pretensada se deberá

tomar como la tensión efectiva, luego de considerar todas las pérdidas de pretensado, más
420 MPa, pero nunca mayor que fpy .
Cuando se utilice como armadura transversal armadura de malla de alambre, ésta se

deberá anclar en ambos extremos de acuerdo con los requisitos del artículo 5.11.2.6.3. No
se permitirán otras uniones soldadas que no sean las requeridas para el anclaje.
Al calcular la resistencia al corte de un elemento de altura variable se deberán considerar

las componentes inclinadas de compresión y/o de tracción por flexión.
5.8.2.9. Tensión de corte en el hormigón
La tensión de corte en el hormigón se deberá determinar determinar con la siguiente

expresión:
Vu   V p 1
vu  (5.8.2.9-1)
 bv d v 1000
siendo:
 el factor de resistencia para corte especificado en el artículo 5.5.4.2.

bv el ancho de alma efectivo tomado como el mínimo ancho del alma, medido
en forma paralela al eje neutro, entre las resultantes de las fuerzas de
tracción y compresión debidas a flexión, o, en el caso de secciones
circulares, diámetro de la sección modificado para considerar la presencia
de vainas si corresponde, en m.
dv la altura de corte efectiva tomada como la distancia, medida de forma

perpendicular al eje neutro, entre las resultantes de las fuerzas de tracción y
compresión debidas a flexión; no es necesario tomarla menor que el mayor
valor entre 0,9 de y 0,72 h , en m, siendo:
A ps f ps d p  As f y d s
de  (5.8.2.9-2)
A ps f ps  As f y
Al determinar el ancho del alma a un nivel en particular, al ancho del alma se le deberá
restar un medio de los diámetros de las vainas no llenadas con mortero o un cuarto de los
diámetros de las vainas llenadas con mortero a dicho nivel.
5.8.3. Modelo de diseño por secciones
El modelo de diseño por secciones se puede utilizar para diseñar al corte cuando esté
permitido de acuerdo con los requisitos del artículo 5.8.1.
En lugar de los métodos aquí especificados, la resistencia de los elementos solicitados a

corte o a una combinación de corte y torsión se puede determinar satisfaciendo las
condiciones de equilibrio y compatibilidad de deformaciones y utilizando relaciones
tensión-deformación verificadas empíricamente para la armadura y para el hormigón
fisurado diagonalmente. Si es necesario considerar corte simultáneo en una segunda
dirección, la investigación se deberá basar ya sea en los principios antes expuestos o bien
en un modelo de bielas y tirantes tridimensional.
5.8.3.2. Secciones próximas a los apoyos
Se deberán considerar los requisitos del artículo 5.8.1.2.
Si la fuerza de reacción en la dirección del corte aplicado introduce compresión en la

región extrema de un elemento, la ubicación de la sección crítica para corte se deberá
tomar a una distancia igual a dv a partir de la cara interna del apoyo como se ilustra en la
Figura 5.8.3.2-1.
Caso contrario, la sección de diseño se deberá tomar en la cara interna del apoyo. Si un
elemento tipo viga se extiende a ambos lados del área de reacción, la sección de diseño a
cada lado de la reacción se deberá determinar en forma separada en base a las cargas a
cada lado de la reacción y considerando si su respectiva contribución a la reacción total
introduce tracción o compresión en la región extrema.
Para las vigas postesadas se deberá proveer armadura en la zona de anclaje como se
especifica en el artículo 5.10.9. Para las vigas pretesadas se deberá proveer una jaula de
armadura que confine los extremos de los cordones como se especifica en el artículo
5.10.10. Para las vigas no pretensadas soportadas por apoyos que introducen compresión
en el elemento, solo se puede proveer armadura transversal mínima entre el borde interior
de la placa de apoyo y el extremo de la viga.
Si la tensión de corte en la sección de diseño calculada de acuerdo con el artículo 5.8.2.9

es mayor que 0,18 fć y el elemento tipo viga no se construye integralmente con el apoyo,
su región extrema se deberá diseñar utilizando el modelo de bielas y tirantes especificado
en el artículo 5.6.3.
Figura 5.8.3.2-1. Sección crítica para corte
5.8.3.3. Resistencia nominal al corte
La resistencia nominal al corte, Vn , se deberá determinar como el menor valor entre:
V n  Vc  V s  V p (5.8.3.3-1)
V n  250 f ´ c bv d v  V p (5.8.3.3-2)
siendo:
V c  83  f ´ c bv d v , si se utilizan los procedimientos

dados en los artículos 5.8.3.4.1 o 5.8.3.4.2. (5.8.3.3-3)
Vc  el menor valor entre Vci y Vcw si se utilizan los

procedimientos dados en el artículo 5.8.3.4.3.

1000 Av f y d v cot g   cot g   sen 
Vs  (5.8.3.3-4)
s
Cuando la armadura transversal consiste en una única barra longitudinal o un único grupo
de barras longitudinales paralelas dobladas a la misma distancia del apoyo, la resistencia
al corte que proporcionan estas barras se deberá determinar como:
Vs  1000 Av f y sen   249 f ´ c bv d v (5.8.3.3-5)
siendo:
bv el ancho de alma efectivo tomado como el mínimo ancho del alma dentro de
la altura dv , como se determina en el artículo 5.8.2.9, en m.
dv la altura de corte efectiva como se determina en el artículo 5.8.2.9, en m.
s la separación de la armadura transversal medida en una dirección paralela a

la armadura longitudinal, en m.
 el factor que indica la capacidad del hormigón fisurado diagonalmente de

transmitir tracción según se especifica en el artículo 5.8.3.4.
 el ángulo de inclinación de las tensiones de compresión diagonal como se

determina en el artículo 5.8.3.4 (°); si se utilizan los procedimientos del
artículo 5.8.3.4.3, cotg  es como allí se define.
 el ángulo de inclinación de la armadura transversal respecto del eje

longitudinal, en grados (°).
Av el área de la armadura de corte en una distancia s , en m2.
Vp la componente de la fuerza de pretensado efectiva en la dirección del corte

aplicado; positiva si se opone al corte aplicado; Vp = 0 cuando se aplica el
artículo 5.8.3.4.3 [kN].
Si se utiliza armadura longitudinal doblada, solamente los tres cuartos centrales de la parte
inclinada de la barra doblada se deberá considerar efectiva como armadura transversal.
Si para proveer resistencia al corte en una misma porción de un elemento se utiliza más
de un tipo de armadura transversal, la resistencia al corte Vs se deberá determinar como la
sumatoria de los valores de Vs calculados para cada tipo.
Si la resistencia al corte se proporciona por medio de armadura longitudinal doblada o de

una combinación de armadura longitudinal doblada y estribos, la resistencia nominal al
corte se deberá determinar usando el procedimiento simplificado de acuerdo con el
artículo 5.8.3.4.1.
5.8.3.4. Procedimiento para determinar la resistencia al corte
Para el diseño al corte se puede utilizar cualquiera de los tres métodos aquí identificados,
siempre que se satisfagan todos los requisitos para la utilización del método seleccionado.
5.8.3.4.1. Procedimiento simplificado para secciones no pretensadas
Para las zapatas de hormigón en las cuales la distancia entre el punto de corte nulo y la
cara de la columna, pilar o tabique sea menor que 3 dv con o sin armadura transversal, y
para otras secciones de hormigón no pretensado no solicitadas a tracción axial y que
contengan al menos la mínima cantidad de armadura transversal especificada en el
artículo 5.8.2.5, o que tengan una altura total menor que 0,40 m, se podrán utilizar los
siguientes valores:
 = 2,0
 = 45º
5.8.3.4.2. Procedimiento general
Los parámetros  y  se deberán determinar mediante los siguientes requisitos.
Para las secciones que contengan al menos la cantidad mínima de armadura transversal
especificada en el artículo 5.8.2.5, el valor de  se podrá determinar mediante la expresión
5.8.3.4.2-1:
4 ,8
 
1  750  s  (5.8.3.4.2-1)
Cuando las secciones no contengan al menos la cantidad mínima de armadura

transversal, el valor de  podrá ser como se especifica en la expresión 5.8.3.4.2-2:
4 ,8 1,3
 

1  750  s  1  s xe  (5.8.3.4.2-2)
En ambos casos el valor de  podrá ser como se especifica en la expresión 5.8.3.4.2-3:
  29  3500  s (5.8.3.4.2-3)
En las expresiones 5.8.3.4.2-1 a 5.8.3.4.2-3, s es la deformación específica neta por

tracción longitudinal en la sección en el baricentro de la armadura de tracción, como se
ilustra en las Figuras 5.8.3.4.2-1 y 5.8.3.4.2-2. En lugar de utilizar procedimientos más
complejos, s se puede determinar mediante la expresión 5.8.3.4.2-4:
M 
 u  0 ,5 N  V  V  1000 A f 
 d u u p ps po 
 v 
s 

1000 E s As  E p Aps  (5.8.3.4.2-4)

Figura 5.8.3.4.2-1. Parámetros de corte para una sección que contiene al
menos la cantidad mínima de armadura transversal, Vp = 0
Figura 5.8.3.4.2-2. Deformación específica longitudinal, εs , para secciones

que contienen menos que la mínima cantidad de armadura
transversal
El parámetro de separación de las fisuras, sxe , se deberá determinar con la siguiente

expresión:
0 ,035
s xe  s x (5.8.3.4.2-5)
a g  0 ,016
donde:
0 ,30 m  s xe  2 ,00 m
siendo:
Ac el área del hormigón del lado del elemento traccionado por flexión, como se
ilustra en la Figura 5.8.3.4.2-1, en m2.
Aps el área del acero de pretensado del lado del elemento traccionado por
flexión, como se ilustra en la Figura 5.8.3.4.2-1, en m2.
As el área del acero no pretensado del lado del elemento traccionado por
flexión en la sección considerada, como se ilustra en la Figura 5.8.3.4.2-1,
en m2.
ag el tamaño máximo de los agregados, en m.
fpo el parámetro que se toma como el módulo de elasticidad de los cables de

pretensado multiplicado por la diferencia de deformación unitaria remanente
entre los cables de pretensado y el hormigón que los rodea, en MPa. Para
los niveles de pretensado habituales, un valor de 0,7 fpu será adecuado
tanto para elementos pretesados como para elementos postesados.
Nu la fuerza axial mayorada, positiva si es de tracción y negativa si es de

compresión, en kN.
Mu 
el valor absoluto del momento mayorado, nunca menor que Vu  V p d v , 
en kN m.
sx el menor valor entre dv o la máxima distancia entre capas de armadura

longitudinal para limitar la fisuración, siendo el área de la armadura en cada
capa no menor que 0,003 bv sx , como se ilustra en la Figura 5.8.3.4.2-3, en
m.
Vu la fuerza de corte mayorada, en kN.
Figura 5.8.3.4.2-3. Definición del parámetro de separación de las fisuras, sx

Dentro de la longitud de transferencia, el valor de fpo se deberá incrementar linealmente
desde cero en la ubicación en la cual comienza la adherencia entre los cordones y el
hormigón hasta su valor total al final de la longitud de transferencia.
El lado del elemento traccionado por flexión se deberá tomar como la semialtura que
contiene la zona traccionada por flexión, como se ilustra en la Figura 5.8.3.4.2-1.
Al utilizar las expresiones 5.8.3.4.2-1 a 5.8.3.4.2-5 se deberán tener en cuenta las

siguientes consideraciones:
M u no se deberá tomar menor que Vu  V p d v . 

Al calcular As y Aps , el área de las barras o cables que terminan a una distancia menor
que su longitud de desarrollo de la sección considerada se debe reducir en proporción a su
falta de desarrollo.
Si el valor de s calculado con la expresión 5.8.3.4.2-4 resulta negativo, dicho valor se

deberá tomar como cero o bien se debe recalcular reemplazando el denominador de la
 
expresión 5.8.3.4.2-4 por E s As  E p Aps  E c Act . No obstante, s no se deberá
tomar menor que - 0,0004.
Para las secciones ubicadas a una distancia menor que dv de la cara del apoyo, para
evaluar  y  se puede utilizar el valor de s calculado a dv de la cara del apoyo.
Si la tracción axial es lo suficientemente grande como para fisurar la cara comprimida de la

sección, el valor calculado mediante la expresión 5.8.3.4.2-4 se debe duplicar.
Está permitido determinar  y  mediante las expresiones 5.8.3.4.2-1 a 5.8.3.4.2-3 usando

un valor de s mayor que el calculado mediante la expresión 5.8.3.4.2-4. No obstante, s no
se debe tomar mayor que 0,006.
5.8.3.4.3. Procedimiento simplificado para secciones pretensadas y no pretensadas
Para las vigas de hormigón pretensadas y no pretensadas que no están sujetas a

tracciones axiales significativas y que contienen al menos la cantidad mínima de armadura
transversal especificada en el artículo 5.8.2.5, Vn en el artículo 5.8.3.3 se puede
determinar tomando Vp como cero y Vc como el menor valor entre Vci y Vcw , donde:
Vci la resistencia nominal al corte que provee el hormigón cuando se produce

fisuración inclinada debido a la combinación de corte y momento, en kN.
Vcw la resistencia nominal al corte que provee el hormigón cuando se produce

fisuración inclinada debido a la presencia de tensiones principales excesivas
en el alma, en kN.
Vci se deberá determinar como:
Vi Mcre
Vci  53 f ´ c bv d v  Vd   163 f ´ c bv d v (5.8.3.4.3-1)
M máx
siendo:
Vd la fuerza de corte en la sección debido a la carga permanente no mayorada,

incluye tanto DC como DW, en kN.
Vi la fuerza de corte mayorada en la sección debido a las cargas aplicadas

externamente que ocurren simultáneamente con Mmáx , en kN.
Mcre el momento que provoca fisuración por flexión en la sección debido a las
cargas aplicadas externamente, en kNm.
Mmáx el momento máximo mayorado en la sección debido a las cargas aplicadas

externamente, en kNm.
Mcre se deberá determinar con la siguiente expresión:

  M
M cre  S c 1000 f r  f cpe  dnc

 (5.8.3.4.3-2)
 S nc 
siendo:
fcpe la tensión de compresión en el hormigón debida exclusivamente a las

fuerzas de pretensado efectivas (una vez que han ocurrido todas las
pérdidas) en la fibra extrema de la sección en la cual las cargas aplicadas
externamente provocan tensión de tracción, en MPa.
Mdnc el momento total no mayorado debido a la carga permanente que actúa

sobre la sección monolítica o no compuesta, en kNm.
Sc el módulo resistente para la fibra extrema de la sección compuesta en la

cual las cargas aplicadas externamente provocan tensión de tracción, en
m3.
Snc el módulo resistente para la fibra extrema de la sección monolítica o no

compuesta en la cual las cargas aplicadas externamente provocan tensión
de tracción, en m3.
En la expresión 5.8.3.4.3-1, Mmáx y Vi se deberán determinar a partir de la combinación de

cargas que provoque el máximo momento en la sección.
Vcw se deberá determinar como:
 
Vcw  158 f´ c  300 f pc bv d v  V p (5.8.3.4.3-3)
siendo:
fpc la tensión de compresión en el hormigón (una vez que han ocurrido todas
las pérdidas), ya sea en el baricentro de la sección transversal que resiste
las cargas aplicadas externamente o en la unión del alma y el ala si el
baricentro se encuentra en el ala, en MPa. En un elemento compuesto, fpc
es la tensión de compresión resultante en el baricentro de la sección

compuesta o en la unión del alma y el ala si el baricentro se encuentra en el
ala, provocada tanto por las tensiones de pretensado como por los
momentos flectores que resiste el elemento prefabricado actuando por sí
solo.
Vs se deberá determinar usando la expresión 5.8.3.3-4, tomando  de la siguiente

manera:
si Vci  Vcw : cotg   1,0
f pc
si Vci  Vcw : cot g   1 ,0  1 ,143  1 ,8 (5.8.3.4.3-4)
fć
5.8.3.5. Armadura longitudinal
En todas las secciones la capacidad de tracción de la armadura longitudinal, del lado del
elemento traccionado por flexión, se deberá dimensionar de manera que satisfaga la
siguiente condición:

1000 Aps f ps  As fy  
Mu
d v f
 0 ,5
Nu
c
 V
 

  u  V p  0 ,5 Vs  cot g 

 v 
(5.8.3.5-1)
siendo:
Vs la resistencia al corte proporcionada por la armadura transversal en la

sección analizada de acuerdo con la expresión 5.8.3.3-4, excepto que
Vs nunca se deberá tomar mayor que Vu /  , en kN.
 el ángulo de inclinación de las tensiones de compresión diagonal

utilizado para determinar la resistencia nominal al corte de la sección
analizada, de acuerdo con el artículo 5.8.3.4, en grados (°); si se
utilizan los procedimientos del artículo 5.8.3.4.3, cotg  es como aquí
se define.
f v c los factores de resistencia tomados del artículo 5.5.4.2 para momento,

corte y resistencia axial, según corresponda.
No es necesario que el área de armadura longitudinal del lado traccionado del elemento
solicitado a flexión sea mayor que el área requerida para resistir solamente el máximo
momento. Este requisito se aplica cuando la fuerza de reacción o la carga introduce
compresión directa en la cara comprimida del elemento flexionado.
La expresión 5.8.3.5-1 se deberá evaluar en aquellas zonas donde las vigas simplemente
apoyadas se hacen continuas para las sobrecargas. La expresión 5.8.3.5-1 se deberá
reevaluar donde la armadura longitudinal es discontinua.
En el borde interior del área de apoyo de los extremos correspondientes a apoyos simples
de la sección crítica para corte, la armadura longitudinal del lado del elemento traccionado
por flexión deberá satisfacer lo siguiente:

1000 Aps f ps  As f y  
 Vu



 0 ,5 Vs  V p  cot g 
 (5.8.3.5-2)
 v 
Las expresiónes 5.8.3.5-1 y 5.8.3.5-2 se deben aplicar a secciones que no estén sujetas a
torsión. Cualquier falta de anclaje deberá ser tenida en cuenta.
5.8.3.6. Secciones solicitadas a combinaciones de corte y torsión
5.8.3.6.1. Armadura transversal
La armadura transversal no deberá ser menor que la sumatoria de la armadura requerida

para corte, según lo especificado en el artículo 5.8.3.3, más la armadura requerida para la
torsión simultánea, según lo especificado en los artículos 5.8.2.1 y 5.8.3.6.2.
5.8.3.6.2. Resistencia a la torsión
La resistencia nominal a la torsión se deberá determinar con la siguiente expresión:
2000 Ao At f y cot g 
Tn  (5.8.3.6.2-1)
s
siendo:
Ao el área encerrada por el recorrido del flujo de corte, incluyendo el área de

cualquier abertura que hubiera en la misma, en m2.
At el área de una rama de la armadura transversal de torsión cerrada en los

elementos macizos, o área total de armadura transversal de torsión en el
alma exterior de los elementos tipo célula, en m2.
 el ángulo de fisuración determinado de acuerdo con los requisitos del

artículo 5.8.3.4 con las modificaciones para las expresiones de v y Vu aquí
especificadas, en grados (°).
5.8.3.6.3. Armadura longitudinal
Se deberán aplicar los requisitos del artículo 5.8.3.5 según las modificaciones
especificadas en este artículo para incluir la torsión.
La armadura longitudinal de las secciones macizas se deberá dimensionar de manera de

satisfacer la expresión 5.8.3.6.3-1:

1000 Aps f ps  As f y  
 dv
Mu
 0 ,5
Nu

 .....
2 2
 Vu   0 ,45 p h Tu 
 cot g  
   V  0 ,5 V 
  
p s  2 A  
   o 
(5.8.3.6.3-1)

En las secciones tipo cajón, la armadura longitudinal para torsión adicional a la requerida
para flexión no deberá ser menor que:
Tn p h
A  (5.8.3.6.3-2)
2000 Ao f y
siendo:
ph el perímetro del eje de la armadura transversal de torsión cerrada, en m.
5.8.4. Transferencia de corte en las interfaces - Corte por fricción
Se deberá considerar la transferencia de corte en la interfaz en los planos dados por:
 Una fisura existente o potencial,
 Una interfaz entre diferentes materiales,
 Una interfaz entre dos hormigones colados en diferentes momentos, o
 La interfaz entre diferentes elementos de la sección transversal.
La armadura para el corte en las interfaces podrá consistir en barras individuales, estribos
de múltiples ramas o mallas de alambre soldadas.
Para poder desarrollar la tensión de fluencia de diseño, toda la armadura presente donde
se ha de considerar la transferencia de corte en una interfaz deberá estar totalmente
anclada a ambos lados de dicha interfaz mediante embebimiento, ganchos o métodos
mecánicos tales como pernos con cabeza o soldadura.
Se deberá satisfacer el área mínima de armadura de corte en la interfaz especificada en el

artículo 5.8.4.4.
La resistencia minorada al corte en la interfaz, Vri , se deberá determinar con la

Vri   Vni (5.8.4.1-1)
y el diseño deberá satisfacer:
Vri  Vui (5.8.4.1-2)
siendo:
Vni la resistencia al corte nominal en la interfaz, en kN.
Vui la fuerza de corte mayorada en la interfaz debida a la carga permanente

total en base a la resistencia aplicable y a las combinaciones de cargas
correspondientes a eventos extremos de la Tabla 3.4.1.1, del Reglamento
CIRSOC 801, en kN, y
 el factor de resistencia para corte especificado en el artículo 5.5.4.2.1. En
aquellos casos en los cuales los hormigones a ambos lados de una interfaz
tienen diferentes pesos unitarios se deberá utilizar el menor de los dos
valores de  .
La resistencia nominal al corte del plano de interfaz se deberá determinar con la siguiente
expresión:

V ni  1000 c Acv   1000 Avf f y  Pc  (5.8.4.1-3)
La resistencia nominal al corte, Vni , utilizada en el diseño no deberá ser mayor que el
menor valor entre los siguientes:
Vni  1000 K1 f´ c Acv (5.8.4.1-4)
o bien
Vni  1000 K 2 Acv (5.8.4.1-5)
donde:
Acv  bvi Lvi (5.8.4.1-6)
siendo:
Acv el área del hormigón que se considera participa en la transferencia de corte

en la interfaz, en m2.
Avf el área de la armadura de corte que atraviesa el plano de corte dentro del
área Acv , en m2.
bvi el ancho de la interfaz que se considera participa en la transferencia de

corte en m.
Lvi la longitud de la interfaz que se considera participa en la transferencia de

corte, en m.
c el factor de cohesión especificado en el artículo 5.8.4.3, en MPa.
 el coeficiente de fricción especificado en el artículo 5.8.4.3, adimensional.
fy la tensión de fluencia de la armadura, pero el valor de diseño no debe ser

mayor que 420, en MPa.
Pc la fuerza de compresión permanente neta normal al plano de corte; si la

fuerza es de tracción Pc = 0, en kN.
fć la resistencia especificada a 28 días del hormigón más débil a cualquier

lado de la interfaz, en MPa.

K1 la fracción de la resistencia del hormigón disponible para resistir el corte en
la interfaz, tal como se especifica en el artículo 5.8.4.3.
K2 la resistencia al corte en la interfaz limitante especificada en el artículo

5.8.4.3, en MPa.
5.8.4.2. Cálculo de la fuerza de corte mayorada en la interfaz, Vui , para puentes de

vigas/losa
Considerando un diagrama de cuerpo libre y utilizando el valor de una envolvente

conservadora de Vu1 , la tensión de corte mayorada en la interfaz, vui , en kN/m2, para un
puente de vigas/losa de hormigón se puede determinar de la siguiente manera:
Vu1
v ui  (5.8.4.2-1)
bvi d v
siendo:
dv la distancia entre el baricentro del acero de tracción y la mitad del espesor

de la losa para calcular una tensión de corte mayorada en la interfaz
La fuerza de corte mayorada en la interfaz para un puente de vigas/losa de hormigón, en

kN/m, se puede determinar de la siguiente manera:
Vui  v ui Acv  v ui 1,0 bvi (5.8.4.2-2)
Si la fuerza neta en el plano de corte de la interfaz, Pc , es de tracción se deberá proveer

armadura adicional, Avpc , de la siguiente manera:
Pc
Avpc  (5.8.4.2-3)
1000  f y
En las vigas, la separación longitudinal de las filas de barras de armadura de transferencia

de corte en la interfaz no deberá ser mayor que 0,60 m.
5.8.4.3. Factores de cohesión y fricción
Para el coeficiente de cohesión, c , y el coeficiente de fricción,  , se deberán tomar los

siguientes valores:
(a) Para las losas de hormigón colado in situ sobre superficies de vigas de hormigón
limpias, libres de lechada y a las cuales se les ha introducido una rugosidad de 0,006
m de amplitud:
c = 2 MPa
 = 1,0
K1 = 0,3
K2 = 12 MPa para el hormigón de peso normal
= 9 MPa para el hormigón liviano
(b) Para el hormigón de peso normal colocado de forma monolítica:
c = 3 MPa
 = 1,4
K1 = 0,25
K2 = 10 MPa
(c) Para el hormigón liviano colocado de forma monolítica o no monolítica sobre una
superficie de hormigón limpia, libre de lechada y a la cual se le ha introducido una
rugosidad de 0,006 m de amplitud:
c = 1,7 MPa
 = 1,0
K1 = 0,25
K2 = 7 MPa
(d) Para el hormigón de peso normal colocado sobre una superficie de hormigón limpia,
libre de lechada y a la cual se le ha introducido una rugosidad de 0,006 m de amplitud:
c = 1,7 MPa
 = 1,0
K1 = 0,25
K2 = 10 MPa
(e) Para el hormigón colocado sobre una superficie de hormigón limpia, libre de lechada
pero a la cual no se le ha introducido una rugosidad intencional:
c = 0,5 MPa
 = 0,6
K1 = 0,2
K2 = 6 MPa
(f) Para el hormigón anclado a acero estructural laminado, sin tratamiento adicional,
mediante pernos con cabeza o barras de armadura cuando todo el acero en contacto
con el hormigón esté limpio y libre de pintura:
c = 0,17 MPa
 = 0,7
K1 = 0,2
K2 = 6 MPa
(g) Para las ménsulas, cartelas y resaltos horizontales, el factor de cohesión, c , se deberá
tomar igual a 0.
5.8.4.4. Área mínima de armadura de corte en la interfaz
A menos que se especifique lo contrario, el área de la sección transversal de la armadura

de corte en la interfaz, Avf , que atraviesa el área de la interfaz, Acv , deberá satisfacer la
siguiente condición:
0 ,345 Acv
Avf  (5.8.4.4-1)
fy

Para las losas hormigonadas in situ sobre superficies de vigas de hormigón limpias y libres
de lechada, se deberán aplicar los siguientes requisitos:
 No es necesario que la mínima armadura de corte en la interfaz, Avf , sea mayor

que el menor valor entre la cantidad determinada usando la expresión 5.8.4.4-1 o la
cantidad necesaria para resistir 1,33 Vui / según lo determinado usando la
expresión 5.8.4.1-3.
 Los requisitos sobre armadura mínima aquí especificados se podrán obviar en el

caso de las interfaces vigas/losa a cuyas superficies se les haya introducido una
rugosidad de 6 mm de amplitud cuando la tensión de corte, vui de la expresión
5.8.4.2-1, es menor que 1,5 MPa, y toda la armadura de corte vertical (transversal)
requerida por los requisitos del artículo 5.8.2.5 se prolonga a través de la interfaz y
se ancla adecuadamente en la losa.
5.8.5. Tensiones principales en las almas de los puentes de hormigón construidos

por dovelas
Los requisitos especificados en este artículo se deberán aplicar a todos los tipos de
puentes de hormigón construidos por dovelas con cables internos y/o externos.
La tensión principal de tracción que provocan la tensión axial residual a largo plazo y el
máximo corte y/o el máximo corte combinado con el corte por torsión en el eje neutro del
alma crítica no deberá ser mayor que el límite de tracción indicado en la Tabla 5.9.4.2.2-1
para el Estado Límite de Servicio III del artículo 3.4.1 (Reglamento CIRSOC 801) en
todas las etapas de la vida de servicio de la estructura, excluyendo aquellas
correspondientes a la construcción. Al investigar las tensiones principales durante la
construcción se aplicarán las tensiones de tracción límites de la Tabla 5.14.2.3.3-1.
La tensión principal se deberá determinar usando la teoría clásica de vigas y los principios
del círculo de Mohr. Para estos cálculos, el ancho del alma se deberá medir de forma
perpendicular al plano del alma.
Al calcular la tensión principal se deberá considerar la tensión de compresión debida a los

cables verticales provistos en el alma. La componente vertical de la fuerza de los cables
longitudinales de trayectoria curva se deberá considerar como una reducción de la fuerza
de corte debida a las cargas aplicadas.
La verificación de las tensiones principales deberá incluir las tensiones locales que se
producen en las almas debido al anclaje de los cables, tal como se describe en el artículo
5.10.9.2.
Al calcular la tensión principal en las almas se pueden despreciar las tensiones de flexión
transversal locales debidas a la flexión fuera del plano de la propia alma en la sección
crítica.
5.8.6. Corte y torsión para puentes de vigas tipo cajón construidos por dovelas
Cuando sea razonable suponer que luego de la carga las secciones planas permanecerán
planas, para el diseño a corte y torsión de los puentes de vigas tipo cajón de hormigón
postesado construidos por dovelas se deberán utilizar los requisitos que aquí se presentan
en lugar de los requisitos del artículo 5.8.3.
Se podrán aplicar los requisitos aplicables de los artículos 5.8.1, 5.8.2, 5.8.4 y 5.8.5, con
las modificaciones aquí especificadas.
Las regiones de discontinuidad (donde no se aplica la hipótesis de las secciones planas de

la teoría de la flexión) se deberán diseñar usando los requisitos del artículo 5.8.6.2 y el
enfoque basado en un modelo de bielas y tirantes del artículo 5.6.3. En las regiones de
discontinuidad especial como por ejemplo vigas, ménsulas y cartelas de gran altura, se
deberán aplicar los requisitos del artículo 5.13.2, según corresponda.
Se deberán tener en cuenta los efectos de cualquier abertura o vaina presente en los
elementos. Al determinar el espesor efectivo del alma o del ala, be , en la ubicación de
dichas vainas, los diámetros de las vainas no rellenas o la mitad de los diámetros de las
vainas rellenas se deberán restar del espesor del alma o el ala.
Los valores de f´ c utilizados en cualquier parte del artículo 5.8.6 no deberán ser
mayores que 8,3 MPa.
La tensión de fluencia de la armadura de corte transversal o torsión deberá satisfacer el

artículo 5.8.2.8.
5.8.6.2. Cargas
El diseño para corte y torsión se deberá realizar para las combinaciones de cargas en
estado límite de resistencia definidas en el artículo 3.4.1 del Reglamento CIRSOC 801.
La componente de corte de la fuerza de pretensado longitudinal efectiva primaria que

actúa en la dirección del corte aplicado que se está analizando, Vp , se deberá sumar a la
solicitación con un factor de carga igual a 1,0.
Los efectos de corte secundario del pretensado se deberán incluir en la carga PS definida
en el artículo 3.3.2 del Reglamento CIRSOC 801.
Solo se deberá considerar que la componente vertical de los cables inclinados reduce el
corte aplicado sobre las almas en el caso de los cables anclados o totalmente anclados
mediante anclajes, desviadores o vainas internas ubicadas en el tercio superior o inferior
de las almas.
Los efectos de los momentos torsores mayorados, Tu , se deberán considerar en el diseño

cuando su magnitud sea mayor que el valor especificado en el artículo 5.8.6.3.
En una estructura estáticamente indeterminada en la cual luego de la fisuración se pueda

producir una reducción significativa del momento torsor debido a la redistribución de las
fuerzas internas, el momento torsor mayorado aplicado en una sección, Tu , se podrá
reducir a Tcr , siempre que los momentos y fuerzas en el elemento y en los elementos
contiguos se ajusten para tener en cuenta la redistribución.
siendo:
Tu el momento torsor mayorado, en kN m.

Tcr el momento de fisuración por torsión calculado usando la expresión 5.8.6.3-
2, en kN m.
 el factor de resistencia para corte especificado en el artículo 5.5.4.2
En lugar de realizar un análisis más refinado, se puede suponer que la carga de torsión de
una losa está distribuida linealmente a lo largo del elemento.
5.8.6.3. Regiones que requieren considerar los efectos torsionales
Para el hormigón de peso normal, los efectos torsionales se deberán investigar cuando:
1
Tu   Tcr (5.8.6.3-1)
3
donde:
Tcr  166 K f ´ c 2 Ao be (5.8.6.3-2)
f pc
K  1  2 ,0 (5.8.6.3-3)
0 ,166 f´ c
siendo:
Tu el momento torsor mayorado, en kN m.
Tcr el momento de fisuración por torsión, en kN m.
K la variable de tensión K no se deberá tomar mayor que 1,0 para ninguna

sección en la cual la tensión en la fibra extrema traccionada, calculada en
base a las propiedades de la sección bruta y debida a la carga mayorada y
la fuerza efectiva de pretensado luego de las pérdidas sea mayor que
0 ,50 f ´ c de tracción.
Ao el área encerrada por el recorrido del flujo de corte de una sección tipo
cajón cerrado, incluyendo el área de cualquier abertura que hubiera, en m2.
be el ancho efectivo del recorrido del flujo de corte, pero nunca mayor que el
mínimo espesor de las almas o alas que comprende la sección tipo cajón
cerrado, en m. be se deberá ajustar para tomar en cuenta la presencia de
vainas como se especifica en el artículo 5.8.6.1.
pc la longitud del perímetro exterior de la sección de hormigón, en m.
fpc la tensión de compresión en el hormigón no mayorada una vez que han

ocurrido todas las pérdidas, ya sea en el baricentro de la sección transversal
que resiste las cargas transitorias o en la unión del alma y el ala si el
baricentro se encuentra en el ala, en MPa.
En lugar de realizar un análisis más refinado, be se puede tomar como Acp / pc , donde Acp
es el área encerrada por el perímetro exterior de la sección transversal y pc es el perímetro
exterior de la sección transversal de hormigón.
Al calcular K para una sección solicitada por una fuerza axial mayorada, Nu , la tensión de
compresión en el hormigón no mayorada fpc , se deberá reemplazar por (fpc – Nu /Ag). El
valor Nu se deberá tomar como un valor positivo cuando la fuerza axial sea de tracción y
negativo cuando sea de compresión.
5.8.6.4. Armadura de torsión
Cuando de acuerdo con el artículo 5.8.6.3 sea necesario considerar los efectos
torsionales, se deberá proveer armadura de torsión tal como se especifica en este articulo.
Esta armadura deberá ser adicional a la requerida para resistir el corte mayorado, tal como
se especifica en el artículo 5.8.6.5, la flexión y las fuerzas axiales que pudieran actuar
simultáneamente con la torsión.
La armadura longitudinal y transversal requerida para torsión deberá satisfacer la siguiente

condición:
Tu   Tn (5.8.6.4-1)
La resistencia nominal a la torsión de la armadura transversal se deberá basar en un

modelo de reticulado con diagonales a 45 grados y se deberá calcular como:
2000 Ao Av f y
Tn  (5.8.6.4-2)
s
La mínima armadura longitudinal adicional para torsión, Aℓ , deberá satisfacer la siguiente

condición:
Tu p h
A  (5.8.6.4-3)
2000  Ao f y
siendo:
Av el área de armadura transversal de corte, en m2.
Aℓ el área total de armadura longitudinal de torsión en el alma exterior de la

viga tipo cajón, en m2.
Tu el momento torsor aplicado mayorado, en kNm.
ph el perímetro del polígono definido por los baricentros de las cuerdas

longitudinales del reticulado espacial que resiste torsión. ph se puede tomar
como el perímetro del eje de los estribos cerrados más externos, en m.
Ao el área encerrada por el recorrido del flujo de corte de una sección tipo
cajón cerrado, incluyendo el área de cualquier abertura que hubiera, en m2.
fy la tensión de fluencia de la armadura longitudinal adicional, en MPa.

 el factor de resistencia para corte especificado en el artículo 5.5.4.2
Aℓ se deberá distribuir alrededor del perímetro de los estribos cerrados de acuerdo con el
artículo 5.8.6.6.
Sujeto a los requisitos de armadura mínima especificados en el artículo 5.8.6.6, el área de

la armadura longitudinal de torsión adicional en la zona de compresión por flexión se podrá
reducir una cantidad igual a:
Mu
(5.8.6.4-4)
900 d e f y
siendo:
Mu el momento mayorado que actúa en la sección simultáneamente con Tu , en

kN m.
de la altura efectiva desde la fibra extrema comprimida hasta el baricentro de la

fuerza de tracción en la armadura de tracción, en m.
fy la tensión de fluencia mínima especificada de las barras de armadura, en

MPa.
5.8.6.5. Resistencia nominal al corte
En lugar de los requisitos del artículo 5.8.3, los requisitos especificados en este artículo se
deberán utilizar para determinar la resistencia al corte nominal de las vigas tipo cajón de
hormigón postesado, en las regiones donde sea razonable suponer que las secciones
planas permanecerán planas luego de la aplicación de las cargas.
Se deberá proveer armadura transversal cuando Vu > 0,50 Vc , donde Vc se deberá
calcular mediante la expresión 5.8.6.5-4.
La resistencia nominal al corte, Vn , se deberá determinar como el menor de los

siguientes valores:
Vn  Vc  Vs (5.8.6.5-1)
V n  1000 f ´ c bv d v (5.8.6.5-2)
y, cuando de acuerdo con el artículo 5.8.6.2 sea necesario considerar los efectos de la
torsión, las dimensiones de la sección transversal deberán ser tales que:
V c  166 K f ´ c bv d v (5.8.6.5-3)
donde:
1000 Av f y d v
Vs  (5.8.6.5-4)
s
 Vu   Tu 
    1245 f´ c (5.8.6.5-5)
b d  2 A b 
 v v   o e 
siendo:
bv el ancho de alma efectivo tomado como el mínimo ancho del alma dentro de
la altura dv como se determina en el artículo 5.8.6.1, en m.
dv igual a 0,8 h o la distancia entre la fibra extrema comprimida y el baricentro

de la armadura de pretensado, cualquiera sea el valor que resulte mayor, en
m.
s la separación de los estribos, en m.
K la variable de tensión calculada de acuerdo con el artículo 5.8.6.3.
Av el área de armadura de corte en una distancia s , en m2.
Vu el corte de diseño mayorado, incluyendo cualquier componente normal de la

fuerza de pretensado primaria, en kN.
Tu el momento torsor aplicado mayorado, en kN m.
Ao área encerrada por el recorrido del flujo de corte de una sección tipo cajón
cerrado, incluyendo el área de cualquier abertura que hubiera, en m2.
be el ancho efectivo del recorrido del flujo de corte de los elementos que
componen el modelo de reticulado espacial que resiste la torsión calculada
de acuerdo con el artículo 5.8.6.3, en m.
La resistencia nominal minorada al corte, Vn , deberá ser mayor o igual que Vu .
El corte aplicado mayorado, Vu , en las regiones próximas a los apoyos se puede

calcular a una distancia h/2 del apoyo cuando la reacción del apoyo, en la dirección del
corte aplicado, introduce compresión en la región de apoyo del elemento y no hay ninguna
carga concentrada a una distancia menor o igual que h de la cara del apoyo.
5.8.6.6. Detalles de la armadura
Además de los requisitos aquí especificados, para las vigas tipo cajón de hormigón
postesado construidas por dovelas también se deberán aplicar los requisitos de los
artículos 5.10 y 5.11, según corresponda.
En cualquier lugar de la sección transversal donde la tracción axial debida a la torsión y la

flexión sea mayor que la compresión axial debida al pretensado y la flexión, para
contrarrestar la tracción se deberán colocar cables suplementarios o armadura longitudinal
localizada que sea continua a través de las uniones entre dovelas.

Si se agregan cables suplementarios, éstos deberán estar ubicados de manera que
provean compresión alrededor del perímetro de la sección tipo cajón cerrado.
Si se agrega armadura longitudinal localizada, las barras se deberán distribuir alrededor

del perímetro que forman los estribos cerrados. La separación de las barras sobre el
perímetro no deberá ser mayor que 0,45 m. Se deberá colocar al menos una barra
longitudinal en cada esquina de los estribos. El diámetro mínimo de las barras colocadas
en las esquinas será de 1/24 de la separación de los estribos, pero nunca menor que una
barra db = 16 mm.
La separación de la armadura transversal no deberá ser mayor que la máxima separación

permitida, smáx , determinada de la siguiente manera:
Si: v u  0 ,50 f ´ c , entonces: smáx  0 ,8 d  0 ,90 m (5.8.6.6-1)
Si: v u  0 ,50 f ´ c , entonces: smáx  0 ,4 d  0 ,45 m (5.8.6.6-2)
siendo:
vu la tensión de corte calculada de acuerdo con la expresión 5.8.6.5-5, en

MPa.
dv la altura efectiva de corte como se define en el artículo 5.8.6.5, en m.
Se deberá proveer armadura transversal para corte y torsión en una distancia al menos
igual a h/2 más allá del punto hasta el cual teóricamente es necesaria.
Se deberá proveer armadura para transferencia del corte en las interfaces como se
especifica en el artículo 5.8.4.
5.9. PRETENSADO
5.9.1. Consideraciones generales de diseño
Los requisitos especificados en este artículo se deberán aplicar a los elementos

estructurales de hormigón, armados con cualquier combinación de cables de
pretensado y barras de armadura convencional actuando conjuntamente para
resistir solicitaciones comunes.
Los elementos estructurales pretensados se deberán diseñar tanto para la fuerza de

pretensado inicial como para la fuerza de pretensado final. Deberán satisfacer los
requisitos en los estados límite de servicio, fatiga, resistencia y evento extremo, según se
especifica en el artículo 5.5, y de acuerdo con las hipótesis indicadas en los artículos 5.6,
5.7 y 5.8.
Se podrán utilizar cables o barras de armadura no tesados en combinación con cables

tesados, siempre que se demuestre que el comportamiento de la estructura satisface
todos los estados límite y los requisitos de los artículos 5.4 y 5.6.
Los límites para las tensiones de compresión, especificados en el artículo 5.9.4, se
deberán utilizar para cualquier combinación de cargas de servicio aplicable de la Tabla
3.4.1-1, del Reglamento CIRSOC 801 a excepción de la Combinación de Cargas para
Estado Límite de Servicio III, la cual no se aplicará a la investigación de la compresión.
Los límites para las tensiones de tracción, especificados en el artículo 5.9.4, se deberán
utilizar para cualquier Combinación de Cargas de Servicio aplicable de la Tabla 3.4.1-1
del Reglamento CIRSOC 801. La Combinación de Cargas para Estado Límite de
Servicio III se deberá aplicar a la investigación de la tracción bajo sobrecarga.
5.9.1.2. Resistencias especificadas del hormigón
En las especificaciones técnicas se deberán identificar las resistencias especificadas, fć

y fći , para cada elemento. Los límites de tensión relacionados con las resistencias
especificadas deberán ser como se especifica en el artículo 5.9.4.
La resistencia del hormigón en el momento de la transferencia deberá ser adecuada para

satisfacer los requisitos de los anclajes o de la transferencia por adherencia, así como
para satisfacer los requisitos de flecha o contraflecha.
5.9.1.3. Pandeo
Se deberá investigar el pandeo de un elemento entre puntos de contacto entre el

hormigón y los cables, el pandeo durante las operaciones de manipulación y montaje, y el
pandeo de las almas y alas delgadas.
5.9.1.4. Propiedades de las secciones
Para determinar las propiedades de las secciones antes de la adherencia de los cables de
postesado, se deberán considerar los efectos de la pérdida de área debida a la presencia
de vainas abiertas.
Luego de la adherencia de los cables, tanto para elementos pretesados como para
elementos postesados, las propiedades de las secciones se podrán basar ya sea en la
sección bruta o en la sección transformada.
5.9.1.5. Limitación de la fisuración
Cuando se permita fisuración bajo cargas de servicio, el ancho de fisura, la fatiga de la

armadura y la corrosión se deberán investigar de acuerdo con los requisitos los artículos
5.5, 5.6 y 5.7.
5.9.1.6. Cables curvos o con puntos de quiebre
Se deberán aplicar los requisitos del artículo 5.4.6 sobre curvatura de las vainas.
Para investigar las concentraciones de tensiones que provocan los cambios de dirección
de los cables de pretensado se deberán aplicar los requisitos del artículo 5.10.4.
En el caso de cables en vainas de trayectoria curva, que no son nominalmente rectas, al

determinar la excentricidad se deberá considerar la diferencia entre el centro de gravedad
del cable y el centro de gravedad de la vaina.

Para las almas de puentes de viga curva tipo cajón postensada se deberán aplicar los
requisitos del artículo 5.8.1.5.
5.9.2. Tensiones debidas a deformaciones impuestas
Se deberá investigar como las deformaciones elásticas e inelásticas provocadas por el

pretensado afectan a los elementos contiguos de la estructura. Las fuerzas de restricción
producidas en los elementos estructurales contiguos se pueden reducir por los efectos de
la fluencia lenta.
En los pórticos monolíticos, las solicitaciones en columnas y pilares provocadas por el

pretensado de la superestructura se pueden basar en el acortamiento elástico inicial.
En los pórticos monolíticos convencionales, cualquier aumento de los momentos de

columna debido al acortamiento por fluencia lenta a largo plazo de la superestructura
pretensada, se considera compensado por la relajación simultánea de los momentos por
deformación en las columnas debida a la fluencia lenta del hormigón.
La reducción de las fuerzas de restricción en otros elementos de una estructura, debida al

pretensado de un elemento se podrá determinar de la siguiente manera:
 Para deformaciones impuestas instantáneamente

F´  F 1  e
 t , t i 
 (5.9.2-1)
o bien
 Para deformaciones impuestas lentamente
F´ 

F 1e
 t , t i 

 t , t i 
(5.9.2-2)
siendo:
F la solicitación determinada utilizando el módulo de elasticidad del

hormigón en el momento de aplicación de la carga, en kN.
F´ la solicitación reducida, en kN.
(t,ti) el coeficiente de fluencia lenta en el tiempo t para carga aplicada en el

tiempo ti como se especifica en el artículo 5.4.2.3.2.
e la base de los logaritmos neperianos.
5.9.3. Límites para la tensión en los cables de pretensado
La tensión en los cables debida al pretensado o en el estado límite de servicio no deberá

ser mayor que los siguientes valores:
 Los valores especificados en las Tablas 3.10., 3.11., 3.12.a) y b) y 3.13, del
Reglamento CIRSOC 201 - 05, o
 Los valores recomendados por el fabricante de los cables o anclajes.
La tensión en los cables en los estados límite de resistencia y evento extremo no

deberá ser mayor que el límite de resistencia a la tracción especificado en las Tablas
3.10., 3.11., 3.12.a) y b) y 3.13. del Reglamento CIRSOC 201-05.
A continuación, y sólo a título informativo se reproduce la Tabla 5.9.3-1 del documento

original AASHTO-LRFD 2012.
Tabla 5.9.3-1. Límites de tensión para los cables de pretensazo (AASHTO-LRFD

2012)
Tipo de Cable
Cordones
Condición aliviados de Cordones Barras de alta
tensiones y barras de baja resistencia
lisas de alta relajación conformadas
resistencia
Pretesado
Inmediatamente antes de la transferencia (fpbt) 0,70 fpu 0,75 fpu –
En estado límite de servicio después de todas 0,80 fpy 0,80 fpy 0,80 fpy
las pérdidas (fpe)
Postesado
Antes del acuñamiento, se puede permitir fpbt a

0,90 fpy 0,90 fpy 0,90 fpy
corto plazo
En anclajes y acoplamientos inmediatamente

0,70 fpu 0,70 fpu 0,70 fpu
después del acuñamiento de los anclajes
En otras secciones del elemento alejadas de los
anclajes y acoplamientos inmediatamente 0,70 fpu 0,74 fpu 0,70 fpu
después del acuñamiento de los anclajes
En estado límite de servicio después de las
0,80 fpy 0,80 fpy 0,80 fpy
pérdidas (fpe)
5.9.4. Límites para la tensión en el hormigón
5.9.4.1. Para tensiones temporarias antes de las pérdidas - Elementos totalmente

pretensados
5.9.4.1.1. Tensiones de compresión
El límite para la tensión de compresión en los elementos de hormigón tanto pretesados

como postesados, incluyendo los puentes construidos por dovelas, será de 0,60 fći , en
MPa.

Tabla 5.9.4.1.2-1. Límites para la tensión de tracción temporaria en el hormigón
antes de las pérdidas - Elementos totalmente pretensados.
Tipo de
Ubicación Tensión límite
puente
 En la zona de tracción precomprimida sin
N/A
armadura adherente
 En áreas fuera de la zona de tracción 0 ,25 f ´ ci  1 ,38
precomprimida y sin armadura auxiliar
Todos los adherente [MPa]
puentes,  En áreas con armadura adherente (barras de
excepto los armadura o acero de pretensado) suficiente
puentes para resistir la fuerza de tracción en el
construidos hormigón calculada suponiendo una sección 0 ,63 f ´ ci [MPa]
por dovelas no fisurada, cuando la armadura se
dimensiona utilizando una tensión de 0,5 fy ,
no mayor que 207 MPa
 Para tensiones de manipulación en pilotes 0 , 415 f ´ ci [MPa]
pretensados
Tensiones longitudinales a través de uniones en la zona de tracción
precomprimida
 Uniones con armadura auxiliar adherente
mínima atravesando las uniones, la cual es 0 ,25 f ´ ci
suficiente para soportar la fuerza de tracción tracción máxima
calculada a una tensión de 0,5 fy ; con cables [MPa]
internos o cables externos
 Uniones sin armadura auxiliar adherente
Tracción nula
mínima atravesando las uniones
Tensiones transversales a través de las uniones
 Para cualquier tipo de unión 0 ,25 f ´ ci [MPa]
Puentes Tensiones en otras áreas

construidos  Para áreas sin armadura adherente no
por dovelas Tracción nula
pretensada
 En áreas con armadura adherente (barras de
armadura o acero de pretensado) suficiente
para resistir la fuerza de tracción en el
hormigón calculada suponiendo una sección 0 ,50 f ´ ci [MPa]
no fisurada, cuando la armadura se
Tensión principal de tracción en el eje neutro del alma
 Todos los tipos de puentes de hormigón
construidos por dovelas con cables internos
y/o externos, a menos que el Propietario 0 ,29 f ´ ci [MPa]
imponga otros criterios para las estructuras
críticas
5.9.4.1.2. Tensiones de tracción
Para las tensiones de tracción se deberán aplicar los límites indicados en la Tabla
5.9.4.1.2-1.
5.9.4.2. Para tensiones en estado límite de servicio después de las pérdidas -

Elementos totalmente pretensados
La compresión se deberá investigar utilizando la Combinación de Cargas para Estado

Límite de Servicio I especificada en la Tabla 3.4.1-1 del Reglamento CIRSOC 801. Se
aplicarán los límites indicados en la Tabla 5.9.4.2.1-1.
Tabla 5.9.4.2.1-1. Límites para la tensión de compresión en el hormigón pretensado

en estado límite de servicio después de las pérdidas − Elementos
totalmente pretensados
Ubicación Tensión Límite
 Excepto en puentes construidos por dovelas,

tensión debida a la sumatoria de la tensión efectiva 0 ,45 f ´ c [MPa]
de pretensado y las cargas permanentes
 En puentes construidos por dovelas, tensión debida

a la sumatoria de la tensión efectiva de pretensado 0 ,45 f ´ c [MPa]
y las cargas permanentes.
 Tensión debida a la sumatoria de las tensiones

efectivas de pretensado, las cargas permanentes y
las cargas transitorias, como así también durante 0 ,60 w f ´ c [MPa]
las operaciones de transporte y manipulación
El factor de reducción, w , se deberá tomar igual a 1,0 cuando las relaciones de esbeltez
de las almas y alas, calculadas de acuerdo con el artículo 5.7.4.7.1, sean menores o
iguales que 15. Cuando la relación de esbeltez del alma o del ala sea mayor que 15, el
factor de reducción, w , se deberá calcular de acuerdo con el artículo 5.7.4.7.2.
5.9.4.2.2. Tensiones de tracción
Para las combinaciones de cargas longitudinales de servicio, que involucran cargas de

tránsito, las tensiones de tracción en los elementos que tienen cables de pretensado
adherentes o no adherentes, se deben investigar utilizando la Combinación de Cargas
para Estado Límite de Servicio III especificada en la Tabla 3.4.1-1 del Reglamento
CIRSOC 801. Para las combinaciones de cargas que involucran cargas de tránsito en el
análisis transversal de puentes vigas tipo cajón, se debe investigar la Combinación de
Cargas para Estado Límite de Servicio I.
Se aplicarán los límites indicados en la Tabla 5.9.4.2.2-1.

Tabla 5.9.4.2.2-1. Límites para la tensión de tracción en el hormigón pretensado en
estado límite de servicio después de las pérdidas − Elementos
totalmente pretensados.
Tipo de
Ubicación Tensión límite
puente
Tracción en la zona de tracción precomprimida, suponiendo secciones no
fisuradas
Todos los  Para elementos con cables de pretensado o
puentes, armadura adherente sujetos a condiciones 0 ,50 f ´ c [MPa]
excepto los de corrosión leves o moderadas
puentes  Para elementos con cables de pretensado o
construidos armadura adherente sujetos a condiciones 0 ,25 f ´ c [MPa]
por dovelas de corrosión severas
 Para elementos con cables de pretensado no
Tracción nula
adherentes
Tensiones longitudinales a través de uniones en la zona de tracción
precomprimida
 Uniones con armadura auxiliar adherente
mínima atravesando las uniones, la cual es
suficiente para soportar la fuerza de tracción 0 ,25 f ´ c [MPa]
longitudinal calculada a una tensión de 0,5 fy
; cables internos o cables externos
 Uniones sin armadura auxiliar adherente
Tracción nula
mínima atravesando las uniones
Tensiones transversales a través de las uniones
 Tracción en la dirección transversal en la 0 ,25 f ´ c [MPa]
zona de tracción precomprimida
Puentes Tensiones en otras áreas
construidos
por dovelas  Para áreas sin armadura adherente Tracción nula
 En áreas con armadura adherente suficiente
para resistir la fuerza de tracción en el
hormigón calculada suponiendo una sección 0 ,50 f ´ c [MPa]
no fisurada, cuando la armadura se
Tensión principal de tracción en el eje neutro del alma
 Todos los tipos de puentes de hormigón
construidos por dovelas con cables internos
y/o externos, a menos que el Propietario 0 ,29 f ´ c [MPa]
imponga otros criterios para las estructuras
críticas
5.9.5. Pérdidas de pretensado
5.9.5.1. Pérdida de pretensado total
A menos que se indique lo contrario, los valores de pérdidas de pretensado aquí

especificados se aplicarán solo al hormigón de peso normal y para resistencias
especificadas del hormigón de hasta 100 MPa.
En lugar de un análisis más detallado, las pérdidas de pretensado en elementos

construidos y pretensados en una sola etapa, respecto de la tensión inmediatamente antes
de la transferencia, se podrán determinar de la siguiente manera:
 En elementos pretesados
f pT  f pES  f pLT (5.9.5.1-1)
 En elementos postesados
f pT  f pF  f pA  f pES  f pLT (5.9.5.1-2)
siendo:
fpT la pérdida total, en MPa.
fpF la pérdida por fricción, en MPa.
fpA la pérdida por acuñamiento de los anclajes, en MPa.
fpES la sumatoria de todas las pérdidas o ganancias debidas al acortamiento o

alargamiento en el momento de aplicar el pretensado y/o las cargas
externas, en MPa.
fpLT las pérdidas debidas a la contracción y fluencia lenta del hormigón y

relajación del acero a largo plazo, en MPa.
5.9.5.2. Pérdidas instantáneas
5.9.5.2.1. Acuñamiento de los anclajes
La magnitud del acuñamiento de los anclajes será el mayor valor entre el requerido para
controlar la tensión en el acero de pretensado en el momento de la transferencia o el
recomendado por el fabricante de los anclajes. La magnitud del acuñamiento supuesto
para el diseño y utilizado para calcular la pérdida deberá estar indicada en las
especificaciones técnicas y se deberá verificar durante la construcción.
5.9.5.2.2. Fricción
5.9.5.2.2a. Construcciones pretesadas
Para los cables de pretensado de trazado curvo, se deberán considerar las pérdidas que
pueden ocurrir en los dispositivos de anclaje.

5.9.5.2.2b. Construcciones postesadas
Las pérdidas por fricción entre los cables de pretensado y la pared interna de la vaina se
podrán determinar con la siguiente expresión:

f pF  f pj 1  e  K x   
 (5.9.5.2.2b-1)
Las pérdidas por fricción entre un cable externo que atraviesa una única tubería de
desviación se podrán determinar con la siguiente expresión:

f pF  f pj 1  e     0 ,04 
 (5.9.5.2.2b-2)
siendo:
fpj la tensión en el acero de pretensado en el momento del tesado, en MPa.
x la longitud de un cable de pretensado desde el extremo del gato de tesado

hasta cualquier punto considerado, en m.
K el coeficiente de fricción por desviación de la vaina de pretensado (por m de

cable).
 el coeficiente de fricción.
 la sumatoria de los valores absolutos de la variación angular del trazado del

acero de pretensado entre el extremo del gato de tesado, o entre el extremo
del gato de tesado más próximo si el tesado se realiza igualmente en ambos
extremos, y el punto investigado, en radianes.
e la base de los logaritmos neperianos.
Los valores de K y  se deben basar en datos experimentales correspondientes a los

materiales especificados y se deberán incluir en las especificaciones técnicas. En
ausencia de estos datos, se podrá utilizar un valor comprendido dentro de los rangos de K
y  especificados en la Tabla 5.9.5.2.2b-1.
Tabla 5.9.5.2.2b-1. Coeficientes de fricción para cables de postesado
Tipo de acero Tipo de vaina K 
Vaina rígida y semirrígida de

0,0002 0,15 – 0,25
metal galvanizado
Alambres o cordones Polietileno 0,0002 0,23

Desviadores de tubería de
acero rígida para cables 0,0002 0,25
externos
Barras de alta resistencia Vaina de metal galvanizado 0,0002 0,30
Para cables confinados a un plano vertical,  se deberá tomar como la sumatoria de los
valores absolutos de las variaciones angulares en la longitud x.
Para los cables curvos en tres dimensiones, la variación angular tridimensional total  se
deberá obtener sumando vectorialmente la variación angular vertical total, v , más la
variación angular horizontal total, h .
5.9.5.2.3. Acortamiento elástico
5.9.5.2.3a. Elementos pretesados
En los elementos pretesados la pérdida por acortamiento elástico se deberá tomar como:
Ep
f pES  f cgp (5.9.5.2.3a-1)
E ct
siendo:
fcgp la tensión del hormigón en el centro de gravedad de los cables de

pretensado debida a la fuerza de pretensado inmediatamente después de la
transferencia y al peso propio del elemento en la sección de máximo
momento, en MPa.
Ep el módulo de elasticidad del acero de pretensado, en MPa.
Ect el módulo de elasticidad del hormigón en el momento de la transferencia o

en el momento de la aplicación de la carga, en MPa.
La pérdida o ganancia elástica total se puede tomar como la sumatoria de los efectos de la
tensión de pretensado y las cargas aplicadas.
5.9.5.2.3b. Elementos postesados
En los elementos postesados, a excepción de los sistemas de losa, la pérdida por

acortamiento elástico se podrá determinar mediante la siguiente expresión:
N  1 Ep
f pES  f (5.9.5.2.3b-1)
2 N E ci cgp
siendo:
N el número de cables de pretensado idénticos.
fcgp la sumatoria de las tensiones del hormigón en el centro de gravedad de los

cables de pretensado debidas a la fuerza de pretensado después del tesado
y al peso propio del elemento en las secciones de máximo momento, en
MPa.
Los valores de fcgp se podrán calcular usando una tensión del acero reducida por debajo
del valor inicial en un margen que depende de los efectos del acortamiento elástico, la
relajación y la fricción.

Para las estructuras postesadas con cables adherentes, fcgp se podrá determinar en la
sección central del tramo o, en el caso de construcciones continuas, en la sección de
máximo momento.
Para las estructuras postesadas con cables no adherentes, fcgp se podrá determinar
como la tensión en el centro de gravedad del acero de pretensado promediada sobre la
longitud del elemento.
Para los sistemas de losa, el valor de fpES se podrá considerar como el 25 % del valor
obtenido de la expresión 5.9.5.2.3b-1.
5.9.5.2.3c. Combinación de pretesado y postesado
Al aplicar los requisitos de los artículos 5.9.5.2.3a y 5.9.5.2.3b a elementos en los cuales
se combinan pretesado y postesado, y cuando el postesado no se aplique en incrementos
idénticos, se deberán considerar los efectos del postesado subsiguiente sobre el
acortamiento elástico de los cables de pretensado tesados anteriormente.
5.9.5.3. Estimación aproximada de las pérdidas dependientes del tiempo
En los elementos prefabricados pretensados estándares, sujetos a cargas y condiciones

ambientales normales, cuando se verifique que:
 los elementos son de hormigón de peso normal,
 el curado del hormigón se realiza al vapor o en húmedo,
 el pretensado se realiza con barras o cordones con propiedades de relajación baja

o normal, y
 el sitio se caracteriza por condiciones de exposición y temperaturas medias,
las pérdidas de pretensado a largo plazo, fpLT , debidas a la fluencia lenta y contracción
del hormigón y a la relajación del acero se podrán estimar usando la siguiente expresión:
f pi A ps
f pLT  10  h  st  82 ,74  h  st  f pR (5.9.5.3-1)
Ag
donde:
 h  1,7  0 ,01 H (5.9.5.3-2)
34 ,5
 st  (5.9.5.3-3)
6 ,9  f ´ ci
siendo:
fpi la tensión en el acero de pretensado inmediatamente antes de la

transferencia, en MPa.
H la humedad relativa ambiente anual media, en %.
h el factor de corrección que considera la humedad relativa del ambiente.
st el factor de corrección que considera la resistencia especificada del

hormigón en el momento en que la tensión de pretensado se transfiere al
elemento de hormigón.
fpR la estimación de la pérdida por relajación que se toma como 17 MPa para
los cordones de baja relajación, 70 MPa para los cordones aliviados de
tensiones y según las recomendaciones del fabricante para otros tipos de
cordones, en MPa.
Para las vigas, excepto para aquellas que forman una construcción compuesta con una
losa de hormigón, las pérdidas de pretensado dependientes del tiempo debidas a la
fluencia lenta y contracción del hormigón y a la relajación del acero se deberán determinar
usando el método refinado del artículo 5.9.5.4.
En el caso de los puentes de hormigón construidos por dovelas, las pérdidas calculadas
como un valor global solo se pueden utilizar a los fines del diseño preliminar.
Para los elementos en los cuales las dimensiones, el nivel de pretensado, las etapas
constructivas o los materiales del hormigón no son los habituales, se deberá utilizar el
método refinado del artículo 5.9.5.4 o bien un método computarizado que considere
incrementos de tiempo.
5.9.5.4. Estimaciones refinadas de las pérdidas dependientes del tiempo
Para elementos pretensados monolíticos, se pueden obtener valores más precisos con los
requisitos del presente artículo, que las especificadas en el artículo 5.9.5.3, de las pérdidas
por fluencia lenta, contracción y relajación. Para vigas pretesadas prefabricadas sin un
acabado compuesto y para vigas postesadas monolíticas ya sea prefabricadas u
hormigonadas in situ, se deberán considerar los requisitos de los artículos 5.9.5.4.4. y
5.9.5.4.5, respectivamente, antes de aplicar los requisitos de este artículo.
Para la construcción por dovelas y para vigas prefabricadas con empalmes del
postensado, excepto durante el diseño preliminar, las pérdidas de pretensado se deberán
determinar por el método de incrementos de tiempo y por los requisitos del artículo 5.9.5,
incluyendo la consideración del cronograma y de las etapas constructivas dependientes
del tiempo indicados en las especificaciones técnicas. Para los elementos que combinan
pretesado y postesado, y donde el postesado es aplicado en más de una etapa, se
deberán considerar los efectos del subsecuente pretensado sobre la pérdida de fluencia
lenta del pretensado anterior.
La modificación en las tensiones del acero de pretensado debido a las pérdidas

dependientes del tiempo, fpLT , se determinarán de la siguiente manera:

f pLT  f pSR  f pCR  f pR1 id

 f pSD  f pCD  f pR 2  f pSS 
df
(5.9.5.4.1-1)

siendo:
fpSR la pérdida de pretensado debido a la contracción de la viga de hormigón

producida entre la transferencia de tensión y la colocación del tablero, en
MPa.
fpCR la pérdida de pretensado debido a la fluencia lenta de la viga de hormigón

producida entre la transferencia de tensión y la colocación del tablero, en
MPa.
fpR1 la pérdida de pretensado debido a la relajación de los cordones de

pretensado producida entre el momento de transferencia de tensión y la
colocación del tablero, en MPa.
fpR2 la pérdida de pretensado debido a la relajación de los cordones de

pretensado en una sección compuesta producida entre el momento de la
colocación del tablero y el tiempo final, en MPa.
fpSD la pérdida de pretensado debido a la contracción de la viga de hormigón

producida entre el momento de la colocación del tablero y el tiempo final,
en MPa.
fpCD la pérdida de pretensado debido a la fluencia lenta de la viga de hormigón

producida entre el momento de la colocación del tablero y el tiempo final,
en MPa.
fpSS la ganancia del pretensado debido a la contracción del tablero en una

sección compuesta, en MPa.

fpSR + fpCR + fpR1)id la sumatoria de las pérdidas de pretensado
dependientes del tiempo producidas entre la transferencia de tensión y la
colocación del tablero, en MPa.
(fpSD + fpCD + fpR2 - fpSS)df la sumatoria de las pérdidas de pretensado

dependientes del tiempo producidas después de la colocación del tablero,
en MPa.
Para hormigones que contengan agregados livianos, agregados muy pesados, o

mezclas químicas inusuales, las propiedades estimadas del material, utilizadas en el
presente artículo y en el artículo 5.4.2.3 pueden ser inexactos. Ante esta situación se
deberán utilizar para su estimación los resultados de ensayos reales.
En todas las etapas de la construcción por dovela, excepto en el diseño preliminar, las
pérdidas de pretensado se deberán determinar como se especifica en el artículo 5.9.5,
incluyendo la consideración del método constructivo dependiente del tiempo y el
cronograma indicado en la documentación técnica.
5.9.5.4.2. Pérdidas - momento de transferencia de tensión al momento de
colocación del tablero
5.9.5.4.2a. Contracción de la viga de hormigón
La pérdida de pretensado debido a la contracción de una viga de hormigón entre el

momento de transferencia y la colocación del tablero, fpSR , se deberá determinar con la
f pSR   bid E p K id (5.9.5.4.2a-1)
en la cual:
1
K id  (5.9.5.4.2a-2)
E p Aps  Ag e pg 2 
1
E ci Ag 
1
Ig
 
 1  0 ,7  b t f , t i 

 
siendo:
bid la deformación por contracción del hormigón de la viga, expresión

5.4.2.3.3-1, entre el momento de transferencia y la colocación del tablero.
Kid el coeficiente de la sección transformada que considera la interacción

dependiente del tiempo entre el hormigón y la armadura adherente en la
sección analizada para el período de tiempo entre la transferencia y la
colocación del tablero.
epg la excentricidad de la fuerza de pretensado con respecto al baricentro de la

viga, en m; en construcciones corrientes será positivo si está por debajo
del baricentro de la viga.
b(tf, ti) el coeficiente de fluencia lenta de la viga, expresión 5.4.2.3.2-1,

correspondiente al tiempo final debido a la introducción de carga en el
momento de transferencia.
tf la edad final, en días.
ti la edad al momento de transferencia, en días.
5.9.5.4.2b. Fluencia lenta de la viga de hormigón
La pérdida de pretensado debido a la fluencia lenta de la viga de hormigón entre el

momento de transferencia y la colocación del tablero, fpCR , se deberá determinar con la
Ep
f pCR   
fcgp  b t d , t i K id (5.9.5.4.2b-1)
E ci
siendo:

b(td, ti) el coeficiente de fluencia lenta de la viga, expresión 5.4.2.3.2-1,
correspondiente al momento de colocación del tablero debido a la
introducción de carga en el momento de transferencia.
td la edad de colocación del tablero, en días.
5.9.5.4.2c. Relajación de los cordones de pretensado
La pérdida de pretensado debido a la relajación de los cordones de pretensado entre el

momento de transferencia y la colocación del tablero, fpR1 , se deberá determinar con la
f pt  f pt 
f pR1    0 ,55  (5.9.5.4.2c-1)
K L  f py 
 
siendo:
fpt la tensión en los cordones de pretensado inmediatamente después de la

transferencia. En la expresión 5.9.5.4.2c-1 adoptar fpt  0,55 fpy .
KL igual a 30 para cordones de baja relajación e igual a 7 para los demás

aceros de pretensado, a menos que estén disponibles datos más precisos
del fabricante.
La pérdida de relajación, fpR1 , en cordones de baja relajación, se puede suponer igual a

8,3 MPa.
5.9.5.4.3. Pérdidas - momento de colocación del tablero al tiempo final
5.9.5.4.3a. Contracción de la viga de hormigón
La pérdida de pretensado debido a la contracción de una viga de hormigón entre el

momento de la colocación del tablero y el tiempo final, fpSD , se deberá determinar con la
f pSD   bdf E p K df (5.9.5.4.3a-1)
en el cual:
1
K df  (5.9.5.4.3a-2)
E p Aps  Ac e pc 2 
1
E ci Ac 
1
Ic 

 1  0 ,7  t , t 
b f i

 
siendo:
bdf la deformación por contracción del hormigón de la viga, expresión 5.4.2.3.3-

1, entre el momento de la colocación del tablero y el tiempo final.
Kdf el coeficiente de la sección transformada que considera la interacción
dependiente del tiempo entre el hormigón y la armadura adherente en la
sección analizada para el período de tiempo entre la colocación del tablero y
el tiempo final.
epc la excentricidad de la fuerza de pretensado con respecto al baricentro de la

sección compuesta, en m; en construcciones corrientes será positivo si está
por debajo del baricentro de la sección.
Ac el área de la sección analizada utilizando las propiedades de la sección de

hormigón compuesta bruta de la viga y el tablero, y la relación de módulos
entre el tablero y la viga, en m2.
Ic el momento de inercia de la sección analizada utilizando las propiedades de

la sección de hormigón compuesta bruta de la viga y el tablero, y la relación
de módulos en servicio entre el tablero y la viga, en m4.
5.9.5.4.3b. Fluencia lenta de la viga de hormigón
La variación del pretensado (positivo si es pérdida, negativo si es ganancia) debido a la

fluencia lenta de la viga de hormigón entre el momento de la colocación del tablero y el
tiempo final, fpCD , se deberá determinar con la siguiente expresión:
  K df
Ep Ep
f pCD 
E ci

fcgp  b t f , t i    b t d , t i 
Ec
 
fcd  b t f , t d K df (5.9.5.4.3b-1)
siendo:
fcd la variación de la tensión del hormigón en el baricentro de los cordones

de pretensado debido a las pérdidas a largo plazo entre el momento de
transferencia y la colocación del tablero, combinado con el peso del
tablero y las cargas superpuestas, en MPa.
b(tf, td) el coeficiente de fluencia lenta de la viga, expresión 5.4.2.3.2-1,

correspondiente al tiempo final debido a la introducción de carga en el
momento de la colocación del tablero.
5.9.5.4.3c. Relajación de los cordones de pretensado
La pérdida de pretensado debido a la relajación de los cordones de pretensado en una

sección compuesta, entre el momento de la colocación del tablero y el tiempo final, fpR2 ,
se deberá determinar con la siguiente expresión:
f pR 2  f pR1 (5.9.5.4.3c-1)
5.9.5.4.3d. Contracción del tablero de hormigón
La ganancia de pretensado debido a la contracción de la sección compuesta del tablero,

fpSS , se deberá determinar con la siguiente expresión:

 
Ep
f pSS  
fcdf K df 1  0 ,7  b t f , t d (5.9.5.4.3d-1)
Ec
donde:
 ddf Ad E cd  1 e pc e d 
fcdf    
1  0 ,7  b t f , t d  A
 c Ic 

(5.9.5.4.3d-2)
siendo:
fcdf la variación de la tensión del hormigón en el baricentro de los cordones de

pretensado debido a la contracción del hormigón del tablero, en MPa.
ddf la deformación por contracción del hormigón del tablero, expresión

5.4.2.3.3-1, entre el momento de la colocación del mismo y el tiempo final.
Ad el área de hormigón del tablero, en m2.
Ecd el módulo de elasticidad del hormigón del tablero, en MPa.
ed la excentricidad del tablero con respecto a la sección compuesta bruta,

positiva en construcciones regulares donde el tablero está por encima de
la viga, en m.
b(tf, td) el coeficiente de fluencia lenta del hormigón del tablero en el tiempo final,
expresión 5.4.2.3.2-1, debido a la introducción de cargas poco después de
la colocación del tablero (por ejemplo, sobrecapas, barreras, etc.).
5.9.5.4.4. Vigas prefabricadas pretesadas sin un acabado compuesto
Las expresiones en los artículos 5.9.5.4.2 y 5.9.5.4.3 son aplicables a vigas sin ningún
acabado, o con tableros o acabados que no trabajan en forma compuesta con las vigas.
Los valores para el tiempo de “colocación del tablero”, del artículo 5.9.5.4.2, se pueden
tomar como los valores al momento de la colocación del tablero no compuesto o los
valores al momento de la instalación de los elementos prefabricados sin ningún acabado.
En el artículo 5.9.5.4.3 el tiempo de “colocación del tablero” se puede tomar como el

momento de la colocación del tablero no compuesto o los valores al momento de la
instalación de los elementos prefabricados sin ningún acabado. El área del “tablero” para
estas aplicaciones se deberá tomar igual a cero.
5.9.5.4.5. Vigas postesadas monolíticas
Las pérdidas de pretensado a largo plazo de los elementos postesados, después de que
se haya inyectado la lechada a los cables, se pueden calcular utilizando los requisitos de
los artículos 5.9.5.4.1 al 5.9.5.4.4. En la expresión 5.9.5.4.1-1, el valor del término
f pSR  f pCR  f pR1 
se deberá tomar igual a cero.
id
5.9.5.5. Pérdidas para el cálculo de las flechas
Para el cálculo de las flechas y contraflechas de elementos pretensados no construidos

por dovelas, utilizando un hormigón de peso unitario normal con una resistencia superior a
24 MPa en el momento del tesado, fcgp y fcdp se pueden calcular como la tensión en el
centro de gravedad del acero de pretensado promediada a lo largo de la longitud del
elemento.
5.10. DETALLES DE ARMADO
5.10.1. Recubrimiento de hormigón
El recubrimiento mínimo de hormigón será como se especifica en el artículo 5.12.3.
5.10.2. Ganchos y doblado de la armadura
5.10.2.1. Ganchos normales
A los fines de este Reglamento, el término “gancho normal” tendrá uno de los siguientes
significados:
 Para la armadura longitudinal:
a) Gancho con un ángulo de doblado de 180º más una prolongación de 4,0 db ,

pero no menor que 0,06 m, en el extremo libre de la barra o alambre, o
b) Gancho con un ángulo de doblado de 90º más una prolongación, como

mínimo, de 12,0 db en el extremo libre de la barra o alambre.
 Para la armadura transversal:
Diámetro de la barra o alambre

Ángulo de Prolongación en el
tanto para estribos abiertos como
doblado extremo libre
para cerrados, dbe (mm)
dbe ≤ 16 90°  6,0 dbe
16 < dbe ≤ 25 90°  12,0 dbe
dbe ≤ 25 135°  6,0 dbe
siendo:
db el diámetro nominal de una barra, alambre o cordón de pretensado, en mm.
dbe el diámetro nominal de una barra o alambre utilizado como estribo, en mm.
5.10.2.2. Ganchos sismorresistentes
Los ganchos sismorresistentes consistirán de ganchos con un ángulo de doblado de

135º más una prolongación no menor al mayor valor obtenido entre 6,0 db y 0,075 m. Se
deberán utilizar ganchos sismorresistentes para la armadura transversal en regiones
donde se anticipa la formación de rótulas plásticas. Estos ganchos y las ubicaciones
donde sean requeridos deberán estar especificados en la documentación técnica.

5.10.2.3. Diámetro mínimo del mandril de doblado
El diámetro mínimo del mandril de doblado, medido del lado interno de la barra o alambre,
no deberá ser menor que el valor especificado en la Tabla 5.10.2.3-1:
Tabla 5.10.2.3-1. Diámetros mínimos del mandril de doblado
Diámetros de las barras o alambres y Diámetro mínimo del mandril de

sus aplicaciones doblado
Estribos abiertos y estribos cerrados
dbe ≤ 16 4,0 dbe
dbe > 16 Según se indica a continuación
Uso general
db ≤ 25 6,0 db
25 < db ≤ 32 8,0 db
db > 32 10,0 db
El diámetro del mandril de doblado para las mallas de acero soldadas de alambres lisos o
conformados, utilizadas como estribos abiertos y estribos cerrados, deberá ser como
mínimo 4 dbe . Cuando el doblado se realice con un mandril de un diámetro menor que 8
dbe , la intersección soldada más cercana deberá estar ubicada a una distancia mayor que
4 dbe .
5.10.3. Separación de la armadura
5.10.3.1. Mínima separación de la armadura
5.10.3.1.1. Hormigón colado in situ
Para el hormigón colado in situ, la separación libre mínima, entre las barras o alambres
paralelos, ubicados en una capa no deberá ser menor que:
 1,5 veces el diámetro nominal de las barras o alambres,
 1,5 veces el tamaño máximo nominal del agregado grueso, o
 38 mm.
5.10.3.1.2. Hormigón prefabricado
Para el hormigón prefabricado en planta bajo condiciones controladas, la separación libre

mínima, entre las barras o alambres paralelos, ubicados en una capa no deberá ser menor
que:
 El diámetro nominal de las barras o alambres,
 1,33 veces el tamaño máximo nominal del agregado grueso, o
 25 mm.
5.10.3.1.3. Múltiples capas de armadura
Con excepción de aquellos tableros en los cuales se coloque armadura paralela en dos o
más capas, con una separación libre entre capas no mayor que 0,15 m, las barras o
alambres de las capas superiores se deberán ubicar directamente sobre los de la capa
inferior, y la separación libre entre capas deberá ser mayor o igual que 25 mm o el
diámetro nominal de las barras o alambres.
5.10.3.1.4. Empalmes
Las limitaciones sobre separación libre entre barras o alambres especificadas en los
artículos 5.10.3.1.1 y 5.10.3.1.2 también se aplicarán a la separación libre entre un
empalme por yuxtaposición y las barras o alambres, o empalmes, adyacentes.
5.10.3.1.5. Paquetes de barras
El número de barras paralelas en contacto, dispuestas en paquetes de manera de actuar

como una unidad, no deberá ser mayor que cuatro barras por paquete, excepto en los
elementos solicitados a flexión donde en ningún paquete, con barras mayores que db > 32
mm, el número de barras deberá ser mayor que dos.
Los paquetes de barras deberán estar contenidos por estribos abiertos o por estribos
cerrados que los envuelvan.
Cada una de las barras de un paquete que se interrumpa dentro del tramo de un elemento
deberán hacerlo en secciones distintas, separadas como mínimo 40 db . Un paquete de
barras se puede considerar como una barra simple de un diámetro equivalente al área
total de las barras del paquete dbeq siempre que las limitaciones de la separación entre
barras se hayan establecido en función del diámetro dbeq del paquete.
d beq  n db
siendo:
n el número de barras del paquete.
5.10.3.2. Máxima separación de las barras de armadura
A menos que se especifique lo contrario, la separación de la armadura en tabiques y losas

no deberá ser mayor que 1,5 veces el espesor del elemento ó 0,45 m. La máxima
separación de los zunchos, estribos cerrados, y armadura de contracción y temperatura,
deberá ser como se especifica en los artículos 5.10.6, 5.10.7 y 5.10.8.
5.10.3.3. Mínima separación de los cables de pretensado y vainas
5.10.3.3.1. Cordones de pretensado
La distancia entre los cordones de pretensado, incluyendo aquellos en vainas, en cada

extremo de un elemento dentro de la longitud de anclaje, como se especifica en el artículo
5.11.4.1, no deberá ser menor que una separación libre tomada como 1,33 veces el
tamaño máximo nominal del agregado grueso ni menor que las distancias entre centros
especificadas en la Tabla 5.10.3.3.1-1.

Tabla 5.10.3.3.1-1. Separaciones entre centros
Diámetros del cordón (mm) Separación (mm)

15,24
14,29 Especial 51
14,29
12,70
11,11 44
12,70 Especial
9,52 38
Si el comportamiento observado en ensayos a escala real, realizados sobre prototipos del

diseño, lo justifica, se puede disminuir la separación libre entre cordones en el extremo de
un elemento.
La mínima separación libre entre grupos de cordones dispuestos en paquetes no deberá

ser menor que 1,33 veces el tamaño máximo nominal del agregado grueso ó 25 mm.
Los cordones de pretensado de un elemento se pueden agrupar en paquetes de forma

que se toquen entre sí en un plano esencialmente vertical en y entre las ubicaciones de
amarre. El número de cordones dispuestos en paquetes, cualquiera sea su disposición
salvo en un plano vertical, estará limitado a cuatro cordones por paquete.
5.10.3.3.2. Vigas - Vainas de postesado rectas en el plano horizontal
A menos que en este presente Reglamento se especifique lo contrario, la separación libre

entre vainas de postesado rectas (no curvas) no deberá ser menor que 38 mm o 1,33
veces el tamaño máximo nominal del agregado grueso. En las construcciones con dovelas
prefabricadas, en las cuales los cables de postesado se extienden a través de una junta
entre elementos recubierta con epoxi, la separación libre entre vainas de postesado
deberá ser mayor o igual que el diámetro interno de la vaina o 0,10 m, cualquiera sea el
valor que resulte mayor.
Las vainas se pueden empaquetar en grupos de no más de tres siempre y cuando la

separación, que se especifica entre vainas individuales, se mantenga entre cada vaina en
la zona ubicada a 0,90 m o menos de los anclajes.
Para los grupos de vainas dispuestas en paquetes, en construcciones que no sean por
dovelas, la mínima separación libre horizontal entre paquetes adyacentes no deberá ser
menor que 0,10 m. Si los grupos de vainas están ubicados en dos o más planos
horizontales, un paquete no deberá contener más de dos vainas en un mismo plano
horizontal.
La mínima separación libre vertical entre paquetes no deberá ser menor que 38 mm o 1,33
veces el tamaño máximo nominal del agregado grueso.
En construcciones prefabricadas, la mínima separación libre horizontal entre grupos de

vainas se puede reducir a 75 mm.
5.10.3.3.3. Vigas - Vainas de postesado curvas en el plano horizontal
La mínima separación libre entre vainas curvas deberá ser igual a la distancia requerida
para el confinamiento del cable, tal como se especifica en el artículo 5.10.4.3. La
separación de las vainas curvas deberá ser mayor o igual que la requerida para vainas
rectas.
5.10.3.4. Máxima separación de los cables de pretensado y vainas en losas
Los cordones de pretensado, para losas prefabricadas, se deberán separar de forma

simétrica y uniforme, y la distancia entre los mismos no deberá ser mayor que 1,5 veces la
altura total de la losa compuesta ó 0,45 m.
La separación entre centros de los cables de postesado de las losas no deberá ser mayor
que 4,0 veces la mínima altura total de la losa compuesta.
5.10.3.5. Dispositivos de acoplamiento en los cables de postesado
Se deberá especificar en la documentación técnica que no más del 50 % de los cables de

postesado longitudinal se podrán acoplar en una misma sección, y que la separación entre
las secciones que contienen dispositivos de acoplamiento adyacentes no deberá ser
menor que la longitud de la dovela ni 2 veces la altura de la dovela. Al calcular las
tensiones en el momento de aplicar la fuerza de postesado, las áreas vacías alrededor de
los dispositivos de acoplamiento se deberán deducir de la sección transversal bruta y del
momento de inercia.
5.10.4. Confinamiento de los cables
En las almas, los cables se deberán ubicar dentro de los estribos abiertos, y cuando
corresponda, entre capas de armadura transversal en las alas y losas. Para las vainas
ubicadas en las alas inferiores de dovelas de altura variable, se deberá proveer armadura
de confinamiento nominal alrededor de la vaina en cada cara de la dovela. La armadura no
deberá ser menor que dos filas de horquillas db = 12 mm a ambos lados de cada vaina con
una dimensión vertical igual a la altura de la losa, menos los espesores del recubrimiento
superior e inferior.
Se deberán considerar los efectos de la presión de inyección del mortero en las vainas.
5.10.4.2. Efectos por la desviación involuntaria de las vainas en las losas
A los fines del presente artículo, las vainas cuya separación entre centros sea menor que
0,30 m, en cualquier dirección, se deberán considerar poco separadas.
Cuando en las alas haya vainas transversales o longitudinales poco separadas y en las
especificaciones técnicas no se incluyan requisitos para minimizar la desviación no
intencional de las vainas, las mallas de la armadura superior e inferior se deberán sujetar
entre sí con horquillas db = 12 mm. La separación entre horquillas no deberá ser mayor
que 0,45 m ó 1,5 veces la altura de la losa en cada dirección.

5.10.4.3. Efectos de los cables curvos
Los cables curvos se deberán confinar mediante armadura de confinamiento si así lo

requiere el artículo 5.8.1.5. Dicha armadura se deberá dimensionar de manera de
garantizar que la tensión en el acero en estado límite de servicio no sea mayor que 0,6·fy ,
y el valor supuesto de fy  420 MPa, a menos que se efectúe un análisis del modelo de
bielas y tirantes que indique lo contrario. La separación de la armadura de confinamiento
no deberá ser mayor que 3,0 veces el diámetro exterior de la vaina ó 0,60 m.
Los cables no se deben empaquetar en grupos mayores de tres cuando las vigas son
curvas en un plano horizontal.
5.10.4.3.1. Diseño para las solicitaciones en el plano
5.10.4.3.1a. Solicitaciones en el plano
Las fuerzas de desviación en el plano provocadas por el cambio de dirección de los cables
se deberán determinar con la siguiente expresión:
Pu
Fu  in  (5.10.4.3.1a-1)
R
siendo:
Fu-in la fuerza de desviación en el plano por unidad de longitud del cable, en

kN/m.
Pu la fuerza mayorada en el cable, como se especifica en el artículo 3.4.3, del

Reglamento CIRSOC 801, en kN.
R el radio de curvatura del cable en la ubicación considerada, en m.
La máxima fuerza de desviación se deberá determinar en base a la hipótesis de que todos

los cables están tesados, incluyendo los cables provisorios. Las disposiciones del artículo
5.10.9 se deben aplicar al diseño para las fuerzas en el plano debidas a los cables curvos
en el anclaje del cable.
5.10.4.3.1b. Resistencia al corte contra el arrancamiento
La resistencia al corte, por unidad de longitud, del recubrimiento de hormigón contra el

arrancamiento por las fuerzas de desviación, Vr , se deberá determinar con la siguiente
expresión:
Vr   Vn (5.10.4.3.1b-1)
donde:
V n  394 d eff f ´ ci (5.10.4.3.1b-2)
siendo:
Vn la resistencia nominal al corte de dos planos de corte por unidad de
longitud, en kN/m.
 el factor de resistencia para corte, 0,75.
deff la mitad de la longitud efectiva del plano de falla en corte y tracción de un

elemento curvo, en m.
Para un solo grupo de vainas o para sduct < dduct , el valor de deff , indicada en el detalle (a)
de la Figura 5.10.4.3.1b-1, se debe tomar como:
d duct
d eff  d c  (5.10.4.3.1b-3)
4
Para sduct  dduct , el valor de deff se debe tomar como el menor de las siguientes
expresiones, en base a los recorridos 1 y 2 indicados en el detalle (b) de la Figura
5.10.4.3.1b-1:
d duct
d eff  t w  (5.10.4.3.1b-4)
2
d eff  d c 
d duct

 sduct (5.10.4.3.1b-5)
4 2
siendo:
sduct la distancia libre entre las vainas de los cables en dirección vertical, en m.
dduct el diámetro exterior de la vaina de pretensado, en m.
dc el recubrimiento a la vaina, en m.
tw el espesor del alma, en m.
Figura 5.10.4.3.1b-1. Definición de la distancia deff

Cuando la fuerza de desviación mayorada en el plano sea mayor que la resistencia
minorada al corte del recubrimiento de hormigón, según se especifica en la expresión
5.10.4.3.1b-2, se deberán disponer estribos abiertos y amarres de vainas totalmente
anclados cuyos ganchos estarán sujetos alrededor de los estribos más externos, ya sea en
forma de armadura no pretensada o pretensada, para resistir las fuerzas de desviación en
el plano.
Cuando la distancia libre entre vainas orientadas en una columna vertical sea menor que
40 mm, se deberá considerar que las vainas están densamente agrupadas. Se deberá
investigar la resistencia a la fisuración en los extremos y en la mitad de la altura del
recubrimiento de hormigón sin armar.
5.10.4.3.1c. Fisuración del recubrimiento de hormigón
El momento local aplicado, por unidad de longitud, en los extremos del recubrimiento se
deberá determinar con la siguiente expresión:

  Fu  in 
h 2
 hds  ds
 
M end  (5.10.4.3.1c-1)
12
Y el momento local aplicado, por unidad de longitud, en la mitad de la altura del

recubrimiento se deberá determinar con la siguiente expresión:

  Fu  in 
h 2
 hds  ds
 
M mid  (5.10.4.3.1c-2)
24
siendo:
hds la altura del grupo de vainas, tal como se muestra en la Figura C

5.10.4.3.1b-1.
En el recubrimiento del hormigón sin armar, los esfuerzos de tracción que resulten de las
expresiones 5.10.4.3.1c-1 y 5.10.4.3.1c-2 se deberán combinar con los esfuerzos de
tracción generados por la flexión regional del alma, como se define en el artículo
5.10.4.3.1d, para evaluar el potencial de fisuración del recubrimiento de hormigón.
Cuando los esfuerzos combinados de tracción excedan los esfuerzos de fisuración dados
por la expresión 5.10.4.3.1c-4, las vainas se deberán restringir por medio de estribos y
amarres de vainas.
fcr   f r (5.10.4.3.1c-3)
donde:
 = 0,85 (5.10.4.3.1c-4)
5.10.4.3.1d. Flexión regional
La flexión regional generada por las fuerzas en el plano se deberá determinar con la
Mu 
  Fu  in hc (5.10.4.3.1d-1)
4
siendo:
cont el factor de continuidad de 0,6 para almas interiores y de 0,7 para almas
exteriores.
hc la longitud del alma, entre las losas superior e inferior, medida a lo largo del
eje del alma.
Para las vigas curvas, se deberá evaluar localmente la flexión y el corte generados por las
fuerzas fuera del plano, como se describe en el artículo 5.10.4.3.2.
Cuando las vainas curvas de cables, con excepción de aquellas que cruzan
aproximadamente a 90º, estén ubicadas de manera que la dirección de la fuerza radial de
un cable se dirige hacia otro, se deberá proporcionar el confinamiento de las vainas
mediante:
 la separación de las vainas para garantizar una adecuada resistencia nominal al

corte, como se especifica en la expresión 5.10.4.3.1b-1, o
 disponiendo armadura de confinamiento para resistir la fuerza radial.
5.10.4.3.2. Solicitaciones fuera del plano
Las solicitaciones fuera del plano, debidas a la acción de acuñamiento de los cordones
contra la pared de la vaina, se podrán determinar de la siguiente manera:
Pu
Fu  out  (5.10.4.3.2-1)
 R
siendo:
Fu-out la fuerza fuera del plano por unidad de longitud del cable, en kN/m.
Pu la fuerza mayorada en el cable, tal como se especifica en el artículo 3.4.3,

del Reglamento CIRSOC 801 en kN.
R el radio de curvatura del cable en un plano vertical en la ubicación

considerada, en m.
Si la resistencia minorada al corte, dada por la expresión 5.10.4.3.1b-1, no resulta

adecuada, se deberá disponer armadura de confinamiento localizada en todos los
segmentos curvos del cable para resistir la totalidad de las fuerzas fuera del plano,
preferentemente en forma de zunchos.

5.10.5. Apoyo de los cables externos
A menos que un análisis de vibración indique lo contrario, la longitud no apoyada de los

cables externos no deberá ser mayor que 7,50 m.
5.10.6. Armadura transversal para elementos solicitados a compresión
Para Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4 ver el Reglamento INPRES - CIRSOC 103

- Parte VI - Reglamento Argentino de Construcciones Sismorresistentes - Puentes de
Hormigón - artículo 5.10.11.
La armadura transversal de los elementos comprimidos podrá estar consistituida ya sea

por zunchos o bien por estribos cerrados.
5.10.6.2. Zunchos
Los zunchos en espiral para todos los elementos solicitados a compresión, con excepción
de los pilotes, deberán estar constituidos por uno o más zunchos continuos, igualmente
separados, de barra o alambre liso o conformado de un diámetro mínimo de 10 mm. La
armadura se deberá disponer de manera que toda la armadura longitudinal principal esté
contenida dentro de los zunchos y esté en contacto con los mismos.
El paso libre entre las espiras del zuncho deberá ser  25 mm ó 1,33 veces el tamaño
máximo nominal del agregado grueso. El paso entre centros de las espiras no deberá ser
mayor que 6,0 veces el diámetro de las barras longitudinales ó 0,15 m.
A excepción de lo especificado en el Reglamentos INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI

artículos 5.10.11.3 y 5.10.11.4.1 para Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4, los
zunchos en espiral se deberán prolongar desde la zapata u otro tipo de apoyo hasta el
nivel de la armadura horizontal más baja del elemento soportado.
El anclaje de los zunchos en espiral se deberá realizar mediante 1,5 vuelta en cada
extremo del zuncho. Para las Zonas de Desempeño Sísmico 2, 3 y 4 la armadura
transversal deberá prolongarse dentro del elemento que conecta satisfaciendo los
requisitos del Reglamentos INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI, del artículo 5.10.11.4.3.
En los zunchos, los empalmes se podrán materializar de una de las siguientes maneras:
 La longitud de empalme por yuxtaposición será de 48 veces el diámetro de la barra

o alambre sin revestir, 72 veces el diámetro de la barra o alambre revestido, ó 48
diámetros del alambre;
 Conectores mecánicos aprobados; o
 Empalmes soldados aprobados.
5.10.6.3. Estribos cerrados
En los elementos comprimidos con estribos cerrados, todas las barras, o paquetes de
barras, longitudinales deberán estar encerradas por estribos laterales equivalentes a:
 Estribos db = 10 mm para barras longitudinales de diámetro db ≤ 32 mm,
 Estribos db = 12 mm para barras longitudinales de diámetro db > 32 mm, y
 Estribos db = 12 mm para paquetes de barras.
La separación de los estribos cerrados a lo largo del eje longitudinal del elemento
comprimido no deberá ser mayor que la menor dimensión del elemento comprimido ó 0,30
m. Si hay dos o más barras mayores que una barra db = 32 mm, dispuestas de modo que
forman un paquete, la separación no deberá ser mayor que la mitad de la menor
dimensión del elemento ó 0,15 m.
En lugar de barras se puede utilizar alambre conformado o malla de alambre soldada de

área equivalente.
Ninguna barra o paquete longitudinal deberá tener más de 0,60 m, medida a lo largo del
estribo cerrado, a partir de una barra o paquete restringido. Una barra o paquete
restringido es aquel que tiene un soporte lateral proporcionado por la esquina de un estribo
cerrado que tiene un ángulo incluido de no más de 135°. Si el diseño de la columna se
basa en la capacidad de articulación plástica, ninguna barra o paquete longitudinal deberá
tener una separación libre, a cada lado, mayor que 0,15 m a lo largo del estribo cerrado
desde aquella barra o paquete soportado lateralmente y la armadura del estribo cerrado
deberá cumplir los requisitos de los artículos 5.10.11.4.1.d hasta 5.10.11.4.1.f inclusive del
Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI - Reglamento Argentino de
Construcciones Sismorresistentes - Puentes de Hormigón.
Si las barras o paquetes longitudinales están ubicados alrededor del perímetro de un

círculo, se podrá utilizar un estribo circular cerrado si los empalmes en los estribos
cerrados están alternados.
La distancia vertical entre el estribo cerrado inferior y la zapata u otro apoyo y la distancia
vertical entre el estribo cerrado superior y la armadura horizontal más baja del elemento
soportado no deberán ser menores que la mitad de la separación entre estribos.
5.10.7. Armadura transversal para elementos solicitados a flexión
Excepto en las losas de tablero, la armadura de compresión de los elementos solicitados a

flexión deberá estar encerrada por estribos cerrados o estribos abiertos, que satisfagan los
requisitos sobre tamaño y separación indicados en el artículo 5.10.6, o por malla soldada
de alambre de área equivalente.
5.10.8. Armadura de contracción y temperatura
Se deberá disponer armadura para las tensiones provocadas por contracción y

temperatura cerca de las superficies de hormigón expuestas a variaciones diarias de la
temperatura y en el hormigón masivo estructural. La armadura de contracción y
temperatura debe ser tal que asegure que la armadura total en las superficies expuestas
no sea menor que la aquí especificada.
La armadura para contracción y temperatura se puede proveer en forma de barras, malla

soldada de alambre, o cables de pretensado.
Para el caso de las barras o malla soldada de alambre, el área de armadura por metro

lineal, sobre cada cara y en cada dirección, deberá satisfacer:
0 ,756 b h
As  (5.10.8-1)
2 b  h  f y
0 ,00023  As  0 ,00127 (5.10.8-2)
siendo:
As el área de armadura en cada dirección y en cada cara, en m2/m.
b el ancho mínimo de la sección del elemento, en m.
h el espesor mínimo de la sección del elemento, en m.
fy la tensión de fluencia especificada de las barras de armadura ≤ 500 MPa.
Si la mínima dimensión varía a lo largo de la longitud del muro, zapata, u otro elemento,
las secciones múltiples deberán ser analizadas para conocer el estado general de cada
sección.
La separación de la armadura de contracción y temperatura deberá ser menor o igual que:
 3 veces el espesor del elemento, o 0,45 m
 0,30 m para muros y zapatas, con espesores mayores que 0,45 m
 0,30 m para otros elementos, con espesores mayores que 0,90 m
En los elementos de 0,15 m de espesor o menos, el acero especificado mínimo se podrá

colocar en una sola capa. La armadura de contracción y temperatura no deberá ser
requerida para:
 La cara extrema de los muros con espesores menores o iguales que 0,45 m
 Caras laterales de zapatas enterradas con espesores menores o iguales que 0,90
m
 Caras de todos los demás elementos, cuya dimensión mínima sea menor o igual
que 0,45 m
Cuando se utilicen cables de pretensado como armadura de contracción y temperatura, los

cables deberán proveer una tensión media de compresión mínima igual a 0,75 MPa en la
sección bruta de hormigón, a través de la cual se pueda extender un plano de fisuración,
en base a la tensión de pretensado efectiva luego de las pérdidas. La separación de los
cables no deberá ser mayor que 1,80 m o la distancia especificada en el artículo 5.10.3.4.
Cuando la separación sea mayor que 1,40 m, se deberá proveer armadura adherente
entre los cables, en una distancia igual a la separación del cable.
5.10.9. Zonas de anclaje de postensado
Los anclajes se deberán diseñar en los estados límite de resistencia para las fuerzas
mayoradas de gateado como se especifica en el artículo 3.4.3 del Reglamento CIRSOC
801.
Para las zonas de anclaje ubicadas en el extremo de un elemento o dovela, las

dimensiones transversales se podrán tomar como la altura y el ancho de la sección, pero
no mayores que la dimensión longitudinal del elemento o dovela. La extensión longitudinal
de la zona de anclaje en la dirección del cable no deberá ser menor que la mayor de las
dimensiones transversales de la zona de anclaje y no se deberá tomar mayor que 1,5
veces dicha dimensión.
Para los anclajes intermedios, se deberá considerar que la zona de anclaje se extiende en
la dirección opuesta a la fuerza de anclaje en una distancia no menor que la mayor de las
dimensiones transversales de la zona de anclaje.
5.10.9.2. Zona general y zona local
A los fines del diseño, las zonas de anclaje se deberán considerar compuestas por dos
regiones:
 La zona general, para la cual se deberán aplicar los requisitos del artículo
5.10.9.2.2, y
 La zona local, para la cual se deberán aplicar los requisitos del artículo 5.10.9.2.3.
5.10.9.2.2. Zona general
La extensión de la zona general deberá ser idéntica a la extensión de la zona de anclaje

total incluyendo la zona local, definida en el artículo 5.10.9.1.
El diseño de las zonas generales deberá satisfacer los requisitos del artículo 5.10.9.3.
5.10.9.2.3. Zona local
El diseño de las zonas locales deberá satisfacer los requisitos del artículo 5.10.9.7 o bien,
basarse en los resultados de ensayos de aceptación según lo especificado en el artículo
5.10.9.7.3. Hasta tanto no esté disponible un documento nacional sobre este tema se
recomienda consultar el artículo 10.3.2.3 del código AASHTO LRFD Bridge Construction
Specifications, donde se describe el mencionado ensayo de aceptación.
Para el diseño de la zona local, se deberán considerar los efectos de las elevadas
presiones en las zonas de apoyo y el uso de armadura de confinamiento.
Los dispositivos de anclaje basados en el ensayo de aceptación del artículo 10.3.2.3 del
código AASHTO LRFD Bridge Construction Specifications, se designan dispositivos
especiales de anclaje.

5.10.9.2.4. Responsabilidades
El Proyectista Estructural será responsable por el diseño general y la aprobación de los

planos de obra de la zona general, incluyendo la ubicación de los cables y los dispositivos
de anclaje, la armadura en la zona general, la secuencia de tesado, y el diseño de la zona
local para los dispositivos de anclaje basados en los requisitos del artículo 5.10.9.7. La
documentación técnica deberá especificar que todos los planos de obra correspondientes
a la zona local deberán ser aprobados por el Proyectista Estructural.
El Proveedor de los dispositivos de anclaje será responsable de entregar dispositivos de

anclaje que satisfagan los requisitos sobre eficiencia de los anclajes especificados por la
Autoridad de Aplicación o por el Propietario del Puente. Como guía se podrá utilizar el
artículo 10.3.2 de la norma AASHTO LRFD Bridge Construction Specifications.
Cuando se utilicen dispositivos especiales de anclaje, el Proveedor de dichos dispositivos

será responsable de entregar dispositivos que también satisfagan los requisitos del ensayo
de aceptación indicados en el artículo 5.10.9.7.3 y en el artículo 10.3.2.3 del código
AASHTO LRFD Bridge Construction Specifications. Este ensayo de aceptación y el ensayo
de eficiencia de los anclajes deberán ser realizados por un organismo independiente
aceptable para el Proyectista Estructural. El Proveedor de los dispositivos de anclaje
deberá entregar al Proyectista Estructural y al Constructor los registros del ensayo de
aceptación realizado de acuerdo con el artículo 10.3.2.3.12 del código AASHTO LRFD
Bridge Construction Specifications, y deberá especificar las armaduras auxiliares y de
confinamiento, distancia mínima a los bordes, separación mínima de los anclajes, y
resistencia mínima del hormigón en el momento de tesado requerida para el correcto
comportamiento de la zona local.
Las responsabilidades del Constructor serán las establecidas en los documentos del
Proyecto (como referencia se puede consultar el artículo 10.4 del documento AASHTO
LRFD Bridge Construction Specifications.
5.10.9.3. Diseño de la zona general
5.10.9.3.1. Métodos de diseño
Para el diseño de las zonas generales se podrán utilizar los siguientes métodos de diseño,
de acuerdo con los requisitos del artículo 5.10.9.3.2:
 Modelos inelásticos basados en el equilibrio, generalmente denominados "modelos

de bielas y tirantes";
 Análisis elásticos de tensiones refinados como se especifica en el Capítulo 4, del

Reglamento CIRSOC 801, o bien
 Otros métodos aproximados, cuando sean aplicables.
Se deberán investigar los efectos de la secuencia de tesado y los efectos espaciales

provocados por las cargas concentradas de gateado. Los efectos espaciales se pueden
analizar utilizando procedimientos de análisis tridimensionales o bien se pueden aproximar
considerando submodelos independientes en dos o más planos, en cuyo caso se debe
considerar la interacción de los submodelos, y las cargas y resultados del modelo deben
ser consistentes.
La tensión de compresión minorada del hormigón de la zona general no debe ser mayor
que 0 ,70  f ´ ci . En áreas en las cuales, debido a otras solicitaciones, el hormigón puede
estar muy fisurado en estado último, o si se anticipan grandes rotaciones inelásticas, la
tensión de compresión minorada se deberá limitar a 0 ,60  f ´ ci .
En el diseño de la zona general se deberá despreciar la resistencia a la tracción del

hormigón.
La tensión de tracción nominal de la armadura adherente se deberá limitar a fy tanto para

armadura no pretensada como para armadura pretensada adherente. La tensión de
tracción nominal de la armadura pretensada no adherente se deberá limitar a:
f pe  105 MPa .
Despreciando la contribución a la resistencia de la zona general aportada por cualquier

armadura de zona local se obtiene un diseño conservador.
5.10.9.3.2. Principios de diseño
Las tensiones de compresión en el hormigón delante de los dispositivos básicos de anclaje

deberán satisfacer los requisitos del artículo 5.10.9.7.2.
Las tensiones de compresión en el hormigón delante del dispositivo de anclaje se deberán

analizar a una distancia, medida a partir de la superficie de apoyo de hormigón, no menor
que:
 La distancia hasta el extremo de la armadura de confinamiento local, o
 La menor dimensión lateral del dispositivo de anclaje.
Estas tensiones de compresión se pueden determinar utilizando los procedimientos en

base a modelos de bielas y tirantes del artículo 5.10.9.4, un análisis elástico de tensiones
de acuerdo con el artículo 5.10.9.5, o bien el método aproximado indicado en el artículo
5.10.9.6.2.
La magnitud de la fuerza de desgarramiento por tracción, Tburst , y su correspondiente

distancia a partir de la superficie cargada, dburst , se podrán determinar usando los
procedimientos en base a modelos de bielas y tirantes dados en el artículo 5.10.9.4, un
análisis elástico de tensiones de acuerdo con el artículo 5.10.9.5, o bien el método
aproximado indicado en el artículo 5.10.9.6.3. Al determinar los requisitos de armadura de
desgarramiento se deberán considerar los efectos espaciales.
También se deberán verificar las tensiones de compresión donde haya discontinuidades

geométricas o de carga dentro de la zona de anclaje o delante de la misma que pudieran
provocar concentraciones de tensiones.
La resistencia a las fuerzas de desgarramiento por tracción será provista por armadura no
pretensada o pretensada o en forma de zunchos, estribos cerrados, o estribos
transversales anclados. Esta armadura deberá resistir la fuerza total de desgarramiento. Al
determinar la disposición y el anclaje de la armadura de desgarramiento se deberán
considerar los siguientes lineamientos:

 La armadura se deberá extender en todo el ancho del elemento y anclar tan cerca
de las caras exteriores del elemento como lo permita el recubrimiento;
 La armadura se deberá distribuir delante de la superficie cargada a lo largo de

ambos lados del cable en una distancia tomada igual al menor valor entre 2,5 dburst
para el plano considerado y 1,5 veces la correspondiente dimensión lateral de la
sección, siendo dburst como se especifica en la expresión 5.10.9.6.3-2;
 El baricentro de la armadura de desgarramiento deberá coincidir con la distancia

dburst usada para el diseño; y
 La separación de la armadura no deberá ser mayor que 24 diámetros de la barra ó

0,30 m.
Las fuerzas de tracción en los bordes se podrán determinar utilizando los procedimientos
en base a modelos de bielas y tirantes dados en el artículo 5.10.9.4, o un análisis elástico
de tensiones de acuerdo con el artículo 5.10.9.5, o bien los métodos aproximados
indicados en el artículo 5.10.9.6.4.
Para múltiples anclajes con una separación entre centros menor que 0,4 veces la altura de
la sección, la fuerza de descascaramiento no se deberá tomar menor que 2 % de la fuerza
total mayorada del cable. Para separaciones mayores, las fuerzas de descascaramiento se
deberán determinar mediante análisis.
La resistencia a las fuerzas de tracción en el borde se deberá proveer mediante armadura

ubicada próxima al borde transversal y longitudinal del hormigón. La disposición y anclaje
de la armadura de tracción en los bordes deberá satisfacer los siguientes requisitos:
 La armadura de descascaramiento especificada se deberá extender en todo el

ancho del elemento,
 La armadura de descascaramiento entre múltiples dispositivos de anclaje deberá

vincular efectivamente los dispositivos de anclaje entre sí, y
 La armadura de tracción en el borde longitudinal y la armadura de

descascaramiento para dispositivos de anclaje excéntricos deberán ser continuas;
la armadura se debe extender a lo largo de la cara traccionada en la totalidad de la
longitud de la zona de anclaje y a lo largo de la cara cargada entre el borde
longitudinal y el otro lado del dispositivo, o grupo de dispositivos, de anclaje
excéntrico.
5.10.9.3.3. Dispositivos de anclaje especiales
Cuando se decida utilizar dispositivos de anclaje especiales que no satisfacen los

requisitos del artículo 5.10.9.7.2, en las correspondientes regiones de la zona de anclaje
se deberá proveer armadura de configuración similar y con una cuantía volumétrica como
mínimo equivalente a la armadura superficial suplementaria permitida de acuerdo con los
requisitos del artículo 10.3.2.3.4 del documento AASHTO LRFD Bridge Construction
Specifications.
5.10.9.3.4. Anclajes intermedios
No se deberán utilizar anclajes intermedios en regiones donde otras cargas generen

tracción significativa detrás del anclaje. Siempre que sea posible, los tacos para anclaje se
deberán ubicar en la esquina entre el ala y las almas o se deberán extender en la totalidad
del ancho del ala o altura del alma de manera de formar un nervio continuo. Cuando sea
necesario utilizar tacos de anclaje aislados en un ala o en un alma, se deberán considerar
en el diseño la flexión de corte local y las solicitaciones directas.
5.10.9.3.4b. Amarres posteriores
A menos que en este documento se especifique lo contrario, se deberá proveer armadura

adherente para el amarre posterior para resistir al menos un 25 % de la fuerza de tesado
no mayorada del anclaje intermedio en la sección de hormigón detrás del anclaje.
Las tensiones en esta armadura adherente no deberán ser mayores que 0,6 fy ó 245 MPa.
Cuando otras cargas generen tensiones de compresión permanentes detrás del anclaje, la
cantidad de armadura para el amarre posterior se podrá reducir utilizando la siguiente
expresión 5.10.9.3.4b-1.
Tia  0 ,25 Ps  1000 fcb Acb (5.10.9.3.4b-1)
siendo:
Tia la fuerza de tracción en el anclaje posterior del anclaje intermedio, en kN.
Ps la máxima fuerza de tesado no mayorada en el anclaje, en kN.
fcb la tensión de compresión no mayorada debida a las cargas permanentes en

la región detrás del anclaje, en MPa.
Acb el área de la sección transversal que se continúa dentro de las

prolongaciones de los lados de la placa de anclaje o taco para anclaje, es
decir, el área del taco o nervio no se deberá considerar parte de la sección
transversal, en m2.
Esta armadura de anclaje posterior se deberá colocar a una distancia no mayor que un
ancho de placa a partir del eje del cable. Deberá estar totalmente anclada de manera que
la tensión de fluencia se pueda desarrollar a una distancia igual a un ancho de placa, o a
la mitad de la longitud del taco o nervio, delante del anclaje así como a la misma distancia
detrás del anclaje. Siempre que sea posible, el baricentro de esta armadura deberá
coincidir con el eje del cable. En el caso de los tacos o nervios, la armadura se deberá
colocar en la sección que se continúa cerca de la cara del ala o del alma a partir de la cual
se proyecta el taco o nervio.
5.10.9.3.4c. Armadura para tacos y nervios para anclaje
Se deberá disponer armadura en la totalidad de los tacos y nervios según se requiera para
corte por fricción, acción de ménsula, fuerzas de desgarramiento, y fuerzas de desviación

provocadas por la curvatura de los cables. Esta armadura se deberá prolongar tanto como
sea posible hacia el interior del ala o alma, y se desarrollará mediante ganchos normales
doblados alrededor de las barras transversales o su equivalente. La separación no deberá
ser mayor que el menor valor entre la altura del taco o nervio en el anclaje, el ancho del
taco, ó 0,15 m.
Se deberá proveer armadura para resistir la flexión local en los tacos y nervios debida a la
excentricidad de la fuerza en los cables y para resistir la flexión lateral en los nervios
debida a las fuerzas de desviación del cable.
Se deberá proveer armadura, de acuerdo con lo especificado en el artículo 5.10.9.3.2,

para resistir las fuerzas de tracción debidas a la transferencia de la fuerza de anclaje del
taco o nervio a la estructura en general.
5.10.9.3.5. Diafragmas
Para los cables anclados en diafragmas, las tensiones de compresión en el hormigón

dentro del diafragma se deberán limitar como se especifica en el artículo 5.10.9.3.2.
También se deberán investigar las tensiones de compresión en la transición entre el
diafragma y las almas y alas del elemento.
Se deberá proveer armadura para asegurar la plena transferencia de las cargas de los
anclajes en el diafragma hacia las alas y almas de la viga. Se deberán verificar los
requisitos para armadura de corte por fricción entre el diafragma y el alma y entre el
diafragma y las alas.
También se deberá proveer armadura para el amarre posterior para resistir las fuerzas de
desviación provocadas por la curvatura de los cables.
5.10.9.3.6. Múltiples anclajes en losas
A menos que se realice un análisis más detallado, se deberá proveer la armadura mínima
especificada en este artículo para resistir las fuerzas de desgarramiento y de tracción en
los bordes.
La armadura para resistir la fuerza de desgarramiento se deberá anclar cerca de las caras
de la losa con ganchos normales doblados alrededor de las barras horizontales o su
equivalente. La armadura mínima debe consistir en dos barras db = 10 mm por anclaje,
ubicadas a una distancia igual a la mitad de la altura de la losa delante del anclaje.
Se deberá proveer armadura para resistir las fuerzas de tracción en los bordes, T1 , entre
los anclajes y las fuerzas de desgarramiento, T2 , delante de los anclajes. Se deberá
colocar armadura de tracción en los bordes, inmediatamente delante de los anclajes, y se
deberá amarrar junto con los anclajes adyacentes de manera efectiva. La armadura de
desgarramiento se deberá distribuir sobre la longitud de las zonas de anclaje.
 a
T1  0 ,10 Pu  1   (5.10.9.3.6-1)
 s
 a
T2  0 ,20 Pu  1   (5.10.9.3.6-2)
 s
siendo:
T1 la fuerza de tracción en los bordes, en kN.
T2 la fuerza de desgarramiento, en kN.
Pu la carga mayorada del cable en un anclaje individual, en kN.
a el ancho de la placa de anclaje, en m.
s la separación de los anclajes, en m.
Para anclajes en losas con una distancia al borde menor que 2 anchos de placa o un
espesor de losa, la armadura de tracción en los bordes se deberá dimensionar para resistir
un 25 % de la carga mayorada del cable. Esta armadura deberá ser en forma de
horquillas, y se deberá distribuir en una distancia igual a un ancho de placa delante del
anclaje. Las ramas de las barras en horquilla se deberán extender a partir del borde de la
losa más allá del anclaje adyacente, pero a una distancia no menor que cinco anchos de
placa más la longitud de anclaje.
5.10.9.3.7. Bloques desviadores
Los bloques desviadores se deberán diseñar usando un modelo de bielas y tirantes o

métodos basados en resultados de ensayos. Se debe utilizar un factor de carga de 1,7 con
la fuerza máxima de desviación. Si se utiliza un método a base de resultados de ensayos,
se debe emplear un factor de minoración de resistencia de 0,90 para tracción directa y
0,85 para corte.
5.10.9.4. Aplicación del modelo de bielas y tirantes al diseño de la zona general
El flujo de fuerzas dentro de la zona de anclaje se puede aproximar mediante un modelo

de bielas y tirantes como se especifica en el artículo 5.6.3.
Al seleccionar un modelo de bielas y tirantes se deberán considerar todas las fuerzas que
actúan en la zona de anclaje; el modelo deberá considerar un recorrido de cargas desde
los anclajes hasta el final de la zona de anclaje.
5.10.9.4.2. Nodos
Las zonas locales que satisfagan los requisitos del artículo 5.10.9.7, o del artículo 10.3.2.3
del documento AASHTO LRFD Bridge Construction Specifications, se podrán considerar
correctamente detalladas y constituirán nodos adecuados. Los demás nodos en la zona de
anclaje se podrán considerar adecuados si las tensiones efectivas en las bielas del
hormigón satisfacen los requisitos del artículo 5.10.9.4.3, y los tirantes traccionados se
dimensionan para desarrollar la totalidad de la tensión de fluencia de la armadura.
5.10.9.4.3. Bielas
La tensión de compresión mayorada no deberá ser mayor que los límites especificados en
el artículo 5.10.9.3.1.

En las zonas de anclaje, la sección crítica para las bielas comprimidas generalmente se
podrá tomar en la interfase con el nodo de la zona local. Si se utilizan dispositivos de
anclaje especiales, la sección crítica de la biela se podrá tomar como la sección cuya
prolongación interseca el eje del cable a una profundidad igual al menor valor entre la
profundidad de la armadura de confinamiento local o la dimensión lateral del dispositivo de
anclaje.
Para los elementos delgados, la dimensión de la biela en la dirección del espesor del
elemento se podrá aproximar suponiendo que el espesor de la biela comprimida varía
linealmente entre la dimensión lateral transversal del anclaje en la superficie del hormigón
y el espesor total de la sección a una profundidad igual al espesor de la sección.
Se deberá suponer que las tensiones de compresión actúan paralelas al eje de la biela y
que están uniformemente distribuidas en su sección transversal.
5.10.9.4.4. Tirantes
La totalidad de la fuerza de tracción deberá ser resistida por tirantes consistentes en

armadura pretensada o no pretensada.
Los tirantes se deberán prolongar más allá de los nodos a fin de desarrollar la totalidad de
la fuerza de tracción en el nodo. La disposición de la armadura se deberá ajustar tanto
como sea posible a los recorridos de los tirantes supuestos en el modelo de bielas y
tirantes.
5.10.9.5. Análisis elástico de tensiones
Para el análisis y diseño de las zonas de anclaje se podrán utilizar análisis basados en
las propiedades elásticas de los materiales, equilibrio de las fuerzas y cargas y
compatibilidad de las deformaciones.
Cuando las tensiones de compresión en el hormigón delante del dispositivo de anclaje se

determinen a partir de un análisis elástico, las tensiones locales se podrán promediar en
un área igual al área de apoyo del dispositivo de anclaje.
5.10.9.6. Análisis y diseño de tensiones aproximadas
5.10.9.6.1. Límites de aplicación
Las tensiones de compresión del hormigón delante del dispositivo de anclaje, la

ubicación y magnitud de la fuerza de desgarramiento, y las fuerzas de tracción en los
bordes se pueden estimar usando las expresiones 5.10.9.6.2-1 a 5.10.9.6.3-2, siempre
que se satisfaga lo siguiente:
 El elemento tiene una sección transversal rectangular y su dimensión longitudinal

no es menor que la mayor dimensión de la sección transversal;
 El elemento no tiene discontinuidades dentro de la zona de anclaje ni delante de la

misma;
 La distancia mínima del anclaje al borde en el plano principal del elemento no es

menor que 1,5 veces la correspondiente dimensión lateral, a, del dispositivo de
anclaje;
 Dentro de la zona de anclaje hay solamente un dispositivo de anclaje o un grupo de
dispositivos de anclaje poco separados; y
 El ángulo de inclinación del cable, según lo especificado en las expresiones

5.10.9.6.3-1 y 5.10.9.6.3-2, está comprendido entre −5,0º y +20,0º.
La tensión de compresión en el hormigón delante de los dispositivos de anclaje, fca , en

MPa, calculada utilizando la expresión 5.10.9.6.2-1, no deberá ser mayor que el límite
especificado en el artículo 5.10.9.3.1:
0 ,0006 Pu 
f ca  (5.10.9.6.2-1)
  1 1 
Ab  1   c   
 b t  
  eff
para lo cual:
 si a ≤ s < 2 aeff , entonces:
 s   n 
  1   2   0 ,3   (5.10.9.6.2-2)
 a eff   15 
 si s ≥ 2 aeff , entonces:
 1 (5.10.9.6.2-3)
siendo:
 el factor de corrección para anclajes poco separados.
aeff la dimensión lateral del área de apoyo efectiva medida paralela a la mayor
dimensión de la sección transversal, en m.
beff la dimensión lateral del área de apoyo efectiva medida paralela a la menor
dimensión de la sección transversal, en m.
Pu la fuerza mayorada en el cable, en kN.
t el espesor del elemento, en m.
s la separación entre centros de los anclajes, en m.
n el número de anclajes en una fila.
ℓc la extensión longitudinal de la armadura de confinamiento de la zona local;

no se debe tomar mayor que el mayor valor entre 1,15 aeff y 1,15 beff , en m.

Ab el área de apoyo efectiva, en m2.
En la expresión 5.10.9.6.2-1, el área de apoyo efectiva, Ab , se deberá tomar como el

mayor valor entre el área de la placa de apoyo del anclaje, Aplate , y el área de apoyo del
hormigón confinado en la zona local, Aconf , con las siguientes limitaciones:
 Si Aplate es el valor determinante, Aplate no se deberá tomar mayor que 4 Aconf / .
 Si Aconf es el valor determinante, la máxima dimensión de Aconf no deberá ser

mayor que 2 veces la máxima dimensión de Aplate o 3 veces la mínima dimensión
de Aplate. Si se supera alguno de estos límites, el área de apoyo efectiva, Ab , se
deberá basar en Aplate .
 Al determinar Ab se deberá deducir el área de la vaina.
Cuando un grupo de anclajes esté poco separado en dos direcciones, se deberá utilizar el
producto de los factores de corrección,  , correspondientes a cada dirección, como se
especifica en la expresión 5.10.9.6.2-1.
5.10.9.6.3. Fuerzas de desgarramiento por tracción
Las fuerzas de desgarramiento por tracción en las zonas de anclaje, Tburst , se podrán
determinar con la siguiente expresión:
 Pu 
 a
Tburst  0 ,25  Pu  1    0 ,5
 h
sen  (5.10.9.6.3-1)
La ubicación de la fuerza de desgarramiento, dburst , se podrá determinar con la

d burst  0 ,5 h  2 e   5 e sen  (5.10.9.6.3-2)
siendo:
Tburst la fuerza de tracción en la zona de anclaje actuando delante del dispositivo

de anclaje y transversal al eje del cable, en kN.
Pu la fuerza mayorada en el cable, en kN.
dburst la distancia entre el dispositivo de anclaje y el baricentro de la fuerza de

desgarramiento, Tburst , en m.
a la dimensión lateral del dispositivo de anclaje o grupo de dispositivos de

anclaje en la dirección considerada, en m.
e la excentricidad del dispositivo de anclaje o grupo de dispositivos de anclaje

respecto del baricentro de la sección transversal; siempre positiva, en m.
h la dimensión lateral de la sección transversal en la dirección considerada,

en m.
 el ángulo de inclinación de la fuerza en un cable respecto del eje del
elemento; es positivo para cables concéntricos o si la fuerza de anclaje
apunta hacia el baricentro de la sección, y negativo si la fuerza de anclaje
apunta en dirección contraria al baricentro de la sección.
5.10.9.6.4. Fuerzas de tracción en los bordes
La fuerza de tracción en los bordes longitudinales se puede determinar a partir de un

análisis de una sección ubicada a un medio de la altura de la sección a partir de la
superficie cargada considerada como una viga solicitada por una combinación de flexión y
carga axial. La fuerza de descascaramiento se podrá tomar igual a la fuerza de tracción en
los bordes longitudinales, pero no menor que lo especificado en el artículo 5.10.9.3.2.
5.10.9.7. Diseño de las zonas locales
5.10.9.7.1. Dimensiones de la zona local
En caso que el fabricante:
 no haya provisto recomendaciones sobre distancia mínima a los bordes, o bien
 haya recomendado una distancia mínima a los bordes pero esta distancia no haya
sido verificada independientemente,
las dimensiones transversales de la zona local, en cada dirección, se deberán tomar

como el mayor valor entre:
 El tamaño de la correspondiente placa de apoyo, más dos veces el recubrimiento

mínimo de hormigón requerido de acuerdo con la aplicación y entorno en particular,
y
 La dimensión exterior de cualquier armadura de confinamiento requerida, más el

recubrimiento de hormigón requerido para la armadura de confinamiento de
acuerdo con la aplicación y entorno en particular.
El recubrimiento requerido para protección contra la corrosión deberá ser como se

Si para un dispositivo de anclaje en particular el fabricante recomienda valores para el

recubrimiento mínimo, separación y distancias a los bordes, y si estas dimensiones han
sido verificadas independientemente, las dimensiones transversales de la zona local en
cada dirección se deberán tomar como el menor valor entre:
 2 veces la distancia a los bordes especificada por el proveedor de los dispositivos

de anclaje, y
 la separación entre centros de los anclajes, especificada por el proveedor de los

dispositivos de anclaje.
Las recomendaciones sobre separación y distancia a los bordes de los anclajes, provistas
por el fabricante de los anclajes, se deberán considerar como valores mínimos.

La longitud de la zona local a lo largo del eje del cable no se deberá tomar menor que:
 El máximo ancho de la zona local;
 La longitud de la armadura de confinamiento del dispositivo de anclaje, o
 Para dispositivos de anclaje con múltiples superficies de apoyo, la distancia entre la

superficie de hormigón cargada y la parte inferior de cada superficie de apoyo, más
la máxima dimensión de dicha superficie de apoyo.
La longitud de la zona local no se deberá tomar mayor que 1,5 veces el ancho de la zona
local.
5.10.9.7.2. Resistencia del apoyo
Los dispositivos de anclaje normales deberán satisfacer los requisitos aquí especificados.
Los dispositivos de anclaje especiales deberán satisfacer los requisitos especificados en el
Si se dispone armadura en la zona general que satisface el artículo 5.10.9.3.2, y si la

extensión del hormigón a lo largo del eje del cable delante del dispositivo de anclaje es
como mínimo dos veces la longitud de la zona local como se define en el artículo
5.10.9.7.1, la resistencia minorada del apoyo de los anclajes se deberá tomar como:
Pr  1000  f n Ab (5.10.9.7.2-1)
donde fn será el menor valor entre:
A
f n  0 ,7 f ´ ci (5.10.9.7.2-2)
Ag
f n  2 ,25 f´ ci (5.10.9.7.2-3)
donde:
A la máxima área de la parte de la superficie de apoyo que es similar al área

cargada y concéntrica con la misma, y que no se superpone con las áreas
similares correspondientes a los dispositivos de anclaje adyacentes, en m2.
Ag el área bruta de la placa de apoyo calculada de acuerdo con los requisitos

aquí especificados, en m2.
Ab el área neta efectiva de la placa de apoyo calculada como el área Ag

menos el área de los orificios de la placa de apoyo, en m2.
fći la resistencia nominal del hormigón al momento de aplicar la fuerza en el

cable, en MPa.
Se podrá utilizar la totalidad del área de la placa de apoyo para determinar Ag , y para el
cálculo de Ab , si el material de la placa no entra en fluencia bajo la fuerza mayorada en el
cable, y la esbeltez de la placa de apoyo, n/t , deberá satisfacer:
0 ,33
E 
n t  0 ,08  b  (5.10.9.7.2-4)
 f 
 b 
siendo:
t el espesor promedio de la placa de apoyo, en m.
Eb el módulo de elasticidad del material de la placa de apoyo, en MPa.
fb la tensión en la placa de anclaje en una sección tomada en el borde del

orificio u orificios en forma de cuña, en MPa.
n la proyección de la placa de base más allá del orificio en forma de cuña o

placa de acuñamiento, según corresponda, en m.
Para anclajes con placas de acuñamiento separadas, n se puede tomar como la mayor
distancia entre el borde exterior de la placa de acuñamiento y el borde exterior de la placa
de apoyo. Para las placas de apoyo rectangulares, esta distancia se deberá medir paralela
a los bordes de la placa de apoyo. Si el anclaje no tiene una placa de acuñamiento
separada, n se puede tomar como la proyección más allá del perímetro exterior del grupo
de orificios en la dirección considerada.
Para las placas de apoyo que no satisfacen el requisito de esbeltez aquí especificado, el
área bruta efectiva del apoyo, Ag , se deberá tomar como:
 Para anclajes con placas de acuñamiento separadas:
El área geométricamente similar a la placa de acuñamiento, con sus

dimensiones incrementadas en 2 veces el espesor de la placa de apoyo,
 Para anclajes sin placas de acuñamiento separadas:
El área geométricamente similar al perímetro exterior de los orificios en forma

de cuña, con sus dimensiones incrementadas en 2 veces el espesor de la
placa de apoyo.
5.10.9.7.3. Dispositivos de anclaje especiales
Este Reglamento permite utilizar dispositivos de anclaje especiales que no satisfagan los
requisitos especificados en el artículo 5.10.9.7.2, siempre que estos dispositivos hayan
sido ensayados por una Institución pública o privada independiente, aceptada por la
Autoridad de Aplicación y por los Profesionales responsables, y hayan satisfecho los
criterios de aceptación especificados por dicha Autoridad de Aplicación. Como guía se
pueden utilizar los artículos 10.3.2 y 10.3.2.3.10 del documento AASHTO LRFD Bridge

Las armaduras para la zona de anclaje local provistas como parte de un sistema patentado
de postesado deberán estar indicadas en los planos de postesado que se usarán en taller.
El ajuste de la armadura de tracción de la zona de anclaje general para considerar la

armadura provista como parte de un sistema patentado de postesado se podrá considerar
como parte del proceso de aprobación de los planos de taller. El Proyectista Estructural
seguirá siendo responsable por el diseño de la armadura de la zona de anclaje general.
A menos que la Autoridad de Aplicación o el Profesional Responsable exijan que se

ensaye la capacidad de cada uno de los dispositivos de anclaje, para una serie de
dispositivos de anclaje especiales similares se podrá requerir solamente el ensayo de
muestras representativas.
5.10.10. Zonas de anclaje de pretensado
5.10.10.1. Resistencia al hendimiento
La resistencia al hendimiento de las zonas de anclaje de pretensado provista por armadura

en los extremos de las vigas pretensadas se deberá determinar con la siguiente expresión:
Pr  1000 f s As (5.10.10.1-1)
siendo:
fs la tensión en el acero no mayor que 140 MPa.
As el área total de la armadura ubicada en una distancia h/4 a partir del

extremo de la viga, en m2.
h la altura total del elemento prefabricado en la dirección en el cual la

resistencia al hendimiento está siendo evaluada, en m.
Para vigas de sección I o vigas Bulb-T pretensadas, As se deberá tomar como el área total
de la armadura vertical ubicada dentro de una distancia h/4 medida a partir del extremo del
elemento, donde h es la altura total del elemento, en m.
Para losas sólidas o huecas pretensadas, As se deberá tomar como el área total de la
armadura horizontal ubicada dentro de una distancia h/4 medida a partir del extremo del
elemento, donde h es el ancho total del elemento, en m.
Para vigas cajón o vigas tipo omega invertidas pretensadas, As se deberá tomar como el
área total de la armadura vertical o armadura horizontal ubicada dentro de una distancia
h/4 medida a partir del extremo del elemento, donde h es el menor valor entre el ancho
total y la altura total del elemento, en m.
Para elementos pretensados con múltiples almas, As se deberá tomar como el área total
de la armadura vertical, dividido en partes iguales entre las almas, y ubicada dentro de una
distancia h/4 medida a partir del extremo de cada alma.
La resistencia no deberá ser menor que 4 % de la fuerza de pretensado total en el

momento de la transferencia.
La armadura deberá estar tan cerca del extremo de la viga como sea posible.
La armadura utilizada para cumplir este requisito puede también ser utilizada para
satisfacer otros requisitos de diseño.
5.10.10.2. Armadura de confinamiento
Excepto para el caso de las vigas cajón, en las demás vigas se deberá disponer armadura
para confinar el acero de pretensado en el ala inferior en una distancia igual a 1,5 d a
partir del extremo de las vigas. La armadura no deberá ser menor que barras
conformadas db = 10 mm, con una separación no mayor que 0,15 m y con forma para
encerrar los cordones.
En las vigas cajón, se deberá proveer armadura transversal, y esta armadura se deberá
anclar prolongando la rama del estribo hacia el alma de la viga.
5.10.11. Requisitos para el diseño sismorresistente
Ver el Capítulo 5 del Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI - Reglamento

Argentino de Construcciones Sismorresistentes - Puentes de Hormigón.
5.10.12. Armadura para elementos comprimidos de sección rectangular hueca
El área de la armadura longitudinal en la sección transversal no deberá ser menor que

0,01 veces el área bruta de hormigón.
En cada pared de la sección transversal se deberán disponer dos capas de armadura, una
capa próxima a cada cara de la pared. Las áreas de armadura en las dos capas deberán
ser aproximadamente iguales.
5.10.12.2. Separación de las armaduras
La separación lateral entre los centros de las barras de la armadura longitudinal no deberá
ser mayor que el menor valor entre 1,5 veces el espesor de la pared y 0,45 m.
La separación longitudinal entre los centros de las barras de la armadura lateral no deberá
ser mayor que el menor valor entre 1,25 veces el espesor de la pared y 0,30 m.
5.10.12.3. Estribos cerrados
Se deberán proveer estribos transversales entre las capas de armadura en cada pared.
Los estribos transversales deberán tener un gancho con un ángulo de doblado de 135º en
uno de sus extremos y un gancho con un ángulo de doblado de 90º en el otro. Los estribos
transversales se deberán ubicar en las intersecciones de la malla de barras, y los ganchos
de todos los estribos deberán encerrar tanto barras laterales como longitudinales en las
intersecciones. Cada barra de armadura longitudinal y cada barra de armadura lateral
deberá estar encerrada por el gancho de un estribo transversal con una separación no
mayor que 0,60 m.
En los elementos construidos por dovelas, se deberán disponer estribos transversales

adicionales a lo largo de los bordes superior e inferior de cada dovela. Los estribos

transversales se deberán colocar con el fin de vincular los extremos de cada par de barras
de armadura longitudinal interna y externa en las paredes de la sección transversal.
5.10.12.4. Empalmes
Las barras de armadura lateral se podrán unir en las esquinas de la sección transversal
por superposición con ángulos de doblado de 90º. Este Reglamento no permite los
empalmes rectos por yuxtaposición de las barras de armadura lateral, a menos que
en la longitud del empalme las barras superpuestas estén encerradas por los ganchos de
al menos cuatro estribos transversales ubicados en las intersecciones de las barras
laterales y las barras longitudinales.
5.10.12.5. Estribos cerrados de esquina
Siempre que sea posible, las barras longitudinales ubicadas en las esquinas de la sección
transversal deberán estar encerradas por estribos cerrados. Cuando no sea posible
colocar dichos estribos cerrados, se podrán utilizar pares de barras o alambres en forma
de U cuyas ramas deberán tener una longitud como mínimo igual al doble del espesor de
la pared y deberán estar orientadas a 90º una respecto de la otra.
Las vainas de postesado ubicadas en las esquinas de la sección transversal deberán estar
ancladas en las regiones de las esquinas mediante estribos cerrados o estribos que
tengan un ángulo de doblado de 90º en cada extremo de manera que encierren al menos
una barra longitudinal cerca de la cara externa de la sección transversal.
5.11. ANCLAJE Y EMPALME DE LAS ARMADURAS
5.11.1.1. Requisitos básicos
La armadura en cada sección determinada por cálculo se deberá anclar a cada lado de
dicha sección mediante una longitud embebida, un gancho, un dispositivo mecánico, o una
combinación de ellos. Los ganchos y anclajes mecánicos sólo se podrán utilizar para
anclar barras o alambres en tracción.
5.11.1.2. Armadura de flexión
Las secciones críticas para el anclaje de la armadura de los elementos solicitados a

flexión, son las secciones que presentan las máximas solicitaciones de flexión y las
secciones en el tramo donde se interrumpe o se dobla la armadura de dicho elemento.
Excepto en los apoyos de tramos simplemente apoyados y en los extremos libres de

voladizos, la armadura se deberá prolongar más allá de la sección en la que ya no es
necesaria para resistir flexión en una distancia no menor que:
 La altura útil del elemento,
 15 veces el diámetro nominal de la barra, o
 1/20 de la luz libre del tramo.
La armadura que se continúa se deberá prolongar como mínimo una longitud igual a la
longitud de anclaje, ℓd , especificada en el artículo 5.11.2, más allá de la sección a partir
de la cual las barras o alambres doblados o interrumpidos no sean necesarios para
soportar esfuerzos de tracción por flexión.
En ninguna sección se deberá interrumpir más del 50 % de la armadura, y en esa misma

sección no se deberán interrumpir barras adyacentes.
La armadura de tracción también se puede anclar ya sea doblándola de manera que

atraviese el alma dentro de la cual está ubicada e interrumpiéndola en el área comprimida,
proporcionando la longitud de anclaje ℓd a la sección de diseño, o bien haciéndola continua
con la armadura en la cara opuesta del elemento.
En los elementos solicitados a flexión se deberán proveer anclajes suplementarios para la

armadura de tracción, cuando la fuerza en la armadura no sea directamente proporcional
al momento mayorado según se describe a continuación:
 Zapatas con pendiente, escalonadas o de sección variable,
 Ménsulas cortas,
 Elementos de gran altura solicitados a flexión, o
 Elementos en los cuales la armadura de tracción no es paralela a la cara

comprimida.
5.11.1.2.2. Armadura de momento positivo
Como mínimo 1/3 de la armadura de momento positivo en los elementos simplemente

apoyados y 1/4 de la armadura de momento positivo en los elementos continuos se
deberá prolongar a lo largo de la misma cara del elemento más allá del eje del apoyo. En
las vigas esta prolongación no deberá ser menor que 0,15 m.
5.11.1.2.3. Armadura de momento negativo
Como mínimo 1/3 de la armadura total de tracción provista en un apoyo para resistir el
momento negativo, deberá tener una longitud embebida más allá del punto de inflexión no
menor que:
 La altura útil del elemento,
 12 veces el diámetro nominal de la barra, y
 0,0625 veces la luz libre del tramo.
5.11.1.2.4. Uniones resistentes al momento
La armadura de flexión en los elementos continuos, restringidos o en voladizo, o en

cualquier elemento de un pórtico rígido, se deberá detallar de manera que haya
continuidad de las armaduras en las intersecciones con otros elementos para desarrollar la

resistencia nominal al momento de la unión.
En Zonas de Desempeño Sísmico 3 y 4, las uniones se deberán detallar de manera que

resistan los momentos y cortes resultantes de las cargas horizontales actuantes en la
unión.
5.11.2. Anclaje de las armaduras
En aquellos puentes donde el diseño aconseje utilizar armadura de alta resistencia, hasta
tanto no esté disponible la norma IRAM-IAS correspondiente, se podrá utilizar de
referencia la norma ASTM A1035/A1035M, para lo cual el valor de la tensión de fluencia
especificada fy de la armadura utilizada se deberá adoptar igual a 690 MPa.
5.11.2.1. Barras y alambres conformados en tracción
5.11.2.1.1. Longitud de anclaje en tracción
La longitud de anclaje en tracción, ℓd , no deberá ser menor que el producto entre la

longitud básica de anclaje en tracción, ℓdb , aquí especificada y el factor o los factores de
modificación especificados en los artículos 5.11.2.1.2 y 5.11.2.1.3.
La longitud de anclaje en tracción no deberá ser menor que 0,30 m, excepto para
empalmes por yuxtaposición como se especifica en el artículo 5.11.5.3.1 y para el anclaje
de la armadura de corte especificado en el artículo 5.11.2.6.
La longitud básica de anclaje en tracción, ℓdb , en m, se deberá determinar de la

siguiente manera:
18 ,74 Ab f y
 Para barras db  32 mm:
f´ c
pero no menor que: 0 ,058 d b f y
0 ,026 f y
 Para barras db = 40 mm
f´ c
0 ,362 d b f y
 Para alambre conformado
f´ c
siendo:
Ab la sección de la barra o alambre, en m2.
fy la tensión de fluencia especificada de las barras de armadura, en

MPa.
fć la resistencia especificada a la compresión del hormigón a 28 días, a

menos que se especifique una edad diferente, en MPa.
db el diámetro de la barra o alambre, en m.
5.11.2.1.2. Factores de modificación que aumentan ℓd
La longitud básica de anclaje, ℓdb , se deberá multiplicar por el siguiente factor o los
siguientes factores, según corresponda:
Para armadura superior horizontal o casi horizontal, colocada de

manera que haya más de 0,30 m de hormigón fresco colado 1,4
debajo de la armadura
Para hormigón con agregados de bajo peso unitario para el cual 0 ,58 f´ c
 1,0
se especifica fct , en MPa f ct
Para hormigón de bajo peso unitario para el cual no se espe-

1,3
cifica fct
Para hormigón con arena de bajo peso unitario para el cual no

se especifica fct
1,2
Nota: Si se utiliza arena para reemplazar sólo parte del agregado, se podrá interpolar
linealmente entre los requisitos para hormigón de bajo peso unitario y aquellos para
hormigón con arena de bajo peso unitario.
Para barras recubiertas con resina epoxi en las cuales el

recubrimiento de hormigón es menor que 3·db o la separación 1,5
libre entre las barras es menor que 6·db
Para barras recubiertas con resina epoxi no cubiertas por el ítem

1,2
anterior
No es necesario que el producto entre el factor correspondiente a armadura superior y el factor aplicable en el caso de
barras recubiertas con resina epoxi sea mayor que 1,7.
5.11.2.1.3. Factores de modificación que reducen ℓd
La longitud básica de anclaje, ℓdb , modificada aplicando los factores especificados en el

artículo 5.11.2.1.2, se puede multiplicar por los siguientes factores:
Si la armadura que se está anclando en la longitud

considerada tiene una separación lateral entre centros de al
menos 0,15 m, y tiene un recubrimiento libre medido en la 0,80
dirección de la separación no menor que 75 mm
Si no se requiere anclaje o desarrollo para la totalidad de la

tensión de fluencia de la armadura, o si en un elemento As requerida
solicitado a flexión hay más armadura que la requerida por el
cálculo As adoptada
Si la armadura está encerrada por un zuncho formado por una

barra o alambre de no menos de 6 mm de diámetro y con un 0,75
paso de no más de 0,10 m

5.11.2.2. Barras conformadas en compresión
5.11.2.2.1. Longitud de anclaje en compresión
La longitud de anclaje, ℓd , para barras conformadas en compresión no deberá ser menor

que el producto entre la longitud básica de anclaje aquí especificada y los factores de
modificación aplicables, especificados en el artículo 5.11.2.2.2, ni menor que 0,20 m.
La longitud básica de anclaje, ℓdb , para las barras conformadas en compresión deberá
satisfacer las siguientes expresiones:
0 ,24 d b f y
 db  (5.11.2.2.1-1)
f´ c
 db  0 ,044 d b f y (5.11.2.2.1-2)
siendo:
fy la tensión de fluencia especificada de las barras de armadura, en MPa.
fć la resistencia a la compresión especificada del hormigón a 28 días, a menos

que se especifique una edad diferente, en MPa.
db el diámetro de la barra, en m.
5.11.2.2.2. Factores de modificación
La longitud básica de anclaje, ℓdb , se puede multiplicar por los siguientes factores:
Si no se requiere anclaje o desarrollo para la totalidad de la

As requerida
tensión de fluencia de la armadura, o si hay más armadura que
la requerida por el cálculo As adoptada
Si la armadura está encerrada por un zuncho formado por una

barra o alambre de no menos de 6 mm de diámetro y con un 0,75
paso de no más de 0,10 m
5.11.2.3. Paquetes de barras
La longitud de anclaje de las barras individuales que forman parte de un paquete, en

tracción o compresión, deberá ser la correspondiente a la barra individual aumentada un
20 % en el caso de paquetes de tres barras ó 33 % en el caso de paquetes de cuatro
barras.
Para determinar los factores especificados en los artículos 5.11.2.1.2 y 5.11.2.1.3, un

paquete de barras se deberá tratar como una única barra cuyo diámetro se deberá
determinar a partir del área total equivalente.
5.11.2.4. Ganchos normales en tracción
5.11.2.4.1. Longitud básica de anclaje de un gancho
La longitud de anclaje, ℓdh , en m, para las barras o alambres conformados en tracción

que terminan en un gancho normal según lo especificado en el Artículo 5.10.2.1 no deberá
ser menor que:
 El producto entre la longitud básica de anclaje ℓhb , según se especifica en la

expresión 5.11.2.4.1-1, y el factor o los factores de modificación aplicables, según
lo especificado en el artículo 5.11.2.4.2;
 8,0 diámetros de barra; ó
 0,15 m.
La longitud básica de anclaje, ℓhb , para una barra terminada en gancho con una tensión
de fluencia, fy , menor o igual que 420 MPa se deberá tomar como:
100 d b
 hb  (5.11.2.4.1-1)
f´ c
siendo:
fć la resistencia especificada a la compresión del hormigón a 28 días, a menos

que se especifique una edad diferente, en MPa.
5.11.2.4.2. Factores de modificación
La longitud básica de anclaje de un gancho, ℓhb , se deberá multiplicar por el siguiente

factor o los siguientes factores, según corresponda:
fy
Si la tensión de fluencia de la armadura es superior a 420 MPa
420
Si el recubrimiento lateral para barras db  32 mm, perpendicular al
plano del gancho, es mayor o igual que 60 mm, y para ganchos a
0,7
90º, el recubrimiento sobre la prolongación de la barra más allá del
gancho no es menor que 50 mm
Si los ganchos para barras db  32 mm y menores están
encerrados vertical u horizontalmente dentro de estribos abiertos o
0,8
estribos cerrados en toda la longitud de anclaje, ℓdh , y la
separación de estos estribos no es mayor que 3 db
Si no se requiere anclaje o desarrollo para la totalidad de la tensión As requerida

de fluencia, o si hay más armadura que la requerida por el cálculo As adoptada
Si se utiliza hormigón con agregados de bajo peso unitario 1,3

Si se utiliza armadura recubierta con resina epoxi 1,2

5.11.2.4.3. Estribos para las barras terminadas en gancho
Para las barras que se anclan mediante un gancho normal en los extremos discontinuos
de elementos en los cuales tanto el recubrimiento lateral como el recubrimiento superior o
inferior es menor que 0,06 m, la barra terminada en gancho deberá estar encerrada dentro
de estribos abiertos o estribos cerrados con una separación a lo largo de la totalidad de la
longitud de anclaje, ℓdh , no mayor que 3·db . Este requisito se ilustra en la Figura
5.11.2.4.3-1. No se deberá aplicar el factor para armadura transversal, especificado en el
Figura 5.11.2.4.3-1. Estribos para las barras terminadas en gancho
5.11.2.5. Malla soldada de alambre
5.11.2.5.1. Malla de alambre conformado
Para todas las aplicaciones exceptuando la armadura de corte, la longitud de anclaje, ℓhd ,
en m, de la malla de acero soldada de alambres conformados, medida entre la sección
crítica y el extremo del alambre, no deberá ser menor que:
 El producto entre la longitud básica de anclaje y el factor o los factores de

modificación aplicables, según se especifica en el artículo 5.11.2.2.2, ó
 0,20 m, excepto para los empalmes por yuxtaposición, según se especifica en el

artículo 5.11.6.1.
El anclaje de la armadura de corte deberá ser como se especifica en el artículo 5.11.2.6.
La longitud básica de anclaje, ℓhd , de una malla de acero soldada de alambres

conformados, con al menos un alambre transversal dentro de la longitud de anclaje como
mínimo a 0,05 m de la sección crítica, deberá satisfacer la siguiente expresión:
f y  136 
 hd  0 ,36 d b (5.11.2.5.1-1)
f´ c
Aw f y
 hd  2 ,40 (5.11.2.5.1-2)
sw f´ c
siendo:
Aw el área de un alambre individual a anclar o empalmar, en m2.
sw la separación de los alambres a anclar o empalmar, en m.
La longitud básica de anclaje de una malla de acero soldada de alambre

conformado, sin alambres transversales dentro de la longitud de anclaje, se deberá
determinar como para el caso de alambre conformado de acuerdo con el artículo
5.11.2.1.1.
5.11.2.5.2. Malla de alambre liso
La tensión de fluencia de una malla de acero soldada de alambre liso se considerará

desarrollada por el embebimiento de dos alambres transversales, con el alambre
transversal más próximo a no menos de 0,05 m de la sección crítica. Caso contrario, la
longitud de anclaje, ℓd , medida entre el punto de la sección crítica y el alambre
transversal más externo, se deberá determinar con la siguiente expresión:
Aw f y
 d  3 ,24 (5.11.2.5.2-1)
sw f´ c
La longitud de anclaje se deberá modificar si hay más armadura que la requerida por el
cálculo, de acuerdo con lo especificado en el artículo 5.11.2.4.2, y por el factor
correspondiente a hormigón de bajo peso unitario, especificado en el artículo 5.11.2.1.2,
cuando corresponda.
Sin embargo, ℓd no se deberá tomar menor que 0,15 m, excepto para empalmes por
yuxtaposición como se especifica en el artículo 5.11.6.2.
5.11.2.6. Armadura de corte
Los estribos para los tubos de hormigón no deberán satisfacer los requisitos de este
artículo, sino los del artículo 12.10.4.2.7 (en preparación).
La armadura de corte se deberá ubicar tan cerca de las superficies de los elementos
como lo permitan los requisitos sobre recubrimiento y la proximidad de otras armaduras.
Entre extremos anclados, cada codo de la parte continua de un estribo en U, simple o

múltiple, deberá encerrar una barra longitudinal.
Las barras longitudinales dobladas para actuar como armadura transversal deberá ser
continua con la armadura longitudinal si se extiende en una región de tracción y, si se
extiende en una región de compresión, se deberá anclar más allá de la mitad de la altura
del elemento, h/2, tal como se especifica para la longitud de anclaje de aquella parte del
esfuerzo en la armadura requerida para satisfacer la expresión 5.8.3.3-5.

5.11.2.6.2. Anclaje de las armaduras conformadas
Los extremos de las ramas individuales de los estribos en U, simples o múltiples, se

deberán anclar de la siguiente manera:
 Para una tensión de fluencia especificada fy ≤ 220 MPa, tanto las barras y alambres
con db ≤ 16 mm como las barras con 16 mm < db ≤ 25 mm, se deberán anclar con:
Un gancho normal alrededor de la armadura longitudinal, y
 Para una tensión de fluencia especificada fy > 220 MPa, y para estribos con 16 mm
< db ≤ 25 mm, se deberán anclar con:
Un gancho normal alrededor de una barra longitudinal, más una longitud

embebida entre la mitad de la altura del elemento y el extremo exterior del
gancho, siendo ℓe no menor que:
0 ,17 d b f y
e  (5.11.2.6.2-1)
f´ c
5.11.2.6.3. Anclaje de las armaduras de malla de alambre
Cada rama de una malla de acero soldada de alambre liso, que constituya un estribo
simple en U, se debe anclar mediante alguna de las siguientes posibilidades:
 Dos alambres longitudinales ubicados con una separación de 0,05 m a lo largo del
elemento en la parte superior del estribo con forma de U, o
 Un alambre longitudinal ubicado a no más de d/4 de la cara comprimida y un

segundo alambre más próximo a la cara comprimida, con una separación no menor
que 0,05 m con respecto a la ubicación del primer alambre. El segundo alambre se
puede ubicar en una rama del estribo, más allá del doblado de dicha rama, ya sea
con un ángulo de 90°, o con ángulo de doblado cuyo diámetro interno no sea
menor que 8 db .
Cada extremo de un estribo simple de una rama, realizado con una malla de acero
soldada de alambre liso o conformado, se debe anclar mediante dos alambres
longitudinales, con una separación mínima de 0,05 m y con un alambre interior ubicado,
como mínimo, a d/4 ó 0,05 m, el valor que resulte mayor, desde la mitad de la altura útil
del elemento, d/2. El alambre longitudinal exterior en la cara traccionada no debe estar
ubicado más lejos de dicha cara que la capa de armadura principal de flexión más cercana
a la cara traccionada.
5.11.2.6.4. Estribos cerrados
Pares de estribos en U o estribos cerrados, ubicados formando una unidad cerrada, se

considerarán correctamente anclados y empalmados si la longitud de empalme no es
menor que 1,7 ℓd , siendo ℓd en este caso la longitud de anclaje para las barras en
tracción.
En los elementos con una altura útil de no menos de 0,50 m, los empalmes de estribos
cerrados para los cuales la fuerza de tracción resultante de las cargas mayoradas, Ab·fy ,
no es mayor que 40 kN por rama, se pueden considerar adecuados si las ramas de los
estribos se prolongan en la totalidad de la altura disponible del elemento.
La armadura transversal por torsión se hará totalmente continua y estará anclada por
ganchos normales con un ángulo de doblado de 135° alrededor de la armadura
longitudinal.
5.11.3. Anclaje mediante anclajes mecánicos
Se puede utilizar como anclaje cualquier dispositivo mecánico capaz de desarrollar la

resistencia de la armadura sin dañar el hormigón. El comportamiento de los anclajes
mecánicos se deberá verificar mediante ensayos en laboratorio.
El anclaje de la armadura se puede lograr mediante la combinación de un anclaje

mecánico y la longitud embebida adicional de la armadura entre el punto de máxima
tensión en la barra y el anclaje mecánico.
Si se han de utilizar anclajes mecánicos, en el pliego de especificaciones técnicas se

deberán indicar todos los detalles de dichos anclajes.
5.11.4. Anclaje de los cordones de pretensado
Al determinar la resistencia de los elementos de hormigón pretensado en las regiones de

sus extremos, se deberá considerar el aumento gradual de la fuerza en los cordones en
las longitudes de transferencia y anclaje.
Se puede suponer que la tensión en el acero de pretensado varía linealmente desde 0,0
en el punto donde comienza la adherencia hasta la tensión efectiva luego de las pérdidas,
fpe , en el extremo de la longitud de transferencia.
Entre el extremo de la longitud de transferencia y la longitud de anclaje, se puede suponer

que la tensión en el cordón aumenta linealmente, alcanzando la tensión correspondiente a
la resistencia nominal, fps , en la longitud de anclaje.
A los fines del presente artículo, la longitud de transferencia se puede tomar como 60
diámetros de cordón, y la longitud de anclaje se deberá tomar como se especifica en el
artículo 5.11.4.2.
Se deberán considerar los efectos de la desadherencia como se especifica en el artículo

5.11.4.3.
5.11.4.2. Cordones adherentes
Los cordones de pretensado deberán estar adheridos más allá de la sección requerida
para desarrollar fps en una longitud de anclaje, ℓd , en m, donde ℓd deberá satisfacer la
 2 
 d    f ps  f pe  d b (5.11.4.2-1)
 3 

siendo:
db el diámetro nominal del cordón, en m.
fps la tensión media en el acero de pretensado en el momento para el cual se

requiere la resistencia nominal del elemento, en MPa.
fpe la tensión efectiva en el acero de pretensado luego de las pérdidas, en MPa.
 igual a 1,0 en el caso de paneles pretensados, pilotes, y otros elementos

pretensados con una altura no mayor que 0,60 m.
 igual a 1,6 en el caso de elementos pretensados con una altura mayor que
0,60 m.
La variación de la tensión de diseño en el cordón de pretensado, desde el extremo libre del

cordón, se puede calcular de la siguiente manera:
 Desde el punto donde comienza la adherencia hasta el extremo de la longitud de

transferencia:
f pe  px
f px  (5.11.4.2-2)
60 d b
 Desde el extremo de la longitud de transferencia y hasta el extremo de la longitud

de anclaje del cordón:
 px  60 d b
f px  f pe 
 d  60 d b  f ps  f pe  (5.11.4.2-3)
siendo:
ℓpx la distancia desde el extremo libre del cordón de pretensado hasta la

sección del elemento en estudio, en m.
fpx la tensión de diseño en el cordón de pretensado para el cálculo de la

resistencia nominal a flexión correspondiente a la sección del elemento en
estudio, en MPa.
5.11.4.3. Cordones parcialmente sin adherencia
Cuando una o más partes de un cordón de pretensado no sean adherentes y exista

tracción en la zona de tracción precomprimida, la longitud de anclaje, medida desde el
extremo de la zona sin adherencia, se deberá determinar utilizando la expresión 5.11.4.2-1
con un valor de  = 2,0.
El número de cordones parcialmente sin adherencia no deberá ser mayor que 25 % del
número total de cordones.
En ninguna fila horizontal el número de cordones sin adherencia deberá ser mayor que 40
% de los cordones en dicha fila.
En todos los cordones la longitud sin adherencia deberá ser tal que se satisfagan todos los
estados límite con consideración de la resistencia de anclaje total en cualquier sección
analizada. El número de cordones sin adherencia que se interrumpen en una misma
sección no deberá ser mayor que el 40 % del número total de cordones sin adherencia ni
mayor que cuatro cordones.
Los cordones sin adherencia se deberán distribuir simétricamente respecto del eje del
elemento. Las longitudes sin adherencia de pares de cordones ubicados simétricamente
respecto del eje del elemento deberán ser iguales.
Los cordones exteriores de cada fila horizontal deberán estar totalmente adheridos.
5.11.5. Empalme de las barras de armadura de aceros de alta resistencia
En aquellos puentes donde el diseño aconseje utilizar armadura de alta resistencia, hasta
tanto no esté disponible la norma IRAM - IAS correspondiente se podrá usar la norma
ASTM A1035/A1035M para lo cual el valor de fy utilizado deberá ser igual a 690 MPa.
5.11.5.1. Detalles de armado
La documentación técnica deberá indicar los tipos, dimensiones y ubicaciones admisibles

de los empalmes, incluyendo sus desfasajes o alternancias, de las barras de armadura.
5.11.5.2.1. Empalmes por yuxtaposición
Las longitudes de los empalmes por yuxtaposición de barras individuales deberán ser
como se especifica en los artículos 5.11.5.3.1 y 5.11.5.5.1.
Dentro de un paquete de barras los empalmes por yuxtaposición deberán ser como se
especifica en el artículo 5.11.2.3. Los empalmes de barras individuales dentro de un
paquete no se deberán superponer. No se deberán empalmar paquetes enteros mediante
empalmes por yuxtaposición.
Para las armaduras solicitadas a tracción, no se deberán utilizar empalmes por

yuxtaposición cuando las barras de armadura tengan diámetros db  32 mm.
En los elementos solicitados a flexión, las barras empalmadas mediante empalmes por
yuxtaposición sin contacto no deberán estar separadas transversalmente a más de 1/5 de
la longitud de empalme requerida por yuxtaposición ó 0,15 m.
Para columnas cuyas armaduras longitudinales se anclen en pilotes perforados

sobredimensionados, donde las barras se empalman por medio de empalmes por
yuxtaposición sin contacto, y las armaduras longitudinales de la columna y del pilote
perforado estén separadas transversalmente a más de 1/5 de la longitud de empalme
requerida por yuxtaposición o 0,15 m, la separación de la armadura transversal del pilote
perforado en la zona de empalme deberá cumplir los requisitos de la siguiente expresión:
2  Ash f ytr  s
s máx  (5.11.5.2.1-1)
k A fu

siendo:
smáx la separación de la armadura transversal del pilote perforado, en m.
Ash el área de la armadura transversal o zunchos en espiral del pilote perforado,

en m2.
fytr la tensión de fluencia mínima especificada de la armadura transversal del

pilote perforado, en MPa.
ℓs la longitud de empalme por yuxtaposición de tracción Clase C de la

armadura longitudinal de la columna, en m.
Aℓ el área de la armadura longitudinal de la columna, en m2.
fuℓ la resistencia mínima especificada de tracción de la armadura longitudinal

de la columna, en MPa. (620 MPa para ASTM A615 y 550 MPa para ASTM
A706).
k el factor que representa, para el cálculo de la resistencia nominal, la relación

entre la armadura a tracción y la armadura total de la columna
5.11.5.2.2. Conexiones mecánicas
La resistencia de una conexión totalmente mecánica no deberá ser menor que 125 % de la
tensión de fluencia especificada de la barra en tracción o compresión, según corresponda.
El deslizamiento total de la barra dentro de la camisa de empalme del conector luego de
cargar en tracción hasta 200 MPa y relajar hasta 20 MPa no deberá ser mayor que los
siguientes desplazamientos medidos entre puntos de medición ubicados fuera de la
camisa de empalme:
 Para diámetros de barra db ≤ 32 mm 0,25 mm
 Para diámetros de barra db > 32 mm 0,75 mm
5.11.5.2.3. Empalmes soldados
Las soldaduras de los empalmes soldados deberán satisfacer las especificaciones del
Reglamento CIRSOC 304 - 2007.
Los empalmes totalmente soldados deberán desarrollar, en tracción, al menos el 125 % de

la tensión de fluencia especificada de la barra.
No se deberán usar empalmes soldados en los tableros.
5.11.5.3. Empalme de la armadura solicitada a tracción
5.11.5.3.1. Empalmes por yuxtaposición solicitados a tracción
La longitud mínima de los empalmes en tracción por yuxtaposición deberá ser igual o
mayor que 0,30 m o igual o mayor que los siguientes valores, según se trate de empalmes
Clase A, B o C:
 Empalmes Clase A 1,0 ℓd
 Empalmes Clase B 1,3 ℓd
 Empalmes Clase C 1,7 ℓd
La longitud de anclaje en tracción, ℓd , para la tensión de fluencia especificada se deberá

determinar de acuerdo con el artículo 5.11.2.
La clase de empalme por yuxtaposición requerido para las barras conformadas y para el
alambre conformado en tracción se especifican en la Tabla 5.11.5.3.1-1.
Tabla 5.11.5.3.1-1. Clases de empalmes en tracción por yuxtaposición
As adoptada Porcentaje máximo de la armadura total, As , empalmado

*  en la longitud requerida para dicho empalme %
As requerida
50 75 100
2 A A B
<2 B C C
(*) relación entre el área de la armadura adoptada y el área de la armadura requerida por cálculo.
5.11.5.3.2. Conexiones mecánicas o empalmes soldados solicitados a tracción
Las conexiones mecánicas o empalmes soldados solicitados a tracción, que se utilicen

donde el área de armadura adoptada sea menor que 2 veces la requerida, deberán
satisfacer los requisitos correspondientes a conexiones totalmente mecánicas o empalmes
totalmente soldados.
Las conexiones mecánicas o empalmes soldados, que se utilicen donde el área de

armadura adoptada sea como mínimo 2 veces la requerida por cálculo y donde los
empalmes estén separados, en forma escalonada, al menos 0,60 m, se pueden diseñar
para que desarrollen en la sección como mínimo 2 veces el esfuerzo de tracción en la
barra o bien 1/2 de la mínima tensión de fluencia especificada de la armadura.
5.11.5.4. Empalmes en tirantes traccionados
Los empalmes de armaduras en los tirantes, o en elementos predominantemente

traccionados, sólo se deberán realizar mediante empalmes totalmente soldados o
conexiones totalmente mecánicas. Los empalmes en las barras o alambres adyacentes
deberán estar decalados, como mínimo, una distancia igual a 0,75 m.
5.11.5.5. Empalmes en las barras solicitadas a compresión
5.11.5.5.1. Empalmes por yuxtaposición solicitados a compresión
La longitud del empalme por yuxtaposición de las barras comprimidas, ℓc , no deberá

ser menor que 0,30 m o como se especifica a continuación:
 Si fy ≤ 420 MPa entonces:

 c  0 ,07 m f y d b (5.11.5.5.1-1)
o bien
 Si fy > 420 MPa entonces:

 c  m 0 ,13 f y  24 d b  (5.11.5.5.1-2)
siendo:
m el factor que depende de lo siguiente:
- si la resistencia especificada del m = 1,33

hormigón, fć , es menor que 20
MPa
- si los estribos cerrados a lo largo m = 0,83

del empalme tienen un área
efectiva no menor que 0,15 % del
producto entre el espesor del
elemento comprimido y la
separación de los estribos
- con zunchos en espiral m = 0,75
- en todos los demás casos m = 1,00
fy la tensión de fluencia especificada de

las barras de armadura, en MPa.
Cuando se empalmen por yuxtaposición barras comprimidas de diferente diámetro, la

longitud del empalme no deberá ser menor que la longitud de anclaje de la barra de mayor
diámetro ni que la longitud de empalme de la barra de menor diámetro. Las barras de
diámetros db > 32 mm se podrán empalmar con barras de diámetros db ≤ 32 mm.
5.11.5.5.2. Conexiones mecánicas o empalmes soldados solicitados a compresión
Las conexiones mecánicas o empalmes soldados que se utilizan en compresión deberán

satisfacer los requisitos para conexiones totalmente mecánicas o empalmes totalmente
soldados según se especifica en los artículos 5.11.5.2.2 y 5.11.5.2.3, respectivamente.
5.11.5.5.3. Empalmes por contacto a tope
En las barras solicitadas exclusivamente a compresión, se puede transmitir el esfuerzo de

compresión entre las barras por apoyo directo de unas sobre otras, siempre que se
garantice que las superficies que estarán en contacto se han aserrado en forma
perpendicular al eje de la barra y se le han retirado las rebarbas. Además, se debe
asegurar el contacto centrado mediante un elemento de guía fijo que deje parcialmente
visible la junta de contacto, antes de hormigonar. Los empalmes por contacto a tope sólo
se deben utilizar únicamente en aquellos elementos que tengan estribos cerrados o
zunchos en espiral.
Los empalmes por contacto a tope serán escalonados, o bien se deberán proveer barras
continuas en las ubicaciones de los empalmes. La resistencia minorada a la tracción de las
barras continuas, en cada cara del elemento, no deberá ser menor que 0,25 fy veces el
área de la armadura en dicha cara.
5.11.6. Empalmes de las mallas de acero soldadas de alambres
5.11.6.1. Empalmes de las mallas de acero soldadas de alambres conformados

solicitados a tracción
La longitud mínima de empalme por yuxtaposición de las mallas de acero soldadas

de alambres conformados, con alambres transversales dentro de dicha longitud de
empalme, medida entre los extremos de cada panel de malla, debe ser igual o mayor que
el mayor valor obtenido entre 1,3 ℓhd y 0,20 m. La superposición, medida entre los
alambres transversales más alejados de cada malla, no deberá ser menor que 0,05 m.
Si no hay alambres transversales dentro de la longitud de empalme, la longitud de

empalme por yuxtaposición de las mallas de acero soldadas de alambres conformados se
deberá determinar como para el caso de alambre conformado de acuerdo con los
requisitos del artículo 5.11.5.3.1.
5.11.6.2. Empalmes de las mallas de acero soldadas de alambres lisos solicitados a

tracción
Cuando en la ubicación del empalme, el valor del área de armadura adoptada sea menor
que 2 veces la armadura requerida por el cálculo, la longitud de yuxtaposición, medida
entre los alambres transversales más alejados de cada malla, deberá ser igual o mayor
que el mayor valor obtenido entre:
 La separación entre los alambres transversales más 0,05 m,
 1,5 ℓd ,
 0,15 m
siendo:
ℓd la longitud de anclaje especificada en el artículo 5.11.2, en m.
Cuando en la ubicación del empalme, el valor del área de armadura adoptada sea como
mínimo 2 veces la armadura requerida por el cálculo, la longitud de yuxtaposición, medida
entre los alambres transversales más alejados de cada malla, debe ser igual o mayor que
el mayor valor obtenido entre 1,5 ℓd y 0,05 m.

5.12. DURABILIDAD
El diseño de las estructuras y la especificación del hormigón de la estructura y sus

materiales componentes deberán tener en cuenta las acciones del medio ambiente, los
procesos de degradación de los materiales a utilizar en la estructura y la vida útil en
servicio requerida en el campo de validez de este Reglamento.
A tal fin y hasta tanto el CIRSOC no desarrolle un reglamento específico sobre este tema
se deberá cumplir con lo establecido en el Capítulo 2 del Reglamento CIRSOC 201-
2005, en todo lo que sea de aplicación y no se oponga a lo requerido en este
CIRSOC 802.
5.12.2. Agregados reactivos - Reacción álcali-sílice
Hasta tanto el CIRSOC no desarrolle un reglamento específico se deberá cumplir con lo

establecido en la norma IRAM 1512, artículo 6 y en la norma IRAM 1531, artículo 5.1, y
sus respectivos anexos normativos.
5.12.3. Recubrimiento de hormigón
A menos que aquí o en el artículo 5.12.4 se especifique lo contrario, el recubrimiento para

el acero de pretensado y las armaduras no protegidas deberá ser mayor o igual que el
especificado en la Tabla 5.12.3-1, modificado para considerar la relación agua-cemento.
La documentación técnica deberá indicar el recubrimiento de hormigón y las tolerancias de

colocación.
Para los cordones de pretensado, accesorios de anclaje y conexiones mecánicas para

barras de armadura o cordones de postesado, el recubrimiento deberá ser igual que para
las armaduras no pretensadas.
El recubrimiento de las vainas metálicas para cables de postesado no deberá ser menor
que:
 El valor especificado para el acero de las armaduras,
 Un medio del diámetro de la vaina, o
 El valor especificado en la Tabla 5.12.3-1.
Para los tableros que no tengan superpuesto un pavimento y que estén expuestos al
tránsito de vehículos con neumáticos antideslizantes con clavos o cadenas, se deberá
disponer recubrimiento adicional para compensar la pérdida de espesor que se anticipa
provocará la abrasión, como se especifica en el artículo 2.5.2.4. del Reglamento CIRSOC
801
Los factores de modificación según la relación agua/cemento (a/c) serán los siguientes:
 Para a/c ≤ 0,40 0,8

 Para a/c ≥ 0,50 1,2
Tabla 5.12.3-1. Recubrimiento para las armaduras no protegidas [mm]
Recubrimiento
Situación
(mm)
Exposición directa al agua salada 90
Hormigonado contra el suelo 65
Ubicaciones costeras 65
Exposición a sales anticongelantes 50

Superficies de tableros con tránsito de neumáticos con clavos o
50
cadenas
Otras situaciones exteriores 40
Otras situaciones interiores
 Barras db  32 mm 30
 Barras con db > 32 mm 40
Losas hormigonadas in situ
 Barras db  32 mm 30
 Barras con db > 32 mm 50
Encofrados inferiores para paneles prefabricados 20
Pilotes prefabricados de hormigón armado
 Ambientes no corrosivos 40
 Ambientes corrosivos 65
Pilotes prefabricados de hormigón pretensado 40
Pilares hormigonados in situ
 Ambientes no corrosivos 40
 Ambientes corrosivos
- En general 65
- Armadura protegida 65
 Cáscaras 40
 Hormigón colocado con lodo bentonítico, hormigón colocado por
65
el sistema tremie o construcción con lechada
El recubrimiento de hormigón para protección de la armadura frente a la acción del clima y

otras acciones, se deberá medir desde la superficie del hormigón hasta la superficie
exterior de la armadura a la que se aplica el recubrimiento. Cuando se indique un
recubrimiento mínimo para un determinado elemento estructural, éste se debe medir de la
siguiente forma:

 Hasta el borde exterior de los estribos abiertos, estribos cerrados, o zunchos en
espiral, si la armadura transversal envuelve a la armadura principal;
 Hasta la capa exterior de la armadura, si se emplea una o más capas sin estribos
cerrados o abiertos;
 Hasta los dispositivos metálicos de los extremos o hasta las vainas de los cables
de postesado.
El recubrimiento mínimo, incluyendo las barras protegidas con una cobertura de resina
epoxi, deberá ser de 25 mm.
Los valores indicados suponen una tolerancia constructiva de 10 mm. En los casos de
elementos prefabricados en que la metodología permita asegurar una tolerancia de 5 mm,
los valores la Tabla 5.12.3-1 se podrán reducir en 5 mm. Esta reducción no se aplicará a
pilotes prefabricados.
5.12.4. Recubrimientos protectores
Se puede proveer protección adicional contra la corrosión por cloruros utilizando un

recubrimiento de resina epoxi o galvanizando el acero de las armaduras, vainas de
postesado y accesorios de anclaje, y recubriendo con resina epoxi los cordones de
pretensado. El recubrimiento de hormigón para el acero con recubrimiento epoxi se deberá
adoptar de la Tabla 5.12.3-1 para situaciones interiores.
5.12.5. Protección de los cables de pretensado
Las vainas para los cables de postesado internos, diseñadas para proveer resistencia por
adherencia, se deberán llenar con mortero luego del tesado. Los demás cables se deberán
proteger permanentemente contra la corrosión, y los detalles de la protección se deberán
indicar en la documentación técnica.
5.12.6. Vida útil en servicio
Este Reglamento considera que los requerimientos establecidos en los artículos 5.12.1,
5.12.2 y 5.12.3 aseguran una vida útil en servicio para los ambientes de exposición
considerados en el Reglamento CIRSOC 201-2005 y también frente a la reacción álcalis
sílice, con excepción del caso de estructuras expuestas a corrosión por cloruros.
Cuando la estructura esté expuesta a los ambientes marinos M1/M3 o al ambiente con
ataque por congelación y deshielo y por sales descongelantes C2, se deberán especificar
las exigencias adicionales necesarias para lograr la vida útil de diseño de 75 años
requerida por este Reglamento CIRSOC 802. A tal fin se deberán utilizar modelos de
predicción debidamente justificados para determinar la vida útil en servicio de la estructura
o las estrategias de mantenimiento necesarias para lograr dicha vida útil. Las
mencionadas estrategias deben incluir procedimientos detallados y factibles para aplicar
las mencionadas estrategias de mantenimiento.
5.13. SISTEMAS O ELEMENTOS ESTRUCTURALES
5.13.1. Losas de tablero
Para las losas de tablero se deberán verificar los requisitos adicionales a los
especificados en este Reglamento CIRSOC 802, que se detallan en el Capítulo 9 que se
encuentra en desarrollo.
5.13.2. Diafragmas, vigas de gran altura, ménsulas cortas y vigas con resaltos
horizontales
Los diafragmas, ménsulas cortas, vigas con resaltos horizontales y otros elementos de
gran altura solicitados principalmente a corte y torsión y cuya altura es grande en relación
con su longitud se deberán diseñar como aquí se especifica.
Las vigas de gran altura se deberán analizar y diseñar ya sea mediante el modelo de
bielas y tirantes, especificado en el artículo 5.6.3, o bien aplicando otra teoría reconocida.
5.13.2.2. Diafragmas
A menos que se especifique lo contrario, se deberán proveer diafragmas en los

estribos, pilas y uniones articuladas para resistir las fuerzas laterales y transmitir las
cargas a los puntos de apoyo.
Se pueden utilizar diafragmas intermedios entre vigas en sistemas curvos o cuando sea
necesario proveer resistencia torsional y para soportar el tablero en puntos de
discontinuidad o en los puntos de quiebre de las vigas.
Los diafragmas intermedios se pueden utilizar entre vigas de sistemas curvos o donde sea
necesario para proporcionar resistencia a la torsión y apoyo al tablero en puntos de
discontinuidad o en puntos en ángulo recto a la discontinuidad o en puntos angulares en
las vigas.
Para las vigas cajón ensanchadas con radio interior menor que 240 m, se deberán utilizar
diafragmas intermedios.
5.13.2.3. Detalles de armado para las vigas de gran altura
La resistencia minorada a la tracción, NR , en kN, de un par transversal de barras de

armadura deberá satisfacer:
N R  1000  f y As  830 bv s (5.13.2.3.1)
siendo:
bv el ancho del alma, en m.
fy la tensión de fluencia especificada de las armaduras, en MPa.
As el área de acero en una distancia, en m2.

s la separación de las armaduras, en m.
La separación de la armadura transversal, s , no deberá ser mayor que d/4 ó 0,30 m.
Se deberán distribuir barras longitudinales adherentes uniformemente en cada cara de los

elementos verticales de a pares. La resistencia a la tracción de un par de armaduras
adherentes no deberá ser menor que el valor especificado por la expresión 5.13.2.3-1. La
separación vertical entre cada par de armaduras, s , no deberá ser mayor que d/3 ó 0,30
m. En los elementos cuyo ancho sea menor que 0,25 m, en lugar de un par de barras
longitudinales se podrá utilizar una única barra que posea la resistencia a la tracción
requerida.
5.13.2.4. Ménsulas cortas
Los elementos en los cuales av , según se ilustra en la Figura 5.13.2.4.1-1, sea menor que
d, se deberán considerar ménsulas cortas. Cuandoi av sea mayor que d, el elemento se
deberá diseñar como una viga en voladizo.
Figura 5.13.2.4.1-1. Simbología
La sección en la cara del apoyo se deberá diseñar para resistir simultáneamente una
fuerza de corte mayorada Vu , un momento mayorado Mu :
Mu  Vu av  Nuc h  d  (5.13.2.4.1-1)
y una fuerza de tracción horizontal mayorada concurrente Nuc .
A menos que se adopten recaudos especiales para impedir que se desarrolle la fuerza de
tracción Nuc , esta fuerza se deberá tomar mayor o igual que 0,2 Vu . La fuerza de tracción
Nuc se deberá considerar como una sobrecarga, aún cuando sea el resultado de la
fluencia lenta, de la contracción o del cambio de temperatura.
La cuantía de acero As / (b d) en la cara del apoyo no deberá ser menor que 0,04 fć / fy ,
donde d se mide en la cara del apoyo.
El área total, Ah , de los estribos cerrados no deberá ser menor que 50 % del área As de la
armadura principal de tracción. Los estribos cerrados deberán estar uniformemente
distribuidos en los dos tercios de la altura efectiva adyacentes a la armadura principal de
tracción.
En la cara frontal de una ménsula corta, la armadura principal de tracción se deberá anclar
para desarrollar la tensión de fluencia especificada, fy .
El área de apoyo de la carga en una ménsula corta no se debe prolongar más allá de la
zona recta, donde se ubican las barras de la armadura principal de tracción, ni más allá de
la cara interior de cualquier barra transversal de anclaje.
La altura en el borde exterior del área de apoyo no deberá ser menor que la mitad de la
altura en la cara del apoyo.
5.13.2.4.2. Alternativas al modelo de bielas y tirantes
En las ménsulas cortas la sección correspondiente a la cara del apoyo se puede diseñar
ya sea de acuerdo con el modelo de bielas y tirantes especificado en el artículo 5.6.3 o
bien utilizando los requisitos del artículo 5.13.2.4.1, con las siguientes excepciones:
 El diseño de la armadura de corte por fricción, Avf , para resistir el esfuerzo de corte
mayorado, Vu , deberá ser como se especifica en el artículo 5.8.4, salvo que:
- Para el hormigón de peso unitario normal, la resistencia nominal al corte, Vn , en

kN, deberá satisfacer:
Vn  200 f´ c bw d e (5.13.2.4.2-1)
Vn  5500 bw d e (5.13.2.4.2-2)
- Para todos los hormigones de bajo peso unitario, la resistencia nominal al corte, Vn
, en kN, deberá satisfacer:
 a 
V n   200  70 v  f ´ c bw d e (5.13.2.4.2-3)
 d 

 a 
V n   5500  1900 v  bw d e (5.13.2.4.2-4)
 d e 

 La armadura, As , para resistir las solicitaciones mayoradas se deberá determinar

como para los elementos normales solicitados a flexión y carga axial.
 El área de la armadura principal de tracción, As , deberá satisfacer:
2 Avf
As   An (5.13.2.4.2-5)
3
 El área de los estribos cerrados colocados en una distancia igual a 2·de / 3 a partir
de la armadura principal deberá satisfacer:

Ah  0 ,5 As  An  (5.13.2.4.2-6)
donde:
N uc
An  (5.13.2.4.2-7)
 fy
siendo:
bw el ancho de alma en m.
de la altura al centro de gravedad del acero, en m.
Avf el área de la armadura de corte por fricción, en m2.
5.13.2.5. Vigas con resaltos horizontales
Como se ilustra en la Figura 5.13.2.5.1-1, las vigas con resaltos horizontales deberán
resistir:
 Flexión, corte y fuerzas horizontales en la ubicación de la Fisura 1;
 Fuerza de tracción en el elemento de apoyo en la ubicación de la Fisura 2;
 Punzonado en los puntos de carga en la ubicación de la Fisura 3; y
 Fuerza de apoyo en la ubicación de la Fisura 4.
Figura 5.13.2.5.1-1. Simbología y ubicación de las fisuras potenciales
en vigas con resaltos horizontales
Las vigas con resaltos horizontales se pueden diseñar ya sea de acuerdo con el modelo
de bielas y tirantes o bien utilizando los requisitos de los artículos 5.13.2.5.2 a 5.13.2.5.5.
Las barras ilustradas en las Figuras 5.13.2.5.2-1 a 5.13.2.5.5-2 deberán estar

correctamente ancladas de acuerdo con el artículo 5.11.1.1.
5.13.2.5.2. Diseño al corte
El diseño al corte de las vigas con resaltos horizontales se deberá realizar de acuerdo con
los requisitos para corte por fricción especificados en el artículo 5.8.4. La resistencia
nominal al corte en la interfaz deberá satisfacer las expresiones 5.13.2.4.2-1 a 5.13.2.4.2-4
en la cual el ancho de la cara de hormigón, bw , que se supone participa en la resistencia al
corte, no deberá ser mayor que S , (W + 4 av) , ó 2 c , como se ilustra en la Figura
5.13.2.5.2-1.
Figura 5.13.2.5.2-1. Diseño al corte de la viga con resaltos horizontales
5.13.2.5.3. Diseño para flexión y fuerza horizontal
El área total de la armadura principal de tracción, As , deberá satisfacer los requisitos

del artículo 5.13.2.4.2.
La armadura principal de tracción deberá estar uniformemente separada dentro de la

región (W + 5 af) ó 2·c , como se ilustra en la Figura 5.13.2.5.3-1, excepto que los anchos
de estas regiones no se deberán superponer.

Figura 5.13.2.5.3-1. Diseño de los resaltos horizontales para flexión y
fuerza horizontal
5.13.2.5.4. Diseño al punzonado
Las pirámides truncadas supuestas como superficies de falla por punzonado, como se
ilustra en la Figura 5.13.2.5.4-1, no se deberán superponer.
La resistencia nominal al punzonado, Vn , en kN, se deberá tomar como:
 En placas de apoyo interiores, o en placas de apoyo exteriores donde la distancia

al extremo, c , es mayor que S/2 :
V n  328 
f´ c W  2 L  2 d e d e  (5.13.2.5.4-1)
 En placas de apoyo exteriores donde la distancia al extremo, c , es menor que S/2

y (c − 0,5 W) es menor que de :
V n  328 
f´ c W  L  d e d e  (5.13.2.5.4-2)
 En placas de apoyo exteriores donde la distancia al extremo, c , es menor que S/2 ,

pero (c − 0,5 W) es mayor que de :
V n  328 
f ´ c 0 ,5 W  L  d e  c d e  (5.13.2.5.4-3)
siendo:
fć la resistencia especificada del hormigón a 28 días, en MPa.
W el ancho de la placa de apoyo como se ilustra en la Figura

5.13.2.5.4-1, en m.
L la longitud de la placa de apoyo como se ilustra en la Figura

5.13.2.5.4-1, en m.
de la altura efectiva entre la fibra extrema comprimida y el baricentro

de la fuerza de tracción, en m.
Figura 5.13.2.5.4-1 − Diseño al punzonado de los resaltos horizontales
5.13.2.5.5. Diseño de la armadura de suspensión
La armadura de suspensión aquí especificada se deberá proveer, además de la menor

armadura de corte requerida, a cada lado de la reacción soportada por la viga.
En vigas con un único resalto horizontal, la disposición de la armadura de suspensión, Ahr ,

deberá ser como se indica en la Figura 5.13.2.5.5-1.
Utilizando la simbología indicada en la Figura 5.13.2.5.5-1, la resistencia nominal al corte,

Vn , en kN, para las vigas con un único resalto horizontal se deberá determinar de la
siguiente manera:
 Para el estado límite de servicio:

Ahr 500 f y 
Vn  W  3 av  (5.13.2.5.5-1)
s
 Para el estado límite de resistencia:

Ahr 1000 f y 
Vn  S (5.13.2.5.5-2)
s
siendo:
Ahr el área de una rama de la armadura de suspensión como se ilustra

en la Figura 5.13.2.5.5-1, en m2.
S la separación de los lugares de apoyo, en m.
s la separación de los suspensores, en m.
fy la tensión de fluencia especificada de las armaduras, en MPa.
av la distancia entre la cara del tabique y la carga, como se ilustra en la

Figura 5.13.2.5.5-1, en m.

Figura 5.13.2.5.5-1. Armadura de suspensión en un único resalto horizontal
Utilizando la simbología de la Figura 5.13.2.5.5-2, la resistencia nominal al corte de los

resaltos horizontales de las vigas T invertidas deberá ser el menor valor de los
especificados por las expresiones 5.13.2.5.5-2 y 5.13.2.5.5-3.
 

Ahr 1000 f y  
V n  165 f ´ c bf d f  W  2 df (5.13.2.5.5-3)
s
siendo:
df la distancia entre la parte superior del resalto y la armadura de compresión,

como se ilustra en la Figura 5.13.2.5.5-2, en m.
La distancia al borde entre la placa de apoyo exterior y el extremo de la viga T invertida

no deberá ser menor que df .
Figura 5.13.2.5.5-2. Armadura de suspensión en una viga T invertida
Las vigas T invertidas deberán satisfacer los requisitos para momento torsor
especificados en los artículos 5.8.3.6 y 5.8.2.1.
5.13.2.5.6. Diseño para los apoyos
Para el diseño de los apoyos soportados por los resaltos horizontales de la viga, se
deberán aplicar los requisitos del artículo 5.7.5.
5.13.3. Zapatas
Los requisitos especificados en este artículo se deberán aplicar al diseño de zapatas

aisladas, zapatas combinadas, y plateas de fundación.
En las zapatas inclinadas o escalonadas, el ángulo de inclinación o la altura y ubicación de

los escalones deberá ser tal que en todas las secciones se satisfagan los requisitos de
diseño.
Para ubicar las secciones críticas para momento, corte y anclaje de la armadura en las
zapatas, las columnas o pilas de hormigón de sección circular o en forma de polígono
regular se pueden tratar como elementos cuadrados de igual área.
5.13.3.2. Cargas y reacciones
La resistencia del material de las fundaciones mediante pilotes deberá ser el especificado
en el Capítulo 10 (Fundaciones) que se encuentra en preparación.
Cuando una zapata aislada soporte una columna, pila, o tabique, se deberá suponer que
la zapata actúa como un voladizo. Cuando una zapata soporte más de una columna, pila,
o tabique, la zapata se deberá diseñar para las condiciones reales de continuidad y
restricción.
Para el diseño de las zapatas, a menos que se especifique el empleo de equipos

especiales para asegurar la precisión del hincado de los pilotes, se deberá suponer que
los pilotes hincados individualmente pueden desviarse 0,15 m o 1/4 del diámetro del pilote
respecto de la posición programada, y que el centro de un grupo de pilotes puede distar 75
mm de su posición programada. Para los cabezales de pilotes, la documentación técnica
puede exigir una tolerancia de 50 mm para la posición de los pilotes, en cuyo caso este
valor deberá ser considerado en el diseño.
5.13.3.3. Factores de resistencia
Para determinar las dimensiones de las zapatas y el número de pilotes, los factores de
minoración de resistencia,  , para la presión de contacto del suelo y la resistencia de los
pilotes deberán ser los especificados en el Capítulo 10 (Fundaciones) que se encuentra en
preparación.
5.13.3.4. Momento en las zapatas
La sección crítica para flexión se deberá tomar en la cara de la columna, pila, o tabique.
En el caso de columnas de sección no rectangular, la sección crítica se deberá tomar

en el lado del rectángulo concéntrico de área equivalente. Para las zapatas ubicadas
debajo de tabiques de mampostería, la sección crítica se deberá tomar a la mitad de la
distancia entre el centro y el borde del tabique. Para las zapatas ubicadas debajo de bases
de columnas metálicas, la sección crítica se deberá tomar a la mitad de la distancia entre
la cara de la columna y el borde de la base metálica.

5.13.3.5. Distribución de la armadura de momento
En las zapatas armadas en una dirección y en las zapatas cuadradas armadas en dos
direcciones, la armadura se deberá distribuir uniformemente en todo el ancho de la
zapata.
Los siguientes lineamientos se deberán aplicar a la distribución de las armaduras en

zapatas rectangulares armadas en dos direcciones:
 En la dirección de mayor longitud, la armadura se deberá distribuir uniformemente

en todo el ancho de la zapata.
 En la dirección de menor longitud, una parte de la armadura total según lo

especificado por la expresión 5.13.3.5-1, se deberá distribuir uniformemente en un
ancho de banda igual a la longitud del lado corto de la zapata y centrado respecto
del eje de la columna o pila. El resto de la armadura requerida en la dirección más
corta se deberá distribuir uniformemente fuera del ancho de banda central de la
zapata. El área de acero en el ancho de la banda central deberá satisfacer la
expresión 5.13.3.5-1.
 2 
As  BW  As  SD   (5.13.3.5-1)
   1
siendo:
 la relación entre el lado largo y el lado corto de la zapata.
As-BW el área de acero dentro del ancho de banda, en m2.
As-SD el área total de acero en la dirección corta, en m2.
5.13.3.6. Corte en losas y zapatas
5.13.3.6.1. Secciones críticas para corte
Para determinar la resistencia al corte de las losas y zapatas en la proximidad de cargas o

reacciones concentradas, la más crítica de las siguientes condiciones será determinante:
 Comportamiento en una dirección, con una sección crítica que se extiende en un

plano que atraviesa todo el ancho y ubicado a una distancia tomada como se
especifica en el artículo 5.8.3.2.
 Comportamiento en dos direcciones, con una sección crítica perpendicular al plano

de la losa y ubicada de manera que su perímetro, bo , es un mínimo pero no está a
menos de 0,5 dv del perímetro del área con carga o reacción concentrada.
 Si el espesor de la losa no es constante, las secciones críticas estarán a una

distancia no menor que 0,5 dv de la cara de cualquier cambio en el espesor de la
losa y ubicadas de manera tal que el perímetro, bo , es un mínimo.
Si una parte de un pilote está dentro de la sección crítica, la carga del pilote se deberá
considerar uniformemente distribuida en el ancho o diámetro del pilote, y la parte de la
carga fuera de la sección crítica se deberá incluir en el cálculo del corte en la sección
crítica.
5.13.3.6.2. Comportamiento en una dirección
Para el comportamiento en una dirección, la resistencia al corte de la zapata o losa deberá

satisfacer los requisitos especificados en el artículo 5.8.3, excepto para las alcantarillas
debajo de un relleno con una altura mayor o igual que 0,60 m, para las cuales se deberán
aplicar los requisitos del artículo 5.14.5.3.
5.13.3.6.3. Comportamiento en dos direcciones
Para el comportamiento en dos direcciones en secciones sin armadura transversal, la

resistencia nominal al corte, Vn , en kN, del hormigón se deberá tomar como:
 330 
V n   165   f ´ c bo d v  330 f ´ c bo d v 5.13.3.6.3-1)
 c 
 
siendo:
c la relación entre el lado largo y el lado corto del rectángulo a través del cual
se transmite la carga o fuerza de reacción concentrada.
bo el perímetro de la sección crítica, en m.
dv la altura efectiva de corte, en m.
Cuando se verifique que Vu > ·Vn , se deberá agregar armadura de corte de acuerdo con
el artículo 5.8.3.3, tomando el ángulo  igual a 45º.
Para el comportamiento en dos direcciones en secciones con armadura transversal, la

resistencia nominal al corte, en kN, se deberá determinar con la siguiente expresión:
V n  V c  V s  504 f ´ c bo d v (5.13.3.6.3-2)
siendo:
V c  166 f ´ c bo d v (5.13.3.6.3-3)
1000 Av f y d v
Vs  (5.13.3.6.3-4)
s
5.13.3.7. Anclaje de la armadura
Para el anclaje de la armadura en losas y zapatas, se deberán aplicar los requisitos del
artículo 5.11.
Las secciones críticas para el anclaje de la armadura se deberán suponer que están en las

ubicaciones especificadas en el artículo 5.13.3.4 y en todos los demás planos verticales
donde haya un cambio de sección o de armadura.
5.13.3.8. Transferencia de solicitaciones en la base de la columna
Todas las fuerzas y momentos aplicados en la base de una columna o pila se deberán
transferir a la parte superior de la zapata por apoyo sobre el hormigón y por armadura. La
tensión de apoyo en el hormigón en la superficie de contacto entre el elemento portante y
el elemento soportado no deberá ser mayor que la resistencia al aplastamiento del
hormigón, según se especifica en el artículo 5.7.5, de ninguna de las superficies.
Las fuerzas laterales se deberán transferir de la pila a la zapata de acuerdo con los
requisitos sobre transferencia de corte especificados en el artículo 5.8.4 sobre la base de
los ítems apropiados señalados en el artículo 5.8.4.3.
Se deberá proveer armadura que atraviese la interfaz entre el elemento portante y el

elemento soportado, ya sea prolongando la armadura longitudinal principal de la columna
o tabique hacia el interior de las zapatas o bien utilizando barras de empalme o pernos de
anclaje.
La armadura que atraviesa la interfaz deberá satisfacer los siguientes requisitos:
 Todas las solicitaciones que superan la resistencia al aplastamiento del hormigón

del elemento portante o del elemento soportado se deberán transferir mediante
armadura;
 Si hay combinaciones de cargas que provocan levantamiento, la fuerza total de

tracción deberá ser resistida por la armadura; y
 El área de la armadura no deberá ser menor que 0,5 % del área bruta del elemento
soportado, y el número de barras no deberá ser menor que cuatro.
Cuando se utilicen barras en espera, el diámetro de dichas barras no deberá ser más de
4 mm mayor que el diámetro de la armadura longitudinal.
En las zapatas, las barras db = 40 mm que se utilicen como armadura longitudinal principal
de las columnas y que estén solicitadas a compresión, sólo se podrán empalmar por
yuxtaposición con las barras en espera de la zapata para proveer el área requerida. Las
barras de empalme en espera no deberán ser mayores que db = 32 mm; estas barras se
deberán prolongar hacia el interior de la columna, una distancia no menor que la longitud
de empalme de las barras db = 40 mm, y se deberán prolongar hacia el interior de la
zapata una distancia no menor que la longitud de anclaje de las barras en espera.
5.13.4. Pilotes de hormigón
Se deberá suponer que todas las cargas resistidas por la zapata y el peso propio de la
zapata se transmiten a los pilotes. Los pilotes hincados se deberán diseñar para resistir las
fuerzas de hincado y manipuleo. Para considerar el transporte y montaje, un pilote
prefabricado se deberá diseñar para una carga mayor o igual que 1,5 veces su peso
propio.
Cualquier parte de un pilote en la cual sea posible que en algún momento no haya apoyo
lateral adecuado para impedir el pandeo se deberá diseñar como una columna.
Los puntos o zonas de fijación para resistencia a las cargas laterales y momentos se
deberán determinar mediante un análisis de las propiedades del suelo, como se especifica
en el artículo 10.7.3.13.4 (en preparación).
Los pilotes de hormigón se deberán empotrar en zapatas o cabezales, como se especifica

en el artículo 10.7.1.1. que se encuentra en preparación.
La armadura de anclaje deberá consistir ya sea en una prolongación de la armadura del

pilote o en barras de espera. Las fuerzas de levantamiento o las tensiones inducidas por
flexión deberán ser resistidas por la armadura.
La cuantía de armadura de anclaje no deberá ser menor que 0,005, y el número de

barras no deberá ser menor que 4. La armadura se deberá desarrollar lo suficiente como
para resistir una fuerza de 1,25 fv As .
Además de los requisitos especificados en los artículos 5.13.4.1 a 5.13.4.5, los pilotes
utilizados en zonas sísmicas deberán satisfacer los requisitos especificados en el artículo
5.13.4.6.
5.13.4.2. Empalmes
Los empalmes en los pilotes de hormigón deberán desarrollar la resistencia axial, a la

flexión, al corte y torsional del pilote. Los detalles de los empalmes se deberán indicar en
la documentación técnica.
5.13.4.3. Pilotes prefabricados de hormigón armado
5.13.4.3.1. Dimensiones de los pilotes
Los pilotes prefabricados de hormigón armado pueden ser de sección uniforme o

ahusados. No se deberán utilizar pilotes ahusados para la construcción de caballetes,
excepto para la parte del pilote que se encuentra por debajo de la línea del terreno, ni en
cualquier ubicación en la cual los pilotes han de actuar como columnas.
Si los pilotes de hormigón no están expuestos a la acción del agua salada, el área de la
sección transversal de los pilotes, medida encima del ahusamiento, no deberá ser menor
que 0,09 m2. El área de la sección transversal de los pilotes de hormigón utilizados en
agua salada no deberá ser menor que 0,14 m2. Las esquinas de una sección rectangular
deberán ser achaflanadas.
El diámetro de los pilotes ahusados medido a 0,60 m de la punta no deberá ser menor que
0,20 m; cualquiera sea la sección transversal de un pilote, el diámetro se deberá
considerar como la menor dimensión que atraviesa el centro de la sección transversal.
5.13.4.3.2. Armadura
La armadura longitudinal deberá consistir como mínimo de cuatro barras distribuidas

uniformemente alrededor del perímetro del pilote. El área de la armadura no deberá ser
menor que 1,5 % del área bruta de la sección transversal de hormigón medida por encima
del ahusamiento.

La armadura longitudinal deberá estar encerrada por zunchos en espiral o estribos de
columna equivalentes en toda su longitud. La armadura de zunchos en espiral deberá ser
como se especifica en el artículo 5.13.4.4.3.
5.13.4.4. Pilotes prefabricados de hormigón pretensado
Los pilotes de hormigón pretensado pueden ser de sección octogonal, cuadrada o

circular, y deberán satisfacer las dimensiones mínimas especificadas en el artículo
5.13.4.3.1.
Los pilotes de hormigón pretensado pueden ser de sección maciza o hueca. Para los
pilotes de sección hueca se deberán implementar medidas de precaución, tales como
venteos, para impedir su rotura por la presión hidrostática interna durante el hincado, la
presión del hielo en los caballetes de pilotes, o la presión gaseosa debida a la
descomposición del material utilizado para crear el vacío.
El espesor de pared de los pilotes cilíndricos deberá ser mayor que 0,15 m.
5.13.4.4.2. Calidad del hormigón
La resistencia a la compresión del pilote en el momento de su hincado no deberá ser

menor que 35 MPa. Para los pilotes sujetos a ciclos de congelamiento y deshielo o
humedecimiento y secado se deberá utilizar hormigón con aire incorporado.
A menos que la Autoridad de Aplicación o el Propietario especifiquen lo contrario, los

cordones de pretensado se deberán separar y tesar de manera de lograr una compresión
uniforme, en la sección transversal del pilote, luego de las pérdidas no menor que 5 MPa.
La totalidad de la longitud de los cordones de pretensado deberá estar encerrada por

armadura de zunchos en espiral de la siguiente manera:
Para los pilotes de diámetro  0,60 m:
 Alambre del zuncho en espiral no menor que db = 10 mm,
 En los extremos del pilote, aproximadamente 16 vueltas de armadura del zuncho

en espiral con un paso de 75 mm,
 En los 0,15 m superiores del pilote, 5 vueltas del zuncho en espiral adicional con
un paso de 25 mm, y
 En el resto del pilote, los cordones deberán estar encerrados por armadura de
zunchos en espiral con un paso no mayor que 0,15 m.
Para los pilotes de diámetro > 0,60 m:
 Alambre del zuncho en espiral no menor que db = 12 mm,
 En los extremos del pilote, aproximadamente 16 vueltas de armadura del zuncho
en espiral con un paso de 50 mm,
 En los 0,15 m superiores del pilote, 4 vueltas del zuncho en espiral adicional con
un paso de 40 mm, y
 En el resto del pilote, los cordones deberán estar encerrados por armadura de
zunchos en espiral con un paso no mayor que 0,10 m.
5.13.4.5. Pilotes hormigonados in situ
Sólo se podrán utilizar pilotes hormigonados en orificios perforados cuando las

condiciones del suelo lo permitan.
Las camisas para los pilotes hormigonados in situ deberán tener suficiente espesor y
resistencia para mantener su forma y no evidenciar distorsiones perjudiciales durante o
después del hincado de las camisas adyacentes y una vez retirado el núcleo de hincado, si
lo hubiere. La documentación técnica deberá estipular que cualquier diseño alternativo de
las camisas deberá ser aprobado por el Ingeniero antes de proceder al hincado.
Los pilotes hormigonados in situ pueden ser de sección uniforme, o pueden ser
ahusados en cualquiera de sus partes si son colados dentro de camisas, o pueden ser de
fondo acampanado si son colados en orificios o pozos perforados.
El área en la cabeza del pilote deberá ser como mínimo 0,065 m2. El área de la sección
transversal en la punta del pilote deberá ser de al menos 0,032 m2. Para las
prolongaciones del pilote por encima de la cabeza, las dimensiones mínimas deberán ser
como se especifica en el artículo 5.13.4.3 para pilotes prefabricados.
El área de la armadura longitudinal deberá ser mayor o igual que 0,8 % de Ag , con
armadura de zunchos en espiral con diámetro db  10 mm y un paso de 0,15 m. La
armadura se deberá prolongar 3 m por debajo del plano en el cual el suelo provee una
restricción lateral adecuada.
Las camisas de más de 3 mm de espesor se podrán considerar parte de la armadura. En

los ambientes corrosivos, al determinar la resistencia se deberá restar como mínimo 1,5
mm del espesor de la camisa.
Para pilotes hormigonados in situ, la distancia libre entre armaduras paralelas

longitudinales y entre armaduras paralelas transversales, deberá ser mayor o igual que 5
veces el tamaño máximo del agregado y  0,13 m, con excepción de lo señalado en el
artículo 5.13.4.6 para requisitos sísmicos.

5.13.4.6. Requisitos sísmicos
5.13.4.6.1. Zona de Desempeño Sísmico 1
No se establecen requisitos adicionales de diseño para la Zona de Desempeño Sísmico

1.
5.13.4.6.2. Zona de Desempeño Sísmico 2
5.13.4.6.2a. General
Los pilotes para estructuras en Zona de Desempeño Sísmico 2 pueden ser usados para
resistir tanto cargas axiales como laterales. Los requerimientos de profundidad mínima de
hincado y resistencia ante cargas axiales y laterales frente a acciones sísmicas, se
determinan mediante criterios de diseño establecidos por investigaciones geológicas y
geotécnicas específicas del sitio.
Los pilotes de hormigón se anclarán a la fundación o capitel mediante empotramiento de la

armadura o anclajes para desarrollar las fuerzas de levantamiento. La longitud de
empotramiento no deberá ser menor que la longitud de desempeño requerida para la
armadura, especificada en el artículo 5.11.2.
Los pilotes encamisados rellenos de hormigón, deberán anclarse con clavijas de acero de
acuerdo al artículo 5.13.4.1, con una cuantía mínima de 0,01. Estas clavijas deberán
empotrarse tal como se requiere para los pilotes de hormigón. Para pilotes de madera y
acero, incluyendo pilotes encamisados no rellenos, debe proveerse dispositivos de anclaje
para desarrollas las fuerzas de levantamiento. Estas fuerzas de levantamiento no deberán
tomarse menores al 10 % de la resistencia a compresión axial factorizada de la pila.
5.13.4.6.2b. Pilotes hormigonados in situ
Para pilotes hormigonados in situ, la armadura longitudinal deberá tener en el extremo

superior una longitud no menor que 1/3 de la longitud del pilote o 2,40 m, con una cuantía
mínima de acero de 0,005 provista por al menos cuatro barras. Para pilotes con diámetro
inferior a 0,60 m, se deberá proveer armadura en espiral o estribos equivalentes, con
diámetro no inferior a db = 10 mm y espaciamiento no mayor que 0,20 m. Por debajo del
capitel del pilote, en una longitud de 0,60 m o 1,5 veces el diámetro del pilote (el mayor
valor entre ambos), el espaciamiento no deberá exceder de 0,10 m. Ver los artículos
5.10.11.3 y 5.10.11.4 del Reglamento INPRES - CIRSOC 103 - Parte VI.
5.13.4.6.2c. Pilotes prefabricados de hormigón armado
Para pilotes prefabricados de hormigón armado, la cuantía de armadura longitudinal no

deberá ser menor que el 1 % de la sección transversal bruta y deberá estar conformada
por no menos de cuatro barras. Deberá proveerse armadura en espiral o estribos
equivalentes, con diámetro no inferior a db = 10 mm y espaciamiento no mayor a 0,20 m.
Por debajo del capitel del pilote, en una longitud de 0,60 m o 1,5 veces el diámetro del
pilote (la mayor entre ambas), el espaciamiento no deberá exceder de 75 mm.
5.13.4.6.2d. Pilotes prefabricados de hormigón pretensado
Para pilotes prefabricados de hormigón pretensado, los estribos deberán respetar los
requerimientos especificados en el artículo 5.13.4.6.2c.
5.13.4.6.3. Zonas de Desempeño Sísmico 3 y 4
5.13.4.6.3a. General
Además de los requisitos especificados para Zona de Desempeño Sísmico 2, los pilotes
en Zonas 3 y 4 deberán cumplir con las siguientes prescripciones.
5.13.4.6.3b. Longitud de confinamiento
El extremo superior de todo pilote deberá estar detallado y confinado como zona de
formación potencial de rótula plástica, excepto donde pueda establecerse que no existe
posibilidad de deflexión lateral significativa en el pilote. La zona de formación potencial de
rótula plástica deberá extenderse desde el borde inferior del capitel del pilote una longitud
no menor que 2 veces el diámetro del pilote o 0,60 m. Si un análisis del puente y el
sistema de pilotes indica que existe la posibilidad de que una rótula plástica se desarrolle
en un nivel inferior del pilote, la longitud de detallamiento y confinamiento, de acuerdo con
el artículo 5.13.4.6.2, deberá extenderse hasta dicho nivel.
5.13.4.6.3c. Cuantía volumétrica de confinamiento
La cuantía volumétrica de armadura transversal dentro de la longitud de confinamiento,

deberá estar de acuerdo con lo especificado para columnas en el artículo 5.10.11.4.1d. del
Reglamento INPRES-CIRSOC 103 - Parte VI - Reglamento Argentino para
Construcciones Sismorresistentes - Puentes de Hormigón Armado.
5.13.4.6.3d. Pilotes hormigonados in situ
Para pilotes hormigonados in situ, la cuantía de armadura longitudinal, en los 2/3

superiores del pilote, deberá ser mayor que el 0,75 % de la sección transversal bruta y
deberá estar conformada por no menos de cuatro barras. Para pilotes con diámetro inferior
a 0,60 m, deberá proveerse armadura en espiral o estribos equivalentes, con diámetro no
inferior a db = 10 mm y espaciamiento no mayor que 0,20 m.
Por debajo del capitel del pilote, en una longitud de al menos 1,20 m, que la cuantía
volumétrica y los detalles de armado deberán cumplir las prescripciones de los artículos
5.10.11.4.1d, 5.10.11.4.1e y 5.10.11.4.1f. del Reglamento INPRES-CIRSOC 103 - Parte
VI - Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes - Puentes de
Hormigón Armado.
5.13.4.6.3e. Pilotes prefabricados de hormigón armado
Para pilotes prefabricados de hormigón armado, deberá proveerse armadura en espiral

o estribos equivalentes, con diámetro no inferior a db = 10 mm y un espaciamiento no
mayor que 0,20 m. Por debajo del capitel del pilote, en una longitud de al menos 1,20 m, el
espaciamiento no deberá exceder de 75 mm, y los detalles de armado deberán cumplir las
prescripciones del artículo 5.10.11.4.1d. del Reglamento INPRES-CIRSOC 103 - Parte VI
- Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes - Puentes de
Hormigón Armado.

5.14. REQUISITOS SEGÚN LA TIPOLOGÍA ESTRUCTURAL
5.14.1. Vigas
Los requisitos aquí especificados se deberán aplicar al diseño de vigas

hormigonadas in situ y prefabricadas, así como a vigas de sección rectangular, I, T,
bulb-T, doble T, y secciones cajón abierto y cerrado.
Las vigas prefabricadas podrán resistir cargas temporarias con o sin un tablero
superpuesto. Cuando se opte por un tablero de hormigón estructuralmente independiente,
éste deberá actuar de forma compuesta con las vigas prefabricadas de acuerdo con los
requisitos del artículo 5.8.4.
El ancho de ala considerado efectivo para flexión deberá ser el especificado en el artículo
4.6.2.6 ó 5.7.3.4.
5.14.1.2. Vigas prefabricadas
5.14.1.2.1. Condiciones anteriores a la puesta en servicio
Las condiciones anteriores a la puesta en servicio de las vigas pretensadas para su

transporte y montaje serán responsabilidad del Contratista.
5.14.1.2.2. Dimensiones extremas
En ninguna parte de una viga de hormigón prefabricada, su espesor deberá ser menor
que:
Ala superior: 0,05 m

Alma, no postesada: 0,13 m
Alma, postesada: 0,17 m
Ala inferior: 0,13 m
Las máximas dimensiones y peso de los elementos prefabricados en una fábrica externa a
la obra deberán satisfacer las limitaciones locales para el transporte carretero de cargas.
5.14.1.2.3. Dispositivos de izaje
Si se anticipa que habrá anclajes para los dispositivos de izaje colados en una cara de un
elemento que una vez terminada la estructura quedará a la vista o expuesta a materiales
corrosivos, en la documentación técnica se deberá indicar cualquier restricción respecto de
la ubicación de los dispositivos de izaje embebidos, la profundidad de retiro y el método
para llenar las cavidades después del retiro. La profundidad de retiro no deberá ser menor
que el espesor del recubrimiento requerido para el acero de las armaduras.
5.14.1.2.4. Diseño de los detalles
Todos los detalles de las armaduras, conexiones, asientos de apoyo, accesorios o

anclajes para diafragmas, recubrimiento de hormigón, aberturas y tolerancias de
fabricación y montaje deberán estar indicados en la documentación técnica
correspondiente. Para cualquier detalle que quede a criterio del Contratista, tal como los
materiales o métodos de pretensado, se deberá exigir la presentación y revisión de los
planos de obra.
5.14.1.2.5. Resistencia del hormigón
Para los hormigones de curado lento, para todas las combinaciones de cargas que ocurran
luego de 90 días se podrá utilizar la resistencia a la compresión a 90 días, siempre que el
incremento de resistencia de la mezcla de hormigón utilizada sea verificado mediante
ensayos previos.
Cuando se trate de hormigón de densidad normal, la resistencia a 90 días de los

hormigones de curado lento se podrá estimar como 115 % de la resistencia del hormigón
especificada en la documentación técnica.
5.14.1.3. Empalme de vigas prefabricadas
Lo especificado en este artículo se deberá aplicar a vigas prefabricadas construidas

en dovelas que están unidas o empalmadas longitudinalmente para formar las vigas
en la estructura definitiva.
Los requisitos especificados en este artículo se deberán complementar con los requisitos
dados en este Reglamento para otros tipos de puentes diferentes a los puentes
construidos por dovelas. Por lo tanto, y a los fines del diseño, los puentes de vigas
prefabricadas empalmadas no se considerarán como construcción por dovelas. Para
casos especiales de diseño, las disposiciones adicionales para construcción por dovelas
que se detallan en el artículo 5.14.2 y en otros artículos de este Reglamento se podrán
utilizar cuando corresponda.
El método constructivo supuesto para el diseño se deberá indicar en las especificaciones

técnicas. Todos los soportes requeridos antes del empalme de la viga se indicarán en las
especificaciones técnicas, incluyendo el izaje y las reacciones. La etapa constructiva,
durante la cual se eliminan los soportes temporales, también se indicará en las
Las especificaciones técnicas deberán indicar métodos alternativos de construcción

permitidos y las responsabilidades del Contratista si se eligen esos métodos. Cualquier
cambio realizado por el Contratista, con respecto al método de construcción o en el
diseño, deberá cumplir con los requisitos del artículo 5.14.2.5.
Se debe tener en cuenta las tensiones debidas a cambios en el sistema estático, en

particular, los efectos de la aplicación de la carga a un sistema estructural y su eliminación
de un sistema estructural diferente. Se tendrá en cuenta la redistribución de tales
tensiones mediante fluencia lenta y considerando tolerancias por posibles variaciones en
la velocidad de fluencia lenta y su magnitud.
Las superestructuras de vigas empalmadas que cumplan todos los requisitos del estado
límite de servicio de este artículo pueden ser diseñadas como totalmente continuas en
todos los estados límites para las cargas aplicadas después que las dovelas de vigas se
unan.
Las pérdidas de pretensado en puentes de vigas prefabricadas empalmadas se pueden

calcular aplicando las disposiciones del artículo 5.9.5, correspondiente a puentes no
construidos por dovelas. Habrán de considerarse los efectos del pretesado y postesado
combinado y las etapas de postesado.
Cuando sea necesario, los efectos de la fluencia lenta y la contracción en puentes de vigas
prefabricadas empalmadas se podrán calcular mediante las disposiciones del artículo
5.4.2.3, correspondiente a puentes no construidos por dovelas.
Se pueden empalmar los puentes vigas con tablero prefabricado, en el cual parte o todo el
tablero esté integralmente unido con una viga. Las estructuras empalmadas de este tipo,
que tienen juntas longitudinales en el tablero entre cada viga del tablero, deberán cumplir
con los requisitos adicionales del artículo 5.14.4.3.
Las vigas prefabricadas empalmadas se podrán hacer continuas para algunas cargas
permanentes usando los detalles de vigas prefabricadas de tramo simple hechas
continuas. En tales casos, el diseño deberá cumplir con los requisitos aplicables del
artículo 5.14.1.4.
5.14.1.3.2. Juntas entre dovelas
Las juntas entre las dovelas de la viga deberán ser juntas de cierre in situ o bien juntas
conjugadas. Las juntas conjugadas deberán cumplir los requisitos del artículo 5.14.2.4.2.
La secuencia de la colocación del hormigón para las juntas de cierre y del tablero se
deberán indicar en las especificaciones técnicas.
5.14.1.3.2b. Detalle de juntas de cierre
Las dovelas de vigas prefabricadas de hormigón, con o sin losa hormigonada in situ, se
pueden hacer longitudinalmente continuas para cargas permanentes y transitorias, con
combinaciones de postesado y/o refuerzo que crucen las juntas de cierre.
El ancho de una junta de cierre entre las dovelas prefabricadas de hormigón deberá
permitir el empalme de acero cuya continuidad es requerida por consideraciones de diseño
y el alojamiento del empalme de las vainas de postensado. El ancho de la junta de cierre
no deberá ser menor que 0,30 m, excepto para juntas situadas dentro de un diafragma,
para el cual el ancho no será menor que 0,10 m.
Cuando el ancho de la junta de cierre exceda 0,15 m, su sección comprimida deberá ser
confinada por armaduras.
Cuando la junta esté ubicada en el tramo, su armadura en el alma, As /s , deberá ser

mayor que en las vigas adyacentes.
Se deberá especificar la cara de las dovelas prefabricadas en las juntas de cierre, ya sea
como intencionalmente rugosa al exponer el agregado grueso, o teniendo llaves de corte
de acuerdo con el artículo 5.14.2.4.2.
5.14.1.3.2c. Detalle de juntas conjugadas
Las juntas conjugadas para puentes de vigas prefabricadas empalmadas se deberán
detallar de acuerdo con el artículo 5.14.2.4.2.
5.14.1.3.2d. Diseño de juntas
Los límites de tensión para tensiones temporales del hormigón en las juntas antes de las
pérdidas especificadas en el artículo 5.9.4.1 de puentes construidos por dovelas se
aplicarán en cada etapa de pretensado (pretesado o postesado). La resistencia del
hormigón en el momento de aplicar la fase de pretensado deberá ser sustituido por fći en
los límites de tensión.
Se aplicarán los límites de tensión para tensiones del hormigón en las juntas en el estado
límite de servicio después de las pérdidas especificadas en el artículo 5.9.4.2 de puentes
construidos por dovelas. Estos límites de tensión se aplicarán también para las etapas
intermedias de carga, con la resistencia del hormigón en el momento de la carga sustituido
por fć en los límites de tensión.
Los factores de resistencia para juntas especificadas en el artículo 5.5.4.2.2 se aplicarán

para construcción por dovelas.
La resistencia a la compresión del hormigón de la junta de cierre a una edad determinada

deberá ser compatible con las limitaciones de tensión de diseño.
5.14.1.3.3. Diseño de vigas construidas por dovelas
Los límites de tensión para tensiones temporales del hormigón en dovelas de viga antes
de las pérdidas especificadas en el artículo 5.9.4.1, correspondiente a otros puentes que
los construidos por dovelas, se aplicarán en cada etapa de pretensado (pretesado o
postesado) con la debida consideración de todas las cargas aplicables durante la
construcción. La resistencia del hormigón en el momento de aplicar la fase de pretensado
deberá ser sustituido por fći en los límites de tensión.
Se aplicarán los límites de tensión para tensiones del hormigón en las dovelas de la viga
en el estado límite de servicio después de las pérdidas especificadas en el artículo 5.9.4.2,
correspondiente a otros puentes que los construidos por dovelas. Estos límites de tensión
se aplicarán también para las etapas intermedias de carga, con la resistencia del hormigón
en el momento de la carga sustituida por fć en los límites de tensión.
Cuando las dovelas de viga sean prefabricadas sin armadura de pretensado, se deberán
aplicar las especificaciones del artículo 5.7.3.4 hasta que se aplique el postensado.
Cuando se utilicen dovelas de viga de espesor variable, se deberá considerar el efecto de

la compresión inclinada.
Se considerará la posibilidad de pandeo en secciones altas y delgadas del alma.
5.14.1.3.4. Postensado
El postensado puede aplicarse ya sea antes y/o después de la colocación del tablero de
hormigón. Parte del postensado se puede aplicar para dar continuidad a la viga antes de la
colocación del tablero de hormigón, mientras que el resto se aplica después de la
colocación del tablero de hormigón.

Las especificaciones técnicas deberán exigir que todos los cables de postensado se
protejan totalmente con lechada después de la puesta en tensión.
Antes de llenar con lechada las vainas de postensado, las propiedades de la sección
transversal bruta se reducirán mediante la deducción del área de las vainas y áreas vacías
alrededor de los acopladores de los cables.
El postensado se indicará en las especificaciones técnicas de acuerdo con los requisitos

del artículo 5.14.2.3.9.
Cuando los cables terminen en la parte superior de una dovela de viga, las
especificaciones técnicas deberán exigir que las aberturas de las vainas sean protegidas
durante la construcción para evitar la acumulación de escombros y que los drenajes se
ubiquen en los puntos bajos de los cables.
En el caso de varias etapas de postesado, no se deberán colocar en la losa vainas, con

trayectorias curvas, de cables que serán tesados antes de colocar el hormigón de la losa y
alcance su resistencia especificada mínima a la compresión fci .
Si algunos o todos los cables de postesado son tesados después de colocar el tablero de
hormigón, se deberán indicar en los planos de especificaciones las disposiciones que
cumplan lo dispuesto en el artículo 2.5.2.3 del Reglamento CIRSOC 801 sobre el
mantenimiento del tablero.
5.14.1.4. Puentes compuestos de vigas prefabricadas de un solo tramo que se

hacen continuas
Las disposiciones del presente artículo se aplicarán a los estados límite de servicio y
resistencia según corresponda.
Cuando satisfagan los requisitos del artículo 5.14.1.4, los puentes de tramos múltiples
compuestos de vigas prefabricadas de tramo simple con diafragmas de continuidad
hormigonados entre los extremos de las vigas en los apoyos interiores se pueden
considerar continuos para cargas colocadas en el puente después de que se han instalado
y curado los diafragmas de continuidad.
La conexión entre las vigas con el diafragma de continuidad estará diseñada para todos
los efectos que generan momento en la conexión, incluyendo los momentos de restricción
de los efectos dependientes del tiempo, con excepción de lo permitido en el artículo
5.14.1.4.
Los requisitos especificados en el artículo 5.14.1.4 complementan los requisitos de otros

artículos de este Reglamento para elementos de hormigón totalmente pretensado que no
se construyen por dovelas.
Los puentes de tramos múltiples compuestos de vigas prefabricadas con diafragmas de

continuidad en los apoyos interiores que están diseñados como una serie de tramos
simples no están obligados a cumplir con los requisitos del artículo 5.14.1.4.
5.14.1.4.2. Momentos restringidos
El puente estará diseñado para momentos de restricción que se pueden desarrollar a

causa de deformaciones dependientes del tiempo o de otra deformación, con excepción de
lo permitido en el artículo 5.14.1.4.4.
Los momentos de restricción no se deberán incluir en ninguna combinación cuando el

efecto del momento de restricción sea reducir el momento total.
5.14.1.4.3. Propiedades del material
Las propiedades de la viga de hormigón con respecto a la fluencia lenta y a la contracción

y las propiedades de la losa del tablero de hormigón con respecto a la contracción se
deberán determinar a partir de:
 Los ensayos de hormigón utilizando las mismas dimensiones y materiales que se

utilizarán en las vigas y en la losa del tablero. Las medidas incluirán el coeficiente
en función del tiempo de los cambios de estas propiedades.
 Lo dispuesto en el artículo 5.4.2.3.
Se podrá considerar el efecto restrictivo de la armadura sobre la contracción del hormigón.
5.14.1.4.4. Edad de la viga cuando se establece la continuidad
La edad mínima de la viga prefabricada cuando se establezca la continuidad deberá ser

especificada en las especificaciones técnicas. Esta edad se utilizará para el cálculo de los
momentos de restricción debido a la fluencia lenta y contracción. Si no se especifica la
edad, una razonable, pero conservadora estimación de la continuidad de tiempo
establecido se utilizará para todos los cálculos de los momentos de restricción.
La siguiente simplificación se puede aplicar siempre que sea aceptable para la Autoridad
de Aplicación o para el Propietario y cuando las especificaciones técnicas requieren una
edad mínima de la viga de al menos 90 días cuando se establece la continuidad:
 Los momentos de restricción positivos generados por la fluencia lenta y contracción

de la viga y por la contracción de la losa del tablero pueden tomarse igual a cero.
 No se exigirá el cálculo de los momentos de restricción.
 Una conexión en momento positivo deberá estar provisto de una resistencia

minorada, Mn , no menor que 1,2 Mcr , tal como se especifica en el artículo
5.14.1.4.9.
Para otras edades en la continuidad, los parámetros de diseño relacionados con la edad
deben ser determinados a partir de la literatura, aprobados por el Propietario, y
documentados en las especificaciones técnicas.
5.14.1.4.5. Grado de continuidad en los diversos estados límite
Los diafragmas de continuidad se requieren tanto sea para una conexión en momento
positivo como en negativo, como se especifica en los artículos 5.14.1.4.8 y 5.14.1.4.9, sin

importar el grado de continuidad tal como se define en el presente artículo.
La conexión entre las vigas prefabricadas con un diafragma de continuidad se considerará

plenamente eficaz si cumple cualquiera de los siguientes puntos:
 La tensión calculada en la parte inferior del diafragma de continuidad para la

combinación superpuesta de cargas permanentes, asentamiento, fluencia lenta,
contracción, 50 % de sobrecarga y gradiente de temperatura, si es aplicable, es la
compresión.
 Las especificaciones técnicas requieren que la edad de las vigas prefabricadas

será de al menos 90 días cuando se establece la continuidad y se utilizan las
simplificaciones de diseño del artículo 5.14.1.4.4.
Si la conexión entre las vigas prefabricadas con un diafragma de continuidad no satisface

estos requisitos, la junta se considerará parcialmente efectiva.
Las superestructuras con conexiones totalmente efectivas en apoyos interiores pueden ser
diseñadas como estructuras totalmente continuas para cargas aplicadas después de
establecer la continuidad.
Las superestructuras con conexiones parcialmente efectivas en apoyos interiores estarán

diseñadas como estructuras continuas para cargas aplicadas después que la continuidad
se establece sólo para los estados límite de resistencia.
Las propiedades de la sección bruta de la viga compuesta, ignorando cualquier fisuración

en el tablero, se pueden utilizar para el análisis como se especifica en el artículo 4.5.2.2
del Reglamento CIRSOC 801.
Si la resistencia de la sección al momento negativo en un apoyo interior es menor que la

cantidad total requerida, los momentos positivos de diseño en los tramos adyacentes
aumentarán adecuadamente para cada estado límite investigado.
5.14.1.4.6. Estado límite de servicio
Las vigas prefabricadas de tramo simple, hechas continuas, deberán estar diseñadas para
satisfacer los límites de tensión del estado límite de servicio dados en el artículo 5.9.4.
Para las combinaciones de carga de servicio que implican la carga de tránsito, los
esfuerzos de tracción en elementos pretensados serán analizados utilizando la
combinación de carga de Servicio III especificada en la Tabla 3.4.1-1 del Reglamento
CIRSOC 801.
En el estado límite de servicio después de las pérdidas, cuando se desarrollan las

tensiones de tracción en la parte superior de las vigas cerca de los apoyos interiores, se
aplicarán los límites de tensión de tracción especificadas en la Tabla 5.9.4.1.2-1
correspondiente a otros puentes que los construidos por dovelas. La resistencia
especificada a compresión de la viga de hormigón, fć , será reemplazada por fći en las
ecuaciones límite de tensión. La combinación de carga de Servicio III se utilizará para
calcular las tensiones de tracción para estos lugares.
Alternativamente, la parte superior de las vigas prefabricadas en apoyos interiores puede

ser diseñada como elementos de hormigón armado en el estado límite de resistencia. En
este caso, los límites de tensión para el estado límite de servicio no se aplicarán a esta
parte de la viga prefabricada.
Una losa de tablero mixto hormigonada in situ no estará sujeta a los límites de tensión de
tracción para el estado límite de servicio después de las pérdidas especificadas en la
Tabla 5.9.4.2.2-1.
5.14.1.4.7. Estado límite de resistencia
Las conexiones entre las vigas prefabricadas y un diafragma de continuidad deberán estar
diseñadas para el estado límite de resistencia.
La armadura en la losa del tablero deberá estar dimensionada para resistir los momentos
de diseño negativos en el estado límite de resistencia.
5.14.1.4.8. Conexiones en momento negativo
La armadura de una losa de tablero mixto hormigonada in situ, en un puente de vigas

prefabricadas de múltiples tramos hechas continuas, se deberá proporcionar para resistir
los momentos negativos de diseño en el estado límite de resistencia.
La armadura longitudinal utilizada para la conexión en momento negativo sobre una pila
interior, estará anclada en las regiones de la losa que se encuentran en compresión en los
estados límite de resistencia y deberán cumplir los requisitos del artículo 5.11.1.2.3. La
terminación de esta armadura será escalonada. Toda la armadura longitudinal en la losa
del tablero se puede utilizar para la conexión en momento negativo.
Las conexiones en momento negativo entre vigas prefabricadas en o através del

diafragma de continuidad deberán cumplir los requisitos del artículo 5.11.5. Se permitirán
estas conexiones si el puente está diseñado con una losa de tablero compuesto y se
requerirán si el puente está diseñado sin una losa de tablero mixto. Los detalles
adicionales de conexión se permitirán si el esfuerzo y el comportamiento de estas
conexiones se verifican por análisis o ensayos.
Los requisitos del artículo 5.7.3 se aplicarán a la armadura en la losa del tablero y en las
conexiones en momento negativo en los diafragmas de continuidad.
5.14.1.4.9. Conexiones en momento positivo
Las conexiones en momento positivo, en los diafragmas de continuidad, se harán con

armadura anclada tanto en la viga como en el diafragma de continuidad. Se permitirán tres
tipos de conexiones:
 Armaduras de acero de dureza natural embebidas en las vigas prefabricadas y

ancladas en el diafragma de continuidad.
 Cordones de pretensado prolongados más allá del extremo de la viga y anclados

en el diafragma de continuidad. Estos cordones no estarán desadheridos en el
extremo de la viga.

 Cualquier detalle de conexión, capaz de proporcionar una adecuada resistencia a
momento positivo, indicado por análisis, ensayos o aprobado por el Propietario del
Puente.
En los siguientes artículos se dan los requisitos adicionales para las conexiones realizadas
utilizando cada tipo de armadura.
La sección crítica para el anclaje de la armadura de momento positivo en el diafragma de

continuidad se tomará en la cara de la viga. La sección crítica para el anclaje de la
armadura de momento positivo en la viga prefabricada deberá considerar las condiciones
en la viga, como se especifica en el presente artículo para el tipo de armadura utilizada.
Los requisitos del artículo 5.7.3, salvo el artículo 5.7.3.3.2, se aplicarán a la armadura en
las conexiones de momento positivo en los diafragmas de continuidad. Esta armadura será
dimensionada para resistir el mayor de los siguientes, excepto cuando se utilizan las
simplificaciones de diseño del artículo 5.14.1.4.4:
 momento positivo mayorado de restricción, o
 0,6 Mcr
El momento de fisuración Mcr se determinará utilizando la expresión 5.7.3.6.2-2 con las

propiedades de la sección compuesta bruta para la viga y el ancho efectivo de la losa del
tablero mixto, si corresponde, y las propiedades del hormigón en el diafragma de
continuidad.
Las vigas prefabricadas se diseñarán para cualquier momento de restricción positivo que
se utiliza en el diseño. Cerca de los extremos de las vigas, se considerará el efecto
reducido de pretensado dentro de la longitud de transferencia.
5.14.1.4.9b. Conexión en momento positivo utilizando armadura de acero de dureza

natural
El anclaje de la armadura de acero de dureza natural utilizada para las conexiones en

momento positivo se ajustará a los requisitos del artículo 5.11 y los requisitos adicionales
de este artículo. Si se añade armadura para momento positivo entre cordones de
pretensado, se considerará la consolidación del hormigón y la adherencia de la armadura.
La sección crítica para el anclaje de la armadura de momento positivo en la viga

prefabricada deberá considerar las condiciones en la viga. La armadura estará anclada
más allá del borde interior de la superficie de apoyo. La armadura también se detallará de
manera que, para los cordones considerados en resistir los momentos positivos dentro del
extremo de la viga, la desadherencia de cordones no terminen dentro de la longitud de
anclaje.
Si se utilizan múltiples barras para una conexión en momento positivo, la terminación de la

armadura será escalonada en pares simétricos alrededor de la línea central de la viga
prefabricada.
5.14.1.4.9c. Conexión en momento positivo utilizando cordones de pretensado
Los cordones de pretensado que no están desadheridos en el extremo de la viga se

pueden extender dentro del diafragma de continuidad como armadura de momento
positivo. Los cordones prolongados serán anclados en el diafragma mediante el doblado
de los cordones con ganchos a 90 grados o mediante una longitud de anclaje tal como se
La tensión en los cordones utilizados para el diseño, como una función de la longitud total
del cordón, no podrá exceder de los siguientes valores:
f psl  1191  dsh  242 (5.14.1.4.9c-1)
f pul  1665  dsh  338 (5.14.1.4.9c-2)

siendo:
ℓdsh la longitud total del cordón extendido, en m.
fpsl la tensión en el cordón en el estado límite de servicio. Se supondrá que la

sección está fisurada, en MPa.
fpul la tensión en el cordón en el estado límite de resistencia, en MPa.
Los cordones deberán sobresalir por lo menos 0,20 m de la cara de la viga antes que ellos
se doblen.
5.14.1.4.9d. Detalles de conexión en momento positivo
La armadura de momento positivo se colocará de forma que sea simétrica, o lo más

simétrica como sea posible, alrededor de la línea central de la sección transversal.
Serán considerados las cuestiones de fabricación y montaje en el detalle de la armadura

para momento positivo en el diafragma de continuidad. La armadura de vigas opuestas se
detallará para que encajen durante el montaje y sin conflictos significativos. La armadura
se detallará para permitir la colocación de barras de anclaje y otras armaduras en el
diafragma de continuidad.
5.14.1.4.10. Diafragmas continuos
El diseño de diafragmas de continuidad en los apoyos interiores puede estar basado en la

resistencia del hormigón de las vigas prefabricadas.
Las vigas prefabricadas pueden estar empotradas en los diafragmas de continuidad.
Si la armadura del diafragma horizontal se hace pasar a través de agujeros en la viga

prefabricada o está unido al elemento prefabricado utilizando conectores mecánicos, el
extremo del elemento prefabricado deberá estar diseñado para resistir los momentos
positivos causados por la superposición de cargas permanentes, sobrecargas, fluencia
lenta y contracción de las vigas, contracción de la losa del tablero, y los efectos de la
temperatura. El diseño del extremo de la viga deberá tener en cuenta el efecto reducido de
pretensado dentro de la longitud de transferencia.
Si los extremos de las vigas no son directamente opuestos entre sí a través de un

diafragma de continuidad, el diafragma debe estar diseñado para transferir las fuerzas
entre vigas. Los diafragmas de continuidad también deberán estar diseñados para
situaciones en las que se produce un cambio de ángulo entre vigas opuestas.

5.14.1.5. Vigas tipo cajón y vigas T hormigonadas in situ
5.14.1.5.1. Espesor de las alas y las almas
5.14.1.5.1a. Ala superior
El espesor de las alas superiores que trabajan como losas de tablero deberá ser:
 Como se establece en el Capítulo 9, que se encuentra en preparación.
 Según lo requerido para anclaje y recubrimiento del pretensado transversal, si

corresponde; y
 No menor que 1/20 de la longitud libre entre chaflanes, acartelamientos o almas, a

menos que se utilicen nervios transversales con una separación igual a la longitud
libre o que se provea pretensado transversal.
5.14.1.5.1b. Ala inferior
El espesor del ala inferior no deberá ser menor que:
 0,14 m;
 1/16 de la distancia entre chaflanes o almas en el caso de vigas no pretensadas; o
 1/30 de la longitud libre entre chaflanes, acartelamientos o almas en el caso de

vigas pretensadas, a menos que se utilicen nervios transversales con una
separación igual a la longitud libre.
5.14.1.5.1c. Alma
El espesor de las almas se deberá determinar de acuerdo con los requisitos para corte,
torsión, recubrimiento de hormigón y colocación del hormigón.
Las variaciones en el espesor del alma de la viga se deberán ahusar en una distancia
mínima igual a 12 veces la diferencia de los espesores del alma.
5.14.1.5.2a. Armadura de la losa de tablero en vigas T y tipo cajón hormigonadas in

situ
La armadura en la losa de tablero de las vigas T y tipo cajón hormigonadas in situ se

puede determinar utilizando ya sea el método de diseño tradicional o el método de diseño
empírico especificado en el Capítulo 9, (que se encuentra en preparación)
Si la losa del tablero no se prolonga más allá del alma exterior, como mínimo 1/3 de la
capa inferior de la armadura transversal de la losa de tablero se deberá prolongar hacia la
cara exterior del alma exterior, y se deberá anclar mediante un gancho normal a 90º. Si la
losa se prolonga más allá del alma exterior, como mínimo 1/3 de la capa inferior de la
armadura transversal se deberá prolongar hacia el voladizo de la losa y deberá tener un
anclaje más allá de la cara exterior del alma con una resistencia no menor que la
proporcionada por un gancho normal.
5.14.1.5.2b. Armadura de la losa inferior en vigas tipo cajón hormigonadas in situ
En la losa inferior se deberá colocar una armadura uniformemente distribuida con un área
igual a 0,4 por ciento del área del ala, de forma paralela al tramo de la viga, ya sea en
una sola capa o en dos capas. La separación de esta armadura no deberá ser mayor que
0,45 m.
En la losa inferior se deberá colocar una armadura uniformemente distribuida con un área
igual a 0,5 por ciento de la sección transversal de la losa, en base a la menor altura de la
losa, de forma transversal a la longitud de las vigas principales. Esta armadura se deberá
distribuir en ambas superficies con una separación máxima de 0,45 m. Toda la armadura
transversal en la losa inferior se deberá prolongar hasta la cara exterior del alma exterior
en cada grupo, y se deberá anclar mediante un gancho normal a 90º.
5.14.2. Construcción por dovelas
Los requisitos aquí especificados deberán suplementar los indicados en otros artículos de
este Reglamento, y se deberán aplicar a las estructuras de hormigón que se diseñan para
ser construidas por dovelas.
Estos requisitos se deberán aplicar exclusivamente a las construcciones por dovelas de

hormigón de peso unitario normal.
El método constructivo supuesto para el diseño deberá constar en la documentación

técnica. La documentación técnica también deberá indicar los apoyos temporarios
requeridos antes del momento en que la estructura, o un componente de la misma, sea
capaz de soportar su peso propio y las cargas subsecuentemente aplicadas.
La documentación técnica deberá especificar los métodos constructivos alternativos

permitidos y las responsabilidades del Contratista si optara por utilizar dichos métodos.
Cualquier variación del método constructivo o del diseño realizada por el Contratista
deberá satisfacer los requisitos del artículo 5.14.2.5.
5.14.2.2. Análisis de los puentes construidos por dovelas
El análisis de los puentes construidos por dovelas deberá satisfacer los requisitos del
Capítulo 4 y los requisitos especificados en este artículo.
5.14.2.2.2. Análisis correspondiente a la etapa constructiva
Para el análisis de la estructura durante la etapa constructiva, las combinaciones de

cargas constructivas, tensiones y consideraciones de estabilidad deberán ser como se
especifica en el artículo 5.14.2.3.

5.14.2.2.3. Análisis del sistema estructural definitivo
El sistema estructural definitivo se deberá analizar para determinar la redistribución de

las solicitaciones de la etapa constructiva provocada por las deformaciones internas y
cambios de las condiciones de apoyo y vínculo, incluyendo las tensiones residuales
acumuladas durante el proceso constructivo.
Se deberán investigar las uniones en las vigas construidas por dovelas hechas
continuas mediante acero de postesado no adherente, para el efecto simultáneo de
fuerza axial, momento, y corte que pudieran ocurrir en la unión. Estas solicitaciones, la
abertura de la unión y la superficie de contacto restante entre los elementos se deberán
determinar por consideración global de tensiones y deformaciones. Se deberá suponer
que el corte se transmite exclusivamente a través del área de contacto.
5.14.2.3. Diseño
5.14.2.3.1. Cargas
Además de las cargas especificadas en el Capítulo 3 del Reglamento CIRSOC 801, se

deberán considerar las cargas constructivas especificadas en los artículos 5.14.2.3.2 a
5.14.2.3.4.
5.14.2.3.2. Cargas constructivas
Las cargas y condiciones constructivas supuestas en el diseño y que determinan las

dimensiones de las secciones, flechas, y requisitos de armadura y/o pretensado se
deberán indicar en las especificaciones técnicas como máximos admisibles. Además de
las cargas de montaje, cualquier apoyo o restricción temporaria requerida se deberá definir
en términos de magnitud o incluir como parte del diseño. Se deberán especificar las
fuerzas de cierre admisibles provocadas por la corrección de desviaciones. Se deberán
considerar debidamente los efectos de cualquier variación del esquema estructural
estático durante la construcción y la colocación, modificación o retiro de los apoyos
temporarios para equipos especiales, tomando en cuenta las solicitaciones residuales,
deformaciones y cualquier solicitación inducida por las deformaciones.
Se deberán considerar las siguientes cargas constructivas:
DC el peso de la estructura soportada, en kN.
DIFF la carga diferencial: aplicable sólo a la construcción por voladizos

equilibrados, tomando como 2 % de la carga permanente aplicada a un
voladizo, en kN.
DW la carga permanente sobrepuesta, en kN o kN/m.
CLL la sobrecarga constructiva distribuida: una tolerancia que considera diversos

elementos de la planta, maquinaria y otros equipos, además del equipo de
montaje especializado principal; se adopta como 0,48 kN/m2 del área del
tablero; en la construcción por voladizos esta carga se toma como 0,48
kN/m2 en un voladizo y como 0,24 kN/m2 en el otro; en los puentes
construidos por el método de lanzamiento por tramos esta carga se puede
despreciar, en kN/m2.
CEQ la carga debida al equipo de construcción especializado: carga generada
por los camiones de entrega de materiales o de dovelas, o ambos, y por
cualquier otro equipo especial, incluyendo una grúa pórtico para el
lanzamiento de los tramos (“formtraveler launching gantry”), viga y guinche
(“winch”), reticulado, o estructura auxiliar similar a la principal y las cargas
máximas aplicadas a la estructura por el equipo durante el izaje de las
dovelas, en kN.
IE la carga dinámica de los equipos: determinada de acuerdo con el tipo de

maquinaria anticipada, en kN.
CLE la carga longitudinal correspondiente a los equipos de construcción, en kN.
U el desequilibrio de las dovelas: efecto de cualquier dovela fuera de equilibrio

u otra condición no habitual, según corresponda; se aplica
fundamentalmente a la construcción por voladizos equilibrados, pero puede
abarcar cualquier secuencia de izaje poco habitual que normalmente no es
una característica primaria del sistema constructivo genérico, en kN.
WS la carga de viento horizontal sobre las estructuras de acuerdo con los

requisitos del Capítulo 3, del Reglamento CIRSOC 801 en kN/m2.
WE la carga de viento horizontal sobre los equipos; considerar como 4,8 kN/m2
de la superficie expuesta, en kN/m2.
WUP la fuerza de levantamiento del viento sobre un voladizo: 0,24 kN/m2 del área
del tablero para construcción por voladizos equilibrados aplicada solamente
a uno de los lados, a menos que un análisis de las condiciones locales o la
configuración de la estructura indiquen lo contrario, en kN/m2.
A el peso estático de la dovela prefabricada que se manipula, en kN.
AI la respuesta dinámica debida a la liberación o aplicación accidental de la

carga de una dovela prefabricada u otra aplicación brusca de una carga
estática que se debe sumar a la carga permanente; se toma como 100 % de
la carga A , en kN.
CR los efectos de la fluencia lenta de acuerdo con el artículo 5.14.2.3.6.
SH la contracción de acuerdo con el artículo 5.14.2.3.6.
T los efectos térmicos: sumatoria de los efectos debidos a la variación de la

temperatura uniforme (TU) y a los gradientes de temperatura (TG), en (°C).
5.14.2.3.3. Combinaciones de cargas constructivas en el estado límite de servicio
Las tensiones de tracción por flexión y de tracción principal, en los estados límite de
servicio, se deberán determinar como se especifica en la Tabla 5.14.2.3.3-1, para la cual
se deben aplicar las siguientes notas que se detallan en la última columna y son:
 Nota 1: equipos sin funcionar (en reposo),
 Nota 2: montaje normal,

 Nota 3: equipos en movimiento.
Los límites de tensión deberán satisfacer el artículo 5.9.4.
La distribución y aplicación de las cargas de montaje individuales correspondientes a una

fase de la construcción se deberán seleccionar de manera que produzcan los efectos más
desfavorables. La tensión de compresión del hormigón debida a las cargas constructivas
no deberá ser mayor que 0,50 fć , siendo fć la resistencia a compresión en el momento de
aplicación de las cargas.
Las tensiones de tracción en el hormigón debidas a las cargas constructivas no deberán

ser mayores que los valores especificados en la Tabla 5.14.2.3.3-1, excepto para
estructuras con menos del 60 % de su capacidad de cables proporcionada por cables
internos, en cuyo caso las tensiones de tracción no deberán ser mayores que 0 ,25 · f ´ c .
Los requisitos de la Tabla 5.14.2.3.3-1 se aplicarán a subestructuras postesadas
verticalmente. Los requisitos de la Tabla 5.14.2.3.3-1 no se aplicarán a subestructuras
hormigonadas in situ soportando superestructuras construidas por dovelas.
5.14.2.3.4. Combinaciones de cargas constructivas en los estados límite de

resistencia
La resistencia minorada mínima de un elemento se debe determinar usando los factores

de resistencia especificados en el artículo 5.5.4.2 y las combinaciones de carga
especificadas en los artículos 5.14.2.3.4a y 5.14.2.3.4b.
5.14.2.3.4a. Superestructuras
 Para solicitaciones máximas:
 Q  1,1 DC  DIFF   1,3 CEQ  CLL   A  AI (5.14.2.3.4a-1)
 Para solicitaciones mínimas:
 Q  DC  CEQ  A  AI (5.14.2.3.4a-2)
5.14.2.3.4b. Subestructuras
Se deberán aplicar las combinaciones de carga correspondiente a resistencia I, III y V de

la Tabla 3.4.1-1 del Reglamento CIRSOC 801. Las cargas DIFF y CEQ serán incluidas y
mayoradas con DC . La carga WUP será incluida y mayorada con WS . Las cargas CLL y
WE se deberán incluir y utilizar en lugar de LL y WL, respectivamente.
Las combinaciones de cargas constructivas también deberán incluir a las combinaciones

de carga de las expresiones 5.14.2.3.4a-1 y 5.14.2.3.4a-2. La respuesta dinámica o
incremento dinámico (AI) se debe aplicar a los elementos de la subestructura por encima
del pilote perforado o zapata, incluyendo la conexión entre la columna y la cimentación.
Tabla 5.14.2.3.3-1. Factores de carga y límites para la tensión de tracción para las combinaciones de cargas constructivas
Factores de Carga Límites de Tensión
Cargas
Carga
Sobrecarga Carga de Viento Otras Cargas de Tracción por Flexión Tracción Principal
Permanente
Combinación Suelo Ver
de Cargas Nota
EH
Excluyendo Incluyendo Excluyendo Incluyendo
CEQ W EV “Otras “Otras “Otras “Otras
Cargas” Cargas” Cargas” Cargas”
DC DIFF U CLL IE CLE WS WUP WE CR SH TU TG A ES
a 1,0 1,0 0,0 1,0 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 1,0 1,0 TG 1,0 1,0 0 ,50· f´ c 0 ,58· f´ c 0 ,29· f´ c 0 ,33· f´ c --
b 1,0 0,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 1,0 1,0 TG 1,0 1,0 0 ,50· f´ c 0 ,58· f´ c 0 ,29· f´ c 0 ,33· f´ c --
c 1,0 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,7 0,7 0,0 1,0 1,0 1,0 TG 1,0 1,0 0 ,50· f´ c 0 ,58· f´ c 0 ,29· f´ c 0 ,33· f´ c --
d 1,0 1,0 0,0 1,0 0,0 0,0 0,7 1,0 0,7 1,0 1,0 1,0 TG 1,0 1,0 0 ,50· f´ c 0 ,58· f´ c 0 ,29· f´ c 0 ,33· f´ c 1
e 1,0 0,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,3 0,0 0,3 1,0 1,0 1,0 TG 1,0 1,0 0 ,50· f´ c 0 ,58· f´ c 0 ,29· f´ c 0 ,33· f´ c 2
f 1,0 0,0 0,0 1,0 1,0 1,0 0,3 0,0 0,3 1,0 1,0 1,0 TG 1,0 1,0 0 ,50· f´ c 0 ,58· f´ c 0 ,29· f´ c 0 ,33· f´ c 3
Nota 1: equipos sin funcionar(en reposo),

Nota 2: montaje normal.
Nota 3: equipos en movimiento.

5.14.2.3.5. Efectos térmicos durante la construcción
Se deberán considerar los efectos térmicos que pueden ocurrir durante la construcción
del puente.
La documentación técnica deberá especificar las variaciones de la temperatura de

colocación para los apoyos y juntas de expansión.
5.14.2.3.6. Contracción y fluencia lenta
El coeficiente de fluencia lenta (t, ti) se deberá determinar de acuerdo con el artículo
5.4.2.3 o bien mediante ensayos. Se deberán determinar las tensiones para la
redistribución de las tensiones de restricción desarrolladas por fluencia lenta y contracción
que se basan en el cronograma constructivo supuesto según lo indicado en las
Para determinar las fuerzas de postesado finales, se deberán calcular las pérdidas de
pretensado correspondientes al cronograma indicado en las especificaciones técnicas.
5.14.2.3.7. Pérdidas de pretensado
Se deberán aplicar los requisitos aplicables del artículo 5.9.5.
5.14.2.3.8. Vainas y anclajes de postesado provisorios
Se deberán considerar requisitos para ajustar la fuerza de pretensado a fin de compensar

las pérdidas inesperadas que pudieran ocurrir durante la construcción o después de la
misma, las cargas permanentes futuras, y la limitación de la fisuración y las
deformaciones. Si estos ajustes se estiman necesarios, se deberán satisfacer los
requisitos aquí especificados.
5.14.2.3.8b. Puentes con vainas internas
Para los puentes con vainas internas, se deberán proveer capacidad de anclaje y vainas
provisorias para los cables de momento negativo y positivo ubicados simétricamente
alrededor del eje del puente con el fin de considerar un aumento de la fuerza de postesado
durante la construcción original. La potencial fuerza provisoria total de los anclajes y
vainas tanto de momento positivo como de momento negativo no deberá ser menor
que el 5% de las fuerzas totales de postesado de momento positivo y negativo,
respectivamente. Los anclajes para la fuerza de pretensado provisoria se deberán
distribuir uniformemente a intervalos de tres segmentos a lo largo de la longitud del
puente.
Se deberá proveer como mínimo una vaina vacía por alma. Para los puentes continuos no
será necesario utilizar capacidad de anclaje y vainas provisorias para momento positivo,
en el 25 % de la longitud del tramo a cada lado de los apoyos de las pilas.
Cualquier vaina provisoria no utilizada para ajustar la fuerza de postesado se deberá

inyectar con lechada de cemento en el mismo momento que las demás vainas del tramo.
5.14.2.3.8c. Previsión de ajustes para cargas permanentes o flechas futuras
Se deberán tomar recaudos para el acceso y la fijación de los anclajes, aberturas

pasantes, y fijación de los bloques de desviación a fin de permitir la futura adición de
cables externos no adherentes, protegidos contra la corrosión, ubicados dentro de la
sección tipo cajón simétricamente respecto del eje del puente para una fuerza de
postesado como mínimo igual a 10 % de la fuerza de postesado de momento positivo y
momento negativo.
5.14.2.3.9. Presentación del plano
Las especificaciones técnicas deberán incluir la descripción del método constructivo sobre
el cual se ha desarrollado el diseño. Los planos contractuales deberán estar detallados de
acuerdo con lo dispuesto por la Autoridad de Aplicación o por el Propietario del Puente.
Como guía se podrá aplicar la Sección 10 del documento AASTHO – LRFD Bridge
La sección transversal del hormigón deberá ser dimensionada para acomodar el supuesto
sistema de postensado, armadura de acero, y demás elementos embebidos. La sección
transversal del hormigón deberá también contemplar las dimensiones de anclaje
comparables de los sistemas de postensado competitivos, a menos que se indique lo
contrario en los planos.
5.14.2.3.10. Dimensiones y detalles de las secciones transversales tipo viga cajón
5.14.2.3.10a. Espesor mínimo de las alas
Los espesores de las alas superior e inferior no deberán ser menor que ninguno de los
valores siguientes:
 1/30 de la longitud libre entre almas o acartelamientos. Una dimensión menor

requerirá nervios transversales con una separación igual a la longitud libre entre
almas o acartelamientos.
 El espesor del ala superior no deberá ser menor que 0,23 m en las zonas de
anclaje, donde se utiliza el postesado transversal, ni menor que 0,20 m fuera de las
zonas de anclaje o para las losas pretensadas.
Si la luz libre entre almas o acartelamientos es mayor o igual que 4,50 m se deberá utilizar
postesado o pretesado transversal. El diámetro de los cordones utilizados para el
pretensado transversal deberá ser menor o igual que 12,7 mm.
5.14.2.3.10b. Espesor mínimo de las almas
Se deberán aplicar los siguientes valores mínimos, con las excepciones que se especifican
a continuación:
 Almas sin cables de postesado longitudinal o vertical 0,20 m
 Almas con cables de postesado longitudinal (o vertical) solamente 0,30 m
 Almas con cables de postesado tanto longitudinal como vertical 0,38 m

El espesor mínimo de las almas nervuradas se puede tomar como 0,18 m.
5.14.2.3.10c. Longitud en voladizo del ala superior
La longitud en voladizo del ala superior, medida a partir del eje del alma, preferentemente
no debe ser mayor que 0,45 veces la longitud interior del ala superior medida entre los
ejes de las almas.
5.14.2.3.10d. Dimensiones globales de la sección transversal
Preferentemente las dimensiones globales de la sección transversal de una viga cajón no

deberán ser menores que las requeridas para limitar la flecha debida a la sobrecarga más
las cargas de impacto, calculada usando el momento de inercia de la sección bruta y el
módulo de elasticidad secante, a 1/1000 del tramo. La sobrecarga deberá consistir en
todos los carriles de circulación totalmente cargados y ajustada según el número de
carriles cargados como se especifica en el artículo 3.6.1.1.2 del Reglamento CIRSOC
801. La sobrecarga se deberá considerar uniformemente distribuida entre todos los
elementos longitudinales solicitados a flexión.
5.14.2.3.10e. Sobrecapas
Se deberá considerar el uso de sobrecapas en todos los tableros de puentes expuestos a

ciclos de congelamiento y deshielo y la aplicación de compuestos químicos
anticongelantes.
La Autoridad de Aplicación deberá considerar proveer protección adicional contra la

penetración de cloruros. Para todos los tipos de puentes construidos por dovelas (tanto
prefabricados como hormigonados in situ), se recomienda proveer esta protección
adicional agregando como mínimo 38 mm de recubrimiento de hormigón en forma de
sobrecapa o alternativamente una membrana impermeable con sobrecapa bituminosa. La
Autoridad de Aplicación podrá exigir materiales y técnicas de colocación específicas
estipuladas por la práctica local.
5.14.2.3.11. Diseño sismorresistente
El diseño por dovelas de la superestructura con uniones columna-superestructura

resistentes a momento, deberá considerar las solicitaciones en rótulas plásticas de las
columnas de acuerdo con el artículo 3.10.9.4.3 del Reglamento INPRES - CIRSOC 103 -
Parte VI - Reglamento Argentino para Construcciones Sismorresistentes - Puentes
de Hormigón Armado. Las superestructuras de puentes en Zonas de Desempeño
Sísmico 3 y 4 con uniones columna-superestructura resistentes a momento, deberán
reforzarse con detallamiento dúctil para resistir las demandas flexionales (longitudinal y
transversal) provenientes de la rotulación plástica de la columna.
Los nudos deberán estar provistos de la capacidad para transferir las demandas símicas.
El acero de la superestructura pretensada se diseñará para permanecer esencialmente

elástico para la combinación de Cargas Permanentes y Cargas Sísmicas. La tensión en
el acero de pretensado se puede determinar con un análisis detallado Momento -
Curvatura, definiendo la tensión del acero pretensado con adherencia mediante la
compatibilidad de deformaciones con la sección; y la tensión del acero pretensado sin
adherencia, usando la compatibilidad global de desplazamientos entre las secciones con
adherencia de los tendones ubicados dentro del tramo.
5.14.2.4. Tipos de puentes construidos por dovelas
Los puentes diseñados para superestructuras colocadas por dovelas deberán satisfacer
los requisitos especificados en este artículo, en base al método de colocación del
hormigón y a los métodos de montaje a utilizar.
5.14.2.4.2. Detalles para las construcciones con dovelas prefabricadas
La resistencia a la compresión del hormigón de las dovelas prefabricadas no deberá ser

menor que 30 MPa antes de retirar los encofrados. Además, las dovelas deberán tener
una madurez equivalente a 14 días a 21ºC antes de su colocación en la estructura.
En las almas de los puentes construidos con dovelas prefabricadas deberá haber múltiples
conectores de corte de pequeña amplitud en las juntas conjugadas; estos conectores se
deberán extender en la mayor parte del alma posible, manteniendo la compatibilidad con
los otros detalles. Los detalles de los conectores de corte en las almas deberán ser
similares a los ilustrados en la Figura 5.14.2.4.2-1. También se deberán proveer
conectores de corte en las losas superior e inferior. Los conectores en las losas superior e
inferior pueden ser grandes conectores de un único elemento.
Figura 5.14.2.4.2-1. Ejemplo de conectores de corte de pequeña amplitud
Las juntas en los puentes construidos por dovelas prefabricadas deberán ser ya sea con
cierres hormigonados in situ o bien con juntas conjugadas con epoxi.

En los puentes construidos por dovelas prefabricadas con cables de postensado internos y
en los puentes ubicados en áreas sujetas a temperaturas de congelamiento o a productos
químicos anticongelantes, se deberán utilizar uniones adherentes.
Un sistema de pretensado temporario deberá proveer como mínimo una tensión de

compresión de 0,21 MPa y una tensión promedio de 0,28 MPa a través de la junta hasta
que la resina epoxi haya sido curada.
5.14.2.4.3. Detalles para las construcciones con dovelas hormigonadas in situ
Se deberá especificar que las uniones entre dovelas hormigonadas in situ deben tener una
rugosidad intencional que exponga los agregados gruesos, o bien que sean con
conectores.
El ancho de las juntas de cierre deberá permitir el acoplamiento de las vainas de los
cables.
Se deberán proveer diafragmas en los estribos, pilas, uniones articuladas y puntos de

quiebre del ala inferior en las estructuras con acartelamientos rectos. Los diafragmas
deberán ser macizos en las pilas y estribos, excepto por las aberturas de acceso y para
colocación de tuberías para servicios. Los diafragmas deberán tener como mínimo el
ancho requerido por el diseño, con un voladizo mínimo sobre los apoyos no menor que
0,15 m.
5.14.2.4.4. Construcción por voladizos
Los requisitos especificados en este artículo se deberán aplicar tanto a la construcción por
voladizos prefabricados como a los hormigonados in situ.
Los cables longitudinales se podrán anclar en las almas, en la losa, o en tacos para
anclajes que sobresalgan del alma o la losa. En cada dovela se deberán anclar como
mínimo 2 cables longitudinales.
En la parte en voladizo de la estructura se deberá investigar el vuelco durante el montaje.
El factor de seguridad contra el vuelco no deberá ser menor que 1,5 bajo cualquier
combinación de cargas, según se especifica en el artículo 5.14.2.3.3. La velocidad
mínima del viento a utilizar en los análisis de estabilidad durante el montaje deberá ser
igual a 90 km/h, a menos que mediante análisis o registros meteorológicos se obtenga
una mejor estimación de la velocidad probable del viento.
Se deberán anclar los cables de continuidad en al menos una dovela más allá del punto en
el cual teóricamente son requeridos para las tensiones.
La documentación técnica deberá especificar las longitudes de las dovelas supuestas en el

diseño. Cualquier modificación propuesta por el Contratista se deberá apoyar en nuevos
análisis de la construcción y cálculo de las tensiones finales.
La documentación técnica deberá especificar el peso de la grúa pórtico de lanzamiento

supuesto en los cálculos de tensiones y flechas.
5.14.2.4.5. Construcción tramo por tramo
En el diseño de puentes construidos tramo por tramo se deberán considerar las

tensiones constructivas acumuladas debido a los cambios del sistema estructural a medida
que progresa la construcción.
Se deberán considerar las tensiones debidas a los cambios en el sistema estructural, en

particular los efectos de la aplicación de una carga a un sistema y su retiro de un sistema
diferente. Se deberá tomar en cuenta la redistribución de tales tensiones mediante fluencia
lenta, y las posibles variaciones de la velocidad y magnitud de la fluencia lenta.
5.14.2.4.6. Construcciones lanzadas por tramos
En todas las etapas de lanzamiento las tensiones no deberán superar los límites
especificados en el artículo 5.9.4 para elementos con armadura adherente a través de la
junta y cables internos.
Se deberán tomar recaudos para resistir las fuerzas friccionales en la subestructura

durante el lanzamiento, y para soportar la superestructura si la estructura se lanza sobre
una pendiente. Para determinar las fuerzas friccionales críticas se deberá suponer que la
fricción sobre los apoyos de lanzamiento varía entre 0 y 4 %, cualquiera sea el valor que
resulte más crítico. El valor superior se podrá reducir a 3,5 % si durante la construcción se
monitorean las deformaciones de las pilas y las fuerzas del gato utilizado para el
lanzamiento.
5.14.2.4.6b. Solicitaciones debidas a las tolerancias constructivas
Las solicitaciones debidas a las siguientes tolerancias constructivas admisibles se deberán

superponer a las solicitaciones resultantes de las cargas gravitatorias:
 En la dirección longitudinal entre dos apoyos adyacentes 5 mm
 En la dirección transversal entre dos apoyos adyacentes 2,5 mm
 Entre el área de fabricación y el equipo de lanzamiento en la

dirección longitudinal y transversal 2,5 mm
 Desviación lateral en el exterior de las almas 2,5 mm
La fuerza horizontal que actúa en las guías laterales de los apoyos de lanzamiento no se
deberá tomar menor que 1 % de la reacción de apoyo vertical.
Para las tensiones durante la construcción, la mitad de las solicitaciones debidas a las
tolerancias constructivas y la mitad de las solicitaciones debidas a la temperatura de
acuerdo con el artículo 5.14.2.3 se deberán superponer con las solicitaciones debidas a
las cargas gravitatorias. Las tensiones de tracción en el hormigón, debidas a los
momentos combinados, no deberán ser mayores que 0 ,58 f ´ c .

5.14.2.4.6c. Detalles de diseño
Las pilas y los diafragmas de la superestructura en las pilas se deberán diseñar para
permitir el gateado de la superestructura durante todas las etapas de lanzamiento y la
instalación de los apoyos permanentes. Se deberán considerar las fuerzas friccionales
durante el lanzamiento.
Se deberán investigar las tensiones locales que se pueden desarrollar en la parte inferior
del alma durante el lanzamiento. Se deberán satisfacer los siguientes requisitos:
 Las placas de lanzamiento se deberán ubicar a una distancia no menor que 75 mm

a partir del exterior del alma,
 El recubrimiento de hormigón entre la parte inferior de la subestructura y las vainas
de postensado no deberá ser menor que 0,15 m, y
 Se deberán investigar las presiones de apoyo en la esquina alma/losa inferior y los

efectos de las vainas no inyectadas, y se deberá considerar cualquier excentricidad
entre el punto donde se intersecan los ejes del alma y la losa inferior y el eje del
apoyo.
Los cables rectos requeridos para el lanzamiento se deberán ubicar en las losas superior e
inferior de las vigas cajón, y en el tercio inferior del alma de las vigas de sección T. En
una junta de construcción no se deberán acoplar más del 50 % de los cables. Los anclajes
y ubicaciones para los cables rectos se deberán diseñar para la resistencia del hormigón
en el momento del tesado.
Las caras de las juntas de construcción deberán tener conectores de corte o una superficie
rugosa con una amplitud mínima de rugosidad de 6 mm. Se deberá proveer armadura no
pretensada adherente longitudinal y transversalmente en todas las superficies de hormigón
a través de la junta y en una distancia de 2,10 m a cada lado de la junta. La armadura
mínima deberá ser equivalente a barras db = 12 mm con una separación de 0,13 m.
5.14.2.4.6d. Diseño de los equipos constructivos
Cuando la documentación técnica indique los equipos a utilizar para el lanzamiento por
tramos, el diseño de estos equipos deberá incluir, aunque no se deberá limitar a, las
siguientes características:
 Las tolerancias constructivas en la superficie de deslizamiento en la parte inferior

de la nariz de lanzamiento se deberán limitar a las correspondientes a la
superestructura, como se especifica en el artículo 5.14.2.4.6b.
 Se deberá investigar la introducción de las reacciones de apoyo en la nariz de

lanzamiento con respecto a su resistencia, estabilidad y deformación.
 Los apoyos de lanzamiento se deberán diseñar de manera tal que puedan

compensar desviaciones locales de la superficie de deslizamiento de hasta 2 mm
mediante deformación elástica.
 El equipo de lanzamiento se deberá dimensionar considerando la fricción de

acuerdo con el artículo 5.14.2.4.6a y el gradiente real de la superestructura.
 El equipo de lanzamiento se deberá diseñar de manera de garantizar que una falla
de la energía eléctrica no provocará el deslizamiento no controlado de la
superestructura.
 El coeficiente de fricción entre el hormigón y las superficies de acero perfilado

endurecido del equipo de lanzamiento se deberá tomar como 60 % en el estado
límite de servicio, y la fricción deberá ser 30 % mayor que las fuerzas generadas
durante el lanzamiento.
Los encofrados para las superficies de deslizamiento debajo y por fuera del alma deberán
ser resistentes al desgaste y suficientemente rígidos para asegurar que su flecha durante
el hormigonado no sea mayor que 2 mm.
5.14.2.5. Uso de métodos constructivos alternativos
Cuando la documentación técnica así lo permita, se podrá permitir que el Contratista elija
métodos constructivos alternativos y un esquema de postesado modificado apropiado para
el método constructivo elegido. En este caso, el Contratista deberá presentar un análisis
estructural que documente que las fuerzas de postesado y las excentricidades indicadas
en los planos satisfacen todos los requisitos de las especificaciones de diseño. Si se
requiere postesado adicional durante alguna etapa de la construcción o por algún otro
motivo, se deberá demostrar que las tensiones en las secciones críticas de la estructura
definitiva satisfacen los requisitos sobre tensiones admisibles indicados en las
especificaciones de diseño. Estará permitido retirar el postesado temporario para lograr
dichas condiciones. Estará permitido utilizar armadura adicional no pretensada para las
diferentes etapas de la construcción. Todos los materiales adicionales requeridos durante
las diferentes etapas de la construcción deberán ser provistos por el Contratista sin costo
alguno para el Propietario.
Se pueden incluir requisitos de ingeniería de valor agregado en los requisitos especiales

de las especificaciones técnicas, que permitan métodos constructivos alternativos que
requieran un rediseño total de la estructura definitiva. Los costos de ingeniería del
Contratista para la preparación del diseño ingenieril de valor agregado y los costos de
ingeniería del Propietario para la verificación del diseño serán considerados parte del costo
del rediseño de la estructura.
Ninguna propuesta de ingeniería alternativa deberá modificar la separación de las pilas, su

alineación, el aspecto exterior del hormigón ni las dimensiones, excepto en aquellos casos
en los cuales la documentación técnica específicamente permita tales cambios.
Para la ingeniería alternativa o de valor agregado, el Contratista deberá proveer un

conjunto completo de cálculos de diseño y documentación técnica revisada. El diseño
alternativo deberá ser preparado por un Proyectista Estructural con experiencia en el
diseño de puentes construidos por dovelas.
5.14.2.6. Subestructuras de los puentes construidos por dovelas
El diseño de las pilas y estribos deberá satisfacer los requisitos del Capítulo 11, que se
encuentra en preparación y los requisitos del presente capítulo. Se deberán considerar las
cargas, momentos y esfuerzos de corte debidos al de montaje impuestos a las pilas y
estribos por el método constructivo indicado en la documentación técnica. Se deberán

indicar los apoyos y arriostramientos auxiliares requeridos. Las pilas construidas con
segmentos prefabricados de sección rectangular hueca se deberán diseñar de acuerdo
con el artículo 5.7.4.7. El área de armadura longitudinal no pretensada discontinua puede
ser como se especifica en el artículo 5.14.2.6.3.
5.14.2.6.2. Combinaciones de cargas durante la construcción
Para las subestructuras pretesadas verticalmente se deberán calcular las tensiones de

tracción durante la construcción para las combinaciones de cargas aplicables de la Tabla
5.14.2.3.3-1.
5.14.2.6.3. Armadura longitudinal de las pilas construidas con segmentos

prefabricados de sección rectangular hueca
El área mínima de armadura longitudinal no pretensada discontinua en las pilas

construidas con segmentos prefabricados de sección rectangular hueca deberá satisfacer
los requisitos de armadura de contracción y temperatura especificados en el artículo
5.10.8.
5.14.3. Arcos
La forma de un arco se deberá seleccionar con el objetivo de minimizar la flexión bajo el

efecto combinado de las cargas permanentes y temporarias.
5.14.3.2. Nervaduras de los arcos
La estabilidad en el plano de la(s) nervadura(s) de los arcos se deberá investigar utilizando

un módulo de elasticidad y un momento de inercia apropiado para la combinación de
cargas y momento en dicha(s) nervadura(s).
En lugar de un análisis más riguroso, la longitud efectiva de pandeo se podrá estimar

como el producto entre la longitud de la mitad de la luz del arco y el factor especificado en
la Tabla 4.5.3.2.2c-1 del Reglamento CIRSOC 801.
Para el análisis de las nervaduras de los arcos se podrán aplicar los requisitos del artículo
4.5.3.2.2 del Reglamento CIRSOC 801. Cuando se utilice la corrección aproximada para
momento de segundo orden especificada en el artículo 4.5.3.2.2c, del Reglamento
CIRSOC 801 se podrá calcular un módulo de elasticidad secante a corto plazo estimado
en base a una resistencia igual a 0,40 fć , como se especifica en el artículo 5.4.2.4.
Las nervaduras de los arcos se deberán armar como elementos solicitados a compresión.
La armadura mínima igual al 1 % del área bruta de hormigón se deberá distribuir
uniformemente en la sección de la nervadura. Se deberá proveer armadura de
confinamiento como la requerida para las columnas.
Los muros contrafuertes (muros de enjuta) sin relleno de más de 7,5 m de altura se
deberán arriostrar mediante contrafuertes o diafragmas.
Los muros contrafuertes deberán tener juntas de expansión. Se deberá proveer armadura
de temperatura correspondiente a la separación de las juntas. El muro contrafuertes se
deberá unir en el arranque.
El relleno del muro de contrafuerte deberá tener un drenaje efectivo. Se deberán proveer
filtros para impedir que los sumideros se obturen con material fino.
5.14.4. Superestructuras de losas
5.14.4.1. Superestructuras de losas macizas hormigonadas in situ
Las losas hormigonadas in situ armadas longitudinalmente podrán tener armadura

convencional o armadura pretensada, y se podrán utilizar como puentes tipo losa.
La distribución de la sobrecarga se puede determinar mediante un análisis refinado o bien

como se especifica en el artículo 4.6.2.3 del Reglamento CIRSOC 801. Las losas y los
puentes de losa diseñados para momento, de acuerdo con el artículo 4.6.2.3, del
Reglamento CIRSOC 801 se podrán considerar satisfactorios desde el punto de vista del
corte.
Se deberán proporcionar vigas de borde como se especifica en el artículo 9.7.1.4 (en

preparación).
Se deberá colocar armadura transversal de distribución en la parte inferior de todas las

losas, excepto en las losas superiores de alcantarillas o losas de puente, cuando la altura
del relleno sobre la losa sea mayor que 0,60 m. La cantidad de armadura transversal
inferior se podrá determinar mediante un análisis bidimensional, o bien la cantidad de
armadura de distribución se podrá tomar como el porcentaje de la armadura principal
requerida para momento positivo de la siguiente manera:
 Para construcciones de hormigón armadas longitudinalmente:
55 ,21
 50 % (5.14.4.1-1)
L
 Para construcciones pretensadas longitudinalmente:
55 ,21 f pe
 50% (5.14.4.1-2)
L 420
siendo:
L la longitud de tramo, en m.
fpe la tensión efectiva en el acero de pretensado después de las pérdidas, en

MPa.
La armadura transversal de contracción y temperatura en la parte superior de las losas

deberá satisfacer los requisitos del artículo 5.10.8.
5.14.4.2. Superestructuras de losas aligeradas hormigonadas in situ
5.14.4.2.1. Dimensiones de la sección transversal
Las superestructuras de losas aligeradas hormigonadas in situ se pueden postesar tanto

longitudinal como transversalmente.
Para el caso de vacíos circulares, la separación entre los centros de los vacíos no debe
ser menor que la altura total de la losa, y el mínimo espesor de hormigón tomado en el eje
del vacío perpendicular a la superficie exterior no deberá ser menor que 0,14 m.
Para el caso de vacíos rectangulares, el ancho transversal del vacío no debe ser mayor
que 1,5 veces la altura del vacío, el espesor del alma entre los vacíos no debe ser menor
que 20 % de la altura total del tablero, y el mínimo espesor de hormigón sobre los vacíos
no deberá ser menor que 0,18 m.
La altura del ala inferior deberá satisfacer los requisitos especificados en el artículo
5.14.1.5.1b.
Si los vacíos satisfacen estos requisitos dimensionales y si la relación de vacíos

determinada en base al área de la sección transversal no es mayor que 40 %, la
superestructura se puede analizar como si fuera una losa, usando ya sea los requisitos del
artículo 4.6.2.3 del Reglamento CIRSOC 801 o bien un análisis bidimensional para placas
isótropas.
Si la relación de vacíos es mayor que 40 %, la superestructura se deberá tratar como una

construcción celular y se deberá analizar como:
 Un cajón monolítico de múltiples celdas, como se especifica en la Tabla 4.6.2.2.1-

1, sección típica (d), del Reglamento CIRSOC 801.
 Una placa ortótropa, o
 Un continuo tridimensional.
5.14.4.2.2. Mínimo número de apoyos
Las columnas pueden constituir un pórtico en la superestructura, o bien se pueden utilizar

como apoyos simples en los apoyos internos de las estructuras continuas. En los extremos
se deberán utilizar como mínimo dos apoyos.
La rotación transversal de la superestructura no deberá ser mayor que 0,5 % en los

estados límite de servicio.
5.14.4.2.3. Secciones macizas en los extremos
En cada uno de los extremos de un tramo se deberá proveer una sección maciza de al
menos 0,90 m de longitud, pero esta longitud no debe ser menor que 5 % de la longitud
del tramo. Las zonas de anclaje postesadas deberán satisfacer los requisitos
especificados en el artículo 5.10.9. En ausencia de un análisis más refinado, las secciones
macizas del tablero se podrán analizar como una viga transversal que distribuye las
fuerzas a los apoyos del puente y a los anclajes de postesado.
5.14.4.2.4. Requisitos generales de diseño
Para las losas aligeradas que satisfacen los requisitos del artículo 5.14.4.2.1, no es
necesario combinar las solicitaciones globales y locales debidas a las cargas de rueda. El
ala superior de un tablero con vacíos rectangulares se puede analizar y diseñar como una
losa de pórtico o bien se la puede diseñar usando los requisitos del procedimiento
empírico especificado en el artículo 9.7.2. (este artículo se encuentra en preparación).
La parte superior de la losa sobre vacíos circulares formados con moldes de acero se
deberá postesar transversalmente. En el mínimo espesor del hormigón, la precompresión
media luego de todas las pérdidas, según lo especificado en el artículo 5.9.5, no deberá
ser menor que 3,5 MPa. Si se aplica postesado transversal no será necesario proveer
armadura adicional en el hormigón sobre los vacíos circulares.
La armadura transversal de contracción y temperatura en la parte inferior de la losa

aligerada deberá satisfacer los requisitos del artículo 5.10.8.
5.14.4.2.5. Zonas comprimidas en áreas de momento negativo
En las pilas internas, la parte de la sección transversal solicitada a compresión se puede

considerar como una columna horizontal y se puede armar como tal.
5.14.4.2.6. Drenaje de los espacios vacíos
Se deberá proveer un drenaje adecuado para los vacíos de acuerdo con los requisitos del
artículo 2.6.6.5 del Reglamento CIRSOC 801.
5.14.4.3. Puentes con tableros de elementos prefabricados
Se pueden disponer unidades prefabricadas de hormigón adyacentes entre sí en la

dirección longitudinal y unirlas transversalmente de manera que formen un sistema de
tablero. Las unidades prefabricadas de hormigón pueden ser continuas ya sea
exclusivamente para cargas temporarias o bien tanto para cargas permanentes como
temporarias. La continuidad entre tramos, si se provee, deberá satisfacer los requisitos del
Si no se provee una sobrecapa de hormigón estructural, el espesor mínimo del hormigón

deberá ser de 0,09 m en la parte superior de los elementos con vacíos circulares y 0,14 m
en todos los demás elementos.
5.14.4.3.2. Uniones con transferencia de corte
Los elementos longitudinales prefabricados se pueden unir transversalmente mediante un

conector de corte de no menos de 0,18 m de altura. Para los fines del análisis, las uniones
con transferencia de corte longitudinal se deberán modelar como articulaciones.
La unión se deberá llenar con mortero sin contracción que posea una resistencia a la
compresión mínima de 35 MPa a las 24 horas.
5.14.4.3.3. Uniones con transferencia de corte y flexión
Los elementos longitudinales prefabricados se pueden unir entre sí mediante postesado

transversal, juntas de cierre hormigonadas in situ, una sobrecapa estructural, o una
combinación de ellos.

5.14.4.3.3b. Diseño
Los tableros con uniones con transferencia de flexión y corte se deben modelar como
placas continuas, excepto que no se deberá utilizar el procedimiento de diseño empírico
del artículo 9.7.2. (este artículo se encuentra en preparación). Las juntas se deberán
diseñar como elementos solicitados a flexión, satisfaciendo los requisitos del artículo
5.14.4.3.3d.
5.14.4.3.3c. Postesado
El postesado transversal se deberá distribuir uniformemente en la dirección longitudinal.

Se pueden usar bloques para facilitar el empalme de las vainas de postesado. La altura
comprimida de la junta no deberá ser menor que 0,18 m, y la tensión de pretesado en la
misma luego de todas las pérdidas no deberá ser menor que 1,7 MPa.
5.14.4.3.3d. Juntas de construcción longitudinales
Las juntas constructivas longitudinales entre los elementos prefabricados de hormigón

solicitados a flexión consistirán de un conector relleno con mortero sin contracción
alcanzando una resistencia a compresión de 35 MPa dentro de las 24 horas. La altura del
conector no debe ser menor de 0,13 m.
Si los elementos se postesan juntos transversalmente, se puede suponer que las alas
superiores actúan como una losa monolítica. Sin embargo, no es aplicable el diseño
empírico de losa especificado en el artículo 9.7.2. (este artículo se encuentra en
preparación)
El pretesado transversal requerido se puede determinar ya sea por el método de la faja o

por un análisis bidimensional. El pretesado transversal a través del conector, después de
todas las pérdidas, no deberá ser menor que 1,7 MPa. En los últimos 0,90 m de un
extremo libre, se deberá duplicar el pretesado transversal requerido.
5.14.4.3.3e. Junta de cierre hormigonada in situ
El hormigón de la junta de cierre deberá tener una resistencia comparable a la de los

elementos prefabricados. El ancho de la junta longitudinal deberá ser suficientemente
amplio para permitir el desarrollo de la armadura en la junta, pero en ningún caso dicho
ancho deberá ser menor que 0,30 m.
5.14.4.3.3f. Sobrecapa estructural
Si se utiliza una sobrecapa estructural con la finalidad de mejorar la distribución de cargas

según lo especificado en los artículos 4.6.2.2.2 y 4.6.2.2.3, del Reglamento CIRSOC 801
el espesor de la sobrecapa de hormigón estructural no deberá ser menor que 0,11 m. Se
deberá proveer una capa de armadura isótropa de acuerdo con los requisitos del artículo
5.10.8. A la superficie superior de los elementos prefabricados se le deberá imprimir una
rugosidad intencional.
5.14.5. Requisitos adicionales para alcantarillas
Los aspectos del diseño de alcantarillas relacionados con el suelo se especifican en el

Capítulo 12. (Este Capítulo, que se encuentra en preparación, formará parte del
Reglamento CIRSOC 804).
5.14.5.2. Diseño a flexión
Se deberán aplicar los requisitos dados en el artículo 5.7.
5.14.5.3. Diseño al corte de las losas de las alcantarillas tipo cajón
A menos que este artículo especifique lo contrario se deberán aplicar los requisitos del
artículo 5.8.
Para las losas de alcantarillas tipo cajón, de menos de 0,60 m o más de relleno, la
resistencia al corte Vc se podrá determinar de la siguiente manera:
 As Vu d e 
V c   177 ,5 f ´ c  31720 bd (5.14.5.3-1)
 b de M u  e

donde Vc no deberá ser mayor que: 331 f ´ c bd e
siendo:
As el área del acero de las armaduras en el ancho de diseño, en m2.
de la altura efectiva entre la fibra extrema comprimida y el baricentro de la

fuerza de tracción en la armadura traccionada, en m.
Vu el corte debido a las cargas mayoradas, en kN.
Mu el momento debido a las cargas mayoradas, en kNm.
b el ancho de diseño, en m.
Para las alcantarillas tipo cajón de una sola celda, y para las losas que forman
pórticos monolíticos con los muros no será necesario tomar Vc menor que
249 f ´ c bd e , y para las losas simplemente apoyadas no será necesario tomar Vc menor
que 208 f ´ c bd .
El valor Vu de / Mu no se deberá tomar mayor que 1,0 siendo Mu el momento mayorado que
actúa simultáneamente con Vu en la sección analizada. Para las losas de alcantarillas tipo
cajón con menos de 0,60 m de relleno y para los muros laterales se deberán aplicar los
requisitos de los artículos 5.8 y 5.13.3.6.

APÉNDICE A. 5. PASOS BÁSICOS PARA EL DISEÑO DE
PUENTES DE HORMIGÓN
A.5.1. REQUISITOS GENERALES
La intención de este esquema es ilustrar, con una visión genérica, el proceso de diseño
basado en los métodos simplificados. No se debe considerar completo, ni tampoco se
debe utilizar en reemplazo de un conocimiento exhaustivo de los requisitos de este
Capítulo.
El número entre paréntesis representa el artículo a consultar tanto del Reglamento

CIRSOC 801, 804, como de este Reglamento.
A.5.2. CONSIDERACIONES GENERALES
A. Filosofía de diseño (1.3.1)

B. Estados límite (1.3.2)
C. Objetivos del diseño y características de ubicación (2.3), (2.5)
A.5.3. DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA DE VIGAS
A. Desarrollar la sección general

1. Definir el ancho de calzada (Ancho especificado de la carretera)
2. Determinar las disposiciones del tramo (2.3.2), (2.5.4), (2.5.5), (2.6)
3. Elegir el tipo de puente
B. Desarrollar la sección típica
1. Vigas prefabricadas pretensadas

a. Ala superior (5.14.1.2.2)
b. Ala inferior (5.14.1.2.2)
c. Almas (5.14.1.2.2)
d. Altura de la estructura (2.5.2.6.3)
e. Armadura mínima (5.7.3.3.2) (5.7.3.4)
f. Dispositivos de izaje (5.14.1.2.3)
g. Juntas (5.14.1.3.2)
2. Vigas tipo cajón de múltiples almas y vigas T hormigonadas in situ

(5.14.1.5)
a. Ala superior (5.14.1.5.1a)
b. Ala inferior (5.14.1.5.1b)
c. Almas (5.14.1.5.1c)
d. Altura de la estructura (2.5.2.6.3)
e. Armadura (5.14.1.5.2)
(1) Armadura mínima (5.7.3.3.2), (5.7.3.4)
(2) Armadura de contracción y temperatura (5.10.8)
f. Anchos del ala efectiva (4.6.2.6)
g. Áreas de bielas y tirantes, si corresponde (5.6.3)
C. Diseño convencional del tablero de hormigón armado

1. Losas del tablero (4.6.2.1)
2. Altura mínima (9.7.1.1)
3. Diseño empírico (9.7.2)
4. Diseño tradicional (9.7.3)
5. Método de las fajas (4.6.2.1)
6. Aplicación de las sobrecargas (3.6.1.3.3), (4.6.2.1.5)
7. Armadura de distribución (9.7.3.2)
8. Diseño de los voladizos (A13.4), (3.6.1.3.4)
D. Seleccionar los factores de resistencia

Estado límite de resistencia (Convencional) (5.5.4.2.1)
E. Seleccionar los modificadores de carga

1. Ductilidad (1.3.3)
2. Redundancia (1.3.4)
3. Importancia operativa (1.3.5)
F. Seleccionar las combinaciones de carga y factores de carga aplicables (3.4.1,

Tabla 3.4.1-1)
G. Calcular las solicitaciones debidas a la sobrecarga

1. Sobrecargas (3.6.1) y número de carriles (3.6.1.1.1)
2. Presencia múltiple (3.6.1.1.2)
3. Incremento por carga dinámica (3.6.2)
4. Factor de distribución para momento (4.6.2.2.2)
a. Vigas interiores con tableros de hormigón (4.6.2.2.2b)
b. Vigas exteriores (4.6.2.2.2d)
c. Puentes oblicuos (4.6.2.2.2e)
5. Factor de distribución para corte (4.6.2.2.3)
a. Vigas interiores (4.6.2.2.3a)
b. Vigas exteriores (4.6.2.2.3b)
c. Puentes oblicuos (4.6.2.2.3c, Tabla 4.6.2.2.3c-1)
6. Reacciones a la subestructura (3.6)
H. Calcular las solicitaciones debidas a otras cargas según corresponda
I. Analizar el estado límite de servicio

1. Pérdidas de pretensado (5.9.5)
2. Limitaciones para la tensión en los cables de pretensado (5.9.3)
3. Limitaciones para la tensión en el hormigón pretensado (5.9.4)
a. Antes de las pérdidas (5.9.4.1)
b. Después de las pérdidas (5.9.4.2)
4. Durabilidad (5.12)
5. Limitación de la fisuración (5.7.3.4)
6. Fatiga, si corresponde (5.5.3)
7. Flecha y contraflecha (2.5.2.6.2), (3.6.1.3.2), (5.7.3.6.2)
J. Analizar el estado límite de resistencia

1. Flexión

a. Tensión en el acero de pretensado – Cables adherentes (5.7.3.1.1)
b. Tensión en el acero de pretensado – Cables no adherentes (5.7.3.1.2)
c. Resistencia a la flexión (5.7.3.2)
d. Límites para las armaduras (5.7.3.3)
2. Corte (Suponiendo torsión nula)
a. Requisitos generales (5.8.2)
b. Modelo de diseño por secciones (5.8.3)
(1) Resistencia nominal al corte (5.8.3.3)
(2) Determinación de  y  (5.8.3.4)
(3) Armadura longitudinal (5.8.3.5)
(4) Armadura transversal (5.8.2.4), (5.8.2.5), (5.8.2.6), (5.8.2.7)
(5) Corte horizontal (5.8.4)
K. Verificar detalles
1. Requisitos de recubrimiento (5.12.3)
2. Longitud de anclaje – Armadura no pretensada (5.11.1), (5.11.2)
3. Longitud de anclaje – Armadura pretensada (5.11.4)
4. Empalmes (5.11.5), (5.11.6)
5. Zonas de anclaje
a. Postensado (5.10.9)
b. Pretensado (5.10.10)
6. Vainas (5.4.6)
7. Limitaciones para el perfil de los cables
a. Confinamiento de los cables (5.10.4)
b. Cables curvos (5.10.4)
c. Límites de separación (5.10.3.3)
8. Límites para la separación de la armadura (5.10.3)
9. Armadura transversal (5.8.2.6), (5.8.2.7), (5.8.2.8)
10. Vigas con resaltos horizontales (5.13.2.5)
A.5.4. PUENTES LOSA
En general, el enfoque de diseño para los puentes losa es similar al utilizado para puentes
viga, con algunas excepciones que se indican a continuación.
A. Verificar la altura mínima recomendada (2.5.2.6.3)

B. Determinar el ancho de faja para sobrecarga (4.6.2.3)
C. Determinar la aplicabilidad de la sobrecarga para tableros y sistemas de
tablero (3.6.1.3.3)
D. Diseñar la viga de borde (9.7.1.4)
E. Analizar el corte (5.14.4.1)
F. Analizar la armadura de distribución (5.14.4.1)
G. Si no es maciza:
1. Verificar si se trata de una construcción aligerada o celular (5.14.4.2.1)
2. Verificar las dimensiones mínimas y máximas (5.14.4.2.1)
3. Diseñar los diafragmas (5.14.4.2.3)
4. Verificar los requisitos de diseño (5.14.4.2.4)
A.5.5. DISEÑO DE LA SUBESTRUCTURA
A. Establecer el ancho mínimo de asiento
B. Compilar las solicitaciones no compiladas para la superestructura
1. Viento (3.8)
2. Hidráulicas (3.7)
3. Efecto de la socavación (2.6.4.4.2)
4. Hielo (3.9)
5. Sismo (3.10), (4.7.4)
6. Temperatura (3.12.2), (3.12.3), (4.6.6)
7. Deformación impuesta (3.12)
8. Colisión de embarcaciones (3.14), (4.7.5)
9. Colisión de vehículos (3.6.5)
10. Fuerza de frenado (3.6.4)
11. Fuerza centrífuga (3.6.3)
12. Empuje del suelo (3.11)
C. Analizar la estructura y compilar las combinaciones de cargas

1. Tabla 3.4.1-1
2. Combinaciones de cargas sísmicas especiales (3.10.8)
D. Diseñar los elementos sometidos a compresión (5.7.4)

1. Resistencia minorada axial (5.7.4.4)
2. Flexión biaxial (5.7.4.5)
3. Efectos de la esbeltez (4.5.3.2.2), (5.7.4.3)
4. Armadura transversal (5.7.4.6)
5. Corte (generalmente incluyendo EQ y colisión de embarcaciones) (3.10.9.4.3)
6. Límites para la armadura (5.7.4.2)
7. Aplastamiento (5.7.5)
8. Durabilidad (5.12)
9. Detalles (como en el Paso A5.3K) y diseño sismorresistente (5.10.11)
E. Diseño de las fundaciones (Consideraciones estructurales)

1. Socavación
2. Zapatas (5.13.3)
3. Estribos (Capítulo 11)
4. Detalles de los pilotes (5.13.4)

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REGLAMENTO ARGENTINO

EDICIÓN JULIO 2019

Primer Director Técnico ( 1980): Ing. Luis María Machado

Directora Técnica: Inga. Marta S. Parmigiani

Área Estructuras de Hormigón: Ing. Daniel A. Ortega

Editado por INTI

El INTI-CIRSOC agradece muy especialmente a las Autoridades

Ing. Francisco Bissio

Ing. Victor Fariña DIRECCIÓN NACIONAL DE VIALIDAD

Ing. Susana Faustinelli

Ing. Diego Cernuschi DIRECCIÓN DE VIALIDAD DE LA PROVINCIA

Ing. Máximo Fioravanti ACADEMIA NACIONAL DE INGENIERÍA

Ing. Gabriel Troglia COORDINADOR COMISIÓN PERMANENTE

Ing. Juan José Goldemberg SOCIEDAD ARGENTINA DE INGENIERÍA

Ing. Javier Fazio

Ing. Roberto Cudmani COORDINADORES DEL REGLAMENTO

Ing. Alicia Aragno INVITADA ESPECIAL

CAPÍTULO 5. ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN

5.1. CAMPO DE VALIDEZ 1

5.4. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES 31

5.4.2.3.1. Requisitos generales 35

5.4.2.4. Módulo de elasticidad del hormigón 37

5.4.3. Barras, alambres y mallas de acero para las armaduras 38

5.4.4. Cordones, alambres y barras para estructuras de hormigón pretensado 40

5.4.5. Anclajes y dispositivos de acoplamiento para postesado 41

Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - I

5.5.1. Requisitos generales 43

5.5.4. Estado límite de resistencia 46

5.6. CONSIDERACIONES DE DISEÑO 48

5.6.1. Requisitos generales 48

5.7. DISEÑO PARA FLEXIÓN Y CARGA AXIAL 53

5.7.1. Hipótesis para los estados límite de servicio y fatiga 53

5.7.3. Elementos solicitados a flexión 56

5.7.4. Elementos comprimidos 65

5.8. CORTE Y TORSIÓN 74

5.8.2. Consideraciones generales 75

Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - III

5.8.3. Modelo de diseño por secciones 81

5.8.4. Transferencia de corte en las interfaces − Corte por fricción 91

5.8.5. Tensiones principales en las almas de los puentes de hormigón construidos

5.9. PRETENSADO 101

5.9.1. Consideraciones generales de diseño 101

5.9.2. Tensiones debidas a deformaciones impuestas 103

5.9.4. Límites para la tensión en el hormigón 104

5.9.5. Pérdidas de pretensado 108

5.9.5.3. Estimación aproximada de las pérdidas dependientes del tiempo 111

5.10. DETALLES DE ARMADO 118

5.10.1. Recubrimiento de hormigón 118

5.10.3. Separación de la armadura 119

Reglamento CIRSOC 802 - Puentes de Hormigón Índice - V

5.10.4. Confinamiento de los cables 122

5.10.5. Apoyo de los cables externos 127

5.10.7. Armadura transversal para elementos solicitados a flexión 128

5.10.9.3. Diseño de la zona general 131

5.10.10. Zonas de anclaje de pretensado 143

5.10.11. Requisitos para el diseño sismorresistente 144

5.11. ANCLAJE Y EMPALME DE LAS ARMADURAS 145

5.11.1. Requisitos generales 145

5.11.2. Anclaje de las armaduras 147