Da Proceso 22-1-224449 250001014 103747560

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
– AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE

TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DEL MUNICIPIO DE
GUAMAL-
DEPARTAMENTO DEL META
MEMORIA DE DISEÑO ESTRUCTURAL
PROYECTO “AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO
DE AGUA POTABLE DEL MUNICIPIO DE GUAMAL - DEPARTAMENTO DEL
META”
MEMORIAS DE DISEÑO ESTRUCTURAL
PROYECTO: DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIAS DE

CALCULO: AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE
TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DEL MUNICIPIO DE
GUAMAL - DEPARTAMENTO DEL META
ORIGINAL R-2
PROYECTO OZ-21-ES-905
CONTRATISTA
Ing. Orlando Zaldúa Abril.

M.P. 25202-27682 Cundinamarca
Magister Ing. Civil
Bogotá D.C. junio de 2021

META”
REVISIONES AL DOCUMENTO
PROYECTO: “AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO DE AGUA

POTABLE DEL MUNICIPIO DE GUAMAL - DEPARTAMENTO DEL META”
DOCUMENTO: INFORME DE MEMORIAS DE CALCULO ESTRUCTURAL.
INTERVENTORIA: UNION TEMPORAL INTERVENTORÍA PDA DEL META
VERSION DESCRIPCION REVISADO POR FECHA
0 Emitido para revisión Esp. Estructural Junio de 2021
1 Con respuesta observaciones Esp. Estructural Agosto de 2021
2 Respuesta final observaciones Esp. Estructural Septiembre 2021
Nota: si aparece una nueva versión, favor anular la versión anterior, escribiendo “OBSOLETO”.
Ing. Orlando Zaldúa Abril
Ing. Orlando Zaldúa Abril Ing. Wilson Alexander González

Diseñador Riveros
Aprobó Director de Interventoría
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TABLA DE CONTENIDO
1. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO ................................................................................ 1

2. ESTRUCTURAS QUE COMPONEN EL PROYECTO..................................................................... 2
3. PARAMETROS GEOTECNICOS Y DE DISEÑO. ........................................................................... 3
3.1 MARCO NORMATIVO Y CALIDAD DE LOS MATERIALES ................................................ 4
3.2 ESPECIFICACIONES DE CALIDAD DEL CONCRETO Y EL ACERO .............................. 4
3.3 CARACTERISTICAS DEL SUELO ....................................................................................... 5
4. CONSIDERACION DE EMPUJES Y CARGAS ............................................................................... 9
4.1 CARGAS VERTICALES. ...................................................................................................... 9
4.2 CARGAS HORIZONTALES. ................................................................................................ 9
4.3 CASOS Y COMBINACIONES DE CARGA. (ACI 350-06) (NSR-10) ................................. 10
5. MODELACION DE LAS ESTRUCTURAS DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO........................... 11
5.1. ANALISIS TANQUES DE ALMACENAMIENTO. ................................................................... 11
5.2. ANALISIS TANQUE DE HOMOGENIZACION....................................................................... 26
5.3. DISEÑO TK DE HOMOGENIZACION. .................................................................................. 33
5.4. ANALISIS ESPESADOR DE LODOS. ................................................................................... 37
5.5. DISEÑO ESPESADOR DE LODOS. ..................................................................................... 44
5.6. MODULO PTAP. .................................................................................................................... 48
5.7. DISEÑO MODULO PTAP. ..................................................................................................... 55
5.8. PATIO TRANCITORIO DE SECADO. ................................................................................... 59
5.9. DISEÑO PATIO TRANCITORIO. ........................................................................................... 63
5.10. LECHOS DE SECADO. ....................................................................................................... 70
5.11. DISEÑO LECHOS DE SECADO. ........................................................................................ 76
5.12. CASETAS OPERACIONES. ................................................................................................ 89
5.13. DISEÑO CASETA OPERACIONES................................................................................... 100
5.14. CAJA DE RECIRCULACION. ............................................................................................ 106
5.15. DISEÑO CAJA DE RECIRCULACION. ............................................................................. 112
5.16. CASETA DE CLORACIO. .................................................................................................. 114
META”
5.17. DISEÑO CUBIERTA CASETA CLOLRACION................................................................... 127

5.18. DISEÑO TANQUE SUBTERRANEO CASETA CLORACION............................................ 138
5.19. DISEÑO ESTRUCTURA ADOSADA A C. DE OPERACIONES. ....................................... 146
5.20. DISEÑO DEL DADO DE CIMENTACIÓN DE LA PLATAFORMA METÁLICA (ADOSADA A
LA CASETA DE CLORACIÓN): .................................................................................................. 149
6. MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD ........................................................................................ 150
7. FIRMA ......................................................................................................................................... 151
8. DATOS DE MODELACION. ........................................................................................................ 152
CCCCCCC
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TABLA DE FIGURAS
Figura 1. Parámetros sísmicos y perfil de suelo. ................................................................................. 3

Figura 2. Espectro de Diseño ....................................................................................................………3
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1. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO
Realizar los estudios y diseños estructurales definitivos para las estructuras que hacen parte del
proyecto de “AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO DE AGUA
POTABLE DEL MUNICIPIO DE GUAMAL - DEPARTAMENTO DEL META”.
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2. ESTRUCTURAS QUE COMPONEN EL PROYECTO.
COMPONENTES DE LA PTAP
- TANQUES DE ALMACENAMENTO DE 700 y 1000 m3.

- TANQUE DE HOMOGENIZACION.
- ESPASADOR DE LODOS.
- MODULO PTAP.
- PATIO TRANSITORIO DE SECADO.
- LECHOS DE SECADO.
- CASETAS DE OPERACIÓN Y CLORACION.
- CAJA DE RECIRCULACION.
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3. PARAMETROS GEOTECNICOS Y DE DISEÑO.
Los parámetros geotécnicos del suelo y del sitio de los proyectos, se toman de la norma de
construcciones sismo resistentes NSR-10, Apéndice A-4 y capitulo C-23 y de su respectivo estudio de
suelos, a continuación, los parámetros Sísmicos del Municipio.
PARAMETROS SISMICOS Y PERFIL DEL SUELO

D. ENTRADA
LOCALIZACION GUAMAL PARAMETROS SISMICOS DEL SITIO
CODIGO DEL MUNICIPIO 50318 To= 0.118 (0.1Av Fv /(AaFa))
ZONA DE AMENAZA SISMICA ALTA Tc= 0.566 (0.48Av Fv /(AaFa))
ACELERACIoN PICO EFECTIVA (Aa) 0.35 TL= 4.560 (2.4FV)
VELOCIDAD PISO EFECTIVA (Av) 0.25
TIPO DE PERFIL DEL SUELO D AaFa = 0.403
COEFICIENTE (Fa) 1.15 AvFv = 0.48
COEFICIENTE (Fv) 1.90 f = 33 del relleno tipo
GRUPO DE USO IV Ae = 0.28 Ko = 0.46 alrededor de las
COEFICIENTE DE IMPORTANCIA 1.50 Ad = 0.08 Ka = 0.29 estructuras.
Figura 1. Parámetros sísmicos y perfil de los suelos.
Figura 2. Espectros de Diseño
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3.1 MARCO NORMATIVO Y CALIDAD DE LOS MATERIALES
Se diseña teniendo en cuenta el CAPITULO C-23 NSR-10 y en general toda la norma Colombiana
NSR-10, también la norma ACI 350.3-06 (American Concrete Institute Referencia C.23.1) o sus
actualizaciones, además la norma Colombiana AIS -180-13 y la norma del EAAB NS-002.
Para el cálculo de las fuerzas impulsivas y conectivas usamos el procedimiento de la norma ACI
350.3-06 pero con su correspondiente interpretación en la norma colombiana AIS-180-13, para lo cual
hemos desarrollado una hoja de cálculo.
3.2 ESPECIFICACIONES DE CALIDAD DEL CONCRETO Y EL ACERO
*La resistencia del concreto usada en todas las estructuras es de 28 MPa. (4000 psi) según C-23-
C1.1.1 y que cumple las tablas C.23-C.4.2.1 y C-23-C.4.3.1 Con Clase de Exposición P1 tamaño
máximo del agregado 20 mm . Cantidad de material Cementante 350 kg/m3.
Sin ningún tipo de adición, porque la exposición ambiental es normal. En el aparte C-23-C.10.6.4.5 se
define que es una exposición ambiental normal. Líquidos con un PH mayor 5 y contenido de sulfatos
menores de 1000 ppm. Conclusión no hay exposición severa.
Para el concreto usamos un Módulo de Elasticidad = 3900 Raíz (f’c) (MPa) = 20638.86 MPa =
20638860 KN/m2, este es el promedio colombiano.
*Acero de refuerzo: fy = 420 Mpa = 60000 psi
*Acero estribos usar. fy = 420 Mpa.
En lo pertinente al concreto, es necesario que el espesor mínimo de una estructura que contenga un
líquido tenga un espesor mayor a 20 Cm, si lo que contiene son válvulas cajas de paso puede tener
mínimo 15 Cm. Esto más que por la resistencia que deba tener el elemento lo es por durabilidad
sanitaria.
De la misma manera el concreto recomendado especialmente para nuestro medio es el de 28 Mpa.

Que más que por los esfuerzos a soportar lo es por su mejor comportamiento y baja permeabilidad.
En la mayoría de los casos antes que diseñar un concreto de más de 28 Mpa, se usaría un MEJOR
recubrimiento al acero. Por eso para este caso el recubrimiento mínimo debe ser de 50 mm en general.
(C.23-C.7.7.1.3) o de 70 mm si no se usa concreto de limpieza.
Para el acero que es recomendable que su resistencia sea de 420 Mpa. Siempre será mejor que se
usen varillas de menor diámetro, aunque su separación sea menor, a que con unas pocas varillas de
mayores diámetros reemplacen el As que arrojen los análisis numéricos. Por eso en estos diseños se
impone el uso de la varilla No.4 y No. 5 y No. 6. ES MUY IMPORTANTE LA VERIFICACIÓN DE LA
CALIDAD DEL ACERO EN LA OBRA TODA VEZ QUE ESTAN EN EL PAIS INGRESANDO MUCHOS
ACEROS DE DISTINTAS PARTES DEL MUNDO.
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3.3 CARACTERISTICAS DEL SUELO
Tomamos estos del respectivo estudio de suelos suministrado por el consultor.
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4. CONSIDERACION DE EMPUJES Y CARGAS
Para tal fin, el proceso de diseño consiste en el pre dimensionamiento inicial de la estructura, mediante
la aplicación de las normas que rigen las estructuras de concreto, para el mejoramiento del medio
ambiente. Luego se somete a evaluación de los distintos escenarios de cargas a la que la estructura
puede ser sometida, ya sea durante la construcción o posteriormente en servicio. Se toman las fuerzas
Impulsivas y Conectivas producidas por líquido que almacenan. Durante la construcción puede haber
estados críticos los cuales se evalúan y diseñan, en servicio también existen diferentes estados de
esfuerzos, estos pueden ser en el llenado, en el vaciado, en máxima carga, con nivel freático o sin él,
empuje de tierras o sin ellas, etc. Una vez sepamos las cargas actuantes tanto verticales como
horizontales se modela la estructura en un programa de análisis automático, aquí usamos Sap 2000
o Cypecad mediante las respectivas combinaciones de carga según ACI 350.3-06.
Con los resultados de esta modelación se diseña el refuerzo amplificándolos por el coeficiente de
durabilidad ambiental y se establecen los espesores de muros y placas corregidos. Además, se
evalúan la posibilidad de flotación por nivel freático, los esfuerzos máximos transmitidos al suelo
comparados con los esfuerzos admisibles del estudio de suelo, con ello se diseña su cimentación, se
evalúa su estabilidad al volcamiento, deslizamiento y refuerzo por retracción de fraguado.
Se realiza su memoria y planos estructurales. En formatos de hojas de cálculo más adelante se evalúa
dicho procedimiento de cargas y empujes. Con la siguiente nomenclatura:
4.1 CARGAS VERTICALES.
-Carga Muerta. D ( Dead) Es el peso propio de la estructura.

-Carga Viva. L (Live) Es la carga debida a acciones de personal, equipos, tráfico ejercidas encima de
la estructura o alrededores.
-Subpresión. Ev (Empuje Vertical, Subpresión) Es debida al nivel freático, se aplica en la placa de
fondo y se cheque la estructura por flotación.
Ev = Vs = Ap*hf Vs=Volumen sumergido, Ap= Área placa de fondo, hf =Altura del nivel
freático.
4.2 CARGAS HORIZONTALES.
-Empuje del Líquido que contiene F (Líquido o Fluido que contiene)

-Fuerzas Impulsivas y Conectivas E1, E2. (sísmicas)
-Presión Lateral de Tierra H (PLT Presión Lateral de tierra)
-Empuje por nivel freático H NF (Por Nivel Freático)
-Sobrecarga por carga Viva H SCV (Sobrecarga por carga viva).
-Empuje Sísmico del relleno E ESR (Quake) método de MONONOBE y OKABE
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4.3 CASOS Y COMBINACIONES DE CARGA. (ACI 350-06) (NSR-10)
Caso de Carga Factor

CARGA MUERTA (D=DEAD) 0.9, 1.2,
CARGA VIVA (L=VIVA) 1.4
1.6
SISMO F. IMPULSIVAS Y CONVECTIVAS (Ex,y) 0.70, 1.0

EMPUJE DEL LIQUIDO CONTENIDO (F) 1.2, 1.4
PRESIÓN LATERAL DE TIERRAS (H=PLT) 0.6, 1.6
SOBRECARGA VIVA (H=SCV) 1.6
E. SISMICO RELLENO (ESR=MONOBE Y OKABE) 1.6
E. NIVEL FREÁTICO (H=NF) 1.0, 1.6
Condición
ultima:
U1 = 1.4(D+F)
U2 = 1.2(D+F)+1.6(L)+0.5(Lr)
U3 = 1.2(D)+1.6(NF+SCV+PLT+ESR)
U4= 1.2(D)+1.0 E(x,y,z) + 1.0 L
U5= 0.9(D)+1.6(NF+PLT+SCV+WR) +1.0 E(x,y)
U6 = 0.9(D)+1.2(F) +1.0 E(x,y)
Condición de
Servicio:
U1 = D+F
U2 = D+F+L+Lr
U3 = D+ F +(NF+SCV+PLT+ESR)
U4= D+F +(NF+PLT+SCV+WR) +0.7 E(x,y).
******************************************************************************
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5. MODELACION DE LAS ESTRUCTURAS DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO
5.1. ANALISIS TANQUES DE ALMACENAMIENTO.
Existen dos tanques de almacenamiento de 700 y de 1000 m3. En este análisis los integramos
conjuntamente, toda vez que tienen casi todas las características en común, lo cual converge en tener
los mismos empujes o muy similares esto es: mismos parámetros geotécnicos de diseño, misma altura
de lamina de agua y de muros, misma presión lateral de tierra, mismo uso, mismo proyecto. Por ello
modelamos el más grande que es el de 1000 m3.
Aplicación de los empujes:
Aplicación de empuje del líquido interior.
Aplicación de fuerzas dinámicas.
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Aplicación de empujes exteriores de tierras.
Aplicación de sobrecarga en cubierta.
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OZ ING.
CONSIDERACION DE EMPUJES Y CARGAS
PROYECTO: ACUEDUCTO GUAMAL
ESTRUCTURA: TANQUES DE ALMACENAMEINTO
CONDICION: ENTERRADOS
A) EMPUJE DEL LIQUIDO INTERIOR F

PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 3.10 m
g A. = 10.00 KN/m3 3.10 m
F = g * ha = 31.00 KN/m
2
MAX
F
B) Y C) FUERZAS IMPULSIVAS Y CONVECTIVAS
NO APLICAN POR QUE HAY RELLENO PLASTICO
E1
+ HL + = Hw 3.10 m
hc
hi E2
Pw=F. Inercial Pi=F.Impulsiva Pc=F.Convectiva E=F.Sismica Total
ZONA A. SISMICA ALTA E1 = 4.05 KN/m2

Aa = 0.35 E2 = 46.94 KN/m2
Aceleracion Pico efectiva NSR-10
E= 3900*raiz(f'c) Mpa 28 MPa E= 20637 Mpa
Nota: Este calculo se hace en hoja aparte.
según ACI 350-06 y tablas de la NSR-10/AIS-180-13
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OZ ING. CALCULO DE LAS FUERZAS IMPULSIVAS Y CONVECTIVAS
Proyecto: ACUEDUCTO GUAMAL

Estructura: TANQUES DE ALMACENAMEINTO
Datos entrada de la geometría del tanque que genera la ola.
L= 14.00 m
B= 12.75 m
Altura lamina de agua HL= 2.80 m
Altura del tanque Hw = 3.10 m
Espesor muro tw = 0.30 m
Espesor placa cubierta tr = 0.20 m
Peso muros Ww= 1220.90 kN
peso cubierta tanque Wr = 856.80 kN
Características del Concreto

gc = 24.00 kN/m3
f'c = 28.00 N/mm2
g= 9.8 m/s2
E = 3900 RAIZ(f'c) 20637 MPa
Para Colombia
Características del Suelo.

D. ENTRADA
L/HL = 5.00 HL/L = 0.2
Pesos equivalentes de agua.

WL = 4998 kN Peso del agua en movimiento
Wi = 1154 kN Peso impulsivo
Wc = 3962 kN Peso convectivo
Alturas al centro de gravedad.
hi = 0.09 m Altura peso impulsivo
hc = 1.44 m Altura peso convectivo
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Coeficiente efectivo de masas.
e = 0.4445
Propiedades dinámicas
tw = 0.30 m
hw = 1.55 m
mi = 4.12 kN*s2/m4
mw= 2.232 kN*s2/m4
m= 6.35 kN*s2/m4
h= 0.60 m
k= 0.000191
wi = 182.2433 rad/s
Ti = 5.648 s
l= 4.162
wc = 1.112 rad/s
Tc = 5.648 s
Tc = 0.566 s Del espectro
Factores de amplificación espectral.

S1.0 = 1.2 Av Fv SDS = 0.570
SDS = 2.5 Aa Fa SDS = 1.006
Ti<Tc Ci=SDS Ci = 1.006
Tc< 1.6/Ts 2.82 s Cc = 0.076
Tc>1.6/Ts Ct =0.4 SDS Ct = 0.403
Cc=2.4SDS/Tc^2
Coeficeinte de importancia IV = I= 1.50
Factor de modificacion de respuesta = Rwi = 2.5
Factor de modificacion de respuesta = Rwc = 1.0
Resultado de fuerzas Pw = 327.65 kN Estático

Pr = 517.29 Cubierta
Pi = 696.65 kN Impulsivo
Pc = 449.86 kN Convectivo
V= 1605.89 kN Cortante Basal
dmax 0.79 m Borde libre
Distribución Vertical de cargas hidrodinámicas
Pwy = 4.05 kN/m2
Piy = -17.68 kN/m2 Top

37.20 kN/m2 Bottom
Pcy = 6.91 kN/m2 Top

5.70 kN/m2 Bottom
Resultantes.
E1 = 4.05 kN/m2
E2= 46.94 kN/m2
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D) EMPUJE POR NIVEL FREATICO NF N.A
PARAMETROS: -Z
Altura Nivel F. hN = 1.20 m
g Agua = 10.00 KN/m
3
1.20 m
NF = g * ha = 12.00 KN/m
2
MAX
E) EMPUJE VERTICAL (SUBPRESION) Ev NF

AREA SUMERGIDA 385.44 m2
Volumen sumergido = 462.528 m3
E ver. (SUBPRESION)= 4625.28 KN
F) EMPUJE DEL TERRENO H -Z
PARAMETROS:
Coef/ Activo Ka = 0.29 3.00 m
g Relleno = 17.22 KN/m
3
Altura: ha = 3.00 m
H =Ka* gt * ha = 15.23 KN/m
2
H
G) EMPUJE SISMICO DEL RELLENO ESR
(MONONOBE OKABE (MET.SEED)) SISMO
PARAMETROS: -Z
Aa = 0.35 Aceleracion Pico efectiva NSR-10
ZONA AMENAZA SISMICA ALTA 3.00 m

T.MONONOBE OKABE (PRIESTLEY)
ESR= (3/4)*Aa* H = 4.00 KN/m

2
ESR
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H) SOBRECARGA POR CARGA VIVA SCV

CARGA VIVA L= 2.0 KN/m2 Con trafico vehicular L
PARAMETROS:
Coef/ ActivoKa = 0.29
g Terreno = 17.22 KN/m3 1.50 m
2
Sobrecarga L = 2.20 KN/m
hb = 1.50 m
2
PT2 =Ka*L = 0.65 KN/m SCV
PESOS TOTALES DE LA ESTRUCTURA N.A.

Wo (vacio) = 7700 KN
WL (Liquido cont/) = 5400 KN
Wtotal (Lleno) = 13100 KN
Area de sustentacion= 385.44 m2
Espesor Placa cimen/= 0.40 m
Peso Placa Wpl = 3700.224 KN
Carga Neta al Suelo = 34.0 KN/m2
MODULO DE REACCION DEL SUELO

Ks = 66000 KN/m3 Area de cimentacion = 385.4 m2
Dato para el modelo = 33000 KN/m Area de la grilla = 0.5 m2
RESUMEN DE DATOS DE EMPUJES ACTUANTES

A) F = 31.00 KN/m2
B) E1 = 4.05 KN/m2
C) E2 = 46.94 KN/m2 Liquido contenido

E) NF = 12.00 KN/m2
F) H= 15.23 KN/m2
G) ESR = 4.00 KN/m2 Terreno exterior

H) SCV = 0.65 KN/m2
I) lr 2 KN/m2 Viva en cubierta
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DATOS PARA EL DISEÑO

Liquido contenido LIQUIDO INT (F)
Ecuaciones de Frontera:
Cz +D = 31.00 Si z = -3.10 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -10.00
D= 0.00
U1 = Liquid -10.00 z + 0 Entra al modelo
E (Totales) DINAMICO E
Cz +D = 46.94 Si z = -3.10 m
Cz +D = 4.05 Si z = 0.00 m
C= -13.84
D= 4.05
U2 = Estati + Dinam -13.84 z + 4.05 Entra al modelo
Terreno exterior TERRENO (T)

Cz +D = 31.88 Si z = -3.10 m
Cz +D = 0.00 Si z = -0.10 m
C= -10.63
D= -1.06
U3 = Terren -10.63 z + -1 Entra al modelo
COEFICIENTE DE DURABILIDAD AMBIENTAL

fs ,= FLEXION C-23-2
b .= 1.35 C-23-4 15625

S .= 150 mm 12.7
db .= 15.87 mm 15.87
fs ,= 222.8 MPa C-23-2
fy ,= 420 MPa
g ,= 1.4 Coef, de mayoracion cargas
f ,= 0.9
Sd ,= 1.21 C.23-1
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5.1.1 Diseño tanques de almacenameinto
M11
M22
V23
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DISEÑO DEL REFUERZO DE LA ESTRUCTURA

DISENO POR RESISTENCIA ULTIMA

MATERIALES:
Fc' = 28 MPa Fy = 420 MPa Ro= 1.5 AIS-180-13
PARA REFUERZO VERTICAL M11
M Ulti = 85.0 KN-m/m FACTOR DURABILIDAD AMBIENTAL Sd = 1.21
M Diseño = 103.0 KN-m/m 1030 T-cm/m

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.01788639 1789 KN/m2

r= 0.005254544 S= 16 cm
As= 12.61 cm 2 Usar: 1 No. 5 c/0.15 m cara externa
No. Varillas /m No. 5 6.3 1 No. 5 c/0.15 m cara interna
PARA REFUERZO HORIZONTAL M22

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.017465533 1747 KN/m2
r= 0.005124733 S= 16 cm
As= 12.30 cm 2 Usar: 1 No. 5 c/0.15 m Cara externa
No. Varillas /m No. 5 6.2 1 No. 5 c/0.15 m Cara interna
REFUERZO EN PLACA DE CIMENTACION

t= 40 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 365232 r (min)= 0.003333
d= 34 cm B 41269 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.013106249 1311 KN/m2

r= 0.003798941 S= 15 cm
As= 12.92 cm 2 Usar: 1 No. 5 c/0.15 m cara superior
No. Varillas /m No. 5 6.5 1 No. 5 c/0.15 m cara inferior
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CHEQUEO POR ESFUERZO DE CONTACTO

EN PLACA DE FONDO
U3 = 1.50 * sn sn = (Wo-WLF)/AC Esfuerzo neto
PARAMETROS:
Wtot = 13100.0 KN Peso T. Lleno lleno
WLF = 3700.224 KN Peso Placa de fondo
2
AC = 385.44 m Area sustentacion
sn = 24.39 KN/m
2
2
U3 = 36.58 KN/m Cumple
ES NECESARIO QUE EL qa DEL SUELO A LA PROFUNDIDAD

DE CIMENTACION SEA MINIMO DE 3.7 T/m2 0K
LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO ES MAYOR
CHEQUEO POR RETRACCION DE FRAGUADO

RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1
CHEQUEO POR FLOTACION

PESO DE LA ESTRUCTURA VACIA 7700.00 KN
NIVEL FREATICO 1.20 M Estimado
VOLUMEN ENTERRADO 462.53 M3
EMPUJE VERTICAL 4625.28 KN
FACTOR DE SEGURIDAD 1.66 OK CUMPLE
CHEQUEO POR CORTANTE MUROS

CHEQUEO DE CORTANTES
SENTIDO VERTICAL t= 30 cm
nc = 900 kN/m2
Vu = 120 KN
nn =(Vu/ f b d) = 667 kN/m2 nn < nc OK
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m
PÁGINA 21
META”
REFUERZO EN PLACA DE CUBIERTA

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333

d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.015460025 1546 KN/m2

r= 0.004510597 S= 20 cm
As= 6.31 cm 2 Usar: 1 No.4 c/0.20 m cara inferior los dos sentidos
No. Varillas /m No. 4 4.9 usar M.E. 8mm 15x15 retraccion fraguado cara superior.
CHEQUEO POR CORTANTE PLACA CIMENTACION

nc = 900 kN/m2
Vu = 135 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.34 m
PÁGINA 22
META”
Diseño de vigas y columnas.
Del modelo se obtiene:

TABLE: Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-14
Frame DesignSect DesignType DesignOpt Status Location PMMCombo PMMArea PMMRatio VMajCombo VMajRebar VMinCombo VMinRebar ErrMsg WarnMsg
Text Text Text Text Text cm Text cm2 Unitless Text cm2/cm Text cm2/cm Text Text
1 COLC130X30 Column Design No Messages 0 DCON2 9 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
PÁGINA 23
META”
TABLE: Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-14

Frame DesignSect DesignType Status Location FTopCombo FTopArea FBotCombo FBotArea VCombo VRebar TLngComboTLngAreaTTrnComboTTrnRebar ErrMsg WarnMsg
Text Text Text Text cm Text cm2 Text cm2 Text cm2/cm Text cm2 Text cm2/cm Text Text
3 V-100 30x40 Beam No Messages 0 DCON2 4.6205 DCON2 (Sp) 3.0175 DCON2 0 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
3 V-100 30x40 Beam No Messages 29.792 DCON2 3.8797 DCON2 (Sp) 3.4 DCON2 0 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
3 V-100 30x40 Beam No Messages 59.583 DCON2 (Sp) 3.4 DCON2 (Sp) 3.4 DCON2 0 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
3 V-100 30x40 Beam No Messages 238.333 DCON2 (Sp) 3.4 DCON2 7.1434 DCON2 0 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
3 V-100 30x40 Beam No Messages 595.833 DCON2 (Sp) 3.4 DCON2 (Sp) 5.4427 DCON2 0.0056 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
3 V-100 30x40 Beam No Messages 655.417 DCON2 4.6048 DCON2 (Sp) 3.4 DCON2 0.0075 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
3 V-100 30x40 Beam No Messages 685.208 DCON2 8 DCON2 (Sp) 3.4 DCON2 0.0744 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
3 V-100 30x40 Beam No Messages 715 DCON2 7.389 DCON2 (Sp) 6.7257 DCON2 0.0754 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
4 V-100 30x40 Beam No Messages 0 DCON2 7.56 DCON2 (Sp) 6.7257 DCON2 0.0754 DCON2 0 DCON2 0 No Messages No Messages
PÁGINA 24
META”
Y manualmente
V-100
VIGAS TIPO V-100 LUZ = 6.53 m SEPARACION
MATERIALES DIMENSIONES Diam Estribo No. 3 db = No. 5
b (m) 0.30 S1 = d/4= 8.5 cm
Fy (Mpa) 420 h (m) 0.40 S2 =8 db = 12.7 cm
Fy (Mpa) (Estribos) 420 rec (m) 0.06 S3 = 12'' 30.48 cm
f'c (Mpa) 28 d (m) 0.34 S4 = 24 de 22.86 cm
EN EL APOYO EN EL CENTRO LUZ S= 9 cm
Mu (KN-m) 84 69 VERIFICACION DEL CORTANTE
r max 0.021250 0.021250 Vu (kN) 55.0
A 109570 116015 vu (KN/m2) 539
B 12381 13109 fvc (kN/m2) 750
r dis 0.007250 0.005535 vs (kN/m2) -210 Cumple!!
r min 0.003333 0.003333
r def 0.007250 0.005535
As (mm2) 739.49 564.53
As (cm2) 7.39 5.65
V-101
VIGAS TIPO V-101 LUZ = 7.16 m SEPARACION
b (m) 0.30 S1 = d/4= 8.5 cm
Fy (Mpa) 420 h (m) 0.40 S2 =8 db = 12.7 cm
f'c (Mpa) 28 d (m) 0.34 S4 = 24 de 22.86 cm
r max 0.021250 0.021250 Vu (kN) 55.0
A 109570 116015 vu (KN/m2) 539
B 12381 13109 fvc (kN/m2) 750
r min 0.003333 0.003333
r def 0.008565 0.006045
As (mm2) 873.60 616.55
As (cm2) 8.74 6.17
C-1
C-1 DISEÑO DE COLUMNA TIPO C-1 30X30
DISEÑO DE UN TRAMO DES MATERIALES DATOS
Dimensiones Fy (Mpa) 420 P= 120 KN
b= 30 cm Fy (Mpa) (Estribos) 420 Mb = 21.2 KN-m
h= 30 cm f'c (Mpa) 28 Mt = 21.2 KN-m
Ag = 900
L= 3.1 m Separacion Cortante:
As min, 1% = 9 cm2 S1=1/4 b 7.5 cm
As max, 4% = 36 cm2 S2 =6 dl = 9.525 cm Av = 3*Ae 2.14 cm2
Aestrib No. 3 0.71 cm2 S3=100+(350-hx)/3 = 11.3333333 cm fVs = fAvfyd/S= 180 KN
lo1 =confinam 51.7 cm S= 9 cm fVc = fRaiz(fc)bd= 49 KN
lo2 =confinam 70 cm fVn = 228 KN
hx = 31 cm Vu =(Mt+Mb)/L 14 KN ok
dy 24 cm
As = 11.5 cm2 6 F No. 5 OK
PÁGINA 25
META”
5.2. ANALISIS TANQUE DE HOMOGENIZACION.
Empuje de Liquido
Empujes dinámicos
Empujes del terreno
PÁGINA 26
META”
OZ ING.
ESTRUCTURA: TANQUES DE HOMOGENIZACION

PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 6.45 m
g A. = 10.00 KN/m3 6.45 m
F = g * ha = 64.50 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 6.45 m
hc
hi E2

Aa = 0.35 E2 = 28.35 KN/m2
PÁGINA 27
META”

Estructura: TANQUES DE HOMOGENIZACION
L= 5.80 m
B= 5.80 m

gc = 24.00 kN/m3
f'c = 28.00 N/mm2
g= 9.8 m/s2
E = 3900 RAIZ(f'c) 20637 MPa
Para Colombia

D. ENTRADA
L/HL = 2.90 HL/L = 0.3448

WL = 672.8 kN Peso del agua en movimiento
Wi = 264.4 kN Peso impulsivo
Wc = 410.4 kN Peso convectivo
PÁGINA 28
META”
e= 0.594671
tw = 0.30 m
hw = 3.23 m
mi = 2.28 kN*s2/m4
mw= 4.644 kN*s2/m4
m= 6.92 kN*s2/m4
h= 2.31 m
k= 9.81E-06
wi = 840.0447 rad/s
Ti = 3.046 s
l= 4.967
wc = 2.063 rad/s
Tc = 3.046 s

S1.0 = 1.2 Av Fv SDS = 0.570
SDS = 2.5 Aa Fa SDS = 1.006
Tc< 1.6/Ts 2.82 s Cc = 0.260
Tc>1.6/Ts Ct =0.4 SDS Ct = 0.403
Cc=2.4SDS/Tc^2

Pr = 97.49 Cubierta
Pwy = 5.17 kN/m2

18.10 kN/m2 Bottom

5.07 kN/m2 Bottom
Resultantes.
E1 = 5.17 kN/m2
E2= 28.35 kN/m2
PÁGINA 29
META”
PARAMETROS: -Z
g Agua = 10.00 KN/m
3
2.50 m
NF = g * ha = 25.00 KN/m
2
MAX

E ver. (SUBPRESION)= 1024 KN
PARAMETROS:
3
Altura: ha = 6.30 m
H =Ka* gt * ha = 31.98 KN/m
2
H
PARAMETROS: -Z

ESR= (3/4)*Aa* H = 8.40 KN/m

2
ESR
PÁGINA 30
META”

PARAMETROS:
2
hb = 3.15 m
2



A) F = 64.50 KN/m2
B) E1 = 5.17 KN/m2

E) NF = 25.00 KN/m2
F) H= 31.98 KN/m2

H) SCV = 0.65 KN/m2
PÁGINA 31
META”

Cz +D = 64.50 Si z = -6.45 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -10.00
D= 0.00
Cz +D = 28.35 Si z = -6.45 m
Cz +D = 5.17 Si z = 0.00 m
C= -3.59
D= 5.17

Cz +D = 66.03 Si z = -6.45 m
Cz +D = 0.00 Si z = -0.15 m
C= -10.48
D= -1.57

b .= 1.35 C-23-4 15625

S .= 150 mm 12.7
db .= 15.87 mm 15.87
fs ,= 222.8 MPa C-23-2
fy ,= 420 MPa
f ,= 0.9
Sd ,= 1.21 C.23-1
PÁGINA 32
META”
5.3. Diseño tk de homogenizacion.
M11
M22
V21
PÁGINA 33
META”


MATERIALES:

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.017255105 1726 KN/m2

r= 0.00505995 S= 16 cm

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.016834249 1683 KN/m2
r= 0.004930629 S= 17 cm


t= 35 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 265710 r (min)= 0.003333
d= 29 cm B 30024 r (max)= 0.018140
2
K (KN/m2) = Mu/bd 0.015132809 1513 KN/m2
r= 0.004411082 S= 16 cm
PÁGINA 34
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
2
sn = 80.96 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 80 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m
PÁGINA 35
META”
REFUERZO EN PLACA DE CUBIERTA

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333

d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.014223223 1422 KN/m2

r= 0.004135448 S= 22 cm
As= 5.79 cm 2 Usar: 1 No.4 c/0.20 m cara inferior los dos sentidos
No. Varillas /m No. 4 4.5 usar M.E. 8mm 15x15 retraccion fraguado cara superior.

nc = 900 kN/m2
Vu = 95 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.29 m
PÁGINA 36
META”
5.4. ANALISIS ESPESADOR DE LODOS.
Empuje del liquido interior.
Empujes dinamicos.
Empujes de tierras.
PÁGINA 37
META”
OZ ING.
ESTRUCTURA: ESPESADOR DE LODOS
CONDICION: SEMI ENTERRADO

PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 4.00 m
g A. = 10.00 KN/m3 4.00 m
F = g * ha = 40.00 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 4.00 m
hc
hi E2

Aa = 0.35 E2 = 24.45 KN/m2
PÁGINA 38
META”

Estructura: ESPESADOR DE LODOS
L= 4.60 m
B= 4.60 m

gc = 24.00 kN/m3
f'c = 28.00 N/mm2
g= 9.8 m/s2
E = 3900 RAIZ(f'c) 20637 MPa
Para Colombia

D. ENTRADA
L/HL = 1.24 HL/L = 0.8043

PÁGINA 39
META”
e= 0.807129
tw = 0.30 m
hw = 2.00 m
mi = 6.26 kN*s2/m4
mw= 2.88 kN*s2/m4
m= 9.14 kN*s2/m4
h= 1.60 m
k= 3.78E-05
wi = 492.0011 rad/s
Ti = 2.437 s
l= 5.531
wc = 2.579 rad/s
Tc = 2.437 s

S1.0 = 1.2 Av Fv SDS = 0.570
SDS = 2.5 Aa Fa SDS = 1.006
Tc< 1.6/Ts 2.82 s Cc = 0.407
Tc>1.6/Ts Ct =0.4 SDS Ct = 0.403
Cc=2.4SDS/Tc^2

Pr = 0.00 Cubierta
Pwy = 7.02 kN/m2
Piy = 3.07 kN/m2 Top

17.36 kN/m2 Bottom

0.07 kN/m2 Bottom
Resultantes.
E1 = 7.02 kN/m2
E2= 24.45 kN/m2
PÁGINA 40
META”
PARAMETROS: -Z
g Agua = 10.00 KN/m
3
1.00 m
NF = g * ha = 10.00 KN/m
2
MAX

PARAMETROS:
3
Altura: ha = 2.00 m
H =Ka* gt * ha = 10.15 KN/m
2
H
PARAMETROS: -Z

ESR= (3/4)*Aa* H = 2.67 KN/m

2
ESR
PÁGINA 41
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
2
sn = 52.78 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 80 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m
PÁGINA 42
META”

nc = 900 kN/m2
Vu = 95 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m
PÁGINA 43
META”
5.5. Diseño espesador de lodos.
M11
M22
V21
PÁGINA 44
META”


MATERIALES:

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.013600404 1360 KN/m2

r= 0.003947548 S= 21 cm

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
2
K (KN/m2) = Mu/bd 0.013087181 1309 KN/m2
r= 0.003793215 S= 22 cm

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.014113627 1411 KN/m2

r= 0.004102335 S= 20 cm
PÁGINA 45
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
2
sn = 52.78 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 60 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m
PÁGINA 46
META”

nc = 900 kN/m2
Vu = 65 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m
PÁGINA 47
META”
5.6. MODULO PTAP.
Empuje del lïquido interior
Empujes dinämicos
Empujes exteriores de tierra
PÁGINA 48
META”
OZ ING.
ESTRUCTURA: MODULO PTAP

PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 5.05 m
g A. = 10.00 KN/m3 5.05 m
F = g * ha = 50.50 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 5.05 m
hc
hi E2

Aa = 0.35 E2 = 27.44 KN/m2
PÁGINA 49
META”

Estructura: MODULO PTAP
L= 5.20 m
B= 4.00 m

gc = 24.00 kN/m3
f'c = 28.00 N/mm2
g= 9.8 m/s2
E = 3900 RAIZ(f'c) 20637 MPa
Para Colombia

D. ENTRADA
L/HL = 1.11 HL/L = 0.9038

PÁGINA 50
META”
e= 0.828386
tw = 0.30 m
hw = 2.53 m
mi = 7.29 kN*s2/m4
mw= 3.636 kN*s2/m4
m= 10.93 kN*s2/m4
h= 2.08 m
k= 1.84E-05
wi = 770.3461 rad/s
Ti = 2.583 s
l= 5.547
wc = 2.432 rad/s
Tc = 2.583 s

S1.0 = 1.2 Av Fv SDS = 0.570
SDS = 2.5 Aa Fa SDS = 1.006
Tc< 1.6/Ts 2.82 s Cc = 0.362
Tc>1.6/Ts Ct =0.4 SDS Ct = 0.403
Cc=2.4SDS/Tc^2

Pr = 0.00 Cubierta
Pwy = 8.21 kN/m2

19.76 kN/m2 Bottom

-0.53 kN/m2 Bottom
Resultantes.
E1 = 8.21 kN/m2
E2= 27.44 kN/m2
PÁGINA 51
META”
PARAMETROS: -Z
g Agua = 10.00 KN/m
3
1.50 m
NF = g * ha = 15.00 KN/m
2
MAX

AREA SUMERGIDA 209 m2
E ver. (SUBPRESION)= 3135 KN
PARAMETROS:
3
Altura: ha = 3.00 m
H =Ka* gt * ha = 15.23 KN/m
2
H
PARAMETROS: -Z

ESR= (3/4)*Aa* H = 4.00 KN/m

2
ESR
PÁGINA 52
META”

PARAMETROS:
2
hb = 1.50 m
2

Area de sustentacion= 209 m2

Ks = 66000 KN/m3 Area de cimentacion = 209 m2

A) F = 50.50 KN/m2
B) E1 = 8.21 KN/m2

E) NF = 15.00 KN/m2
F) H= 15.23 KN/m2

H) SCV = 0.65 KN/m2
PÁGINA 53
META”

Cz +D = 50.50 Si z = -5.05 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -10.00
D= 0.00
Cz +D = 27.44 Si z = -5.05 m
Cz +D = 8.21 Si z = 0.00 m
C= -3.81
D= 8.21

Cz +D = 34.88 Si z = -5.05 m
Cz +D = 0.00 Si z = -2.05 m
C= -11.63
D= -23.83

b .= 1.35 C-23-4 15625

S .= 200 mm 12.7
db .= 15.87 mm 15.87
fs ,= 182.7 MPa C-23-2
fy ,= 420 MPa
f ,= 0.9
Sd ,= 1.48 C.23-1
PÁGINA 54
META”
5.7. Diseño modulo PTAP.
M11
M22
V23
PÁGINA 55
META”


MATERIALES:

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.01283057 1283 KN/m2

r= 0.003716218 S= 22 cm

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.013343793 1334 KN/m2
r= 0.003870325 S= 21 cm

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.013600404 1360 KN/m2

r= 0.003947548 S= 21 cm
PÁGINA 56
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
2
AC = 209 m Area sustentacion
sn = 70.79 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 140 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m
PÁGINA 57
META”

nc = 900 kN/m2
Vu = 150 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.24 m

DISENO POR RESISTENCIA ULTIMA MUROS DE 25 Y 20

MATERIALES:

t= 25 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 114056 r (min)= 0.003333
d= 19 cm B 12888 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.011873786 1187 KN/m2

r= 0.003430117 S= 20 cm

t= 25 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 114056 r (min)= 0.003333
d= 19 cm B 12888 r (max)= 0.018140
2
K (KN/m2) = Mu/bd 0.011464345 1146 KN/m2
r= 0.003308155 S= 21 cm

REFUERZO EN MUROS DE 20
t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.015082466 1508 KN/m2

r= 0.004395789 S= 21 cm
As= 6.15 cm 2 Usar: 1 No. 4 c/0.20 m UNACARA
No. Varillas /m No. 4 4.8
PÁGINA 58
META”
5.8. PATIO TRANCITORIO DE SECADO.
Es una estructura pequeña de baja altura, que cumple solo normas mínimas.
OZ ING.
ESTRUCTURA: PATIO TRANCITORIO DE SECADO
CONDICION: SUPERFICIAL DE CONTENCION
A) EMPUJE DEL LIQUIDO INTERIOR F NA
PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 0.10 m NO APLICA
g A. = 10.00 KN/m3 0.10 m
F = g * ha = 1.00 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 0.10 m
hc
hi E2
ZONA A. SISMICA ALTA E1 = 4.90 KN/m2 NO APLICA

Aa = 0.35 E2 = 4.33 KN/m2
PÁGINA 59
META”
OZ ING.
CONDICION: SUPERFICIAL DE CONTENCION
A) EMPUJE DEL LIQUIDO INTERIOR F NA
PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 0.10 m NO APLICA
g A. = 10.00 KN/m3 0.10 m
F = g * ha = 1.00 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 0.10 m
hc
hi E2
ZONA A. SISMICA ALTA E1 = 4.90 KN/m2 NO APLICA

Aa = 0.35 E2 = 4.33 KN/m2
PÁGINA 60
META”

PARAMETROS:
2
hb = 0.60 m
2

Wo (vacio) = 95 KN


A) F = 1.00 KN/m2
B) E1 = 4.90 KN/m2

E) NF = 13.00 KN/m2
F) H= 10.13 KN/m2

H) SCV = 1.08 KN/m2
PÁGINA 61
META”

Cz +D = 1.00 Si z = -0.10 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -10.00
D= 0.00
Cz +D = 4.33 Si z = -0.10 m
Cz +D = 4.90 Si z = 0.00 m
C= 5.72
D= 4.90
U2 = Estati + Dinam 5.72 z + 4.90 Entra al modelo

Cz +D = 26.87 Si z = -0.10 m
Cz +D = 0.00 Si z = 1.10 m
C= -22.39
D= 24.63
U3 = Terren -22.39 z + 25 Entra al modelo

b .= 1.35 C-23-4 15625

S .= 200 mm 12.7
db .= 12.7 mm 15.87
fs ,= 183.9 MPa C-23-2
fy ,= 420 MPa
f ,= 0.9
Sd ,= 1.47 C.23-1
PÁGINA 62
META”
5.9. Diseño patio trancitorio.


MATERIALES:

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.014979842 1498 KN/m2

r= 0.004364626 S= 21 cm
No. Varillas /m No. 4 4.7 cara interna

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.01423085 1423 KN/m2
r= 0.004137753 S= 22 cm
No. Varillas /m No. 4 4.5 Cara interna

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.015728834 1573 KN/m2

r= 0.004592491 S= 20 cm
As= 6.43 cm 2 Usar: cara superior
PÁGINA 63
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
2
sn = 12.01 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 30 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.14 m
PÁGINA 64
META”
Diseño de la cubierta del patio trancitorio.
DISEÑO DE CERCHA CUBIETA METALICA PATIO TRANCITORIO

1-) CONSIDERACIONES DE DISEÑO:
.-*Acero de Diseño ASTM A36

Fy = 248 Mpa
Fu = 400 Mpa
.-*Conexiones soldadas.
.-*Normas de diseño: NSR-10

A tension F.2.4
A Compresion F.2.5
.-*Nomenclatura:
a). L: Luz de la estructura
a). CS: Cordón Superior
a). CI: Cordón Inferior
a). D: Diagonales
a). V: Verticales
.-*Sofwere de Analisis:
Sap 2000
.-*Combinaciones de Carga:
.-Para Verificación de Deflexiones: (B.2.3), Combinaciones de Carga para el método de Esfuerzos de
Trabajo o en la verificación del estado Limite de Servicio.
.-Para el diseño de los Elementos: (B.2.4), Combinaciones Mayoradas para el Método de la Resistencia.
PÁGINA 65
META”
2-) EVALUACION DE CARGAS:
Peso Propio: Lo evalua el programa y al final se dan los resultados manualmente.
Carga muerta cubierta:

o
Area de aplicación inclinada 11
B.3.4.1-4 CARGA
2
DESCRIPCION TIPO (kN/m ) (planta) (kN/m2) inclinada
TEJA DE CUBIERTA Teja trasparente 0.10 0.104
PESO DE ESTRUCTURA MET. Correas Metalicas 0.08 0.083
INTALACIONES Iluminacion, ventilacion..etc. 0.15 0.150
0.000
Total Carga Muerta 0.337
Carga Viva de cubierta: (B.4.2.1-2) 0.50 0.520
3-) CARGAS DISTRIBUIDAS SOBRE LA CUBIERTA
Separacion entre elementos x 3.05 m.

Separacion entre elementos y 0.86 m.
Total Carga Muerta distribuida verticalmente sobre elemento 1.03 kN/m
Total Carga Viva distribuida verticalmente sobre elemento 1.59 kN/m
4-) CARGAS DISTRIBUIDAS A LOS NUDOS SOBRE CERCHA
LUCES ENTRE NUDOS 1.42 m

VOLADIZO 0.60 m
CARGA MUERTA AL NUDO TIPO 1.46 kN
CARGA VIVA AL NUDO TIPO 2.25 kN
Cargas de Viento:
caso 1 kN/m2 Vertical kN/m2 Inclinada kN/m
Carga de viento Compresion Barlovento. 0.6 0.624 1.9032
Carga de viento Succion Sotavento. -0.4 -0.416 -1.2688
caso 2
Carga de viento Succion Sotavento. 0.6 0.624 1.9032
caso3
Carga de viento Succion Barlovento. -0.4 -0.416 -1.2688
PÁGINA 66
META”
5-) COMBINACIONES DE CARGA
.- Esfuerzos de Trabajo o verificaciones de estados limites de servicio. (B.2.3)
D (PP+ Carga Muerta = TMUERTA) SERVIC1

D+ Lr (TMUERTA + LR) SERVIC2
D+W (TMUERTA + VIENTO 1) SERVIC3
D+0.75W+0.75Lr (TMUERTA + 0.75VIENTO 1 + 0.75 Lr) SERVIC6
.- Cargas Mayoradas metodo de la resistencia, para diseño de elementos (B.2.4)
1.4 D (1.4 (PP+ Carga Muerta) = 1.4 TMUERTA) DISEÑO1

1.2 D + 0.5 Lr (1.2TMUERTA +0.5 LR) DISEÑO2
1.2 D + 1.6 Lr + 0.80 W (1.2 TMUERTA + 1.6 Lr + 0.8 VIENTO 1) DISEÑO3
1.2D + 1.6 W + 0.5 Lr (1.2 TMUERTA + 1.6 VIENTO 1 + 0.5 Lr) DISEÑO6
0.9 D + 1.6 W (0.9 TMUERTA +1.6 VIENTO 1) DISEÑO9
PÁGINA 67
META”
Diseño.
PÁGINA 68
META”
TABLE: Joint Reactions

Joint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text Text KN KN KN KN-mm KN-mm KN-mm
29 SERVICIOENVOL Combination Max 2.414 5.983 7.256 0 0 0
29 SERVICIOENVOL Combination Min 0.81 -5.551E-17 0.69 0 0 0
32 SERVICIOENVOL Combination Max -0.576 1.702E-17 15.557 0 0 0
32 SERVICIOENVOL Combination Min -2.414 -8.135 7.541 0 0 0
35 SERVICIOENVOL Combination Max 0 0 7.256 0 0 0
35 SERVICIOENVOL Combination Min 0 0 3.389 0 0 0
La columana debe resitir Max 1.55 toneladas.
Ok.
PÁGINA 69
META”
5.10. LECHOS DE SECADO.
OZ ING.
ESTRUCTURA: LECHOS DE SECADO
CONDICION: SUPERFICIAL

PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 1.70 m
g A. = 13.00 KN/m3 1.70 m
F = g * ha = 22.10 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 1.70 m
hc
hi E2

Aa = 0.35 E2 = 20.61 KN/m2
PÁGINA 70
META”

Estructura: LECHOS DE SECADO
L= 4.60 m
B= 4.60 m

gc = 24.00 kN/m3
f'c = 28.00 N/mm2
g= 9.8 m/s2
E = 3900 RAIZ(f'c) 20637 MPa
Para Colombia

D. ENTRADA
L/HL = 5.11 HL/L = 0.1957

PÁGINA 71
META”
e= 0.440264
tw = 0.25 m
hw = 0.85 m
mi = 0.47 kN*s2/m4
mw= 1.02 kN*s2/m4
m= 1.49 kN*s2/m4
h= 0.59 m
k= 0.00032
wi = 68.16247 rad/s
Ti = 3.266 s
l= 4.127
wc = 1.924 rad/s
Tc = 3.266 s

S1.0 = 1.2 Av Fv SDS = 0.570
SDS = 2.5 Aa Fa SDS = 1.006
Tc< 1.6/Ts 2.82 s Cc = 0.226
Tc>1.6/Ts Ct =0.4 SDS Ct = 0.403
Cc=2.4SDS/Tc^2

Pr = 0.00 Cubierta
Pwy = 3.19 kN/m2

12.15 kN/m2 Bottom

5.26 kN/m2 Bottom
Resultantes.
E1 = 3.19 kN/m2
E2= 20.61 kN/m2
PÁGINA 72
META”
D) EMPUJE POR NIVEL FREATICO NF

PARAMETROS: -Z
g Agua = 10.00 KN/m
3
0.50 m
NF = g * ha = 5.00 KN/m
2
MAX

PARAMETROS:
3
Altura: ha = 1.30 m
H =Ka* gt * ha = 6.60 KN/m
2
H
PARAMETROS: -Z

ESR= (3/4)*Aa* H = 1.73 KN/m

2
ESR
PÁGINA 73
META”

PARAMETROS:
2
hb = 0.65 m
2

Peso Placa Wpl = 1194 KN


A) F = 22.10 KN/m2
B) E1 = 3.19 KN/m2

E) NF = 5.00 KN/m2
F) H= 6.60 KN/m2

H) SCV = 0.32 KN/m2
PÁGINA 74
META”

Cz +D = 22.10 Si z = -1.70 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -13.00
D= 0.00
Cz +D = 20.61 Si z = -1.70 m
Cz +D = 3.19 Si z = 0.00 m
C= -10.25
D= 3.19

Cz +D = 13.66 Si z = -1.70 m
Cz +D = 0.00 Si z = -0.40 m
C= -10.50
D= -4.20

b .= 1.35 C-23-4 15625

S .= 200 mm 12.7
db .= 15.87 mm 15.87
fs ,= 182.7 MPa C-23-2
fy ,= 420 MPa
f ,= 0.9
Sd ,= 1.48 C.23-1
PÁGINA 75
META”
5.11. Diseño lechos de secado.


MATERIALES:

t= 25 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 114056 r (min)= 0.003333
d= 19 cm B 12888 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.011054904 1105 KN/m2

r= 0.003186471 S= 21 cm

t= 25 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 114056 r (min)= 0.003333
d= 19 cm B 12888 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.011464345 1146 KN/m2
r= 0.003308155 S= 21 cm

t= 30 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 181984 r (min)= 0.003333
d= 24 cm B 20563 r (max)= 0.018140
2
K (KN/m2) = Mu/bd 0.013857015 1386 KN/m2
r= 0.004024884 S= 21 cm
PÁGINA 76
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
WLF = 1194 KN Peso Placa de fondo
2
sn = 23.34 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 50 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.19 m
PÁGINA 77
META”
DISEÑO ELEMENTOS DE CUBIERTA
INTRODUCCION
El siguiente documento, consiste en presentar un análisis, cálculo y diseño de la

cubierta del los LECHOS DE SECADO PTAR GUAMAL.
El cálculo de la cubierta se realiza teniendo en cuenta las dimensiones generales y especificaciones

de los LECHOS DE SECADO.
Dicho análisis se realiza bajo las normas NSR-10 (Norma sismo resistente Colombiana – Titulo B y
Titulo F) y AISC 2010.
El alcance de este documento consistirá en el diseño, cálculo y selección de los perfiles que
conformaran la cubierta.
Las condiciones de diseño suministradas por el contratante son las siguientes:
PÁGINA 78
META”
ESPECIFICACIONES DEL MATERIAL.
Para la resistencia del acero se toma la dada por el fabricante y en concordancia

con la norma ASTM.
Fy = Esfuerzo de fluencia del material.
Perfiles Laminados ASTM A-36 Fy= 250 MPa

Fu= 400 MPa.
Perfiles Laminados ASTM A-500 Gr. C Fy= 350 MPa

Fu= 500 MPa.
FACTOR DE SERVICIO
Se toma un factor de servicio total del 30% de la carga, el cual se relaciona de la

siguiente manera:
10% de carga estática
20% de cargas dinámicas
PRESION DEL VIENTO EN LA ESTRUCTURA DE LA CUBIERTA
Se calcula la presion que ejerce el viento en la estructura de la cubierta, según lo

estipulado en la norma NSR-10 Capitulo B.6. y se realiza un analisis por elementos
finitos del comportamiento de la estructura bajo esta presion del viento. Dicho
analisis se anexa en el capitulo ANALISIS ESTRUCTURAL POR ELEMENTOS
FINITOS de este documento.
PÁGINA 79
META”
PÁGINA 80
META”
PÁGINA 81
META”
CARGA POR GRANIZO EN LA CUBIERTA
Se estima una carga de 1 KN/m², de carga por granizo, según norma NSR-10
B.4.8.3.2, para una cubierta aproximada de 108 m², la cual sera instalada en la parte
superior de la edificacion, por lo tanto se tendra una carga distribuida en la cubierta
de 66,4 KN por efecto de granizo. Esta carga sera transmitida a las viguetas y vigas
estructurales de la cubierta de manera uniforme.
PANEL DE CUBIERTA
Por especificacion del contratante, se trabajara con teja tralucida y sobre ella
eventualmete se apoyaran paneles solares.
Las caracteristicas principales son:
Limite de Fluencia Fy= 3.200 kg/cm²
SEPARACION PERMISIBLE ENTRE APOYOS DE PANELES DE CUBIERTA:
La carga que debe soportar la cubierta son las cargas de viento y granizo, 0,4 kN/m²
y 1 kN/m², respectivamente, lo cual representa una carga total de 1,4 kN/m² (142,7
kg/m²)
Según la ficha tecnica suministrada por el fabricante de los paneles de la cubierta,
la separacion permisible entre apoyos para una carga de 150 kg/m² con un espesor
de 1 ½” es de 3,2m, por lo tanto esta sera la maxima separacion entre viguetas que
serviran de apoyo a los paneles.
PESO DE PANELES SOLARES.
La cubierta es de aprox 27X15m, y en alguna region se va a poner paneles solares
cuyo peso aproximado es de 40 kg/m2. O 0.4 kN/m2 mas el peso propio del
entramado y la teja que son aproximadamente en total 6.39 kN/m2
CARGAS VIVAS EN LA CUBIERTA
No se contemplan cargas vivas que circulen sobre la cubierta, ni nigun elemento o
equipo que este apoyado sobre esta, mas que los ya considerados paneles solares.
COMBINACION DE CARGAS
Para pasar a calcular y seleccionar cada perfil que conformara la cubierta, se realiza
la correspondiente combinacion de cargas según lo estipulado en la norma NSR-10
capitulo B.2, donde se tendra en cuenta el peso propio de los perfiles, el peso propio
de los paneles de la cubierta, la carga de granizo y la presion del viento sobre la
cubierta.
PÁGINA 82
META”
Carga Final de Viento de Diseño en cubierta (Pdc = 26,5 kN

400 N/m²)
Carga por granizo en la cubierta 66,4 kN
(G)
Peso de paneles de cubierta 6,39 kN
(w) mas entramados y teja
Cargas vivas sobre la cubierta 0 kN
(L)
CARGA TOTAL COMBINADAS PARA DISEÑO 99,29 kN
COMPONENTES DE CUBIERTA
Para el diseño y selección de perfiles, se divide la cubierta en los siguientes
componentes estructurales principales:
NOTA: El calculo de los perfiles se realiza asumiendo los que estaran expuestos a
mayor distancia entre apoyos, tanto en las vigas estructurales como a las viguetas.
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META”
PÁGINA 85
META”
PÁGINA 86
META”
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META”
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META”
5.12. CASETAS OPERACIONES.

1. DESCRIPCION DEL PROYECTO
NOMBRE DEL PROYECTO CASETAS TIPO EN GUAMAL

2
AREA CONSTRUIDA 202.7 m
NUMERO DE PISOS: 2
USO: Industrial
SISTEMA ESTRUCTURAL: Dirección x-x: Pórticos de concreto
Dirección y-y: Pórticos de concreto
CAPACIDAD DE DISIPACION: DES
TIPO PLACA ENTREPISO: Placa maciza parcial en piso 2
TIPO DE CIMENTACION: Zapatas aisladas
TIPO DE CUBIERTA: Cubierta Liviana apoya paneles solares
2. CONSIDERACIONES DE ANALISIS Y DISEÑO
a. El Análsis y Diseño se realizó mediante el Programa ETABS.
b. El Diseño de las estructuras de concreto se hace por el Método De Resistencia Ultima.
c. El Diseño de la cimentación se hace manual empleando Hojas de Cálculo Excel.

d. Las verificaciones de diseño se hacen mediante hojas de cálculo en Excel.
e.
Con el fin de Hacer el Análsis Sísmico, se empleó el Método de Análisis Modal. Para este caso No se requiere emplear las 17 combinaciones que
surgen de un Análisis estático, sino en éste caso basta con las 5 combinaciones que figuran en el anexo de entrada de datos. Para combinaciones
de carga con valores múltiples (multi-valued) que involucran respuesta espectral, el programa ETABS produce automáticamente sub-
combinaciones múltiples empleando las permutaciones máximas/mínimas de las cantidades interactuantes. No se requieren combinaciones con
factores negativos
f. El Ajuste del cortante dinámico se hace modificando el valor de la gravedad en el Programa de Análisis.
g. El peso propio de la estructura (vigas y columna), lo considera el automáticamente el programa de Análisis, y se hace una correción del Peso
específico del concreto, como se muestra más adelante en el numeral 13.
h. Los efectos de segundo orden los considera el Programa de Analisis.
3. ESPECIFICACION DE MATERIALES
3.1 ESTRUCTURAS DE CONCRETO
f'c/fy Ec/Es
APLICA
DETALLE (Mpa) (Mpa)
CONCRETO VIGAS 28 24870 X
CONCRETO COLUMNAS 28 24870 X
CONCRETO CIMENTACION 28 24870 X
ACERO DE REFUERZO 420 200000 X
3.2 ESTRUCTURAS DE ACERO
Valor
Resistencia APLICA
DETALLE (Mpa)
ACERO ESTRUCTURAL ASTM A-36 Fy 253 N.A
PERNOS ASTM A-325 Fv 420 N.A
ACERO LAMINA DELGADA fy 351 N.A
ANCLAJES SAE 1045 Fy 780 N.A
SOLDADURA E70-XX Fv 491 N.A
PÁGINA 89
META”
4. CARGAS ESTATICAS DE DISEÑO
4.1 CARGAS MUERTAS (B.3.3.)

CARGA
DESCRIPCION TIPO (kN/m2)
ACABADO PISO Baldosa cerámica (20mm) 0.80
IMPERMEABILIZACION Membrana impermeabilizante bituminosa 0.05
PARTICIONES Bloque de arcilla t=0.12m pañetado 2.20
FACHADAS Mampostería en ladrillo 2.20
MUROS LINDEROS Bloque de arcilla t=0.15m 2.20
PISOS EN MADERA LAMINADA Hasta 6 mm de espesor 0.06
TEJA DE CUBIERTA Teja liviana 0.20
CIELO RASO Superboard 0.25
VENTANERIA Ventana, vidrio, entramado y marco 0.45
4.2 CARGA VIVA ENTREPISOS (es la cubierta del primer piso tiene paneles solares) 1.30
4.3 CARGA VIVA ESCALERAS 3.00
4.4 CARGA VIVA CUBIERTA <15 grados Con Paneles solares 0.70
5. EVALUACION DE CARGAS ESTATICAS POR NIVEL
CUADRO DE AREAS
NIVEL 2 CUBIERTA A. total

NIVEL ESTRUC. N+2.90 N+5.52
2
Area por nivel y cubierta (m ) 202.70 19 221.70
Area vacíos(m2) 0.00 0.00
Area Neta (m2) 202.7 19.0
5.1 EVALUACION DE CARGA DE MUROS
NIVEL TIPICO
MUROS DIVISORIOS MUROS DE FACHADA/MURO LINDERO
h L t Peso Wmuro h L t Peso Wmuro
Desc.
(m) (m) (m) (kN/m2) (kN) (m) (m) (m) (kN/m2) (kN)
2.55 24 0.12 2.20 134.6 2.55 45.00 0.12 2.20 252.45 Muro
2.55 10.00 1.45 36.98 m/vent
TOTAL NIVEL 134.6 TOTAL NIVEL 289.43
EN CUBIERTA 80.00
Carga por kN/m2 calculada: 0.66 EN VENTANAS h MURO = 0.90
Carga por kN/m2 escogida: 2.00
Carga de muros en cubierta kN/m2 0.30
5.2 CARGAS DISTRIBUIDAS SOBRE LAS LOSAS
NIVEL 2 CUBIERTA
DIM. ENTREPISO N+2.90 N+5.52
Altura vigas de Placa (m) 0.35 0.35
t. losa superior (m) 0.010 0.150
t. losa inferior (m) 0.00 0.00
ancho de viguetas (m) 0.00 0.00
S entre viguetas(m) 0.04 0.03
CARGAS . MUERTAS (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2)
W losetas (kN/m2 ) 0.24 3.60
W Nervios/viguetas 0.00 0.00
Acabados/impermeabiliza 0.80 0.80
Tablero metálico
Placa sobre tablero Met
Aligeramiento 0.00 0.00
Cieloraso 0.25 0.25
Muros divisorios 2.00 2.00
Teja
Correas, ductos, etc.
Iluminación
TOTAL C.M 3.29 6.65
CARGA VIVA 1.30 0.70
PÁGINA 90
META”
5.3 RESUMEN DE CARGAS POR NIVEL
Volum Cto. placa (m3) 2.03 2.85
* Nota: El volumen de placa se calcula en Autocad. Incluye vigas, viguetas y losetas
NIVEL 2 CUBIERTA
DESCRIPCION N+2.90 N+5.52
PESO DEL CONCRETO 49 68
ACAB.ALIG,CIELOR. 213 20
MUROS DIViSORIOS. 405.4 38.0
MUROS DE FACHADA/LIND. 289.4 289.4
TEJA-CORREAS-ILUMI.
ESCALERAS 35 35
25% CARGA VIVA 0.33 0.18
TANQUES
PESO TOTAL NIVEL 992 451
5.4 CARGAS SOBRE ELEMENTOS
CARGAS SOBRE CORREAS METALICAS
NIVEL 2 CUBIERTA
CARGA MUERTA 0.13 0.20
CARGA VIVA 0.05 0.02
5.5 CARGAS DE MUROS SOBRE VIGAS
NIVEL 2 CUBIERTA
Altura de muros 2.55 2.55
MURO T=0.12 5.61 5.61
ZONA VENTANAS 3.37 3.37
6. EVALUACION DE CARGAS DINAMICAS
6.1 EVALUACION DE MASAS INERCIALES
NIVEL 2 CUBIERTA
MASA (kN-s2/m) 99.2 45.1
6.2 ESPECTRO DE DISEÑO (NSR-10)
LOCALIZACION GUAMAL To= 0.118 (0.1AvFv/(Aa Fa ))

ZONA DE AMENAZA SISMICA ALTA Tc= 0.566 (0.48AvFv/(Aa Fa ))
TIPO DE SUELO D AaFaI = 0.604
COEFICIENTE (Fa) 1.15 AvFvI = 0.713
COEFICIENTE (Fv) 1.90
GRUPO DE IMPORTANCIA IV
COEFICIENTE DE IMPORTANCIA 1.5
T Sa
0.00 1.509
0.10 1.509
0.120 1.509
0.15 1.509
0.160 1.509
0.30 1.509
0.40 1.509
0.50 1.509
0.60 1.425
0.650 1.315
0.70 1.221
0.80 1.069
0.900 0.950
0.95 0.900
1.10 0.777
1.20 0.713
1.30 0.658
1.35 0.633
1.50 0.570
1.60 0.534
1.70 0.503
1.80 0.475
1.90 0.450
2.00 0.428
PÁGINA 91
META”
7 RESUMEN DE IRREGULARIDADES
A. IRREGULARIDADES EN PLANTA
DIR. X-X DIR. Y-Y

TIPO DESCRIPCION fp fp fp
1aP-1bP Irregularidad Torsional 0.90 0.90 0.90
2P Retrocesos en las esquinas 0.90 0.90 0.90
3P Irregularidades diafragma 0.90 0.90 0.90
4P Desp. Plano de acción 1.00 1.00 1.00
5P Sistemas No paralelos 1.00 1.00 1.00
0.90 0.90
B. IRREGULARIDADES EN ALTURA
DIR. X-X DIR. Y-Y

TIPO DESCRIPCION fa fa fa
1aA-1bA Piso flexible 1.00 1.00 1.00
2A Distribución de la masa 1.00 1.00 1.00
3A Geométrica 0.90 0.90 0.90
4A Desp. Plano de acción 1.00 1.00 1.00
5A Piso débil 1.00 1.00 1.00
0.90 0.90
C. REDUNDANCIA DIR. X-X DIR. Y-Y

fr fr fr
Hay redundancia 1.00 1.00 1.00
7.1 CALCULO DE LA TORSION ACCIDENTAL
(Se empleó análisis Dinámico) - A.3.6.7.1

NIVEL 2 CUBIERTA 0
N+2.90 N+5.52 0
El programa lo hace automaticamente.

8. CALCULO DEL CORTANTE ESTATICO (Método de la Fuerza Horizontal Equivalente)
DIR. X-X DIR. Y-Y

Sistema estructural PORT PORT
Ct 0.047 0.047
a 0.900 0.900
Ta =Ctha 0.219 0.219
Cu=1.75-1.2AvFv 1.180 1.180
Cu definitivo 1.180 1.180
Perido = Cu Ta 0.258 0.258
T DEL PROGRAMA 0.300 0.300
T def 0.258 0.258
Sa = 1.509 1.509 Sa=2.5 AaFa I = 1.509
k= 1.50 1.50
Cortante estático(kN) 2177 2177
NIVEL PESO KN h(m) Sh(m) Whk Cv Fx ax

N+2.90 992 2.47 2.47 3866 0.437 951 0.96
N+5.52 451 2.47 4.94 4989 0.563 1227 2.72
1443 8854 1 2177
Hmáx edif= 5.52 m
Peso muerto edificio: 1443 kN (Incluye: placas, acabados, muros, cubiertas)

Peso columnas: 120 kN (Incluye: columnas y muros)
Peso total estructura: 1563
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META”
9. AJUSTE DEL CORTANTE DINAMICO
VERIFICACION DE LA PARTICIPACION DE LA MASA (participación mínima = 90%)
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RXSum RYSum RZCase
sec
Modal 1 0.341 0.0143 0.7733 0 0.0143 0.7733 0 0.3 0.007 0.0518 0.29 0.007 0.1 Modal
Modal 2 0.329 0.7311 0.0351 0 0.7454 0.8084 0 0 0.271 0.086 0.3 0.279 0.1 Modal
Modal 3 0.306 0.104 0.0293 0 0.8495 0.8376 0 0 0.016 0.7014 0.31 0.295 0.8 Modal
Modal 4 0.103 0.1105 3E-05 0 0.9599 0.8377 0 0 0.595 0.0034 0.31 0.89 0.8 Modal
Modal 5 0.101 4.43E-05 0.1234 0 0.96 0.9611 0 0.6 2E-04 0.0002 0.91 0.89 0.8 Modal
Modal 6 0.094 0.0038 0.0002 0 0.9638 0.9613 0 0 0.022 0.1176 0.91 0.912 1 Modal
Modal 7 0.059 0.0345 1E-05 0 0.9982 0.9613 0 0 0.085 0.0054 0.91 0.997 1 Modal
Modal 8 0.055 1.19E-05 0.0387 0 0.9983 1 0 0.1 3E-05 0.0001 1 0.997 1 Modal
Modal 9 0.052 0.0017 9E-06 0 1 1 0 0 0.003 0.0341 1 1 1 Modal
CORTANTES DINAMICOS
TABLE: Base Reactions

Load Case/Combo FX FY FZ MX MY MZ
kN kN kN kN-m kN-m kN-m
ENV-DERIVAX Max2043.15 232.77 4757.666 21968 -24386 12499.8
ENV-DERIVAX Min-2043.2 -232.8 3014.48 11532 -70282.4 -12499.8
ENV-DERIVAY Max232.771 2065.6 4757.666 33075 -35311.4 26998.1
ENV-DERIVAY Min-232.77 -2066 3014.48 424.32 -59357 -26998.1
DIR. X-X DIR. Y-Y

CORTANTES DINAMICOS (kN) 2043.0 2066.0
CORTANTES ESTATICOS (kN) 2177 2177
CLASIFICACION POR IRRE. 0.9 0.9
80%-90% CORTE DINAMICO 1960 1960
AJUSTE DEL CORTANTE 1.07 1.05
VALOR GRAVEDAD MODIFIC. 10.66 10.54 OK
10. DEFINICION DEL COEFICIENTE DE DISIPACION DE ENERGIA ( R )
DIR. X-X DIR. Y-Y

Capacidad de disipación DES DES
Coeficiente de Disipación Ro 7 7
Coef. Irregularidad en planta 0.90 0.90
Coef. Irregularidad en altura 0.90 0.90
Reducción por redundancia 1.00 1.00
R de diseño 5.67 5.67
Rc de diseño 11.21 11.21
Rc definitivo. 5.67 5.67
PÁGINA 93
META”
13. CHEQUEO DE LAS DERIVAS DE PISO
D a = (d x1 - d x2 ) 2 + (d y1 - d y2 ) 2
Da = Deriva del análisis.
Dp = Deriva permitida. ( 0.010 h )
ALTURAS DE PISO
2.90
2.62 COMBO ENVOLVENTE EN X
0.00
SISMO ACTUANDO EN X
NUD. COMBO DX (mm) DY (mm) D (mm) 1%H (mm) VERIF. % Flex.
C.R D2 XDER1 MAX 0.1 8.3 5.00 26.20 Cumple 0.19

D2 XDER1 MIN 0.1 -8.3 5.00 26.20 Cumple 0.19
D3 XDER1 MAX -0.04509 3.3 3.30 29.00 Cumple 0.11

D3 XDER1 MIN -0.1 -3.3 3.30 29.00 Cumple 0.11
ALTURAS DE PISO
2.90
2.62 COMBO ENVOLVENTE EN Y
0.00
SISMO ACTUANDO EN Y
C.R D2 XDER1 MAX 1.258 27.317 14.34 26.20 Cumple 0.55

D2 XDER1 MIN -0.485 -27.858 14.65 26.20 Cumple 0.56
D3 XDER1 MAX 0.524 12.992 13.00 29.00 Cumple 0.45

D3 XDER1 MIN -0.291 -13.212 13.22 29.00 Cumple 0.46
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META”
TABLE: Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-08/IBC2009

Text Text Text Text Text cm Text cm2 Unitless Text cm2/cm Text cm2/cm Text Text
1 C30x30 Column Design No Messages 0 DCON4 9 DCON5 0.0649 DCON6 0.081 No Messages No Messages
2 C30x30 Column Design No Messages 0 DCON4 9 DCON6 (Sp) 0.0544 DCON6 0.0752 No Messages No Messages
3 C30x30 Column Design No Messages 0 DCON4 9 DCON6 (Sp) 0.0322 DCON6 (Sp) 0.025 No Messages No Messages
7 C30x30 Column Design No Messages 0 ENVDISEÑO 9 DCON6 (Sp) 0.025 DCON6 (Sp) 0.025 No Messages No Messages
12 C30x30 Column Design No Messages 0 DCON4 9 DCON6 (Sp) 0.0544 DCON6 0.0752 No Messages No Messages
PÁGINA 95
META”
TABLE: Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-08/IBC2009

Frame DesignSect DesignType Status Location FTopCombo FTopArea FBotCombo FBotArea VCombo VRebar TLngCombo TLngArea TTrnCombo TTrnRebar ErrMsg
Text Text Text Text cm Text cm2 Text cm2 Text cm2/cm Text cm2 Text cm2/cm Text
21 V30X30 Beam No Messages 0 DCON1 2.5445 DCON1 (Sp) 1.2618 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages
21 V30X30 Beam No Messages 47.636 DCON1 1.2723 DCON1 (Sp) 0.6283 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages
21 V30X30 Beam No Messages 95.273 DCON1 (Sp) 0.6283 DCON1 (Sp) 0.6283 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages
21 V30X30 Beam No Messages 190.545 DCON1 (Sp) 0.6283 DCON1 0.9784 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages
22 V30X30 Beam No Messages 46 DCON1 (Sp) 0.1207 DCON1 (Sp) 0.1207 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages
22 V30X30 Beam No Messages 92 DCON1 (Sp) 0.1207 DCON1 0.2125 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages
PÁGINA 96
META”
29 V30X30 Beam No Messages 0 DCON1 1.4725 DCON1 (Sp) 0.7328 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
29 V30X30 Beam No Messages 100 DCON1 (Sp) 0.3655 DCON1 (Sp) 0.3655 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
29 V30X30 Beam No Messages 150 DCON1 (Sp) 0.3655 DCON1 0.5948 ENVDISEÑO (Sp) 0.0333 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
31 V30X30 Beam No Messages 0 DCON3 3.4145 DCON5 5.715 DCON4 (Sp) 0.094 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
31 V30X30 Beam No Messages 49 DCON5 (Sp) 3.4823 DCON3 3.7277 DCON4 (Sp) 0.086 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
31 V30X30 Beam No Messages 147 DCON3 (Sp) 2.185 DCON3 (Sp) 2.185 DCON4 (Sp) 0.0922 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
32 V30X30 Beam No Messages 0 DCON3 1.8374 DCON3 (Sp) 3.4094 DCON6 (Sp) 0.0416 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
32 V30X30 Beam No Messages 47.636 DCON3 (Sp) 3.4145 DCON5 1.7611 DCON6 (Sp) 0.0388 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
32 V30X30 Beam No Messages 95.273 DCON3 (Sp) 1.9552 DCON2 (Sp) 1.8814 DCON6 (Sp) 0.0361 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
32 V30X30 Beam No Messages 428.727 DCON3 (Sp) 1.9625 DCON2 (Sp) 1.9056 DCON6 (Sp) 0.036 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
32 V30X30 Beam No Messages 524 DCON3 2.0255 DCON3 (Sp) 3.3991 DCON6 (Sp) 0.0415 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
33 V30X30 Beam No Messages 92 DCON3 (Sp) 2.0482 DCON3 (Sp) 2.0482 DCON4 (Sp) 0.0827 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
PÁGINA 97
META”
57 VC-101 Beam No Messages 0 DCON1 1.1044 DCON1 (Sp) 0.5496 ENVDISEÑO (Sp) 0.025 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
57 VC-101 Beam No Messages 100 DCON1 (Sp) 0.2741 DCON1 (Sp) 0.2741 ENVDISEÑO (Sp) 0.025 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
57 VC-101 Beam No Messages 150 DCON1 (Sp) 0.2741 DCON1 0.4461 ENVDISEÑO (Sp) 0.025 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
64 VC-101 Beam No Messages 47.636 DCON1 0.9542 DCON1 (Sp) 0.4712 ENVDISEÑO (Sp) 0.025 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
64 VC-101 Beam No Messages 95.273 DCON1 (Sp) 0.4712 DCON1 (Sp) 0.4712 ENVDISEÑO (Sp) 0.025 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
64 VC-101 Beam No Messages 190.545 DCON1 (Sp) 0.4712 DCON1 0.7338 ENVDISEÑO (Sp) 0.025 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
PÁGINA 98
META”
11. DEFINICION DE COMBINACIONES DE CARGA
12.1 COMBINACIONES DE CARGA PARA DISEÑO
D= Muerta
L= Viva
Lr = Viva de cubierta
Ex = Sismo en la dirección x
Ey = Sismo en la dirección y
C.1 1.4 D
C.2 1.2 D + 1.6 L + 0.5 Lr
C.3 1.2 D + 1.0 L + 1.6 Lr
C.4 1.2 D + 1.0 L + + 0.247 Ex + 0.074 Ey
C.5 1.2 D + 1.0 L + + 0.074 Ex + 0.247 Ey
C.6 0.9 D + 0.247 Ex + 0.074 Ey
C.7 0.9 D + 0.074 Ex + 0.247 Ey
Ver las combinaciones incluidas en el programa en el Archivo de entrada de datos Título

"L O A D C O M B I N A T I O N M U L T I P L I E R S"
12.2 COMBINACIONES PARA VERIFICACIONES DE SERVICIO
C.1 1.0 D
C.2 1.0 D + 1.00 L
C.3 1.0 D + 0.75 L + 0.75 Lr
C.4 1.0 D + 0.173 Ex
C.5 1.0 D + + 0.173 Ey
C.6 1.0 D + 0.75 L + 0.75 Lr + 0.130 Ex
C.7 1.0 D + 0.75 L + 0.75 Lr + + 0.130 Ey
C.8 0.6 D + 0.173 Ex
C.9 0.6 D + 0.173 Ey
12.3 COMBINACIONES PARA VERIFICACION DE DERIVAS
C.3 1.2 D + 1.0 L + 1.6 Lr

C.4 1.2 D + 1.0 L + + 1.000 Ex
C.5 1.2 D + 1.0 L + + 1.000 Ey
C.6 0.9 D + 1.000 Ex
C.7 0.9 D + 1.000 Ey
12.4 COMBINACIONES PARA CORTANTE COLUMNAS SEGUN C.21.3.3

Wo Ex Wo Ez
C.1 1.2 D + 1.0 L + 0.74 Ex + 0.2222 Ez
C.2 1.2 D + 1.0 L + 0.74 Ex - 0.2222 Ez
C.3 1.2 D + 1.0 L - 0.74 Ex + 0.2222 Ez
C.4 1.2 D + 1.0 L - 0.74 Ex - 0.2222 Ez
C.5 1.2 D + 1.0 L + 0.22 Ex + 0.7407 Ez
C.6 1.2 D + 1.0 L - 0.22 Ex + 0.7407 Ez
C.7 1.2 D + 1.0 L + 0.22 Ex - 0.7407 Ez
C.8 1.2 D + 1.0 L - 0.22 Ex - 0.7407 Ez
C.9 0.9 D + 0.74 Ex + 0.2222 Ez
C.10 0.9 D + 0.74 Ex - 0.2222 Ez
C.11 0.9 D - 0.74 Ex + 0.2222 Ez
C.12 0.9 D - 0.74 Ex - 0.2222 Ez
C.13 0.9 D + 0.22 Ex + 0.7407 Ez
C.14 0.9 D - 0.22 Ex + 0.7407 Ez
C.15 0.9 D + 0.22 Ex - 0.7407 Ez
C.16 0.9 D - 0.22 Ex - 0.7407 Ez
12.5 COMBINACIONES PARA CORTANTE VIGAS SEGUN C.21.3.3

2 Ex 2 Ez
C.1 1.2 D + 1.0 L + 0.49 Ex + 0.1481 Ez
C.2 1.2 D + 1.0 L + 0.49 Ex - 0.1481 Ez
C.3 1.2 D + 1.0 L - 0.49 Ex + 0.1481 Ez
C.4 1.2 D + 1.0 L - 0.49 Ex - 0.1481 Ez
C.5 1.2 D + 1.0 L + 0.15 Ex + 0.4938 Ez
C.6 1.2 D + 1.0 L - 0.15 Ex + 0.4938 Ez
C.7 1.2 D + 1.0 L + 0.15 Ex - 0.4938 Ez
C.8 1.2 D + 1.0 L - 0.15 Ex - 0.4938 Ez
C.9 0.9 D + 0.49 Ex + 0.1481 Ez
C.10 0.9 D + 0.49 Ex - 0.1481 Ez
C.11 0.9 D - 0.49 Ex + 0.1481 Ez
C.12 0.9 D - 0.49 Ex - 0.1481 Ez
C.13 0.9 D + 0.15 Ex + 0.4938 Ez
C.14 0.9 D - 0.15 Ex + 0.4938 Ez
C.15 0.9 D + 0.15 Ex - 0.4938 Ez
C.16 0.9 D - 0.15 Ex - 0.4938 Ez
12. FACTORES DE CORRECCION DE PESO ESPECIFICO
Correccion de g vigas Correccion de g columnas

Se corrige el peso específico ya el programa contabiliza el peso de nudos tanto para
h vigas1: 0.35
vigas como columnas.
h sin placas: 0.34 Altura total de columnas: 5.52 m
g (kN/m3): 24.0 Altura efectiva sin entrepisos: 4.77 m
Factor de corrección: 0.97 Factor de corrección: 0.86
gcorreg.(kN/m3): 23.3 g corregido: 20.74 kN/m3
PÁGINA 99
META”
5.13. Diseño caseta operaciones.
Diseño de Zapatas

Text Text Text Text KN KN KN KN-cm KN-cm KN-cm
1 ENVSERV Combination Max 7.331 9.569 83.724 1896.85 1267.06 28.86
1 ENVSERV Combination Min -7.241 -8.53 21.365 -1550.49 -1430.65 -28.86
PÁGINA 100
META”
ZAPATA Z1 CANT = 17 Materiales
Dimension de la Zapata ( m ) 1.20 x 1.20 Concreto 28 MPa

Dimension de la Columna 0.30 x 0.30 Acero 420 MPa
Acartelamiento 0.15 m
Altura de la zapata 0.20 m
Carga Real de la Columna P= 90.0 Kn

Porcentaje de Peso de Cimentación 7.0 %
Presion Admisible: s= 200 kN/m2 Según Estudio de Suelos
s=
2
Presion Neta: 63 kN/m
Flexión: M= 7.59 kN-m Factor de Mayoración 1.7

Mu = 12.91 kN-m
h= 35 cm d' = 7.00 cm
d= 28 cm
Cuantia = 0.00036 ( Análisis )

As = 1.22 ( Análisis )
Cuantia = 0.0024 ( Mínima sobre la sección bruta de concreto )

As = 10.08 ( Mínima )
Armadura Principal TOTAL As = 10.08 cm2 Colocar 6 barra # 5

en cada sentido cada 22 cm
Area
Cortante: V ( d/2) = 17.24 kN
1. Acción en dos direcciones Vu = 29 kN
d = 0.25 m
vu = 271 kN/m2
f Vc = 2249 kN/m2 OK
ó f Vc = 1499 kN/m2 OK
2. Acción como viga V(d) = 12.75 kN

Vu = 21.68 kN
d = 0.19 m
vu = 93 kN/m2
f Vc = 750 kN/m2 OK
Transmisión de Esfuerzos de la columna a la zapata:
Presión Producida: 1700 kN/m2

Presión Maxima: 33320 kN/m2 OK
Longitud de Desarrollo Necesaria ( Refuerzo de la Columna ) Db = 1.60 cm
Ldb = 0.32 m (El mayor)

Ldb = 0.27 m
PÁGINA 101
META”
DISEÑO DE ESCALERA TIPO

PRINCIPAL
1. ESPECIFICACIONES
Htramo = 438.0 cm
# Pasos 17.0
hpeldaño = 17.0 cm
huella= 29.0 cm
o
a = Arctg.(hpeldaño/huella) = 30.4
e= 15.0 cm
Ancho = 1.00 m
2. AVALUO DE CARGAS
A- Tramo inclinado:
Peso propio placa: 0.15 x 24 kN/m3 5.01 kN/m

2
Peso peldaños: 0.5 x 0.170 x 0.29 x 24 kN/m3 2.45 kN/m

2
0.29
Acabado superior: 0.03 x 0.17 + 0.29 x 22 kN/m3 1.26 kN/m

2
0.29
Acabado inferior: 0.02 x 22 kN/m3 0.61 kN/m

2
2
C.M.= 9.32 kN/m
2
C.V.= 3.00 kN/m
2
C.U.= 18.15 kN/m
3. ANALISIS
Mmax (+) = 20.4 kN-m

b= 85 cm h= 15.0 cm As = 4.20
d´= 4 cm d= 11.0 cm 1 # 5 c / 20 cm
fy = 420 MPa f´c = 21 MPa
2
Armadura transversal = 0.002 x 85 x 15.0 = 2.3 cm 1 # 4 c/ 30 cm
PÁGINA 102
META”
DISEÑO DE PLACA MACIZA

ENTREPISO
1. ESPECIFICACIONES
Ancho = 3.2 m
e= 15.0 cm
0.15
L
2. AVALUO DE CARGAS
A- Tramo mas grande
3 2
Peso propio placa: 0.15 x 24 x 3.2 kN/m 11.52 kN/m
2
C.M.= 11.52 kN/m
2
C.V.= 5.00 kN/m
2
C.U.= 24.63 kN/m
3. ANALISIS
Mmax(+) = 27.6 kN-m

b= 100 cm h= 15.0 cm As = 3.60 cm2
d´= 4 cm d= 11.0 cm 1 # 5 c / 20 cm
fy = 420 MPa f´c = 21 MPa
2
Armadura transversal = 0.002 x 100 x 15.0 = 2.7 cm 1 # 4 c/ 25 cm
PÁGINA 103
META”
Diseño de vigas y columnas tipo.

DISEÑO DE COLUMNA TIPO C-1 PRIMER TRAMO
DISEÑO DE UN TRAMO MATERIALES DATOS Envol/ de diseño
b= 30 cm Fy (Mpa) (Estribos) 420 Mu2 = 1.250 KN-m
h= 30 cm f'c (Mpa) 28 Mu3 = 1.980 KN-m
Ag = 900 cm2
As min, 1% = 9 cm2 S1=1/4 b 7.5 cm
lo1 =confinam 42.5 cm S= 8 cm fVc = f 0.17 Raiz(fc)bd= 49 KN
lo2 =confinam 30.0 cm fVn = 183 KN
dy 24 cm
As = 8 cm2 4 F No. 5 8 cm2 OK
DISEÑO DE COLUMNA TIPO C-2 SEGUNDO TRAMO

DISEÑO DE UN TRAMO DES MATERIALES DATOS Envol/ de diseño
h= 30 cm f'c (Mpa) 28 Mu3 = 1.680 KN-m
Ag = 900 cm2
As min, 1% = 9 cm2 S1=1/4 b 7.5 cm
lo2 =confinam 30 cm fVn = 183 KN
dy 24 cm
As = 8 cm2 4 F No. 5 8 cm2 OK
DISENO DE VIGA TIPO V-1 TRAMO MAS LARGO

LUZ = 4.41 m SEPARACION
b (m) 0.30 S1 = d/4= 7.75 cm
Fy (Mpa) 420 h (m) 0.35 S2 =8 db = 12.7 cm
f'c (Mpa) 28 d (m) 0.31 S4 = 24 de 22.86 cm
Mu (KN-m) -54 60 VERIFICACION DEL CORTANTE
r max 0.021250 0.021250 Vu (kN) 25.6
A 96445 96445 vu (KN/m2) 275
B 10898 10898 fvc (kN/m2) 750

r min 0.003333 0.003333
r def 0.005194 0.005804
As (mm2) 483.03 539.76 Armar con 3 No.5 y estrivos C/.08 ok
As (cm2) 4.83 5.40

b (m) 0.30 S1 = d/4= 7.75 cm
Fy (Mpa) 420 h (m) 0.35 S2 =8 db = 12.7 cm
f'c (Mpa) 28 d (m) 0.31 S4 = 24 de 22.86 cm
r max 0.021250 0.021250 Vu (kN) 28.3
A 96445 96445 vu (KN/m2) 304
B 10898 10898 fvc (kN/m2) 750

r min 0.003333 0.003333
r def 0.005600 0.004992
As (mm2) 520.77 464.27 Armar con 3 No. 5 y estrivos C/.08 ok
As (cm2) 5.21 4.64
PÁGINA 104
META”
DISEÑO DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES
Grado de desempeño: Bajo
I = 1.00
NIVEL W(kN) Alt. piso h(m) whk Cv FE a (m/s2)

N+2.90 992 2.47 2.47 3866 0.437 951 0.959
N+5.52 451 2.47 4.94 4989 0.563 1227 2.720
0.00 0 0.00 0.00 0 0.000 0 0.000
TOTALES 1443 8854 1.00 2177
FUERZA SISMICA DE DISEÑO
Peso estructura: 1443 kN

Fp = axapgMp/Rp > AaIgMp/2
MUROS DIVISORIOS Y PARTICIONES
* Muros de altura total:
ap = 1 (Coeficiente de amplificación dinámica)

Tipo de anclaje No dúctil
Rp = 1.5 (Capacidad de disipación de energia) (A.9.4.9)
FACHADAS
* Mampostería reforzada separada lateralmente de la estructura, apoyada arriba y abajo

Se tiene un muro en Mampostería de:

H= 2.55 m
t= 0.12 m
g= 13.00 kN/m3
Peso del Muro= w* = 4.0 KN/m
Mp = 4.0 (Masa del elemento)

ax = 2.72
Fuerzas sísmicas
Muros divisorios
Fp = 7.21 kN/m > 0.50
Fachadas
Fp = 7.21 kN/m > 0.50
Momento por metro de longitud del muro =
M= Fp*H/4 M= 4.60 KN*m
Fuerza de Corte en la base, por metro de longitud del muro =
V= Fp/2 V= 3.61 KN
Si se supone disposición de dovelas con separación de 1.00 m
DISEÑO
Fy (Mpa) 420 b (m) 0.12

Fy (Mpa) 420 Estribos h (m) 0.12
f'c (Mpa) 21 rec (m) 0.03
d (m) 0.09
Mu (KN-m) 7.82
r max 0.015938
A 4336
B 367
r dis 0.006890
r min 0.003333
r def 0.0069
As (mm2) 74.41 1 barra # 3 cada 1.00
PÁGINA 105
META”
5.14. CAJA DE RECIRCULACION.
Estructura pequeña gobernada por normas mínimas.
OZ ING.
ESTRUCTURA: CAJA DE RECIRCULACION
CONDICION: ENTERRADO

PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 2.50 m
g A. = 10.00 KN/m3 2.50 m
F = g * ha = 25.00 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 2.50 m
hc
hi E2

Aa = 0.35 E2 = 8.93 KN/m2
PÁGINA 106
META”

Estructura: CAJA DE RECIRCULACION
L= 1.50 m
B= 1.50 m

gc = 24.00 kN/m3
f'c = 28.00 N/mm2
g= 9.8 m/s2
E = 3900 RAIZ(f'c) 20637 MPa
Para Colombia

D. ENTRADA
L/HL = 0.65 HL/L = 1.5333

PÁGINA 107
META”
e= 0.902988
tw = 0.20 m
hw = 1.25 m
mi = 1.56 kN*s2/m4
mw= 1.2 kN*s2/m4
m= 2.76 kN*s2/m4
h= 1.11 m
k= 4.33E-05
wi = 252.6219 rad/s
Ti = 1.383 s
l= 5.565
wc = 4.543 rad/s
Tc = 1.383 s

S1.0 = 1.2 Av Fv SDS = 0.570
SDS = 2.5 Aa Fa SDS = 1.006
Tc< 1.6/Ts 2.82 s Cc = 1.263
Tc>1.6/Ts Ct =0.4 SDS Ct = 0.403
Cc=2.4SDS/Tc^2

Pr = 0.00 Cubierta
Pwy = 5.23 kN/m2

5.61 kN/m2 Bottom

-1.91 kN/m2 Bottom
Resultantes.
E1 = 5.23 kN/m2
E2= 8.93 kN/m2
PÁGINA 108
META”

PARAMETROS: -Z
g Agua = 10.00 KN/m
3
1.30 m
NF = g * ha = 13.00 KN/m
2
MAX

PARAMETROS:
3
Altura: ha = 2.40 m
H =Ka* gt * ha = 12.18 KN/m
2
H
PARAMETROS: -Z

ESR= (3/4)*Aa* H = 3.20 KN/m

2
ESR
PÁGINA 109
META”

PARAMETROS:
2
hb = 1.20 m
2

Wo (vacio) = 95 KN


A) F = 25.00 KN/m2
B) E1 = 5.23 KN/m2

E) NF = 13.00 KN/m2
F) H= 12.18 KN/m2

H) SCV = 0.65 KN/m2
PÁGINA 110
META”

Cz +D = 25.00 Si z = -2.50 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -10.00
D= 0.00
Cz +D = 8.93 Si z = -2.50 m
Cz +D = 5.23 Si z = 0.00 m
C= -1.48
D= 5.23

Cz +D = 29.03 Si z = -2.50 m
Cz +D = 0.00 Si z = -0.10 m
C= -12.10
D= -1.21

b .= 1.35 C-23-4 15625

S .= 200 mm 12.7
db .= 12.7 mm 15.87
fs ,= 183.9 MPa C-23-2
fy ,= 420 MPa
f ,= 0.9
Sd ,= 1.47 C.23-1
PÁGINA 111
META”
5.15. Diseño caja de recirculacion.


MATERIALES:

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
2
K (KN/m2) = Mu/bd 0.013481858 1348 KN/m2
r= 0.003911859 S= 24 cm
No. Varillas /m No. 4 4.2 cara interna

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.012732865 1273 KN/m2
r= 0.003686931 S= 25 cm
No. Varillas /m No. 4 4.0 Cara interna

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.014979842 1498 KN/m2

r= 0.004364626 S= 21 cm
As= 6.11 cm 2 Usar: cara superior
PÁGINA 112
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
2
sn = 65.62 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 40 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.14 m
PÁGINA 113
META”
5.16. CASETA DE CLORACIO.

1. DESCRIPCION DEL PROYECTO
NOMBRE DEL PROYECTO CASETA DE CLORACION.

2
AREA CONSTRUIDA 63.15 m
NUMERO DE PISOS: 1
USO: Industrial
SISTEMA ESTRUCTURAL: Dirección x-x: Pórticos de concreto
Dirección y-y: Pórticos de concreto
CAPACIDAD DE DISIPACION: DES
TIPO PLACA ENTREPISO: No hay placa entrepiso
TIPO DE CIMENTACION: Zapatas aisladas
TIPO DE CUBIERTA: Cubierta Liviana
2. CONSIDERACIONES DE ANALISIS Y DISEÑO
a. El Análsis y Diseño se realizó mediante el Programa ETABS.
b. El Diseño de las estructuras de concreto se hace por el Método De Resistencia Ultima.
c. El Diseño de la cimentación se hace manual empleando Hojas de Cálculo Excel.

d. Las verificaciones de diseño se hacen mediante hojas de cálculo en Excel.
e.
Con el fin de Hacer el Análsis Sísmico, se empleó el Método de Análisis Modal. Para este caso No se requiere emplear las 17 combinaciones que
surgen de un Análisis estático, sino en éste caso basta con las 5 combinaciones que figuran en el anexo de entrada de datos. Para combinaciones
de carga con valores múltiples (multi-valued) que involucran respuesta espectral, el programa ETABS produce automáticamente sub-
combinaciones múltiples empleando las permutaciones máximas/mínimas de las cantidades interactuantes. No se requieren combinaciones con
factores negativos
f. El Ajuste del cortante dinámico se hace modificando el valor de la gravedad en el Programa de Análisis.
g. El peso propio de la estructura (vigas y columna), lo considera el automáticamente el programa de Análisis, y se hace una correción del Peso
específico del concreto, como se muestra más adelante en el numeral 13.
h. Los efectos de segundo orden los considera el Programa de Analisis.
3. ESPECIFICACION DE MATERIALES
3.1 ESTRUCTURAS DE CONCRETO
f'c/fy Ec/Es
APLICA
DETALLE (Mpa) (Mpa)
CONCRETO VIGAS 28 24870 X
CONCRETO COLUMNAS 28 24870 X
CONCRETO CIMENTACION 28 24870 X
ACERO DE REFUERZO 420 200000 X
3.2 ESTRUCTURAS DE ACERO
Valor
Resistencia APLICA
DETALLE (Mpa)
ACERO ESTRUCTURAL ASTM A-36 Fy 253 N.A
PERNOS ASTM A-325 Fv 420 N.A
ACERO LAMINA DELGADA fy 351 N.A
ANCLAJES SAE 1045 Fy 780 N.A
SOLDADURA E70-XX Fv 491 N.A
PÁGINA 114
META”
4. CARGAS ESTATICAS DE DISEÑO
4.1 CARGAS MUERTAS (B.3.3.)

CARGA
2
DESCRIPCION TIPO (kN/m )
ACABADO PISO Baldosa cerámica (20mm) 0.80
IMPERMEABILIZACION Membrana impermeabilizante bituminosa 0.05
PARTICIONES Bloque de arcilla t=0.12m pañetado 2.20
FACHADAS Mampostería en ladrillo 2.20
MUROS LINDEROS Bloque de arcilla t=0.15m 2.20
PISOS EN MADERA LAMINADA Hasta 6 mm de espesor 0.06
TEJA DE CUBIERTA Teja liviana 0.20
CIELO RASO Superboard 0.25
VENTANERIA Ventana, vidrio, entramado y marco 0.45
4.2 CARGA VIVA ENTREPISOS (es la cubierta del primer piso) 0.90
4.3 CARGA VIVA ESCALERAS 3.00
4.4 CARGA VIVA CUBIERTA <15 grados 0.40
5. EVALUACION DE CARGAS ESTATICAS POR NIVEL
CUADRO DE AREAS
NIVEL 1 CUB A. total

NIVEL ESTRUC. N+2.50
2
Area por nivel y cubierta (m ) 202.70 202.70
Area vacíos(m2) 0.00
Area Neta (m2) 202.7
5.1 EVALUACION DE CARGA DE MUROS
NIVEL TIPICO
MUROS DIVISORIOS MUROS DE FACHADA/MURO LINDERO
h L t Peso Wmuro h L t Peso Wmuro
Desc.
(m) (m) (m) (kN/m2) (kN) (m) (m) (m) (kN/m2) (kN)
2.20 18 0.12 2.20 87.1 2.20 29.00 0.12 2.20 140.36 Muro
2.20 10.00 1.45 31.90 m/vent
TOTAL NIVEL 87.1 TOTAL NIVEL 172.26
EN CUBIERTA 80.00
Carga por kN/m2 calculada: 0.43 EN VENTANAS h MURO = 0.90
Carga por kN/m2 escogida: 2.00
Carga de muros en cubierta kN/m2 0.30
5.2 CARGAS DISTRIBUIDAS SOBRE LAS LOSAS
NIVEL 1 CUB
DIM. ENTREPISO N+2.50
Altura vigas de Placa (m) 0.30
t. losa superior (m) 0.010
t. losa inferior (m) 0.00
ancho de viguetas (m) 0.00
S entre viguetas(m) 0.04
CARGAS . MUERTAS (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2)
W losetas (kN/m2 ) 0.24
W Nervios/viguetas 0.00
Acabados/impermeabiliza 0.80
Tablero metálico
Placa sobre tablero Met
Aligeramiento 0.00
Cieloraso 0.25
Muros divisorios 2.00
Teja
Correas, ductos, etc.
Iluminación
TOTAL C.M 3.29
CARGA VIVA 0.90
PÁGINA 115
META”
5.3 RESUMEN DE CARGAS POR NIVEL
Volum Cto. placa (m3) 2.03 0.00
* Nota: El volumen de placa se calcula en Autocad. Incluye vigas, viguetas y losetas
NIVEL 1 CUB
DESCRIPCION N+2.50
PESO DEL CONCRETO 49
ACAB.ALIG,CIELOR. 213
MUROS DIViSORIOS. 405.4
MUROS DE FACHADA/LIND. 172.3
TEJA-CORREAS-ILUMI.
ESCALERAS 35
25% CARGA VIVA 0.23
TANQUES
PESO TOTAL NIVEL 874
5.4 CARGAS SOBRE ELEMENTOS
CARGAS SOBRE CORREAS METALICAS
NIVEL 1 CUB
DESCRIPCION N+2.50
CARGA MUERTA 0.13
CARGA VIVA 0.04
5.5 CARGAS DE MUROS SOBRE VIGAS
NIVEL 1 CUB
DESCRIPCION N+2.50
Altura de muros 2.20
MURO T=0.12 4.84
ZONA VENTANAS 2.90
6. EVALUACION DE CARGAS DINAMICAS
6.1 EVALUACION DE MASAS INERCIALES
NIVEL 1 CUB 0
DESCRIPCION N+2.50 0
MASA (kN-s2/m) 87.4 0.0
6.2 ESPECTRO DE DISEÑO (NSR-10)
LOCALIZACION GUAMAL To= 0.118 (0.1AvFv/(Aa Fa ))

ZONA DE AMENAZA SISMICA ALTA Tc= 0.566 (0.48AvFv/(Aa Fa ))
TIPO DE SUELO D AaFaI = 0.604
COEFICIENTE (Fa) 1.15 AvFvI = 0.713
COEFICIENTE (Fv) 1.90
GRUPO DE IMPORTANCIA IV
COEFICIENTE DE IMPORTANCIA 1.5
T Sa
0.00 1.509
0.10 1.509
0.120 1.509
0.15 1.509
0.160 1.509
0.30 1.509
0.40 1.509
0.50 1.509
0.60 1.425
0.650 1.315
0.70 1.221
0.80 1.069
0.900 0.950
0.95 0.900
1.10 0.777
1.20 0.713
1.30 0.658
1.35 0.633
1.50 0.570
1.60 0.534
1.70 0.503
1.80 0.475
1.90 0.450
2.00 0.428
PÁGINA 116
META”
7 RESUMEN DE IRREGULARIDADES
A. IRREGULARIDADES EN PLANTA
DIR. X-X DIR. Y-Y

TIPO DESCRIPCION fp fp fp
1aP-1bP Irregularidad Torsional 0.90 0.90 0.90
2P Retrocesos en las esquinas 0.90 0.90 0.90
3P Irregularidades diafragma 0.90 0.90 0.90
4P Desp. Plano de acción 1.00 1.00 1.00
5P Sistemas No paralelos 1.00 1.00 1.00
0.90 0.90
B. IRREGULARIDADES EN ALTURA
DIR. X-X DIR. Y-Y

TIPO DESCRIPCION fa fa fa
1aA-1bA Piso flexible 1.00 1.00 1.00
2A Distribución de la masa 1.00 1.00 1.00
3A Geométrica 0.90 0.90 0.90
4A Desp. Plano de acción 1.00 1.00 1.00
5A Piso débil 1.00 1.00 1.00
0.90 0.90
C. REDUNDANCIA DIR. X-X DIR. Y-Y

fr fr fr
Hay redundancia 1.00 1.00 1.00
7.1 CALCULO DE LA TORSION ACCIDENTAL
(Se empleó análisis Dinámico) - A.3.6.7.1

NIVEL 1 CUB 0 0
N+2.50 0 0
El programa lo hace automaticamente.

8. CALCULO DEL CORTANTE ESTATICO (Método de la Fuerza Horizontal Equivalente)
DIR. X-X DIR. Y-Y

Ct 0.047 0.047
a 0.900 0.900
Ta =Ctha 0.107 0.107
Cu=1.75-1.2AvFv 1.180 1.180
Cu definitivo 1.180 1.180
Perido = Cu Ta 0.127 0.127
T DEL PROGRAMA 0.300 0.300
T def 0.127 0.127
Sa = 1.509 1.509 Sa=2.5 AaFa I = 1.509
k= 1.50 1.50
Cortante estático(kN) 1320 1320
NIVEL PESO KN h(m) Sh(m) Whk Cv Fx ax

N+2.50 874 2.47 2.47 3409 1.000 1320 1.51
874 3409 1 1320
Hmáx edif= 2.50 m
Peso muerto edificio: 874 kN (Incluye: placas, acabados, muros, cubiertas)

Peso columnas: 120 kN (Incluye: columnas y muros)
Peso total estructura: 994
9. AJUSTE DEL CORTANTE DINAMICO
VERIFICACION DE LA PARTICIPACION DE LA MASA (participación mínima = 90%)
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RXSum RYSum RZCase
sec
Modal 1 0.316 0.842 0.0079 0 0.842 0.0079 0 0.0046 0.517 0.0104 0 0.517 0.1 Modal
Modal 2 0.303 0.0118 0.8122 0 0.8538 0.8202 0 0.4813 0.007 0.0498 0.49 0.525 0.1 Modal
Modal 3 0.27 0.0054 0.0455 0 0.8592 0.8656 0 0.0326 0.003 0.8047 0.52 0.528 0.8 Modal
Modal 4 0.099 0.0802 0.0216 0 0.9395 0.8873 0 0.0905 0.311 0.0093 0.61 0.839 0.8 Modal
Modal 5 0.097 0.0293 0.068 0 0.9687 0.9552 0 0.2855 0.116 0.0121 0.89 0.955 0.8 Modal
Modal 6 0.085 0.0006 0.0167 0 0.9694 0.9719 0 0.0664 0.003 0.0874 0.96 0.957 1 Modal
Modal 7 0.059 0.001 0.0194 0 0.9704 0.9913 0 0.0267 0.001 0.0048 0.99 0.959 1 Modal
Modal 8 0.057 0.0295 0.001 0 0.9999 0.9923 0 0.0014 0.041 1.5E-06 0.99 1 1 Modal
Modal 9 0.05 0.0001 0.0077 0 1 1 0 0.011 2E-04 0.0215 1 1 1 Modal
CORTANTES DINAMICOS
TABLE: Base Reactions

OutputCase CaseTypeStepType StepNum GlobalFX GlobalFY GlobalFZ GlobalMXGlobalMY GlobalMZ
Text Text Text Unitless KN KN KN KN-m KN-m KN-m
EIGENMODES LinModal Mode 1 3E-10 3.3E-10 1.4E-09 -43262.3 -5E-09 53899
EIGENMODES LinModal Mode 2 1280.2 -2.2E-10 1.2E-09 4.58E-09 51110 -48136
EIGENMODES LinModal Mode 3 2E-08 3.8E-10 4.6E-10 -2.1E-09 6E-08 71316
EIGENMODES LinModal Mode 4 4E-10 3E-11 -8.3E-08 -2.2E-07 -1E-07 -5009
EIGENMODES LinModal Mode 5 5E-10 3.45 4.4E-07 0.2709 -2E-06 13.802
EIGENMODES LinModal Mode 6 -2E-07 -0.861 -4.5E-05 3.4558 0.0004 -3.445
EIGENMODES LinModal Mode 7 2E-06 -1.5E-06 2689303 8135143 -1E+07 -1E-05
EIGENMODES LinModal Mode 8 -1E-05 -1278.23 -0.00073 -8129364 0.0161 -21804
DIR. X-X DIR. Y-Y

CORTANTES DINAMICOS (kN) 1280.0 1278.2
CORTANTES ESTATICOS (kN) 1320 1320
CLASIFICACION POR IRRE. 0.9 0.9
80%-90% CORTE DINAMICO 1188 1188
AJUSTE DEL CORTANTE 1.03 1.03
VALOR GRAVEDAD MODIFIC. 10.31 10.33 OK
10. DEFINICION DEL COEFICIENTE DE DISIPACION DE ENERGIA ( R )
DIR. X-X DIR. Y-Y

Capacidad de disipación DES DES
Coeficiente de Disipación Ro 7 7
Coef. Irregularidad en planta 0.90 0.90
Coef. Irregularidad en altura 0.90 0.90
Reducción por redundancia 1.00 1.00
R de diseño 5.67 5.67
Rc de diseño 6.01 6.01
Rc definitivo. 5.67 5.67
PÁGINA 117
META”
13. CHEQUEO DE LAS DERIVAS DE PISO
D a = (d x1 - d x2 ) 2 + (d y1 - d y2 ) 2
Da = Deriva del análisis.
Dp = Deriva permitida. ( 0.010 h )
ALTURAS DE PISO
2.47
0.00 COMBO ENVOLVENTE EN X
0.00
SISMO ACTUANDO EN X
C.R
D3 XDER1 MAX -0.04509 3.3 3.30 24.70 Cumple 0.13

D3 XDER1 MIN -0.1 -3.3 3.30 24.70 Cumple 0.13
ALTURAS DE PISO
2.47
0.00 COMBO ENVOLVENTE EN Y
0.00
SISMO ACTUANDO EN Y
C.R
D3 XDER1 MAX 0.524 12.992 13.00 24.70 Cumple 0.53

D3 XDER1 MIN -0.291 -13.212 13.22 24.70 Cumple 0.54
PÁGINA 118
META”
DISEÑO DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES
Grado de desempeño: Bajo
I = 1.00
NIVEL W(kN) Alt. piso h(m) whk Cv FE a (m/s2)

N+2.50 874 2.47 2.47 3409 1.000 1320 1.509
TOTALES 874 3409 1.00 1320
FUERZA SISMICA DE DISEÑO
Peso estructura: 874 kN

Fp = axapgMp/Rp > AaIgMp/2
MUROS DIVISORIOS Y PARTICIONES
* Muros de altura total:

FACHADAS
* Mampostería reforzada separada lateralmente de la estructura, apoyada arriba y abajo


H= 2.20 m
t= 0.12 m
g= 13.00 kN/m3

ax = 0.00
PÁGINA 119
META”
Fuerzas sísmicas
Muros divisorios
Fp = 0.00 kN/m > 0.43
Fachadas
Fp = 0.00 kN/m > 0.43
M= Fp*H/4 M= 0.00 KN*m
V= Fp/2 V= 0.00 KN
DISEÑO
Fy (Mpa) 420 b (m) 0.12

f'c (Mpa) 21 rec (m) 0.03
d (m) 0.09
Mu (KN-m) 0.00
r max 0.015938
A 4336
B 367
r dis 0.006890
r min 0.003333
r def 0.0069
As (mm2) 74.41 1 barra # 3 cada 1.00
MUROS BAJO ANTEPECHOS VENTANAS

* Muros de baja altura:
ap = 2.5 (Coeficiente de amplificación dinámica)

H= 0.90 m
t= 0.12 m
g= 13.00 kN/m3

ax = 0.00
PÁGINA 120
META”
Fuerzas sísmicas
Muros antepecho.
Fp = 0.00 kN/m > 0.18 ok
M= Fp*H/4 M= 0.00 KN*m
V= Fp/2 V= 0.00 KN
DISEÑO
Fy (Mpa) 420 b (m) 0.12

f'c (Mpa) 21 rec (m) 0.03
d (m) 0.09
Mu (KN-m) 0.00
r max 0.015938
A 4336
B 367
r dis 0.000000
r min 0.003333
r def 0.0033
As (mm2) 36.00 1 barra # 3 cada 1.00
ING. OZA.
PÁGINA 121
META”
TABLE: Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-08/IBC2009

Text Text Text Text Text m Text m2 Unitless Text m2/m Text m2/m Text Text
15 C30X30 Column Design No Messages 0 DCON3 0.0009 DCON6 (Sp) 0.00025 DCON6 (Sp) 0.00025 No Messages No Messages
15 C30X30 Column Design No Messages 1.6 DCON4 0.0009 DCON6 (Sp) 0.00025 DCON6 (Sp) 0.00025 No Messages No Messages
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META”
TABLE: Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-08/IBC2009

Frame DesignSect DesignType Status Location FTopCombo FTopArea FBotCombo FBotArea VCombo VRebar TLngCombo TLngArea TTrnCombo TTrnRebar ErrMsg WarnMsg
Text Text Text Text m Text m2 Text m2 Text m2/m Text m2 Text m2/m Text Text
1 V30X30 Beam No Messages 0 DCON4 0.000077 DCON4 (Sp) 0.000038 DCON6 (Sp) 0 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
1 V30X30 Beam No Messages 0.46538 DCON4 0.000042 DCON4 (Sp) 0.000019 DCON6 (Sp) 0 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
1 V30X30 Beam No Messages 0.93077 DCON4 (Sp) 0.000019 DCON4 (Sp) 0.000019 DCON6 (Sp) 0 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
1 V30X30 Beam No Messages 1.39615 DCON4 (Sp) 0.000019 DCON4 0.00003 DCON6 (Sp) 0 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
4 V30X30 Beam No Messages 1 DCON3 (Sp) 0.000013 DCON3 0.000022 DCON6 (Sp) 0 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
4 V30X30 Beam No Messages 3 DCON3 (Sp) 0.000013 DCON3 (Sp) 0.000013 DCON6 (Sp) 0 DCON6 0 DCON6 0 No Messages No Messages
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META”
DISEÑO DE COLUMNA TIPO C-1 UNICO TRAMO

DISEÑO DE UN TRAMO MATERIALES DATOS Envol/ de diseño
h= 30 cm f'c (Mpa) 28 Mu3 = 1.720 KN-m
Ag = 900 cm2
As min, 1% = 9 cm2 S1=1/4 b 7.5 cm
lo2 =confinam 30.0 cm fVn = 183 KN
dy 24 cm
As = 8 cm2 4 F No. 5 8 cm2 OK

b (m) 0.30 S1 = d/4= 6.5 cm
Fy (Mpa) 420 h (m) 0.30 S2 =8 db = 12.7 cm
f'c (Mpa) 28 d (m) 0.26 S4 = 24 de 22.86 cm
Mu (KN-m) -52 58 VERIFICACION DEL CORTANTE
r max 0.021250 0.021250 Vu (kN) 25.6
A 67843 67843 vu (KN/m2) 328
B 7666 7666 fvc (kN/m2) 750
r min 0.003333 0.003333
r def 0.007248 0.008155
As (mm2) 565.37 636.05 Armar con 3 No.5 y estrivos C/.08 ok
As (cm2) 5.65 6.36
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META”

Text Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
7 ENVSERV Combination Max 0.8 2.021 40.549 3.4757 -0.5221 0.0005392
7 ENVSERV Combination Min 0.156 0.854 22.798 1.3717 -1.9122 0.0003225
8 ENVSERV Combination Max 0.8 -0.854 40.549 -1.3717 -0.5221 -0.0003225
8 ENVSERV Combination Min 0.156 -2.021 22.798 -3.4757 -1.9122 -0.0005392
9 ENVSERV Combination Max 0.268 2.022 66.33 3.4728 0.46 7.736E-07
9 ENVSERV Combination Min -0.268 0.855 36.952 1.3701 -0.46 -7.736E-07
10 ENVSERV Combination Max 0.268 -0.855 66.33 -1.3701 0.46 7.736E-07
10 ENVSERV Combination Min -0.268 -2.022 36.952 -3.4728 -0.46 -7.736E-07
11 ENVSERV Combination Max -0.156 2.021 40.549 3.4757 1.9122 -0.0003225
11 ENVSERV Combination Min -0.8 0.854 22.798 1.3717 0.5221 -0.0005392
12 ENVSERV Combination Max -0.156 -0.854 40.549 -1.3717 1.9122 0.0005392
12 ENVSERV Combination Min -0.8 -2.021 22.798 -3.4757 0.5221 0.0003225
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META”
ZAPATA Z1 CANT = 12 Materiales
Dimension de la Zapata ( m ) 1.20 x 1.20 Concreto 28 MPa

Dimension de la Columna 0.30 x 0.30 Acero 420 MPa
Acartelamiento 0.15 m
Altura de la zapata 0.20 m
Carga Real de la Columna P= 70.0 Kn

Porcentaje de Peso de Cimentación 7.0 %
Presion Admisible: s= 200 kN/m2 Según Estudio de Suelos
s=
2
Presion Neta: 49 kN/m
Flexión: M= 5.91 kN-m Factor de Mayoración 1.7

Mu = 10.04 kN-m
h= 35 cm d' = 7.00 cm
d= 28 cm
Cuantia = 0.00028 ( Análisis )

As = 0.95 ( Análisis )
Cuantia = 0.0024 ( Mínima sobre la sección bruta de concreto )

As = 10.08 ( Mínima )
Armadura Principal TOTAL As = 10.08 cm2 Colocar 6 barra # 5

en cada sentido cada 22 cm
Area
Cortante: V ( d/2) = 13.41 kN
1. Acción en dos direcciones Vu = 23 kN
d = 0.25 m
vu = 211 kN/m2
f Vc = 2249 kN/m2 OK
ó f Vc = 1499 kN/m 2
OK
2. Acción como viga V(d) = 9.92 kN

Vu = 16.86 kN
d = 0.19 m
vu = 73 kN/m2
f Vc = 750 kN/m2 OK
Transmisión de Esfuerzos de la columna a la zapata:
Presión Producida: 1322 kN/m2

Presión Maxima: 33320 kN/m2 OK
Longitud de Desarrollo Necesaria ( Refuerzo de la Columna ) Db = 1.60 cm
Ldb = 0.32 m (El mayor)

Ldb = 0.27 m
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META”
5.17. DISEÑO CUBIERTA CASETA CLOLRACION.
INTRODUCCION
El siguiente documento, consiste en presentar un análisis, cálculo y diseño de la

cubierta DE CASETA CLORACION.
El cálculo de la cubierta se realiza teniendo en cuenta las dimensiones generales y especificaciones

de la caseta.
Dicho análisis se realiza bajo las normas NSR-10 (Norma sismo resistente Colombiana – Titulo B y
Titulo F) y AISC 2010.
El alcance de este documento consistirá en el diseño, cálculo y selección de los perfiles que
conformaran la cubierta.
Las condiciones de diseño suministradas por el contratante son las siguientes:
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META”
ESPECIFICACIONES DEL MATERIAL.
Para la resistencia del acero se toma la dada por el fabricante y en concordancia

con la norma ASTM.
Fy = Esfuerzo de fluencia del material.
Perfiles Laminados ASTM A-36 Fy= 250 MPa

Fu= 400 MPa.
Perfiles Laminados ASTM A-500 Gr. C Fy= 350 MPa

Fu= 500 MPa.
FACTOR DE SERVICIO
Se toma un factor de servicio total del 30% de la carga, el cual se relaciona de la

siguiente manera:
10% de carga estática
20% de cargas dinámicas
PRESION DEL VIENTO EN LA ESTRUCTURA DE LA CUBIERTA
Se calcula la presion que ejerce el viento en la estructura de la cubierta, según lo

estipulado en la norma NSR-10 Capitulo B.6. y se realiza un analisis por elementos
finitos del comportamiento de la estructura bajo esta presion del viento. Dicho
analisis se anexa en el capitulo ANALISIS ESTRUCTURAL POR ELEMENTOS
FINITOS de este documento.
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META”
PÁGINA 129
META”
PÁGINA 130
META”
CARGA POR GRANIZO EN LA CUBIERTA
Se estima una carga de 1 KN/m², de carga por granizo, según norma NSR-10
B.4.8.3.2, para una cubierta aproximada de 73 m², la cual será instalada en la parte
superior de la edificación, por lo tanto, se tendrá una carga distribuida en la cubierta
de 66,4 KN por efecto de granizo. Esta carga será transmitida a las viguetas y vigas
estructurales de la cubierta de manera uniforme.
PANEL DE CUBIERTA
Por especificacion del contratante, se trabajara con teja tralucida y sobre ella
eventualmete se apoyaran paneles solares.
Las caracteristicas principales son:
Limite de Fluencia Fy= 3.200 kg/cm²
SEPARACION PERMISIBLE ENTRE APOYOS DE PANELES DE CUBIERTA:
La carga que debe soportar la cubierta son las cargas de viento y granizo, 0,4 kN/m²
y 1 kN/m², respectivamente, lo cual representa una carga total de 1,4 kN/m² (142,7
kg/m²)
Según la ficha tecnica suministrada por el fabricante de los paneles de la cubierta,
la separacion permisible entre apoyos para una carga de 150 kg/m² con un espesor
de 1 ½” es de 3,2m, por lo tanto esta sera la maxima separacion entre viguetas que
serviran de apoyo a los paneles.
PESO DE PANELES SOLARES.
La cubierta es de aprox 27X15m, y en alguna region se va a poner paneles solares
cuyo peso aproximado es de 40 kg/m2. O 0.4 kN/m2 mas el peso propio del
entramado y la teja que son aproximadamente en total 6.39 kN/m2
CARGAS VIVAS EN LA CUBIERTA
No se contemplan cargas vivas que circulen sobre la cubierta, ni nigun elemento o
equipo que este apoyado sobre esta, mas que los ya considerados paneles solares.
COMBINACION DE CARGAS
Para pasar a calcular y seleccionar cada perfil que conformara la cubierta, se realiza
la correspondiente combinacion de cargas según lo estipulado en la norma NSR-10
capitulo B.2, donde se tendra en cuenta el peso propio de los perfiles, el peso propio
de los paneles de la cubierta, la carga de granizo y la presion del viento sobre la
cubierta.
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META”
Carga Final de Viento de Diseño en cubierta (Pdc = 26,5 kN

400 N/m²)
Carga por granizo en la cubierta 66,4 kN
(G)
Peso de paneles de cubierta 6,39 kN
(w) más entramados y teja
Cargas vivas sobre la cubierta 0 kN
(L)
CARGA TOTAL COMBINADAS PARA DISEÑO 99,29 kN
COMPONENTES DE CUBIERTA
Para el diseño y selección de perfiles, se divide la cubierta en los siguientes
componentes estructurales principales:
NOTA: El calculo de los perfiles se realiza asumiendo los que estaran expuestos a
mayor distancia entre apoyos, tanto en las vigas estructurales como a las viguetas.
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META”
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META”
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META”
PÁGINA 136
META”
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META”
5.18. DISEÑO TANQUE SUBTERRANEO CASETA CLORACION.
OZ ING.
ESTRUCTURA: TANQUE SUBTERRANEO CLORO
CONDICION: ENTERRADO TOTALMENTE

PARAMETROS: -Z
Altura: ha = 1.90 m
g A. = 10.00 KN/m3 1.90 m
F = g * ha = 19.00 KN/m
2
MAX
F
E1
+ HL + = Hw 1.90 m
hc
hi E2

Aa = 0.35 E2 = 12.09 KN/m2
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META”

Estructura: TANQUE SUBTERRANEO CLORO
L= 2.00 m
B= 2.00 m

gc = 24.00 kN/m3
f'c = 28.00 N/mm2
g= 9.8 m/s2
E = 3900 RAIZ(f'c) 20637 MPa
Para Colombia

D. ENTRADA
L/HL = 1.18 HL/L = 0.85

WL = 68 kN Peso del agua en movimiento
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META”
e= 0.817429
tw = 0.20 m
hw = 0.95 m
mi = 1.28 kN*s2/m4
mw= 0.912 kN*s2/m4
m= 2.20 kN*s2/m4
h= 0.78 m
k= 0.000103
wi = 146.2903 rad/s
Ti = 1.604 s
l= 5.539
wc = 3.917 rad/s
Tc = 1.604 s

S1.0 = 1.2 Av Fv SDS = 0.570
SDS = 2.5 Aa Fa SDS = 1.006
Tc< 1.6/Ts 2.82 s Cc = 0.938
Tc>1.6/Ts Ct =0.4 SDS Ct = 0.403
Cc=2.4SDS/Tc^2

Pr = 8.69 Cubierta
Pwy = 4.74 kN/m2

7.58 kN/m2 Bottom

-0.22 kN/m2 Bottom
Resultantes.
E1 = 4.74 kN/m2
E2= 12.09 kN/m2
PÁGINA 140
META”

PARAMETROS: -Z
g Agua = 10.00 KN/m
3
1.00 m
NF = g * ha = 10.00 KN/m
2
MAX

PARAMETROS:
3
Altura: ha = 1.90 m
H =Ka* gt * ha = 9.65 KN/m
2
H
PARAMETROS: -Z

ESR= (3/4)*Aa* H = 2.53 KN/m

2
ESR
PÁGINA 141
META”

PARAMETROS:
2
hb = 0.95 m
2

Wo (vacio) = 129 KN


A) F = 19.00 KN/m2
B) E1 = 4.74 KN/m2

E) NF = 10.00 KN/m2
F) H= 9.65 KN/m2

H) SCV = 0.65 KN/m2
PÁGINA 142
META”

Cz +D = 19.00 Si z = -1.90 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -10.00
D= 0.00
Cz +D = 12.09 Si z = -1.90 m
Cz +D = 4.74 Si z = 0.00 m
C= -3.87
D= 4.74

Cz +D = 22.83 Si z = -1.90 m
Cz +D = 0.00 Si z = 0.00 m
C= -12.01
D= 0.00
U3 = Terren -12.01 z + 0 Entra al modelo

b .= 1.35 C-23-4 15625

S .= 200 mm 12.7
db .= 12.7 mm 15.87
fs ,= 183.9 MPa C-23-2
fy ,= 420 MPa
f ,= 0.9
Sd ,= 1.47 C.23-1
PÁGINA 143
META”
Diseño tanque subterráneo de cloración.


MATERIALES:

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
2
K (KN/m2) = Mu/bd 0.014979842 1498 KN/m2
r= 0.004364626 S= 21 cm

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.013481858 1348 KN/m2
r= 0.003911859 S= 24 cm

t= 20 cm b1 = 0.85
b= 100 cm A 61925 r (min)= 0.003333
d= 14 cm B 6997 r (max)= 0.018140
K (KN/m2) = Mu/bd2 0.01423085 1423 KN/m2

r= 0.004137753 S= 22 cm
As= 5.79 cm 2 Usar:
PÁGINA 144
META”


EN PLACA DE FONDO
PARAMETROS:
2
sn = 30.79 KN/m
2
2


RETRACCION FRAGUADO
r = 0.0030 < 9.00 m
r = 0.0040 ( 9.00 m A 12.00 m)
r = 0.0050 (> A 12.00 m)
Ru Min 0.0122
r min= 0.003 OK
C.23-C.7.12.2.1


nc = 900 kN/m2
Vu = 38 KN
l= 10 kN
F'c = 23.25 Mpa
f= 0.75
b= 1.00 m
d 0.14 m
PÁGINA 145
META”
5.19. DISEÑO ESTRUCTURA ADOSADA A C. DE OPERACIONES.
DISEÑO DE ESTRUCTURA METALICA ADOSADA

1-) CONSIDERACIONES DE DISEÑO:
.-*Acero de Diseño ASTM A36

Fy = 248 Mpa
Fu = 400 Mpa
.-*Conexiones soldadas.
.-*Normas de diseño: NSR-10

A tension F.2.4
A Compresion F.2.5
.-*Nomenclatura:
a). L: Luz de la estructura
a). CS: Cordón Superior
a). CI: Cordón Inferior
a). D: Diagonales
a). V: Verticales
.-*Sofwere de Analisis:
Sap 2000
.-*Combinaciones de Carga:
.-Para Verificación de Deflexiones: (B.2.3), Combinaciones de Carga para el método de Esfuerzos de
Trabajo o en la verificación del estado Limite de Servicio.
.-Para el diseño de los Elementos: (B.2.4), Combinaciones Mayoradas para el Método de la Resistencia.
2-) EVALUACION DE CARGAS:
Peso Propio: Lo evalua el programa y al final se dan los resultados manualmente.
Carga muerta cubierta:

Area de aplicación inclinada 11o
B.3.4.1-4 CARGA
2 2
DESCRIPCION TIPO (kN/m ) (planta) (kN/m ) plana
PISO O PLATAFORMA REJILLAS Y APOYOS 0.30 0.300
VARANDAS Metalicas 0.07 0.070
OTROS 0.04 0.040
0.000
Total Carga Muerta 0.410
Carga Viva de oficina 2.00 2.000
3-) CARGAS DISTRIBUIDAS SOBRE LA PLATAFORMA
Separacion entre elementos x 2.79 m.

Separacion entre elementos y 2.18 y 1.50 m.
Total Carga Muerta distribuida verticalmente sobre plataforma 0.41 kN/m
Total Carga Viva distribuida verticalmente sobre plataforma 2.00 kN/m
4-) CARGAS DISTRIBUIDAS SOBRE LOS ELEMENTOS
LUCES ENTRE NUDOS 2.79 m

VOLADIZO 0.73 m
CARGA MUERTA DISTRIBUIDA 1.59 kN
CARGA VIVA DISTRIBUIDA 3.81 kN
PÁGINA 146
META”
Cargas de Viento:
caso 1 kN/m2 Vertical kN/m2 Inclinada kN/m
caso 2
Carga de viento Succion Sotavento. 0.6 0.624 1.74096
caso3
Carga de viento Succion Barlovento. -0.4 -0.416 -1.16064
5-) COMBINACIONES DE CARGA
.- Esfuerzos de Trabajo o verificaciones de estados limites de servicio. (B.2.3)
D (PP+ Carga Muerta = TMUERTA) SERVIC1

D+ Lr (TMUERTA + LR) SERVIC2
.- Cargas Mayoradas metodo de la resistencia, para diseño de elementos (B.2.4)
1.4 D (1.4 (PP+ Carga Muerta) = 1.4 TMUERTA) DISEÑO1

1.2 D + 0.5 Lr (1.2TMUERTA +0.5 LR) DISEÑO2
Aplicación carga muerta
PÁGINA 147
META”
Aplicación carga viva.
Diseño.

Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
1 SIDEÑO2 Combination 0.008453 0.005985 2.958 -0.0044 0.0056 -1.527E-09
4 SIDEÑO2 Combination 0.008453 -0.002566 4.673 0.0013 0.0056 3.482E-10
7 SIDEÑO2 Combination 0.008453 -0.003419 2.17 0.0018 0.0056 1.869E-09
10 SIDEÑO2 Combination -0.008453 0.005985 2.958 -0.0044 -0.0056 1.527E-09
13 SIDEÑO2 Combination -0.008453 -0.002566 4.673 0.0013 -0.0056 -3.482E-10
16 SIDEÑO2 Combination -0.008453 -0.003419 2.17 0.0018 -0.0056 -1.869E-09
Ok. Solo hacer un dado de cimentación por columna.
PÁGINA 148
META”
5.20. DISEÑO DEL DADO DE CIMENTACIÓN DE LA PLATAFORMA

METÁLICA (ADOSADA A LA CASETA DE CLORACIÓN):
Reacciones del modelo:
Se diseña para 0.60 t.
Las dimensiones del dado son 0.60x0.60.
Área = 0.36 m2
DISEÑO DEL DADO

DATOS
Dimnsiones del dado 0.60x0.60 L= 0.6 m.
Densidad del concreto §c= 2.4 ton/m3
peso especifico del suelo §= 1.7 ton/m3
Perímetro del dado Per= 2.40 m

Area del dado A= 0.36 m2
Coeficiente de rozamiento del pilote con el suelo f= 0.3 ton/m2
Altura del dado h= 0.9 m
Factor de seguridad FS= 3 varia entre 2-3

Angulo de fricción interna 30.00 grados
Coeficiente de empuje activo Ka= 0.380
RESISTENCIA POR PUNTA DEL PILOTE
Qp= 90.14 KN
RESISTENCIA DEBIDA AL ROZAMIENTO LATERAL
Qf= 13.05 KN
CARGA ADMISIBLE POR EL DADO

P= 34.40 KN F.S = 3
La carga al dado es de solo 6 KN.
ok
PÁGINA 149
META”
6. MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD
Bogotá D.C. junio de 2021.
Señores:
A QUIEN CORRESPONDA
Ciudad
Ref. MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD AL DISEÑO ESTRUCTURAL.
Por medio de la presente, yo Ing. ORLANDO ZALDÚA ABRIL, con cedula de ciudadanía No. 79.268.894 de
Bogotá D.C. y Matricula Profesional No. 25202-27682 de Cundinamarca y del Consejo Profesional Nacional
de Ingeniería, certifico que he realizado la consultoría para la elaboración de los diseños estructurales de
las estructuras dentro del Proyecto: “AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO
DE AGUA POTABLE DEL MUNICIPIO DE GUAMAL - DEPARTAMENTO DEL META”. Sobre la cual he
presentado los diseños, basado en las condiciones actuales de carga, los diseños hidrosanitarios, las
características geotécnicas y sísmicas del suelo que me suministraron.
Que todos los análisis y estudios presentados han sido elaborados siguiendo la reglamentación contenida
en las Normas Técnicas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10, Por lo tanto,
asumo la responsabilidad de los datos conclusiones y recomendaciones que en el diseño he proporcionado,
exonerando al Consorcio Consultorías 3CON + A&C y a la Empresa de Servicios Públicos del Meta EDESA
S.A. E.S.P., de cualquier responsabilidad en la interpretación de la norma y su aplicación.
Atentamente,
_______________________________________
Ing. ORLANDO ZALDÚA ABRIL
Matricula: 25202-27682 CND
C.C. 79.268.894 Bogotá
PÁGINA 150
META”
7. FIRMA
Se firma en el mes de junio de 2021. En la ciudad de Bogotá D.C.
___________________________________
Ing. ORLANDO ZALDUA ABRIL
Matricula: 25202-27682 cund/
c.c 79’268.894 Bta.
Magister Ing. Civil
PÁGINA 151
META”
8. DATOS DE MODELACION.
 TK ALMACENAMIENTO TIPO.
Table: Area Section Properties, Part 1 of 4

Section Material MatAngle AreaType Type DrillDOF Thickness BendThick Arc
Degrees m m Degrees
MURO30 28MPa 0. Shell Shell-Thick Yes 0.3 0.3
PLACA40 28MPa 0. Shell Shell-Thick Yes 0.4 0.4
TAPA20 28MPa 0. Shell Shell-Thin Yes 0.25 0.25

Section InComp CoordSys Color TotalWt TotalMass F11Mod F22Mod
KN KN-s2/m
MURO30 4259584 2122.632 216.45 1. 1.
PLACA40 Blue 3583.008 365.37 1. 1.
TAPA20 8421631 2239.38 228.35 1. 1.

Section F12Mod M11Mod M22Mod M12Mod V13Mod V23Mod MMod WMod
MURO30 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.
PLACA40 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.
TAPA20 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.

Section GUID Notes
MURO30 Added 23/06/2016 3:43:24 p. m.

PLACA40 Added 29/12/2015 5:24:45 p. m.
TAPA20 Added 11/04/2021 11:48:27 a. m.
Table: Case - Static 1 - Load Assignments

Case LoadType LoadName LoadSF
PPROPIO Load pattern PPROPIO 1.

LIQUIDO Load pattern LIQUIDO 1.
TIERRA Load pattern TIERRA 1.
PÁGINA 152
META”

SOBRECARGA Load pattern SOBRECARGA 1.

DINAMICO Load pattern DINAMICO 1.
Table: Combination Definitions, Part 1 of 3

ComboName ComboTyp AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor SteelDesign
e
SERVICIO Linear Add No Linear Static LIQUIDO 1. None

SERVICIO Linear Static PPROPIO 1.
SERVICIO Linear Static DINAMICO 0.71
DISEÑO-U1 Linear Add No Linear Static LIQUIDO 1.4 None
DISEÑO-U1 Linear Static PPROPIO 1.4
DISEÑO-U2 Linear Static SOBRECARGA 0.5
DISEÑO-U3 Linear Add No Linear Static PPROPIO 1.2 None
DISEÑO-U3 Linear Static TIERRA 1.6
DISEÑO-U4 Linear Static DINAMICO 1.
DISEÑO-U6 Linear Static LIQUIDO 1.2
ENVOLVENDISEÑ Envelope No Response Combo DISEÑO-U4 1. None
O
ENVOLVENDISEÑ Response Combo DISEÑO-U3 1.
O
O
O
O
O
DISPLACA Linear Add No Linear Static SOBRECARGA 1. None
ENVOLVENDISEÑ Envelope No Response Combo DISEÑO-U4 0.67 None
ORo
ENVOLVENDISEÑ Response Combo DISEÑO-U3 0.67
ORo
ORo
ORo
ORo
PÁGINA 153
META”

ComboName ComboTyp AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor SteelDesign
e

ORo

ComboName CaseName ConcDesign AlumDesign ColdDesign
SERVICIO LIQUIDO None None None

SERVICIO PPROPIO
SERVICIO DINAMICO
DISEÑO-U1 LIQUIDO None None None
DISEÑO-U1 PPROPIO
DISEÑO-U2 PPROPIO
DISEÑO-U2 SOBRECARGA
DISEÑO-U3 PPROPIO None None None
DISEÑO-U3 TIERRA
DISEÑO-U4 DINAMICO
DISEÑO-U5 DINAMICO
DISEÑO-U5 TIERRA
DISEÑO-U6 DINAMICO
DISEÑO-U6 LIQUIDO
ENVOLVENDISEÑO DISEÑO-U4 None None None
ENVOLVENDISEÑO DISEÑO-U3
DISPLACA SOBRECARGA None None None
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro
PÁGINA 154
META”

ComboName CaseName GUID Notes
SERVICIO LIQUIDO 36cdbd92-403e-4ace-

8ac6-d08ce7bb8639
SERVICIO PPROPIO
SERVICIO DINAMICO
DISEÑO-U1 LIQUIDO 36cdbd92-403e-4ace-
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U1 PPROPIO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U2 PPROPIO
DISEÑO-U3 PPROPIO 36cdbd92-403e-4ace-
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U3 TIERRA
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U4 DINAMICO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U5 DINAMICO
DISEÑO-U5 TIERRA
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U6 DINAMICO
DISEÑO-U6 LIQUIDO
ENVOLVENDISEÑO DISEÑO-U4 36cdbd92-403e-4ace-
8ac6-d08ce7bb8639
DISPLACA SOBRECARGA 01203181-46de-48ff-
8da9-498cbafc0699
Ro 8ac6-d08ce7bb8639
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro
PÁGINA 155
META”
Table: Coordinate Systems

Name Type X Y Z AboutZ AboutY AboutX
m m m Degrees Degrees Degrees
GLOBAL Cartesian 0. 0. 0. 0. 0. 0.
Table: Frame Section Properties 01 - General, Part 1 of 6

SectionName Material Shape t3 t2 Area TorsConst
m m m2 m4
COLC130X30 28MPa Rectangular 0.3 0.3 0.09 0.001141
V-100 30x40 28MPa Rectangular 0.4 0.3 0.12 0.001944

SectionName I33 I22 I23 AS2 AS3 S33 S22
m4 m4 m4 m2 m2 m3 m3
COLC130X30 0.000675 0.000675 0. 0.075 0.075 0.0045 0.0045
V-100 30x40 0.0016 0.0009 0. 0.1 0.1 0.008 0.006

SectionName Z33 Z22 R33 R22 ConcCol ConcBeam Color
m3 m3 m m
COLC130X30 0.00675 0.00675 0.086603 0.086603 Yes No 8388863
V-100 30x40 0.012 0.009 0.11547 0.086603 No Yes DarkMagent
a

SectionName TotalWt TotalMass FromFile AMod A2Mod A3Mod JMod
KN KN-s2/m
COLC130X30 13.392 1.37 No 1. 1. 1. 1.
V-100 30x40 157.536 16.06 No 1. 1. 1. 1.

SectionName I2Mod I3Mod MMod WMod GUID
COLC130X30 1. 1. 1. 1.
V-100 30x40 1. 1. 1. 1.
PÁGINA 156
META”

SectionName Notes
COLC130X30 Added 13/06/2021 9:17:02 a. m.

V-100 30x40 Added 29/07/2018 4:41:44 p. m.
Table: Function - Response Spectrum - Colombia NSR-10, Part 1 of 2

Name Period Accel FuncDamp Aa Av Ae Ad
Sec
GUAMAL -META- 0. 1.509375 0.05 0.35 0.25 0.28 0.08
GUAMAL -META- 0.1 1.509375
GUAMAL -META- 0.2 1.509375
GUAMAL -META- 0.3 1.509375
GUAMAL -META- 0.4 1.509375
GUAMAL -META- 0.5 1.509375
GUAMAL -META- 0.6 1.425
GUAMAL -META- 0.7 1.221429
GUAMAL -META- 1. 0.855
GUAMAL -META- 1.7 0.502941
GUAMAL -META- 3.5 0.244286
GUAMAL -META- 11. 0.032221
GUAMAL -META- 15. 0.017328

Name Period GroupUse Fa Fv
Sec
GUAMAL -META- 0. Group 4 1.15 1.9
GUAMAL -META- 0.1
GUAMAL -META- 0.2
GUAMAL -META- 0.3
GUAMAL -META- 0.4
GUAMAL -META- 0.5
GUAMAL -META- 0.6
GUAMAL -META- 0.7
GUAMAL -META- 0.8
GUAMAL -META- 0.9
PÁGINA 157
META”

Sec
GUAMAL -META- 1.
GUAMAL -META- 1.2
GUAMAL -META- 1.5
GUAMAL -META- 1.7
GUAMAL -META- 2.
GUAMAL -META- 2.5
GUAMAL -META- 3.
GUAMAL -META- 3.5
GUAMAL -META- 4.
GUAMAL -META- 5.
GUAMAL -META- 8.
GUAMAL -META- 11.
GUAMAL -META- 15.
Table: Load Case Definitions, Part 1 of 3

Case Type InitialCond ModalCase BaseCase MassSource DesTypeOpt DesignType
PPROPIO LinStatic Zero Prog Det Dead

LIQUIDO LinStatic Zero Prog Det Other
TIERRA LinStatic Zero Prog Det Other
SOBRECAR LinStatic Zero Prog Det Live
GA
DINAMICO LinStatic Zero Prog Det Other

Case DesActOpt DesignAct AutoType RunCase CaseStatus GUID
PPROPIO Prog Det Non- None Yes Finished

Composite
LIQUIDO Prog Det Other None Yes Finished
TIERRA Prog Det Other None Yes Finished
SOBRECAR Prog Det Short-Term None Yes Finished
GA Composite
DINAMICO Prog Det Other None Yes Finished

Case Notes
PPROPIO
LIQUIDO
TIERRA
PÁGINA 158
META”

Case Notes
SOBRECAR
GA
DINAMICO
Table: Load Pattern Definitions

LoadPat DesignType SelfWtMult AutoLoad GUID Notes
PPROPIO Dead 1. aae88669-f308-40a2-

b590-4c5d72f96e33
LIQUIDO Other 0. 21bf2534-ee1c-428f-
a4b7-370d556d4af5
DINAMICO Other 0. e2737cf6-5050-444a-
bae0-5d0b9530a50d
Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Part 1 of 2

Material Fc eFc LtWtConc SSCurveO SSHysType SFc SCap FinalSlope
pt
KN/m2 KN/m2
28MPa 28100. 28100. No Mander Takeda 0.002219 0.005 -0.1
CTO- 28100. 28100. No Mander Takeda 0.002219 0.005 -0.1
RESULTAD
OS

Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Part 2 of
2
Material FAngle DAngle CoupModTy
pe
Degrees Degrees
28MPa 0. 0. Modified
Darwin-
Pecknold
CTO- 0. 0. Modified
RESULTAD Darwin-
OS Pecknold
PÁGINA 159
META”
 ESPESADOR DE LODOS

Degrees m m Degrees

Section InComp CoordSys Color TotalWt TotalMass F11Mod F22Mod
KN KN-s2/m
MURO10 Yellow 11.336 1.16 1. 1.
MURO20 Blue 48.01 4.9 1. 1.
MURO30 4259584 435.455 44.4 1. 1.
PLACA20 8421631 102.799 10.48 1. 1.
PLACA30 Blue 29.31 2.99 1. 1.

Section F12Mod M11Mod M22Mod M12Mod V13Mod V23Mod MMod WMod
MURO10 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.
MURO20 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.
MURO30 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.
PLACA20 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.
PLACA30 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.

Section GUID Notes
MURO10 Added 13/06/2021 12:35:02 p. m.

MURO20 Added 13/06/2021 12:34:19 p. m.
MURO30 Added 23/06/2016 3:43:24 p. m.
PLACA20 Added 11/04/2021 11:48:27 a. m.
PLACA30 Added 29/12/2015 5:24:45 p. m.
PÁGINA 160
META”



ComboName ComboTyp AutoDesign CaseType CaseName ScaleFacto SteelDesign
e r

O
O
O
O
O
O
ORo
ORo
ORo
PÁGINA 161
META”

ComboName ComboTyp AutoDesign CaseType CaseName ScaleFacto SteelDesign
e r

ORo
ORo
ORo


SERVICIO PPROPIO
SERVICIO DINAMICO
DISEÑO-U1 PPROPIO
DISEÑO-U2 PPROPIO
DISEÑO-U3 TIERRA
DISEÑO-U4 DINAMICO
DISEÑO-U5 DINAMICO
DISEÑO-U5 TIERRA
DISEÑO-U6 DINAMICO
DISEÑO-U6 LIQUIDO
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro
PÁGINA 162
META”


8ac6-d08ce7bb8639
SERVICIO PPROPIO
SERVICIO DINAMICO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U1 PPROPIO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U2 PPROPIO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U3 TIERRA
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U4 DINAMICO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U5 DINAMICO
DISEÑO-U5 TIERRA
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U6 DINAMICO
DISEÑO-U6 LIQUIDO
8ac6-d08ce7bb8639
8da9-498cbafc0699
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro
PÁGINA 163
META”

GLOBAL Cylindrical 0. 0. 0. 0. 0. 0.

m m m2 m4

m4 m4 m4 m2 m2 m3 m3
COLC130X30 0.000675 0.000675 0. 0.075 0.075 0.0045 0.0045
V-100 30x40 0.0016 0.0009 0. 0.1 0.1 0.008 0.006

m3 m3 m m
COLC130X30 0.00675 0.00675 0.086603 0.086603 Yes No 8388863
a

KN KN-s2/m
COLC130X30 0. 0. No 1. 1. 1. 1.
V-100 30x40 0. 0. No 1. 1. 1. 1.

COLC130X30 1. 1. 1. 1.
V-100 30x40 1. 1. 1. 1.
PÁGINA 164
META”

SectionName Notes
COLC130X30 Added 13/06/2021 9:17:02 a. m.

V-100 30x40 Added 29/07/2018 4:41:44 p. m.

Sec
GUAMAL -META- 0. 1.509375 0.05 0.35 0.25 0.28 0.08
GUAMAL -META- 0.1 1.509375
GUAMAL -META- 0.2 1.509375
GUAMAL -META- 0.3 1.509375
GUAMAL -META- 0.4 1.509375
GUAMAL -META- 0.5 1.509375
GUAMAL -META- 0.7 1.221429
GUAMAL -META- 1.7 0.502941
GUAMAL -META- 3.5 0.244286
GUAMAL -META- 11. 0.032221
GUAMAL -META- 15. 0.017328

Sec
GUAMAL -META- 0.1
GUAMAL -META- 0.2
GUAMAL -META- 0.3
GUAMAL -META- 0.4
GUAMAL -META- 0.5
GUAMAL -META- 0.6
GUAMAL -META- 0.7
GUAMAL -META- 0.8
GUAMAL -META- 0.9
PÁGINA 165
META”

Sec
GUAMAL -META- 1.
GUAMAL -META- 1.2
GUAMAL -META- 1.5
GUAMAL -META- 1.7
GUAMAL -META- 2.
GUAMAL -META- 2.5
GUAMAL -META- 3.
GUAMAL -META- 3.5
GUAMAL -META- 4.
GUAMAL -META- 5.
GUAMAL -META- 8.
GUAMAL -META- 11.
GUAMAL -META- 15.


GA

PPROPIO Prog Det Non- None Yes Finished

Composite
LIQUIDO Prog Det Other None Yes Finished
TIERRA Prog Det Other None Yes Finished
SOBRECAR Prog Det Short-Term None Yes Finished
GA Composite
DINAMICO Prog Det Other None Yes Finished

Case Notes
PPROPIO
LIQUIDO
TIERRA
PÁGINA 166
META”

Case Notes
SOBRECAR
GA
DINAMICO

LoadPat DesignTyp SelfWtMult AutoLoad GUID Notes
e

b590-4c5d72f96e33
a4b7-370d556d4af5
bae0-5d0b9530a50d

Material Fc eFc LtWtConc SSCurveO SSHysTyp SFc SCap FinalSlope
pt e
KN/m2 KN/m2
RESULTAD
OS

2
pe
Degrees Degrees
Darwin-
Pecknold
CTO- 0. 0. Modified
RESULTAD Darwin-
OS Pecknold
PÁGINA 167
META”
 TK HOMOGENIZACION.

Degrees m m Degrees
TAPA20 28MPa 0. Shell Shell-Thin Yes 0.25 0.25

Section InComp CoordSys Color F11Mod F22Mod F12Mod M11Mod
MURO30 4259584 1. 1. 1. 1.
PLACA35 Blue 1. 1. 1. 1.
TAPA20 8421631 1. 1. 1. 1.

Section M22Mod M12Mod V13Mod V23Mod MMod WMod GUID
MURO30 1. 1. 1. 1. 1. 1.
PLACA35 1. 1. 1. 1. 1. 1.
TAPA20 1. 1. 1. 1. 1. 1.

Section Notes
MURO30 Added 23/06/2016 3:43:24 p. m.

PLACA35 Added 29/12/2015 5:24:45 p. m.
TAPA20 Added 11/04/2021 11:48:27 a. m.


PÁGINA 168
META”

ComboName ComboTyp AutoDesig CaseType CaseName ScaleFacto SteelDesign
e n r

O
O
O
O
O
O
ORo
ORo
ORo
ORo
ORo
ORo
PÁGINA 169
META”


SERVICIO PPROPIO
SERVICIO DINAMICO
DISEÑO-U1 PPROPIO
DISEÑO-U2 PPROPIO
DISEÑO-U3 TIERRA
DISEÑO-U4 DINAMICO
DISEÑO-U5 DINAMICO
DISEÑO-U5 TIERRA
DISEÑO-U6 DINAMICO
DISEÑO-U6 LIQUIDO
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro


8ac6-d08ce7bb8639
SERVICIO PPROPIO
SERVICIO DINAMICO
8ac6-d08ce7bb8639
PÁGINA 170
META”

DISEÑO-U1 PPROPIO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U2 PPROPIO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U3 TIERRA
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U4 DINAMICO
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U5 DINAMICO
DISEÑO-U5 TIERRA
8ac6-d08ce7bb8639
DISEÑO-U6 DINAMICO
DISEÑO-U6 LIQUIDO
8ac6-d08ce7bb8639
8da9-498cbafc0699
Ro
Ro
Ro
Ro
Ro

GLOBAL Cartesian 0. 0. 0. 0. 0. 0.
PÁGINA 171
META”

m m m2 m4

m4 m4 m4 m2 m2 m3 m3
COLC130X30 0.000675 0.000675 0. 0.075 0.075 0.0045 0.0045
V-100 30x40 0.0016 0.0009 0. 0.1 0.1 0.008 0.006

m3 m3 m m
COLC130X30 0.00675 0.00675 0.086603 0.086603 Yes No 8388863
a

KN KN-s2/m
COLC130X30 0. 0. No 1. 1. 1. 1.
V-100 30x40 0. 0. No 1. 1. 1. 1.

COLC130X30 1. 1. 1. 1.
V-100 30x40 1. 1. 1. 1.

SectionName Notes
COLC130X30 Added 13/06/2021 9:17:02 a. m.

V-100 30x40 Added 29/07/2018 4:41:44 p. m.
PÁGINA 172
META”

Sec
GUAMAL -META- 0. 1.509375 0.05 0.35 0.25 0.28 0.08
GUAMAL -META- 0.1 1.509375
GUAMAL -META- 0.2 1.509375
GUAMAL -META- 0.3 1.509375
GUAMAL -META- 0.4 1.509375
GUAMAL -META- 0.5 1.509375
GUAMAL -META- 0.7 1.221429
GUAMAL -META- 1.7 0.502941
GUAMAL -META- 3.5 0.244286
GUAMAL -META- 11. 0.032221
GUAMAL -META- 15. 0.017328

Sec
GUAMAL -META- 0.1
GUAMAL -META- 0.2
GUAMAL -META- 0.3
GUAMAL -META- 0.4
GUAMAL -META- 0.5
GUAMAL -META- 0.6
GUAMAL -META- 0.7
GUAMAL -META- 0.8
GUAMAL -META- 0.9
GUAMAL -META- 1.
GUAMAL -META- 1.2
GUAMAL -META- 1.5
GUAMAL -META- 1.7
GUAMAL -META- 2.
GUAMAL -META- 2.5
GUAMAL -META- 3.
GUAMAL -META- 3.5
PÁGINA 173
META”

Sec
GUAMAL -META- 4.
GUAMAL -META- 5.
GUAMAL -META- 8.
GUAMAL -META- 11.
GUAMAL -META- 15.


GA

PPROPIO Prog Det Non- None Yes Not Run

Composite
LIQUIDO Prog Det Other None Yes Not Run
TIERRA Prog Det Other None Yes Not Run
SOBRECAR Prog Det Short-Term None Yes Not Run
GA Composite
DINAMICO Prog Det Other None Yes Not Run

Case Notes
PPROPIO
LIQUIDO
TIERRA
SOBRECAR
GA
DINAMICO
PÁGINA 174
META”

LoadPat DesignType SelfWtMult AutoLoad GUID Notes

b590-4c5d72f96e33
a4b7-370d556d4af5
bae0-5d0b9530a50d

Material Fc eFc LtWtConc SSCurveO SSHysTyp SFc SCap FinalSlope
pt e
KN/m2 KN/m2
RESULTAD
OS

2
pe
Degrees Degrees
Darwin-
Pecknold
CTO- 0. 0. Modified
RESULTAD Darwin-
OS Pecknold
PÁGINA 175

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MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL

– AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE

MEMORIAS DE DISEÑO ESTRUCTURAL

PROYECTO: DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIAS DE

Ing. Orlando Zaldúa Abril.

Bogotá D.C. junio de 2021

PROYECTO: “AMPLIACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO DE AGUA

DOCUMENTO: INFORME DE MEMORIAS DE CALCULO ESTRUCTURAL.

INTERVENTORIA: UNION TEMPORAL INTERVENTORÍA PDA DEL META

VERSION DESCRIPCION REVISADO POR FECHA

0 Emitido para revisión Esp. Estructural Junio de 2021

1 Con respuesta observaciones Esp. Estructural Agosto de 2021

2 Respuesta final observaciones Esp. Estructural Septiembre 2021

Ing. Orlando Zaldúa Abril

Ing. Orlando Zaldúa Abril Ing. Wilson Alexander González

1. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO ................................................................................ 1

5.17. DISEÑO CUBIERTA CASETA CLOLRACION................................................................... 127

Figura 1. Parámetros sísmicos y perfil de suelo. ................................................................................. 3

1. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO

2. ESTRUCTURAS QUE COMPONEN EL PROYECTO.

- TANQUES DE ALMACENAMENTO DE 700 y 1000 m3.

3. PARAMETROS GEOTECNICOS Y DE DISEÑO.

PARAMETROS SISMICOS Y PERFIL DEL SUELO

Figura 2. Espectros de Diseño

3.1 MARCO NORMATIVO Y CALIDAD DE LOS MATERIALES

3.2 ESPECIFICACIONES DE CALIDAD DEL CONCRETO Y EL ACERO

*Acero de refuerzo: fy = 420 Mpa = 60000 psi

*Acero estribos usar. fy = 420 Mpa.

De la misma manera el concreto recomendado especialmente para nuestro medio es el de 28 Mpa.

3.3 CARACTERISTICAS DEL SUELO

Tomamos estos del respectivo estudio de suelos suministrado por el consultor.

4. CONSIDERACION DE EMPUJES Y CARGAS

4.1 CARGAS VERTICALES.

-Carga Muerta. D ( Dead) Es el peso propio de la estructura.

4.2 CARGAS HORIZONTALES.

-Empuje del Líquido que contiene F (Líquido o Fluido que contiene)

4.3 CASOS Y COMBINACIONES DE CARGA. (ACI 350-06) (NSR-10)

Caso de Carga Factor

SISMO F. IMPULSIVAS Y CONVECTIVAS (Ex,y) 0.70, 1.0

5. MODELACION DE LAS ESTRUCTURAS DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO

5.1. ANALISIS TANQUES DE ALMACENAMIENTO.

Aplicación de los empujes:

Aplicación de empuje del líquido interior.

Aplicación de fuerzas dinámicas.

Aplicación de empujes exteriores de tierras.

Aplicación de sobrecarga en cubierta.

A) EMPUJE DEL LIQUIDO INTERIOR F

Pw=F. Inercial Pi=F.Impulsiva Pc=F.Convectiva E=F.Sismica Total

ZONA A. SISMICA ALTA E1 = 4.05 KN/m2

E= 3900*raiz(f'c) Mpa 28 MPa E= 20637 Mpa

Nota: Este calculo se hace en hoja aparte.

según ACI 350-06 y tablas de la NSR-10/AIS-180-13

OZ ING. CALCULO DE LAS FUERZAS IMPULSIVAS Y CONVECTIVAS

Proyecto: ACUEDUCTO GUAMAL

Características del Concreto

Características del Suelo.

L/HL = 5.00 HL/L = 0.2

Pesos equivalentes de agua.

ESR= (3/4)Aa H = 4.00 KN/m