Measurement">
Trabajo Especial de Grado Antecedente 5
Trabajo Especial de Grado Antecedente 5
Trabajo Especial de Grado Antecedente 5
A mi madre, a mi padre, a mis abuelas, por ustedes estoy en donde estoy, este logro
no es mío ¡es de ustedes!
iv
AGRADECIMIENTOS
Agradezco a DIOS por los años de vida y por darme la fuerza para alcanzar esta meta.
A mis hermanos Victor y Kathliin, por apoyarme en las buenas y las malas, por creer
en mí en todo momento.
Gracias a todos
v
González S. Yeffer J.
RESUMEN
vi
ÍNDICE DE CONTENIDO
DEDICATORIA .......................................................................................................... iv
AGRADECIMIENTOS ................................................................................................ v
RESUMEN ................................................................................................................... vi
INTRODUCCIÓN ........................................................................................................ 1
CAPÍTULO I ............................................................................................................... 3
CAPÍTULO II.............................................................................................................. 7
vii
2.2.3 Modelos para las proyecciones de población ............................................... 9
viii
2.2.8 Método de Aforo ........................................................................................ 24
ix
2.2.14.3 Bombas sumergibles ............................................................................. 35
2.2.15 Válvulas.................................................................................................... 36
3.5.4 Fase IV. Propuesta para el sistema de distribución de agua potable .......... 43
CAPITULO IV .......................................................................................................... 45
x
4.2 Características de los habitantes del sector ................................................... 45
CAPÍTULO V ............................................................................................................ 59
xi
5.5.8 Instalación Eléctrica ................................................................................... 85
CAPÍTULO VI .......................................................................................................... 93
xii
8.2 Recomendaciones........................................................................................ 120
xiii
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla15. Ecuaciones del método de la energía para sistemas de redes abiertas ......... 68
xiv
Tabla 24. Pérdidas totales, tramo 2-3 .......................................................................... 76
Tabla 31. Caudal requerido y el caudal bombeo, sector Barrio Miranda II ................ 88
Tabla 32. Caudales medios para la parte alta y baja del sector ................................... 89
Tabla 33. Caudal requerido y el caudal bombeo, sector Barrio Miranda II, parte alta 90
Tabla 34. Caudal requerido y el caudal bombeo, sector Barrio Miranda II, parte baja
..................................................................................................................................... 91
Tabla 36. Espesor y SDR teóricos, de la tubería de la salida del estanque ................ 96
Tabla 43. Variación horaria de la presión, Terrazas de Miranda (Pare alta) ............ 106
Tabla 44. Variación horaria de la presión, Terrazas de Miranda (Pare baja)............ 106
xv
Tabla 47. Operación de las válvulas reguladoras de presión .................................... 110
Tabla 53. Especificaciones de las tuberías de distribución, Terrazas de Canaán ..... 114
Tabla 54. Válvulas de compuerta utilizadas para reparaciones de tubería ............... 115
Tabla 55. Válvulas de compuerta para descarga en los puntos bajos ....................... 115
Tabla 56. Válvulas de bola de rosca utilizada para reparaciones de tuberías, tramos
cortos ......................................................................................................................... 115
Tabla 57. Válvulas de expulsión de aire (Ventosa) utilizadas en los puntos altos del
sistema ....................................................................................................................... 116
xvi
ÍNDICE DE FIGURAS
xvii
ÍNDICE DE GRÁFICAS
Gráfica 11. Perfil topográfico, Calle Principal El Corozal, Los Planes ...................... 58
Gráfica 14. Curva característica de la bomba KSB UPA 150C-30 Modelo 13 .......... 66
Gráfica 15. Curva característica de la bomba KSB UPA 150C-30 Modelo 14 .......... 67
Gráfica 16. Curva característica de la bomba EBARA MSH 516 Modelo 12 ............ 67
Gráfica 17. Curva característica de la bomba EBARA MSH 516 Modelo 13 ............ 67
Gráfica 18. Curvas de energía por unidad de peso de los estados 3,4 y 8 .................. 77
Gráfica 19. Curvas de energía por unidad de peso para el estado 4 ............................ 78
xviii
ÍNDICE DE ANEXOS
xix
INTRODUCCIÓN
1
seleccionan los accesorios necesarios para el correcto funcionamiento de la red. En el
capítulo VII se realizó la estimación presupuestaria del proyecto, y posteriormente en
el capítulo VIII se exponen las conclusiones y recomendaciones.
2
CAPÍTULO I
1. FUNDAMENTOS DE LA INVESTIGACIÓN
3
Barrio Miranda II posee una topografía que varía desde los 1242 hasta los 1311
metros sobre el nivel del mar (m.s.n.m.) y está dividido por cuatro (4) subsectores:
Unión Nueva Esperanza, Terrazas de Miranda, Los Planes y Terrazas de Canaán.
4
Estimar la demanda a futuro de la comunidad de acuerdo con el período de
diseño establecido.
Seleccionar los equipos de bombeos de acuerdo a los requerimientos del
sistema.
Calcular la capacidad del estanque que surtirá a la comunidad.
Determinar los diámetros y los espesores de la tubería para la distribución del
agua potable de cada sub-sector.
Seleccionar los accesorios que se requieren para el buen funcionamiento del
sistema de distribución de agua potable.
Simular el sistema de distribución mediante el software suministrado por
HIDROCAPITAL, Watergems.
Realizar los planos constructivos y la estimación presupuestaria según los
estándares de HIDROCAPITAL.
5
Se debe contar con la disponibilidad del personal de HIDROCAPITAL,
encargado de hacer los traslados al sector, ya que la comunidad de Barrio Miranda II
se encuentra alejada de la sede del sistema Panamericano de HIDROCAPITAL. Por
ser una zona popular y de alta peligrosidad las visitas al sector deben ser cortas y en
los horarios establecidos, a pesar de que en todo momento la comunidad hará el
acompañamiento respectivo es recomendable no excederse estos tiempos por medidas
de seguridad.
Los resultados de las propuestas del proyecto son teóricos, no abarca las etapas de
instalación ni de construcción del sistema, ya que esta etapa le corresponde a la
empresa HIDROCAPITAL y a la comunidad involucrada.
6
CAPÍTULO II
2. MARCO TEÓRICO
En el año 2009, López Raúl, presentó el trabajo de grado titulado “Diseño del
sistema de abastecimiento de agua potable para las comunidades de Santa fe y
Capachal, Píritu, estado Anzoátegui” ante la Universidad de Oriente como
requisito para optar por el título de Ingeniero Mecánico.
7
Adicionalmente se simulo es sistema con el programa PIPEHASE 8.1 para verificar
el funcionamiento del mismo.
8
2.2.3 Modelos para las proyecciones de población
Los diversos métodos de proyección y su utilización para una aplicación
concreta tienen por objeto proporcionar, dentro de ciertos márgenes de error, las
mejores indicaciones sobre lo que puede acontecer con el crecimiento y
transformaciones estructurales de una población y/o de sus componentes. Todos los
modelos se apoyan por lo regular en la extrapolación de las tendencias pasadas, y la
experiencia de otras sociedades con situaciones similares; todo ello bajo el supuesto
de que las condiciones del futuro se irán configurándose de manera ordenada a partir
de la situación establecida para los momentos más recientes y de su pasado histórico.
(Rincón, 1990). Entre los principales conjuntos de métodos se tiene:
Los métodos matemáticos más importantes según el mismo autor son los siguientes:
(1)
Dónde:
9
Pf : Población para el año final
t p : Periodo de estimación ( t f - t i )
(2)
Por lo general, este método se utiliza para proporciones en plazos de tiempo muy
cortos, básicamente para obtener estimaciones de población a mitad de año.
(3)
Pf
r tp 1 (4)
Pi
Dónde:
10
t p : Periodo de estimación ( t f - t i )
ρ1 A1 V1 = ρ2 A2 V2 = Constante (5)
Para fluidos incomprensibles y para todos los casos prácticos en que ρ1 = ρ2,
la ecuación se transforma en:
Los flujos viscosos incluyen la amplia clase de los flujos internos, como los flujos en
tuberías y conductos y canales abiertos. En tales flujos los efectos viscosos causan
pérdidas sustanciales y explican las enormes cantidades de energía que hay que gastar
para transportar petróleo y gas por tuberías, así como agua y otros líquidos viscosos.
11
2.2.4.3 Flujo Laminar
En el flujo laminar las partículas fluidas se mueven según trayectorias
paralelas, formando junto a ellas capaz o láminas. Los módulos de las velocidades de
capas adyacentes no tienen el valor. El flujo laminar está gobernado por la ley que
relaciona la tensión cortante con la velocidad de deformación angular, es decir la
tensión cortante es igual al producto de la viscosidad del fluido gradiente de las
velocidades.
(7)
Dónde:
V: Velocidad media en m/s
d: Diámetro interno de la tubería (m)
υ: viscosidad cinemática del fluido (m 2/s)
Para números de Reynolds menores a2000 se considera que el flujo es
laminar, y para número de Reynolds mayores a 4000 se considera el flujo como
turbulento
(8)
12
2.2.4.7 Pérdidas en Sistemas de Tuberías
Las pérdidas pueden dividirse en dos categorías: las debidas al esfuerzo
cortante de pared en los elementos de las tuberías, y las debidas a los componentes de
la tubería. Las primeras se distribuyen a lo largo de los elementos de la tubería. Las
segundas se tratan como discontinuidades discretas en la línea de declive hidráulico y
en la línea de nivel de la energía, y comúnmente se denominan pérdidas secundarias;
se deben primordialmente a flujos separados o secundarios.
La cantidad de pérdida de altura o presión para un sistema dado depende de
las características del líquido que sé este manejando (densidad y viscosidad), así
como también el tamaño de la tubería, rugosidad que este presente a lo largo de la
superficie interior, caudal que sé este manejando, entre otros. La rugosidad depende
entonces del tipo de material y por supuesto de su acabado. Para efecto del cálculo
cada material tiene su rugosidad determinada en laboratorio.
(9)
(10)
Dónde:
hf: Pérdida por fricción (metros o pies de líquido).
L: Longitud de la tubería (m o ft).
d: Diámetro interior de la tubería (m o ft).
V: Velocidad promedio del flujo (m/s o ft/s)
g: Constante de gravedad (9.81 m/s2).
13
f: factor de fricción.
La ecuación de Darcy – Weisbach en función del caudal quedaría
(11)
(14)
14
En función del caudal quedaría:
(15)
Los valores de k para las piezas especiales de uso más común en sistemas de
distribución de agua han sido seleccionados después de realizar numerosos ensayos y
corresponden a flujo turbulento completamente establecido.
Las pérdidas localizadas correspondientes a las siguientes condiciones y
piezas especiales son las más utilizadas en este tipo de proyecto:
Cambios en la dirección del flujo
Codos o curva
Cambios en los diámetros de las tuberías
Expansiones graduales
Contracciones graduales
Pérdidas localizadas de energía en válvulas
15
diámetro de la tubería, la velocidad y la presión del flujo, la presencia de cierto tipo
de bacterias, la temperatura del agua y el material de la tubería (superficie interna).
Diversas investigaciones experimentales simplifican el crecimiento de la
T
años, puede expresarse como:
(16)
Dónde:
α: coeficiente de proporcionalidad
16
hL: Pérdidas de energía del sistema por la fricción en las tuberías, y/o pérdidas
menores por válvulas y otros accesorios.
Por lo general, los planteamientos formulados sobre la base de las ecuaciones
anteriores originan sistemas de ecuaciones no lineales que se resuelven sin mayores
dificultades utilizando métodos de cálculo numérico.
Los métodos más utilizados en el análisis de redes son los siguientes:
Método Gráfico
Métodos Numéricos
Método Lineal o de las Características
Método de Hardy Cross
Método de Newton – Raphson
En el método gráfico se requiere determinar los siguientes aspectos:
1. Definir los nodos.
2. Definir las ecuaciones que describen el comportamiento de los ramales
utilizando la ecuación de la energía y la ecuación de continuidad
calculada para cada caso.
3. Determinar el punto de trabajo (sistema, ramales y bombas)
gráficamente.
El método lineal, se realiza con la finalidad de analizar la red y determinar los
caudales en cada tramo de la misma. Para ello es necesario seguir los siguientes
pasos:
1. Representar la red de acuerdo a las ecuaciones que la definen mediante el
balance de energía
2. Linealizar las ecuaciones descomponiendo los términos de segundo orden
(Qi)2 en el producto de un valor discreto Qi’ y la variable de caudal Qi, es
decir:
17
4. Resolver el sistema de ecuaciones linealizadas.
5. Actualizar los caudales en cada tubo Qi.
6. Repetir los pasos 4 y 5 hasta que se logre la exactitud deseada.
Para analizar una red mediante el método de Hardy Cross, los pasos generales a
seguir son los siguientes:
1. Plantear las ecuaciones que definen a cada tramo de la red.
2. Definir un ajuste de flujo δQ para cada ciclo.
3. Suponer una estimación inicial de los caudales de tránsito de cada tramo
que satisfaga la continuidad (6).
4. Para cada ciclo o camino, evaluar el caudal correctivo δQ con la
siguiente ecuación:
( K) iQi Qi n 1
Q (19)
n Ki Qi
n 1
correspondientes:
Q Q o Q (20)
i i
Tales ecuaciones son las de continuidad y movimiento. Para este caso de flujo,
dentro del enfoque unidimensional de análisis, y con la limitación de ser aplicables a
líquidos y a conductos circulares de propiedades únicas y poco elásticos, las
respectivas ecuaciones adoptan las formas siguientes:
18
Ecuación de la Continuidad:
2
dh dh a dV
V Vsen t 0 (21)
dx dt g dx
En la cual:
h: Altura piezométrica
g: Constante de gravedad
t: Tiempo
E
a
ED (23)
1 C .
Ec e
19
En la cual:
V = f (x,t) (24)
h = g (x,t) (25)
20
(26)
(27)
21
5
C (29)
4 .
a V o
Ha (30)
g
22
El tiempo que tarda la onda de presión en dar una oscilación:
(31)
23
calidad y ubicación. (AROCHA, Simón, 1979). De acuerdo a la forma de
aprovechamiento, se consideran dos tipos principales definidos por el mismo autor:
24
sección de un curso de agua. El valor del caudal mínimo debe ser mayor que el
consumo máximo diario con la finalidad de cubrir la demanda de agua de la
población futura. Lo ideal sería que los aforos se efectúen en las temporadas críticas
de los meses de estiaje (los meses secos) y de lluvias, para conocer caudales mínimos
y máximos.
Existen varios métodos para determinar el caudal de agua y los más utilizados
en los proyectos en zonas rurales son los métodos volumétrico y de velocidad-área.
El primero es utilizado para calcular caudales hasta con un máximo de 10 lts./seg. y el
segundo para caudales mayores a 10 lts./seg. (BARRIOS. Carlos, 2009).
25
organolépticas del agua que sin visibles, incluyendo turbidez y claridad, gusto, color
y olor del agua.
2.2.10.1 Sedimentación:
El tratamiento de agua potable sigue generalmente al proceso de coagulación
y de la floculación química, que permite agrupar partículas juntas en los folículos de
un tamaño más grande. Esto incrementa la velocidad en que se asientan los sólidos
suspendidos en el fondo, facilitando la limpieza y extracción de las partículas en
suspensión.
26
potabilización. Su función es retener y separar los sólidos más voluminosos, para
evitar las obstrucciones en los equipos.
2.2.10.5 Aireación
Este proceso consiste en el mezclado del agua con el aire de manera que se
consiga su oxigenación. Así el agua, de esta manera, pierde acidez (debida al dióxido
de carbono que puede estar disuelto en ella) y reduce sabores y colores no deseados
debidos a la presencia de hierro o gases disueltos en el agua. El método más sencillo
de aireación consiste en construir una especie de torre con tablas de madera o de
plástico que sirvan para romper la caída del agua. Con lo cual, al estar mayor
superficie de agua en contacto con el aire, ésta absorbe mayor cantidad de oxígeno.
27
2.2.10.7 Cloración
La cloración ha desempeñado durante casi un siglo una función crítica al
proteger los sistemas de abastecimiento de agua potable de las enfermedades
infecciosas transmitidas por el agua. La exposición al cloro parece causar alteraciones
físicas, químicas y biológicas en la pared de la célula, destruyendo así su barrera
protectora, con lo que concluyen las funciones vitales y se produce la muerte del
microorganismo.
28
Tipo de Comunidad
Factores Económicos-Sociales
Factores Meteorológicos
Tamaño de la comunidad
Por tanto, el periodo de diseño puede definirse como el tiempo para el cual el
sistema es eficiente 100 por 100, ya sea por capacidad en la conducción del gasto
deseado, o por la resistencia física de las instalaciones.
29
Durante una semana cualquiera ocurren días de máximo consumo
(generalmente lunes) y días de mínimo consumo (generalmente el domingo).
Durante un día cualquiera los consumos de agua presentarán variaciones hora
a hora, mostrándose horas de máximo y de mínimo consumo.
(32)
2.2.11.3.2 Consumo Máximo Diario
Se define el consumo máximo diario, como el día de máximo consumo de una
serie de registros observados durante los 365 días de un año. Este valor, relacionado
con el consumo medio, ha permitido establecer constantes de diseño apoyado en
diversas investigaciones hechas.
Puede entonces establecerse la relación:
Q máx_diario K1 Q m (33)
30
Dónde:
K1 = 1,2 – 1,6
Qm = consumo medio en litros por segundo
2.2.11.3.3 Consumo Máximo Horario
El consumo máximo horario, se define como la hora de máximo consumo del
día de máximo consumo. Éste está relacionado respecto al consumo medio (Qm)
mediante la expresión:
Q máx_horario K2 Q m (34)
31
- 32 (l/s): zona industrial, de comercio, viviendas con áreas de construcción
mayores de 120 por 100 y áreas de reunión pública como iglesias, cines,
teatros, graderíos para espectadores, etc.
- No se exigirá dotación de incendio en parcelamiento con un promedio igual a
4 lotes por hectárea, o menor, destinados a viviendas unifamiliares aisladas.
32
Se construyen metálicos o de concreto y sus diseños en muchos casos
atienden a razones ornamentales, pudiendo constituir junto con otros elementos del
acueducto un atractivo sitio recreacional
33
circulación de cada tramo, para lo cual nos apoyamos en algunas hipótesis
estimativas de los gastos en los nodos.
2.2.14 Bombas
Las bombas más frecuentemente usada en el abastecimiento de agua son las
bombas centrífugas, horizontales y verticales, y las bombas sumergibles. El
proyectista de acuerdo a la característica del proyecto, seleccionará el tipo de bomba
más adecuado a las necesidades del mismo. (Centro Panamericano de Ingeniería
Sanitaria y Ciencias del Ambiente, 2005).
34
2.2.14.3 Bombas sumergibles
Son las bombas que tienen la bomba y el motor acoplados en forma compacta,
de modo que ambos funcionan sumergidos en el punto de captación; se emplean casi
exclusivamente en pozos muy profundos, donde tienen ventaja frente al uso de
bombas de eje vertical.
Estas bombas tienen la desventaja de poseer eficiencia relativamente baja, por lo cual,
aun cuando su costo puede ser relativamente bajo, el costo de operación es elevado
por su alto consumo de energía.
35
- Potencia: se refiere a la potencia en el eje de transmisión requerida por la bomba
en un determinado punto de trabajo. Se expresa mediante la ecuación:
Q H (39)
Pb
- Velocidad de Rotación: es la velocidad de angular de los elementos giratorios del
conjunto motobomba.
2.2.15 Válvulas
Las válvulas son elementos que se colocan en las tuberías como auxiliares
para la adecuada operación, mantenimiento y seguridad en los sistemas de
conducción de fluidos. La clasificación más común de las válvulas según su función
es la siguiente:
36
2.2.15.2 Válvulas reguladoras
Este tipo de válvulas tiene como finalidad la regulación o el control de
diversas magnitudes hidráulicas en los sistemas de conducción de fluidos,
principalmente la presión y el caudal mediante un proceso de disipación de energía.
Entre las más utilizadas están las siguientes:
37
Válvulas de Retención: Entre los diversos tipos de válvulas para el control de
direccional de flujo, o de retención, se describe el modelo más común, el cual
está constituido por una placa circular, articulada al cuerpo de la válvula
mediante un eje tangencial generalmente horizontal. Bajo condiciones normales
de operación, el elemento de cierre es sostenido por la acción hidrodinámica del
flujo. Una vez que se interrumpe el movimiento, la compuerta cae por efecto de
su propio peso, o ayudada por un contrapeso.
Los motores eléctricos trifásicos de corriente alterna más comunes para esta
aplicación pueden ser de dos tipos, sincrónicos y asincrónicos.
38
en cada una de las bobinas del estator √ veces menor que la nominal, con una
reducción proporcional de la corriente nominal (In).
Arranque suave: El arrancador suave permite un aumento continuo y lineal del
par motor y ofrece la posibilidad de una reducción selectiva de la corriente de
arranque. La tensión del motor se incremente a partir de una tensión inicial y un
tiempo de rampa de aceleración, hasta llegara a la tensión nominal del motor. El
arrancador también puede controlar la rampa de parada mediante la reducción de la
tensión.
En la siguiente figura se comparara los tres modos de arranque mencionados, en
relación de la tensión del motor, la corriente del motor y el par motor
39
CAPITULO III
3. MARCO METODOLOGICO
Con el fin de obtener resultados confiables que puedan alcanzar los objetivos
establecidos, es necesario adoptar una metodología adecuada conforme con el tipo de
investigación a realizar.
40
3.2 Área de Investigación
El sector posee una topografía que varía desde los 1.242 hasta los 1.311
metros sobre el nivel del mar (m.s.n.m.) y está dividido por cinco (5) subsectores:
Unión Nueva Esperanza, Terrazas de Miranda, Los Planes y Terrazas de Canaán.
41
recolección de datos originales que después de su análisis, arrojan resultados
adaptados a la realidad en el escenario físico.
42
conceptos de mecánica de fluidos que se emplean en los sistemas de abastecimiento
de agua potable y se adiestró en el uso de las herramientas computacionales
empleadas comúnmente en la empresa, como por ejemplo WaterGems, es el software
que se utiliza para la simulación hidráulica.
43
3.5.5 Fase V. Análisis presupuestario
44
CAPITULO IV
45
Tabla 1. Población de los sub-sectores
Número de Número de
Sub-Sector Unifamiliar Multifamiliar
personas viviendas
Unión Nueva
899 246 X
Esperanza
Terrazas de Canaán 379 99 X
Los Planes 887 222 X
Terrazas de Miranda 1.067 241 X
TOTAL 3.232 808
Los Planes
12%
Terrazas de Miranda
27%
46
4.3 Estimación de la población futura dentro del período de diseño
Municipio Guaicaipuro
Año Población tp r
Censo de población y 2001 222.768
vivienda 2011 252.242 10 0,012503328
47
Una vez obtenido la tasa de crecimiento poblacional se procedió a calcular la
población proyectada para el año 2039 a cada sub-sector por medio de la Ecuación 3
(Tabla 3).
Fuente: El autor
Se utilizó como dotación diaria por persona los 250 litros que establece la
organización mundial de la salud (O.M.S.). En la tabla 4 se observan los resultados
obtenidos para cada sub-sector.
Población Qm Población Qm Qm
Sub-sectores
2014 2014(l/s) 2039 2039(l/s) 2039(m3/h)
U. Nueva Esperanza 899 2,60 1227 3,55 12,78
Terrazas de Canaán 379 1,10 517 1,50 5,39
48
Los Planes 887 2,57 1210 3,50 12,61
Terrazas de Miranda 1.067 3,09 1456 4,21 15,16
TOTAL 3.232 9,36 4.410 12,76 45,94
Fuente: El autor
Fuente: El autor
49
mediante la ecuación 35, exceptuando a la comunidad de Terrazas de Canaán cuya
población es inferior a los 1.000, y para este caso se utilizó K2 = 2,75. (Tabla 6)
Fuente: El autor
Fuente: El autor
50
4.5.4 Caudal de diseño
51
Figura 2. Calles y Callejones, Unión Nueva Esperanza
Fuente: El autor
52
Gráfica 2. Perfil topográfico, Calle Principal, Unión Nueva Esperanza
1315
Altitud (m.s.n.m.)
1310
1305
1300
1295 Calle Principal
1290
1285
0 200 400 600
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1300
1295
Altitud (m.s.n.m.)
1290
1285
1280 CALLE SINAÍ
1275
1270
1265
0 50 100 150 200 250
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1298
Altitud (m.s.n.m.)
1296
1294
1292
1290 CALLE JUNCAL
1288
1286
0 50 100 150 200 250
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
53
Figura 3. Calles y Callejones, Terrazas de Miranda y Terrazas de Canaán
Fuente: El autor
54
Gráfica 5. Perfil topográfico, Calle Principal, Terrazas de Miranda
1310
Altitud (m.s.n.m.)
1305
1300
1285
0 200 400 600 800
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1315
Altitud (m.s.n.m.)
1310
1305
1300 Calle Juan Pablo
1295
1290
0 100 200 300 400
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1303
Altitud (m.s.n.m.)
1302
1301
1300 Calle
Independencia
1299
1298
0 50 100
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
55
Gráfica 8. Perfil topográfico, Callejón Los Hernandez, Terrazas de Miranda
1310
Altitud (m.s.n.m.)
1305
1300
1295
Callejón Los
1290 Hernandez
1285
1280
0 50 100 150
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1260
1255
1250
1245 Calle Principal La
1240 Bendición
1235
0 100 200 300 400 500
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1270
Altitud (m.s.n.m.)
1268
1266
1264 Calle La Bondad
1262
1260
0 50 100 150 200
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
56
Figura 4. Calles y Callejones, Los Planes
Fuente: El autor
57
Gráfica 11. Perfil topográfico, Calle Principal El Corozal, Los Planes
1296
1294
Altitud (m.s.n.m.)
1292
1290 Calle Principal
1288 El Corozal
1286
1284
0 100 200 300 400 500
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1296
Altitud (m.s.n.m.)
1294
1292
1290
Calle El Caño
1288
1286
1284
0 50 100 150 200 250
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
1300
1295
Altitud (m.s.n.m.)
1290
1285 Calle El
1280 Manantial
1275
1270
1265
1260
0 100 200 300 400 500
Distancia Progresiva (m)
Fuente: El autor
58
CAPÍTULO V
5. SISTEMA DE BOMBEO
La empresa suministró los datos del máximo caudal que se puede extraer de
los pozos sin descompensar el acuífero, en la tabla 8 se expresan los resultados del
aforamiento individual de los pozos. Para la tabla 9 se reflejan los máximos caudales
que se puede obtener de los pozos 1-3 cuando se extrae agua simultáneamente, de
igual manera se expresan los resultados de los pozos 2-4 bajo las mismas
condiciones. La utilización de los pozos de la manera descrita anteriormente no es
afectada por el cono de depresión.
59
Tabla 8. Caudal máximo para los pozos por separados
1 9,2 33,12 32 40
1-3
3 9,7 34,92 35 45
2 9,2 33,12 32 39
2-4
4 9,7 34,92 35 44
Es necesario conocer la calidad del agua que se encuentran en los pozos y así
determinar si es apta para el consumo humano, la misma debe cumplir con las normas
sanitarias especificadas en la Gaceta N° 36.395 exigidas por el Ministerio de Sanidad
y Asistencia Social, entre las cuales están las características físicas y químicas (Tabla
10) y las regulaciones microbiológicos (Tabla 11).
60
Tabla 10. Características físico-químicas permitidas para el agua potable
COMPONENTE O CONCENTRACIÓN
UNIDAD
CARACTERÍSTICA MÁXIMA PERMITIDA
Turbidez U.N.T. 5
Color U.C.V. 15
Aceptable para la mayoría de los
Olor y Sabor -
consumidores
pH - 6,5 - 8,5
Alcalinidad Total mg/L CaCO3 500
Dureza Total mg/L CaCO4 500
Sólidos totales disueltos mg/L 1000
Hierro mg/L 0,3
Manganeso mg/L 0,1
Silice mg/L 50
Nitrato mg/L N 10
Sulfato mg/L 400
Cloruro mg/L 250
Fuente: Normas Sanitarias de Calidad del Agua Potable. Gaceta Oficial N° 36.395,
febrero1998
61
Tabla 12. Resultados de la calidad de agua de los pozos
62
Figura 5. Configuración del sistema de bombeo
Fuente: El autor
63
Figura 6. Configuración de válvulas e instrumentación
Fuente: El autor
64
5.2.2 Determinación de los diámetros de la tubería de impulsión del sistema de
bombeo
4*Q
D , donde Q es el caudal óptimo que se puede extraer de los pozos (Caudal
*V
de bombeo Qb) y V es la velocidad media del fluido, para líneas de impulsión, el
rango permitido de velocidades es de 0,6m/s – 3 m/s (Guía de diseño para líneas de
impulsión de sistemas de abastecimiento de agua rural-Centro Panamericano de
Ingeniería Sanitaria y Ciencias del Ambiente), utilizando 1,2 m/s como velocidad
media para el cálculo. En la tabla 13 se observan los resultados obtenidos.
Fuente: El autor
65
Tabla 14. Velocidad media-Tuberías de impulsión
Se realizó una estimación para seleccionar las bombas que cumplan los
requerimientos del sistema utilizando como parámetro los caudales de bombeo 9,7 l/s,
9,2 l/s y la mayor diferencia de altitud en el sistema 135 metros. En consecuencia se
pre-seleccionaron las bombas sumergibles que se presentan en las siguientes gráficas:
250
200
150
H (m)
100
50
0
0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,012 0,014
Q (m3/s)
Fuente: El autor
66
Gráfica 15. Curva característica de la bomba KSB UPA 150C-30 Modelo 14
250
200
150
H (m)
100
50
0
0 0,005 0,01 0,015
Q (m3/s)
Fuente: El autor
250
200
150
H (m)
100
50
0
0,00000 0,00500 0,01000 0,01500
Q (m3/s)
Fuente: El autor
300
200
H (m)
100
0
0,00000 0,00500 Q (m3/s) 0,01000 0,01500
Fuente: El autor
67
Para determinar cuál de las bombas pre-seleccionada cumple con los
requerimientos del sistema se utilizará el método de energía para sistemas de redes
abiertas. En la figura 8 se esquematiza la configuración usada para este método.
Fuente: El autor
Fuente: El autor
68
Donde Hb1 y Hb3 corresponden a la energía que aportan las bombas al sistema
y son las que se colocarán en los pozos 1 y 3 respectivamente, como ya se mencionó
anteriormente se seleccionará el mismo modelo de bomba para ambos pozos. Para la
explicación detallada del método, se utilizará la curva de la bomba KSB UPA 150C-
30 Modelo 14.
El punto 1 y 6 son los puntos relacionados con el nivel dinámico de los pozos
3 y 1 respectivamente, para la simplificación del sistema se seleccionó el punto 1
como como nivel de referencia “cero”.
(51)
z1 0 (Nivel de referencia)
p1
0 (se tomará la presión manométrica, el pozo no está presurizado)
V12
0 (variación del nivel dinámico es despreciable)
2* g
En consecuencia la ecuación 51 quedará
(52)
z5 135m (Es la diferencia de altitud entre el nivel dinámico del pozo 3 y el punto de
descarga al estanque)
69
p5
0 (se tomará la presión manométrica, el pozo no está presurizado)
V52
0 (variación del nivel del estanque despreciable)
2* g
La ecuación 52 quedará
(53)
Para definir los estados siguientes es necesario determinar las pérdidas totales
para los tramos 2-3, 4-5 y 7-8
L 8 * Q2
hf f * * 2 , ecuación de pérdida por fricción a lo largo de la
D * g * D4
tubería de Darcy-Weisbach (11)
8*Q 2
ha k * ( ) , ecuación de pérdidas por accesorios en función
2 * g *D4
del caudal (15)
70
h hf ha pérdidas totales
Valores de α (mm/año)
Grupo Características del Agua
Mínimo Medio Máximo
71
Aguas muy mineralizadas, de gran dureza, pH
5 0,6 0,7 1
superior a 7, residuo sólido superior a 2000 mg/l
3
Número de
Q (m /s) Factor de fricción (f) hf (m)
Reynolds (Re)
0,0000 0,000 0,0000 0,0000
0,0044 55095,770 0,0434 1,1688
0,0056 68869,712 0,0432 1,8190
0,0072 89530,626 0,0430 3,0628
0,0083 103304,568 0,0430 4,0709
0,0100 123965,482 0,0429 5,8514
0,0111 137739,424 0,0429 7,2174
0,0128 158400,338 0,0428 9,5348
Fuente: El autor
72
Tabla 18. Perdidas por fricción a lo largo de la tubería, tramo4-5
3
Número de
Q (m /s) Factor de fricción (f) hf (m)
Reynolds (Re)
Fuente: El autor
73
Tabla 20. Coeficiente K para distintos accesorios
Válvula de
codo Válvula de Ampliación
Tramo retención de disco "T"
de 90° compuerta gradual
oscilante
2-3 0,51 0,14 0,9 1,08 -
4-5 0,51 - - 1,08 0,42
7-8 0,51 0,14 0,9 1,08 -
Fuente: El autor
74
Tabla 22 Pérdidas por accesorio, tramo 4-5
Fuente: El autor
Fuente: El autor
75
fueron incluidos en el sistema. Las siguientes tablas indican las pérdidas totales para
los tramos de tuberías:
Fuente: El autor
Fuente: El autor
76
Tabla 26. Pérdidas totales, tramo 7-8
Aplicando las ecuaciones 41,47 y 49, se obtienen las curvas que se muestran
en la gráfica 18.
Gráfica 18. Curvas de energía por unidad de peso de los estados 3,4 y 8
250
200
150
e3
H (m)
e8
100
e4
50
0
0,0000 0,0050 0,0100 0,0150
Q (m3/s)
Fuente: El autor
77
Gráfica 19. Curvas de energía por unidad de peso para el estado 4
250
200
150 e3
e8
H (m)
e4
100
e4
50
0
0,0000 0,0050 0,0100 0,0150 0,0200 0,0250
Q (m3/s)
Fuente: El autor
e4 = 143,8 m
De la misma gráfica 21 se obtienen definen los puntos que definen los estados
3y8
e3 = 143,8 m
e8 = 143,8 m
Q2 = Qb3 = 0,01011 m3/s = 10,11 l/s (Caudal de operación de la bomba del pozo 3)
78
e2 = Hb3 = 149,6 m (Energía que aporta la bomba para el caudal de operación)
e7 =146,6 m
Hb1 = 143,6 m
Fuente: El autor
79
Tabla 28. Características de las bombas
Bombas sumergibles Pozo Hop (m) Qop (m3/s) η (%) Nh (kw) Ne (kw)
KSB UPA Modelo 1 150 0,0091 76,4 13,36 17,49
150C-30 13 3 156,3 0,00868 75,7 13,28 17,54
EBARA Modelo 1 150 0,00921 69,8 13,52 19,37
MSH 516 12 3 154,7 0,00893 69 13,79 19,99
Fuente: El autor
Donde:
80
cierre rápido
cierre lento
Dónde:
E 2,2 108 Kgf/m 2 , módulo de elasticidad del agua
81
Cierre lento ( tc 0,84s )
Fuente: El autor
82
Esta válvula será ubicada en la tubería de acero de D=4 Pulgadas. Las presión
máxima a las cual estará sometida es de 163 m (231,46 psi)
Tipo: Compuerta
Vástago: Ascendente
Instalación: Horizontal
Diámetro: 4 pulgadas
Material del cuerpo: Acero fundido
Presión nominal: 211,36 m (300 psi)
Extremos: Unión brida – brida
Operación: Volante
Norma: ANSI
Válvula de retención del sistema de descarga: esta válvula estará ubicada
después de la unión de la tubería impulsión del pozo 1 con el 2 y del pozo 3
con el 4, esta válvula se someterá a las máximas presiones provocadas por el
efecto del golpe de ariete 324,54 m (460,7 psi).
Tipo: check oscilante (swing)
Instalación: Horizontal
Diámetro: 4 pulgadas
Material del cuerpo: Acero fundido
Presión nominal: 422,7 m (600 psi)
Extremos: Unión brida – brida
Norma: ANSI
Válvula para reparación de la tubería: esta válvula será ubicada en la tubería
de acero de D=4 Pulgadas antes de la conexión de la tubería de impulsión
proveniente de los pozos 1 y 2 con la tubería proveniente de los pozos 3 y 4.
La máxima presión que trabajara esta válvula será de 324,54 m (460,7 psi)
provocadas por el de golpe de ariete.
Tipo: Compuerta
Vástago: Ascendente
Instalación: Horizontal
83
Diámetro: 4 pulgadas
Material del cuerpo: Acero fundido
Presión nominal: 422,7 m (600 psi)
Extremos: Unión brida – brida
Operación: Volante
Norma: ANSI
84
Intensidad nominal 40,5 Amp.
Potencia nominal 22 kW
Factor de potencia 0,83
Frecuencia de giro 3500 RPM
Eficiencia mecánica 82,5 %
85
Gráfica 20. Variación horaria Altos Mirandinos
300
250
200 Variación
Horaria Altos
Mirandinos
% 150
100
50
0
12:00 a.m.03:00 a.m.06:00 a.m.09:00 a.m.12:00 p.m.03:00 p.m.06:00 p.m.09:00 p.m.12:00 a.m.
Horas
%Qm Q acumulado
HORA % %Qm (l/s)
(m3/h) (m3)
12:00 a.m. 40 18,37 66,15 0,00
01:00 a.m. 40 18,37 66,15 66,15
02:00 a.m. 40 18,37 66,15 132,30
03:00 a.m. 40 18,37 66,15 198,44
04:00 a.m. 70 32,16 115,76 314,20
05:00 a.m. 130 59,72 214,98 529,18
06:00 a.m. 265 121,73 438,23 967,41
07:00 a.m. 170 78,09 281,13 1248,54
08:00 a.m. 150 68,90 248,05 1496,59
09:00 a.m. 140 64,31 231,52 1728,11
10:00 a.m. 130 59,72 214,98 1943,09
11:00 a.m. 125 57,42 206,71 2149,80
12:00 p.m. 122 56,04 201,75 2351,56
01:00 p.m. 125 57,42 206,71 2558,27
86
02:00 p.m. 130 59,72 214,98 2773,25
03:00 p.m. 150 68,90 248,05 3021,30
04:00 p.m. 140 64,31 231,52 3252,82
05:00 p.m. 120 55,12 198,44 3451,26
06:00 p.m. 90 41,34 148,83 3600,10
07:00 p.m. 70 32,16 115,76 3715,85
08:00 p.m. 65 29,86 107,49 3823,35
09:00 p.m. 50 22,97 82,68 3906,03
10:00 p.m. 45 20,67 74,42 3980,45
11:00 p.m. 40 18,37 66,15 4046,59
12:00 a.m. 40 18,37 66,15 4112,74
87
Tabla 31. Caudal requerido y el caudal bombeo, sector Barrio Miranda II
Fuente: El autor
88
De la tabla 31 se concluye que el caudal bombeado no es suficiente para
abastecer a toda la comunidad de Barrio Miranda II, las redes de tuberías cercanas se
encuentran saturadas y el proyecto limita la utilización de los pozos ya construidos.
Se propuso un ciclo de servicio que establece abastecer a la parte alta (Unión Nueva
Esperanza y Terrazas de Miranda parte alta) y a la parte baja (Terrazas de Canaán,
Terrazas de Miranda parte baja y Los Planes) del sector en días alternos. Los caudales
medios correspondientes se indican en la siguiente tabla:
Tabla 32. Caudales medios para la parte alta y baja del sector
Fuente: El autor
89
Tabla 33. Caudal requerido y el caudal bombeo, sector Barrio Miranda II, parte
alta
90
TOTAL 520,18 768,12 435,14 187,20
Fuente: El autor
Tabla 34. Caudal requerido y el caudal bombeo, sector Barrio Miranda II, parte
baja
91
10:00 p.m. 11,26 11,26
11:00 p.m. 10,01 10,01
12:00 a.m. 10,01 10,01
TOTAL 622,25 768,12 369,80 223,93
Fuente: El autor
92
CAPÍTULO VI
6. SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN
Para definir las líneas de tubería se realizó un trazado sobre el plano del sector
identificando las futuras trayectorias de la red dentro del área de estudio. El punto de
comienzo de las tuberías es la salida del estanque, que se encuentra aproximadamente
a una altitud de 1340 m.s.n.m.
93
Figura 9. Trazado de las tuberías propuestas para la distribución
Fuente: El autor
94
para cada sub-sector. El consumo máximo diario del sector será el utilizado para el
cálculo del diámetro de la tubería de salida del estanque, utilizando la ecuación de
continuidad para flujos incompresibles (6) y la velocidad media de 1 m/s, se obtiene
que:
Dint = 139,63 mm
ζ= MRS/C
En la siguiente tabla se especifican los valores MRS y sus correspondientes.
Dónde:
= tensión de diseño, MPa
p= presión interna, MPa
95
d = diámetro externo de la tubería, mm
e= espesor de pared mínimo, mm
Se ha definido que para tuberías de la misma clase (presión de trabajo), la
relación diámetro/espesor es igual. Esta es la relación es un número adimensional que
identifica una clase de presión (a menor SDR, mayor presión).
𝐷
𝑆𝐷𝑅
𝑒
Fuente: El autor
Fuente: El autor
96
6.3 Simulación Hidráulica para el sistema de distribución
En la simulación hidráulica se estudiará el comportamiento de la red de
tubería propuesta arrojando distintos parámetros de interés que permiten determinar si
la red propuesta es adecuada.
97
Tabla 38. Nodos seleccionados, Unión Nueva Esperanza
98
UB-1 1.280,00 0 Curva Horaria
UB-1.1 1.278,00 0,12 Curva Horaria
UB-2 1.271,00 0,13 Curva Horaria
UC-1 1.306,00 0,15 Curva Horaria
Ui-1 1.305,00 0,18 Curva Horaria
UN-2 1.311,00 0,11 Curva Horaria
99
S1-3 1.301,00 0 Curva Horaria
A-1 1.303,00 0,06 Curva Horaria
A-1.1 1.306,00 0,15 Curva Horaria
A-3 1.294,00 0 Curva Horaria
A-3.1 1.297,00 0,05 Curva Horaria
A-3.2 1.293,00 0,34 Curva Horaria
B-1 1.301,00 0 Curva Horaria
B-1.1 1.305,00 0,12 Curva Horaria
B-2 1.299,00 0,09 Curva Horaria
B-2.1 1.302,00 0 Curva Horaria
B-2.1´ 1.300,00 0,15 Curva Horaria
B-2.2 1.300,00 0 Curva Horaria
B-2.2.1 1.302,00 0,14 Curva Horaria
B-2.3 1.301,00 0,14 Curva Horaria
B-3 1.288,00 0,09 Curva Horaria
B-3.1 1.284,00 0 Curva Horaria
B-3.2 1.285,00 0,35 Curva Horaria
B-3´ 1.292,00 0,22 Curva Horaria
BT-1 1.298,00 0,22 Curva Horaria
100
P-5.1.1 1.286,00 0,09 Curva Horaria
P-5.2 1.285,00 0,12 Curva Horaria
P-6 1.294,00 0,1 Curva Horaria
P-7 1.292,00 0,08 Curva Horaria
P-7.1 1.291,00 0,05 Curva Horaria
P-8 1.292,00 0,03 Curva Horaria
P-8.1 1.295,00 0,12 Curva Horaria
P-8.1.1 1.296,00 0,02 Curva Horaria
P-8.1.2 1.296,00 0,05 Curva Horaria
P-8.2 1.288,00 0,12 Curva Horaria
P-8.2.1 1.284,00 0,08 Curva Horaria
P-8.2.3 1.286,00 0,07 Curva Horaria
P-9 1.292,00 0,03 Curva Horaria
P-9.1 1.292,00 0,6 Curva Horaria
P-10 1.291,00 0,07 Curva Horaria
P-10.1 1.292,00 0,12 Curva Horaria
P-11 1.286,00 0,03 Curva Horaria
P-11.1 1.265,00 0,11 Curva Horaria
P-11.1´ 1.283,00 0,08 Curva Horaria
P-11.1´´ 1.272,00 0,12 Curva Horaria
P2-11.1 1.265,00 0,3 Curva Horaria
P2-11.1´ 1.276,00 0,225 Curva Horaria
P2-11.1´´ 1.269,00 0,18 Curva Horaria
101
Tabla 41. Nodos seleccionados, Terrazas de Canaán
102
En las figuras 10 y 11 se muestran el resultado obtenidos de la simulación a
las 12:00am (hora de mayor presión en el sistema) en base a la presión permitida.
103
Figura 11.Intervalos de presión en el sistema, hora 12:00am. Continuación
104
U-3.2 (m H2O) 43,601 38,353 41,408 43,254
U-3.2.1 (m H2O) 41,605 36,356 39,412 41,258
U-3.2.1´ (m H2O) 38,611 33,366 36,42 38,264
U-3.2´ (m H2O) 41,605 36,358 39,413 41,258
U-3.2´´ (m H2O) 38,611 33,368 36,42 38,264
U-4 (m H2O) 33,623 28,401 31,441 33,277
U-4.1 (m H2O) 33,62 28,353 31,419 33,271
U-4.1´ (m H2O) 33,62 28,355 31,42 33,272
U-4.1´´ (m H2O) 34,618 29,361 32,422 34,271
U-5 (m H2O) 38,605 33,254 36,369 38,251
U-5.1 (m H2O) 37,607 32,25 35,369 37,252
U-5.1.1 (m H2O) 38,605 33,248 36,366 38,25
U-5.2 (m H2O) 36,608 31,243 34,366 36,253
U-6 (m H2O) 47,578 42,08 45,281 47,215
U-6.1 (m H2O) 56,558 51,02 54,244 56,191
U-6.1´ (m H2O) 49,572 44,039 47,26 49,206
U-6.1´´ (m H2O) 48,575 43,061 46,271 48,21
U-7 (m H2O) 55,558 49,995 53,234 55,19
U-7.1 (m H2O) 55,556 49,966 53,22 55,187
U-7.1.1 (m H2O) 58,548 52,912 56,193 58,175
U-7.1.2 (m H2O) 73,517 67,865 71,155 73,143
U-7.1.2´ (m H2O) 66,531 60,883 64,171 66,157
U-7.2 (m H2O) 47,572 41,966 45,23 47,201
U-8 (m H2O) 55,558 49,995 53,234 55,19
UB-1 (m H2O) 63,536 57,875 61,171 63,162
UB-1.1 (m H2O) 65,532 59,864 63,163 65,157
UB-2 (m H2O) 72,517 66,842 70,146 72,142
UC-1 (m H2O) 37,613 32,368 35,422 37,266
Ui-1 (m H2O) 38,599 33,153 36,324 38,239
UN-2 (m H2O) 32,636 27,603 30,533 32,303
105
Tabla 43. Variación horaria de la presión, Terrazas de Miranda (Pare alta)
106
A-3.2 (m H2O) 50,804 49,229 50,146 50,7
B-1 (m H2O) 42,849 41,753 42,391 42,776
B-1.1 (m H2O) 38,856 37,759 38,398 38,784
B-2 (m H2O) 44,813 43,192 44,136 44,706
B-2.1 (m H2O) 41,819 40,186 41,136 41,711
B-2.1´ (m H2O) 43,814 42,173 43,128 43,706
B-2.2 (m H2O) 43,814 42,171 43,128 43,705
B-2.2.1 (m H2O) 41,818 40,165 41,127 41,708
B-2.3 (m H2O) 42,816 41,164 42,126 42,706
B-3 (m H2O) 55,736 53,182 54,669 55,567
B-3.1 (m H2O) 59,727 57,152 58,651 59,556
B-3.2 (m H2O) 58,727 56,123 57,639 58,555
B-3´(m H2O) 51,759 49,456 50,797 51,607
BT-1 (m H2O) 45,808 44,128 45,106 45,697
107
P-5.1.1 (m H2O) 58,626 54,307 56,821 58,34
108
P2-11.1´ (m H2O) 67,605 63,239 65,781 67,316
109
es necesario regular las presiones en estos nodos, por ende, se colocaron válvulas
reguladoras de presión en los sub-sectores cuyos nodos sobrepasan la presión
permitida.
110
C-4.1 (m H2O) 43,952 43,614 43,811 43,929
C-4.1.1 (m H2O) 43,952 43,611 43,81 43,929
C-4.1´ (m H2O) 44,954 44,691 44,844 44,937
C-4.2 (m H2O) 42,954 42,611 42,81 42,931
C-5 (m H2O) 48,948 48,725 48,855 48,934
C-6 (m H2O) 48,947 48,705 48,846 48,931
C-6´ (m H2O) 50,943 50,703 50,843 50,927
CC-0 (m H2O) 48,955 48,85 48,911 48,948
CC-1 (m H2O) 38,976 38,869 38,931 38,968
P-11.1 (m H2O) 61,911 61,154 61,595 61,861
P-11.1´´ (m H2O) 54,925 54,172 54,611 54,875
P2-11.1 (m H2O) 61,9 60,954 61,505 61,837
P2-11.1´´ (m H2O) 57,909 56,976 57,519 57,847
U-7.1.2 (m H2O) 54,943 54,826 54,894 54,935
UB-2 (m H2O) 53,943 53,803 53,885 53,934
Distancia Diámetro
Desde Hasta Material
(m) (mm)
A-6 U-8 572 110 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 6,6 mm
U-1 U-1.1 25 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
U-3 U-3.2 195 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
U-3.1 U-3.1.2 131 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
U-3.1.1 UC-1 40 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
U-4 U-4.2 201 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
111
U-5 U-5.2 85 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
U-5.1 U-5.1.1 21 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
U-6 U-6.1 228 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
U-7 U-7.2 105 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
U-7.1 U-7.1.2 145 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
U-7.1.1 UB-2 153 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
UB-1 UB-1.1 48 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
Ui-1 Ui-2 25 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
Fuente: El autor
Distancia Diámetro
Desde Hasta Material
(m) (mm)
S1-2 A-6 467 110 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 6,6 mm
A-5 A-5.1 109 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
A-6 A-6.3 218 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
A-6.1 A-6.1.1 96 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
A-6.3 A-4 76 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
A-6.3 A-6.3.2 65 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
A-6.3.1 AT-1 41 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
Fuente: El autor
112
Tabla 51. Especificaciones de las tuberías de distribución, Terrazas de Miranda
(Parte baja)
Distancia Diámetro
Desde Hasta Material
(m) (mm)
C-0 S1-3 120 110 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 6,6 mm
S1-3 B-3 182 110 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 6,6 mm
A-1 A-1.1 21 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
A-3 A-3.2 107 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
B-1 B-1.1 22 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
B-2 B-2.3 94 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
B-2 BT-1 160 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
B-2.2 B-2.2.1 57 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
B-2.1 B-2.3 67 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
B-3 B-3.2 135 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
Fuente: El autor
Distancia Diámetro
Desde Hasta Material
(m) (mm)
B-3 P-11 431 110 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 6,6 mm
P-2 P-2.1 21 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-3 P-3.2 60 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-4 P-4.1 61 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-5 P-5.2 62 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
P-5.1 P-5.1.1 33 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-7 P-7.1 26 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-8 P-8.1 62 90 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e=5,4mm
P-8.1 P-8.3 88 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
P-8.3 P-5.1 27 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
113
P-8.1 P-8.1.1 18 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
P-8.1.1 P-8.1.2 59 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-8.1.1 P-11.1 149 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
P-9 P-9.1 25 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-10 P-10.1 42 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-8.2 P-8.2.3 25 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-8.2 P-8.2.1 44 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-8.3 P-8.3.1 18 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 3,8 mm
P-11 P-11.1 299 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 17 e= 4,5 mm
Fuente: El autor
Distancia Diámetro
Desde Hasta Material
(m) (mm)
S1-4 C-3 170 90 PEAD PN10 (150psi) SDR 13,6 e= 6,7mm
CC-0 CC-1 46 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 13,6 e= 4,7 mm
C-2 C-2.1 71 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 13,6 e= 4,7 mm
C-3 C-3.1 52 63 PEAD PN12,5 (185 psi) SDR 13,6 e= 4,7 mm
C-3 C-6 174 75 PEAD PN10 (150psi) SDR 13,6 e= 5,6 mm
C-4 C-4.2 166 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 13,6 e= 4,7 mm
C-4.1 C-4.1.1 25 63 PEAD PN10 (150psi) SDR 13,6 e= 4,7 mm
C-3 C-3.2 304 75 PEAD PN12,5 (185 psi) SDR 13,6 e= 5,6 mm
Fuente: El autor
114
Tabla 54. Válvulas de compuerta utilizadas para reparaciones de tubería
Sub-sector NODOS
Unión Nueva A-6 / U-3 / U-3.1 (2) / U-4 (2) / U-5 (2) / Ui-1 / U-6 (2) /
esperanza U-7.1 (2) / U-7.1.1 (2) / UB-1 / PRV-2 (2)
Terrazas de S1-2 / S1-3 (2) / A-6 / A-5 / A-6 (2) / A-6.3.1 / A-4 (2) /
Miranda A-3 (2) / B-2 / (2) B-3
B-3 / PRV-1 (2) / P-5 (2) / P-5.1 / P-8 (2) / P-8.1 / P-8.1.1
Los Planes (2) / P-11 / P-11.1
Terrazas de Canaán C-0 / C-2 / PRV-3 (2) / CC-0 / C-3 (3) C-4 (4)
Fuente: El autor
Sub-sector NODOS
U-3.1.2 / U-3.2 / U-6.1 / UB-2 / U-7.1.2 /
Unión Nueva esperanza U-8
Terrazas de Miranda A-5.1 / A-6.3.2 / A-4 / A-3.2 / B-2.3 / B-3.1
Los Planes P-3.2 / P-4.1 / P-5.2 / P-11 / P-11.1
Terrazas de Canaán C-1 / C-4 / C-3.2
Fuente: El autor
Sub-sector NODOS
Unión Nueva esperanza U-3.1.1 / U-1
Terrazas de Miranda A-1 / B-1
Los Planes P-2 / P-3 / P-4 / P-7 / P-9 / P-10
Terrazas de Canaán -
Fuente: El autor
115
Tabla 57. Válvulas de expulsión de aire (Ventosa) utilizadas en los puntos altos
del sistema
Sub-sector NODOS
Unión Nueva esperanza U-2 / U-4.1
Terrazas de Miranda A-2 / A-3.1 / A-6.2 / A-6.3.1 / B-2.1
Los Planes P-1 / P-6 / P-8.1.1
Terrazas de Canaán C-2.1 / CC-1 / C-4.2
Fuente: El autor
Presión Presión
Presión Presión
Diámetro Aguas Aguas
Válvula NORMA Aguas arriba Aguas abajo
(pulgadas) arriba abajo
(m H2O) (m H2O)
(Psi) (Psi)
ANSI
PRV-1 4 56,679 80,48418 40 56,8
150
ANSI
PRV-2 4 48,574 68,97508 30 42,6
150
ANSI
PRV-3 3 61,761 87,70062 30 42,6
300
Fuente: El autor
116
Figura 12. Zona de Cavitación Válvulas reguladoras de presión FIMACA
SINGER
117
CAPÍTULO VII
7. ESTIMACIÓN PRESUPUESTARIA
7.1 Presupuesto
Para tener un estimado del costo de la inversión necesaria para llevar a cabo
este proyecto se realizó un presupuesto general. Los precios considerados
corresponden al año 2014.
CÓMPUTOS MÉTRICOS
RESUMEN
EQUIPO DE BOMBEO DE LOS POZOS 3.222.145,11
TOTAL ESTANQUE DE ALMACENAMIENTO 2.553.335,56
TOTAL RED DE UNIÓN NUEVA ESPERANZA 2.095.209,42
TOTAL RED DE TERRAZAS DE MIRANDA 2.122.069,33
TOTAL RED DE LOS PLANES 1.813.554,64
TOTAL RED DE TERRAZAS DE CANAÁN 997.943,57
TOTAL DEL PROYECTO Bs. F 12.804.257,64
118
CAPÍTULO VIII
8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
8.1 Conclusiones
De acuerdo a los resultados obtenidos en los capítulos anteriores las
principales conclusiones son las siguientes:
119
8.2 Recomendaciones
1. Construcción de los pozos que sean necesarios sin descompensar el acuífero
para que la comunidad de Barrio Miranda II posee el servicio de agua potable
de manera continua.
2. Asesorar a la comunidad sobre el uso racional del agua potable
3. Adquisición de los equipos electromecánicos y accesorios seleccionados en el
proyecto, para garantizar el funcionamiento del sistema según los parámetros
establecidos.
4. No exceder las horas de bombeo establecidas para garantizar que los equipos
electromecánicos presenten el menor desgaste posible y prolongar su tiempo
de vida útil.
5. Asegurar que las válvulas reguladoras de presión tengan una correcta y
supervisada calibración antes y después de ser instaladas.
6. Las válvulas de sectorización deben estar provistas de boca de visitas para
impedir la manipulación indebida de éstas.
7. Monitorear las presiones del sistema de distribución del sector Barrio Miranda
II, de manera de compararlas con las presiones teóricas y así garantizar el
cumplimiento de las condiciones de diseño. Esto a su vez permitirá detectar
averías u otros problemas que presente el sistema.
120
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
10. Mott, Robert. (2006). Mecánica de Fluidos (sexta edición). Editorial: Pearson
Prentice Hall. México.
121
12. Rincón M., José. (2007). Teoría y Métodos Demográficos para Elaboración de
Estimaciones y Proyecciones de Población. Bogotá D.C.
122
ANEXOS
123
Anexo 1. Dimensiones y características de tuberías de PEAD (HDPE)
Fuente: Thyssenplastic
124
Anexo 2. Plano en detalle 1/13, Unión Nueva Esperanza
Fuente: El autor
125
Anexo 3. Plano en detalle 2/13, Unión Nueva Esperanza
Fuente: El autor
126
Anexo 4. Plano en detalle 3/13, Unión Nueva Esperanza
Fuente: El autor
127
Anexo 5. Plano en detalle 4/13, Unión Nueva Esperanza
Fuente: El autor
128
Anexo 6. Plano en detalle 5/13, Terrazas de Miranda
Fuente: El autor
129
Anexo 7. Plano en detalle 6/13, Terrazas de Miranda
Fuente: El autor
130
Anexo 8. Plano en detalle 7/13, Terrazas de Miranda
Fuente: El autor
131
Anexo 9. Plano en detalle 8/13, Terrazas de Miranda
Fuente: El autor
132
Anexo 10. Plano en detalle 9/13, Los Planes
Fuente: El autor
133
Anexo 11. Plano en detalle 10/13, Los Planes
Fuente: El autor
134
Anexo 12. Plano en detalle 11/13, Los Planes
Fuente: El autor
135
Anexo 13. Plano en detalle 12/13, Terrazas de Canaán
Fuente: El autor
136
Anexo 14. Plano en detalle 13/13, Terrazas de Canaán
Fuente: El autor
137
Anexo 15. Estimación presupuestaria 1/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
138
24 S/C HC TEE RÁPIDA 75mm Und 3 305,00 915,00
25 S/C HC TEE RÁPIDA 63mm Und 1 162,00 162,00
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F
26 S/C HC Und 7 3295,00 23065,00
BRIDADA ANSI 150 D=4"
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F
27 S/C HC Und 10 2100,00 21000,00
BRIDADA ANSI 150 D=2 1/2"
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F
28 S/C HC Und 7 1690,00 11830,00
BRIDADA ANSI 150 D=2"
VÁLVULA REGULADORA DE PRESIÓN
29 S/C HC Und 1 65200,00 65200,00
4" ANSI 150 FIMACA SINGER
VÁLVULA TIPO BOLA (PASE RÁPIDO)
30 S/C HC Und 2 567,00 1134,00
D= 2"
VÁLVULA TIPO BOLA (PASE RÁPIDO)
31 S/C HC Und 1 329,00 329,00
D= 1"
VÁLVULA TIPO BOLA (PASE RÁPIDO)
32 S/C HC Und 2 220,00 440,00
D= 1/2"
VENTOSA COMBINADA ROSCABLE D=
33 S/C HC Und 1 394,00 394,00
1"
VENTOSA COMBINADA ROSCABLE D=
34 S/C HC Und 2 320,00 640,00
1/2"
ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE
35 S/C HC Und 83 77,00 6391,00
PEAD 110mm X 1/2"
ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE
36 S/C HC Und 97 49,00 4753,00
PEAD 75mm X 1/2"
ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE
37 S/C HC Und 66 37,00 2442,00
PEAD 63mm X 1/2"
38 S/C HC CAJA TRONCOCÓNICA Und 246 973,00 239358,00
39 S/C HC CODO 45° H.G. D = 1/2" Und 246 15,00 3690,00
40 S/C HC CODO 90° H.G. D= 1/2" Und 246 15,00 3690,00
41 S/C HC CUPLONES 5/8" A 1/2 Und 246 40,14 9874,44
42 S/C HC MEDIDOR DE 5/8" Und 246 1300,00 319800,00
TUBERÍA PVC REFORZADA Ø= 1/2" (L =
43 S/C HC Und 246 40,54 9972,84
6m)
VÁLVULA TIPO BOLA (PASE RÁPIDO)
44 S/C HC Und 246 255,20 62779,20
D= 1/2"
Sub total 1053379,76
Variación presupuestaria 20% 210675,95
IVA 12% 151686,69
Total Suministros 1415742,40
Fuente: El autor
139
Anexo 16. Estimación presupuestaria 2/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
140
RECONSTRUCCIÓN DE PAVIMENTO
15 HC44123 DE CONCRETO (PREMEZCLADO m3 59,22 1.784,18 105.659,14
Rcc=210 kg/cm2
RECONSTRUCCIÓN DE PAVIMENTO
MEZCLA ASFÁLTICA CALIENTE
16 HC4430 (INCLUYE SUMINISTRO, Ton 20,08 822,55 16.514,50
TRANSPORTE, COLOCACIÓN,
IMPRIMACIÓN O RIEGO)
CONSTRUCCIÓN DE CONEXIÓN
DOMICILIARIA DE AGUA POTABLE
17 S/C HC Und 246,00 230,00 56.580,00
Ø=1/2" (NO INCLUYE SUMINISTRO
DE INSUMOS Y/O MATERIALES)
SEÑALIZACIÓN DIURNA
(SUMINISTRO CONTRATISTA: CONOS,
AVISOS METÁLICOS Y PLANCHAS DE
18 HC8912 dia 120,00 87,00 10.440,00
ACERO, ETC.) (LA CINTA DE
SEGURIDAD ES SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
SEÑALIZACIÓN NOCTURNA
(SUMINISTRO CONTRATISTA: CONOS,
AVISOS METÁLICOS Y PLANCHAS DE
19 HC8922 día 120,00 88,00 10.560,00
ACERO, ETC.) (LA CINTA DE
SEGURIDAD ES SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
Total 2.095.209,42
Fuente: El autor
141
Anexo 17. Estimación presupuestaria 3/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
8 S/C HC ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE PEAD 75mm X 2" Und 2 49,00 Bs. F 98,00
9 S/C HC ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE PEAD 75mm X 1/2" Und 2 49,00 Bs. F 98,00
10 S/C HC ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE PEAD 63mm X 1/2" Und 2 37,00 Bs. F 74,00
11 S/C HC ADAPTADOR MACHO PEAD 110mm (4") Und 3 298,00 Bs. F 894,00
12 S/C HC ADAPTADOR MACHO PEAD 75mm (2 1/2") Und 10 145,00 Bs. F 1.450,00
13 S/C HC ADAPTADOR MACHO PEAD 63mm (2") Und 25 70,00 Bs. F 1.750,00
1800,0
14 S/C HC BOCA LLAVE N1 CON EXTENSIÓN CON TAPA Und 13 Bs. F 23.400,00
0
15 S/C HC BRIDA DE ACERO ROSCADA ANSI 150 D=4" Und 2 308,00 Bs. F 616,00
16 S/C HC BRIDA DE ACERO ROSCADA ANSI 150 D=2 1/2" Und 10 200,00 Bs. F 2.000,00
17 S/C HC BRIDA DE ACERO ROSCADA ANSI 150 D=2" Und 18 160,00 Bs. F 2.880,00
COLLAR DE BRIDA PEAD ANSI 150 D=6" , PARA 2800,0
18 S/C HC Und 4 Bs. F 11.200,00
TERMOFUSIÓN 0
NIPLE H.G. ASTM A53 ROSCADOS AMBOS EXTREMOS D=
19 S/C HC Und 8 21,66 Bs. F 173,28
2"
NIPLE H.G. ASTM A53 ROSCADOS AMBOS EXTREMOS D=
20 S/C HC Und 4 16,66 Bs. F 66,64
1/2"
21 S/C HC REDUCCIÓN (160 X 110) mm Und 1 373,00 Bs. F 373,00
22 S/C HC REDUCCIÓN PEAD (110 X 75) mm Und 1 443,00 Bs. F 443,00
23 S/C HC REDUCCIÓN PEAD (110 X 63) mm Und 1 368,00 Bs. F 368,00
24 S/C HC REDUCCIÓN PEAD (75 X 63) mm Und 1 215,00 Bs. F 215,00
25 S/C HC TAPÓN HEMBRA H.G. D= 2 1/2" Und 1 18,30 Bs. F 18,30
26 S/C HC TAPÓN HEMBRA H.G. D= 2" Und 8 15,20 Bs. F 121,60
142
27 S/C HC TEE DE ACERO ASTM A53 D=6" Und 1 500,00 Bs. F 500,00
28 S/C HC TEE RÁPIDA 110mm Und 1 678,00 Bs. F 678,00
29 S/C HC TEE RÁPIDA 75mm Und 1 305,00 Bs. F 305,00
30 S/C HC TEE RÁPIDA 63mm Und 5 162,00 Bs. F 810,00
TEE REDUCTORA 6" X 4" PEAD con niple para Termo- 3200,0
31 S/C HC Und 2 Bs. F 6.400,00
fusión 0
3295,0
32 S/C HC VÁLVULA DE COMPUERTA V/F BRIDADA ANSI 150 D=4" Und 1 Bs. F 3.295,00
0
5100,0
33 S/C HC VÁLVULA DE COMPUERTA V/F BRIDADA ANSI 150 D=6" Und 2 Bs. F 10.200,00
0
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F BRIDADA ANSI 150 D=2 2900,0
34 S/C HC Und 5 Bs. F 14.500,00
1/2" 0
2690,0
35 S/C HC VÁLVULA DE COMPUERTA V/F BRIDADA ANSI 150 D=2" Und 9 Bs. F 24.210,00
0
36 S/C HC VÁLVULA TIPO BOLA (PASE RÁPIDO) D= 2" Und 3 567,00 Bs. F 1.701,00
37 S/C HC VÁLVULA TIPO BOLA (PASE RÁPIDO) D= 1/2" Und 4 220,00 Bs. F 880,00
38 S/C HC VENTOSA COMBINADA ROSCABLE D= 2" Und 1 430,00 Bs. F 430,00
39 S/C HC VENTOSA COMBINADA ROSCABLE D= 1/2" Und 4 320,00 Bs. F 1.280,00
40 S/C HC ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE PEAD 160mm X 1/2" Und 39 180,00 Bs. F 7.020,00
41 S/C HC ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE PEAD 110mm X 1/2" Und 17 77,00 Bs. F 1.309,00
42 S/C HC ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE PEAD 75mm X 1/2" Und 47 49,00 Bs. F 2.303,00
43 S/C HC ABRAZADERA (FAJA TOMA) SIMPLE PEAD 63mm X 1/2" Und 63 37,00 Bs. F 2.331,00
Bs. F
44 S/C HC CAJA TRONCOCÓNICA Und 207 973,00
201.411,00
45 S/C HC CODO 45° H.G. D= 1/2" Und 207 15,00 Bs. F 3.105,00
46 S/C HC CODO 90° H.G. D= 1/2" Und 207 15,00 Bs. F 3.105,00
47 S/C HC CUPLONES 5/8" A 1/2 Und 207 40,14 Bs. F 8.308,98
1300,0 Bs. F
48 S/C HC MEDIDOR DE 5/8" Und 207
0 269.100,00
49 S/C HC TUBERÍA PVC REFORZADA D= 1/2" (L = 6m) Und 207 40,54 Bs. F 8.391,78
50 S/C HC VÁLVULA TIPO BOLA (PASE RÁPIDO) D= 1/2" Und 207 255,20 Bs. F 52.826,40
Bs. F
Sub total
964.291,08
Bs. F
Variación presupuestaria 20%
192.858,22
Bs. F
IVA 12%
138.857,92
Bs. F
Total Suministros
1.296.007,21
Fuente: El autor
143
Anexo 18. Estimación presupuestaria 4/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
144
TANQUILLA DE CONCRETO
Rcc=210 kgf/cm2. INCLUYE
TRANSPORTE DEL CEMENTO
13 HC7971 m3 4,50 820,00 Bs. F 3.690,00
Y AGREGADOS HASTA 50
km. EXCLUYE REFUERZO
METÁLICO Y ENCOFRADO
RELLENO COMPACTADO
CON TIERRA MATERIAL DE
14 HC22111 m3 401,10 55,30 Bs. F 22.180,83
LA EXCAVACIÓN AL 95% DE
COMPACTACIÓN
BOTE SIN ARREGLO ENTRE 5-
15 HC2322 10 km. INCLUYE CARGA, m3 1.494,55 72,12 Bs. F 107.786,59
TRANSPORTE Y DESCARGA
RECONSTRUCCIÓN DE
PAVIMENTO DE CONCRETO
16 HC44123 m3 66,85 1.784,18 Bs. F 119.272,43
(PREMEZCLADO Rcc=210
kg/cm2
RECONSTRUCCIÓN DE
PAVIMENTO MEZCLA
ASFÁLTICA CALIENTE
17 HC4430 Ton 78,21 822,55 Bs. F 64.335,34
(INCLUYE SUMINISTRO,
TRANSPORTE, COLOCACIÓN,
IMPRIMACIÓN O RIEGO)
CONSTRUCCIÓN DE
CONEXIÓN DOMICILIARIA DE
18 S/C HC AGUA POTABLE Ø=1/2" (NO Und 207,00 230,00 Bs. F 47.610,00
INCLUYE SUMINISTRO DE
INSUMOS Y/O MATERIALES)
SEÑALIZACIÓN DIURNA
(SUMINISTRO CONTRATISTA:
CONOS, AVISOS METÁLICOS
Y PLANCHAS DE ACERO,
19 HC8912 dia 120,00 87,00 Bs. F 10.440,00
ETC.) (LA CINTA DE
SEGURIDAD ES
SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
SEÑALIZACIÓN NOCTURNA
(SUMINISTRO CONTRATISTA:
CONOS, AVISOS METÁLICOS
Y PLANCHAS DE ACERO,
20 HC8922 día 120,00 88,00 Bs. F 10.560,00
ETC.) (LA CINTA DE
SEGURIDAD ES
SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
Fuente: El autor
145
Anexo 19. Estimación presupuestaria 5/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
146
EXTREMOS D= 1"
147
Sub total 938.288,88
Variación presupuestaria 20% 187.657,78
IVA 12% 135.113,60
Total Suministros 1.261.060,25
Fuente: El autor
148
Anexo 20. Estimación presupuestaria 6/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
COLOCACION DE TUBERIA Y
ACCESORIOS P.E.A.D. D=4''
7 HC316508 m 431,00 12,00 Bs. F 5.172,00
(INCLUYE TRANSPORTE DE
TUBERÍA HASTA 15 Km.)
COLOCACION DE TUBERIA Y
ACCESORIOS P.E.A.D. D=3''
8 S/C HC m 62,00 12,00 Bs. F 744,00
(INCLUYE TRANSPORTE DE
TUBERÍA HASTA 15 Km.)
COLOCACION DE TUBERIA Y
ACCESORIOS P.E.A.D. D=2
9 S/C HC m 643,00 12,00 Bs. F 7.716,00
1/2'' (INCLUYE TRANSPORTE
DE TUBERÍA HASTA 15 Km.)
COLOCACION DE TUBERIA Y
ACCESORIOS P.E.A.D. D=2''
10 S/C HC m 414,00 12,00 Bs. F 4.968,00
(INCLUYE TRANSPORTE DE
TUBERÍA HASTA 15 Km.)
ALQUILER DE EQUIPO PARA
11 S/C HC día 1,00 11.000,00 Bs. F 11.000,00
LA TERMOFUSIÓN
ANCLAJE DE CONCRETO
Rcc=180 kgf/cm2 (INCLUYE
ENCOFRADO, TRANSPORTE 3
12 HC4223 m 0,59 2.227,40 Bs. F 1.323,08
DEL CEMENTO Y
AGREGADOS HASTA 50 km,
EXCLUYE REFUERZO)
149
TANQUILLA DE CONCRETO
Rcc=210 kgf/cm2. INCLUYE
TRANSPORTE DEL
13 HC7971 CEMENTO Y AGREGADOS m3 4,50 820,00 Bs. F 3.690,00
HASTA 50 km. EXCLUYE
REFUERZO METÁLICO Y
ENCOFRADO
RELLENO COMPACTADO
CON TIERRA MATERIAL DE
14 HC22111 m3 279,00 55,30 Bs. F 15.428,70
LA EXCAVACIÓN AL 95% DE
COMPACTACIÓN
BOTE SIN ARREGLO ENTRE
15 HC2322 5-10 km. INCLUYE CARGA, m3 755,12 72,12 Bs. F 54.458,89
TRANSPORTE Y DESCARGA
RECONSTRUCCIÓN DE
PAVIMENTO DE CONCRETO
16 HC44123 m3 46,50 1.784,18 Bs. F 82.964,37
(PREMEZCLADO Rcc=210
kg/cm2
RECONSTRUCCIÓN DE
PAVIMENTO MEZCLA
ASFÁLTICA CALIENTE
17 HC4430 (INCLUYE SUMINISTRO, Ton 15,13 822,55 Bs. F 12.443,62
TRANSPORTE,
COLOCACIÓN,
IMPRIMACIÓN O RIEGO)
CONSTRUCCIÓN DE
CONEXIÓN DOMICILIARIA
DE AGUA POTABLE Ø=1/2"
18 S/C HC Und 222,00 230,00 Bs. F 51.060,00
(NO INCLUYE SUMINISTRO
DE INSUMOS Y/O
MATERIALES)
SEÑALIZACIÓN DIURNA
(SUMINISTRO
CONTRATISTA: CONOS,
AVISOS METÁLICOS Y
19 HC8912 dia 120,00 87,00 Bs. F 10.440,00
PLANCHAS DE ACERO, ETC.)
(LA CINTA DE SEGURIDAD
ES SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
SEÑALIZACIÓN NOCTURNA
(SUMINISTRO
CONTRATISTA: CONOS,
AVISOS METÁLICOS Y
20 HC8922 día 120,00 88,00 Bs. F 10.560,00
PLANCHAS DE ACERO, ETC.)
(LA CINTA DE SEGURIDAD
ES SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
Fuente: El autor
150
Anexo 21. Estimación presupuestaria 7/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
151
21 S/C HC TAPÓN HEMBRA H.G. D= 2 1/2" Und 2 18,30 36,60
22 S/C HC TAPÓN HEMBRA H.G. D= 2" Und 5 15,20 76,00
23 S/C HC TEE RÁPIDA 90mm Und 2 418,00 836,00
24 S/C HC TEE RÁPIDA 75mm Und 4 305,00 1.220,00
25 S/C HC TEE RÁPIDA 63mm Und 1 162,00 162,00
TEE REDUCTORA 6" X 3" PEAD con
26 S/C HC Und 1 3200,00 3.200,00
niple para Termo-fusión
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F
27 S/C HC Und 1 5100,00 5.100,00
BRIDADA ANSI 150 D=6"
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F
28 S/C HC Und 4 3100,00 12.400,00
BRIDADA ANSI 150 D=3"
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F
29 S/C HC Und 4 2900,00 11.600,00
BRIDADA ANSI 150 D=2 1/2"
VÁLVULA DE COMPUERTA V/F
30 S/C HC Und 4 2690,00 10.760,00
BRIDADA ANSI 150 D=2"
VÁLVULA REGULADORA DE
31 S/C HC PRESIÓN 3" ANSI 150 FIMACA Und 1 47300,00 47.300,00
SINGER
VÁLVULA TIPO BOLA (PASE
32 S/C HC Und 3 220,00 660,00
RÁPIDO) D= 1/2"
VENTOSA COMBINADA ROSCABLE
33 S/C HC Und 3 320,00 960,00
D= 1/2"
ABRAZADERA (FAJA TOMA)
34 S/C HC Und 9 65,00 585,00
SIMPLE PEAD 90mm X 1/2"
ABRAZADERA (FAJA TOMA)
35 S/C HC Und 40 49,00 1.960,00
SIMPLE PEAD 75mm X 1/2"
ABRAZADERA (FAJA TOMA)
36 S/C HC Und 56 37,00 2.072,00
SIMPLE PEAD 63mm X 1/2"
37 S/C HC CAJA TRONCOCÓNICA Und 105 973,00 102.165,00
38 S/C HC CODO 45° H.G. D= 1/2" Und 105 15,00 1.575,00
39 S/C HC CODO 90° H.G. D= 1/2" Und 105 15,00 1.575,00
40 S/C HC CUPLONES 5/8" A 1/2 Und 105 40,14 4.214,70
41 S/C HC MEDIDOR DE 5/8" Und 105 1300,00 136.500,00
TUBERÍA PVC REFORZADA D= 1/2"
42 S/C HC Und 105 40,54 4.256,70
(L = 6m)
VÁLVULA TIPO BOLA (PASE
43 S/C HC Und 105 255,20 26.796,00
RÁPIDO) D= 1/2"
Fuente: El autor
152
Anexo 22. Estimación presupuestaria 8/8
CÓMPUTOS MÉTRICOS
153
BOTE SIN ARREGLO ENTRE 5-10
14 HC2322 km. INCLUYE CARGA, TRANSPORTE m3 487,46 72,12 Bs. F 35.155,47
Y DESCARGA
RECONSTRUCCIÓN DE PAVIMENTO
15 HC44123 DE CONCRETO (PREMEZCLADO m3 30,24 1.784,18 Bs. F 53.953,60
Rcc=210 kg/cm2
RECONSTRUCCIÓN DE PAVIMENTO
MEZCLA ASFÁLTICA CALIENTE
16 HC4430 (INCLUYE SUMINISTRO, Ton 22,74 822,55 Bs. F 18.708,74
TRANSPORTE, COLOCACIÓN,
IMPRIMACIÓN O RIEGO)
CONSTRUCCIÓN DE CONEXIÓN
DOMICILIARIA DE AGUA POTABLE
17 S/C HC Und 105,00 230,00 Bs. F 24.150,00
Ø=1/2" (NO INCLUYE SUMINISTRO
DE INSUMOS Y/O MATERIALES)
SEÑALIZACIÓN DIURNA
(SUMINISTRO CONTRATISTA:
CONOS, AVISOS METÁLICOS Y
18 HC8912 PLANCHAS DE ACERO, ETC.) (LA dia 120,00 87,00 Bs. F 10.440,00
CINTA DE SEGURIDAD ES
SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
SEÑALIZACIÓN NOCTURNA
(SUMINISTRO CONTRATISTA:
CONOS, AVISOS METÁLICOS Y
19 HC8922 PLANCHAS DE ACERO, ETC.) (LA día 120,00 88,00 Bs. F 10.560,00
CINTA DE SEGURIDAD ES
SUMINISTRADA POR
HIDROCAPITAL)
Fuente: El autor
154
Anexo 23. Estimación presupuestaria total
CÓMPUTOS MÉTRICOS
RESUMEN
EQUIPO DE BOMBEO DE LOS POZOS 3.222.145,11
TOTAL ESTANQUE DE ALMACENAMIENTO 2.187.452,38
TOTAL TUBERÍA SALIDA DEL ESTANQUE 365.883,19
TOTAL RED DE UNIÓN NUEVA ESPERANZA 2.095.209,42
TOTAL RED DE TERRAZAS DE MIRANDA 2.122.069,33
TOTAL RED DE LOS PLANES 1.813.554,64
TOTAL RED DE TERRAZAS DE CANAÁN 997.943,57
Bs. F
TOTAL DEL PROYECTO 12.804.257,64
Fuente: El autor
155