Previo

Temperatura de Operación 40
Coeficiente de Resistividad
0.0036
Térmica
Parametros de factor de
fp=0.3*fc+0.7*fc2
pérdidas
factor de carga 0.250

factor de simultaneidad : 1.00 Seccion (mm2) diametro(mm) radio (m) re (m)

factor de potencia : 0.90 25 6.3 0.00315 0.002820948
35 7.5 0.00375 0.003337791
50 9 0.0045 0.003989423
FACTORES DE CAIDA DE TENSION PARA RED PRIMARIA 70 10.5 0.00525 0.004720349
95 12.5 0.00625 0.00549904
1 2 3 4 5 6 7 8 9 0

Resistencia Ohmica Resistencia Ohmica a Factor de Caída de

CONFIGURACION
a 20ºC (Ohm/km) 40ºC (Ohm/km) COSØ Ø Kv XL Tensión ( K )
Fase R1 Fase

Drs (m) 1.2

Dst (m) 1.2
1-1X35 0.966 1.036 0.800 36.87 13.2 0.459 0.00079168 Drt (m) 2.4
3-1X25 1.370 1.469 0.800 36.87 22.9 0.490 0.00035013 FUENTE: Norma DGE 017
3-1X35 0.966 1.036 0.900 25.84 22.9 0.480 0.00024180 DMG 3f (m) 1.51
3-1X50 0.671 0.719 0.900 25.84 22.9 0.470 0.00018057
3-1X70 0.507 0.544 0.900 25.84 22.9 0.450 0.00014520
3-1X95 0.358 0.384 0.900 25.84 22.9 0.440 0.00011382
Reactancia 25 35 50 70
3-1X50 0.387 0.416 0.900 25.84 22.9 0.171 0.00009521 N2XSY X3f 0.490 0.480 0.470 0.450
 95
0.440
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ANEXO Nº 01 - A
CALCULO DEL DMG
Configuración Vertical

1.00
S

1.00
T

RS= 1.00
ST 1.00
RT= 2.00
DMG (m)= 1.25992105
RMG (mm)= 0.726r
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ANEXO Nº 01-A
CALCULO DE LOS PARAMETROS DE LA LINEA

Datos
Seccion del conductor de AAAC (mm2) 35 2
Temperatura de operación( ºC ) 40
R20ºC (ohm/km) 0.966
Configuracion Vertical 2
DMG (m) 1.2599210499
re(m) 0.0033377906
CosØ 0.9
Ø(º) 25.841932763
Frecuencia (Hz) 60
Longitud de la linea (km) 0.11
Tension (kV) 10

1.Resistencia a la temperatura de operación ( R 1)

R1 =R20 ºC ∗(1+0 . 0036∗(T −20 )) R1 (ohm/km)= 1.035552

2.Reactancia inductiva ( XL)

DMG
X L=377∗(0. 5+4 . 6∗Log( ))∗10−4
re
XL (ohm/km)= 0.465733266

3.Impedamcia de la linea ( ZL)

Z L (ohm/km)= #ADDIN?

Z L=R 1 + jX L Z L (ohm/km)= #ADDIN? #ADDIN?

√
Z L= R 2 + X
1 L2 Z L (ohm)= #ADDIN? #ADDIN?

4.Conductancia

GL (uS/km)= 0.000000966
1 GL (uS/km)= 0
G=
R1
5.Capacidad

CL (nF/km)= 9.391186289
24 . 2
C= CL (uF/km)= 0.0093911863
DMG
Log ( )
re
 Página 5 de 40
24 . 2
C=
DMG
Log ( )
re
 Página 6 de 40

6. Susceptancia

24 . 2
B= ∗10−9∗2∗π∗f
DMG
Log( )
re

B (S/km)= 3.5404E-06
B (uS/km)= 3.5403938225

7. Admitancia

Y =G+ jB
Y (S/km)= #ADDIN?

Y (S/km)= #ADDIN? #ADDIN?

Y (S) = #ADDIN? #ADDIN?

8. Impedancia Caracteristica o natural de la linea

Zc (Ohm)=

√ Z #ADDIN?
ZC=
Y
9. Inductancia de la linea

X L=ω∗L ω=2∗Π∗f
L (H/km)= 0.0012353959

10. Resumen

Parametros Longitudinales
Resistencia= R1 = 1.035552 Ohm/km 0.117017376 Ohmios
Inductancia= L = 0.0012353959 H/km 0.0001395997 Henry

Parametros Transversales
Capacitancia= CL = 9.391186289 nf/km 1.0612040507 nano faradios
Conductancia= GL = 0 us/km 0 micro siemens
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ANEXO Nº 02.A

CALCULO Y SELECCIÓN DEL CABLE DE ENERGIA

N2XSY
1 PREMISAS

Tensión nominal( kV) 10 1

Altura en m.s.n.m. 1000
Frecuencia (hz) 60
CosØ 0.9
Ø 25.84
R (Ohm/km) 0.4940
X (Ohm/km) 0.1711
r =resisitvidad del cable de Cu a 20ºC (ohmios-mm2/m) 0.01724
L =Longitud del cable (Km) 0.328
Potencia (kW) 297.28

2. CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO

2.1 CONDICIONES DE BASE

Temperatura del suelo ( º C ) 20

Temperatura del aire ( º C ) 30

Profundidad del tendido

Profundidad del Cable (m) 1.20

Resistividad Térmica del suelo (ºC cm/W) 120
Temperatura maxima conductor (ºC) 90

2.2 CONDICIONES PARTICULARES

El valor de la intensidad es afectado por los siguientes factores de correccion

FC1= Factor de corrección relativo a la temperatura del suelo (20º C) 1.00

FC2= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo a la resistividad termica del suelo 0.92
FC3= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo a la proximidad de otros cables
tendidos bajo el suelo 0.78
FC4= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo a la profundidad del tendido 0.95
FC5= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo al tendido en ductos 0.81

2.3 .DIAMETRO INTERIOR DE LOS DUCTOS ( D )

Para cables se cumple : D=2 . 5∗D e D (mm)= 83.75

3. CORRIENTE DE LA CARGA ( Ic )
P Ic (A)= 19.07
I=
4. CORRIENTE DE DISEÑO ( Id ) √ 3∗V ∗Cos φ
I CARGA Id ( A ) = 34.54
I DISEÑO =
F C 1∗F C 2∗F C 3∗F C 4∗F C 5
5. CALCULO DE CAIDA DE TENSION (V)

ΔV (V) 8.38

ΔV=√ 3∗L∗I∗(R∗Cosφ+X∗Senoφ)
ΔV (%) 0.084% OK

6. SELECCIÓN DE CABLE

Del catalogo se selecionara un cable de la siguientes caracteristicas :

Tipo N2XSY
Tension (kV) 18/30
Seccion(mm2) 50 1 3 cables unipolares
Diametro exterior (mm) 33.5
Corriente nominal (A) 230.00
Corriente nominal corregida (A) 127.00 OK
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ANEXO Nº 02

CALCULO Y SELECCIÓN DEL CABLE DE ENERGIA

N2XSY
1 PREMISAS

Tensión nominal( kV) 22.9 3

Altura en m.s.n.m. 1000
Frecuencia (hz) 60
CosØ 0.9
Ø 25.84
R (Ohm/km) 0.4940
X (Ohm/km) 0.1711
r =resisitvidad del cable de Cu a 20ºC (ohmios-mm2/m) 0.01724
L =Longitud del cable (Km) 0.024
Potencia (kW) 567.00

2. CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO

2.1 CONDICIONES DE BASE

Temperatura del suelo ( º C ) 20

Temperatura del aire ( º C ) 30

Profundidad del tendido

Profundidad del Cable (m) 1.20

Resistividad Térmica del suelo (ºC cm/W) 120
Temperatura máxima conductor (ºC) 90

2.2 CONDICIONES PARTICULARES

El valor de la intensidad es afectado por los siguientes factores de corrección

FC1= Factor de corrección relativo a la temperatura del suelo (20º C) 1.00

FC2= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo a la resistividad térmica del suelo 0.92
FC3= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo a la proximidad de otros cables
tendidos bajo el suelo 0.78
FC4= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo a la profundidad del tendido 0.95
FC5= Factor de corrección de la capacidad de corriente relativo al tendido en ductos 0.82

2.3 .DIAMETRO INTERIOR DE LOS DUCTOS ( D )

Para cables se cumple : D=2 . 5∗D e D (mm)= 83.75

3. CORRIENTE DE LA CARGA ( Ic )
P Ic (A)= 15.88
I=
4. CORRIENTE DE DISEÑO ( Id ) √ 3∗V ∗Cos φ
I CARGA Id ( A ) = 28.41
I DISEÑO =
F C 1∗F C 2∗F C 3∗F C 4∗F C 5
5. CALCULO DE CAIDA DE TENSION (V)

ΔV (V) 0.50

ΔV =√ 3∗L∗I∗(R∗Cosφ+X∗Senoφ)
ΔV (%) 0.002% OK

6. SELECCIÓN DE CABLE

Del catálogo se seleccionará un cable de la siguientes características :

Tipo N2XSY
Tensión (kV) 18/30
Sección (mm2) 50 1 3 cables unipolares
Diámetro exterior (mm) 33.5
Corriente nominal (A) 230.00
Corriente nominal corregida (A) 128.57 OK
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ANEXO Nº 01 - C
CALCULO DE LOS PARAMETROS DE LA LINEA

Datos
Sección del conductor de AAAC (mm2) 35 2
Temperatura de operación( ºC ) 40
R20ºC (ohm/km) 0.966
Configuración Vertical 2
DMG (m) 1.2599210499
re(m) 0.0033377906
CosØ 0.9
Ø(º) 25.841932763
Frecuencia (Hz) 60
Longitud de la línea (km) 0.361
Tensión (kV) 22.9

1.Resistencia a la temperatura de operación ( R1)

R1 =R20 ºC ∗(1+0 . 0036∗(T −20 )) R1 (ohm/km)= 1.035552

2.Reactancia inductiva ( XL)

DMG
X L=377∗(0. 5+ 4 . 6∗Log( ))∗10−4
re
XL (ohm/km)= 0.465733266

3.Impedamcia de la línea ( ZL)

Z L (ohm/km)= #ADDIN?

Z L=R 1 + jX L Z L (ohm/km)= #ADDIN? #ADDIN?

√
Z L= R 2 + X
1 L2 Z L (ohm)= #ADDIN? #ADDIN?

4.Conductancia

GL (uS/km)= 0.000000966
1 GL (uS/km)= 0
G=
R1
5.Capacidad

CL (nF/km)= 9.391186289
24 . 2
C= CL (uF/km)= 0.0093911863
DMG
Log ( )
re
 Página 10 de 40

6. Susceptancia

24 . 2
B= ∗10−9∗2∗π∗f
DMG
Log( )
re

B (S/km)= 3.5404E-06
B (uS/km)= 3.5403938225

7. Admitancia

Y =G+ jB
Y (S/km)= #ADDIN?

Y (S/km)= #ADDIN? #ADDIN?

Y (S) = #ADDIN? #ADDIN?

8. Impedancia Característica o natural de la línea

Zc (Ohm)=

√ Z #ADDIN?
ZC=
Y
9. Inductancia de la línea

X L=ω∗L ω=2∗Π∗f
L (H/km)= 0.0012353959

10. Resumen

Parámetros Longitudinales
Resistencia= R1 = 1.035552 Ohm/km 0.37409316 Ohmios
Inductancia= L = 0.0012353959 H/km 0.0004462868 Henry

Parámetros Transversales
Capacitancia= CL = 9.391186289 nf/km 3.3925660469 nano faradios
Conductancia= GL = 0 us/km 0 micro siemens
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ANEXO ºN 01-C
CALCULO DEL MOMENTO ELECTRICO

2
u U
M Elect =P∗L= ∗( )
100 R1 + X L∗Tg φ
Datos:

R1 (ohm/km)= 1.035552

XL (ohm/km)= 0.46573327

CosØ 0.9

Ø(º) 25.8419328

u ( %) 0.3000

Longitud de la linea (km) 0.11

U ( kV) 10

1. Momento Electrico

M. ELECTRIC = 0.238 MW-km

2. Potencia de transporte

P= 2.105 MW

3. Perdida de potencia

100∗R 1∗P
p= p%= 2.69137586
U 2∗Cos 2 φ
En linea de 0.113 km p%= 0.3041

p= 0.00640236 MW
p= 6.4024 kW
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ANEXO ºN 01 - D
CALCULO DEL MOMENTO ELECTRICO

2
u U
M Elect =P∗L= ∗( )
100 R1 + X L∗Tg φ
Datos:

R1 (ohm/km)= 1.035552

XL (ohm/km)= 0.46573327

CosØ 0.9

Ø(º) 25.8419328

u ( %) 0.3000

Longitud de la linea (km) 0.361

U ( kV) 22.9

1. Momento Eléctrico

M. ELECTRIC = 1.247 MW-km

2. Potencia de transporte

P= 3.453 MW

3. Pérdida de potencia

100∗R 1∗P
p= p%= 0.84186982
U 2∗Cos 2 φ
En línea de 0.36125 km p%= 0.3041

p= 0.01050224 MW
p= 10.5022 kW
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ANEXO Nº 02
CALCULO DEL DIMENSIONAMIENTO
DE CONDUCTORES AEREOS
POR CAPACIDAD TERMICA FRENTE A LOS CORTOCIRCUITOS

1.Datos
Metodo Norma Alemana VDE103
Potencia de cortocircuito en el finito de falla (MVA) 100
Tension minima de la red (kV) 10
Tiempo de eliminacion de la falla (s) 0.2
Relacion R/X 0.3
Relacion entre Icco/I.ccp
I.subtransitoria /I.permanente 0.2

2. Corriente subtransitoria (Icco)

Pcc
I cco=
√ 3∗V min Icco (kA) = 5.77

3. Según la relacion R/X se determina m y n según tablas

R/X 0.3
m 0 (tabla a)
n 0.85 (tabla b)

4. Calculo de Im

I m=I cco∗√(m+n )∗Δt

Im (kA) = 2.38

5.Densidad maxima de corriente de cortocircuito

Temperatuta inicial 40
Temperatuta final 160

Según tabla . Figura 4 91 A/mm2

6. Seccion minima
Im
A= 26.16 mm2
σ

7.Conclusion

Por lo tanto la seccion optima es de 35mm2

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ANEXO Nº 02
CALCULO DEL DIMENSIONAMIENTO
DE CONDUCTORES AEREOS
POR CAPACIDAD TERMICA FRENTE A LOS CORTOCIRCUITOS

1.Datos
Método Norma Alemana VDE103
Potencia de cortocircuito en el finito de falla (MVA) 200
Tensión mínima de la red (kV) 22.9
Tiempo de eliminación de la falla (s) 0.2
Relación R/X 0.3
Relación entre Icco/I.ccp
I.subtransitoria /I.permanente 0.2

2. Corriente subtransitoria (Icco)

Pcc
I cco=
√ 3∗V min Icco (kA) = 5.04

3. Según la relacion R/X se determina m y n según tablas

R/X 0.3
m 0 (tabla a)
n 0.85 (tabla b)

4. Cálculo de Im

I m=I cco∗√(m+n )∗Δt

Im (kA) = 2.08

5.Densidad máxima de corriente de cortocircuito

Temperatuta inicial 40
Temperatuta final 160

Según tabla . Figura 4 91 A/mm2

6. Sección mínima
Im
A= 22.85 mm2
σ

7.Conclusión

Por lo tanto la sección óptima es de 35mm2

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Página 18 de 40
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ANEXO Nº 02-C
CALCULO DEL DIMENSIONAMIENTO
DE CONDUCTORES SUBTERRANEOS
POR CAPACIDAD TERMICA FRENTE A LOS CORTOCIRCUITOS

1.Datos
Metodo
Potencia de cortocircuito en el finito de falla (MVA) 100 200
Tension minima de la red (kV) 10 22.9
Tiempo de eliminacion de la falla (s) 0.2
Seccion del conductor a emplearse (mm2) 50
Tipo de conductor : Para cobre y XLPE 143

2. Corriente subtransitoria (Icco)

Pcc
I cco= 10kV 22.9kV
√ 3∗V min Icco (kA) = 5.77 5.04

3. Calculo de corriente de cortocircuito

termicamente admisible en el cable

K ∗S
I km =
√t Ikm (kA) = 15.99

4. Conclusion

Ikm (kA) Icco (kA) Icco (kA)

50 mm2 10kV 22.9kV
15.99 5.77 5.04 Ok

Como se aprecia la sección de 50 mm2 soporta la corriente de cortocircuito del sistema.

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ANEXO Nº 03

CALCULO DEL BALANCE TERMICO DEL CONDUCTOR

Al circular una corriente en el conductor produce una cierta cantidad de calor por efecto joule. Cuando el sistema se
encuentra en regimen, todo el calor producido es disipado parte por conveccion, parte por radiacion.

Utilizaremos la Fórmula de SHURIG Y FRICK.

W_C=(95.5×√PV×∆T)/(〖(T_a+∆T/2)〗^0.125×√D)

W_r=5700×Em×((〖(T_a+∆T)/1000)〗^4-〖(T_a/1000)〗^4)
Donde:
Wc=Calor disipado por conveccion en (W/m2) ΔT= Sobre temperatura del conductor respecto al ambiente en ( ºK)
P= Presion en ( atm) D= Diametro del conductor en (mm)
V= Velocidad del aire en (km/h) Wr= Calor disipado por radiacion en (W/m2)
Ta= Temperatura absoluta del ambiente en ( ºK) Em= Emisividad del conductor

Datos
A=Area del conductor (mm2) 35 2
V= Velocidad del aire en (km/h) 75
P= Presion en ( kg/m2) 23.625
P= Presion en ( atm) 0.0022873057
Ta= Temperatura referencia del conductor en ( ºC) 20
Ta= Temperatura referencia del conductor en ( ºK) 293
D= Diametro del conductor en (mm) 7.5
Em= Emisividad del conductor 0.38
ΔT= Sobre temperatura del conductor respecto al ambiente (ºC) 20
ΔT= Sobre temperatura del conductor respecto al ambiente (ºK) 293

It=Corriente a transportar (A) 160

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ANEXO Nº 03

CALCULO DEL BALANCE TERMICO DEL CONDUCTOR

1. Calor por convecccion Según la formula de SHURIG

Wc=Calor disipado por conveccion en (W/m2) 1977.71

2. Calor por radiacion Según la formula de FRICK

Wr= Calor disipado por radiacion en (W/m2) 239.45

3 .Resistencia del conductor

R=R_0×(1+α×(T_α+∆T-T_0 ))
Donde:
R0= Resistencia a la temperatura de referencia (Ohm/km) 0.966
T0=Temperatura de referencia del conductor (ºC) 20
a=Coeficiente de aumento de la resistividad (1/Cº) 0.0036

R0= Resistencia a la temperatura de referencia (Ohm/km) 1.035552

4.Corriente admisible en las condiciones establecidas

I=√(π×D×((W_c+W_r)/R))

I (Amp)= 224.60

NOTA: OK
La corriente a transportar debe ser menor o igual a esta corriente admisible del conductor elegido.

Conclusion :
Por lo tanto utilizando la seccion de 35mm2 es factible
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ANEXO Nº 03.A
CALCULO Y SELECCION DEL TRANSFORMADOR

CALCULO DE LA MAXIMA DEMANDA

Descripción Potencia f.s Max Demanda

kW kW
Carga para la subestacion 297.28 1 297.276

DEMANDA TOTAL DEL PROYECTO 297.28 kW

297.28 kW

CosØ 0.90
Capacidad del Transformador calculada 330.31
Capacidad del Transformador Elegida (kVA) 315.0
Cambiar transformador
CALCULO DE LA INTENSIDAD DE CORRIENTE

P
I t=
√3∗V∗Cos φ
Devanado Primario
Potencia del Transformador S 315.00 kVA

Intensidad de corriente It = 18.19

Potencia a transmitir P 283.50 kW
Tensión de servicio V 10 kV
Factor de potencia CosØ 0.90

Intensidad de diseño 1.25*It = 22.73 A

Por lo tanto fusible comercial = 20 A

Devanado Secundario
Potencia del Transformador S 315.00 kVA

Intensidad de corriente It = 478.59

Potencia a transmitir P 283.50 kW
Tensión de servicio V 0.38 kV
Factor de potencia CosØ 0.90

Intensidad de diseño 1.25*It = 598.24 A

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ANEXO Nº 05-A
CALCULO DE AISLADORES TIPO PIN

1. PREMISAS

Vn= Tension Nominal del sistema (kV) 10

Vmax= Tension max del sistema (kV) 12
T=Temperatura de operación del sistema ( º ) 40
M=Grado de aislamiento (cm/kV) 1.7
Vb= Vano basico (m) 70
Øc=Diametro del conductor (m) 0.0075
Ø =Angulo de la linea ( º ) 5
A= Area del conductor de AAAC (mm2) 35 2
Tr= Tiro de rotura del conductor (kg) 1055.25
Tmax= Tiro maximo (kg) 351.75
V=Velocidad del viento (km/h) 75
Pv= Presion del viento (kg/m2) 23.63
h=Altura sobre el nivel de mar (m.s.n.m) 1000
N= Numero de aisladores 1
Cs=Coeficiente de seguridad 3
d= Densidad relativa del aire 1

2. FORMULAS

U  2.1*(Vn * Fcorr  5) 273  T

Ft 
313
Fvc  Vb * Øc * Pv * COS ( Ø / 2)
Fh  1  1.25* (h  1000) *10 4
Tc  2 * T max* SENO (Ø / 2)
Fcorr  Ft * Fh
Fc  Fvc  Tc
Vn∗Fcorr∗M
Q  Cs * Fc L=
N∗√ δ
3. RESULTADOS

U= Tension disruptiva bajo lluvia minima (kV) 31.50

Fcorr= Factor de correccion 1.00
Fh=Factor de correcccion debido a la altitud 1.00
Ft= Factor de correccion debido a la temperatura 1
Fvc=Fuerza del viento sobre el conductor (kg) 12.39
Tc=Traccion del conductor (kg) 30.69
Fc=Fuerza total sobre el conductor (kg) 43.08
L= Linea de fuga del aislador (cm) 17.00
Q= Carga de los aisladores (kg) 129.23
Q= Carga de los aisladores (kN) 1.27

4. CONCLUSIONES

Según catalogo se seleccionara lo siguiente:

Clase ANSI 56-3

Material aislante Porcelana
Norma de Fabricacion ANSI C 29.6
Dimensiones:
Diametro maximo (mm) 266
Altura (mm) 190
Longitud de Linea de fuga (cm) 53.3 OK
Diametro de agujero para acoplamiento (mm) 35

Caracteristicas Mecanicas
Resistencia (kN) 13 OK

Caracteristicas Electricas
Voltaje tipico de aplicación (kV) 33
Flameo de baja frecuencia en seco (kV) 125
Flameo de baja frecuencia en humedo (kV) 80
Flameo critico al impulso positivo (kVp) 200
Flameo critico al impulso negativo (kVp) 265
Voltaje de perforacion a baja frecuencia (kV) 165

Caracteristicas de radio de interferencia

Prueba de tension eficaz a tierra para interferencia (kV) 30
Tension maxima de radio de interferencia a 1000kHZ 200
En aislador tratado con barniz semiconductor (uV) 16000
Peso neto (kg) 6
 ANEXO Nº 05

CÁLCULO DE CAIDA DE TENSIÓN

SISTEMA DE UTILIZACION A TENSION DE DISTRIBUCION PRIMARIA 22.9 KV PARA EL SUMINISTRO ELECTRICO DEL PREDIO
PROYECTO :
"HOSPITAL DE SAN JOSE DE SISA" - SAN MARTIN

SECCIÓN : RED PRIMARIA TRIFASICO EN 22.9 KV

DISTRITO : SAN JOSE DE SISA
PROVINCIA : EL DORADO
DEPARTAMENTO : SAN MARTIN

RED DE DISTRIBUCION PRIMARIA TRIFASICO EN 22.9 kV

Sección
Máxima Suma de
Potencia Nominal del Distancia Descripción del F.C.T.
PUNTO demanda Potencia Localidad Sistema FASES SECCION %DV S%DV
KVA Conductor km conductor (x10-4)
kW kW
mm2

0.00000
SAN JOSE DE
0 0.0 0.0 567.0 SISA Trifásico 35 0.000 3-1x35 3 35 2.418 0.00000 0.00000
SAN JOSE DE
1 0.0 0.0 567.0 SISA Trifásico N2XSY 0.054 3-1x50 3 50 0.952 0.00293 0.00293
SAN JOSE DE
2 0.0 0.0 567.0 SISA Trifásico 35 0.361 3-1x35 3 35 2.418 0.04953 0.05246
SAN JOSE DE
3 630.0 567.0 567.0 SISA Trifásico N2XSY 0.073 3-1x50 3 50 0.952 0.00392 0.05638

22.9/0.38-0.22kV
RP Subterránea en RP Aérea en 22.9 kV RP Subterránea en
22.9 kV Proyectada 22.9 kV Proyectada 315 kVA
Punto Diseño , Proyectada
SAB Nº
515520E, Salida 54.25 m 361.25 m 72.61 m
S-05 BELL 0 1 2 3
N2XSY 18/30 KV 3-1x50 mm2 AAAC 3-1x35 mm2 Subestación Superficie Tipo
N2XSY 18/30 KV 3-1x50 mm2
Caseta proyectada
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ANEXO Nº 06 - A
CALCULO DE AISLADORES TIPO PIN

1. PREMISAS

Vn= Tensión Nominal del sistema (kV) 22.9

Vmáx= Tensión máx del sistema (kV) 25
T=Temperatura de operación del sistema ( º ) 40
M=Grado de aislamiento (cm/kV) 1.7
Vb= Vano básico (m) 58.54
Øc=Diámetro del conductor (m) 0.0075
Ø =Angulo de la línea ( º ) 5
A= Area del conductor de AAAC (mm2) 35 2
Tr= Tiro de rotura del conductor (kg) 1055.25
Tmax= Tiro máximo (kg) 351.75
V=Velocidad del viento (km/h) 94
Pv= Presión del viento (kg/m2) 37.11
h=Altura sobre el nivel de mar (m.s.n.m) 1000
N= Número de aisladores 1
Cs=Coeficiente de seguridad 3
d= Densidad relativa del aire 1

2. FORMULAS

U  2.1* (Vn * Fcorr  5) 273  T

Ft 
313
Fvc  Vb * Øc * Pv * COS (Ø / 2)
Fh  1  1.25*(h  1000) *10 4
Tc  2 * T max* SENO (Ø / 2)
Fcorr  Ft * Fh
Fc  Fvc  Tc
Vn∗Fcorr∗M
Q  Cs * Fc L=
N∗√ δ
3. RESULTADOS

U= Tensión disruptiva bajo lluvia mínima (kV) 58.59

Fcorr= Factor de corrección 1.00
Fh=Factor de corrección debido a la altitud 1.00
Ft= Factor de corrección debido a la temperatura 1
Fvc=Fuerza del viento sobre el conductor (kg) 16.28
Tc=Tracción del conductor (kg) 30.69
Fc=Fuerza total sobre el conductor (kg) 46.96
L= Línea de fuga del aislador (cm) 38.93
Q= Carga de los aisladores (kg) 140.89
Q= Carga de los aisladores (kN) 1.38

4. CONCLUSIONES

Según catálogo se seleccionará lo siguiente:

Clase ANSI 56-3

Material aislante Porcelana
Norma de Fabricación ANSI C 29.6
Dimensiones:
Diámetro máximo (mm) 266
Altura (mm) 190
Longitud de Línea de fuga (cm) 53.3 OK
Diámetro de agujero para acoplamiento (mm) 35

Características Mecánicas
Resistencia (kN) 13 OK

Características Eléctricas
Voltaje tipico de aplicación (kV) 33
Flameo de baja frecuencia en seco (kV) 125
Flameo de baja frecuencia en húmedo (kV) 80
Flameo crítico al impulso positivo (kVp) 200
Flameo crítico al impulso negativo (kVp) 265
Voltaje de perforación a baja frecuencia (kV) 165

Características de radio de interferencia

Prueba de tensión eficaz a tierra para interferencia (kV) 30
Tensión máxima de radio de interferencia a 1000kHZ 200
En aislador tratado con barniz semiconductor (uV) 16000
Peso neto (kg) 6
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ANEXO Nº 03
CALCULO Y SELECCION DEL TRANSFORMADOR

CALCULO DE LA MAXIMA DEMANDA

Descripción Potencia f.s Max Demanda

kW kW
Carga para la subestacion 567.00 1 567.000

DEMANDA TOTAL DEL PROYECTO 567.00 kW

567.00 kW

CosØ 0.90
Capacidad del Transformador calculada 630.00
Capacidad del Transformador Elegida (kVA) 630.0
OK
CALCULO DE LA INTENSIDAD DE CORRIENTE

P
I t=
√3∗V∗Cos φ
Devanado Primario
Potencia del Transformador S 630.00 kVA

Intensidad de corriente It = 15.88

Potencia a transmitir P 567.00 kW
Tensión de servicio V 22.9 kV
Factor de potencia CosØ 0.90

Intensidad de diseño 1.25*It = 19.85 A

Por lo tanto fusible comercial = 10 A

Devanado Secundario
Potencia del Transformador S 630.00 kVA

Intensidad de corriente It = 957.19

Potencia a transmitir P 567.00 kW
Tensión de servicio V 0.38 kV
Factor de potencia CosØ 0.90

Intensidad de diseño 1.25*It = 1196.48 A

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ANEXO Nº 04.A
CALCULO DE AISLADORES POLIMERICOS TIPO SUSPENSION

1. PREMISAS

Vn= Tension Nominal del sistema (kV) 10

Vmax= Tension max del sistema (kV) 12
T=Temperatura de operación del sistema ( º ) 40
M=Grado de aislamiento (cm/kV) 1.7
Vb= Vano basico (m) 15
Øc=Diametro del conductor (m) 0.0075
Ø =Angulo de la linea ( º ) 90
A= Area del conductor de AAAC (mm2) 35 2
Tr= Tiro de rotura del conductor (kg) 1055.25
Tmax= Tiro maximo (kg) 351.75
V=Velocidad del viento (km/h) 94
Pv= Presion del viento (kg/m2) 37.11
h=Altura sobre el nivel de mar (m.s.n.m) 1000

Cs=Coeficiente de seguridad 3
d= Densidad relativa del aire 1

2. FORMULAS

U  2.1* (Vn * Fcorr  5) 273  T

Ft 
313
Fvc  Vb * Øc * Pv * COS (Ø / 2)
Fh  1  1.25* ( h 1000) *10 4
Tc  2 * T max* SENO (Ø / 2)
Fcorr  Ft * Fh
Fc  Fvc  Tc
V max∗Fcorr∗M
Q  Cs * Fc N=
3. RESULTADOS
L∗√ δ
U= Tension disruptiva bajo lluvia minima (kV) 31.50
Fcorr= Factor de correccion 1.00
Fh=Factor de correcccion debido a la altitud 1.00
Ft= Factor de correccion debido a la temperatura 1
Fvc=Fuerza del viento sobre el conductor (kg) 2.95
Tc=Traccion del conductor (kg) 497.45
Fc=Fuerza total sobre el conductor (kg) 500.40
N= Numero de aisladores 0
Q= Carga de los aisladores (kg) 1501.21
Q= Carga de los aisladores (kN) 14.73

4. CONCLUSIONES
Es practica comun utilizar 1 aislador por cadena en linea de 22.9kV
Según catalogo se seleccionara lo siguiente:

Clase ANSI Polimerico

Material aislante Porcelana
Norma de Fabricacion ANSI C 29.6
Dimensiones:
Diametro maximo (mm) 91.44
Altura (mm)
Longitud de Linea de fuga (cm) 66.04
Tipo de acoplamiento
.
Caracteristicas Mecanicas
Resistencia (kN) 66.7 OK

Caracteristicas Electricas
Voltaje tipico de aplicación (kV) 22.9
Flameo de baja frecuencia en seco (kV) 130
Flameo de baja frecuencia en humedo (kV) 110
Flameo critico al impulso positivo (kVp) 200
Flameo critico al impulso negativo (kVp) 225
Voltaje de perforacion a baja frecuencia (kV) 110

Caracteristicas de radio de interferencia

Prueba de tension eficaz a tierra para interferencia (kV)
Tension maxima de radio de interferencia a 1000kHZ

Peso neto (kg)

 Página 28 de 40

ANEXO Nº 04
CALCULO DE AISLADORES POLIMERICOS TIPO SUSPENSION

1. PREMISAS

Vn= Tensión Nominal del sistema (kV) 22.9

Vmáx= Tensión máx del sistema (kV) 25
T=Temperatura de operación del sistema ( º ) 40
M=Grado de aislamiento (cm/kV) 1.7
Vb= Vano básico (m) 15.00
Øc=Diámetro del conductor (m) 0.0075
Ø =Angulo de la linea ( º ) 90
A= Area del conductor de AAAC (mm2) 35 2
Tr= Tiro de rotura del conductor (kg) 1055.25
Tmax= Tiro máximo (kg) 351.75
V=Velocidad del viento (km/h) 94
Pv= Presión del viento (kg/m2) 37.11
h=Altura sobre el nivel de mar (m.s.n.m) 1000

Cs=Coeficiente de seguridad 3
d= Densidad relativa del aire 1

2. FORMULAS

U  2.1* (Vn * Fcorr  5) 273  T

Ft 
313
Fvc  Vb * Øc * Pv * COS ( Ø / 2)
Fh  1  1.25*(h  1000)*104
Tc  2 * T max* SENO (Ø / 2)
Fcorr  Ft * Fh
Fc  Fvc  Tc
V max∗Fcorr∗M
Q  Cs * Fc N=
3. RESULTADOS
L∗√ δ
U= Tensión disruptiva bajo lluvia mínima (kV) 58.59
Fcorr= Factor de corrección 1.00
Fh=Factor de corrección debido a la altitud 1.00
Ft= Factor de correccion debido a la temperatura 1
Fvc=Fuerza del viento sobre el conductor (kg) 2.95
Tc=Tracción del conductor (kg) 497.45
Fc=Fuerza total sobre el conductor (kg) 500.40
N= Número de aisladores 1
Q= Carga de los aisladores (kg) 1501.21
Q= Carga de los aisladores (kN) 14.73

4. CONCLUSIONES
Es práctica común utilizar 1 aislador por cadena en línea de 22.9kV
Según catálogo se seleccionará lo siguiente:

Clase ANSI Polimerico

Material aislante Porcelana
Norma de Fabricación ANSI C 29.6
Dimensiones:
Diámetro máximo (mm) 91.44
Altura (mm)
Longitud de Línea de fuga (cm) 66.04
Tipo de acoplamiento
.
Características Mecánicas
Resistencia (kN) 66.7 OK

Características Eléctricas
Voltaje típico de aplicación (kV) 22.9
Flameo de baja frecuencia en seco (kV) 130
Flameo de baja frecuencia en húmedo (kV) 110
Flameo crítico al impulso positivo (kVp) 200
Flameo crítico al impulso negativo (kVp) 225
Voltaje de perforación a baja frecuencia (kV) 110
 Página 29 de 40

ANEXO N° 05.A
CALCULO DE PARARRAYOS

1. PREMISAS
Las caracteristicas importantes para la selección
del Pararrayo es:
Vn= Tension Nominal del Pararrayo (kV)
Id= Corriente nominal de descarga (kA)

Vn= Tension Nominal del Sistema (kV) 10

Vmáx= Tensión Máxima del Sistema (kV) 12

Z= Impedancia de la línea (Ohmios) #ADDIN?

NBI= Nivel Básico de aislamiento (kV) 75

Ke= Factor de conexión a Tierra (Sistemas con neutro a tierra) 0.8

Ga=Grado de aislamiento según Norma IEC 60815 (mm/kV) 25

h= Altitud en m.s.n.m 1000

U.max=1.2*Vn (20% superior a la tensión nominal) 12

2. FORMULAS

U .max
Vn=Ke∗V max Lf =Ga∗( Fh∗ )
√3

2∗NBI −4
Id=
Z
Fh=1+1.25(h−1000)∗10
3. RESULTADOS

Vn= Tensión Nominal del Pararrayo (kV) 9.6

Id= Corriente Nominal de descarga del pararrayo (kA) #ADDIN?
Fh=Factor de corrección de altitud 1.00
Lf=Línea de fuga mínima del Pararrayo (mm) 173.21

4. SELECCIÓN DEL PARARRAYO

De catálogo se seleciona un Pararrayo con las siguientes características:

NORMA de fabricación IEC 99-4

Vn= Tensión Nominal del Pararrayo (kV) 12.0 OK

Id= Corriente Nominal de descarga en onda 8/20 (kA) 10

MCOV= Máxima Tensión Continua de operación (kV) 8

Tensión residual máxima a corriente nominal de

descarga 10 kA -8/20 ( Kv ) 32.0

Nivel de aislamiento al impulso 1,2/50. NBI (kV) 75

Longitud de línea de fuga mínima (fase-tierra) (mm) 391

 Página 30 de 40

ANEXO N° 05
CALCULO DE PARARRAYOS

1. PREMISAS
Las caracteristicas importantes para la selección
del Pararrayo es:
Vn= Tension Nominal del Pararrayo (kV)
Id= Corriente nominal de descarga (kA)

Vn= Tension Nominal del Sistema (kV) 22.9

Vmáx= Tensión Máxima del Sistema (kV) 25

Z= Impedancia de la línea (Ohmios) #ADDIN?

NBI= Nivel Básico de aislamiento (kV) 150

Ke= Factor de conexión a Tierra (Sistemas con neutro a tierra) 0.8

Ga=Grado de aislamiento según Norma IEC 60815 (mm/kV) 25

h= Altitud en m.s.n.m 1000

U.max=1.2*Vn (20% superior a la tensión nominal) 27.48

2. FORMULAS

U .max
Vn=Ke∗V max Lf =Ga∗( Fh∗ )
√3

2∗NBI −4
Id=
Z
Fh=1+1.25(h−1000)∗10
3. RESULTADOS

Vn= Tensión Nominal del Pararrayo (kV) 20.0

Id= Corriente Nominal de descarga del pararrayo (kA) #ADDIN?
Fh=Factor de corrección de altitud 1.00
Lf=Línea de fuga mínima del Pararrayo (mm) 396.64

4. SELECCIÓN DEL PARARRAYO

De catálogo se seleciona un Pararrayo con las siguientes características:

NORMA de fabricación IEC 99-4

Vn= Tensión Nominal del Pararrayo (kV) 21.0 OK

Id= Corriente Nominal de descarga en onda 8/20 (kA) 10

MCOV= Máxima Tensión Continua de operación (kV) 17

Tensión residual máxima a corriente nominal de

descarga 10 kA -8/20 ( Kv ) 62.5

Nivel de aislamiento al impulso 1,2/50. NBI (kV) 150

Longitud de línea de fuga mínima (fase-tierra) (mm) 625

 Página 31 de 40

ANEXO Nº 06.A
CALCULO Y SELECCIÓN DE FUSIBLES TIPO EXPULSION ( CUT-OUT )

1.Diagrama Unifilar

F400kVA
Fuente Carga

I = 23.09

2.Datos del transformador

Sistema: Trifasico

Tension (kV) : 10

Potencia (kVA) : 400

CosØ : 0.9

Potencia (kW): 360

Corriente (A): 23.09

Z%: 5.00%

Icc (A) : 461.88

k : 1.25

3.Formulas de calculo

k∗I carg a.max ima <I pf <0.25∗I cc.min

I pf =1 . 5∗I n
k ≥1. 2
Donde:

k: Factor de crecimiento de la carga , considera la energizacion

4. Resultados

28.87 < I.pf < 115.47 A

19.25 < I.n < 76.98 A

5. Selección del Fusible

Tipo: 20K
In ( A ) : 20 OK OK

6. Selección del Seccionador

Es el equipo que contiene al fusible tipo expulsión antes seleccionado
Sus características serán para el nivel de tensión final del sistema eléctrico

Tensión nominal del sistema 22.9 kV

Tensión nominal del equipo 27 kV
Corriente nominal 100 A
Capacidad de interrupción simétrica 5 kA
Capacidad de interrupción asimétrica 8 kA
Nivel Básico de Aislamiento (1000 msnm) 150 kVp
 Página 32 de 40

ANEXO Nº 06
CALCULO Y SELECCIÓN DE FUSIBLES TIPO EXPULSION ( CUT-OUT )

1.Diagrama Unifilar

F630kVA
Fuente Carga

I = 15.88

2.Datos del transformador

Sistema: Trifasico

Tensión (kV) : 22.9

Potencia (kVA) : 630

CosØ : 0.9

Potencia (kW): 567

Corriente (A): 15.88

Z%: 5.00%

Icc (A) : 317.67

k : 1.25

3.Fórmulas de cálculo

k∗I carg a.max ima <I pf <0.25∗I cc.min

I pf =1. 5∗I n
k ≥1. 2
Donde:

k: Factor de crecimiento de la carga, considera la energización

4. Resultados

19.85 < I.pf < 79.42 A

13.24 < I.n < 52.94 A

5. Selección del Fusible

Tipo: 15K

In ( A ) : 15 OK OK

6. Selección del Seccionador

Es el equipo que contiene al fusible tipo expulsión antes seleccionado
Sus características serán para el nivel de tensión final del sistema eléctrico

Tensión nominal del sistema 22.9 kV

Tensión nominal del equipo 27 kV
Corriente nominal 100 A
Capacidad de interrupción simétrica 5 kA
Capacidad de interrupción asimétrica 8 kA
Nivel Básico de Aislamiento (1000 msnm) 150 kVp
 Página 33 de 40

ANEXO Nº 08.A
CALCULO Y SELECCIÓN DEL TRAFOMIX

1. Denominacion: TMEA33

2.Tension (kV): 10

3.Potencia a Transmitir (kVA): 400.00

Punto de Diseño

4.Transformadores de Corriente:
Relacion de Transformacion:
Corriente del Primario (A): 23
Corriente del Secundario (A): 5
Nuú mero de bobinas de corriente: 3

5.Transformadores de Tension:
Relacion de Transformacion
Tension nominal del devanado primario (kV): 10
Tension nominal del devanado secundario (kV): 0.22
Nuú mero de bobinas de tension: 3

6.Seleccion del Trafomix

7. Denominacion: TMEA33

8.Tension (kV): 10

9.Transformadores de Corriente:
Relacion de Transformacion
Corriente del Primario (A): 23 OK
Corriente del Secundario (A): 5
Nuú mero de bobinas de corriente: 3

10.Transformadores de Tension:
Relacion de Transformacion
Tension nominal del devanado primario (kV): 10
Tension nominal del devanado secundario (kV): 0.22
Nuú mero de bobinas de tension: 3
 Página 34 de 40

ANEXO Nº 08
CALCULO Y SELECCIÓN DEL TRAFOMIX

1. Denominacion: TMEA33

2.Tension (kV): 22.9

3.Potencia a Transmitir (kVA): 630.00

Punto de Diseño

4.Transformadores de Corriente:
Relacion de Transformacion:
Corriente del Primario (A): 16
Corriente del Secundario (A): 5
Nuú mero de bobinas de corriente: 3

5.Transformadores de Tension:
Relacion de Transformacion
Tension nominal del devanado primario (kV): 22.9
Tension nominal del devanado secundario (kV): 0.22
Nuú mero de bobinas de tension: 3

6.Seleccion del Trafomix

7. Denominacion: TMEA33

8.Tension (kV): 22.9

9.Transformadores de Corriente:
Relacion de Transformacion
Corriente del Primario (A): 16 OK
Corriente del Secundario (A): 5
Nuú mero de bobinas de corriente: 3

10.Transformadores de Tension:
Relacion de Transformacion
Tension nominal del devanado primario (kV): 22.9
Tension nominal del devanado secundario (kV): 0.22
Nuú mero de bobinas de tension: 3
 Página 35 de 40

ANEXO Nº 10

CALCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA

1. Datos de la Varilla de cobre Puro :

L = Largo en Metros. = 2.4 m
r = Radio en Metros = 5/16" 0.008 m
d = Diametro= 5/8" 0.016 m
ρ = Resistividad del Terreno en Ω-m. 10
h = Profundidad en m. 1.5 m

2. Electrodos verticales o jabalinas

L>d
2.1. Al nivel del suelo

Utilzaremos al formula de H.B. D.WIGHT

ρ 4∗L 0.016 2.4

R= ∗( Ln( ))
2∗Π∗L r

R = 4.70 Ohmios

2.2. Eneterrado a profundida h

1.5

ρ
R=0 .366∗ ∗Log
L d
∗ [ √
2 L 4 h+3 L
4 h+L ] 2h>L

0.016 2.4

R = 3.93 Ohmios
 SEGÚN RD Nº 018-2003-EM/DGE
Seccion (mm2) Nº de alambres Diametro exterior (mm) Diametro alambres (mm) Masa total (kg/m) Coef. De expansion termica (1/ºC) Modulo de elasticidad final(kg/mm2) Esfuerzo de rotura (kg/mm2)
1 25 7 6.3 2.1 0.067 2.30E-06 6193.68 30.15
2 35 7 7.5 2.5 0.094 2.30E-06 6193.68 30.15
3 50 7 9 3 0.135 2.30E-06 6193.68 30.15
4 70 19 10.5 2.1 0.181 2.30E-06 6193.68 30.15
95 19 12.5 2.5 0.25 2.30E-06 6193.68 30.15
5 120 19 14.3 2.85 0.335 2.30E-06 6193.68 30.15
SEGÚN RD Nº 018-2003-EM/DGE
Tiro de rotura (kg/mm2)
753.75
1055.25
1507.5
2110.5
2864.25
3618
 SEGÚN RD Nº 018-2003-EM/DGE
Seccion (mm2) Nº de alambres Diametro exterior (mm) Diametro alambres (mm) Masa total (kg/m) Coef. De expansion termica (1/ºC) Modulo de elasticidad final(kg/mm2) Esfuerzo de rotura (kg/mm2)
1 25 7 6.3 2.1 0.067 2.30E-05 6193.68 30.15
2 35 7 7.5 2.5 0.094 2.30E-05 6193.68 30.15
3 50 7 9 3 0.135 2.30E-05 6193.68 30.15
4 70 19 10.5 2.1 0.181 2.30E-05 6193.68 30.15
5 95 19 12.5 2.5 0.25 2.30E-05 6193.68 30.15
SEGÚN RD Nº 018-2003-EM/DGE
Tiro de rotura (kg/mm2)
753.75
1055.25
1507.5
2110.5
2864.25
 CALCULO DE LACARGA INSTALADA Y MAXIMA DEMANDA SEGÚN EL CNE 050-206

CARGA POT. INST. CARGAS GE

DESCRIPCION AREA m2
W/m2 KW KW

AREA TOTAL DEL HOSPITAL 4338.29 20.00 86.77 65.07

AREAS DE ALTA INTENSIDAD 402.51 100.00 40.25 40.25

EQUIPAMIENTO POTENCIA CANT. POT. INST.

KW KW

EQUIPO DE RAYOS X 45.25 0.50 22.63

ESTERILIZADOR 10.60 0.65 6.89
UNIDAD DE LAVADO 4.63 0.50 2.32
EXTRACTOR / INYECTOR 2.98 0.50 1.49
TRITURADOR DE DESECHOS 26.00 0.50 13.00
TABLERO ESTABILIZADO 27.05 0.50 13.53 13.53
DATA CENTER 10.00 0.65 6.50 4.88
CASA DE FUERZA 14.92 0.65 9.70 7.27
ALUMBRADO EXTERIOR 6.92 0.50 3.46 2.60
COCINA ELECTRICA 15.00 0.50 7.50 5.63
MICROONDAS Y CAFETERA 12.00 0.40 4.80 3.60
LAVADORAS Y BOTADORAS 22.00 0.40 8.80 8.80
COCCION DE MARMITAS 10.00 0.50 5.00 3.75
EQUIPAMIENTO UNIDAD DE SERVICIOS GENERALES 8.25 0.50 4.13 3.09
DESINFECTADOR DE ALIMENTOS 23.00 0.50 11.50 8.63
EQUIPAMIENTO CENTRO QUIRURGICO 12.55 0.50 6.28 4.71
EQUIPAMIENTO CENTRO OBSTETRICO 3.92 0.50 1.96 1.47
EQUIPAMIENTO AYUDA AL DIAGNOSTICO 3.90 0.50 1.95 1.46
EQUIPAMIENTO CENTRO ODONTOLOGICO 11.80 0.50 5.90 4.43
SECADOR DE MANOS 9.00 0.50 4.50 3.38
EQUIPAMIENTO GASES Y OXIGENO 34.08 0.50 17.04 12.78
EQUIPOS DE AIRE ACONDICIONADO DE EMERGENCIA 31.18 0.50 15.59 15.59

SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO 119.26 0.80 95.41

DEMANDA PARA EL GRUPO ELECTROGENO 210.90

CARGA TOTAL HOSPITAL 396.87

CARGA TOTAL MENOS CARGA AIRE ACONDICIONADO 301.46
CARGA POR METRO CUADRADO: (301463.55 / 4740.8) W/m2 63.59

POT. INST.
EQUIPAMIENTO FD M.D. KW
KW

CARGA DE AIRE ACONDICIONADO 119.26 0.75 89.45

CARGA PARA LOS PRIMEROS 900 m2 (900 x 63.59) 57.23 0.80 45.78
CARGA PARA EL AREA RESTANTE ((4740.8-900) x 63.59) 244.23 0.65 158.75

TOTAL 420.72 293.98

POTENCIA INSTALADA TOTAL 420.72 KW

FACTOR DE SIMULTANEIDAD 0.60
MAXIMA DEMANDA TOTAL 252.43 KW

CARGAS DE EMERGENCIA 210.90 KW

POTENCIA DEL GRUPO ELECTROGENO 220.00 KW

POTENCIA A CONTRATAR 270.00 KW