HUMBERTO MONTILLA NARVAEZ

INGENIERO ELECTRICISTA
KRA 2AN # 34-127, BLOQUE 12, APTO. # 202 / CALI (V) / CEL. 320 789 84 43 / humor428@hotmail.com

MEMORIAS PROYECTO
IPS LOURDES
CARRERA 73B CON CALLE 1B BIS, CALI - VALLE

1. DESCRIPCION DEL PROYECTO

El objeto de este proyecto es realizar el diseño eléctrico para instalación de transformador de 150 KVA, 3f, 13200 / 208 /
120 Voltios, con destino a nueva edificación de IPS LOURDES, ubicado en la carrera 73B con calle 1B BIS, municipio de
CALI – VALLE. En el desarrollo del proyecto se tiene en cuenta las condiciones y requerimientos establecidos en el
CÓDIGO ELÉCTRICO COLOMBIANO NTC 2050 (Primera actualización) y el REGLAMENTO TECNICO DE
INSTALACIONES ELÉCTRICAS (RETIE), Actualización 30 de Agosto de 2013, , y disposiciones de la Empresa de Energía
EMCALI. para brindar la seguridad y confiablidad necesarias.
Dando cumplimiento a lo descrito en el Artículo 10.1. del RETIE, donde se exige que toda instalación eléctrica que le
aplique este reglamento debe contar con un diseño detallado o simplificado según el tipo de instalación.
Para este proyecto, por su capacidad de la instalación, se presentan en este documento las memorias de cálculo de Diseño
Detalladas, relacionando los aspectos que aplican de la lista presentada en el mismo artículo.

2. DESARROLLO DEL PROYECTO Y MEMORIAS DE CÁLCULO

Para el diseño detallado se siguió con el cumplimiento de la lista dada en el Artículo 10.1. del RETIE, y a partir de la cual
se desarrolla el proyecto y se presenta las correspondientes Memorias de Cálculo:

ITEM REQUISITO

a. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia y armónicos.
b. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.
c. Análisis de cortocircuito y falla a tierra.
d. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.
e. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.
f. Análisis del nivel tensión requerido
Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a actividades rutinarias de las personas,
g.
no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1
h. Cálculo de transformadores, incluyendo los efectos de los armónicos y factor de potencia en la carga.
i. Cálculo del sistema de puesta a tierra
Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas, las cargas resultantes y los costos
j.
de la energía.
Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los interruptores, la corriente de cortocircuito de
k.
la red y la capacidad de corriente del conductor de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente
l. Cálculo mecánico de estructuras y de elementos de sujeción de equipos.
Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se permite la coordinación con las
m.
características de limitación de corriente de los dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A
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Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de encerramientos (cajas, tableros,
n.
conduletas, etc.)
o. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor de potencia.
p. Cálculos de regulación.
q. Clasificación de áreas.
r. Elaboración de diagramas unifilares.
s. Elaboración de planos y esquemas eléctricos para construcción.
Especificaciones de construcción complementarias a los planos, incluyendo las de tipo técnico de equipos y materiales y sus
t.
condiciones particulares.
u. Establecer las distancias de seguridad requeridas.
Justificación técnica de desviación de la NTC 2050 cuando sea permitido, siempre y cuando no comprometa la seguridad de
v.
las personas o de la instalación.
Los demás estudios que el tipo de instalación requiera para su correcta y segura operación, tales como condiciones sísmicas,
w.
acústicas, mecánicas o térmicas.

a. ANÁLISIS Y CUADROS DE CARGAS INICIALES Y FUTURAS, INCLUYENDO ANÁLISIS DE FACTOR

DE POTENCIA Y ARMÓNICOS.
Los cuadros de cargas en el sistema eléctrico del proyecto en estudio, se presenta en cuadro adjunto.
Los equipos a instalar son en su mayoría resistivos, se trata de equipos de oficina, iluminación led, aires acondicionados
de bajo consumo, equipos odontológicos, de laboratorio y ascensor, los comunes de una instalación de este tipo. Se ha
considerado un factor de potencia F.P.=1; los equipos son lineales, netamente resistivos y no generan distorsiones
armónicas altas, y por tanto es mínima la inyección de armónicos al sistema, caso contrario de los no lineales como
variadores, de arcos eléctricos, arrancadores, motores de gran potencia, etc.

CUADRO DE CARGAS TRAFO - 150 KVA - 3F

NOMBRE CTO. CARGA V/TAJE CORRRIENT. FASES / AMPERIOS
CTO. No.
KV A V O LT IO S A M P ER L1 L2 L3

1 T. SOT. 4,12 208 11,4 11 11 11

2 T. P1 10,30 208 28,6 29 29 29
3 T. P2 8,82 208 24,5 24 24 24
4 T. P3 3,55 208 9,9 10 10 10
5 T. AA. 1 29,09 208 80,8 81 81 81
6 T. AA. 2 26,67 208 74,0 74 74 74
7 UPS 10,00 208 27,8 28 28 28
8 T. COMPRESOR 3,00 208 8,3 8 8 8
9 T. BPC 10,00 208 27,8 28 28 28
10 T. ASC 10,00 208 27,8 28 28 28

TOTALES 115,55 321 321 321

Estos datos son tomados de diseño eléctrico suministrado por ingeniero AMADO MURILLO
b. ANÁLISIS DE COORDINACIÓN DE AISLAMIENTO ELÉCTRICO.
La coordinación de aislamiento eléctrico es la correlación de esfuerzos dieléctricos en los aislamientos de los component
es de un sistema eléctrico de potencia en media tensión, con el objeto de minimizar el riesgo de pérdida del
suministro de Energía Eléctrica, causado por sobretensiones que pudieran causar daños en equipos y en los distintos ele
mentos de una instalación.
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La coordinación de aislamiento para la instalación eléctrica en este proyecto, corresponde al análisis de aislamiento interno que existe
entre las partes del transformador, tableros o equipos. Para esta instalación eléctrica los aparatos y tablero de distribución poseen
aislamientos sólidos, no existen aislamientos líquidos ni gaseosos. Se recomienda que estos equipos estén protegidos de los efectos
atmosféricos tales como contaminación, humedad y otras condiciones externas.
El principal elemento a analizar en esta instalación es el Transformador, que posee los aislamientos correspondientes, los conductores
eléctricos poseen chaquetas y se conectan a protecciones eléctricas aisladas de elementos metálicos y sumergidos en aceite dieléctrico,
todo certificado por fabricante y organismo certificador.
La coordinación de aislamiento, tiene como objeto determinar la distancia de fuga que manejarán los aisladores conectados a las
estructuras de M.T. y B.T, que formen parte del proyecto.

En la tabla 1 se muestran los niveles de aislamiento normalizados para redes de Media Tensión

Tabla 1: Niveles de aislamiento normalizados.

TENSIÓN NOMINAL DEL SISTEMA (KV) NIVEL DE AISLAMIENTO BIL (Kv)

13.2 110
34.5 200
Estos niveles de aislamiento y de tensión, deben aplicarse para todos los equipos que formen parte del sistema de
distribución
El segundo elemento a analizar son los Aisladores: De todos los elementos de la línea, los aisladores son los que
demandan mayor cuidado, tanto en su elección, como en su control de recepción, colocación y vigilancia en explotación.
En efecto, frágiles por naturaleza, se ven sometidos a esfuerzos combinados, mecánicos, eléctricos y térmicos,
colaborando todos ellos a su destrucción. En la Tabla 2, se muestran las características constructivas de los diferentes
tipos de aisladores.

Tabla 2: Tipos de aisladores.

TIPO DE AISLADOR CARACTERÍSTICAS

Se emplean como aisladores de soporte y alineamiento en líneas de distribución. Son excelentes
DE PIN o LINE POST para el control de corriente de fuga. Aplicado en tensiones de distribución y subtransmisión, para
ambientes normales y contaminados.
Empleados en líneas eléctricas de transmisión (10”) y distribución (6”). Sus características están
DE DISCO normalizadas
Según el peso o fuerza soportable, el nivel de contaminación admisible y el diámetro.
Se emplean cuando han de soportar grandes esfuerzos mecánicos, debido a que su resistencia
POLIMÉRICO mecánica es aproximadamente el doble que los de porcelana, y sus propiedades aislantes también
son superiores; sin embargo, su costo es considerablemente mayor.
Aislador de porcelana o sintético, de forma cilíndrica con dos agujeros y ranuras transversales.
TENSOR Se usa como soporte aislador entre el poste y el suelo en los cables tensores, y para tensar
líneas aéreas y estructuras de distribución. Es particularmente resistente a la compresión
Selección de aisladores: Los aisladores utilizados, independientemente del tipo, deben poseer certificado de
conformidad expedido por un ente acreditado por la SIC tal como se establece en el RETIE, Art. 20.1, pág. 83. Se debe
tener en cuenta nivel de tensión de la red, grado contaminación, rigidez dieléctrica, resistencia mecánica a variación de temperatura
y ausencia de envejecimiento

La distancia de fuga para aisladores line post es de 375 mm, por tanto, la cantidad de aisladores para la estructura a utilizar es: según
nivel de contaminación mínimo
# aisladores = Dt / Daislador, # aisladores = 219.85 mm / 375 mm = 0.58. Se aproxima a un aislador por línea
El tercer elemento por observar son los conductores de media tensión, para este proyecto se utilizará cable ACSR # 1/0, semiaislado y
debidamente certificado, el que para su instalación debe cumplir con las distancias mínimas requeridas por operador y el RETIE.
En baja tensión se instalará DPS en tablero general, coordinando su operación con las protecciones aguas abajo de los subtableros y
circuitos ramales
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c. ANÁLISIS DE CORTOCIRCUITO Y FALLA A TIERRA.
Implícito en los cálculos de Puesta a Tierra adjunto. En cuanto a red de baja tensión o acometida este análisis
corresponde a las líneas de la red secundaria del suministro de energía, no aplica para este tipo de proyecto.
CALCULO CORTOCIRCUITO EN UN SISTEMA INDUSTRIAL
APORTE DE CORRIENTES PARA CALCULO DE MALLA DE TIERRA
NOMBRE DEL PROYECTO: IPS LOURDES- CALI, VALLE
TRANSFORMADOR PRINCIPAL
TIPO DE TRANSFORMADOR PRINCIPAL
POTENCIA DEL TRANSFORMADOR PRINCIPAL EN KVA T1 KVA
TENSION PRIMARIA BASE 13,2 Kvoltios
TENSION DE LINEA SECUNDARIA NOMINAL DEL TRANSFORMADOR 208 Kvoltios
CORRIENTE BASE PRIMARIA 7 Amperios
CORRIENTE BASE SECUNDARIA 416 Amperios
TIEMPO MAXIMO DE DURACION DE LA FALLA EN SEGUNDOS 0,05
CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO TRIFASICA ( DATO OPERADOR RED ) 3,30 KAmperios
CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO MONOFASICA ( DATO OPERADOR RED ) 2,00 KAmperios
POTENCIA DE CORTO 3Ø EN EL PUNTO DE CONEXIÓN A LA RED 75,40 MVA
IMPEDANCIA DE SECUENCIA + Y - DEL SISTEMA EN pu 1,989E-03 pu
RANGO DE FACTOR X/R ( DATO DEL OPERADOR DE RED )
Factor de decrecimiento de la corriente de falla Df ( Funcion de X/R) 1,232
POTENCIA BASE 150 KVA
IMPEDANCIA TRAFO EN PU ( Z pu t ) Z(+)=Z(-)=Z(o) 0,04 pu
TRANSFORMADOR BAJA-BAJA
DESCRIPCION VALORES UNIDADES
POTENCIA DEL TRANSFORMADOR BAJA-BAJA 30,00 KVA
TENSION SECUNDARIA TRANSFORMADOR 220,00 VOLTIOS
CORRIENTE BASE EN BORNES SECUNDARIOS 0,00 Amperios
IMPEDANCIA TRAFO BAJA-BAJA EN PU ( Z pu t ) Z(+)=Z(-)=Z(o) 0,00 pu
IMPEDANCIA REFERIDA A LA POTENCIA BASE 0,00 pu
CARACTERISITICAS DE LOS MOTORES
DESCRIPCION VALORES UNIDADES
POTENCIA NOMINAL TOTAL en HP DE LOS MOTORES ( HP=KVA ) 10,0 KVA
Z MOTORES ( Z1=Z2 ) 0,01 pu
Zpu MOTORES ( Z0 ) ( Z0= 2/3*Z1 ) 0,01 pu
CALCULO DE CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO EN BARRAS SECUNDARIAS DE T1
MALLAS DE SECUENCIA POSITIVA Y NEGATIVA VALORES UNIDADES
Z pu del Sistema ( Zpu s ) ( Z1=Z2 ) 1,99E-03 pu
IMPEDANCIA TRAFO T1 EN PU ( Z pu t ) Z(+)=Z(-) 4,00E-02 pu
Z pu MOTORES ( Z1=Z2 ) 2,10E-01 pu
Zpu TOTAL DE SECUENCIA POSITIVA Y NEGATIVA 3,50E-02 pu
MALLA DE SECUENCIA CERO VALORES UNIDADES
IMPEDANCIA TRAFO T1 EN PU ( Z pu t ) Z(+)=Z(-)=Z(o) 4,00E-02 pu
Zpu MOTORES ( Z0 ) 1,40E-01 pu
Zpu TOTAL DE SECUENCIA CERO 3,11E-02 pu
MALLAS DE SECUENCIA POSITIVA, NEGATIVA Y CERO EN SERIE
IMPEDANCIA TOTAL 1,01E-01 pu
CORRIENTE DE FALLA EN BARRAS SECUNDARIAS DE T1
Isec de corto Simetrica 3Ø 11.888 Amperios
Isec de corto simetrica 1Ø 12.345 Amperios
Isec corto asimetrica 1Ǿ 15.209 Amperios
CORRIENTE DE FALLA EN BARRAS SECUNDARIAS DE T2
Isec de corto Simetrica 3Ø 0 Amperios
Isec de corto simetrica 1Ø 0 Amperios
Isec corto asimetrica 1Ǿ 0 Amperios
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d. ANÁLISIS DE NIVEL DE RIESGO POR RAYOS Y MEDIDAS DE PROTECCIÓN CONTRA RAYOS.
Según la NTC 4552-2, el riesgo por rayos se define como el promedio anual probable de pérdidas en la estructura y en
sus acometidas de servicios debido a descargas atmosféricas. El riesgo depende de:
• El número anual de rayos que afecta a la estructura y su acometida.• La probabilidad de daño debida a los
efectos del rayo.• El costo promedio de los daños.
Cada tipo de daño produce diferente tipo de pérdidas en la estructura que se va a proteger.

• Pérdida de vida humana.• Pérdida de servicios públicos.• Pérdida de patrimonio cultural.

• Pérdida económica.
Este cálculo se presenta para el caso de transformador se instalan los correspondientes pararrayos certificados,
15 KV, 10KA y puestos a tierra

IPS LOURDES
FLORI DA - VALLE
I NGENI ERO GUSTAVO GARCI A
Universidad del Valle
Santiago de Cali. Colombia

CALCULOS DE LOS NIVELES DE RIESGO ANTE DESCARGAS ATMOSFERICAS

PROTECCION CONTRA RAYOS NORMA NTC 4552-2
NOMBRE DEL PROYECTO: IPS LOURDES
DIRECCION: CARRERA 73B CON CALLE 1B BIS - CALI, VALLE
NOMBRE DEL CIENTE: RED SALUD LADERA
Cali Sur
DATOS DE ENTRADA
LARGO DE LA EDIFICIÓN (FRENTE): 17 M ETROS
ANCHO DE LA EDIFICIÓN (FONDO): 15 M ETROS
AREA TOTAL EN M2 255 M ETROS CUADRADOS
DENSIDAD DE DESCARGAS A TIERRA (DDT) 1,8 DDT<5
ALTURA DEL EDIFICIO EN MTS 15 Altura menor de 25 mts
USO DE LA ESTRUCTURA A CONSTRUIR Hospitales
CLASIFICACION DE LA ESTRUCTURA A
TIPO DE ESTRUCTURA A CONSTRUIR MIXTA
AREA SUPERIOR DEL EDIFICIO AREA< 900 M2
CORRIENTE ABSOLUTA DE PICO PROMEDIO I(abs): 20<=I(abs) <40
RESULTADOS
INDICE USO DE ESTRUCTURA I(uso) 40
INDICE TIPO DE ESTRUCTURA I(t) 20
INDICE ALTURA Y AREA DEL EDIF. I(aa) 5
PARAMETROS DEL RAYO BAJO
INDICE DE GRAVIDAD I(g) 65 RANGO: 51 a 65
INDICADOR DE GRAVEDAD MEDIA
NIVEL DE RIESGO BAJO
ACCIONES Utilizar SPI para Acometidas Aereas
A TOMAR Hacer cableados y PT según NTC 2050 - IEEE 1100

NUMERO Y TIPO MINIMO DE BAJANTES: NO APLICA/NO NECESITA (SPE) PARARRAYOS

NOTA SPI = SISTEMA DE PROTECCION INTERNO
ACLARATORIA: SPE = SISTEMA DE PROTECCION EXTERNO (PARARRAYOS)

Vo.Bo.: Ingeniero HUMBERTO MONTILLA

Mat. Prof. VL205-6135
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e. ANÁLISIS DE RIESGOS DE ORIGEN ELÉCTRICO Y MEDIDAS PARA MITIGARLOS.

Siguiendo las recomendaciones y lo estipulado en el Artículo 9.3 del RETIE, “Factores de Riesgo Eléctrico
más comunes”; en la Tabla N°2, se realiza un análisis a los factores de riesgo que pueden existir en la
instalación objeto de este diseño, y las medidas para mitigarlos, así:

Tabla N° 2. Análisis de Origen eléctrico según Art. 9.3 del RETIE.

FACTOR DE
POSIBLES CAUSAS EVENTO O EFECTO FUENTE MEDIDAS PARA MITIGARLOS
RIESGO
A) Se cumplen las distancias mínimas de
seguridad, de acuerdo con el art. 13.1 del
Malos contactos, cortocircuitos,
TABLERO DE RETIE.
1 ARCOS ELÉCTRICOS. aperturas de interruptores con QUEMADURAS
CONTADORES TB1 B) No se dejan partes energizadas
carga
expuestas.
C) Usar Equipo de Protección Personal.
Apagón o corte del servicio, no
AUSENCIA DE disponer de un sistema ELEMENTOS A) Utilizar lámparas de emergencia en
2 OSCURIDAD
ELECTRICIDAD ininterrumpido de potencia - UPS, ELECTRICOS escaleras y zonas comunes.
no tener plantas de emergencia
A) Se cumplen las distancias minimas de
seguridad, de acuerdo con el art. 13.1 del
Negligencia de técnicos o
RETIE.
impericia de no técnicos, violación ELEMENTOS
3 CONTACTO DIRECTO ELECTROCUCIÓN B) No se dejan partes energizadas
de las distancias mínimas de ELECTRICOS
expuestas.
seguridad.
C) Todos los elementos eléctricos tienen
certificado de conformidad con el RETIE.
A) Se cumplen las distancias minimas de
seguridad, de acuerdo con el art. 13.1 del
RETIE.
Fallas de aislamiento, mal
ELEMENTOS B) Todos los elementos metálicos están
4 CONTACTO INDIRECTO mantenimiento, falta de conductor ELECTROCUCIÓN
ELECTRICOS aislados y conectados al sistema de
de puesta a tierra.
puesta a tierra
C) Todos los elementos eléctricos tienen
certificado de conformidad con el RETIE.
A) Se cumplen las distancias minimas de
Fallas de aislamiento, impericia de seguridad, de acuerdo con el art. 13.1 del
los técnicos, accidentes externos, ELEMENTOS RETIE
5 CORTOCIRCUITO INCENDIO
vientos fuertes, humedades, ELECTRICOS B) No se dejan partes energizadas expuestas
equipos defectuosos. C) Todos los elementos eléctricos tienen
certificado de conformidad con el RETIE.

A) Se cumplen las distancias minimas de

seguridad, de acuerdo con el art. 13.1 del
Unión y separación constante de RETIE
ELECTRICIDAD materiales como aislantes, ELEMENTOS B) Todos los elementos metálicos están
6 ELECTROPATOLOGÍA
ESTÁTICA conductores, sólidos o gases con ELECTRICOS aislados y conectados al sistema de
la presencia de un aislante. puesta a tierra
C) Todos los elementos eléctricos tienen
certificado de conformidad con el RETIE.
Mal mantenimiento, mala
Mantenimiento predictivo y preventivo,
instalación, mala utilización, ELECTROCUCIÓN – ELEMENTOS
7 EQUIPO DEFECTUOSO construcción de instalaciones siguiendo las
tiempo de uso, transporte QUEMADURAS ELECTRICOS
normas técnicas
inadecuado.
Fallas en: el diseño, construcción,
MUERTE - DAÑOS Pararrayos, bajantes, puestas a tierra,
8 RAYOS operación, mantenimiento del EXTERNO
EQUIPOS equipotencialización, apantallamientos
sistema de protección.
Superar los límites nominales de Uso de Interruptores automáticos con relés de
los equipos o de los conductores, sobrecarga, interruptores automáticos
instalaciones que no cumplen las CORTOCIRCUITO - ELEMENTOS asociados con cortacircuitos, cortacircuitos,
9 SOBRECARGA
normas técnicas, conexiones INCENDIO ELECTRICOS fusibles bien dimensionados,
flojas, armónicos, no controlar el dimensionamiento técnico de conductores y
factor de potencia. equipos.
Puestas a tierra de baja resistencia,
Rayos, fallas a tierra, fallas de
ELEMENTOS restricción de
10 TENSIÓN DE CONTACTO aislamiento, violación de distancias ELECTROPATOLOGÍA
ELECTRICOS accesos, alta resistividad del piso,
de seguridad.
equipotencializar.

Rayos, fallas a tierra, fallas de Puestas a tierra de baja resistencia,

aislamiento, violación de áreas ELEMENTOS restricción de
11 TENSIÓN DE PASO ELECTROPATOLOGÍA
restringidas, retardo en el despeje ELECTRICOS accesos, alta resistividad del piso,
de la falla, equipotencializar.
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De acuerdo con la Matriz de análisis de riesgos (Tabla 9.3 del Retie), podemos resumir en la siguiente tabla
los resultados obtenidos:
CONSECUENCIAS

POTENCIAL

REAL
RIESGO A FRECUENCI NIVEL DE
EVALUAR EN IMAGEN A RIESGO
ECONÓMICAS AMBIENTALES
PERSONAS EMPRESA

Daños
ARCOS Incapacidad Ha ocurrido en
X Importantes. Efecto menor Interna MEDIO
ELÉCTRICOS. temporal el sector
Interrupción breve
Daños
AUSENCIA DE Ha ocurrido en
X Lesión menor Importantes. Efecto menor Interna BAJO
ELECTRICIDAD el sector
Interrupción breve
Daños
CONTACTO Ha ocurrido en
X Lesión menor Importantes. Efecto menor Interna BAJO
DIRECTO el sector
Interrupción breve
Daños
CONTACTO Ha ocurrido en
X Lesión menor Importantes. Efecto menor Interna BAJO
INDIRECTO el sector
Interrupción breve
Daños
Ha ocurrido en
CORTOCIRCUITO X Lesión menor Importantes. Efecto menor Interna BAJO
el sector
Interrupción breve

ELECTRICIDAD Molestia Daños leves, No Ha ocurrido en

X Sin efecto Interna BAJO
ESTÁTICA funcional interrupción el sector

Daños
EQUIPO Ha ocurrido en
X Lesión menor Importantes. Efecto menor Interna BAJO
DEFECTUOSO el sector
Interrupción breve
Daños
Incapacidad Ha ocurrido en
RAYOS X Importantes. Efecto menor Interna BAJO
temporal el sector
Interrupción breve
Molestia Daños leves, No Ha ocurrido en
SOBRECARGA X Sin efecto Interna BAJO
funcional interrupción el sector

TENSIÓN DE Molestia Daños leves, No Ha ocurrido en

X Sin efecto Interna BAJO
CONTACTO funcional interrupción el sector

TENSIÓN DE Molestia Daños leves, No Ha ocurrido en

X Sin efecto Interna BAJO
PASO funcional interrupción el sector

Medidas de Protección Sugeridas para RIESGO BAJO:

 Manejar distancias de Seguridad.
 Usar Equipo de Protección Personal.

Medidas de Protección Sugeridas para RIESGO MEDIO:

 Usar Equipo de Protección Personal.
 Existencia de Aislamiento Eléctrico.
 Maniobras por personal calificado.
 Permisos de maniobras por supervisor eléctrico.
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f. ANÁLISIS DEL NIVEL TENSIÓN REQUERIDO
De acuerdo con el artículo 12 del RETIE, “CLASIFICACIÓN DE LOS NIVELES DE TENSIÓN”, se estandarizan
los siguientes niveles de tensión para sistemas de corriente alterna, los cuales se adoptan de la NTC 1340:
a. Extra alta tensión (EAT): Corresponde a tensiones superiores a 230 kV.
b. Alta tensión (AT): Tensiones mayores o iguales a 57,5 kV y menores o iguales a 230 kV.
c. Media tensión (MT): Los de tensión nominal superior a 1000 V e inferior a 57,5 kV.
d. Baja tensión (BT): Los de tensión nominal mayor o igual a 25 V y menor o igual a 1000 V.
e. Muy baja tensión (MBT): Tensiones menores de 25 V.
Las redes de media tensión existentes M.T. en sector del proyecto son a 13200 V., por tanto, para
transformador se utilizará este nivel de tensión; en cuanto a Baja tensión (BT) a 208/120 V para
alimentar los circuitos que alimentan los diferentes equipos de IPS LOURDES.
g. CÁLCULO DE CAMPOS ELECTROMAGNÉTICOS.
De acuerdo con el Artículo 14, numeral 14.4 del RETIE: “Los diseños de líneas o subestaciones de tensión superior a 57,5
kV, en zonas donde se tengan en las cercanías edificaciones ya construidas, deben incluir un análisis del campo
electromagnético en los lugares donde se vaya a tener la presencia de personas.
Para este efecto, el propietario u operador de la línea o subestación debe entregar al diseñador o al propietario del proyecto
los máximos valores de tensión y corriente. La medición siempre debe hacerse a un metro de altura del piso donde esté
ubicada la persona (lugar de trabajo) o domicilio”.
El análisis de Campo electromagnético no aplica para este proyecto, ya que, en la cercanía no existen líneas o
subestaciones con nivel de tensión superior a 57,5 KV. La edificación del proyecto se encuentrará a 10 metros
de redes de 13,2 kv, estando por fuera de rango de influencia.
h. CÁLCULO DE TRANSFORMADORES INCLUYENDO LOS EFECTOS DE LOS ARMÓNICOS Y FACTOR
DE POTENCIA EN LA CARGA.

CALCULO DE TRANSFORMADOR
CARGA SUB
TOTAL FACTOR
DESCRIPCION CARGA UNIDADES CANTIDAD UNITARIA
CARGA KVA DEMANDA TOTAL- KVA
KVA
T. SOT. # 1 4,12 4,12 1,00 4,12
T. P1 # 1 10,30 10,30 1,00 10,30
T. P2 # 1 8,82 8,82 1,00 8,82
T. P3 # 1 3,55 3,55 1,00 3,55
T. AA. 1 # 1 29,09 29,09 1,00 29,09
T. AA. 2 # 1 26,67 26,67 1,00 26,67
UPS # 1 10,00 10,00 1,00 10,00
T. COMPRESOR # 1 3,00 3,00 1,00 3,00
T. BPC # 1 10,00 10,00 1,00 10,00
T. ASC # 1 10,00 10,00 1,00 10,00
SUBTOTAL 115,55
VALOR TOTAL KVA 115,55
SE SELECCIONA TRANSFORMADOR DE 150 KVA, 3F, 13.2 KV/208/120 V.
RESERVA: 23 %

De acuerdo con Tabla CALCULO DE TRANSFORMADOR, se tiene diferentes demandas de potencia, los cuales se
tomarán de la red primaria, 13200 voltios, con un transformador de 150 KVA, 3F, 208/120 voltios.
Los equipos a instalar son en su mayoría de baja potencia e iluminación, con un factor de potencia de 1, ya que se pueden
considerar netamente resistivos; los equipos son lineales y no generan distorsiones armónicas altas, y por tanto es mínima
la inyección de armónicos al sistema. No se usan variadores, arcos eléctricos, motores de gran potencia etc.
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i. CÁLCULO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA
Cumpliendo con las disposiciones del RETIE en el capítulo 15 con respecto a las tensiones de paso, de contacto y transferidas, se entrega
el siguiente cálculo para el sistema de puesta a tierra:
Para las conexiones se debe emplear soldadura exotérmica y conectores que cumplen con las recomendaciones de las normas IEC
60364-5-54 / 542.3.2 o la IEEE-837, con el objeto de reducir las resistencias de contacto. Para el caso de transformador 75 KVA, 3F, para
bajante a malla tierra se utilizó Cu, # 2, AWG,DD, tomado de tablas, Selección de conductor puesta a tierra, Normas técnicas de EPSA,
Transformadores de distribución

CALCULO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA IEEE 80-2000

Desarrollado por Ingeniero Gustavo A García Chávez. MP 76205-16600
NOMBRE DEL PROYECTO: IPS LOURDES
Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra
Nivel de tensión en el secundario 208,0 Voltios
Corriente de falla a tierra 3Ø referida al primario Io ( Dato suministrado or O.R. ) 3.298,0 Amperios
Corriente de falla a tierra 1Ø referida al primario Io ( Dato suministrado por O.R. ) 2.003,0 Amperios
Tension Nominal primaria ( Dato suministrado por O.R. ) 13.200,0 Voltios
Factor X/R ( Dato suministrado por el Operador de Red ) 1,00 Operador de Red
Factor de asimetría de la corriente de corto Tabla 10 IEEE 80 1,23
Constante del Material ( Tabla 23 del RETIE) 7,06
Tiempo de despeje de la falla de protecciones en el primario en Segundos 0,050
Area calculada del conductor en mm² 1,97 mm²
Area del conductor seleccionado en mm² 67,44
Verificación Area del Conductor seleccionado CUMPLE

Longitud de las varillas 2,4 Metros

Diámetro de la varilla en metros 0,01588
Diámetro del Conductor seleccionado ( d ) 0,0105 Metros
Profundidad del conductor de la malla 0,25<h<2,5 metros 0,30 Metros
Condición para aceptación de modelo d<0,25h PROSIGA
Tipo de suelo donde se construye la malla
Resistividad aparente del terreno uniforme (ρ) (Ω*metro) 0,8
Resistividad de la capa superficial ρs Ω/Metro 10.000
Refuerzo del aislamiento del suelo
Espesor de la capa superficial ( Entre 0,01 y 0,30 Metros) 0,2 Metros
Cs (Coeficiente en función del terreno y del espesor la capa superficial ) 0,8
Voltaje de paso y de toque tolerables
Constante en funcion del peso de la persona Cp 0,157
Voltaje de paso=(1000+6*Cs* ρs) *Cp/√ ts 34.404 Voltios
Voltaje de toque=(1000+1,5*Cs* ρs) *Cp/√ ts 9.128 Voltios
Forma de la Malla
Largo de la Malla en Metros 3 Metros
Ancho de la Malla 3 Metros
Area calculada de la malla 9 Metros ²
Número de conductores en paralelo a lo largo de la malla (Número entero) 2
Número de conductores en paralelo a lo ancho de la malla (Número entero) 2
Longitud de contrapesos en metros 0 Metros
Espaciamiento de la cuadrícula D>1,5 metros 3
Longitud del conductor de la malla calculado 12 Metros
Valor de la Resistencia de la malla de Tierra
10 Ω ( Ohmios)
La malla tiene varilla?

Numero de electrodos utilizados 4

Rg Resistencia de puesta a Tierra calculada con varillas 0,09 CUMPLE
Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillas
Factor de division de corriente de corto (Sf=Zth/(Zth+Rg)) 0,52
Màximo potencial de tierra ( Voltios ) 94 CUMPLE
Se requiere modificar la malla? PROSIGA
Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la malla
Em = Voltaje de malla 24 CUMPLE
Es = Voltaje de paso Calculado 25 CUMPLE
Para el tiempo de interrupcion la tension máxima de toque aceptable por RETIE es 518 Voltios CUMPLE
Comprobación del Diseño de la malla SU DISEÑO ES CORRECTO
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j. CÁLCULO ECONÓMICO DE CONDUCTORES
DIMENSIONAMIENTO ACOMETIDA BAJA TENSIÓN:
Se realiza el cálculo de acometida eléctrica buscando el conductor más económico en el mercado que cumpla
con todos los requerimientos de la norma NTC2050 y tenga la capacidad de corriente requerida según la tabla
310-16 a 75°C.
Calculo de Acometidas o alimentadores en Conductores de Cobre en Ducto
Parámetros Básicos para el Calculo
NOMBRE DEL PROYECTO: ACOMETIDA SECUNDARIA TRAFO 150 KVA, IPS LOURDES
DESCRIPCION Valor Unidad
Carga a Concectar 150 HP
Factor de Potencia de la carga 0,95
Carga total en Kva 150,0 Kva
Temperatura Ambiente 30 ºC
Factor de Seguridad del Conductor exigido por NTC 2050 25%
Tipo de Sistema
Tensión de Alimentación
Corriente nominal calculada 416 Amperios
Corriente para Calculo del Conductor (Factor de seguridad) 520 Amperios
Corriente por Hilo de cada fase con factor de seguridad 173 Amperios
Tipo de conductor a utilizar CONDUCTOR
Calibre Conductores de Fase y neutro Calculados por el criterio de Carga y tipo de carga
Conductor de Fase THWN/THHN o THW en ducto ( Rateados a 75°C) 250 KCM 253,35
Número de Hilos por fase 3
Cargas no lineales en % de la carga total 35%
Calibre del conductor neutro 250 KCM 253,35
Conductor de proteccion o Hilo de tierra ( Alimentadores o ramales ) Tabla 250-95 2 AWG 33.62 mm²
Calibre Conductor del Electrodo de puesta a tierra ( Solo para acometidas )
Calibre de la Acometida ( El minimo calibre es el # 2 AWG )
Area total de los conductores de acometida 380,01 mm²
Conductor del electrodo de puesta a tierra ( Acometidas ) Tabla 250-94 2/0 AWG
Comprobación por el Criterio de Regulación
Calibre escogido para comprobacion por Regulación Mts
Longitud Total del Conductor 70 Metros
Momento Eléctrico 10500 Kva-metro
Constante de Regulación 0,1433
Caída de Tensión entre bornes y carga 1,50 %
Comprobación por el Criterio de Pérdidas
Calibre escogido
Tarifa pagada por energía 300 $/Kwhr
Costo del Conductor por Kgr de peso 15000 $ / Kgr
Tiempo de Servicio del Conductor 2476 Horas / Año
Interes corriente % Anual Efectivo 28%
% Carga estimado en el conductor 64%
Corriente de Trabajo promedia del Conductor 332,8 Amperios
Cumple por Pérdidas ? CUMPLE
Comprobación por el Criterio de Corto Circuito
Corriente de corto circuito en el punto de instalacion 5,72 Kamperios
Tiempo de duracion de la falla 0,1 Segundos
Temperatura máxima en condiciones de Corto sin dañar el aislamiento 200 °C
Area minima calculada para estas condiciones 0 mm²
Cumple por Cortocircuito? CUMPLE
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De acuerdo con la tabla 310-16 de la NTC 2050, se selecciona el conductor calibre No 250 KCM, THWN/THHN
o THW, se proyecta 3 conductores por fase + tres por neutro, cuya capacidad de corriente con factor de
seguridad en ducto es de 173 A a 75°C, lo cual se adecúa a nuestra necesidad y cumple con el criterio de
Regulación. Longitud 70 mts.
Los conductores especificados serán los mínimos que deberán utilizarse.
k. VERIFICACIÓN DE LOS CONDUCTORES.
ACOMETIDA LADO DE BAJA TENSIÓN:
Calculo de Acometidas o alimentadores en Conductores de Cobre en Ducto
Parámetros Básicos para el Calculo
NOMBRE DEL PROYECTO: ACOMETIDA SECUNDARIA TRAFO 150 KVA, IPS LOURDES
DESCRIPCION Valor Unidad
Carga a Concectar 150 HP
Factor de Potencia de la carga 0,95
Carga total en Kva 150,0 Kva
Temperatura Ambiente 30 ºC
Factor de Seguridad del Conductor exigido por NTC 2050 25%
Tipo de Sistema
Tensión de Alimentación
Corriente nominal calculada 416 Amperios
Corriente para Calculo del Conductor (Factor de seguridad) 520 Amperios
Corriente por Hilo de cada fase con factor de seguridad 173 Amperios
Tipo de conductor a utilizar CONDUCTOR
Calibre Conductores de Fase y neutro Calculados por el criterio de Carga y tipo de carga
Conductor de Fase THWN/THHN o THW en ducto ( Rateados a 75°C) 250 KCM 253,35
Número de Hilos por fase 3
Cargas no lineales en % de la carga total 35%
Calibre del conductor neutro 250 KCM 253,35
Conductor de proteccion o Hilo de tierra ( Alimentadores o ramales ) Tabla 250-95 2 AWG 33.62 mm²
Calibre Conductor del Electrodo de puesta a tierra ( Solo para acometidas )
Calibre de la Acometida ( El minimo calibre es el # 2 AWG )
Area total de los conductores de acometida 380,01 mm²
Conductor del electrodo de puesta a tierra ( Acometidas ) Tabla 250-94 2/0 AWG
Comprobación por el Criterio de Regulación
Calibre escogido para comprobacion por Regulación Mts
Longitud Total del Conductor 70 Metros
Momento Eléctrico 10500 Kva-metro
Constante de Regulación 0,1433
Caída de Tensión entre bornes y carga 1,50 %
Comprobación por el Criterio de Pérdidas
Calibre escogido
Tarifa pagada por energía 300 $/Kwhr
Costo del Conductor por Kgr de peso 15000 $ / Kgr
Tiempo de Servicio del Conductor 2476 Horas / Año
Interes corriente % Anual Efectivo 28%
% Carga estimado en el conductor 64%
Corriente de Trabajo promedia del Conductor 332,8 Amperios
Cumple por Pérdidas ? CUMPLE
Comprobación por el Criterio de Corto Circuito
Corriente de corto circuito en el punto de instalacion 5,72 Kamperios
Tiempo de duracion de la falla 0,1 Segundos
Temperatura máxima en condiciones de Corto sin dañar el aislamiento 200 °C
Area minima calculada para estas condiciones 0 mm²
Cumple por Cortocircuito? CUMPLE
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l. CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS Y DE ELEMENTOS DE SUJECIÓN DE EQUIPOS.

Para éste cálculo nos remitimos a anexos de EMCALI (EMPRESAS MUNICIPALES DE CALI) aplicables a este
proyecto. Red 13.2 KV, Longitud máxima 50 mts., ACSR 1/0, URBANO. Los elementos de sujeción usados son
los exigidos por EMCALI en sus estructuras, certificados por RETIE
PARA MEDIA TENSION: NORMA EMCALI, CAPITULO 3, ESTRUCTURAS DE SOPORTE
1- TABLA 3.1, SELECCIÓN DE POSTERIA, PAG. 26
2- TABLA 3.3, CARACTERIZTICAS POSTES DE CONCRETO, PAG. 27
3- TABLA 3.5, CRITERIOS DE SELECCIÓN PARA CONJUNTOS EN M.T., PAG. 28
4- TABLA 3.6, UTILIZACION DE RETENIDAS, PAG. 28
5- TABLA 3.8, TENSIONADO DE CONDUCTORES EN M.T., PAG. 29
6- TABLA 3.9, TENSIONES DE DISEÑO, PAG. 29
7- FIGURA 3.14, CURVA UTILIZACION CRUCETA CENTRO M.T., 1/0 AWG, ACSR, PAG. 36
m. CÁLCULO Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES CONTRA SOBRECORRIENTES.
El estudio de coordinación de protecciones eléctricas consiste en realizar un esquema de operación para el sistema de
protección implementado, con el objetivo de cumplir con los requerimientos de selectividad, rapidez, sensibilidad,
seguridad o confiabilidad, simplicidad y economía. Las dimensiones de un sistema eléctrico y de los componentes que lo
integran, así como la determinación de las protecciones para los bienes materiales y personas precisan el cálculo de las
corrientes de cortocircuito en puntos estratégicos del sistema.
Como objetivos primordiales al momento de realizar una coordinación de protecciones de debe tener en cuenta:
 Prevenir de daños al equipo debido a esfuerzos mecánicos y térmicos que ocasiona la presencia de
anormalidades (fallas y perturbaciones).
 Resguardar la integridad física de las personas y seres vivos en general.
 Mantener un alto nivel de Calidad de servicio (estabilidad y continuidad), evitando en lo posible cortes de
suministro o minimizando sus efectos cuando estos ocurran.
Para el proyecto en estudio se realizan los diagramas Unifilares y planteamiento de distribución de carga, teniendo en
cuenta los criterios de coordinación de protecciones recomendada en la Norma IEC 60947-2. Anexo A.
Los Diagramas Unifilares donde se evidencia la coordinación de las protecciones considerando los principios anteriormente
mencionados se relacionan en los planos Anexos del Proyecto; en cuanto a coordinación de protecciones, se asegura la
existencia de buen desempeño, asegurando así la selectividad de los mismos.
Los interruptores en la caja de contadores se deben instalar de acuerdo al siguiente cuadro de cargas y se deben
conectar de acuerdo al diagrama unifilar el cual se muestra en el plano adjunto.
Se selecciona la Protección correspondiente a cada Circuito, tomando el valor nominal inmediato superior a la corriente
correspondiente, según el Artículo 240-6:

CUADRO DE CARGAS TRAFO - 150 KVA - 3F

NOMBRE CTO. CARGA V/TAJE CORRRIENT. FASES / AMPERIOS PROTECCION
CTO. No.
KV A V O LT IO S A M P ER L1 L2 L3 AMPERIOS

1 T. SOT. 4,12 208 11,4 11 11 11 3 x 40

2 T. P1 10,30 208 28,6 29 29 29 3 x 60
3 T. P2 8,82 208 24,5 24 24 24 3 x 60
4 T. P3 3,55 208 9,9 10 10 10 3 x 60
5 T. AA. 1 29,09 208 80,8 81 81 81 3 x 100
6 T. AA. 2 26,67 208 74,0 74 74 74 3 x 100
7 UPS 10,00 208 27,8 28 28 28 3 x 40
8 T. COMPRESOR 3,00 208 8,3 8 8 8 3 x 40
9 T. BPC 10,00 208 27,8 28 28 28 3 x 40
10 T. ASC 10,00 208 27,8 28 28 28 3 x 40

TOTALES 115,55 321 321 321

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Coordinación de protecciones (SUBESTACION)

Para su uso ingrese
los valores solo en las
casillas delineadas

PROYECTO IPS LOURDES

1.0 Datos del transformador protocolo o NTC 819

Potencia 150 KVA

Tension primario 13200 V
Tension secundario 208 V
Impedancia Uz 4 %

2.0 Calculo de corriente en MT

Corriente nominal del primario S/V 6,56

Icc Primario In(prim)/Zcc 164,0

3.0 Calculo de corriente en BT

Corriente nominal del secundario S/V 416,4

Icc Secundario In(sec)/Zcc 10409
Icc Secundario referida al primario 164

4.0 Curvas de coodinacion

Para el transformador de 150 KVA, le corresponde

Fusible MT de 9 A.
Se uiliza en BT un totalizador de 500 A. o 500dx regulable

Se presenta la curva caracteristica del fusible MT y la del totalizador BT

Las curvas
determinan los
4.1 CURVA FUSIBLE MT CURVA 1 tiempos de despeje
de falla
Corriente (A) Tiempo (s)
164,0 0,1 → Icc
No debe ser mayor a
150 ms
4.2 CURVA PROTECCION BT CURVA 2

Icc Factor Corriente Tiempo (s)

10409 63,5 164,0 0,045 → Icc

Ireferencia 164,0 A Corriente de arranque

Este valor debe
ser mayor a 35 ms
Conclusiones

Se garantiza la adecuada coordinación de protecciones el

margen de tiempo entre la proteccion de BT y MT es de 55 ms
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n. CÁLCULOS DE CANALIZACIONES (TUBO, DUCTOS, CANALETAS Y ELECTRODUCTOS) Y
VOLUMEN DE ENCERRAMIENTOS (CAJAS, TABLEROS, CONDULETAS, ETC.)
El llenado de las canaletas y tuberías se plantea de acuerdo a las recomendaciones descritas en el Capítulo
3 sección 362-5 de la NTC 2050.
Para el cálculo del volumen de ocupación de los cables en cajas y conduleta se consideró lo dispuesto en el
Capítulo 3 sección 370-16, las Tablas 370-16(a), 370-16(b) y complementos de la sección 370-17 de la NTC
2050.
Las dimensiones (Secciones transversales) y porcentaje de ocupación de los ductos y tuberías se referencian
de acuerdo a lo establecido en la Tabla N°1 y Tabla N°4 del Capítulo 9 de la NTC 2050.
CÁLCULO DEL DUCTO PVC PARA LA ACOMETIDA DEL TABLERO
Después de seleccionados los conductores, se procede a realizar el cálculo del ducto para la acometida
subterránea al tablero de protección
De acuerdo con el cálculo en el ítem j, la acometida de baja tensión quedó conformada por 9 cables # 250
KCM, THHN/THWN para Fases y 3 cables # 250 KCM, THHN/THWN para Neutro, con lo cual se procede a
encontrar la sección transversal de los conductores. Según la Tabla 8 de Propiedades de los conductores del
capítulo 9 de la norma NTC 2050, el conductor # 250KCM, THHN/THWN tiene una sección de 232,89 mm2
total con aislamiento
Con lo cual el área total que ocupan los cables en cada tubo es: 2794,68 mm2.
Según la Tabla 1 del capítulo 9 de la norma NTC 2050, el factor de llenado para más de 2 conductores es el
40%, por tanto el área mínima del ducto debe ser: 2794,68 mm2 / 0,4 = 6986,7 mm2., el área de tubo
galvanizado de 6” es de 7524,63 mm2. para bajante poste y 8896,41 para ducto PVC, 6”, subterráneo,
cumpliendo con la norma.
Se presenta resumen de las dos alternativas si se realiza acometida subterránea.

CALCULO DE DUCTOS TUBULARES

Calibre Area con aislamiento Cantidad Area Total Conductores
Calibre mm² Tipo y uso del Conductor
AWG en mm² Conductores en mm²

250 KCM 126,67 232,89 12 2794,68

Area - en mm² - total de los conductores alojados en el ducto 2794,68
Ducto escogido 7524,63
Comprobacion de la seccion de área del ducto tubular escogido Cumple

Area - en mm² - total de los conductores alojados en el ducto 2794,68

Ducto escogido 8896,41
Comprobacion de la seccion de área del ducto tubular escogido Cumple
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o. CÁLCULOS DE PÉRDIDAS DE ENERGÍA.

Para este proyecto en particular, no aplica el análisis de pérdidas por armónicos y factor de potencia, ya que
las cargas son bajas y consideradas resistivas: iluminación, equipos de oficina, aires, odontología, etc.

p. CÁLCULOS DE REGULACIÓN., etc

La caída de voltaje se debe a la corriente que fluye a través de la resistencia del conductor y a la longitud que
presente su trayectoria, por tanto, para calcular la caída de voltaje se debe conocer la longitud del conductor
y la corriente del circuito.
De acuerdo con el NEC (National Electric Code) se puede obtener una eficiencia razonable si la caída de
tensión de un alimentador o un circuito ramal se limita a no más del 3,5% y estar aún en un rango tolerable de
operación eficiente; un exceso en las caídas de tensión genera deterioros en el arranque y funcionamiento
continuo de los equipos eléctricos.
Además de acuerdo a lo descrito en el literal b) Nota 2 de la sección 215-2, se recomienda que para lograr
una eficiencia de funcionamiento razonable, los conductores de alimentadores tal como están definidos en la
Sección 100, se deben dimensionar con un calibre que evite una caída de tensión superior al 3 % en la salida
más lejana para potencia, calefacción, alumbrado o cualquier combinación de ellas y en los que la caída
máxima de tensión de los circuitos alimentador y ramales hasta la salida más lejana no supere el 5 %.
El cálculo de regulación de la Acometida y los alimentadores a cada apartamento, se realizó en el numeral k.
y se resume en la siguiente tabla: caso de usarse acometida en Calibre # 250KCM, Cu, THHN

Comprobación por el Criterio de Regulación

Calibre escogido para comprobacion por Regulación Mts
Longitud Total del Conductor 70 Metros
Momento Eléctrico 10500 Kva-metro
Constante de Regulación 0,1433
Caída de Tensión entre bornes y carga 1,50 %

q. CLASIFICACIÓN DE ÁREAS.
Para el proyecto se realiza la clasificación de áreas según las normas IEC o NFPA, que se resume en la
siguiente tabla: las instalaciones de asistencia médica IPS LOURDES son NIVEL 1
CLASIFICACIÓN DEL ÁREA EDIFICIO
NORMA DESCRIPCIÓN CONCLUSIÓN
NIVEL 1,INSTALACIÓN BÁSICA DE
RETIE ART. 27.6 . a EDIFICACIÓN OCUPACIÓN DE
USO FINAL DE BAJA COMPLEJIDAD Y
2 8.1 PERSONAS > 50
RIESGO.

NIVEL I Atención Ambulatoria: • Consulta Médica General • Atención Inicial, estabilización, resolución o remisión del
paciente en urgencias. • Atención Odontológica • Laboratorio Clínico Básico • Radiología Básica • Medicamentos
Esenciales • Citología ía • Acciones intra y extramurales de Promoción, Prevención y Control. Servicios con internación: o
Atención Obstétrica • Atención no quirúrgica u obstétrica • Laboratorio Clínico • Radiología • Medicamentos esenciales •
Valoración Diagnóstica y manejo médico
Las instalaciones de la institución de asistencia médica IPS LOURDES, NIVEL 1, debe cumplir, además de
los requisitos generales de las instalaciones de uso final que les aplique, los de carácter específico
contemplados en RETIE numeral 28.3.2 que les corresponda. El transformador es exterior a las instalaciones.
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r. ELABORACIÓN DE DIAGRAMAS UNIFILARES. (ANEXO) ver plano proyecto

s. ELABORACIÓN DE PLANOS Y ESQUEMAS ELÉCTRICOS PARA CONSTRUCCIÓN. (ANEXO) ver

plano proyecto

t. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN COMPLEMENTARIAS A LOS PLANOS, INCLUYENDO LAS

DE TIPO TÉCNICO DE EQUIPOS Y MATERIALES Y SUS CONDICIONES PARTICULARES.
El fin de estas especificaciones es definir el alcance, las características técnicas, los materiales a utilizar
y el tipo de trabajo a realizar para la ejecución de las instalaciones eléctricas.
Los trabajos a realizar deben regirse por los Códigos vigentes, la norma NTC 2050, El Reglamento técnico
de instalaciones Eléctricas RETIE, las normas y disposiciones de EPSA.
El contratista deberá tener en la obra un juego de planos en el que actualizará cualquier modificación
realizada al proyecto eléctrico original, al finalizar la obra el contratista deberá hacer entrega de un juego
de planos actualizados y los correspondientes archivos magnéticos junto con el manual de operación y
mantenimiento de las instalaciones.
El recorrido de las tuberías en los planos es indicativo y aproximado, en la obra deberá ser coordinado
con otras instalaciones y con la estructura para ejecutar desplazamientos mínimos que permitan
conservar la distribución planteada en los diseños.
t.1. TUBERÍA CONDUIT Y ACCESORIOS
En los planos se muestran los recorridos de las tuberías a instalar, es responsabilidad del contratista
verificar en la obra que no existan interferencias con otras instalaciones o la estructura del edificio.
Las tuberías instaladas en muros o placas serán plásticas PVC de igual o mejor calidad a las producidas
por PAVCO o COLMENA y su instalación deberá ejecutarse de forma tal que permita una fácil
identificación posterior.
Las tuberías que se instalen en interiores a la vista serán metálicas EMT y las que se instalen a la
intemperie deberán ser IMC o Galvanizadas de igual o mejor calidad a las producidas por COLMENA o
SIMESA, estas serán instaladas en forma paralela o en ángulo recto, con respecto a la estructura del
edificio.
Cuando las tuberías pasen juntas de dilatación estructural deberán instalarse accesorios adecuados que
permitan desplazamientos y eviten esfuerzos mecánicos que podrían dañar la tubería.
La instalación de las tuberías debe hacerse respetando todas las Normas y disposiciones consignadas
en la norma NTC 2050 del Código Eléctrico Nacional y las disposiciones del Reglamento Técnico de
Instalaciones Eléctricas RETIE.
Los accesorios para fijación de las tuberías a tableros o cajas serán adaptadores PVC de igual o mejor
calidad a los producidos por PAVCO, en ningún caso se aceptará la instalación de la tubería sin la
utilización de estos accesorios, es responsabilidad del contratista eliminar bordes en las tuberías que
puedan afectar el aislamiento de los conductores. Para las tuberías EMT deben utilizarse las uniones y
adaptadores correspondientes.
Las tuberías deberán ser protegidas después de su instalación para evitar que se rompan o se aloje
basura o tierra dentro de las mismas, y en su alrededor por Buenas Practicas de Montaje. Es
responsabilidad del contratista la instalación de las tapas y su conservación hasta la instalación de
conductores.
Todas las tuberías que queden sin alambrar deberán ser entregadas con guías que faciliten el alambrado
de manera posterior.
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t.2. SOPORTERÍA
Para las tuberías que se instalen a la vista deberá tenerse en cuenta lo siguiente:
Para la soportería de todas las tuberías que se instalen a la vista deberá cumplirse lo dispuesto en las
tablas 346-12 y 347-8 de la Norma ICONTEC 2050 en cuanto a la separación máxima de los soportes.
Todas las tuberías que sean instaladas a la vista, deberán ser soportadas mediante el uso de grapas
galvanizadas del calibre adecuado, y fijadas a los muros y a las placas de concreto mediante tiros o
pernos de fijación de igual o mejor calidad que los fabricados por HILTI o RED HEAD.
Para soportar los tubos de las acometidas dentro de los ductos, o para colgarlos de las placas de concreto,
se utilizarán soportes en ángulo de las dimensiones apropiadas para el número de tubos a soportar. Cada
uno de los tubos que lleve el soporte contará con una abrazadera en varilla redonda roscada en los
extremos y asegurada mediante tuerca y arandela.
t.3. CONDUCTORES ELÉCTRICOS
Todos los conductores a utilizar en el sistema eléctrico serán de cobre electrolítico de 98% de
conductibilidad, para 75 grados Celsius, con aislamiento plástico para 600 Volts, del tipo THHN/THWN.
(AWG). Deberán ser de igual o mejor calidad a los producuidos por CENTELSA
Los conductores AWG para los sistemas de alumbrado y tomacorrientes serán de cable siete hilos
THHN/THWN (AWG).
El código de colores a utilizar en el alambrado será el indicado en el Reglamento Técnico de Instalaciones
Eléctricas RETIE, el cual se muestra en la Figura 1.
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En ningún caso se podrán hacer derivaciones o empalmes de los conductores dentro de los tubos conduit. Los
empalmes deberán hacerse únicamente en cajas destinadas para este fin y mediante los elementos adecuados.
Todas las conexiones dentro de cajas de empalme o derivación correspondientes al sistema de alumbrado o
tomacorrientes, deberán ser ejecutadas por medio de conectores de plástico del tipo rosca sin soldadura, similares
a los fabricados por 3M, en ningún caso se aceptarán derivaciones realizadas con cinta aislante.
Los conductores que lleguen a los tableros deberán ser figurados de forma tal que permitan una fácil identificación,
deberán agruparse utilizando amarres plásticos y las colas deberán ser lo suficientemente larga para que no se
presenten esfuerzos mecánicos en la conexión del conductor.
Es responsabilidad del contratista verificar la totalidad del conexionado garantizando el ajuste mecánico adecuado.
En ningún caso se aceptarán empalme de conductores en acometidas nuevas.
t.4. CAJAS PARA SALIDAS
Las cajas para las salidas de alumbrado serán del tipo octogonal, a no ser que reciban más de dos tubos de 3/4", en
cuyo caso se deberán utilizar cajas cuadradas del tipo 2400.
Las cajas para interruptores sencillos, sonido, tomas de corriente, etc. que reciban hasta dos tubos de 3/4" podrán
ser cajas rectangulares del tipo 5800.
Para el alumbrado en zonas de falso techo o cuando la ejecución sea a la vista, se deberán utilizar las mismas cajas,
pero estas deberán tener su respectiva tapa metálica con perforación central, para permitir la derivación en coraza.
La tubería deberá llegar a las cajas de manera perpendicular, no se aceptaran tuberías accediendo a las cajas en
forma diagonal.
Las cajas deberán contar con los tornillos adecuados para conectar el cable de continuidad.
Las alturas de las cajas a instalar deberán verificarse con el encargado de la obra antes de comenzar su instalación,
una guía de alturas se muestra en la Tabla 1.
ALTURA ALTURA
ELEMENTO ELEMENTO
(m) (m)
Apliques 1.90 Tomas en baños 1.20
Interruptor general 1.20 Tomas en mesones 1.20
Tomas en muros 0.40 Tomas de cocina 1.20
Interruptores en baños 1.20 Tomas en muebles 0.80
Teléfonos en muro 0.50
Tabla 1. Altura de instalación de los elementos
t.5. TABLEROS PARCIALES
El tablero trifásico de distribución a instalar en local será de tipo industrial.
El contratista deberá identificar todos y cada uno de los circuitos que llegan a los tableros mediante tarjetas pegadas
en la parte interna de los mismos.
t.6. PROTECCIONES
Los tableros parciales a instalar estarán equipados con interruptores automáticos termomagnéticos del tipo
enchufable, de polo según se indica en los planos.
Los interruptores serán de igual o mejor calidad a los producidos por LUMINEX o SIEMENS.
t.7. TOMACORRIENTES
En general se utilizarán en toda la instalación tomacorrientes con protección de polo a tierra para 15 A a 120 Volt de
igual o mejor calidad a las producidas por LEVITON línea Estándar.
t.8. INTERRUPTORES PARA EL CONTROL DE ALUMBRADO
Los interruptores que se utilicen para el encendido y apague de las diferentes luminarias tendrán una
capacidad mínima de 15 Amperios a 120 voltios y tendrán terminales de tornillo, capaces de recibir
alambres de cobre calibre AWG # 12; serán de la misma o mejor calidad de los fabricados por LUMINEX.
 HUMBERTO MONTILLA NARVAEZ
INGENIERO ELECTRICISTA
KRA 2AN # 34-127, BLOQUE 12, APTO. # 202 / CALI (V) / CEL. 320 789 84 43 / humor428@hotmail.c
t.9. SISTEMA DE PUESTA A TIERRA
Para los sistemas de tierra se seguirán las recomendaciones del Código Eléctrico Nacional, la Norma ICONTEC 4628
y las disposiciones del Reglamentos Técnico de Instalaciones Eléctricas RETIE.
Para el sistema de puesta tierra se utilizaran varillas de cobre sólido, de igual o mejor calidad a las producidas por
Cobres de Colombia.
El tablero del proyecto deberá ser firmemente conectado al sistema de tierra
Debe instalarse un conductor de cobre desnudo de continuidad calibre # 12 AWG a lo largo de todas las tuberías;
este conductor será fijado a las cajas de las salidas mediante un tornillo galvanizado.
u. ESTABLECER LAS DISTANCIAS DE SEGURIDAD REQUERIDAS.
Dando cumplimiento a lo citado en el literal u) del Art. 10.1 del RETIE, respecto al establecimiento de distancias de
seguridad, se presenta en la Tabla N° 5, las distancias a que da lugar el proyecto en particular, teniendo en cuenta que
frente al riesgo eléctrico la técnica más efectiva es la prevención, siempre será guardar una distancia respecto a las partes
energizadas, puesto que el aire es un excelente aislante, según lo enunciado en el Artículo 13 del mismo Reglamento
“Distancias de Seguridad”.
Los conductores y la tubería de la acometida parcial mantienen una distancia mínima de 20 cm a cualquier tubería o punto
de conexión de los servicios de agua y/o gas.
 HUMBERTO MONTILLA NARVAEZ
INGENIERO ELECTRICISTA
KRA 2AN # 34-127, BLOQUE 12, APTO. # 202 / CALI (V) / CEL. 320 789 84 43 / humor428@hotmail.com
 HUMBERTO MONTILLA NARVAEZ
INGENIERO ELECTRICISTA
KRA 2AN # 34-127, BLOQUE 12, APTO. # 202 / CALI (V) / CEL. 320 789 84 43 / humor428@hotmail.com

v. JUSTIFICACIÓN TÉCNICA DE DESVIACIÓN DE LA NTC 2050 CUANDO SEA PERMITIDO, SIEMPRE Y

CUANDO NO COMPROMETA LA SEGURIDAD DE LAS PERSONAS O DE LA INSTALACIÓN.
El diseño del proyecto no presenta desviación de la norma.

w. LOS DEMÁS ESTUDIOS QUE EL TIPO DE INSTALACIÓN REQUIERA PARA SU CORRECTA Y

SEGURA OPERACIÓN, TALES COMO CONDICIONES SÍSMICAS, ACÚSTICAS, MECÁNICAS O
TÉRMICAS.
En este proyecto no se aplican estudios adicionales.
3. REFERENCIAS
 Norma técnica Colombiana NTC2050.
 Reglamento de Instalaciones eléctricas RETIE. Actualización 30 de Agosto de 2013.
 Norma técnica EPSA

HUMBERTO MONTILLA NARVAEZ

ING. ELECTRICISTA, M.P. # VL205 6135