ESPECTRO DE PSEUDO-ACELERACIONES RNE E.

030

"MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LA INFRAETRUCTURA FISICA DEL CENTRO DE SALUD

DE BARRIO PIURA CATEGORIA I-1 DE LA MICRO RED CASMA, DISTRITO DE COMANDANTE NOEL- PROVINCIA DE CASMA
DEPARTAMENTO DE ANCASH (PRIMERA ETAPA)"
DISTRITO DE COMANDANTE NOEL
PROPIEDAD: MUNICIPALIDAD DE COMANDANTE NOEL
UBICACIÓN.: BARRIO PIURA

Z= 0.45
U= 1.5
S= 1.4
Tp = 0.9
Rx = 3 albaliñieria confinada sismo severo
Ry = 7 DUAL
COEFICIENTES SISMICO
ZUS/Rx = 0.315
ZUS/Ry = 0.135

T Sa x Sa y C = 2.5(Tp/T)
0.5 0.788 0.338 2.50 0.5 0.7875 0.5 0.3375
0.55 0.788 0.338 2.50 0.55 0.7875 0.55 0.3375
0.60 0.788 0.338 2.50 0.6 0.7875 0.6 0.3375
0.65 0.788 0.338 2.50 0.65 0.7875 0.65 0.3375
0.70 0.788 0.338 2.50 0.7 0.7875 0.7 0.3375
0.75 0.788 0.338 2.50 0.75 0.7875 0.75 0.3375
0.80 0.788 0.338 2.50 0.8 0.7875 0.8 0.3375
0.85 0.788 0.338 2.50 0.85 0.7875 0.85 0.3375
0.90 0.788 0.338 2.50 0.9 0.7875 0.9 0.3375
0.95 0.746 0.320 2.37 0.95 0.7460 0.95 0.319736842105263
1.00 0.709 0.304 2.25 1 0.70875 1 0.30375
1.05 0.675 0.289 2.14 1.05 0.675 1.05 0.289285714285714
1.10 0.644 0.276 2.05 1.1 0.64431 1.1 0.276136363636363
1.15 0.616 0.264 1.96 1.15 0.6163 1.15 0.264130434782608
1.20 0.591 0.253 1.88 1.2 0.5906251.2 0.253125
1.25 0.567 0.243 1.80 1.25 0.567 1.25 0.243
1.30 0.545 0.234 1.73 1.3 0.54519 1.3 0.233653846153846
1.35 0.525 0.225 1.67 1.35 0.525 1.35 0.225
1.40 0.506 0.217 1.61 1.4 0.50625 1.4 0.216964285714286
1.45 0.489 0.209 1.55 1.45 0.4887 1.45 0.20948275862069
1.50 0.473 0.203 1.50 1.5 0.4725 1.5 0.2025
1.55 0.457 0.196 1.45 1.55 0.4572 1.55 0.195967741935484
1.60 0.443 0.190 1.41 1.6 0.4429681.6 0.18984375
1.65 0.430 0.184 1.36 1.65 0.4295 1.65 0.184090909090909
1.70 0.417 0.179 1.32 1.7 0.41691 1.7 0.178676470588235
1.75 0.405 0.174 1.29 1.75 0.405 1.75 0.173571428571428
1.80 0.394 0.169 1.25 1.8 0.39375 1.8 0.16875
1.85 0.383 0.164 1.22 1.85 0.3831 1.85 0.164189189189189
1.90 0.373 0.160 1.18 1.9 0.37302 1.9 0.159868421052631
1.95 0.363 0.156 1.15 1.95 0.3634 1.95 0.155769230769231
2.00 0.354 0.152 1.13 2 0.354375 2 0.151875
2.05 0.346 0.148 1.10 2.05 0.3457 2.05 0.148170731707317
2.10 0.338 0.145 1.07 2.1 0.3375 2.1 0.144642857142857
2.15 0.330 0.141 1.05 2.15 0.3296 2.15 0.141279069767442
2.20 0.322 0.138 1.02 2.2 0.32215 2.2 0.138068181818182
2.25 0.315 0.135 1.00 2.25 0.315 2.25 0.135
2.30 0.308 0.132 0.98 2.3 0.30815 2.3 0.132065217391304
2.35 0.302 0.129 0.96 2.35 0.3015 2.35 0.129255319148936
2.40 0.295 0.127 0.94 2.4 0.2953122.4 0.1265625
2.45 0.289 0.124 0.92 2.45 0.2892 2.45 0.123979591836735
2.50 0.284 0.122 0.90 2.5 0.2835 2.5 0.1215
2.55 0.278 0.119 0.88 2.55 0.2779 2.55 0.119117647058824
2.60 0.273 0.117 0.87 2.6 0.27259 2.6 0.116826923076923
2.65 0.267 0.115 0.85 2.65 0.2674 2.65 0.114622641509434
2.70 0.263 0.113 0.83 2.7 0.2625 2.7 0.1125
2.75 0.258 0.110 0.82 2.75 0.2577 2.75 0.110454545454545
2.80 0.253 0.108 0.80 2.8 0.2531252.8 0.108482142857143
2.85 0.249 0.107 0.79 2.85 0.2486 2.85 0.106578947368421
2.90 0.244 0.105 0.78 2.9 0.24439 2.9 0.104741379310345
2.95 0.240 0.103 0.76 2.95 0.2402 2.95 0.102966101694915
3.00 0.236 0.101 0.75 3 0.23625 3 0.10125
3.05 0.232 0.100 0.74 3.05 0.2323 3.05 0.0995901639344263
3.10 0.229 0.098 0.73 3.1 0.22862 3.1 0.097983870967742
3.15 0.225 0.096 0.71 3.15 0.225 3.15 0.0964285714285715
3.20 0.221 0.095 0.70 3.2 0.2214843.2 0.0949218750000001
3.25 0.218 0.093 0.69 3.25 0.2180 3.25 0.0934615384615386
3.30 0.215 0.092 0.68 3.3 0.21477 3.3 0.0920454545454546
3.35 0.212 0.091 0.67 3.35 0.2115 3.35 0.0906716417910449
3.40 0.208 0.089 0.66 3.4 0.20845 3.4 0.0893382352941177
3.45 0.205 0.088 0.65 3.45 0.2054 3.45 0.0880434782608696
3.50 0.203 0.087 0.64 3.5 0.2025 3.5 0.0867857142857144
3.55 0.200 0.086 0.63 3.55 0.1996 3.55 0.0855633802816902
3.60 0.197 0.084 0.63 3.6 0.1968753.6 0.0843750000000001
3.65 0.194 0.083 0.62 3.65 0.1941 3.65 0.0832191780821919
3.70 0.192 0.082 0.61 3.7 0.19155 3.7 0.0820945945945947
3.75 0.189 0.081 0.60 3.75 0.189 3.75 0.0810000000000001
3.80 0.187 0.080 0.59 3.7999999993.79999999999999 0.0799342105263159
3.85 0.184 0.079 0.58 3.8499999993.84999999999999 0.078896103896104
3.90 0.182 0.078 0.58 3.8999999993.89999999999999 0.0778846153846155
3.95 0.179 0.077 0.57 3.9499999993.94999999999999 0.0768987341772153
4.00 0.177 0.076 0.56 4 0.1771875 4 0.0759375000000001
4.05 0.175 0.075 0.56 4.0499999994.04999999999999 0.0750000000000001
4.10 0.173 0.074 0.55 4.0999999994.09999999999999 0.0740853658536586
4.15 0.171 0.073 0.54 4.1499999994.14999999999999 0.0731927710843374
4.20 0.169 0.072 0.54 4.1999999994.19999999999999 0.0723214285714287
4.25 0.167 0.071 0.53 4.2499999994.24999999999999 0.0714705882352942
4.30 0.165 0.071 0.52 4.2999999994.29999999999999 0.070639534883721
4.35 0.163 0.070 0.52 4.3499999994.34999999999999 0.0698275862068966
4.40 0.161 0.069 0.51 4.3999999994.39999999999999 0.069034090909091
4.45 0.159 0.068 0.51 4.4499999994.44999999999999 0.0682584269662922
4.50 0.158 0.068 0.50 4.4999999994.49999999999999 0.0675000000000001
4.55 0.156 0.067 0.49 4.5499999994.54999999999999 0.0667582417582419
4.60 0.154 0.066 0.49 4.5999999994.59999999999999 0.0660326086956523
4.65 0.152 0.065 0.48 4.6499999994.64999999999999 0.0653225806451614
4.70 0.151 0.065 0.48 4.6999999994.69999999999999 0.0646276595744682
4.75 0.149 0.064 0.47 4.7499999994.74999999999999 0.0639473684210527
4.80 0.148 0.063 0.47 4.7999999994.79999999999999 0.0632812500000001
4.85 0.146 0.063 0.46 4.8499999994.84999999999999 0.0626288659793815
4.90 0.145 0.062 0.46 4.8999999994.89999999999999 0.0619897959183674
4.95 0.143 0.061 0.45 4.9499999994.94999999999999 0.0613636363636365
5.00 0.142 0.061 0.45 4.9999999994.99999999999999 0.0607500000000001
5.05 0.140 0.060 0.45 5.0499999995.04999999999999 0.0601485148514853
5.10 0.139 0.060 0.44 5.0999999995.09999999999999 0.0595588235294119
5.15 0.138 0.059 0.44 5.1499999995.14999999999999 0.0589805825242719
5.20 0.136 0.058 0.43 5.1999999995.19999999999999 0.0584134615384616
5.25 0.135 0.058 0.43 5.2499999995.24999999999999 0.057857142857143
5.30 0.134 0.057 0.42 5.2999999995.29999999999999 0.0573113207547171
5.35 0.132 0.057 0.42 5.3499999995.34999999999999 0.0567757009345795
5.40 0.131 0.056 0.42 5.3999999995.39999999999999 0.0562500000000001
5.45 0.130 0.056 0.41 5.4499999995.44999999999999 0.0557339449541285
5.50 0.129 0.055 0.41 5.4999999995.49999999999999 0.0552272727272728
5.55 0.128 0.055 0.41 5.5499999995.54999999999999 0.0547297297297298
5.60 0.127 0.054 0.40 5.5999999995.59999999999999 0.0542410714285715
5.65 0.125 0.054 0.40 5.6499999995.64999999999999 0.0537610619469028
5.70 0.124 0.053 0.39 5.6999999995.69999999999999 0.0532894736842106
5.75 0.123 0.053 0.39 5.7499999995.74999999999999 0.0528260869565218
5.80 0.122 0.052 0.39 5.7999999995.79999999999999 0.0523706896551725
5.85 0.121 0.052 0.38 5.8499999995.84999999999999 0.051923076923077
5.90 0.120 0.051 0.38 5.8999999995.89999999999999 0.0514830508474577
5.95 0.119 0.051 0.38 5.9499999995.94999999999999 0.0510504201680673
6.00 0.118 0.051 0.38 5.9999999995.99999999999999 0.0506250000000001
6.05 0.117 0.050 0.37 6.0499999996.04999999999999 0.050206611570248
6.10 0.116 0.050 0.37 6.0999999996.09999999999999 0.0497950819672132
6.15 0.115 0.049 0.37 6.1499999996.14999999999999 0.0493902439024391
6.20 0.114 0.049 0.36 6.1999999996.19999999999999 0.0489919354838711
6.25 0.113 0.049 0.36 6.2499999996.24999999999999 0.0486000000000001
6.30 0.113 0.048 0.36 6.2999999996.29999999999999 0.0482142857142858
6.35 0.112 0.048 0.35 6.3499999996.34999999999999 0.0478346456692914
6.40 0.111 0.047 0.35 6.3999999996.39999999999999 0.0474609375000001
6.45 0.110 0.047 0.35 6.4499999996.44999999999999 0.047093023255814
6.50 0.109 0.047 0.35 6.4999999996.49999999999999 0.0467307692307693
6.55 0.108 0.046 0.34 6.5499999996.54999999999999 0.0463740458015268
6.60 0.107 0.046 0.34 6.5999999996.59999999999999 0.0460227272727274
6.65 0.107 0.046 0.34 6.6499999996.64999999999999 0.0456766917293234
6.70 0.106 0.045 0.34 6.6999999996.69999999999999 0.0453358208955225
6.75 0.105 0.045 0.33 6.7499999996.74999999999999 0.0450000000000001
6.80 0.104 0.045 0.33 6.7999999996.79999999999999 0.0446691176470589
6.85 0.103 0.044 0.33 6.8499999996.84999999999998 0.0443430656934308
6.90 0.103 0.044 0.33 6.8999999996.89999999999998 0.0440217391304349
6.95 0.102 0.044 0.32 6.9499999996.94999999999998 0.0437050359712231
7.00 0.101 0.043 0.32 6.9999999996.99999999999998 0.0433928571428572
7.05 0.101 0.043 0.32 7.0499999997.04999999999998 0.0430851063829788
7.10 0.100 0.043 0.32 7.0999999997.09999999999998 0.0427816901408452
7.15 0.099 0.042 0.31 7.1499999997.14999999999998 0.0424825174825176
7.20 0.098 0.042 0.31 7.1999999997.19999999999998 0.0421875000000001
7.25 0.098 0.042 0.31 7.2499999997.24999999999998 0.041896551724138
7.30 0.097 0.042 0.31 7.2999999997.29999999999998 0.041609589041096
7.35 0.096 0.041 0.31 7.3499999997.34999999999998 0.041326530612245
7.40 0.096 0.041 0.30 7.3999999997.39999999999998 0.0410472972972974
7.45 0.095 0.041 0.30 7.4499999997.44999999999998 0.040771812080537
7.50 0.095 0.041 0.30 7.4999999997.49999999999998 0.0405000000000001
7.55 0.094 0.040 0.30 7.5499999997.54999999999998 0.0402317880794703
7.60 0.093 0.040 0.30 7.5999999997.59999999999998 0.039967105263158
7.65 0.093 0.040 0.29 7.6499999997.64999999999998 0.0397058823529413
7.70 0.092 0.039 0.29 7.6999999997.69999999999998 0.039448051948052
7.75 0.091 0.039 0.29 7.7499999997.74999999999998 0.0391935483870969
7.80 0.091 0.039 0.29 7.7999999997.79999999999998 0.0389423076923078
7.85 0.090 0.039 0.29 7.8499999997.84999999999998 0.0386942675159237
7.90 0.090 0.038 0.28 7.8999999997.89999999999998 0.0384493670886077
7.95 0.089 0.038 0.28 7.9499999997.94999999999998 0.0382075471698114
8.00 0.089 0.038 0.28 7.9999999997.99999999999998 0.0379687500000001
8.05 0.088 0.038 0.28 8.0499999998.04999999999998 0.0377329192546585
8.10 0.088 0.038 0.28 8.0999999998.09999999999998 0.0375000000000001
8.15 0.087 0.037 0.28 8.1499999998.14999999999998 0.0372699386503068
8.20 0.086 0.037 0.27 8.1999999998.19999999999998 0.0370426829268293
8.25 0.086 0.037 0.27 8.2499999998.24999999999998 0.0368181818181819
8.30 0.085 0.037 0.27 8.2999999998.29999999999999 0.0365963855421687
8.35 0.085 0.036 0.27 8.3499999998.34999999999999 0.0363772455089821
8.40 0.084 0.036 0.27 8.3999999998.39999999999999 0.0361607142857143
8.45 0.084 0.036 0.27 8.4499999998.44999999999999 0.0359467455621302
 8.50 0.083 0.036 0.26 8.4999999998.49999999999999 0.0357352941176471
8.55 0.083 0.036 0.26 8.5499999998.54999999999999 0.0355263157894737
8.60 0.082 0.035 0.26 8.5999999998.59999999999999 0.0353197674418605
8.65 0.082 0.035 0.26 8.6499999998.64999999999999 0.0351156069364162
8.70 0.081 0.035 0.26 8.6999999998.69999999999999 0.0349137931034483
8.75 0.081 0.035 0.26 8.7499999998.74999999999999 0.0347142857142857
8.80 0.081 0.035 0.26 8.7999999998.79999999999999 0.0345170454545455
8.85 0.080 0.034 0.25 8.8499999998.84999999999999 0.0343220338983051
8.90 0.080 0.034 0.25 8.8999999998.89999999999999 0.0341292134831461
8.95 0.079 0.034 0.25 8.9499999998.94999999999999 0.0339385474860335
9.00 0.079 0.034 0.25 9 0.0787500 9 0.03375
9.05 0.078 0.034 0.25 9.05 0.0783 9.05 0.0335635359116022
9.10 0.078 0.033 0.25 9.1 0.07788 9.1 0.0333791208791209
9.15 0.077 0.033 0.25 9.15 0.0774 9.15 0.0331967213114754
9.20 0.077 0.033 0.24 9.2 0.07703 9.2 0.0330163043478261
9.25 0.077 0.033 0.24 9.25 0.0766 9.25 0.0328378378378378
9.30 0.076 0.033 0.24 9.3 0.07620 9.3 0.0326612903225806
9.35 0.076 0.032 0.24 9.35 0.0758 9.35 0.0324866310160428
9.40 0.075 0.032 0.24 9.4 0.07539 9.4 0.032313829787234
9.45 0.075 0.032 0.24 9.45 0.075 9.45 0.0321428571428571
9.50 0.075 0.032 0.24 9.5 0.07460 9.5 0.0319736842105263
9.55 0.074 0.032 0.24 9.55 0.0742 9.55 0.0318062827225131
9.60 0.074 0.032 0.23 9.6 0.0738289.6 0.031640625
9.65 0.073 0.031 0.23 9.65 0.0734 9.65 0.0314766839378238
9.70 0.073 0.031 0.23 9.7 0.07306 9.7 0.0313144329896907
9.75 0.073 0.031 0.23 9.7500000009.75000000000001 0.0311538461538461
9.80 0.072 0.031 0.23 9.8000000009.80000000000001 0.0309948979591836
9.85 0.072 0.031 0.23 9.8500000009.85000000000001 0.0308375634517766
9.90 0.072 0.031 0.23 9.9000000009.90000000000001 0.0306818181818182
9.95 0.071 0.031 0.23 9.9500000009.95000000000001 0.0305276381909547
10.00 0.071 0.030 0.23 10 0.070874 10 0.030375
 E SALUD
PROVINCIA DE CASMA

Sa

0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.5
0.8
1.1
1.4
1.7
2
2.3
2.6
2.9
3.2
3.5

Sax
3.8
4.1
4.4
4.7
5
5.3
5.6

PERIODOS
ESPECTRO E.030

5.9
6.2
6.5
6.8

Say
7.1
7.4
7.7
8
8.3
8.6
8.9
9.2
9.5
9.8
 Sa

0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.5
0.8
1.1
1.4
1.7
2
2.3
2.6
2.9
3.2
3.5

Sax
3.8
4.1
4.4
4.7
5
5.3
5.6

PERIODOS
ESPECTRO E.030
5.9
6.2
6.5
6.8

Say
7.1
7.4
7.7
8
8.3
8.6
8.9
9.2
9.5
9.8
 datos de entrada
1.0 METRADO DE CARGAS POR TABIQUERIA-PRIMER Resultado
Valores finales
CARGA MUERTA: No se empleo

Peso de plancha de tecnoport (10"x6"x10") 1 Kg/m² PESO DE C / LADRILLO 10.00kg

Peso de aligerado e= 0.20m. 83 Kg/m² PESO DE HEXAP./ M² 2.0 Kg/m²
Peso de acabados e= 2.0 cm 50 Kg/m²
Peso de falso piso e= 0.0 cm 0 Kg/m²
Peso de relleno e= 0.0 cm 0 Kg/m²
WD= 133 Kg/m²

CARGA VIVA:

Carga para techo ultimo inclinado 50 Kg/m²

WL= 50 Kg/m²

NOTA: No se considera el peso del concreto armado ya que el software Etabs lo considera.

CARGA DE ULTIMA

W= 183 Kg/m²
Para el etabs:
1.4*WD+1.7*WL= Wu= 271 Kg/m²

PESO POR ML DE VIGUETA 108.48

 h 

VCOMB21.4u7CV1c
1.0 PREDIMENSIONADO

2.0 METRADO DE CARGAS

CARGA MUERTA:

Peso de Tabiqueria

AULAS 1-3 NIVEL

Asmin =

Entonces :
L
25

Peso de tabiqueria movil

Peso de acabados

CARGA VIVA:
Carga viva

NOTA:

fy =
r=

Area de Acero Mínimo :

Asmin 


Peso de aligerado (e=0.20m)

0.18 m

ENVOL(COMB1,COMB2,COMB3)
h

e= 5.0 cm
e= 2.0 cm
L
20

CONSTRUCCION DE TECHO INCLINADO
DISEÑO DE LOSA ALIGERADA PAÑO N°1

L=

0.22 m

300 Kg/m²
0 Kg/m²
0 Kg/m²
50 Kg/m²
WD= 350 Kg/m²
WD= 140 Kg/m²

50 Kg/m²
WL= 50 Kg/m²
4.4 m

x
Se Tomara:

Cuando WL supere los 3/4 de WD se realizara alternancia en posiciones de carga

3.0 CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO NEGATIVO

Datos:
f'c =

Ø=

14
fy
210 Kg/cm²
4200 Kg/cm²
2.5 cm

*b*d
0.9

1.12 cm²

Asmin =

Areas de Acero en Apoyos y Tramos Intermedios :

As 
Mu
 a
 * fy *  d  
 2
1.12 cm²
d= 21.87 cm

a
As min 

As * fy
0.85 * f ' c * b
fy
(0.40 m)

(0.40 m)

b = 40.0 cm
h = 25.0 cm

0.7 * f ' c

Asmin =
* bd

1.05 cm²
=

Mmin=
 CudOMB21.4 7CV1
COMB41. 7CV3
L1= 4.05
L2= 4.65
L3= 3.15
L4= 3.00
L5= 3.75

PARA EL CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO SON CALCULOS POR EL METODO ACI
XbwcCOMB31.47CV2 Vc0.53f'
MOMENT

2_3
Mu ( - )
(Tn_m)
0.16
As
(cm2)
0.21
Asdiseño
(cm2)
1.12 1
DISTRIBUCION

Ø 1/2 '' + 0
Datos:
f'c =
fy =
r=

Ø=

d.Vc Wu
3_2
3_4
4_3
4_5
5_4
5_6
6_5
6_7
7_6

Area de Acero Mínimo :

As min 

Entonces :

2_3
3_4
4_5
5_6
6_7
14
fy
*b*d
0.70
0.70
0.49
0.49
0.25
0.25
0.47
0.47
0.13
4.0 CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO POSITIVO

Asmin =

(Tn_m)
0.40
0.34
0.11
0.08
0.40
210 Kg/cm²
4200 Kg/cm²
2.5 cm

0.9

0.56 cm²

Asmin =

Areas de Acero en Apoyos y Tramos Intermedios :

As 
Mu


a
 * fy *  d  
2

ENVOL(CMB1, 2O3)
0.94
0.94
0.66
0.66
0.34
0.34
0.63
0.63
0.18

0.56 cm²

(cm2)
0.69
0.59
0.19
0.14
0.70
d=
1.12
1.12
1.12
1.12
1.12
1.12
1.12
1.12
1.12

16.87 cm

a
As min 

(cm2)
0.56
0.56
0.56
0.56
0.56
As * fy
0.85 * f ' c * b

Los momentos que se presentan a continuacion son extraidos del Diagrama de momentos (ENVOL)
extraidos del software ETABS 9.5, los mismos que son tomados a cara de columna.

MOMENT
Mu ( + ) As Asdiseño
1
1
1
1
1
1
1
1
1

0.7 *

Asmin =

0
0
0
0
0
fy
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +

b = 10.0 cm
h = 20.0 cm

f 'c
* bd

0.41 cm²
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Mmin=

DISTRIBUCION

Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
Ø 1/2 '' +
1
1
1
1
1
 bwc 

bwc
d.Vc Wu
DE VIGUETAS

Vud
d .Vc


X 

Se tomara:

X
2.65
21.9 x 0.0077

DETALLE DE ENSANCHE DE VIGUETAS

Vu  Vc
Wu

= 13.21 cm

Determinación de la longitud de ensanche de Viguetas

.10
1.72 - 1.30
0.63
=

Ancho de Vigueta:
Vc  0.53

0.70

0.05 m
f 'c 

Longitud de ensanche: NO REQUIERE ENSANCHE DE VIGUETAS

.40

.10

SECCION DE VIGUETA
.05
 CLINADO
PAÑO N°1

h= 0.20 m

140 Kg/m²

Para el etabs:
1.4*WD+1.7*WL= 230 Kg/m²

20 Kg/m²

As m in  0 . 0018 xbxH

Asmin = 0.90 cm²

0.75

Capacidad de corte:

Vc  0.53x f ´c xbxd  5.18 Tn

0.53f'cVx´bd
UCION

Ø 3/8 ''
As
(cm2)
1.27
c
* bd

UCION
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''

Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
Ø 3/8 ''
c
0.37
As

Capacidad de corte:
1.27
1.27
1.27
1.27
1.27
1.27
1.27
1.27
1.27

(cm2)
min  0 . 0018 xbxH

Asmin =

0.71
0.71
0.71
0.71
0.71
0.36 cm²

Vc  0.53x f ´c xbxd  1.30 Tn

As
0.53 f 'c  0.0077

Vu: Cortante último

Vc: Cortante tomado por el concreto
Wu: Carga última

ENSANCHE DE VIGUETAS
.40

.05

.10

SECCION DE VIGUETA
 "MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LA INFRAETRUCTURA FISICA DEL CENTRO DE SALUD
DE BARRIO PIURA CATEGORIA I-1 DE LA MICRO RED CASMA, DISTRITO DE COMANDANTE NOEL- PROVINCIA DE CASMA DEPARTAMENTO DE ANCASH
(PRIMERA ETAPA)"
DISTRITO DE COMANDANTE NOEL
PROPIEDAD: COMANDANTE NOEL
UBICACIÓN.: BARRIO PIURA

CARGAS OBTENIDAS DEL ETABS

EJE(X-X) EJE(Y-Y) MUERTA VIVA P

2_2 C-C 6.62 0.30 6.92

2_2 D-D 4.75 0.47 5.22

2_2 E-E 8.17 0.4 8.57

3_3 C-C 3.8 0.46 4.26

3_3 D-D 6.47 0.86 7.33

3_3 E-E 8.38 0.83 9.21

4_4 C-C 6.93 0.51 7.44

4_4 D-D 5.79 0.76 6.55

4_4 E-E 8.75 0.74 9.49

5_5 C-C 5.74 0.40 6.14

5_5 D-D 5.09 0.62 5.71

5_5 E-E 6.45 0.46 6.91

6_6 C-C 6.41 0.41 6.82

6_6 D-D 5.86 0.82 6.68

6_6 E-E 7.11 0.6 7.71

7_7 C-C 6.61 0.28 6.89

7_7 D-D 4.69 0.47 5.16

7_7 E-E 7.22 0.33 7.55

AMENTO DE ANCASH

Pu

9.778

7.449

12.118

6.1088
10.522

13.143

10.569

9.398

13.509

8.716

8.1715

9.812

9.671

9.598

10.978

9.73
7.365

10.669
 DISEÑO DE ZAPATAS Z-1

LUEGO :

PD= 6.62 Tn
PL= 0.30 Tn

2.- DATOS DEL TERRENO :

ht= 1.20 m S/C PISO= 0.25 Tn/m2

P.E.SUELO= 1.95 Tn/m3 fy= 4,200.00 kg/cm2
f´c= 210.00 kg/cm2 ESF PORT= 1.00 kg/cm2

COLUMNA ( A x B ) A= 0.25 m
B= 0.25 m

ESF. NETO = ESF. PORT x 10 - ht x P.E.SUELO - S/C PISO P1 = PD1 + PL1

ESF. NETO= 7.41 Tn/m2 P1= 6.92 Tn

ESTIMANDO A z = 1.20 x P1 / ESF. NETO

Az= 1.12 m2 L= 1.06 m

USAR ZAPATAS DE = 1.10 m x 1.02 m

L1 = 1.10 m L2 = 1.10 m

Area = 1.12 m2
DISEÑO POR FLEXIÓN

Pu = 1.4xPM+1.7xPL Pu= 9.78 Tn

Wu = Pu / AZAP Wu= 8.73 Tn/m2

Mu = (wu x L2) ((L1 - B) / 2)^2 / 2 Mu= 0.867 Tn-m

CALCULO DEL ACERO

w = 0.85 - (0.7225 - (1.7 x Mu / (0.9 x f'c x b x d^2)))^0.5

r = w x f'c / fy

As = r x b x d
 LUEGO POR FLEXION :

HZAP = 0.50 m ACERO  1.27 cm

d = HZAP - 7.5 - ACERO d= 41.23 cm

w= 0.00246

r= 0.00012

As = 0.56 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.16 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.16 cm2 7 Ø 1/2" @ 0.17 m

SENTIDO TRANSVERSAL:

Mu = (wu x L1) ((L2 - A) / 2)^2 / 2 Mu= 0.87 Tn-m

w= 0.00246

r= 0.00012

As = 0.56 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.16 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.16 cm2 7 Ø 1/2" @ 0.17 m

VERIFICACION POR CORTANTE Ø = 0.85

Vdu = ( wu x S ) ( lv - d )

Vdu = 0.12 Tn

Vn = Vdu / Ø = 0.14 Tn

Vc = 0.53 ( ( f'c ) ^ 0.5 ) b d

Vc = 34.83 Tn Vn < Vc : CONFORME

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO

En este caso, la sección crítica para la longitud de desarrollo es la misma que la sección
crítica para flexión.

Longitud disponible para cada barra: ld = lv - r

ld = 0.35 m

Para barras en tracción:

Ab fy >= 0.006 db fy
ld = 0.06
( f'c ) ^ 0.5 >= 30 cm

Como el espaciamiento es: s = 0.17 > 0.15, CONFORME

lde = ld ld = 0.80 ld

Ab = 1.97 cm2
db = 1.59 cm

ld = 34.26 cm
ld = 40.01 cm
ld = 40.01 cm

lde = 32.00 cm lde < ldisp: CONFORME

TRANSFERENCIA DE FUERZA EN LA INTERFASE DE COLUMNA Y CIMENTACION

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO SOBRE LA COLUMNA:

ØC = 0.70

Pn = P u / Ø Pn = 13.97 Tn

Pnb = 0.85 f'c Ac Pnb = 111.56 Tn

Pn < Pnb: CONFORME

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO DE LA CIMENTACION:

Pn = P u / Ø Pnb = 0.85 f'c A0

A0 = ( ( A2 / A1 ) ^ 0.5 ) ACOL < 2 ACOL

 A2 es el área máximo de la superficie de apoyo que es geométricamente similar y concéntrica
con el área cargada A1.

0.25
X0 0.25

1.10

X0 = 1.10 m

A2 = 1.21 m2

( A2 / A1 ) ^ 0.5 = 4.40

Pn = 13.97 Tn

Pnb = 223.125 Tn Pn < Pnb: CONFORME

DISEÑO DE ZAPATAS Z-1

LUEGO :

PD= 4.75 Tn
PL= 0.47 Tn

2.- DATOS DEL TERRENO :

ht= 1.20 m S/C PISO= 0.25 Tn/m2

P.E.SUELO= 1.95 Tn/m3 fy= 4,200.00 kg/cm2
f´c= 210.00 kg/cm2 ESF PORT= 1.00 kg/cm2

COLUMNA ( A x B ) A= 0.25 m
B= 0.25 m

ESF. NETO = ESF. PORT x 10 - ht x P.E.SUELO - S/C PISO P1 = PD1 + PL1

ESF. NETO= 7.41 Tn/m2 P1= 5.22 Tn

ESTIMANDO A z = 1.20 x P1 / ESF. NETO

 Az= 0.85 m2 L= 0.92 m

USAR ZAPATAS DE = 1.10 m x 0.77 m

L1 = 1.10 m L2 = 1.10 m

Area = 0.85 m2
DISEÑO POR FLEXIÓN

Pu = 1.4xPM+1.7xPL Pu= 7.45 Tn

Wu = Pu / AZAP Wu= 8.81 Tn/m2

Mu = (wu x L2) ((L1 - B) / 2)^2 / 2 Mu= 0.875 Tn-m

CALCULO DEL ACERO

w = 0.85 - (0.7225 - (1.7 x Mu / (0.9 x f'c x b x d^2)))^0.5

r = w x f'c / fy

As = r x b x d

LUEGO POR FLEXION :

HZAP = 0.50 m ACERO  1.27 cm

d = HZAP - 7.5 - ACERO d= 41.23 cm

w= 0.00248

r= 0.00012

As = 0.56 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.16 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.16 cm2 7 Ø 1/2" @ 0.17 m

SENTIDO TRANSVERSAL:

Mu = (wu x L1) ((L2 - A) / 2)^2 / 2 Mu= 0.88 Tn-m

w= 0.00248
 r= 0.00012

As = 0.56 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.16 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.16 cm2 7 Ø 1/2" @ 0.17 m

VERIFICACION POR CORTANTE Ø = 0.85

Vdu = ( wu x S ) ( lv - d )

Vdu = 0.12 Tn

Vn = Vdu / Ø = 0.14 Tn

Vc = 0.53 ( ( f'c ) ^ 0.5 ) b d

Vc = 34.83 Tn Vn < Vc : CONFORME

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO

En este caso, la sección crítica para la longitud de desarrollo es la misma que la sección
crítica para flexión.

Longitud disponible para cada barra: ld = lv - r

ld = 0.35 m

Para barras en tracción:

Ab fy >= 0.006 db fy
ld = 0.06
( f'c ) ^ 0.5 >= 30 cm

Como el espaciamiento es: s = 0.17 > 0.15, CONFORME

lde = ld ld = 0.80 ld

Ab = 1.97 cm2
db = 1.59 cm

ld = 34.26 cm
ld = 40.01 cm
 ld = 40.01 cm

lde = 32.00 cm lde < ldisp: CONFORME

TRANSFERENCIA DE FUERZA EN LA INTERFASE DE COLUMNA Y CIMENTACION

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO SOBRE LA COLUMNA:

ØC = 0.70

Pn = P u / Ø Pn = 10.64 Tn

Pnb = 0.85 f'c Ac Pnb = 111.56 Tn

Pn < Pnb: CONFORME

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO DE LA CIMENTACION:

Pn = P u / Ø Pnb = 0.85 f'c A0

A0 = ( ( A2 / A1 ) ^ 0.5 ) ACOL < 2 ACOL

A2 es el área máximo de la superficie de apoyo que es geométricamente similar y concéntrica

con el área cargada A1.

0.25
X0 0.25

1.10

X0 = 1.10 m

A2 = 1.21 m2

( A2 / A1 ) ^ 0.5 = 4.40

Pn = 10.64 Tn

Pnb = 223.125 Tn Pn < Pnb: CONFORME

 DISEÑO DE ZAPATAS Z-2

LUEGO :

PD= 8.12 Tn
PL= 0.40 Tn

2.- DATOS DEL TERRENO :

ht= 1.20 m S/C PISO= 0.25 Tn/m2

P.E.SUELO= 1.95 Tn/m3 fy= 4,200.00 kg/cm2
f´c= 210.00 kg/cm2 ESF PORT= 1.00 kg/cm2

COLUMNA ( A x B ) A= 0.25 m
B= 0.25 m

ESF. NETO = ESF. PORT x 10 - ht x P.E.SUELO - S/C PISO P1 = PD1 + PL1

ESF. NETO= 7.41 Tn/m2 P1= 8.52 Tn

ESTIMANDO A z = 1.20 x P1 / ESF. NETO

Az= 1.38 m2 L= 1.17 m

USAR ZAPATAS DE = 1.20 m x 1.15 m

L1 = 1.20 m L2 = 1.20 m

Area = 1.38 m2
DISEÑO POR FLEXIÓN

Pu = 1.4xPM+1.7xPL Pu= 12.05 Tn

Wu = Pu / AZAP Wu= 8.73 Tn/m2

Mu = (wu x L2) ((L1 - B) / 2)^2 / 2 Mu= 1.182 Tn-m

CALCULO DEL ACERO

w = 0.85 - (0.7225 - (1.7 x Mu / (0.9 x f'c x b x d^2)))^0.5

r = w x f'c / fy

As = r x b x d
 LUEGO POR FLEXION :

HZAP = 0.50 m ACERO  1.27 cm

d = HZAP - 7.5 - ACERO d= 41.23 cm

w= 0.00307

r= 0.00015

As = 0.76 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.91 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.91 cm2 8 Ø 1/2" @ 0.17 m

SENTIDO TRANSVERSAL:

Mu = (wu x L1) ((L2 - A) / 2)^2 / 2 Mu= 1.18 Tn-m

w= 0.00307

r= 0.00015

As = 0.76 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.91 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.91 cm2 8 Ø 1/2" @ 0.17 m

VERIFICACION POR CORTANTE Ø = 0.85

Vdu = ( wu x S ) ( lv - d )

Vdu = 0.66 Tn

Vn = Vdu / Ø = 0.77 Tn

Vc = 0.53 ( ( f'c ) ^ 0.5 ) b d

Vc = 38.00 Tn Vn < Vc : CONFORME

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO

En este caso, la sección crítica para la longitud de desarrollo es la misma que la sección
crítica para flexión.

Longitud disponible para cada barra: ld = lv - r

ld = 0.40 m

Para barras en tracción:

Ab fy >= 0.006 db fy
ld = 0.06
( f'c ) ^ 0.5 >= 30 cm

Como el espaciamiento es: s = 0.17 > 0.15, CONFORME

lde = ld ld = 0.80 ld

Ab = 1.97 cm2
db = 1.59 cm

ld = 34.26 cm
ld = 40.01 cm
ld = 40.01 cm

lde = 32.00 cm lde < ldisp: CONFORME

TRANSFERENCIA DE FUERZA EN LA INTERFASE DE COLUMNA Y CIMENTACION

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO SOBRE LA COLUMNA:

ØC = 0.70

Pn = P u / Ø Pn = 17.21 Tn

Pnb = 0.85 f'c Ac Pnb = 111.56 Tn

Pn < Pnb: CONFORME

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO DE LA CIMENTACION:

Pn = P u / Ø Pnb = 0.85 f'c A0

A0 = ( ( A2 / A1 ) ^ 0.5 ) ACOL < 2 ACOL

 A2 es el área máximo de la superficie de apoyo que es geométricamente similar y concéntrica
con el área cargada A1.

0.25
X0 0.25

1.20

X0 = 1.20 m

A2 = 1.44 m2

( A2 / A1 ) ^ 0.5 = 4.80

Pn = 17.21 Tn

Pnb = 223.125 Tn Pn < Pnb: CONFORME

DISEÑO DE ZAPATAS Z-3

LUEGO :

PD= 8.38 Tn
PL= 0.83 Tn

2.- DATOS DEL TERRENO :

ht= 1.20 m S/C PISO= 0.25 Tn/m2

P.E.SUELO= 1.95 Tn/m3 fy= 4,200.00 kg/cm2
f´c= 210.00 kg/cm2 ESF PORT= 1.00 kg/cm2

COLUMNA ( A x B ) A= 0.25 m
B= 0.25 m

ESF. NETO = ESF. PORT x 10 - ht x P.E.SUELO - S/C PISO P1 = PD1 + PL1

ESF. NETO= 7.41 Tn/m2 P1= 9.21 Tn

ESTIMANDO A z = 1.20 x P1 / ESF. NETO

 Az= 1.49 m2 L= 1.22 m

USAR ZAPATAS DE = 1.25 m x 1.19 m

L1 = 1.25 m L2 = 1.25 m

Area = 1.49 m2
DISEÑO POR FLEXIÓN

Pu = 1.4xPM+1.7xPL Pu= 13.14 Tn

Wu = Pu / AZAP Wu= 8.81 Tn/m2

Mu = (wu x L2) ((L1 - B) / 2)^2 / 2 Mu= 1.377 Tn-m

CALCULO DEL ACERO

w = 0.85 - (0.7225 - (1.7 x Mu / (0.9 x f'c x b x d^2)))^0.5

r = w x f'c / fy

As = r x b x d

LUEGO POR FLEXION :

HZAP = 0.50 m ACERO  1.27 cm

d = HZAP - 7.5 - ACERO d= 41.23 cm

w= 0.00344

r= 0.00017

As = 0.89 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 9.28 cm2

UTILIZAMOS: As = 9.28 cm2 8 Ø 1/2" @ 0.17 m

SENTIDO TRANSVERSAL:

Mu = (wu x L1) ((L2 - A) / 2)^2 / 2 Mu= 1.38 Tn-m

w= 0.00344
 r= 0.00017

As = 0.89 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 9.28 cm2

UTILIZAMOS: As = 9.28 cm2 8 Ø 1/2" @ 0.17 m

VERIFICACION POR CORTANTE Ø = 0.85

Vdu = ( wu x S ) ( lv - d )

Vdu = 0.97 Tn

Vn = Vdu / Ø = 1.14 Tn

Vc = 0.53 ( ( f'c ) ^ 0.5 ) b d

Vc = 39.58 Tn Vn < Vc : CONFORME

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO

En este caso, la sección crítica para la longitud de desarrollo es la misma que la sección
crítica para flexión.

Longitud disponible para cada barra: ld = lv - r

ld = 0.43 m

Para barras en tracción:

Ab fy >= 0.006 db fy
ld = 0.06
( f'c ) ^ 0.5 >= 30 cm

Como el espaciamiento es: s = 0.17 > 0.15, CONFORME

lde = ld ld = 0.80 ld

Ab = 1.97 cm2
db = 1.59 cm

ld = 34.26 cm
ld = 40.01 cm
ld = 40.01 cm
 lde = 32.00 cm lde < ldisp: CONFORME

TRANSFERENCIA DE FUERZA EN LA INTERFASE DE COLUMNA Y CIMENTACION

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO SOBRE LA COLUMNA:

ØC = 0.70

Pn = P u / Ø Pn = 18.78 Tn

Pnb = 0.85 f'c Ac Pnb = 111.56 Tn

Pn < Pnb: CONFORME

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO DE LA CIMENTACION:

Pn = P u / Ø Pnb = 0.85 f'c A0

A0 = ( ( A2 / A1 ) ^ 0.5 ) ACOL < 2 ACOL

A2 es el área máximo de la superficie de apoyo que es geométricamente similar y concéntrica

con el área cargada A1.

0.25
X0 0.25

1.25

X0 = 1.25 m

A2 = 1.56 m2

( A2 / A1 ) ^ 0.5 = 5.00

Pn = 18.78 Tn

Pnb = 223.125 Tn Pn < Pnb: CONFORME

 DISEÑO DE ZAPATAS Z-4

LUEGO :

PD= 7.11 Tn
PL= 0.60 Tn

2.- DATOS DEL TERRENO :

ht= 1.20 m S/C PISO= 0.25 Tn/m2

P.E.SUELO= 1.95 Tn/m3 fy= 4,200.00 kg/cm2
f´c= 210.00 kg/cm2 ESF PORT= 1.00 kg/cm2

COLUMNA ( A x B ) A= 0.25 m
B= 0.25 m

ESF. NETO = ESF. PORT x 10 - ht x P.E.SUELO - S/C PISO P1 = PD1 + PL1

ESF. NETO= 7.41 Tn/m2 P1= 7.71 Tn

ESTIMANDO A z = 1.20 x P1 / ESF. NETO

Az= 1.25 m2 L= 1.12 m

USAR ZAPATAS DE = 1.10 m x 1.14 m

L1 = 1.10 m L2 = 1.10 m

Area = 1.25 m2
DISEÑO POR FLEXIÓN

Pu = 1.4xPM+1.7xPL Pu= 10.98 Tn

Wu = Pu / AZAP Wu= 8.79 Tn/m2

Mu = (wu x L2) ((L1 - B) / 2)^2 / 2 Mu= 0.873 Tn-m

CALCULO DEL ACERO

w = 0.85 - (0.7225 - (1.7 x Mu / (0.9 x f'c x b x d^2)))^0.5

r = w x f'c / fy

As = r x b x d
 LUEGO POR FLEXION :

HZAP = 0.50 m ACERO  1.27 cm

d = HZAP - 7.5 - ACERO d= 41.23 cm

w= 0.00247

r= 0.00012

As = 0.56 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.16 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.16 cm2 7 Ø 1/2" @ 0.17 m

SENTIDO TRANSVERSAL:

Mu = (wu x L1) ((L2 - A) / 2)^2 / 2 Mu= 0.87 Tn-m

w= 0.00247

r= 0.00012

As = 0.56 cm2

AsMIN = 0.0018 x b x d

AsMIN = 8.16 cm2

UTILIZAMOS: As = 8.16 cm2 7 Ø 1/2" @ 0.17 m

VERIFICACION POR CORTANTE Ø = 0.85

Vdu = ( wu x S ) ( lv - d )

Vdu = 0.12 Tn

Vn = Vdu / Ø = 0.14 Tn

Vc = 0.53 ( ( f'c ) ^ 0.5 ) b d

Vc = 34.83 Tn Vn < Vc : CONFORME

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO

En este caso, la sección crítica para la longitud de desarrollo es la misma que la sección
crítica para flexión.

Longitud disponible para cada barra: ld = lv - r

ld = 0.35 m

Para barras en tracción:

Ab fy >= 0.006 db fy
ld = 0.06
( f'c ) ^ 0.5 >= 30 cm

Como el espaciamiento es: s = 0.17 > 0.15, CONFORME

lde = ld ld = 0.80 ld

Ab = 1.97 cm2
db = 1.59 cm

ld = 34.26 cm
ld = 40.01 cm
ld = 40.01 cm

lde = 32.00 cm lde < ldisp: CONFORME

TRANSFERENCIA DE FUERZA EN LA INTERFASE DE COLUMNA Y CIMENTACION

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO SOBRE LA COLUMNA:

ØC = 0.70

Pn = P u / Ø Pn = 15.68 Tn

Pnb = 0.85 f'c Ac Pnb = 111.56 Tn

Pn < Pnb: CONFORME

RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO DE LA CIMENTACION:

Pn = P u / Ø Pnb = 0.85 f'c A0

A0 = ( ( A2 / A1 ) ^ 0.5 ) ACOL < 2 ACOL

A2 es el área máximo de la superficie de apoyo que es geométricamente similar y concéntrica
con el área cargada A1.

0.25
X0 0.25

1.10

X0 = 1.10 m

A2 = 1.21 m2

( A2 / A1 ) ^ 0.5 = 4.40

Pn = 15.68 Tn

Pnb = 223.125 Tn Pn < Pnb: CONFORME

 DISEÑO DE CIMIENTO MUROS PORTANTES
"MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LA INFRAETRUCTURA FISICA DEL CENTRO DE
SALUD
DE BARRIO PIURA CATEGORIA I-1 DE LA MICRO RED CASMA, DISTRITO DE
COMANDANTE NOEL- PROVINCIA DE CASMA DEPARTAMENTO DE ANCASH (PRIMERA
ETAPA)"
DISTRITO DE COMANDANTE NOEL
PROPIEDAD: COMANDANTE NOEL
UBICACIÓN.: BARRIO PIURA

……………………………………………………………………………………………………
UBICACION: ………..
Capacidad Portante del Suelo: t  1.00 Kg/cm²
Nivel de Desplante: Df : 1.20 m
P. Específico del Suelo: s : 1.95 Tn/m³
P. Especifico del Concreto Armado: ca : 2.40 Tn/m³
P. Especifico del Concreto Simple: cs : 2.00 Tn/m³
Recubrimiento: r: 7.50 cm
Espesor de Muro: Em: 15.00 cm
Espesor de Piso: Piso: 10.00 cm
Peralte de cimiento: Hc : 50 cm
Resistencia a la compresion del concreto: f`c: 210 Kg/cm²
Fluencia de acero: fy: 4200 Kg/cm²
SOBRECARGA DE PISO S/C: 250 Kg/cm²
EJE (2-2)
1.- METRADO DE CARGAS( ENCONTRADO POR ETABS)
CARGAS MUERTAS:
WD: TOTAL CARGA MUERTA: WD1: 3.50 Tn

CARGAS VIVAS:
WL:

WL: 0.15 Tn

Carga Muerta: 3.50 Tn 1.57 Tn/m

Carga Viva: 0.15 Tn 0.07 Tn/m
Longitud de Muro Analizado: 2.23 m

0
2.- Capacidad Neta del Suelo:

qn = qa-‫ץ‬m*Df-S/C 7.46 Tn/m²

3.- Dimensionamiento en planta:

A
 Ps  Pcm  Pcv  1.57 + 0.07 = 0.22 m
 nt  nt 7.46

Se adopta un valor: bxL = 0.50 m x 1.00 m

4.- Determinación del peralte del cimiento:

a.- Chequeo de peralte, por cortante:
Carga última:
Pu= 1.4 Wd + 1.7WL= 2.31 Tn/ml

Esfuerzo último:

Pu
u   4.62 Tn/m²
b.L
Cortante actuante a una distancia "d"
 u .b
Vu   2.31 Tn
2

Adoptando un H= 0.50 m

72 cm

Vu
Vud  .(b  2d  Em)  -0.32 Tn
b
Vud= -0.32 Tn

Corte tomado por el concreto: L= 1.00 cm

Vc  0.53. f ' c .L.d  32.25 Tn Vc= 32.25 Tn

Se debe cumplir:
 0.85 ØVc > Vud/0.75
27.42 Tn > -0.423495964 OK
b.- Chequeo de peralte por esfuerzos últimos:
Momento último:
X=(b-Em)= 0.35 m

u X 2
Mu   0.57 Tn-m
2

fy Mu
Mu   .b.d ². fy.r .(1  0.59.r ) d   0.30 m
f 'c fy
 .b. fy.r .(1  0.59.r )
f 'c
 Mu
d  
fy
 .b. fy.r .(1  0.59.r )
f 'c
d= 0.30 m

Se tomará: H= 0.50 m

5.- Diseño del Refuerzo transversal y longitudinal

Datos:
f'c = 210 kg/cm² fy = 4200 kg/cm² r= 7.00 cm
Ø= 0.9 b= 100 cm d  h  rec  Ø / 2  42 cm

Asmin=0.0018xbxd= 7.63 cm²  1/2 '' As= 1.27 cm²

Momento Min
As. fy
a  1.79 cm Mu  0.90. As. fy (d  a / 2)  11.95 Tn-m
0.85. f 'c.b

ACERO TRANSVERSAL
TRAMOS
Mu As AsDis Distribución de Acero
M1 1.57 0.98 7.63 Ø 1/2 '' @: 15.0

b= 160 cm d  h  rec  Ø / 2  42 cm

Asmin=0.0012xbxd= 12.20 cm²  1/2 '' As= 1.27 cm²

Momento Min
As. fy
a  1.79 cm Mu  0.90. As. fy (d  a / 2)  19.13 Tn-m
0.85. f 'c.b

ACERO LONGITUDINAL
TRAMOS
Mu As AsDis Lng Distribución de Acero
M2 12.20 Ø 1/2 '' @: 15.0

La sección queda según grafico adjunto:

Ø 1/2 '' @: 15

0.50

0.50

EJE (3-3)
1.- METRADO DE CARGAS( ENCONTRADO POR ETABS)
CARGAS MUERTAS:
WD: TOTAL CARGA MUERTA: WD1 : 4.63 Tn
CARGAS VIVAS:
WL:

WL: 0.37 Tn

Carga Muerta: 4.63 Tn 1.55 Tn/m

Carga Viva: 0.37 Tn 0.12 Tn/m
Longitud de Muro Analizado: 2.98 m

0
2.- Capacidad Neta del Suelo:

qn = qa-‫ץ‬m*Df-S/C 7.46 Tn/m²

3.- Dimensionamiento en planta:

A
 Ps  Pcm  Pcv  1.55 + 0.12 = 0.22 m
 nt  nt 7.46

Se adopta un valor: bxL = 0.45 m x 1.00 m

4.- Determinación del peralte del cimiento:

a.- Chequeo de peralte, por cortante:
Carga última:
Pu= 1.5 Wd + 1.8WL= 2.55 Tn/ml

Esfuerzo último:

Pu
u   5.68 Tn/m²
b.L
Cortante actuante a una distancia "d"
 u .b
Vu   2.55 Tn
2

Adoptando un H= 0.50 m

72 cm

Vu
Vud  .(b  2d  Em)  0.18 Tn
b
 Vud= 0.18 Tn

Corte tomado por el concreto: L= 1.00 cm

Vc  0.53. f ' c .L.d  32.25 Tn Vc= 32.25 Tn

Se debe cumplir:
 0.85 ØVc > Vud/0.75
27.42 Tn > 0.236862342 OK
b.- Chequeo de peralte por esfuerzos últimos:
Momento último:
X=(b-Em)= 0.45 m

u X 2
Mu   1.15 Tn-m
2

fy Mu
Mu   .b.d ². fy.r .(1  0.59.r ) d   0.30 m
f 'c fy
 .b. fy.r .(1  0.59.r )
f 'c
d= 0.30 m

Se tomará: H= 0.50 m

5.- Diseño del Refuerzo transversal y longitudinal

Datos:
f'c = 210 kg/cm² fy = 4200 kg/cm² r= 7.00 cm
Ø= 0.9 b= 100 cm d  h  rec  Ø / 2  42 cm

Asmin=0.0018xbxd= 7.63 cm²  1/2 '' As= 1.27 cm²

Momento Min
As. fy
a  1.79 cm Mu  0.90. As. fy (d  a / 2)  11.95 Tn-m
0.85. f 'c.b

ACERO TRANSVERSAL
TRAMOS
Mu As AsDis Distribución de Acero
M1 1.57 0.98 7.63 Ø 1/2 '' @: 15.0

b= 160 cm d  h  rec  Ø / 2  42 cm

Asmin=0.0012xbxd= 12.20 cm²  1/2 '' As= 1.27 cm²

Momento Min
As. fy
a  1.79 cm Mu  0.90. As. fy (d  a / 2)  19.13 Tn-m
0.85. f 'c.b

ACERO LONGITUDINAL
TRAMOS
Mu As AsDis Lng Distribución de Acero
M2 12.20 Ø 1/2 '' @: 15.0
 La sección queda según grafico adjunto:

Ø 1/2 '' @: 15
NTES

……………………………………………….
ico adjunto:
ico adjunto: