Diseo de Un Transportador de Rastras para Bagazo de Caa
Diseo de Un Transportador de Rastras para Bagazo de Caa
Diseo de Un Transportador de Rastras para Bagazo de Caa
TESIS DE GRADO
INGENIERO MECÁNICO
Presentada por:
Douglas Vicente Villegas Figueroa
GUAYAQUIL – ECUADOR
Año: 2008
AGRADECIMIENTO
profesional y de guiarme
tesis.
DEDICATORIA
MI PADRE VICENTE
MI MADRE PIEDAD
MI HIJO JULIAN
MIS HERMANOS:
WILLIAM, ANGELA,
ERICKA Y RUBEN.
TRIBUNAL DE GRADUACIÓN
y energía térmica útil ( vapor, agua caliente, aire caliente), y que utiliza como
bagazo de caña de azúcar, y que será utilizado como materia prima para el
de Cogeneración.
RESUMEN ………………………………………………………………….I
ÍNDICE GENERAL .…….…………………………………………………VI
ABREVIATURAS…………………………………………………………………. VI
SIMBOLOGÍA ……………..…………….……………………………………….VIII
ÍNDICE DE FIGURAS…………………….……………………………………….XI
ÍNDICE DE TABLAS……………………………………………………………..XIII
ÍNDICE DE PLANOS……………….……….…………………………………....XV
INTRODUCCIÓN …………………………………………………………1
CAPITULO 1
1. GENERALIDADES………………………………………………………….2
1.1. Transportador De Rastra…………………………………………2
1.2. Bagazo De Caña De Azúcar……………………………………15
1.3. Identificación de Necesidades………………………………….23
1.4. Energía Convencional Versus La Cogeneración…………….25
1.5. Diseño De Forma Del Transportador De Rastra……………..30
CAPITULO 2
2. DISEÑO Y SELECCIÓN DE LOS COMPONENTES MECÁNICOS…….37
2.1. Sistema de Transportación……………………………………..37
2.1.1 Selección De Cadena…………………………………..39
2.1.2 Diseño de Rastra………………………………………..55
2.1.3 Selección de Catalinas…………………………………57
CAPITULO 3
3. PROCESO DE FABRICACIÓN Y MONTAJE…………………………129
3.1. Fabricación…………………………………………………...129
3.2. Montaje………………………………………………………..143
3.3. Cronograma Del Proyecto………….……………………….149
CAPITULO 4
4. COSTOS DEL PROYECTO……………………………………………..150
4.1. Importación De Equipos…………………………………….151
4.2. Fabricación local De Partes…………………………….…...154
4.3. Montaje Y Puesta En Marcha………………………….…..154
CAPITULO 5
5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES…………………...158
APÉNDICES.
Bibliografía Y Referencias.
ABREVIATURAS
Pág.
bagazo de caña de azúcar”, para una capacidad de 150 Ton/hora, con el fin
de energía (Cogeneración).
detallan todos los cálculos realizados para el diseño de cada una de las
Transportadores de Rastra.
1) Estructura del
transportador.
2) Cadena de transporte.
3) Rastra.
4) Apoyo deslizante.
ángulo de inclinación.
y otras sustancias.
diseño de un transportador.
de rastras.
Transportador de rastras.
2. Cadena de Transportación.
3. Rastra de Transportación.
4. Chumacera.
5. Acople (Eje Reductor).
6. Reductor.
8. Motor Eléctrico.
10. Catalinas.
12. Ejes.
14. Cubierta.
generado en el eje.
4.- Chumacera.
que ayudan al giro de un eje, en este caso el giro del eje motriz y eje
conducido.
Son seleccionadas por las cargas radiales y/o axiales a las que los
de lubricación (grasa).
6.- Reductor.
revoluciones por minuto dadas por el motor para luego por medio de
su eje de salida, con menor velocidad, transmitir un torque capaz de
amperios en el motor.
Otro problema que puede generar aumento en los amperios del
10.- Catalinas.
cadena.
12.- Ejes.
14.- Cubierta.
material.
1.2. Bagazo De Caña De Azúcar.
tenemos:
Composición Química.
MADERA C H N O S Cl CENIZA
SUB-PRODUCTOS
AGRICOLAS C H N O S Cl CENIZA
PODER
TIPO DE BIOMASA CALORÍFICO
BRUTO (MJ/Kg)
MADERA
SUB-PRODUCTOS
AGRICOLAS
Contenido De Humedad
poder calorífico.
base húmeda siempre es más bajo que en base seca, por lo que es
contenido de humedad
FIGURA 1.4. PODER CALORÍFICO EN FUNCIÓN DE LA
HUMEDAD RELATIVA [2].
CARACTERISTICAS DE MATERIALES
DENSIDAD INDECE DE
MATERIAL
Kg/m³ ABRASION
Alumbre 720-960 1
Alúmina 800-960 3
Virutas de Aluminio 110-240 1
Hidrato de Aluminio 290 1
Oxido de Aluminio 1070-1920 2
Silicato de Aluminio 785 1
Cloruro de Amonio 830 1
Nitrato de Amonio 720 2
Sulfato de Amonio 720 2
Carbón 560 2
Asfalto 720 2
Bagazo 110-160 1
Levadura 660 1
Baritiba 2560 3
Carbonato de Bario 1150 2
Madera 160-320 2
Cebada 610 1
Bauxita 1200-1360 3
en las calderas que generan el vapor que necesitan las turbinas para
el país y el mundo.
caída de los precios de venta del azúcar. Todo esto indica que existe
la necesidad de diversificar la gama de productos del sector
macroeconómicos.
NOx y SO2.
por año.
Ahorra de más de 40 millones de metros cúbicos de agua
cada año.
combustibles.
este calor puede usarse a su vez para generar frío, supone que
aproximadamente.
Este beneficio es importante, pues un mayor aprovechamiento del
se generan.
cocinar alimentos.
33%
100 % GENERACIÓN DE ENERGÍA ENERGÍA
ELÉCTRICA
2%
15 % OTRAS
ASOCIADAS
50 % CALDERA
PÉRDIDAS
CONDENSADOS
84%
ENERGÍA
COGENERACIÓN ELÉCTRICA
100 % Y
CALOR A
PROCESO
1%
15 % OTRAS
ASOCIADAS
CALDERA
La Cogeneración En Latinoamérica.
Asiático son dos regiones del mundo donde se espera que este tipo
energía.
ido tomando con más relevancia en los últimos años. Donde los
empresas del sector privado, una vez que el gobierno autorizó a las
relativamente bajos.
1.5. Diseño De Forma Del Transportador De Rastra.
considerado las partes fundamentales para que este cumpla con los
transportación.
de rastra a diseñar.
Tolva De Alimentación:
de 7700 mm.
centro.
m& = ρ *V * A
Donde,
A: Área, m2.
Kg . Kg . m 60 min .
150000 = 160 3 * 23 * A*
h m min . 1h
A = 0.67 m 2
obtenemos las dimensiones para las rastras, las mismas que pueden
siguiente.
FIGURA 1.6. ANCHO DEL TRANSPORTADOR DE RASTRA.
figura 1.7.
FIGURA 1.7 DISEÑO DE FORMA DEL
TRANSPORTADOR DE RASTRA.
• Cadena.
• Rastras.
• Catalinas.
• Chumaceras.
• Acoples.
4.- Sistema Conducido o de Cola.
• Guías de rastras.
TABLA 4
CANTIDAD UNIDAD
INCLINACION 12 grados
TABLA 5
DIMENSIONES GENERALES
A B H S h Velocidad del Transportador (m/s)
(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30
250/1 306 515 100 50 5.5 11.0 16.5 22.0 27.5 33.0
400/1 456 515 - 645 150 50 12.5 25.0 37.5 50.0 62.5 75.0
630/1-630/2 686 515 - 645 170 50 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0
800/2 856 515 - 645 200 - 230 60 29.5 - 34.5 59.0 - 69.0 88.5 - 103.0 118.0 - 138.0 147.5 - 172.5
1000/2 1056 645 - 775 230 - 280 60 49.5 - 51.5 99.0 - 103.0 148.5 - 154.5 198.0 - 206.0 247.5 - 257.5
1200/2 1256 645 - 775 230 - 280 60 50.5 - 62 101.0 - 124.0 151.5 - 186.0 202.0 - 248.0 310.0
1400/2 1456 645 - 775 230 - 280 60 59 - 71.5 118.0 - 143.0 177.0 - 214.5 236.0 - 286.0
1600/2 1656 775 280 80 81.5 163.0 244.5 326.0
1800/2 1856 755 280 80 91.5 183.0 274.5
2000/2 2056 755 280 80 102.0 204.0 306.0
TABLA 6
Sincronización
Eficiencia en la Transmisión
Antichoque
Ruido / Vibración
Ahorro de Espacio (alta velocidad
/ carga liviana)
Ahorro de Espacio (baja velocidad
/ carga pesada)
Lubricación
Exceso de carga en chumaceras
Excelente Regular
Bueno Pobre
transportador.
hora.
cadena.
del transportador.
componentes.
5. Calcular la tensión de prueba en la cadena.
la catalina.
es la adecuada.
Hileras de cadena: 2.
16.67 * TPH
Wm =
S
Donde:
16.67 * 150
Wm =
21.34
Wm = 117.17 Kg / m
Donde:
n : Hileras de cadena.
64.09
Wc = 2 * 25.35 +
2
Wc = 155.83Kg / m
Tensión En La Cadena.
conformada por:
Donde:
PB : Tensión en el punto B.
µ Sm = ( µ m * Cosα ) + Sinα
µSm = fv = 0.40
µ Sm = 0.60
PB = 9.81 * WC * L * µ S 1
PB = −2285.4( N )
Ahora debemos calcular la tensión de la cadena producida por
Donde:
el diseño.
X = 13972.5 N
Cp = 26279.31N
Cp DISEÑO = Cp * Fs * Fp * Fn
Donde,
FP = Factor de servicio.
FS = Factor de velocidad.
Fn = Factor por numeras de hileras de cadena.
pesadas.
las condiciones.
TABLA 7.
FACTORES DE SERVICIO.
Frecuencia de
choques 1.2
Cargas en la
cadena 1.5
Condiciones
atmosféricas 1.2
Operación 1.2
F p = 1 . 2 * 1 . 5 * 1. 2 * 1. 2
F p = 2.60
Fs = 0.990
1.20
Fn =
n
1.20
Fn = = 0.6
2
Pd = P * F p * Fs * Fn
Cp DISEÑO = 26279.31 * 2.6 * 0.99 * 0.6
de la cadena.
E.Ultimo
Cp DISEÑO =
8
E.Ultimo = 8 * 40585.8
p = 6 pulg.
características:
p = 6 pulg.
Cp = 9200 lbs
Plano PC-CADENA-05
obtuvimos las dimensiones para las rastras, las mismas que son de
siguiente fórmula:
C
L = Nh + 2*
p
Donde,
11.55
L = 12 + 2 *
0.1524
[9] vemos que el peso por metro de la UPN es de 33.2 kg/m. Ahora
Obtenemos un valor de 62.58 Kg, que junto con las cartelas que
Donde,
Plano PC-RASTRA-04
consideraciones:
cadena.
bronce, etc.
del centro.
FIGURA 2.5. TIPOS DE CATALINAS [8].
tamaño de la chavetera.
PD = p * v.const .
Donde:
p: Paso de la cadena.
PD = 6 * 3.864
desgaste.
Hay otros materiales que se pueden especificar para los requisitos
TABLA 8.
TABLA 9.
DUREZA EN LOS
APLICACIÓN
DIENTES (RC MINIMA)
IMPULSO 35
TRANSPORTADORES 35
ELEVADORES DE
CEMENTO O 57
CLINKER
9.
El ancho del diente está dado por la separación entre las caras de
catalina.
catalina. Para esto, con el valor del paso diametral de 23.184 pulg.
ecuación.
1
⎧ 1
⎫3
⎡⎛ M ⎞ 2 3 ⎛ Tm ⎞⎟ ⎤
2
⎪⎪ 32 N f ⎪⎪
2
d =⎨ ⎜
⎢ kf a ⎟ ⎜
+ k fsm ⎥ ⎬
⎪ π ⎢⎜⎝ S f ⎟⎠ 4 ⎜⎝ S y ⎟⎠ ⎥ ⎪
⎪⎩ ⎣ ⎦ ⎪⎭
eje.
FIGURA 2.8. FUERZAS EN EL EJE MOTRIZ.
la siguiente formula:
P.Eje = W ´*l
3508.4 N
W ´=
2.6m
N
W ´= 1349.4
m
diseño.
∑F y =0
R1 y − P1 − P2 + R 2 y − W ´*l = 0
R1 y = R 2 y ∧ P1 = P2
2 R1 y − 2 P1 = 1349.4 * 2.6
6468.44
R1 y =
2
R1 y = R 2 y = 3235.2 N
FIGURA 2.10. ANALISIS DE FUERZAS PLANO “XZ”.
igual a 40585.8 N.
∑F x =0
R1x − T 1 − T 2 + R 2 x = 0
R1x = R 2 x ∧ T 1 = T 2
2 R1x − 2T 1 = 0
2 R1x = 2T 1
R1x = R 2 x = 40585.8 N
Cálculos para el diagrama de cortante y momento flector
en el eje “X-Y”.
V1 = 3235.8 N
V2 = W ´ * l − V1
V2 = 2894.4 N
V3 = V2 − P1
V3 = 2894.4 − 1480
V3 = 1414.4 N
M ´ = V2 * l
M ´ = 2894.4 * 0.253
M ´ = 732.2 N − m
l
M ´´ = W ´ * l * + (V2 − V3 ) * l
2
1300
M ´´ = 1349.4 * 1300 * + (2894 − 1414.2) * 0.253
2
M ´´ = 1515.2 N − m
FIGURA 2.11. DIAGRAMA DEL CORTANTE Y
MOMENTO FLECTOR EN EL PLANO “XY”.
Cálculos para el diagrama de cortante y momento flector
en “X-Z”.
V4 = 40585.8 N
M ´´´ = V4 * l
M ´´´ = 10268.2 N − m
Ma = ( M ´´ ) 2 + ( M ´´´ ) 2
Ma = (1515.2) 2 + (10268.2) 2
Ma = 10379.4 N − m
acople.
MPa.
S e´ = 0.5 S ut
S e´ = 0.5 * 1078000000
S e´ = 539 MPa
igual uno.
C c arg a = 1
no.
C tamaño = 0.736
superficie.
es igual a 1.
C temperatura = 1
C confiabilidad = 0.814
S e = 234.33MPa
r 3
= = 0.021
d 140
K f = 1 + q(Kt − 1)
1
q=
a
1+
r
a = 0.080 y r = 0.12pulg
1
q=
a
1+
r
1
q= = 0.81
0.080
1+
0.12
K f = 1 + 0.81* (2.2 − 1)
K f = 1.97
K fsm = 1 + q(K ts − 1)
K fsm = 2.30
(FIGURA 2.9).
∑T = 0
T − Tc − Tc = o
T = 2Tc
Cp DISEÑO * PD
Tc =
2
Donde:
40585.8 * 0.589
Tc =
2
Tc = 11952.5 N − m
T = 2Tc
T = 2 * 11952.5
T = 23905 N − m
Finalmente reemplazamos en la formula los datos obtenidos:
1
⎧ 2 2⎫
1 3
⎡
⎪ 32 * 3 ⎛ 10379.4 ⎞
2
3⎛ 23905 ⎞ ⎤ ⎪
d0 = ⎨ ⎢⎜1.97 ⎟ + ⎜ 2.3 ⎟ ⎥ ⎬
⎪ π ⎢⎣⎝ 234330000 ⎠ 4⎝ 685000000 ⎠ ⎥⎦ ⎪
⎩ ⎭
d 0 = 0.150
d 0 = 150mm
las catalinas.
A = 0.97098
b = --0.21796
b
⎛r⎞
K t = A⎜ ⎟
⎝d ⎠
−0.21796
⎛ 3 ⎞
K t = 0.97098⎜ ⎟
⎝ 125 ⎠
K t = 2.19
K f = 1 + 0.81* (2.19 − 1)
K f = 1.96
A = 0.83425
b = -0.21649
b
⎛r⎞
K ts = A⎜ ⎟
⎝d ⎠
− 0.21649
⎛ 3 ⎞
K ts = 0.83425 * ⎜ ⎟
⎝ 125 ⎠
K ts = 1.87
K fsm = 1.71
Como el punto a analizar se encuentra en el cambio de
1
⎧ 1
⎫ 3
⎪ 32 * 3 ⎡⎛ 23905 ⎞ ⎤
2 2
4830.8 ⎞ 3⎛ 2
⎪
d1 = ⎨ ⎢⎜1.96 ⎟ + ⎜1.71 ⎟ ⎥ ⎬
⎪ π ⎢
⎣⎝ 135330000 ⎠ 4 ⎝ 685000000 ⎠ ⎥⎦ ⎪
⎩ ⎭
d1 = 0.138m
d1 = 138mm
Plano PC-MOTRIZ-14
CHUMACERA
CILINDRO
PROTECTOR
CILINDR-13.
2.2.2 Selección Del Reductor y Motor.
CODIGO Q
H: Aplicación horizontal.
V: Aplicación vertical.
motor.
CODIGO Q H
ellos.
P : Ejes paralelos.
CODIGO Q H P
consideración lo siguiente.
aplicación.
- Motor: n1 = 1750
Sf = 1.25
Pmotor x Sf = 60 x 1.25 = 75
Donde,
S * 60
RPM =
PD * π
Donde,
0.35 * 60
RPM =
0.588 * π
RPM = 11.4
1750
Ratio = = 154
11.4
siguiente:
75 ≤ 82
CODIGO Q H P F 160
El valor de 82 HP corresponde al tamaño del
presentes es de 4.
CODIGO Q H P F 4 160
L : Izquierda.
R : Derecha.
U : Arriba.
D : Angulo Recto.
CODIGO Q H P F 4 L 160
R : Derecha.
U : Arriba.
D : Abajo.
CODIGO Q H P F 4 L D 160
reductor).
CODIGO Q H P F 4 L D N 160
Plano PC-REDUCT-09
2.2.2.2 Selección Del Motor.
Peje
Pmotor = ( HP)
η motor *η reductor
Donde,
# deCadenas * Cp DISEÑO * S
Peje = ( KW )
1000
Donde,
2 * 40585.8 * 0.35
Peje = ( KW )
1000
Pmotor = 55.88 HP
transportador.
R1x = 40585.8 N
R1y = 3235.2 N
R = R1x 2 + R1 y 2
R = 40585.8 2 + 3235.2 2
R = 40.7 kN = Fr
Donde,
166
Pa = * 40.7
55
Pa = 122.84 KN .
1
⎛ 60 * rpm * L10 h ⎞ p
C =⎜ ⎟ * Pa
⎝ 10 6 ⎠
Donde,
P = Carga equivalente.
p = Factor por tipo de rodamiento, 10/3(rodamientos de rodillos).
horas.
3
⎛ 60 * 11.4 * 45000 ⎞ 10
C =⎜ ⎟ *122.84
⎝ 1000000 ⎠
C = 344kN
la calculada).
Luego procedemos a escoger el cono de ajuste del APENDICE
Assembly: SNW-32
Sleeve: S-32
Locnut: AN-32
Lockwasher/Lockplate: W-32
requerimientos.
siguiente:
• Potencia o Torque.
• Diámetro de abertura.
igual a 1.
3. Determinación Del Torque De Aplicación.
siguiente formula:
HPreductor * 63000 * S .F .
Torque =
rpm
Donde:
HPReductor = 82
82 * 63000 * 1
Torque =
11.4
Torque = 453157.9lb − pu lg .
Torque = 51199.94 N − m
XC.
El acople seleccionado es el 1055G con un torque
calculado en el paso 3.
Dimensiones.
Plano PC-ACOPLE-10
tipo indicado.
2. Determinación El Factor De Servicio.
siguiente formula:
HPmotor * 63000 * S .F .
Torque =
rpm
Donde:
HPmotor = 60
S.F.(Factor de servicio) = 1.
60 * 63000 *1
Torque =
1750
Torque = 2160lb − pu lg .
Torque = 244.04 N − m
4. Tamaño Del Acople.
calculado en el paso 3.
Dimensiones.
Plano PC-ACOPLE-08
2.3 Sistema Conducido O De Cola.
conducido.
P.Eje = W ´*l
3018.4 N
W ´=
2.6m
N
W ´= 1160.92
m
R3 y − P3 − P4 + R 4 y − W ´*l = 0
R3 y = R 4 y ∧ P3 = P4
2 R3 y − 2 P3 = 1160.92 * 2.6
5007.79
R3 y =
2
R3 y = R 4 y = 2503.89 N
∑F xz =0
− R3 x + 2TPB + 2TPC − R 4 x = 0
R3 x = R 4 x ∧ TPB = TPC
2 R3 x − 4TPB = 0
R3 x = 2TPB
R3 x = 2 * 2285.4
R3 x = R 4 x = 4570.8 N
el plano “XY”.
V1 = R3 y = 2503.89 N
V2 = W ´ * l − V1
V2 = 2210.18 N
V3 = V2 − P3
V3 = 2210.18 − 994.7
V3 = 1215.48 N
M ´ = V2 * l
M ´ = 2210.18 * 0.253
M ´ = 559.17 N − m
l
M ´´ = W ´ * l * + (V2 − V3 ) * l
2
1,3
M ´´ = 1160.92 * 1,3 * + (2210.18 − 1215.48) * 0.253
2
M ´´ = 1232.6 N − m
el plano “XZ”.
V4 = 4570.8
M ´´´ = V4 * l
M ´´´ = 1156.41N − m
FIGURA 2.20. DIAGRAMA DE CORTANTE Y MOMENTO
FLECTOR EN EL PLANO “XY”.
FIGURA 2.21. DIAGRAMA DE CORTANTE Y MOMENTO
FLECTOR EN EL PLANO “XZ”.
De igual forma calculamos el momento “Ma” que es el
momento resultante.
Ma = ( M ´´ ) 2 + ( M ´´´ ) 2
Ma = (1232.6) 2 + (1156.41) 2
Ma = 1690.14 N − m
1
⎧ 2 2⎫
1 3
⎡
⎪ 32 * 3 ⎛ 1690.41 ⎞ ⎤ ⎪
d0 = ⎨ ⎢⎜1.97 ⎟ ⎥ ⎬
⎪ π ⎢⎣⎝ 234330000 ⎠ ⎥⎦ ⎪
⎩ ⎭
d 0 = 0.075m
d 0 = 75mm
los tambores.
1
q=
a
1+
r
1
q= = 0.92
0.080
1+
0.79
A = 0.93836
b = --0.25759
b
⎛r⎞
K t = A⎜ ⎟
⎝d ⎠
−25759
⎛ 20 ⎞
K t = 0.93836⎜ ⎟
⎝ 90 ⎠
K t = 1.38
K f = 1 + 0.81* (1.38 − 1)
K f = 1.3
A = 0.85614
b = -0.23513
b
⎛r⎞
K ts = A⎜ ⎟
⎝d ⎠
− 0.23513
⎛ 20 ⎞
K ts = 0.85614 * ⎜ ⎟
⎝ 90 ⎠
K ts = 1.21
K fsm = 1.17
2.22).
1
⎧ 2 2⎫
1 3
⎪ 32 * 3 ⎡⎛ 1284 . 5 ⎞ ⎤ ⎪
d1 = ⎨ ⎢⎜1.3 ⎟ ⎥ ⎬
⎪ π ⎢⎣⎝ 234330000 ⎠ ⎥⎦ ⎪
⎩ ⎭
d1 = 0.060m
d1 = 60mm
Plano PC-E.CONDU-15
utilizado es el mismo.
siguiente formula:
TTP * d p ⎡ πµd p + L ⎤
TTornillo = ⎢ ⎥
2 ⎢⎣ πd p − µL ⎥⎦
Donde,
600 N-m.
(N).
N-m.
4570.8 N.
El coeficiente de fricción recomendable entre el tornillo y la
Despejando dp tenemos,
d p = 40 mm
C * factordelacadena
Ajuste = (mm)
p
Donde,
TABLA 10
13 – 20 0.406
27 – 33 0.508
54 – 67 0.762
107 – 134 1.016
160 – 200 1.016
267 1.270
400 1.270
11550 * 0.762
Ajuste = (mm)
152.4
Ajuste = 57.75mm
Plano PC-TEMPLA-06
2.3.2.2. Selección De Rodamientos.
R3x = 4570.8 N
R3y = 2503.8 N
R = R3 x 2 + R3 y 2
R = 4570.8 2 + 2503.8 2
R = 5.22kN = Fr
Pa = 1.2 Fr + Fa
Fr
Fa =
0.55
166
Pa = Fr
55
Donde,
1
⎛ 60 * rpm * L10 h ⎞ p
C =⎜ ⎟ * Pa
⎝ 10 6 ⎠
Donde,
Pa = Carga equivalente.
rodillos).
C = 45kN
calculada).
Assembly: SNW-14
Sleeve: S-14
Locnut: N-14
Lockwasher/Lockplate: W-32
plancha A36
Plataforma de Mantenimiento.
Plano PC-GENERAL-00
2.4.2. Norma y Código de Diseño.
empotradas.
Rd ≥ Rreq.
Donde,
1.4D (LC-1)
carga muerta, D)
carga muerta, D)
seleccionado.
especificado por la AISC y que esta relación debe ser menor que 1.
con las secciones seleccionadas. Se puede notar que para todos los
3.1. FABRICACION
los mismos.
elevadores.
3.1.3. Preparación.
durante la conformación.
plantillas.
tipos.
mecánico.
amoladoras y fresas.
3.1.6. Armado.
soldadura o atornillamiento.
externos.
3.1.7. Soldadura.
siguientes normas:
¾ S1S05–5900
Materials)
ceniza claro.
bruscamente el rendimiento.
posterior al arenado.
líquido propulsor.
3.1.9. Pintado.
proceso de pintado.
Prueba
±0.25 mu.
3.2. Montaje.
del superior.
montaje.
ambiente.
3.2.4. Ejecutar Las Maniobras Del Montaje A Realizar.
empresa.
CAPÍTULO 4
4. ANÁLISIS DE COSTOS.
importación.
de las estructuras se obtuvo tomando una media del costo por unidad
es de USD 48,063.52.
TABLA 11
CALCULO DEL VALOR CIF
SISTEMA DE TRANSPORTACIÓN
- Cadena 1292.30 $ 9,223.76 $ 193.85 $ 188.35 $ 9,487.86
- Catalinas 505.00 $ 7,443.44 $ 75.75 $ 150.38 $ 7,593.83
SISTEMA MOTRIZ
- Reductor 800.00 $ 13,780.00 $ 120.00 $ 278.00 $ 14,178.00
- Motor Eléctrico 250.00 $ 2,518.00 $ 37.50 $ 51.11 $ 2,606.61
- 2 Chumaceras 171.46 $ 3,835.20 $ 25.72 $ 77.22 $ 3,938.14
- 2 Acoples 160.00 $ 4,500.00 $ 24.00 $ 90.48 $ 4,614.48
SUBTOTAL $ 43,134.32
TABLA 12
COSTOS DE EQUIPOS IMPORTACIÓN
PESO GASTOS
DESCRIPCIÓN CIF ARANCEL FODINFA TOTAL
Kg. LOCALES
SISTEMA DE TRANSPORTACIÓN
- Cadena 1292.30 $ 9,487.86 $ 948.79 $ 47.44 $ 25.85 $10,509.93
- Catalinas 505.00 $ 7,593.83 $ 759.38 $ 37.97 $ 10.10 $ 8,401.28
SISTEMA MOTRIZ
- Reductor 800.00 $14,178.00 $ 1,417.80 $ 70.89 $ 16.00 $15,682.69
- Motor Eléctrico 250.00 $ 2,606.61 $ 260.66 $ 13.03 $ 5.00 $ 2,885.30
- 2 Chumaceras 171.46 $ 3,938.14 $ 393.81 $ 19.69 $ 3.43 $ 4,355.07
- 2 Acoples 160.00 $ 4,614.48 $ 461.45 $ 23.07 $ 3.20 $ 5,102.20
SUBTOTAL $47,728.00
4.2. Fabricación Local de Partes.
Material.
Mano de Obra.
Fungibles.
Pintura.
Varios.
PRECIO
DESCRIPCIÓN PESO Kg. UNITARIO PRECIO
(USD/Kg.)
SISTEMA DE TRANSPORTACIÓN
- 41 Rastras 3232.00 3.40 $10,988.80
SISTEMA MOTRIZ
- Eje Motriz 358.00 9.10 $ 3,257.80
- Cilindro Protector 91.00 3.20 $ 291.20
DISEÑO ESTRUCTURAL
- Bastidor del Transportador 9655.70 3.20 $30,898.24
- Apoyos del Transportador 2300.00 3.40 $ 7,820.00
- Tolva de Alimentación 9905.00 3.20 $31,696.00
- Plataforma de Inspeccion 2828.00 3.20 $ 9,049.60
SUBTOTAL $99,055.64
TABLA 14
COSTOS DE MONTAJE
PRECIO
DESCRIPCIÓN CANT. UNIDAD UNITARIO PRECIO
(USD/Kg.)
SISTEMA DE TRANSPORTACIÓN
- Cadena 1292.30 Kg. 1.10 $ 1,421.53
- Rastras 3232.00 Kg. 1.10 $ 3,555.20
- Catalinas y Tambores 505.00 Kg. 1.10 $ 555.50
SISTEMA MOTRIZ
- Eje Motriz y Cilindro Protector 449.00 Kg. 1.10 $ 493.90
- Reductor y Motor 1050.00 Kg. 1.10 $ 1,155.00
- Chumaceras 171.46 Kg. 1.10 $ 188.61
- Acoples 160.00 Kg. 1.10 $ 176.00
DISEÑO ESTRUCTURAL
- Bastidor del Transportador 9655.70 Kg. 1.10 $10,621.27
- Apoyos del Transportador 2300.00 Kg. 1.10 $ 2,530.00
- Tolva de Alimentación 9905.00 Kg. 1.10 $10,895.50
- Plataforma de Inspeccion 2828.00 Kg. 1.10 $ 3,110.80
SUBTOTAL $35,815.96
Finalmente en la tabla 15 se muestra el resumen de los costos de todos los
equipos y el costo total de la obra mecánica del proyecto completo.
TABLA 15
COSTOS TOTAL DEL PROYECTO
PRECIO DE
PRECIO DE PRECIO
DESCRIPCIÓN FABRICCIÓN E
MONTAJE TOTAL
IMPORTACIÓN
SISTEMA DE TRANSPORTACIÓN
- Cadena $ 1,421.53 $ 10,509.93 $ 11,931.46
- Rastras $ 3,555.20 $ 10,988.80 $ 14,544.00
- Catalinas y Tambores $ 555.50 $ 8,401.28 $ 8,956.78
SISTEMA MOTRIZ
- Eje Motriz y Cilindro Protector $ 493.90 $ 3,549.00 $ 4,042.90
- Reductor y Motor $ 1,155.00 $ 18,567.99 $ 19,722.99
- Chumaceras $ 188.61 $ 4,355.07 $ 4,543.68
- Acoples $ 176.00 $ 5,102.20 $ 5,278.20
DISEÑO ESTRUCTURAL
- Bastidor del Transportador $ 10,621.27 $ 30,898.24 $ 41,519.51
- Apoyos del Transportador $ 2,530.00 $ 7,820.00 $ 10,350.00
- Tolva de Alimentación $ 10,895.50 $ 31,696.00 $ 42,591.50
- Plataforma de Inspeccion $ 3,110.80 $ 9,049.60 $ 12,160.40
TOTAL $ 182,599.60
5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
viable.
para este tipo de aplicación, ya que fue diseñado para tener gran
Society).
CARACTERISTICOS
TRANSPORTADORES DE CADENA
COEFICIENTE DE FRICCION µ1
VALOR fh
CLASIFICACION DE TRNSPOTADOES
APENDICE I
FACTOES DE VELOCIDAD
DIMENSIONES DE CADENAS
b) FACTORES DE CONFIABILIDAD.
DIMENSIONES DE REDUCTOES
TIPOS DE ACOPLES, G
TIPOS DE ACOPLES
DIMENSIONES DE PERNOS
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