31773060
31773060
31773060
MEMORIA
MEMORIA DESCRIPTIVA
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE.
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3. ANTECEDENTES .......................................................................................Pág. 7
Memoria descriptiva 1
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6.3. Fermentadores..................................................................................Pág. 33
Memoria descriptiva 2
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6.5.1. Introducción.............................................................................Pág. 45
6.5.2. Selección ...................................................................................Pág. 46
6.5.3. Funcionamiento de la microfiltración tangencial...............Pág. 47
6.5.4. Datos técnicos ..........................................................................Pág. 48
7. Sistema de control.....................................................................................Pág. 50
7.1. Introducción......................................................................................Pág. 50
8.VÁLVULAS ................................................................................................Pág. 65
Memoria descriptiva 3
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11.BIBLIOGRAFÍA........................................................................................Pág. 76
Memoria descriptiva 4
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Memoria descriptiva 5
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Memoria descriptiva 6
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3. ANTECEDENTES.
Memoria descriptiva 7
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Memoria descriptiva 8
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esta forma se obtienen las cenizas cuyo contenido total está fijado en la
Reglamentación. Ha de ser como mínimo de 1 g/l y como máximo de 5 g/l.
La relación extracto seco/ cenizas, entre 3 como mínimo y 8 como máximo y
la acidez volátil/ cenizas, no menor de 10 ni mayor de 40, se ha fijado en la
Reglamentación como resultado de los valores obtenidos sobre vinagres
españoles.
Memoria descriptiva 9
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Memoria descriptiva 10
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Memoria descriptiva 11
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1
Tabla obtenida de la tesis doctoral “Diseño, puesta a punto y desarrollo de protocolos para la
operación de un acetificador de alto rendimiento a escala de planta piloto. Estudio de alternativas de
operación en régimen continuo.”. Ignacio de Ory Arriaga
Memoria descriptiva 12
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Memoria descriptiva 13
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3.2.1.1. pH.
3.2.1.2. Etanol.
Memoria descriptiva 14
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3.2.1.4. SO2.
Memoria descriptiva 15
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Memoria descriptiva 16
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3.2.1.7. Temperatura.
1- Fase de latencia.
2
Dato obtenido de la tesis doctoral “Diseño, puesta a punto y desarrollo de protocolos para la
operación de un acetificador de alto rendimiento a escala de planta piloto. Estudio de alternativas de
operación en régimen continuo.”. Ignacio de Ory Arriaga.
3
Dato obtenido de la tesis doctoral “Diseño, puesta a punto y desarrollo de protocolos para la
operación de un acetificador de alto rendimiento a escala de planta piloto. Estudio de alternativas de
operación en régimen continuo.”. Ignacio de Ory Arriaga.
Memoria descriptiva 17
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Memoria descriptiva 18
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3- Fase estacionaria.
Memoria descriptiva 19
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Memoria descriptiva 20
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Memoria descriptiva 21
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Memoria descriptiva 22
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Memoria descriptiva 23
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4
Ver datos en Tabla 2
Memoria descriptiva 24
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5
Fuente O.I.V. (Organización Internacional de la Viña y el Vino)
Memoria descriptiva 25
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La materia prima del proceso será vino con una graduación alcohólica
de entre 10 y 12º, un pH dentro del intervalo 3,5-4,0, una concentración de
SO2 menor de 25 mg/L y ausencia de velo en flor.
Memoria descriptiva 26
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Memoria descriptiva 27
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VINAGRE
DE
VINO YEMA
C1 C2
I1 I2 H
A
E 1.000
G L/h
12º C VINAGRE
FINALIZADO
J1
B
E1
4.000 F1 F2
L/h 4.000 1.000
L/h L/h
A: depósito de vino
B: bomba centrífuga de descarga /carga de vino
C1, C2: fermentadores
E: depósito de descarga
F1,F2: bombas centrífugas del depósito de descarga de vinagre
G: microfiltración tangencial
H: depósito de vinagre
E1: bomba de descarga del depósito de descarga de vinagre.
J1: bomba de carga del depósito de almacenamiento de vinagre.
Memoria descriptiva 28
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Memoria descriptiva 30
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6.1.2. Conducciones.
Memoria descriptiva 31
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6.3. Fermentadores.
Memoria descriptiva 33
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• Mirilla redonda según DIN 28120, Vetrolux DN 200 o similar, para poder
observar lo que sucede en su interior, con un diámetro de 225 mm.
Suministrada por Max Müeller, AG.
6.3.1. Antiespumante.
Memoria descriptiva 34
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6.3.1.1. Selección.
Para este caso y dada que la producción de vinagre va a ser muy alta
se puede usar un antiespumante con recirculación de fluido al medio
fermentativo, aprovechando así el máximo vinagre posible y teniendo las
menores pérdidas.
Memoria descriptiva 35
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6
Ver tabla adjunta en anexos.
Memoria descriptiva 36
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Figura 4. Antiespumante.
6.3.2. Aireador-agitador.
Memoria descriptiva 37
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Memoria descriptiva 38
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Figura 5. Aireador-agitador.
Memoria descriptiva 39
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• Aportación de oxígeno.
Memoria descriptiva 40
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Memoria descriptiva 41
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Otra ventaja del uso del serpentín, es el mayor contacto que se crea
entre las paredes de su tubería y el medio fermentativo.
Memoria descriptiva 42
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Memoria descriptiva 43
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Los principales accesorios con los que cuenta cada depósito son:
Memoria descriptiva 44
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6.5.1. Introducción.
Memoria descriptiva 45
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6.5.2. Selección.
Memoria descriptiva 46
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Memoria descriptiva 47
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Memoria descriptiva 49
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7. SISTEMA DE CONTROL.
7.1. Introducción.
Por otro lado se debe instalar un sistema de control para que la planta
opere de manera estable y automatizada, controlando las variables
necesarias, para obtener las mismas características en el producto final.
Memoria descriptiva 50
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Memoria descriptiva 51
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Tr
CT
ST
Agua de
refrigeración
Memoria descriptiva 52
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Tp
Q T Ts
ACTUADOR FERM ENTADOR ST
s Ts
CT
Tr
Siendo:
Memoria descriptiva 53
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Una vez que se desaloja el 62% acordado, del total del volumen del
fermentador se pondrá en marcha el caudal de entrada de vino a este, y al
llenarse hasta el nivel máximo fijado se volverá a parar.
Memoria descriptiva 54
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Memoria descriptiva 55
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Q N SN Ns
ACTUADOR FERM ENTAD OR
s Ns
CN
Nr
Siendo:
Una vez que el sensor de nivel (SN) mida el nivel que se corresponda
con el punto de consigna inferior (el 38% del volumen útil total) mandará
una señal (s) al actuador para detener la salida de vinagre del fermentador.
Acto seguido se pondrá en funcionamiento la bomba de carga del
fermentador, para que entre materia prima, hasta completar el volumen
(punto de consigna superior) haciendo que se detenga la entrada de vino al
fermentador. Por otro lado, el actuador mandará otra señal a la
electroválvula que fija la dirección del flujo de vino, ya sea el sensor de nivel
del primer fermentador o del segundo el que haya mandado la señal.
Memoria descriptiva 56
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El esquema sería:
Memoria descriptiva 57
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Figura 10. Lazo de control del oxígeno disuelto en el interno del fermentador.
V O Os
ACTUADOR FERM ENTADOR SO
s Os
CO
Or
Siendo:
Memoria descriptiva 59
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SAc
CAc
B2
B1
Memoria descriptiva 60
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Q Ac A cs
ACTUADOR FERM EN TA D OR SA c
s CAc A cs
A cr
Siendo:
Q: caudal de descarga del fermentador;
Ac: acidez en el interior del fermentador;
Acs: acidez medida por el sensor;
Acr: acidez fijada (punto de consigna);
s: señal que envia al actuador;
SAc: sensor de acidez
CAc: controlador de acidez.
Memoria descriptiva 61
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SN
CN
microfiltración
B4
Memoria descriptiva 62
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Q N SN Ns
ACTUADOR D EP. D ESCA RG A
s Ns
CN
Nr
Siendo:
Una vez que el sensor de nivel (SN) mida el nivel que se corresponda
con el punto de consigna superior (el 70% del volumen útil total) mandará
una señal (s) al actuador para poner en marcha la bomba de impulsión hacia
el equipo de microfiltración.
Memoria descriptiva 63
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Memoria descriptiva 64
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8. VÁLVULAS.
Válvula flotador, está dotada de una boya en el extremo que será la que,
conectada a una válvula de mariposa, cierre la entrada del fluido al depósito,
cuando se alcance el total del volumen en el interior. Se tomará una válvula
Memoria descriptiva 65
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9
Ver anexos.
Memoria descriptiva 66
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Memoria descriptiva 67
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Figura 13.Evolución de las concentraciones de oxígeno disuelto (C), ácido acético (CA y
etanol (CE), y de los valores de la densidad óptica (DO) y la velocidad de acetificación (P)
a lo largo de un ciclo de fermentación acética considerado típico.
Memoria descriptiva 68
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Una vez llegado al punto E, en el que el grado acético del medio fluido
es de 8º, punto de consigna asignado, el proceso de fermentación se detiene
y comienza a descargarse hasta el 62% del volumen útil total, 5511,8 L. Se
toma este porcentaje, para llegar a tener en la nueva mezcla (vino-vinagre)
entre 2-3º acéticos, que es el punto donde se alcanza la mayor velocidad de
acetificación, sin tener que pasar de nuevo por una fase de latencia.
Memoria descriptiva 69
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VINO
FRESCO
10-12º
8.890 LITROS
8.890 LITROS
VINO
3.378,2
LITROS
VINAGRE
VINAGRE
8º
Memoria descriptiva 70
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VINO
FRESCO
10-12º
3.378,2 3378,2
LITROS LITROS
VINAGRE VINAGRE
VINAGRE
LA MEZCLA TIENE 2-3º 8º
ACÉTICOS
Memoria descriptiva 71
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Memoria descriptiva 72
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11. BIBLIOGRAFIA.
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Artículos.
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3.2. Datos básicos para el diseño mecánico de los recipientes ......... Pág. 91
Memoria de cálculo 79
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4.4. Cálculo de las dimensiones reales de los fermentadores ......... Pág. 105
Memoria de cálculo 80
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5.4. Cálculo de las dimensiones reales del depósito de vino .......... Pág. 121
5.6. Cálculo del diseño del apoyo del depósito ................................ Pág. 127
Memoria de cálculo 81
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6.4. Cálculo de las dimensiones reales del depósito de vinagre .... Pág. 140
Memoria de cálculo 82
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Memoria de cálculo 83
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Memoria de cálculo 84
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Memoria de cálculo 85
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CH 3 CH 2 OH + O 2 ↔ CH 3COOH + H 2 O
Memoria de cálculo 86
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Memoria de cálculo 87
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Teniendo esto en cuenta los cálculos son simples. Se necesitan 6 días para
los dos ciclos iniciales, en los que se produce 22047,2 litros entre los dos
fermentadores. Además habrá que descontar los días por limpieza y
mantenimiento, que se da una vez al año, 7 días, por lo que el número de
días de funcionamiento se reduce a 352 días de producción, una vez
arrancado el proceso. Como son necesarios dos días para obtener el vinagre
tengo que descargarlo 176 veces, al año, obteniendo un volumen de 5511,8
litros en cada descarga de cada fermentador lo que da una producción anual
de 1940153,6 litros, a esto se le suma la producción de las dos veces de
arranque y se tendrá una producción final al año de:
Memoria de cálculo 88
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3.1.Introducción.
D2 V
V= πH ⇒ H=
4 πR 2
V
S = 2 πR 2 + 2 πRH ⇒ S = 2 πR 2 + 2
R
dS
=0 Condición para encontrar el óptimo
dR
V
R =3
2π
Memoria de cálculo 89
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El óptimo así calculado nos ofrece una primera aproximación sobre las
dimensiones de los equipos, aunque para la elección de sus dimensiones
finales se acudirá a criterios de utilidad. Así, para el caso del diseño de los
fermentadores se elige una relación H/D = 1,5, considerada la óptima para
asegurar un correcto recorrido de las burbujas de aire que garantice una
máxima transferencia de materia con el medio. En cuanto a los depósitos de
almacenamiento, se elige una relación H/D = 2 que facilita su ubicación en la
planta, al disminuir su diámetro.
H
= k ⇒ H = k ⋅D
D
D2 D2 D3
V = π⋅ ⋅H = π⋅ ⋅k ⋅D = ⋅π⋅k
4 4 4
Memoria de cálculo 90
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4⋅V
D=3
π⋅k
Memoria de cálculo 91
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Memoria de cálculo 92
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D0
t mín = + 2,54 + c(mm)
1000
t mín = 5 + c(mm) para aceros al carbono
Memoria de cálculo 93
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10
Comprende cualquier tipo de acero al carbono, includso los aceros al carbono manganeso y los
aceros al carbono microaleados.
11
Comprende los aceros aleados 1,2% Cr.- 1,2% Mo.;1,2% Cr.- 1/2% Mo.;1 ¼ % Cr.- ½ % Mo.; 2 ¼
%Cr.- 1% Mo y 5% Cr.- ½% Mo.
12
Comprende el acero aleado 9% Cr.- 1% Mo.
13
Incluye los aceros aleados 9% Cr., incluso los acero inoxidables de cualquier tipo.
14
Se refiere a recubrimientos tanto metálicos como no metálicos, resistentes al medio corrosivo en
las condiciones normales de operación y siempre que impidan totalmente el contacto del fluido con el
material.
Memoria de cálculo 94
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15
Datos obtenidos del “manual de recipientes sometidos a Presón”
Memoria de cálculo 95
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R' 5 2
S = mín ; y; f L ; f r
4 8 3
Memoria de cálculo 96
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Memoria de cálculo 97
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FERMENTADORES DEPÓSITOS
Presión de operación
1,03
(Kg/cm2)
Presión de diseño
3,5
(Kg /cm2)
Temperatura de
31 20
operación (º C)
Temperatura de diseño
51 40
(º C)
VINO VINAGRE
Acero inoxidable Acero Acero
Tipo de material16 SA-240 inoxidable inoxidable
316L SA-240 SA-240
304L 316L
Carga de rotura
5691,8 5559,2 5691,8
(Kg/cm2)17
Límite elástico
2386,9 2325,7 2386,9
(Kg/cm2)8
Tensión máxima
13300 13400 13300
admisible (psi)7
Sobre-espesor por
1,5
corrosión (mm)
Eficiencia de soldadura 0,85
Inspección radiográfica Por partes
16
Datos obtenidos del Manual de recipientes sometidos a Presión
17
Datos obtenidos del Manual del Ingeniero Químico
Memoria de cálculo 98
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Memoria de cálculo 99
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V = 10000L = 10m3
H / D = 1,5
D = 2040 mm
H = 3060 mm
T máx. operación = 31º C
T diseño = 51º C
P máx. operación = 1 atm.
P diseño = 3,5 kg /cm2
S (acero 316L, placa SA- 240, T = 123,8 ºF) = 13300 lb /pulg2 = 935,1kg /cm2
c =1,5 mm
E= 0,85
• t acero inoxidable = 3 mm
PD 0 3,5 × 2052,16
t= +c= + 1,5 = 6,01mm
2 SE + 0,8 P 2 × 935,1 × 0,85 + 0,8 × 3,5
0,125
A= R 0 (radioexterior ) = 1020 + 7 = 1027 mm
R0
t
A = 8,52 ⋅10 −4
18
Expresiones obtenidas de las Normas ASME, sección VII, división 1.
AE
B= donde:
2
E: módulo elástico, en función de la temperatura: 28 ⋅10 6 (psi)
B: tensión de compresión (psi)
A × 28 ⋅10 6
13300 = ⇒ A = 9,5 ⋅10 −4
2
R 0 = 1020 + t
0,125 0,125
9,5 ⋅10 −4 = = ⇒ t = 7,81mm
R0 1020 + t
t t
Por lo tanto se debe tomar un espesor normalizado de 8 mm.
Con este dato se realizarán todos los cálculos de las tensiones.
19
Gráfica obtenida del “Manual de recipientes sometidos a Presión: diseño y cálculo”, Eugene F.
Megyesy, México, Limusa. 1989.Adjunta en anexos.
D 0 = D + 2 t = 2040 + 2 × 7 = 2054mm
D0 2056
• t= + 2,54 + c(mm) = + 2,54 + 1,5 = 6,10 mm
1000 1000
• t acero inoxidable = 3 mm
L 0 = L + t = 1632 + 7 = 1639mm
Se supone que los dos fondos (el superior y el inferior) serán iguales,
por lo que ambos tendrán las mismas características de diseño.
πD 2 π × 2,040 2
VPESTAÑA = h= 0,028 = 0,091m 3
4 4
Sustituyendo:
VENVOLVENTE = 7,61m 3
πD 2 4VENVOLVENTE 4 × 7,61
VENVOLVENTE = H ⇒ H ENVOLVENTE = = = 2,33m
4 πD 2
π × 2,040 2
FERMENTADOR
ESPESOR(mm) 8,00
ENVOLVENTE ALTURA(m) 2,33
VOLUMEN(m3) 7,61
ESPESOR(mm) 8,00
FONDOS ALTURA(m) 0,53
VOLUMEN(m3) 1,10
ALTURA(mm) 28,0
PESTAÑA
VOLUMEN(m3) 0,09
ALTURA TOTAL (m)20 4,05
DIÁMETRO INTERIOR (m) 2,040
DIÁMETRO EXTERIOR (m) 2,056
VOLUMEN ÚTIL (m3) 8,89
20
Altura total incluyendo las patas de apoyo.
A. MONTAJE Y PARADA.
- Peso de la envolvente:
D 0 = D + 2 t = 2040 + 2 × 8 = 2056mm
π(D 02 − D 2 )
PENVOLVENTE = Hρ material10 −6 = 6,165 ⋅10 −6 (D 02 − D 2 )H ENV =
4
−6
= 6,165 ⋅10 (2056 − 2040 2 ) × 2330 = 941,39kg
2
ρmaterial = 7,85kg/dm3
4PENV 10 2 4 × 941,39 ⋅ 10 2
σ PESO = = = 2,25kg / cm 2
π(D 0 − (D + 2c) ) π(2056 − (2040 + 2 × 1,5) )
2 2 2 2
B. OPERACIÓN.
D2
PLÍQUIDO = VLÍQρ LÍQ V1. LÍQ = π H
4
2,040 2
VLÍQ = π 2,33 = 7,62m 3
4
π 2
PFONDO = D d 8t F D d = 1,174D 0 + 1,7 h
4
π
PFONDO = 2,46 2 × 8 × 8 = 304,19Kg
4
Hasta 750 3 10
70×70×10 120 40 15.400
750-1.050 Φ 20 26
D 0 − 50 = 2056 − 50 = 2006mm
21
Todas las dimensiones están en mm.
22
Todas las dimensiones están en mm.
23
Adjunto en anexos.
B = 13300psi = 935,1kg / cm 2
1 1
• × lím.elástico = × 2386,9 = 795,63kg / cm 2
3 3
( t − c) (8 − 1,5)
• 1,05 ⋅ 10 5 × = 1,05 ⋅ 10 5 × = 663,91kg / cm 2
R0 1028
Sa
PHmi = 1,5 ⋅ P ⋅ = 1,5 × 3,5 = 5,25kg / cm 2
S
siendo:
Sa
PHmp = 1,3 ⋅ P ⋅ = 1,3 × 3,5 = 4,55Kg / cm 2
S
V = 50000 L = 50 m3
H/D = 2
D = 3170 mm
H = 6340 mm
T máx. operación = 20º C
T diseño = 40º C = 104º F
P máx. operación = 1 atm.
P diseño = 3,5 kg/cm2
S (acero 304L, placa SA- 240, T = 104 ºF) = 13400 lb. /pulg2(psi) = 942,1Kg. /cm2
c = 1,5 mm
E = 0,85
• t acero inoxidable = 3 mm
PD 0 3,5 × 3184,42
t= +c= + 1,5 = 8,45mm
2 SE + 0,8 P 2 × 942,1× 0,85 + 0,8 × 3,5
0,125 0,125
A= = = 7,06 ⋅10 −4
R0 1594
t 9
R 0 (radioexterior ) = 1585 + 9 = 1594mm
A = 7,06 ⋅10 −4
24
Expresiones obtenidas de las Normas ASME, sección VII, división 1.
AE
B= donde:
2
E: módulo elástico, en función de la temperatura: 28 ⋅10 6 (psi)
B: tensión de compresión (psi)
A × 28 ⋅10 6
13400 = ⇒ A = 9,6 ⋅10 −4
2
R 0 = 1585 + t
0,125 0,125
9,6 ⋅10 −4 = = ⇒ t = 12,23mm
R0 1585 + t
t t
Por lo tanto se debe tomar un espesor normalizado de 13 mm.
Con este dato se podrán hacer los cálculos de las tensiones.
D 0 = D + 2 t = 3170 + 2 × 13 = 3196mm
D0 3196
• t= + 2,54 + c(mm) = + 2,54 + 1,5 = 7,24 mm
1000 1000
• t acero inoxidable = 3 mm
L 0 = L + t = 2536 + 13 = 2549mm
Se supone que los dos fondos (el superior y el inferior) serán iguales,
por lo que ambos tendrán las mismas características de diseño.
πD 2 π × 3,17 2
VPESTAÑA = h= 0,0455 = 0,36m 3
4 4
Sustituyendo:
VENVOLVENTE = 41,01m 3
πD 2 4VENVOLVENTE 4 × 41,01
VENVOLVENTE = H ⇒ H ENVOLVENTE = = = 5,20m
4 πD 2 π × 3,17 2
D 0 = D + 2 t = 3170 + 2 × 13 = 3196mm
DEPÓSITO DE VINO
ESPESOR(mm) 13,00
ENVOLVENTE ALTURA(m) 5,198
VOLUMEN(m3) 41,01
ESPESOR(mm) 13,00
FONDOS ALTURA(m) 0,83
VOLUMEN(m3) 4,14
ALTURA(mm) 45,50
PESTAÑA
VOLUMEN(m3) 0,36
ALTURA TOTAL (m)25 7,349
DIÁMETRO INTERIOR (m) 3,170
DIÁMETRO EXTERIOR (m) 3,196
VOLUMEN ÚTIL (m3) 45,87
25
La suma de la altura del depósito y el faldón.
A. MONTAJE Y PARADA.
- Peso de la envolvente:
D 0 = D + 2 t = 3170 + 2 × 13 = 3196mm
π(D 02 − D 2 )
PENVOLVENTE = Hρ material10 −6 = 6,165 ⋅10 −6 (D 02 − D 2 )H ENV =
4
−6
= 6,165 ⋅10 (3196 − 3170 2 ) × 5198 = 5303,34kg
2
ρmaterial = 7,85kg/dm3
B. OPERACIÓN.
D2
PLÍQUIDO = VLÍQ ρ LÍQ VLÍQ = π H
4
3,17 2
VLÍQ =π 5,198 = 41,01m 3
4
π 2
PFONDO = D d 8t F D d = 1,174D 0 + 1,7 h
4
π
PFONDO = 3,83 2 × 8 ×13 = 1197,25Kg
4
4 Wj10 2 4 × 56160,95 ⋅ 10 2
σ Wj = = = 48,83kg / cm 2
π(D 02 − (D + 2c) 2 ) π(3196 − (3170 + 2 × 1,5) )
2 2
Ahora el diámetro exterior es 3196 mm, por tanto esta muy cerca de
3200 mm, así que lo mejor será ponerle un faldón.
Para ello se debe recurrir a las expresiones adecuadas y ellas darán las
dimensiones correctas.
12 ⋅ M T W
t FALDÓN = +
R ⋅ π⋅S⋅ E D ⋅ π⋅S⋅ E
2
Siendo:
W 56160,95 Kg 123812,4 lb
S 942,1 Kg/cm2 13400 lb/pulg2
D26 3196 mm 125,83 pulg
Tabla 11. Parámetros necesarios para el cálculo de las dimensiones del faldón del
depósito de vino.
123812,4
t FALDÓN = = 0,039pu lg = 0,989mm
125,83 ⋅ π ⋅13400 ⋅ 0,6
12 ⋅ M T W
T= −
AB CB
Siendo:
T: tensión máxima, (lb/pulg);
CB: circunferencia del círculo de los pernos, (pulg).
26
Se supone este diámetro exterior del faldón como el diámetro exterior del depósito, aunque
realmente se le debería sumar el espesor del faldón, pero eso es lo que se quiere calcular.
27
Se supone 100 mm más que el diámetro del recipiente.
C B = π ⋅ D P = π ⋅129,7 = 407,6pu lg
123812,4
T=− = −303,7lb / pu lg
407,6
T ⋅ CB
BA =
S⋅ N
Siendo:
N: número de pernos,
BA: área requerida de un perno.
303,7 ⋅ 407,6
BA = = 0,462pu lg
13400 ⋅ 20
1 1
t B = 0,32 ⋅ l1 l1 = l 2 + l 3 = 1 + + 1 + = 2,625pu lg
2 8
Para este caso la altura del fondo inferior es 830 mm, entonces:
28
Adjunto en anexos.
B = 13400psi = 942,1Kg / cm 2
1 1
• × lím.elástico = × 2325,7 = 775,23kg / cm 2
3 3
( t − c) (13 − 1,5)
• 1,05 ⋅ 10 5 × = 1,05 ⋅ 10 5 × = 755,63kg / cm 2
R0 1598
Sa
PHmi = 1,5 ⋅ P ⋅ = 1,5 × 3,5 = 5,25kg / cm 2
S
siendo:
Sa
PHmp = 1,3 ⋅ P ⋅ = 1,3 × 3,5 = 4,55kg / cm 2
S
V = 50000 L = 50 m3
H/D = 2
D = 3170 mm
H = 6340 mm
T máx. operación = 20º C
T diseño = 40º C = 104º F
P máx. operación = 1 atm.
P diseño = 3,5 kg /cm2
S (acero 316L, placa SA- 240, T = 104 ºF) = 13300 lb. /pulg2 = 935,1Kg. /cm2
c = 1,5 mm
E = 0,85
D0 3170
• t= + 2,54 + c(mm) = + 2,54 + 1,5 = 7,21mm
1000 1000
• t acero inoxidable = 3 mm
PD 0 3,5 × 3184,42
t= +c= + 1,5 = 8,50mm
2 SE + 0,8 P 2 × 935,1× 0,85 + 0,8 × 3,5
29
Expresiones obtenidas la las Normas ASME, sección VII, División 1.
0,125 0,125
A= = = 7,06 ⋅10 −4
R0 1594
t 9
R 0 (radioexterior ) = 1585 + 9 = 1594mm
A = 7,06 ⋅10 −4
AE
B= donde:
2
E: módulo elástico, en función de la temperatura 28 ⋅10 6 (psi)
B: tensión de compresión (psi)
A × 28 ⋅10 6
13300 = ⇒ A = 9,5 ⋅10 −4
2
R 0 = 1585 + t
0,125 0,125
9,6 ⋅10 −4 = = ⇒ t = 12,16mm
R0 1585 + t
t t
Memoria de cálculo 138
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE.
Gema Quiñones Flores
D 0 = D + 2 t = 3170 + 2 × 13 = 3196mm
D0 3196
• t= + 2,54 + c(mm) = + 2,54 + 1,5 = 7,24 mm
1000 1000
• t acero inoxidable = 3 mm
L 0 = L + t = 2536 + 13 = 2549mm
Se supone que los dos fondos (el superior y el inferior) serán iguales,
por lo que ambos tendrán las mismas características de diseño.
πD 2 π × 3,17 2
VPESTAÑA = h= 0,0455 = 0,36m 3
4 4
Sustituyendo:
VENVOLVENTE = 41,01m 3
πD 2 4VENVOLVENTE 4 × 41,01
VENVOLVENTE = H ⇒ H ENVOLVENTE = = = 5,20m
4 πD 2 π × 3,17 2
D 0 = D + 2 t = 3170 + 2 × 13 = 3196mm
DEPÓSITO DE VINAGRE
ESPESOR(mm) 13,00
ENVOLVENTE ALTURA(m) 5,198
VOLUMEN(m3) 41,01
ESPESOR(mm) 13,00
FONDOS ALTURA(m) 0,83
VOLUMEN(m3) 4,14
ALTURA(mm) 45,50
PESTAÑA
VOLUMEN(m3) 0,36
ALTURA TOTAL (m)30 7,349
DIÁMETRO INTERIOR (m3) 3,17
DIÁMETRO EXTERIOR (m3) 3,196
VOLUMEN ÚTIL (m3) 45,87
30
Altura total incluyendo el faldón.
A. MONTAJE Y PARADA.
- Peso de la envolvente:
D 0 = D + 2 t = 3170 + 2 × 13 = 3196mm
π(D 02 − D 2 )
PENVOLVENTE = Hρ material10 −6 = 6,165 ⋅10 −6 (D 02 − D 2 )H ENV =
4
−6
= 6,165 ⋅10 (3196 − 3170 2 ) × 5198 = 5303,34kg
2
ρmaterial = 7,85kg/dm3
B. OPERACIÓN.
D2
PLÍQUIDO = VLÍQ ρ LÍQ VLÍQ = π H
4
3,17 2
VLÍQ = π 5,198 = 41,01m 3
4
π 2
PFONDO = D d 8t F D d = 1,174D 0 + 1,7 h
4
π
PFONDO = 3,832 × 8 × 13 = 1197,25kg
4
4 Wj10 2 4 × 57427,50 ⋅ 10 2
σ Wj = = = 49,93kg / cm 2
π(D 02 − (D + 2c) 2 ) π(3196 − (3170 + 2 × 1,5) )
2 2
12 ⋅ M T W
t FALDÓN = +
R ⋅ π⋅S⋅ E D ⋅ π⋅S⋅ E
2
Siendo:
W 57427,5 kg 126604,7 lb
S 935,1 Kg/cm2 13300 lb/pulg2
D31 3196 mm 125,83 pulg
Tabla 13. Parámetros necesarios para el cálculo de las dimensiones del faldón de los
depósitos de descarga y almacenamiento de vinagre.
126604,7
t FALDÓN = = 0,040pu lg = 1,019mm
125,83 ⋅ π ⋅13300 ⋅ 0,6
31
Se supone el diámetro exterior del faldón como el diámetro exterior del depósito, aunque realmente
se le debería sumar el espesor del faldón, pero eso es lo que se quiere calcular.
12 ⋅ M T W
T= −
AB CB
Siendo:
T: tensión máxima, (lb/pulg);
CB: circunferencia del círculo de los pernos, (pulg).
C B = π ⋅ D P = π ⋅129,7 = 407,6pu lg
126604,7
T=− = −310,6lb / pu lg
407,6
T ⋅ CB
BA =
S⋅ N
Siendo:
N: número de pernos,
BA: área requerida de un perno.
32
Se supone 100 mm más que el diámetro del recipiente.
310,6 ⋅ 407,6
BA = = 0,476pu lg
13300 ⋅ 20
1 1
t B = 0,32 ⋅ l1 l1 = l 2 + l 3 = 1 + + 1 + = 2,625pu lg
2 8
Para este caso la altura del fondo inferior es A: 830 mm, entonces:
33
Adjunto en los anexos.
B = 13300psi = 935,1kg / cm 2
1 1
• × lím.elástico = × 2386,9 = 795,63kg / cm 2
3 3
( t − c) (13 − 1,5)
• 1,05 ⋅ 10 5 × = 1,05 ⋅ 10 5 × = 755,63kg / cm 2
R0 1598
Sa
PHmi = 1,5 ⋅ P ⋅ = 1,5 × 3,5 = 5,25kg / cm 2
S
siendo:
Sa
PHmp = 1,3 ⋅ P ⋅ = 1,3 × 3,5 = 4,55kg / cm 2
S
El diseñador ha de verificar en todos los casos que las tensiones en las
paredes durante la prueba hidráulica no superen el 90% del límite elástico
del material, y en caso contrario deberá aumentar el espesor de las paredes
de forma que se cumpla esta condición.
∆H = - 495kJ/mol
34
Calor máximo posible, que será el que se desprenda en la etapa de arranque.
TFS
Tubería
DTi
TA DTO
k TC
kF kT
TFE
Di
Do
Q = − m ⋅ C p (TFE − TFS )
Siendo:
Q: calor que absorbe el serpentín (kJ);
m: caudal másico de refrigerante (kg/h);
Cp: calor específico del agua refrigerante, 12º C (285 K) (4183 J/kgK);
Q g = [U F A F (Ti − TA )] + (U S A S ∆Tml )
Donde:
1 1 1 DTo DTo 1
= + ln +
US D 2 kT D Ti h Se
h Si Ti
DTo
h i ⋅ DTi
Nu D = = 0,023 ⋅ Re 0D,8 ⋅ Pr n
k agua
ρvD µC p
Re = Pr =
µ k agua
35
Datos obtenidos de “Transferencia de Calor”. Mills, Anthony F. México. Irwin. 1995.
D
h SiCORREGIDO = h Si ⋅ 1 + 3,5
De
siendo:
0,8
W s
h Si = 3077,04·v 0 ,8
m2 ⋅ K m
m π ⋅ D2
Q = v ⋅S Q= S=
ρ 4
Q m m 4m
v= = = =
S ρ ⋅S 2
D ρ ⋅ π ⋅ D2
ρ⋅π⋅
4
0,8
W s
h Si = 1897,33m 0,8
m 2 ⋅ K kg
7.2.2.1.3. Resultado de US
1 1 1 D To D To 1
= + ln + =
US D Ti 2 k acero D Ti h Se
h Si
D To
1 1 0,0508 50,8 1
= + ln +
48,311 2 15 48,311 573,39
1897,33 ⋅ m 0,8 ⋅
50,8
1
= 5,54 ⋅10 − 4 ⋅ m −0,8 + 1,83 ⋅10 −3
US
7.2.2.2. Cálculo de UF
1 1 1 Do Do 1
= + ln +
UF D i 2 k D i h Fe
h Fi
D
o
g ⋅ β ⋅ L3 ⋅ ∆T ⋅ ρ 2 g ⋅ β ⋅ L3 ⋅ ∆T
Gr = =
µ2 ν
g ⋅ β ⋅ L3 ⋅ ∆T ⋅ ρ 2 µ ⋅ Cp
Ra = Gr Pr =
µ2 k
Planos y Ra C n
cilindros 104-109 0.59 1/4
verticales 109-1013 0.10 1/3
Tabla 15. Parámetros adimensionales para el cálculo del diseño del serpentín.
1 1
β= = = 3,41 ⋅ 10 −3 K −1
TA (K ) 20 + 273
L: altura total del fermentador (sin contar las patas de apoyo): 3,45
m
2
m kg
( )
9,81 ⋅ 3,41 ⋅ 10 −3 K −1 ⋅ 1,2012 3 ·3,45 3 (m ) ·11(º K )
3
s m
Gr =
kg
(18,20·10 −6 ) 2
ms
Gr = 6,6588 ⋅1010
Ra = 4,5945 ⋅1010
D 2,056 35 35
= = 0,5959 = = 0,0689
L 3,450 Gr 0 , 25
6,6588 ⋅1010
h Fe ⋅ D o
Nu = = 0,10 ⋅ Ra 1 / 3
k aire
0,02624 W
h Fe = 0,10 ⋅ 4,5945 ⋅1010 ⋅ = 4,5711 2
2,056 m ⋅K
7.2.2.2.3. Resultado de UF
1 1 1 0,0508 2,056 1
= + ln +
UF 2,040 2 15 2,040 4,5711
573,39 ⋅
2,056
W
U F = 4,523
m2 ⋅ K
7.2.2.3. Cálculo de AF
A F = 28,92m 2
TF E = 12º C = 285º K
1. Q g = [U F A F (Ti − TA )] + (U SA S∆Tlm )
1
4. = 5,54 ⋅10 −4 ⋅ m −0,8 + 1,83 ⋅10 −3
US
Tabla 16. Resumen de las variables fijas útiles para el diseño del serpentín.
Por lo tanto las variables que hay que calcular son AS, UF, m, ∆Tml, TFS.
Por otro lado, se puede calcular la longitud necesaria para el serpentín y con
ello el número de vueltas que debe tener dentro del fermentador. Las
expresiones en este caso son:
AS AS
l= (m) n=
π ⋅ D To π ⋅ D e ⋅ D To
2
m = 13,91kg / s
1
(4) = 5,54 ⋅ 10 − 4 ⋅ 13,91− 0,8 − 1,83 ⋅ 10 − 3
US
U S = 527,27 W / m 2 ⋅ K
A S = 2,94m 2
2,94
(5) l = = 18,44m
π ⋅ 0,0508
2,94
(6) n = = 3,19 vueltas
π ⋅1,84 ⋅ 0,0508
2
Ts Tlm m Us As l vueltas
Siendo:
CONDUCCIONES DE VINO
36
El número de Reynolds depende del diámetro y aún no se ha calculado este, pero se supone régimen
turbulento, que será lo más probable.
PD
t = M + c
2σ
Siendo:
49,78 ⋅1,90
t = 1,125 + 0,059 = 0,07" = 1,78mm
2 ⋅13300
D 48,3
= = 27,13 > 4 , por lo que se cumple la condición.
t 1,78
Diámetro
Diámetro Diámetro
nominal Espesor (mm) Cédula
exterior (mm) interior (mm)
(inch)
∑ h f = h ft + h fa + h fc
siendo:
L v2
h ft = f ⋅ ( m)
D 2g
siendo:
v2
h fa = k
g
Donde:
hfa = Pérdida de carga localizada en m.c.a.
k = Coeficiente adimensional que depende del número de Reynolds y
de parámetros asociados al tipo de accesorio a considerar. Al calcular
dichas pérdidas, se pondrá el valor de k para cada accesorio.
v = Velocidad del fluido (m/s)
g = Aceleración de la gravedad (m/s2)
El coeficiente de rozamiento se obtiene mediante el número de
Reynolds:
v⋅d ⋅ρ
Re = donde: ρ: densidad del fluido (kg/m3);
µ
1 ε 1,255
= −4 ⋅ log10 + Ec.1
f 3,7 ⋅ d (Re ) f
Para todos los casos también es útil usar la gráfica de Moody para
calcular el coeficiente de rozamiento en función del Reynolds, sabiendo el
número adimensional ε/D “rugosidad relativa”.
37
Obtenida de “Tuberías Industriales: Diseño, selección, cálculo y accesorios” URMO, S.A. de
ediciones
VR2
VC2
Punto X
VR1
VC1
FERMENTADOR 2
VP1
B1
FERMENTADOR 1
DEPÓSITO DE
ALMACENAMIENTO
DE VINO
Lo primero que se debe tener en cuenta son las características del vino
a una temperatura media de 25º C.
38
ρVINO: 978,97 Kg/m3
µVINO: 0,0015 Kg/ms
εACERO: 0,05 mm;
4⋅Q 4⋅4 m m
v= = = 2785,4 = 0,77
π⋅D 2
π ⋅ 0,0428 2
h s
38
Datos obtenidos del “Manual del Ingeniero Químico” Robert H.Perry.
Kg m
978,97 3
⋅ 0,77 ⋅ 0,0428m
Re = m s = 21592,75 > 3500 Régimen turbulento
Kg
0,0015
m ⋅s
L v2 16,22 0,40 2
h ft1A =f = 0,026 ⋅ ⋅ = 0,324m
D 2g 0,0428 2 ⋅ 9,81
hft1A = 0,324 m
L v2 6,16 0,40 2
h ft1B = f = 0,026 ⋅ ⋅ = 0,123m
D 2g 0,0428 2 ⋅ 9,81
hft1B = 0,123m
ACCESORIO Nº k kT(m)
TRAMO 1A
v2 0,77 2
Pérdidaddec arg a = k = 14,52 ⋅ = 0,439m
2g 2 ⋅ 9,81
h f a1A = 0,439m
v2 0,77 2
Pérdidaddec arg a = k = 4,50 ⋅ = 0,136m
2g 2 ⋅ 9,81
h f a1B = 0,136m
VR3
punto Y
DEPÓSITO DE
VC4 DESCARGA
B3
B2
VP3
FERMENTADOR 2
VP2
VC3
FERMENTADOR 1
Al igual que antes se hará uso de la gráfica de Moody, con este valor y
el de la rugosidad relativa, obteniéndose un coeficiente de rozamiento igual a
0,026, valor igual al anterior, ya que la diferencia en el Reynolds no es
apreciable.
ACCESORIO Nº k kT(m)
TRAMO 2A
hfa2A = 0,345 m
hfa2B = 0,295 m
DEPÓSITO DE
DESCARGA DE
VINAGRE.
EQUIPO DE
MICROFILTRACIÓN.
VC5
B4
VP4
VR4
Ahora las propiedades del fluido serán las mismas que en apartados
anteriores, pero el caudal volumétrico es más bajo, ya que no hace falta que
ACCESORIO Nº k kT(m)
h fa 3 = 0,015m
EQUIPO DE
MICROFILTACIÓN VR5
TANGENCIAL.
VC6
VP5
B5
DEPÓSITO DE
ALMACENAMIENTO DE
VINAGRE FILTRADO.
Re = 6966,44 → f = 0,048 m
Al igual que antes tan solo hay que tener en cuenta los accesorios, ya
que el sistema de microfiltración apenas tiene pérdidas:
ACCESORIO Nº K kT (m)
h fa 4 = 0,022m
Para selección habrá que calcular la altura útil (H), siendo ésta la
energía neta que la bomba debe transmitir al fluido. Se hace uso de la
ecuación de Bernoulli entre los puntos de aspiración e impulsión de la
bomba.
P1 v2 P v2
+ z1 + 1 + H = 2 + z 2 + 2 + h1−2
ρg 2g ρg 2g
H=
(P2 − P1 ) + (z − z1 ) +
(v 2
2 − v12)+ h1−2
2
ρg 2g
Siendo:
(v 2
2 − v12): diferencia de alturas cinéticas entre la descarga y la
2g
aspiración;
z2: cota del punto de descarga, se toma el punto más alto que toma la
línea de impulsión, z2 = 4,89 m.
H= 12,06 m
TRAMO
Componentes
1 2 3 4
Tabla 25. Altura útil y variables necesarias para su cálculo según los distintos tramos.
W = Q ⋅ρ⋅g ⋅H
39
El sistema de microfiltración puede alcanzar una presión de 2·105 Pa, dato suministrado por el
fabricante.
Siendo:
W, potencia útil, (W);
Q: caudal que suministra la bomba, (m3/s);
ρ: densidad del fluido, (kg/m3);
g: aceleración de la gravedad, (m/s2);
H: altura útil, (m).
W
Wa =
ηTOTAL
40
Se supondrá que el rendimiento de cada bomba es de un 50%
257,12 321,40
238,76 298,45 ESPA, SHS Mod.
57,54 71,92 32-200/05
41,50 51,87
Tabla 27. Potencia necesaria para las bombas según tramo y modelo de dichas bombas.
Para ello además hay que diferenciar entre la primera etapa que se
arranca el sistema y las veces posteriores, ya que la primera vez se debe pasar
todos los moles de etanol en el volumen integro del fermentador, pero luego
ese volumen es menor, así que también lo será el número de moles.
P⋅V = n⋅R ⋅T
siendo:
atm ⋅ L
12890,5moles ⋅ 0,082 ⋅ 304K
V= mol ⋅ K = 321334,4L.oxígeno
1atm
AGITADOR-AIREADOR
FRIBORATOR - aggregates
FRIBORATOR Type Air flow rate (m3/h) Motor power (kw)
5 2 0,55
25 5 0,75
75 15 2,2
150 30 3,0
300 60 5,5
600 150 11,0
1.200 300 22,0
3.000 750 60,0
6.000 1.500 130,0
9.000 2.200 180,0
FRIBORATOR SIZES
Friborator Friborator Friborator Friborator Friborator
Dimension/unit
5B 25B 75B 150B 300B
Total volume
0,22 2,5 50 400 800
(h)
Motor Power
0,75 3 7,5 25 37
(kw)
Rel. air flo rate
(m3/m3 fill. 1,5-2,0 1,5-2,0 1,5-2,0 1,5-2,0 1,5-2,0
Vol/min)/(vvm)
Figura 2. Coeficiente k para la contracción brusca del diámetro de tubería (tabla 3).
SISTEMA DE LAVADO DE DEPÓSITOS.
Fabricado en acero inoxidable, sus componentes internos son de inmejorable calidad, conjugando materiales
como: Cerámica, fibra de carbono, carburo de tungsteno, fluoropolímero, elastómero, teflón, etc...
Les presentamos, sin duda, el sistema más eficaz para el lavado de grandes depósitos. desde 25.000 hasta más de
500.000 litros.
Para su funcionamiento únicamente se necesita acoplar al lavatanques una bomba centrífuga o de trasiego con un
volumen entre 40.000 y 60.000 l/h dependiendo de las dimensiones del depósito y con una presión de entrada de
aproximádamente 3 bares.
La velocidad de giro y, por tanto, el tiempo de lavado depende de la bomba que se acople al lavatanques. Con una
bomba de 60.000 litros / hora, el tiempo de lavado estimado es de 30 minutos.
Datos técnicos:
mg/L (ppm) 0 to 20
Percent O2
Range 0 to 200%
saturation
14 to 257°F
Temperature
(-10 to 125°C)
Temperature 0.1°C
Percent O2
Accuracy ±1.5% full scale
saturation
±0.5°C;
Temperature
1.0°F
VAC 80 to 250
Power
Hz 50/60
5-11/16"W x 5-11/16"H x 4-
Dimensions
1/4"D (1/2-DIN)
842 Titrando
pH STAT Titrator and Synthesis Controller
STAT titration
The tasks to be performed in the synthesis laboratory differ from those in titration.
Typical synthesis work involves maintaining a constant pH value or performing a
multiple dosing operation under strictly defined conditions: A preset volume has to
be added to a solution during a given time span. During the controlled dosing
procedure, the parameters pH (or potential) and temperature are continuously
monitored and registered. This results in a complete documentation of the synthesis
sequence.
Dosing can also be carried out continuously in the
tandem mode with two Dosinos. This converts the 842
Titrando into a chemically resistant high-precision
pump.
When a monitored parameter infringes the set limit
values, it is up to the user to decide whether to
continue the dosing or interrupt and restart it manually
or automatically, again applying limit values.
A new feature of the 842 Titrando is its ability to perform control tasks. External
instruments can be controlled by means of freely programmable TTL signals or by
communication via RS 232 interface. This opens up the possibility of remotely
controlling external heating or cooling apparatus, pumps or similar devices.
Additional features
For dosing, the 842 Titrando uses the unique Dosino system. Two Dosinos with their
reagent bottles can be accommodated in space-saving fashion on the Titrando itself,
which can control up to four Dosinos. Besides the enzymatic and the pH STAT
titration (STAT), the 842 Titrando offers the following modes:
The 842 Titrando is equipped with one measuring interface; a further measuring
interface can be retrofitted.
The 842 Titrando is compatible with PC Control 4.0, the latest firmware versions of
808, 809 und 840 Touch Control and tiamo 1.1.
Medir
•
Indicador de Nivel tipo Bypass Monitorear
•
Analizar
● Rango de medida:
simple-parte máx. 6000 mm
> 6000 mm dos-partes o multiparte
● Presión: máx. PN 100/1500 lbs
● Temperatura: máx. 400°C
● Viscosidad: máx 200 mm2/s
● Conexión:
DIN brida DN 15 a DN 32
ANSI brida 1/2 a 1 1/4
● Material:
acero inoxidable 1.4571
● Indicación local sin
poder auxiliar
● Interruptor límite
● Salida analógica
Las oficinas KOBOLD existen en los siguientes paises: KOBOLD Messring GmbH Modelo:
01 / 1004 / Ko / 10
Nordring 22-24
D-65719 Hofheim/Ts. NBK
ARGENTINA, AUSTRIA, BELGICA, CANADA, CHINA, 쎰 (0 6192 ) 2 99 - 0 -03, -06,
Fax (0 6192 ) 2 33 98
FRANCIA, ALEMANIA, INGLATERRA, PAISES BAJOS, E-mail: info.de@kobold.com
-07, -10
POLONIA, ITALIA, SUIZA, USA, VENEZUELA Internet: www.kobold.com 11
Indicador de Nivel de tipo Bypass Modelos NBK-03, NBK-06, NBK-07, NBK-10
Modelo presión Conexión Tamaño nominal Indicacion de Transmisor Densidad Media del
nominal Rodillo Flotador
Dimensiones
73,15
57 80
B
75
275
200
Longitud de medición L
Longitud de medición L
60
O 60,3
A
D C
Dimensiones NBK
* 800 por instrumentos con filtro termal; ** 450 por instrumentos con filtro termal
Ports Orifice size Pressure range (psi) Maximum fluid temperature °F (°C) 110/120 VAC, 50/60 Hz 24 VDC
Cv
NPT(F) in (mm) Air/inert gas Water AC DC Catalog number Price Catalog number Price
38⁄" 58⁄ (16) 3.0 5 to 200 5 to 150 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-00 $000.00 __________
A-98165-20 $000.00
1⁄2" 5⁄8 (16) 4.0 5 to 200 5 to 150 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-02 000.00 __________
A-98165-22 000.00
3⁄4" 3⁄4 (19) 6.5 5 to 250 5 to 150 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-04 000.00 __________
A-98165-24 000.00
1" 1 (25) 13.0 5 to 150 5 to 150 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-06 000.00 __________
A-98165-26 000.00
11⁄4" 11⁄8 (29) 15.0 5 to 150 5 to 150 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-08 000.00 __________
A-98165-28 000.00
11⁄2" 1 ⁄4 (32)
1 22.5 5 to 150 5 to 150 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-10 000.00 __________
A-98165-30 000.00
2" 13⁄4 (44) 43.0 5 to 150 5 to 125 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-12 000.00 __________
A-98165-32 000.00
21⁄2" 13⁄4 (44) 45.0 5 to 150 5 to 125 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-14 000.00 __________
A-98165-34 000.00
Port Orifice Pressure range (psi) Maximum fluid 110/120 VAC, 50/60 Hz 24 VDC
size size Cv Air/inert gas Water temperature °F (°C) Catalog Catalog
NPT(F) in (mm) Price Price
AC DC AC DC AC DC number number
Brass valves
1 ⁄8 " 3⁄64 (1.2) 0.06 0 to 750 0 to 650 0 to 750 0 to 640 180 (81) 120 (48) __________
A-98165-50 $000.00 __________
A-98165-70 $000.00
1⁄8" 1⁄8 (3.2) 0.34 0 to 155 0 to 80 0 to 180 0 to 80 180 (81) 120 (48) __________
A-98165-52 000.00 __________
A-98165-72 000.00
1 ⁄4 " 1⁄8 (3.2) 0.35 0 to 140 0 to 65 0 to 165 0 to 60 180 (81) 120 (48) __________
A-98165-54 000.00 __________
A-98165-74 000.00
1 ⁄4 " 5⁄32 (4.0) 0.50 0 to 180 0 to 40 0 to 200 0 to 40 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-56 000.00 __________
A-98165-76 000.00
1⁄4" 7⁄32 (5.6) 0.72 0 to 90 0 to 25 0 to 100 0 to 25 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-58 000.00 __________
A-98165-78 000.00
1 ⁄4 " 9⁄32 (7.1) 0.96 0 to 27 0 to 15 0 to 36 0 to 16 180 (81) 120 (48) __________
A-98165-60 000.00 __________
A-98165-80 000.00
3⁄8" 7⁄32 (5.6) 0.72 0 to 100 0 to 25 0 to 100 0 to 25 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-62 000.00 __________
A-98165-82 000.00
Stainless steel valves
1 ⁄8 " 3⁄64 (1.2) 0.06 0 to 750 — 0 to 750 — 180 (81) 120 (48) __________
A-98165-84 000.00 — —
1 ⁄8 " 1⁄8 (3.2) 0.34 0 to 155 — 0 to 180 — 180 (81) 120 (48) __________
A-98165-86 000.00 — —
1 ⁄4 " 5⁄32 (4.0) 0.50 0 to 180 — 0 to 200 — 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-88 000.00 — —
1 ⁄4 " 7⁄32 (5.6) 0.72 0 to 90 — 0 to 100 — 180 (81) 150 (65) __________
A-98165-90 000.00 — —
2016 Call Cole-Parmer Instrument Company toll free: (800) 323-4340 Fax: (847) 247-2929
In Canada call Labcor: (800) 363-5900 In other countries fax direct: (847) 549-1700
V Valves
Actuated ■ Ball
2018 Call Cole-Parmer Instrument Company toll free: (800) 323-4340 Fax: (847) 247-2929
In Canada call Labcor: (800) 363-5900 In other countries fax direct: (847) 549-1700
Medir
•
Termómetros Digitales Monitorear
•
Analizar
Las oficinas de KOBOLD existen en los siguientes paises: KOBOLD Messring GmbH Modelo:
Nordring 22-24
D-65719 Hofheim/Ts. DTM
ARGENTINA, AUSTRIA, BELGICA, BRASIL, CANADA, CHINA, (0 61 92 ) 2 99 - 0
Fax (0 61 92 ) 2 33 98
FRANCIA, ALEMANIA, iNGLATERRA, PAISES BAJOS, PERU, E-mail: info.de@kobold.com
POLONIA, ITALIA, SUIZA, USA, VENEZUELA Internet: www.kobold.com 93
Termómetros Digitales
Termómetros de varilla (máx. 200 °C) Termómetros remotos (máx. 400 °C)
Modelo: Modelo:
DTM-S0... DTM-F0...
Modelo: Modelo:
DTM-SA... DTM-F5...
DTM-SB...
DTM-SC...
A B C D DTM-SD...
°C °C °C
..24..= -20 a +40 ..80..= 0 a +80 ..30..= 0 a +300
..26..= -20 a +60 ..10..= 0 a +100 ..40..= 0 a +400
..35..= -30 a +50 ..12..= 0 a +120 ..YY..= especial
..44..= -30 a +40 ..16..= 0 a +160
..46..= -30 a +60 ..20..= 0 a +200
..60..= 0 a +60
Longitud de inmersión
Varilla = 50 mm
desde 150 °C =100 mm G Longitud de inmersión
G 1/2 ..B1..
Unión de tuerca Acero inoxidable G 3/4 ..B2..
Ø 8 mm
G1 ..B3..
SW 27
Varilla = 50 mm
desde 150 °C =100 mm Longitud de inmersión
G 1/2 ..41..
Niple rotatorio
Acero inoxidable G 3/4 ..42..
para manga DIN
Ø8 mm G1 ..43..
SW 19 G
77 Longitud de inmersión
G 1/2 ..11..
G (NPT)
Union con tuerca G 3/4 ..12..
G1 ..13..
y niple sin rosca Acero inoxidable
1/2" NPT ..1A..
Ø8 mm continua 3/4" NPT ..1B..
SW 27 SW 27
1" NPT ..1C..
Por favor específicar la longitud de la sonda por escrito (min. 50 mm, estándar 100 mm). Otras roscas bajo pedido.
Dimensiones
76 76
Cuello de cable
PG 9
Cuello de cable PG 9
Ø100
Ø
100
Cubierta plástica
desde Empaque-NBR Cubierta plástica 175
150 °C=100 mm Cuello
Longitud del
cuello 50 mm
Empaque-NBR
Longitud de inmension Longitud estándar de la sonda
100 mm Ø 12
SW 19
Ø 100
Cuello de cable 76 Brida frontal para panel de montaje acero inoxidable 1.4301
PG 9
Ø 132 76
Cuello de
Ø100 cable
PG 9
Cubierta
plástica Ø100
Cubierta
plástica
56
7
4.8
65
Intrusive
and Non-Intrusive
Capacitance Switches
Non-Intrusive RF Capacitance Level Switch. This 43299-14
non-intrusive level switch mounts on the outside of your
non-metallic tank (up to 1” thick)—never touches your liquid,
maintaining its level of purity. Use with clean, non-coating,
non-scaling, and conductive liquids. NEMA 4X, polysulfone Controller
sensor enclosure is ideal for industrial environments. Includes 43300-30
8-ft sensor cable and mounting bracket backed with 3M® 43299-12
adhesive. Or, thermal weld bracket in place for more
permanent attachment (order additional brackets below right).
SuperGuard™ RF Capacitance Level Switch is the
perfect switch for conductive, light-to-medium coating,
or scaling liquids like soap solutions, printing ink, and
Controllers
wastewater. Polypropylene construction is ideal for These controllers accept all Flowline point level sensors and allow
corrosive environments. Includes 8-ft sensor cable. you to control external devices like pumps, valves, or alarms.
SPDT relays are rated 250 VAC, 10 A, resistive. Adjustable time
Specifications & Ordering Information delay: 0.15 to 60 seconds. Max temp: 158°F (70°C). Dimensions:
Temperature: Power: 12 to 36 VDC 37 ⁄8"L x 23 ⁄4"W x 35 ⁄8"H. Power: 120/240 VAC, 50/60Hz.
–40 to 90°C (–40 to 194°F) SPDT relay rating: A-43300-30 Flowline single-sensor controller
Accuracy*: ±1 mm 60 VAC/VDC at 1 A allows the use of one sensor via one relay channel ...................$000.00
Repeatability*: ±0.5 mm Shipping weight: 2 lb (1.0 kg) _ _________ Flowline dual-sensor controller
A-43300-32
allows the use of two sensors via one relay channel .................$000.00
Catalog Sensor Mounting Sensor Sensor Pressure†
Price _ _________ Flowline tri-sensor controller
A-43300-34
number material threads length OD (max)
allows the use of three sensors via two relay channels .............$000.00
Non-intrusive RF capacitance level switch
__________
A-43299-12 PS — — — — $000.00 Accessories for Level Switch 43299-12
SuperGuard RF capacitance level switch
_A-43300-71
_________ Replacement mounting
__________
A-43299-14 PP 3 ⁄4" NPT(M) 4.5" 0.7" 000.00 bracket, polyethylene ..................................................................$00.00
150 psi
__________
A-43299-16 PFA (114 mm) (19 mm) 000.00
_ _________ Replacement mounting
A-43300-72
*Accuracy and repeatability using clean water. † Pressure at 25°C. bracket, polypropylene ................................................................$00.00
902 Call Cole-Parmer Instrument Company toll free: (800) 323-4340 Fax: (847) 247-2929
In Canada call Labcor: (800) 363-5900 In other countries fax direct: (847) 549-1700
VÁLVULA DE FLOTADOR
Para llenado y control de depósitos de líquidos.
S.L.
VÁLVULAS POLANCO
www.ibapol.com
Características
Sus características principales son, además de su reducido tamaño, su total fiabilidad y la fácil instalación
dentro del depósito. sus óptimas prestaciones se derivan de su sencillo mecanismo de funcionamiento,
basado en la utilización de una válvula de mariposa de eje centrado, conectado a un multiplicador de
engranajes. la maniobra de cierre se realiza mediante el corto recorrido de la boya.
Para cubrir la práctica totalidad de las necesidades en el control y llenado de depósitos, se fabrican en dos
versiones:
Las cierre progresivo, empleadas normalmente en los abastecimientos por caída libre de líquido.
Las de cierre instantáneo y sobrepresión regulable, empleadas para detener los bombeos aguas abajo,
al ser anunciado el final de llenado mediante un ligero y puntual aumento de presión en el circuito.
Circunstancia que percibida por un mecanismo adecuado, ordenará la parada de bombas, que se reanudará
con un temporizador tarado según las necesidades de consumo .
L os excelentes resultados obtenidos en todas las instalaciones en funcionamiento repartidas por toda
la geografía española y su ajustado precio sitúan a las VÁLVULAS POLANCO en un lugar de privilegio en
el complejo campo de la hidráulica.
Cierra Lenta y progresivamente proporcionando un cierre estanco.
Elimina La vibraciones y golpes de ariete en tuberías debido a movimientos
imprecisos en el cierre y apertura.
Suavidad En el funcionamiento como consecuencia del equilibrio de presiones
en el disco de cierre.
Aplicación
Estas válvulas están destinadas a cubrir un campo en la regulación de nivel en los depósitos nodriza para
abastecimientos de aguas a centros urbanos fundamentalmente.
En su versión de serie
se comercializan desde
50 a 500 mm. de paso,
con bridas normalizadas
ISO PN-10.
DN DN H L
mm. mm. mm.
2 50 900 900
21/2 65 900 900
3 80 1.000 1.100
4 100 1.000 1.100
5 125 1.200 1.200
6 150 1.200 1.200
Fabricación
El flotador, brazo de accionamiento y engranaje multiplicador se realizan en acero inoxidable.
Las bridas de acoplamiento, elemento de vertido y resto de los componentes son de acero al carbono,
tratado al chorro de arena y RILSANIZADO, tratamiento anticorrosivo mediante la inmersión de la pieza
a 300º C en baño de poliamida en polvo.
NOTA: Bajo pedido pueden realizarse protecciones anticorrosivas especiales según las necesidades
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MODELO
RM
Válvula de Retención de Asiento Inclinado
El modelo RM es una válvula de retención de asiento inclinado
y cierre metal / metal, de aplicación principal en los sectores:
Papelero
Tratamiento de aguas
Agroalimentario
etc.
Otras usuales:
Bajo consulta, esta válvula es válida para la mayoría de
las bridas estándar como la DIN, la ANSI, la BS, etc.
Dimensiones de entrecaras s/ DIN 3202 K3
Todas las válvulas ORBINOX son probadas, antes de ser enviadas.
DISCO
Fundido, ligero y de forma circular, está diseñado para tener la máxima
rigidez con la menor inercia y a su vez, permite la apertura a bajas pre-
siones diferenciales.
EJE
Los ejes sobre los que gira el disco son de acero inoxidable, muy resisten-
tes y proporcionan el adecuado soporte y guía al disco.
Hasta DN 200 el eje es único y el disco reforzado. A partir de DN 250,
el eje es doble. Dichos ejes están sellados al exterior mediante tapas de
acero inoxidable soldadas al propio cuerpo.
OTRAS OPCIONES
MUELLE AUXILIAR
Permite acortar el tiempo de cierre.
OTROS MATERIALES
Previa consulta se puede fabricar esta válvula en otros materia-
les como el acero A-216 WCB.
Fabricación MECANOSOLDADA
ORBINOX diseña, fabrica y suministra válvulas especiales
mecanosoldadas para condiciones especiales de proceso
(grandes tamaños y/o altas presiones).
CIERRE
METAL / METAL
Empleado para aplicaciones donde no es necesaria una estanqueidad absoluta. Las superficies
de cierre están directamente mecanizadas en cuerpo y disco.
Se reserva el derecho de modificar los datos en cualquier momento según su criterio y sin aviso previo OBX 12/04 5. EDICION
ORBINOX SA Pol. Ind. s/n-20270 ANOETA Tel.:+34 943 698030 - Fax: +34 943 653066 e-mail: orbinox@orbinox.com RM-2
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MODELO
RM
CARACTERÍSTICAS
La válvula RM de retención
está compuesta por:
- Cuerpo
- Clapeta o disco
- Eje
- Tapón
Disponible: DN 40 a DN 900
Opciónes: (bajo consulta)
- Contrapeso con o sin
amortiguamiento
- Muelle auxiliar
Se reserva el derecho de modificar los datos en cualquier momento según su criterio y sin aviso previo OBX 12/04 5. EDICION
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MODELO
EX
Válvula de Guillotina UNIDIRECCIONAL, tipo “WAFER”
El modelo EX es una válvula de uso general para fluidos cargados con sólidos en
suspensión, de aplicación principal en los sectores:
Papelero Tratamiento de aguas
Energético Agroalimentario
Minero Químico
etc.
TAJADERA
De acero inoxidable, pulida por ambos lados lo que evita agarrota-
mientos y daños en el asiento, con terminación en bisel, permitiendo cor-
tar y expulsar los sólidos al flujo. Bajo consulta, se puede aumentar su espe-
sor o cambiar el material, permitiendo así mayores presiones de trabajo.
ASIENTO: (estanco)
El diseño del asiento, soportado por un anillo de acero inoxidable, cierra
mecánicamente la parte interna de la válvula.
Material estándar del asiento: EPDM. También disponible en Viton, PTFE, etc.
EMPAQUETADURA
Compuesta de varias líneas de fibra trenzada de larga duración (disponi-
ble en una amplia variedad de materiales) más un hilo tórico, con un
prensaestopas de fácil accesibilidad y ajuste, asegurando la estanqueidad
de la válvula.
HUSILLO
De acero inoxidable lo que le confiere una alta resistencia a la corro-
sión y una larga vida.
En el caso de husillo ascendente, la caperuza de protección, además
de la seguridad que incorpora a la válvula, también protege al husillo de
la entrada de suciedad.
RECUBRIMIENTO DE EPOXI
Todos los cuerpos y componentes de Hº Fº y de acero al carbono de las vál-
vulas ORBINOX van recubiertas de una capa de EPOXI, depositada
mediante un proceso electrolítico, que da a las válvulas una gran resisten-
cia a la corrosión, y un excelente acabado superficial.
El color estándar de ORBINOX es el azul, RAL-5015.
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MODELO
EX
OTRAS OPCIONES
Bonete (Fig. 1)
El bonete proporciona una estanqueidad total hacia el exterior, redu-
ciendo el mantenimiento del prensaestopas.
Insuflaciones
Situadas en las guías y cierres de la tajadera permiten limpiarlas de las
partículas que se han depositado y que pueden obstruir el recorrido de
la tajadera. Dependiendo del proceso, se puede insuflar aire, líquido e
incluso vapor.
Fabricación MECANOSOLDADA
ORBINOX diseña, fabrica y suministra válvulas especiales mecano-
soldadas para condiciones especiales de proceso (grandes tamaños
y/o altas presiones).
TRATAMIENTOS SUPERFICIALES
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MODELO
EX
TIPOS DE ACCIONAMIENTOS
Manuales: Automáticos:
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MODELO
EX
TABLA DE TEMPERATURAS
ASIENTO / JUNTAS EMPAQUETADURAS
Material T. Máx. (°C) Aplicaciones Material T. Máx. (°C) pH
EPDM (E) 120 Acidos y aceites no minerales Algodón Seco (AS) 50 6-8
Nitrilo (N) 120 Hidrocarburos, aceites y grasas Fibra Sintética Teflonada (ST) 240 2 - 13
TIPOS DE CIERRE
METAL / METAL ESTANCO TIPO “A”
Empleado para aplicaciones donde Es el cierre estándar. Consiste en un
no es necesaria una estanqueidad elastómero que asegura la ausencia de
absoluta y/o con altas temperaturas. fugas, fijado al asiento mediante un
La tajadera se asienta directamente anillo de acero inoxidable.
sobre el cuerpo de la válvula. No hay
junta de cierre.
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MODELO
EX
TIPOS DE EXTENSIONES
Extensiones
Existe la posibilidad de colocar distintos tipos de extensiones en las válvulas que permiten su accionamiento desde
posiciones alejadas de las mismas. Dependiendo de las necesidades se diferencian los siguientes tipos:
Observaciones
a - Este tipo de extensión puede ser acoplado sobre cualquier tipo de accio-
namiento.
b - Se recomienda un soporte-guía de husillo (detalle A) cada 1,5 m.
c - La columna de maniobra estandar es de hierro fundido de 800mm. de
altura (fig. 1). Existe la posibilidad de
otros tipos y medidas de columna bajo
consulta.
d - Se puede colocar una regleta de indi-
cación para conocer el grado de apertu-
ra de la válvula.
e -Bajo consulta posibilidad de construc-
ción de soportes de la columna de
maniobra (fig. 2)
LISTA DE COMPONENTES
Componente: Versión Estándar:
Husillo AISI 303
Vástago AISI 304
Soporte-guía Acero al carbono con recubrimiento EPOXI
Deslizadera Nylon
Columna Hierro fundido con recubrimiento EPOXI
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MODELO
EX
2 - Extensión: Tubo
Consiste en elevar el volante acoplando al mismo un tubo con la longitud requerida. El
resto del accionamiento (husillo,...) quedan en la posición original. El tubo girará solidario
al volante al accionar la válvula, manteniéndose éste siempre a la misma altura.
Variables:
H1: Distancia desde el centro de válvula hasta el accionamiento.
d1: Separación de la pared a final de brida de conexión.
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MODELO
EX
VOLANTE, con husillo ascendente
Compuesto por:
- Volante de Hº Fº
- Husillo
- Tuerca
Además consta de una caperuza de protección
para el husillo
Disponible: DN 50 a DN 1000
DN A B C D E F ØG H Peso (kg.)
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MODELO
EX
VOLANTE, con husillo no ascendente
Adecuado para ubicaciones con espacio limitado
Compuesto por:
- Volante de Hº Fº
- Husillo
- Casquillos guía en el puente
- Tuerca de arrastre, fijada a la tajadera
Disponible: DN 50 a DN 1000
DN A B C D E F ØG H
50 40 119 125 105 132 78 225 315
65 40 134 125 115 149 78 225 342
80 50 149 125 124 165 78 225 367
100 50 169 125 140 190 78 225 408
125 50 180 125 150 214 78 225 442
150 60 210 125 175 240 78 225 493
200 60 262 142 205 305 92 310 602
250 70 318 142 250 360 92 310 702
300 70 372 142 300 410 92 310 802
350 96 431 197 338 487 110 410 935
400 100 486 197 392 537 110 410 1039
450 106 540 201 432 589 111 550 1132
500 110 602 201 485 649 111 550 1245
600 110 708 201 590 748 111 550 1449
700 110 834 380 686 890 150 800 1726
750 110 884 380 760 945 150 800 1855
800 110 1015 320 791 989 150 800 1934
900 110 1040 320 895 1118 150 800 2168
1000 110 1150 320 975 1220 150 800 2350
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MODELO
EX
VOLANTE-CADENA
Recomendado para instalaciones elevadas de
difícil accesibilidad (volante en posición vertical)
Compuesto por:
- Volante de Hº Fº con cadena
- Husillo
- Tuerca
Disponible: DN 50 a DN 600
DN A B C D E F ØG H
50 40 119 100 105 129 253 225 424
65 40 134 100 115 146 280 225 451
80 50 149 100 124 162 305 225 476
100 50 169 100 140 187 347 225 518
125 50 180 100 150 211 380 225 601
150 60 210 100 175 237 431 225 652
200 60 262 122 205 309 538 300 822
250 70 318 122 250 364 638 300 1022
300 70 372 122 300 414 738 300 1122
350 96 431 197 338 486 856 454 1323
400 100 486 197 392 536 960 454 1427
450 106 540 201 432 588 1052 454 1589
500 110 602 201 485 648 1165 454 1707
600 110 708 201 590 748 1370 454 2022
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MODELO
EX
PALANCA
Recomendado para maniobrado rápido
Compuesto por:
- Palanca
- Vástago
- Casquillo guía
- Dispositivo externo de bloqueo
para mantenimiento de la posición
Disponible: DN 50 a DN 300
DN A B C D E F G H I
50 40 119 100 105 129 256 150 408 315
65 40 134 100 115 146 259 150 435 315
80 50 149 100 124 162 307 150 509 315
100 50 169 100 140 187 378 150 637 415
125 50 180 100 150 211 439 150 755 415
150 60 210 100 175 237 529 150 895 415
200 60 262 122 205 309 620 235 1038 620
250 70 318 122 250 364 822 235 1307 620
300 70 372 122 300 414 995 235 1578 620
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MODELO
EX
REDUCTOR
Recomendado para válvulas mayores de DN 350
y presiones de trabajo superiores a 3,5 Kg/cm2
Compuesto por:
- Husillo
- Puente
- Accionamiento reductor cónico con volante
DN A B C D E F ØG H I
200 60 262 122 205 309 623 300 964 198
250 70 318 122 250 364 723 300 1064 198
300 70 372 122 300 414 823 300 1164 198
350 96 431 197 338 500 922 450 1563 218
400 100 486 197 392 550 1026 450 1668 218
450 106 540 201 432 598 1114 450 1754 218
500 110 602 201 485 658 1227 450 1868 218
600 110 708 201 590 758 1432 450 2074 218
700 110 834 290 686 900 1660 450 2803 268
750 110 884 290 760 945 1789 650 2932 268
800 110 1015 320 791 968 1886 650 3029 307
900 110 1040 320 895 1118 2120 650 3263 307
1000 110 1150 320 975 1220 2302 650 3445 307
1200 150 1400 450 1230 1485 2820 850 4165 365
Se reserva el derecho de modificar los datos en cualquier momento según su criterio y sin aviso previo OBX 12/04 5. EDICION
ORBINOX SA Pol. Ind. s/n-20270 ANOETA Tel.:+34 943 698030 - Fax: +34 943 653066 e-mail: orbinox@orbinox.com EX-12
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MODELO
EX
CILINDRO NEUMÁTICO
El accionamiento neumático estándar (cilindro de doble efecto
“todo-nada”), está compuesto por:
- Camisa y tapas en aluminio
- Vástago en inoxidable AISI 304
- Émbolo de acero recubierto de nitrilo
Disponible: DN 50 a DN 1000
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MODELO
EX
SISTEMAS DE SEGURIDAD
SIMPLE EFECTO POR RETORNO DE MUELLE
Accionamiento automático (cilindro de simple efecto) compuesto por:
- Camisa y tapa en aluminio
- Tapa muelle en acero al carbono o fundición nodular
- Vástago en inoxidable AISI 304
- Émbolo de acero recubierto de nitrilo
- Muelle de acero
Disponible: DN 50 a DN 200
Opciones:
1.- Aire abre (muelle cierra)
2.- Aire cierra (muelle abre)
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MODELO
EX
ACTUADOR ELÉCTRICO
Accionamiento automático, compuesto por:
- Motor eléctrico
- Husillo ascendente
- Puente soporte motor
El motor eléctrico estándar consta de:
- Volante manual de emergencia
- Finales de carrera (abierto/cerrado)
- Limitadores de par (abierto/cerrado)
Disponible: DN 50 a DN 1200
Opción:
Husillo no ascendente
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MODELO
EX
INFORMACIÓN sobre DIMENSIONES de BRIDAS
DIN PN10
DN K nº M T
50 125 4 M-16 11 4 - --
65 145 4 M-16 11 4 - --
80 160 8 M-16 11 4-4
100 180 8 M-16 11 4-4
125 210 8 M-16 11 4-4
150 240 8 M-20 14 4-4
200 295 8 M-20 14 4-4
250 350 12 M-20 18 6-6
300 400 12 M-20 18 6-6
350 460 16 M-20 22 10 - 6
400 515 16 M-24 24 10 - 6
450 565 20 M-24 24 14 - 6
500 620 20 M-24 24 14 - 6
600 725 20 M-27 24 14 - 6
700 840 24 M-27 20 16 - 8
800 950 24 M-30 20 16 - 8
900 1050 28 M-30 20 20 - 8
1000 1160 28 M-33 20 20 - 8
1200 1380 32 M-36 30 22-10
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ACCESORIOS PARA INDUSTRIAS VITIVINICOLAS
COLECTORES DE VINO
GRIFOS PARA TOMA DE MUESTRAS
NIPLES PHAUPHER
UNIONES DOBLES PHAUPHER
VALVULAS PARA APLICACIONES SANITARIAS
VISORES DE LINEA PARA TUBOS
COLECTORES DE VINO PARA SOLDAR
2 VIAS 3 VIAS
4
4.
.4
ø4
44
Ø
2
2
ø102
Ø 86
120
120
B
A CUERPO PRINCIPAL AISI 316L
E B SALIDA para NIVEL AISI 316L
A
C SALIDA y PURGA AISI 316L
R. BSP 3/4"
6 C
100
A TUBO DE NIVEL
A TUBO DE NIVEL
C
A
B
D
MATERIAL: AISI 304/316
A B C D
101.6 112.4
101.6 (RW 11 hpp) 122 66
OLIVA P/MANGUERA
TUERCA PHAUPHER
VALVULAS PARA APLICACIONES SANITARIAS (A 90º)
L2
A
A A
VALVULA DE RETENCION
RESORTES CALIBRADOS A
PRESIONES PREDETERMINADAS
MATERIALES
RANGO DE 0.5 A 8 kg/cm2 AISI 304/316
ASIENTO DE SILICONA
SELLOS: O’RING
TEMPERATURA DE TRABAJO HASTA 120 ºC
1“ 1 1/2“ 2“
B 51 56 72
A
C 51 57 70
F
E G
C
MATERIAL: AISI 304/316
E E
A B C D F G
CORTO LARGO
53.8
44 68 46.2 19.5 44.4 27 42 21.5
(RW 9.5 hpp)
80.2
68 94 69 23.5 68 28 42 27
(RW 8 hpp)
87.2
76 104 77 23.5 76.2 29 42 28
(RW 11 hpp)
112.4
101 127 103 27 101.6 30 47 29
(RW 11 hpp)
VISOR de LINEA para TUBOS
VIDRIO PIREX
A
L1
Our circular sightglass fittings to be welded into or onto vessel walls correspond in their construction and assembly
to the dimensions and constructional guidelines of the DIN specification 28120. The respect of the DIN prescriptions
for the flange thicknesses guarantees a distortion free location of the sightglass disc. The pressure resistance of the
sightglass disc is, of course, dependent on the care with which the bolts and nuts are tightenend (always working
on diametrically opposed pairs). For lubricated bolts, µ = 0.1, the recommended tightening torque values (in Nm) are
indicated in the table below. The maximum operating temperature is limited to 150 °C when using sighglass discs
of sodium silicate to DIN 8902 and to 280 °C when using sightglass discs of borosilicate to DIN 7080. This
temperature is also function of the quality of the used gaskets. For operating temperatures lower than –10 °C,
please consult the descriptive sheet AD W 10.
Nominal Nominal Viewing Glass disc Base flange and cover flange Bolts or studs and nuts
diameter pressure (PN) diameter Tightening
(DN) (bar) d1 d4 s D k h1 h2 Number Size torque (Nm)
6 10
50 10 80 100 15 165 125 16 30 4 M 16 28
16 15 32
6 15
80 10 100 125 15 200 160 20 30 8 M 16 20
16 20 23
6 15 18
100 10 125 150 20 220 180 22 30 8 M 16 26
16 25 22 30
6 20 18
125 10 150 175 20 250 210 25 30 8 M 16 32
16 25 25 34
6 20 18
150 10 175 200 25 285 240 30 36 8 M 20 47
16 30 30 54
200 6 25 20
225 250 340 295 36 8 M 20
10 30 35 63
A special high vacuum-tight version with additional O-ring seal in different * Other materials not mentioned in the above table may also
materials may be delivered on demand. be delivered.
Mounting:
After having correctly welded the base flange Å onto or into the vessel wall, the gasket Ç, the glass disc Ñ, the
gasket É and the cover flange Ö are mounted one after the other and then the nuts Ü (in case of studded base flange
Å ) progressively crosswise tightened against the studs á . The above indicated tightening torque values have to be
strictly respected. Additional information may be taken from the DIN specification 28120.
2
Circular sightglass fittings to DIN 28121 (PN 10, 25) R
Dimensions
Assembly and construction materials
Mounting
Our circular sightglass fittings to be mounted directly onto a welding flange, pad or similar correspond in their
construction and assembly to the dimensions and constructional guidelines of the DIN specification 28121. The
sightglass fittings are completely premounted at manufacturer's works to form an integral, sealed, finished unit.
The maximum operating temperature is limited to 150 °C when using sightglass discs of sodium silicate to DIN
8902 and 280 °C when using sigthglass discs of borosilicate to DIN 7080. This temperature is also function of
the quality of the used gaskets. For operating temperatures lower than –10 °C, please consult the descriptive
sheet AD W 10.
Nominal Nominal Viewing diameter Glass disc Flanges Fixation bolts Gaskets
diameter pressure (PN)
(DN) (bar) d1 d2 d3 s D k h3 Number Size d1 d10
10 10 150 110 36 4 M 16
40 48 43 63 48 65
25 12 150 110 38 4 M 16
10 12 165 125 38 4 M 16
50 65 60 80 65 82
25 15 165 125 41 4 M 16
10 15 200 160 46 8 M 16
80 80 75 100 80 102
25 20 200 160 50 8 M 16
10 15 220 180 46 8 M 16
100 100 95 125 100 127
25 25 235 190 59 8 M 20
10 20 250 210 54 8 M 16
125 125 120 150 125 152
25 30 270 220 66 8 M 24
10 20 285 240 54 8 M 20
150 125 120 150 125 152
25 30 300 250 66 8 M 24
10 20 340 295 54 8 M 20
200 150 145 175 150 177
25 30 360 310 66 12 M 24
The table below indicates the possible standard combinations of our light fitting
series with the respective nominal diameters of sightglasses to DIN 28120 / 28121:
Nominal diameter (DN) 40 50 80 100 125 150 200
Sightglass to DIN 28120 (A) A A A A A A A
Sightglass to DIN 28121 (B) B B B B B B B
Series Types Fixation
20 F 20 dH / L 20 deH …N ••••••
R 50 deH / R 100 deH
…Z • • •
… Sch • • • •
100 100 deH …N ••••••• • •
…Z • •
… Sch • • •
KVL KVL 20 H (D) … Sch • • • • • • ••• •••
VETROLUX® illuminated sightglass unit, consisting of KVL 50 H (D) … Sch • • • • • • ••• •••
sightglass to DIN 28120, DN 150, PN 10, with mounted
CHEMLUX® light fitting, type KEL 20 deH Sch B, 230 V,
KVL 100 HD … Sch • • • • • • ••• •••
20 W, EEx de IIC T4, Ex II 2 G + D, with anti-dazzle KVLR / KVLR 20 H(D)/BKLVR 20 H(D) … W / Sch • • • • • • • • ••• •••
shield “B”, in version “view and light through one
assembly”
BKVLR KVLR 50 H(D)/BKLVR 50 H(D) … W / Sch • • • • • • • • ••• •••
KVLR 100 HD/BKLVR 100 HD … W / Sch • • • • • • • • ••• •••
KLR KLR 05 / 10 / 20 / 50 / 100 … Sch • • • • • • • • ••• •••
HL HL 50 H • •
HL 80 H • •
HL 100 H • • •
HL 125 H •
HL 150 H • •
HL 200 H •
F(L)KEL/ F(L)KEL 5, 10, 20, 50 dH … W
• • • • ••• •••
••••••••••• • •
(L)KEL / (L)KEL 5, 10, 20, 50 deH
KL KL 5, 10, 20, 50, 100 H … Sch
PEL / PEL 20 deH / PEL 50 deH … Sch ••• •••
PL PL 20 H / PL 50 H / PL 100 H
… X1 ••••••••• • •
… X2 • • •
EdelEx EdelEx 5 dH / 10 dH / 20 dH … Sch • • • • • • • • ••• •••
VETROLUX® illuminated sightglass unit, consisting EdelEx G 20 dH / 50 dH … Sch • • • • ••• •••
of sightglass to DIN 28120, DN 80, PN 10, fibroLUX … W2 • • • • • • • • ••• •••
with mounted CHEMLUX® light fitting, type F
20dHNsp, 24 V, 20 W, EEx d IIC T5, Ex II 2 G + D … W3 • • • • • • • • ••• •••
Branch office / exclusive agent: Do you wish for more information about our wide range of light fittings for
use in hazardous or safe areas, about our range of circular sightglasses to
DIN 28120 /28121, screwed sightglasses similar to DIN 11851, rectangular or
D-ended sightglasses, pipeline flow indicators, sideways or centrally operated
wipers, hinged sightglasses, spraying devices or our complete sight and light-
glass units VETROLUX®? Are you interested in other types, special versions or
different protection degrees? If yes, please contact us, our branch office or our
local agents – it is our business! You will find the necessary indications about
our sales network on the Internet.
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to order fermentation equipment and is the distance from the point of penetration
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In Canada call Labcor: (800) 363-5900 In other countries fax direct: (847) 549-1700
DOCUMENTO Nº 2
PLANOS
DOCUMENTO Nº 3
PLIEGO DE CONDICIONES
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE
Gema Quiñones Flores.
Pliego de Condiciones 1
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE
Gema Quiñones Flores.
Pliego de Condiciones 2
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Gema Quiñones Flores.
6.2. Gastos de carácter general por cuenta del promotor ................. Pág. 40
Pliego de Condiciones 3
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Pliego de Condiciones 4
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Pliego de Condiciones 5
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Pliego de Condiciones 6
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Pliego de Condiciones 7
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2. PROYECTO.
2.2. Memoria de Cálculo; donde se verán todos los cálculos necesarios para el
diseño de los equipos.
2.3. Planos de conjunto y detalle necesarios para que las tareas queden
perfectamente definidas.
Pliego de Condiciones 8
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3. ADJUDICACIÓN.
3.1. Concurso.
Pliego de Condiciones 9
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3.3. Condiciones legales que debe reunir el contratista para poder ofertar.
Pliego de Condiciones 10
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Pliego de Condiciones 11
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Pliego de Condiciones 12
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Pliego de Condiciones 13
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Pliego de Condiciones 14
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Por otra parte, el solo retiro del pliego implica la aceptación para que el
Promotor modifique y/o introduzca agregados y/o efectúe aclaraciones al
contenido de los mismos y/o prorrogue los plazos previstos.
Pliego de Condiciones 15
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Pliego de Condiciones 16
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caso podrán utilizarse dichos planos para la ejecución de ninguna parte de las
tareas.
Pliego de Condiciones 17
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Pliego de Condiciones 18
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Pliego de Condiciones 19
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4. EL CONTRATO.
4.1. Contrato.
Pliego de Condiciones 20
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Todos los gastos e impuestos de cualquier orden que por disposición del
Estado, Provincia o Municipio se deriven del contrato, y estén vigentes en la
fecha de la firma del mismo, serán por cuenta del Contratista, con excepción del
IVA.
Pliego de Condiciones 21
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Pliego de Condiciones 22
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las obligaciones del contratista, y quedará a beneficio del Promotor en los casos
de abandono del trabajo o de rescisión por causa imputable al Contratista.
Pliego de Condiciones 23
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Pliego de Condiciones 24
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Pliego de Condiciones 25
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4.10. Subcontratistas.
Pliego de Condiciones 26
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Pliego de Condiciones 27
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Pliego de Condiciones 28
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Pliego de Condiciones 29
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5.3. Seguros.
Pliego de Condiciones 30
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Pliego de Condiciones 31
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Pliego de Condiciones 32
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Pliego de Condiciones 33
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Pliego de Condiciones 34
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contendrá:
Pliego de Condiciones 35
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• Cuando se cumpla el plazo final de las tareas y falte por ejecutar más del
20% de las tareas. La imposición de las multas establecidas por los retrasos
sobre dicho plazo, no obligará al Promotor a la prorroga del mismo, siendo
potestativo por su parte elegir entre la resolución o la continuidad del Contrato.
Será así mismo causa suficiente para la rescisión, alguno de los hechos
siguientes:
Pliego de Condiciones 36
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Gema Quiñones Flores.
que por causas ajenas al Contratista, no sea posible dar comienzo a las tareas
adjudicadas, en el plazo de 3 meses, a partir de la fecha de adjudicación.
Pliego de Condiciones 37
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Pliego de Condiciones 38
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Gema Quiñones Flores.
Se entienden como tales los gastos de cualquier clase ocasionados por los
ensayos de materiales que deba realizar por su cuenta el Contratista; oficinas y
almacenes pertenecientes al Contratista; equipos necesarios para la evitación de
accidentes de cualquier clase; los de protección de materiales y las propias
tareas contra todo deterioro, daño o incendio, cumpliendo los reglamentos
vigentes; los de limpieza de los espacios interiores y exteriores; los de retirada al
fin de las tareas de herramientas, materiales, etc.
Serán de cuenta del Contratista los gastos ocasionados por la retirada del
lugar de ejecución de las tareas, de los materiales rechazados, los de jornales y
materiales para las mediciones periódicas para la redacción de certificaciones y
los ocasionados por la medición final; los de pruebas, ensayos, reconocimientos
y tomas de muestras para la recepción definitiva, del equipo; la corrección de
las deficiencias observadas en las pruebas, ensayos, etc., y los gastos derivados
de los asientos o averías, accidentes o daños que se produzcan en estas pruebas
y la reparación y conservación de las obras durante el plazo de garantía.
Pliego de Condiciones 39
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE
Gema Quiñones Flores.
En los casos de resolución del Contrato, cualquiera que sea la causa que
lo motive, serán de cuenta del Contratista los gastos de jornales y materiales
ocasionados por la liquidación de las obras y los de las Actas Notariales que
sean necesarias levantar, así como los de retirada de los medios auxiliares que
no utilice el Promotor o que le devuelva después de utilizados.
Serán por cuenta del Promotor los gastos originados por la inspección de
las obras del personal del Promotor o contratados para este fin, la
comprobación o revisión de las certificaciones, la toma de muestras y ensayos
de laboratorio para la comprobación periódica de calidad de materiales y obras
realizadas, salvo los indicados en el apartado 6.1., y el transporte de los
materiales suministrados por el Promotor, hasta el almacén del Contratista, sin
incluir su descarga ni los gastos de paralización de vehículos por retrasos en la
misma.
Pliego de Condiciones 40
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE
Gema Quiñones Flores.
Pliego de Condiciones 41
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE
Gema Quiñones Flores.
Pliego de Condiciones 42
DISEÑO DE UNA PLANTA INDUSTRIAL DE ELABORACIÓN INTEGRAL DE VINAGRE
Gema Quiñones Flores.
Pliego de Condiciones 43
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Gema Quiñones Flores.
6.8. Informes.
De cada uno de los informes que se produzcan por parte del Contratista
en cumplimiento de sus obligaciones contractuales, así como de la
documentación de respaldo anexa a los mismos, se confeccionarán dos
ejemplares, redactados en idioma español. Las unidades de medida utilizadas
en los informes deberán ser las del Sistema Internacional de Unidades y las
hojas a emplear para los informes deberán ser de tamaño DIN A4.
Pliego de Condiciones 44
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Pliego de Condiciones 45
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6.14. Tribunales.
Pliego de Condiciones 46
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Pliego de Condiciones 47
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Pliego de Condiciones 48
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Pliego de Condiciones 49
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servicio, bien para permitir la realización de otros trabajos que no forman parte
del contrato.
Este Plan, que deberá ser lo más completo, detallado y razonado posible,
respetará obligatoriamente los plazos fijados en el Concurso, y deberá venir
acompañado del programa de certificaciones mensuales.
Pliego de Condiciones 50
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Los medios ofrecidos, que han de ser como mínimo los de la propuesta
inicial, salvo que el promotor, a la vista del Plan de Trabajo, autorice otra cosa,
quedarán afectos a la obra y no podrán ser retirados o sustituidos.
Pliego de Condiciones 51
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Cuando se alcance el plazo total previsto para la ejecución del trabajo con
un saldo acreedor en la cuenta de "Retenciones" quedará éste bloqueado a
disposición del Promotor para responder de las posibles multas y sanciones
correspondientes a una posible rescisión. En el momento de la total terminación
y liquidación de las tareas contratadas, se procederá a saldar esta cuenta
abonando al Contratista el saldo acreedor si lo hubiere o exigiéndole el deudor
si así resultase.
Pliego de Condiciones 52
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Pliego de Condiciones 53
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Pliego de Condiciones 54
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Pliego de Condiciones 55
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Las mediciones con los datos recogidos de los elementos cualitativos que
caracterizan las tareas ejecutadas, los acopios realizados, o los suministros
efectuados, constituyen comprobación de un cierto estado de hecho y se
recogerán por el Promotor en presencia del Contratista. La ausencia del
Contratista, aún habiendo sido avisado previamente, supone su conformidad a
los datos recogidos por el Promotor.
Pliego de Condiciones 56
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las mismas para formular por escrito sus observaciones. Pasado ese plazo, las
mediciones se suponen aceptadas sin reserva alguna. En el caso de la firma con
reserva, se redactará un acta en la que se hará constar los motivos de
disconformidad, acta que se unirá a la correspondiente medición.
Pliego de Condiciones 57
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→ Los precios de las tareas, así como los de los materiales, maquinaria y
mano de obra que no figuren entre los contratados, se fijarán
contradictoriamente entre el Promotor y el Contratista, o su representante
Pliego de Condiciones 58
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Pliego de Condiciones 59
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Pliego de Condiciones 60
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Una vez aprobado el informe final por parte del Promotor se procederá a
elaborar el acta de finalización de las prestaciones. En el acta de finalización de
las prestaciones, se deberá dejarse constancia de:
• Fecha en que se elabora.
• Listado e índice del informe, de la documentación de respaldo y del
soporte computacional, que el contratista haya entregado.
• Constancia de las modificaciones, ampliaciones o supresiones
producidas en el transcurso de la ejecución de las prestaciones, si hubieren
existido.
• Constancia expresa que las prestaciones fueron ejecutadas de acuerdo
con lo establecido en la documentación contractual.
• Constancia de las multas impuestas al contratista por mora u otros
motivos, si hubiesen existido.
A partir del momento en que todas las tareas que le han sido
encomendadas, hayan sido terminadas, el Contratista lo pondrá en
conocimiento del Promotor, mediante carta certificada con acuso de recibo.
Pliego de Condiciones 61
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Pliego de Condiciones 62
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Pliego de Condiciones 63
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7.22. Liquidación.
Pliego de Condiciones 64
DOCUMENTO Nº 4
PRESUPUESTO
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1. PRESUPUESTO ...........................................................................................Pág. 2
Presupuesto 1
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1. PRESUPUESTO.
Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
SUBTOTAL 25.304,00
1 Excepto tubo de nivel. Este lleva incorporado un sensor de nivel. Se incluye en presupuesto
de sistema de control.
2 Excepto tubo de nivel. Este lleva incorporado un sensor de nivel. Se incluye en presupuesto
de sistema de control.
3 Excepto antiespumante y aireador- agitador
Presupuesto 2
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Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
Serpentín, de DN 2”
de 10 vueltas con un diámetro de
1 3.324,00 3.324,00
espiral de 1,84 m
SUBTOTAL 8.489,00
Presupuesto 3
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Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
Presupuesto 4
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Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
Equipo de microfiltración
tangencial, Marca Industria 1 32.150,00 32.150,00
Céspedes, tipo T40, con 4 módulos
Membrana (repuesto), polímera (PP)
1 930,00 930,00
con diámetro de poro de 0,45 µm.
SUBTOTAL 32.150,00
Presupuesto 5
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Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
TEMPERATURA
Sensor,marca Kobold, modelo DTM 1 583,00 583,00
Controlador, marca Cole-Parmer,
1 217,00 217,00
modelo EW-98609-60
Electroválvula, marca Cole-Parmer,
1 489,00 489,00
modelo EW-98615-10
NIVEL
Sensor, marca Kobold, modelo NBK,
2 3.516,00 7.032,00
indicador de nivel de aprox. 6 m.4
Sensor, marca Kobold, modelo NBK,
2 2.516,00 5.032,00
indicador de nivel de aprox. 3 m.5
Controlador, marca Cole-Parmer,
1 200,00 200,00
modelo A-43300-30 (LC40)
Electroválvula, marca Cole-Parmer
1 489,00 489,00
EW-98615-10
Electroválvula, marca Cole-Parmer
2 447,00 894,00
A-01348-126
OXIGENO
Sensor, marca Cole-Parmer, modelo
1 1.100,00 1.100,00
P-05726-26
4
Instalado en los depósitos de almacenamiento de vino y de descarga.
5 Instalado en los fermentadores.
6 Una situada a la entrada de los fermentadores y otra a la salida.
Presupuesto 6
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Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
Presupuesto 7
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Precio Precio
Cantidad
Componente Accesorio Unitario Total
(m)
(€/ 6m) (€)
TUBERÍAS Y ACCESORIOS7
Codo 90º
ACCESORIOS T 18,58 178,93/ 6 m
2592,40
Reducción tubo
TUBERÍAS - 68,35
SUBTOTAL 2.595,40
Presupuesto 8
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Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
BOMBAS
Descarga del
depósito de vino
Descarga de los
fermentadores ( 2 ) Bomba
Descarga del centrífuga
5 930,20 4.651,00
depósito de ESPA, modelo
descarga SHE 4 32-200-05
Carga del depósito
de almacenamiento
de vinagre
SUBTOTAL 4.651,00
Presupuesto 9
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1.8. Válvulas.
Precio Precio
Descripción Cantidad Unitario Total
(€/unidad) (€)
VÁLVULAS
Válvula de compuerta, marca
5 276,00 1.380,00
ORBINOX, unidireccional DN 50
Válvula de retención, marca
5 363,00 1.815,00
ORBINOX DN 50
Válvula flotador, marca IBAPOL
1 215,00 251,00
DN 50
SUBTOTAL 3.410,00
Presupuesto 10
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DESCRIPCIÓN SUBTOTAL
RECIPIENTES 25.304,00 €
REFRIGERACIÓN 8.489,00 €
AIRE / ANTIESPUMANTE 17.430,00 €
MICROFILTRACIÓN 32.150,00 €
SISTEMA DE CONTROL 22.446,00 €
TUBERÍAS 2.595,40 €
BOMBAS 4.651,00 €
VÁLVULAS 3.410,00 €
Presupuesto 11
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Presupuesto 12