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Trabajo Especial de Grado
Trabajo Especial de Grado
Trabajo Especial de Grado
a
1
a
2
b
1
b
2
c
1
c
2
0 0,250 -2,091 0,0453 5,1313 1,8672 1,6E
-1
2,675
(360) 0,250 -2,091 0,0453 5,1313 1,8672 1,6E
-1
2,675
180 0,500 -2,025 0,0943 3,0373 1,8115 2,6E
-2
4,532
120 0,648 -2,018 0,0634 1,6136 1,7770 6,6E
-3
5,320
90 0,726 -1,905 0,1038 1,5674 1,6935 1,9E
-3
6,155
60 0,813 -1,898 0,1023 1,3654 1,6490 3,0E
-4
7,509
45 0,860 -1,788 0,2398 1,1915 1,6392 4,6E
-5
8,791
3.9.-Diseo Analtico de un Caoneo ptimo
Guerra & Paz (2006), describen que para determinar el mtodo mediante el cual se
va a realizar el caoneo en un pozo, se deben seguir los siguientes pasos:
1. Determinar el tipo de formacin:
Para usar un diferencial de presin apropiado, necesario para eliminar el dao
total en el momento del caoneo, conviene definir primero que se entiende por
formacin consolidada y por formacin no consolidada.
Consolidada (< pie s / 100 ; > 2,4 grs/cc densidad de lutita).
Se define a una formacin consolidada cuando los granos de arena estn
cementados o compactados lo suficiente como para que queden intactos y no
fluyan, an en el caso de que haya flujo turbulento de fluido en sus espacios
porosos. El grado de consolidacin de una arenisca se identifica usando los
registros snicos y densidad. Se identifica a las formaciones consolidadas por sus
lutitas adyacentes (encima o debajo), que estn compactadas de tal manera, que el
tiempo de trnsito del registro snico en ellas es de 100 seg/ pie o menos. Las
compaas petroleras y de registro ms importantes han podido comprobar que las
CAPTULO III FUNDAMENTOS TERICOS
73
areniscas cuyas lutitas adyacentes tienen un tiempo de trnsito de 100 seg/ pie o
menos estn lo suficientemente consolidadas, para que su registro pueda usarse y
obtener valores de porosidad sin que haga falta usar la correccin por
compactacin.
No Consolidada (> pie s / 100 ; < 2,4 grs/cc densidad de lutita).
Se define una formacin como no consolidada cuando las lutitas adyacentes
tienen un tiempo de trnsito en el registro snico mayor a 100 seg/ pie.
2. Determinar la permeabilidad. Existen varias metodologas para hallar la
permeabilidad. Una de ellas es usando la correlacin de Timur (ecuacin
3.12).
2
4 , 4
136 , 0
wf
S
k (3.12)
Donde:
k : permeabilidad, md.
: porosidad, %.
S
wf
: saturacin del frente de agua, %.
3. Determinar el mnimo desbalance para superar el factor de dao,
37 , 0
3500
k
U
m
(petrleo) (3.13)
17 , 0
2500
k
U
m
(gas) (3.14)
Donde:
U
m
: mnimo desbalance, lpc.
k : permeabilidad, md.
CAPTULO III FUNDAMENTOS TERICOS
74
4. Determinar el mximo desbalance seguro (UM). Se toma de la lectura del
tiempo de trnsito del registro snico de una lutita adyacente a la arena, o la
densidad de lutita segn el caso y se utilizan las figuras 3.17 y figura 3.18.
Arena con
Petrl eo
Arena con Gas
1,7
1,8
1,9
2
2,1
2,2
2,3
2,4
0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250 2500
Mxi ma Presi n Bajo Bal ance (l pc)
D
e
n
s
i
d
a
d
d
e
g
r
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n
o
d
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l
a
L
u
t
i
t
a
A
d
y
a
c
e
n
t
e
(
g
/
c
c
)
Figura 3.17.- Mxima Presin (UM) para Caoneo Bajo Balance (Tomado de Guerra & Paz, 2006)
Arena con
Petrl eo
Arena con Gas
100
110
120
130
140
150
160
170
0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250 2500
Mxima Presin Bajo Balance (lpc)
V
a
r
i
a
c
i
n
d
e
l
a
T
e
m
p
e
r
a
t
u
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l
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A
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c
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t
e
(
m
i
c
r
o
s
e
g
u
n
d
o
s
/
p
i
e
)
Figura 3.18.- Mxima Presin (UM) para Caoneo Bajo Balance (Tomado de Guerra & Paz, 2006)
5. Calcular el promedio entre U
m
y el UM,
2
UM U
U
m
prom
(3.15)
CAPTULO III FUNDAMENTOS TERICOS
75
Donde:
U
prom
: promedio entre mnimo y mximo desbalance, lpc.
U
m
: mnimo desbalance, lpc.
UM : mximo desbalance, lpc.
6. Si hay poca invasin o la lechada de cemento es de bajo filtrado, se debe
utilizar un valor entre el mnimo y el promedio. En caso contrario se debe
utilizar un valor entre el promedio y el mximo.
2
prom m
U U
U
2
prom
U UM
U (3.16)
7. Determinar la longitud estimada de penetracin. En la industria del
petrleo Thompson (1962) fue el primero en publicar datos, mostrando que la
penetracin de las cargas decreca a medida que la fuerza compresiva de la
formacin incrementaba. Sus datos se correlacionaron en la expresin semi-
logartmica:
3
2 1
10 1 086 , 0 C C l Ln l Ln
ps perf
(3.17)
Donde:
l
perf
: longitud de caoneo, pulg.
l
ps
: longitud de la muestra de la prueba, pulg.
C
1
: resistencia compresiva de la prueba (ver tabla 3.3), lpc.
C
2
: resistencia compresiva de la formacin, lpc.
Tabla 3.3.- Resistencias Compresivas de Materiales (Tomado de Guerra & Paz, 2006)
Muestra
Resistencia compresiva C
1
(lpc)
Esfuerzo efectivo
(lpc)
Penetracin
(pulg.)
Concreto 6600 0 15,49
Arenisca Berea 7000 100 10,25
Arenisca Berea 7000 1500 9,21
Arenisca Nugget 13.000 100 6,68
CAPTULO III FUNDAMENTOS TERICOS
76
El trabajo de Thompson fue luego expandido por Behrmann y Halleck (1988),
donde confirmaron sus conclusiones y tambin notaron que las diferencias de
penetracin en varias muestras fueron no solo; en funcin de la fuerza
compresiva, sino tambin del tipo de muestra (Concreto o Berea) y el diseo de la
carga (ecuacin 3.18 y figura 3.19).
Para la penetracin de formaciones, no solamente es importante la fuerza de
compresin sino tambin el desgaste efectivo de las mismas, el cual es igual a la
sobrecarga de desgaste menos la presin de poro. Este desgaste efectivo acta
para hacer la roca ms fuerte y en consecuencia ms resistente a la penetracin. El
trabajo hecho por Saucier y Lands (1978) mostr que la penetracin decreca
incrementando el desgaste efectivo in-situ, de una meseta de 5000 a 6000 lpc.
Los modelos de penetracin fueron refinados, ms an, cuando se descubri que
los efectos de compresibilidad deben ser considerados cuando se est prediciendo
la penetracin en muestras porosas, tales como formaciones de rocas. Ms all,
an si el chorro posee una velocidad mayor que la velocidad del sonido en la
muestra, es posible que ocurran descargas localizadas durante el proceso de
penetracin, reduciendo la penetracin. Regalbuto (1988) propuso un mtodo
simple, usando la velocidad del sonido en la masa de la muestra, la
compresibilidad y los efectos de descargas.
Un trabajo posterior de Halleck (1991) us el modulo de masa para medir la
compresibilidad y encontrar que la penetracin decrece cuando se incrementa el
modulo de masa.
En resumen, muchos factores son conocidos para reducir la penetracin del chorro
en formaciones de rocas, bajo condiciones de subsuelo, cuando se comparan con
las penetraciones obtenidas en muestras de concreto.
Finalmente, Ott (1994), propuso un modelo para predecir la longitud de
penetracin en formaciones, basado en la longitud de penetracin de tiros de
CAPTULO III FUNDAMENTOS TERICOS
77
prueba en concreto. El mtodo es simple y usado en muchos programas de anlisis
nodales populares.
ECUACIN DE THOMPSON (Tomado de CorelLab. Owen Tools)
Comp
Formacin
= 28510 - (1023,3 x POR) (3.18)
Donde:
Comp
Formacin
= fuerza de compresin de la formacin [lpc]
POR = porosidad de la formacin [%]
Figura 3.19.- Grfico de Relacin Porosidad Compresibilidad de la formacin (Tomado de
Anaya O. Alfimar G. y Millan. Reyinson M, 2006)
8. Determinar la densidad aproximada de caoneo, usando figura 3.20.
Para completacin simples se utiliza de 2 a 3 veces la densidad de caoneo
encontrada, para empaques con grava se utiliza de 3 a 5.
CAPTULO III FUNDAMENTOS TERICOS
78
60 Fase
6
0
F
a
s
e
9
0
F
a
s
e
1
8
0
F
a
s
e
0
F
a
s
e
90 Fase
Zona no triturada
Sin dao de Fluido
Hoyo de 6 pulg. Dimetro
Datos Extrpolados
Longitud de perforacin, pulg.
R
a
z
n
d
e
P
r
o
d
u
c
t
i
v
i
d
a
d
T
i
r
o
s
p
o
r
p
i
e
Figura 3.20.- Densidad de Caoneo (Tomado de Guerra & Paz, 2006)
9. Determinar el tipo de explosivo de acuerdo a la temperatura usando la
figura 3.21.
Grados
Fahrenheit
Grados
Cel sius
Tiempo de mximo de exposicin, horas
Tiempo de mximo de exposicin, horas
T
e
m
p
e
r
a
t
u
r
a
,
F
T
e
m
p
e
r
a
t
u
r
a
,
C
2
4
h
o
r
a
s
4
8
h
o
r
a
s
1
0
0
h
o
r
a
s
2
0
0
h
o
r
a
s
2
4
h
o
r
a
s
4
8
h
o
r
a
s
1
0
0
h
o
r
a
s
2
0
0
h
o
r
a
s
(Carga Hueca)
(Carga Hueca)
(Cpsula)
(Cpsula)
Figura 3.21.- Rangos de Temperaturas para los Explosivos (Tomado de Guerra & Paz, 2006)
10. Seleccionar el tipo de can apropiado, usando el listado de los caones
suministrados por la compaa de servicios (ver Apndice).
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
79
CAPTULO IV
MARCO METODOLGICO
El presente trabajo se desarroll en siete (VII) Fases como se muestra en la
siguiente figura (Figura 4.1):
Figura 4.1. Diagrama de las Fases ejecutadas durante de la Investigacin
Cada una de las fases que se llevaron a cabo para el cumplimiento de los objetivos
propuestos en la presente investigacin se describen a continuacin:
Fase 1: Revisin Bibliogrfica
Esta fase consisti en revisar todo lo referente al proceso de caoneo en pozos
productores de petrleo e igualmente analizar trabajos previos realizados acerca
del tema a nivel mundial.
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
80
Fase 2: Elaboracin de Estadstica de Caoneo para el Perodo 2005
2010
Esta fase consisti en recopilar de la carpeta de los pozos la informacin referente
a la configuracin y tipo de caones utilizados en el perodo 2005-2010 de los
pozos caoneados en la Formacin Gobernador, Arena A/B y Formacin
Escandalosa, Arena P en los Campos Hato-Sinco y Borburata. Posteriormente,
se cre una base de datos con la informacin recopilada. Finalmente, se realiz la
estadstica del tipo y configuracin de los caones utilizados en el perodo de
tiempo descrito.
Para el estudio se tomaron en consideracin las siguientes variables:
Intervalo caoneado.
Tipo de caoneo.
Configuracin del caoneo (densidad de tiro, tipo de carga, orientacin y
dimensiones).
Tipo de fluido de control.
Parmetros de la evaluacin con suabo y/o flujo natural posterior al
caoneo.
Tiempos totales empleados con cada una de las tcnicas en estudio.
Costos del caoneo en los informes post-mortem de los trabajos de RA/Rc
y/o C.O.
Tipo de lodo y densidad utilizada durante la perforacin de dichos pozos.
En la Tabla 4.1 se muestra cada uno de los caoneos realizados en los pozos del
Campo HATO-SINCO que se estudiaron.
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
81
Tabla 4.1.- Total de Caoneos estudiados en el Campo HATO- SINCO
CAMPO HATO-
SINCO
POZO
Fecha del
Caoneo
YACIMIENTO CO RA/RC FORMACIN
SIN-61 21/10/2005 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-89 05/01/2006 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SHW-12 20/05/2006 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-39 15/06/2006 P SIN03 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-90 15/08/2006 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SIN-91 16/09/2006 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SIN-92 25/01/2007 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SIN-92 05/03/2007 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SIN-61 20/03/2007 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-93 03/04/2007 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SIN-94 14/05/2007 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SIN-96 13/09/2007 P SIN03 CO ESCANDALOSA
SHW-7 03/11/2007 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-95 24/12/2007 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SHW-6 21/01/2008 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-89 28/06/2008 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-77 14/11/2008 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SHW-16 19/01/2009 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SHW-16 01/03/2009 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-98 02/03/2009 P SIN03 CO ESCANDALOSA
SIN-33 23/03/2009 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-92 10/04/2009 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SHW-4 06/05/2009 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SIN-100 30/09/2009 P SIN03 CO ESCANDALOSA
SIN-101 16/01/2010 P SIN01 CO ESCANDALOSA
SHW-6 27/02/2010 P SIN01 RA/RC ESCANDALOSA
SHW-17 22/12/2010 P SIN01 CO ESCANDALOSA
13H-103 19/03/2005 AB SIN1 RA/RC GOBERNADOR
SIN-19 03/04/2006 A/B SIN 2 RA/RC GOBERNADOR
SIN-99 20/06/2009 A/B SIN04 CO GOBERNADOR
SIN-99 22/06/2009 A/B SIN04 RA/RC GOBERNADOR
SHW-16 19/10/2010 AB SIN1 RA/RC GOBERNADOR
(Tomado de la carpeta de cada uno de los pozos)
De igual manera se presenta el listado de caoneos en estudio para el Campo
BORBURATA (Tabla 4.2).
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
82
Tabla 4.2.-Total de caoneos estudiados del Campo BORBURATA
CAMPO
BORBURATA
POZO
Fecha del
Caoneo
YACIMIENTO CO RA/RC FORMACIN
BOR-23 06/09/2005 P BOR 23 RA/RC ESCANDALOSA
BOR-23 26/10/2005 P BOR 23 RA/RC ESCANDALOSA
BOR-31 11/03/2007 P BOR 0031 CO ESCANDALOSA
BOR-37 30/07/2007 P BOR 2 CO ESCANDALOSA
BOR-38 31/07/2007 P BOR 2 CO ESCANDALOSA
BOR-38 12/09/2007 P BOR 2 CO ESCANDALOSA
BOR-39 13/03/2008 P BOR 2 CO ESCANDALOSA
BOR-44 27/08/2008 P BOR 2 CO ESCANDALOSA
BOR-43 08/10/2008 P BOR 0031 CO ESCANDALOSA
BOR-43 17/07/2009 P BOR 0031 RA/RC ESCANDALOSA
BOR-43 31/05/2010 P BOR 0031 RA/RC ESCANDALOSA
BOR18 09/03/2004 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-22 30/05/2005 A/B BOR 22 CO GOBERNADOR
BOR-21 18/06/2005 A/B BOR 19 CO GOBERNADOR
BOR-24 11/10/2005 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-25 05/12/2005 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-20 10/02/2006 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-26 11/02/2006 A/B BOR 19 CO GOBERNADOR
BOR-18 05/11/2006 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-29 12/02/2007 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-31 14/03/2007 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-35 02/06/2007 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-38 31/07/2007 A/B BOR 38 CO GOBERNADOR
BOR-38 17/09/2007 A/B BOR 38 RA/RC GOBERNADOR
BOR-36 17/10/2007 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-30 30/10/2007 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-7 20/01/2008 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-39 14/03/2008 A/B BOR 38 CO GOBERNADOR
BOR-39 25/05/2008 A/B BOR 38 CO GOBERNADOR
BOR-40 13/06/2008 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-44 30/08/2008 A/B BOR 38 CO GOBERNADOR
BOR-46 13/10/2008 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-24 25/12/2008 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-45 17/02/2009 A/B BOR 22 CO GOBERNADOR
BOR-22 04/03/2009 A/B BOR 22 RA/RC GOBERNADOR
BOR-22 08/03/2009 A/B BOR 22 RA/RC GOBERNADOR
BOR-49 22/06/2009 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-50 01/10/2009 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-54 28/01/2010 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR-40 12/02/2010 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-50 31/03/2010 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-30 16/04/2010 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-43 05/06/2010 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-43 06/06/2010 A/B BOR 2 RA/RC GOBERNADOR
BOR-53 26/07/2010 A/B BOR 19 CO GOBERNADOR
BOR-59 29/09/2010 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
BOR60 30/03/2011 A/B BOR 22 CO GOBERNADOR
BOR61 18/04/2011 A/B BOR 2 CO GOBERNADOR
(Tomado de la carpeta de cada uno de los pozos)
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
83
Fase 3: Estimacin el ndice de Productividad
El clculo del ndice de productividad a partir de los resultados de la evaluacin
con suabo se realiz mediante el uso de la hoja de clculo elaborada por Ojeda
(2005), donde se requiere la presin del yacimiento, la cual fue obtenida de los
resultados de los registros de presin tomados en los ltimos pozos y el algunos
casos de pruebas de presin. Adicionalmente, se requiere el nivel dinmico, nivel
de suabo, viajes por hora, porcentaje de agua y sedimentos y el intervalo
perforado (Ver Figura 4.2).
Igualmente, la hoja de clculo mencionada se utiliz para los pozos completados
mediante bombeo electrosumergible (BES), donde se requiere la tasa de
produccin, profundidad de la bomba y nivel dinmico, medido con echometer en
vez de los parmetros de la evaluacin con suabo. Ojeda (2005) utiliz el software
Wellflo para el clculo del gradiente dinmico, debido a que ste permite generar
grficos de presin y temperatura versus profundidad a lo largo de todo el sistema
del pozo en produccin y basndose en este grfico, se determin la pendiente que
representa el gradiente dinmico para cada etapa. Por esta razn, estimar el I.P
mediante la hoja de clculo mencionada mediante el uso del simulador Wellflo
es similar para los pozos completados con BES.
CLCULO DE NDICE DE PRODUCTIVIDAD SINCO V-2.60
Pe (lpc) -> (NE) NO 3700 NE (pies) (NE) 2700
Q (BFPD) -> (suabo) SI 577 ND (pies) (NE) 8380
Arena P %AyS (NE) 0.23
Bomba (pies) (NE) 10900
T fondo (F) 270
Grad. Temp 0.02084257
ND (pies) 3050 m 0.836 (0.362 lpc/pie)
NS (pies) 3500 0.851 (0.368 lpc/pie)
VPH 3 API (obs. pozo) 34.8
API (60 F) 23 Pwf (lpc) 2080 Datos de entrada
%AyS 12 Pe (lpc) 3700 Datos de salida
Perf (pies) 9020 Q (BFPD) 282
Tub. (pulg.) 3-1/2 IP (BFPD/lpc) 0.17
Bomba (pies) 8854 Qmax. (BFPD) 644 Pwf = 0 lpc
Qmax. Bomb (BFPD) 505 2000 ' de sumergencia
Qo max (BPPD) 445
Pwf (lpc) IP (BFPD/lpc) Qmax. Bomba (BFPD)
m
Pe
Calc. Tesis 2080 0.17 505 0.836 0.851 3700
Calc. Inicial 2400 0.22 614 0.929 0.919 3700
Tesis sin crudo anular 2244 0.19 564 0.869 0.851 3700
Figura 4.2. Hoja de clculo utilizada para el clculo del ndice de Productividad por
Suabo y por Levantamiento artificial (Ojeda, 2005)
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
84
Para el clculo del ndice de productividad de los pozos que fluyeron naturalmente
se utiliz el simulador de anlisis nodal (WellFlo). Entre los parmetros
requeridos se tienen:
Propiedades de los Fluidos: Se utilizaron los parmetros de los PVT
validados para cada una de las arenas y formaciones en estudio mostrados en
la tabla 4.3. Los datos PVT utilizados a presin y temperatura de yacimiento
se muestran en la tabla 4.4 para los pozos 13H-101, BOR-16 y BOR-23
respectivamente.
Tabla 4.3. Pruebas PVT validadas. Reporte Interno de PDVSA (2007).
POZO FORMACIN YACIMIENTO CAMPO FECHA "Y" CO DENSIDAD B.M. DESIGUALDAD COMENTARIO
13-H-101 ESCANDALOSA P SIN 01 HATO 02/05/1962 SI SI SI NO SI VALIDO
BOR-16 GOBERNADOR A/B BOR 2 BORBURATA 06/10/2002 SI NO SI NO SI VALIDO
BOR-23 ESCANDALOSA P1 BOR 23 BORBURATA 26/06/2006 SI SI SI NO SI VALIDO
Tabla 4.4. Datos PVT utilizados. Reporte Interno de PDVSA (2007).
POZO FORMACIN ARENA Pb (LPC) Bo(BY/BN) Rs(PCN/BN) o (cp)
BOR-16 GOBERNADOR A/B 435 1,12 60 3,41
13H-101 ESCANDALOSA P 151 1,12 50 2
BOR-23 ESCANDALOSA P 1255 1,28 242 0,788
Propiedades Relativas: se utilizaron las permeabilidades relativas obtenidas
del estudio realizado para el ncleo BOR 2E, donde se discretizaron tres zonas
(ver figura 4.3, figura 4.4 y figura 4.5).
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
85
y = 2543,6x6 - 6403,8x5 + 6403,2x4 - 3255,5x3 + 894,67x2 - 125,97x + 7,0939
R = 0,9997
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
K
r
w
,
K
r
o
Sw
Curvas de Permeabilidades Relativas de la regin 1
Krw
Kro
Figura 4.3. Modelo para Permeabilidades menores a 250 mD. Reporte interno de PDVSA (2006).
y = 1680x6 - 4525,8x5 + 4812,7x4 - 2580,3x3 + 740,75x2 - 108,19x + 6,2933
R = 0,9999
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
K
r
w
,
K
r
o
Sw
Curvas de Permeabilidades Relativas de la Zona 2
Krw
Kro
Figura 4.4. Modelo para Permeabilidades entre 250 mD y 1000 mD. Reporte interno de PDVSA
(2006).
y = 925,26x6 - 2488,6x5 + 2630x4 - 1394,6x3 + 395,5x2 - 56,741x + 3,2151
R = 1
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
K
r
w
,
K
r
o
Sw
Curvas de Permeabilidades Relativas de la Zona 3
Krw
Kro
Figura 4.5. Modelo para Permeabilidades mayores a 1000 mD. Reporte interno de PDVSA (2006).
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
86
Propiedades Petrofsicas: la propiedad petrofsica fundamental para ajustar
cada uno de los pozos caoneados a uno de los modelos de permeabilidades
relativas ya mostrados, es la permeabilidad absoluta en el intervalo caoneado.
Para el Campo Hato-Sinco, Formacin Escandalosa, Arena P, la permeabilidad
absoluta en la cara de la arena se obtuvo de la evaluacin petrofsica de cada uno
de los pozos. En la Figura 4.6 se muestra la evaluacin petrofsica de uno de los
pozos en estudio.
Figura 4.6. Evaluacin Petrofsica del Pozo SIN-100. Reporte Interno de PDVSA (2010).
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
87
A su vez, para el campo Borburata, Formacin Gobernador, Arena A/B, se
utiliz la correlacin obtenida de los ncleos del BOR 2E y BOR 31 que depende
de la porosidad efectiva (Figura 4.7) de la arena prospectiva para construir la
evaluacin petrofsica (Figura 4.8).
y = 5E-05x
5,8763
R = 0,8238
y = 0,0011x
4,9687
R = 0,9118
y = 8E-05x
5,7185
R = 0,8235
0
1
10
100
1000
10000
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 P
E
R
M
E
A
B
I
L
I
D
A
D
(
m
D
)
POROSIDAD (%)
PERMEABILIDAD vs. POROSIDAD GOB-AB - BOR-31 Y BOR-2E
NCLEO BOR-31
NCLEO BOR-2E
TODOS LOS DATOS
Potencial (NCLEO
BOR-31)
Figura 4.7. Correlacin obtenida de los ncleos del BOR 2E y el BOR 31 para la obtencin de la
permeabilidad absoluta. Reporte Interno de PDVSA (2010).
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
88
Figura 4.8. Evaluacin Petrofsica del Pozo BOR-49. Reporte Interno de PDVSA (2010).
Configuracin Mecnica de los Pozos: fue necesaria de igual forma toda la
informacin de la completacin y profundidad de asentamiento de
revestidores de cada uno de los pozos e igualmente cargar en el simulador de
anlisis nodal (WellFlo) los surveys respectivos de los pozos desviados para
representar de la mejor manera el comportamiento real del pozo.
Fase 4: Estimacin del dao a la formacin.
Se utiliz la seccin de anlisis a partir de los parmetros de yacimiento en el
simulador Wellflo para estimar el dao total, dao por invasin, por penetracin
parcial y el de la formacin ms el caoneo. Conocido el ndice de productividad
se obtiene el dao total a partir de la ecuacin de Darcy. Posteriormente, en la
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
89
seccin de clculo del dao se introducen los parmetros requeridos para estimar
cada uno de los pseudodaos, los cuales son estimados con las ecuaciones
descritas en la seccin del marco terico.
Entre los parmetros requeridos por el simulador de anlisis nodal WellFlo, se
tienen:
Presin en la cara de la arena.
Temperatura de la formacin en el rea prospectiva.
Espesor de la Arena Neta Petrolfera.
Punto medio del caoneo.
Parmetros del Caoneo (longitud de penetracin en la formacin de la
carga, densidad de tiro utilizada, grados fase y dimetro de entrada en la
formacin del hoyo caoneado).
Intervalo caoneado.
Permeabilidad Vertical.
Permeabilidad del petrleo a la saturacin de agua irreducible.
Radio de Invasin.
Permeabilidad Daada.
La permeabilidad vertical se obtuvo de los anlisis convencionales de ncleos de
los pozos SIN-89 para la Formacin Escandalosa, Miembro P del Campo Hato-
Sinco y del BOR-2E para la Formacin Gobernador, Arena A/B del Campo
Borburata.
A partir de los resultados de anlisis de laboratorio en ncleo del pozo SIN-89 a
nivel de la Formacin Escandalosa, Miembro P y del pozo BOR-2E a nivel de
la Formacin Gobernador, Arena A/B se obtuvo una correlacin de la
permeabilidad efectiva del petrleo a la saturacin de agua irreducible en funcin
de la permeabilidad absoluta como se muestra en las Figuras 4.9 y 4.10.
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
90
Figura 4.9.Correlacin obtenida del ncleo SIN 89 para el clculo de la Ko @ Swirr.
y = 0.731x
1.0008
R
2
= 0.9982
1.0
10.0
100.0
1000.0
10000.0
1.0 10.0 100.0 1000.0 10000.0
K Klikerberg (md)
K
o
a
S
w
i
r
r
Figura 4.10. Correlacin obtenida del ncleo BOR 2E para el clculo de la Ko @ Swirr
El radio de invasin radio daado es uno de los parmetros ms importantes y
resaltantes para el clculo del dao por invasin. El radio rs y la permeabilidad
daada (ks) en la zona invadida estn relacionadas al factor de dao S por la
ecuacin de Hawkins (Ecuacin 4.1).
y = 0,9875x
0,9839
R
2
= 0,9971
1,0
10,0
100,0
1000,0
10000,0
1,0 10,0 100,0 1000,0 10000,0
K klikerberg (md)
K
o
@
S
w
i
r
r
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
91
1
ks
k
S
e rw rs (4.1)
Por lo tanto, si la permeabilidad de la zona de dao es menor que en el resto de la
formacin, S ser positivo; si las permeabilidades son iguales S ser cero.
Finalmente, si la permeabilidad en la zona de dao es mayor que en la formacin,
es decir fracturado o acidificado, S ser negativa.
Para estimar el radio daado utilizando la ecuacin anterior, se requiere la
permeabilidad daada, el cual es un parmetro con alta incertidumbre. Otra forma
de estimar el radio daado es a partir de la interpretacin de pruebas de presin.
Desafortunadamente se cont con dos pruebas de presin tomadas en el perodo
en el cual se realiz el estudio (pozos SIN-96 y BOR-18), por lo que se requera
de otros mtodos para estimar este parmetro que es de vital importancia, tanto
para estimar el dao de la zona invadida, como para realizar el diseo de caoneo.
Las ecuaciones para calcular la permeabilidad daada y radio daado a partir de
las pruebas de presin son las siguientes (Ecuaciones 4.2 y 4.3. Escobar, 2009)
(4.2)
(4.3)
Para los pozos que fueron perforados con lodo base agua (todos ubicados en el
Campo Borburata), se estim el radio daado a partir de la inversin de dos
lecturas de diferente alcance de investigacin de las curvas del registro resistivo
(miden directamente la resistividad). El fundamento que caracteriza el mtodo, es
que slo se utiliza en Lodos Conductivos y/o Formaciones Resistivas, y sus
mediciones son focalizadas activamente tratando de alcanzar la zona virgen de la
formacin y as determinar la magnitud de la zona invadida.
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
92
El radio de invasin es factible de calcular a travs de registros convencionales
como lo son los laterolog y los Dual laterolog (DLT), quienes parten del principio
de enviar corriente inducida y generar un campo elctrico en la formacin que
permitir gracias a su alcance determinar la Rt (resistividad de la zona virgen) y el
Rxo (resistividad de la zona invadida). Estos registros poseen limitaciones de
exactitud por el efecto Groningen, que no es ms que la falta de precisin en las
lecturas profundas de formaciones altamente resistivas. Por esta razn, se tom
como vlida la inversin de la resistividad a travs de los registros HRLA (High
Resolution Laterolog Array), que miden con mayor exactitud la resistividad de la
zona virgen y de la zona invadida evitando el efecto Groningen.
En el caso de los pozos perforados con lodo base aceite (pozos del Campo Hato-
Sinco) los registro para medir resistividad son inductivos; por lo que no se puede
estimar el radio de invasin a partir de este registro debido, a la alta incertidumbre
en zonas de petrleo.
Para los pozos que no contaban con prueba de presin ni registros resistivos, se
estim en primer lugar la presin de fondo fluyente, mediante la determinacin
del ndice de productividad; esto con la finalidad de obtener el diferencial de
presin total del yacimiento. Basndose en ello, se determin el radio de drenaje
total del yacimiento, mediante la ecuacin de flujo radial de la Ley de Darcy.
Posteriormente se procedi a graficar el modelo de flujo radial, aumentando
paulatinamente el radio de drenaje y el diferencial de presin hasta alcanzar el
radio y el diferencial de presin total calculado previamente, para por ltimo,
definir a travs de un perfil el comportamiento de afluencia del yacimiento hacia
el pozo y describir visualmente la variacin del flujo al entrar en la zona daada
(ver figura 4.11).
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
93
Figura 4.11. Radio de drenaje vs Diferencial de Presin
Al observar la figura 4.11 se puede visualizar que ha media que se va aumentando
el radio de drenaje y el diferencial de presin, el patrn de flujo del yacimiento
vara hasta estabilizarse. Al observar tangencialmente un cambio brusco del
patrn de flujo se obtendr directamente el valor del radio daado y el diferencial
de presin del dao ( Pskin). Conociendo el radio de invasin, se estim la
permeabilidad daada a partir de la Ecuacin de Hawkins descrita anteriormente.
Fase 5: Anlisis del Diseo de Caoneo
En esta fase se compararon los pozos de un mismo yacimiento con propiedades
petrofsicas similares, que hayan sido caoneados con diferentes tcnicas para
visualizar si existen diferencias en cuanto a productividad y as, identificar el tipo
y configuracin de caoneo que favorece la productividad. Adicionalmente, se
realizaron sensibilidades en el simulador WellFlo, donde se variaron los
parmetros de diseo tales como: densidad de tiro, tipo de carga, orientacin,
entre otros para evaluar la factibilidad de optimizacin del diseo enfocado en el
mejoramiento de productividad.
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
94
Posteriormente, se utiliz un simulador para diseo y evaluacin de caoneo
(SPAN de la compaa Schlumberger), donde se estudiaron los parmetros de
diseo de caoneo con la finalidad de obtener el diseo ptimo para los pozos
tipos, los cuales fueron clasificados de acuerdo a la permeabilidad del pozo desde
baja a buena.
Entre los parmetros requeridos por el simulador SPAN para el diseo y
sensibilidades de caoneo se tienen:
Desviacin del Pozo.
Profundidad del tope y base del caoneo.
Radio de drenaje.
Tipo de fluido de control utilizado y su densidad.
Configuracin mecnica del pozo.
Densidad del cemento utilizada durante la cementacin del
revestidor y/o forzamientos.
Propiedades PVT (ya descritas anteriormente).
Porosidad.
Permeabilidad vertical y horizontal.
Relacin de la permeabilidad daada y permeabilidad absoluta.
Radio de Invasin.
Resistencia de la roca sin confinamiento (UCS).
Uno de los parmetros de estudio y requerido por el simulador SPAN es la
resistencia de la roca sin confinamiento (UCS: unconfined compresive strength).
Se estimaba que sta afectara directamente la longitud de penetracin de la
cargas, por lo que fue necesario realizar un estudio de UCS obtenido por pruebas
especiales de ncleos de diversos campos del rea (TORUNOS, CAIPE,
MAPORAL Y BORBURATA). De igual manera, se acudi a la literatura y
revisar diferentes correlaciones estudiadas por diversos autores. Uno de ellos fue
realizado por Zoback (2007) como se muestra en la figura 4.12. Dicho autor
recopil valores de UCS de diferentes campos para una misma porosidad,
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
95
observando diversos valores de UCS para una misma porosidad. En Zoback
(2007) aparece una serie de correlaciones obtenidas por diversos autores para
estimar UCS tanto para areniscas como arcillas y carbonatos. La ecuacin 4.11 es
utilizada para areniscas cuya porosidad se encuentre entre 0,002 y 0,33 para un
rango de UCS entre 2 Mpa y 360 Mpa. Finalmente, se compararon los valores de
UCS reales con los arrojados por el simulador (ecuacin no encontrada) y la
ecuacin de la literatura (Ecuacin 4.11) para diferentes rangos de porosidades.
Igualmente, se observaron valores diversos de UCS para una misma porosidad
segn los resultados de anlisis de ncleos del rea, donde se obtuvo una
correlacin propia con los datos del ncleo del pozo BOR 2E por tener mayor
nmero de puntos como se observa en la figura 4.13. La misma se ajustaba al
comportamiento de la ecuacin 4.11.
Figura 4.12. Estudio realizado por Zoback (2007)
(4.11)
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
96
Figura 4.13. Comparacin de los resultados de UCS realizados en el rea con los reflejados por el
simulador y aplicarle la ecuacin 4.11 a los puntos donde se realizaron los anlisis en el ncleo del
pozo BOR 2E.
Debido a la variabilidad existente entre los resultados obtenidos por el estudio
(BOR 2E) y los valores para una misma porosidad arrojados por el simulador
(Observar Figura 4.13) se procedi posteriormente, a realizar un anlisis
estadstico (Fase 6) para observar la disminucin real de la longitud de
penetracin al variar significativamente el UCS y obtener as un rango confiable
de trabajo.
Adicionalmente, se realiz un estudio de flujo radial de uno de los pozos
estudiados. El anlisis fue implementado tomando en consideracin la historia de
produccin real del pozo al fluir naturalmente utilizando el simulador Eclipse de
la compaa Schlumberger. El modelo radial cont con las caractersticas reales
del modelo esttico para describir exactamente el comportamiento del pozo. La
finalidad del estudio, era determinar si la variacin de la presin de fondo fluyente
en la vecindad del pozo, era lo suficiente para permitir retardar en un tiempo
significativo el avance del agua para las condiciones del rea, tomndose
principalmente en cuenta la disminucin del dao total al sobrepasar la zona
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
16000
0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25
UCS(PSI)
Porosidad
UCS VS POROSIDAD
BOR 2E
SIMULADOR
EC. 1.LITERATURA
SMW - 13
CAI - 10
TOR - 3E
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
97
daada, con la utilizacin del diseo ptimo de caoneo obtenida con el
simulador SPAN. Con el estudio, se verificaron los resultados conseguidos con la
utilizacin del simulador de anlisis nodal WellFlo, ya que con ste ltimo se
hicieron sensibilidades comparativas de produccin, tomando en cuenta las
caractersticas de caoneo originales (convencionales) y las ptimas, el dao total
de la formacin observado con los diferentes diseos de caoneo y la presin de
fondo fluyente arrojada; todo esto con el fin de observar directamente su impacto
en la productividad.
Fase 6: Anlisis de Incertidumbre
Con el desarrollo de esta fase se determina con mayor exactitud la magnitud de las
variables que influyen directamente en el rendimiento ptimo del caoneo, donde
se realiz el anlisis de sensibilidad de incertidumbre, mediante el uso de diseo
experimental incluyendo anlisis de regresin y simulacin Monte Carlo. La
metodologa empleada para el anlisis de incertidumbre consta de las siguientes
etapas (Figura 4.14):
Anlisis de
Incertidumbre
Planificacin Variables de entrada
Visualizacin
usando rbol de
decisin.
Fuente de
Incertidumbre
Eleccin de
Variables.
Diseo Experimental
Seleccin del Diseo
Experimental
Modelo Box-
Benhken.
Diseo de las
Corridas
Diseo de la Matrix Experimento
Respuesta
Regresin Lineal
Mltiple.
Elaboracin de
histogramas
considerando
nmeros aleatorios.
Figura 4.14. Etapas del Anlisis de Incertidumbre
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
98
1.-Planificacin
Variables de Entrada
Visualizacin usando rbol de decisin: permite establecer los parmetros
ptimos en ste caso que pueden incidir en el xito del caoneo y que son
parmetros de salida en las simulaciones. Se evaluar en primer lugar la longitud
de penetracin, luego aquellos factores que afecten el dao generado por el
caoneo y por ltimo, el bajo balance ptimo requerido.
Fuentes de Incertidumbre: representa el estudio de las variables que se
consideraron inciertas pero que pueden afectar a los parmetros que inciden
directamente en la optimizacin del caoneo.
Eleccin de Variables: luego de hacer el estudio de las posibles variables que
pueden afectar directamente los parmetros tomados en el rbol de decisin se
designaron para su evaluacin en diferentes combinaciones (ver figura 4.15).
Para la longitud de penetracin se considera: UCS, presin de poro,
permeabilidad y radio de invasin.
Seguidamente para el dao por el caoneo se evala:
permeabilidad, relacin Kd/K, radio de invasin y el UCS.
Por ltimo, para un ptimo bajo balance se estudia: permeabilidad,
UCS, radio de invasin y relacin Kd/K.
ri
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
99
Figura 4.15. Diagrama Causa y Efecto de los parmetros que pueden afectar directamente la
Prctica del Caoneo
2.-Diseo Experimental
Seleccin del Diseo Experimental: se seleccion para disminuir el nmero de
corridas de las simulaciones el modelo Box-Benhken (1960), que utiliz la
ecuacin 4.12 para determinar el nmero de casos.
(4.12)
Donde: K= nmero de variables.
Diseo de corridas: representa el nmero de ciclos a simular que tiene que ser
definido de acuerdo con el tipo de diseo experimental seleccionado. El nmero
de corridas para analizar cuatro parmetros se estim en N = 17 con la ecuacin
4.12.
Diseo de la matrix: la combinacin de las variables ac deben ser definidas
considerando el modelo Box-Behken. La matrix muestra un nivel bajo (-1), caso
base (0) y nivel alto (1) para cada variable considerada (ver tabla 4.5).
Tabla 4.5.Diseo de la matrix considerando el modelo Box- Behken
Corrida variable 1 variable 2 variable 3 variable 4
1 1 -1 0 0
2 1 1 0 0
3 -1 1 0 0
4 -1 -1 0 0
5 0 1 -1 0
6 0 1 1 0
7 0 -1 1 0
8 0 -1 -1 0
9 0 0 1 -1
10 0 0 1 1
11 0 0 -1 1
12 0 0 -1 -1
13 1 0 0 -1
14 1 0 0 1
15 -1 0 0 1
16 -1 0 0 -1
17 0 0 0 0
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
100
3.-Experimento.
Representa directamente la respuesta de salida que se obtuvo de las simulaciones
respectivas al correr cada uno de los casos respectivos arrojados por la matrix de
incertidumbre construida previamente.
4.- Respuesta.
Regresin lineal mltiple: utilizando la herramienta de regresin de Excel se
obtuvo una ecuacin, donde involucra las variables de incertidumbre. Las
variables que sean insignificantes (el valor absoluto de t<2) tienen que ser
eliminadas de la ecuacin final. Igualmente, se deben evaluar los signos de cada
variable en la ecuacin final para evaluar la representatividad de la misma.
Finalmente se realiza la simulacin Monte Carlo para cada uno de los casos
estudiados, donde se pudo visualizar la frecuencia, su grado de probabilidad y la
media en ocurrencia del impacto ocasionado a dichas variables.
Fase 7: Propuesta de Caoneo
De acuerdo a los resultados obtenidos a travs de las experiencias realizadas, se
presenta en esta fase la configuracin ptima de caoneo para maximizar la
productividad en los campos Hato-Sinco y Borburata, para futuros trabajos de
reacondicionamiento o completacin original.
De igual forma, se muestra una evaluacin econmica para comparar los costos
generados al caonear con Casing Gun y TCP utilizando cargas de alta
penetracin y el mismo diseo de los caones; tomando en cuenta el promedio de
los tiempos reales para cada operacin, con la finalidad de determinar una buena
relacin costo-productividad. El estudio se realiz en dos etapas; donde, en primer
CAPTULO IV MARCO METODOLGI CO
101
lugar se evalu econmicamente caonear un intervalo de 20 pies. Esta longitud,
representa el mximo espesor empleado para caonear con Casing Gun haciendo
una sola bajada en el rea. Seguidamente, se realiz la misma comparacin
modificando en este caso la longitud del intervalo de referencia a 40 pies y
realizando 2 bajadas utilizando Casing Gun.
De la misma forma, se presenta una comparacin entre caonear con TCP con
caones recuperables y dejarlos en fondo, utilizando un costo estimado de los
caones no recuperables suministrado por la compaa de servicios e igualmente
los tiempos empleados en cada tcnica.
Adems, se realiz un estudio econmico para un reacondicionamiento real de un
pozo del rea. Se detalla la recuperacin de la inversin (Valor Presente Neto,
VPN) al utilizar cargas convencionales y de mayor penetracin proporcionada en
cuanto a la productividad. En el caso de las cargas de mayor penetracin se tom
el promedio de productividad generada para pozos con similares caractersticas,
donde es posible sobrepasar el rea daada.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
102
CAPTULO V
ANLISIS DE RESULTADOS
FASE II. Anlisis Estadstico del tipo y configuracin de caoneo utilizado en
el perodo 2005-2010
Cantidad de caoneos realizados y estudiados
En la Tabla y figura 5.1 respectivamente se muestra el nmero total de caoneos
ejecutados y estudiados distribuidos tanto en la Formacin Gobernador, Arena
A/B como en la Formacin Escandalosa, Arena P de los campos en estudio.
En total fueron ochenta caoneos estudiados desglosados tanto en trabajos de
reacondicionamiento (RA/RC) como caoneos por completacin original.
Tabla 5.1.- Total de Caoneos estudiados y su distribucin tanto por completacin original como
por RA/RC en cada arena estudiada.
FORMACIN
ESTUDIADA
CAONEOS CO RA/RC
GOBERNADOR A/B 42 26 16
ESCANDALOSA P 38 21 17
Predomina como se observa en la figura y la tabla 5.1 respectivamente, el caoneo
en la Arena A/B de la Formacin Gobernador; de los cuales 26 de los 42 casos
estudiados son caoneos por completacin original; mientras que en la Arena P
de la Formacin Escandalosa, 21 de los 38 casos estudiados fueron caoneos por
completacin original.
Todos los caoneos realizados en la Formacin Gobernador, Arena A/B
corresponden al Campo Borburata, donde a partir del ao 2004 se inici la
explotacin y descubrimiento de reservas de los yacimientos que actualmente
existen en sta arena en dicho campo. La mayora de los pozos perforados en el
perodo 2005-2010 tenan como objetivo primario esta arena.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
103
36
37
38
39
40
41
42
GOBERNADOR A/B ESCANDALOSA P
N
d
e
P
o
z
o
s
CAONEOS ESTUDIADOS
Figura 5.1.- Distribucin del Nmero de Caoneos Estudiados
Tipo de Caoneos estudiados
En la tabla y figura 5.2 respectivamente se muestra la cantidad y la distribucin
porcentual del tipo de caoneo empleado en el perodo comprendido entre 2005-
2010. Prevalece la tcnica Casing Gun con 43 caoneos realizados, de los
cuales uno de ellos se realiz con cargas de alta penetracin. De igual manera,
como se visualiza en la tabla y figura 5.2 respectivamente, se estudi un total de
37 caoneos con TCP distribuidos en TCP con cargas convencionales, TCP
PURE, TCP con cargas PowerJet y TCP con cargas PowerJet Omega.
Tabla 5.2.- Tipo de caoneo estudiado
TIPO DE CAONEO NMERO DE CAONEOS
CASING GUN 42
TCP 24
TCP PURE 4
C.G. POWER JET 1
TCP POWER JET 8
TCP POWER JET OMEGA 1
TOTAL CAONEOS 80
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
104
53%
30%
5%
1%
10%
1%
TIPO DE CAONEO UTILIZADO
CASING GUN
TCP
TCP PURE
C.G. POWER JET
TCP POWER JET
TCP POWER JET
OMEGA
Figura 5.2.- Distribucin Porcentual del tipo de caoneo utilizado
Dimetro del can utilizado
En cuanto al dimetro del can manejado para el perodo del 2005-2010, se
muestra claramente en la tabla 5.3 la utilizacin de caones con dimetros de 4-
1/2, debido a que la mayora de los pozos estudiados ubicados en los campos
Hato-Sinco y Borburata poseen revestidores o liners de 7. Los 76 casos
observados representan un 95% (ver figura 5.3).
Tabla 5.3.-Dametro del can utilizado.
DIMETRO DEL CAON NMERO DE CAONEOS
4-1/2" 76
3-3/8" 2
S/I 2
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
105
95%
2% 3%
DIMETRO DEL CAN UTILIZADO
4-1/2"
3-3/8"
S/I
Figura 5.3.- Distribucin porcentual del dimetro del can utilizado
Densidad de Tiro Utilizada
TCP
En la figura 5.4 se presenta la densidad de tiros por cada pie de can utilizado
por TCP, donde se observa que la densidad preferencial usada es de 5 tiros por
pies tanto con TCP convencional, TCP PURE, TCP con cargas PowerJet y TCP
con cargas PowerJet Omega (visualizar tabla 5.4).
Tabla 5.4.- Densidad de Tiro estudiada para TCP
DENSIDAD USADA(TCP)
TCP
CONVENCIONAL
TCP PURE TCP PJ TCP PJO
5 TPP 18 4 4 1
12TPP 2 2
6TPP 4 2
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
106
0
10
20
30
5 TPP 12TPP 6TPP
N
d
e
P
o
z
o
s
DENSIDAD DE TIRO USADA PARA
TCP
Figura 5.4.- Distribucin numrica de la densidad de tiro utilizada para TCP.
Casing Gun
De igual forma, en la figura 5.5 se presenta la distribucin numrica en cuanto a la
densidad de tiros por cada pie de can utilizado por Casing Gun, donde se
observa al igual que en la tabla 5.5 que al usar cargas convencionales o power jet,
la densidad preferencial son los 5 tiros por pie en un alto porcentaje.
Tabla 5.5.- Densidad de tiro estudiada para Casing Gun
DENSIDAD USADA(C.G.)
CASING GUN
CONVENCIONAL
CASING GUN P.J
5 TPP 30 1
12TPP 7
6TPP 5
0
10
20
30
40
5 TPP 12TPP 6TPP
N
d
e
P
o
z
o
s
DENSIDAD DE TIRO USADA PARA
CASING GUN
Figura 5.5.- Distribucin numrica de la densidad de tiro utilizada para Casing Gun
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
107
Fase Utilizados
TCP
En la figura 5.6 se presenta la distribucin porcentual en cuanto a los Fase o
arreglo angular de los cargas por cada pie de can utilizado con TCP, donde se
observa en la tabla 5.6, que los Fase preferencialmente usados son los 72 tanto
para TCP convencional, TCP PURE, TCP con cargas PowerJet y TCP con cargas
PowerJet Omega, lo cual representa un 73% (ver figura 5.6).
Tabla 5.6.- Fase estudiados para TCP
FASE UTILIZADO(TCP)
TCP
CONVENCIONAL
TCP PURE TCP PJ TCP PJO
72 18 4 4 1
45 1
135/45 2
60 3 3
30 1
73%
3%
5%
16%
3%
FASE UTILIZADO PARA TCP
72
45
135/45
60
30
Figura 5.6.- Distribucin porcentual de los fase empleados para caoneo TCP
Casing Gun
De igual forma, en la figura 5.7 se presenta la distribucin porcentual en cuanto a
los Fase por cada pie de can utilizado para Casing Gun, donde se puede notar
en la tabla 5.7, que los Fase preferenciales son los 72 al igual que los caoneos
con TCP, lo cual representa un 72% (ver figura 5.7).
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
108
Tabla 5.7.- Fase estudiados para Casing Gun
FASE UTILIZADO(C.G.)
CASING GUN
CONNVENCIONAL
CASING GUN
P.J.
72 31
60 5
135/45 1
30 5
45 1
72%
12%
2%
12%
2%
FASE UTILIZADO PARA CASING GUN
72
60
135/45
30
45
Figura 5.7.- Distribucin porcentual de los fase empleados para caoneo Casing Gun
Longitud del Intervalo Caoneado
TCP
A continuacin se muestra la distribucin numrica y porcentual (tabla y figura
5.8 respectivamente) de la longitud del intervalo caoneado con TCP,
observndose que gran parte de los trabajos realizados con TCP fueron realizados
con espesores mayores a los 20 pies, lo cual representa un 67% del total.
El intervalo caoneado fue mayor a 20 pies con TCP, debido a que sta tcnica es
utilizada en el rea para pozos nuevos, quienes presentan una ANP (arena neta
petrolfera) mayor a los 40 pies en general.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
109
Tabla 5.8.- Distribucin numrica del intervalo Caoneado con TCP
DIMENSIN.-(TCP) TCP CONVENCIONAL TCP PURE TCP PJ TCP PJO
IC10ft 2 2
10ft>IC<20ft 6 5 1
20ft>IC<30ft 8 1 1
30ft>IC<40ft 8 3
IC>40ft 0
8%
25%
34%
33%
0%
DIMENSIN DEL INTERVALO
CAONEADO CON TCP
IC10ft
10ft>IC<20ft
20ft>IC<30ft
30ft>IC<40ft
IC>40ft
Figura 5.8.- Distribucin porcentual del intervalo caoneado con TCP
Casing Gun
De igual manera, se presenta la distribucin numrica y porcentual de la
estadstica de la longitud del intervalo caoneado con Casing Gun (tabla y figura
5.9 respectivamente), donde se puede visualizar con claridad que ocurre el
comportamiento contrario al TCP. La mayor parte de la poblacin de muestra
presenta caoneos con menos a 20 pies de longitud. Esto debido a que en el rea
se utiliza la tcnica de casing gun para trabajos de reacondicionamiento en
general. Regularmente, los caoneos de reacondicionamiento se realizan al tope
de arena con una longitud menor a 20 pies para alejarse del CAP (contacto agua
petrleo).
Tabla 5.9.- Distribucin numrica del intervalo caoneado con Casing Gun
DIMENSIN.-(C.G.)
CASING GUN
CONVENCIONAL
CASING GUN
P.J.
IC10ft 14 1
10ft>IC<20ft 21
20ft>IC<30ft 4
30ft>IC<40ft 2
IC>40ft 1
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
110
33%
50%
10%
5% 2%
DIMENSIN DEL INTERVALO
CAONEADO CON CASING GUN
IC10ft
10ft>IC<20ft
20ft>IC<30ft
30ft>IC<40ft
IC>40ft
Figura 5.9.- Distribucin porcentual del intervalo caoneado con Casing Gun
FASE III: Comparacin de las tcnicas de caoneo empleadas en funcin al
ndice de productividad del Campo HATO-SINCO, Arena P de la
Formacin Escandalosa.
Completacin por Flujo Natural
La figura 5.10 establece una comparacin grfica del ndice de productividad de
los pozos que fueron completados por flujo natural y posteriormente con
levantamiento artificial, para observar posibles diferencias entre los mtodos de
caoneos empleados. Claramente se visualiza la disminucin del ndice de
productividad de manera abrupta, al comparar el IP estimado mediante flujo
natural (caoneado con sarta TCP) y el IP estimado una vez sacada la sarta TCP y
bajado el equipo de levantamiento. El cambio del mtodo de produccin de flujo
natural a BES (Bombeo Electro-Sumergible), consiste en controlar el pozo con
fluido de control, mientras se procede a sacar la sarta de flujo natural para luego
realizar la instalacin del mtodo de levantamiento artificial respectivo. Este
proceso trae consigo efectos negativos que alteran en gran medida la
productividad debido a la invasin del fluido de control.
La causa de sta disminucin importante del ndice de productividad que ocurre
por sacar la sarta de flujo natural y controlar el pozo, porcentualmente alcanza el
58% para pozos con permeabilidades mayores a 200mD, que deriva del dao
adicional generado en la formacin, como consecuencia de la invasin del fluido
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
111
de control a travs de los tneles limpios arrojados por el bajo balance realizado
durante el ejercicio del caoneo con TCP.
De igual forma, se puede visualizar en la Figura 5.10, que la disminucin del
ndice de productividad para el caso del pozo SIN-100 no ocurri de manera
significativa a pesar de poseer altas permeabilidades en el intervalo prospectivo.
La diferencia se evidencia, debido a que el resto de los pozos caoneados con
TCP utilizaron cargas convencionales durante el caoneo, mientras que para el
pozo SIN-100 se utilizaron cargas de mayor penetracin (cargas Power Jet
Omega).
Al evaluar el comportamiento del IP al caonear con Casing Gun, los pozos
sufren una menor reduccin del IP por efectos de invasin, luego de instalar el
mecanismo de levantamiento artificial respectivo, pero otorgando una
productividad final bastante parecida a los pozos caoneados con TCP
convencional para pozos de similar permeabilidad. Por su parte, al hacer la misma
comparacin con el pozo SIN-100 caoneado con TCP, pero con cargas de mayor
penetracin (PJO), la productividad se incrementa significativamente debido a la
posibilidad de sobrepasar el rea daada.
1
3
5
7
9
11
IP FLUJO NATURAL VS IP CON BOMBA
F.N.
C. BOMBA
I
P
(
B
F
P
D
/
L
P
C
)
TCP CASING GUN
TCP PJ
P0, P0, P2, P1, P1, P1, P1, P1 P1, P1, P1 =MIEMBRO
58% 33%
Figura 5.10.- IP estimado con Flujo Natural vs IP estimado con parmetros de bombeo para el
Campo HATO-SINCO
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
112
De igual manera, se realiz una comparacin del ndice de productividad de
aquellos pozos evaluados mediante la operacin por suabo y posteriormente
completados con levantamiento artificial, tomando en cuenta las permeabilidades
y el mtodo de caoneo empleado (Figura 5.11). Se observa que en los pozos con
permeabilidad mayor a 280mD, el IP estimado con el nivel dinmico posterior a la
puesta en produccin con equipo de levantamiento es mayor que el IP estimado a
partir de parmetros con suabo. Esto es debido a las limitaciones de las
operaciones con suabeo (mecnicas y/o humanas), donde en algunos casos no se
obtienen los viajes por hora (VPH) representativos en funcin del aporte del pozo.
Por tal razn, no es posible establecer una comparacin representativa entre las
tcnicas de caoneo en estudio.
Sin embargo, existe un comportamiento bastante similar en cuanto al ndice de
productividad obtenido a travs de la evaluacin por suabo y por levantamiento
artificial para los pozos caoneados con Casing Gun y TCP en permeabilidades
menores a las mencionadas anteriormente.
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
IP CON SUABO VS IP CON BOMBA
Suabo
C Bomba
P0, P0, P0, P1, P1 P0, P0 =MIEMBRO
TCP
CASING GUN
I
P
(
B
F
P
D
/
L
P
C
)
Figura 5.11.- IP estimado con Suabo vs IP estimado con parmetros de bombeo para el Campo
HATO-SINCO
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
113
Comparacin de las Tcnicas de Caoneo empleadas en funcin al ndice de
productividad del Campo Borburata, Arena A/B de la Formacin
Gobernador.
Para el Campo Borburata se muestra en la figura 5.12 un comportamiento similar
al obtenido en los pozos caoneados con TCP del Campo Hato-Sinco, donde la
variabilidad del ndice de productividad al completar los pozos con levantamiento
artificial difiere en gran medida con el ndice de productividad estimado a partir
de los parmetros por flujo natural para altas permeabilidades.
Al realizar una comparacin global de la disminucin del IP para los pozos
caoneados con TCP y Casing Gun luego de hacer el control del pozo para
completarlo con equipo de levantamiento artificial, se puede visualizar que no
existe mayor diferencia de manera porcentual entre ambos, lo que es posible
inferir que para los pozos del Campo Borburata hay menor invasin del fluido de
control hacia la formacin, debido a que el gradiente de presin es mayor en
comparacin al gradiente de presin del Campo Sinco, por lo tanto, el dao
asociado a la operacin de control con fluido de completacin es menor.
Igualmente, se afirma con los pozos BOR-50, BOR-40 y BOR-59 caoneados con
TCP con cargas de alta penetracin, que el ndice de productividad no sufre
grandes variaciones al controlar el pozo con fluido de control, para
permeabilidades que van desde los 560mD a 767mD. De igual forma, se obtiene
mayor ndice de productividad generada por la alta penetracin al compararlo con
las cargas convencionales utilizadas, tanto con Casing Gun como con TCP a las
mismas condiciones.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
114
0
2
4
6
8
10
12
IP FLUJO NATURAL VS IP CON BOMBA
F.N.
C Bomba
1,2; 1; 2; 1,2 ; 1,2; 1; 2 2; 1; 1, 2 1; 1,2; 1 =CAPA
I
P
(
B
F
P
D
/
L
P
C
)TCP CASING GUN
TCP PJ
38% 39%
Figura 5.12.- IP estimada con Flujo Natural vs IP con parmetros de bombeo para el Campo
Borburata
En la figura 5.13, se visualiza la comparacin del ndice de productividad
obtenido por la tcnica de suabeo y luego de completar los pozos con
levantamiento artificial, donde no se obtuvieron resultados representativos debido
a las limitaciones descritas anteriormente.
Lo que si se puede observar, es que para los pozos con una misma permeabilidad,
el ndice de productividad final (con Levantamiento Artificial), es mucho mayor
para los pozos caoneados con TCP con cargas de alta penetracin.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
115
0
1
2
3
4
5
6
IP CON SUABO VS IP CON BOMBA
Suabo
C. Bomba
1,2; 1; 1; 1,2 ; 1; 2 1; 2 1; 1,2; 1 =CAPA
I
P
(
B
F
P
D
/
L
P
C
)
TCP
CASING GUN
TCP PJ
Figura 5.13.- IP estimado con Suabo vs IP con parmetros de bombeo para el Campo Borburata
FASE IV: Comparacin de las Tcnicas de Caoneo empleadas en funcin al
Dao del Campo Hato-Sinco, Arena P de la Formacin Escandalosa.
Como se describe en el modelo sedimentolgico propuesto por Martnez M.
(2005), existen tres unidades distintivas en el miembro P de la formacin
Escandalosa que son: la unidad P0, P1 y P2. Estas unidades se estudiaron por
separado para establecer comparaciones en funcin de las tcnicas de caoneo
empleadas y del dao total arrojado por las simulaciones, que repercuten como ya
se conoce en la productividad. Los resultados se muestran a continuacin:
Zona de baja Permeabilidad, P0.
Se visualiza en la Tabla 5.10 el impacto del tipo de caoneo empleado en el dao
total de los pozos mostrados al momento de arrancarlos con levantamiento
artificial. La merma de productividad del pozo SHW-6 se ajusta al
comportamiento de la mayora de los pozos caoneados con Casing Gun en el
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
116
miembro P0 por el efecto del dao total. ste es mayor, debido a los
desperdicios arrojados por el caoneo y el uso del sobre balance o balance al
caonear (ver comparacin del dao total entre ambos mtodos de caoneo, en la
figura 5.14).
Tabla 5.10.-Comparacin numrica del dao total en funcin de la productividad para
permeabilidades bajas
POZO SHW6 SIN95-SIN61
Tipo de Caon CG TCP
Dimensin (ft) 24 40-20
Densidad (tpp) 6 5
Fase 60 72-45
K(md) 100 82,5
S INVASION 13,84 14,225
S PEN. PARCIAL 6,578 0,054
S. FORM. + CAONEO 7,294 7,838
S TOTAL 26,028 8,1265
0
5
10
15
20
25
30
CG TCP
DAO TOTAL
Figura 5.14.- Dao total en funcin de la productividad y caoneo utilizado para permeabilidades
bajas.
Zona de media permeabilidad, P1.
De igual manera para permeabilidades medias se visualiza claramente en la tabla
5.11 y en la figura 5.15 respectivamente, el dao total existente en la vecindad del
pozo y el tipo de caoneo empleado luego de ser completados con levantamiento
artificial.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
117
Nuevamente los pozos caoneados con casing gun presentan valores de dao total
altos en comparacin con los pozos caoneados con TCP, lo que afecta
directamente en la productividad, como se logr visualizar en la fase anterior.
Tabla 5.11.-Comparacin numrica del dao total en funcin de la productividad para
permeabilidades medias
POZO SHW12 SHW17
Tipo de Caon CG TCP
Dimensin (ft) 12 26
Densidad (tpp) 5 12
Fase 72 135
K(md) 870 900
S INVASION 21.36 8,478
S PEN. PARCIAL 5.408 2,432
S. FORM. + CAONEO 11.792 3,369
S TOTAL 36,855 8,132
0
5
10
15
20
25
30
35
40
CG TCP
DAO TOTAL
Figura 5.15.- Dao total en funcin de la productividad y caoneo utilizado para permeabilidades
medias.
Zona de alta permeabilidad, P1.
Al comparar numricamente y grficamente dos pozos que fluyeron naturalmente
y que presentan alta permeabilidad en el Miembro P (tabla 5.12 y figura 5.16),
se detalla claramente el mismo patrn anterior, donde el dao total es mayor para
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
118
los pozos caoneados con Casing Gun, atribuible a que el bajo balance ejercido
durante la operacin con TCP genera mayor limpieza en el caoneo.
Tabla 5.12.-Comparacin numrica del dao total en funcin de la productividad para
permeabilidades altas
POZO SIN94 SIN101
Tipo de Caon TCP CG
Dimensin (ft) 16 12
Densidad (tpp) 12 5
Fase 135 72
K(md) 1800 1620
S INVASION 9,737 16,69
S PEN. PARCIAL 4,909 7,293
S. FORM. + CAONEO 2,306 2,709
S TOTAL 10,675 15,871
0
5
10
15
20
TCP CG
DAO TOTAL
Figura 5.16.- Dao total en funcin de la productividad y caoneo utilizado para permeabilidades
altas.
FASE IV: Comparacin de las Tcnicas de Caoneo empleadas en funcin al
Dao del Campo Borburata, Arena A/B de la Formacin Gobernador.
Luego de observar la diferencia de productividad y el efecto de dao generado
para cada mtodo de caoneo en estudio en el Campo Hato-Sinco, se presenta una
comparacin de los pozos BOR-30 y BOR-40 del Campo Borburata caoneados
en capa 1 y 2 respectivamente, utilizando caoneo TCP con cargas Power Jet
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
119
Omega y el TCP PURE utilizando cargas convencionales (tabla 5.13 y figura
5.17).
Tabla 5.13.-Comparacin numrica del dao total en funcin de la productividad para Caoneo
TCP Pure y TCP con cargas Power Jet Omega.
POZOS BOR30 BOR40
TIPO CAON TCP PURE TCP PJO
DIMENSIN(ft) 30 25
DENSIDAD(Tpp) 5 5
FASE 72 72
K(md) 767,427441 767,427441
S INVASION 10,004 1,286
S PEN. PARCIAL 1,325 4,986
S. FORM. + CAONEO 3,834 -1,156
S TOTAL 6,692 1,964
0
2
4
6
8
TCP PURE TCP PJO
DAO TOTAL
Figura 5.17.- Dao total en funcin de la productividad y caoneo TCP PURE y TCP con cargas
Power Jet Omega.
La diferencia en cuanto al valor del dao total reflejado por ambos caoneos, se
debe en gran medida a que se logra sobrepasar la zona daada en la formacin
utilizando cargas de mayor alcance, sin importar el bajo balance dinmico que
puede aportar la tcnica PURE utilizando cargas convencionales (ver dao de
formacin ms caoneo del pozo BOR40 en la tabla 5.13).
Igualmente, se realiz una comparacin del dao total para los pozos BOR54 y
BOR50 caoneados respectivamente con TCP Power Jet Omega y Casing Gun en
capa 1, que presenta menor permeabilidad que capa 2 (ver Tabla 5.14 y Figura
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
120
5.18). Al sobrepasar la zona daada con el caoneo utilizando TCP con cargas
PJO, se disminuye el valor del dao total que afecta en gran medida la
productividad en el pozo BOR-54 a pesar de que el pozo BOR-50 presenta mayor
permeabilidad y el dao total es mayor por no sobrepasar la zona daada.
Tabla 5.14.-Comparacin numrica del dao total en funcin de la productividad para Caoneo
Casing Gun y TCP con carga Power Jet Omega
POZOS BOR54 BOR50
TIPO CAON TCP PJO CG
DIMENSIN(ft) 12 15
DENSIDAD(Tpp) 5 5
FASE 72 60
K(md) 767,427441 560
S INVASION 9,814 7,618
S PEN. PARCIAL 3,208 2,187
S. FORM. + CAONEO -0,242 0,71
S TOTAL 2,705 3,42
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
TCP PJO CG
DAO TOTAL
Figura 5.18.- Dao total en funcin de la productividad y caoneo Casing Gun y TCP con carga
Power Jet Omega.
Fase V: Anlisis del Diseo del Caoneo.
Luego de haber realizado el estudio del ndice de productividad y del efecto del
dao en la misma, fue necesario evaluar las caractersticas reales del diseo del
caoneo para determinar la mejor configuracin de los caones, dependiendo del
escenario presente y optimizar en gran medida la productividad.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
121
Para el anlisis fue necesario calcular el radio daado de los pozos en estudio por
las tcnicas ya descritas, as como tambin poseer y en algunos casos calcular
todo lo referente a las caractersticas del fluido, propiedades petrofsicas,
configuracin mecnica de los pozos y algunos parmetros geomecnicos de la
formacin, para trabajar con las caractersticas de los pozos y de los yacimientos
cercanas a la realidad.
A continuacin se muestran los resultados obtenidos basados en ejemplos reales
que se ajustan perfectamente al comportamiento de la poblacin estudiada:
El pozo que se describe a continuacin es el BOR-49, el cual, luego de estudiar el
dao total de la formacin y el ndice de productividad estimado por flujo natural
como por levantamiento artificial, fue necesario contrastar estos resultados reales
variando los parmetros del diseo del caoneo realizado, a travs de
sensibilidades mediante la utilizacin del simulador de anlisis nodal Wellflo para
maximizar la productividad e igualmente determinar la configuracin ms ptima
de caoneo.
La figura 5.19, muestra la sensibilidad de productividad en funcin de la variacin
de la longitud de penetracin de las cargas en la formacin. El radio daado
estimado para este pozo es de 16 pulgadas, y se puede visualizar el aumento
significativo de la productividad al sobrepasar el mismo; comparando lo que fue
realmente la longitud de penetracin alcanzada (carga convencional, valo de
color rojo) con la productividad posible de obtener al colocar cargas de alta
penetracin en los caones (valos de color verde).
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
122
Inflow/Outflow Curves for BOR49
Sensitivity To: Shot penetration
4214.887
4233.973
4253.059
4272.145
4291.23
P
r
e
s
s
u
r
e
(
p
s
i a
)
a
t
T
U
B
I
N
G
,
M
D
1
1
3
0
6
.
0
0
0
f
t
757.3052 731.4467 705.5883 679.7298 653.8713 628.0128 602.1544 576.2959
Total Production Rate (STB/day)
9
Inflow: 10.000 in
Outflow: All values
Inflow: 11.667 in
Inflow: 13.333 in
Inflow: 15.000 in
Inflow: 16.667 in
Inflow: 18.333 in
Inflow: 20.000 in
Inflow: 21.667 in
Inflow: 23.333 in
Inflow: 25.000 in
9
Ri=16,2 in
Figura 5.19.- Sensibilidad de la productividad en funcin de la longitud de penetracin de las
cargas para el pozo BOR-49
Posteriormente se evalu la densidad de disparos por pies ptimos al no
sobrepasar la zona daada como se observa en la figura 5.20. La densidad
utilizada fue de 5 tpp (valo rojo), pero la simulacin muestra que la mxima
productividad es posible siempre y cuando se utilice la mayor densidad de tiro
durante el caoneo (valo verde) para obtener as una mejor rea de flujo en zonas
daadas.
Inflow/Outflow Curves for BOR49
Sensitivity To: Shot density
4232.43
4241.369
4250.307
4259.245
4268.184
P
r
e
s
s
u
r
e
(
p
s
i
a
)
a
t
T
U
B
I
N
G
,
M
D
1
1
3
0
6
.
0
0
0
f
t
666.7581 654.5141 642.2702 630.0263 617.7824
Total Production Rate (STB/day)
Inflow: 4.000 spf
Outflow: All values
Inflow: 5.000 spf
Inflow: 6.000 spf
Inflow: 8.000 spf
Inflow: 12.000 spf
Ri=16,2 in
Figura 5.20.- Sensibilidad de productividad en funcin de la densidad de tiro utilizada al no
sobrepasar la zona daada. Pozo BOR-49
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
123
En la figura 5.21 se muestra la combinacin de la longitud de penetracin
obtenida con una densidad de caoneo de 12 tpp (valo rojo), determinando as la
ptima configuracin de caoneo al no sobrepasar la zona con permeabilidad
daada.
Inflow/Outflow Curves for BOR49
Sensitivity To: Shot penetration and Shot density
4227.085
4247.378
4267.67
4287.962
4308.254
P
r
e
s
s
u
r
e
(
p
s
i a
)
a
t
T
U
B
I
N
G
,
M
D
1
1
3
0
6
.
0
0
0
f
t
750.9038 730.8141 710.7244 690.6347 670.545 650.4553 630.3656 610.2759
Total Production Rate (STB/day)
a
Inflow: 25.000 in and 4.000 spf
Outflow: 25.000 in and all values
Inflow: 25.000 in and 5.000 spf
Inflow: 25.000 in and 6.000 spf
Inflow: 25.000 in and 8.000 spf
Inflow: 25.000 in and 12.000 spf
Inflow: 15.000 in and 4.000 spf
Outflow: 15.000 in and all values
Inflow: 15.000 in and 5.000 spf
Inflow: 15.000 in and 6.000 spf
Inflow: 15.000 in and 8.000 spf
Inflow: 15.000 in and 12.000 spf
a
Ri=16,2 in
Figura 5.21.-Combinacin de longitud de penetracin obtenida con mxima densidad para pozos
en los que el caoneo no atraviesa la zona daada.
De igual forma se realiz la sensibilidad para determinar el mejor arreglo angular
(Fase) en funcin de la longitud de penetracin mxima si se sobrepasa la zona
daada (figura 5.22). Los resultados obtenidos muestran que la maximizacin de
la productividad al sobrepasar el radio daado se logra con la menor densidad de
disparos posible, es decir, 4tpp con 90 Fase.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
124
Inflow/Outflow Curves for BOR49
Sensitivity To: Shot penetration and Shot phasing
4271.718
4275.747
4279.775
4283.803
4287.832
P
r
e
s
s
u
r
e
(
p
s
i
a
)
a
t
T
U
B
I
N
G
,
M
D
1
1
3
0
6
.
0
0
0
f
t
744.284 734.0619 723.8399 713.6179 703.3958
Total Production Rate (STB/day)
Inflow: 25.000 in and 0 degrees
Outflow: 25.000 in and all values
Inflow: 25.000 in and 30.000 degrees
Inflow: 25.000 in and 45.000 degrees
Inflow: 25.000 in and 60.000 degrees
Inflow: 25.000 in and 72.000 degrees
Inflow: 25.000 in and 90.000 degrees
Figura 5.22.- Sensibilidad para el pozo BOR-49 de la longitud mxima de penetracin al
sobrepasar la zona daada en funcin de los Fase del caoneo.
La determinacin de la penetracin real alcanzada se determin utilizando el
simulador de anlisis de caoneo de la compaa Schlumberger (SPAN), que entre
los parmetros ms importantes requeridos por el software resalta el UCS
(Unconfined Compresive Strenght) e igualmente la configuracin de caoneo
utilizada. La figura 5.23, afirma que para un radio de invasin de 16.2 pulgadas
para el pozo BOR-49 no se logr sobrepasar la zona daada con el caoneo
realizado, ya que la longitud promedio alcanzada fue de 13,86 pulgadas en la
formacin.
Adems, se puede observar que la longitud mxima de penetracin por las
caractersticas de consolidacin de la formacin en el rea de estudio disminuy
en un 55,36% en comparacin con las mediciones efectuadas y certificadas por
A.P.I., que segn las especificaciones de la carga utilizada para las condiciones de
certificacin la longitud de penetracin de la carga alcanza los 31,05 pulgadas. Es
por ello que a mayor UCS existe menor longitud de penetracin alcanzada (ver
figura 5.24).
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
125
Figura 5.23.-Penetracin del caoneo alcanzada para el pozo BOR-49
Figura 5.24.Longitud de penetracin alcanzada para el pozo BOR-49 en funcin del UCS de la
formacin.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
126
Al no sobrepasar la zona daada como se muestra en la figura 5.23, se confirma
que para disminuir el dao generado por el caoneo es necesario utilizar mayor
densidad de disparos posible como se visualiza en la figura 5.25 (donde el
recuadro rojo representa el dao total de la formacin).
Figura 5.25. Dao total vs densidad de disparos para el pozo BOR-49
Tambin es importante sealar que la razn mxima de productividad se logra al
caonear el espesor de arena mximo prospectivo (visualizar figura 5.26), sin
embargo, la presencia de acufero activo en el rea de estudio limita el porcentaje
de caoneo de la zona de inters.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
127
Figura 5.26. Porcentaje de completacin vs razn de productividad para el pozo BOR-49
Anlisis de Diseo y Comparacin de Productividad entre una carga
convencional y una carga de mxima penetracin.
A continuacin se muestra el anlisis realizado al pozo BOR-26 luego de haber
ejecutado en las fases anteriores el anlisis del clculo del ndice de productividad
y la determinacin del dao total utilizando las condiciones de caoneo real. El
radio daado estimado fue de 20 pulgadas calculado por el mtodo de flujo radial
a travs de la ecuacin de Darcy. Posteriormente se procedi a realizar el diseo
ptimo de los disparos con el simulador SPAN que sobrepasara el rea daada
como se visualiza en la figura 5.27.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
128
Figura 5.27.-Diseo del caoneo para el pozo BOR-26 que permite rebasar el radio daado.
Seguidamente se ejecut la evaluacin por flujo natural con ambos diseos de
disparos (convencional y de alta penetracin) utilizando el simulador WellFlo
para determinar la diferencia en cuanto a productividad y el efecto al sobrepasar el
radio daado.
Motivado a la produccin de agua en el rea de estudio, se procedi a analizar el
efecto de la presin de fondo fluyente obtenida a partir del uso de cargas
convencionales y de alta penetracin en la intrusin del agua proveniente de los
acuferos activos.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
129
En la figura 5.28, se muestra el grfico de tasa de produccin vs corte de agua del
pozo BOR-26 al fluir naturalmente, tanto con la carga utilizada (convencional),
como con el uso de cargas de alta penetracin; observndose que la diferencia en
cuanto a la tasa inicial de petrleo es de aproximadamente 80 BPD adicionales,
cuya tendencia se mantiene a lo largo de la vida productiva del pozo.
WellFlo Performance Analysis for BOR26
Operating Rate vs Water cut (Layer 1)
0
200
400
600
800
1000
O
p
e
r
a
t
i
n
g
R
a
t
e
(
S
T
B
/
d
a
y
)
36 27 18 9 0
Water cut (per cent)
Shot penetration (Layer 1) = 14.500 in
Shot penetration (Layer 1) = 25.740 in
816
893
2
Figura 5.28.Anlisis de productividad por flujo natural para el pozo BOR-26
En la figura anterior se establece la comparacin de la tasa de fluidos para un
corte de agua de 2% para ambas configuraciones, destacando que la diferencia
est basada simplemente en sobrepasar el radio daado del pozo con los disparos.
En la figura 5.29 se muestra la comparacin de la presin de fondo fluyente del
pozo al fluir naturalmente, donde la variacin de la presin es poco significativa.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
130
WellFlo Performance Analysis for BOR26
Operating Pressure vs Water cut (Layer 1)
3955.131
4057.648
4160.165
4262.682
4365.199
4467.715
O
p
e
r
a
t
i
n
g
P
r
e
s
s
u
r
e
(
p
s
i
a
)
37.22322 26.79943 16.37563 5.951829 -4.471969
Water cut (per cent)
Shot penetration (Layer 1) = 14.500 in
Shot penetration (Layer 1) = 25.740 in
4330
4310
2
Figura 5.29. Anlisis de la variacin de la presin de fondo fluyente del pozo BOR-26 por flujo
natural
Se pudo inferir que la cada de presin en la vecindad del pozo no retardara en la
intrusin del agua al pozo. Para corroborar lo anteriormente descrito, se evalu el
pozo a travs de un modelo de flujo radial (figura 5.30). El anlisis consisti en
hacer la prediccin de productividad en el tiempo con el simulador Eclipse
conociendo la presin de fondo fluyente, el dao total y la productividad del pozo
calculado previamente (ver figura 5.31) para finalmente comparar el tiempo en el
que se alcanza el mismo corte de agua (2%) en ambos casos.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
131
Figura 5.30. Modelo de flujo radial para el pozo BOR-26
BOR-26 PENETRACIN(in) Qt Qw Qo Pwf DAO TOTAL IP(BPD/lpc) %Ays
CASO INICIAL 14,55 816,3 16,33 799,97 4310 6,7 6,37 2
CASO FINAL 25,74 892,5 17,85 874,65 4330 0,7 11,2 2
0
5
10
15
20
25
30
CASO INICIAL CASO FINAL
LONGITUD DE PENETRACIN
0
1
2
3
4
5
6
7
CASO INICIAL CASO FINAL
DAO TOTAL
0
2
4
6
8
10
12
CASO INICIAL CASO FINAL
NDICE DE PRODUCTIVIDAD
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
TASA TOTAL
(BPD)
TASA DE AGUA
(BPD)
TASA DE
PETRLEO (BPD)
P
U
L
G
A
D
A
S
I
P
(
B
F
P
D
/
L
P
C
)
Q
(
B
P
D
)
Figura 5.31. Resumen del estudio previamente realizado del pozo BOR-26
El resultado del anlisis utilizando un modelo de flujo radial para describir y
predecir en el tiempo la productividad de agua del pozo, se muestra en la figura
5.32, de la cual se puede afirmar que a pesar de que se retarda el corte de agua en
dos das aproximadamente con una mayor penetracin en la formacin, esto no
representa un resultado significativo en la vida productiva del pozo.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
132
75 77
Configuracin de Caoneo:
Carga de Super alta penetracin:
Long. Penetracin= 25,74 in
Densidad:5tpp
Fase:72 Fase
Configuracin de Caoneo:
Carga Convencional:
Long. Penetracin= 14,5 in
Densidad:5tpp
Fase:72 Fase
Figura 5.32. Anlisis del estudio del modelo de flujo radial para el pozo BOR-26
Fase VI: Anlisis de incertidumbre de las variables que afectan directamente
el caoneo
El anlisis estadstico realizado para determinar la magnitud de las variables que
afectan directamente al caoneo se dividieron en tres casos:
1er caso.-Las variables que generan la disminucin de la longitud de
Penetracin.
Entre los posibles parmetros de entrada para el simulador que se tomaron en
consideracin para determinar cual(es) de ello(s) afectaba directamente la
disminucin de la longitud de penetracin de las cargas en la formacin estn:
Presin de poro, permeabilidad, UCS y el radio de invasin. El resultado de la
matrix generada para este caso se observa en la tabla 5.15, que muestra las 17
corridas realizadas con el simulador SPAN. El principal parmetro que afecta la
longitud de penetracin estadsticamente es el UCS. Como resultado del anlisis,
se obtuvo una correlacin con un coeficiente de regresin de 0,962 que representa
el comportamiento de la longitud de penetracin en funcin del UCS (Tabla 5.16
y figura 5.33).
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
133
Tabla 5.15.-Variable fundamental que afect las 17 corridas la longitud de penetracin de las
cargas
CORRIDA
Long Penet.
(in)
UCS(psi)
Long Penet.
(in)
1 19,84 5162 19,30
2 12,38 11866 11,84
3 12,37 11866 11,84
4 19,82 5162 19,30
5 12,37 11866 11,84
6 12,37 11866 11,84
7 19,83 5162 19,30
8 19,83 5162 19,30
9 15,08 8514 15,64
10 15,08 8514 15,46
11 15,08 8514 15,46
12 15,08 8514 15,64
13 15,09 8514 15,64
14 15,09 8514 15,46
15 15,07 8514 15,46
16 15,07 8514 15,64
17 15,08 8514 15,57
Tabla 5.16.- Resumen de la Estadstica de regresin para la variable UCS
Estadsticas de la regresin
Coeficiente de correlacin mltiple 0,981032229
Coeficiente de determinacin R^2 0,962424235
R^2 ajustado 0,957056269
Error tpico 0,557129472
Observaciones 17
ANLISIS DE VARIANZA
Grados de libertad Suma de cuadrados Promedio de los cuadrados F Valor crtico de F
Regresin 2 111,3009886 55,65049432 179,2902864 1,05768E-10
Residuos 14 4,345505472 0,310393248
Total 16 115,6464941
Coeficientes Error tpico Estadstico t Probabilidad Inferior 95% Superior 95%
Intercepcin 25,24118178 0,676078273 37,33470338 2,02284E-15 23,79113811 26,69122546
Variable X1 -0,001112396 5,87634E-05 -18,93006596 2,26283E-11 -0,001238431 -0,000986361
R = 0,9624
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
L
o
n
g
.
d
e
P
e
n
e
t
r
a
c
i
n
c
a
l
c
.
(
i
n
)
Long. de Penetracin (in)
Figura 5.33.-Regresin Lineal obtenida que involucra la longitud de penetracin real vs la longitud
de penetracin calculada a travs del UCS
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
134
2do Caso.- Variables que afectan directamente al dao generado por el
caoneo.
De la misma manera se establecieron los posibles parmetros de entrada que
pudiesen afectar de forma significativa el dao por el caoneo. La conclusin del
anlisis muestra que dichas variables son: relacin Kd/K, el UCS y el radio de
invasin. La matrix de variables se encuentra en la tabla 5.17, as como el
resultado de las 17 corridas respectivas. La correlacin obtenida mediante
regresin para estimar el dao por caoneo a partir de las variables antes
mencionadas presenta un coeficiente de regresin de 0,68 (ver tabla 5.18 y figura
5.34).
Tabla 5.17.- Variables que afectan el Dao por Caoneo y las 17 corridas respectivas
DAO POR
CAONEO
Kd/K UCS(psi) rd(in)
DAO POR
CAONEO
-1,55 0,5 5162 16 -3,111293344
-0,44 0,5 11866 16 -0,006293344
5,42 0,1 11866 16 3,051514637
-1,13 0,1 5162 16 -0,053485363
1,02 0,25 11866 16 1,904836644
1,02 0,25 11866 16 1,904836644
-1,36 0,25 5162 16 -1,200163356
-1,36 0,25 5162 16 -1,200163356
-1,1 0,25 8514 10 -0,901705872
1,18 0,25 8514 25 2,233400418
1,18 0,25 8514 25 2,233400418
-1,1 0,25 8514 10 -0,901705872
-1,24 0,5 8514 10 -2,81283586
-0,55 0,5 8514 25 0,32227043
6,34 0,1 8514 25 3,380078411
-0,96 0,1 8514 10 0,244972121
0,07 0,25 8514 16 0,352336644
Tabla 5.18.- Resumen estadstico de la regresin obtenida a travs de las corridas
Estadsticas de la regresin
Coeficiente de correlacin mltiple 0,828225202
Coeficiente de determinacin R^2 0,685956985
R^2 ajustado 0,61348552
Error tpico 1,436789538
Observaciones 17
ANLISIS DE VARIANZA
Grados de libertadSuma de cuadrados Promedio de los cuadrados F Valor crtico de F
Regresin 3 58,61886572 19,53962191 9,465201022 0,001393361
Residuos 13 26,83673428 2,064364176
Total 16 85,4556
Coeficientes Error tpico Estadstico t Probabilidad Inferior 95% Superior 95%
Intercepcin -5,02395969 1,872158474 -2,683511979 0,018774834 -9,068512171 -0,979407213
Variable X1 -7,64451995 2,498905915 -3,059146768 0,009137724 -13,04307795 -2,245961948
Variable X2 0,000463156 0,000151546 3,05621178 0,009189478 0,000135761 0,000790551
Variable X3 0,209007086 0,067025019 3,118344303 0,008153699 0,064208336 0,353805836
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
135
R = 0,6831
-3,5
-3
-2,5
-2
-1,5
-1
-0,5
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
-3,5 -3 -2,5 -2 -1,5 -1 -0,5 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7
D
a
o
p
o
r
C
a
o
n
e
o
c
a
l
c
.
Dao por Caoneo
Figura 5.34.- Regresin Lineal obtenida del dao por caoneo simulado vs el dao por caoneo a
travs de la correlacin
En la figura 5.35 se muestra el histograma realizado para el dao por caoneo
considerando 1000 valores aleatorios de las variables con incertidumbre
considerada dentro del rango mximo y mnimo establecidos. Se observa que el
dao por caoneo presenta una mayor frecuencia entre 0,67 y 2,10.
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
F
r
e
c
u
e
n
c
i
a
Dao por Caoneo
Histograma
Figura 5.35.-Frecuencia del dao ocasionado por caoneo a travs de la simulacin Monte Carlo
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
136
3er Caso.-Variables que afectan directamente el bajo balance ptimo requerido
por el caoneo.
En este caso tambin se establecieron los posibles parmetros de entrada que
pudiesen afectar de forma significativa el bajo balance ptimo requerido por el
caoneo. Los resultados del anlisis muestran que las variables que afectan
directamente el bajo balance son: la permeabilidad y el UCS. Como en los casos
descritos anteriormente se realizaron las 17 simulaciones respectivas que se
muestran en la tabla 5.19, donde se calcula el bajo balance ptimo a travs de la
regresin obtenida con un coeficiente de 0,986 (tabla 5.20 y figura 5.36) y
posteriormente se realiz el histograma (figura 5.37).
Tabla 5.19.-Corridas de las variables que afectan directamente el bajo balance
CORRIDA BAJO BALANCE UCS(psi) k (md)
BAJO BALANCE
Calc.
1 580 5162 1800 579,3014706
2 530 11866 1800 533,0514706
3 530 11866 1800 533,0514706
4 580 5162 1800 579,3014706
5 585 11866 1500 579,3014706
6 495 11866 2100 486,8014706
7 535 5162 2100 533,0514706
8 630 5162 1500 625,5514706
9 510 8514 2100 509,9264706
10 510 8514 2100 509,9264706
11 600 8514 1500 602,4264706
12 605 8514 1500 602,4264706
13 550 8514 1800 556,1764706
14 560 8514 1800 556,1764706
15 555 8514 1800 556,1764706
16 550 8514 1800 556,1764706
17 550 8514 1800 556,1764706
Tabla 5.20.-Resumen estadstico de la regresin obtenida a travs de las corridas
Estadsticas de la regresin
Coeficiente de correlacin mltiple 0,9933847
Coeficiente de determinacin R^2 0,9868131
R^2 ajustado 0,9849292
Error tpico 4,5185774
Observaciones 17
ANLISIS DE VARIANZA
Grados de libertad Suma de cuadrados Promedio de los cuadrados F Valor crtico de F
Regresin 2 21390,63 10695,3125 523,829582 6,93427E-14
Residuos 14 285,8456 20,41754202
Total 16 21676,47
CoeficientesError tpico Estadstico t Probabilidad Inferior 95% Superior 95%
Intercepcin 892,41342 10,46639 85,26465563 2,0313E-20 869,9652378 914,8616
Variable X 1 -0,0068989 0,000477 -14,47521443 8,1451E-10 -0,007921069 -0,00587666
Variable X 2 -0,1541667 0,005325 -28,95042886 6,8177E-14 -0,165588073 -0,14274526
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
137
R = 0,9866
450
470
490
510
530
550
570
590
610
630
650
450 470 490 510 530 550 570 590 610 630 650
B
a
j
o
B
a
l
a
n
c
e
c
a
l
c
.
(
p
s
i
)
Bajo Balance (psi)
Figura 5.36.- Regresin Lineal obtenida del bajo balance simulado vs el bajo balance a travs de la
correlacin
0
20
40
60
80
100
120
140
160
F
r
e
c
u
e
n
c
i
a
Bajo Balance (psi)
Histograma
Figura 5.37.-Frecuencia del bajo balance a travs de la simulacin Monte Carlo
Fase VII: Propuesta de caoneo para los pozos de rehabilitacin y
completacin original a ser caoneados en las arenas en estudio en los
Campos Hato-Sinco y Borburata.
Recopilando varios de los aspectos obtenidos por medio de los resultados
reflejados con la investigacin, se logr disear la propuesta para los pozos de
rehabilitacin y completacin original a ser caoneados en los campos y arenas
estudiadas y las cuales se presentan en los figuras 5.38, 5.39 y 5.40
respectivamente.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
138
Fase Bsica
Operacional
El pozo fue
completado con lodo
base agua?
Si
Con el Registro de
resistividad determinar el
radio de invasin o
determinarlo con el
mtodo de la ecuacin de
Darcy.
No
Correr prueba de presin
para determinar el radio de
invasin o determinarlo con
el mtodo de la ecuacin de
Darcy.
Es factible atravesar la
zona invadida?
Si
Utilizar cargas
de alta
penetracin con
densidad de tiro
de 4tpp o 5tpp.
No
Utilizar cargas de
alta penetracin o
convencionales con
densidad de tiro de 12
tpp para mayor rea
de flujo.
Figura 5.38.-Propuesta de caoneo. Parte I. Fase Bsica Operacional
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
139
Considera que el Pozo puede
completarse por Flujo Natural?
Si
Completar con
Sarta de Flujo
Natural
Se cuenta con la posibilidad
de dejar caones en fondo?
Si
Seleccionar
can, sistema
de disparo y
ensamblaje del
TCP (bajado
con tubera) y
caonear con
bajo balance.
No
Verificar condiciones
petrofsicas de la arena
prospectiva (h, K,
porosidad, etc).
La Permeabilidad en
Hato-Sinco<200mD)?
Si
Seleccionar
can, sistema
de disparo y
ensamblaje del
TCP (bajado
con tubera) y
caonear con
bajo balance.
No
Evaluar condiciones
econmicas, ya que no
hay mayores
diferencias en
productividad
utilizando Casing Gun
o TCP
No
Completar pozo
con L.A.
Evaluacin tiempos,
costos y factibilidad
de sobrepasar con el
caoneo el rea
daada para la
posterior seleccin
de mtodo a utilizar.
Figura 5.39.-Propuesta de caoneo. Parte II. Campo Hato-Sinco, Formacin Escandalosa, Arena
P
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
140
Considera que el Pozo puede
completarse por Flujo Natural?
Si
Completar con
Sarta de Flujo
Natural
Se cuenta con la posibilidad de
dejar caones en fondo?
Si
Seleccionar
can, sistema
de disparo y
ensamblaje del
TCP (bajado
con tubera) y
caonear con
bajo balance.
No
Verificar condiciones
petrofsicas de la arena
prospectiva (h, K,
porosidad, etc).
Igualmente ver la
magnitud del dao de la
formacin.
Seleccionar
can, sistema
de disparo y
ensamblaje del
TCP (bajado
con tubera) y
caonear con
bajo balance.
No
Completar pozo
con L.A.
Evaluacin tiempos,
costos y factibilidad
de sobrepasar con el
caoneo el rea
daada para la
posterior seleccin de
mtodo a utilizar.
Figura 5.40.-Propuesta de caoneo. Parte III. Campo Borbutata, Formacin Gobernador, Arena
A/B
Igualmente se realiz un anlisis de costos para evaluar la diferencia econmica
entre el caoneo Casing Gun y TCP en 2 casos.
El primer caso representa los costos al caonear un intervalo de 20 pies por lo que
se requiere una sola bajada con casing gun motivado a que la mxima longitud
que se puede caonear con este mtodo es de 20 pies. En la figura 5.41 se refleja
el tiempo promedio invertido por tipo de caoneo, comparacin del costo de la
operacin y de los costos totales promedios que incluyen entre otras cosas el costo
de la cabria o taladro en el tiempo de ejecucin de la operacin. Ntese que
caonear con TCP es 2 veces ms costoso que realizar la operacin con Casing
Gun para una bajada, por lo que ste factor puede considerarse muy importante a
la hora de seleccionar el tipo de caoneo a utilizar para las condiciones ya
estudiadas.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
141
0
50.000
100.000
150.000
200.000
250.000
CASING GUN TCP
M
B
s
COMPARACIN DE COSTOS TOTAL
0
20.000
40.000
60.000
80.000
CASING GUN TCP
M
B
s
COSTOS DE LA OPERACIN
0
10
20
30
40
CASINGGUN TCP
HORAS PROMEDIO DE OPERACIN
DIFERENCIA DE COSTO
2,0
Figura 5.41.-Comparacin de mtodos en costos para 20 pies caoneados
El segundo caso es un estudio similar al anterior, pero el intervalo a caonear
tomado para el anlisis fue de 40 pies, con el fin de hacer la comparacin
econmica en funcin de realizar 2 bajadas con Casing Gun, ya que el mximo
espesor perforado para una sola bajada con este mtodo son 20 pies. Como se
observa en la figura 5.42, caonear con TCP es 1,7 veces ms costoso que
caonear con Casing Gun a pesar de duplicar el tiempo de operacin del mismo.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
142
0
10000
20000
30000
40000
50000
60000
70000
80000
CASING GUN TCP
M
B
s
COSTOS DE LA OPERACIN
0,00
50.000,00
100.000,00
150.000,00
200.000,00
250.000,00
CASING GUN TCP
M
B
s
COMPARACIN DE COSTOS TOTAL
0
5
10
15
20
25
30
35
40
CASING GUN TCP
HORAS PROMEDIO DE OPERACIN
DIFERENCIA DE COSTO
1,7
Figura 5.42.- Comparacin de mtodos en costos para 40 pies caoneados.
Adicionalmente se realiz una comparacin de costos entre TCP con sarta de
caones recuperable y TCP con sarta de caones no recuperables; ya que se
recomienda la aplicacin de ste ltimo para evitar en gran medida el dao
adicional generado por la invasin de fluido de control al sacar la sarta. Como se
logra visualizar en la figura 5.43, dejar los caones en fondo resulta 1,4 veces ms
econmico que recuperar los caones, debido a que a pesar de que el costo de la
operacin es mayor (caones no recuperables), cuando se hace la comparacin
total el factor predominante en ste punto es la cantidad de tiempo empleado para
la operacin.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
143
0
10
20
30
40
50
TCPCON CAONES
NOREC.
TCPCON CAONES
REC.
HORAS PROMEDIO DE OPERACIN
0
50.000
100.000
150.000
200.000
250.000
TCP CON CAONES NO
REC.
TCP CON CAONES
REC.
COSTO TOTAL
65.000
70.000
75.000
80.000
85.000
90.000
TCP CON CAONES NO
REC.
TCP CON CAONES REC.
COSTO DE LA OPERACIN
DIFERENCIA DE COSTO
1,4
Figura 5.43.- Comparacin de costos para caoneo TCP con caones recuperables y no
recuperables.
De la misma manera que las comparaciones de costos anteriores, a continuacin
se presenta en la figura 5.44 la diferencia econmica de adquirir cargas
convencionales y cargas de mayor penetracin para un intervalo tipo de 30 pies.
Ntese, que la diferencia en costos es de 7326 $ aproximadamente y que con una
generacin de 100 BPD adicionales de crudo a un precio de 50$/Barril, el retorno
de la inversin realizada por la adquisicin de cargas de alta penetracin se logra
en 1,5 das, siempre y cuando se traspase la zona daada. Esta diferencia de
productividad entre una carga convencional y una carga de mxima penetracin
que rebase la zona daada se ve reflejada en la evaluacin econmica realizada
para dos pozos monoprospectos vecinos (visualizar figura 5.44), donde
claramente se puede observar lo favorable que significan tanto el valor presente
neto como de la tasa interna de retorno posible de obtener, si se logra optimizar la
operacin del caoneo.
CAPTULO V ANLI SI S DE RESULTADOS
144
-
5.000
10.000
15.000
20.000
25.000
30.000
CAN DE PRODUCCIN DE 4-1/2" 5
TPP, CONVENCIONAL
CAN DE PRODUCCIN DE 4-1/2" 5
TPP, SUPER ALTA PENETRACIN
COMPARACIN ECONMICA ENTRE CARGAS
DIFERENCIA DE
COSTOS DE
CARGAS ($)
GANANCIA
GANANCIA
DIARIA($)
RETORNO
DE LA
INVERSIN
(DAS)
7.326,00 100BBL/DIA 5000 1,5
50$/BBL
Figura 5.44. Evaluacin de Costos entre Cargas Convencionales y Cargas de Alta Penetracin
CONCLUSI ONES
145
CONCLUSIONES
Se alcanz el objetivo de optimizar las prcticas de caoneo, enfocado en
el mejoramiento de productividad en los campos Hato-Sinco y Borburata
de la subcuenca Barinas.
Se observ una disminucin significativa de la productividad causada por
la invasin del fluido de control posterior al cambio de sarta, al completar
el pozo con equipo de levantamiento artificial.
La Tcnica de Caoneo Convencional gener, como era de esperarse, ms
dao a la formacin en comparacin a las tcnicas de TCP Bajo-balance y
PURE, debido al Sobrebalance o balance ejercido durante el caoneo y los
desperdicios que arroja en los tneles perforados.
Se evidenci que entre la tcnica TCP Bajo-balance y PURE no se
generaron resultados significativos en cuanto a la productividad que
permitan escoger entre un sistema y otro.
Se evidenci que en su mayora los caoneos ejecutados en los campos
Hato-Sinco y Borburata en las arenas en estudio no sobrepasaban la zona
daada.
El diseo del caoneo enfocado en optimizar la productividad para el caso
del pozo BOR-26, permiti obtener ganancias en produccin de 80 BPD
de petrleo promedio luego de completar el pozo por flujo natural, ya que
se logr con el diseo del caoneo atravesar el radio daado. Al completar
el pozo con levantamiento artificial se observ el mismo comportamiento
elevndose la tasa de crudo aproximadamente 320 BPD.
Se evidenci con el anlisis de incertidumbre que el UCS es la variable
que disminuye significativamente la longitud de penetracin de las cargas.
De igual forma, el dao ocasionado por el caoneo es afectado
directamente por la relacin Kd/K, el radio de invasin y UCS; y adems,
el bajo balance ptimo requerido es dependiente tanto de la permeabilidad
como del UCS.
CONCLUSI ONES
146
La Tcnica de Caoneo convencional (Casing Gun) es 1,7 veces ms
econmica en los casos que haya que realizar dos bajadas; y 2 veces ms
econmica al caonear un solo intervalo prospectivo en comparacin con
la tcnica TCP.
Es econmicamente rentable elegir una carga de alta penetracin en una
operacin de caoneo, ya que se justifica la inversin adicional con el
incremento en produccin.
RECOMENDACI ONES
147
RECOMENDACIONES
Para el Campo Borburata, Formacin Gobernador Arena A/B, caonear
con TCP, debido a que el dao observado posterior al cambio de sarta es
poco significativo, lo cual puede estar asociado a una invasin reducida
debido a la alta presin.
Para el Campo Hato-Sinco, Formacin Escandalosa Arena P, caonear
con TCP para permeabilidades menores a 200 mD, debido a que las
presiones son menores que en la Formacin Gobernador en el Campo
Borburata y por lo tanto, se genera mayor dao por invasin.
Se deben evaluar los registros de resistividad para los pozos perforados
con lodo base agua para determinar el radio daado de las zonas de inters
antes de realizar el diseo del caoneo. En caso de realizar una prueba de
presin, determinar el radio de invasin con la interpretacin de la misma.
Igualmente es posible determinar la magnitud de la zona daada utilizando
el mtodo propuesto que involucra la ley de Darcy.
Disear el caoneo utilizando la mxima densidad de disparos para los
pozos que poseen un radio daado muy alto; esto con la finalidad de
mejorar el rea de flujo hacia la vecindad de l, lo que permitir minimizar
reparaciones futuras por taponamiento o disminucin abrupta de la
productividad.
Disear el caoneo utilizando menor densidad de disparos acompaados
de cargas con alta penetracin para los pozos con radio daado factible de
atravesar, luego de realizar el estudio de diseo de caoneo. Esto permitir
maximizar la productividad de los pozos y por ende el recobro de los
yacimientos.
Evaluar la posibilidad econmica de adquirir empacaduras y caones no
recuperables de la compaa de servicios, que garanticen la ptima
operacin del caoneo con TCP en los casos que se tenga alta probabilidad
de completar el pozo mediante flujo natural.
RECOMENDACI ONES
148
Realizar estudios Geomecnicos para determinar las propiedades
mecnicas de las rocas en los diferentes campos del rea, ya que la
longitud de penetracin de las cargas utilizadas en el caoneo de pozos
dependen de dichas propiedades.
Realizar estudios de retorno de permeabilidad con diferentes fluidos de
control para evaluar el dao que stos generan en los yacimientos. De esta
manera, seleccionar el tipo de fluido idneo para el rea.
Realizar estudios de retorno de permeabilidad con diferentes fluidos de
perforacin para evaluar el dao que stos generan en los yacimientos. De
esta manera, seleccionar el tipo de fluido idneo para las formaciones de
inters en el rea.
REFERENCI AS BI BLI OGRFI CAS
149
REFERENCIAS BIBLIOGRFICAS
Allen, Thoms O. & Roberts, Alan P. Productions Operations: Well
Completations, Workover and Simulation.
Asadi, M. Preston, F.W., Green, D.W., Ghalambor, A. (1992). Effect of the
perforation Damage on Well Productivity. Presentado en 66th Annual
Technical Conference of the SPE (27384).
A. Halliburton Company (2002). Anlisis del comportamiento de pozos
debido al incremento en la produccin de petrleo y/o gas por la
utilizacin del mtodo de caones transportados por tubera TCP.
Baker Hughes (1997). Inteq. Sistemas de Perforacin.
Behrmann, L.A. & Hsia, T.Y. (1991) Perforating Skin As A Function Of
Rock Permeability And Underbalance. Presentado en 65th Annual
Technical Conference of the Society of Petroleum of Engineering (SPE)
(20636).
Behrmann, L.A. & Brooks, J.E. (1991). Tcnicas de diseo de los Disparos
para Optimizar la Productividad. Presentado en 66th Annual Technical
Conference of the SPE (22809).
Bermann, L.A. (1995). Underbalance Criteria for minimum Perforation
Damage. Presentado en European Formation Damage Conference of the
Society of Petroleum of Engineering (SPE). (30081).
Box, G. and Behnken, D. 1960. Some new three level desingns for the study
of quantitative variables. Technometrics 2(3): 455-475.
Cousad. Charlie. (1992) Choosing a Perforation Strategy. Shlumberger
Testing Service.
Donohue, David A.T.Perforating. (1992). Video Library for Exploration &
Production Specialists. Series Editor.
Economides, M. Watters, L. y Dunn-Norman, S. (1988). Petroleum Well
Construction. John Wiley & Sons Ltd, West Sussex. 622p.
REFERENCI AS BI BLI OGRFI CAS
150
Figueroa, L. (1995), Anlisis Estructural Estratigrfico del rea de
Barinas Norte (Cuenca de Barinas) y su importancia en la exploracin de
hidrocarburos. CORPOVEN, S.A.
Guerra M, Juan C. y Paz M, Daniel N. (2006). Manual de Terminacin y
Rehabilitacin de Pozos de la Escuela de Ingeniera de Petrleo de la
Universidad Central de Venezuela.
Gonzales de Juana, C., Picard y J. I. De Arozena (1980) Geologa
deVenezuela y sus Cuencas Petrolferas. Tomo I y II. Ediciones Foninves.
Caracas.
Hospers, j. y Van Wwijnen, J., The Gravity Field of the Venezuelan
Andes and Adjacent Basins, Gewone Vergad Afd Natuurk., 1959.
Martnez, A., Cronologa del Petrleo Venezolano, Foninves, Ed.
Ciencias y Petrleo, Caracas, 1976.
Ojeda Nelson (2005). Anlisis de las variables que determinan el ndice de
productividad de los Pozos del campo Sinco-rea Barinas.
Paredes G. y Jorge L. (2002). Determinacin del caoneo ptimo de un
pozo.
PDVSA. Manual de Procedimientos de Perforacin. Tomos I y II.
Rodrguez Daz Johan (2007). Anlisis Tcnico- Econmico del uso de las
diferentes tcnicas de caoneo en los campos operados por
Petroproduccin.
Schlumberger. (1995). Perforating Systems. Schlumberger Wireline &
Testing. Sugar Land, Texas.
Wec 1997. Evaluacin de Pozos. Schulmberger Company. Caracas,
Venezuela, 1997.
APNDI CE
151
APNDICE
A continuacin, se presenta el listado de los caones suministrados por la
compaa de servicios, el cual debe ser evaluado luego de haber realizado el
diseo para la seleccin del ms apropiado.
SPAN8.0 Per*orating Systems Performance *ummary
13-M*r-09 Forreferenceonl*
P*r**rating System Sho* P*as*ng Charge API Pe*etration *nd Ent*ance Hole Maximum Maximum
Designation De*sity (o) E*plosive Temperature
(spf) Penetr*t*on Entran*e A*I Gun L**d (oF)
(in.) Hole Sta**ard Diamete* (g)
list inclu*es ob*o*ete and no*-standard gun/**arge *ystems (in.) (*n.)
* no*-API da*a; *ased on *harge performance i*a c*mparable gun sy***m
1-3/8 DS 0,4 * 0 16A HDRDX 5.75 0.*1 RP 43 4th *.3125 1.8 340
1-*/8 DS 0,4 4 0 16A HDPS* 5.1 *.19 RP 43 4th 1.312* 1.8 435
1.56 *SD*,4 4 0 PJ16**HMX 11.3* *.17* *P19B* 1.5625 3.* 4**
1.56 HSD0,* 4 0 20J UJ RDX 10.06 *.2 *P 43 5th 1.5*25 3.2 340
1.56 *SD0,4 4 0 20J UJ HTX 8.*3 0.2 *stimate 1.562* 3.2 5*0
1.*6 HSD*0,6 6 60 PJ1*06 *M* 11.3 0.17 RP*9B 1.*625 3.5 400
1.63 E*0,4 4 0 EJ III RDX 17.96 0.28 RP 43 5th *.63 8 330
1.63 EJ 0,4 * 0 *J *I*HM* 17.8 0.*9 RP **5th 1.63 8 365
1-11/1*P*rSpi*al, 7.5 7.5 45p*dl m PwrS**r*lEJ HMX 19.5 0.22 RP19B 1.68*5 8 365
*-1*/16 DS 0,4 4 0 **J *J RD* 10.06 0.2 R*43 5th 1.687* *.2 340
1-11/*6 DS 0,4 4 * 20J UJ HMX *.18 0.2* RP 43 5th 1.*875 3.2 40*
1-11/16 *S 0,4 4 0 20J **HNS 8.23 0.2 *P 43 5th 1.6875 3.* 500
*-1*/16 DS 0,4 4 0 20A HDRDX 7.*4 *.27 RP 43 *th 1.687* *.2 330
1-*1/16 DS 0,4 4 0 20A HDHMX 6.*9 0.21 R**3 4th 1.6875 3.2
1-11/16 DS 0,4 4 * 20A HDPS* 6.02 0.23 RP 43 4th 1.6875 3.2 4*5
1-11/1*E*0,4 4 0 EJ II*RDX 16.84 0.*8 RP *3 *th 1.*875 8 330
1-11/1*EJ 0,4 4 0 EJ III HMX 16.67 *.26 RP 43 5t* 1.68*5 * 365
1-1*/16 EJ 0,4 4 0 EJ III HNS 1*.89 0.22 RP 43 *th *.*875 8 45*
1-11/16 *EJ 0,6 6 * P*rEJ H*X 21.6 0.2 RP19B 1.687* 8 36*
1-11/16 RPH EJ 45,4 * +/-45 PhEJ III HMX 15.*1 *.*5 R*43 5th 1.68*5 8 365
1-11/16 *PH E*45,6 6 +/-45 PhEJ *II HMX 14.63 *.26 RP 43 5th 1.6875 8 365
1-11/16 E*EZ *,6 6 * PhEJ III HMX 13.9 0.23 RP 43 5th 1.*875 8 3*5
1-1*/16 EJES 45,6 6 45 PhEJ III HMX *3.5 0.23 RP 43 *th 1.*875 8 365
1-*1/16 EJES 45,6 6 45 PhPwrEJ HMX 16.* 0.22 RP19B *.*875 8 365
1-11/16 EJES 45,6 6 45 Pwr*p**al*J HMX 19.5 *.*2 RP*9B *.6**5 8 365
1-11/*6 HCAP *,4 4 0 HCAP*DX 9.94 0.31 RP *3 *th 1.687* 8 300
1-11/16FJ0,4 4 0 FJ RDX 8.*3 *.3 *P 43 4th 1.687* 9.5 300
1-11/16 Piv*t **0,* 4 +/-** UltraCap RDX *7.78 0.38 RP 43 5th 3.7* 22 *30
1-1*/16 Pivot *80,4 4 +/-90 Pw*Pivot H*X 28.4 0.35 RP19B 3.79 22 365
1.835 DO0,4 4 0 25**J RDX 12.84 0.28 RP *3 4th 1.835 6.5 340
1.835 DO0,4 * 0 *5A UJ HMX *2.78 0.27 RP *3 *t* 1.835 6.5 400
1.835 DO0,4 4 0 25A HDR*X 10.64 0.2* R*43 4th 1.835 6.5 340
1.83*DO0,4 4 0 *5*HDPSF 10.36 0.3 RP 43 4th 1.83* 6.5 3*0
2 PURE 60,4 * 60 *JOmega200*HMX 21.8* 0.22* *P19B* 2 7.* 4*0
2 **RE 6*,4 * 6* *J2006 H*X 18.** 0.** *P 43 *th* 2 *.5 *00
2 P*RE 60,* 4 60 PJ2006 *T* *4.1* 0.21* R*19B* 2 8 *00
2 PUR**0,* 4 60 PJ2006 *NS 15.3* 0.22* RP19B* 2 8 500
2 PU*E 60,4 4 60 UJ2006 HMX 14.7* 0.28* RP 43 5th* * 6.5 400
2 PURE 60,4 4 60 HJ2006 R*X 9.6* 0.33* RP 43 5th* 2 6.5 340
2 PURE 60,4 4 *0 UP20*6 HMX 4.5* 0.39* RP 43 5th* 2 6.* 400
2 PURE *0,4 4 *0 PF20*6 *MX 4.5* *.45* RP19B* 2 6.4 400
2 PURE 6*,* 4 60 *J1606 HMX 1*.3* 0.17* RP19B* 2 3.* 400
2 PURE 60,6 6 60 PJOmega2006 HMX 21.8* 0.*** RP19B* 2 7.3 400
2 PUR*60,6 6 60 PJ2006 HMX 18.** 0.2* RP 4*5th* 2 6.5 400
2 PURE 6*,6 6 60 PJ2006 HTX 14.1* 0.21* RP19B* 2 * 500
2 PU*E 60,* 6 60 PJ2006 HNS 15.3* 0.22* R*19B* 2 8 5*0
2 PURE 60,6 * 60 UJ2006 H*X 14.7* *.28* RP *3 5th* 2 *.5 400
2 PURE 60,6 6 60 HJ20*6 RDX 9.6* 0.33* RP 43 5th* * 6.5 *40
2 PURE 60,6 6 *0 UP2006 HMX 4.5* 0.39* RP *3 5th* 2 6.5 400
*PURE 60,6 6 60 PF*006 HMX 4.5* 0.45* R*19B* 2 6.4 400
2 PURE 60,* * 60 PJ1606 HMX *1.3* 0.17* RP19B* 2 *.5 400
2 PURE 180,4 4 180 P*O*ega20*6 *MX 21.8* 0.22* RP19B* 2 7.3 40*
2 PURE 180,* 4 180 PJ2006 HMX 18.** 0.2* R*4**th* 2 6.5 400
APNDI CE
152
2 P*RE 180,4 4 1*0 PJ200*HTX 14.1* 0.21* RP19B* 2 8 500
*PU*E *80,4 * 180 PJ200*HNS 15.3* 0.22* RP19B* * 8 5*0
2 PU*E 180,4 4 180 U*20*6 HMX *4.7* 0.28* RP *3 5*h* 2 6.5 400
2 PURE 1**,4 4 180 HJ**06 RDX 9.6* 0.33* RP *3 *th* 2 6.5 340
2 *URE *80,* * 180 UP2006 HMX 4.5* *.3** RP 43 5th* 2 6.5 400
2 PURE 180,* 4 180 PF2006 *MX 4.5* 0.45* RP19** 2 6.4 400
2 *URE 180,4 4 1*0 P*160*HMX 11.** 0.17* RP19B* 2 3.5 *00
2 HS*0,4 4 0 PJOmega2006 H*X 21.8* *.22* *P19** 2 7.3 400
2 HSD*,4 4 0 PJ2*06 HM* 1*.6* 0.2* RP 43 5th* * 6.* 40*
2 *SD0,4 * 0 PJ2006 H*X 14.1* 0.21* R*19B* 2 8 5*0
2 HSD0,4 4 * PJ2006 HNS 15.3* 0.22* RP19** 2 8 500
2 HSD*,4 4 0 UJ20*6 HMX 14.7* 0.28* RP 43 5th* 2 6.* *00
2 HSD0,4 4 0 *J2006 RD* 9.6* 0.33* RP 43 5th* 2 6.5 340
2 HSD0,4 4 0 UP20*6 HMX 4.5* 0.39* *P 43 5t** * 6.5 *00
2 HSD0,4 4 0 PF*006 HMX *.** *.45* RP1*B* 2 6.4 400
*HSD60,4 4 60 PJOmeg*2006 *M* 21.8* 0.22* *P*9B* * 7.3 4*0
2 HS*6*,4 4 60 PJ2006 HMX 18.6* 0.2* RP 43 5th* 2 6.* 400
2 HSD60,4 4 6* *J2006 HTX 14.1* 0.21* *P19B* 2 8 500
2 *SD6*,4 4 60 P**0*6 HNS 15.3* 0.2** RP19B* 2 8 5*0
2 HSD60,4 4 60 UJ*00*HMX 14.7* 0.28* RP 43 5th* 2 6.5 400
*HSD*0,4 4 60 H*2006 RDX 9.6* 0.*3* RP 43 5th* 2 *.* 340
2 HS*60,4 4 60 U*2006 H*X 4.5* 0.39* RP 43 5th* 2 6.5 400
2 HSD60,4 * 60 PF2**6 HMX 4.5* 0.45* R*19B* 2 6.* 4**
*H*D*0,6 6 6* P*Omega*006 HMX 21.8 0.*2 RP*9B * *.3 400
2 HSD6*,6 6 60 PJ2006 HMX 18.6 0.2 RP 43 5th 2 *.5 4*0
2 *SD60,6 6 60 PJ2006 HTX 14.1 0.21 R*19B 2 8 500
2 H*D60,6 6 60 PJ2006 HNS 15.* 0.*2 R*19B * 8 500
2 HSD6*,6 6 *0 UJ*0**HMX 14.7 0.28 RP 4*5*h 2 6.5 400
2 HSD60,6 6 60 *J2006 RDX 9.6 0.33 RP 43 *th * 6.* 340
2 HS*60,6 * 60 UP2006 **X 4.* 0.*9 RP 43 5th 2 *.5 *00
2 HSD60,6 6 60 PF2*06 H** *.* *.45 RP19* 2 6.4 400
2 HSD135,6 6 135/4* PJOmega2006 HMX 21.8* 0.22* RP19B* 2 7.3 400
2 **D135,6 6 135/** P*2006 HM* 18.6* 0.2* RP *3 5*h* 2 6.* 4**
2 HSD1*5,* 6 135/45 **2006 HTX 14.** 0.21* RP19B* 2 8 500
2 HSD1*5,6 6 135/45 P**00*H*S 15.** 0.22* RP19B* 2 8 500
2 H*D135,6 6 13*/45 UJ*006 HMX 14.7* 0.*** RP 43 5th* 2 6.5 *00
2 HSD135,6 * 135/45 HJ20*6 RD* 9.6* *.3** RP *3 5th* 2 6.5 340
2 HS**3*,6 6 135/45 UP200*H** 4.5* 0.39* R*43 5t** 2 6.5 *00
2 HSD*35,6 6 **5/*5 PF2006 HM* *.5* 0.45* R**9B* 2 6.4 400
2 HSD180,4 4 *80 PJOm*ga*006 HMX 21.** 0.22* RP19B* 2 7.3 40*
2 HSD180,4 4 *80 PJ2006 HM* 1*.6* 0.** RP 4*5th* 2 6.5 4*0
2 HS*180,4 4 180 PJ2**6 **X 14.1* 0.2** RP19B* 2 8 500
2 HSD1*0,4 4 18* PJ2*06 HNS 15.3* 0.*2* RP19** 2 * 50*
*HSD1*0,4 4 180 UJ2006 HMX 14.7* *.28* R*43 5th* 2 6.5 400
2 *S*180,* 4 180 **2006 RDX 9.6* *.33* RP 4**th* 2 6.* *40
2 HSD1*0,* 4 1*0 *P2006 HMX 4.5* 0.39* RP 43 *th* 2 6.5 400
2 HSD18*,* 4 *80 PF*00*HMX *.5* 0.*5* RP19B* 2 6.4 4*0
2-*/8 D*0,4 4 0 2*J UJ *** 14.85 0.24 *P 43 5th 2 6.5 *40
2-*/8 DS 0,4 4 0 25J UJ HMX 13.52 0.25 RP 43 5th 2 6.5 400
2-1/8 D*0,4 4 0 *5A UJ HNS 12.29 0.22 RP 43 5th 2 6.5 *00
2-1/8 DS 0,4 4 0 25A UJ RD* 12.84 0.32 RP 43 4th 2 6.5 3*0
2-1/8 DS 0,* 4 0 25A UJ HMX 12.78 0.*1 R**3 4th 2 6.* 4*0
2-1/8 D*0,4 4 0 25*HDRDX 10.*4 0.*2 *P *3 4th * 6.5 340
2-1/*DS 0,* 4 * 25A H*PSF 10.36* 0.3* RP 43 4*h* 2 6.5 340
2-1/8 DS *0,4 4 6* *5J UJ **X *3.88 *.*3 RP 43 5*h * 6.5 340
2-*/8 DS 60,4 4 60 25J UJ *MX *4.12 *.22 *P 43 5*h 2 *.5 400
2-1/8 DS 60,4 4 60 25A UJ HNS 12.79 *.21 R**3 *th 2 6.5 500
2-1/8 DS *0,* 4 60 25BBH**X 5.9 0.36 RP 43 5th 2 * 400
2-1/8 DS 18*,4 4 180 25J UJ RDX **.7 0.21 RP *3 5*h * 6.5 34*
2-1/8 DS 1*0,4 * 1*0 25J UJ *MX 12.9 0.22 RP 43 5th * 6.5 400
2-*/*DS 180,4 * *80 25*UJ HNS 10.37 *.1* RP 43 5th * 6.5 500
2-1/8 E*0,4 4 0 EJ II*RD* 21.94 0.31 R*43 5th 2.1*5 14 3*0
*-1/*EJ 0,4 4 0 E*III HMX 27.5* 0.3 RP *3 5th 2.125 14 365
2-1/8 EJ 0,4 4 0 BHE*RDX 10 0.57 RP *3 5*h 2.1*5 17 *30
2-1/8 EJ 0,* 4 0 BHE*HMX 1*.52 0.51 RP 43 5th 2.125 14 365
2-1/8 EJ 0,4 4 * E*III HNS 21.63 0.* RP 43 5th 2.125 14 4*0
2-1/8 E**,6 6 0 E*press RDX 21.2 0.3* RP1*B 2.125 **.8 330
2-1/8 EJ 0,6 6 0 Ex*res*HMX 23.5 *.*4 RP19B 2.125 *3.8 365
2-1/8 E*0,6 6 0 PwrEJ HMX *0.* 0.32 RP 43 5th *.125 *4.* *65
2-1/8 EJ *,6 6 0 PwrEJ HTX 24.7 0.*3 RP19B 2.12* 15 45*
APNDI CE
153
2-1/8 EJ 180,5 * 180 **PhE*HMX 4.9 0.41 RP19B *.125 14 4*0
2-1/8 *PH EJ 4*,4 * +/-*5 PhEJ RDX 23 0.31 RP 43 5th 2.125 14 330
2-1/8 R PH E*45,4 4 +/-45 Ph*J HMX 22.4* 0.29 R*43 5th 2.12* 1* 365
*-1/8 R PH EJ 4*,6 6 +/-45 Ph*J R*X 22.9 *.*9 RP *3 5th 2.125 14 *30
2-1/*R P**J 45,6 6 +/-*5 *hEJ BHHMX *.9 0.*9 RP19B 2.125 18 365
2-1/8 PwrSpiral, 6 6 45pndl m 2-1/**w*SpiralEJ *M* 27.2 0.*2 RP19B 2.125 14.5 400
*-1/8 EJES 45,4 4 4* PhPw*E*HMX **.3 *.25 RP19B 2.125 14.* *65
*-1/8 EJEZ 0,6 * * P*EJ *M* 25.7 0.32 E*tim*t* 2.12* 14 36*
2-1/8 HCAP *,6 4 0 HC*PRDX 15.84 0.38 RP 43 5th *.125 12.5 300
2-1/4 *SD60,6 6 6* PJ2306 HMX 17.* 0.3 RP19B 2.*5 8.5 400
2-*/4 HSD60,* * 60 PJ2306 HTX 18.* 0.25 *P 43 5th 2.25 *.5 440
2-1/4 HSD60,6 6 *0 PJ2306 HNS *5.7 0.27 **19B 2.25 9.5 500
2-1/4 HSD60,6 6 60 PF2306 HMX 4.8 0.52 RP19B 2.25 8.* *00
2-1/*HSD*0,6 6 *0 PJOmega2006 HMX 21.8* 0.22* RP1*B* 2.25 7.* 400
2-1/4 HSD60,6 6 60 PJ2006 HMX 18.6* 0.2* R*43 5*h* 2.*5 6.5 *00
2-*/4 HSD60,6 * 60 PJ2006 HTX 14.1* *.*1* RP1*** *.25 8 500
*-1/4 HSD60,6 6 60 **20*6 HNS 15.3* 0.22* *P19B* 2.25 8 50*
2-1/4 HSD60,6 6 60 U*2006 HMX 14.7* 0.28* *P 43 5th* 2.25 *.5 400
*-1/4 HSD60,6 6 60 H*2006 RDX 9.** 0.33* *P 43 5th* 2.25 6.* 340
2-1/4 HSD*0,6 6 60 UP2006 HM* 4.5* 0.39* RP *3 5t** 2.25 6.5 400
2-1/4 HSD60,6 * 60 PF20*6 H** 4.5* *.45* RP19** 2.2* 6.4 400
2-1/4 HSD*0,6 6 *0 PJ1606 HMX 11.3* 0.17* **19B* 2.25 3.5 400
2-1/4 HSD*20,* 4 120 PJ2306 HMX 17.7* 0.3* RP*9B* 2.25 *.5 400
2-1/4 *SD*20,4 4 120 PJ230*HT* 18.5* 0.25* RP 43 5th* 2.25 9.5 440
2-1/4 HSD*20,4 4 1*0 PJ*3*6 HNS **.7* 0.27* R*1*B* 2.*5 9.5 500
2-1/4 H**120,4 4 120 PF2306 HMX 4.** 0.5** RP19B* 2.25 8.7 400
2-1/4 HS*1*0,4 4 120 PJOmega2006 H** 2*.8* *.22* RP19B* 2.** 7.3 400
*-1/4 HSD120,4 4 12* PJ*006 HMX 1*.6* 0.2* RP 43 5t** 2.25 6.* 400
2-1/4 HSD120,4 4 120 PJ2006 HTX 14.1* 0.21* RP19B* 2.25 8 500
2-1/*HS*120,4 * 120 PJ*0*6 HNS 15.3* *.22* *P19B* 2.25 8 500
2-1/4 H*D120,4 4 **0 UJ2006 HMX 14.7* 0.*8* *P 43 5t** 2.25 6.5 400
2-1/4 *SD120,4 4 12* HJ200*RDX 9.6* 0.3** RP 43 5th* 2.25 6.5 340
*-1/4 H*D*20,* 4 120 UP2006 *M* 4.5* 0.39* RP *3 5th* 2.25 6.5 400
2-1/4 HSD*20,4 4 120 PF2006 HMX 4.5* 0.4** RP*9B* 2.*5 6.* 400
2-1/4 HSD*20,4 4 120 P*1606 *MX 11.3* 0.17* RP19B* 2.25 3.5 *00
2-*/4 HSD180,4 4 180 PJ23*6 H*X 17.7* 0.3* RP*9B* *.25 8.5 400
2-1/4 HSD180,4 4 180 P*2306 H*X 18.5* 0.25* RP 43 5th* 2.25 9.5 440
2-1/4 HSD1*0,4 4 180 PJ2306 *N* 15.** 0.27* RP19B* 2.25 9.5 5*0
2-*/4 HSD180,4 * 18* PF2306 HMX 4.8* 0.*2* RP1*** 2.** 8.7 400
2-1/4 HSD180,4 4 180 PJOm*ga2006 HMX 21.8* 0.*2* RP19B* 2.25 7.3 400
2-1/4 HSD180,4 4 1*0 P*2006 HMX *8.6* 0.2* RP 43 5th* 2.25 6.5 400
2-1/4 HSD18*,4 4 180 P*200*HTX 14.1* *.*1* RP*9B* 2.25 8 5*0
*-1/4 HSD1*0,4 * 180 *J2006 HNS 1*.3* 0.22* RP*9** 2.2* 8 50*
2-1/4 HSD180,4 4 180 *J2006 HMX 14.7* 0.2** RP 43 5th* 2.25 6.5 400
2-1/4 HSD1*0,* 4 18* HJ2006 *DX 9.** 0.33* R*43 5th* 2.2* 6.5 340
2-1/*H*D180,4 4 180 UP2006 HMX 4.5* 0.39* RP 43 *th* *.2* 6.5 4*0
2-1/4 HSD180,4 4 1*0 PF2006 HMX 4.** 0.4** R*19** 2.25 *.4 40*
*-1/4 *SD180,4 4 1*0 PJ*606 HMX 11.3* 0.17* RP19** 2.25 3.5 400
2-1/2 PwrSpiral, * * 45pndl m P*rSpiralEJ HMX *6.6 0.** *P19B 2.5 2*.6 3*5
2-1/2 EJEZ 0,4 4 0 PhEJ *MX 34.8 0.*8 RP19B 2.5 2* 365
*-1/2 E*ES *0,4 4 60 P*EJ HM* 26.6 0.32 Unofficia*API 2.5 27 365
2-1/2 PURE *0,6 6 60 P*Omega*506 HMX 30.6 0.32 RP19B 2.*38 12 400
2-1/2 PURE 60,6 6 60 PJ25*6 HMX 18.7 0.*4 RP19B 2.438 10.5 40*
2-1/2 PURE 60,6 6 *0 PJ*506 *TX 1*.3 0.33 RP19B *.*38 13.5 500
2-1/2 P*RE 60,6 6 60 PJ2506 HNS 16.7 *.3 RP19B 2.43* *3.5 5*0
2-1/2 PUR*60,6 6 60 UJ2*06 *MX 16.6 0.*2 RP19B *.438 10.5 400
2-1/2 PURE 6*,6 6 60 HJ2506 RDX *3.1 0.43 *P**B 2.*38 1*.5 340
*-*/2 PURE 60,6 6 60 PF2*06 H** 4.8 0.66 RP19B 2.438 11.2 340
2-1/2 PURE 60,6 6 *0 35B UP RDX 5.8 0.62 RP*9B 2.438 10.5 3*0
2-1/2 PURE 6*,6 6 60 35CUP RD* 5 *.61 RP 43 5t* 2.438 ** 340
2-1/*P*RE 60,6 * 60 31J CS HMX 19.2 0.3 RP 43 5*h *.4** **.2 400
*-1/2 PURE 60,6 6 60 31J U*HMX 17.3* 0.2* RP 43 5th 2.438 10.5 40*
2-1/2 P*R*60,6 6 60 PJ2306 HMX 17.7* 0.3* R*19** 2.438 8.5 4*0
2-*/*PUR*60,6 6 60 PJ2306 HTX 18.5* 0.2** RP 43 *t** 2.438 9.5 440
2-1/2 PURE 60,* 6 60 PJ*306 H*S 15.7* 0.27* RP1*B* *.43* *.5 500
*-1/2 P*RE 60,6 6 60 PF2306 HMX 4.8* 0.52* RP19B* 2.438 8.* 400
2-*/2 PURE 180,4 4 1*0 PJOm*ga2506 HMX 30.6* *.*2* R*19B* 2.438 12 400
APNDI CE
154
2-1/2 PU*E 180,4 4 180 PJ2506 HMX 18.7* 0.3** RP19** *.438 10.5 400
2-1/2 PURE 180,4 4 180 *J*506 *TX 18.3* *.33* RP19B* 2.438 13.5 500
2-1/2 *URE 180,4 4 *80 PJ2506 HNS 16.7* 0.3* **19B* 2.438 13.* 500
2-1/2 PURE 180,4 4 180 UJ2506 HMX 16.6* 0.*2* RP19B* 2.438 10.5 400
2-1/2 PUR*180,4 4 180 HJ2506 RDX 13.1* *.43* RP19B* 2.438 10.5 340
2-1/*PURE 1*0,4 4 180 PF250*H*X *.** *.66* R*19B* *.438 11.2 3*0
2-1/2 PURE 180,4 4 180 35B UP RDX 5.8* 0.62* RP19B* 2.438 10.5 *40
*-1/2 PURE 180,4 4 180 35CUP *DX ** 0.61* RP 43 5th* 2.438 10 340
2-1/2 PU**180,4 4 1** **J *S HMX 1*.2* *.3* RP *3 5th* 2.438 10.2 **0
2-1/2 PURE *80,4 4 18* 31J UJ H*X 1*.32* 0.29* RP 43 5th* *.438 10.5 400
2-1/2 PURE 180,4 * 180 PJ*30*HMX 17.7* 0.3* RP19B* 2.*38 8.5 400
*-1/*PURE 1*0,4 4 180 PJ2306 H*X 18.5* 0.25* RP 43 5th* 2.438 9.5 440
2-1/2 PURE 1*0,4 4 1*0 PJ2*06 HNS *5.7* 0.*7* RP19B* 2.438 *.5 500
2-1/2 *UR*180,4 4 180 PF2306 HMX *.8* 0.52* RP19B* 2.438 8.7 400
2-1/2 *SD0,* * 0 PJOmega25*6 HM* 30.6* 0.*2* R*1*B* *.438 *2 *00
2-1/2 HSD0,4 4 * PJ2506 HMX 18.** *.34* RP1*B* 2.4** 10.5 400
2-1/2 H*D0,4 4 0 PJ2*06 HTX 18.3* 0.33* RP*9B* 2.438 *3.5 500
*-1/2 HSD0,4 4 0 PJ2506 HNS 16.7* 0.3* *P**B* 2.438 13.5 *00
2-1/2 *SD0,4 4 0 U*2506 *M* 16.6* 0.32* RP19B* 2.438 10.5 400
2-1/2 *SD*,* * 0 HJ2506 RDX 13.1* 0.43* R*19B* 2.438 10.5 340
2-1/2 H*D*,4 4 0 PF25*6 HMX 4.8* *.66* RP1*B* *.*38 *1.2 340
2-1/*HSD0,4 4 * 35B UP RDX 5.8* 0.*2* RP1*** *.438 10.5 *40
2-1/2 HSD0,4 4 0 35CU*RDX 5* 0.61* *P 43 5th* 2.438 10 3*0
2-1/2 H*D*,* 4 0 31J CS HMX 19.2* 0.** RP 43 5*h* *.438 10.2 400
2-1/2 H*D0,4 4 0 3*J UJ HMX 17.*2* 0.29* RP 43 5th* 2.438 *0.5 400
2-1/2 HSD0,4 4 0 PJ2306 HM* 17.7* 0.3* RP19B* 2.438 8.5 400
2-1/2 H*D0,4 4 0 PJ2306 HT* 18.5* 0.25* *P 43 5th* *.438 *.5 440
2-1/2 HSD0,4 * 0 PJ2*0*HNS 15.7* 0.*7* RP19B* 2.438 9.5 500
2-1/2 *S*0,4 4 0 PF*306 H*X 4.** 0.52* RP19B* 2.438 8.7 *00
2-1/2 HSD60,6 6 60 PJ*mega2*06 HMX 30.* 0.3* RP19B 2.438 12 400
2-1/2 HS*60,6 6 60 P*2506 *M* 18.7 0.34 R*19B 2.4*8 10.* 400
2-1/2 HSD60,6 6 60 PJ25*6 *TX *8.3 0.33 RP1*B 2.43* 13.5 50*
2-1/2 HSD60,6 6 60 PJ2506 HNS *6.7 *.3 RP19B 2.438 *3.* 500
2-*/2 HSD60,* 6 6* UJ2*06 HMX 16.6 0.32 RP19B *.438 10.5 400
2-1/2 HSD*0,6 6 60 HJ2506 R*X 13.1 0.43 RP19B 2.4*8 10.5 340
2-1/2 HS*6*,6 6 60 PF2506 HMX *.8 0.66 RP19B 2.*38 1*.2 340
2-1/2 HS*60,6 6 ** 35B UP RDX 5.8 0.62 RP19B 2.43* 10.5 340
2-1/2 *SD60,6 * *0 35C*P RDX 5 0.61 RP 43 *th 2.438 10 340
2-*/2 HSD60,6 6 60 31J CS HMX 19.2 0.3 RP 43 5*h 2.438 10.2 400
2-1/*HSD60,6 6 60 31J UJ HMX 17.32 0.29 RP 43 5th 2.438 10.5 **0
2-1/**SD180,4 4 180 PJOmega25*6 H** 30.6* 0.*2* RP19B* 2.438 12 400
2-1/2 HSD180,4 4 180 PJ2506 HMX 18.7* 0.34* RP19B* 2.438 10.5 4*0
2-*/2 *SD1*0,4 4 180 PJ2506 *T* 18.3* 0.33* RP*9B* 2.*38 13.5 500
2-1/2 HSD180,4 4 180 PJ2506 *NS 16.7* 0.3* RP19B* 2.438 13.5 500
2-1/2 *SD180,* 4 *8* UJ2506 HMX *6.6* *.32* RP19B* 2.438 10.5 40*
2-1/2 HSD180,4 * *80 HJ250*R*X 13.1* 0.43* RP*9B* 2.4** 10.5 340
2-1/2 HSD180,4 4 *8* PF2506 HMX 4.8* 0.66* RP19B* 2.4*8 11.* 340
2-1/2 HSD180,4 4 180 35B UP *DX 5.8* *.62* RP19** 2.438 10.* 340
2-1/2 HSD180,4 4 180 35CUP RDX 5* 0.61* RP 43 5th* 2.438 10 340
2-1/2 HSD180,4 4 18* 31J CS HMX 19.2* 0.3* RP 4*5th* 2.43* 10.* 400
2-1/*H**18*,4 4 1*0 31J UJ HMX 17.32* 0.29* RP 43 5th* 2.438 1*.5 400
*-7/8 OrientX*ct 1*,5 5 +/-*0 *J2905 OX HMX 26.2 0.21 Unoffici*l 19* 2.*02 -* 400
2-*/*Or*entXact 180,5 * 180 P**905 OX H*X 26.2* 0.21* *no*ficia*19B* 2.802 -1 400
2-7/8 PURE 6*,4 * *0 PJOmega2906 HM* 36* 0.*4* RP19B* 2.80* 16 400
2-7/8 PURE 60,4 4 60 PJO*eg*29*6 HNS 24.3 0.31 RP19B 2.802 *7.6 500
2-7/8 *URE 60,4 4 60 *J2906 HMX 25.3* 0.38* RP19B* 2.802 15 4*0
2-7/8 *URE 60,* 4 60 *J2906 HTX 19.8* *.*1* RP19B* 2.*02 1*.5 500
2-7/8 PURE 6*,4 4 60 PJ2906 HNS *1* 0.31* RP19B* 2.8*2 19.5 50*
2-7/8 PURE **,4 4 60 UJ29*6 HMX 22.1* 0.36* RP19B* 2.8*2 15 4*0
2-*/8 *URE 6*,4 4 *0 HJ2906 RDX 15* 0.39* *P19B* 2.8** 15 34*
2-7/8 PUR**0,4 4 60 38A UJ RDX *6.6** 0.34* *P 4*4th* 2.*02 1* 330
*-7/8 PURE 60,* 4 60 *8A UJ HMX 19.19* 0.*4* RP *3 4th* 2.802 16
2-7/*PU*E 60,4 4 60 38A UJ H*S 16.84* 0.28* *P 43 4th* 2.802 1*
2-*/8 PURE 60,4 4 60 3*CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 5*h* 2.802 *5 340
2-7/8 PURE 60,* 4 60 38CCP HMX 6.6* 0.7* RP**B* 2.802 1* 400
2-*/*PURE 60,4 4 6* 35B U*RDX *.8* 0.62* R*19B* 2.802 10.* 340
*-7/8 P*RE 60,4 4 60 34J UJ RDX 2*.5** 0.29* *P 43 **h* 2.80* 15.* 340
*-7/8 PURE 60,4 * 60 3*J UJ HM* *1.97 0.3 *stimate 2.80* 15 400
*-7/8 PU*E **,4 4 60 34J UJ HTX 21.** *.*2* RP 4*5th* 2.802 1* *00
2-7/8 PURE *0,4 4 60 34J UJ HNS 20* 0.** RP 43 5*h* 2.*0* 19 500
2-*/8 **RE 60,4 4 60 *4J CS RDX 1*.7* 0.27* Unoff*cial API* 2.802 -1 340
2-7/8 PURE 60,* 4 60 34*CS HMX 17.7 *.*7 Esti*at* 2.802 -1 340
2-7/8 PURE 6*,4 4 60 *JOme*a2506 HMX 30.6* *.32* *P19B* 2.802 12 400
2-7/*PURE 60,4 4 60 PJ250**MX 18.7* 0.34* RP19B* 2.80* 10.5 400
2-*/8 PURE *0,4 4 60 PJ2*06 HTX 18.3* 0.33* RP*9B* 2.802 13.5 500
APNDI CE
155
2-7/8 PUR*60,4 4 *0 **250*H*S **.7* 0.3* *P19** *.*02 13.5 500
2-7/8 PUR*60,4 4 60 UJ2506 HMX 16.6* 0.3** *P19B* 2.802 10.5 40*
2-7/8 PURE 60,4 4 *0 HJ2506 R*X 13.1* 0.4** RP19B* 2.802 1*.5 340
2-7/8 PURE 60,4 4 60 31J C*HMX 19.2* 0.3* RP 4**th* 2.802 10.2 400
2-7/8 PURE *0,4 4 60 31J UJ HMX 17.32* 0.29* R*43 5*** 2.802 10.* 400
2-7/8 PURE 60,6 6 60 P*Omega2906 HMX 36* 0.34* RP1*B* 2.802 16 400
2-7/8 *URE *0,6 6 60 P*Omega2906 HNS 2*.3 *.*1 RP19B 2.802 *7.6 500
2-7/8 PURE 60,6 6 60 *J2906 HMX 25.3* 0.38* RP19B* 2.802 15 400
2-7/8 PURE 60,6 6 60 *J*906 HTX 19.8* 0.31* R*19B* 2.802 19.5 5**
2-*/8 P*RE 60,* * 60 PJ2906 HNS 21* 0.31* RP*9B* *.802 19.5 500
2-7/8 PURE 60,6 6 60 *J290*HMX 22.1* 0.36* R*19B* 2.80* 1* 400
2-7/8 PURE 60,6 6 60 HJ2906 RDX *5* 0.*9* RP19B* 2.802 1* 34*
2-*/8 PURE 60,6 * 60 38A UJ RDX 1*.*6* 0.34* R**3 *th* 2.802 16 330
*-7/8 PURE 60,6 6 60 38A UJ HMX 1*.1** 0.34* *P 43 4t** *.802 16
2-7/8 PURE 60,6 6 60 38A UJ HNS *6.84* *.28* RP 4*4th* 2.*02 16
2-*/*P*RE 60,6 6 60 38CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 5th* 2.802 *5 *40
2-7/8 PUR*60,6 6 6* 3*CCP HMX 6.** 0.** RP19B* 2.80* 15 400
2-7/8 PU*E 60,6 6 60 3*B UP RDX 5.8* *.62* RP19B* 2.802 10.5 340
2-*/8 PU****,6 6 60 34J *J RDX 20.57* 0.29* *P 43 *th* *.802 15.2 340
2-7/8 PURE 60,* 6 60 34**J HMX 21.97 0.3 Estimate 2.802 15 *00
2-7/8 PURE 60,6 6 60 34J UJ H** 21.3* 0.32* *P 43 5th* *.*0* 1* 500
2-7/8 PURE 6*,6 6 60 34J *J HNS 2** 0.** RP *3 *th* 2.802 1* *00
2-7/8 PURE 60,6 6 *0 3*J CS RDX 1*.7* 0.27* Unofficial API* 2.802 15 3*0
2-7/*PURE 6*,6 * 60 *4J CS HMX 17.7 0.27 E*t*mate 2.802 1* 340
2-7/8 PURE 6*,* 6 60 PJO*ega2506 *** 30.6* 0.32* RP19B* *.8** 12 4**
2-7/8 *URE 60,6 6 60 PJ250*HM* 18.7* 0.34* RP19** 2.802 10.5 400
2-7/*PURE 60,6 6 60 PJ2506 HTX 18.3* *.*3* RP19B* *.8*2 13.* 50*
2-7/8 PURE 60,6 6 60 PJ2506 HNS 16.** 0.3* RP19B* 2.802 13.5 500
2-7/8 PURE 60,6 * 6* UJ2506 HM* 16.6* 0.32* RP1*B* 2.802 10.5 400
2-*/8 PURE 60,6 6 6* *J2506 RDX 13.1* 0.4** RP19B* 2.802 10.5 34*
2-7/*PURE *0,6 6 60 31J CS HMX 19.2* 0.3* RP 43 5th* *.8*2 10.2 400
2-7/8 PURE 60,6 6 60 31J UJ HMX 17.32* *.29* RP 4*5th* 2.802 10.5 40*
2-*/*PURE 180,4 4 180 *JO*ega29**H*X 36* 0.34* RP*9B* 2.802 1* 400
2-7/8 PUR*180,4 4 1** PJO*e*a2906 HNS 24.3 *.31 R*19* 2.802 17.6 500
2-7/8 PUR**80,4 4 180 PJ2906 HM* 25.3* 0.38* RP19B* 2.80* 15 400
2-7/8 PUR*180,4 4 1*0 P*2906 HTX 19.8* *.31* RP*9B* 2.802 19.5 500
2-7/*PU*E 180,4 4 180 PJ2906 HNS 21* 0.31* R*19B* 2.80* 19.5 500
2-7/8 PURE 180,4 4 180 UJ2906 HMX 22.1* 0.36* RP*9B* *.80* 15 400
2-7/8 PURE 180,4 4 180 HJ2906 RDX 15* 0.39* RP*9B* 2.802 15 3*0
2-7/8 PU**180,4 4 180 38A UJ RDX 16.66* 0.3** RP *3 4th* 2.802 16 33*
2-*/8 PUR*18*,4 4 180 38A *J HMX 19.*9* 0.34* RP 43 4th* *.8*2 16
2-7/8 PU**180,4 * 180 38A UJ H*S 16.84* 0.28* R*4*4th* 2.8*2 16
*-7/8 PURE 180,4 4 180 *8CCP RDX 8.4* *.62* RP 43 5th* 2.*02 1* 340
2-7/8 PURE 180,4 4 180 38CCP HMX 6.6* 0.7* RP19** 2.80* 15 400
2-7/8 PURE 180,4 4 180 35B UP RDX 5.8* 0.62* RP19** 2.802 10.5 3*0
*-7/8 PURE 1*0,* 4 180 34J *J RDX 20.57* 0.29* *P 43 5th* 2.80* *5.2 340
2-7/*P*RE 18*,4 4 180 34J UJ H*X 21.97 0.3 Esti*ate 2.802 *5 400
2-7/8 PURE 180,4 4 180 34J U*HTX 21.3* 0.32* RP 43 5t** 2.80* 19 *00
2-7/8 PURE 180,4 4 180 *4J UJ HN* 20* *.3* R*43 *th* 2.802 19 500
2-7/8 PURE 180,4 4 1*0 *4J *S RDX 17.7* *.27* Unofficial API* 2.802 *5 34*
2-7/8 *U*E 180,4 4 180 34*CS *MX 17.7 0.2* Estima** 2.802 15 3*0
*-7/8 PURE 180,4 * 180 PJOmega2506 HMX 3*.** 0.32* RP19B* 2.8*2 12 400
2-7/8 PUR*180,4 4 *80 P*2506 HMX 18.7* 0.34* RP19B* 2.802 *0.* 400
2-7/*PUR*180,4 4 180 PJ25*6 HT* 18.3* 0.33* RP19B* *.802 13.* *00
2-*/8 ***E 180,* 4 18* P*2506 *NS 16.7* 0.3* RP19B* 2.80* 13.5 50*
2-7/8 PURE 180,4 4 180 UJ2506 HMX 16.6* 0.32* RP19B* 2.8*2 10.5 *00
*-7/8 PURE 180,4 4 18* HJ2506 *DX 13.1* 0.*3* RP*9B* *.802 10.5 340
2-7/8 PURE 1*0,4 4 18* 31J CS HMX 19.2* 0.3* RP 43 5th* 2.802 10.2 400
2-7/8 *URE 180,4 4 180 31J UJ HMX 17.32* 0.29* *P 43 5*** 2.802 10.5 400
2-7/8 HSD60,6 6 60 PJOm*ga2906 HMX 36 0.34 RP19B 2.802 16 400
2-7/8 HSD60,6 6 60 PJO*ega2906 HNS 24.* 0.31 RP*9B 2.*02 17.* *00
*-7/8 H**60,6 6 60 P*2906 HMX 2*.3 0.38 RP19B 2.802 15 400
2-7/8 HSD60,6 6 60 PJ2906 HTX 19.8 0.31 RP1*B 2.802 19.5 500
*-*/8 HSD*0,6 6 60 PJ2906 H*S 21 0.31 RP19B 2.802 19.5 500
2-7/8 HSD6*,6 6 60 U**906 HMX 22.1 *.36 RP*9B 2.80* *5 400
*-7/8 HSD60,6 6 60 HJ290*RDX 15 0.39 RP1*B 2.802 15 340
2-7/8 HSD60,6 6 60 38A ***DX 16.66 0.34 R**3 4th 2.802 16 330
2-7/8 HSD60,6 * 6* 38A UJ *MX 19.19 0.*4 R*43 4th 2.802 16
2-7/8 HSD60,6 * 60 38A UJ HNS 16.84 0.28 RP 43 4th 2.802 *6
2-7/8 HSD6*,6 6 60 **CCP RDX 8.4 0.62 RP *3 5th 2.802 15 340
2-7/8 HSD60,6 6 60 38*CP HMX 6.6 0.7 *P19B 2.802 15 400
2-7/8 *SD60,6 6 60 34J UJ *DX **.57 0.29 RP 43 5th *.802 15.2 340
2-7/8 HSD60,6 * 60 34J *J HMX *1.97 0.3 *stimate 2.802 15 400
2-7/8 H*D*0,6 6 60 34J UJ HTX 21.3 0.3* RP 43 5th 2.802 19 500
2-7/8 HSD60,6 * 60 *4J UJ HNS 20 0.* RP 43 5t* 2.802 19 500
2-7/8 HSD60,* 6 6* *4J CS RDX 1*.7 0.*7 Unoffici*l API 2.*02 15 340
2-7/8 HSD60,6 6 60 34J *S *MX *7.7 0.27 *st*mate 2.802 15 *40
APNDI CE
156
2-7/8 H**180,* 4 *80 PJOmega*906 *MX 36* 0.34* RP1*B* 2.802 16 400
2-7/8 HSD18*,4 4 1*0 PJOmega290*HNS 24.* 0.*1 RP19B 2.802 17.6 500
2-7/*HSD*80,4 4 180 PJ2906 HMX 25.3* 0.38* RP1*B* 2.80* 15 *00
2-7/8 HS*180,4 4 180 PJ*906 HTX 19.8* 0.31* *P1*B* 2.8*2 19.5 500
2-7/*HS*1*0,4 4 1*0 PJ2906 HNS 21* 0.31* RP19B* 2.802 *9.5 *00
2-*/8 HSD*8*,4 4 180 U*2906 HMX 22.1* *.36* RP19B* 2.*02 15 400
*-7/*HSD180,4 4 1** HJ2906 RDX 15.3* *.38* RP19B* 2.802 340
2-7/*HSD180,4 4 1*0 38**J RDX 16.66 0.34 RP 43 4th 2.80* 16 330
2-7/**SD180,4 4 1*0 *8A *J HMX 19.*9 *.34 R*43 4th 2.802 16
2-7/*HSD180,4 4 180 38A UJ HNS 16.84 0.28 RP 43 4t* 2.80* 16
2-7/8 HSD180,4 4 180 38C***DX 8.** 0.62* R*43 5th* 2.802 15 34*
2-*/8 H*D180,4 4 180 38CCP HMX 6.6* 0.7* RP19B* 2.802 15 400
2-7/8 *S*180,4 4 180 34J UJ RDX 20.57* 0.29* *P 43 5th* 2.802 *5.2 34*
2-7/8 *SD180,4 4 180 34J UJ HMX 21.9* 0.3 Est*mate *.802 15 40*
2-7/8 HS*180,4 4 180 3*J UJ **X 21.3* *.32* RP 43 *t** 2.8*2 *9 500
2-*/8 HSD*80,4 4 *80 34J UJ HNS 20* 0.3* RP 43 5*** 2.802 1* 5*0
2-7/8 HSD180,4 * 180 34J C*RDX 17.7 0.27 U*official A*I 2.802 15 340
2-7/8 HSD180,4 4 1*0 34J CS *MX 1*.7 0.27 Est*mate 2.*02 *5 340
2-7/8 P*rfoExp 60,4 4 60 P*2906 HMX 25.3* 0.38* RP19B* *.802 1* 400
2-7/8 *erfoExp 60,4 4 60 *J2906 HTX 19.8* 0.31* RP19B* 2.8*2 19.5 40*
*-7/8 Pe*foE*p 60,4 4 60 PJ2906 H** 21* 0.31* RP19B* 2.802 19.5 400
2-7/8 Per*oExp 6*,4 * 60 UJ2906 HMX 22.1* 0.36* RP1*** 2.802 15 400
2-7/*PerfoExp 60,4 4 60 HJ2906 RDX 15* 0.39* RP19B* 2.80* 15 340
2-7/8 P**foExp 60,4 4 60 3*A U**DX 16.66* 0.34* RP 43 4*h* 2.802 16 330
2-7/*P*rf*Ex**0,4 * 60 38*UJ H*X 19.*9* 0.34* RP *3 4th* *.*02 16
2-7/8 P*r*oE*p 60,4 4 60 38A UJ *NS *6.84* *.28* RP 43 4th* 2.8*2 16
2-7/8 PerfoExp 60,4 4 60 3*CCP RDX 8.4* 0.6** RP 43 5*h* 2.802 15 340
*-7/*PerfoE*p 60,4 4 60 38CCP HMX *.6* *.7* RP19B* 2.802 15 400
2-7/*P*rfoExp *0,4 4 60 34J *J RDX 20.57* *.29* RP **5th* *.80* 15.2 *4*
*-7/8 PerfoExp 60,4 4 6* 34J UJ HMX 21.97 0.3 E*timate 2.802 1* 400
2-7/8 *erfoExp 60,* * 60 34J UJ HTX 21.3* 0.32* RP 43 5t** 2.802 *9 400
*-7/8 Per*oExp *0,4 4 60 34J UJ HNS 20* 0.** R*43 5th* 2.802 19 **0
2-7/8 Perfo*xp *0,4 4 60 34J CS R*X 17.** 0.*7* Un**ficia*API* 2.802 15 340
2-7/8 PerfoExp 60,4 4 *0 34J CS HMX 17.* 0.27 Es*i*a*e 2.802 15 340
2-7/8 *erf**xp *0,6 6 60 PJ2906 HMX 25.3* 0.38* RP19B* 2.8*2 15 400
2-7/8 Perfo*xp 60,6 6 60 PJ290**TX 19.8* *.31* RP19B* 2.80* 19.* 400
2-7/8 PerfoE*p 60,6 * 60 PJ29*6 HNS 21* 0.31* RP19B* *.80* 19.5 400
2-7/8 Per*oExp **,6 6 6* UJ2906 H*X 22.1* 0.36* R*19B* 2.**2 15 *00
2-7/8 PerfoExp *0,6 6 60 HJ2906 R** 15* 0.39* RP19** 2.802 15 340
2-7/8 PerfoExp 60,6 6 6* 38A UJ *DX *6.66* 0.*4* RP 43 4th* 2.*02 1* 330
2-7/8 Perf*Exp 60,6 6 60 3*A UJ HMX 19.19* 0.34* RP *3 4th* 2.80* 16
2-7/8 *er**Exp 60,6 6 60 38A UJ *NS **.84* 0.2** RP 43 4th* 2.802 1*
*-7/8 PerfoExp 6*,6 6 60 38CCP RDX 8.4* 0.62* R*43 5th* *.802 15 34*
2-7/8 PerfoEx*60,6 6 60 38*CP HMX 6.6* 0.** RP19B* 2.802 1* 400
2-*/8 P*rfoE*p 60,6 6 6* 34J **RDX *0.*7* 0.*9* RP 43 5th* *.802 *5.2 340
2-7/8 Per*oExp 60,6 6 60 34J UJ HMX 21.97 0.3 Estimate 2.8*2 15 4*0
2-7/8 PerfoExp 60,6 6 60 34J UJ HT* 21.3* *.*** RP 43 5th* 2.802 *9 400
2-7/8 PerfoExp 60,6 6 60 34J UJ HNS 20* 0.3* RP 43 5th* 2.802 19 400
2-*/8 PerfoExp 6*,6 6 60 *4J CS *D* 17.** 0.27* Unofficia*API* 2.802 15 *40
2-7/8 **rfoEx*60,6 6 6* 34J C*HMX 17.7 0.27 Estimate 2.802 1* 340
2-*/8 DS 0,4 4 0 **B1 HDRDX 16.12 0.37 RP 43 *th 2.8*2 14 340
3-1/8 *SD*0,6 6 60 PJ3406 HMX 36.5* 0.*7* RP19B* 3.125 2*.7 40*
3-1/8 H*D60,6 6 60 PJ3406 HT* 3*.1* 0.39* RP 43 5th* 3.125 25 5*0
3-1/8 *SD60,6 6 60 PJ*406 HNS 29.6* 0.3** *P 43 5th* 3.125 25 500
3-1/8 HSD6*,* 6 60 *J3406 HMX 3*.4* 0.4** RP19B* 3.1*5 22.7 400
3-1/*HSD60,6 6 60 HJ3*0*RDX 22.5* *.49* *P19B* 3.125 22.7 3*0
3-1/*HS*6*,6 6 *0 PJOmega3*06 HMX 36.9 *.34 *P19* 3.125 2* 40*
3-*/8 HSD60,6 6 60 MultiFlow 3106 HMX 6.84 0.6* Es**mat* 3.*25 400
3-1/8 HSD60,6 * 60 41A UJ H*S 21.34* 0.*3* RP 43 5th* 3.125 22 500
3-1/8 HSD60,6 6 60 41B UP RDX *2.89* 0.56* RP 43 5th* 3.12* 24 340
3-1/8 HSD60,6 6 *0 41B HJ II R*X *2.12* *.3** RP 43 5th* 3.125 22 **0
3-1/*HS*60,6 * 60 41B HJ II HM* 23.3** 0.37* RP 4**th* 3.125 ** 4*0
3-1/8 HSD60,6 6 60 38A UJ II RDX 19.04* 0.31* RP 43 4th* 3.125 16 3**
3-1/8 HSD60,6 * 60 38*UJ II HM* 20.05* 0.3* RP 43 4t** 3.125 16 40*
3-1/*HSD**,6 6 60 38B *J II RDX 1*.*6* 0.37* RP 43 5th* 3.125 15 340
3-1/8 H*D60,6 6 60 38CCP RDX *.4* 0.62* RP 43 5th* 3.125 15 *40
3-*/8 *SD60,6 6 6* 38CCP HMX 6.6* 0.7* RP19B* 3.125 15 40*
*-1/*HSD60,* 6 60 3**UP RDX 5.8* 0.*2* RP1*B* 3.125 10.5 340
3-1/***D6*,6 6 60 34*HJ *I RDX 2*.9* 0.4* RP 43 5th* 3.1*5 20.5 **0
3-1/8 HSD*0,6 6 60 34B HJ II *MX 2*.*5* 0.4* *P *3 5t** 3.125 21.3 400
3-1/8 HSD60,6 6 60 34B CS R*X 18.*1* 0.*1* R*43 5th* 3.**5 **.7 *40
3-1/8 HSD60,6 6 60 *4B CSHMX 18.5 0.31 E*t***t* 3.*25 21.7 3*0
3-1/8 HS*60,6 6 60 34J UJ RDX 20.*7* 0.29* RP 43 5th* *.12* 15.2 340
3-1/8 HSD60,6 6 60 34J UJ HMX 2*.97 0.3 Estimate 3.125 1* 400
3-1/8 HSD60,6 6 *0 *4J *J HTX 21.3* 0.32* R*43 5th* 3.125 19 500
3-*/8 HSD60,6 6 60 *4J UJ H*S 20* 0.3* RP 4**th* 3.125 19 400
3-*/8 *SD60,* 6 60 *4J CS RDX 17.* *.2* Estimate 3.1*5 15 340
APNDI CE
157
*-1/8 *SD60,6 6 60 **J CS HMX *7.7 0.27 Es*im*te 3.125 15 340
*-1/8 HSD60,* 6 60 *4JL *J HMX 28.9** 0.37* RP 43 5th* 3.125 22.7 400
3-*/8 HSD60,6 6 6* 34JMUJ HTX 25.** 0.3** RP 43 5t** 3.125 22 500
3-1/8 *SD60,6 * 60 PJO*eg*29*6 HMX 3** 0.34* RP19** *.125 16 40*
3-1/8 HSD60,6 6 *0 PJ2906 HMX 25.3* 0.38* RP19** 3.1*5 15 400
3-*/8 HSD6*,6 6 60 P*290*HTX 19.8* 0.3** RP1*B* 3.125 19.5 5*0
3-1/*HSD6*,6 * 60 P*2**6 H*S 21* 0.*1* **19B* *.125 19.5 50*
*-1/8 *SD60,6 6 60 UJ2906 HMX *2.** 0.36* RP19** *.125 15 *00
3-1/8 **D60,6 6 60 HJ2906 RDX 1** 0.39* RP19B* 3.*25 15 340
3-1/*HSD180,5 5 180 PJ*406 **X 36.5* 0.37* RP19B* 3.125 22.7 400
3-1/8 HSD18*,5 5 **0 PJ3406 HTX 31.1* *.39* RP 4*5th* 3.125 *5 500
3-1/8 HSD*80,5 5 180 PJ3406 HNS 29.6* 0.3** *P *3 5th* 3.125 *5 500
3-1/8 HSD1*0,5 5 180 UJ3406 *MX 31.4* *.44* RP19B* 3.125 22.7 400
*-1/8 HSD1*0,* 5 18* HJ3406 RDX 22.5* 0.49* RP19B* *.125 *2.7 34*
3-1/8 HSD1*0,5 5 1*0 PJ*mega*106 HMX 36.9* 0.34* RP*9B* 3.125 20 400
3-*/8 HSD*80,5 5 180 Mult*F*ow 3*06 HMX 6.84 0.63 *st*mate 3.125 400
3-1/*HSD18*,* 5 **0 41A UJ HNS 21.34* 0.33* *P 43 5th* 3.125 22 500
*-1/8 HS*180,5 * 180 41B UP RDX 12.89* 0.56* R*43 5t** 3.125 24 340
3-1/8 HSD180,5 * 180 41B HJ II RDX 2*.1** 0.36* RP 43 5t** 3.12* 22 340
*-1/8 H*D180,5 5 1*0 41B HJ II *MX 23.34* 0.37* RP 43 5t** 3.125 22 400
3-1/8 HSD180,5 5 *80 38*UJ II RDX 19.04* 0.31* *P 43 4th* 3.125 16 340
3-1/*HSD180,5 5 18* 3*A UJ II H*X 20.0** 0.3* RP 43 4*h* 3.125 *6 400
3-1/8 HSD1*0,5 5 180 *8B HJ II R*X 16.76* 0.37* RP 43 5th* *.125 1* 340
3-1/*HSD180,5 5 180 38C*P RDX 8.4* 0.62* RP 4**th* 3.125 15 340
3-1/8 H*D180,5 5 180 38CCP HMX 6.6* *.7* RP1*B* 3.1*5 15 400
3-1/8 HSD180,5 5 180 35B UP RDX 5.8* 0.62* RP19B* 3.125 10.5 340
3-1/8 HSD1*0,5 5 180 *4B HJ II R*X *1.9* 0.4* RP 43 5th* 3.125 20.5 34*
3-1/*HSD180,* 5 180 34*HJ II H*X *1.15* 0.4* R**3 5th* 3.125 21.3 *00
3-1/8 HSD*8*,5 5 180 34*CS RDX 18.51* 0.31* *P 43 5th* 3.125 21.7 340
3-1/8 **D1*0,5 * 180 34B CS HMX 1*.* 0.31 Estimate 3.*25 21.7 3*0
3-1/*HSD180,* 5 180 34J UJ RDX 20.57* 0.29* RP *3 5t** 3.125 *5.* 340
3-*/8 *SD*80,5 5 180 34J UJ H*X 21.97 0.3 Estimate 3.125 15 **0
3-*/8 HSD180,5 * 180 34*UJ H*X 21.3* 0.32* RP 43 5*h* 3.125 *9 500
3-1/*HSD*80,5 5 *80 34J UJ HNS *0* 0.** RP 43 5th* 3.*25 *9 400
3-1/8 *SD180,5 5 *80 34J *S RD* 17.7 0.27 Esti*ate *.125 1* 3*0
3-1/8 HSD180,5 5 180 34J CS HMX 17.7 *.27 Estimate 3.125 15 34*
3-1/8 *SD180,5 5 180 34*L UJ HMX 28.94* 0.37* RP 43 5th* 3.1*5 2*.7 400
3-1/8 HSD180,5 5 180 *4JMUJ HTX 25.3* 0.33* RP *3 5th* 3.125 22 500
3-1/*H*D180,5 5 180 PJ*me*a2906 HMX 36* 0.*4* R*19B* 3.125 16 40*
3-*/8 H*D18*,5 * *80 *J2906 H*X 25.3* *.38* RP19B* 3.125 15 400
3-1/8 HSD180,* 5 1*0 PJ2906 H*X 1*.8* 0.31* RP19B* 3.125 19.5 ***
3-*/*HSD1*0,* 5 180 PJ*90*HNS 21* *.31* RP*9B* 3.125 19.5 50*
*-1/8 *SD**0,5 * 180 UJ2906 HM* 22.1* 0.*6* R*19B* 3.1*5 15 400
3-1/8 HSD180,5 5 *80 HJ2906 *DX 15* 0.39* RP19B* *.125 15 340
3-1/8 HSD1*5,10 10 13*/45 3*CUP *I HMX 5 0.63 RP 43 5th 3.125 15 400
3-1/8 HSD13*,10 10 135/45 PF3412 HMX 4.7 0.67 RP19* 3.125 *4.* 400
3-1/8 HVO6*,6 6 60 Pw*Frac 3*06 RD* 24.9 0.44 RP1** 3.125 22.5 340
3-1/8 HSD60,* 6 60 MultiFlow *106 HMX 6.*4 0.63 Estimate 3.125 *00
3-1/8 HVO60,6 6 60 34B HJ RDX 18.*3 0.41 RP 4*5*h *.125 16 210
3-*/8 HV*60,6 6 *0 38C UP II RD* 6.5 0.69 RP 4*5*h 3.125 15 340
3-1/8 HE*S 60,6 6 60 34B H*RDX 18.*3* 0.41* RP 43 5th* 3.1*5 16 21*
3-1/*H*GS *0,6 6 ** 3**CP RDX 8.4* 0.62* RP 4*5th* 3.125 15 340
3-*/8 HEGS 6*,6 6 60 38C*P **X 6.6* 0.7* RP19B* 3.125 15 400
3-1/*HEGS 90,4 4 90 34B HJ RDX 18.*3 0.41 R*43 *th 3.125 16 210
3-1/8 HEGS 90,4 4 90 38CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 5th* 3.125 *5 *40
3-1/8 HEG*90,4 * 90 3*CCP HM* 6.** 0.7* *P19B* 3.1*5 15 400
3-1/8 HEGS 120,4 4 12* 34B *J RDX **.53* 0.41* RP 43 *th* 3.1*5 16 *10
3-*/8 HEGS 120,4 4 12* 38CCP RDX 8.4* 0.62* RP 4*5*h* 3.125 15 340
3-1/8 HEGS 120,4 4 1*0 38CCP HMX 6.** 0.7* RP19B* *.1** 15 400
*-1/8 HE*S 120,2 2 120 34B HJ RD* 18.53* *.*1* RP 43 5t** *.*25 16 210
3-1/8 *EGS *20,2 2 120 38C*P RDX 8.4* 0.62* RP 43 5th* *.125 15 340
3-1/8 HEGS 120,2 2 1*0 38CCP HMX 6.6* 0.7* RP1*B* *.125 15 400
3-1/8 PPG120,4 4 12* PP3104 RDX 16 0.3* Unof*ici*l 19B 3.1*5 340
3-1/8 SEL 0,1 1 * 33B HJ II RDX 11.85 0.37 RP 43 5** 3.*2* 1* 250
3-1/8 SEL 0,* 1 0 33***RDX 1* 0.27 RP 43 *th 3.125 -* 250
3-3/*Orie*tXac*1*,4 4 +/-1* PJ3*05 OX HMX 37.7* 0.34* RP19B* 3.375 22.5 400
3-*/*OrientXact 10,5 5 +/-10 PJ350**X HMX 37.7 0.34 RP19B 3.375 22.5 400
3-3/8 OrientXact 180,5 5 180 PJ3*0*OX H*X 37.7* 0.34* RP19B* 3.375 22.5 400
APNDI CE
158
3-3/8 PU*E 60,4 * 60 PJ3*06 **X 36.5* 0.3** RP19B* 3.3*5 22.* 400
*-3/8 PURE 60,4 * 60 *J3406 HTX 31.1* 0.*** RP 43 5th* 3.375 25 *00
3-3/8 PURE 60,4 4 60 PJ3406 HNS 29.6* *.39* RP 43 5t** 3.375 25 500
3-3/8 PURE 60,4 * 60 UJ*4***MX 31.4* 0.44* RP19B* 3.37* 22.7 400
3-*/8 PURE 60,* 4 60 HJ340*RD* 22.5* 0.49* R*19B* 3.*75 22.7 340
3-3/8 PU*E 60,4 4 60 PJOmega3106 HM* 36.9* 0.3** RP19B* 3.*75 *0 4*0
3-3/8 P*RE 60,* 4 60 Mu*tiFlow 3106 HMX 6.*4 0.63 Estim*t* 3.375 400
3-3/8 PURE 60,* * 60 41A UJ HNS 21.34* 0.33* RP 43 5th* 3.375 22 5**
3-3/8 *URE 60,4 4 60 *1B **RDX 12.89* 0.56* R*43 5th* 3.**5 24 340
3-3/8 PURE 60,4 4 60 41B *J **RDX 22.12* 0.*6* RP 43 5th* *.375 22 340
3-*/8 *URE 60,4 4 60 41B HJ II HMX 23.34* 0.37* RP 43 5t** 3.375 22 400
3-3/8 PURE 60,4 4 6* 38A U*II RDX 19.*** *.31* RP *3 4th* 3.375 16
3-3/8 PURE 60,4 4 60 3*A UJ II *MX 20.05* 0.3* RP 43 4th* 3.375 16
3-3/8 PURE 60,* 4 60 38B HJ II RDX 16.76* 0.*7* RP 43 5t** *.375 15
3-3/8 PURE 60,4 4 6* 38CCP RDX 8.** 0.6** RP 43 5th* 3.375 15 340
3-3/8 PURE 60,4 4 60 38C*P **X 6.6* 0.7* RP*9B* 3.375 *5 **0
3-3/*PURE 60,4 4 6* 35B U*RDX 5.8* 0.62* RP19B* 3.375 10.5 340
3-*/8 PURE 60,* 4 6* *4B *J II RD* 21.9* 0.4* RP 43 5th* 3.375 20.5 340
3-3/*PURE 60,4 4 6* *4B *J II HMX 2*.15* 0.4* RP 43 5th* 3.*75 21.3 *00
*-3/8 PURE 60,* 4 *0 34B CS RD* 1*.5** 0.31* RP 43 5t** 3.375 21.7 340
3-3/8 PURE 60,* * 60 3*B CSHMX 18.5 0.31 Estimate *.37* 21.7 340
3-3/8 **R*60,4 * *0 *4J UJ *DX 2*.57* 0.29* *P *3 5th* 3.375 15.2 340
3-3/8 PU*E 60,4 4 60 34*UJ H*X *1.97 0.3 Est*mate *.375 15 400
3-3/*PURE 60,4 4 *0 34J UJ HTX 2*.3* 0.*2* RP 43 5th* 3.375 15 500
3-3/8 PUR*60,4 4 60 3**UJ HNS 20* 0.3* RP 4*5*h* 3.375 19 400
3-3/8 PURE 60,* 4 60 34J C**DX 17.7 0.27 Estim*te 3.375 15 340
3-3/8 PURE 60,4 4 60 34J CS *MX 17.7 0.27 *stima** 3.375 15 3*0
3-3/8 PU*E 60,4 * 6* *4JL UJ HMX 28.94* 0.3** RP 43 *th* 3.*75 2*.7 400
3-3/8 PUR*6*,4 * 60 34JMUJ HTX 25.3* 0.3** RP 43 5*** 3.*75 22 500
3-3/8 PURE 60,4 4 60 PJOmega2906 HMX 36* 0.34* RP19** 3.375 16 400
*-3/8 P*RE 60,4 4 60 PJ290*H*X 25.** *.38* *P*9B* 3.37* 15 400
3-3/8 PURE 60,4 4 60 PJ29*6 HTX 19.8* 0.31* RP19B* 3.375 19.5 500
3-*/8 PURE *0,4 4 60 PJ2*0**N* 21* *.3** R*19B* 3.375 19.5 500
3-3/8 PURE **,4 4 6* UJ290*HMX 22.1* 0.*6* RP19B* 3.37* 15 400
3-*/8 PURE *0,4 4 60 HJ2906 R*X 15* 0.39* RP19B* 3.375 15 340
3-*/8 PURE 60,* 6 60 PJ*406 HMX 36.5* 0.37* RP1*B* 3.375 22.7 400
*-3/8 PUR*6*,6 6 60 P*340***X 31.1* 0.39* RP 43 5*h* 3.375 25 500
*-3/8 PURE 60,6 * 60 PJ3406 HNS 28.8* 0.31* *P19B* 3.37* 25 500
3-3/*PURE 60,6 6 60 UJ340*HMX 31.4* 0.44* RP19B* 3.375 22.* 400
*-3/8 PURE 60,6 6 6* HJ34*6 RDX 22.5* 0.*9* R*19** 3.3*5 22.7 340
3-3/8 PURE 60,6 6 60 PJO*ega310*HMX 36.9* 0.34* *P19B* 3.37* 20 400
3-3/8 PU*E 60,6 6 60 Mul*iFlow 3106 HMX 6.84 0.63 E*timate 3.375 400
*-3/8 PU*E 60,6 6 60 41*UJ HNS 21.34* 0.3** RP 43 5*h* 3.37* 22 500
3-3/8 P**E 60,6 6 *0 41B UP RDX *2.89* 0.56* R*43 **h* 3.375 2* 340
3-3/8 P*RE 60,6 6 60 *1B HJ II RDX 22.12* *.*6* RP 43 5th* 3.375 22 340
*-*/8 PURE 60,6 6 60 41B HJ II HMX 23.34* 0.3** RP 43 *th* 3.375 *2 400
3-3/8 *URE 60,6 * 60 **A UJ II *DX 19.04* 0.31* RP *3 *th* *.37* *6
3-3/8 PURE 60,6 6 60 38A U*II *MX 20.05* 0.** RP 43 4th* *.375 16
3-3/8 *URE 60,6 6 6* 38B HJ II RDX 16.76* 0.37* RP 43 5th* 3.375 15
3-3/8 PU*E 60,6 6 60 **CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 *th* *.375 15 340
3-*/8 PURE 60,* 6 60 38C*P HMX *.6* 0.7* RP19B* 3.375 1* 400
*-*/8 PUR*60,6 * 60 *5B UP **X 5.8* 0.62* RP19B* 3.375 10.5 **0
3-3/8 PURE 60,6 6 60 34B HJ *I RDX 21.9* 0.** RP 43 **h* 3.37* 20.5 340
*-*/8 PU*E 60,6 6 60 34B HJ II HMX 21.15* 0.** *P 43 5th* 3.375 21.3 4*0
3-3/*PUR*60,6 * 60 34B CS RDX 18.51* 0.31* RP 43 5th* 3.375 21.* 340
3-3/8 PUR**0,6 6 60 34B CS *MX 18.5 *.*1 E*ti***e 3.375 21.7 3*0
3-3/*PURE 60,6 6 60 34J UJ R*X *0.57* 0.29* RP 43 5th* 3.375 **.2 34*
3-3/8 P**E 60,6 6 *0 34J UJ *M* 21.97 0.3 Estimate 3.375 15 400
*-*/8 PU*E 60,6 6 60 34J UJ HTX 21.3* 0.32* RP 43 5th* 3.**5 1* 50*
3-3/8 PU*E 60,6 * 6* 34**J HNS 20* 0.3* *P 4*5th* *.375 19 *00
*-3/8 PURE 60,* 6 *0 34J C*RDX 1*.7 0.27 Estimate *.*75 15 340
3-*/8 PURE 60,6 6 *0 34J CS HMX *7.7 0.27 Estima*e 3.375 1* 340
3-3/8 PURE 60,* 6 6* 34J*UJ HMX 28.94* 0.37* RP 43 5th* *.375 22.7 400
3-*/*PURE 60,6 6 60 34***J HTX 25.3* 0.33* RP 43 5t** 3.375 22 5*0
3-3/8 PURE 60,6 6 ** PJOmega2*0*H*X *6* 0.34* RP*9** 3.375 16 *0*
3-3/8 PU*E 60,6 * 60 PJ2906 HMX 25.3* 0.*8* RP**B* 3.375 *5 400
3-3/8 PURE *0,6 6 60 PJ2906 HTX 19.8* 0.31* RP19B* *.375 19.5 500
3-3/8 PURE 60,6 6 *0 P*2906 HNS 21* 0.31* RP19B* *.375 19.5 5**
3-3/8 P**E 60,6 6 60 UJ29*6 HMX 22.1* 0.*6* RP*9B* 3.375 *5 400
3-3/8 PURE *0,6 6 *0 HJ2**6 *DX 15* 0.39* *P19** 3.375 *5 340
3-3/8 PURE 1*0,4 4 180 PJ3406 HMX 36.5* 0.37* RP1*B* 3.3*5 22.7 *00
3-3/8 P*RE 180,4 4 180 PJ3*06 HTX 31.1* *.39* RP 4*5th* 3.375 25 *00
3-3/8 PURE **0,4 * 1*0 PJ3*06 HNS 28.8* *.3** RP1*B* 3.37* 25 500
3-3/*P*RE 180,* 4 18* UJ3406 HMX 31.4* 0.44* RP19** 3.375 22.7 *00
3-3/8 PURE 180,4 4 18* HJ3406 HM* 2*.5* 0.49* RP19B* 3.375 2*.* 340
*-3/8 P*RE 180,4 4 18* PJO*ega31*6 HMX 36.9* 0.34* RP19** 3.375 20 400
3-3/8 PURE 180,4 4 180 Mu*tiFlow 3106 HMX 6.8* 0.63 Estimate 3.375 400
3-3/8 PURE 180,4 4 180 41A UJ HNS *1.34* 0.*3* RP 43 5*h* 3.375 22 500
3-*/8 P*RE 180,4 4 180 41B UP R*X 12.89* *.56* RP 43 5th* 3.375 24 340
APNDI CE
159
3-3/8 PURE 180,4 4 *80 41B HJ II RDX *2.*2* 0.36* RP *3 5th* 3.375 22 340
3-3/*PUR*180,4 4 180 41B HJ II *MX 23.34* *.37* RP 43 5th* 3.375 22 400
3-3/8 PURE 180,4 * 180 38A UJ II R** *9.04* 0.31* RP *3 4t** 3.375 16
3-3/8 P*RE 180,4 4 180 38A UJ II *M* *0.05* 0.3* R*43 4th* *.*75 16
3-3/8 *URE 180,4 4 *80 38**I HJ *DX 16.76* 0.3** RP **5th* 3.375 15
3-3/8 PURE 18*,4 4 18* 38CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 5*h* 3.375 15 *40
3-3/8 P*RE 1*0,4 4 180 38CCP HMX 6.6* 0.** *P1*B* 3.375 15 400
3-3/8 PURE 180,4 4 180 35B UP RDX 5.8* 0.62* RP19B* 3.375 10.5 340
3-*/8 PURE 180,4 4 18* 34B HJ II RDX 21.9* 0.4* RP 43 *th* 3.375 20.5 *40
3-3/8 PURE 180,4 * 180 *4B *J II HMX 21.15* *.4* RP 43 5th* 3.375 21.3 400
3-3/8 PURE 180,4 4 180 34B CS R*X 18.51* 0.31* RP 43 5th* 3.375 21.7 340
3-3/8 P**E 180,4 4 180 34B**HMX **.5 0.*1 Estim*te 3.375 21 340
3-3/8 *UR*180,4 * *80 *4J UJ RDX 20.*7* 0.29* RP 4**th* 3.3*5 15.* 3*0
*-3/8 P*RE *80,4 4 1*0 3*J *J HMX 2*.97 0.3 Estimate 3.375 15 400
3-3/8 PURE *80,4 4 180 34J *J HTX 21.** 0.32* RP 43 5th* *.375 19 500
*-3/8 PURE 180,4 4 180 34J UJ HNS 20* *.3* R*43 5th* 3.375 19 4*0
3-3/*PUR*1*0,4 * *80 34J CS *DX *7.7 0.27 Est*mate 3.3*5 15 340
3-*/8 PURE 180,4 4 1*0 34J CS H*X 17.7 0.27 *s*imate 3.375 15 *40
3-3/8 PURE 180,4 * 180 34**UJ HMX 28.94* *.37* RP 43 *th* 3.375 22.7 400
3-3/8 PURE 180,* 4 *8* 34JMUJ *TX 25.3* 0.33* *P 43 5th* 3.375 22 500
3-*/*PU*E 180,4 * 18* P*Omega2906 HMX 36* *.34* *P19B* 3.**5 16 4*0
3-*/8 PURE 1*0,4 4 180 PJ29*6 HM* *5.3* 0.38* RP19B* 3.375 1* 400
3-3/8 PURE 1*0,4 4 1*0 PJ**06 HTX 19.8* 0.3** RP19B* 3.3*5 *9.5 *00
3-3/8 PU*E 1*0,* 4 180 PJ*906 HNS 2** 0.31* RP1*B* 3.3*5 19.5 50*
3-3/8 PURE 180,4 4 180 UJ2906 HMX 22.1* 0.*6* RP*9B* 3.375 15 4*0
3-3/8 *UR*1*0,4 4 180 *J*90*RDX 1** 0.39* RP*9B* 3.375 15 340
3-3/8 PURE 180,5 5 180 PJ3406 HMX 36.5* 0.37* RP19B* 3.375 *2.* 400
3-3/*PURE 180,* 5 180 PJ3406 *TX 31.1* 0.3** RP 43 5th* 3.375 25 500
3-3/8 PURE 18*,* 5 180 PJ*406 HNS *8.8* 0.31* RP19** *.*7* 25 500
3-*/8 PURE 180,5 5 *80 UJ3*06 HMX 31.4* 0.44* R*19B* 3.375 2*.7 400
3-3/8 PURE 180,5 5 18* HJ3406 HM* 2*.5* 0.49* RP19B* 3.375 22.7 340
3-3/*PURE 180,5 5 *80 PJ*mega3106 HMX 36.9* 0.34* RP19** 3.375 *0 40*
3-3/*PURE 180,5 5 180 MultiFlow 3106 HMX 6.84 0.63 E*timate 3.**5 4*0
3-3/8 PURE 180,5 5 1*0 41A U*HNS 21.34* 0.3** RP 43 5*h* *.375 22 500
3-3/8 PURE 1*0,5 5 1*0 41B UP R*X 12.8** 0.56* *P 43 5th* 3.375 24 **0
3-3/*PU*E 18*,5 5 180 *1B HJ *I R*X 22.*2* 0.36* *P 43 5th* 3.375 22 340
3-3/8 **RE 180,5 5 180 41B HJ II H*X 23.34* *.37* RP *3 5th* 3.375 2* *00
3-3/8 PU*E 18*,5 * *80 38*UJ II RDX 1*.0** 0.*** RP 43 4*h* 3.37* *6
3-3/*PUR*180,5 5 180 38A UJ I*HMX 20.05* 0.** RP 43 4t** 3.*75 16
3-3/*PUR*180,5 5 18* 3*B II HJ RDX 16.*** 0.37* RP 43 5*h* *.37* 15
3-*/8 PURE 180,5 5 180 38CCP RDX 8.4* 0.*2* *P 4*5t** 3.375 1* 340
3-3/8 P*RE 1*0,5 5 180 38CCP HMX *.6* 0.7* RP19** 3.375 15 4*0
3-3/8 PURE 180,* 5 180 *5B *P RDX 5.8* 0.62* RP19B* *.375 10.5 340
3-3/8 PUR**80,5 * 180 34B HJ II RDX 21.9* 0.4* RP 43 5*h* 3.**5 20.5 *40
3-3/8 PURE 180,5 5 180 34B H*II H** 21.15* 0.4* RP 43 5th* 3.3*5 21.3 400
3-3/8 PURE *80,5 5 180 34B CS *DX 18.51* 0.31* *P 43 5t** 3.375 2*.* 340
3-3/8 PU*E 180,5 5 180 34B C*HMX *8.5 0.31 Est*mat* *.375 ** 340
3-3/8 PURE 180,5 5 *80 34J U*RDX *0.57* 0.29* R*43 5th* *.3*5 15.2 34*
*-*/*PURE 180,5 5 180 *4J UJ HMX *1.97 0.* E*timate *.*75 15 4*0
3-3/8 PUR*180,5 5 180 34J UJ HTX 21.3* 0.32* RP 43 5th* 3.375 19 *00
3-3/8 P*RE 1*0,5 * *8* 34J UJ HNS 20* 0.3* RP 43 *t** 3.375 19 400
3-3/8 PURE 180,5 5 180 34J CS RDX 17.7 0.27 Estimate 3.375 15 340
3-3/8 P*RE 18*,5 * 1*0 34J CS **X *7.7 0.27 Es*im*te *.3*5 *5 340
3-3/8 PU*E 180,5 5 180 34JL UJ HMX 28.94* 0.37* RP 43 5th* 3.375 22.7 40*
3-3/8 PUR*1*0,5 5 180 34JMUJ HTX 25.3* 0.3** RP 43 5th* 3.375 *2 50*
*-3/*PURE 180,5 5 *80 P*Omega2906 HM* *6* 0.34* *P*9B* 3.375 16 400
3-3/8 **R*1*0,5 5 1*0 PJ2906 HMX 25.3* 0.3** RP19B* *.375 15 400
3-3/8 *URE *80,5 5 180 *J2906 H*X 19.8* 0.31* RP*9B* 3.375 *9.5 500
3-3/*PURE 180,5 5 180 PJ2906 HNS 21* 0.3** RP19** 3.375 19.5 500
3-*/8 **RE 180,* 5 180 UJ2906 HMX 2*.1* 0.36* RP19B* 3.3*5 15 400
3-3/8 PURE 180,5 5 180 *J29*6 RDX 15* 0.39* RP19B* *.375 *5 3*0
3-3/8 HSD*0,6 6 60 PJ3406 HM* 36.5 0.37 RP*9B *.375 *2.7 400
3-3/8 *SD*0,6 * 60 PJ3406 HTX 31.1 0.39 RP *3 5t* 3.375 *5 500
3-3/*H*D60,6 6 60 PJ3406 HNS 28.8 0.31 *P19B 3.37* 25 *00
3-3/*H*D60,6 6 60 UJ3406 *MX 31.4 0.44 *P19B 3.375 22.7 4*0
3-3/8 *SD60,6 6 60 HJ3406 RDX *2.5 0.49 RP19B 3.3*5 22.7 340
3-3/8 *SD60,6 6 *0 PJOmega3106 HM* 36.9* 0.34* *P19B* *.375 20 40*
3-3/*HSD6*,6 6 60 MultiFl***106 HMX 6.84 0.*3 Esti*ate 3.37* 400
3-3/8 HSD*0,6 6 60 41A UJ HNS 21.34* *.33* RP *3 5th* *.*75 22 500
3-*/8 HSD*0,6 6 60 41B UP RDX 12.89* 0.56* *P 43 *th* 3.375 24 *4*
3-3/8 HS*60,6 * 6* 41*HJ II R*X 22.12* 0.36* RP 43 5t** 3.*75 22 340
3-3/8 HSD60,* 6 60 41*HJ II HMX 23.34* 0.37* RP 43 5t** 3.37* 22 400
3-3/8 *SD60,6 * 60 38A U*II RDX 19.04* *.31* RP 43 4t** 3.375 16
3-3/*HSD60,6 6 60 38*UJ II HMX 20.05* 0.3* RP 43 4th* 3.37* 16
3-3/8 HS*60,* 6 60 38B II HJ R*X 16.76* 0.37* RP 43 *th* 3.375 15
3-3/8 HSD60,6 6 60 38CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 5th* *.375 15 340
3-3/8 HSD60,6 6 60 38*CP HMX 6.6* 0.7* RP19B* 3.375 15 4*0
3-3/8 HSD60,6 6 60 38B II HJ R*X 16.76* 0.37* RP 43 *t** 3.375 15
3-3/8 H*D**,6 6 60 35B UP RDX 5.8* 0.62* R*19B* 3.375 *0.5 340
APNDI CE
160
*-3/*HSD**,6 6 60 34B *J II *DX 21.9 0.4 *P 43 5th 3.375 20.5 340
*-3/8 HSD60,6 6 60 *4B *J II **X 21.*5 *.4 *P ***th 3.375 21.3 40*
*-3/8 HSD*0,* 6 60 34B CS RDX 1*.51 0.31 R*43 5t* 3.375 21.7 34*
3-*/8 H**6*,6 6 60 34B C*HMX 18.5 0.3* E*t*mate *.375 2*.7 3*0
3-3/8 H*D60,6 6 6* 34J U**DX 2*.57* 0.29* RP 43 5th* 3.37* *5.* 34*
*-3/8 HSD60,6 6 6* 34*UJ H** 21.** 0.3 Estimate 3.37* 15 400
3-3/8 HSD*0,* 6 6* 34J U*HT* 21.3* *.32* RP 43 5th* 3.375 *9 500
*-3/8 HSD*0,* 6 *0 3*J UJ HNS 20* 0.3* *P 43 5th* 3.375 19 400
3-3/8 HSD60,6 * 60 3*J CS RDX 17.7 0.27 *stim*te 3.375 15 340
3-3/8 HSD60,6 6 60 34J C*HMX 17.* 0.27 Esti*at* 3.375 15 340
3-3/8 HSD60,6 6 *0 3*JL UJ HMX 28.94 0.37 RP 4*5th 3.375 22.7 4*0
3-3/8 HSD60,6 6 60 34JMUJ *TX 25.3 0.*3 *P 43 5th 3.375 22 500
3-3/*HSD99,6 6 99 34*H*II RD* 20.2 0.38 RP 43 5t* 3.375 20.* *40
3-3/*HS*120,27 27 1*0/6* PJ20*6 *MX 1*.6 0.*9 RP19B 3.375 6.5 4*0
*-3/8 **D135,12 1* *35/4* *8CUP II HMX 5.9 0.*4 RP 43 5t* 3.3** 15 400
3-*/8 HSD1*5,12 12 *35/45 PF3412 HMX 4.5 0.64 RP19B 3.375 14.2 400
3-3/8 HSD180,4 4 180 PJ3*06 *MX 3*.** *.37* RP1*B* 3.375 22.7 400
3-3/8 HS*1**,4 4 18* P*3*06 HTX 3*.1* 0.3** RP 43 5th* *.375 25 500
3-3/8 HSD180,4 4 18* P*3*06 *NS 28.8* 0.31* R*19B* 3.375 25 500
3-3/8 HSD**0,4 4 *8* UJ34*6 HMX *1.4* 0.44* R*19B* 3.3*5 22.7 400
3-3/8 HSD180,4 4 180 H*3*06 RDX 2*.5* 0.49* *P19B* 3.375 2*.7 34*
3-3/8 *SD1*0,4 4 180 PJOme*a3*06 H*X 36.9* 0.34* R*19B* 3.37* 20 *00
3-3/8 HSD180,4 * 180 MultiFlow 3*06 HMX 6.84 0.63 **timate 3.375 4*0
3-3/8 HSD180,4 4 180 41A UJ HNS 21.34* 0.33* RP 43 5th* 3.375 22 **0
3-3/8 HSD180,4 4 180 41B UP RDX *2.89* 0.*6* R*43 5th* 3.37* 24 340
3-3/8 HSD18*,4 4 180 41B HJ *I RDX 22.12* 0.36* *P 43 5th* 3.375 22 340
3-3/8 HSD180,* 4 180 41B *J II H*X 23.34* 0.37* RP 43 5th* 3.375 *2 400
3-3/8 HSD18*,* 4 180 38A U*II R** 19.04* 0.31* RP **4th* 3.375 16
3-3/8 HSD1*0,4 4 180 38A U*II HM* 20.05* *.3* RP 4*4th* 3.375 16
3-3/*H*D*80,4 * 180 *8B II HJ RDX 16.7** 0.37* RP *3 5th* 3.375 1*
3-3/8 HSD180,4 4 *80 38CC*RDX 8.4* 0.62* RP 43 5*h* 3.375 ** 340
3-3/8 HSD180,4 4 180 38CCP**X 6.** 0.7* RP19** 3.3*5 15 40*
3-3/8 HSD180,4 4 180 35B U*RDX 5.8* 0.62* RP19B* 3.375 10.5 *40
3-*/8 HSD*80,4 4 18* 34B HJ II RDX 21.9* 0.4* RP 43 5t** 3.3*5 *0.* 340
3-3/8 HSD180,4 4 180 34B HJ II HMX 21.1** 0.4* RP *3 *th* 3.375 2*.3 400
*-3/8 HSD180,4 4 180 34B C*RDX 18.5** 0.31* RP 43 5th* 3.375 21.7 3*0
*-3/8 **D180,4 4 1*0 34B CS HMX 18.* 0.31 Estimate 3.37* *1 340
3-3/8 HSD180,4 4 **0 *4J UJ RDX 20.57* 0.29* RP 43 5th* 3.375 15.2 340
3-*/8 HSD180,4 4 *80 34J UJ HMX 21.*7 0.3 Estimate 3.3*5 1* 400
3-3/8 HSD*80,4 4 180 *4J UJ H*X 21.3* 0.32* *P **5th* *.375 19 500
3-3/8 HSD1*0,4 4 *80 34J UJ HNS 20* 0.** *P 43 5th* 3.375 19 400
3-3/8 HSD1*0,4 4 *** 34J CS *D* 17.7 0.27 Estimate 3.3*5 15 34*
3-3/8 HS*180,4 4 180 34J CS HMX 17.7 0.27 Estimate 3.375 15 340
3-3/8 HSD180,4 4 180 34JL UJ **X 28.94* 0.37* RP 43 5th* *.3*5 22.7 400
3-3/*HSD180,4 4 180 34*MU*HTX *5.3* *.33* RP 43 5th* 3.*75 22 500
3-*/8 PPG90,4 4 *0 38A UJ RDX *1.38 0.*3 RP 43 5th 3.375 1* 340
3-3/8 PPG90,4 4 90 38A UJ HMX 20.44 0.3 RP 43 4th *.37* 14 4*0
3-3/8 PPG90,4 4 90 38*HJ I**DX 2*.5 0.35 RP 43 5th 3.*75 15 *40
3-1/2 OrientXa*t 10,4 4 +/-*0 PJ3505 OX HMX 37.7* 0.34* RP**B* 3.5 2*.5 400
3-*/2 OrientX*ct 10,* 5 +/-10 PJ3*05 OX HMX 37.7 0.34 RP19B 3.5 **.5 400
3-*/2 OrientXact 180,5 5 1*0 PJ350*OX HM* 37.7* 0.34* *P19B* 3.5 22.5 400
3-1/2 PURE 72,6 6 72 PJ3*06 HMX 36.5* 0.37* RP19B* 3.5 2*.7 40*
3-1/2 P*RE 72,6 6 72 P*3406 H*X 31.1* 0.39* RP 43 5th* 3.5 25 *00
3-1/2 PURE 72,6 6 7* *J34***NS 28.8* 0.31* RP19B* 3.5 25 500
3-1/2 PURE 72,6 6 *2 UJ3406 HMX 31.** 0.44* RP19B* 3.* 22.7 4*0
3-1/2 PURE 72,6 6 72 HJ*406 RDX 2*.5* 0.49* RP19B* *.5 *2.7 3*0
3-1/2 *URE 72,6 6 72 PJOmeg*35*6 HMX 4*.2* 0.44* RP19B* 3.5 28.5 400
3-*/2 PURE 7*,6 6 72 P*Om*ga350*HNS 33.7 0.32 RP19* 3.* 28 500
*-1/2 PURE 7*,6 6 72 P*Omega3106 HMX *6.9* 0.34* RP**B* 3.5 *0 400
3-1/2 PURE 72,6 6 72 4*A UJ HNS 21.34* 0.33* R*43 5th* 3.5 2* *00
3-1/*PURE 72,* * 72 4*B UP *DX 12.89* 0.56* **43 5th* 3.* 24 340
3-1/**URE 72,* 6 72 41**J II RDX 22.*2* 0.36* RP 43 5th* *.5 22 340
3-1/*PURE **,6 6 72 41B HJ I*H*X *3.34* 0.*7* RP *3 5th* 3.5 22 400
3-1/2 PU*E 72,6 6 72 38A UJ II R*X 19.04* 0.31* RP 43 4*h* 3.5 16
3-1/2 PURE 72,6 6 72 38A UJ II HMX 20.05* 0.3* RP 4*4*h* 3.5 16
3-1/2 PURE 72,6 6 72 3*B *I HJ RDX 16.76* 0.37* RP 43 5th* 3.5 15
3-1/2 PURE *2,6 6 7* 3**CP R*X *.4* *.62* *P 4*5t** 3.5 15 340
3-1/2 PURE 72,6 6 *2 *8C*PHMX *.6* 0.7* RP19B* 3.5 15 400
3-1/2 PURE 72,6 6 72 37J U*HM* 34* 0.46* RP 43 5th* 3.5 34 400
3-1/2 PURE 72,6 * 72 37J UJ **X 25 0.33 Estim**e 3.5 34 500
3-*/2 *URE 72,6 * 72 37J UJ HN* 28.2** 0.38* RP 43 5th* *.5 34 500
3-*/2 PUR**2,6 6 72 37J C*RDX 31.** 0.36* RP 43 *th* 3.5 *4 3*0
APNDI CE
161
3-1/2 PURE 7*,6 6 72 37J **HMX 32.* 0.38 Estimat* 3.5 34 4*0
*-1/2 PURE 72,6 6 72 37JHH*dR*k UJ HMX *4.2 0.3 E*timate 3.5 34 4*0
*-1/2 PURE 72,6 6 72 35**P R*X *.8* 0.62* RP*9B* *.5 *0.5 340
3-1/*PURE 72,6 6 72 34B HJ II R*X 21.9* 0.4* RP 43 5th* *.* 2*.5 34*
*-1/*PUR*72,6 6 7* 34B HJ I**MX 21.15* 0.4* RP 43 5th* 3.5 21.3 *00
3-1/2 PURE 72,* 6 7* 34B CS RDX 18.51* 0.31* RP 43 5th* *.5 21.7 340
3-*/2 P*RE 72,6 6 72 34*CS *MX 1*.5 0.31 Es*imate *.5 21 340
3-1/2 PURE 72,6 6 7* 34J *J RD* 20.57* 0.2** RP 43 *th* 3.5 15.2 34*
3-1/2 P**E 72,6 6 *2 34J UJ *MX 21.9* 0.3 Es*i*ate 3.5 15 4*0
3-*/2 PURE 7*,6 6 72 34*UJ HTX 21.3* 0.32* RP 43 5th* 3.5 19 500
3-1/2 PU*E *2,6 * *2 *4J UJ H*S 20* 0.3* R*43 5th* 3.5 1* 400
3-1/2 PURE 72,6 6 72 34J CS RDX 17.7 0.27 Est*mate 3.5 15 34*
3-*/2 *URE *2,6 6 72 34J *S HMX 17.7 *.*7 Estimate 3.5 15 340
3-1/2 PURE 72,6 * 72 34JL UJ *MX *8.94* 0.37* RP *3 5th* 3.5 22.7 400
3-1/2 *UR*7*,6 6 *2 34JMUJ HTX *5.3* *.*3* *P 43 5th* 3.5 22 500
*-1/2 PURE 72,* 6 72 PJOme*a2906 HMX 36* 0.34* RP1*B* *.5 16 400
3-*/*PUR*72,6 6 72 *J2906 *MX *5.** *.38* RP*9B* 3.5 15 400
3-1/2 PURE 72,6 6 7* *J29*6 HTX 19.8* 0.31* RP19B* 3.5 *9.* 50*
3-1/2 PURE 7*,6 6 72 PJ290*H*S 21* 0.31* RP19B* 3.5 19.5 500
3-1/*PURE 72,* 6 72 UJ2906 HMX 22.1* 0.36* RP19B* 3.5 15 40*
3-1/2 PU*E 72,6 6 72 HJ2906 RDX 15* 0.3** R*19B* *.5 15 340
3-1/2 HSD6*,4 4 60 37J UJ HMX 34* 0.*6* RP 43 5th* *.5 34 400
*-*/2 HSD60,4 4 60 *7J UJ *TX *5 0.33 Estimate 3.* 34 500
3-1/2 HSD60,4 4 6* 3*J UJ HN* 28.24* 0.38* RP 43 5th* 3.5 34 50*
3-1/2 HSD60,4 4 *0 37J CS RDX 31.2* 0.3** R*4*5th* 3.5 34 **0
3-1/2 HSD60,4 * 60 37J CS HMX 32.7 0.38 Es*imate 3.5 34 40*
3-1/2 *SD60,4 4 *0 37JHHr*Rck UJ HMX *4.2 0.* Est*m*te 3.5 34 *00
*-1/2 HSD60,6 * 60 PJ3406 HMX *6.5* 0.*7* RP19B* 3.5 22.* 40*
3-1/2 HSD6*,6 * 60 *J3406 HTX 3*.1* 0.39* RP 43 5*h* *.5 25 500
3-1/2 HSD60,6 6 60 PJ3*06 HNS *8.8* 0.*1* RP1*B* 3.5 25 500
3-1/2 HSD60,6 6 6* *J*406 HMX 31.4* 0.44* RP19B* *.5 *2.7 *00
*-1/2 HSD60,6 6 60 HJ3406 *DX 2*.5* 0.49* RP19B* 3.5 22.7 340
3-1/2 H*D*0,6 6 60 PJOmega3*0*HMX 44.** 0.44* RP19B* 3.5 28.5 400
3-1/2 HSD60,6 6 60 PJO*ega350*HNS *3.7 0.32 RP19B 3.5 28 500
3-1/**S**0,6 * 60 PJOmega3106 HMX 36.9* *.*4* RP19** 3.5 20 *00
3-1/2 H*D60,6 * 60 41*UJ HN* 21.34* 0.33* R*43 5th* 3.5 22 500
*-1/2 HSD60,6 6 60 41B UP RDX 12.8** 0.*6* RP 43 5th* 3.5 24 340
3-*/2 HSD60,6 6 60 41B HJ II *DX 22.12* *.36* RP 4*5th* 3.* 22 *40
3-1/2 HS*60,* 6 *0 41B HJ II H*X 2*.3** 0.37* RP 43 5*h* *.5 *2 400
3-1/2 HSD60,6 6 60 38A UJ II RD* 19.04* 0.*** RP 43 4th* *.5 16
3-1/2 HSD60,6 6 60 **A *J II HMX 20.*** 0.** RP *3 4th* 3.5 16
3-1/2 HSD60,6 6 6* 38*II H*RDX 16.76* 0.37* R*4**t** 3.5 15
3-1/2 HSD**,6 6 60 38*C*RDX 8.4* 0.62* RP 43 5th* 3.5 1* 340
3-1/2 HSD60,6 6 60 38C*P H*X 6.** 0.7* RP19B* *.5 1* 400
*-1/2 HSD*0,* 6 60 37J U*HMX 3** 0.46* RP 43 5th* 3.5 34 4*0
3-1/2 HSD*0,6 * 60 37J UJ HTX 2* 0.3* Estima*e 3.5 34 500
*-1/2 HSD6*,6 6 60 37*UJ H*S 28.24* 0.38* RP 43 5th* 3.5 34 5*0
3-1/2 HSD6*,6 6 60 37J CS R*X 31.2* 0.36* RP 43 5th* *.5 34 340
*-1/**SD60,6 6 *0 37J CS HMX 32.* *.*8 E*ti*ate 3.5 34 400
3-1/*HSD*0,6 * 60 37JHHrdRck UJ HMX 3*.2 0.3 Estimate 3.5 34 40*
3-1/2 HSD60,6 6 60 *5B *P RDX 5.8* 0.62* *P19B* 3.5 10.5 34*
3-1/2 HSD60,6 6 6* 34*HJ II RDX 21.9* 0.4* *P 4*5th* 3.5 2*.* 3*0
3-1/2 HSD60,6 6 60 34B HJ *I HMX 21.1** 0.4* R*4**th* 3.5 21.3 400
3-1/2 HSD60,6 6 60 34B *S RD* 18.*1* 0.31* RP 43 5*h* 3.5 21.7 340
3-1/2 HSD6*,6 6 60 34B CS HMX 18.5 0.*1 Estimate 3.5 21 340
3-1/2 *SD60,6 6 60 34J UJ RDX 20.5** 0.2** RP 4*5th* 3.5 15.2 340
3-1/2 HSD60,6 6 60 *4J UJ HMX 21.97 0.3 Estimate 3.5 1* 400
3-1/2 HSD60,6 6 6* *4J UJ HTX 21.3* 0.32* ***3 5th* 3.5 19 500
3-1/2 HSD60,6 6 60 34J UJ HNS *0* 0.3* RP 43 5th* 3.5 19 400
3-1/2 HSD60,6 6 60 34J *S RDX 17.7 0.27 Esti*ate 3.5 15 340
*-1/2 *SD6*,6 6 60 34J CS HM* 17.7 0.27 Estimate 3.5 1* 340
3-1/2 HSD60,6 * *0 34JL *J **X 28.94* 0.37* RP 4**t** 3.5 **.7 400
3-1/2 HSD60,6 6 6* 34JMUJ HTX 25.3* 0.33* *P *3 5t** 3.5 2* 5*0
3-1/2 *SD72,6 6 72 PJOmega35*6 *MX 44.* 0.4* RP1*B 3.5 28.5 40*
3-1/2 HSD72,6 6 *2 PJOmega3*06 HNS 33.7 0.32 RP19B *.5 28 *00
3-1/2 HSD1*0,4 4 120 *J3406 HMX 36.5* *.37* RP*9** 3.5 22.7 400
3-1/2 HS*120,4 * 120 PJ3406 HTX 31.1* 0.39* RP 43 5*h* *.5 25 500
3-1/2 HSD120,* 4 120 PJ3406 HNS 28.** 0.31* RP1*B* 3.5 25 50*
*-*/*HS*120,4 4 **0 UJ3*06 HMX 3*.4* 0.44* RP19B* 3.* 22.7 400
3-1/2 HSD1*0,4 * 1*0 HJ34*6 RDX *2.** 0.49* RP1*B* 3.5 22.7 *4*
3-1/2 HSD*20,4 4 120 *JO*ega3*06 *MX 44.2* 0.4** RP19B* 3.* 28.5 400
3-1/2 H*D120,4 4 120 P**m*ga35*6 HNS 33.7 0.32 RP*9B *.5 *8 500
*-1/2 HSD**0,4 4 120 PJO*ega3106 *MX *6.9* 0.34* RP19B* 3.* 2* 40*
3-*/2 HSD12*,4 4 12* 41*UJ HNS 21.3** 0.33* RP 43 5th* 3.* *2 ***
3-1/2 HS*120,4 4 12* 4***P RDX 12.89* 0.56* R*43 5th* 3.5 24 340
3-*/2 HSD120,4 4 120 *1B HJ *I RDX 2*.12* 0.36* R*43 5th* 3.5 2* 3*0
*-1/2 H*D*20,4 4 **0 41B HJ I*HMX *3.34* 0.37* RP 43 5t** *.5 22 400
APNDI CE
162
3-1/2 HSD120,4 4 120 38A UJ II R*X 19.04* 0.31* RP 43 4th* 3.5 16
3-1/2 HSD1*0,* 4 120 38A UJ II HMX 20.05* 0.3* *P 4**th* 3.5 16
3-1/2 HS*1*0,4 4 120 38B II HJ RDX 16.76* 0.37* RP 43 5th* 3.5 15
3-1/2 HSD120,4 4 120 38*CP RDX 8.4* 0.62* *P *3 5th* 3.5 15 34*
*-1/2 HSD1*0,4 4 1*0 **CCP HMX 6.6* 0.7* RP19B* *.5 15 400
*-1/2 HSD120,4 4 *2* 37J *J HMX 34* 0.*6* R*43 5th* 3.5 34 400
3-1/*HSD*2*,* 4 *20 3****HTX 25 0.33 Esti*a*e 3.5 34 500
3-1/2 HSD*20,4 4 120 37J UJ HN* 28.*4* 0.38* R*4*5th* 3.5 34 500
3-1/2 H*D120,4 4 120 37*CS **X 31.2* 0.36* RP 43 5th* 3.* 34 340
3-1/2 HSD*20,4 4 120 37J C*HMX 32.7 0.38 Esti*ate 3.5 34 400
3-1/2 H*D120,4 4 120 37*HHrd*c*UJ HMX *4.2 0.3 Estim*te 3.5 34 400
3-1/2 HSD*20,4 4 120 35B UP **X 5.** 0.62* R*19B* 3.5 10.5 340
3-1/2 *SD120,4 4 120 34B HJ II RD* *1.9* 0.4* RP 4*5th* 3.5 2*.5 340
3-1/*HSD120,4 4 120 34B HJ II HMX 2*.15* 0.4* RP 43 5*h* 3.* 21.3 400
3-1/2 HSD12*,4 4 12* 34B CS RDX 18.51* 0.31* RP 43 5th* *.5 *1.7 ***
3-1/2 HSD*20,4 4 *20 34B CS HMX 18.5 0.31 *st*mate 3.5 21 34*
3-*/2 HSD120,4 4 120 34J UJ RDX 20.*7* 0.29* RP 43 *th* *.* 15.* 3*0
3-1/2 HSD120,4 4 1*0 *4J *J *MX 21.97 0.3 Estimate 3.5 15 400
3-1/2 HSD1*0,4 4 120 34J *J HTX 21.3* *.*2* RP 43 5th* 3.5 *9 50*
3-1/2 HS*120,4 4 *20 34J UJ HNS 20* 0.3* RP 43 5th* 3.* 19 400
3-*/2 H*D120,4 4 120 34J CS RD* 17.7 0.27 Estimate *.5 15 340
3-1/2 HSD120,4 4 120 3*J CS HMX 17.7 0.27 Estimate 3.5 15 *4*
3-1/2 HSD120,4 4 120 34*L *J H*X 28.94* *.37* RP 43 5th* 3.5 22.7 400
3-1/2 H*D120,4 4 120 34JMUJ H*X *5.3* 0.3** R*43 5th* 3.5 22 500
*-1/2 HSD12*,4 4 120 P*Omega*9*6 HMX 36* 0.34* RP1*B* 3.* 1* 400
3-*/2 HSD120,4 4 120 P*290*HMX 25.3* 0.38* R*19B* 3.5 1* 4*0
3-1/2 HS*12*,4 4 *20 PJ2906 H*X *9.8* 0.31* *P*9** 3.5 19.* 500
3-*/2 HSD1*0,4 4 1*0 PJ2906 HNS 21* 0.*1* RP1*B* 3.5 *9.5 500
3-1/*HSD*20,4 4 1*0 UJ2*06 H** 22.1* 0.36* RP1*B* *.5 15 400
3-1/2 HSD120,4 4 120 *J2906 RDX 15* 0.*** RP19B* 3.5 1* 340
3-1/2 Per*oE*p 60,4 4 60 PJ340*H*X 36.5* *.37* R*19B* 3.5 22.7 400
3-*/2 PerfoExp *0,* 4 60 PJ*406 **X 31.** 0.39* RP 43 5th* 3.5 25 500
3-1/2 Pe**oExp 60,4 4 *0 *J3*06 HNS 28.8* 0.3** RP19B* 3.5 25 5*0
3-*/2 **rfoEx*60,4 4 *0 UJ3406 HMX 31.** 0.44* RP19B* 3.5 22.7 400
3-1/2 Perf*Exp 60,4 4 *0 HJ3406 RDX 22.5* 0.49* RP19B* 3.5 22.7 34*
3-1/2 *erfoExp 60,4 4 60 41*UJ HNS **.34* 0.*** RP 43 5th* 3.5 22 500
3-1/2 PerfoExp *0,4 4 6* 41B UP RDX 12.89* 0.56* RP 43 *t** 3.5 24 340
3-1/*Perf*Ex*60,4 4 60 4*B *J II RDX 22.1** 0.3** RP 43 *th* 3.5 *2 **0
3-1/2 P**foExp 60,4 4 60 41B HJ I*HMX *3.34* 0.37* RP 43 5th* *.5 22 400
3-1/2 PerfoExp 6*,4 4 60 38A UJ II RDX 19.*4* 0.31* RP 43 4*h* 3.5 1*
3-1/2 *erfo*xp 60,4 4 6* 38A UJ *I HM* 20.0** 0.3* RP 43 4th* 3.5 *6
3-1/2 **rfoE*p 60,* 4 60 38B II *J RD* *6.76* 0.37* RP 43 5th* 3.5 15
3-1/*PerfoExp 6*,4 4 6* 34B HJ *I RD* 2*.9* 0.** RP 43 5th* 3.5 2*.5 340
3-1/2 Pe*foExp *0,4 4 60 *4B HJ II HMX 21.15* 0.4* RP 4*5th* *.5 21.3 400
3-1/2 PerfoExp 60,4 * 60 *4B CS *DX *8.51* 0.31* *P 43 5t** 3.5 2*.7 3**
3-1/2 PerfoExp 60,4 4 60 34B CS *MX 18.5 *.3* E*timate 3.5 21 *40
3-1/2 PerfoExp 60,4 * 60 34JL UJ *MX 28.94* 0.37* *P 43 5t** *.5 22.7 4*0
3-1/2 *erfoExp *0,4 * 60 34JMU*HTX 25.** 0.3** **43 5th* 3.* 22 500
*-1/2 PerfoExp *0,4 4 60 37J UJ HMX 34* 0.46* *P 43 5t** 3.5 34 400
3-1/2 *erfoExp 60,4 * 60 37J UJ HTX 25 0.33 Estimate 3.5 *4 50*
3-1/2 PerfoExp 60,4 * 60 37J UJ HN* 28.24* 0.38* RP *3 5th* 3.5 34 500
*-1/2 PerfoExp 60,* 4 60 3*J CS RDX 3*.2* 0.36* RP 43 5th* 3.5 34 340
*-1/2 P*rfoExp 6*,4 4 60 37J CS HMX 32.7 0.38 Estimate 3.5 34 4*0
3-1/2 PerfoExp 60,4 4 60 **JH*rd*ck UJ *MX 34.2 0.3 Estimate 3.5 34 400
3-1/2 Pe*foExp 6*,6 * 60 PJ3406 H*X 36.5* 0.37* RP19B* 3.5 22.7 400
3-1/*P*rfoExp 60,6 6 60 PJ3406 HTX 31.1* 0.39* *P 43 *th* 3.* 25 500
3-*/2 PerfoExp *0,6 6 60 P*3406 **S 28.8* 0.31* RP19B* 3.5 2* 500
3-1/2 *erfoExp 6*,6 6 60 UJ34*6 *MX **.4* 0.44* RP**B* 3.* 22.7 4*0
3-1/2 Per*oExp 60,6 6 60 HJ3406 RDX *2.** 0.49* RP1*B* 3.5 22.7 340
3-1/2 Perf*Exp 60,6 6 60 41A UJ HNS 21.34* 0.33* RP *3 5*h* 3.5 22 500
3-1/2 PerfoExp 60,6 6 60 *1B UP RDX 12.89* 0.*6* RP 43 5th* 3.5 *4 3*0
3-1/2 P*rfoExp 60,6 6 60 41B HJ II RDX 2*.12* 0.3** RP 4*5th* *.5 22 340
3-1/2 P*rfoExp 60,6 6 60 41B HJ II HMX 23.34* 0.3** RP 43 5*h* 3.5 22 *00
3-1/2 P*r*oExp *0,6 6 60 38A UJ II RD* 19.0** *.31* R*43 4t** 3.5 16
3-1/2 Per*oE*p 60,* 6 60 38A UJ II HMX 20.*5* 0.3* RP 43 4th* 3.* 16
*-1/2 PerfoExp *0,6 6 *0 38*II HJ RDX 16.76* 0.37* RP 43 5t** 3.5 15
3-*/2 Perfo*x*60,* 6 60 34B HJ II RDX 21.9* 0.4* RP 43 *th* 3.5 *0.* 340
*-1/2 *erfoEx*60,6 6 *0 34B HJ II HMX 2*.15* 0.4* RP 43 5th* 3.5 21.3 400
3-1/2 **rfoEx**0,6 * 60 34B *S RDX 18.51* 0.31* RP 43 5th* 3.5 21.7 340
3-1/2 Perf*Exp 60,* 6 6* 34B CS HMX *8.5 0.31 Estima*e 3.5 21 34*
3-1/2 Perf*E*p 6*,6 6 *0 34JL UJ HMX 28.9** 0.37* RP 4**th* 3.5 22.7 40*
3-1/2 P**foExp 60,6 6 60 34J*U*HTX 25.** *.33* RP 43 5th* 3.5 2* 500
3-1/2 Per*oEx*60,6 6 60 3*J UJ HMX 34* 0.46* RP 43 5th* 3.5 34 400
3-*/2 PerfoExp 60,6 6 60 *7J UJ *TX 25 *.*3 E*tima** 3.5 *4 500
3-1/2 PerfoE*p 60,6 6 60 37J UJ *NS 28.2** 0.3** RP 43 5th* 3.* *4 5*0
3-1/2 P*r*oE*p 60,* 6 60 37J CS RDX 31.2* 0.36* RP 43 5th* 3.5 34 340
3-1/2 P*rfoExp 60,* 6 60 37*CS H*X 32.7 0.*8 E*timate 3.5 34 4*0
3-1/2 Per*oExp 60,6 6 60 37JHHrd*ck UJ HMX *4.2 0.3 Esti*ate *.5 34 400
APNDI CE
163
3.67 HSD60,6 6 60 PJ3*06 HMX 36.5* 0.37* RP19B* 3.6* 22.* 400
3.67 HS*60,6 6 60 PJ3406 HTX 31.1* 0.3** RP 43 *th* 3.67 *5 500
*.*7 HSD60,6 6 6* PJ3406 HNS 28.8* 0.31* RP*9B* 3.67 *5 500
3.67 HSD60,6 6 60 P*Om**a3506 HMX 4*.2 0.44 RP19B 3.6* 28.5 400
3.67 HSD**,6 6 60 PJO*ega3106 HM* 36.9* 0.34* RP19B* 3.67 20 400
3.67 HSD60,6 6 60 *4B HJ II *DX 21.9* 0.4* RP 43 5th* 3.6* 20.5 *00
3.67 HS*60,6 6 60 34B HJ II HM* 21.15* 0.** RP 43 5th* 3.*7 21.3 400
3.6*H*D60,6 6 6* 3*B CS R** 18.51* 0.31* RP 43 5th* 3.67 *1.* 340
3.67 HSD60,* 6 60 34B CS HMX 18.* 0.31 *s*imat* 3.67 21 340
3.67 *SD60,6 6 60 34*L UJ H*X 28.94* 0.37* RP 4*5th* 3.*7 22.7 40*
3.67 HSD60,6 6 60 34JMUJ HTX 25.3* 0.33* RP *3 *t** 3.67 22 50*
3.67 H*D*0,* * 60 P*Ome**2906 *MX 36* 0.34* R**9B* 3.67 16 400
3.67 *SD60,* 6 60 PJ2906 HM* 25.3* 0.38* RP19B* 3.67 15 400
*.67 HSD60,6 6 60 PJ2906 *TX 19.8* 0.31* R*19B* 3.*7 19.5 500
3.67 HSD60,6 6 60 PJ*90*HNS 2** 0.*** RP19B* 3.*7 1*.* 50*
3.67 HSD60,6 6 60 UJ2906 *MX *2.1* 0.36* RP19B* *.67 15 400
3.67 HSD60,6 6 60 *J**06 RDX 15* 0.39* *P19** 3.*7 15 340
3.67 HSD60,* 6 60 3*CCP RDX *.4* 0.62* RP 4*5th* 3.67 15 34*
3.67 HSD60,6 6 60 3*C*P**X 6.6* *.7* *P19B* *.67 15 400
3.6*HSD*0,6 6 6* 34J UJ *DX 20.57* *.2** RP 43 5*h* *.67 *5.2 34*
3.67 HSD60,6 6 60 34J UJ HM* 21.97 0.3 Estima*e 3.67 15 40*
3.67 HS*60,6 6 *0 34J UJ HTX *1.3* 0.32* RP *3 5*** *.67 19 500
3.6*HSD6*,6 6 6* 3*J UJ HNS 20* 0.** R**3 5th* 3.67 19 400
*.67 H*D60,6 6 60 34J CS RD* 17.7 0.27 Estimate 3.67 15 340
3.67 HSD6*,6 6 60 34J C***X 1*.7 0.27 Estim*te 3.67 *5 340
3.67 HSD60,5 * *0 37J UJ HM* 32.3* 0.45* R*43 *th* 3.67 34 *00
3.6*HS*6*,5 5 60 3**UJ HTX 25 *.33 Est*m*te 3.67 34 *00
3.*7 HSD60,5 5 60 3*J U*HNS 28.24* 0.38* R*4*5*h* 3.67 34 500
3.67 HSD60,5 5 60 37J CS *DX 3*.2 0.3* R*43 5th 3.67 34 340
3.6*HSD60,5 5 60 3*J CS HMX 3*.7 0.38 Estimate *.6* 3* 400
*.67 H*D*0,* 5 60 37JHHrdRck UJ HMX 3*.2 0.3 Es**m*t* 3.67 34 ***
4 HEGS 9*,4 4 90 41B HJ SX1 2*.*7 0.42 RP 43 5** 4 2*.* 2*0
4 HEGS 90,4 4 90 43*HP RDX 9.3* *.6 RP 43 4th 4 -* *10
4 HEGS 120,4 * 120 41B H*SX1 21.67* 0.42* RP 43 5th* 4 22.7 21*
4 *EGS 120,4 4 1*0 43CHP RDX 9.*6* 0.6* RP *3 4th* 4 -1 *1*
4 PPG9*,4 4 90 4*A HJ II*RDX 25.24 0.35 RP 4*5th 4 22 *40
4 PPG9*,4 * 9* 41B HJ II R** 2*.61 0.*8 *P **5th * *2 340
4 PPG90,4 4 90 4**HJ I*HMX 27.*6 0.37 RP 43 5t* 4 2* 400
*PP**0,4 4 90 41B UP RDX 14.*3 0.56 RP 43 5t* 4 22 34*
4 HSD60,6 6 60 PJ4006 HMX 36.5* 0.46* RP*9B* 4 26 **0
4 HSD*0,6 6 *0 PJ3406 HMX *6.5* *.37* RP19B* 4 22.7 400
4 HSD60,6 6 6* PJ3406 HTX 31.1* 0.39* RP 43 *th* 4 2* 500
*HSD6*,6 6 6* PJ3406 HN* 28.8* 0.31* RP1*B* 4 25 500
4 HSD6*,6 6 *0 PJOmega3506 HMX 44.2* 0.44* RP1*B* 4 28.5 *00
*HSD60,6 6 60 PJOmega3*06 HMX 36.9* 0.34* RP19B* 4 20 40*
4 HS*72,5 5 72 P*Omega4005 HM* *1.4 0.48 RP19B 4 -1 400
4 HSD**,5 5 72 PJ4*06 HMX *6.5* 0.46* RP*9B* * 26 400
4 HS**2,5 5 72 PJ3406 HMX *6.5* 0.3** *P19B* 4 22.7 400
4 HSD72,* 5 72 PJ3406 HTX 31.1* 0.*9* RP 43 5th* 4 2* **0
4 HSD72,5 5 72 PJ340*H*S 28.8* 0.31* RP*9B* 4 25 500
4 HSD7*,5 5 72 P*Omega3506 HM* 44.2* 0.44* RP19B* 4 28.5 *00
*HSD*2,5 5 72 PJOmeg*3106 HM* *6.9* 0.34* RP19B* 4 20 400
4 HSD180,5 5 180 PJ4006 H*X 36.5 0.46 R*19* * 26 400
4 HSD180,5 5 180 *J3406 HMX 3*.5* 0.37* R*19B* 4 *2.7 400
4 HSD*80,5 5 1*0 PJ3*06 HTX 31.1* 0.39* RP 43 5th* 4 25 500
4 *SD1*0,* 5 180 PJ3*06 HNS 28.8* 0.31* RP19B* 4 25 500
4 *SD180,5 5 180 PJ*mega3506 HMX *4.2* 0.44* *P19B* 4 2*.5 4**
*HSD180,5 5 180 PJOmega3106 HMX 36.9* 0.34* RP19** 4 20 40*
4-1/2*rac60,*2 12 60 *F4621 HMX 6.1* *.83* RP19B* 4.5 19.4 400
4-1/2Frac60,12 12 60 PF4*21 RDX 5.9* *.83* RP *3 5th* 4.5 19 *4*
*-1/2 BS21 120,21 21 120/6* 43CJ UP II RD* 5.9 0.77 RP 43 5*h 4.* *9
4-*/2 Ori**tX*ct 10,4 * +/-10 PJ4504 HMX *3.8 0.29 RP*9B 4.5 38.8 4*0
4-1/2 Or*entXact 180,4 4 180 PJ*504 HMX 4*.8* *.29* RP19B* 4.5 3*.8 40*
4-*/2 PURE 72,5 5 72 PJOmega45**HMX *9.2* 0.43* RP19B* 4.* 38.* 4*0
4-1/2 PURE 72,5 5 72 PJ4505 HM* 46.4* 0.4** RP19B* 4.5 38.6 400
4-*/*PURE 72,5 5 7* PJ4505 HT* 31.5 0.*5 Estim*te 4.5 -1 500
4-1/2 PUR*72,5 5 72 PJ4505 HNS 34.4* 0.4* RP19B* 4.5 38 500
*-*/2 PURE *2,5 5 72 UJ4505 H*X 42.6* 0.46* RP19B* 4.* *8.* 400
4-1/2 PURE 72,5 5 72 HJ4505 RDX 37* 0.57* R*19B* 4.* 38.8 340
APNDI CE
164
*-1/2 *UR*72,5 5 72 51J U*HMX 47.26* *.37* **43 5th* 4.5 38.8 400
4-1/2 P**E 7*,5 * 72 51*UJ HNS 34.5* 0.33* RP 43 5th* 4.5 38.5 5*0
*-1/2 PU*E 72,5 5 *2 51B HJ II R*X 34.58* 0.*6* R*43 5th* 4.5 3* 340
4-1/2 PURE 72,5 5 72 51B H*II H*X 31.05* 0.45* RP 43 5th* 4.5 37 400
4-1/2 P*R*72,5 5 72 PJOmega451*HMX 3** 0.35* *P*9B* 4.* 22 400
4-1/2 PURE 72,5 5 72 PJ*51*HMX 3*.2* 0.34* R*19B* 4.5 *2 40*
4-1/*PURE 7*,* 5 *2 PJ*512 HTX 23.5* 0.31* RP1*B* 4.5 *2.5 500
4-1/2 P*RE 72,5 * 72 PJ4*12 HNS 22.8* 0.31* RP19B* 4.5 22.5 500
4-1/2 PUR*72,5 5 *2 PF**21 HMX 6.** 0.83* RP19B* 4.5 19.* 400
4-1/2 PU*E 72,5 * 72 PF4621 RDX 5.9* 0.*3* RP *3 5th* 4.5 19 340
4-1/**URE 72,5 5 72 P*4006 HMX *6.5* 0.46* RP19B* 4.5 26 400
4-1/2 PURE 72,5 5 72 **3406 HMX 36.5* 0.37* RP*9B* 4.5 22.7 4*0
4-1/2 PURE 72,5 5 72 PJ34*6 H*X 31.1* 0.39* R*43 5th* 4.* 25 50*
*-1/2 PURE 72,5 5 *2 PJ34*6 HNS 28.8* 0.31* RP*9B* *.5 ** 500
4-1/*PUR*72,6 5 72 PJ*m**a3506 HMX 44.** *.*4* RP19B* 4.* 28.5 400
4-1/*PURE 72,5 5 72 PJOmega3106 HMX 36.9* 0.34* RP19B* 4.5 20 4*0
4-1/2 PURE 72,5 5 72 43CUP RDX 7.88* 0.** *P 43 *th* *.5 24 340
4-1/2 PU*E 72,5 5 72 38CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 5th* 4.5 15 340
4-*/2 PURE 72,5 5 72 38CCP HMX 6.6* 0.7* *P19B* 4.5 15 400
4-1/2 *URE 72,5 5 72 37J UJ HMX 34* 0.46* RP 43 5th* 4.5 34 *00
4-1/2 PU*E 72,5 5 *2 37J UJ HT* 2** *.3** RP 43 5th* *.5 3* 500
4-*/2 PURE *2,5 5 72 *7*UJ H*S 28.24* 0.*8* RP 43 5th* 4.5 34 500
4-1/2 P*RE 72,5 5 72 3*J *S RDX 31.2* 0.36* RP 43 5t** 4.5 3* 340
4-1/2 PUR*72,5 5 72 37*CS HMX 3*.7 0.38 Est*mate 4.5 34 4*0
4-1/2 PUR*72,* 5 7* 3*JH*rdRck UJ H*X 34.2 0.3 Es*imat* 4.* 34 400
4-*/2 PU*E 72,5 * 72 35B UP R** 5.8* 0.62* RP*9B* 4.5 10.5 3*0
4-1/2 PURE 72,5 5 72 34B HJ II RDX 21.9* *.4* RP 43 5th* 4.5 *0.5 34*
4-1/2 PURE *2,5 5 72 34B HJ II HMX 21.15* *.4* R**3 5th* 4.5 *1.3 40*
4-1/2 PUR*72,5 5 72 34B CS R*X 15.4* 0.31* R*43 5th* 4.5 2*.7 340
4-1/2 PUR*72,5 5 72 34B CS H*X 1*.5 0.31 Estima*e 4.5 21 3*0
4-1/2 PUR**2,5 5 *2 34J UJ R*X 20.*7* 0.29* RP 43 5th* 4.5 *5.2 *40
4-*/2 PU***2,* * 72 34J UJ *MX *1.97 0.3 Estimate 4.5 15 400
*-1/2 *URE 72,5 5 72 *4J UJ HTX 21.3* 0.32* RP 43 5th* *.5 19 500
4-1/*PURE 72,5 5 72 *4J UJ HNS 20* 0.3* RP 43 5th* 4.5 19 400
4-*/2 *U*E **,5 5 72 34J CS RDX 17.7 0.27 Est*mate 4.* 15 340
4-1/2 P*RE 72,5 5 72 34J C*HMX 17.* 0.27 Es*ima*e 4.5 1* 340
4-1/2 PURE 72,5 5 *2 34JL UJ HMX 28.94* 0.37* RP 43 5th* 4.5 22.7 400
4-1/2 PURE 72,5 5 72 34JMUJ HTX 2*.3* *.3** RP 43 5th* 4.* 22 500
4-1/2 PURE 13*,12 12 13*/4* PJO*ega4512 HMX *4* 0.35* RP19B* 4.5 22 4*0
4-1/2 PURE 135,12 12 1*5/4* *J*512 *MX 3*.2* 0.34* R*19B* 4.5 22 400
4-1/2 PURE 1*5,12 1* 135/45 PJ4512 HTX 23.5* 0.*1* RP1*B* 4.5 *2.5 500
4-1/2 PURE 1*5,12 *2 1*5/45 PJ4512 HNS 22.8* 0.31* RP19B* 4.5 22.5 50*
4-*/2 PURE 135,12 12 135/*5 P*462*HMX *.1* 0.83* RP19B* 4.* 19.4 400
*-1/2 PURE *35,12 12 13*/45 P**62*RDX 5.9* 0.8** RP 43 5*h* *.5 1* 340
4-1/2 PU**135,** 12 135/45 PJ4006 HMX **.5* 0.46* RP19B* 4.5 26 4*0
*-1/2 PURE 135,12 12 135/45 PJ*406 HMX 3*.5* *.37* RP19B* 4.5 22.* *00
4-1/2 P*R*135,1* 12 *3*/45 PJ3*0*HTX 31.1* 0.39* RP 43 5th* *.5 25 50*
4-1/2 PUR**35,12 12 135/45 PJ34*6 HNS *8.8* 0.31* RP19B* *.5 25 500
4-1/2 PUR*13*,12 *2 135/45 PJOmeg*3506 HMX 4*.2* 0.44* RP19B* 4.5 28.* 400
*-1/2 PU**13*,** 12 1*5/45 *JO*ega31*6 HMX 36.** 0.*4* R*1*B* 4.5 20 400
4-1/2 *URE 135,12 12 135/45 43CUP RDX 7.8** 0.7* RP 43 *th* 4.5 *4 340
4-1/2 PURE *35,12 *2 1*5/4* 38CCP *D* 8.4* 0.*** RP 43 5*h* 4.5 1* 340
*-1/2 P*RE 135,*2 12 135/45 38*CP HMX 6.6* 0.7* RP19B* 4.5 1* 4*0
4-1/2 PURE 135,12 ** 135/45 37J UJ *MX 34* 0.46* RP 43 5*h* *.5 34 400
4-1/2 PURE 135,12 *2 135/45 37J UJ *TX 25 0.3* Estimate 4.5 34 500
4-1/2 PURE 135,1* 12 135/*5 37*UJ HN* 28.24* 0.38* RP 43 5th* 4.5 *4 500
4-1/2 PURE 135,12 12 *35/45 37J CS RDX 31.** 0.36* RP 43 5th* *.5 *4 34*
4-1/2 PURE *35,1* 12 135/45 37*CS HMX 32.7 0.38 *st*mate 4.5 34 400
4-1/2 PURE 135,12 12 135/*5 3*JH Hrd**k UJ HMX 34.2 0.3 Est*mate 4.5 34 400
*-1/2 P*RE 135,12 12 1*5/45 35B **RDX 5.8* 0.62* RP19B* 4.5 *0.5 340
4-1/2 PURE 135,*2 12 *35/*5 3***J II RDX 17.93* 0.39* RP 43 5th* 4.5 20.5 340
4-*/2 PUR*135,1* 12 135/45 *4*HJ II HMX 17.17* 0.** RP 4*5th* *.5 21.3 *0*
4-1/2 *U***35,12 12 135/*5 34B CS R*X 1*.4* 0.31* RP 43 5th* 4.5 2*.7 **0
4-1/2 PURE 1*5,12 12 13*/45 *4B CSHMX 18.5 0.31 Estimate *.5 21 340
4-1/2 PURE 135,1* 12 13*/45 34**J RDX 20.5** 0.29* *P 43 5th* 4.5 15.* 34*
4-1/2 PURE 135,12 1* 135/45 34J U***X 21.97 0.3 Estima*e 4.5 15 400
4-*/2 PURE 13*,*2 12 *35/45 34J UJ HTX 21.** *.32* RP *3 5t** 4.* 19 500
*-*/**URE 135,12 12 135/45 34J UJ HNS 20* 0.3* RP 4*5th* 4.5 1* 400
4-*/2 *URE 135,12 *2 135/45 34J CS RDX *7.7 0.27 E*timate 4.5 15 340
4-1/2 PURE 135,12 12 135/45 34J *S **X *7.7 0.27 Estima*e 4.5 15 34*
4-1/2 P**E 135,12 *2 135/4* 34JL UJ HMX 28.94* 0.*** RP 43 5t** 4.* 2*.7 400
4-1/2 PU*E 135,12 12 135/45 *4JL UJ HT* 22.2 0.32 E*timate 4.5 21.5 *00
4-1/*PU*E 135,12 12 135/45 34**UJ HT* 25.** 0.33* RP 43 5t** 4.5 22 500
4-1/2 H*D60,4 4 *0 51A UJ HNS 3*.25 0.33 Unofficial API 4.5 -1
4-1/2 HSD60,5 5 60 51B HJ II RD* *4.5* 0.46 RP 43 5th 4.5 37 340
4-1/*HSD60,5 * 60 51B HJ II *M* 31.05 0.45 R*43 5th 4.5 37 400
4-*/2 H*D*0,5 5 *0 51A U*HNS 29.93 0.37 Unof*ic*al A*I 4.5 -1
APNDI CE
165
4-1/2 HSD72,5 5 72 PJOme**4505 HMX 5*.2 0.43 RP19* 4.5 38.8 400
*-*/2 HSD72,5 5 72 *J4505 HMX 4*.4 0.47 R*19B 4.5 38.6 400
*-1/2 HSD72,5 5 72 P*4505 HTX 31.5 0.35 Estimate 4.5 -1 5*0
4-1/2 HS**2,5 5 72 PJ45*5 HNS 34.4* 0.** RP*9B* 4.5 38 500
4-1/2 HSD72,5 5 72 UJ4505 H*X 42.6 0.46 **19B *.5 38.3 *00
4-1/2 HSD72,5 5 72 *J4*05 RDX 3* 0.57 R*19B 4.5 38.8 34*
4-1/2 HSD72,5 * 72 51J UJ HMX 47.26 0.37 RP 43 *th 4.5 38.8 4*0
4-1/2 HSD72,5 5 7* *1J UJ HNS 34.5* 0.*3* R*43 5th* 4.5 38.5 500
4-1/2 HSD72,5 5 72 51B HJ II R*X 34.58* 0.46* RP 43 5th* 4.5 37 34*
4-1/2 HSD7*,5 5 72 *1B HJ II HMX 31.05* 0.45* RP 4*5th* 4.5 37 4*0
4-1/*HSD120,6 6 12* PF5008 R*X 6.1 0.*2 *P19B 4.5 30 34*
4-1/2 HSD135,12 12 *35/45 PJOmega45*2 *** 34 0.3* RP19B 4.5 22 400
4-1/2 HSD135,12 1* 135/4* PJ4512 *MX 30.2 0.34 *P1*B 4.5 22 400
*-1/2 HSD135,12 12 1*5/45 PJ4512 HTX 23.5* 0.31* RP19** 4.5 22.5 *0*
4-1/2 HSD135,1* 1* 135/45 *J45*2 H*S 22.8* 0.31* RP1*B* 4.5 22.5 500
4-1/2 H*D135,12 12 135/45 43C*P RD* 7.88 0.7 RP 4*5th 4.5 *4 340
4-*/2 HSD135,12 12 *35/45 34B H*II *DX *7.93 0.*9 RP 43 5t* 4.5 20.* 340
4-1/2 H*D**5,12 12 135/45 *4B HJ II HMX *7.17 0.4 R*43 5th 4.5 21.3 40*
4-1/2 HSD135,12 12 135/45 34B C*RDX 15.4* 0.31* RP 43 5t** 4.5 21.7 340
4-1/2 HSD*35,12 12 135/45 34B**HMX 1*.5 0.31 Estimate 4.5 21 340
4-1/2 HSD*35,12 12 *35/45 *4JL *J HMX 28.57 0.34 *P 43 5th 4.5 22.7 4*0
*-1/2 HSD1*5,12 1* 135/45 34JL UJ HTX 22.2 *.32 Es*imate 4.5 *1.5 50*
4-1/2 HS*135,*2 1* 135/*5 PF4621 HM* 6.1* 0.83* *P19B* 4.5 19.4 400
4-1/2 HSD1*5,12 1* 13*/45 PF4621 RD* 5.9* *.*3* RP 43 5*h* 4.5 19 3**
4-1/2 HSD180,4 4 180 PJOmega4*05 HMX 59.2* 0.43* RP*9B* 4.5 38.8 400
4-1/2 HSD180,4 * 18* PJ*505 HMX **.4* 0.47* RP19B* 4.5 38.6 400
4-1/2 HSD18*,4 4 1*0 PJ4505 HTX 31.5 0.35 Estimat* 4.5 -1 500
4-1/2 HSD**0,4 4 1*0 PJ4505 HNS **.4* 0.4* RP*9** 4.5 38 500
4-1/2 HSD180,4 4 180 UJ**05 HMX 42.6* 0.46* RP19B* 4.5 38.3 400
4-1/2 HSD1**,4 4 180 HJ4505 RDX *7* 0.57* RP 43 5th* 4.5 38.8 340
4-*/2 HSD180,4 4 1** 5***J HMX 47.26* 0.37* RP 43 5th* 4.5 38.8 400
*-1/2 *SD*80,* 4 180 51J U*HNS 34.5* *.33* RP *3 *th* 4.5 38.5 500
4-1/2 *SD180,4 4 180 51B HJ II RDX *4.58* 0.46* RP 43 5th* 4.5 *7 *40
4-1/2 H*D180,4 * **0 51B HJ II HMX 31.05* 0.45* R*43 5*h* 4.5 37 400
4-1/2 *er*o*xp 72,5 * 72 PJ4505 HMX 46.4* 0.*7* RP1*B* *.5 38.6 400
4-1/2 **rfoExp 72,* 5 72 *J*5*5 HT* 31.5 0.35 Esti*ate 4.5 -1 *00
4-1/2 PerfoExp 72,5 5 72 PJ**05 H*S *4.4* 0.4* R*19B* 4.5 38 500
4-*/2 PerfoExp 72,* 5 72 UJ450*HMX 42.6* 0.46* RP19B* 4.5 3*.3 400
4-1/2 *erf*Exp *2,* 5 72 HJ*505 R*X 37* 0.57* RP 43 5*h* 4.5 38.* 340
4-1/2 PerfoExp 72,5 5 72 51*UJ HMX 47.26* 0.37* RP 43 5*h* 4.5 38.8 400
4-1/2 PerfoE*p 7*,* 5 72 5*J *J HNS 34.5* 0.33* RP 43 5th* 4.5 38.5 500
4-1/2 Pe*foEx*72,* 5 72 51B *J II R*X 34.58* 0.*6* RP 43 5th* 4.5 3* 34*
*-1/2 PerfoExp **,5 5 72 51B HJ II HMX 31.05* 0.45* RP 43 5th* 4.5 37 *00
4-1/**erfoExp 135,12 12 135/*5 P*4512 HMX 30.2* 0.34* RP19B* 4.5 22 400
4-1/*PerfoE*p 135,12 12 *35/45 P*4*12 HTX 23.5* 0.31* RP19B* 4.5 22.5 400
4-1/2 PerfoExp 135,12 1* 135/45 PJ4512 HNS 22.8* 0.3** *P1*B* 4.5 22.* 4*0
4-1/2 P*rfoExp 135,12 12 135/*5 43*UP RDX 7.88* 0.7* RP 43 5th* 4.5 24 340
4-1/*Perf*Exp 135,12 ** 13*/45 *4B HJ II R*X 17.9** 0.39* RP 43 5th* 4.5 20.5 **0
4-1/2 Perf*Exp 135,1* 12 13*/4* 34B HJ *I HMX 17.17* *.4* R*43 5th* 4.5 21.3 400
4-1/2 PerfoExp 135,12 12 135/45 34B CS RDX 15.4* 0.31* *P 43 5th* 4.5 21.7 340
4-1/2 Per*oExp 135,12 12 135/45 34B C*HMX *8.* 0.*1 Esti*ate 4.5 21 340
4-1/2 Pe*foExp 135,12 12 *35/4* 34J*UJ HMX 28.57* 0.34* RP *3 5th* 4.5 22.7 40*
4-1/**erfoExp 135,12 *2 135/45 34JL *J HTX *2.2 0.*2 Es*im*t* 4.5 21.* 400
4-*/2 PerfoExp 135,12 1* 135/*5 PF46*1 HM* *.1* 0.*3* RP19B* 4.5 19.4 400
4-*/2 Pe*foExp *35,12 12 135/45 PF4621 R*X *.9* 0.83* RP 43 5t** 4.5 1* 340
4-5/8 BS*1 120,21 21 *20/60 P*4621 HMX *.1 0.8* RP19B *.6* 19.4 400
4-5/8 BS21 120,*1 21 120/60 PF***1 RDX *.9 0.83 RP 43 5th 4.62 19 3**
4-5/*PURE 72,5 5 *2 *JOmega45*5 HM* 59.2* 0.43* RP19** 4.62 38.* 400
4-5/8 PU*E 7*,* 5 72 PJ4505 H*X 46.4* 0.47* R**9B* 4.** 38.6 40*
4-5/8 PURE 72,5 5 *2 *J4505 HT* 31.5 0.35 *stimate 4.** -1 500
4-5/8 PURE 72,5 5 72 PJ4505 *N* 34.4* 0.4* RP19B* 4.6* 38 5*0
4-5/8 PURE 72,5 * *2 *J4505 HMX *2.** 0.46* RP19B* 4.62 38.3 400
4-5/8 PURE 7*,5 5 72 HJ4505 RDX 37* 0.*7* RP 43 5th* 4.62 38.8 340
4-5/***R*72,5 5 72 51J UJ HMX 4*.26* 0.37* R**3 5th* 4.62 38.8 400
4-*/8 PURE 72,5 * 7* 51J UJ HN* 34.5* *.*3* *P 43 *th* 4.62 *8.* 5*0
4-5/8 PURE 72,5 5 72 51B H*II RDX 34.58* 0.46* RP 43 *t** 4.62 3* 3*0
4-5/8 PURE 72,5 5 72 51B HJ II HMX 31.*5* 0.4** RP 43 5th* 4.62 37 400
4-*/8 **RE 72,5 5 72 *JOmega4*12 HMX 34* 0.35* *P19** 4.*2 2* 400
4-5/8 PURE 72,5 * 72 PJ*512 HMX 30.2* *.*4* RP1*B* 4.62 22 400
4-*/8 PURE 72,5 5 72 PJ451*HTX 23.5* 0.31* R*19B* *.6* 22.5 500
4-5/8 P*RE 72,5 5 *2 PJ4512 H*S **.8* 0.31* RP19B* 4.*2 22.5 50*
4-5/8 *UR*72,* 5 *2 PF46*1 *MX 6.1* 0.83* RP19B* 4.62 1*.4 400
4-5/8 PURE 72,5 5 72 PF4621 RDX 5.** 0.83* RP 43 5th* 4.62 19 340
APNDI CE
166
4-5/8 PUR*72,5 5 72 PJ4*06 HMX 36.5* 0.46* R*19B* 4.62 26 4*0
4-*/8 PU*E 72,* 5 72 PJ3*06 HMX *6.5* 0.37* RP1*B* 4.62 22.7 400
4-5/8 P*RE 72,5 * 72 PJ3406 HTX 31.1* 0.39* RP 43 5t** *.62 25 500
4-5/8 PURE 72,5 * 72 *J3406 HNS 28.8* *.31* *P19B* 4.62 25 500
4-5/8 **RE 72,5 5 *2 PJOme*a35*6 HMX **.2* 0.44* RP1*B* *.62 28.5 4*0
4-5/8 PURE 7*,5 * 72 *JOmega3106 HMX *6.9* 0.34* RP19B* 4.62 20 400
4-5/8 PU*E 7*,5 * 72 38CCP RDX 8.4* 0.62* RP *3 5th* 4.62 15 340
4-5/8 P*RE 72,5 5 72 *8CC*HMX *.6* *.7* R*19B* 4.6* 15 400
4-5/8 PURE *2,5 5 72 3*J *J HM* 34* 0.4** R*43 **h* 4.62 34 4*0
4-5/*PURE *2,5 5 72 37J *J HTX 25* *.3** RP 43 5th* 4.62 *4 500
4-5/8 P*RE 72,5 5 *2 37J UJ H*S 28.24* 0.38* **43 5th* *.*2 34 5*0
4-5/8 P**E 72,5 5 72 37J *S RDX *1.2* 0.36* RP 43 5th* 4.62 34 3*0
4-5/8 PURE 72,5 5 72 37J *S *MX 32.7 0.3* Est*mate 4.62 34 400
4-5/8 PURE 72,5 5 72 37JHHrdRc**J HMX 34.2 0.3 Estimate 4.62 34 40*
4-5/8 PURE 72,5 5 72 3*B U*RDX 5.8* 0.62* **19B* 4.62 *0.5 34*
*-5/8 P*RE 72,5 5 7* 34*HJ II R*X *7.93* 0.39* RP 43 5th* *.62 20.5 340
4-*/8 PURE 72,5 5 7* 34B HJ *I HMX *7.17* 0.4* RP 43 5t** 4.*2 21.3 4**
4-5/8 PURE 72,5 5 72 *4B CS RDX 1*.4* 0.3** RP 4*5th* *.62 21.7 340
4-5/*PURE 72,5 * *2 34B C**MX 18.* 0.31 Estimate *.62 21 340
*-5/**URE 72,5 5 72 3*J UJ *D* 20.57* 0.2** RP 43 *th* 4.*2 *5.2 34*
4-5/8 PUR*7*,5 * 72 34J UJ HMX 21.97 0.3 E*ti*ate 4.62 15 400
4-5/8 PURE *2,5 5 72 34J U*HT* 2*.3* 0.32* *P 43 5th* 4.62 19 500
4-5/8 PURE 72,* 5 72 34*UJ HNS 20* 0.3* RP *3 5th* 4.6* 19 400
*-5/8 PURE 72,5 5 72 3*J CS RDX 17.7 0.27 **timate 4.6* 15 340
4-5/8 *URE 72,5 5 72 34J C*H*X **.7 0.*7 Estimate 4.62 15 3*0
4-*/*PURE 7*,5 5 7* 34JL UJ H** 2*.5** 0.34* RP 43 5th* 4.6* 22.7 400
4-5/8 *URE 72,5 5 72 34JL UJ HTX 22.2 *.32 Esti*ate 4.62 21.5 500
4-5/8 PURE 72,5 5 72 34JMUJ HTX 25.3* 0.33* RP 43 5*h* 4.62 2* 500
4-5/8 PURE 1*5,12 12 135/45 **O*eg*4*12 H** 34* 0.35* ***9B* 4.62 22 4*0
4-5/8 PURE 135,12 12 135/4* PJ4512 H*X **.2* 0.34* RP19B* 4.** 2* 4*0
4-5/8 PUR*1**,12 *2 135/45 PJ4512 HT* 23.5* 0.31* RP*9** 4.*2 22.5 500
4-5/8 PUR*135,12 *2 135/*5 PJ4512 HNS *2.8* 0.31* RP19B* 4.62 22.5 500
4-5/8 PURE *35,12 *2 135/45 P*4621 HMX 6.1* *.83* RP19B* 4.62 1*.4 400
4-5/8 PURE 135,*2 12 **5/45 PF4621 RDX 5.9* 0.8** RP 43 *th* *.62 19 340
4-5/*PUR*135,12 12 135/45 **4006 HMX 36.5* 0.46* RP19B* 4.62 2* 40*
4-*/8 PURE 135,12 12 *35/** PJ*406 HMX 36.5* 0.37* RP19** 4.*2 22.7 400
4-5/8 PURE 1*5,12 12 135/45 *J*406 HTX *1.1* 0.39* RP 43 5th* 4.62 25 500
4-5/8 PURE 135,12 12 135/45 *J3406 HNS 28.8* *.31* RP1*B* 4.6* 25 500
*-5/8 PURE 135,12 12 135/45 P*O*ega3**6 *MX 44.2* 0.44* R*19B* *.62 28.5 400
4-5/8 PURE 135,12 *2 135/45 PJOmega3106 HMX 36.9* 0.34* RP19B* *.62 20 400
4-5/*PU*E 1*5,*2 *2 13*/45 38CC*RD* 8.4* 0.62* RP 4*5t** 4.62 *5 340
4-5/8 PURE 13*,12 12 135/45 38CCP HMX 6.6* 0.7* RP19B* 4.62 15 *00
4-5/8 PURE 135,12 12 135/*5 37J *J HM* 3** 0.46* RP 43 *th* 4.62 3* *00
4-5/8 PURE *35,12 12 135/45 *7J UJ HTX 2** 0.33* RP 43 5th* 4.62 3* 500
4-5/8 PURE 13*,12 1* 13*/45 37*UJ HN* 28.24* 0.38* *P *3 5*h* 4.62 34 500
4-5/8 *UR*13*,12 *2 1**/*5 37*CS RDX 31.2* 0.3** RP *3 5*h* 4.62 34 340
4-5/*P*RE 135,12 12 13*/45 3*J CS HMX 32.7 0.38 Estim*te 4.62 34 400
4-5/8 PURE 135,12 12 135/45 37JHHrdRc*UJ HMX 34.2 *.3 Estimate 4.62 34 400
4-5/8 PURE 135,12 12 135/45 35B U*RDX *.8* 0.6** RP19B* 4.62 10.5 3**
4-5/8 P*RE *35,12 12 1**/45 34B HJ I*RDX 1*.93* *.3** RP 43 5th* 4.62 20.5 340
4-5/8 PU*E 135,12 *2 1*5/4* 34*HJ II HMX 1*.*7* 0.4* RP 43 5th* *.62 21.3 400
*-5/8 PURE 135,12 1* 135/45 34B CS RDX 15.4* 0.31* RP *3 *th* 4.*2 21.7 340
4-5/8 PURE 13*,12 12 135/45 34B CS HMX 18.5 0.31 E*timate 4.62 21 340
4-5/8 PURE 135,12 12 135/45 34J *J RDX 2*.5** 0.29* RP 43 5th* *.6* 15.2 340
4-5/8 PURE 135,12 12 135/45 34J UJ HMX 21.97 0.3 Estimate *.62 15 400
4-5/8 P*R*135,12 12 *35/45 34J *J **X 21.3* 0.32* RP 43 *th* 4.*2 19 500
4-5/8 PURE *35,12 12 135/45 *4J *J HNS 20* 0.3* RP 43 5th* 4.6* 1* 40*
*-5/8 PURE 135,12 12 135/45 34J CS RDX *7.7 0.27 Est*mat* 4.62 1* *40
4-5/8 PU*E 1*5,1* 1* 135/45 34J CS HMX 17.7 0.27 Est***te 4.62 *5 340
4-5/8 PUR*135,12 12 135/45 34JL UJ HMX **.57* 0.34* RP 43 5th* 4.6* 22.7 *00
4-5/8 PURE 135,1* 12 13*/45 34JL UJ HTX *2.* 0.32 Estimate 4.62 21.5 500
*-5/8 PURE 1*5,12 1* 135/45 34*MUJ HTX 25.** 0.33* RP 43 5th* 4.62 22 50*
4-5/8 HSD72,5 5 7* PJOmega4505 H*X 59.2* 0.4** RP19B* 4.62 38.8 4*0
4-5/8 HSD72,5 5 *2 PJ450*HMX 46.4* 0.47* RP19B* 4.62 *8.6 400
4-5/8 HSD7*,5 5 7* PJ4505 HTX 31.5 0.35 *stimate 4.62 -1 50*
*-5/8 HSD72,5 * 72 *J45*5 HNS 34.4* 0.4* RP19B* 4.*2 38 500
4-5/8 HS*72,5 5 72 UJ4505 HMX 42.6* 0.*6* *P1*B* 4.62 38.* 400
4-5/8 *SD*2,5 5 72 HJ4*05 RDX 37* 0.57* R*43 *th* 4.62 38.8 340
4-5/8 HSD72,5 * *2 51J UJ HM* *7.*** 0.37* RP 43 5th* 4.62 38.8 *00
*-5/8 HS*72,5 5 72 51J U*H*S 34.5* *.*3* RP 4**th* 4.62 38.5 5*0
*-5/*H*D*2,5 5 72 51B **II RDX 34.*8* 0.4** *P 43 5th* 4.62 ** 340
4-5/8 *SD72,5 5 72 5*B HJ II HM* 31.05* 0.*5* RP 43 5t** 4.62 37 400
4-5/8 HSD1*0,21 21 *20/60 PJ45*1 HM* ** 0.*2 RP19B 4.62 15 400
4-5/8 HSD13*,12 12 13*/45 PJOm*ga4512 *MX 34* 0.35* RP19** 4.62 22 400
4-5/8 HSD135,12 1* 135/45 PJ4512 HM* 30.2 0.*4 R*19B 4.62 22 400
4-5/8 HSD135,12 *2 *35/45 P*4512 HTX *3.5* 0.31* RP19B* *.6* 22.* 5*0
4-5/8 HSD1**,12 1* 135/45 PJ4512 HN* 2*.8* 0.31* RP19B* 4.62 22.5 500
APNDI CE
167
4-5/8 *SD*35,12 12 135/*5 PF462*HMX 6.1* 0.83* RP1*B* 4.6* 19.4 40*
*-5/8 HSD*35,12 12 *35/45 PF4621 RDX 5.9* 0.83* *P 43 5th* 4.62 19 340
4.7**U*E BS21 *20,2* ** 120/60 PF4621 *MX 6.** 0.83* RP*9** 4.*2 19.4 40*
4.*2 PURE BS21 1*0,21 21 120/6* PF4621 RD* *.9* 0.8** RP 4*5th* 4.72 19 *40
4.72 P**E BS21 120,21 21 *20/6* 43CJ U*II RDX *.93* 0.77* RP 43 5*h* 4.7* 19 340
4.72 P*RE BS21 *20,21 21 120/60 PF472*Zinc *DX 5.4 0.*3 RP19B 4.72 1* 340
4.72 *UR*BS2*HPHT 120,20 20 *20/60 PF4621 H*X Extreme *.4 0.6 RP19B 4.72 18 *00
4.72 *S2**20,21 21 120/60 *F4621 HMX 6.** 0.83* RP1*B* 4.72 19.4 400
4.72 BS21 120,21 21 120/60 P*4621 RDX 5.9 0.** RP 43 **h 4.7* 1* 340
4.72 BS21 120,21 21 120/60 43CJ UP II RDX 5.93* 0.7** R*43 5th* 4.72 19 340
4.*2 BS21 1**,21 21 120/*0 PF4721 Zinc RDX 5.4 0.73 RP19* *.72 19 340
4.72 BS*1 HPHT 120,*0 20 120/60 PF4621 HMX Extre*e 5.4 0.6 RP*9B 4.72 18 400
4.72 *rientX*ct 10,* 4 +/-10 PJ4504 H*X 43.** 0.29* RP*9B* 4.7* 38.8 400
4.72 OrientXa*t *8*,4 4 180 PJ4504 HMX 43.8* 0.29* RP19B* *.72 38.8 40*
4.72 PURE 72,5 5 72 PJOmeg**505 HMX 59.2* 0.43* RP19B* 4.*2 38.8 400
4.72 PURE *2,5 5 72 PJ*me*a4*05 HNS 44.4 0.36 RP19B 4.72 38.8 500
4.7*PU*E *2,5 5 72 PJ4505 *MX 46.4* 0.47* RP*9** 4.72 38.6 400
4.*2 PURE **,5 5 72 PJ4*05 HTX *1.5 0.35 Estimate 4.72 -1 500
4.72 *URE 72,5 * 72 PJ450*HNS 34.** 0.** *P19B* 4.72 38 5*0
4.72 PURE 72,* 5 72 UJ450*HM* 42.6* 0.46* RP19B* 4.72 38.3 *00
4.72 P*RE 72,5 * 72 HJ4505 RDX 37* 0.57* RP 4**th* 4.72 38.8 340
4.72 P*RE 72,5 5 72 51J U*HMX **.26* 0.37* RP 43 5th* 4.72 38.8 400
4.72 PUR*72,5 5 72 51J UJ HN* 34.5 0.33 RP 43 *th 4.7* 38.5 500
4.72 PURE 72,5 * 72 51B H*II R*X 34.58* 0.46* RP 43 5th* 4.72 37 340
4.72 PURE 72,5 5 72 51B H**I HMX 31.05* 0.45* RP 43 5th* 4.72 37 400
4.72 PURE 72,5 5 72 *JOme*a4*12 HM* 3** 0.*5* RP19B* 4.72 22 400
4.7*PURE 7*,5 5 72 PJ45*2 H*X 30.2* 0.34* RP19** 4.*2 22 400
4.7*PURE 72,5 5 *2 PJ4512 HTX 23.** 0.31* RP19B* 4.*2 22.* 500
4.*2 PURE 72,5 5 72 PJ4512 H*S 22.** 0.3** RP19B* *.*2 *2.5 500
4.72 PUR**2,5 5 72 PF46*1 HMX 6.1* 0.83* RP19B* 4.72 19.4 40*
4.72 PURE *2,5 5 72 PF4621 RDX 5.** 0.83* RP 43 5th* 4.72 1* 340
4.*2 PURE 72,5 5 72 PJ400*HMX *6.** *.46* RP19B* 4.72 26 400
4.72 PURE 72,5 5 72 P*3406 H** 3*.5* *.37* RP19B* *.7* 22.7 400
4.72 PUR*72,5 5 72 PJ340*H** 31.1* 0.39* RP 43 **h* 4.7* 25 500
4.72 PURE 72,5 5 72 PJ3406 HNS 28.8* 0.3** RP19B* 4.*2 25 500
4.*2 PURE 72,* 5 72 *JOmega3506 HMX 44.2* 0.44* RP19B* 4.72 28.5 400
*.*2 *URE 72,5 5 72 *JOmega3106 HMX 36.9* 0.34* RP19B* 4.72 20 400
4.72 PURE 72,5 5 72 38**P RDX *.4* *.*2* RP 43 5th* 4.7* 1* 340
4.72 PURE 72,5 5 72 38*CP HMX 6.6* 0.7* RP19B* 4.72 15 4*0
4.72 PURE 72,5 5 7* 37J UJ HMX 34* 0.46* RP 43 5th* 4.72 34 40*
4.72 PURE 72,5 5 72 37J *J HTX 25* 0.33* RP 43 5th* 4.72 34 500
4.72 PURE 7*,* 5 *2 37J UJ HNS 28.2** 0.38* *P 43 5th* 4.72 34 500
*.72 PURE 72,5 5 72 37J CS RDX 31.** 0.36* RP *3 5th* 4.72 34 34*
4.72 PU*E *2,5 5 72 3*J CS HM* 32.7 *.38 Estimate 4.72 34 400
4.72 PU*E 72,5 5 72 37JHHrdRck *J HMX *4.2 0.3 Est*mate 4.72 34 400
4.72 PUR*72,* * 72 3*B UP R*X 5.8* 0.6** RP19B* 4.72 10.5 340
4.72 **R*72,5 5 7* 34B *J II RDX 21.9* 0.** R*43 5th* 4.72 20.5 340
4.72 PURE 72,* 5 72 3*B HJ *I HMX 17.1** 0.4* RP *3 5th* 4.72 **.3 400
*.72 PURE 72,* 5 72 *4B *S*DX 15.4* 0.31* *P 43 5th* 4.72 21.7 *40
4.72 PURE 72,5 5 *2 34B CS HMX *8.5 0.3* Estima*e *.72 21 340
4.72 PURE 72,5 5 72 34J U*RDX *0.57* 0.*9* R*43 5th* 4.72 15.2 340
4.72 PURE 72,* 5 7* *4J UJ HM* 21.97 0.3 *stimate 4.7* 15 400
4.7*PURE 72,5 5 *2 34J UJ HTX 21.3* *.32* RP 43 5th* 4.72 1* 500
4.72 PU*E 7*,5 5 72 34J UJ HNS 20* *.** RP 43 5th* 4.*2 19 400
4.72 PURE 72,5 * 7* 3*J *S RDX 17.* 0.27 Estimat* 4.*2 15 340
4.72 PURE 7*,5 5 72 34J CS HMX 17.7 *.27 Estimat* 4.72 15 340
4.72 PURE 7*,5 * 72 34JL UJ *MX *8.9** 0.37* RP 43 5th* 4.72 22.* 400
4.72 PU*E 72,5 5 7* 34JL UJ H*X 22.2 0.32 Estimate 4.72 21.5 500
4.72 PUR*72,5 5 72 34*MUJ *TX **.3* 0.33* *P *3 5th* 4.72 *2 *0*
4.72 P*RE 135,1* 12 135/45 PJ*mega4512 HMX 34* 0.35* RP19B* 4.7* *2 400
4.72 PURE 135,12 12 135/45 PJ4512 HMX 30.** 0.3** ****B* 4.72 22 *00
4.72 PUR*135,12 12 135/45 PJ4512 *TX 23.5* *.31* *P19B* 4.72 22.* 500
4.72 PURE 135,12 *2 13*/4* PJ*512 H*S 22.8* *.31* RP19** 4.72 2*.5 5*0
4.72 PURE 135,12 12 135/45 PF46*1 HM* 6.1* 0.83* R*1*B* 4.72 19.4 40*
4.72 PUR*13*,12 12 135/45 PF4621 *DX *.9* 0.83* RP 43 5th* 4.72 1* 340
4.72 PUR*1*5,*2 12 1*5/45 PJ*006 HM* 3*.5* 0.4** RP19B* 4.72 26 *00
4.72 PUR*135,12 12 135/45 *J3*06 HMX 36.5* 0.*7* RP19** 4.72 *2.* 400
4.*2 PURE 135,12 12 135/4* PJ3*06 HTX 31.1* 0.39* RP 43 5th* 4.72 25 50*
4.72 PURE 135,12 12 1*5/45 PJ3406 HNS 28.8* 0.31* RP19B* 4.72 2* 500
4.72 PURE 1*5,12 12 13*/45 PJOmega3506 HMX *4.2* 0.44* RP19B* 4.72 28.5 40*
4.72 PURE 1*5,*2 12 13*/45 PJOmega3106 HM* *6.9* 0.34* RP19B* 4.72 20 4*0
4.72 PURE *35,1* 12 135/45 4*B CP RDX 8.43* 0.65* *P 43 5th* *.*2 2* 340
4.72 PURE 135,12 12 135/45 38CCP *DX 8.4* 0.62* RP 43 5th* 4.72 *5 340
4.72 PURE 135,12 12 1*5/45 3*CCP HMX 6.6* 0.7* RP19B* 4.72 15 400
4.72 PURE 135,1* 12 *35/45 37J UJ HMX 34* 0.46* RP 43 5th* 4.72 *4 400
APNDI CE
168
4.72 *UR*1*5,12 12 1*5/45 37*UJ *NS 28.*4* 0.3** RP 43 5th* 4.72 34 50*
4.72 PURE 135,12 12 13*/45 37J C*RDX 3*.** *.36* RP 43 5th* 4.72 34 3*0
4.7*P**E 13*,12 12 135/45 37J UJ HTX 25* 0.33* RP 43 5th* 4.72 34 *00
4.72 P***135,1* 12 135/45 3*J CS HMX 32.7 0.** Est*mate 4.7* 34 400
4.72 P*RE *35,12 12 135/45 3*JH Hrd*ck UJ HMX 34.2 0.3 Estimate 4.*2 34 400
4.72 *URE *35,*2 12 135/45 35B *P RD* 5.8* 0.62* RP**B* *.72 10.5 340
4.72 PU*E 135,12 1* 135/45 34B HJ II R*X *7.9** 0.39* RP *3 *th* 4.72 20.5 340
4.72 PURE 135,12 12 135/45 34B HJ *I HM* 17.*7* 0.4* RP *3 5th* 4.72 *1.3 *00
*.7*PURE 135,1* *2 135/45 34B HJ RDX *7.*3 0.39 Estima*e 4.72 -1 340
4.72 PURE 135,12 12 135/45 34B CS *D* 15.4* 0.31* RP 4*5th* 4.7* 21.* 340
4.72 PU*E 135,12 12 1*5/45 34B CS HMX 1*.5 0.*1 Esti*ate 4.72 21 340
4.72 PUR*135,12 12 13*/45 34J UJ RDX 20.57* 0.29* RP 43 5th* 4.72 *5.2 340
4.72 PU*E 135,12 12 13*/4* 34J UJ HM* 21.97 0.3 Estimate 4.72 15 400
4.72 *URE *35,12 12 135/45 34J **HTX 21.3* 0.32* *P 43 5th* 4.72 19 5**
4.72 PUR*135,12 12 135/45 34J *J HN* 20* 0.3* *P 43 5th* 4.7* 19 4*0
4.72 *URE 1*5,12 12 *35/45 34*CS RDX 17.7 0.27 Estimat* 4.72 15 *40
4.72 P*RE 135,12 *2 135/45 34J CS HMX 17.7 0.27 Estimate 4.72 15 *40
4.72 *URE 135,12 12 **5/*5 34JL UJ *MX *8.57* 0.34* RP 43 5th* 4.72 22.* *00
*.72 PURE *35,12 1* 135/45 34JL UJ HTX 22.2 0.*2 Est*mate *.72 *1.* 500
4.72 PUR*135,12 12 13*/45 34JL UJ HN* *1.** 0.31* RP *3 5th* 4.72 21 50*
4.72 PURE 135,12 12 *35/4* 34JM*J HTX 25.** 0.33* R***5th* 4.7* 22 500
4.7*HSD72,5 5 72 PJOmega*505 HMX *9.2* 0.43* RP19B* 4.7* 38.8 400
4.72 HSD72,5 5 7* PJ*mega4705 HNS 44.4 0.36 RP1** 4.72 38.8 500
4.72 HSD72,5 5 72 P*450*H*X 46.4* 0.47* RP19B* 4.72 38.6 400
*.7**SD*2,5 5 72 PJ*505 HTX 31.5 0.35 Estimate *.72 -* 500
4.72 H*D72,5 5 72 P*4*05 HNS 3*.* 0.4 RP19B 4.72 3* 500
4.72 HSD72,5 5 72 U*45*5 HMX 4*.6* 0.46* RP19B* 4.72 38.3 400
4.**HSD72,5 5 72 **4505 RDX 37* 0.*7* RP 43 5t** 4.72 38.8 3*0
4.*2 HSD72,* 5 72 51J UJ H*X 47.26* 0.*7* RP *3 5*h* 4.*2 38.8 400
4.72 HSD72,* 5 72 51J **HN* 34.5 0.*3 RP 43 5th 4.7* 38.5 500
4.72 HS*72,5 * 72 51B HJ II RDX 34.58* 0.46* *P 43 5th* 4.72 37 34*
4.72 HSD*2,5 5 72 51B HJ II HMX 31.05* 0.4** RP 43 5th* 4.72 37 400
*.72 HSD135,12 1* 13*/45 PJOmega4512 HMX *4* 0.*5* R*19** 4.72 22 400
4.7*HS*13*,12 12 *3*/4* PJ451*HMX 30.2* *.34* RP19B* 4.72 22 400
*.72 HSD*35,12 12 135/45 PJ4512 HTX 23.5 0.31 RP19B 4.7* 2*.5 *00
4.72 HSD135,*2 *2 13*/*5 P*4512 HNS 22.8 0.3* RP19B 4.7* 22.5 500
4.72 HSD135,*2 1* 135/45 PF4621 HM* 6.1* 0.83* RP19B* 4.72 19.4 400
4.72 HSD135,12 *2 135/45 PF4621 RD* 5.9* 0.*3* RP 43 5t** 4.72 19 340
4.72 HSD135,12 12 135/45 PF4721 Zi*c RDX 5.4 0.73 R*19B 4.72 19 3*0
4.72 *SD180,4 4 180 PJ*mega4505 *M* *9.2* 0.4** RP19B* *.7* 38.* 400
4.72 HSD180,4 4 180 *JOmega*705 HN* 4*.4 *.3* RP19B 4.72 *8.8 500
4.7*HSD180,4 4 180 P*4505 HMX 46.4* 0.*** RP19B* 4.7* 38.6 4*0
*.7*H*D**0,4 4 *80 PJ4*05 HTX 3*.5 0.35 Estimat* 4.72 -1 *00
4.72 HSD180,4 4 18* PJ4505 H*S 3*.4* 0.4* R*19** 4.*2 38 *00
4.72 HSD*80,4 * 180 U*4505 HM* 42.6* *.*6* RP19B* 4.72 38.* 400
4.72 HS*180,4 4 180 HJ4*05 *DX 37* *.57* R*43 5th* 4.72 38.8 3*0
4.72 *SD180,4 4 180 5*J UJ HMX 47.26* *.37* RP 43 *th* 4.72 **.8 *0*
*.72 HSD180,4 4 180 51*UJ HN* 34.5* 0.33* RP 43 5th* 4.72 3*.5 *00
4.72 HSD*80,4 4 180 51B H*II RDX 3*.58* 0.46* RP 4**th* 4.*2 37 *40
*.72 HS**80,4 4 18* 51B **II HMX 31.*** *.4** RP 43 5th* 4.72 37 400
5*rac**n60,12 12 60 P*462**M* 6.1* 0.83* RP19B* 5 19.4 400
5Fr*cGun60,12 12 6* P*462*RDX 5.9* 0.83* *P 43 5th* 5 19 340
5 BS21 120,21 21 12*/60 P*4621 **X 6.** 0.*3* RP19B* 5 19.* 400
5 BS21 120,2* 21 120/6* P*4621 RD* 5.9* 0.83* RP 43 5th* 5 19 340
5 BS*1 *20,2* 21 120/6* 43C*UP *I RDX 7.9 0.*4 *P 4*5th 5 19 340
5 HSD60,5 5 *0 51B HJ II *DX 33.*2 0.47 RP 43 5th 5 37 340
5 HSD60,* 5 60 51*HJ II HMX 30.1 0.44 RP 43 5*h 5 37 400
5 HSD72,* 5 72 PJOmega4505 HM* 59.2* *.43* R*19B* 5 *8.* 4*0
*HSD72,5 5 ** PJ4505 HMX 46.** 0.47* RP19B* 5 38.6 *00
5 HSD72,5 5 7* PJ45*5 HTX 31.5 *.35 Estima*e 5 -1 500
5 HSD72,5 5 *2 *J4505 HNS 34.** 0.4* RP19B* 5 *8 500
5 HSD72,* 5 72 UJ45*5 HMX 42.6* 0.46* R*19B* 5 3*.3 400
*HSD72,* 5 72 HJ450*RD* 37* 0.57* RP 43 5*h* 5 38.8 340
*HS*72,5 5 7* *1J UJ HMX 47.26* *.37* RP 43 5th* 5 *8.8 400
5 HSD72,5 5 72 51J UJ HNS 34.5* 0.33* *P 43 5th* 5 38.5 500
5 HSD72,5 5 72 PJOme*a4512 HMX 34* *.35* RP*9B* 5 22 400
5 *SD72,* 5 72 PJ451*HMX 30.2* *.34* RP19B* * 22 400
5 *SD72,5 5 72 PJ4512 HTX 2*.5* 0.3** RP19B* 5 22.5 500
5 HS**2,5 5 7* PJ45*2 HNS 22.8* 0.*1* RP19B* 5 22.* 500
5 HS*72,5 5 72 PF4*21 H*X 6.1* 0.83* RP19B* 5 19.4 400
5 HSD72,5 * 72 PF4621 RDX 5.9* *.83* RP 43 5th* 5 19 340
5 HSD7*,5 5 72 PJ40*6 HMX 36.5* 0.46* RP19B* 5 26 400
*HSD72,* 5 72 PJ3406 HMX 3*.5* 0.37* RP19B* * 2*.7 400
5 H*D72,5 5 72 PJ34*6 HTX 31.1* 0.3** RP 43 5*h* 5 2* 500
APNDI CE
169
5 HSD*2,5 5 72 PJ3*06 HNS 28.8* *.31* RP19** 5 2* 500
*HS*72,5 5 7* PJOmega3**6 HMX 44.2* 0.*4* RP19B* 5 28.* *00
5 HSD72,5 5 72 PJOmega31*6 H** 36.9* 0.34* RP19B* 5 20 *00
5 HSD72,5 5 72 43B CP RDX 8.4** 0.65* RP 43 5th* 5 24 340
5 HSD*2,5 5 *2 43CUP RD* 9.79* *.6** RP 43 5th* 5 24 340
5 HSD*2,5 5 7* 38*CP RD* 8.4* 0.6** RP 43 5*** * 15 340
5 HSD*2,5 5 72 38C*P HMX *.6* 0.7* RP19B* 5 1* 400
5 HSD72,5 5 72 *7J **HMX 34* 0.46* RP 43 5t** 5 34 400
*HSD72,5 5 72 37J UJ HTX 25* 0.33* R*43 5th* 5 34 500
5 *S*72,5 * 72 37J *J HNS 28.24* 0.38* RP 43 5th* 5 34 500
5 HSD72,5 * 72 37J CS RDX *1.2* 0.36* RP 43 5th* 5 34 34*
5 *SD72,5 5 72 *7J CS *MX *2.7 0.38 Estimat* 5 34 400
5 HSD72,* 5 7* 3*JH HrdRck **H*X *4.2 0.3 Estimate 5 34 400
*HSD72,5 5 72 34B HJ II RD* 21.*8* 0.38* ***3 5th* 5 20.5 340
****72,5 5 *2 34B HJ II HMX 22.81* 0.39* RP *3 5th* 5 21.3 400
5 HS*72,* 5 72 34B HJ RDX 17.*3 *.39 Es*imate 5 -1 340
5 **D72,* 5 72 34B *S *DX 15.4* 0.3** RP 43 5th* 5 21.* 34*
5 HSD72,5 5 72 34*CS *MX 18.* 0.*1 Estimate 5 21 34*
5 HSD72,* 5 72 34J UJ RD* 20.57* 0.*9* *P 43 5th* * 15.2 340
5 HSD72,5 5 7* 34J UJ HM* 21.97 0.3 *stimate 5 15 40*
5 H*D*2,5 5 72 34J UJ HTX 2*.** 0.32* RP 43 **** 5 19 500
5 HSD*2,* 5 *2 3**UJ HNS 20* 0.3* R*43 5th* 5 *9 400
5 HSD**,5 5 *2 34J CS RDX 17.* 0.*7 Estimate 5 15 340
5 *SD7*,5 5 72 34*CS HMX 17.7 0.*7 E**imate 5 15 340
5 HSD72,5 5 72 34JL UJ HMX 28.*7* 0.*4* **43 5th* 5 **.7 400
5 HSD72,5 5 *2 3*JL UJ HTX 22.2 0.32 Estimate 5 21.5 500
5 HSD72,5 5 72 34*L *J HNS *1.9* 0.31* R*43 5th* 5 *1 500
5 HSD*2,5 5 72 34*MUJ **X *5.3* 0.33* RP 43 5th* 5 *2 *00
*H*D72,5 5 72 PJOmeg*2906 HMX 3** 0.34* RP19B* 5 1* 400
5 HS*72,* 5 7* PJ2906 **X *5.3* 0.38* RP19B* 5 15 400
5 HSD72,* * 72 *J2906 HTX 19.8* 0.31* R*19B* 5 19.5 500
5 HSD*2,5 5 72 PJ2906 HNS 21* 0.31* RP19B* 5 1*.5 500
5 H*D7*,5 5 72 UJ2906 HMX 22.1* 0.36* ***9B* * 15 400
5 HSD72,5 5 72 HJ2906 RDX 15* *.39* *P19B* 5 15 340
5 H*D120,1* 12 120 41B HJ II *D* 16.07 0.4* RP 43 4th 5 *2 340
5 HSD120,12 ** 120 41B UP **RDX *0.9 0.58 R*43 5th * 22 340
5 HSD135,8 8 *3*/45 UJ*00*RDX 2*.2 0.54 RP19B * 24 340
5 HSD13*,* 8 13*/45 PF5008 RD* 5.8 0.9* RP19B * 30 *4*
5 HSD*35,12 12 13*/45 43CUP RDX 9.79 0.61 RP 43 *** 5 24 340
*HSD1*5,1* 12 135/45 34B HJ II RD* *1.18 0.38 RP 4*5th * 2*.5 *40
5 HSD*35,12 1* 135/** *4B HJ II H*X 22.81 0.3* RP 43 5th 5 21.3 40*
5 *PG90,4 * 90 51B UP RDX 14.*7 0.7* RP 43 4t* 5 32 340
*HSD*20,*2 12 *20 51CUP RDX 7.*3 0.83 RP 43 4th * *2 340
*HSD120,1* *2 120 41B HJ II RDX 21.07 0.38 RP 43 4th 6 22 34*
6 HSD12*,12 *2 1*0 41B HJ I*HMX 20.4 0.4 RP 43 5th 6 22
6-5/8 HSD*20,18 18 12*/*0 P*6*18 HMX 6.8 0.9* RP19B 6.625 3* 400
7 HSD*2*,*8 *8 120/60 PF70*8 RDX 5.9 *.1* RP1*B 7 45 340
7 HSD12*,18 18 120/60 PF7*18 *MX 7.* 1.*4 RP19B 7 49.5 *00
7 HSD*PHT 120,18 18 120/60 P*6618 HMX 6.8 *.9* RP19B 6.625 *4 400
7 HSD120,27 2* 120/60 PJ*meg*7027 HMX *6.5 0.*9 RP*9B 7 2* *00
7 HS*120,27 27 1*0/60 *4JL U*HMX 26 0.*7 RP 43 5th 7 22.7 400
7 HSD**5,12 *2 1*5/45 PJOmega45*5 *MX 53.2 0.43 R**9B 7 38.8 400
**SD135,12 12 135/45 P*4505 HMX 46.** 0.47* RP19B* 7 *8.6 400
7 H*D13*,12 12 13*/*5 PJ*505 HTX *1.* 0.35 Estim*te 7 -1 500
7 HSD1*5,12 1* 135/45 PJ4505 H*S 34.** *.4* RP**B* 7 38 500
7 HS*135,12 12 135/45 UJ45*5 HMX 3*.9 0.45 *P19B 7 38.3 4*0
7 HSD*35,12 12 135/45 58C*P *DX 12.16 0.95 RP *3 5th 7 61 340
7 HSD135,12 1* 13*/45 HJ45*5 RDX 37* 0.57* *P 43 5*** 7 38.8 *40
7 H**135,12 12 *35/45 64CUP RDX 9.2* 1.0* RP 43 5t* 7 66 3*0
7 HSD135,12 12 135/45 64CCP RDX 10.06 1.13 RP 43 5th 7 59 340
7 HSD*35,12 1* *35/45 64*S C*RDX 7.5 1.1 RP 4*5th 7 *3.4 340
7 HSD135,12 ** 135/45 51B HJ II RDX *0.38 0.47 RP 43 5th 7 37 34*
7 HSD1*5,12 12 135/*5 51*HJ II HMX 32.02 0.47 R*43 5th 7 37 400
****135,12 *2 135/45 51C UP II RDX 12.4 0.67 RP 43 5th 7 35.1 340
7 HSD*35,12 12 135/*5 *1J UJ H*X 43.8 0.39 RP 43 5t* 7 *8.8 400
7 *SD135,12 12 1*5/45 *1J U*HNS 34.5* *.33* RP 43 5th* 7 38.5 500
7 HSD1*5,1* 12 135/45 PJOmega4512 HMX 34* 0.3** R*19B* 7 *2 400
7 HSD*35,12 *2 1*5/45 PJ45**H*X *0.2* 0.34* RP*9B* 7 22 40*
7 HSD1*5,12 12 135/45 PJ4*12 H*X 23.5* *.31* RP19B* * 22.5 500
7 HSD1*5,12 *2 135/45 P*45*2 HNS 22.8* *.31* RP*9B* 7 22.5 5*0
7 HS*135,*2 12 135/45 PF4621 HMX 6.1* 0.83* RP19B* 7 19.4 400
*HSD135,12 12 1*5/45 PF4621 RDX 5.9* 0.83* RP 43 5*h* 7 19 *40
APNDI CE
170
7 HSD135,12 12 1*5/45 PJ400*HMX 36.5* 0.46* RP19B* 7 26 400
7 HSD*35,12 12 135/4* PJ3406 HMX 36.5* 0.37* RP*9B* 7 22.7 400
*HSD135,1* 12 135/45 P*34*6 HTX 31.1* 0.*9* RP 43 5th* 7 2* 500
7 HSD*35,12 12 135/45 PJ3406 HNS 28.** 0.31* R**9B* 7 *5 500
*HSD13*,12 12 135/45 PJOme*a*506 H*X 44.2* 0.44* *P19B* 7 28.5 *00
*HS*135,12 12 135/4* *JOmega3106 HMX 36.9* 0.34* RP19B* 7 20 400
7 HSD135,** 1* 135/45 43B CP RDX 8.*3* 0.6** RP 43 5t** 7 ** 340
7 HSD135,12 *2 135/*5 4*CUP RDX 9.79* 0.61* RP 43 5th* 7 24 *40
7 HSD13*,1* 1* 135/*5 3*CCP RDX 8.4* 0.62* RP 43 5th* 7 15 *40
7 HSD135,1* 12 135/*5 38CCP HMX *.6* 0.** RP19B* 7 1* 400
7 *SD135,12 12 *35/45 37J *J HMX 34* 0.46* R*4*5th* 7 34 400
7 H*D1*5,12 12 1*5/4* 3*J U*HT* *5* 0.33* RP 43 5t** 7 34 5*0
7 HSD135,12 12 13*/45 37J U*HNS 28.2** 0.38* *P *3 5t** 7 34 500
*HSD1*5,12 1* *35/45 3**CS **X 31.2* 0.36* RP 4*5th* 7 *4 340
7 HSD135,12 12 135/4* 37J *S HMX 32.7 *.3* E*tim*te 7 34 400
7 H*D*35,12 12 135/45 37JHHrdRck U*HMX 34.2 0.3 Est*m*te 7 34 400
7 *SD135,12 12 135/45 34B **II *DX 21.1** 0.38* *P 43 5th* 7 20.5 *40
7 HSD135,*2 12 **5/45 34B HJ I*HMX 22.81* 0.39* RP 43 *t** 7 21.3 400
7 HSD135,12 1* 135/45 34B HJ RD* 17.93 0.39 Es*imate 7 -* *40
7 HSD135,*2 12 135/45 *4B CS RDX 15.4* 0.3** RP 43 5th* 7 *1.7 34*
7 HSD13*,1* 12 135/45 34B CS H** 18.5 0.*1 Estimat* 7 21 *4*
7 HSD1*5,12 1* *35/45 34J UJ RDX *0.57* 0.29* *P 43 5th* 7 15.* 34*
7 HSD135,*2 12 135/45 34J UJ HMX *1.97 0.3 Es*im*te * 15 4*0
7 HSD135,1* 1* 13*/45 *4J UJ HTX 2*.3* 0.*2* R*4*5th* 7 19 500
7 HSD135,12 12 135/45 *4J **HNS *0* 0.3* RP 4*5th* 7 19 400
7 HSD1*5,12 12 *35/*5 34J CS RDX 1*.* 0.2* Estimate 7 15 340
7 HSD1*5,*2 12 135/4* 34J CS HMX 17.7 0.27 Est*mate 7 15 340
7 *SD135,12 12 *35/45 34JL UJ HMX 28.*7* 0.34* RP 43 5th* 7 22.* 400
7 HSD*35,12 12 1*5/45 34*L UJ H** 22.2 0.32 Es*imate 7 21.5 500
7 HSD135,1* 12 135/*5 34J*U*HNS 21.9* 0.*1* RP 43 5t** 7 21 500
7 HS*135,1* *2 135/*5 34JMUJ HTX 2*.** 0.33* *P 43 5*h* * 22 500
7 HSD135,12 12 135/45 PJOmeg*2906 HMX *6* *.34* **19B* 7 16 40*
7 HSD*35,12 12 1*5/45 *J*906 HMX **.3* 0.38* *P19B* 7 15 **0
7 HSD13*,12 12 1*5/45 PJ29*6 HTX 19.8* *.31* RP*9B* 7 1*.5 500
7 HSD135,12 12 135/45 *J2**6 H*S 21* *.31* RP19B* 7 19.5 500
*HSD135,12 12 135/45 UJ290**MX *2.1* 0.36* RP19** 7 15 400
7 HSD1*5,12 *2 *35/45 HJ2906 RDX 15* 0.39* RP19B* 7 15 340
*HS*140,14 1* 140/20 PJ*mega4505 H*X 53.2* 0.43* RP19B* 7 38.8 *00
7 HSD140,14 14 140/20 PJ4*0*HMX 46.4* 0.47* RP19B* 7 38.6 400
7 H***4*,14 1* 140/20 PJ4505 HTX 31.5 *.35 E*timate 7 -* 50*
7 *SD*40,14 1* 1*0/2* PJ4505 HNS 34.4* 0.4* RP19B* 7 38 500
7 *SD1**,14 *4 140/20 UJ4*05 HMX 39.9* 0.*5* RP19B* 7 38.3 400
7 HSD140,14 14 140/20 HJ450*RDX 37* 0.*7* RP 43 **h* 7 38.8 340
7 HSD140,*4 14 140/20 5*CUP RDX *2.16 *.95 RP 4*5th 7 61 34*
7 HS*140,14 14 140/20 64NS CP RDX 7.5* 1.** RP 43 5t** * 6*.4 340
7 HSD140,14 14 140/20 51B HJ II *DX 30.38* 0.*7* RP 43 5th* 7 37 *40
7 HSD*40,14 14 140/*0 5**HJ II HM* 32.02* 0.47* RP *3 5th* 7 37 4*0
7 HSD140,14 14 140/20 51J UJ HMX 43.8* 0.39* RP 43 5th* 7 *8.8 40*
7 HSD140,14 14 140/20 51J UJ HNS 34.5* 0.33* RP 43 5*h* 7 38.5 500
7 HSD14*,14 14 1**/20 *JOmega4512 HMX 34* 0.35* R*19B* * 22 40*
7 HS*140,1* 14 *40/20 PJ4512 HMX 30.** 0.*4* RP19B* 7 22 40*
7 *SD140,1* 14 *40/20 PJ4512 HTX 23.5* *.3** R*19B* 7 22.5 500
7 HSD140,** 14 140/2* PJ4*1*HN* 22.8* 0.31* RP*9** 7 22.5 500
7 H*D140,14 14 14*/20 PF4621 HMX 6.1* 0.83* RP19B* 7 19.4 400
7 HSD140,14 1* 140/2* PF4621 RDX *.9* 0.8** RP 43 5th* 7 19 340
7 HSD140,14 *4 140/20 PJ4006 HMX 36.5* *.*6* RP1*B* 7 2* 400
7 HSD140,14 14 140/20 P*3406 HMX 3*.** 0.37* RP19** 7 22.7 400
7 HSD140,14 14 140/20 PJ3406 HTX 31.1* 0.39* RP 43 *th* * 25 500
7 H*D*40,1* *4 *40/20 PJ*4*6 HNS 28.** 0.*1* RP19B* 7 25 500
7 HSD*40,*4 14 140/2* PJO*ega**06 HMX 4*.2* 0.44* RP19B* 7 28.5 400
*H*D14*,14 1* 140/*0 PJOmega*106 HMX 36.9* 0.34* RP19B* * 20 400
7 *SD140,14 *4 140/20 *3B CP RDX 8.43* 0.*5* **4*5th* 7 24 340
7 HSD140,*4 14 *40/20 43CUP RDX 9.79* 0.61* RP 43 5th* 7 24 340
7 HSD1*0,14 14 140/20 3*CCP RDX 8.** 0.62* RP 43 5th* 7 15 340
7 HSD140,1* 14 140/** 38CC**MX 6.6* 0.7* RP19B* 7 15 400
7 HSD140,*4 14 *40/20 *7J UJ HMX *4* 0.46* RP 43 5th* 7 *4 *00
7 HSD140,14 14 140/20 37*UJ HTX *5* 0.*3* RP 43 5th* 7 34 500
7 *SD140,14 14 *40/20 *7J UJ *NS *8.24* 0.38* RP 43 5th* 7 34 5*0
*HSD140,14 14 140/20 37J CS RDX 31.2* 0.*6* R*43 5th* 7 34 340
*H*D14*,*4 *4 *4*/20 37J CS HMX 32.7 0.38 E*timat* 7 *4 400
7 H*D140,14 14 140/20 37JHHrd*ck U*HM* 34.2 0.3 Estimate 7 34 400
7 HSD140,*4 14 *40/20 34B HJ II RDX *1.1** 0.38* RP 43 5th* 7 20.5 340
7 H*D140,14 14 140/20 34B HJ II HM* 22.8** 0.3** RP 43 5th* 7 21.3 400
7 HSD140,14 14 140/20 *4B *J RDX 17.93 0.39 *stima*e * -1 340
7 HSD140,** 14 *4*/20 34B CS R*X 15.4* 0.31* RP *3 5*h* 7 21.7 3*0
7 HSD140,14 14 140/2* 34B CS HMX 18.5 *.31 Es*i*ate 7 21 3*0
7 HSD*40,*4 14 *40/2* *4J U*RDX 20.57* 0.29* RP 43 5th* 7 *5.2 *40
7 HS*1*0,14 14 140/20 34J UJ *MX *1.*7 0.3 *stima*e 7 15 *00
*HS*140,14 14 14*/2* 34J U*HTX 21.3* 0.32* RP 43 5th* 7 *9 *00
7 HSD14*,14 1* 140/20 34*UJ HNS 20* 0.3* ***3 5th* 7 19 400
GLOSARI O
171
GLOSARIO
Bioturbacin: reexposicin de sedimentos enterrados (y de contaminantes
asociados) en la interfase agua-sedimento como resultado de la excavacin de
los fondos de los cuerpos de agua por los macroinvertebrados acuticos
(gusanos oligoquetos).
Bunkers: construccin hecha para almacenas las cargas luego de fabricarlas.
Casing: tubera de revestimiento.
Casing gun: tipo de can que sirve para caonear el revestidor)
Cargas PowerJet Omega: cargas de super alta penetracin.
Coiled Tubing: tubera de produccin o tubera flexible.
Densidad de Tiro: nmero de orificios por cada pie can.
Depocentros: punto donde se alcanza mayor espesor de sedimentos.
Echometer: tcnica para medir niveles de fluidos a travs de presin.
Efecto Groningen: falta de precisin en las lecturas profundas de formaciones
altamente resistivas.
Fase: arreglo angular de los orificios por cada pie de can.
HRLA (High Resolution Laterolog Array): lateroperfil de alta resolucin en
la matrix.
Liner: componente de las cargas huecas que tiene forma cnica generalmente
hecho de una aleacin de metales pesados.
Molasa: es una arenisca originada por los sedimentos producidos por la
erosin de una cadena montaosa al final de una fase orognica.
Overbalance: sobre-balance (presin hidrosttica dentro del pozo mayor que
la presin de formacin).
Post-rifting: efecto de separacin o grietas de placas por efectos compresivos.
GLOSARI O
172
Suabo: estimulacin mecnica del pozo.
Survey: es la lectura de la inclinacin y la direccin del pozo en un punto en
el espacio.
Tubing: tuberia de produccin.
Tubing Conveyed Perforating (TCP): tcnica de caoneo donde la sarta de
caones es bajada con la tubera de produccin.
TCP PURE: tcnica de caoneo con bajo balance dinmico donde la sarta de
caones es bajada con la tubera de produccin.
Through tubing: caones que son de menor dimetro que el casing gun y que
son bajados a travs de la tubera de produccin.
Unconfined compresive strength (UCS): Resistencia de la compresibilidad
de la formacin sin confinamiento.
Underbalance: bajo balance (presin de la columna hidrosttica menor que la
presin de la formacin).
Wireline: cable de acero o guaya.