Metodo de Losa Unidireccional (SERGIO GONZALES)
Metodo de Losa Unidireccional (SERGIO GONZALES)
Metodo de Losa Unidireccional (SERGIO GONZALES)
=
= =
=
= =
+ =
. .
2 2
KN KN
q 9 51 4 8
m m
= +
.
2
KN
q 14 31
m
=
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3. Hiptesis de Carga.
Con la combinaciones de carga planteadas anteriormente se procede a realizar las hiptesis de carga
para la franjas de losas seleccionadas.
Para la losa a-a:
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Para la losa c-c:
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4. Redistribucin de Momentos.
Las deformaciones plsticas en una estructura alteran el rgimen esttico producido por fuerzas
exteriores producidas por distintos estados de carga.
En el caso de la estructura sea isosttica nicamente se alteran las tensiones en las secciones.
Si consideramos una estructura hiperesttica se alteran las tensiones en las secciones y las reacciones en
los enlaces, como consecuencia se altera todo el rgimen esttico.
Estos Cambios son siempre beneficiosos y el resultado es un conjunto menos peligroso, pues las partes
sometidas a tensiones menores estn obligadas a contribuir en mayor proporcin, en beneficio de las
partes sometidas a mayor fatiga, por consiguiente, resulta una distribucin mas uniforme de las
tensiones en las secciones o de las solicitaciones en la estructura.
Proceso de redistribucin.-
La redistribucin de momentos se refiere a lograr un equilibrio entre secciones ms desfavorables, con
las que no lo son. Entonces donde se de un esfuerzo mximo, ste ser reducido, pero la redistribucin
del 15 % (aumento o disminucin) slo puede afectar a los apoyos.
Seleccionar la hiptesis donde el momento mximo se da en el vano lo que quiere decir que es el que
tiene que disminuir; entonces se aumente el 15 % al momento del apoyo y consecuentemente el
momento del vano se reducir.
Cuando se trate de la hiptesis del momento mximo del apoyo, este tendr que disminuir; para ello se
disminuir el 15 % se aplica solo en los apoyos y nunca en el vano, para hallar nuevos esfuerzos
Redistribuidos en los vanos se realiza clculos
Cuando una estructura dctil est por colapsar advierte de su situacin experimentando grandes
deformaciones e importantes fisuraciones. Si la estructura es frgil el colapso se alcanza sin previo
aviso, con pequeas deformaciones y fisuracin reducida.
La redistribucin de momentos significa poder transferir momentos negativos a momentos positivos o
viceversa, y est contemplada en la Instruccin EHE y en la mayora de los cdigos (ACI, Eurocdigo 2,
Cdigo Modelo, etc), como anteriormente se ha mencionado. Las redistribuciones importantes slo
pueden alcanzarse si el acero dispone de una elevada ductilidad.
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Ejemplo:
Hiptesis 3
Apoyo 1
Momento Redistribuido
m KN M
apoyo red
* 728 . 7 ) 15 . 0 ( * 72 . 6 72 . 6 = + =
m KN M
apoyo red
* 728 . 7 =
Apoyo 2
Momento Redistribuido
m KN M
apoyo red
* 268 . 30 ) 15 . 0 ( * 32 . 26 32 . 26 = + =
m KN M
apoyo red
* 268 . 30 =
Apoyo 3
Momento Redistribuido
m KN M
apoyo red
* 581 . 12 ) 15 . 0 ( * 94 . 10 94 . 10 = + =
m KN M
apoyo red
* 581 . 12
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Momento Reducido en el Vano Interno
m KN M
m KN
M M
m
m KN
l q
m
vano red
apoyo red apoyo red
* 80 . 11 998 . 18 80 . 30
* 998 . 18
2
268 . 30 728 . 7
2
* 81 . 30
8
15 . 4 * 31 . 14
8
*
2 1
2
2 2
1
= =
=
+
=
+
=
= = =
m KN M
vano red
* 80 . 11 =
Tramo 2-3
m KN m * 316 . 30
8
05 . 5 * 51 . 9
2
1
= =
m KN M
m KN m
vano red
* 892 . 8 42 . 21 316 . 30
* 42 . 21
8
581 . 12 268 . 30
2
= =
=
+
=
m KN M
vano red
* 892 . 8 =
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Por analoga redistribuimos para todas las Hiptesis
Hiptesis 1
Hiptesis 2
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Hiptesis 4
Hiptesis 5
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5. Envolvente de Momentos.-
Para la losa a-a
Reduccin del Momento Negativo (Columna 40*50)
M M Mr A =
m KN M
b V
M
* 943 . 4
8
50 . 0 * 09 . 79
8
*
= = A
= A
m KN M * 943 . 4 = A
Momento Reducido:
m KN Mr * 367 . 25 943 . 4 31 . 30 = =
m KN Mr * 367 . 25 =
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Apoyo II
Losa c-c:
m KN 22 3
30
6 2 31 14
30
l q
M
2 2
* .
. * . *
= = =
m KN 09 12
8
6 2 31 14
8
l q
2 2
* .
. * . *
= =
m KN 872 8 22 3 09 12 M
vano red
* . . .
) (
= =
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Por Analoga, similitud de caractersticas y propiedades adems de la simetra en la estructura:
Losa 1 = Losa 5 (Simetra)
Losa 2 = Losa 4 (Simetra)
Por Analoga, similitud de caractersticas y propiedades adems de la simetra en la estructura:
Losa 1 = Losa 5 (Simetra)
Losa 2 = Losa 4 (Simetra)
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6. Diseo de losa unidireccional.
Apoyo 1
Momento de Diseo:
m KN M * 84 . 5 =
d U
M
d
c
d
*
=
KN U
U
fcd d b U
c
c
c
667 . 1666
67 . 1 * 10 * 100
* *
=
=
=
Usar:
cm h
cm r
cm d
12
2
12
=
=
=
2
39 . 1
4867 . 60
0363 . 0 035 . 0
10 * 667 . 1666
100 * 84 . 5
cm A
U
d
S
s
=
=
= = = e
rea Mnima
Rotura Frgil:
2
53 . 1
48 . 43
667 . 1666 * 04 . 0 * 04 . 0
cm
fyd
U
A
C
Min
= = =
Retraccin y Temperatura
Apoyo 1
2
min
min
8 . 2 10 * 100 * 028 . 0
* * 0028 . 0
cm A
d b A
= =
=
cm c mm Usar 10 / 6 :|
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Apoyo 2
m KN M * 36 . 25 =
1696 . 0 1522 . 0
10 * 667 . 1666
100 * 36 . 25
= = = e d
2
5022 . 6
*
cm A
fyd
U
A
S
S
S
=
= e
cm c mm cm c mm Usar 10 / 8 20 / 6 : | | +
Apoyo 3
m KN M * 13 . 6 =
2
2
80 . 2
4612 . 1
03812 . 0 0368 . 0
10 * 667 . 1666
100 * 13 . 6
cm A
cm A
d
Min
S
=
=
= = = e
cm c mm Usar 10 / 6 :|
Vano 1-2
m KN M * 80 . 11 =
2
866 . 2
07478 . 0 0708 . 0
cm A
d
S
=
= = e
cm c mm Usar 10 / 6 :|
Vano 2-3
m KN M * 24 =
2
1149 . 6
1595 . 0 1440 . 0
cm A
d
S
=
= = e
cm c mm cm c mm Usar 10 / 8 20 / 6 : | | +
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Separaciones:
Cal
Unit
A
A
Sep
100 *
=
9 . 7
10
100 * 79 . 0
10 / ; 95 . 3
20
100 * 79 . 0
20 / 10
5
10
100 * 5 . 0
10 / ; 5 . 2
20
100 * 5 . 0
20 / 8
8 . 2
10
100 * 28 . 0
10 / ; 4 . 1
20
100 * 28 . 0
20 / 6
= = = =
= = = =
= = = =
cal cal
cal cal
cal cal
A cm c A cm c mm
A cm c A cm c mm
A cm c A cm c mm
|
|
|
27 . 5
15
100 * 79 . 0
15 / 10
33 . 3
15
100 * 50 . 0
15 / 8
87 . 1
15
100 * 28 . 0
15 / 6
= =
= =
= =
cal
cal
cal
A cm c mm
A cm c mm
A cm c mm
|
|
|
Longitudes de Anclaje.
mm Para 8 u
Posicin I
20
20
8 . 0 * 500
20
*
6 . 9 8 . 0 * 15 *
2 2
1
= = =
= = =
|
u
yd
b
b
f
L
m L
b
L =20 cm
Posicin II
57 . 28
14
8 . 0 * 500
14
*
44 . 13 08 * 21 *
2 2
2
= = =
= = =
|
|
yd
b
b
f
L
m L
b
L =30 cm
mm 6 | Para
Posicin I
cm
f
L
cm m L
yd
b
b
15
20
6 . 0 * 500
20
*
4 . 5 6 . * 15 *
2 2
2
= = =
= = =
|
|
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Posicin II
cm
f
L
cm m L
yd
b
b
43 . 21
14
6 . 0 * 500
14
*
56 . 7 06 * 21 *
2 2
2
= = =
= = =
|
|
b
L =22 cm
Apoyo 1
48 . 0
91 . 2
2
31 . 14 25 . 24 06 . 10
31 . 14 25 . 24
2
=
=
+ =
=
x
x
x
x M
x V
X
X
m L
L mm
T
T
8 . 0
8 . 0 10 . 0 22 . 0 48 . 0 6
=
= + + = u
Vano 1-2
m L b
cm m L a mm
b
b
16 . 3 10 . 0 15 . 0 91 . 2 )
20 23 . 0 10 . 0 15 . 0 48 . 0 ) 6
= + + =
~ = + + = u
Apoyo 2
( ) | | m L a mm
b
64 . 1 10 . 0 03 91 . 2 15 . 4 ) 8 = = u
Apoyo Derecho
m x
m x
x
x M
X
00 . 1
737 . 4
2
31 . 14 06 . 41 94 . 33
2
=
=
+ =
m L mm
m L mm
b
b
32 . 1 10 . 0 22 . 0 1 6
4 . 1 10 . 0 3 . 0 1 8
= + + =
= + + =
u
u
Vano 2-3
2
31 . 14 06 . 41 94 . 33
2
x
x M
X
+ =
m L
m L mm
b
b
70 . 0 10 . 0 20 . 0 1
0 . 5 10 . 0 2 . 0 7 . 4 8
= =
= + + = u
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Apoyo 3
( ) cm L mm
b
70 67 . 0 10 . 0 22 . 0 7 . 4 05 . 5 6 ~ = = u
Comprobacin al Cortante.
KN V
x
x V
cm d
d
X
819 . 22
10 . 0
31 . 14 25 . 24
10
=
=
=
=
0028 . 0
10 * 100
8 . 2
*
* * 100 10 . 0
* *
3
= = =
=
=
d b
A
fck f
d b f V
SL
CV
Vd CU
o
o
41 . 2
100
200
1
200
1 = + = + =
d
461 . 0
25 * 0028 . 0 * 100 41 . 2 * 10 . 0
3
=
=
fcv
fcv
KN Vcv
Vcv
102 . 46
64 . 46101 100 * 1000 * 461 . 0
=
= =
No Requiere Armadura Transversal
cm c mm Usar 20 / 6 :|
KN V
x
x V
d
X
629 . 39
10 . 0
31 . 14 06 . 41
=
=
=
0064 . 0
10 * 100
4 . 6
*
= = =
d b
A
SL
o
41 . 2
100
200
1
200
1 = + = + =
d
607 . 0 25 * 0064 . 0 * 100 * 41 . 2 * 10 . 0
3
= = fcv
KN Vcu 728 . 60 100 * 1000 * 607 . 0 = =
No Requiere Armadura Transversal
cm c mm Usar 20 / 6 :|
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Viga C-C
Apoyo Izquierdo
2
cm 8 2 A
0193 0
d Uc
Md
d
KN 67 1666 67 1 10 100 Uc
fcd d b Uc
m KN 22 3 M
. min
.
*
. . * *
* *
* .
=
= =
= =
=
=
cm 10 c mm 6 Usar / u
Apoyo Vano
,min
. *
* *
* * . .
. .
*
* . * .
.
.
.
2
2
M 8 87KN m
Uc b d fcd
Uc 100 10 1 67 1666 67KN
Md
d 0 0532 0 05568
Uc d
Uc 0 05568 1666 667
As
fyd 43 48
As 2 13cm
A 2 8cm
e
e
=
=
= =
= = =
= =
=
=
Usar: cm 10 c mm 6 / u
Diseo a cortante.-
d= 10 cm
x 31 14 603 18 V
x
. . = x=0.10 172 17 V
d
. =
0028 0
10 100
8 2
d b
A
st
.
*
.
*
= = = o
41 2
100
200
1
d
200
1 . = + = + =
461 0 f
cv
. =
64 46101 100 1000 461 0 V
cu
. * * . = =
172 17 KN 102 46 V
cu
. . > =
No Requiere Armadura Transversal
Usar: cm 20 c mm 6 / u
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Calculo de Patillas
mm Para 6
patilla de total Longitud
|
mm mm 30 6 * 5 =
mm Para 8
patilla de total Longitud
|
mm mm 40 8 * 5 =
J ustificacin de Losas Unidireccionales
Distribucin de cargas en una losa simplemente apoyada en sus 4 lados
Porcentaje de Carga para la Losa 1
Calculo de la Carga en el eje X
( )
12 959 . 5
3 562 . 1
13 797 . 2
4 272 . 7
12
12 . 0 * 05 . 5
12
*
4
4
3 3
4 4
4
=
=
=
=
= = =
+
=
E I
E I
E I
E I
h b
I
I I
I q
q
y
y
x
x
x
y x
y
x
m KN 668 13
I I
2 E 959 5 3 14
q
4
y
4
x
x
* .
. * .
=
+
=
m KN 668 13 q
x
* . =
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Calculo de la Carga en el eje Y
x y
q q q =
m KN 642 0 q
y
* . =
Porcentaje de Carga para la Losa 2
Calculo de la Carga en el eje X
12 289 . 1
3 066 . 1
13 275 . 1
4 976 . 5
4
4
4 4
4
=
=
=
=
+
=
E I
E I
E I
E I
I I
I q
q
y
y
x
x
y x
y
x
m KN 022 13 q
x
* . =
Calculo de la Carga en el eje Y
x y
q q q =
m KN 288 1 q
y
* . =
Porcentaje de Carga para la Losa 3
Calculo de la Carga en el eje X
12 502 . 3
3 368 . 1
12 502 . 3
3 368 . 1
4
4
4 4
4
=
=
=
=
+
=
E I
E I
E I
E I
I I
I q
q
y
y
x
x
y x
y
x
m KN 833 13 q
x
* . =
Calculo de la Carga en el eje Y
x y
q q q =
m KN 477 0 q
y
* . =
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Diseo de Vigas
1.- Estructuracin.
2.- Predimensionamiento:
Cargas permanentes.-
Debido al peso propio de la viga:
Segn Tabla 21.4 Hormign Armado (Jimnez Montoya 14 va Edicin)
Espesor de la viga.
max
.
.
l 10 85
18 h 60 30cm
h 18
aumimos h 70cm
h 70
b 35cm
2 2
= = =
=
= = =
min
.
.
l 415
20 h 20 75
h 20
aumimos h 25cm
h 25
b 12 5cm
2 2
= = =
=
= = =
Por motivos constructivos asumimos:
Base de la viga b 35cm
Altura de la viga h 70cm
=
=
Peso Propio Viga: * . * . .
3
KN
25 0 35m 0 70m 6 125 KN m
m
=
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Debido al peso propio de la losa.
Peso del Mosaico * . .
3 2
KN KN
22 0 025m 0 55
m m
=
Peso Carp. Nivel. * . .
3 2
KN KN
18 0 030m 0 54
m m
=
Peso del HA * . .
3 2
KN KN
25 0 20m 5 00
m m
=
Peso del Cielo Raso . * . .
3 2
KN KN
12 50 0 020m 0 25
m m
=
.
2
KN
G 6 34
m
=
Debido al entrepiso:
*( ) G AreaTributaria KN
Longitud m
(
=
(
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Debido al muro:
Peso del ladrillo = 2.500 Kg.=0.0245 KN
N de ladrillos en la fila horizontal: 846 . 3
1 25
100
=
+
N de ladrillos en la fila vertical: 11 . 11
2 7
100
=
+
N ladrillos/m
2
= 3.846*11.11 = 42.729
N de ladrillos/m
2
=42.729 = 43 Pza/m
2
Volumen del ladrillo/m
2
= 25*12*7*43 = 90300cm
3
Volumen del muro/m
2
= 100*100*12 = 120000 cm
3
Volumen del mortero/m
2
= 120000 90300 = 29700 cm
3
Volumen del mortero = 0.0297 m
3
No consideraremos prdidas debido a que los muros sern considerados como muros llenos.
Dosificacin 1:4
Peso Especfico del Cemento = 403 Kg/m
3
Peso Especfico de la Arena = 1500 Kg/m
3
0.0297m
3
/m
2
* 403 Kg/m
3
= 11.9691 Kg/m
2
0.0297 m
3
/m
2
* 1500 Kg/m
3
= 44. Kg/m
2
2.5 Kg/u * 43 u/m
2
= 107.5 Kg/m
2
= 163.4691 Kg/m
2
= 1.604 KN/m
2
Revestimiento:
Interiores (yeso) 0.02m * 12.5 KN/m
3
= 0.25 KN/m
2
Exteriores (ladrillo visto)
Carga del Muro =1.854 KN/m
2
Altura del muro= 2.40 m
Peso del Muro: 1.854*2.40 = 5.38 KN/m
Carga muerta sin losa: G*=5.38+4.50= 9.88 KN/m
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Cargas Variables.-
Sobre carga de uso o carga viva.-
Segn la tabla 3.1 del libro Hormign Armado de Jimnez Montoya, pag. 684.
USO DEL ELEMENTO SOBBRECARGA Kg/m2
B. Vivienda
Habitaciones de viviendas econmicas 150
Habitaciones en otros casos 200
Escaleras y accesos pblicos 300
Balcones volados Segn Art.3.5
C. Hoteles, hospitales, crceles, etc.
Zonas de dormitorio 200
Zonas publicas, escaleras, accesos 300
locales de reunin 500
D. Oficinas y Comercios
Locales privados 200
Oficinas publicas, tiendas 300
Galeras comerciales, escaleras y accesos 400
E. Edificios docentes
Aulas, despachos y comedores 300
Escaleras y accesos 400
-Es el peso de todos los objetos que pueden gravitar sobre un elemento resistente: Personas,
muebles.
Sobre un piso la posicin de los objetos, cuyo peso constituye la sobrecarga de uso, es variable e
indeterminada en general. Por esta razn se sustituye su peso por una sobrecarga superficial
uniforme.
-Para cada parte del edificio se deber elegir un valor de sobrecarga de uso que vaya con el
destino que vaya a tener sin que el valor elegido sea menor que el correspondiente a este uso.
Justificacin de los valores tomados:
La planta que se est diseando corresponde a una edificacin, as que de acuerdo a la tabla
consultada nos encontramos en el caso correspondiente, y se utilizar una sobrecarga de
2KN/m en todas las vigas.
Sobrecarga de tabiquera.-
Segn la pgina 685 del libro Hormign Armado de Jimnez Montoya
-La tabiquera es una carga, cuyo peso se deber calcular asimilndolo a una sobrecarga
superficial uniforme, que se adicionar a la sobrecarga de uso.
Como la sobrecarga manejada en toda la losa es constante, entonces la sobrecarga de tabiquera
tambin ser constante para toda la losa e igual a 1KN/m
2
usada como valor lmite.
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Carga horizontal derivada del viento.-
La estimacin de la carga de viento es muy importante en ciudades o lugares donde la velocidad del mismo
alcanza grandes valores y los ngulos de inclinacin de las cubiertas son considerables. (Pendientes
grandes).
En la ciudad de Sucre la mxima velocidad que se puede registrar segn datos conseguidos de AASANA
fue de 72 Km/hr; pero nosotros consideraremos como un estndar de 80 Km/hr.
El viento de velocidad v (m/s) produce una presin dinmica w (kg/m) en los puntos donde su velocidad se
anula, de valor:
Para una velocidad del viento v = 80 Km. /hr
s
m
s
hr
Km
m
hr
Km
v 22 . 22
3600
1
1
1000
80 = =
La presin dinmica
2 2
2 2
31 . 0 86 . 30
16
22 . 22
16 m
KN
m
Kg v
w = = = =
Segn Tabla 5.2 y 5.3 Hormign Armado (Jimnez Montoya 13 Edicin) Pag. 689 y 690
Fuerza del viento Coeficiente elico "c"
Barlovento 0.8
Sotavento 0.4
2 . 1 4 . 0 8 . 0 c total a arg sobrec de elico e Coeficient = + =
Fuerza del viento
. . p c w 1 2 0 31 = =
Para alturas menores a 10m velocidad del viento v = 75 Km/h.
Consideraremos este valor ya que se prev diferentes valores para las acciones del viento, para alturas
sobre el nivel del suelo comprendido entre 0 y 10m. As como para alturas comprendidas entre 10 y
30m. Esto debido a que la altura de nuestra estructura supera los 10m.
Para una velocidad del viento v = 75 Km/h
seg m 83 20 v
seg 3600
h 1
h
km
75 v / . = =
La presin dinmica
2 2
2 2
/ 26 . 0 / 126 . 27
16
83 . 20
16
m KN w m kg
v
w = = = =
arg . . . Coeficiente elico de sobrec a total c 0 8 0 4 1 2 = + =
Fuerza del viento
26 . 0 2 . 1 = = w c p
2
/ 33 . 0 m KN p =
. /
2
p 0 37 KN m =
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Carga del granizo.-
La carga de granizo para una altura de 6 cm. ser de:
Peso especfico*espesor = 800Kg/m3*0.06m= 48Kg/m2 =0.48 KN/m2
2
/ 00 . 1 m KN P =
Para el diseo de las vigas: Q 2 1 3 KN m = + =
3.- Combinaciones de carga:
Combinacin de acciones caso general:
- Considerando la accin de la sobrecarga de uso sin la actuacin del viento:
1.5 * G + 1.6 * Q
- Caso de viento no preponderante
1.5 * G + 1.6 * Q+ 0.6*1.6W
- Viento preponderante
1.5 * G + 1.6W+0.7*1.6Q
- Caso de viento no preponderante
1.5 * G + 1.6 * Q1+ 0.6*1.6W
- Caso de viento no preponderante
1.5 * G + 1.6 * Q2+ 0.6*1.6W
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4.- Cargas sobre vigas:
Viga 2(A-F) Planta Baja:
Tramo 2 (A-B)=(E-F)
A
tributaraia
=34.04m
2
Longitud=7.4m
Cargas Permanentes (G):
Entrepiso:
. * .
. /
.
6 34 34 04
29 164 KN m
7 4
=
Peso Propio: . / 6 125 KN m
Peso del Muro: 5.38 KN/m
Carga Total: G =29.164+6.125+5.38 = 40.67 KN/m
Cargas Variables (Q):
Q=
/ * * .
. /
.
S C rea 3 34 04
Q 13 8KN m
L 7 4
= = =
Q=13.80 KN/m
Viento
Para el nudo 2
W = 0.33*14.08= 4.65 KN (horizontal)
Granizo
Qr=1*34.04/7.4= 4.6 KN/m
Q
T
=18.4 KN/m
Combinaciones de carga: (Tramo A-B)= (Tramo E-F)
Y
G
*G=1.5*40.67 =61KN/m
Y
Q
*Q = 1.6*18.4=29.44KN/m
0.6*1.6W=0.6*1.6*4.65 = 4.464 KN/m
/ . .
KN
q 61KN m 29 44 90 44
m
= + =
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Tramo 2 (B-C)=(D-E)
A
tributaraia
=15.87m
2
Longitud=3.45m
Cargas Permanentes (G):
Entrepiso:
. * .
. /
.
6 34 15 87
29 164 KN m
3 45
=
Peso Propio: . / 6 125 KN m
Peso del Muro: 5.38 KN/m
Carga Total: G =29.164+6.125+5.38 = 40.67 KN/m
Cargas Variables (Q):
Q=
/ * * .
. /
.
S C rea 3 34 04
Q 13 8KN m
L 7 4
= = =
Q=13.80 KN/m
Granizo
Qr=1*15.87/3.45=4.6 KN/m
Q
T
=18.4 KN/m
Combinaciones de carga: (Tramo B-C)= (Tramo D-E)
Y
G
*G=1.5*40.67 =61KN/m
Y
Q
*Q = 1.6*18.4=29.44KN/m
Tramo 2 (C-D)
A
tributaraia
=5.36m
2
Longitud=2.60m
Cargas Permanentes (G):
Entrepiso:
. * .
. /
.
6 34 5 36
13 07 KN m
2 60
=
Peso Propio: . / 6 125 KN m
Peso del Muro: 5.38 KN/m
Carga Total: G =13.07+6.125+5.38 =24.57 KN/m
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Cargas Variables (Q):
Q=
/ * * .
. /
.
S C rea 3 34 04
Q 13 8KN m
L 7 4
= = =
Q=13.80 KN/m
Granizo
Qr=1*5.36/2.60=2.06 KN/m
Q
T
=15.86 KN/m
Combinaciones de carga: (Tramo C-D)
Y
G
*G=1.5*24.57 =36.86KN/m
Y
Q
*Q = 1.6*15.86=25.38KN/m
5.- Anlisis Estructural del SAP:
Envolventes:
Cortantes:
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6.- Diseo de las vigas:
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