Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max Min
GM 0 0 850.321 -850.255
GP 0 -10291.525 236.769 -238.948
GPT 0 0 260.293 -260.247
BD 6263.849 -2927.529 66.424 -68.337
BA 16.139 -104.031 7.342 -7.116
A 12.67 -16.859 43.862 -43.854

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur baja

1. Cek Kelangsingan
L = 10.28 m

Tekuk Sb X

Lkx = Kc x L = 6682 mm

rx = 74.8 mm
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 89.331550802139 <

Tekuk Sb Y

Lky = Kc x L = 6682 mm
ry = 74.8 mm
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 89.331550802139 <
2. Cek Kekompakan Batang

a. Flens
𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 3.57142857142857
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.3466199581199 KOMP

b. Web 𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
𝜆𝑟=665/√𝑓 = 7.14
𝑦

= 32.8420090885989 KOMP

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang

J=1/3 dengan Pengaruh Tekuk Lateral
xbt3 = 75185833 mm4

Iw=1/4 x Iy xSy = 149930 mm3

h2
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽 = 1423437500000 mm6
𝐴)/2)
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥 = 2072214.00552664 Mpa
𝐼𝑤/𝐼𝑦
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)² = 3.883337083411E-11 Mpa

= 2164750.000 mm3

Lp=1,76 𝑥 MP
𝑟𝑦 𝑥=√(𝐸/𝑓𝑦)
z x fy = 8.875E+08 Nmm

= 2907.618 mm

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2 Mpa
𝑥 𝑓𝑙)) 2
= 603349.517 mm

BENTANG MENENGAH
 Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
Maka Mn=Mp = 887547500 Nmm
ØMn = 0,9 x Mn = 798.793 KNm
≤
≤
Mu ØMn
42.918 798.79275 AMAN
4. Kontrol kuat Geser
Ketebalan Minimum web
ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
≤

Kn=5+5/ = 7.143
(𝑎/ℎ)2
= 5.0

Aw = (h-2tf)x tw = 6300 mm2

Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 1549800 N
ØVn (Ø=0,75) = 1162350 N

≤
Vn ØVn
≤
43.862 1162.35 AMAN

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y
𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 1.288
𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :
𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔
= 1.940
6. Tahanan Nominal Tekan
Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 3435713.343 N
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 2920356.341 N

Nu < ØNn
16.859 < 2920.35634113504 AMAN
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 5999940 N

Pu < Tn
12.67 < 5999.94 AMAN

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 7243830.000

= 0.9
Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈

Pu < Tn
12.67 < 7243.83 AMAN
 Mu PROFIL IWF 250.250.25.25
Max Min h= 250 mm
2632.1161 -428.2295 bt = 250 mm
692.4882 -599.1797 tw= 35 mm
236.1885 -362.2541 tf = 35 mm
216.8256 -215.6663 r= 28 mm
12.5709 -22.5007 A= 16260 mm2
42.9181 -55.7467 Ix = 91100000 mm4
Iy = 91100000 mm4
Sy = 149930 mm3

a struktur baja

= 10280 mm

200 AMAN

200 AMAN
 SNI 03-1729-2002 hal 37
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
KOMPAK

KOMPAK

𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 (𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−17
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/(
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp

= 8.875E+02 Knm
 = 887.5475 KNm

KNm

AMAN

54.341 OK
250.250.25.25

BJ 55
fy = 410 Mpa
rx = 74.8 mm
ry = 74.8 mm
fu = 550 Mpa
al 37
𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max
GM 0 0 850.321
GP 0 -10291.53 236.769
GPT 0 0 260.293
BD 6263.849 -2927.529 66.424
BA 16.139 -104.031 7.342
A 12.67 -16.859 43.862

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur baja

1. Cek Kelangsingan
L = 11.3

Tekuk Sb X

Lkx = Kc x L = 7345

rx = 364
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 20.178571428572

Tekuk Sb Y

Lky = Kc x L = 7345

ry = 67.8
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 108.33333333333
2. Cek Kekompakan Batang

a. Flens
𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 5.3571428571429
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.34661995812

b. Web
𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
= 56.25
𝜆𝑟=665/√𝑓
𝑦 = 32.842009088599

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lateral

J=1/3 = 3210852181.3333
xbt3
Sy = 843000

Iw=1/4 x Iy x = 25515000000000
h2
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽
𝐴)/2) = 3324437.3613336
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥 = 8.724078596E-12
𝐼𝑤/𝐼𝑦
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)² = 10174144

MP = z x fy = 4171399040
Lp=1,76 𝑥 𝑟𝑦 𝑥 √(𝐸/𝑓𝑦) = 2635.515

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2

𝑥 𝑓𝑙)) 2 = 967948.676

BENTANG MENENGAH
Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
 Mr = 286620000
ma=mc = 428.2295
mb = 2632.1161
Mmax = 2632.1161
Cb=(12,5 = 1.6719804418018
𝑀𝑚𝑎𝑥)/(2,5𝑀𝑚𝑎𝑥+3𝑀𝑎+4𝑀𝑏+3
𝑀𝑐)≤2,3
Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x((𝐿𝑟−𝐿)/(𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤𝑀𝑝= 6916197139.2564

ØMn = 0,9 x Mn = 6224.5774253307

Mu ≤ ØMn
≤ 6224.5774253307
2632.1161
4. Kontrol kuat Geser
Ketebalan Minimum web

ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
= 56.250 ≤

Kn=5+5/ = 5.0317174406766
(𝑎/ℎ)2

Aw = (h-2tf)x tw = 13504
Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 3321984
ØVn (Ø=0,75) = 2491488

≤ ØVn
Vn
850.321 ≤ 2491.488

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y

𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
 𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 1.562

𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔= 2.584

6. Tahanan Nominal Tekan

Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 4915433.6912095
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 4178118.6375281

Nu < ØNn
0 < 4178.1186375281
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 11431620

Pu < Tn
0 < 11431.62

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 13801590

Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈 = 0.9

Pu < Tn
0 < 13801.59
Mu SAP

Vu Mu PROFIL IWF 900.300.16.2

Min Max Min h= 900
-850.255 2632.1161 -428.2295 bt = 300
-238.948 692.4882 -599.1797 tw= 16
-260.247 236.1885 -362.2541 tf = 28
-68.337 216.8256 -215.6663 r= 28
-7.116 12.5709 -22.5007 A= 30980
-43.854 42.9181 -55.7467 Ix = 4110000000
Iy = 126000000
Sy = 843000

Tekan pada struktur baja

m = 11300 mm

mm

mm

< 200 AMAN

mm

mm

< 200 AMAN

 SNI 03-1729-2002 hal 37
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
KOMPAK 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎

TIDAK KOMPAK

kuk Lateral
mm4

mm3 𝐵𝑖𝑙𝑎(𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑒𝑛𝑑𝑒𝑘 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑚𝑒𝑛𝑒𝑛𝑔𝑎ℎ Mn=Cb(Mr+(Mp
mm6 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mc

Mpa

Mpa

mm3

Nmm = 417.140 Tm

mm

Mpa

mm

NGAH
r Plastis Mp
 Nmm

≤ 2.3 OK

Nmm = 6916.197139 Tm
Tm

AMAN

≤ 54.497 TIDAK OK

mm2

N
N

AMAN
N
N

AMAN

AMAN

AMAN
PROFIL IWF 900.300.16.28
mm BJ 55
mm fy = 410 Mpa
mm rx = 364 mm
mm ry = 67.8 mm
mm fu = 550 Mpa
mm2
mm4
mm4
mm3
1729-2002 hal 37
𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑒𝑛𝑑𝑒𝑘 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

𝑚𝑒𝑛𝑒𝑛𝑔𝑎ℎ Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max
GM 0 0 435.365
GP 0 -6517.66 219.658
GPT 0 0 198.037
BD 4288.725 -1853.151 52.854
BA 31.564 -72.281 11.037
A 43 -47.079 41.018

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur ba

1. Cek Kelangsingan
L = 6

Tekuk Sb X

Lkx = Kc x L = 3900

rx = 188
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 20.745

Tekuk Sb Y

Lky = Kc x L = 3900

ry = 107
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200
= 36.449
 (𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200

2. Cek Kekompakan Batang

a. Flens
𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 4.17
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.347

b. Web
𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
= 15.2666666666667
𝜆𝑟=665/√𝑓
𝑦 = 32.8420090885989

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lateral

J=1/3 = 493577120
xbt3
= 2900000
Sy
Iw=1/4 x Iy x = 31726805000000
h2
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽
𝐴)/2) = 494923.365485427
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥 = 1.131E-09
𝐼𝑤/𝐼𝑦
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)² = 9468030.000

MP = z x fy = 3.882E+09
Lp=1,76 𝑥 𝑟𝑦 𝑥 √(𝐸/𝑓𝑦) = 4159.293

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2

𝑥 𝑓𝑙)) 2 = 220274.851

BENTANG MENENGAH
 Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
Maka Mn=Mp = 3.882E+09

ØMn = 0,9 x Mn = 3493.703

Mu ≤ ØMn
421.643 ≤ 3493.70307
4. Kontrol kuat Geser
Ketebalan Minimum web

ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
= 15.267 ≤

Kn=5+5/
(𝑎/ℎ)2 = 5.0

Aw = (h-2tf)x tw = 10740
Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 2642040
ØVn (Ø=0,75) = 1981530

Vn ≤ ØVn
219.658 ≤ 1981.53

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y
𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 0.526

𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔 = 1.146
6. Tahanan Nominal Tekan
Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 18912300.234
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 16075455.199

Nu < ØNn
6517.66 < 16075.455198503
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 19505340

Pu < Tn
6517.66 < 19505.34

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 23549130.000

Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈 = 0.9

Pu < Tn
6517.66 < 23549.13
Mu SAP

Vu Mu PROFIL IWF 458.417.3

Min Max Min h= 458

-435.365 1642.5547 -216.2409 bt = 417

-219.49 421.6434 -399.889 tw= 30

-198.053 159.2597 -220.4045 tf = 50

-53.177 137.5355 -102.085 r= 22
-11.047 16.8633 -36.5973 A= 52860

-41.018 32.7417 -50.9787 Ix = 1870000000

Iy = 605000000
Sy = 2900000

n Tekan pada struktur baja

m = 6000 mm

mm

mm

< 200 AMAN

mm

mm
< 200 AMAN
 SNI 03-1729-2002 hal 37
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
KOMPAK 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜

KOMPAK

k Lateral
mm4

mm3

mm6 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 (𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp−M
Mpa 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr

Mpa

mm3

Nmm = 3.881892E+03 KNm

mm

Mpa

mm

NGAH
r Plastis Mp
Nmm = 3.882E+03 KNm

KNm

AMAN

≤ 54.483 OK

mm2

N
N

AMAN
N
N

AMAN

AMAN

AMAN
PROFIL IWF 458.417.30.50
mm BJ 55
mm fy = 410 Mpa
mm rx = 188 mm
mm ry = 107 mm
mm fu = 550 Mpa
mm2 Fr=
mm4
mm4
mm3
1729-2002 hal 37
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max
GM 0 0 435.365
GP 0 -6517.66 219.658
GPT 0 0 198.037
BD 4288.725 -1853.151 52.854
BA 31.564 -72.281 11.037
A 43 -47.079 41.018

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur baj

1. Cek Kelangsingan
L = 5.3
Tekuk Sb X
Lkx = Kc x L = 3445

rx = 175
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 19.685714285714
Tekuk Sb Y
Lky = Kc x L = 3445

ry = 101
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200
= 34.108910891089

2. Cek Kekompakan Batang

 a. Flens
𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 9.5238095238095
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.34661995812

b. Web
𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
= 30.769230769231
𝜆𝑟=665/√𝑓
𝑦 = 32.842009088599

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lateral

J=1/3 = 201294685.33333
xbt3
= 1120000
Sy
Iw=1/4 x Iy x = 8960000000000
h2
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽
𝐴)/2) = 526401.8287184
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥 = 7.739473843E-10
𝐼𝑤/𝐼𝑦
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)² = 3600133

MP = z x fy = 1476054530
Lp=1,76 𝑥 𝑟𝑦 𝑥 √(𝐸/𝑓𝑦) = 3926.062

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2

𝑥 𝑓𝑙)) 2 = 221146.312

BENTANG MENENGAH
Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
Maka Mn=Mp = 1.48E+09
ØMn = 0,9 x Mn = 1328.449

≤ ØMn
Mu
 159.260 ≤ 1328.449077

4. Kontrol kuat Geser

Ketebalan Minimum web

ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
= 30.769 ≤

Kn=5+5/ = 5.0284798860805
(𝑎/ℎ)2

Aw = (h-2tf)x tw = 4654
Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 1144884
ØVn (Ø=0,75) = 858663

≤ ØVn
Vn
198.037 ≤ 858.663

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y

𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 0.492

𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔= 1.126

6. Tahanan Nominal Tekan

Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 7966403.8519382
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 6771443.2741475

Nu < ØNn
0 < 6771.4432741475
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 8070030

Pu < Tn
0 < 8070.03

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 9743085

Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈 = 0.9

Pu < Tn
0 < 9743.085
Mu SAP

Vu Mu PROFIL IWF 400.400.1

Min Max Min h= 400

-435.365 1642.5547 -216.2409 bt = 400

-219.49 421.6434 -399.889 tw= 13

-198.053 159.2597 -220.4045 tf = 21

-53.177 137.5355 -102.085 r= 22
-11.047 16.8633 -36.5973 A= 21870

-41.018 32.7417 -50.9787 Ix = 666000000

Iy = 224000000
Sy = 1120000

n Tekan pada struktur baja

m = 5300 mm

mm

mm

< 200 AMAN

mm

mm

< 200 AMAN

 SNI 03-1729-2002 hal 37

KOMPAK 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

KOMPAK

Tekuk Lateral
mm4

mm3 𝐵𝑖𝑙𝑎(𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔

𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑚𝑒𝑛𝑒𝑛𝑔𝑎
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿
mm6

Mpa

Mpa

mm3

Nmm = 1476.055 KNm

mm

Mpa

mm

NGAH
ur Plastis Mp
Nmm = 1.476E+03 KNm
KNm
 AMAN

≤ 54.480 OK

mm2

N
N

AMAN

𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

7𝜆𝑐𝑦" " )

N
N

AMAN
N

AMAN

AMAN
PROFIL IWF 400.400.13.21
mm BJ 55
mm fy = 410 Mpa
mm rx = 175 mm
mm ry = 101 mm
mm fu = 550 Mpa
mm2
mm4
mm4
mm3
hal 37

𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑒𝑛𝑑𝑒𝑘 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑚𝑒𝑛𝑒𝑛𝑔𝑎ℎ Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max Min
GM 0 0 435.365 -435.365
GP 0 -6517.66 219.658 -219.49
GPT 0 0 198.037 -198.053
BD 4288.725 -1853.151 52.854 -53.177
BA 31.564 -72.281 11.037 -11.047
A 43 -47.079 41.018 -41.018

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur baja

1. Cek Kelangsingan
L = 9.28 m

Tekuk Sb X
Lkx = Kc x L = 6032 mm

rx = 364 mm
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 16.571 <

Tekuk Sb Y
Lky = Kc x L = 6032 mm

ry = 67.8 mm
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200
= 88.968 <
2. Cek Kekompakan Batang
a. Flens

𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 5.3571428571429
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.34661995812 KOMPAK

b. Web
𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
= 56.25
𝜆𝑟=665/√𝑓
𝑦
= 32.842009088599 TIDAK KOMP

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lateral

J=1/3
xbt3 = 3210852181.3333 mm4

Sy = 843000 mm3
Iw=1/4 x Iy x
h2 = 25515000000000 mm6
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽
𝐴)/2) = 3324437.3613336 Mpa
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥
𝐼𝑤/𝐼𝑦 = 8.724078596E-12 Mpa
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)²
= 10174144 mm3

MP = z x fy = 4171399040 Nmm
Lp=1,76 𝑥 𝑟𝑦 𝑥 √(𝐸/𝑓𝑦)
= 2635.515 mm

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Mpa
Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2
𝑥 𝑓𝑙)) 2 = 937527.432 mm
 BENTANG MENENGAH
Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
Mr = 286620000 Nmm
ma=mc = 216.2409
mb = 1642.5547
Mmax = 1642.5547
Cb=(12,5 = 1.714702387332 ≤
𝑀𝑚𝑎𝑥)/(2,5𝑀𝑚𝑎𝑥+3𝑀𝑎+4𝑀𝑏+3
𝑀𝑐)≤2,3
Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x((𝐿𝑟−𝐿)/(𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤𝑀𝑝
= 7105364974.7593 Nmm

ØMn = 0,9 x Mn = 6394.8284772834 Tm

≤ ØMn
Mu
≤
1642.5547 6394.8284772834

4. Kontrol kuat Geser

Ketebalan Minimum web
ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
= 50.000 ≤

Kn=5+5/
(𝑎/ℎ)2 = 5.0470282773484

Aw = (h-2tf)x tw = 13504 mm2

Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 3321984 N
ØVn (Ø=0,75) = 2491488 N

≤
Vn ØVn
≤
435.365 2491.488

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y

𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
 𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 1.283

𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔= 2.057

6. Tahanan Nominal Tekan

Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 6174437.7181589 N
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 5248272.060435 N

Nu < ØNn
0 < 5248.272060435 AMAN
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 11431620 N

Pu < Tn
0 < 11431.62 AMAN

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 13801590

Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈 = 0.9

Pu < Tn
0 < 13801.59 AMAN
 Mu PROFIL IWF 900.300.16.28
Max Min h= 900 mm

1642.5547 -216.2409 bt = 300 mm

421.6434 -399.889 tw= 16 mm

159.2597 -220.4045 tf = 28 mm

137.5355 -102.085 r= 28 mm

16.8633 -36.5973 A= 30980 mm2

32.7417 -50.9787 Ix = 4110000000 mm4

Iy = 126000000 mm4
Sy = 843000 mm3

da struktur baja

= 9280 mm

200 AMAN

200 AMAN
 SNI 03-1729-2002 hal 37
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
KOMPAK 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

TIDAK KOMPAK

𝐵𝑖𝑙𝑎(𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑒𝑛𝑑𝑒𝑘 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−17
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑡𝑒𝑟𝑚𝑎𝑠𝑢𝑘 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑚𝑒𝑛𝑒𝑛𝑔𝑎ℎ Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp

= 4171.399 Knm
 2.3 OK

= 7105.364975 KNm

AMAN

54.580 OK

AMAN
F 900.300.16.28
BJ 55
fy = 410 Mpa
rx = 364 mm
ry = 67.8 mm
fu = 550 Mpa
al 37
𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

𝑘 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max
GM 0 0 435.365
GP 0 -6517.66 219.658
GPT 0 0 198.037
BD 4288.725 -1853.151 52.854
BA 31.564 -72.281 11.037
A 43 -47.079 41.018

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur baj

1. Cek Kelangsingan
L = 6

Tekuk Sb X

Lkx = Kc x L = 3900

rx = 188
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 20.7446808510638

Tekuk Sb Y

Lky = Kc x L = 3900

ry = 107
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200
= 36.4485981308411
 (𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200

2. Cek Kekompakan Batang

a. Flens
𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 4.17
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.3466199581199

b. Web
𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
= 15.27
𝜆𝑟=665/√𝑓
𝑦 = 32.8420090885989

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lateral

J=1/3 = 493577120
xbt3
= 2900000
Sy
Iw=1/4 x Iy x = 31726805000000
h2
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽
𝐴)/2) = 494923.365485427
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥 = 1.131454095261E-09
𝐼𝑤/𝐼𝑦
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)² = 9468030.000

MP = z x fy = 3.882E+09
Lp=1,76 𝑥 𝑟𝑦 𝑥 √(𝐸/𝑓𝑦) = 4159.293

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2

𝑥 𝑓𝑙)) 2 = 220274.851

BENTANG MENENGAH
 Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
Maka Mn=Mp = 3881892300

ØMn = 0,9 x Mn = 3493.703

Mu ≤ ØMn
102.085 ≤ 3493.70307
4. Kontrol kuat Geser
Ketebalan Minimum web

ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
= 15.267 ≤

Kn=5+5/
(𝑎/ℎ)2 = 5.0

Aw = (h-2tf)x tw = 10740
Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 2642040
ØVn (Ø=0,75) = 1981530

≤ ØVn
Vn
52.854 ≤ 1981.53

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y
𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 0.526

𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔 = 1.146
6. Tahanan Nominal Tekan
Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 18912300.234
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 16075455.199

Nu < ØNn
1853.2 < 16075.455198503
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 19505340

Pu < Tn
1853.2 < 19505.34

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 23549130.000

Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈 = 0.9

Pu < Tn
1853.2 < 23549.13
Mu SAP

Vu Mu PROFIL IWF 458.417.30

Min Max Min h= 458

-435.365 1642.5547 -216.2409 bt = 417

-219.49 421.6434 -399.889 tw= 30

-198.053 159.2597 -220.4045 tf = 50

-53.177 137.5355 -102.085 r= 22
-11.047 16.8633 -36.5973 A= 52860

-41.018 32.7417 -50.9787 Ix = 1870000000

Iy = 605000000
Sy = 2900000

Tekan pada struktur baja

m = 6000 mm

mm

mm

< 200 AMAN

mm

mm
< 200 AMAN
 SNI 03-1729-2002 hal 37
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
KOMPAK 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚

KOMPAK

k Lateral
mm4

mm3

mm6 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 (𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp
Mpa 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=M

Mpa

mm3

Nmm = 3.882E+03 KNm

mm

Mpa

mm

NGAH
r Plastis Mp
Nmm = 3881.8923 KNm

KNm

AMAN

≤ 54.483 OK

mm2

N
N

AMAN
N
N

AMAN

AMAN

AMAN
PROFIL IWF 458.417.30.50
mm BJ 55
mm fy = 410 Mpa
mm rx = 188 mm
mm ry = 107 mm
mm fu = 550 Mpa
mm2
mm4
mm4
mm3
1729-2002 hal 37
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

(𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max
GM 0 0 435.365
GP 0 -6517.66 219.658
GPT 0 0 198.037
BD 4288.725 -1853.151 52.854
BA 31.564 -72.281 11.037
A 43 -47.079 41.018

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur baja

1. Cek Kelangsingan
L = 5.3

Tekuk Sb X

Lkx = Kc x L = 3445

rx = 104
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 33.125

Tekuk Sb Y

Lky = Kc x L = 3445

ry = 41.8
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200
= 82.4162679425838
 (𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200

2. Cek Kekompakan Batang

a. Flens
𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 6.25
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.3466199581199

b. Web
𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
= 22.73
𝜆𝑟=665/√𝑓
𝑦 = 32.8420090885989

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lateral

J=1/3 = 40437309
xbt3
= 113000
Sy
Iw=1/4 x Iy x = 153750000000
h2
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽
𝐴)/2) = 1185851.21760738
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥 = 7.625923245174E-11
𝐼𝑤/𝐼𝑦
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)² = 713731.000

MP = z x fy = 2.926E+08
Lp=1,76 𝑥 𝑟𝑦 𝑥 √(𝐸/𝑓𝑦) = 1624.845

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2

𝑥 𝑓𝑙)) 2 = 206178.343

BENTANG MENENGAH
 Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
Maka Mn=Mp = 292629710

ØMn = 0,9 x Mn = 263.367

Mu ≤ ØMn
36.597
≤ 263.366739
4. Kontrol kuat Geser
Ketebalan Minimum web

ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
= 22.727 ≤

Kn=5+5/
(𝑎/ℎ)2 = 5.0

Aw = (h-2tf)x tw = 2442
Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 600732
ØVn (Ø=0,75) = 450549

Vn ≤ ØVn
11.037 ≤ 450.549

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y
𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 1.188

𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔 = 1.779
6. Tahanan Nominal Tekan
Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 1296069.820
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 1101659.347

Nu < ØNn
72.281 < 1101.659347203
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 2075256

Pu < Tn
72.281 < 2075.256

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 2505492.000

Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈 = 0.9

Pu < Tn
72.281 < 2505.492
u SAP

Vu Mu PROFIL IWF 250.175.7.11

Min Max Min h= 250

-435.365 1642.5547 -216.2409 bt = 175

-219.49 421.6434 -399.889 tw= 11

-198.053 159.2597 -220.4045 tf = 14

-53.177 137.5355 -102.085 r= 16
-11.047 16.8633 -36.5973 A= 5624

-41.018 32.7417 -50.9787 Ix = 61200000

Iy = 9840000
Sy = 113000

Tekan pada struktur baja

m = 5300 mm

mm

mm

< 200 AMAN

mm

mm
< 200 AMAN
 SNI 03-1729-2002 hal 37
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
KOMPAK 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎

KOMPAK

k Lateral
mm4

mm3

mm6 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 (𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp−M
Mpa 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr

Mpa

mm3

Nmm = 2.926E+02 KNm

mm

Mpa

mm

GAH
Plastis Mp
Nmm = 292.62971 KNm

KNm

AMAN

≤ 54.386 OK

mm2

N
N

AMAN
N
N

AMAN

AMAN

AMAN
PROFIL IWF 250.175.7.11
mm BJ 55
mm fy = 410 Mpa
mm rx = 104 mm
mm ry = 41.8 mm
mm fu = 550 Mpa
mm2
mm4
mm4
mm3
1729-2002 hal 37
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

(𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 Hasil Pu, Vu, Mu SAP

Pu Vu
Ket
Max Min Max
GM 0 0 435.365
GP 0 -6517.66 219.658
GPT 0 0 198.037
BD 4288.725 -1853.151 52.854
BA 31.564 -72.281 11.037
A 43 -47.079 41.018

Hitungan Batang Tarik dan Tekan pada struktur ba

1. Cek Kelangsingan
L = 10.82

Tekuk Sb X

Lkx = Kc x L = 7033

rx = 74.8
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑥≤200
= 94.024064171123

Tekuk Sb Y

Lky = Kc x L = 7033

ry = 74.8
(𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200
= 94.024064171123
 (𝐾 𝐿)/𝑟𝑦≤200

2. Cek Kekompakan Batang

a. Flens
𝜆𝑓=𝑏𝑓/2𝑡𝑓
= 3.57142857142857
𝜆𝑟=250/√𝑓𝑦
= 12.3466199581199

b. Web
𝜆𝑤=ℎ/𝑡𝑤
= 7.14
𝜆𝑟=665/√𝑓
𝑦 = 32.8420090885989

3. Kontrol Lentur Nominal Penampang dengan Pengaruh Tekuk Lateral

J=1/3 = 75185833
xbt3
= 149930
Sy
Iw=1/4 x Iy x = 1423437500000
h2
XI=𝜋/𝑆𝑥 x √((𝐸 𝐺 𝐽
𝐴)/2) = 2072214.00552664
X2=4 𝑥(𝑆𝑥/(𝐺 𝐽))²𝑥 = 3.883337083411E-11
𝐼𝑤/𝐼𝑦
Zx=(𝑏𝑥𝑡𝑓) 𝑥 (𝑑−𝑡𝑓)+1/4 𝑡𝑤 (𝑑−2𝑡𝑓)² = 2164750.000

MP = z x fy = 8.875E+08
Lp=1,76 𝑥 𝑟𝑦 𝑥 √(𝐸/𝑓𝑦) = 2907.618

fl = fy-fr ( fr=70) = 340

Lr=𝑟𝑦 𝑥 (𝑋𝐼/𝑓𝑙) x√(1+√(1+𝑋2

𝑥 𝑓𝑙)) 2 = 644722.055

BENTANG MENENGAH
 Menetukan Kuat Lentur Plastis Mp
Maka Mn=Mp = 887547500

ØMn = 0,9 x Mn = 798.793

Mu ≤ ØMn
50.979
≤ 798.79275
4. Kontrol kuat Geser
Ketebalan Minimum web

ℎ/𝑡𝑤≤1,1√(𝐾𝑛𝑥𝐸/𝑓𝑦)
= 7.143 ≤

Kn=5+5/
(𝑎/ℎ)2 = 5.0

Aw = (h-2tf)x tw = 6300
Maka Kuat geser nominal
Vn = 0,6 x fy x Aw = 1549800
ØVn (Ø=0,75) = 1162350

Vn ≤ ØVn
41.018 ≤ 1162.35

5. Parameter Kelangsingan
Ditinjau berdasarkan sb. Y
𝜆𝑐𝑦=𝐿𝑘/𝜋𝑟𝑦 √(𝑓𝑦/𝐸)
= 1.356

𝑁𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑘𝑜𝑒𝑓𝑒𝑠𝑖𝑒𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑢𝑘 (𝜔)𝑑𝑖𝑎𝑚𝑏𝑖𝑙 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑘𝑎𝑛 :

𝑈𝑛𝑡𝑢𝑘 𝜆𝑐𝑦≤ 0,25 = 1
Untuk 0,25 < 𝜆𝑐𝑦 <1,2= 1,43/(1,6−0,67𝜆𝑐𝑦" " )
Untuk 𝜆𝑐𝑦 ≥1,2=1,25 𝜆𝑐𝑦" "2

𝜔 = 2.298
6. Tahanan Nominal Tekan
Nn = Ag x Fcr( fy/w) = 2901494.696
Nu = ØNn (Ø=0,85) = 2466270.491

Nu < ØNn
47.079 < 2466.27049138242
7. Tahanan Nominal Tarik
Batas Leleh, Tn = ØAg x fy ( Ø=0,9) = 5999940

Pu < Tn
47.079 < 5999.94

Batas putus, Tn =ØAn x U x fu = 7243830.000

Karena nilai 𝑏/ℎ> 2/3 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑛𝑖𝑙𝑎𝑖 𝑈 = 0.9

Pu < Tn
47.079 < 7243.83
Mu SAP

Vu Mu PROFIL IWF 250.250

Min Max Min h= 250

-435.365 1642.5547 -216.2409 bt = 250

-219.49 421.6434 -399.889 tw= 35

-198.053 159.2597 -220.4045 tf = 35

-53.177 137.5355 -102.085 r= 28
-11.047 16.8633 -36.5973 A= 16260

-41.018 32.7417 -50.9787 Ix = 91100000

Iy = 91100000
Sy = 149930

n Tekan pada struktur baja

m = 10820 mm

mm

mm

< 200 AMAN

mm

mm
< 200 AMAN
 SNI 03-1729-2002 hal 37
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
KOMPAK 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜

KOMPAK

k Lateral
mm4

mm3

mm6 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 (𝐿 ≤𝐿𝑟 ) 𝑎𝑡𝑎𝑢 (𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀
𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘 𝜆𝑓 ≥𝜆𝑟 𝑎𝑡𝑎𝑢 𝐿𝑝 ≤𝐿 ≤𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(M
Mpa 𝐵𝑖𝑙𝑎 𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑛𝑡𝑎𝑛𝑔 𝑝𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=

Mpa

mm3

Nmm = 8.875E+02 KNm

mm

Mpa

mm

NGAH
r Plastis Mp
Nmm = 887.5475 KNm

KNm

AMAN

≤ 54.340 OK

mm2

N
N

AMAN
N
N

AMAN

AMAN

AMAN
PROFIL IWF 250.250.35
mm BJ 55
mm fy = 410 Mpa
mm rx = 74.8 mm
mm ry = 74.8 mm
mm fu = 550 Mpa
mm2
mm4
mm4
mm3
1729-2002 hal 37
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘
𝑝𝑒𝑛𝑎𝑚𝑝𝑎𝑛𝑔 𝑡𝑖𝑑𝑎𝑘 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑎𝑘

(𝜆𝑓≤ 𝜆𝑟 ) 𝑚𝑎𝑘𝑎 𝑀𝑛=𝑀𝑝 𝑃𝑎𝑑𝑎 𝑆𝑁𝐼 03−1729−2002

𝑙𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Cb(Mr+(Mp−Mr)x ((𝐿𝑟−𝐿))/((𝐿𝑟−𝐿𝑝)))≤Mp
𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝐿𝑟 ≤𝐿 𝑚𝑎𝑘𝑎 Mn=Mcr≤Mp
 HASIL OUTPUT SAP 2000
Pu Vu
Penampang
Max Min Max Min
Gelagar melintang (GM) 0 0 435.365 -435.365
Gelagar Memanjang (GP) 0 -6517.66 219.658 -219.49
Gelagar Memanjang Tengah (GPT) 0 0 198.037 -198.053
Batang Diagonal (BD) 4288.725 -1853.151 52.854 -53.177
Bracing Atas (BA) 31.564 -72.281 11.037 -11.047
Ikatan Angin (IA) 43 -47.079 41.018 -41.018

1. Sambungan Pada Gelagar Memanjang

BEBAN PADA SAMBUNGAN

Momen akibat beban terfaktor
Gaya geser akibat beban terfaktor
Gaya aksial akibat beban terfaktor
Eksentrisitas sambungan

PLAT SAMBUNG
Tegangan leleh baja
Tegagan tarik putus plat
Lebar plat sambung pada badan
Tebal plat sambung pada badan
Lebar plat sambung pada sayap
Tebal plat sambung pada sayap
Faktor reduksi kekuatan tarik atau lentur plat

BAUT
Jenis sambungan baut
Tegangan tarik baut
Diameter baut
Diameter lubang
Faktor reduksi kekuatan geser baut

1.1 Terhadap Geser

Kondisi sambungan baut geser ganda, maka nilai
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser
Luas penampang baut
Faktor reduksi kekuatan geser
Tahanan geser nominal 1 baut
Tahanan geser 1 baut

1.2 Terhahap Tumpu

Diameter baut
Tebal plat badan
Tegangan tarik putus plat
Tahanan tumpu nominal plat
Tahanan tumpu plat

1.3 Menghitung jumlah baut

Jumlah baut

Syarat jarak baut berdasarkan segi pelaksanaan

3d ≤ S
Jadi,
7.2 ≤ 7.2

Jarak baut ke tepi plat diambil minimum

2. Sambungan Pada Baut Pada Gelagar Melintang

BEBAN PADA SAMBUNGAN

Momen akibat beban terfaktor
Gaya geser akibat beban terfaktor
Gaya aksial akibat beban terfaktor
Eksentrisitas sambungan

PLAT SAMBUNG
Tegangan leleh baja
Tegagan tarik putus plat
Lebar plat sambung pada badan
Tebal plat sambung pada badan
Lebar plat sambung pada sayap
Tebal plat sambung pada sayap
Faktor reduksi kekuatan tarik atau lentur plat

BAUT
Jenis sambungan baut
Tegangan tarik baut
Diameter baut
Diameter lubang
Faktor reduksi kekuatan geser baut

2.1 Terhadap Geser

Kondisi sambungan baut geser ganda, maka nilai
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser
Luas penampang baut
Faktor reduksi kekuatan geser
Tahanan geser nominal 1 baut
Tahanan geser 1 baut

2.2 Terhahap Tumpu

Diameter baut
Tebal plat badan
Tegangan tarik putus plat
Tahanan tumpu nominal plat
Tahanan tumpu plat

2.3 Menghitung jumlah baut

Jumlah baut

Syarat jarak baut berdasarkan segi pelaksanaan

3d ≤ S
Jadi,
7.2 ≤ 7.2

Jarak baut ke tepi plat diambil minimum

2.4. Kontrol Plat Siku

Luas netto geser plat siku (250.250.25)
Luas netto geser plat siku (250.250.25)
Kuat Rencana
 Mu
Max Min
1642.5547 -216.2409
421.6434 -399.889
159.2597 -220.4045
137.5355 -102.085
16.8633 -36.5973
32.7417 -50.9787

SAMBUNGAN BEBAN SAMBUNGAN SATUAN

Mu = 421643.4 Nmm
Vu = 219658 N
Pu = 0 N
e= 110 mm

MBUNG DATA PLAT SAMBUNG SATUAN

fy = 410 Mpa
fup = 550 Mpa
hp = 250 mm
tpw= 25 mm
lp = 250 mm
tpf = 25 mm
ntur plat f= 0.9

UT DATA BAUT SATUAN

Tipe baut = A-325
fub = 725 Mpa
d= 24 mm
d' = 26.4 mm (dibor)
ff = 0.75

, maka nilai m= 2
er r1 = 0.4
 Ab = ∏/4xd2 = 452.389342 mm2
Ff = 0.75
b
Vn = r1xmxAbxf = 262385.818 N
u

Vd = fr x Vn = 196789.364 N

d= 24 mm
tw = 25 mm
p
f =
u 550 Mpa
p=
Rn = 2.4xdxtwxf u 792000 N
ffxRn = 594000 N

n = Vu/Vd = 0
= 0
= 15

elaksanaan d= 2.4 cm
≤ 15tpw

≤ 37.5 cm

38 mm Sesuai jarak tepi minimum pada Tabel J3.4M SNI 1729-2015 hal 128

ar Melintang

SAMBUNGAN BEBAN SAMBUNGAN

Mu = 137535.5 Nmm
Vu = 52854 N
Pu = 4288725 N
e= 110 mm

MBUNG DATA PLAT SAMBUNG

fy = 410 Mpa
p
f =
u 550 Mpa
hp = 250 mm
tpw= 25 mm
lp = 250 mm
tpf = 25 mm
ntur plat f= 0.9

UT DATA BAUT
Tipe baut = A-325
fub = 825 Mpa
d= 24 mm
d' = 26.4 mm (dibor)
ff = 0.75

, maka nilai m= 2
er r1 = 0.4
2
Ab = ∏/4xd = 452.389342 mm2
Ff = 0.75
Vn = r1xmxAbxfub = 298576.966 N
Vd = fr x Vn = 223932.724 N

d= 24 mm
tw = 25 mm
p
f =
u 550 Mpa
Rn = 2.4xdxtwxfup = 792000 N
ffxRn = 594000 N

n = Vu/Vd = 19.1518458
= 20
= 9

elaksanaan d= 2.4 cm
≤ 15tpw

≤ 37.5 cm

38 mm Sesuai jarak tepi minimum pada Tabel J3.4M SNI 1729-2015 hal 128

= 11940 mm2
An = (hp-nxd1)xtwf = 6000 mm2
 ΦRn=Φ x 0.6 x Anv = 1485000 N
2ΦRn = 2970000 N

2ΦRn ≥ Vu
2970000 ≥ 52854 AMAN!!!
 HASIL OUTPUT SAP 2000

Pu Vu
Penampang
Max Min Max Min
Gelagar melintang (GM) 0 0 435.365 -435.365
Gelagar Memanjang (GP) 0 -6517.66 219.658 -219.49
Gelagar Memanjang Tengah (GPT) 0 0 198.037 -198.053
Batang Diagonal (BD) 4288.725 -1853.151 52.854 -53.177
Bracing Atas (BA) 31.564 -72.281 11.037 -11.047
Ikatan Angin (IA) 43 -47.079 41.018 -41.018

GP-Gm
GP-BD 1. Sambungan Pada Gelagar Memanjang
BA-IA
GM-GPT BEBAN PADA SAMBUNGAN
GP-BA Momen akibat beban terfaktor
Gaya geser akibat beban terfaktor
Gaya aksial akibat beban terfaktor
Eksentrisitas sambungan

PLAT SAMBUNG
Tegangan leleh baja
Tegagan tarik putus plat
Lebar plat sambung pada badan
Tebal plat sambung pada badan
Lebar plat sambung pada sayap
Tebal plat sambung pada sayap
Faktor reduksi kekuatan tarik atau lentur plat

BAUT
Jenis sambungan baut
Tegangan tarik baut
Diameter baut
Diameter lubang
Faktor reduksi kekuatan geser baut
1.1 Terhadap Geser
Kondisi sambungan baut geser ganda, maka nilai
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser
Luas penampang baut
Faktor reduksi kekuatan geser
Tahanan geser nominal 1 baut
Tahanan geser 1 baut

1.2 Terhahap Tumpu

Diameter baut
Tebal plat badan
Tegangan tarik putus plat
Tahanan tumpu nominal plat
Tahanan tumpu plat

1.3 Menghitung jumlah baut

Jumlah baut

Syarat jarak baut berdasarkan segi pelaksanaan

3d ≤ S
Jadi,
7.2 ≤ 7.2

Jarak baut ke tepi plat diambil minimum

2. Sambungan Pada Baut Pada Gelagar Melintang

BEBAN PADA SAMBUNGAN

Momen akibat beban terfaktor
Gaya geser akibat beban terfaktor
Gaya aksial akibat beban terfaktor
Eksentrisitas sambungan

PLAT SAMBUNG
Tegangan leleh baja
Tegagan tarik putus plat
Lebar plat sambung pada badan
Tebal plat sambung pada badan
Lebar plat sambung pada sayap
Tebal plat sambung pada sayap
Faktor reduksi kekuatan tarik atau lentur plat

BAUT
Jenis sambungan baut
Tegangan tarik baut
Diameter baut
Diameter lubang
Faktor reduksi kekuatan geser baut

2.1 Terhadap Geser

Kondisi sambungan baut geser ganda, maka nilai
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser
Luas penampang baut
Faktor reduksi kekuatan geser
Tahanan geser nominal 1 baut
Tahanan geser 1 baut

2.2 Terhahap Tumpu

Diameter baut
Tebal plat badan
Tegangan tarik putus plat
Tahanan tumpu nominal plat
Tahanan tumpu plat

2.3 Menghitung jumlah baut

Jumlah baut

Syarat jarak baut berdasarkan segi pelaksanaan

3d ≤ S
Jadi,
7.2 ≤ 7.2
 Jarak baut ke tepi plat diambil minimum

2.4. Kontrol Plat Siku

Luas netto geser plat siku (250.250.25)
Luas netto geser plat siku (250.250.25)

Kuat Rencana
 Mu
Max Min
1642.5547 -216.2409
421.6434 -399.889
159.2597 -220.4045
137.5355 -102.085
16.8633 -36.5973
32.7417 -50.9787

SAMBUNGAN BEBAN SAMBUNGAN SATUAN

Mu = 421643.4 Nmm
Vu = 219658 N
Pu = 0 N
e= 110 mm

AMBUNG DATA PLAT SAMBUNG SATUAN

fy = 410 Mpa
fu p = 550 Mpa
hp = 250 mm
tpw= 25 mm
lp = 250 mm
tpf = 25 mm
tur plat f= 0.9

UT DATA BAUT SATUAN

Tipe baut = A-325
fu b = 825 Mpa
d= 24 mm
d' = 26.4 mm (dibor)
ff = 0.75
, maka nilai m= 2
er r1 = 0.4
Ab = ∏/4xd = 452.389342 mm2
2

Ff = 0.75
Vn = r1xmxAbxfub = 298576.966 N
Vd = fr x Vn = 223932.724 N

d= 24 mm
tw = 25 mm
fu =
p
550 Mpa
Rn = 2.4xdxtwxfu p=
792000 N
ffxRn = 594000 N

n = Vu/Vd = 0
= 0
= 15

d= 2.4 cm
≤ 15tpw

≤ 37.5 cm

38 mm Sesuai jarak tepi minimum pada Tabel J3.4M SNI 1729-2015 hal 128

agar Melintang

SAMBUNGAN BEBAN SAMBUNGAN

Mu = 421643.4 Nmm
Vu = 219658 N
Pu = 0 N
e= 110 mm

AMBUNG DATA PLAT SAMBUNG

fy = 410 Mpa
fu =
p
550 Mpa
 hp = 250 mm
tpw= 25 mm
lp = 250 mm
tpf = 25 mm
tur plat f= 0.9

UT DATA BAUT
Tipe baut = A-325
fu b = 825 Mpa
d= 24 mm
d' = 26.4 mm (dibor)
ff = 0.75

, maka nilai m= 2
er r1 = 0.4
Ab = ∏/4xd = 452.389342 mm2
2

Ff = 0.75
Vn = r1xmxAbxfub = 298576.966 N
Vd = fr x Vn = 223932.724 N

d= 24 mm
tw = 25 mm
fu =
p
550 Mpa
Rn = 2.4xdxtwxfu p=
792000 N
ffxRn = 594000 N

n = Vu/Vd = 0
= 0
= 9

d= 2.4 cm
≤ 15tpw

≤ 37.5 cm
 38 mm Sesuai jarak tepi minimum pada Tabel J3.4M SNI 1729-2015 hal 128

= 11940 mm2
An = (hp-nxd1)xtwf = 6000 mm2

ΦRn=Φ x 0.6 x Anv = 1485000 N

2ΦRn = 2970000 N

2ΦRn ≥ Vu
2970000 ≥ 219658 AMAN!!!
 HASIL OUTPUT SAP 2000

Pu Vu
Penampang
Max Min Max Min
Gelagar melintang (GM) 0 0 435.365 -435.365
Gelagar Memanjang (GP) 0 -6517.66 219.658 -219.49
Gelagar Memanjang Tengah (GPT) 0 0 198.037 -198.053
Batang Diagonal (BD) 4288.725 -1853.151 52.854 -53.177
Bracing Atas (BA) 31.564 -72.281 11.037 -11.047
Ikatan Angin (IA) 43 -47.079 41.018 -41.018

GP-Gm
GP-BD 1. Sambungan Pada Gelagar Memanjang
BA-IA
GM-GPT BEBAN PADA SAMBUNGAN
GP-BA Momen akibat beban terfaktor
Gaya geser akibat beban terfaktor
Gaya aksial akibat beban terfaktor
Eksentrisitas sambungan

PLAT SAMBUNG
Tegangan leleh baja
Tegagan tarik putus plat
Lebar plat sambung pada badan
Tebal plat sambung pada badan
Lebar plat sambung pada sayap
Tebal plat sambung pada sayap
Faktor reduksi kekuatan tarik atau lentur plat

BAUT
Jenis sambungan baut
Tegangan tarik baut
Diameter baut
Diameter lubang
Faktor reduksi kekuatan geser baut
1.1 Terhadap Geser
Kondisi sambungan baut geser ganda, maka nilai
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser
Luas penampang baut
Faktor reduksi kekuatan geser
Tahanan geser nominal 1 baut
Tahanan geser 1 baut

1.2 Terhahap Tumpu

Diameter baut
Tebal plat badan
Tegangan tarik putus plat
Tahanan tumpu nominal plat
Tahanan tumpu plat

1.3 Menghitung jumlah baut

Jumlah baut

Syarat jarak baut berdasarkan segi pelaksanaan

3d ≤ S
Jadi,
7.2 ≤ 7.2

Jarak baut ke tepi plat diambil minimum

2. Sambungan Pada Baut Pada Gelagar Melintang

BEBAN PADA SAMBUNGAN

Momen akibat beban terfaktor
Gaya geser akibat beban terfaktor
Gaya aksial akibat beban terfaktor
Eksentrisitas sambungan

PLAT SAMBUNG
Tegangan leleh baja
Tegagan tarik putus plat
Lebar plat sambung pada badan
Tebal plat sambung pada badan
Lebar plat sambung pada sayap
Tebal plat sambung pada sayap
Faktor reduksi kekuatan tarik atau lentur plat

BAUT
Jenis sambungan baut
Tegangan tarik baut
Diameter baut
Diameter lubang
Faktor reduksi kekuatan geser baut

2.1 Terhadap Geser

Kondisi sambungan baut geser ganda, maka nilai
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser
Luas penampang baut
Faktor reduksi kekuatan geser
Tahanan geser nominal 1 baut
Tahanan geser 1 baut

2.2 Terhahap Tumpu

Diameter baut
Tebal plat badan
Tegangan tarik putus plat
Tahanan tumpu nominal plat
Tahanan tumpu plat

2.3 Menghitung jumlah baut

Jumlah baut

Syarat jarak baut berdasarkan segi pelaksanaan

3d ≤ S
Jadi,
7.2 ≤ 7.2
 Jarak baut ke tepi plat diambil minimum

2.4. Kontrol Plat Siku

Luas netto geser plat siku (250.250.25)
Luas netto geser plat siku (250.250.25)

Kuat Rencana
 Mu
Max Min
1642.5547 -216.2409
421.6434 -399.889
159.2597 -220.4045
137.5355 -102.085
16.8633 -36.5973
32.7417 -50.9787

SAMBUNGAN BEBAN SAMBUNGAN SATUAN

Mu = 137535.5 Nmm
Vu = 52854 N
Pu = 4288725 N
e= 110 mm

AMBUNG DATA PLAT SAMBUNG SATUAN

fy = 410 Mpa
fu p = 550 Mpa
hp = 250 mm
tpw= 25 mm
lp = 250 mm
tpf = 25 mm
tur plat f= 0.9

UT DATA BAUT SATUAN

Tipe baut = A-325
fu b = 825 Mpa
d= 24 mm
d' = 26.4 mm (dibor)
ff = 0.75
, maka nilai m= 1
er r1 = 0.4
Ab = ∏/4xd = 452.389342 mm2
2

Ff = 0.75
Vn = r1xmxAbxfub = 149288.483 N
Vd = fr x Vn = 111966.362 N

d= 24 mm
tw = 25 mm
fu =
p
550 Mpa
Rn = 2.4xdxtwxfu p=
792000 N
ffxRn = 594000 N

n = Vu/Vd = 38.3036915
= 39
= 17

d= 2.4 cm
≤ 15tpw

≤ 37.5 cm

38 mm Sesuai jarak tepi minimum pada Tabel J3.4M SNI 1729-2015 hal 128

agar Melintang

SAMBUNGAN BEBAN SAMBUNGAN

Mu = 137535.5 Nmm
Vu = 52854 N
Pu = 4288725 N
e= 110 mm

AMBUNG DATA PLAT SAMBUNG

fy = 410 Mpa
fu =
p
550 Mpa
 hp = 250 mm
tpw= 25 mm
lp = 250 mm
tpf = 25 mm
tur plat f= 0.9

UT DATA BAUT
Tipe baut = A-325
fu b = 825 Mpa
d= 24 mm
d' = 26.4 mm (dibor)
ff = 0.75

, maka nilai m= 1
er r1 = 0.4
Ab = ∏/4xd = 452.389342 mm2
2

Ff = 0.75
Vn = r1xmxAbxfub = 149288.483 N
Vd = fr x Vn = 111966.362 N

d= 24 mm
tw = 25 mm
fu =
p
550 Mpa
Rn = 2.4xdxtwxfu p=
792000 N
ffxRn = 594000 N

n = Vu/Vd = 38.3036915
= 39
= 17

d= 2.4 cm
≤ 15tpw

≤ 37.5 cm
 38 mm Sesuai jarak tepi minimum pada Tabel J3.4M SNI 1729-2015 hal 128

= 11940 mm2
An = (hp-nxd1)xtwf = 720 mm2

ΦRn=Φ x 0.6 x Anv = 178200 N

2ΦRn = 356400.000000001 N

2ΦRn ≥ Vu
356400 ≥ 52854 AMAN!!!