TABLE: Joint Reactions

Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3

Text Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m
21 FONDASI Combination 0.0751 -0.0076 3.7186 -0.32659 0.15292 -0.00005356
116 FONDASI Combination 0.064 0.0059 1.8028 -0.19919 0.09829 -0.00004718
117 FONDASI Combination 0.089 -0.0281 6.4478 -0.45347 -0.03231 -0.0000626
118 FONDASI Combination 0.0732 -0.0597 8.688 -0.54785 0.18257 -0.00007458
119 FONDASI Combination 0.0511 -0.086 8.7907 -0.48611 0.12705 -0.00004591
120 FONDASI Combination 0.023 -0.1013 8.8853 -0.45057 0.05315 -0.00002229
121 FONDASI Combination -0.0558 -0.1019 8.7424 -0.44921 -0.11129 0.00001988
122 FONDASI Combination 0.2162 -0.0867 10.3911 -0.48422 0.336 0.00004469
123 FONDASI Combination -0.3161 -0.0613 8.6025 -0.38771 -0.36484 0.00007478
124 FONDASI Combination -0.0375 -0.0461 6.355 -0.42388 -0.37158 0.00007198
125 FONDASI Combination -0.0903 -0.0078 5.5573 -0.48234 0.05977 0.00005783
126 FONDASI Combination -0.0703 0.0062 1.8017 -0.1998 -0.11309 0.00004719
127 FONDASI Combination -0.3437 -0.0637 14.8056 -0.89931 -2.12556 -0.00075
128 FONDASI Combination -0.0377 -0.0102 8.3471 -1.19053 -0.13632 -0.0000367
129 FONDASI Combination -0.6544 -0.0068 18.232 0.68191 -5.35252 -0.00114
130 FONDASI Combination -1.1263 -0.4264 23.3557 1.86543 -2.61424 -0.00105
131 FONDASI Combination -0.8488 -0.8182 23.0977 2.79713 -1.96041 -0.00085
132 FONDASI Combination -0.3487 -1.0333 23.0059 3.31264 -0.80498 -0.00023
133 FONDASI Combination 0.1998 -1.0407 22.9747 3.33044 0.47142 0.0002
134 FONDASI Combination 0.7137 -0.8356 23.126 2.83996 1.6611 0.00083
135 FONDASI Combination 0.8591 -0.4055 18.0681 1.68555 5.74795 0.00106
136 FONDASI Combination 1.2629 -0.1705 14.0885 1.12448 3.68017 0.00127
137 FONDASI Combination 0.1094 -0.0685 15.1147 -0.73281 0.84759 0.00077
138 FONDASI Combination 0.0369 -0.0099 8.333 -1.19115 0.13375 0.00004003
139 FONDASI Combination -0.3524 0.0779 14.8087 0.86513 -2.13408 0.00075
140 FONDASI Combination -0.6653 -0.0023 17.2502 -0.68623 -5.36655 0.00115
141 FONDASI Combination -1.1381 0.4003 21.9151 -1.82958 -2.63251 0.00106
142 FONDASI Combination -0.8543 0.7989 21.698 -2.77518 -1.96745 0.00086
143 FONDASI Combination -0.3484 1.0153 21.6006 -3.29424 -0.79964 0.00024
144 FONDASI Combination 0.2185 1.0226 21.4877 -3.31199 0.50941 -0.0002
145 FONDASI Combination 0.7358 0.8234 21.6626 -2.83118 1.70576 -0.00083
146 FONDASI Combination 0.8591 0.3944 16.9955 -1.67728 5.76065 -0.00107
147 FONDASI Combination 1.2721 0.1475 17.5126 -1.09356 -0.79377 -0.00128
148 FONDASI Combination 0.1195 0.0905 19.5219 0.68476 5.37063 -0.00078
149 FONDASI Combination 0.076 0.0086 3.7285 0.32423 0.15491 0.00005376
150 FONDASI Combination 0.0899 0.0297 6.5475 0.46145 -0.03006 0.00006292
151 FONDASI Combination 0.0741 0.062 8.8324 0.54296 0.18484 0.00007512
152 FONDASI Combination 0.0527 0.0885 8.9386 0.48093 0.1303 0.0000463
153 FONDASI Combination 0.0185 0.1038 9.0133 0.44506 0.04579 0.00002247
154 FONDASI Combination -0.0192 0.1044 9.0137 0.44383 -0.04735 -0.00002002
155 FONDASI Combination -0.0525 0.0899 8.9557 0.47767 -0.13116 -0.00004488
156 FONDASI Combination -0.093 0.0644 6.8897 0.38144 0.02284 -0.00007545
157 FONDASI Combination -0.083 0.0482 6.7746 0.41963 -0.45095 -0.0000725
158 FONDASI Combination -0.0858 0.0086 5.5359 0.48036 0.06757 -0.00005817
159 FONDASI Combination -0.5566 0.0384 12.5446 -0.09235 -1.65164 0.00012
160 FONDASI Combination -0.8072 0.0229 11.5115 -0.05544 -2.35462 0.00013
161 FONDASI Combination -0.8804 -0.0092 11.5569 0.00744 -2.58832 -0.00002361
162 FONDASI Combination -0.9566 0.1787 12.3533 -0.64518 -2.75485 0.00006072
163 FONDASI Combination -0.9559 -0.1707 12.3702 0.62377 -2.75265 -0.00006114
164 FONDASI Combination -0.879 0.0181 11.5585 -0.03034 -2.58415 0.00002349
165 FONDASI Combination -0.8024 -0.0137 11.4776 0.032 -2.34486 -0.00013
166 FONDASI Combination -0.5824 -0.0304 12.7543 0.07097 -1.69382 -0.00012
167 FONDASI Combination -0.0383 0.0112 8.9046 1.1882 -0.13886 0.00003687
168 FONDASI Combination 0.0647 -0.005 1.8039 0.19707 0.09983 0.00004735
169 FONDASI Combination -0.1407 -0.0032 13.6517 0.00616 -0.36972 0.00002754
170 FONDASI Combination -0.1805 0.0005655 13.2099 -0.00116 -0.46243 0.0000028
171 FONDASI Combination -0.1974 0.0022 13.4171 -0.00435 -0.50152 0.000009793
172 FONDASI Combination -0.1985 -0.0097 10.4155 -0.3021 -0.50656 -0.000004937
173 FONDASI Combination -0.1983 0.0107 10.4165 0.29971 -0.50614 0.000004887
174 FONDASI Combination -0.1972 -0.0012 13.4173 0.00198 -0.50093 -0.000009813
175 FONDASI Combination -0.1804 0.0004463 13.2102 -0.0012 -0.46203 -0.000002765
176 FONDASI Combination -0.1395 0.0043 13.6595 -0.00854 -0.36757 -0.00002742
177 FONDASI Combination 0.1364 0.0044 13.1022 -0.00885 0.35719 0.0000282
178 FONDASI Combination 0.1798 0.0005532 12.6437 -0.00144 0.45576 0.000004173
179 FONDASI Combination 0.1975 -0.0012 12.8459 0.00183 0.49641 0.000009736
180 FONDASI Combination 0.1993 0.0107 9.8409 0.29972 0.50317 -0.000004157
181 FONDASI Combination 0.1997 -0.0097 9.8394 -0.3021 0.50404 0.000004289
182 FONDASI Combination 0.1982 0.0022 12.8448 -0.00419 0.49795 -0.000009658
183 FONDASI Combination 0.1806 0.0004594 12.6417 -0.00092 0.45747 -0.00000412
184 FONDASI Combination 0.1384 -0.0034 13.0953 0.00649 0.36117 -0.0000283
185 FONDASI Combination 0.0374 0.0108 8.3323 1.18906 0.13477 -0.0000402
186 FONDASI Combination -0.0717 -0.0053 1.811 0.19763 -0.1155 -0.00004739
187 FONDASI Combination 0.6282 0.0392 12.3512 -0.0945 1.79686 -0.00013
188 FONDASI Combination 0.8332 0.025 11.5554 -0.05944 2.44581 -0.00013
189 FONDASI Combination 0.9201 -0.0084 11.5735 0.00583 2.71296 0.00001637
190 FONDASI Combination 1.0035 0.1792 12.3792 -0.64609 2.89625 -0.00005782
191 FONDASI Combination 1.0017 -0.1711 12.3942 0.62472 2.89071 0.00005882
192 FONDASI Combination 0.9168 0.0171 11.581 -0.02838 2.7026 -0.00001552
193 FONDASI Combination 0.8278 -0.0152 11.4588 0.03504 2.43068 0.00013
194 FONDASI Combination 0.6317 -0.0329 12.949 0.07633 1.7968 0.00013
N TIANG
2
2 PMAX
2 Puk = 23.3557
2 Mux = 3.33044 -3.31199
2 Muy = 5.76065 -0.00128
2 Hux = 1.2721 -1.1381
2 Huy = 1.0226 -1.0407
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
PERENCANAAN PILE CAP TIANG PANCANG

DATA BAHAN PC2

Jenis tiang pancang : Beton bertulang tampang persegi
Diameter tiang pancang, D= 0.25 m
Panjang tiang pancang, L= 11 m
Kuat tekan beton tiang pancang, fc' = 30 MPa
Berat beton bertulang, wc = 24 kN/m3

DATA BAHAN PILECAP

Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Kuat leleh baja tulangan deform ( Æ > 12 mm ), fy = 400 MPa
Kuat leleh baja tulangan polos ( Æ ≤ 12 mm ), fy = 240 MPa
Berat beton bertulang, wc = 24 kN/m3
Diameter tulangan arah x dx = 19 mm
Diamater tulangan arah y dy = 19 mm
DATA DIMENSI FONDASI
Dimensi tiang pancang D= 0.4 m
Lebar kolom arah x, bx = 0.7 m
Lebar kolom arah y, by = 0.7 m
Jarak tepi tiang pancang tepi terhadap sisi luar beton, e= 0.3 m
Jarak as tiang pancang tepi terhadap sisi luar beton, a= 0.5 m
Jarak antar tepi tiang ke tiang lainnya, c= 1m
Tebal pilecap, h= 0.5 m
Tebal selimut beton s= 75 mm
Tebal tanah di atas pilecap, z= 0.5 m
Berat volume tanah di atas pilecap, ws = 18 kN/m3
Posisi kolom (dalam = 40, tepi = 30, sudut = 20) as = 40

DATA BEBAN FONDASI

Gaya aksial kolom akibat beban terfaktor, Puk = 240 kN
Momen arah x akibat beban terfaktor. Mux = 35 kNm
Momen arah y akibat beban terfaktor. Muy = 60 kNm
Gaya lateral arah x akibat beban terfaktor, Hux = 15 kN
Gaya lateral arah y akibat beban terfaktor, Huy = 15 kN
Tahanan aksial tiang pancang, f * Pn = 700 kN

DATA SUSUNAN TIANG PANCANG

Susunan tiang pancang arah x : Susunan tiang pancang arah y :
No. Jumlah x n * x2 No. Jumlah y n * y2
n (m) (m2) n (m) (m2)
1 2 1.4 3.92 1 1 0 0
2 0 0 0 2 0 0 0
3 0 0 0 3 0 0 0
n= 2 S x2 = 3.92 n = 1 S y2 = 0
Lebar pilecap arah x, Lx = 2.4 m
Lebar pilecap arah y, Ly = 1m

PERIKSA GESER DUA ARAH

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 0.1035 m
Tebal efektif pilecap, d = h - d' = 0.3965 m
Geser dua arah di sekitar kolom b0 = 4 ( D 3.186 m
Nilai kuat geser pons dua arah
Vc = 0.17[ 13528.741 kN
Vc = 0.083[ 4007.379 kN
Vc = 1 / 3 * 2283.303 kN
Diambil, kuat geser pilecap, ® Vc = 2283.303 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.75
Kuat geser pilecap, f * Vc = 1712.477 kN
Syarat yang harus dipenuhi,
f * Vc ≥ Vux
1712.477 > 240 ® AMAN (OK)

GESER DUA ARAH DISEKITAR TIANG PANCANG

Geser dua arah di sekitar tiang pancang
b0 = 2 ( a 1.7965 m
Nilai kuat geser pons dua arah
Vc = 0.17[ 11989.762 kN
Vc = 0.083[ 3506.457 kN
Vc = 1 / 3 * 1287.493 kN
Diambil, kuat geser pilecap, ® Vc = 1287.493 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.75
Kuat geser pilecap, f * Vc = 965.62 kN
Syarat yang harus dipenuhi,
f * Vc ≥ Vux
965.62 > 120 ® AMAN (OK)
DESAIN TERHADAP LENTUR ARAH X
Jarak tepi kolom ke as tiang pancang sx = 0.35 m
Reaksi masing-masing tiang pancang Vu = 120 kN
Banyak tiang arah X nx = 2
Momen Mux = 84 kN.m
Rn = Mn * 10.222629
Rasio tulangan yang diperlukan,
r = 0.85 * fc 0.00056
Rasio tulangan minimum, rmin = 0.0025
Rasio tulangan yang digunakan, ® r= 0.0025
Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * 2379 mm2
Diameter tulangan yang digunakan, D 19 mm
Jarak tulangan yang diperlukan, s = p / 286.0315 mm
Jarak tulangan maksimum, smax = 200 mm
Jarak tulangan yang digunakan, ® s= 200 mm
Digunakan tulangan, D 19 - 200
Luas tulangan terpakai, As = p / 1825.207 mm2

DESAIN TERHADAP LENTUR ARAH Y

Jarak tepi kolom ke as tiang pancang sy = 0.35 m
Reaksi masing-masing tiang pancang Vu = 120 kN
Banyak tiang arah Y nx = 1
Momen Mux = 42 kN.m
Rn = Mn * 10.267155
Rasio tulangan yang diperlukan,
r = 0.85 * fc0.000673
Rasio tulangan minimum, rmin = 0.0025
Rasio tulangan yang digunakan, ® r= 0.0025
Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * 991.25 mm2
Diameter tulangan yang digunakan, D 19 mm
Jarak tulangan yang diperlukan, s = p / 286.0315 mm
Jarak tulangan maksimum, smax = 200 mm
Jarak tulangan yang digunakan, ® s= 200 mm
Digunakan tulangan, D 19 - 200
Luas tulangan terpakai, As = p / 3372.574 mm2
NOTE FOR USERS : RUMUS TATA LETAK TIANG PANCANG TIDAK BERSIFAT UNIVERSAL
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING)
BASE PLATE DAN ANGKUR

ht
h
a 0.95 ht a

Pu
f f
Mu
B I
f f

Vu
L
J

1. DATA TUMPUAN

BEBAN KOLOM DATA BEBAN KOLOM

Gaya aksial akibat beban terfaktor, Pu = 240000 N
Momen akibat beban terfaktor, Mu = 35000000 Nmm
Gaya geser akibat beban terfaktor, Vu = 15000 N
PLAT TUMPUAN (BASE PLATE) DATA PLAT TUMPUAN
Tegangan leleh baja, fy = 240 MPa
Tegangan tarik putus plat, fup = 370 MPa
Lebar plat tumpuan, B= 600 mm
Panjang plat tumpuan, L= 600 mm
Tebal plat tumpuan, t= 20 mm
KOLOM PEDESTRAL DATA KOLOM BETON
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Lebar penampang kolom, I= 700 mm
Panjang penampang kolom, J= 700 mm
DIMENSI KOLOM BAJA DATA KOLOM BAJA
Profil baja : WF 500.200.8.13
Tinggi total, ht = 500 mm
Lebar sayap, bf = 200 mm
Tebal badan, tw = 10 mm
Tebal sayap, tf = 16 mm
ANGKUR BAUT DATA ANGKUR BAUT
Jenis angkur baut, Tipe : A-325
Tegangan tarik putus angkur baut, fub = 825 MPa
Tegangan leleh angkur baut, fy = 400 MPa
Diameter angkur baut, d= 19 mm
Jumlah angkur baut pada sisi tarik, nt = 3 bh
Jumlah angkur baut pada sisi tekan, nc = 3 bh
Jarak baut terhadap pusat penampang kolom, f= 270 mm
Panjang angkur baut yang tertanam di beton, La = 500 mm

2. EKSENTRISITAS BEBAN
Eksentrisitas beban,
ht e = Mu / P 145.8333 mm
h L/6= 100 mm
Pu e > L / 6 (OK)
f e
ec h = ht - tf = 484 mm
et = f + h / 512 mm
ec = f - h / 28 mm
t

f cu Jumlah angkur baut total,

n = nt + nc 6 bh
et Y/3
Pu + Pt
Y
Pt
L

3. TAHANAN TUMPU BETON

Gaya tarik pada angkur baut, Pt = Pu * e 13125 N

Gaya tekan total pada plat tumpuan, Puc = Pu + 253125 N
Panjang bidang tegangan tekan beton, Y=3*(L- 174 mm
Luas plat tumpuan baja, A1 = B * L 360000 mm2
Luas penampang kolom pedestral, A2 = I * J = 490000 mm2
Tegangan tumpu nominal, fcn = 0.85 *19.83333 MPa
fcn = 1.70 * 34 MPa
Tegangan tumpu nominal beton yg digunakan, fcn = 19.83333 MPa
Faktor reduksi kekuatan tekan beton, f= 0.65
Tegangan tumpu beton yg diijinkan, f * fcn = 12.89167 MPa
Tegangan tumpu maksimum yang terjadi pada beton,
fcu = 2 * Pu4.849138 MPa
Syarat yang harus dipenuhi :
fcu ≤ f * fcn
4.849138 < 12.89167 ® AMAN (OK)
 a 0.95 ht a

B I
f f

L
J

4. KONTROL DIMENSI PLAT TUMPUAN

Lebar minimum plat tumpuan yang diperlukan,

Bp min = Puc
225.6871 mm
Lebar plat yang digunakan, B= 600 mm
Syarat yang harus dipenuhi :
Bp min £ B
225.6871 < 600 ® AMAN (OK)
Panjang bagian plat tumpuan jepit bebas,
a = ( L - 0. 62.5 mm
fcu1 = ( 1 - 3.10735 MPa
Modulus penampang plastis plat, Z = 1/4 * B 60000 mm3
Momen yang terjadi pada plat akibat beban terfaktor,
Mup = 1/2 *5002198 Nmm
Faktor reduksi kekuatan lentur, fb = 0.9
Tahanan momen nominal plat, Mn = fy * Z14400000 Nmm
Tahanan momen plat, fb * Mn = 12960000 Nmm
Syarat yang harus dipenuhi :
Mup £ fb * Mn
5002198 < 12960000 ® AMAN (OK)

5. GAYA TARIK PADA ANGKUR BAUT

Gaya tarik pada angkur baut, Tu1 = Pt / 4375 N

Tegangan tarik putus angkur baut, fub = 825 MPa
Luas penampang angkur baut, Ab = p / 4 283.5287 mm2
Faktor reduksi kekuatan tarik, ft = 0.9
Tahanan tarik nominal angkur baut, Tn = 0.75 * 175433.4 N
Tahanan tarik angkur baut, ft * Tn = 157890.1 N
Syarat yang harus dipenuhi :
Tu1 £ ft * Tn
 4375 < 157890.1 ® AMAN (OK)

6. GAYA GESER PADA ANGKUR BAUT

Gaya geser pada angkur baut, Vu1 = Vu / 2500 N

Tegangan tarik putus baut, fub = 825 MPa
Jumlah penampang geser, m= 1
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser, r1 = 0.4
Luas penampang baut, Ab = p / 4 283.5287 mm2
Faktor reduksi kekuatan geser, ff = 0.75
Tahanan geser nominal, Vn = r1 * m93564.48 N
Tahanan geser angkur baut, ff * Vn = 70173.36 N
Syarat yang harus dipenuhi :
Vu1 £ ff * Vn
2500 < 70173.36 ® AMAN (OK)

7. GAYA TUMPU PADA ANGKUR BAUT

Gaya tumpu pada angkur baut, Ru1 = Vu1 2500 N

Diameter baut, d= 19 mm
Tebal plat tumpu, t= 20 mm
Tegangan tarik putus plat, fup = 370 MPa
Tahanan tumpu nominal, Rn = 2.4 * 337440 N
Tahanan tumpu, ff * Rn = 253080 N
Syarat yang harus dipenuhi :
Ru1 £ ff * Rn
2500 < 253080 ® AMAN (OK)

8. KOMBINASI GESER DAN TARIK

Konstanta tegangan untuk baut mutu tinggi, f1 = 807 MPa

f2 = 621 MPa
Faktor pengaruh ulir pada bidang geser, r2 = 1.9
Tegangan geser akibat beban terfaktor, fuv = Vu / ( 8.817448 MPa
Kuat geser angkur baut, ff * r1 * m 247.5 MPa

Syarat yang harus dipenuhi :

fuv = Vu / (£ ff * r1 * m * fub
8.817448 < 247.5 ® AMAN (OK)
Gaya tarik akibat beban terfaktor, Tu1 = 4375 N
Tahanan tarik angkur baut, ff * Tn = f 171605.8 N
Syarat yang harus dipenuhi :
 Tu1 £ ff * f1 * Ab
4375 < 171605.8 ® AMAN (OK)
Kuat tarik angkur baut, ft = 0.75 * 618.75 MPa
Batas tegangan kombinasi, f1 - r2 * fu 790.2468 MPa
f2 = 621 MPa
Syarat yang harus dipenuhi :
ft £ f1 - r2 * fuv
618.75 < 790.2468 ® AMAN (OK)
Syarat yang harus dipenuhi :
ft £ f2
618.75 < 621 ® AMAN (OK)

9. KONTROL PANJANG ANGKUR BAUT

Panjang angkur tanam yang digunakan, La = 500 mm

Kuat tekan beton, fc' = 20
Tegangan leleh baja, fy = 400
Diameter angkur baut, d= 19
Panjang angkur tanam minimum yang diperlukan,
Lmin = fy / 424.8529 mm
Syarat yang harus dipenuhi :
Lmin £ La
424.8529 < 500 ® AMAN (OK)