Studii Ş I Cercetări Privind Rezistenţa La Uzare A Pieselor Din Industria de Material Rulant
Studii Ş I Cercetări Privind Rezistenţa La Uzare A Pieselor Din Industria de Material Rulant
Studii Ş I Cercetări Privind Rezistenţa La Uzare A Pieselor Din Industria de Material Rulant
=
2
1
2
(2.24)
iar:
1 2
1
2
P CO
CO
c
K P
P
a = (2.25)
ca urmare rezult:
1
2
ln ln ln
2
P
CO
CO
c c
K RT
P
P
RT a RT = = (2.26)
pentru o atmosfer H
2
-CH
4
din sistemul CH
2
CH
4
n care are loc reacia:
4 2
2 CH H C + (2.27)
Se poate scrie:
c H
CH
P
a P
P
K
=
2
4
2
2
(2.28)
iar:
2
2
4
ln ln ln
2
P
H
CH
c c
K RT
P
P
RT a RT = = (2.29)
Lund n consideraie i posibilitatea decarburrii provocat de vaporii de ap:
2 2
H CO O H C + + (2.30)
unde:
c O H
H CO
P
a P
P P
K
=
2
2
3
(2.31)
deoarece reacia 2.30 poate fi considerat ca suma reaciilor:
2 2 2
2
2
CO H CO O H
CO CO C
+ +
+
avem:
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
18
CO O H
CO H
P
P P
P P
K
=
2
2 2
4
(2.32)
Rezult pentru relaia 2.31 forma:
4 1 3
P P P
K K K = (2.33)
n faza gazoas format din amestecul CO H
2
H
2
O N
2
, activitatea carbonului va fi:
4 1 2
2
3 2
2
P P O H
H CO
P O H
H CO
c
K K P
P P
K P
P P
a
=
= (2.34)
i respectiv:
4 1
2
2
ln ln ln
P P
O H
H CO
c
K RT K RT
P
P P
RT
= (2.35)
Diagrama de echilibru a sistemului C CO H
2
O H
2
este reprezentat n fig. 2.4.2.1
Fig. 2.4.2.1 Diagrama de echilibru a sistemului C-H
2
O-CO-H
2
n cele de mai sus s-a considerat cazul oelurilor nealiate; n cazul oelurilor aliate trebuie s
se in cont de influena elementelor de aliere asupra activitii carbonului; aici se calculeaz aa
numita activitatea carbonului corectat [46] [36], astfel:
Fe
c c
a RT ln = (2.36)
n consecin, la reglarea i utilizarea atmosferelor controlate trebuie s se cunoasc
potenialul de carbon al oelului, respectiv activitatea carbonului din soluia solid.
2.4.2.2 Tratamente termice i termochimice n vid
2.4.2.2.1 Noiuni introductive
Tratamentele termice n vid se fac cu scopul protejrii suprafeei produselor de aciunea
nedorit a mediilor de nclzire uzuale. Vidul a cptat aplicaii n domeniul tratamentelor termice ca
o variant mbuntit nu numai fa de cea clasic n atmosfer de aer, dar i fa de atmosferele
controlate sau bile de sruri. n acelai timp vidul nu prezint pericolele ultimelor dou, de
explozie sau intoxicaii.
Ca noiune teoretic vidul se poate defini ca un spaiu n care s nu se gseasc nici o
molecula de gaz. n realitate aceast situaie nu exist. Uzual prin vid trebuie s se neleag un
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
19
mediu gazos aflat ntr-o incint i care are o presiune mai mic dect cea atmosferic. Din acest
punct de vedere vidul se poate exprima n mai multe feluri:
- procentual: vidul absolut fiind considerat 100%;
- dup presiunea din incint;
- dup mrimea drumului liber mijlociu , ) ; o dat cu scderea presiunii gazelor crete
distana parcurs de moleculele gazoase ntre dou ciocniri ntre ele sau cu pereii incint ei, conform
relaiei:
j m
p d
KT
2
2
= (2.43)
n care: T temperatura [K];
d diametrul moleculei de gaz [m];
K constanta lui Boltzmann,
26
10 23 , 1
= K J/K;
p presiunea.
Sunderland a elaborat o relaie care d valoarea lui n funcie de
0
(drumul liber mijlociu
la 0C) i T:
C T
C
T
T
+
+
=
273
0
0
[m] (2.44)
unde C constant ce depinde de felul gazului.
n tabelul 2.4.2.1 se prezint o clasificare a vidului, dup criteriile artate anterior.
Tabelul 2.4.2.1. Clasificarea vidului industrial [47]
NR.
CRT.
DENUMIREA
VIDULUI
PRESIUNEA
[PA]
AER LA 25C
D /
N [molec/cm
3
]
25
[cm]
1. Vid grosier 10
5
1,3 10
2
2,7 10
19
3,2 10
16
1,3 10
-5
10
-2
D
2. Vid mediu 1,3 10
2
1,3 10
-1
3,2 10
16
3,2 10
13
10
-2
10 D
3. Vid nalt 1,3 10
-1
1,3 10
-4
3,2 10
13
3,2 10
10
10 10
4
D
4. Vid ultra nalt 1,3 10
-4
3,2 10
10
10
4
D
2.4.2.2.3 Tratamente termice n vid
Vidul este considerat i pe bun dreptate, drept o atmosfer de protecie. nclzirea i
meninerea produselor metalice n vid asigur pstrarea unei bune caliti a suprafeelor, economii de
material metalic, de manoper.
- recoacerea n vid se aplic numai n cazuri speciale, la produse de nalt tehnicitate, pentru
obinerea de caliti deosebite cum ar fi: [47]
- recoacerea de recristalizare i detensionare a unor aliaje refractare (W, Mo, Ta)
utilizate n industria aerospaial;
- confecionarea filamentelor de W pentru lmpi electrice; recoacerea de recristalizare
la cca. 1400C ntr-un vid de 10
-1
Pa mrete compactizarea materialului i i prelungete
durata de funcionare;
- recoacerea pentru creterea granulaiei i detensionarea materialelor magnetice moi.
Din materialul magnetic se elimin impuritile gazoase i chiar solide, se favorizeaz
creterea grunilor (efect favorabil) i eliminarea tensiunilor interne;
- recoacerea de globulizare a unor semifabricate din oel rapid cnd se mbuntete
ductibilitatea la valori ce nu se obin prin procedeele clasice, etc.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
20
- clirea i revenirea n vid.
nclzirea n vid n vederea clirii pune problema rcirii cu viteze suficient de mari pentru a
realiza structura martensitic.
n acest sens se poate arta c primele aplicaii au fost la produse din oeluri nalt aliate,
autoclibile sau cu viteze critice de clire ce pot fi obinute cu ajutorul gazelor inerte (N
2
, Ar)
recirculate cu ajutorul ventilatoarelor [7].
Odat cu apariia cuptoarelor de vid cu perei reci i bazin de clire integrat, s-a mrit sensibil
gama produselor ce pot fi clite n aceste instalaii. n fig. 2.4.2.6 este redat schema unui cuptor
modern de tratament termic n vid [47].
La nclzirea pieselor i sculelor n vederea clirii este necesar ca presiunea din incint s
fie de 1 ... 15Pa, pentru a se evita vaporizarea elementelor de aliere din oeluri (Cr, Nn, Mo). La
oeluri nalt aliate la care nclzirea are loc la peste 950C se recomand inundarea incintei (dup ce
n prealabil s-a evacuat aerul cu instalaia de vidare) cu un gaz inert (N
2
, Ar), deoarece, dup cum s-a
artat la temperaturi mari procesul de vaporizare devine intens.
Pentru pstrarea calitii suprafeei i revenirea se face n vid. Aici intervin ns alte
probleme. La temperaturi subcritice la care se fac revenirile schimbul de cldur prin radiaie se
reduce n mod sensibil; dup vidarea incintei aceasta se inund cu un gaz inert la presiuni de
, ) Pa
4
10 6 ... 5 , care se recircul realiznd schimbul de cldur prin convecie i deci nclzirea
corespunztoare a arjei.
Tratamentele termice n vid capt o tot mai mare rspndire datorit unor avantaje
incontestabile:
- nclzire rapid i uniform;
- pstrarea intact a calitii iniiale a suprafeei pieselor (lipsesc oxidarea, decarburarea);
- economii de energie, manoper, materiale;
- scderea deformaiilor i creterea ductibilitii cu 10...50% [47], [68], [71]
Aceste avantaje compenseaz pe deplin costurile mai mari ale instalaiilor i ntreinerea lor.
2.4.3 Tratamente termomecanice
2.4.3.2 Principalele tipuri de tratamente termomecanice
Combinaia ntre deformarea plastic i tratamentul termic poate fi considerat drept
tratament termomecanic numai n cazul n care deformarea plastic influeneaz cinetica i
mecanismul transformrilor fazice la tratamentul termic ulterior.
Tratamentele termomecanice prezint avantajele:
- mbuntirea proprietilor mecanice. Deformarea plastic produce finisarea granulaiei,
mrete numrul imperfeciunilor din reea, introduce tensiuni interne;
- realizeaz economii de energie; ntr-o singur operaie de nclzire se reunete att
deformarea plastic la cald ct i tratamentul termic.
Tratamentele termomecanice se clasific n dou mari grupe n funcie de nivelul de
temperatur la care se face deformarea plastic i anume:
- tratamente termomecanice de temperatur nalt (TTMI) cnd austenita oelului se supune
deformrii plastice la o temperatur mai mare dect temperatura de recristalizare i implicit peste
punctul critic A
3
;
- tratamente termomecanice de temperatur joas (TTMJ) cnd austenita se deformeaz
plastic la o temperatur inferioar celei de recristalizare i n acelai timp i sub punctul critic A
1
al
oelului.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
21
n funcie de modul de transformare n continuare al austenitei subrcite n fiecare din clasele
de mai sus se pot ntlni mai multe variante dup cum se ilustreaz n continuare.
a. Tratamente termomecanice de temperatur nalt
nclzirea se efectueaz la temperaturi peste A
3
, la valori care s asigure obinerea unei
austenite stabile; aici se efectueaz deformarea plastic la cald, urmat de o rcire corespunztoare
pentru realizarea structurii dorite, ca n figurile de mai jos:
Fig. 2.4.3.3. Tratament termomecanic de temperatur
nalt cu clire la martensit i revenire [47]
Fig. 2.4.3.4. Tratament termomecanic de temperatur
nalt cu transformare ulterioar n domeniul perlitic
respectiv bainitic [47]
Tratamente termomecanice de temperatur joas
nclzirea oelului se face peste temperatura punctului critic A
3
n vederea obinerii structurii
austenitice, stabil cu granulaie fin i uniform. n continuare se efectueaz rcirea sub punctul
critic A
1
i n acelai timp sub temperatura de recristalizare a oelului dat, unde cvasiizoterm se
efectueaz deformarea plastic, de data aceasta la rece, i n acest caz exist mai multe variante
funcie de structura final vizat, ca n cele de mai jos:
Fig. 2.4.3.5. Tratament termomecanic de
temperatur joas cu transformare n domeniul
martensitic [47]
Fig. 2.4.3.6. Tratament termomecanic de
temperatur joas cu transformare n treapta
perlitic sau bainitic [47]
Varianta de tratament termomecanic prezentat n fig. 2.4.3.6. este susceptibil la mai multe
subvariante, funcie de locul pe palier unde se poate face deformarea plastic (nainte de a ncepe
transformarea, n timpul transformrii, dup terminarea transformrii) ca n figurile 2.4.3.7 i 2.4.3.8.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
22
Fig. 2.4.3.7. Tratament termomecanic de
temperatur joas cu transformare izoterm
n domeniul perlitic i deformare plastic la
momente diferite fa de curbele TTT [47]
Fig. 2.4.3.8. Tratament termomecanic de
temperatur joas cu transformare izoterm
n domeniul bainitic i deformare plastic la
momente diferite fa de curbele TTT [47]
mbuntirea proprietilor mecanice prin tratamente termomecanice este determinat de
procesele fizico-chimice care au loc n cele dou faze ale tratamentului termomecanic:
- la deformarea plastic; prin creterea densitii dislocaiilor, alunecarea acestora ntr-un
anumit plan devine mai dificil, cnd ntlnesc diverse obstacole (noduri ale reelei, alte dislocaii).
La un moment dat pe planul dat deplasarea nceteaz i aceasta se continu pe plane alturate. n
ansamblu, masa cristalului opune o rezisten mai mare la deformare.
De asemenea prin deformarea plastic are loc i o frmiare a cristalelor, mrirea
suprafeelor de separaie dintre acestea i blocarea dislocaiilor la limite de gruni.
n interiorul gruntelui iniial de austenit se formeaz gruni mai mici, cu orientri
cristalografice diferite ntre ei; fiecare subgrunte conine un numr de dislocaii, obinndu-se astfel
i o distribuie mai uniform a acestora;
- la tratamentul termic, n spe la clire - are loc transformarea austenitei n martensit
tetragonal; n situaia dat, materialul conine un numr mare de gruni i subgruni de austenit,
cu reeaua deformat, deci la un grad sporit al tensiunilor interne; ca urmare exist un foarte mare
numr de microvolume capabile s devin germeni martensitici; astfel microstructurile care au
rezultat dup deformarea plastic favorizeaz obinerea unei martensite foarte fine.
Obinerea de caracteristici de rezisten apreciabile se datoreaz tensionrii oelului i
finisrii structurii la deformarea plastic i tensionrii n continuare prin rcirea austenitei deformate
care duce la obinerea unei martensite fin dispersate i cu o densitate mare de dislocaii.
Martensita astfel obinut are rezisten mecanic superioar celei ce se obine la clirea
oelului recristalizat.
2.4.4 Depuneri de suprafa
La piesele ieite din funcionare datorit uzurii, recondiionarea prin ncrcare prin sudare,
pregtirea prealabil const n:
- prelucrarea mecanic a suprafeei de ncrcat pentru obinerea geometriei corecte;
- nlturarea prin dltuire a fisurilor;
- curarea de impuriti;
- prenclzirea, dac este cazul;
- stabilirea ordinii de aplicare a cordoanelor de sudur pentru diminuarea deformaiilor;
- fixarea corespunztoare a piesei ntr-un sistem rigid pentru prevenirea deformaiilor, etc.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
23
n piesele obinute prin ncrcare exist trei zone diferite: materialul de baz (MB), zona
influenat termic (ZIT) i materialul depus (MD) (fig. 2.4.4.1)
Fig. 2.4.4.1. Zone caracteristice ntr-o pies ncrcat prin sudare
Proprietile ZIT sunt determinate de procesele de cristalizare i de difuzie (ntre ZIT pe de o
parte i MB i respectiv MD pe de alt parte). Datorit acestor procese n zona de trecere se ntlnesc
structuri i compoziii chimice diferite de ale MB i MD. Aceste fenomene sunt influenate sensibil
de compatibilitatea materialelor de ncrcare prin sudare cu materialul de baz.
Structura i proprietile zonei de trecere sunt mult diferite fa de cele ale MD i MB dac
acestea sunt din clase structurale distincte i apropiate dac sunt din aceeai clas.
Amploarea proceselor de difuzie depinde de temperatur i de timpul de meninere la aceasta,
cauz pentru care n anumite condiii de exploatare, straturile de difuzie se lrgesc iar proprietile
acestora se modific; din aceste cauze se poate ajunge la fragilizarea zonei de trecere i implicit la
reducerea capacitii portante a acesteia.
Din cele prezentate anterior rezult necesitatea alegerii judicioase a materialelor din
componena pieselor ncrcate, ca i tehnologia optim de execuie, pentru performanele acestora.
De cele mai multe ori depunerile au rolul de a mri rezistena la uzare, care este influenat
de mai muli factori, unul din cei mai importani fiind gradul de aliere; din aceast cauz materialele
de ncrcare se clasific i dup acest criteriu.
Materialele pentru ncrcare trebuie s prezinte pe lng caliti deosebite din punctul de
vedere al performanelor privind rezistena i aptitudini tehnologice de sudare.
Alegerea procedeului i a materialelor de ncrcare este influenat de factori tehnico-
economici.
Alegerea corect asigur obinerea unor piese cu o bun eficien din punct de vedere al
execuiei, al siguranei n exploatare, al consumurilor de materiale i de energie, al costurilor.
Una din condiiile de baz privind realizarea de produse performante este alegerea corect a
materialelor de ncrcare. La acestea trebuie avute n vedere cele dou direcii practice de
desfurare a activitii de ncrcare prin sudare i anume:
- execuia unor piese noi, ncrcate prin sudur.
- recondiionarea pieselor cu defecte din fabricaie sau uzate n exploatare;
n primul caz, de execuie a pieselor noi, este necesar studierea i elaborarea cuplului MB-
MA n aa fel nct s fie asigurat compatibilitatea i caracteristicile de rezisten la uzare.
n cazul al doilea, al recondiionrii, se cunoate materialul de baz i ca urmare i al celui de
adaos, de cele mai multe ori fiind de aceeai calitate i compoziie.
n mod obligatoriu dup ncrcarea pieselor prin sudare trebuie efectuat un tratament termic,
care urmrete unul sau mai multe scopuri: mbuntirea prelucrabilitii mecanice; diminuarea sau
MD
ZIT
MB
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
24
nlturarea tensiunilor interne; mrirea stabilitii dimensionale; realizarea de caracteristici mecanice
cerute n exploatare, etc.
O metod frecvent utilizat n vederea reducerii riscurilor de fisurare este prenclzirea piesei
n vederea recondiionrii prin sudare.
Temperatura de prenclzire se poate stabili prin dou metode:
- cu ajutorul temperaturilor critice de transformare,
- cu ajutorul carbonului echivalent.
Metoda de stabilire a temperaturii de prenclzire cu ajutorul temperaturilor critice de
transformare const n urmtoarele:
- se stabilesc temperaturile specifice transformrilor n urma crora pot s apar constitueni
fragili n stratul depus i n ZIT, susceptibili de fisurare;
- se stabilete temperatura de prenclzire la o valoare superioar temperaturilor de
transformare.
Metoda de stabilire a temperaturii de prenclzire cu ajutorul carbonului echivalent se poate
aplica numai n cazul oelurilor carbon sau oelurilor slab aliate, const n urmtoarele :
- se stabilete carbonul echivalent, Ce, cu relaia :
|
'
+ + + + + + + + =
5 2 4 13 5 4 15 6
V P Si Cu Cr Mo Ni Mn
C C
e
(2.65)
- n baza valorii obinute pentru carbonul echivalent, se stabilete temperatura de
prenclzire Tpi, astfel :
- pentru Ce s 0,45 se alege Tpi s 373 K
- pentru 0,45 s Ce s 0,60 se alege 373 s Tpi s 523 K
- pentru 0,60 s Ce se alege 523 K s Tpi
Capitolul 3
Materiale, utilaje i aparatur utilizate la ncercrile experimentale. Direcii de
cercetare
3.1 Materiale folosite la ncercri. Epruvete
Pentru ncercrile experimentale am ales dou mrci de oeluri i anume OLC55X i
42CrMo4. Alegerea a fost determinat de faptul din aceste oeluri se confecioneaz n mod frecvent
n componentele materialului rulant supuse la uzare.
Tabelul 3.1.1 Compoziia chimic a oelurilor studiate
NR
CRT
MARCA OELURILOR COMPOZIIE CHIMIC
%
Simbolizare
numeric
Simbolizare
alfa-
numeric
C Si Mn Cr Mo S P
1 1.1203 OLC55X 0,57 0,40 0,72 - - 0,02 0,025
2 1.7227 42CrMo4 0,40 0,40 0,60 1,15 0,25 0,04 0,04
Materialele studiate, respectiv oelul carbon de calitate pentru tratament termic SR EN
10083-2+A1:2002 i oelul aliat pentru tratament termic SR EN 10083-1+A1:2002, sunt conforme
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
25
cu standardele amintite. Menionez c cele dou oeluri se ncadreaz n prevederile fielor UIC n
vigoare, att din punct de vedere al compoziiei chimice ct i al proprietilor mecanice.
Din cele dou oeluri menionate au fost realizate probe de forme i dimensiuni diferite, n
funcie de determinrile ulterioare ce au fost avute n vedere, i anume:
- probe pentru ncercri de duritate;
- probe pentru microscopie optic i electronic;
- probe pentru ncercarea de rezilien;
- probe pentru ncercrile de uzare abraziv
Fig. 3.1.1 Probe pentru
microscopie i duritate
Fig. 3.1.2 Probe pentru
ncercarea de rezilien
Fig. 3.1.3 Probe pentru
ncercrile de uzare
3.2 Instalaii i aparatur utilizate la experimentri
3.2.1. Instalaii de tratament termic
Fig. 3.2.1 Cuptor de tratament termic Fig. 3.2.2 Cuptor de temperatur joas
Fig. 3.2.3 Cuptor de tratament termic n vid Fig. 3.2.4 Cuptor de tratament termic n
atmosfer controlat
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
26
3.2.2 Aparatur pentru ncercri mecanice
Fig. 3.2.5 Aparat pentru msurarea duritii
Rockwell
Fig. 3.2.6 Ciocanul Charpy pentru ncercarea de
rezilien
3.2.3 Aparatur pentru studii metalografice
Fig. 3.2.8 Microscop optic de tip OMNIMET3 Fig. 3.2.9 Microscop electronic de tip SEM-EDX
3.2.4 Dispozitiv de uzare
ncercrile de uzare abraziv au fost efectuate pe un aparat adaptat n mod special pentru
epruvetele i condiiile cerute n tez. Acesta realizeaz uzura prin micri alternative de dute-vino n
plan orizontal.
Fig. 3.2.10 Dispozitiv pentru uzarea abraziv
3.3. Direcii de cercetare
Teza de fa i propune s studieze cauzele principale care duc la scoaterea din uz n mod
prematur a unor repere componente ale materialului rulant exploatat n transportul feroviar. Plecnd
de la acest aspect se urmrete a se gsi posibiliti de cretere a fiabilitii acestor repere fr a
crete n mod sensibil costurile de fabricaie. Se dorete astfel ca s se pstreze materialele folosite n
momentul de fa, deci de a nu fi nlocuite cu altele mai scumpe i mai deficitare. Pentru creterea
performanelor materialelor date se vor studia i experimenta urmtoarele direcii de cercetare:
- gsirea parametrilor optimi de tratament termic;
- utilizarea unor procedee moderne de tratament termic;
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
27
- mbuntirea rezistenei la uzare prin depuneri de straturi dure, etc.
Pentru evidenierea rezultatelor ncercrilor experimentale se vor face investigaii prin:
- microscopie optic i electronic, difracie de raze X;
- ncercri mecanice;
- ncercri de uzare abraziv;
- reprezentri grafice i compararea rezultatelor, etc.
Capitolul 4
ncercri experimentale aplicate probelor din oelurile studiate i rezultatele
obinute
4.1. Operaii de tratament termic
Probele din oelurile prezentate n capitolul precedent au fost supuse unor operaii de
tratament termic, avnd condiii efective diferite, dup cum se prezint n continuare.
4.1.1 Clire i revenire n cuptoare cu camer
n tabelul 4.1.1.1 sunt prezentate condiiile de tratament termic efectuat n cuptoare de
laborator din dotarea catedrei UTSM
Tabelul 4.1.1.1 Parametrii de tratament termic n atmosfer de aer
NR
CRT
MARCA
OELULUI
CLIRE REVENIRE DURITATEA,
HRC
Temperatura
[
0
C]
Durata
[min]
Mediu
rcire
Temperatura
[
0
C]
Durata
[min]
Mediu
rcire
Dup
clire
Dup
revenire
1 OLC55X 830 30 ap 600 90 Aer 63,5 32,2
400 42,7
2 42CrMo4 840 30 ulei 600 90 aer 53 34,6
400 39,5
Temperaturile de nclzire n vederea clirii au fost alese n interiorul intervalului indicat de
standardele n vigoare. Durata de meninere a fost aleas astfel nct s asigure uniformizarea
temperaturii pe ntreaga seciune a probelor. Rcirea a fost fcut n ap respectiv n ulei, cu
temperaturi egale cu a mediului. Revenirile au fost efectuate n dou variante i anume la 600
0
C
(revenire nalt) i respectiv 400
0
C (revenire medie).
Menionez c tratamentul termic conform tabelului 4.1.1.1 a fost efectuat identic pentru toate
tipurile de epruvete (structur, duritate, rezilien, uzare), la fel i n cazul celorlalte variante
studiate.
Microstructurile studiate cu ajutorul microscopului optic au evideniat structurile
metalografice, pentru diferite cazuri, ilustrate n figurile urmtoare:
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
28
Fig. 4.1.1.2 Oel OLC55X.
Stare de livrare. 1000:1 Atac Nital
Fig. 4.1.1.4 Oel 42CrMo4.
Stare de livrare. 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.1.6 Oel OLC55X
Clit n ap la 830
0
C. 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.1.8 Oel OLC55X
Clit i revenit la 600
0
C 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.1.10 Oel OLC55X
Clit i revenit la 400
0
C 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.1.12 Oel 42CrMo4
Clit n ulei la 840
0
C 1000:1
Atac Nital
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
29
Fig. 4.1.1.14 Oel 42CrMo4
Clit i revenit la 600
0
C 1000:1 Atac Nital
Fig. 4.1.1.16 Oel 42CrMo4
Clit i revenit la 400
0
C 1000:1 Atac Nital
n figurile prezentate anterior au fost constatate urmtoarele structuri:
- la oelul OLC55X:
o n stare de livrare: sorbit lamelar
o n stare clit: martensit acicular fin
o dup clire + revenire nalt: sorbit globular
o dup clire + revenire medie: troostit + sorbit
- la oelul 42CrMo4:
o n stare de livrare: sorbit + carburi
o n stare clit: martensit + carburi + austenit rezidual
o dup clire + revenire nalt: sorbit globular + carburi
o dup clire + revenire medie: troostit + sorbit + carburi
Aceste structuri corespund compoziiilor chimice ale oelurilor i tratamentului termic
aplicat. De asemenea, ele sunt confirmate i de valorile duritilor exprimate n uniti Rocwell i
indicate n tabelul 4.1.1.1.
4.1.2 Tratamente termice n cuptoare cu atmosfer controlat
Aceste tratamente termice au fost efectuate, n linii mari, la aceeai parametri ca n cazul
precedent. Deosebirea const n faptul c nclzirea i meninerea a fost efectuat n atmosfer
controlat ENDO la un potenial de carbon
c
= 0,5, fapt ce a condus la protejarea suprafeei de
oxidare i decarburare. n regim industrial n acest fel se nregistreaz pierderi mai mici de material
i respectiv manoper. n tabelul 4.1.2.1 sunt prezentai parametrii de tratament termic i rezultatele
obinute privind duritatea.
Tabelul 4.1.2.1 Parametrii de tratament termic n atmosfer controlat
NR
CRT
MARCA
OELULUI
CLIRE REVENIRE DURITATEA,
HRC
Temperatura
[
0
C]
Durata
[min]
Mediu
rcire
Temperatura
[
0
C]
Durata
[min]
Mediu
rcire
Dup
clire
Dup
revenire
1 OLC55X 840 40 ap 600 90 aer 64,2 33,9
2 42CrMo4 840 40 ulei 600 90 aer 53,5 35,4
Se constat obinerea de duriti ceva mai mari n comparaie cu cele obinute n cuptoare cu
camer de laborator. Diferena se explic prin lipsa uoarei decarburri, inerent la tratamentul
termic n atmosfer de aer.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
30
n figurile de mai jos sunt prezentate cteva micrografii ale probelor tratate termic n
atmosfer controlat.
Fig. 4.1.2.2 Oel OLC55X.
Clit i revenit n atmosfer controlat.
1000:1 Atac Nital
Fig. 4.1.2.4 Oel 42CrMo4.
Clit i revenit n atmosfer controlat.
1000:1. Atac Nital
i n cazul acestui lot de probe, structurile obinute sunt corespunztoare att din punctul de
vedere al compoziiei chimice ct i al tratamentului termic aplicat. Se remarc totui o structur mai
uniform dect n cazurile precedente.
4.1.3 Tratamente termice la presiuni sczute
n acest scop au fost utilizate utilajele SC Hrta Tratamente Termice SRL Sibiu, unde s-a
ncercat adaptarea parametrilor de lucru la necesitile oelurilor studiate de mine. n tabelul 4.1.3.1
sunt indicai principalii parametri ai procesului tehnologic.
Tabelul 4.1.3.1 Parametrii de tratament termic n vid
NR
CRT
MARCA
OELULUI
FELUL
TRATAMENTULUI
TERMIC
PARAMETRII UTILIZAI LA
NCLZIRE
RCIRE DURITATE
HRC
Presiunea
[torr]
Temperatura
[
0
C]
Timp
[min]
1 OLC55X Clire 10
-1
840 40 Azot
purificat
59
2 42CrMo4 52
3 OLC55X Revenire 400 600 90 Azot
purificat
34
4 42CrMo4 36,5
Datorit faptului c instalaia de tratament termic n vid nu era dotat cu un bazin de clire
integrat rcirea pentru toate probele a fost efectuat n atmosfer nalt (N
2
) puternic recirculat (400
m
3
/min) obinndu-se condiii de rcire echivalente cu cele din ulei. Dac pentru oelul aliat aceast
rcire este aproape corespunztoare, pentru oelul carbon (OLC55X) rcirea este prea lent i nu s-a
obinut duritatea necesar.
Totui tratamentul termic n vid reprezint o oportunitate viabil, avnd n vedere calitatea
suprafeei oelurilor, lipsa oxidrii, decarburrii i a pierderilor de material.
n figurile de mai jos sunt ilustrate microstructurile probelor tratate termic n vid.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
31
Fig. 4.1.3.2 Oel OLC55X.
Clit i revenit n vid. 1000:1 Atac Nital
Fig. 4.1.3.4 Oel 42CrMo4.
Clit i revenit n vid. 1000:1. Atac Nital
i n aceste cazuri se constat existena unor structuri fine i uniforme. De asemenea,
coninutul de austenit rezidual din oelul aliat este aproape inexistent. Carburile de crom primare i
secundare sunt fine i uniform repartizate n masa de baz.
4.1.4 Tratamente termomecanice
n vederea studierii efectelor tratamentelor termomecanice asupra caracteristicilor fizico-
mecanice am confecionat probe din oelul 42CrMo4 aflate n stare de livrare (material recopt). Am
ales acest oel deoarece corespunde mai bine condiiilor ce se impun materialului destinat unui
tratament termomecanic. Oelul OLC55X, din punct de vedere al coninutului n carbon se afl uor
peste limita superioar admis [40]
Probe prismatice cu dimensiunile 20x20x15 mm au fost supuse tratamentului termomecanic,
conform tabelului 4.1.4.1 fiind apoi destinate studiilor metalografice i ncercrilor de duritate.
Tabelul 4.1.4.1 Parametrii tehnologici la TTM de temperatur nalt
MARCA
OELULUI
TEMP. DE
NCLZIRE
[
0
C]
INTERVALUL
DE TEMP.
PENTRU
DEFORMARE
PLASTIC
[
0
C]
CLIRE REVENIRE GRAD DE
DEFORMARE
Temp.
[
0
C]
Mediu de
rcire
Tem
p.
[
0
C]
Durata
[h]
Mediu de
rcire
1
[%]
2
[%]
42CrMo4 900 900 - 850 850 ulei 400
200
2 aer 30 50
Au fost supuse acelorai operaii de deformare i tratament i semifabricatele pentru
epruvetele de rezilien respectiv uzare.
O alt serie de probe i epruvete a fost pregtit pentru tratamentul termomecanic de
temperatur joas, cu parametrii de lucru din tabelul 4.1.4.2.
Tabelul 4.1.4.2 Parametrii tehnologici la TTM de temperatur joas
MARCA
OELULUI
TEMP. DE
NCLZIRE
[
0
C]
TREAPTA
SUBCRITIC
MEDIU
DE
CLIRE
REVENIRE GRAD DE
DEFORMARE
Mediu de
rcire
Temp.
[
0
C]
Temp.
[
0
C]
Durata
[h]
Mediu
de
rcire
1
[%]
2
[%]
42CrMo4 900 aer 600 - 500 ulei 400 2 aer 30 50
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
32
200
ncercrile efectuate asupra acestor epruvete, efectuate n acelai condiii ca n celelalte
cazuri au evideniat rezultatele prezentate mai jos, sub form de tabele i respectiv microstructuri.
Tabelul 4.1.4.3 Rezultatele ncercrilor mecanice pentru epruvetele tratamente termomecanic la
temperatur nalt
MARCA
OELULUI
DURITATEA [HRC] REZILIENA KCU [J/CM
2
]
= 30% = 50% = 30% = 50%
T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C
42CrMo4 48.5 35.3 53.9 39.7 21.7 33.3 22.2 31.3
Fig. 4.1.4.2 Oel 42CrMo4.
Dup TTMI cu = 30%i revenire la 200
0
C.
1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.4.4 Oel 42CrMo4.
Dup TTMI cu = 30% i revenire la 400
0
C.
1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.4.6 Oel 42CrMo4.
Dup TTMI cu = 50%i revenire la 200
0
C.
1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.4.8 Oel 42CrMo4.
Dup TTMI cu = 50% i revenire la 400
0
C.
1000:1. Atac Nital
Tabelul 4.1.4.4 Rezultatele ncercrilor mecanice pentru epruvetele tratamente termomecanic la
temperatur joas
MARCA
OELULUI
DURITATEA [HRC] REZILIENA KCU [J/CM
2
]
= 30% = 50% = 30% = 50%
T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C T
rev
200
0
C T
rev
400
0
C
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
33
42CrMo4 51.2 36.6 57.4 40.2 19.5 32.5 18.2 29.6
Fig. 4.1.4.10 Oel 42CrMo4.
Dup TTMJ cu = 30%i revenire la 200
0
C.
1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.4.12 Oel 42CrMo4.
Dup TTMJ cu = 30%i revenire la 400
0
C.
1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.4.14 Oel 42CrMo4.
Dup TTMJ cu = 50%i revenire la 200
0
C.
1000:1. Atac Nital
Fig. 4.1.4.16 Oel 42CrMo4.
Dup TTMJ cu = 50%i revenire la 400
0
C.
1000:1. Atac Nital
Tratamentul termomecanic de temperatur nalt influeneaz ntr-o mare msur structura i
proprietile oelului. n general se obin structuri mai fine i duriti mai mari comparativ cu probele
tratate numai termic. n acelai timp reziliena se pstreaz la aceleai valori, iar uneori chiar mai
mari (de exemplu la % 50 = ).
Gradul de deformare are o influen important asupra caracteristicilor mecanice; creterea
este mai substanial pn la % 30 = i mai lent la % 50 = . Aceeai situaie a fost observat i de
ali cercettori [40].
De asemenea, studiul microstructurii scoate n eviden o influen sensibil a TTMI.
Structurile sunt mai fine i cu o tendin de orientare preferenial n sensul curgerii materialului la
deformarea plastic. La grade de deformare de 50% se constat o uoar tendin de recristalizare
prin creterea mai moderat a duritii i printr-o rezilien uor sporit.
Tratamentul termomecanic de temperatur joas (TTMJ) are implicaii mai mari asupra
rezultatelor finale. n primul rnd au fost necesare eforturi mai mari la realizarea probelor; procesele
de recristalizare lipsind complet, structura alungit este mai pregnant, iar duritile au nregistrat
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
34
creteri substaniale. Concomitent rezilienele sunt mai mici, dar scderea nu este major. Martensita
obinut este fin cu aspect punctiform. n acelai timp cantitatea i mrimea particulelor precipitate
sunt mai reduse.
S-a observat, de asemenea, c n structuri apar i cantiti mici de ferit. Aceasta se separ
din austenit n timpul rcirii de la temperatura subcritic i ntr-o oarecare msur i n timpul
deformrii plastice. Probabil c scderea nesemnificativ a rezilienei este datorat i prezenei
feritei n structur.
4.2 Depuneri prin sudare de straturi rezistente la uzare
Suprafaa plan a probelor pentru structur i duritate ca i pe suprafaa activ a epruvetelor
pentru ncercarea la uzare au fost ncrcate prin sudare cu un strat aderent.
Electrodul nvelit utilizat pentru ncrcarea cu straturi dure a epruvetelor este produs de
ESAB i are compoziia chimic indicat n tabelul 4.2.1.
Tabelul 4.2.1 Compoziia chimic a electrodului nvelit
TIPUL ELECTRODULUI COMPOZIIA CHIMIC, N [%]
C Mn Cr Si Ni S P
OK 84.58 0,7 0,7 10 0,6 - 0,03 0,03
ncrcarea cu straturi dure a fost realizat prin procedeul de sudare electric manual cu
electrozi nvelii.
Structurile obinute la probele ncrcate prin sudare sunt reprezentate n figurile de mai jos.
Fig. 4.2.2 Oel OLC55X.
ncrcat prin sudare, fr tratament termic.
Strat depus. 1000:1 Atac Nital
Fig. 4.2.4 Oel OLC55X
ncrcat prin sudare, fr tratament termic.
ZIT. 1000:1. Atac Nital
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
35
Fig. 4.2.6 Oel OLC55X
ncrcat prin sudare, fr tratament termic.
Zona de trecere. 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.2.8 Oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare, fr tratament termic.
Strat depus 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.2.10 Oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare, fr tratament termic.
ZIT. 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.2.12 Oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare, fr tratament termic.
Zona de trecere 1000:1 Atac Nital
Menionez c probele ncrcate prin sudur i notate fr tratament termic au fost
detensionate timp de o or la 350
0
C.
O serie de probe ncrcate prin sudare au fost supuse n continuare unor operaii de tratament
termic final, indicate n tabelul 4.2.3
Tabelul 4.2.3 Parametrii de tratament termic pentru probele ncrcate prin sudare
MARCA
OELULUI
CLIRE REVENIRE
Temperatura
[
0
C]
Durat
[min]
Mediu
rcire
Duritate
HRC
Temperatura
[
0
C]
Durat
[min]
Mediu
rcire
Duritate
Strat
HV
miez
HRC
OLC55X 830 60 ap 63 400 90 aer 556,9 40,5
42CrMo4 840 60 ulei 54 400 90 aer 557,3 43,2
Dup aplicarea acestor operaii de tratament termic au fost studiate structurile obinute i au
fost reprezentate sub form de micrografii n figurile urmtoare.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
36
Fig. 4.2.14 Oel OLC55X.
ncrcat prin sudare, clire + revenire.
Strat depus. 1000:1 Atac Nital
Fig. 4.2.16 Oel OLC55X
ncrcat prin sudare, clire + revenire.
ZIT. 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.2.18 Oel OLC 55X
ncrcat prin sudare, clire + revenire.
Zona de trecere 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.2.20 Oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare, clire + revenire.
Strat depus 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.2.22 Oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare, clire + revenire.
ZIT. 1000:1. Atac Nital
Fig. 4.2.24 Oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare, clire + revenire.
Zona de trecere 1000:1 Atac Nital
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
37
Din observarea acestor structuri se constat urmtoarele:
- n probele n stare de livrare (dup normalizare):
- oelul OLC55X prezint perlit globular fin cu urme de ferit;
- oelul 42CrMo4 prezint perlit globular, ferit i carburi de crom;
- n probele tratate termic prin clire i revenire nalt:
- oelul OLC55X prezint sorbit globular;
- oelul 42CrMo4 prezint sorbit globular i carburi de crom;
- n probele tratate termic prin clire i revenire medie:
- oelul OLC55X prezint sorbit + troostit + ferit;
- oelul 42CrMo4 prezint sorbit + troostit + carburi de crom;
- n probele ncrcate prin sudare:
- n stratul depus se prezint ferit nalt aliat cu crom i carburi de Cr;
- n miez (oel 42 CrMo4) se prezint sorbit+troostit i carburi de Cr.
n general, toate aceste structuri se caracterizeaz printr-un nalt grad de finee a granulaiei i
printr-o omogenitate structural avansat. La probele ncrcate prin sudare se constat uniformitatea
grosimii stratului depus i o bun aderen fa de materialul de baz. n acelai timp zona
influenat termic este foarte ngust, n unele locuri aceasta lipsind aproape complet. Acest aspect
este favorabil, avnd n vedere faptul c n zona influenat termic se acumuleaz tensiuni de
traciune care pot cauza fisurarea materialului n acest loc. Tratamentul termic aplicat ulterior sudrii
este cel specific materialului de baz i nu influeneaz n mod sensibil caracteristicile stratului.
4.3 Investigaii difractometrice privind repartizarea componentelor
Au fost supuse acestor investigaii probe ncrcate prin sudare n diferite stri de tratament
termic. Investigaiile s-au fcut n structura stratului i pe o linie de la suprafa ctre miez.
n figurile de mai jos sunt prezentate rezultatele acestor investigaii:
Fig. 4.3.1. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i detensionat. Imagini de electroni secundari.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
38
Element Wt % At %
SiK 1.31 2.55
CrK 6.85 7.23
MnK 1.31 1.31
FeK 90.53 88.91
Total 100 100
Fig. 4.3.2. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i detensionat. Spectroscopie EDS; analiz
calitativ (stnga) i cantitativ (dreapta) a stratului depus.
Element Wt % At %
O K 12.02 26.96
NaK 6.39 9.98
AlK 6.92 9.21
ClK 3.4 3.44
TiK 65.85 49.35
W L 5.42 1.06
Total 100 100
Fig. 4.3.3. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i detensionat. Spectroscopie EDS; analiz
calitativ (stnga) i cantitativ (dreapta) a particulelor precipitate.
Fig. 4.3.4. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i detensionat.
Imagine de electroni secundari i direcia dup care s-a efectuat analiza variaiei concentraiei
elementelor.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
39
0
20
40
60
80
100
120
1 139 277 415 553 691 829 967
SiK
CrK
MnK
FeK
Fig. 4.3.5. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i detensionat. Profilul de variaie a
concentraiei elementelor Si, Cr, Mn, Fe de-a lungul liniei din figura 4.3.4.
Fig. 4.3.6. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i detensionat. Imagini de electroni secundari.
Element Wt % At %
SiK 1.22 2.39
CrK 8.69 9.16
MnK 1.82 1.82
FeK 88.27 86.64
Total 100 100
Fig. 4.3.7. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i detensionat. Spectroscopie EDS; analiza
calitativ (stnga) i cantitativ (dreapta) a stratului depus.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
40
0
20
40
60
80
100
120
1 139 277 415 553 691 829 967
SiK
CrK
MnK
FeK
Fig. 4.3.8. Prob din oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare i detensionat.
Imagine de electroni secundari i direcia
dup care s-a efectuat analiza variaiei
concentraiei elementelor
Fig. 4.3.9. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin
sudare i detensionat. Profilul de variaie a
concentraiei elementelor Si, Cr, Mn, Fe de-a lungul
liniei din figura 4.3.8
.
Fig. 4.3.10. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i normalizat. Imagini de electroni secundari.
Element Wt % At %
SiK 1.28 2.5
CrK 7.76 8.18
MnK 1.84 1.84
FeK 89.13 87.49
Total 100 100
Fig. 4.3.11. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i normalizat. Spectroscopie EDS;
analiza calitativ (stnga) i cantitativ (dreapta) a stratului depus.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
41
0
20
40
60
80
100
120
1 139 277 415 553 691 829 967
SiK
CrK
MnK
FeK
Fig. 4.3.12. Prob din oel 42CrMo4
ncrcat prin sudare i normalizat.
Imagine de electroni secundari i direcia
dup care s-a efectuat analiza variaiei
concentraiei elementelor
Fig. 4.3.13. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin
sudare i normalizat Profilul de variaie a
concentraiei elementelor Si, Cr, Mn, Fe de-a lungul
liniei din figura 4.3.12
.
Fig. 4.3.14. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare + clire +
revenire la 400C). Imagini de electroni secundari.
Element Wt % At %
SiK 1.9 3.69
CrK 8.72 9.13
MnK 1.59 1.58
FeK 87.79 85.6
Total 100 100
Fig. 4.3.15. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare + clire +
revenire la 400C). Spectroscopie EDS; analiza calitativ (stnga) i cantitativ (dreapta) a stratului
depus.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
42
Fig. 4.3.16. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare +
clire + revenire la 400C). Imagine de electroni secundari i direcia dup care s -a efectuat analiza
variaiei concentraiei elementelor.
0
20
40
60
80
100
120
1 139 277 415 553 691 829 967
SiK
CrK
MnK
FeK
Fig. 4.3.17. Prob din oel OLC55X ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare + clire +
revenire la 400C). Profilul de variaie a concentraiei elementelor Si, Cr, Mn, Fe de -a lungul liniei
din fig. 4.3.16.
Fig. 4.3.18. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare + clire +
revenire la 400C). Imagini de electroni secundari
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
43
Element Wt % At %
SiK 0.95 1.87
CrK 5.94 6.29
MnK 1.44 1.44
FeK 91.67 90.4
Total 100 100
Fig. 4.3.19. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare + clire + revenire la
400C). Spectroscopie EDS; analiza calitativ (stnga) i cantitativ (dreapta) a stratului depus.
Fig. 4.3.20. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare + clire +
revenire la 400C). Imagine de electroni secundari i direcia dup care s
-a efectuat analiza variaiei
concentraiei elementelor.
0
20
40
60
80
100
120
1 139 277 415 553 691 829 967
SiK
CrK
MnK
FeK
Fig. 4.3.21. Prob din oel 42CrMo4 ncrcat prin sudare i tratat termic (normalizare + clire +
revenire la 400C). Profilul de variaie a concentraiilor elementelor Si, Cr, Mn i Fe de
-a lungul
direciei din fig. 4.3.20.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
44
Din cele prezentate mai sus se constat o repartizare normal a componentelor, conform
compoziiei chimice a oelurilor de baz i respectiv a materialului depus prin sudare.
n privina tratamentelor termice aplicate se remarc urmtoarele:
- normalizarea nu afecteaz n mod sensibil concentraia elementelor de aliere n nici o zon
a probelor (strat, zon de trecere, materialul de baz) fa de probele n stare sudat;
- tratamentul termic final (clire i revenire), pe lng modificrile structurale inerente a
produs i un proces de difuzie a elementelor, Cr, Mo, constatndu-se o omogenizare a concentraiei
acestora i n zona de amestec;
- analizele spectrale au evideniat i din punct de vedere chimic a unei structuri favorabile a
zonei de amestec, realiznd o trecere treptat de la structura stratului la cea a materialului de baz,
ceea ce asigur o calitate bun a depunerii fr pericol de exfoliere sau fisurare.
4.4. ncercri de rezilien
Din materialele studiate i tratate dup procedeele amintite s-au confecionat i epruvete de
rezilien. Rezultatele ncercrilor sunt indicate n tabelul 4.4.1
Tabelul 4.4.1. Rezultatele ncercrilor de rezilien
NR.
CRT.
MARCA
OELULUI
TRATAMENT TERMIC REZILIENA
KCU
OBS.
1 OLC55X stare de livrare 51,2
2 clit de la 830C 27,25
3 normalizat + clit n vid de la 830C+
revenire la 600C
110
4 clit n vid de la 830C + revenire la 600C 82,6
5 clit n vid de la 830C + revenire la 400C 38,55
6 42CrMo4 stare de livrare 33,3
7 clit de la 840C 35,7
8 normalizat + clit n vid de la 840C+
revenire la 600C
41,25
9 clit n vid de la 840C + revenire la 600C 38,3
10 clit n vid de la 840C + revenire la 400C 27,5
Se constat rezultate mai bune de rezilien la utilizarea vidului la operaia de clire. La
oelul aliat au rezultat valori mai mici ale rezilienei dar mai uniforme de la o variant la alta de
tratament termic.
Capitolul 5
ncercri experimentale privind rezistena la uzare a materialelor studiate
5.2 ncercri experimentale de uzare ale epruvetelor tratate prin diferite procedee n
raport cu un etalon
Tabelul 5.2.1 Compoziia chimic a epruvetei etalon [82]
TIPUL OELULUI COMPOZIIA CHIMIC, N [%]
C Mn Cr Si W Mo V
Rp5 0,750,85 max 0,40 3,804,40 0,200,40 6,007,00 4,85,3 1,72,1
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
45
Aceast epruvet a fost supus unui tratament termic ai crui parametri sunt prezentai n
tabelul 5.2.2.
Tabelul 5.2.2 Parametrii de tratament termic a epruvetei etalon
NR
CRT
MARCA
OELULUI
CLIRE REVENIRE DURITATEA
HRC
Temperatura
[
0
C]
Durata
[min]
Mediu
rcire
Temperatura
[
0
C]
Durata
[min]
Mediu
rcire
Dup
clire
Dup
revenire
1 Rp5 1190 15 Azot
recirculat
560 3x60 aer 60 60,5
Pentru ncercri au fost folosite epruvete din oel 42CrMo4, tratate n diferite variante. n
cadrul ncercrilor experimentale a fost folosit urmtorul regim privind uzarea:
- sarcina aplicat de: 1756 g
- frecvena curselor duble: 76 curse/min
- timp de uzare pentru secven: 10 min
- numr total de secvene pentru fiecare prob: 5
Dup fiecare secven a fost efectuat cntrirea epruvetei cu o precizie de 0,0001 g.
Tabelul 5.2.3 Rezultatele ncercrilor de uzare pe etalon a epruvetelor realizate din oelul 42CrMo4
NR
PROB
MASA
INIIAL
[G]
TRATAMENT APLICAT PIERDERE DE MAS CUMULAT,
DUP FIECARE SECVEN
[G]
IS D
[
0
C]
Cb
[
0
C]
N
[
0
C]
C
[
0
C]
CA
[
0
C]
CV
[
0
C]
R
[
0
C]
10 20 30 40 50
1
159,1641 - - - - 840 - - 600
0,2086 0,2904 0,4854 0,5834 0,6310
2
159,9272 - - - - - 840 - 600
0,1053 0,2731 0,3988 0,4550 0,5472
3
158,2397 - - - 850 - 840 - 600
0,0415 0,1225 0,1740 0,2612 0,2760
4
159,6793 - - - - - - 840 600
0,0845 0,1787 0,2956 0,3298 0,3827
5
159,4081 - - - 850 - - 840 600
0,0889 0,1038 0,2280 0,2984 0,3249
6
158,6779 - - - - 840 - - 400
0,0115 0,0503 0,0653 0,0717 0,0786
7
162,9295 - - 900 - - - 840 230
0,0142 0,0400 0,0500 0,0524 0,0609
8
159,8701 - - - - 860 - - 650
0,1958 0,2879 0,4535 0,5734 0,6265
9
159,5319 - - - 850 - - - -
0,1511 0,2704 0,2918 0,3720 0,3996
10
185,0020 da 300 - - - - - -
0,0011 0,0047 0,0066 0,0075 0,0097
11
181,8392 da 300 - 850 840 - - 400
0,0048 0,0138 0,0209 0,0244 0,0353
Not: n tabelul 5.2.3 au fost folosite urmtoarele notaii:
IS ncrcare cu straturi prin sudare; D tratament termic de recoacere de detensionare; Cb
carburare; N tratament termic de recoacere de normalizare; C tratament termic de clire n
cuptoare cu camer; CA - tratament termic de clire n cuptoare cu atmosfer controlat; CV
tratament termic n vid; R - tratament termic de revenire
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
46
Tabelul 5.2.4 Rezultatele ncercrilor de uzare pe etalon ale probelor din oel 42CrMo4 tratate
termomecanic (TTMI)
NR.
PROB
TTMI MASA
INIIAL
PIERDERE DE MAS CUMULAT DUP
FIECARE SECVEN
Interval
def.
plastic
Clire Revenire Grad
de def.
10 20 30 40 50
12 900 - 850 850 400 30 158,4322 0,0121 0,0380 0,0500 0,0542 0,0704
13 50 158,8734 0,0128 0,0275 0,0480 0,0521 0,0630
14 200 30 159,1123 0,0088 0,0244 0,0465 0,0520 0,0597
15 50 159,3267 0,0101 0,0194 0,0355 0,0470 0,0555
Tabelul 5.2.5 Rezultatele ncercrilor de uzare pe etalon ale probelor din oel 42CrMo4 tratate
termomecanic (TTMJ)
NR.
PROB
TTMJ MASA
INIIAL
[
g
]
Figura 5.2.11 Evoluia uzurii la epruveta nr. 11 Figura 5.2.12 Evoluia uzurii la epruveta nr. 12
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
48
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
Figura 5.2.13 Evoluia uzurii la epruveta nr. 13 Figura 5.2.14 Evoluia uzurii la epruveta nr. 14
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
0
0,005
0,01
0,015
0,02
0,025
0,03
0,035
0,04
0,045
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
Figura 5.2.15 Evoluia uzurii la epruveta nr. 15 Figura 5.2.16 Evoluia uzurii la epruveta nr. 16
0
0,005
0,01
0,015
0,02
0,025
0,03
0,035
0,04
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
0
0,005
0,01
0,015
0,02
0,025
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
Figura 5.2.17 Evoluia uzurii la epruveta nr. 17 Figura 5.2.18 Evoluia uzurii la epruveta nr. 18
0
0,005
0,01
0,015
0,02
0,025
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
0,0000
0,1000
0,2000
0,3000
0,4000
0,5000
0,6000
0,7000
1 3 5 7 9 11 13 15 17 19
S1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
Figura 5.2.19 Evoluia uzurii la epruveta nr. 19 Figura 5.2.20 Evoluia uzurii la tot lotul de epruvete
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
49
n figurile 5.2.21 5.2.27 am prezentat, comparativ, rezistena la uzare corespunztoare
metodei de tratament aplicate.
Figura 5.2.21 Evoluia uzurii la epruvetele tratate
termic n vid comparativ cu cele tratate obinuit
Figura 5.2.23 Influena tratamentului termic ulterior
sudrii asupra rezistenei la uzare
a) b)
c)
Figura 5.2.22 Influena tratamentului termic de normalizare asupra rezistenei la uzare
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
50
Figura 5.2.24 Evoluia uzurii la epruvetele tratate termic comparativ cu cele ncrcate cu straturi dure prin
sudare
Se constat c tratamentul termic ulterior sudrii nu influeneaz pozitiv asupra rezistenei la
uzare. Trebuie menionat este faptul c n prealabil sudrii materialul a fost tratat termic prin
normalizare.
Tratamentul termic final aplicat materialelor ncrcate prin sudare poate influena asupra altor
caracteristici (rezisten la ocuri, rezisten la ndoire, etc.)
Din figura 5.2.24 se constat n mod evident influena sensibil a stratului depus prin sudare
fa de tratamentul termic obinuit aplicat materialului de baz (metod utilizat n practica
industrial).
n figurile 5.2.25 5.2.26 sunt prezentate diagramele ce reprezint, comparativ, evoluia
uzurii epruvetelor tratate termic prin clire la 840
0
C i revenire la 400
0
C i a celor tratate
termomecanic TTMJ i TTMI
Dup cum se observ din aceste diagrame tratamentele termomecanice, att TTMI ct i
TTMJ dau rezultate, din punct de vedere al rezistenei la uzare, mai bune dect tratamentul termic
obinuit.
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
6
12
13
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
6
16
17
Figura 5.2.25 Evoluia uzurii la epruvetele tratate
termic comparativ cu cele tratate termomecanic
(TTMI)
Figura 5.2.26 Evoluia uzurii la epruvetele tratate
termic comparativ cu cele tratate termomecanic
(TTMJ)
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
51
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
12
16
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
13
17
a) b)
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
14
18
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0 10 20 30 40 50
Timp [min]
P
i
e
r
d
e
r
e
d
e
m
a
s
[
g
]
15
19
c) d)
Figura 5.2.27 Evoluia uzurii la epruvetele TTMI comparativ cu epruvetele TTMJ
De asemenea este de remarcat faptul c, la aceleai grade de deformare i aceeai
temperatur de revenire, epruvetele tratate termomecanic TTMJ au suferit o pierdere mai mic de
material n comparaie cu cele tratate termomecanic TTMI.
5.3 ncercri experimentale de uzare ale epruvetelor prin constituirea cuplelor
tribologice
Tabelul 5.3.1 Rezultatele ncercrilor de uzare pentru cuplele tribologice
NR
PROB
FELUL
MAT.
TRATAMENT APLICAT MASA
INIIAL
PIERDERE DE MAS CUMULAT,
DUP FIECARE SECVEN [G]
IS D
[
0
C]
Cb
[
0
C]
N
[
0
C]
C
[
0
C]
R
[
0
C]
10 20 30 40 50
1
OLC55X - - - - 830 600 229.8851
0.0685 0.1178 0.1203 0.1170 0.1329
42CrMo4 - - 900 860 230 163,4790
0,0252 0,0373 0,0485 0,0520 0,0364
2
OLC55X - - - - 830 600 231.4754
0.0180 0.0739 0.0734 0.0757 0.0786
42CrMo4 - - - - 860 650 160,8076
0,0164 0,0901 0,0980 0,1034 0,1118
3
OLC55X - - - - 830 600 227.0694
0.1244 0.1480 0.2869 0.3081 0.3390
42CrMo4 - - 900 860 230 162,9335
0,0306 0,0357 0,0898 0,1041 0,1054
4
OLC55X - - - - 830 600 232.0590
0.0092 0.0340 0.0378 0.0401 0.0558
42CrMo4 da 350 - 850 840 400 159,7826
0,0048 0,0101 0,0152 0,0177 0,0165
5
OLC55X - - - - 830 600 234.1492
0.0111 0.0411 0.0573 0.0709 0.0890
42CrMo4 da 350 - - - - 178,9222
0,0090 0,0104 0,0120 0,0132 0,0112
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
52
NR
PROB
FELUL
MAT.
TRATAMENT APLICAT MASA
INIIAL
PIERDERE DE MAS CUMULAT,
DUP FIECARE SECVEN [G]
IS D
[
0
C]
Cb
[
0
C]
N
[
0
C]
C
[
0
C]
R
[
0
C]
10 20 30 40 50
6
OLC55X - - - - 830 600 234.9918
0.2119 0.4499 0.5402 0.6230 0.6552
42CrMo4 - - - - 840 400 177,7902
0,1196 0,2840 0,3374 0,3941 0,4392
7
OLC55X da 350 - - - - 247.5566
0.0042 0.0090 0.0125 0.0164 0.0195
42CrMo4 - - 900 - 860 230 162,5244
0,0151 0,0168 0,0252 0,0348 0,0353
8
OLC55X da 350 - - - - 248.9807
0.0197 00283 0.0322 0.0503 0.0612
42CrMo4 - - - - 840 400 161,3125
0,0899 0,1133 0,1195 0,1302 0,1350
9
OLC55X da 350 - - - - 245.2931
0.002 0.0112 00116 0.0451 0.0513
42CrMo4 - - - - 860 650 160,9679
0,0473 0,0845 0,0957 0,1135 0,1192
10
OLC55X da 350 - 850 830 400 248.7062
-0.0092 -0.0037 0.0039 0.0078 0.0091
42CrMo4 - - - - 860 650 159,7955
0,0101 0,0309 0,0752 0,0868 0,0903
11
OLC55X da 350 - 850 830 400 249.0664
0.0340 0.0344 0.0393 0.0372 0.0486
42CrMo4 - - 900 - 860 230 162,7964
0,0756 0,0783 0,0848 0,0893 0,0985
12
OLC55X - - 900 - 860 230 232.8280
0.0087 0.0203 0.0532 0.0668 0.0690
42CrMo4 da 350 - - - - 181,7806
0,0129 0,0144 0,0164 0,0237 0,0275
13
OLC55X - - 900 - 860 230 237.6096
0.0335 0.0246 0.1214 0.1002 0.1848
42CrMo4 - - - - 860 650 160,7008
0,0135 0,0357 0,1047 0,1275 0,1867
14
OLC55X - - 900 - 860 230 238.1172
0.0097 0.0743 0.1051 0.1244 0.1336
42CrMo4 - - - - 840 400 159.4513
0.0058 0.0343 0.0311 0.0352 0.0564
15
OLC55X - - 900 - 860 230 231.1424
0.0317 0.0347 0.0663 0.1380 0.3469
42CrMo4 - - 900 860 230 159,8830
0,0113 0,0149 0,0252 0,0499 0,0806
16
OLC55X - - - - 860 650 235.6920
0.7050 0.9342 0.9595 1.0693 1.2081
42CrMo4 - - - - 840 400 159.2704
0,0654 0,0920 0,0930 0,1114 0,1174
17
OLC55X - - - - 860 650 235.1849
0.0548 0.8290 0.9709 1.0845 1.0998
42CrMo4 da 350 - - - - 178,8397
0,0112 0,0230 0,0298 0,0390 0,0411
18
OLC55X - - - - 860 650 232.3479
0.0444 0.0846 0.1023 0.1754 0.2074
42CrMo4 - - 900 860 230 163,5071
0,0129 0,0153 0,0161 0,0183 0,0308
19
OLC55X - - - - 860 650 230.9591
0.0009 0.0484 0.0758 0.1543 0.1642
42CrMo4 - - - - 860 650 158,4665
0,0094 0,0365 0,0479 0,0842 0,1002
Not: n tabelul 5.3.1 au fost folosite urmtoarele prescurtri: IS ncrcare cu straturi prin sudare; D tratament termic
de recoacere de detensionare; Cb carburare; N tratament termic de recoacere de normalizare; C tratament termic de
clire n cuptoare cu camer; R - tratament termic de revenire
Evoluia uzurii pentru cele 19 cuple tribologice formate se prezint n diagramele urmtoare:
Figura 5.3.1 Evoluia uzurii pentru cupla 1 Figura 5.3.2 Evoluia uzurii pentru cupla 2
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
53
Figura 5.3.3 Evoluia uzurii pentru cupla 3 Figura 5.3.4 Evoluia uzurii pentru cupla 4
Figura 5.3.5 Evoluia uzurii pentru cupla 5 Figura 5.3.6 Evoluia uzurii pentru cupla 6
Figura 5.3.7 Evoluia uzurii pentru cupla 7 Figura 5.3.8 Evoluia uzurii pentru cupla 8
Figura 5.3.9 Evoluia uzurii pentru cupla 9 Figura 5.3.10 Evoluia uzurii pentru cupla 10
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
54
Figura 5.3.11 Evoluia uzurii pentru cupla 11 Figura 5.3.12 Evoluia uzurii pentru cupla 12
Figura 5.3.13 Evoluia uzurii pentru cupla 13 Figura 5.3.14 Evoluia uzurii pentru cupla 14
Figura 5.3.15 Evoluia uzurii pentru cupla 15 Figura 5.3.16 Evoluia uzurii pentru cupla 16
Figura 5.3.17 Evoluia uzurii pentru cupla 17 Figura 5.3.18 Evoluia uzurii pentru cupla 18
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
55
Figura 5.3.19 Evoluia uzurii pentru cupla 19 Figura 5.3.20 Pierderea total de mas a epruvetelor
din OLC55X
Figura 5.3.21 Pierderea total de mas a epruvetelor
din 42CrMo4
Figura 5.3.22 Pierderea total de mas a cuplelor
tribologice
5.4 Concluzii privind ncercrile experimentale de uzare
n general, alura curbelor rezultate respect evoluia normal a uzrii i anume: la nceput o
uzur mai mare, cauzat de neregularitile inerente ale suprafeelor, apoi dup aceast uzur de
rodaj intensitatea acesteia scade iar spre sfrit se constat din nou o cretere a pantei curbelor.
Regimul de uzare a fost ales n mod corespunztor, deoarece de la o secven la alta s-au
putut constata pierderi de mas sesizabile la o precizie de msurare cu patru zecimale.
De asemenea s-au putut sesiza diferene n privina mrimii uzurii ntre diferitele variante de
tehnologii aplicate epruvetelor, la ncercrile pe acelai etalon i cu acelai regim de ncercare
(frecvena curselor, fora de apsare, frecare uscat).
Din cele prezentate n tabelul 5.2.3, ca i din diagramele aferente s-a constatat c la aceeai
parametri de tratament termic, dar la utilizarea vidului se obin rezultate mai bune. Consider c
nclzirea i meninerea n vid la clire are ca efect o compactizare a structurii prin efectul de
degazare ca i o mbuntire a calitii straturilor superficiale.
Tot rezultate favorabile au fost obinute i n cazul utilizrii nclzirii n atmosfer controlat
fa de atmosfera de aer. De asemenea, a fost dovedit i faptul c o normalizare prealabil
tratamentului termic final mbuntete comportarea la uzare. Acest efect se constat dac ulterior
normalizrii se aplic tratamentul termic de clire i revenire. O normalizare simpl nu este
suficient.
Carburarea efectuat oelului 42CrMo4 este de asemenea de avut n vedere. Cu toate c
tratamentul termochimic de carburare nu este tipic pentru acest oel, suplimentarea coninutului n
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
56
carbon i aplicarea tratamentului termic obinuit (clire i revenire joas) a condus la o scdere a
intensitii uzurii comparabil cu a straturilor depuse prin sudare.
Prezena stratului depus prin sudare la suprafaa probelor din oel 42CrMo4 a favorizat n
cea mai mare msur rezistena la uzare, n comparaie cu celelalte variante.
De remarcat c tratamentul termic ulterior depunerii stratului nu s-a dovedit util din punctul
de vedere al comportrii la uzare. n acelai timp menionez c, totui, acest tratament termic aduce
mbuntiri n privina structurii materialului de baz i n special a zonelor de interferen i de
influen termic, uniformiznd structurile din aceste zone i prin aceasta creterea rezistenelor la
ocuri i oboseal.
Foarte bine studiat a fost i cercetarea comportrii la uzare a cuplelor din cele dou oeluri.
Astfel au fost constituite multiple cuple, pentru fiecare oel, respectiv component a cuplei cu
diverse variante de procesare tehnologic. Rezultatele ncercrilor efectuate cu acelai regim ca i n
cazul utilizrii etalonului din oel rapid, sunt reprezentate n tabelul 5.3.1 i diagramele din figurile
5.31 5.3.22.
n cele mai multe cazuri componenta din oelul aliat 42CrMo4 a nregistrat uzuri mai mici
fa de cea din oel carbon OLC55X (cuplele 1, 3, 4, 5, 6, 12, 14, 15, 16, 17, 18, 19)
Uzuri mai mici ale oelului OLC55X au fost constatate n cazurile cuplei 2 cnd la oelul al iat
s-a depit att temperatura optim de la clire ct i la cea de revenire.
Uzuri mai mari ale cuplei din oelul 42CrMo4 au fost constatate numai n cazurile depunerii
pe oelul OLC55X a stratului sudat (cuplele 7, 8, 9, 10, 11).
n cazul cuplei 13 cantitatea de material pierdut prin uzare a fost egal pentru cele dou
epruvete.
Cele mai mici rezistene la uzare ale cuplelor studiate au fost constatate n cazurile cuplei 6
(tratament termic obinuit + clire i revenire medie), cuplei 16 (la depirea temperaturilor optime
la clire i la revenire pentru oelul OLC55X, chiar cuplat cu o pies ncrcat prin sudare). Prin
aceste rezultate se confirm odat n plus necesitatea respectrii temperaturilor optime de nclzire la
clire i revenire; n orice caz depirea temperaturii necesare la nclzirea pentru clire este cea mai
defavorabil.
n contrast cu cele de mai sus, rezultate foarte bune s-au obinut la cuplele unde una din
componente a fost ncrcat prin sudare (cuplele 4, 5, 7, 10, 12).
La cupla 19 unde la tratamentul termic pentru ambele componente a fost depit
temperatura optim de nclzire, rezultatele sunt totui favorabile. Desigur avnd duriti mai mici i
intensitatea uzurii abrazive a fost mai mic.
O situaie special a fost constatat la cuplele 1, 10 i 12 unde, n unele faze ale ncercrii la
uzare, una din componente s-a ngreunat. Aceast situaie indic faptul c o cantitate de material
metalic s-a transferat de pe componenta mai moale pe cea mai dur, de exemplu, de pe oelul tratat
termic pe cel ncrcat prin sudare. Ca urmare, i cu aceast ocazie se confirm faptul c nu are loc o
uzare numai cu un anumit caracter, ci au loc procese de uzare mai complexe.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
57
Capitolul 6
Concluzii generale. Contribuii proprii. Direcii viitoare de cercetare
6.1 Concluzii generale
Direciile de cercetare care au fcut obiectul tezei de fa au vizat efectuarea de studii i
experimentri pentru mbuntirea fiabilitii unor repere din industria de material rulant. A fost
urmrit acest obiectiv fr a schimba materialele utilizate n prezent. n acest sens am ales dou
oeluri, unul carbon (OLC55X) i unul slab aliat (42CrMo4) care sunt utilizate frecvent n domeniul
feroviar.
Studiile efectuate asupra unor cazuri reale de scoatere din uz a unor repere din industria de
material rulant a determinat ndreptarea cercetrilor asupra posibilitilor de mbuntire a
rezistenei la uzare.
Tratamentul termic n vid s-a dovedit a fi benefic att n cazul oelurilor carbon ct i n cel al
oelurilor slab aliate, att din punctul de vedere al economiei de material metalic ct i al rezistenei
la ocuri a reperelor astfel tratate. Costurile mai mari cu amortizarea utilajelor poate fi recuperat
uor prin avantajele artate.
Tratamentele termomecanice pot reprezenta o soluie viabil pentru unele repere din industria
de material rulant la care prelucrarea mecanic final nu este foarte laborioas. Aceast variant
trebuie luat n consideraie datorit att unor consumuri energetice i de manoper mai mici ct i
pentru obinerea unei rezistene la uzare mai mare.
ncercrile experimentale de tratament termic au realizat n oelurile studiate structuri
uniforme i fine, cu duriti i reziliene favorabile cazurilor reale. A fost experimentat cu succes i
aplicarea de revenire medie la oeluri de mbuntire, n privina rezistenei la uzare, fr a
compromite celelalte caracteristici mecanice. De asemenea, depunerea de straturi prin sudarea de
ncrcare s-a dovedit a fi viabil pentru ameliorarea condiiilor de exploatare.
ncercrile experimentale privind rezistena la uzare a scos n eviden diferene sensibile n
funcie de tratamentul termic aplicat. n funcie de necesitile practice se poate alege varianta
optim pentru solicitrile efective din exploatare.
Creterea rezistenei la uzare se face n general prin scderea rezilienei. n ncercrile
efectuate s-a constatat faptul c n cazul tratamentelor termice n vid ca i la tratamentele
termomecanice scderea rezilienei nu este proporional cu creterea duritii, valorile acesteia
rmnnd relativ ridicate.
A fost experimentat pe scar larg comportarea tribologic a unor cuple din cele dou
oeluri studiate, dar fiecare element al acestora tratat n mod diferit prin multiple procedee
tehnologice.
6.2 Contribuii proprii
n urma studiilor i experimentrilor am obinut o serie de rezultate care pot fi considerate
drept contribuii proprii, dup cum se prezint n continuare:
- studierea evenimentelor produse n reeaua feroviar i evidenierea cauzelor ce le-au
produs;
- scoaterea n eviden a faptului c o bun parte din aceste evenimente au avut la baz
uzarea materialului din care au fost confecionate unele repere componente ale vehiculelor feroviare;
- ntocmirea unui program complex de studii i ncercri experimentale;
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
58
- studii asupra modificrilor structurale determinate de tratamentele termice aplicate i
corelarea cu performanele realizate;
- modificarea i adaptarea dispozitivului de ncercare la uzare funcie de necesitile tezei;
- stabilirea formei i dimensiunilor epruvetelor pentru ncercarea la uzare abraziv;
- determinarea parametrilor optimi la ncercrile experimentale de uzare;
- stabilirea unei ierarhii n privina rezistenei la uzare funcie de tratamentele aplicate, a
materialelor studiate, n raport cu o pies etalon;
- ncercri experimentale de uzare, nu numai cu un etalon ci i a unei game extinse de cuple,
din cele dou tipuri de oeluri;
- evidenierea cuplei care asigur cele mai mici valori ale uzurii pentru fiecare element al
acesteia; de asemenea s-au stabilit i cuplele care dau valori minime ale uzurii pentru fiecare element
n parte;
- evidenierea faptului c mbuntiri substaniale ale rezistenei la uzare pentru materialele
date se obin i prin depunerea de straturi prin sudarea de ncrcare;
- determinarea regimului optim la sudarea de ncrcare pentru obinerea de straturi uniforme
i aderente;
- evidenierea posibilitii de aplicare la un oel de mbuntire a unei reveniri medii pentru
mrirea rezistenei la uzare, cu o scdere acceptabil din punct de vedere practic a rezilienei.
6.3 Direcii viitoare de cercetare
Studiile i cercetrile efectuate au scos n eviden necesitatea cercetrii privind urmtoarele
aspecte:
- extinderea cercetrilor i asupra altor materiale metalice pentru confecionarea cuplelor de
frecare;
- determinarea pentru acestea a operaiilor i parametrilor optimi de tratament termic;
- aplicarea rezultatelor obinute pe cuple reale i urmrirea comportrii acestora n
exploatare, etc.
- experimentri privind rezistena la uzare pe etalon i a oelului OLC55X;
- ncercri experimentale ale celor dou oeluri, procesate diferit avnd piesa etalon mobil.
6.4 Diseminarea rezultatelor
1. Stoicnescu, M., Popa, P., Cazacu, M., Giacomelli, I.: The influence of the heat treatment after
hardening on the properties of tool steels for cold plastic deformation, Metalurgia Internaional, nr.
10/2012 ISSN 1582 2214
2. Zara, A., Stoicnescu, M., Giacomelli, I., Cazacu M.: The Using of Laser Radiation at Surface
Hardening of Improvement Steels ROCAM 2012
3. Cazacu, M, Zara, A., Stoicnescu, M., Giacomelli, I.: The Wear Resistance of Heat Treatable
Steels, Surface Hardened with Concentrated Energy Sources, ROCAM 2012
4. Cazacu, M, Zamfir, E., Zara, A.: Studies regarding the causes of averages produced at
Component parts of rolling materials, AFASES 2009, Brasov 20-22.05.2009, ISBN 978-97369415-
67-6
5. Zamfir, E., Cazacu, M., Zara, A.: Plasma metal cutting AFASES 2010, Brasov 27-29.05.2010,
ISBN
6. Cazacu, M., Giacomelli, I., Stoicanescu, M., Vasile, G.: Aspecte structurale privind tratamentele
termomecanice ale unui otel de constructie slab aliat, Bramat 2013
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
59
7. Cazacu, M., Giacomelli, I., Stoicanescu, M., Vasile, G.: Comportarea la uzare a straturilor
depuse prin sudare, Bramat 2013
Obs:
Lucrrile 2 i 3 sunt n curs de publicare n reviste ISI.
Lucrrile 6 i 7 vor fi publicate n revista Metalurgia Internaional
BIBLIOGRAFIE selectiv
1. 7. ASTR, AGIR : Tratat de tiina i ingineria materialelor metalice, Editura AGIR,
Bucureti, 2011
2. 11. BOBANCU, ., COZMA, R.: Tribologie. Frecare-Ungere-Uzare, Universitatea din
Braov, 1995.
3. 16. CAZACU M., ZAMFIR, E., ZARA A.: Studies regarding the causes of averages
produced at component parts of rolling materials, Transilvania University Of Brasov,
AFASES 2009, Brasov 20-22.05.2009
4. 22. COZMA, R.: Elemente fundamentale de tribologie. Frecare-Ungere, Editura Matrix
Rom, Bucureti, 2004,
5. 36. DULMI, T.: Producerea i utilizarea atmosferelor controlate pentru tratamente
termice, Editura Tehnic, Bucureti, 1976
6. 37. DUMITRESCU, C., ABAN, R.: Metalurgie Fizic. Tratamente termice, Editura Fair
Partners Bucureti, 2001
7. 39. FILIP, N., POPESCU, M.R.: Analiza economic a transporturilor, Editura Lux Libris,
Braov, 2007.
8. 40. FLOREA R.: Contribuii la studiul i aplicarea procedeelor de tratament termomecanic.
Tez de doctorat. Universitatea Transilvania din Braov, 1983
9. 41. FLOROIU; A.: Cercetri teoretice i experimentale privind mbuntirea
performanelor pieselor supuse intens uzurii. Tez de doctorat. Universitatea
Transilvania din Braov, 2009
10. 45. GIACOMELLI, I., MUNTEANU, A.: Tratamente termice, Universitatea din Braov,
1980.
11. 46. GIACOMELLI, I.: Utilajul i tehnologia tratamentelor termice, Universitatea
Transilvania din Braov, 1986
12. 47. GIACOMELLI, I. i col.: Tehnologii neconvenionale cu transformri de faz, Editura
Lux Libris, Braov, 2000
13. 48. GIACOMELLI, I. i col.: Fizica metalelor, Editura Universtii Transilvania din Braov,
2006
14. 57. HTTE: Manualul inginerului. Fundamente, Ed. Tehnic Bucureti, 1996
15. 65. KRAGHELSKI, I.V., ALISIN, V.V.: Friction, wear, lubrication, tribology handbook,
vol. I, II, III, Mir Publishers, Moskow, 1981-1982.
16. 70. MACHEDON, P.T., ANDREESCU, F.: Materiale metalice pentru produse sudate,
Editura Lux Libris, Braov, 1996.
17. 71. MARIN, Gh.: Tehnica vidului i aplicaiile ei n industrie, Editura Tehnic Bucureti,
1984
18. 74. MINKEVICI, A.N.: Tratamentele termochimice ale metalelor i aliajelor, Editura
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
60
Tehnic Bucureti, 1968
19. 78. PACOVICI, M.D., CICONE, T.: Elemente de tribologie, Editura BREN, Bucureti,
2001.
20. 80. POPESCU, N., GHEORGHE, C. POPESCU, O.: Tratamente termice neconvenionale,
Editura Tehnic Bucureti, 1990
21. 83. POPESCU, N., ABAN, R., BUNEA, D., PENCEA, I.: tiina materialelor pentru
ingineria mecanic, Editura Fair Partners Bucureti, 1999, 2 vol.
22. 84. PAVELESCU, D., MUAT, M., TUDOR, A.: Tribologie, Editura Didactic i
Pedagogic, Bucureti, 1977.
23. 86. RP, M., TOMESCU, L.: Elemente de tribologie, Ed. Fundaiei Universitare Dunrea
de Jos, Galai, 2004.
24. 87. RP, M: Tribologie, Ed. Fundaiei Universitare Dunrea de Jos, Galai, 2009.
25. 91. ABAN, R.: Studiul i ingineria materialelor, Editura Didactic i Pedagogic, R.A.,
Bucureti, 1995.
26. 95. TALAMB, R., STOICA, M.: Osia montat, Editura ASAB, Bucureti, 2005, ISBN
973-7725-04-2.
27. 100. TUDOR, A.: Frecarea i uzarea materialelor, Ed. BREN, Bucureti, 2002.
28. 101. TUDOR, I.: Tribologie, Editura Universitii din Ploieti, 2001.
29. 104. URS (ZARA), A.: Cercetri privind mbuntirea performanelor pieselor suspuse la
uzare prin tratamente termice. Tez de doctorat. Universitatea Transilvania din Braov,
2011
30. 105. VERMEAN, G. i col.: Procedee speciale de tratamente termice, Editura U.T. Press
Cluj-Napoca, 1990
31. 106. VERMEAN, G. i col.: Introducere n ingineria suprafeelor, Editura Dacia Cluj-
Napoca, 1999
32. 107. VERMEAN, H., MUNTEANU, G. VERMEAN, G., NEGREA, G.: Carburarea,
Editura Risoprint, Cluj-Napoca, 2001
33. 110. *** Acoperiri metalice. Prescripii privind domeniile de utilizare a acoperirilor
metalice, Editat de ctre ICSITTCM, Bucureti, 1979.
34. 112. *** Catalog de echipamente pentru sudare, tiere, lipire i metalizare prin pulverizare,
I.S.I.M. Timioara, 1984.
35. 114. *** Colecie de STAS, Institutul Romn de standardizare, Bucureti 1980 2002.
36. 117. *** STAS 7324-1975. ncercrile metalelor. Luarea probelor din oel pentru ncercrile
metalice.
37. 118. *** ICEM SA Bucureti: Tehnologii de tratamente termice n atmosfer controlat
pentru produse din oeluri speciale. Brevet de invenie nr. 105-619 B1/1992
38. 119. http://www.afer.ro/rom/OIFR/rap_investigare_finale
39. 120. http://www.afer.ro/rom/OIFR/rap_anuale
40. 125. *** Colecia revistei "Tratamente Termice i Ingineria Suprafeelor"
41 126. *** Colecia revistei "Metalurgia"
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
61
REZUMAT
Teza are drept scop efectuarea unor cercetri experimentale privind mbuntirea
performanelor pieselor din industria de material rulant supuse la uzare. Studiile i cercetrile
experimentale din cadrul tezei s-au desfurat pe urmtoarele direcii de cercetare:
- gsirea parametrilor optimi de tratament termic;
- utilizarea unei game variate de tratamente termice, termochimice i termomecanice n
vederea mbuntirii comportrii la uzare a materialelor alese pentru studiu;
- mbuntirea rezistenei la uzare prin depuneri de straturi dure;
- ncercarea la uzare a suprafeelor tratate prin procedeele menionate anterior, calculul masei
gravimetrice, reprezentarea grafic i compararea rezultatelor
Din rezultatele experimentale se poate observa mbuntirea rezistenei la uzare a
epruvetelor, rezultat al durificrii suprafeelor prin tratamente termice, termochimice i
termomecanice precum i prin depuneri prin sudare de straturi rezistente la uzare.
ABSTRACT
The thesis aims at conducting experimental research on improving performance parts
industry rolling stock subject to wear. Studies and experimental research in this thesis is conducted
in the following areas of research:
- Finding the optimum parameters of heat treatment;
- Use a variety of heat treatments, thermochemical and thermomechanical to improve the
wear behavior of materials chosen for study;
- Improve the wear resistance of hard layers deposition;
- Trying to wear surfaces treated by the aforesaid processes, calculate the mass of gravity,
graphical representation and comparison of results
From experimental results it can be seen improving the wear resistance of the specimens as a
result of surface hardening by heat, thermochemical and thermomechanical treatments and welding
deposition of wear resistant coatings.
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
62
Curriculum Vitae
INFORMAII
PERSONALE
Mihi Cazacu
oseaua Mangaliei nr. 59, bl. SM2, sc. A, et.7, ap. 31, 900131 Constana
(Romnia)
+40 758760155
mihai_cazacu@yahoo.com
EXPERIENTA
PROFESSIONALA
05/03/2007 - prezent
Inspector de stat teritorial
Autoritatea Feroviar Romn - AFER , Bucureti (Romnia)
Control i/sau inspecie de stat, aciuni de audit n domeniul feroviar;
Verificarea modului de exploatare i ntreinere a subsistemelor structurale
autorizate;
Verificarea respectrii de ctre deintorii de infrastructur feroviar,
operatorii de transport feroviar i operatorii economici care desfoar
activiti pentru domeniul feroviar a documentelor, normativelor n vigoare
care reglementeaz activitatea din domeniul feroviar;
Participare la autorizarea personalului cu responsabiliti n sigurana
circulaiei din sistemul de transport feroviar
01/07/2006 - 05/03/2007
Inspector tehnic teritorial
Autoritatea Feroviar Romn - AFER , Bucureti (Romnia)
Verificarea, prin sondaj, pe fluxul de fabricaie a produselor/serviciilor
feroviare critice, a modului n care sunt respectate normele i prescripiile
tehnice obligatorii, care au relevan pentru sigurana circulaiei i
securitatea transportului feroviar.
01/11/1998 - 01/07/2006
Tehnician principal specialist
Autoritatea Feroviar Romn - AFER , Bucureti (Romnia)
Evidena accidentelor i evenimentelor produse pe raza inspectoratului;
Responsabil mijloace fixe i obiecte de inventar;
01/09/1996 - 01/11/1998
Tehnician
SNCFR - Regionala CFR , Constana (Romnia)
Analiza i statistica evenimentelor de cale ferat;
ntocmirea programelor de control;
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
63
EDUCAIE I
FORMARE
01/03/1994 - 01/09/1996
Mainist la alte maini fixe de transport pe orizontal i vertical
Depoul CF Palas , Constana (Romnia)
Manipularea instalaiei rotative de remizare a locomotivelor.
01/05/1992 - 01/03/1994
Tehnician
Depoul CF Palas , Constana (Romnia)
Plan - salarizare
14/01/1991 - 01/05/1992
Mecanic ajutor
Depoul CF Palas , Constana (Romnia)
Remorcarea trenurilor de cltori i marf
Manevr feroviar
ntreinera i repararea vehiculelor feroviare de traciune.
23/11/1987 - 14/01/1991
Mecanic auto
Intreprinderea Local de Transport Local , Constana (Romnia)
Reaparaii vehicule de transport auto
2007 - prezent
Student doctorand
Universitatea "Transilvania", Braov (Romnia)
Facultatea de tiina i Ingineria Materialelor - Domeniul Ingineria
Materialelor
2006 - 2008
Diplom de Master
Universitatea "Ovidius", Constana (Romnia)
Calitate i Certificare n Construcii Sudate
2004 - 2006
Certificat absolvire
Universitatea "Ovidius", Constana (Romnia)
Departamentul pentru Pregtirea Personalului Didactic - Modulul
psihopedagogic
2001 - 2006
Diplom de inginer
Universitatea "Ovidius", Constana (Romnia)
Facultatea de Inginerie Mecanic, Industrial i Maritim - Specializarea
Utilajul i Tehnologia Sudrii
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
64
COMPETENE
PERSONALE
1991 - 1994
Certificat absolvire
Universitatea "Hyperion" - Colegiul Constana (Romnia)
Profilul Management - Specializarea Management
1984 - 1987
Diplom de bacalaureat
Liceul "Mircea cel Btrn", Constana (Romnia)
Profil mecanic
Limba(i) matern(e) Romn
Alte limbi strine
cunoscute
NELEGERE VORBIRE SCRIERE
Ascultare Citire
Participare la
conversaie
Discurs oral
Englez B2 C1 B1 B1 B2
Francez B1 B1 B1 B1 B2
Niveluri: A1/2: Utilizator elementar - B1/2: Utilizator independent - C1/2:
Utilizator experimentat
Cadrul european comun de referin pentru limbi strine
Competene de
comunicare
abilitati n comunicare i socializare dobndite n timpul carierei
educaionale i profesionale si prin participarea la cursuri de formare i de
perfecionare
Competene
organizaionale/manageriale
abiliti n ceea ce privete proiectarea, planificarea, coordonarea, analiza
i sinteza dobndite n timpul carierei profesionale
Competene dobndite la
locul de munc
o bun cunoatere a activitii de inspecie i control n domeniul feroviar;
o bun cunoatere a proceselor de control al calitii
lucrul n echip
Competene informatice Permis European de Conducere a Computerului ECDL seria RO 004855
eliberat la data de 15.12.2004
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
65
Curriculum Vitae
PERSONAL
INFORMATION
Mihi Cazacu
Mangalia road no. 59, Building SM2, sc. A et.7, ap 31, 900131 Constanta
(Romania)
+40 758760155
mihai_cazacu@yahoo.com
PROFESSIONAL
EXPERIENCE
05/03/2007 - present
Territorial state inspector
Romanian Railway Authority, Bucharest (Romania)
Control and/or state inspection, audit actions Railway;
Checking the operation and maintenance of the structural subsystems
authorized;
Verification of compliance by holders of railway infrastructure, railway
undertakings and operators for railway operating documents, current
regulations governing the work of the railway;
Participation in authorized personnel responsible for traffic safety rail system
01/07/2006 - 05/03/2007
Territorial technical inspector
Romanian Railway Authority, Bucharest (Romania)
Verification by sampling the flow of the critical manufacturing/rail services
of how rules and regulations are complied with mandatory technical
requirements relevant to road safety and rail safety.
01/11/1998 - 01/07/2006
Specialist technical officer
Romanian Railway Authority, Bucharest (Romania)
Record accidents and incidents range products inspectorate;
Responsible for fixed assets and inventory;
01/09/1996 - 01/11/1998
Technician
SNCFR - Regionala CFR, Constanta (Romania)
Analysis and statistics railway events;
Preparation of control programs;
01/03/1994 - 01/09/1996
Machinist at other machine fixed horizontal and vertical transport
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
66
EDUCATION AND
TRAINING
CF Depot Palas Constanta (Romania)
Handling system rotary parking locomotives.
01/05/1992 - 01/03/1994
Technician
CF Depot Palas Constanta (Romania)
Plan - Payroll
14/01/1991 - 01/05/1992
Mechanical assistance
CF Depot Palas Constanta (Romania)
Towing passenger and freight trains
Railway shunting
Maintenance and repair of railway traction.
23/11/1987 - 14/01/1991
Mechanic
County Local Transportation Company, Constanta (Romania)
Automobile car repair
2007 - present
PhD student
"Transilvania" University, Brasov (Romania)
Department of Materials Science and Engineering
Materials Engineering Field
2006 - 2008
Masters degree
"Transilvania" University, Brasov (Romania)
Welded Construction Quality and Certification
2004 - 2006
Graduation certificate
"Ovidius" University, Constanta (Romania)
Department of Teacher Training - Module psychological and pedagogical
2001 - 2006
Engineering degree
"Ovidius" University, Constanta (Romania)
Faculty of Mechanical Engineering, Industrial and Maritime
Welding Equipment and Technology Specialization
Rezumatul tezei de doctorat
Studii i cercetri privind rezistena la uzare a pieselor din industria de material rulant
67
PERSONAL SKILLS
1991 - 1994
Graduation certificate
"Hyperion" University - College Constanta (Romania)
Profile Management - Management Specialization
1984 - 1987
Baccalaureate
"Mircea cel Btrn" High School, Constanta (Romania)
Mechanical profile
Native language Romanian
Other Languages UNDERSTANDING SPEAKING WRITING
Listening Reading
Speaking
interaction
Spoken
English B2 C1 B1 B1 B2
French B1 B1 B1 B1 B2
Niveluri: A1/2: Utilizator elementar - B1/2: Utilizator independent - C1/2:
Utilizator experimentat
Cadrul european comun de referin pentru limbi strine
Communication Skills communication and social skills acquired during education and
professional career and participating in training and refresher
Organizational/
management skills
skills in the design, planning, coordination, analysis and synthesis gained
during career
Skills acquired in the
workplace
good knowledge of inspection and control activities in the railway;
good knowledge of quality control processes
teamwork
Computer skills European Computer Driving Licence ECDL Series E 004855 issued on
15.12.2004