Apostila - Projeto Estrutural - Ifcon

SUMÁRIO WWW.IFCON.COM.
BR
PREFÁCIO ....................................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 04
OBJETIVOS ...................................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 05
RESUMO .......................................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 06
1 . PROFISSIONAIS ............... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 07
1 .0 INSTRUTOR ..................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 07
2 . SOFTWARE: EBERICK ....... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 08
3 . EMBASAMENTO TEÓRICO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 09
3 .1 . CONCEPÇÃO ESTRUTURAL . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 09
3 .1 .1 . SENSO COMUM ............... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 09
3 .1 .2 . CONCEPÇÃO DE ESTRUTURA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
3 .1 .3 . RÓTULA PLÁSTICA ........... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13
3 .1 .4 . ENGASTE, RÓTULO, NÓ SEM I -RÍ G I DO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
3 .2 . PILARES .......................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
3 .2 .1 . DEFINIÇÃO ...................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
3 .2 .2 . INDÍCE DE ESBELTEZ ....... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
3 .2 .3 . MÉTODOS DE CÁLCULOS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
3 .3 . VIGAS ............................. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
3 .3 .1 . DOMINÍOS DE DEFORMAÇ Ã O . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
3 .3 .2 . FUROS EM VÍGAS ............. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
3 .3 .2 .1 . FUROS NA DIREÇÃO DA LA RG U RA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
3 .3 .2 .2 . FUROS NA DIREÇÃO DA AL T U RA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
3 .4 . ESTABILIDADE GLOBAL .... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34
3 .5 . FLECHA - DESLOCAMENTO DE T RA N S L A Ç Ã O . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37
3 .5 .1 . FLECHA IMEDIATA ........... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38
3 .5 .2 . FLECHA DIFERIDA ............ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42
3 .5 .3 . DESLOCAMENTO LIMITE .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44
3 .5 .4 . CONTRA- FLECHA ............. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47
4. MODELAGEM DA ESTRUTURA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
4 .1 . PRÉ- DIMENSIONAMENTO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
4 .1 .1 . PILARES .......................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
4 .1 .2 . VIGAS ............................. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53
4 .1 .3 . LAJES .............................. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
PROJETO DE 4 .1 .3 . LAJES .............................. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
01 PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO. 4 .2 . MODELAGEM ................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56
SUMÁRIO
4 .2 .1 .
WWW.IFCON.COM.BR
COMANDOS GERAIS ......... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57

4 .2 .1 .1 . TECLAS DE ATALHO ......... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57
4 .2 .2 . CRIANDO UM NO PROJETO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59
4 .2 .3 . IMPORTANTO UM PROJET O A RQ U I T ET Ô N I C O . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62
4 .2 .4 . PILARES .......................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 66
4 .2 .5 . VIGAS ............................. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70
4 .2 .6 . LAJES .............................. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74
4 .2 .7 . ESCADAS ......................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 77
4 .2 .8 . BLOCOS .......................... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 80
4. ANÁLISE DA ESTRUTURA .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82
5 .1 . CONFIGURAÇÕES DO SOF T W A RE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82
5 .1 .1 . AÇÕES ............................ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82
5 .1 .2 . APLICAÇÃO DA CARGA DE V EN T O (V X +, V X -, V Y+, V Y-) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 86
5.1.3. ANÁLISE ................................................................................................................... 88
5.1.4. FLECHAS .................................................................................................................. 94
5.1.4.1. ACESSIBILIDADE SENSORIAL - VISUAL ........................................................................ 95
5.1.4.2. EFEITO APÓS A CONSTRU ÇÃO DAS PAR E DE S .............................................................. 96
5.1.4.3. ACEITABILIDADE SENSORIAL - VIBR AÇÕE S NO PISO ................................................... 96
5.1.4.4. EFEITOS ESTRU TU RIAS EM SE R VIÇO ........................................................................... 97
5.1.4.5. EFEITOS EM ELEMENTOS NÃO E STR UTUR AIS .............................................................. 97
5.2. ANÁLISES .................................................................................................................. 98
5.2.1. PÓRICOS U NIFILIAR .................................................................................................. 101
5.2.1. PÓRICOS U NIFILIAR .................................................................................................. 101
5.2.2. ESTABILIDADE G LOBAL 1 ............................................................................................ 102
5.2.2.1. TABELA 1 - ANÁLISE DE 1ª OR DE M ............................................................................. 103
5.2.2.2. TABELA 2 - COEFICIENTE GAMA-Z .............................................................................. 105
5.2.3. PILARES .................................................................................................................... 106
5.2.3.1. FLECHA EM VIG AS 2 .................................................................................................... 107
5.2.3.2. FLECHA NA LAJE ........................................................................................................ 113
6. DIMENSIONAMENTO DAS E STR UTUR AS ...................................................................... 115
6.1. CONFIG U RAÇÕES DO SOFTWAR E ............................................................................... 115
6.1.1. PILARES .................................................................................................................... 116
6.1.1.1. LINHA NEU TRA ......................................................................................................... 121
PROJETO DE
6.1.1.2. COEFICIENTES .......................................................................................................... 123
02 PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
6.1.2. VIG AS ....................................................................................................................... 124
v
SUMÁRIO
6.1.2.1.
WWW.IFCON.COM.BR
ESTRIBOS ................................................................................................................. 127

6.1.2.2. ANCORAG EM ............................................................................................................ 128
6.1.2.3. TORÇÃO ................................................................................................................... 131
6.1.2.4. COEFICIENTES .......................................................................................................... 133
6.1.3. LAJES ....................................................................................................................... 134
6.1.3.1. LIMITES .................................................................................................................... 136
6.1.3.2. NERVU RAS ................................................................................................................ 138
6.1.3.3. PU NÇÃO ................................................................................................................... 141
6.1.3.4. COEFICIENTES .......................................................................................................... 144
6.1.3.5. REG IÕES .................................................................................................................. 145
6.1.3.6. RADIER ..................................................................................................................... 149
6.1.4. BLOCOS ................................................................................................................... 150
6.1.4.1. ARMADU RA .............................................................................................................. 153
6.2. DIMENSIONAMENTO ................................................................................................. 157
6.2.1. PILARES ................................................................................................................... 158
6.2.2. VIG AS ....................................................................................................................... 161
6.2.3. LAJES ........................................................................................................................ 161
7. DETALHAMENTO E FINALIZAÇÃO DO PR OJE TO ........................................................... 163
7.1. CONFIG U RAÇÕES DO SOFTWAR E ............................................................................... 163
7.1.1. PILARES ................................................................................................................... 164
7.1.1.1. ESTRIBOS ................................................................................................................. 168
7.1.2. VIG AS ....................................................................................................................... 170
7.1.2.1. OTIMIZAÇÃO............................................................................................................. 173
7.1.2.2. FORMAS ................................................................................................................... 177
7.1.2.3. ARMADU RA DE PELE ................................................................................................. 178
7.1.2.4. ANCORAG EM ............................................................................................................ 181
7.1.3. LAJES ....................................................................................................................... 184
7.1.3.1. ARMADU RAS COMPLEMENTAR E S ............................................................................... 188
7.1.3.2. ESCADAS .................................................................................................................. 193
7.1.3.3. RESERVATÓRIOS ....................................................................................................... 195
7.1.3.4. DETALHES TÍPICOS ................................................................................................... 198
7.1.4. BLOCOS ................................................................................................................... 199
7.2. DETALHAMENTO FINAL ............................................................................................. 202
PROJETO DE 7.2. EXPORTAÇÃO ........................................................................................................... 209
03 PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
8. BIBLIOG RAFIA .......................................................................................................... 213
PREFÁCIO
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Esta é uma apostila desenvolvida para o curso de Projeto Estrutural Auxiliado por Soft-
ware (Concreto Armado). Tem por finalidade a ambientação como o software Eberick e
sua utilização. Muitas das informações aqui contidas foram extraídas de diversas referên-
cias bibliográficas, citadas ao fim deste material. Dentre elas as principais foram, a nor-
ma de concreto armado ABNT NBR 6618/2014, o menu de Ajuda dentro do prório Eberick
eo site de ajuda da AltoQi.O uso dessa apostila não dispensa a consulta à NBR 6118/2014.
Aproveitem os conhecimentos e os usem com responsabilidade em seus projetos.
PROJETO DE
04 04
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
OBJETIVO
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Os objetivos dessa apostila são analisar, dimensionar e detalhar as estruturas de

edifícios de concreto armado usando o software Eberick.
PROJETO DE
05 05
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
RESUMO
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Inicialmente o curso permitirá que o aluno entenda as fases de um projeto es-

trutural e conceba as estruturas de maneira conceitual racional e computacional.
Através do software Eberick o aluno irá modelar suas estruturas, configurar os
critérios de cálculo e efetivamente dimensionar lajes, escadas, rampas, vigas, pila-
res e elementos de fundação atendendo às recomendações tanto ao estado limi-
te último quanto ao estado limite de serviço, estabelecidos pela NBR 6118/2014.
Ao final desta etapa o aluno terá subsídio suficiente para projetar suas primeiras
estruturas de concreto armado com auxílio do computador.
O modelo de exemplo estudado será o de um edifício de múltiplos pavimentos,
com o objetivo de não só encontrar soluções para os elementos isolados, mas
para a estrutura como um todo, através da análise de estabilidade global (P-del-
ta, γz, α). Os conceitos de plastificação de lajes e vigas também serão abordados.
Além disso, serão discutidas as criações dos detalhamentos para os diferentes
tipos de elementos e plantas de forma e locação com auxílio do software Eberick.
O aluno desenvolverá conhecimento para analisar os problemas de detalha-
mento e dar soluções eficientes no ponto de vista segurança vs. economia. A difi-
culdade que os programas tem em a apresentar soluções eficientes para os dese-
nhos finais também será discutida.
PROJETO DE
06 06
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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1. PROFISSIONAIS
1.1 - INSTRUTOR
Renan Gustavo Junqueira, graduado em Engenharia Civil pela UEM em 2014 com
ênfase na área de Engenharia de Estruturas. Desenvolveu pesquisas em simulações de
análise não-linear de vigas em concreto armado com reforço de PRFC utilizando o pro-
grama computacional baseado no método dos elementos finitos, Albaqus.
É mestre pela UEM desde de 2017, com pesquisa relacionada ao desenvolvimento de mo-
delo analítico para estudo do comportamento de vigas reabilitadas e reforçadas à flexão
utilizando concreto com fibras de aço e mantas de PRF. Já atuou como docente em institui-
ções de ensino como FEITEP e UNINGÁ, lecionando as disciplinas de Concreto Protendido e
Estruturas Metálicas.
PROJETO DE
07 07
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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2 . S O F T WA R E E B E R I C K
O Eberick é um software para projeto estrutural em concreto armado moldado in-lo-

co e concreto pré-moldado que engloba as etapas de lançamento, análise da estrutura,
dimensionamento e o detalhamento final dos elementos. O software trabalha a partir
de um sistema gráfico de entrada de dados , associado á análise da estrutura em um
modelo de pórtico espacial, a diversos recursos de dimensionamento e detalhamento
dos elementos, de acordo com a NBR 6118:2014, além da visualização tridimensional da
estrutura modelada. Trata-se de um programa diferenciado recursos que proporcionam
alta produtividade na elaboração dos projetos e no estudo de diferentes soluções para
o mesmo projeto.
Figura 2.1 - Janelas de análise, dimensionamento e detalhamento do programa Eberick.
PROJETO DE
08 08
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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3. EMBASAMENTO TEÓRICO
3 . 1 . C O N C E P Ç Ã O E ST R U T U R A L
3.1.1. SENSO COMUM
Naturalmente existem diversos conceitos equivocados atribuídos a Engenharia de

Estruturas, conceitos esses que não se confirmam com a real prática na Engenharia de
Estruturas. Dentre elas pode-se citar a falsa necessidade de se esconder ou diminuir
estruturais, muitas vezes a arquitetura é pensada com base na estrutura, como por
exemplo, lajes nervuras ou pilares aparentes que podem ser esteticamente necessá-
rios. Dessa maneira, o arquiteto ou designer de interiores pode utilizar esses recursos
na composição dos ambientes.
Outra ideia equivocada presente em escritórios de arquitetura ou até mesmo de
engenharia, é o receio na utilização de elementos em balanço. Porém muitas vezes o
balanço é necessário para redistribuir o momento fletor de uma viga, de momo que
essa grandeza seja reduzida no trecho entre apoios e realocada na região do apoio in-
termediário como momento negativo. Essa visão muitas vezes propícia ao projeto um
maior aproveitamento dos materiais para resistir aos momentos positivos e consequen-
temente solicitar mais as armaduras negativas que na maioria das vezes tem somente
a função de porta estribo.
PROJETO DE
09 09
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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A situação ideal para as vigas do tipo “vão-balanço” é quando os apoios estão posi-
cionados de tal maneira que os momentos positivos são aproximadamente iguais aos
negativos.
Figura 3.1:
Figura 3.1 - Compatibilidade de momentos em viga do tipo vão - balanço.
A relação aproximada dos vãos para vigas em balanço para que os momentos sejam
balancedos pode ser visualizada na Figura 3.2:
(a)
(b)
Figura 3.2 - (a) Relações de vãos para viga “vão-balanço” e (b) relações de vãos para viga “vão-balanço”-vão”
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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3 . 1 . 2 . C O N C E P Ç Ã O D A E ST R U T U R A
Neste item serão apresentadas informações teóricas úteis para a concepção estrutu-
ral, sendo de suma importância para determinarmos a posição e orientação dos pilares
e vigas. Aqui será feito o lançamento dos pilares à mão, sobre um rascunho do projeto
arquitetônico impresso.
Para o bom lançamento da estrutura, o projetista deve focar sua atenção nos seguin-
tes itens:
1. Os pilares devem ser lançados de modo a atender às condições estéticas do projeto

arquitetônico. Assim procuramos embutir as vigas e pilares nas alvenarias;
2. Transferir as cargas de modo mais direto possível, evitando apoiar vigas como car-
regamentos elevados sobre outras vigas;
3. Uniformidade dos elementos tanto quanto possível;
4. Atentar à estabilidade global da estrutura, visto que pertubações horizontais como

o vento, são resistidas por pórticos planos ortogonais entre si. Esses pórtico devem ter
rigidez adequada que são resultado da orientação criteriosa dos pilares;
5. Evitar ou reduzir esforços de torção de equilíbrio em vigas. Em alguns casos é alta-

mente recomendável engastar a ligação entre duas vigas perpendiculares entre si, ou
até mesmo engastar lajes em vigas. Porém é válido ressaltar que vigas torcidas deman-
dam grandes larguras (b), muitas vezes obrigando a estrutura extrapolar a arquitetura.
PROJETO DE
11 11 PREVENÇÃO DE
PROJETO ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
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Seguindo as premissas anteriormente descritas, obtemos o lançamento de pilares da

Figura 3.3, feito manualmente sobre o projeto arquitetônico físico.
Figura 3.3 - Exemplo para o lançamento da estrutura.
As vigas serão lançadas diretamente no programa conforme será explicado à frente

já que suas posições são consequências das posições e orientações dos pilares.
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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3 . 1 . 3 . R Ó T U L A P L Á ST I C A
Uma rótula plástica é caracterizada pela plastificação total de uma seção devido ao
excesso de carregamento, cuja tensão resistida, segundo SILVEIRA (2015), passa a ser
constante e o elemento não absorve carregamentos adicionais. Considere a viga bien-
gastada com carregamento uniformemente distribuído “q”, como vão “I”, mostrada na
Figura 3.4.
Figura 3.4 - Viga biengastada no limite de plastificação.

FONTE: E-tools CESEC
A carga inicialmente aplicada corresponde à capacidade de seção AA (seção crítica),

antes de atingir a tensão limite de plastificação do material. Ao mesmo tempo, a seção
BB encontra-se em regime linear do carregamento. Apesar de se encontrar nesse limiar,
a seção AA continua resistindo a carregamentos adicionais, até que ocorra a completa
plastificação da seção, e as deformações disparem até a ruptura com tensão resistente
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PROJETO DE
PREVENÇÃO DE
PROJETO ESTRUTURAL constante.
INCÊNDIO.
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Entretanto, conforme a carga aplicada aumentada, o acréscimo de momento engaste

(seção AA) é menor do que o acréscimo de momento no meio do vão da viga (seção BB).
Isso se explica, pois, segundo SILVEIRA (2015), a partir do esforço de plastificação, “os
pontos mais solicitados não aceitam maiores carregamentos, fazendo com que os pró-
ximos incrementos de momento sejam distribuídos para outros pontos”. Veja a Figura
3.5.
Figura 3.5 - Viga carregada além do limite de plastificação, antes da completa perda de
Resistência do engaste.
Neste ponto, seção BB atinge a tensão de plastif icação nas f ibras mais afastadas da
viga, em relação à linha neutra, e a seção A A tem plastif icação da seção. Prosseguindo
com acréscimo de carga, a seção A A continua plastif icando até sua totalidade. A par tir
disso, essa seção possui capacidade resistente constante, e, por tanto conf igura uma ró-
tula plástica, onde qualquer acréscimo de carga resulta em grandes deformações.
PROJETO DE
PROJETO ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
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Simultaneamente, a seção BB começa a plastificar, mas ainda com certo acréscimo

de resistência.
Figura 3.6 - Rótula plástica nos engastes.

Como os engastes possuem rótulas, agora, a viga biengastada passa a ter compor ta-
mento de viga biapoiada. A par tir disso, qualquer acréscimo de carga plastif icará a se-
ção no meio do vão, criando um mecanismo de 03 rótulas conforme Figura 3.7 e Figura
3.8.
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PROJETO ESTRUTURAL
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Figura 3.7 - Rótula plástica no meio do vão (colapso).

Figura 3.8 - Viga biengastada tri-rotulada.

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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Ao atingir essa condição, a viga torna-se hipostática, caracterizando seu colapso. Isso
ocorre devido à deformação excessiva do material, tendo em vista que está sujeito à
tensão de escoamento.
Para maiores detalhes a respeito de equacionamentos e fundamentos sobre a rótula
plástica, consulte SILVEIRA (2005).
3 . 1 . 4 . E N G A ST E , R Ó T U L A E N Ó S E M I - R Í G I D O
Em engenharia de estruturas, quando se é concebido uma estrutura, além dos ar-

ranjos de pilares, lajes e vigas e fundações também devem ser pensadas as vinculações
entre esses elementos. Ou seja, muitas vezes se faz necessário rotular o vínculo entre
elementos ou, caso já estiver rotulado, engastá-lo também pode ser uma solução. Além
da rótula e do engaste, também é possível adotar outro tipo de vinculação, que é o ó
semi-rígido.
Sabe-se, da teoria, que uma rótula que é um vínculo que representa uma seção de
rigidez nula, ou seja, sem transmissão de momento fletor, resistente. Já que o engaste
transmite 100% do momento no ponto que estiver engastado. Ambas as considerações
não anulam ou reduzem o esforço total de momento é aproximadamente constante
(aqui também se incluem momentos torçores). Em vigas com os apoios extremos rotu-
lados, o esforço de momento é nulo nessas extremidades, mas muito grande no vão. Já
em vigas biengastadas, o que ocorre é uma redistribuição do momento do vão, que é
absorvido, em parte, pelos engastes. Isso faz com que se aproveite melhor a parte su-
perior da viga e alivie um pouco a armadura positiva.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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O nó semi-rígido é caracterizado por ser um meio termo entre os vínculos apresen-

tados no parágrafo anterior. É um engaste com transmissão parcial de momento, cuja
indicação é dada por um fator que varia de 0 a 1. Usando-se 0, ele apresenta compor-
tamento equivalente a uma rótula. Entretanto, se for adotado com 1, a ligação torna-se
um engaste. A norma NBR 6118/2018 não recomenda o uso de rótulas (fator nulo de
transmissão de momento), devendo ser substituídas por nós semi-rígidos como valores
mínimos estabelecidos. Esse valor de transmissão de momento do nó semi-rígido pode
ser considerado no Eberick nas configurações de análise, conforme item 5.1.3. Ainda
nesse item, são mostrados os valores mínimos de redistribuição de esforços.
3.2. PILARES
3.2.1. DEFINIÇÃO
Por definição, um pilar é um elemento linear disposto verticalmente com esforços
predominante de compressão (Kimura, 2010). Portanto pilares-parede, tirantes e pila-
res inclinados não podem ser considerados como pilares.
Os carregamentos de uma edificação são aplicados principalmente em lajes, cujas
reações são aplicadas diretamente sobre as vigas. As reações das lajes, somadas ao
carregamento das vigas são descarregadas, por meio de reações de apoio, sobre os
pilares. Dessa forma, a principal função de um pilar é resistir a esses esforços e trans-
miti-los aos elementos de fundação, bem como resistir a esforços horizontais e contri-
buir com a estabilidade global do edifício. Sobre os pilares-parede, o item 14.4.2.4 da
NBR 6118/2014 específica que “para que se tenha um pilar-parede, em alguma dessas
superfícies a menor dimensão dever ser menor que 1/5 da maior ambas consideradas
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PROJETO ESTRUTURAL
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transversal do elemento estrutural”. Ou seja, deve se ter b> 5h para que o elemento
seja um pilar-parede.
3 . 2 . 2 . Í N D I C E D E E S B E LT E Z
O índice de esbeltez é definido conforme equação a seguir:
Onde:
L e é o comprimento de flambagem que é a função do comprimento do pilar e sua

vinculação. Dessa forma, L e é dado pelo produto do comprimento e de uma constante K
relacionado com tipo vinculação. Os valores de K constam na Figura 3.9.
Figura 3.9 - Valores k.

FONTE: NBR 8800:2008
PROJETO DE
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PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
DE
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Embora existam esses valores de K para diversos tipos de vinculação, o programa

Eberick utiliza apenas a situação de pilar biapoiado, ou enstagado-livre, onde K tem va-
lor 1 ou 2, respectivamente.
Com relação a esse índice, classifica-se os pilares em vários intervalos de λ:
• 0 < λ ≤ 40: Pilar curto;

• 40 < λ ≤ 90: Pilar médio;
• 90 < λ ≤ 140: Pilar medianamente esbelto;
• 140 < λ ≤ 200: Pilar esbelto;
• λ > 200: A NBR 6118/2014 só é permite caso ν < 0,1, isto é, força normal menor
que 0,10 fcdAc (item 15.8.1).
De acordo com essa classificação, é muito comum o dimensionamento de uma es-

trutura usual admitindo-se λ ≤ 90. Em alguns casos utiliza-se 90 < λ ≤ 140 e somente em
casos mais raros, valores dentro do intervalo 140 < λ ≤ 200.
O comprimento do pilar deve ser considerado de acordo com o item 15.6 da NBR
6118/2014, que específica o valor de L e para pilares vinculados em ambas as extremida-
des (K=1) como sendo o menor dos seguintes valores:
Le = Lo + h
Le = L
Sendo:
• L 0 : A distância entre as faces internas dos elementos estruturais, supostos
horizontais, que vinculam o pilar;
• h: A altura da seção transversal do pilar, medida no plano da estrutura em
estudo;
PROJETO DE
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• L: A distância entre os eixos dos elementos estruturais aos quais o pilar está
vinculado.
• Consulte a Figura 3.10 para maiores esclarecimentos.
Figura 3.10 - Comprimento do pilar.

FONTE: BASTOS (2005)
PROJETO DE
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3.2.3. MÉTODOS DE CÁLCULO
Os métodos de cálculo de pilares se dividem em método geral e métodos aproxima-

dos. O método geral é o procedimento admitido para qualquer caso de pilar, no entanto
este envolve não linearidade e demanda um grande esforço computacional. Na maioria
dos casos esse método é inviável.
Esses métodos aproximados são subdivididos em outros 03, sendo eles o método do
pilar padrão com curvatura aproximada, método do pilar-padrão com rigidez κ aproxi-
madamente e método do pilar padrão acoplado a diagramas M, N, 1/r (momento, nor-
mal e curvatura).
O processo de curvatura aproximada é permitido somente para elementos com índice
de esbeltez menor ou igual a 90 e o valor de curvatura 1/r é aproximado pela expressão
conforme equação 3-1.
3-1:
Onde:
• 1/r: curvatura;
• h: altura da seção na direção analisada;
• ν: força normal adimensional (equação 3-2):
3-2:
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Já o processo de rigidez aproximadamente também é permitido para índice de esbel-

tez menor ou igual a 90, no entanto difere-se por se calcular a rigidez aproximadamente
pela fórmula 3-3:
3-3:
Sendo:
• κ: rigidez;
• M d , tot : Momento total considerando efeitos de 2ª ordem.
Por outro lado, o método M, N e 1/r é permitido para pilares com índice de esbeltez
até 140. Entretanto sua formulação e um tanto complicada e necessita de computador
pra ser feito. Opcionalmente pode der adotado ábacos para substituir os cálculos com-
putacionais e calcular manualmente.
O método geral é caracterizado pelo cálculo iterativo de incrementos de carga. Con-
forme são adicionados os incrementos, o pilar tende a um equilíbrio estável atingindo
um valor limite para o deslocamento horizontal. Veja a Figura 3.11.
Figura 3.11 - Equilíbrio estável.

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ESTRUTURAL
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Entretanto pode ocorrer de o processo não apresentar convergência e, assim, a flecha

tender ao infinito. Essa situação é denominada de equilíbrio instável conforme Figura
3.12.
Figura 3.11 - Equilíbrio instável.
3.3. VIGAS
3.3.1. DOMÍNIOS DE DEFORMAÇÃO
Para entender o comportamento de um elemento estrutural linear (vigas, pilares), é

necessário o estudo dos domínios do estado limite último de uma seção transversal. Es-
ses domínios retratam um relação entre posição da linha neutra e os esforços internos
causados por momento e carga axial. A posição da linha neutra é função da quantidade
de armaduras logo é com base nos domínios que se calcula o número de barras de uma
viga. Esse estudo ainda é importante para que se façam considerações acerca do di-
mensionamento desses elementos de modo a se obter uma ruptura dúctil da estrutura
caso houver, essa ocasião.
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A consideração desse tipo de ruptura é de extrema importância, visto que, caso ocor-
ra a ruína, essa se dê de forma a avisar as pessoas da edificação, permitindo sua fuga
ou refúgio. Exitem duas possibilidades de ruptura de uma viga em estado limite último:
ruptura do aço quando tracionado (10‰) ou ruptura do concreto quando comprimido
(3,5‰). Uma figura dos domínios é mostrada na Figura 3.13.
Figura 3.13 - Domínios do estado limite último de seção transversal.

FONTE: NBR 6118/2014
A reta A representa a condição de tração uniforme, isto é, a posição da linha neutra

encontra-se em +∞ e a deformação da peça é a deformação de ruptura convencional
do aço 10‰. No domínio 1 a linha neutra varia do infinito até a borda superior. Isso
indica uma flexotração, onde existe apenas tensões de tração na peça, ou seja tração
não-uniforme. Perceba que a linha neutra não divide a seção, não ocorrendo tensões
de compressão.
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A área de varredura desse domínio consiste na fixação da deformação da armadura

em 10‰ e a borda superior de concreto, variando de 10‰ a 0. Veja a Figura 3.14.
Figura 3.14 - Ilustração do domínio 1

FONTE: LMC-USP (2008)
O domínio 2 é caracterizado pela linha neutra variar de tal forma que a área de var-
redura, seja resultado da deformação do aço fixada em 10‰ e as fibras mais compri-
midas do concreto variando de 0 a 3,5‰. Veja a Figura 3.15.
Isso indica, que se ocorrer o ELU, o aço romperá por deformação excessiva e con-
creto não terá sido solicitado para que rompa. Essa é a situação ideal para a ruptura da
estrutura.
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O domínio 2 é caracterizado pela linha neutra variar de tal forma que a área de varre-
dura seja resultado da deformação do aço fixada em 10‰ e as fibras mais comprimidas
do concreto variando de 0 a 3,5‰. Veja a Figura 3.15.

O domínio 3 possui a fixação da deformação de ruptura do concreto comprimido em

3,5‰. Já a deformação do aço pode variar desde a deformação de escoamento (Ɛyd) até
a deformação de ruptura (10‰).
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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O significado disso é que, independentemente da situação nesse domínio, com cer-

teza ocorrerá o escoamento do aço e ruptura por compressão do concreto, simultane-
amente. Aqui existe a possibilidade da ruína do concreto antes da ruptura do aço, no
entanto, como a armadura atinge seu escoamento, esse comportamento funciona como
aviso. Portanto, esse domínio, apesar de não ser ideal como o domínio 2, ainda é segu-
ro. Muitas vezes é conveniente adotar o domínio 3 para o dimensionamento de algumas
peças. Dessa forma a seção será melhor aproveitada, já que tanto o concreto quanto o
aço serão solicitados até as suas respectivas situações de resistência máxima. Observe
a Figura 3.16 para melhor entendimento.

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O domínio 4 é o mais inseguro dentre os domínio que surtem maiores influência em

vigas (2,3 e 4). Este é caracterizado pela fixação da deformação de ruptura à compres-
são do concreto (3,5‰) e variação da deformação do aço de 0 até Ɛyd. O comportamen-
to em questão é dado pela ruptura do concreto comprimido, mas sem atingir o escoa-
mento do aço. O perigo nesse domínio está exatamente no fato do concreto romper e
o aço não escoar. Tal ocorrência consiste em ruptura frágil da estrutura, o que faz com
ela caia repentinamente, sem avisos prévios. Portanto, esse domínio deve ser evitado
sempre que possível. Para maior detalhe a Figura 3.17.

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O domínio 4a tem comportamento semelhante ao do domínio 4, distingue-se apenas

por não apresentar alongamento em nenhuma parte da seção. Existe no máximo defor-
mação nula na borda inferior e também há a possibilidade do encurtamento do aço. No
entanto esse encurtamento é muito pequeno, não havendo possibilidade de escoamen-
to por compressão. A fim de sanar dúvidas, observe a Figura 3.18.
Figura 3.18 - Ilustração do domínio 4a

O domínio 5 é fixado na linha neutra a uma distância 3h/7 da borda superior, dife-
rente dos anteriores. Esses tinham sua fixação em um ponto ora na extremidade supe-
rior do concreto, ora no aço. Dessa forma, a borda superior do concreto pode variar de
3,5‰ a 2,0‰. Simultaneamente, a borda inferior pode variar de 0 a 2,0‰. Observe a
Figura 3.19.
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Essa figura é típica de um carregamento de flexo-compressão, muito comum em pila-

res, no entanto, pode ocorrer em vigas, também.
Figura 3.19 - Ilustração do domínio 4a

Por fim, voltando à Figura 6.13, tem-se a compressão uniforme, que é representada
pela reta b, situada verticalmente na deformação 3,5‰.
Vale salientar que os termos borda inferior e borda superior se adequam quando o
momento atuante no elemento for positivo (tração nas fibras inferiores). Portanto, caso
houver momento negativo, esses termos devem ser invertidos, para efeito de aplicação
dos conceitos vistos. Apesar de os domínios no tópico de Vigas, o assunto também é
aplicável aos pilares e lajes.
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3.3.2. FUROS EM VIGAS
3.3.2.1. FUROS NA DIREÇÃO DA LARGURA
Furos em vigas na direção da largura devem obedecer ao item 13.2.5.1 da NBR

6118/2014. Esse item prescreve que a distância do furo à face mais próxima da viga
deve ser de no mínimo 5 cm mais duas vezes o cobrimento referente à face em questão.
A seção remanescente deve ser capaz de resistir aos esforços de cálculo além de permi-
tir uma boa concretagem.
Os furos devem ser verificados de modo a atender às especificações de segurança
da norma. Contudo, segundo a NBR 6118/2014, essa verificação pode ser dispensada se
forem atendidas todas as condições seguintes:
a) Furos em zona de tração e a uma distância da face do apoio de no mínimo 2 h,

onde h é a altura da viga;
b) Dimensão do furo de no máximo 12 cm e h/3;
c) Distância entre faces de furos, em um mesmo tramo, de no mínimo 2 h;
d) Cobrimentos suficientes e não seccionamento das armaduras.
PROJETO DE
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3 . 3 . 2 . 2 . F U R O S N A D I R E Ç Ã O D A A LT U R A
Furos na direção da altura em vigas devem atender ao item 21.3.3 da NBR 6118/2014.
A norma não permite diâmetro desse tipo de furo superiores a 1/3 da largura da viga
devendo ser verificada a capacidade restante ao cisalhamento e flexão. Além disso, a
distância mínima do furo à face mais próxima deve ter 5 cm mais vezes o cobrimento.
Havendo a necessidade de vários, eles devem estar alinhados com distância entre
suas faces de no mínimo 5 cm ou o diâmetro do furo (o maior valor). Cada intervalo deve
conter pelo menos um estribo. Para facilitar o entendimento, consulte a Figura 3.20.
Figura 3.20 - Ilustração do domínio 5.

PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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3 . 4 . E STA B I L I D A D E G L O B A L
A estabilidade global de uma edificação pode ser descrita por meio de parâmetros
globais γ z e α. O coeficiente γ z está em função da carga vertical, horizontal e dos des-
locamentos em cada pavimento, sendo que seu valor só faz sentido para edifícios com
mais de 04 pavimentos. O programa Eberick utiliza esse parâmetro para a verificação
da estabilidade global e é dado, segundo a NBR 6118/2014 no item 15.5.3 pela equação
3-4.
3-4
Em que:
• M 1,to t,d : momento de tombamento, ou seja, a soma dos momentos de todas as
forças horizontais da combinação considerada, com seus valores de cálculo, em
relação à base da estrutura;
• ΔM tot, d : a soma dos produtos de todas as forças verticais atuantes na estrutura,
na combinação considerada, com seus valores de cálculo, pelos deslocamentos
horizontais de seus respectivos pontos de aplicação, obtidos da análise de 1ª or-
dem.
Por outro lado, o coeficiente α é dado no item 15.5.2 da NBR 6118/2014 conforme
equação 3-5.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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3-5
Sendo:
• H tot : é a altura total da estrutura, medida a partir do topo da fundação ou de um
nível pouco deslocável do subsolo;
• N k : é o somatório de todas as cargas verticais atuantes na estrutura (a partir do
nível considerado para o cálculo H tot ), com seu valor característico;
• E cs I c : representa o somatório dos valores de rigidez de todos os pilares na di-
reção considerada. No caso de estruturas de pórticos, de treliças ou mistas, ou
com pilares de rigidez variável ao longo da altura, pode ser considerado o valor
da expressão E cs I c de um pilar equivalente de seção constante.
Enquanto o coeficiente γ z é muito mais oneroso de ser calculado, α já é facilmente cal-
culado a mão. Entretanto, como aqui são tratados processos computacionais, o cálculo
de γ z deixa de ser um problema. Por meio desse último, a estrutura pode ser classificada
como de nós fixos ou nós móveis, isto é, se γ z ≤ 1,1é considerada de nós fixos e assim,
os efeitos de 2ª ordem podem ser considerados.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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INCÊNDIO.
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Caso 1,1 ≤ γ z ≤ 1,3 os efeitos de 2ª ordem devem ser considerados, no entanto poden-
do ser feito de forma simplificada. Esse processo consiste em utilizar um coeficiente de
majoração dos esforços igual a 0,95γ z .
A norma NBR 61118/2014 não prescreve nada em relação ao valor de γ z ser maior que
1,3. No entanto, em edifícios muito altos essa situação pode ser inevitável e, então, uma
solução a ser adotada de forma segura é o uso do processo P-delta, que consiste em um
cálculo iterativo da estabilidade global da estrutura.
Dessa forma, cabe ao projetista adequar seu projeto de modo que o valor de γ z fique
menor que 1,1 sempre que possível. Não há problemas em utilizar o processo P-delta
com valores de γ z acima de 1,3 ou a simplificação, mas deve-se ter em mente que quan-
to maior o valor do coeficiente, mais robusta será a estrutura e consequentemente mais
cara. Para edifícios pequenos não é justificável γ z maior que 1,1.
• H tot : é a altura total da estrutura, medida a partir do topo da fundação ou de um
nível pouco deslocável do subsolo;
• N k : é o somatório de todas as cargas verticais atuantes na estrutura (a partir do
nível considerado para o cálculo H tot ), com seu valor característico;
• E cs I c : representa o somatório dos valores de rigidez de todos os pilares na di-
reção considerada. No caso de estruturas de pórticos, de treliças ou mistas, ou
com pilares de rigidez variável ao longo da altura, pode ser considerado o valor
da expressão E cs I c de um pilar equivalente de seção constante.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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3.5. FLECHA - DESLOCAMENTO DE TRANSLAÇÃO
Os deslocamentos de translação ou flecha, podem ser divididos em deformação ime-

diata e deformação diferida. A soma dessas duas parcelas conduz à flecha final.
• Deslocamentos imediatos podem ser denominados também de inicias e sur-
gem logo após a aplicação dos carregamentos.
• Deformação diferida ou deformação lenta ocorre ao passar do tempo, con-
forme ilustrado abaixo.
Figura 3.21 - Deslocamentos de viga sobre carregamento distribuído
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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3 . 5 . 1 . F L E C H A I M E D I ATA
Este deslocamento imediato é a função, principal, do tipo e da grandeza do carre-

gamento aplicado, do nível de fissuração, do comprimento do vão, das condições de
apoio, das propriedades geométricas da seção transversal e das propriedades dos ma-
teriais, aço e concreto.
O cálculo da flecha imediata ou instantânea para vigas de concreto armado pode ser
efetuado através da expressão padrão de elementos fletidos não fissurados, assumido
o concreto armado como um material de comportamento elástico e linear, dada por:
Onde:
f i = Flecha imediata;
M a= Momento fletor no vão ι;
ι= Comprimento do vão;
(EI) eq= Rigidez equivalente;
α= Coeficiente que depende das condições de apoio e carregamento.
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Figura 3.22 - Valores do coeficiente α.

FONTE: MERLIN (2006)
A NBR 6118/2014, apresenta os seguintes equacionamentos e coeficientes, para o cálculo

das ações do estado de serviço (ELS).
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3.5.2. FLECHA DIFERIDA
Para a obtenção desses deslocamentos, a NBR 6118/2014 recomenda o cálculo da

flecha adicional diferida (equação 2.19), decorrente das cargas de longa duração em
função da fluência de uma forma aproximadamente por meio da multiplicação da flecha
imediata pelo fator αf dado pela expressão abaixo:
(2.18)
(2.19)
Onde:
• f d = Flecha diferida;
• ξ é um coeficiente função do tempo, que pode ser obtido diretamente na tabela

2.1 ou ser calculado pelas seguintes expressões:
• Δξ = ξ(t) - ξ(t0)
• ξ(t) = 0,68(0,996t )t0,32 para t ≤ 70 meses
• ξ(t) = 2 para t > 70 meses
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No caso de parcelas de longa duração serem aplicadas em idades diferentes pode-se

tomar valor para t0 o valor ponderado a seguir:
Onde:
• P i = Representa as parcelas de carga;
• T 0i = Idade em que se aplicou cada parcela de P i, em meses
Onde:
• f f = Flecha final
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3.5.3. DESLOCAMENTOS LIMITE
São valores práticos utilizados para verificação em serviço do estado-limite de defor-

mação excessivas da estrutura. Na NBR 6118/2014 (item 13.3), são classificados em:
a) Aceitabilidade sensorial: Estão relacionados ao conforto dos usuários, onde

nesse grupo os limites baseados nos efeitos visuais desconfortáveis aos usuário
e as vibrações excessivas. Pois esse desconforto sentido pelos usuários gera des-
confiança dos mesmo para com a segurança da estrutura, mesmo quando não
existe esse tipo de risco.
b) Efeitos específicos: São efeitos que possam impedir a utilização adequada da
construção. Podemos citar alguns exemplos como drenagem de:
• Superfícies que deveriam permanecer horizontais (inversão da inclinação
da drenagem prevista de coberturas e varandas).
• Superfícies que devem permanecer horizontais (ginásios, pistas de boliche).
c) Efeitos em elementos não estruturais: São deslocamentos estruturais que po-
dem ocasionar o mau funcionamento de elementos que, apesar de não fazerem
parte da estrutura, estão a ela ligados. Exemplo disso, é o deslocamento excessi-
vo de uma viga , prejudicando o funcionamento de janelas.
d) Efeitos em elementos estruturais: Os efeitos em elementos estruturais, causa-
dos por deslocamentos excessivos, podem ser bastante significativos, principal-
mente quando as hipóteses de cálculo adotadas e o comportamento previsto po-
dem ser modificados. Nesses casos, é necessário se incorporar os deslocamentos
ao modelo utilizado para a determinação dos esforços na estrutura.
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3.5.4. CONTRA-FLECHA
A primeira medida adotada para atenuar os deslocamentos excessivos é de adotar uma

contra-flecha que pode ser estimada pela expressão proposta por Pinheiro (2007), lem-
brando que o valor da contra-flecha não poderá ser superior a relação 1/350.
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Onde:
• a c = Contra flecha;
• a i = Flecha imediata;
• a f = Flecha diferida.
4 . M O D E L A G E M D A E ST R U T U R A
4.1. PRÉ-DIMENSIONAMENTO
4.1.1. PILARES
Para Aufieri (1997) existem dois processos usados com frequência para o pré-di-
mensionamento de pilares: por áreas de influência e através das reações das vigas. Por
áreas de influência, a área de cada pilar é dada pela expressão 4-1:
4-1
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Onde:
• A c : área da seção transversal do pilar;
• φ: coeficiente de majoração dos pilares por serem considerados com carga
centrada. É obtido pela Tabela 4.1.
• A i : área de influência do pilar;
• g+q: carregamento uniformemente distribuído;
• n: número de pavimentos acima do pilar considerado;
• σid: tensão ideal de cálculo de concreto dada de acordo com a equação 4-2.
FONTE: AUFIERI (1997)
4-2
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Onde:
• f cd : resistência de cálculo do concreto;
• f sd : resistência de cálculo do aço relativa a deformação de 0,2 %, que consta na Tabela
4.2;
• ρ: taxa de armadura dada pela equação 4-3.
4-3
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As áreas de influência podem ser delimitadas por linhas horizontais e verticais entre
um pilar e outro: Para isso, conferem-se as seguintes regras:
• 0,45.L: adotado no caso de pilar de extremidade ou de canto

na direção de menor dimensão do pilar;
• 0,45.L: adotado para pilares internos quando, na direção
considerada, o vão consecutivo ou seu carregamento superar
em
20% o valor correspondente ao vão em questão;
• 0,55.L: complemento do vão dos casos anteriores;
• 0,50.L: adotado no caso de pilar de extremidade ou de canto
na direção da maior dimensão do pilar;
• 0,50.L: adotado para pilar interno quando, na direção
considerada, o vão consecutivo e seu carregamento diferirem
menos de 20% do valor correspondente ao vão em questão;
(AUFIERI, 1997)
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Para facilitar o entendimento, verifique a Figura 4.1.
Figura 4.1 - Áreas de influência.

O outro método, por reações das lajes, requer o cálculo estático das lajes. As rea-
ções destas provocam ações nas vigas, por sua vez, resultam em reações nos pilares. O
valor de cálculo dessas reações (N d ), quando dividido pela tensão ideal de resistência
do concreto (σ id ), resulta na área da seção transversal do pilar
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4.1.2. VIGAS
O pré-dimensionamento de vigas consiste na determinação da altura em do vão e da

vinculação. Dessa forma, segundo Carrieri, Graziosi e Meirelles (data desconhecida) :
• Bi-apoiadas sem balanços:

h= 8%L (para vigas com carregamento uniforme dstribuído);
h= 10%L (para vigas com pequenas cargas concentradas).
• Bi-apoiadas com balanços:

h= 16%L’ (para argas pequenas); Sendo L’ o vão em balanço;
h= 20%L’ (para cargas médias);
h= 24%L’ (para cargas grandes);
• Contínuas sem balanços, com vãos discrepantes:

h= 8%L’ maior (para cargas concentradas pequenas);
h= 10%L’ maior (para cargas concentradas grandes);
Sendo L maior o comprimento do maior vão.
• Contínuas com balanços:

Verificar h para vigas contínuas conforme item anterior;
Verificar h para o balanço;
Adotar o maior valor de h para a viga.
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4.1.3. LAJES
O pré-dimensionamento de lajes pode ser feito por meio das seguintes relações con-
forme tabela 4.3.
A altura h da laje é obtida pela equação 4-4.
4-4
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Com:
• h: espessura da laje;
• d: altura útil;
• Φ: bitola da armadura;
• c: cobrimento da armadura;
Segundo LIBÂNO (2003), o valor de pode ser estimado em função do número de bor-
das engastadas e dos vãos conforme equação 4-5.
4-5
Sendo:
• d est : o valor da altura útil estimada;
• n: número de bordas engastadas;
• 1*: mínimo entre 1 x e 0,71 y ;
• 1 y : maior vão.
A espessura mínima de lajes maciças deve atender às prescrições do item 3.2.4.1 da
NBR 6118/2014.
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4.2. MODELAGEM
Neste tópico iremos abordar o processo de inserção de pilares, vigas e lajes que for-
ma previamente pensados em rascunho.
Para que seja possível o lançamento desses elementos, devemos importar o projeto
arquitetônico em arquivo .dwg ou .dxf. Com o o objetivo de se evitar erros decorrentes
de desconfiguração do projeto arquitetônico, o arquivo .dwg ou .dxf dever ser editado,
usando-se o comando EXPLODE em toda a planta. Além disso, para melhorar a orga-
nização, todo o desenho da planta deve ser enviado ao mesmo layer (com o nome do
pavimento em questão).
Depois de editar o arquivo, é necessário salvá-lo em versão igual ou inferior a 2007,
caso contrário será impossível abri-lo no Eberick V8.
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4.2.1. COMANDOS GERAIS
4 . 2 . 1 . 1 . T E C L A S D E ATA L H O
O programa Eberick permite definir “teclas de atalho” personalizadas. Para confi-

gurar esses atalhos, basta acesso o menu CONFIGURAÇÕES - TECLAS, abrindo a janela
mostrada na Figura 4.2.
Figura 4.2 - Teclas de atalho.

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A opção “Tecla” consiste no atalho por ´meio de combinações de teclas, podendo ser
alternado de acordo com as opções existentes em uma lista.
No campo de “Linha de comando”, no entanto aparece a sintase do comando que es-
tiver selecionado. Esse texto não pode ser alterado, no entanto serve de consulta para
os comandos que forem mais utilizados.
O campo de “Abreviatura” permite a inserção do outro comando a critério do usuá-
rios do software. Caso for inserida uma abreviatura que já é utilizada por outro coman-
do, o programa emitirá uma notificação avisando a dualidade, e, nesse caso, deve ser
utilizada outra sintaxe. Para executar ação a partir de uma abreviatura definida pelo
usuário, basta digitá-la e teclar Enter ou a Barra de espaço.
O botão “Teclas definidas...” mostra uma janela com teclas de atalho definidas como
padrão que são de grande utiliza-se ao longo do desenvolvimento do projeto. Esses co-
mandos aparecem uma lista juntamente com suas respectivas teclas, de acordo com a
Figura 4.3.
Figura 4.3 - Teclas definidas.

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4.2.2. CRIANDO UM NOVO PROJETO
Aqui será abordada a iniciação do projeto, isto é, as primeiras janelas que surgem
ao se abrir o software. Inicialmente, ao abrir o programa, uma janela de AltoQi Eberick
é aberta e nela, é possível abrir um arquivo recente ou novo projeto. Começamos com
um novo projeto conforme a Figura 4.4.
Figura 4.4 - Janela inicial.
Clicando em Novo projeto, uma janela de “projeto novo” é aberta nela encontra-se
uma tabela onde é possível digitar informações dos nomes dos pavimentos (térreo,
tipo, etc), repetições e altura (pé direito). Confira na Figura 4.5.
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Figura 4.5 - Janela de informações iniciais.
A opção “Insere acima” é responsável por criar um novo pavimento acima. Idem para
“Insere abaixo”, para a inserção no sentido oposto. A opção “Exclui” apaga o pavimento
selecionado. As opções “Para cima” e “Para baixo” alteram a posição do pavimento sele-
cionado, podendo subi-lo ou descê-lo, respectivamente.
Todas as informações colocadas no programa se referem à face superior dos ele-
mentos como parâmetro. Por exemplo, inserindo informações de pavimento térreo, o
valor de altura corresponde à altura da fundação compreendida entre a face superior
da viga baldrame e a base da fundação. O nível zero corresponde à face superior das
vigas, lajes e pilares. Essa altura inicial da fundação é comumente iniciada com 70 cm.
No entanto, esse valor é apenas uma estimativa inicial que deverá ser alterado poste-
riormente, quando executarmos o cálculo das fundações.
Nos demais pavimentos são digitados os valores do pé direito para cada pavimento.
Esse valor é a distância da face superior (referência) das estruturas do pavimento em
questão até a face superior (referência) do pavimento inferior.
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Apesar de os elementos serem posicionados sempre de acordo com o nível relativo

a cada pavimento, é possível que suas posições relativas sejam alteradas, podendo re-
baixar ou elevar o elemento estrutural.
Nessa apostila trataremos de um exemplo de edificação térrea, logo os pavimentos
a serem criados no Eberick serão o térreo e a cobertura (haverá uma laje para a cober-
tura). Os valores são definidos conforme a Figura 4.6.
Figura 4.6 - Valores iniciais do projeto.
Após clicarmos OK, surge uma janela de projeto com diversas pastas organizadas em
árvore. Expandindo a pasta “Pavimentos”, temos todos os pavimentos que foram con-
cebidos no passo anterior. Ainda expandido cada pavimento, temos os itens “croqui”,
forma e “arquitetura”. Veja Figura 4.7.
PROJETO DE
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Figura 4.7 - Árvore de pastas do projeto.
4 . 2 . 3 . I M P O R TA N D O U M P R O J E T O
ARQUITETÔNICO
Voltando ao programa computacional Eberick, na árvore de pastas do projeto, clica-
mos na opção “arquitetura” de um dos pavimentos sendo, em seguida, aberta a janela
de edição denominada “Arquitetura do pavimento Cobertura” (caso o pavimento esco-
lhido tiver sido a Cobertura). Aqui serão lançados os elementos estruturais por cima da
arquitetura. Mas antes do lançamento propriamente dito, vamos importar o projeto de
arquitetura como croqui.
Para isso, selecione Ferramentas - Ler DXF/DWG e abara o arquivo que foi editado
anteriormente. Em seguida, automaticamente aparecerá uma janela de conversão da
escala do croqui. Clique em OK após conferir as configurações conforme Figura 4.8.
PROJETO DE
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Figura 4.8 - Conversão de escala croqui.
Na tela “Arquitetura do pavimento Cobertura” aparecerá o croqui da arquitetura.

Antes de executar qualquer ação (inclui qualquer clique ou pressionamento de botão),
a escala do desenho deve ser convertida. Para isso, informa-se ao programa um dimen-
são conhecida como, por exemplo, a largura de uma parede de 15 cm. Será traçada uma
reta para representar esse valor. Na parte inferior da tela haverá um campo escrito
“Conveter Escala-Primeiro ponto” conforme Figura 4.9.
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Figura 4.9 - Primeiro ponto.
Ao lado existe a opção da escala em que o projeto será impresso. Nesse caso, utili-
zaremos a escala 1:50. Clique no primeiro ponto (qualquer de uma parede de 15 cm) de
acordo com a Figura 4.10.
Figura 4.10 - Seleção do primeiro ponto.
O texto mudará para “Converter Escala-Segundo ponto” e então clicaremos o segun-

do ponto, cuja medida da reta formada entre esses pontos é conhecida de 15 cm. Veja
Figura 4.11.
Figura 4.11 - Seleção do segundo ponto.

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Depois de selecionar a medida conhecida no croqui, aparecerá o texto “Converter

Escala-Distância. Insira, então, o valor de 15 e pressione Enter.
O próximo passo é posicionar a origem para que todos os pavimentos tenham um
ponto em comum e fiquem alinhados. Selecione então Ferramentas - Posicionar ori-
gem. Perceba que existem duas opções: “Posicionar origem” e “Posicionar origem do
projeto”. A primeira consiste na movimentação do croqui para o ponto origem. A outra
move o ponto de origem até o ponto escolhido.
O ponto onde se deseja posicionar a origem deve ser clicado. Nesse caso, é escolhida
a intersecção do extremo do muro esquerdo (diversa do terreno) com o alinhamento
predial. Ver Figura 4.12.
Figura 4.12. Ponto escolhido para posição da origem.

Após a seleção do ponto, o desenho da arquitetura todo se moverá de modo que o
ponto coincida com a posição da origem, conforme Figura 4.13.
Figura 4.12. Ponto escolhido para posição da origem.

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Após a inserção da arquitetura, podemos fechar a janela “Arquitetura do pavimento

Cobertura”. Na árvore de pastas de projeto, clicamos duas vezes na opção arquitetura
do outro pavimento e repetimos a importação do DWG/DXF, conversão da escala e po-
sicionamento da origem.
4.2.4. PILARES
Voltando à árvore de projeto, temos as opções “croqui”, “forma” e “arquitetura”, a

opção “arquitetura” foi utilizada apenas para a importação do croqui. Para o lançamen-
to dos elementos estruturais, devemos abrir a opção “croqui”, que está localizada na
árvore de projeto.
O lançamento dos pilares é feito clicando-se no ícone “Pilar” na barra de ferramentas
situada do lado esquerdo da tela (a posição da barra pode mudar de lugar, portando
confira Figura 4.14).
Figura 4.14 - Ícone para inserção de pilares.
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Ao se ativar essa opção, uma tela de propriedades do pilar (Figura 4.15) é aberta.
O nome do pilar pode ser alterado, no entretanto depois de lançar todos os pilares,
podem-se renumerar todos os elementos com sintaxe desejada. O campo de elevação
consiste na posição do pilar em relação ao nível de referência do pavimento, nesse caso
seria o topo das vigas baldrame, ou nível zero do pavimento. Números negativos rebai-
xam e positivos elevam.
Figura 4.15 - Propriedades do pilar.
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Clicando em OK, escolhemos a posição do pilar. Começando pelo pilar do canto infe-
rior direito da planta (veja novamente a Figura 3.3), clicamos na posição conforme Figu-
ra 4.16 (a) e escolhemos a direção clicando para o lado desejado (vertical ou horizontal)
Figura 4.16 (b). Ainda por meio da posição do mouse, escolhemos o ponto fixo do pilar
Figura 4.16 (c). Como o próprio nome já diz, esse ponto fixa qual vértice do pilar ficará
fixo, ou seja, as arestas opostas estarão livres para se movimentarem quando houver
alterações nas dimensões.
(a) (b) (c)
Figura 4.16 - Inserindo o pilar.
Escolhido o ponto do pilar, na parte inferior da tela aparecerá um campo denomi-

nado “Pilar - (descolamento)”, onde deve ser inserido o valor de deslocamento que o
pilar deverá ter em relação ao ponto escolhido. Esse número se refere à espessura de
revestimento, sendo escolhido aqui, o valor de 1,5 cm. Em pilares de divida, apesar de
não possuírem revestimento nesse lado, esse deslocamento se faz necessário, pois re-
presenta a espessura da forma, também sendo usados 1,5 cm. Após isso, o pilar terá o
posicionamento conforme Figura 4.17.
PROJETO DE
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Figura 4.17 - Posicionamento final do pilar.
Para alterar as dimensões do pilar, basta selecioná-lo, clicando duas vezes sobre o
elemento. Dá-se sequência aos procedimentos anteriores a todos os pilares do projeto.
Como esses elementos são prolongados até a cobertura, é necessário que se utilize a
ferramenta “copiar para outros pavimentos”, opção que surge em lista ao se selecionar
todos os pilares e clicar com o botão direto sobre um deles. Ou ainda pode-se selecio-
nar a opção Elementos - Pilares - Copiar para outros pavimentos e então se seleciona
todos os pilares que se deseja copiar a outros pavimentos. Após selecionar os pilares e
pressionar a tecla Enter, é aberto uma janela onde se encontra uma lista com os pavi-
mentos existentes no projeto conforme Figura 4.18.
PROJETO DE Figura 4.18 - Copiar pilares para outro pavimentos.

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Vale salientar que os pilares do térreo constituem, na realidade, as fundações da

edificação. Logo devem ser alterados para fundação. Para isso clica-se em Elementos-
-Pilares-Converter para fundação e então todos os pilares a serem convertidos em fun-
dações devem ser selecionados.
4.2.5. VIGAS
Para dar início ao lançamento das vigas no projeto, clica-se no ícone “Vigas” da Figura
4.19 que, por consequência, abre a janela de propriedades de acordo com a 4.20.
Figura 4.19 - Ícone de para inserção de vigas.
Figura 4.20 - Propriedades da viga.
PROJETO DE
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Nessa janela de propriedades pode-se alterar o tipo de seção, sendo retangular T,

I, L, L invertido, ou T invertido, assim como suas dimensões e ainda lançar os valores
de cargas de parede e acrescentar carga extra se necessário. O lançamento de carga
de parede consiste na inserção das dimensões de altura, espessura e peso específico,
sendo possível ainda considerar aberturas na parede, tais como janelas, portas ou qual-
quer outro elemento que ocasione redução na carga.
O lançamento das vigas ocorre de forma a se fazer as seguintes ligações: entre dois
pilares, entre pilar e viga, entre pilar e balanço, ou ainda entre viga e balanço. Cabe aqui
ressaltar que uma viga contínua pode ter mais de uma forma de ligação, por exemplo,
caso ocorrer uma viga ligar dois pilares com uma viga transversal entre esses elemen-
tos, o programa automaticamente cria um nó nessa viga, ficando, essa, com dois tre-
chos. Um dos trechos estaria ligado o pilar à viga e outro, a viga ao outro pilar. Apesar
de serem dois trechos, o nome da viga permanece o mesmo por ser uma única viga
contínua. No entanto é possível dividi-las em duas por questões de nomenclatura e de-
talhamento. Para isso, basta entrar em Elementos - Vigas - Dividir, selecionar a viga e o
nó divisor dos trechos. Automaticamente, um dos trechos será renomeado, mostrando
que é outra viga.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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Veja a Figura 4.21 para melhor entendimento.
(a) (b) (c)
Figura 4.21 - (a) Viga contínua; (b) Viga e nó selecionados em sequência; (c) Viga dividida em VB8 e V12.
O processo inverso também é possível, ou seja, caso houver duas ou mais vigas que
podem ser unidas utiliza-se, ao invés de “Dividir”, o comando “Unificar”.
Diferente dos pilares, as vigas possuem eixos fixos. Se o eixo fixo for o centro da viga,
quando se fizer alterações na largura, ela será alterada para ambas as laterais, man-
tendo o centro no fixo. No entanto, se o eixo fixo for uma das extremidades, ela terá
dimensão mudada para o lado oposto, mantendo o eixo em questão fixo.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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Esse eixo é determinado após o traçado da viga, isto é, depois de determinados os

pontos inicial e final (Figura 4.22 (a) r (b)), o programa solicita que se escolha o lado do
eixo (Figura 4.22(c)). Esse lado representa para qual direção a viga poderá aumentar ou
diminuir quando a largura for alterada.
(a) (b) (c) (d)
Figura 4.22 - (a) Seleção do primeiro ponto; (b) Seleção do segundo ponto; (c) Seleção do lado do eixo; (d) Viga
concebida.
No exemplo, perceba que a Viga VB13 da Figura 4.22 (d) foi inserida usando como eixo
fixo o lado direito da parede. Portando, para que esse lado fique fixo, o lado do eixo a
ser escolhido deve ser esquerdo, conforme Figura 4.22 (c). Dessa forma, quando se alte-
rar a largura da viga, o lado esquerdo será afetado apenas.
Para que o eixo fixo seja o centro da viga (as dimensões sejam alteradas igualmente
para ambos os lados), no momento em que o programa pede o lado do eixo, bata que se
clique sobre a linha da viga, ou simplesmente pressionado a tecla Enter.
É possível rotular as extremidades das vigas caso houver necessidade. Essa ação é
possível entrando no menu Elementos - Vigas - Rotular. O programa pedirá que o usuário
selecione a viga e, em seguida, qual a extremidade a ser rotulada.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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4.2.6. LAJES
A ferramenta para a concepção de lajes é mostrada na Figura 4.23.
Figura 4.23 - Ícone para inserção de lajes.
Clicando nesse ícone, a janela de propriedades da laje é aberta, conforme mostrado

na Figura 4.24.
Figura 4.24 - Propriedades da laje.

PROJETO DE
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É possível alterar o tipo de laje, podendo ser nervura, pré-moldada, maciça, treliçada
1D, treliçada 2D, painel com enchimento 1D, painel com enchimento 2D, painel maciço
1D, painel maciço 2D e vigota protendida.
Além disso, alteram-se configurações de grelha, como adoção de espaçamentos em
x e em y, vão inicial mínimo e vão entre nervuras, utilização de análise de plastificação
dos apoios. Cada tipo de configuração depende do tipo de laje escolhida.
Para inserir a laje no projeto, deve ser escolhido um ponto dentro de uma área de-
finida por vigas. Lajes em balanço podem ser concebidas desde que existam barras es-
truturais que delimitem sua área, isto é, na borda engastada, por exemplo, existirá uma
viga como barra, já na extremidade em balanço, devem ser criadas barras sem rigidez e
de largura nula, para efeito de cálculo da laje. Esse barra pode ser construída nas bor-
das livres, por meio da ferramenta “Barra” encontrada no ícone conforme mostrado na
Figura 4.25.
Figura 4.25 - Ícone para inserção de barras.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Lajes em balanço devem estar engastas na estrutura, no caso contrário, esta ficará
hipostática. Dessa forma, é possível fazer o engastamento entre duas lajes ou entre laje
e viga.
Para que uma laje seja engastada a outra, basta acessar o menu Elementos - Lajes -
Engastar e selecionar a viga que estiver entre as lajes a sem engastadas. Esse engaste é
representado por uma linha contínua em cada lado da viga selecionada, mostrando que
uma laje engastada na outra e a armadura negativa trespassa por essa viga.
Embora o engastamento entre lajes é, na maioria das vezes, viável e recomendável,
pode-se haver a necessidade de se engastar uma laje em viga. Essa ação deve ser levada
em consideração para casos de laje em balanço em que não há uma laje adjacente para
contrabalancear o momento fletor negativo. Para engastar laje em viga, basta acessar o
menu Elementos - Lajes - Engastar laje em viga e, em seguida, selecionar a laje depois
os trechos de vigas em que a laje será engastada. Depois de todos os elementos esco-
lhidos e teclando-se Enter, as arestas de engaste de laje em viga serão representadas
por duas linhas contínuas.
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4.2.7. ESCADAS
Ao clicar no comando de inserção de lance de escada, abrirá a seguinte tela de con-

figurações:
Figura 4.26 - Escada: Lançamento.

A aplicação de carregamentos em escadas é configurada conforme apresentado a
seguir:
Figura 4.27 - Escadas - Carregamentos.

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Figura 4.28 - Escadas: Tipos de Seção longitudinal.
Lançamento da Escada:
• O programa solicitará a primeira linha de apoio no pavimento Superior.
• Em seguida, selecione as linhas laterais da escada;
• O software pedirá que o projetista informe a largura da barra, utilize o valor
“0,00” e clique OK;
• Com isso, o programa alterna automaticamente a visualização temporária
para o cróqui do Térreo, sem que o usuário necessite realizar qualquer outro
procedimento;
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PREVENÇÃO DE
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• O programa solicitará a primeira linha de apoio no pavimento Superior;

• Em seguida, selecione as linhas laterais da escada;
• O software pedirá que o projetista informe a largura da barra, utilize o valor
“0,00” e clique OK;
• Com isso, o programa alterna automaticamente a visualização temporária
para o cróqui do Térreo, sem que o usuário necessite realizar qualquer outro
procedimento;
• Selecione o trecho da viga que irá apoiar a escada;
• O programa mostra um diálogo para ajuste das dimensões para o lance de
escada caso necessário.
É importante observar que se a escada for apoiada nas vigas, é possível engastar a
mesma e o programa oferecerá o detalhamento correto dessa ligação. Com isso o lan-
çamento em 3 dimensões, através da pórtico 3D da estrutura, clicando no botão .
Figura 4.29 - Escada destacada no Pórtico 3D.

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4.2.8. BLOCOS
Para concepção das fundações, basta que se clique no ícone ou ainda, conver-
tendo o pilar do térreo em fundação. A primeira opção faz com que uma janela das
propriedades das fundações seja aberta. Veja a Figura 4.30.
Figura 4.30 - Propriedades da fundação.
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Perceba que as propriedades da fundação estão ligadas às de pilares, logo, ao se

conceber um pilar no pavimento térreo, é possível acessar o menu Elementos-Pilares-
-Converter para fundação e convertê-lo em fundação.
A opção de vinculo do pilar indica como será considerada a interface pilar-bloco, ou
seja, é possível adotar o vínculo engastado ou rotulado (caso for necessário anular es-
forços de momento). Já a opção de vinculo do apoio, consiste em como a estrutura se
apoia no solo, que também pode ser engastado ou rotulado. O projetista de fundação
aprecia a adoção desse vínculo como apoiado, pois é muito difícil, por vezes impossível,
engastar a estrutura no solo.
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5 . A N Á L I S E D A E ST R U T U R A
5 . 1 . C O N F I G U R A Ç Õ E S D O S O F T WA R E
5.1.1. AÇÕES
No meu Configurações - Ações..., em “Tipo” encontram-se três grupos de ações: per-

manente, acidental e de vento, conforme Figura 5.1.
Figura 5.1 - Ações.
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Para cada grupo, existe uma ação isolada, isto é, a carga permanente pode ser dividi-
da em peso próprio, adicional ou solo, já o grupo de acidentais pode ser tanto acidental
como de água. As ações de vento se dividem em ventos de sobrepressão ou sucção nas
direções x ou y, assim como desaprumos positivos ou negativos nas direções x ou y.
Caso houver necessidade, o ícone “+”, ao lado da área “Tipo” (onde se encontra a
árvore com grupos de ações), permite a criação de um grupo, ação dentro de um grupo
ou uma ação isolada, podendo-se informar novos coeficientes e fatores de combinação.
Nessa janela, é possível alterar o nome do grupo, ação e indicação, conforme neces-
sidade ou gosto do usuário, pois isso não influencia em cálculos posteriores. Também
é possível alterar os coeficientes de ponderação (y g ou y q ) e fatores de combinação (ψ 0 ,
ψ 1 e ψ 2 ). Entretanto, ao alterar esses valores, o projetista deve estar ciente do que está
fazendo, pois não valores normativos. Logo, caso a alteração desse valores forem de-
sejados ou realmente necessários, a norma de concreto armado NBR 6118/2014 deve
ser consultada, a fim de que os resultados do programa estejam a favor da segurança.
A Tabela 5.1 e a Tabela 5.2 reproduzem respectivamente a Tabela 11.1 e Tabela 11.2 da
NBR 6118/2014 que devem ser consultadas.
Tabela 5.1 - Coeficiente Y f = Y f1 .Y f3

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PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
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Tabela 5.2 - Valores do coeficiente Y f2
FONTE: NBR 6118 (2014)
Em “Critérios” existe a possibilidade de alterar o tipo de combinações em Estado Li-

mite de Serviço, podendo escolher entre combinações frequentes, quase permanentes
e raras. Essa classificação é dada, segundo NBR 6118/2014, de acordo com a permanên-
cia na estrutura, descrito a seguir:
Quase permanentes: Podem atuar durante grande parte do
período de vida da estrutura, e sua consideração pode ser
necessária na verificação do estado-limite de deformações
excessivas;
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PROJETO ESTRUTURAL
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Frequentes: repetem-se muitas vezes durante o período de vida

da estrutura, e sua consideração pode ser necessária na
verificação dos estados-limites de formação de fissuras, de
abertura de fissuras e de vibrações excessivas. Pode também ser
consideradas para verificações de estados-limites de defor-
mações excessivas decorrentes de vento ou temperatura que
podem comprometer as vedações;
Raras: ocorrem algumas vezes durante o período de vida da
estrutura, e sua consideração pode ser necessária na verificação
do estado-limite de formação de fissuras.
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5.1.2. APLICAÇÃO DA CARGA DE VENTO (Vx+, Vx-, Vy+, Vy-)
A carga de vento sobre a edificação é uniformemente aplicada sobre todos os pila-

res com a função “carga de vento” marcada (Figura 5.2). Tal distribuição só deveria ser
feita nos pilares externos da edificação e nos sentidos corretos. Assim, deve-se retirar
a aplicação dessa carga nas direções que não ocorre vento.
Fonte 5.2 - Cargas de Vento

Na figura abaixo (Figura 5.3) é possível identificar que os ventos são nomeados de
acordo com o plano cartesiano XY, a figura abaixo mostra a posição dos ventos positi-
vos Vx e Vy, respectivamente na direita e acima.
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PREVENÇÃO DE
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Fonte 5.3 - Direção positiva dos ventos Vx e Vy
A seguir é apresentado um exemplo da correta atribuição das cargas de vento para

pilares:
Vy -
Fonte 5.4 - Ventos Carretos para o Pilar P1.
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5.1.3. ANÁLISE
Ao entrar no menu Configurações - Análise..., uma janela para configuração de aná-

lise é aberta, conforme Figura 5.5.
Fonte 5.5 - Análise.
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Segundo o manual de ajuda do Eberick, o modelo de pórtico espacial consis-

te na estrutura sendo calculada espacialmente, considerando além dos carregamen-
tos usuais, cargas horizontais e estabilidade global. Esse processo é feito inicialmente
com a montagem e cálculo dos painéis de lajes. As reações das lajes são transmitidas
às vigas onde se apoiam. A seguir é montado o pórtico são utilizados para o detalha-
mento dos elementos estruturais.
Já o processo por pavimentos isolados é mais simplificado, onde os pavimentos são
calculados independentemente. Por ser simples, esse modelo tem custo computacional
muito inferior ao primeiro. No entanto, deve ser utilizado apenas para análises inicias
da estrutura, sendo altamente recomendável a utilização do processo de pórtico espa-
cial para a finalização do projeto.
A redução no engaste para nós semi-rígidos é um parâmetro dependente do coefi-
ciente de redistribuição previsto no item 14.6.4.3 na NBR 6118/2014. Esse coeficiente
deve ser maior ou igual a 0,90 para estruturas de nós móveis ou 0,75 para qualquer ou-
tro caso. A explicação teórica para essa vinculação será dada no item 3.1.33.1.3.
O valor a ser inserido na Análise do Eberick é a redução no engaste, ou seja a dife-
rença entre 1 e o coeficiente de redistribuição, multiplicado por 100 (o valor deve ser
colocado em termos de porcentagem). Por exemplo, se for adotado um coeficiente 0,75,
o valor a ser inserido no programa deve ser de 25%.
A seguir existem as opções de redução na torção em pilares. Essa porcentagem é re-
ferente à rigidez desses elementos, ou seja, reduzido esse valor, os esforços de momen-
to torçor são redistribuídos como momento fletor em outros elementos. Dessa forma,
a NBR 6118/2014, conforme item 17.5.1.2, permite desconsiderar esforços de torção de
compartibilidade, “desde que o elemento estrutural tenha a capacidade adequada de
adaptação plástica e que todos os outros esforços sejam calculados sem considerar os
efeitos por ela provocados”.
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No entanto, a redução na torção em vigas é um valor normativo, conforme item

14.6.6.6.2 da NBR 6118/2014, em que é recomendado o valor de 15% na consideração
da rigidez elástica, exceto para os elementos estruturais com protensão limitada ou
completa. Logo, a redução da rigidez é o valor complementar a esse, isto é, 100 - 15 =
85%.
Prosseguindo com as demais opções, o cálculo pelo processo de pórtico espacial con-
sidera, dentre outros efeitos, a deslocabilidade axial dos pilares. No entanto, o próprio
processo construtivo ameniza essa situação, pois conforme é feita a concretagem da
pavimentos superiores, os infernos já sofreram encurtamentos parciais. Dessa forma,
pavimentos inferiores tendem a sofrer menos com esses efeitos, a logo é aconselhável
utilizar valores aumento na rigidez axial dos pilares maiores nesses pavimentos e
menores nos superiores. Vale salientar que o usuário deve ser cauteloso com esse item,
pois valores muito altos conduzem a resultados errôneos. Como condição mais conser-
vadora, pode ser utilizado o valor de 1,0 para todos os pavimentos.
A não-linearidade física pode ser aproximadamente por meio de coeficientes que
reduzem a rigidez (EI). Esses números podem ser encontrados no item 15.7.3 da NBR
6118/2014 sendo 0,3 para lajes, 0,4 para vigas e 0,8 para pilares.
O processo P-δ é necessário quando Yz for superior a 1,3. Este consiste em uma análi-
se não linear para o cálculo da estabilidade global do edifício. Embora a NBR 6118/2014
não faça referências a esse processo, em edifícios muitos altos é inevitável o valor ele-
vado de Yz. Logo ele se torna uma solução muito utilizada para essa problemática.
Com isso, é possível optar pelo uso ou não do processo P-δ para cálculos de efeitos
de 2ª ordem. Ao desligar a opção utilizar o processo P-delta, nenhuma consideração
extra será feita sobre os valores calculados de 1ª ordem, independentemente do valor
Yz.
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O número máximo de iterações é um parâmetro que influencia diretamente na con-

vergência numérica. Pode ocorrer a necessidade de aumentar ou diminuir esse valor,
isto é, nem sempre um valor muito alto ou muito baixo de iterações culminará na con-
vergência desse processo, devendo ser alterado e testado. Cabe aqui a observação de
que muitas vezes o processo pode não convergir devido ao lançamento estrutural, não
adiantando a alteração do número de iterações. Como este é um procedimento numé-
rico, existe um certo erro nos resultados, que pode ser limitado no campo precisão
mínima.
Acionado a opção Apoio elástico padrão, é possível se definir os parâmetros de
apoio elástico, ou seja, definir se o deslocamento e a rotação deverá ser livre, fixo ou
elástico, para cada direção. No caso de escolha do comportamento elástico, pode-se
definir a constante de rigidez em kgf/m (deslocamentos) ou kgf.m/rad (rotações). Veja
Figura 5.6.
Fonte 5.6 - Apoio elástico padrão.
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Além disso, ainda nas definições de análise, também se define configurações de Pai-
néis de lajes, tendo a janela conforme Figura 5.7.
Fonte 5.7 - Painéis de lajes.
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Seguindo as opções de cima até embaixo e da esquerda para a direita, são explica-
dos item por item nos parágrafos a seguir. No grupo geral, em redução da torção, o
valor em questão tem como base o item 8.2.9 da NBR 6118/2014, o qual explica: “Para
tensões de compressão menores que 0,5f c e tensões de tração menores que f ct , o coefi-
ciente de Poisson ν pode ser tomado como 0,2 e o módulo de elasticidade transversal G c
igual e E cs /2,4”. O coeficiente que acompanha o valor E CS é 1/2,4, que é igual a 0,41667.
Portanto, a porcentagem a ser inserida no campo de redução de torção deve ser toma-
da no máximo igual a 41,67%.
O grupo grelha não linear diz respeito ao cálculo do momento de plastificação das
lajes, sendo definido de maneira distinta para continuidades de lajes e para os demais
casos.
O momento plástico será adotado para a seção em que a armadura calculada ultra-
passar a taxa de armadura inserida no campo “Aplicar para taxas de armaduras maiores
que”.
O item redistribuição máxima é um valor normativo dado no item 14.6.4.3 na NBR
6118/2014:
O coeficiente de redistribuição deve, ainda, obede-

cer aos seguintes limites:
• δ ≤ 0,90 para estruturas de nós móveis;
• δ ≤ 0,75 para qualquer outro caso.
(NBR 6118/2014)
PROJETO DE
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Logo, o valor da redistribuição máxima deve ser limitado a 10% para estrutura de
nós móveis ou 25% para demais casos.
O cálculo de flechas é feito de maneira iterativa visto que a determinação da rigidez
fissura é função do momento fletor atuante na barra. Alterando a rigidez e refazendo
a análise a, distribuição de esforços é rearranjada, mudando novamente a rigidez. Em
pórticos essa variação é pequena e, nesse caso, o Eberick indica essa possível variação
por meio da “flecha imediata diferida”. Entretanto, para lajes isso não é verdadeiro, de-
vendo, a flecha, ser calculada iterativamente.
O número máximo de iterações e precisão mínima são apenas parâmetros numé-
ricos, influenciando apenas na convergência do processo de cálculo.
5.1.4. FLECHAS
As configurações de flecha podem ser feitas no menu Configurações-Flechas.
PROJETO DE
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5.1.4.1. ACESSIBILIDADE SENSORIAL - VISUAL
Deslocamentos visíveis devido à carga total:

• Vigas L/: na janela de vigas, pode ser acessado um diagrama contendo os
deslocamentos de todo o pavimento (botão “Flechas” ou menu “Vigas-Flechas).
Além de indicar as flechas absolutas do pavimento, este comando verifica
também as flechas relativas das vigas, comparando-as com o valor definido
neste item.
• Lajes L/: a partir do dimensionamento das lajes, pode ser acessado no menu
Lajes-Flechas um diagrama contendo os deslocamentos de todo o pavimento,
indicando as flechas absolutas do pavimento.
• Combinações: define a combinação de serviço a ser utilizada na verificação

das flechas para “Aceitabilidade sensorial - Visual”, podendo ser quase per-
manentes (CQP), frequentes (CF) e raras (CR).
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5 . 1 . 4 . 2 . E F E I T O A P Ó S A C O N ST R U Ç Ã O D A S PA R E D E S
Deslocamentos em alvenarias, caixilhos e revestimentos:

• L/: define o limite da flecha para deslocamento após a construção das pare-
des de todos os elementos (vigas, lajes).
• Deslocamento limite: define o limite absoluto (independe do vão) de des-

locamento após a construção do piso de todos os elementos (vigas, lajes).
• Rotação limite: define o limite de rotação após a construção das paredes

para as vigas.
5 . 1 . 4 . 3 . A C E I TA B I L I D A D E S E N S O R I A L - V I B R A Ç Õ E S N O
PISO
Vibrações sentidas no piso devido à carga acidental:

• L/: define o limite da flecha para vibrações no piso de todos os elementos
(vigas, lajes).

das flechas para Aceitabilidade sensorial - vibrações no piso, podendo ser
quase permanentes (CQP), frequentes (CF) e raras (CR).
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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5 . 1 . 4 . 4 . E F E I T O S E ST R U T U R A I S E M S E R V I Ç O
Deslocamentos após a construção do piso:

• L/: define o limite da flecha para estruturas em serviço de todos os elemen-
tos (vigas, lajes).

das flechas para Efeitos estruturais em serviço - Após a construção do piso,
podendo ser quase permanentes (CQP), frequentes (CF) e raras (CR).
5 . 1 . 4 . 5 . E F E I T O S E M E L E M E N T O S N Ã O E ST R U T U R A I S
Movimentos lateriais do edifício devido a ação do vento:

• H/: define um valor limite para o deslocamento global da estrutura, consi-
derando a altura total da edificação.
• HPav/: define um valor limite para o deslocamento do pavimento.
• Combinações: define o fator de combinações Ψ utilizando no cálculo do

deslocamento, conforme tipo de combinação selecionada. O fator de combi-
nação é configurado no diálogo de Configurações - Ações, para as ações de
vento, de acordo com a classificação.
PROJETO DE
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5.2. ANÁLISES
Depois de toda a estrutura lançada, seu cálculo é executado clicando sobre o ícone
denominado “Processar estrutura”. A partir disso, surge uma janela com as opções
de análise da estrutura, conforme a Figura 5.8.
Figura 5.8 - Opções.
PROJETO DE
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Muitas vezes algumas das opções não são necessárias e, como a análise é onerosa
(em projetos grandes), convém desmarcar o que não for de utilidade no momento.
Em edifícios, por exemplo, convém fazer apenas a Análise estática linear, visto que
em primeira instância deve-se resolver o problema do valor Yz, de modo que fique pre-
ferencialmente abaixo do valor de 1,1 ou 1,3 para que não haja majoração dos esforços
à instabilidade global.
Após a análise, o programa computacional Eberick mostra uma janela com um resu-
mo de resultados e mensagens conforme Figura 5.9.
Figura 5.9 - Resultados e mensagens.

PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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A análise estática linear visa obter os esforços o dimensionamento das pelas no Es-
tado Limite Último. A rigidez das peças é definida unicamente pela seção bruta de con-
creto dos elementos estruturais, desprezando-se a presença da armadura e o efeito de
fissuração.
A análise das peças considerando a seção fissurada deverá ser analisada posterior-
mente, a partir de um novo processamento, quando as pelas já estiverem devidamente
dimensionadas.
As mensagens devem ser lidas, pois quase sempre existem erros que devem ser cor-
rigidos. Para resolvê-los, é necessário procurar a origem do erro e alterar alguma con-
figuração do programa ou alterar a concepção estrutural. É importante lembrar sempre
que, para qualquer alteração de configurações, a norma NBR 6118/2014 deve ser con-
sultada.
Erros comuns são problemas de alojamento de barras, não sendo possível alojar
nenhuma bitola configurada; blocos com carga excessiva; pilares tracionados; viga que
não pode ser calculada à torção; dentre outros.
PROJETO DE
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5.2.1. PÓRTICOS UNIFILIAR
Uma vez que a estrutura já esteja calculada, é possível visualizar os esforços do pór-
tico espacial criado. A análise da deformação da estrutura através do Pórtico unifilar é
um dos primeiros passos para identificação do comportamento estrutural do edifício.
Para acessar o pórtico unifilar deve-se clicar em . Isso tem a finalidade de conferir
visualmente a estrutura da edificação, bem como ter acesso a dados globais, como as
deformações da estrutura, por exemplo. Nessa análise, pontos de grande deformação
possivelmente indicam uma concepção estrutural falha e deverão ser corrigidos imedia-
tamente.
Figura 5.10 - Pórticos unifilar.
PROJETO DE
101 101
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5 . 2 . 2 . E STA B I L I D A D E G L O B A L 1
Onde acessar:
• Menu Estrutura-Relatórios-Estabilidade global;
• Diálogo de Análise Estática Linear ( ), guia Resultados, botão Relatórios
Estabilidade global.
O relatório apresenta dos dados de referência para cálculo do coeficiente Gama-Z,
conforme item 15.5.3 da NBR 6118/2014, necessário para verificar a possibilidade de
dispensa da consideração dos esforços globais de 2ª ordem na estrutura.
Na guia Mensagens, do diálogo de Análise Estática Linear, tem-se acesso a um regis-
tro resumido das operações feitas pelo programa durante a análise da estrutura. Nesta
listagem, encontram-se, entre outros valores do coeficiente Gama-Z calculados para as
direções principais X e Y.
Figura 5.11 - Relatório de estabilidade global.
1
Texto extraído: http://help.altoqi.com.br/eberick/default.aspx?pageid=relatorio_estabilidade_global
PROJETO DE
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Nesse relatório, estão disponíveis as seguintes informações:
5 . 2 . 2 . 1 . TA B E L A 1 - A N Á L I S E D E 1 ª O R D E M
Apresenta-se uma tabela contendo as principais informações relevantes à análise de

1ª ordem da estrutura. Indicam-se, para cada pavimento:
• Altura relativa: corresponde à do pavimento em relação ao nível da base
da fundação. Esse valor é diferente do nível do pavimento (que é uma infor-
mação apenas relativa) e define os braços de alavanca para as cargas hori-
zontais aplicadas em relação à base da estrutura.
• Carga vertical: soma das cargas verticais atuando no pavimento.
• Carga horizontal: indica o valor do carregamento horizontal fictício aplica-
do à estrutura, para as direções X e Y. Utiliza-se uma carga padronizada de
1000 kgf aplicada ao nível de cada pavimento.
• Os carregamentos horizontais utilizados para a verificação da estabilidade
global correspondem ao próprio carregamento de vento. No caso do usuário
ter desativado a aplicação das cargas de vento, através das opções “Vento X”
e “Vento Y” da configuração Vento, utiliza-se uma carga padronizada de 1000
kgf aplicada ao nível de cada pavimento. Ressalta-se que a utilização das car-
gas reais fornece maior precisão nos resultados obtidos para o Gama-Z.
• Deslocamento horizontal: indica o valor do deslocamento médio sofrido pelo
pavimento, para as direções X e Y, sob a ação do carregamento horizontal fic-
tício aplicado.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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Com base nos valores obtidos nesta análise de 1ª ordem da estrutura, define-se o
parâmetro Gama-Z para estimar a magnitude dos valores que seriam obtidos em uma
análise de 2ª ordem.
Neste relatório são apresentadas duas tabelas da análise de 1ª ordem, com os dados
por pavimento, uma com a combinação de carregamento que gera o valor crítica em X
e outra em Y.
Figura 5.12 - Relatório da análise de 1ª ordem.
PROJETO DE
104 104
PROJETO ESTRUTURAL
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5 . 2 . 2 . 2 . TA B E L A 2 - C O E F I C I E N T E G A M A - Z
Apresentam-se os principais valores utilizados no cálculo do coeficiente Gama-Z,

para cada uma das direções principais X e Y:
• Momento de tombamento de cálculo: soma dos momentos de todas as for-
ças horizontais, com seus valores de cálculo, em relação à base da estrutura.
• Momento de 2a. ordem de cálculo: soma dos produtos de todas as
forças verticais atuantes na estrutura, com seus valores de cálculo, pelos
deslocamentos horizontais de seus respectivos pontos de aplicação, obtidos
da análise de 1ª ordem.
• Gama-Z: valor obtido para o coeficiente Gama-Z.
• Valor limite: definido no item 15.5.3 da NBR 6118:2014 como sendo 1,1.
Também é apresentada uma outra tabela exibindo os valores dos momentos
de tombamento, de 2ª ordem e do Gama-Z para cada combinação de carregamento.
Figura 5.13 - Relatório do Gama-Z.

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5.2.3. FLECHAS
A flecha a ser determinada nos elementos depende do valor do momento fletor na

seção considerada. Uma vez comparado ao momento de fissuração, define a ri-
gidez da peça no Estádio I, no Estádio II ou em um valor intermediário. Esta caracte-
rização da peça define o valor da inércia a ser considerada na determinação da rigidez.
A opção “Determinação das flechas nas lajes” calcula as flechas considerando a inér-
cia da seção fissurada das lajes e vigas, obtendo deslocamentos mais expressivos
que se aproximam do modelo real.
Figura 5.14 - Determinação das flechas nas lajes.
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5.2.3.1. FLECHA EM VIGAS2
As flechas em vigas são acessadas na janela de dimensionamento de vigas aberta >

o menu Vigas – Flechas. Dessa forma é exibido um diagrama com flechas diferidas ou
elásticas (no caso de não ser considerada a fissuração) das vigas do pavimento.
Além de garantir que todas as vigas podem ser dimensionadas sem erro, de-
ve-se verificar se estas não apresentam flechas excessivas. Para isto, pode-se:
• Utilizar o diagrama de deslocamentos na área de CAD, viga por viga, pressio-
nando o botão , da janela de dimensionamento de vigas;
• Ou ainda, acessar um diagrama completo, pressionado o botão . Assim,
tem-se o seguinte esquema:
Figura 5.15 - Diagrama de flechas em vigas.
PROJETO DE
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Texto extraído do site de ajuda AltoQI: https://goo.gl/C4ogro
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Neste diagrama, são apresentadas as flechas nodais e as flechas máximas ocorridas

em cada trecho (quando aplicável). O cálculo dos deslocamentos, diferente do dimen-
sionamento, deve ser feito usando as combinações de utilização. O diagrama de flechas
possui um recurso que permite ao usuário selecionar a combinação (dentre o conjunto
de combinações de utilização) a ser exibida no diagrama.
Quando o trecho da viga ultrapassou o limite configurado, antes do diagrama, o pro-
grama emite uma janela de mensagens, indicando o trecho da viga com seu desloca-
mento e seu fator.
O cálculo das flechas imediatas e diferidas leva em consideração a taxa de armadura
da viga, dependendo diretamente do dimensionamento do elemento, sendo um pro-
cesso iterativo que pode convergir após alguns poucos processamentos. Se houver
alguma viga com erros, a viga não será dimensionada, e o cálculo das flechas diferidas
será prejudicado. A janela de mensagens exibe as vigas com problemas. Além disso, se-
rão exibidos também avisos para as vigas cuja rigidez imediata seja muito diferente da
rigidez imediata recalculada.
Figura 5.16 - Flecha em Vigas: Verificação dos Deslocamentos.

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No diagrama, os trechos de vigas que ultrapassam o limite configurado, são grifados

na cor amarela.
Figura 5.17 - Indicação dos trechos das vigas.
Além desta indicação, as flechas são classificação em três tipos e mostradas confor-
me a cor do ponto:
• ponto azul : flechas menores de 0,5 cm;
• ponto amarelo : flechas menores de 0,5 cm e 1,0 cm;
• ponto vermelho : flechas menores de ,0 cm.
Mesmo que a flecha esteja com um ponto vermelho, não é necessariamente excessi-
va, pois pode não ter ultrapassado o limite configurado.
O diagrama de flechas exibe também uma tabela contendo os valores máximos de
flechas para cada trecho, comparando os valores de flecha elástica, imediata e diferida,
além da direção entre a rigidez imediata e a rigidez imediata recalculada.
Lembre-se que o cálculo dos deslocamentos das vigas é obtido a partir dos resultados
do pórtico espacial. Como a análise feita é elástica linear, as seções são consideradas
“cheias”. Nesta análise, não é levada em conta a fissuração da seção, nem os efeitos da
deformação lenta.
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Como a análise mais exata destes efeitos, inserida no esquema de pórtico, tornaria o
processo iterativo e, portanto, bastante custoso computacionalmente, a prática estima
que os deslocamentos finais são de 1.5 a 2.5 vezes superiores aos elásticos.
Para prever isto, a NBR 6118/2014 recomenda que haja um redução na rigidez dos
elementos, considerando simplificadamente a não linearidade física dos elementos, que
pode ser configurada no item não linearidade física, em Configurações-Análise.
Através da barra de ferramentas “Deslocamentos” pode-se fazer a verificação de
flechas em vigas para uma situação específica de carregamento, escolhendo uma das
combinações de carregamentos disponibilizada.
Figura 5.18 - Barra de ferramentas “Deslocamentos”
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Além das combinações, pode ser selecionado o item padrão “Envoltória”, no qual exi-
be-se os deslocamentos máximos ocorridos. Quando a opção “Envoltória” é escolhida,
o programa faz a verificação de flechas admissíveis.
Figura 5.19 - Flechas em vigas, considerando “Envoltória”.
Figura 5.20 - Flechas em vigas – relatório de Deslocamentos

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Figura 5.21 - Barra de ferramentas “Deslocamentos”
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5.2.3.2. FLECHA NA LAJE
Também é acessada no menu de elemento processados e oferece similaridades às

funcionalidades apresentadas para as vigas.
Figura 5.22 - Flecha de Laje
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6. DIMENSIONAMENTO DAS
E ST R U T U R A S
As considerações de dimensionamento encontram-se no menu Ferramentas-Dimen-

sionamento. Nessa janela é possível que sejam configuradas algumas considerações
no dimensionamento de todos os elementos estruturais. Cada aba irá tratar de um ele-
mento em especial. À frente, será abordado cada um desses elementos de forma deta-
lhada e criteriosa, de acordo com os itens da norma NBR 6118/2014.
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6.1.1. PILARES
Considere a sequência de itens da Figura 6.1.
Figura 6.1 - Dimensionamento de pilares.
Considerando o grupo de opções Estribos, além das armaduras transversais, ainda

pode ser configurado, aqui, a armadura de reforço nas extremidades dos pilares, de-
nominado armadura de fretagem. Caso houver necessidade dessa armadura (quando
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houver mudança na seção dos pilares de um pavimento para outro) e se essa armadura
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Uma delas consiste em adotar a maior e detalhar o trecho inteiro com armadura
máxima. Outra forma de se fazer isso é detalhar separadamente os trechos. Para isso
basta selecionar a opção “separar trechos com diferença de armadura maior que”
e determinar uma porcentagem para essa diferença. Por padrão adota-se 10%, mas
isso é critério do projetista. Essa opção indica que, se houver uma diferença entre as
armaduras dos trechos maior do que a porcentagem estipulada, o programa fará essa
consideração no detalhamento.
O campo para inserção do valor de espaçamento mínimo se refere ao trecho prin-
cipal do pilar. Já o espaçamento mínimo (topo e base) é referente ao reforço em topo
e base devido aos esforços de fretagem, em que o espaçamento é reduzido.
O tamanho mínimo do(s) trecho(s) corresponde ao comprimento mínimo do trecho
de reforço de estribos. O detalhamento do Eberick é feito considerando o maior valor
dentre o inserido e comprimento de ancoragem básico (item 9.4.2.4 da NBR 6118/2014).
O percentual mínimo em pilar-parede é um valor normativa da NBR 6118/2014, item
18.5. Este prescreve o valor de 25% da armadura longitudinal por metro da maior face
da lâmina considerada para a armadura transversal por dentro.
Logo abaixo, no grupo de opções “Esperas”, pode-se escolher o tipo de esperas,
podendo ser auto, com, sem ou isoladas. Nos casos em que houver um pilar superior
com seção reduzida, é comum que algumas barras do inferior coincidam com as do
superior. Escolhendo a opção “auto”, as barras condicentes terão esperas detalhadas.
As que não coincidirem, não têm suas esperas consideradas. A opção “com” detalha to-
das as esperas, sejam essas necessárias ou não, diferentemente da opção “sem”, que
negligenciar todas, escolhendo “isoladas” o detalhamento sera feito sem considerar a
existência de pavimento superior, ou seja, sem esperar adicionais.
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Existem casos em que barras coincidentes de dois pilares em diferentes pavimentos,

tenham bitola diferente. Nesse caso, se a bitola da barra superior for maior do que a
do pilar inferior, tem-se a opção de utilizar a extensão da barra inferior servindo de es-
pera (“permitir bitola menor que superior” ligado). Outra opção é considerar esperas
adicionais, sendo utilizada uma barra extra para fazer a única função de espera (“per-
mitir bitola menor que superior” desligado). Embora haja essas opções para esse tipo
de situação, é um tanto estranho que um pilar superior tenha barras com bitola maior
do que do que o pilar inferior a ele. Caso ocorra essa situação no projeto, é altamente
recomendável que se tome cuidado, buscando possíveis erros.
É comum que o pilar de fundação apresente armadura menor que o pilar superior,
tendo em vista que sua carga é muito próxima desse pilar e seu comprimento é menor.
Se a opção “adotar espera da fundação igual ao pilar superior” estiver ligada, o Ebe-
rick fará essa verificação e usará, se possível, a mesma armadura do pilar superior.
A opção “permitir carga negativa” permite o cálculo e detalhamento de pilares tra-
cionados. Porém, em alguns casos são necessárias verificações adicionais para esse tipo
de pilar. Dessa forma o programa emite um aviso sobre a concisão de pilar tracionado.
Caso essa opção estiver desligada, no momento da análise da estrutura, o programa
não calcula o pilar e emite um erro.
As opções de armadura simétrica são recomendáveis, frente à grande probabilidade
de erros na obra se não houver simetria nas armaduras. Embora essa opção aumente a
quantidade de barras, esse aumento é preferível devido à minoração de erros de exe-
cução.
O ângulo mínimo para considerar pilar inclinado, influencia diretamente na edição
do pilar (ver Figura 4.15) no item “Verticalidade”, deixando-o configurado como “auto-
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Serão considerados inclinados se o ângulo for maior que o especificado, ou vertical,

se menor. Esse valor não é normativo, podendo ser considerado um valor de 5°, não
acarretando problemas para a estrutura.
O Momento mínimo deve ser considerado obrigatoriamente segundo a NBR 6118/2014
no item 11.3.3.4.3. Esse mesmo item permite a dispensa do efeito das imperfei-
ções locais quando utilizado o momento mínimo.
A próxima opção, denominada considerar efeitos de 2ª ordem em pilar parede,
permite que o Eberick adote o procedimento descrito no item 15.9.3 da NBR 6118/2014.
Esse processo consiste na divisão do pilar-parede em diversas faixas verticais, sendo
essas faixas calculadas como pilares isolados. Tal processo só é permitido apenas para
pilares-parede com índice de esbeltez menor que 90. Veja a Figura 6.2.
A próxima opção, denominada considerar efeitos de 2ª ordem em pilar parede, per-
mite que o Eberick adote o procedimento descrito no item 15.9.3 da NBR 6118/2014.
Esse processo consiste na divisão do pilar-parede em diversas faixas verticais, sen-
do essas faixas calculadas como pilares isolados. Tal processo só é permitido ape-
nas para pilares-parede com índice de esbeltez menor que 90. Veja a Figura 6.2.v
Figura 6.2 – Pilar-parede dividido em faixas.

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A seguir, caso a opção anterior estiver ligada, é possível definir qual o método de
cálculo para o cálculo das faixas de pilares isolados. Pode ser escolhido entre as op-
ções: Todos, rigidez aproximada, curvatura e momento curvatura. Esses métodos são
resumidamente discutidos no item 3.2.3.
No grupo de opções Limites, tem-se a opção taxa de armadura máxima. Essa opção
é com base na taxa de armadura em regiões sem emendas de esperas. O item 17.3.5.3.2
da NBR 6118/2014 recomenda que a área máxima de armadura em pilares deva
ser 8% a área de concreto. Portanto, como em regiões de emendas normalmente
tem-se o dobro das armaduras, o valor a ser considerado fora das regiões de emendas,
deve ser de 4%. Além disso, também deve ser respeitado o item 18.4.2.2 (distribuição
transversal) que especifica o espaçamento mínimo a ser utilizado. Esse valor deve ser
o mínimo entre: 20 cm; diâmetro da barra, do feixe ou da luva; 1,2 vez a dimensão má-
xima característica do agregado graúdo.
O número máximo de barras numa face da seção não é um valor normativo, logo
pode ser configurado um valor alto para esse campo, visto que o problema de muitas
barras em uma seção está na área efetiva máxima de aço e no espaçamento mínimo.
Ainda, esses itens são abordados em outros campos e também considerados nos cál-
culos do programa.
De acordo com o item 13.2.3 da NBR 6118/2014 a seção transversal mínima é de 360
cm². Entretanto, muitas vezes é necessário modelar pilaretes no projeto, que não
oferecem resistência alguma e, portanto podem ter área menor que a especificada.
anteriormente.
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Dessa forma, caso houver necessidade de pilaretes na modelagem, o valor de área

mínima desse campo deve ser alterado de forma que o Eberick permita a seção do pi-
larete.
ATENÇÃO! Procedendo dessa forma, o projetista deve estar ciente de que todos os
pilares funcionais têm sua seção transversal maior que 360 cm², observando-se um a
um, já que o programa verificará apenas o valor que se inseriu na configuração de área
mínima do pilar.
Restam ainda, para serem esmiuçados, os botões Linha neutra e Coeficientes.
6.1.1.1. LINHA NEUTRA
Abrindo a janela de Linha Neutra, tem-se a Figura 6.3.
Figura 6.3 - Linha neutra.
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Como a verificação das armaduras é feita por meio de processo iterativo, essa janela
tem como objetivo a configuração dos parâmetros desse processo.
A posição da linha neutra é definida dividindo-se a seção em diversas faixas e então
é calculado, para cada faixa, a tensão de compreensão em função da de formação mé-
dia dessa faixa. O objetivo dessa análise é reproduzir o diagrama parábola-retângulo
da NBR 6118/2014. Dessa maneira, sabe-se, do cálculo numérico que, quando maior o
número de faixas de uma integração, menor é a espessura da faixa e, consequentemen-
te, menor o erro. Mas deve-se tomar cuidado com quantidade excessiva de faixas, pois
pode tomar o processo muito lento e ainda ocorrer problemas de convergência. Todos
os parâmetros surtem bons resultados com os valores mostrados na Figura 6.3.
A opção Usar equação de interação para pilares retangulares, quando ligada, ig-
nora o item de incremento do ângulo e calcula os momentos resistentes nas direções
e x e y, aplicando a equação do item 17.2.5 da NBR 6118/2014 conforme equação 6-1.
6-1
Para maiores detalhes, consulte a NBR 6118/2014.
PROJETO DE
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6.1.1.2. COEFICIENTES
Os Coeficientes consistem no grau de importância que será dado para o critério de

escolha da armadura dos pilares. Clicando nesse botão, surge a janela de acordo com a
Figura 6-4.
Figura 6.4 - Pilares - Coeficientes.

Aqui, o critério de área de aço consiste em se adotar a área de aço mais próxima da
calculada (economia de material). O quesito mão de obra seleciona a armadura
que proporcione menor quantidade de barras (economia com mão de obra). Por
último, pelo diâmetro de barras, o Eberick escolhe a menor bitola (facilitação
do processo de dobra). Portanto quanto maior o número do critério, maior será sua
prioridade, podendo ser escolhido um valor de 1 a 6.
PROJETO DE
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6.1.2. VIGAS
Alterando para a aba de Vigas, tem-se a Figura 6.5. A seguir será abordado item por
item dessa janela.
Figura 6.5 - Dimensionamento de vigas.
A relação máxima entre altura e CG da armadura é um item normativo de acordo

com o item 17.2.4.1 da NBR 6118/2014 que especifica: “Os esforços nas armadu-
ras podem ser considerados concentrados no centro de gravidade correspondente, se
a distância deste centro de gravidade ao centro da armadura mais afastada medida
normalmente à linha neutra, for menor que 10 % de h”.
PROJETO DE
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A taxa de armadura máxima deve ser adotada no máximo de 4% devido à limitação do

item 17.3.5.2.4 da NBR 6118/2014: “A soma das armaduras de tração e de compressão
(AS + AS’) não pode ter valor maior que 4% de AC, calculada na região fora da zona de
emendas, devendo ser garantidas as condições de ductilidade requeridas em 14.6.4.3”.
O item 14.6.4.3 afirma que, para concretos com fck inferior ou igual a 50 MPa, a re-
lação x/d deve ser menor ou igual a 0,45. Essa é uma consideração relacionada à linha
neutra, ou seja, se, para aço CA50, x23 = 0,259d e x34 = 0,628d, então o valor de x =
0,45d indica que a peça está em domínio 3. Logo, caso a peça esteja em domínio 4 ou
em domínio 3 com x/d > 0,45, é necessário o uso de armadura dupla, conforme in-
dicado pelo item 17.2.3 da NBR 6118/2014. O diâmetro dessa armadura pode ser esco-
lhido conforme preferência do projetista.
Abaixo da especificação de diâmetro do vibrador (influencia na distribuição das bar-
ras inferiores a partir da segunda camada e nas barras superiores), tem-se o item “Per-
mitir viga maior apoiando em menor”. Esse item está relacionado ao item 18.3.6
da NBR 6118/2014, sobre armaduras de suspensão (Figura 6.6): “Nas proximidades
de cargas concentradas transmitidas à viga por outras vigas ou elementos discretos
que nela se apoiem ao longo ou em parte de sua altura, ou fiquem nela pendurados,
deve ser colocada armadura de suspensão.”
PROJETO DE
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Figura 6.6 – Armadura de suspensão

FONTE: Manual de ajuda Eberick
O próximo grupo de opções Armadura de pele pode ser discutido pelo item 17.3.5.2.3
da NBR 6118/2014 reproduzido a seguir:
A mínima armadura lateral deve ser 0,10 % Ac, em cada face da armadura da
viga composta por barras de CA-50 ou CA-60, com espaçamento não maior que
20 cm e devidamente ancorada nos apoios, respeitando o disposto em 17.3.3.2, não
sendo necessária uma armadura superior a 5 cm²/m por face.
Em vigas com altura igual ou inferior a 60 cm, pode ser dispensada a utilização da
armadura de pele. As armaduras principais de tração e de compressão não podem ser
computadas no cálculo da armadura de pele.
PROJETO DE
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Portanto o campo de espaçamento máximo pode ser utilizado como 20 cm. A altu-
ra inicial a que se refere o programa corresponde à altura mínima em que o programa
considerará a armadura de pele, sendo de 60 cm.
O grupo de opções “apoio sobre pilares extremos” consiste na consideração de
armadura mínima, no lugar de armadura construtiva. O cálculo da largura dos apoios
pode fornecer valores muito grandes da largura e pode ser limitado aqui.
6 . 1 . 2 . 1 . E ST R I B O S
Após todas as configurações iniciais de viga, clicando no botão “Estribos...” surge

uma outra janela para configuração dos estribos, de acordo com a Figura 6.7.
Figura 6.7 – Configuração de estribos.

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Aqui é possível escolher entre modelos de cálculo I, que limita a inclinação das bie-
las em 45°, e modelo de cálculo II, que torna possível e adoção de outro valor para essa
inclinação. O valor de largura máxima para estribos de dois ramos representa qual a
largura que, a partir do valor inserido, será considerado estribos de 2 ramos.
Pode ser necessário o uso de estribos com mais de 2 ramos. Nesse caso, o programa
oferece as opções de estribos múltiplos (vários estribos superpostos) e de pente (que
consiste em uma barra transversal dobrada em ziguezagues, com ângulos retos).
Caso forem muitos ramos, e o espaçamento for muito pequeno, a opção de estribos
múltiplos pode se tornar viável, devendo ser adotado, então, a segunda opção.
6.1.2.2. ANCORAGEM
A opção “Ancoragem...” presente na janela de dimensionamento de vigas da Fi-

gura 6.5, abre uma janela conforme apresentado na Figura 6.8.
Figura 6.8 – Configuração de ancoragem

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A opção de “permitir dispensa de lb quando possível” quando checada, irá dispensar

o valor de lb, segundo o item 18.3.2.4.1 da NBR 6118/2014, “quando houver cobrimento
da barra no trecho do gancho, medido normalmente ao plano do gancho, de pelo me-
nos 70 mm, e as ações acidentais não ocorrerem com grande frequência com seu valor
máximo”.
A ancoragem em laço ou grampo corresponde ao artifício técnico de se aumentar a
área efetiva para o cálculo de lb,nec. Esse elemento é ilustrado na Figura 6.9.
igura 6.9 – Laços para ancoragem da armadura de tração.
PROJETO DE
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É recomendável que se ative a opção “tratar diferenças de comprimento das barras

a partir da 2ª camada”. Comumente são obtidas armaduras com várias camadas
de barras. Entretanto, caso essa opção não for escolhida, as barras, em qualquer
camada, terão o comprimento de dobra constante. Isso se torna desinteressante
visto que, pode ocorrer de o detalhamento ser feito equivocadamente, sendo a ar-
madura desenhada para fora do concreto. Veja a Figura 6.10.
Figura 6.10 – Tratamento do comprimento da camada da dobra.
PROJETO DE
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6.1.2.3. TORÇÃO
Voltando à janela de dimensionamento de viga, entrando na opção “Torção...”, tem-se

a janela conforme Figura 6.11.
Figura 6.11 – Configuração para torção V
Muitas vezes a torção pode ser desconsiderada para esforços muito pequenos. Aqui
é possível impor um valor mínimo para a proporção de tensão atuante sobre a resisten-
te, à qual será considerado o dimensionamento à torção.
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Quanto ao diâmetro mínimo e espaçamento máximo, o item 18.3.3.2 da NBR

6118/2014 especifica:
O diâmetro da barra que constitui o estribo deve ser maior ou igual

a 5 mm, sem exceder 1/10 da largura da alma da viga. Quando
a barra for lisa, seu diâmetro não pode ser superior a 12 mm. No
caso de estribos formados por telas soldadas, o diâmetro míni-
mo pode ser reduzido para 4,2 mm, desde que sejam tomadas
precauções contra a corrosão dessa armadura.
(...)
O espaçamento transversal entre ramos sucessivos da armadura
constituída por estribos não deve exceder os seguintes valores:
• Se Vd ≤ 0,20 VRd2, então st,máx = d ≤ 800 mm;
• Se Vd > 0,20 VRd2, então st,máx = 0,6 d ≤ 350 mm.
PROJETO DE
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Acessando a opção Coeficientes, é aberta a janela de acordo com a Figura 6.12.
igura 6.12 – Vigas – coeficientes.
Conforme já dito no item 6.1.1.2, os coeficientes são números que definem a hierar-
quia de critério para escolha da armadura.
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6.1.3. LAJES
Na janela de dimensionamento, ao selecionar a aba Lajes, tem-se as opções confor-

me Figura 6.13.
Figura 6.13 – Dimensionamento de lajes.
PROJETO DE
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Da mesma forma que se abordou o dimensionamento de vogas e pilares, as configu-

rações de dimensionamento de lajes serão explicitada no decorrer desta seção.
No grupo Armadura das lajes, o comprimento mínimo do trecho é referido a lajes
não retangulares, definido o comprimento mínimo das armaduras em trechos inclina-
dos (no plano horizontal) para que as barras sejam consideradas de comprimento cons-
tante.
O item 20.1 da NBR 6118/2014 prescreve que “as barras da armadura principal de
flexão devem apresentar espaçamento no máximo igual a 2h ou 20 cm, prevalecendo o
menor desse dois valores na região dos maiores momentos fletores”. Portando os cam-
pos de Espaçamento máximo devem ser preenchidos com valores de 20 cm. O Eberick
ainda leva em consideração o valor de 2h nos cálculos. Ainda no item 20.1 tem-se que
a armadura secundária deve ter espaçamento máximo de 33 cm.
No grupo de opções ancoragem, os valores de momento positivo mínimo a
ser considerado na ancoragem e de tração mínima a ser considerada na ancoragem
consistem nos valores em que, a partir do número configurado no campo, será conside-
rada a ancoragem. Dessa forma desprezam-se os valores que estiverem abaixo des-
se. O item 18.3.2.4 da NBR 6118/2014 dita as condições para o dimensionamento e
não informa valor mínimo a ser considerado, logo, para deixar a análise em acordo
com a norma, o valor a ser inserido deve ser zero. O item permitir ancoragem na laje
adjacente, se estiver ligada, permite a ancoragem nas lajes adjacentes caso o compri-
mento disponível não seja suficiente.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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A dispensa ao cisalhamento pode ocorrer se for obedecida a expressão 6-2 do item

19.4.1.
6-2
Para maiores detalhes, verifique a norma NBR 6118/2014.

O espaçamento máximo definido por norma é definido de acordo com o item
18.3.3.2. Recomenda-se utilizar essa opção em vez de adotar %d.
Existem ainda 06 botões para configurações de sub opção: Limites; nervuras; punção;
coeficientes; regiões e radier.
6.1.3.1. LIMITES
Acessando o botão Limites, tem-se as opções conforme Figura 6.14
Figura 6.14 – Limites.

PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Segundo a NBR 6118/2014, item 17.2.4.1, “Os esforços nas armaduras podem ser
considerados concentrados no centro de gravidade correspondente, se a distância des-
te centro de gravidade ao centro da armadura mais afastada, medida normalmente à
linha neutra, for menor que 10 % de h”. Portanto o valor da relação máxima entre
altura e CG da armadura deve ser no máximo 10 %.
A taxa de armadura máxima é, segundo o item 17.3.5.2.4, igual a 4% de Ac, calculado
fora da região de emendas. Nesse caso, a taxa em questão é de acordo com a armadura
inferior ou superior da laje e, portanto, é recomendável o uso de 2%.
A opção avisar para flecha consiste apenas em um aviso, não influenciando no cálcu-
lo e detalhamento das lajes. Além disso, esse aviso é emitido apenas quando se acessa
o menu “Lajes-flecha” e não no cálculo da laje.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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6.1.3.2. NERVURAS
O menu nervuras é aberto na janela mostrada na Figura 6.15.
Figura 6.15 – Nervuras.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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O valor do diâmetro do vibrador tem influência apenas na segunda camada de ar-

madura, no caso de lajes nervuradas.
Em alguns casos, pode ocorrer erro no dimensionamento da laje nervurada quan-
do utilizados os valores normativos de espaçamento entre barras (item 18.3.2.2). Caso
a nervura for muito pequena a ponto de não houver espaço para as armaduras, co-
brimentos e espaçamentos normatizados, ocorrerá tal erro. É possível, caso houver
intenção explícita, adotar esse espaçamento por conta e risco do projetista ligando a
opção Adotar valores fixos para espaçamento entre ferros na nervura. No entanto,
existem outras manobras para lidar com isso como aumentar a largura da nervura ou
ainda, rearranjar a estrutura para diminuir os esforços na laje, reduzindo, assim, a ar-
madura.
No grupo de opções Pré-moldados existem as opções Comprimento da vigota den-
tro do apoio e Comprimento adicional mínimo da armadura. Ambas variáveis po-
dem ser ilustradas na Figura 6.16.
Figura 6.16 – Vigotas pré-moldadas.

PROJETO DE
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PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
DE
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É possível adotar nervura transversal quando houver lajes em que o comprimento

das vigotas forem muito compridas (comprimento acima do configurado em vão ini-
cial mínimo). Serão adicionadas novas nervuras caso, além de as vigotas forem muito
compridas, o espaçamento entre nervuras for maior que o configurado (em vão entre
nervuras). Esse tipo de nervura é importante para a questão de estabilidade lateral e,
consequentemente, travamento das vigotas e aumento da rigidez da estrutura.
Além disso é possível definir os comprimentos como valor absoluto ou em função da
espessura da laje na opção Referência.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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6.1.3.3. PUNÇÃO
A punção é o fenômeno de ruptura por cisalhamento quando existe uma carga apli-
cada em uma área muito pequena sobre um elemento bidimensional. O principal caso
de punção em estruturas de concreto é o apoio de lajes em pilares. Ou seja, se existir o
apoio direto de laje sobre pilar, é necessário avaliar a laje quanto à punção. O item da
NBR 6118/2014 que aborda o dimensionamento de lajes submetidas à punção é o 19.5.
Acessando a opção de Punção, tem-se a Figura 6.17.
Figura 6.17 – Punção.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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Caso a opção “Verificar lajes à punção” esteja desligada, o Eberick não permitirá o
apoio de lajes diretamente em pilares. A distribuição da armadura de punção pode ser
feita radialmente ou perpendicularmente ao pilar de apoio. Veja a Figura 6.18.
Figura 6.18 – Disposição da armadura de punção radialmente e perpendicularmente.

FONTE: NBR 6118/2014.
É possível definir a distância máxima da primeira linha das armaduras até a face do
pilar, assim como o espaçamento máximo entre os pinos. A Figura 6.19 ilustra os es-
paçamentos MÍNIMOS sendo 0,50d a distância da primeira linha até o pilar e o 0,75d o
espaçamento mínimo entre pinos.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Figura 6.19 – Espaçamentos mínimos da armadura de punção.

Fonte: NBR 6118/2014.
O número máximo de linhas de pinos é configurado na opção número de linhas. Esse

valor pode servir como um aviso ao usuário de que pode haver algo errado, caso esse
valor seja ultrapassado. Em outras palavras, se o projetista for experiente e tiver noção
da quantidade de pinos necessária ao seu projeto, e ainda, se o cálculo ultrapassar a
quantidade configurada, que tenha sido julgada usual para o caso, poder-se-á concluir
que existe algum erro no momento estrutural.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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A punção é o fenômeno de ruptura por cisalhamento quando existe uma carga apli-
cada em uma área muito pequena sobre um elemento bidimensional. O principal caso
de punção em estruturas de concreto é o apoio de lajes em pilares. Ou seja, se existir o
apoio direto de laje sobre pilar, é necessário avaliar a laje quanto à punção. O item da
NBR 6118/2014 que aborda o dimensionamento de lajes submetidas à punção é o 19.5.
Acessando a opção de Punção, tem-se a Figura 6.17.
PROJETO DE
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PREVENÇÃO DE
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6.1.3.5. REGIÕES
O menu que trata das regiões de armaduras das lajes pode ser visualizado na Figura
6.20.
Figura 6.20 – Regiões.
PROJETO DE
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No grupo Armadura das lajes encontram-se parâmetros para se dividir faixas da

armadura positiva em função do carregamento. A opção Separar faixas se possível,
quando desativada, não permite essa divisão de faixas por mudança de carregamento.
Entretanto, existe essa mudança em função da geometria da laje. Quando essa opção
está ligada, as próximas duas também estarão ativas, caso contrário, elas são desativa-
das.
O campo Fração do momento máximo para separar faixas corresponde à porcen-
tagem aplicada ao momento máximo da laje. Será criada uma nova faixa na mesma laje
se o valor do momento em uma região atingir a porcentagem configurada. Por exem-
plo, se uma laje tem momento máximo de 100kfg.m e o valor configurado for de 50%,
as regiões em que o valor de momento for momento ou igual a 500kgf.m terão outra
armadura.
Por outro lado, a configuração Redução mínima na armadura para separar faixas
determina se compensa ou não criar a nova faixa de armaduras. Para isso, ela se baseia
no valor em porcentagem em que o volume de aço reduz de uma faixa para outra. Ou
seja, se o valor configurado for de 15%, então caso ocorrer a redução de um valor de
11% do volume de aço de uma faixa para outra, a nova faixa não é justificável e, portan-
do, não será criada.
Sabendo disso, é recomendável a desativação dessa opção ou ainda utilizar valores
altos da redução mínima na armadura para separar faixas. A criação de muitas faixas
demanda muita mão de obra e ocasiona erros de execução com muita facilidade. Logo
deve haver uma redução grande de aço para se compensar o aumento de mão de obra.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Contudo ainda é possível ajustar o agrupamento das regiões adicionais criadas au-
tomaticamente pelo programa com a configuração Percentual mínimo de armadura
para agrupar regiões adicionais. Quanto mais próximo de 0% for adotado menor será
a quantidade de faixas e quanto mais próximo de 100%, maior é essa quantidade. Em
resumo, quanto menor esse número, mais “limpo” estará o projeto, no entanto, gastará
mais aço.
No grupo de ações Armadura das continuidades são definidos os mesmos parâme-
tros anteriormente discutidos. A diferença é que aqui, são as regiões das armaduras
negativas ( de continuidade). A diferença desse grupo é que é definido o comprimento
mínimo para separar trechos. Essa configuração representa o comprimento mínimo
para que a faixa adicional exista. Na figura 6.21 se os comprimentos L1, L2 ou L3 fossem
menores que o valor configurado, a faixa de armadura adicional não existiria.
Figura 6.21 – Comprimentos de faixa adicional.

PROJETO DE FONTE: Menu de ajuda do Eberick V8.
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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Opções de escalamento reduzem a quantidade de aço na obra, no entanto aumentam

a complexidade do projeto e, consequentemente, a mão de obra. Dessa forma, reco-
menda-se que sema desatividades, pois o ganho em material é muito pouco em relação
à mão de obra.
A Malha base é um item muito interessante, pois aqui é possível adotar uma arma-
dura fixa para todas lajes (lisas ou nervuras apenas) acrescentando positivas adicionais
onde for necessário. Esse opção só é utilizada quando, na janela de dimensionamento
de lajes, na guia Positivo, conforme mostrado na Figura 6.22.
Figura 6.2Figura 6.22 – Opção de malha base no dimensionamento de lajes.
PROJETO DE
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Com isso, definem-se o diâmetro da barra, espaçamento (caso de lajes maciças) e

quantidade de barras por nervura (caso de lajes nervuras).
6.1.3.6. RADIER
O elemento Radier funciona com base nas malhas bases inferior e superior. Veja a
Figura 6.23.
Figura 6.23 – Radier.
Conforme já explicado no item 6.1.3.5, a malha base é adotada para toda a laje e,
quando necessário, são adicionadas armaduras positivas.
PROJETO DE
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6.1.4. BLOCOS
As considerações de dimensionamento dos blocos de coroamento encontram-se na

aba de blocos conforme mostrado na Figura 6.24.
Figura 6.24 – Dimensionamento de blocos.

A seção da estaca pode ser circular ou quadrada. Além disso, é possível escolher as
estacas baseando-se na área ou no custo. O espaçamento mínimo entre as estacas não
é um valor normativo, logo deve ser adotado pelo projetista. Esse valor não pode
ser muito pequeno, devido ao solo e recomendações do projetista de fundações, nem
muito grande, pois os esforços no elemento aumentam. A figura representa o modelo
de biela e tirante de um bloco de duas estacas com mesma carga, mas diferentes espa-
çamentos entre elas, simuladas em FTOOL.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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Figura 6.25 – Modelo Biela/Tirante para diferentes espaçamentos entre estacas.

FONTE: FTOOL.
Continuando as opções conseguintes do menu, ainda, é possível permitir estacas

tracionadas. Segundo o item 22.7.4.1.1 da NBR 6118/2014, “no caso de estacas tracio-
nadas, a armadura deve ser ancorada no topo do bloco (...). Alternativamente, podem
ser utilizados estribos que garantam a transferência da força de tração até o topo do
bloco.” Essa situação é ilustrada na Figura 6.26.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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Figura 6.26 – Bloco com estacas tracionadas.

Fonte: NBR 6118/2014.
Logo, no detalhamento do bloco, deve ser verificado se as armaduras estão de acor-

do com esse item da norma. O item de cobrimento mínimo, diz respeito à dimensão
mínima contada da face externa do bloco à face externa da estaca. O mínimo recomen-
dado pelo programa é 15 cm. No entanto, como não é um valor normativo, fica a critério
do projetista e de seu bom senso.
Figura 6.27 – Cobrimento mínimo de bloco sobre estacas.

Fonte: Manual de ajuda Eberick.
PROJETO DE
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Com isso,definem-se o diâmetro da barra, espaçamento (caso de lajes maciças) e

quantidade de barras por nervura (caso de lajes nervuras).
6.1.4.1. ARMADURA
Ao acessar a opção Armadura, tem-se a janela de acordo com a Figura 6.28.
Figura 6.28 – Configurações de armadura do bloco.
PROJETO DE
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O número mínimo a que se refere o grupo Armadura principal consiste na quantidade

mínima de barras das armaduras principais dos blocos de 2 a 10 estacas, pelo modelo
Biela/Tirante.
A relação máxima entre altura e CG de armadura condiz com o item 17.2,41 da NBR
6118/2014 (2014): “Os esforços nas armaduras podem ser considerados concentrados
no centro de gravidade correspondente, se a distância deste centro de gravidade ao
centro da armadura mais afastada, medida normalmente à linha neutra, for menor que
10% de h”. Caso for desejado, esse valor pode ser reduzido, estando, a favor da segu-
rança.
Os espaçamentos máximos nos diversos campos da janela da Figura 6.28, que se
referirem ao espaçamento das armaduras em uma seção transversal, devem estar de
acordo com o item 18.4.2.2 da NBR 6118/2014 (2014):
O espaçamento mínimo livre entre as faces das barras longitu-

dinais, medi do no plano da seção transversal, fora da região
de emendas, deve ser igual ou superior ao maior dos seguintes
valores:
• 20 mm;
• Diâmetro da barra, do feixe ou da luva;
• 1,2 vez a dimensão máxima característica do agregado
graúdo.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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As armaduras de blocos com 01 estaca podem ser escolhidas em diagonal ou e ver-

tical e horizontal. A Figura 6.29 ilustra essa diferença.
(a) (b)
Figura 6.29 – 01 estaca: (a) Armadura em diagonal; (b) armadura horizontal e vertical.
Blocos com 03 estacas podem ser detalhados com as medianas ou em par aos lados.
Veja a Figura 6.30.
(a) (b)
Figura 6.31 – 04 estacas: (a) Com as medianas; (b) par aos lados.
PROJETO DE
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Blocos com 04 estacas também podem ser detalhados com medianas ou em par aos
lados. A Figura 6.31 ilustra essas situações.
(a) (b)
Figura 6.31 – 04 estacas: (a) Com as medianas; (b) par aos lados.
PROJETO DE
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6.2. DIMENSIONAMENTO
A partir da janela de dimensionamento, pode-se ter acesso, além dos doados pre-
sentes na tabela, a uma série de informações adicionais, incluindo uma pequena área
de CAD auxiliar. Os valores informados nas janelas de dimensionamento dos elementos
podem variar dependo dos módulos disponíveis no programa.
Os elementos que apresentam problemas de dimensionamento são visualizados na

cor vermelha na janela de dimensionamento do elemento. Se o elemento não apresen-
tar erros de dimensionamento, ele poderá ser detalhado normalmente.
PROJETO DE
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6.2.1. PILARES
PROJETO DE
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6.2.2. VIGAS
6.2.3. LAJES
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A ferramenta de grelhas para lajes, é uma ferramenta útil na análise de distribuição

e concentração dos esforços.
PROJETO DE
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7 . D E TA L H A M E N T O E
FINALIZAÇÃO DO PROJETO
Os detalhamentos aqui tratados estão de acordo com o menu Configurações - Deta-

lhamento. Aqui existem abas para a configuração de detalhamento de pilares, vigas, la-
jes, sapatas, blocos e muros. Nessa apostila são abordados pilares, vigas, lajes e blocos.
Sapatas são dificilmente utilizadas na região aqui de Maringá e os muros do programa
são muros de gravidade e de concreto armado. Geralmente muros de arrimo, para
obras de edificações comuns, são feitos por meio de vigas e pilares que serão tratados
separadamente mais adiante.
Além disso, caso o usuário não obtiver o detalhamento desejado, é possível utilizar
o editor de armaduras QICAD. Para isso, basta que sejam gerados os detalhamentos e
estes sejam exportados para arquivos .pre (caso de pranchas) ou para .CAD (caso de
detalhes isolados).
No editor de armaduras QICAD, os arquivos que estiverem na extensão .pre, devem
ser importados. Já arquivos .CAD podem ser abertos normalmente. Após edição das ar-
maduras, deve-se atualizar a relação de aço para evitar que alguma armadura editada
não seja automaticamente atualizada. Com todas as edições definidas, pode-se expor-
tar o arquivo para a extensão .DWG e concluir a montagem das pranchas em AutoCad.
PROJETO DE
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ESTRUTURAL
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7.1.1. PILARES
A janela de detalhamento de pilares é mostrada na Figura 7.1.
Figura 7.1 – Detalhamento de pilares.
PROJETO DE
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É possível colocar estribos dentro da fundação. Esses são estribos dos pilares que
se prolongam dentro da fundação. Além disso, pode-se utilizar sempre ganchos de 90°
na ancoragem de modo que o comprimento de dobra desse ganho é definido no campo
Comprimento da ancoragem reta. Na Figura 7.2 nota-se o comprimento de dobra 90°
com 20cm (comprimento de 20cm configurado).
(a) (b)
Figura 7.2 – (a) sem gancho de ancoragem de 90°; (b) com o gancho.
A Altura do pilar da fundação pode ser tanto cotada como variável. Isso porque a
altura dos blocos é variável, então existem essas duas possibilidades, ficando a
escolha a critério do usuário. A definição do alinhamento no momento da geração das
pranchas é feita com base no topo ou no nível de referência. Caso for optado pelo
nível de referência, as pranchas serão alinhadas conforme nível de referência (po-
dendo ser o térreo). Entretanto pode existir diferentes elevações para alguns pilares,
nesse caso é possível considerar essa elevação e então, o alinhamento será feito com
esses elementos deslocados no valor das respectivas elevações. Para melhor visualiza-
ção, veja a Figura 7.3.
PROJETO DE
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(a) (b)
Figura 7.3 – (a) Topo; (b) Nível de referência.

FONTE: Manual de ajuda do Eberick V8m o gancho.
As configurações de detalhamento para esperas nos pilares define o que fazer quan-
do não couber o comprimento de ancoragem na altura da viga (caso de pilares apoiados
em vigas ou em lajes, quando houver radier, por exemplo).
A opção Não detalhar acarretará no não detalhamento da espera e emitirá um avi-
so. Já quando se escolher Detalhar, o mesmo aviso é emitido, e a espera é detalhada.
Dessa forma, cabe ao usuário verificar a eficácia da ancoragem. Além dessas duas op-
ções, é possível utilizar. Detalhar aumentando a quantidade. Tomando como base
a fórmula de comprimento de ancoragem necessário (l b,nec ) dada pela equação 7-1.
7-1
PROJETO DE
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Essa opção adota, automaticamente o comprimento lb igual a h (altura da viga ou

laje)e calcula, para isso, o novo A s,ef . Dessa forma, o programa emite um aviso
com o valor da porcentagem aumentada.
Pilares que nascem em vigas podem ter sua seção mostrada no detalhamento da viga
em questão. Basta que se selecione a opção seção ou seção e estribos no campo
Representação da seção no detalhamento da viga.
O Eberick ainda permite que os desenhos das barras na seção transversal tenham
um aumento de tamanho em relação à escala da seção. O tamanho relativo é controla-
do pelo fator que se encontra no campo Escalar barras em corte, podendo ser 1.00x;
1.25x; 1.50x; 1.75x;2.00x. Além disso, ainda é possível definir o estilo de desenho para
as barras que morrem, passam e que nascem por meio de 04 desenhos, mostrados na
Figura 7.4.
Figura 7.4 – Representações possíveis das barras.
A opção de Comprimento das esperas oferece ao usuário tanto a opção de permitir

o cálculo das esperas conforme a norma NBR 6118:2003 ou inserir manualmente esses
valores para cada bitola. Como a norma de 2014 está em vigor, cabe ao projetista ava-
liar as mudanças nesse cálculo no item 9.4 da NBR 6118/2014.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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7 . 1 . 1 . 1 . E ST R I B O S
Além de todas as configurações explicadas anteriormente, ainda existem outras con-

figurações a respeito dos estribos em pilares. Pode ser acessada clicando no botão Es-
tribos que abre a janela conforme Figura 7.5.
Figura 7.5 – Estribos de pilares.
Os estribos em pilares devem obedecer ao item 18.2.4 da NBR 6118/2014. Esse item
trata dos estribos de modo a não ocorrer flambagem das barras longitudinais. Para
isso, esse item prescreve que a distância máxima de proteção das barras longitudinais
deve ser de no máximo 20φt. O trecho da norma é reproduzido a seguir:
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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INCÊNDIO.
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Os estribos poligonais garantem contra a flambagem as barras lon-

gitudinais situadas em seus cantos e as por eles abrangidas, situa-
das no máximo à distância de 20 φt do canto, se nesse trecho
de comprimento 20 φt não houver mais de duas barras, não contan-
do a de canto. Quando houver mais de duas barras nesse trecho ou
barra fora dele, deve haver estribos suplementares.
(NBR 6118/2014)
Muitas vezes a seção fica muito grande e, ao ser detalhada, pode conflitar com ou-
tros elementos de desenho. Nesses casos, é possível que os desenhos de seção sejam
desenhados um ao lado do outro a partir de uma certa altura de seção. Essa
altura é configurada em Dimensão maior que. Apesar de ser uma opção para melhorar
o detalhamento, a opção Altura insuficiente para desenho da seção, é ideal para que
o detalhamento da seção não conflite com outros elementos de desenho.
Em pilares de seção L aberto, é possível que ele seja detalhado com dois estribos (um
para cada aba) ou com apenas um estribo contínuo. Basta utilizar a opção composto ou
simples respectivamente.
PROJETO DE
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INCÊNDIO.
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7.1.2. VIGAS
O detalhamento de vigas é ditado pelo item 18.3 da NBR 6118/2014 o qual traz a
prescrição para armadura mínima conforme item 18.3.2.1. Esse item, por sua vez reme-
te ao item 17.3.5.2.1 – Armadura mínima de tração que determina o cálculo da armadu-
ra mínima pelo momento mínimo, respeitando a taxa mínima absoluta de 0,15%.
O projetista ainda deve estar ciente das prescrições de distribuição transversal (item
18.3.2.2). Dessa forma, o espaçamento entre barras horizontal deve ser maior ou igual a
20 mm, diâmetro da barra, do feixe ou da luva e 1,2 vezes o diâmetro máximo do agre-
gado. O espaçamento vertical, por sua vez, deve ser maior ou igual a 20 mm, diâmetro
da barra, do feixe ou da luva e 0,5 vezes o diâmetro máximo do agregado.
Essas prescrições são úteis na edição de armaduras do QICAD. Muitas vezes pode-se
desejar colocar na primeira camada uma barra que está em outra camada. Assim,
faz-se necessário o cálculo desse espaçamento para verificar essa possibilidade.
Para reduzir o trabalho no QICAD, pode-se pré-determinar diversas configurações no
menu Detalhamento para vigas. Entrando na aba de vigas nessa janela, tem-se a Figura
7.6.
PROJETO DE
PROJETO ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
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Figura 7.6 – Detalhamento de vigas.
Nessa janela é possível determinar a escala do desenho de forma e seção com valo-
res diferentes. Por vezes ainda pode ser necessário ajustar escala da seção em vigas
muito grandes, de forma a melhorar a visualização do projeto.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Armaduras construtivas podem ter seu diâmetro e sobreposição em armaduras de

extremidades configuradas nessa janela nos campos Sobreposição das barras cons-
trutivas e Diâmetro da armadura construtiva. Esse diâmetro pode ter uma bitola fixa
configurada ou então, pode ser escolhida a opção <Φt que utiliza uma bitola inferior à
utilizada nos estribos. Barras em outras camadas podem ser indicadas por meio de um
caractere ou expressão definida no campo Indicação de camada.
O estribo pode ser desenhado ao lado da seção quando esta tiver uma altura maior
que o valor configurado em Altura inicial. Para isso, a opção Desenhar estribo ao lado
da seção deve estar ligado.
É possível enfatizar estribos muito concentrados desenhando-os dentro da forma. Para
isso devem ser atendidos, obrigatoriamente, os campos Quando trecho for menor
que e Quando espaçamento for menor que.
Em trechos que houver furos na direção da largura da viga, pode-se ativar a opção
Desenhar sempre estribos de abertura. Essa opção permite que o desenho dos estri-
bos na forma sempre que houver furos, conforme Figura 7.7.
Figura 7.7 – Estribos na região de furos na direção da largura de vigas.

PROJETO DE FONTE: Manual de ajuda do Eberick.
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Assim como nos detalhamentos dos pilares, aqui, em vigas, também é possível definir
o alinhamento das pranchas, podendo serem pelo topo ou pelo nível de referên-
cia, considerando ou não os valores de elevação.
7.1.2.1. OTIMIZAÇÃO
Nessa janela de configurações ajustam-se parâmetros para a otimização do detalha-

mento de vigas conforme Figura 7.8.
Figura 7.8 – Otimização de vigas.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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O item Sobreposição máxima entre barras negativas indica a união de barras

superiores que tiverem sobreposição maiores que o valor configurado nesse item
e tiverem diâmetros não muito diferentes. Se ocorrer de a sobreposição for maior
que o valor configurado, as barras são unidas se tiverem diâmetros muito diferentes.
Em outras palavras, se a sobreposição for muito pequena, é justificável a junção des-
sas se os diâmetros forem parecidos. Se a sobreposição for muito grande, a união é
justificável apenas se os diâmetros forem muito diferentes.
Muitas vezes barras negativas nas extremidades das vigas têm comprimentos dife-
rentes, mas muito próximos. Dessa forma, no item Espaçamento máximo para igualar
barras é definido o valor da diferença máxima entre esses comprimentos para que es-
sas barras sejam unidas. Na Figura 7.9 (a), a diferença nos comprimentos é de 41 cm, se
o valor utilizado no campo em questão for maior que 41 cm, as duas barras são unidas.
Nesse caso é adotado o maior comprimento para todas as barras a serem unidas.
(a) (b)
Figura 7.9 – (a) Barras com diferença de comprimento 41 cm; (b) barras unidas.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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A opção conseguinte configura-se algo parecido com o parâmetro anterior, no en-

tanto o objetivo é o de juntar barras negativas que estão a uma certa distância. Essa
distância é determinada no campo Dist. máxima para unir negativos. Por exemplo,
se inicialmente a distância entre duas barras superiores for 207 cm e o valor configu-
rado for menor que isso, essas barras permanecerão isoladas. Após configuração de
um valor maior que 207 cm, essas barras são unidas. Confira a ilustração do exemplo
na Figura 7.10.
(a)
(b)
Figura 7.10 – (a) Valor configurado menor que 207 cm; (b) valor configurado maior que 207 cm.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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Pode-se detalhar as armaduras cortando-as de acordo com os momentos fletores da

viga considerando o comprimento al e o comprimento de ancoragem. Em outros termos,
é possível que seja feito o detalhamento das barras descaladas. Basta acionar a opção
Detalhamento com barras escalonadas. Algo que melhora bastante a produtividade
em canteiro de obras é o arredondamento do espaçamento entre as barras. Ativando
essa opção, o programa arredonda os valores para múltiplos de 5.
É conveniente, ainda, permitir que as barras positivas trespassem apoios, sendo
utilizada a opção Unir barras positivas entre vãos. Caso essa opção for desabilitada,
as barras no menu Materiais – durabilidade.
Essas opções para unir barras podem facilitar a mão de obra do projeto, simplifican-
do as armaduras, mas consequentemente existe um aumento de materiais. Nesse caso,
sugere -se valores altos para esses parâmetros, ou seja, muitas das barras serão
unidas, facilitando o trabalho do armador. Em contrapartida, em projetos muito gran-
des a utilização de valores baixos para essas configurações torna-se interessante,
pois refletirá em grandes economias ao fim da obra, já que, para esse tipo de obra, os
serviços tendem a ser de melhor qualidade.
É comum que barras sejam alocadas em camadas superiores (caso de armadu-
ra positiva) ou em camadas inferiores (caso de armadura negativa). Muitas vezes isso
ocorre por não caber na primeira camada de barras ou então por facilitar a armação de
barras superiores pequenas que são colocadas apenas próximas ao apoio. A opção
Indicar camadas individualmente surge para que essas barras em outras camadas
sejam indicadas com a simbologia pré-definida no campo Indicação de camada, já
discutida em parágrafos anteriores dessa sessão.
PROJETO DE
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PROJETOPREVENÇÃO DE
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
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Além disso, ainda é possível que barras na primeira camada também sejam indi-
cadas ao ativar o item Indicar 1ª camada. No entanto é desaconselhável o uso deste
último item, visto que além de ser redundante, contribui para a poluição do projeto.
7.1.2.2. FORMAS
A janela de formas para o detalhamento de vigas pode ser visualizada na Figura 7.11.
Figura 7.11 – Forma de vigas.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Aqui são definidas opções no desenho das formas tais como: Evidenciar os apoios
na forma (continuidade de pilares), indicação de corte (símbolo de continuidade
abaixo e/ou acima nos pilares de apoio), pilares que nascem (pilares apoiados
em vigas). Além disso, também se definem opções de cota como a cotagem de apoios
(dimensão do pilar), referência de cotas (cotagem a partir das faces ou dos centros
dos apoios). Também se determinam quais informações são indicadas como o texto da
seção em cada vão, seção ao lado do nome e indicações de escada.
7.1.2.3. ARMADURA DE PELE
O item armadura de pele é configurado na janela que aparece na Figura 7.12.
Figura 7.12 – Armadura de pele em vigas.

PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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O item 6.1.2 que trata do dimensionamento de vigas, trata das armaduras de pele
e quando devem ser utilizadas. Nesse item, são configurados apenas parâmetros de
representação dessa armadura no detalhamento. A partir disso, a viga pode ser repre-
sentada de forma Rebatida, Compacta ou Na forma.
A representação Rebatida consiste na representação dessa armadura fora da forma
e com o comprimento real e pode ser visualizada na Figura 7.13.
Figura 7.13 – Armadura de pele rebatida.
Já a Compacta consiste no detalhamento da armadura dentro do desenho da forma

de forma simplificada (sem o desenho da barra com seu comprimento real), sendo mos-
trada na Figura 7.14.
Figura 7.14 – Armadura de pele compacta.

PROJETO DE
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PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
DE
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Por fim, a representação “Na forma”, consiste em uma mistura das duas anteriores,
sendo a armadura de pele mostrada com seu comprimento real e dentro do desenho de
forma, conforme Figura 7.15.
Figura 7.15 – Armadura de pele na forma.
Note que, nas representações em que é possível se visualizar o comprimento real da

barra, este é dado com o termo CORR que indica comprimento corrido. Esse item pode
ser configurado para se mostrar o comprimento total da armadura, sendo definido
na opção Comprimento e selecionando a opção Cotado.
O item Desenhar barras na forma permite que todas as barras da armadura de pele
sejam desenhadas, no entanto é desaconselhável esse tipo de detalhe, visto que apenas
torna o projeto mais difícil de ser lido, ocasionando erros de execução.
O termo PELE que aparece nas figuras anteriores também pode ser substituído por
outro qualquer que o usuário estiver habituado, ou que preferir. Basta alterá-lo no
campo Armadura no grupo de opções Indicações.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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7.1.2.4. ANCORAGEM
As opções de ancoragem são determinadas na janela de detalhamento de vigas, no

botão Ancoragem mostrado na Figura 7.16.
Figura 7.16 – Ancoragem de vigas.

PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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A opção Comprimento mínimo da armadura no apoio representa o comprimento

mínimo a ser penetrado no apoio respeitando o comprimento de ancoragem. Além dis-
so, se o valor configurado no campo Detalhar armadura até a face do apoio quando
distância menor que for maior que o disponível, a barra é detalhada até o apoio, des-
contando o cobrimento.
Ambas as opções do parágrafo anterior estarão ativas caso a opção Detalhar arma-
dura sempre até a face do apoio estiver desligada. Nesse caso as opções de detalhar
positivos e negativos com gancho estarão inativas.
Define-se o comprimento mínimo em que uma barra é adentrada em apoios inter-
mediários, configurando-o em Comprimento mínimo, sendo no mínimo 10Φ.
Pode ocorrer, em apoios intermediários, que a barra tenha o comprimento de anco-
ragem nesse apoio maior que a largura do apoio ou menor. O valor configurado em Dis-
tância máxima para detalhar ferro até a extremidade do apoio indica um parâmetro
que decide se a barra será passada continuamente sobre o apoio, ou se será dividida.
Essa decisão se dá em função do comprimento do apoio.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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A representação da ancoragem pode ser feita pelo tipo Reta, com gancho de 90° (G
90)e gancho de 180° (G 180). Os ganchos devem ter comprimento conforme o especifi-
cado pelo item 9.4.2.3 da NBR 6118/2014. Na ocasião, têm-se os seguintes itens:
• Semicirculares, com ponta reta de comprimento não
inferior a 2Φ (G 180);
• Em ângulo de 45° (interno), com ponta reta de
comprimento não inferior a 4Φ (não existe essa opção
no Eberick);
• Em ângulo reto, com ponta reta de comprimento não
inferior a 8Φ (G 90).
No grupo de opções Apoios extremos, o item Ponta reta mínima das barras an-
coradas na extremidade configura o valor mínimo da ancoragem reta, em casos que
houver comprimentos calculados muito pequenos.
O item Ancorar dentro da viga sobre pilares extremos, quando ativado, não permi-
te que o gancho ultrapasse a face inferior da viga (quando houver pilar nesse extremo),
obrigando-o a utilizar outras soluções (podendo emitir erros, inclusive).
É possível que as armaduras sejam trazidas até o limite da face (respeitando o
cobrimento), mesmo que o comprimento de ancoragem seja pequeno (opção deta-
lhar armadura sempre até a face do apoio). Além disso, também pode ser solicitado
para que sempre sejam detalhadas as armaduras positivas e negativas com ganchos
(opções Detalhar positivos sempre com gancho e Detalhar negativos sempre com
gancho, respectivamente). Tais práticas facilitam a execução da armadura visto que
ambas as armaduras terão mesmo comprimento.
PROJETO DE
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PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
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7.1.3. LAJES
Para se ajustar os parâmetros de detalhamento de lajes, tem-se a janela de configu-

rações na aba Lajes no menu Configurações – Detalhamento, conforme Figura 7.17.
Figura 7.17 – Detalhamento de lajes.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Aqui novamente será esmiuçado cada item do menu, começando pelo item Ancora-
gem da armadura. Nesse item existem as opções reta e gancho, sendo a convenção
utilizada para a ancoragem quando o comprimento necessário for menor que o disponí-
vel. Isto é, o Eberick dá preferência a ganchos de 90° mesmo quando não for necessário.
Nesse caso, a finalidade é a uniformização do projeto.
Segundo o manual de ajuda do Eberick, a norma permite o transpasse das barras na
mesma direção de 100%. No entanto é possível o detalhamento com 50% do traspasse,
por meio da opção Evitar o traspasse de 100% das barras na mesma direção.
Além disso pode-se escolher entre evidenciar, na denominação das lajes, informa-
ções como o sentido de armação e espessura da laje por meio da ativação da opção
“Representar nome conforme simbologia da forma”. Veja a Figura 7.18.
(a) (b)
Figura 7.18 (a) Opção ligada; (b) opção desligada.
PROJETO DE
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A configuração Otimizar detalhamento é recomendável ser ativada, pois melhora

questões de superposição de textos, melhorando a visualização. Atrelado a isso, existe
o campo Redução da indicação que, caso não for possível ajeitar as posições dos tex-
tos, é feita a redução destes sem alterar sua posição.
Muitas vezes a quantidade de armaduras é muito grande e polui demais o projeto
como um todo. Para facilitar a visualização do detalhe das lajes, é possível dividir a re-
presentação das armaduras positivas, negativas e de capitéis em diferentes pranchas
por meio das opções no grupo Separar plantas: Capitéis, Armaduras positivas em X e
Y e Armaduras negativas em X e Y. Apesar de facilitar a leitura, essa opção aumenta o
número de pranchas consideravelmente, portanto, caso o projeto for pequeno, pode-se
avaliar se compensa ou não o uso dessa configuração.
Uma outra opção que reflete na “limpeza” das pranchas é a redução de informações
nas barras que pode ser Completa ou Sucinta. Ao optar pela descrição completa, des-
crevem-se informações de quantidade, posição, bitola, espaçamento, e comprimen-
to unitário. Em contrapartida a descrição sucinta engloba apenas quantidade, posição
e espaçamento.
É possível definir a distância do texto das armaduras em relação à borda da laje. A
referência dessa distância pode ser visualizada na Figura 7.19.
PROJETO DE
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PREVENÇÃO DE
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Figura 7.19 – Posicionamento dos textos em detalhes de lajes.
No grupo Armadura negativa na opção Ancoragem da laje em balanço, específica

um valor mínimo para o comprimento das barras negativas nas continuidades. Esse
multiplicador é aplicado ao outro lado do ferro. O usuário deve se atentar ao detalhe
de que a opção Balanço na aba Positivo do menu Pavimento – Laje deve estar ativada.
Veja a Figura 7.20.
Figura 7.20 – Opção Balanço ativada no menu de Lajes.

PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
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Em bordas de continuidade que apresentarem diferentes armaduras, é possível agru-

pá-las de modo que seja mantida a maior delas ligando a opção Agrupar continuidade
pela maior armadura.
No grupo de opções Cotas na planta, são definidas configurações de cotas das re-
giões das armaduras no caso de lajes que tiverem essa divisão de regiões. Um exemplo
de lajes com diferenciação na faixa de armaduras é a laje não retangular. No caso de
barras positivas a cota indica a dimensão e a quantidade de barras que ali são distri-
buídas. Já em barras negativas, a cota mostra a dimensão longitudinal da barra em um
lado da continuidade. Observe a figura Figura 7.21.
(a) (b)
Figura 7.21 – (a) Cotas das armaduras positivas; (b) Cota das armaduras negativas.
PROJETO DE
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Para se ressaltar a cotagem das armaduras principais, pode-se ativar a configuração

Cotar direção principal. Entretanto, essa opção é desnecessária e é desaconselhável
sua ativação para facilitar a leitura.
7 . 1 . 3 . 1 . A R M A D U R A S C O M P L E M E N TA R E S
As armaduras complementares de lajes são as seguintes: armadura contra fissura-

ção, de distribuição, de cisalhamento (em nervuradas), nos bordos livres e armadura de
mesa. Na janela Armaduras complementares são ajustados os parâmetros de deta-
lhamento dessas armaduras. Acompanhe com a Figura 7.22.
Figura 7.22 – Armaduras complementares de lajes.
PROJETO DE
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A armadura contra fissuração pode ser adotada apenas em bordos externos ou em

todas as continuidades (aqui são incluídos os bordos externos também) podendo ser
adotado seu diâmetro mínimo. Veja a Figura 7.23.
(a) (b)
Figura 7.23 – (a) Bordos externos; (b) todas as continuidades.
As armaduras de distribuição possuem valores mínimos conforme Tabela 19.1 da

NBR 6118/2014 e, segundo o manual de ajuda do Eberick, são detalhadas seguindo as
mesmas prescrições da armadura positiva (secundária) de lajes armadas em uma dire-
ção:
• A s /s ≥ 20% da Armadura principal;
• A s /s ≥ 0,9 cm²/m;
• ρ s ≥ 0,5 ρ min .
PROJETO DE
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Sendo ρ min definido no item 17.3.5.2.1.

As armaduras de cisalhamento em nervuras consistem em estribos, que podem ser do
tipo aberto ou fechado, conforme figura Figura 7.24.
(a) (b)
Figura 7.24 – (a) Estribo aberto; (b) estribo fechado.
Nesse grupo de opções (Armadura de cisalhamento), é possível definir o deta-

lhamento das nervuras na planta. Essa opção é importante visto que, no momento
da execução surgem muitas dúvidas por parte dos operários com relação às nervuras.
Além do mais, por aumentar o volume de desenhos, as nervuras não se confundem com
as armaduras, pois seguem um padrão de repetição visual. Logo é aconselhável ativá-la.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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Armaduras livres nos bordos devem obedecer ao item 20.2 da NBR 6118/2014. Nessa
sessão se encontra uma figura explicativa dessa armadura de bordos e é reproduzida
na Figura 7.25.
Figura 7.25 – Bordas livres e aberturas das lajes maciças.

FONTE: NBR 6118/2014.
Dessa forma deve-se ter nos bordos, 2 barras e a ancoragem da armadura positi-
va deve ser feita em laço. A armadura de mesa faz-se necessária na verificação da
mesa em lajes nervuradas. Essa verificação pode ser dispensada de acordo com o item
13.2.4.2 da NBR 6118/2014.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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Caso o item Adotar armadura de mesa estiver desativado e houver necessidade de

verificação da mesa, o Eberick emite uma mensagem no momento do detalhamento,
avisando que não foi feita a verificação. Portanto é aconselhável que este item esteja ligado.
A opção Adequar ao espaçamento da nervura pode ser entendida por meio do se-
guinte exemplo: Se o espaçamento entre nervuras for 50cm e o espaçamento máximo
informado, o programa detalhará as barras com 25cm de espaçamento.
7.1.3.2. ESCADAS
O detalhamento de escadas é mostrado na Figura 7.26.
Figura 7.26 – Detalhamento de escadas.

PROJETO DE
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PROJETOPREVENÇÃO
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INCÊNDIO.
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As opções no grupo Armadura consistem em parâmetros para definir se as barras

serão unidas ou não.
O grupo Esperas é muito importante para o detalhamento das escadas visto que
a ancoragem desse elemento, geralmente é feito de forma improvisada na obra, sendo
cortado o concreto para inserção das barras. Se no detalhamento houver as esperas
esse erro será evitado, pois as esperas das escadas serão detalhadas nas vigas e lajes
que se relacionam com a escada.
As armaduras de Escadas plissadas se constituem de barras dobradas de modo a
acompanhar a geometria dos degraus. Essas armaduras podem ser em estribos ou con-
tínuas, sendo que a diferença das duas pode ser ilustrado na Figura 7.27.
(a) (b)
Figura 7.27 – (a) Estribos; (b) contínua.
PROJETO DE
194 194
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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7 . 1 . 3 . 2 . R E S E R VAT Ó R I O S
As configurações de reservatórios (aqui se incluem reservatórios elevados, cisternas,

piscinas ou qualquer outro tipo de estrutura de paredes que contenham água ou solo)
podem ser alteradas na janela mostrada na Figura 7.28.
Figura 7.28 – Detalhamento de reservatórios.
Assim como visto em Escadas, os itens de Emendar barras constituem-se de parâ-

metros para decidir se as barras serão ou não emendadas.
PROJETO DE
195 195
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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Assim como visto em Escadas, os itens de Emendar barras constituem-se de parâ-

metros para decidir se as barras serão ou não emendadas.
Armaduras construtivas são detalhadas nos cantos, podendo ser adotado, como
regra prática, o diâmetro imediatamente superior ao maior diâmetro que está sendo
montado no nó. Perceba no exemplo da Figura 7.29 que a armadura construtiva N18
tem diâmetro de 10 mm, que é uma bitola imediatamente superior à armadura N14 de
8 mm. Caso o projetista não quiser adotar essa regra prática, é possível adotar um diâ-
metro fixo.
Figura 7.29 – Armadura construtiva em reservatório.
A opção Ângulo de geração de cortes é útil quando houver paredes no reservatório

não ortogonais. Permite que o programa faça cortes ortogonais e paralelos ao ân-
gulo informado. Tratando-se de reservatórios, chanfros são de grande importância
no momento da manutenção e limpeza. No entanto, se o que estiver em pauta forem
piscinas, convém utilizar ângulos retos, isto é, valor de chanfro igual a zero.
PROJETO DE
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Esses valores de chanfro em qualquer interface (paredes e laje de fundo, paredes

de contenção) podem ser definidos no campo Comprimento do chanfro. Definindo
esse comprimento, ele é adotado para todas as interfaces selecionadas.
Em conjunto com o chanfro, adota-se bitola, espaçamento e comprimento para a
armadura construtiva do chanfro, conforme mostrado na Figura 7.30.
Figura 7.30 – Armadura construtiva do chanfro.
As indicações das armaduras são importantes no momento da armação, de modo

que não sejam trocadas as posições. Para isso, pode-se adotar as indicações conforme
também é mostrado na Figura 7.30.
PROJETO DE
197 197
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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7 . 1 . 3 . 4 . D E TA L H E S T Í P I C O S
Os detalhes típicos são desenhos esquemáticos que indicam como as armaduras

devem ser executadas. Nessa janela é possível se decidir quais símbolos serão gerados
junto com o detalhamento das lajes. Veja a Figura 7.31 para visualizar a janela de con-
figuração de detalhes típicos.
Figura 7.31 – Detalhes típicos.
PROJETO DE
198 198
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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7.1.4. BLOCOS
O detalhamento de blocos é configurado na aba Blocos do menu Configurações

–Detalhamento conforme Figura 7.32.
Figura 7.32 – Detalhes de blocos.
No grupo Armaduras existe a opção Detalhar estribos horizontais em toda a al-

tura útil que, quando ativada, permite que os estribos horizontais sejam estendidos ao
longo de toda a altura útil, juntamente com a ponta reta da armadura principal. Dessa
forma os itens de ponta reta mínima são desativados, visto que essas pontas serão
estendidas ao longo da altura útil.
PROJETO DE
199 199
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Quando a opção de detalhar estribos horizontais em toda a altura útil estiver ativa,
o campo Separar faixa adicional com tamanho superior a é liberada. O valor configu-
rado nesse campo indica que, se além da faixa de estribo calculado houver uma sobra
de altura útil maior ou igual a esse número, os estribos dessa faixa adicional são
detalhados com o espaçamento máximo configurado no menu Configurações – Dimen-
sionamento, botão Armadura e grupo Superior.
O cobrimento do bloco na estaca indica o valor em que a estaca adentra ao bloco
de coroamento. A Figura 7.33 mostra esse cobrimento quando se configura o valor de
15 cm. Os valores usuais variam de 10 a 15 cm.
Figura 7.33 – Cobrimento do bloco na estaca.
PROJETO DE
200200
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
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Além do detalhamento isolado do bloco, é possível que junto a ele, seja detalhado o
pilar, ligando a opção Incluir detalhamento do pilar. Pilares com blocos de fundação
iguais podem ser agrupados no momento do detalhamento por meio da opção “Agru-
par pilares diferentes na mesma fundação”.
Se a configuração “Permitir agrupar blocos com níveis diferentes” estiver habi-
litado, os blocos iguais com níveis diferentes serão detalhados e o nível será mostrado
como variável. Caso contrário, esses blocos serão detalhados em pranchas diferentes e
apenas blocos iguais e de mesmo nível serão agrupados.
PROJETO DE
201 201
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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7 . 2 . D E TA L H A M E N T O F I N A L
Além do detalhamento dos elementos estruturais, o programa fornece outros deta-

lhes como:
• Planta de cargas e locação: disponível através do menu Estrutura-Gerar Planta
de Cargas e Estrutura-Gerar Planta de locação;
• Planta de formas: disponível acessando o croqui de cada pavimento, através
do menu Estrutura-Gerar prancha de forma;
• Relatórios de cálculo: o programa Eberick possui diversos relatórios de cálculo
emitidos, sendo referentes ao dimensionamento de cada elemento em si (e por
isso, acessados nas janelas de dimensionamento de cada elemento), como tam-
bém relatórios gerais sobre o projeto, como: deslocamentos horizontais, esta-
bilidade global, análise P-delta entre outros, acessados no menu “Estrutura- Re-
latórios”;
• Resumo de materiais: disponível através do menu Estrutura-Resumo de
materiais.
PROJETO DE
202202
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Figura 7.34- Planta de Locação dos Blocos.
PROJETO DE
203203
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Figura 7.35- Detalhamento dos blocos.
Figura 7.36- Planta de Forma.

PROJETO DE
204204
PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
DE
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Figura 7.37- Detalhamento das vigotas treliçadas da Laje.
Figura 7.38- Detalhamento da Viga.

PROJETO DE
205 205
PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
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Figura 7.39 - Planta de Vigotas Pré-moldadas.
PROJETO DE
206206
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Figura 7.40 - Detalhamento do Pilar.
PROJETO DE
207 207
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Figura 7.41- Resumo de materiais.
PROJETO DE
208208
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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7 . 3 . E X P O STA Ç Ã O
A geração das pranchas pode ser feita a partir das janelas de dimensionamento dos
elementos (Lajes, Vigas, Pilares, Sapatas e Escadas), nas quais são geradas as pranchas
referentes ao pavimento selecionado ou a partir do botão na barra de ferramentas
principal, que permite gerar pranchas, misturando tipos de elementos e pavimentos.
Para gerar as pranchas através da barra de ferramentas principal. Para isso:
• Inicialmente deverão ser configuradas as dimensões das pranchas que se-
rão geradas. Por exemplo, para configurar a prancha acesse o menu “Confi-
gurações-Pranchas e RA” e na opção “Tamanho da folha”, configure a opção “A0”
clicando em “OK” para confirmar;
• Com a janela projeto aberta, acesse o menu Estrutura-Gerar Pranchas;
• Selecione todos os elementos e pavimentos da janela clicando em “OK” para
confirmar.
• O programa emitirá alguns avisos referente ao detalhamento e devem ser
analisados.
PROJETO DE
209209
PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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Figura 7.42- Geração de Pranchas.
Figura 7.43- Pranchas: Configurações.

PROJETO DE
210 210
PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
DE
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Os avisos são emitidos quando os elementos se encontram em situação particular,

exigindo alguma verificação não realizada pelo programa, que deve ser executada pelo
projetista. Portanto, ao ser emitido um Aviso, leia e verifique se você está consciente do
detalhe apontado, prosseguindo o trabalho normalmente.
As pranchas apresentadas estarão em formato layout. Para visualizar o desenho
acesse o menu Pranchas-Mostrar somente layout.
Figura 7.44- Pranchas: Layout de impressão.

PROJETO DE
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PROJETOPREVENÇÃO
ESTRUTURAL
INCÊNDIO.
DE
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O projetista poderá exportar o projeto em formato:

• .cad, o qual permitirá edição das armaduras no software QiCAD e posterior
montagem das pranchas de plotagem no AutoCAD; ou
• .dwg, o qual permitirá edição dos desenhos e montagem das pranchas de
plotagem no software AutoCAD;
Figura 7.45- Exportação dos desenhos e/ou prancha.
PROJETO DE
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PROJETO ESTRUTURAL
PREVENÇÃO DE
INCÊNDIO.
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8. BIBLIOGRAFIA
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6118: Projeto de estruturas
de concreto – Procedimento. Rio de Janeiro, 2014.

de concreto – Procedimento. Rio de Janeiro, 2003.

de aço e de estruturas mistas de aço e concreto de edifícios. Rio de Janeiro, 2008.
AUFIERI, F. A. DIRETRIZES PARA O DIMENSIONAMENTO E DETALHAMENTO DE PI-

LARES DE EDIFÍCIOS EM CONCRETO ARMADO. Dissertação (Mestrado). São Carlos:
EESC-USP, 1997.
EBERICK, Menu de ajuda do AltoQi. Biblioteca do software.
Tensões e deformações de flexão: Rótulas Plásticas. Objetos Educacionais; e-tools;

CESEC; UFPR. Disponível em <http://www.cesec.ufpr.br/etools/oe3/flash/rot_plas/>.
Acesso em 03/02/2015.
SILVEIRA, M. V. G. ANÁLISE E DIMENSIONAMENTO DE VIGAS PAREDE DE CONCRETO

ARMADO UTILIZANDO O MÉTODO DOS CAMPOS DE TENSÃO. Dissertação (Mestrado).
Maringá: PCV-UEM, 2015.
PROJETO DE BASTOS, P. S. S. PILARES DE CONCRETO ARMADO. Notas de aula. Baurú-SP, 2005.

213 213
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PREVENÇÃO DE
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SUMÁRIO WWW.IFCON.COM.

COMANDOS GERAIS ......... . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57

ESTRIBOS ................................................................................................................. 127

Aproveitem os conhecimentos e os usem com responsabilidade em seus projetos.

Os objetivos dessa apostila são analisar, dimensionar e detalhar as estruturas de

Inicialmente o curso permitirá que o aluno entenda as fases de um projeto es-

O Eberick é um software para projeto estrutural em concreto armado moldado in-lo-

3.1.1. SENSO COMUM

Naturalmente existem diversos conceitos equivocados atribuídos a Engenharia de

Figura 3.1 - Compatibilidade de momentos em viga do tipo vão - balanço.

1. Os pilares devem ser lançados de modo a atender às condições estéticas do projeto

3. Uniformidade dos elementos tanto quanto possível;

4. Atentar à estabilidade global da estrutura, visto que pertubações horizontais como

5. Evitar ou reduzir esforços de torção de equilíbrio em vigas. Em alguns casos é alta-

Seguindo as premissas anteriormente descritas, obtemos o lançamento de pilares da

Figura 3.3 - Exemplo para o lançamento da estrutura.

As vigas serão lançadas diretamente no programa conforme será explicado à frente

Figura 3.4 - Viga biengastada no limite de plastificação.

A carga inicialmente aplicada corresponde à capacidade de seção AA (seção crítica),

Entretanto, conforme a carga aplicada aumentada, o acréscimo de momento engaste

Simultaneamente, a seção BB começa a plastificar, mas ainda com certo acréscimo

Figura 3.6 - Rótula plástica nos engastes.

Figura 3.7 - Rótula plástica no meio do vão (colapso).

Figura 3.8 - Viga biengastada tri-rotulada.

Em engenharia de estruturas, quando se é concebido uma estrutura, além dos ar-

O nó semi-rígido é caracterizado por ser um meio termo entre os vínculos apresen-

O índice de esbeltez é definido conforme equação a seguir:

L e é o comprimento de flambagem que é a função do comprimento do pilar e sua

Figura 3.9 - Valores k.

Embora existam esses valores de K para diversos tipos de vinculação, o programa

• 0 < λ ≤ 40: Pilar curto;

De acordo com essa classificação, é muito comum o dimensionamento de uma es-

Figura 3.10 - Comprimento do pilar.

3.2.3. MÉTODOS DE CÁLCULO

Os métodos de cálculo de pilares se dividem em método geral e métodos aproxima-

Já o processo de rigidez aproximadamente também é permitido para índice de esbel-

Figura 3.11 - Equilíbrio estável.

Entretanto pode ocorrer de o processo não apresentar convergência e, assim, a flecha

Figura 3.11 - Equilíbrio instável.

3.3.1. DOMÍNIOS DE DEFORMAÇÃO

Para entender o comportamento de um elemento estrutural linear (vigas, pilares), é

Figura 3.13 - Domínios do estado limite último de seção transversal.

A reta A representa a condição de tração uniforme, isto é, a posição da linha neutra

A área de varredura desse domínio consiste na fixação da deformação da armadura

Figura 3.14 - Ilustração do domínio 1

Figura 3.15 - Ilustração do domínio 2

O domínio 3 possui a fixação da deformação de ruptura do concreto comprimido em

O significado disso é que, independentemente da situação nesse domínio, com cer-

Figura 3.16 - Ilustração do domínio 3

O domínio 4 é o mais inseguro dentre os domínio que surtem maiores influência em

Figura 3.15 - Ilustração do domínio 4

O domínio 4a tem comportamento semelhante ao do domínio 4, distingue-se apenas

Figura 3.18 - Ilustração do domínio 4a

Essa figura é típica de um carregamento de flexo-compressão, muito comum em pila-

Figura 3.19 - Ilustração do domínio 4a

3.3.2. FUROS EM VIGAS

3.3.2.1. FUROS NA DIREÇÃO DA LARGURA

Furos em vigas na direção da largura devem obedecer ao item 13.2.5.1 da NBR