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WO2024143129A1 - 光学フィルタ - Google Patents

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Publication number
WO2024143129A1
WO2024143129A1 PCT/JP2023/045813 JP2023045813W WO2024143129A1 WO 2024143129 A1 WO2024143129 A1 WO 2024143129A1 JP 2023045813 W JP2023045813 W JP 2023045813W WO 2024143129 A1 WO2024143129 A1 WO 2024143129A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
less
wavelength
degrees
transmittance
incident angle
Prior art date
Application number
PCT/JP2023/045813
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
崇 長田
貴尋 坂上
和彦 塩野
Original Assignee
Ａｇｃ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ａｇｃ株式会社 filed Critical Ａｇｃ株式会社
Publication of WO2024143129A1 publication Critical patent/WO2024143129A1/ja

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B7/00—Layered products characterised by the relation between layers; Layered products characterised by the relative orientation of features between layers, or by the relative values of a measurable parameter between layers, i.e. products comprising layers having different physical, chemical or physicochemical properties; Layered products characterised by the interconnection of layers
    • B32B7/02—Physical, chemical or physicochemical properties
    • B32B7/023—Optical properties
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements
    • G02B1/10—Optical coatings produced by application to, or surface treatment of, optical elements
    • G02B1/11—Anti-reflection coatings
    • G02B1/113—Anti-reflection coatings using inorganic layer materials only
    • G02B1/115—Multilayers
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/20—Filters
    • G02B5/22—Absorbing filters
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/20—Filters
    • G02B5/26—Reflecting filters
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/20—Filters
    • G02B5/28—Interference filters

Definitions

  • the present invention relates to an optical filter that transmits visible light and blocks near-infrared light.
  • optical filters are used that transmit light in the visible range (hereafter also referred to as “visible light”) and block light in the near-infrared wavelength range (hereafter also referred to as “near-infrared light”) in order to reproduce color tones well and obtain clear images.
  • Such optical filters include various types, such as reflective filters that use optical interference to reflect the light to be blocked by alternately laminating thin dielectric films with different refractive indices (dielectric multilayer film) on one or both sides of a transparent substrate, absorptive filters that absorb the light to be blocked by using glass or dyes that absorb light in a specific wavelength range, and filters that combine reflective and absorptive types.
  • Patent Document 1 describes an optical filter that contains a copper complex that absorbs light in the near infrared region.
  • Patent Document 2 describes an optical filter that contains a dye that absorbs light in the near infrared region.
  • Patent Document 3 describes an optical filter that includes glass that absorbs light in the near-infrared region and a reflective layer made of a dielectric multilayer film.
  • the optical filter described in Patent Document 1 is made by coating phosphate glass with a copper complex that absorbs light, and has poor moisture resistance and room for improvement in terms of weather resistance.
  • the optical filter described in Patent Document 2 blocks a wide range of near-infrared light solely through the absorption characteristics of the dye, which reduces the transmittance in the visible light range, leaving room for improvement.
  • the optical film thickness of the dielectric multilayer film changes depending on the angle of incidence of light, so there are concerns about changes in the spectral transmittance curve and the spectral reflectance curve depending on the angle of incidence. For example, if the amount of light taken up in the visible light range changes at high angles of incidence, there is a problem of reduced image reproducibility. In particular, with the recent trend toward lowering the height of camera modules, it is expected that they will be used under high angles of incidence, so there is a demand for optical filters that are less susceptible to the effects of the angle of incidence.
  • the present invention aims to provide an optical filter that has excellent weather resistance, excellent transparency in the visible light region, excellent shielding properties in the near-infrared light region, particularly in a wide range including around 1200 nm, and exhibits little change in spectral characteristics even at high angles of incidence.
  • the present invention provides an optical filter etc. having the following configuration.
  • An optical filter comprising a dielectric multilayer film 1, a substrate having a near-infrared absorbing glass and a resin film, and a dielectric multilayer film 2 in this order, the resin film contains a near-infrared absorbing dye and a resin,
  • the near infrared absorbing glass is a fluorophosphate glass containing P, Cu, and F,
  • the optical filter satisfies all of the following spectral characteristics (i-1) to (i-5).
  • the absolute value of the difference between the average transmittance T 440-600 (0 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 0 degrees and the average transmittance T 440-600 (60 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 60 degrees is 15% or less.
  • the average transmittance T 440-600 (0 deg) AVE is 75% or more.
  • the wavelength IR_T 50 (0 deg ) at which the transmittance is 50% at an incident angle of 0 degrees is in the wavelength range of 580 to 640 nm.
  • the average transmittance T 700-800 (0 deg) AVE at a wavelength of 700 to 800 nm and an incident angle of 0 degrees is 1.1% or less.
  • the average transmittance T at a wavelength of 800 to 1200 nm and an incident angle of 0 degrees 800-1200 (0 deg) AVE is 5% or less
  • the present invention provides an optical filter that has excellent weather resistance, excellent transmittance in the visible light region, excellent shielding properties in the near-infrared light region, particularly in a wide range including around 1200 nm, and exhibits minimal change in spectral characteristics even at high angles of incidence.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating an example of an optical filter according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing the spectral transmittance curves (0 degree transmittance, 60 degree transmittance) of the optical filter of Example 1.
  • FIG. 3 is a diagram showing the spectral reflectance curves (5 degree reflectance, 60 degree reflectance, dielectric multilayer film 1 side) of the optical filter of Example 1.
  • FIG. 4 is a diagram showing the spectral reflectance curves (5 degree reflectance, 60 degree reflectance, dielectric multilayer film 2 side) of the optical filter of Example 1.
  • FIG. 5 is a diagram showing the spectral transmittance curve (0 degree transmittance, 60 degree transmittance) of the optical filter of Example 2.
  • FIG. 2 is a diagram showing the spectral transmittance curves (0 degree transmittance, 60 degree transmittance) of the optical filter of Example 1.
  • FIG. 3 is a diagram showing the spectral reflectance curves (5 degree reflectance, 60 degree reflectance, dielectric multi
  • FIG. 6 is a diagram showing the spectral reflectance curves (5 degree reflectance, 60 degree reflectance, dielectric multilayer film 1 side) of the optical filter of Example 2.
  • FIG. 7 is a diagram showing the spectral transmittance curves (0 degree transmittance, 60 degree transmittance) of the optical filter of Example 3.
  • FIG. 8 is a diagram showing the spectral transmittance curve (0 degree transmittance, 60 degree transmittance) of the optical filter of Example 4.
  • FIG. 9 is a diagram showing the spectral transmittance curve (0 degree transmittance, 60 degree transmittance) of the optical filter of Example 5.
  • FIG. 10 is a diagram showing the spectral transmittance curve (0 degree transmittance, 60 degree transmittance) of the optical filter of Example 6.
  • the near-infrared absorbing dye may be abbreviated as "NIR dye” and the ultraviolet absorbing dye may be abbreviated as "UV dye”.
  • NIR dye near-infrared absorbing dye
  • UV dye ultraviolet absorbing dye
  • the compound represented by formula (I) is referred to as compound (I).
  • the dye consisting of compound (I) is also referred to as dye (I), and the same applies to other dyes.
  • the group represented by formula (I) is also referred to as group (I), and the same applies to groups represented by other formulas.
  • internal transmittance is the transmittance obtained by subtracting the effect of interface reflection from the measured transmittance, as expressed by the formula ⁇ measured transmittance (incident angle 0 degrees) / (100 - reflectance (incident angle 5 degrees)) ⁇ x 100.
  • a transmittance of 90% or more in a specific wavelength range means that the transmittance is not below 90% in the entire wavelength range, i.e., the minimum transmittance is 90% or more in the wavelength range.
  • a transmittance of 1% or less in a specific wavelength range means that the transmittance is not more than 1% in the entire wavelength range, i.e., the maximum transmittance is 1% or less in the wavelength range.
  • the average transmittance and average internal transmittance in a specific wavelength range are the arithmetic mean of the transmittance and internal transmittance per 1 nm in the wavelength range.
  • the reflectance when the dielectric multilayer film side is the incident direction refers to the optical characteristics of the light reflected when measurement light is incident toward the surface of the dielectric multilayer film provided on the optical filter.
  • the spectral characteristics can be measured using an ultraviolet-visible spectrophotometer. In this specification, any numerical range expressed by "to” includes the upper and lower limits.
  • the optical filter according to this embodiment includes, in this order, a dielectric multilayer film 1, a substrate having a near-infrared absorbing glass and a resin film, and a dielectric multilayer film 2.
  • the resin film contains a near-infrared absorbing dye and a resin
  • the near-infrared absorbing glass is a fluorophosphate glass containing P, Cu, and F.
  • the light blocking property of the optical filter is ensured by the absorption characteristics of the near-infrared absorbing glass and the near-infrared absorbing dye, and the reflection characteristics of the dielectric multilayer film. Since the absorption characteristics are relatively little affected by the incident angle of light, an optical filter can be obtained whose spectral characteristics change little even at a high incident angle.
  • Figure 1 is a cross-sectional view showing an example of an optical filter according to one embodiment.
  • the optical filter 1B shown in FIG. 1 is an example that includes a dielectric multilayer film 21, a substrate 40 having a near-infrared absorbing glass 10 and a resin film 30, and a dielectric multilayer film 22.
  • the optical filter according to this embodiment satisfies all of the following spectral characteristics (i-1) to (i-5).
  • i-1 The absolute value of the difference between the average transmittance T 440-600 (0 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 0 degrees and the average transmittance T 440-600 (60 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 60 degrees is 15% or less.
  • the average transmittance T 440-600 (0 deg) AVE is 75% or more.
  • i-3) The wavelength IR_T 50 (0 deg ) at which the transmittance is 50% at an incident angle of 0 degrees is in the wavelength range of 580 to 640 nm.
  • the average transmittance T 700-800 (0 deg) AVE at a wavelength of 700 to 800 nm and an incident angle of 0 degrees is 1.1% or less.
  • the average transmittance T at a wavelength of 800 to 1200 nm and an incident angle of 0 degrees 800-1200 (0 deg) AVE is 5% or less
  • the optical filter according to this embodiment which satisfies all of the spectral characteristics (i-1) to (i-5), has high visible light transmittance as shown by characteristic (i-2), and high near-infrared light blocking performance over a wide range from 800 to 1200 nm as shown by characteristics (i-4) and (i-5).
  • characteristic (i-2) the visible light transmittance
  • characteristic (i-4) and (i-5) the transmittance over a wide range from 800 to 1200 nm as shown by characteristics (i-4) and (i-5).
  • Satisfying the spectral characteristics (i-1) and (i-2) means that the visible light transmittance does not decrease even at a high incidence angle, and the visible light transmittance is excellent.
  • the absolute value of the difference in the spectral characteristic (i-1) is preferably 15% or less, more preferably 10% or less.
  • the average transmittance T 440-600 (0 deg) AVE is preferably 76% or more, and more preferably 77% or more.
  • the spectral characteristics (i-1) and (i-2) can be achieved, for example, by using a dielectric multilayer film with low reflectance in the visible light region, and by using a near-infrared absorbing dye with high transmittance in the visible light region and fluorophosphate glass as the near-infrared absorbing glass.
  • Satisfying the spectral characteristic (i-3) means that the near-infrared region can be blocked and visible transmitted light can be efficiently captured.
  • the wavelength IR_T 50 (0 deg) is preferably in the range of 580 to 630 nm, more preferably in the range of 590 to 625 nm.
  • the spectral characteristic (i-3) can be achieved, for example, by using a fluorophosphate glass, which will be described later, as the near-infrared absorbing glass.
  • the spectroscopic characteristic (i-4) means that the near-infrared light shielding property is excellent.
  • the average transmittance T 700-800 (0 deg) AVE is preferably 0.6% or less, more preferably 0.3% or less, and particularly preferably 0.1% or less.
  • the spectral characteristic (i-4) can be achieved, for example, by using a squarylium dye, which will be described later, as the near-infrared absorbing dye, and a fluorophosphate glass, which will be described later, as the near-infrared absorbing glass.
  • the film has excellent light-shielding properties in the near-infrared light region up to a wide range around 1200 nm.
  • the average transmittance T 800-1200 (0 deg) AVE is preferably 4% or less, more preferably 3% or less.
  • the spectral characteristic (i-5) can be achieved, for example, by using a fluorophosphate glass, which will be described later, as the near-infrared absorbing glass.
  • the optical filter according to this embodiment preferably satisfies all of the following spectral characteristics (i-6) to (i-7).
  • i-6) When the dielectric multilayer film 1 side is the incident direction, the average reflectance R1 440-650 (5 deg) AVE at a wavelength of 440 to 650 nm and an incident angle of 5 degrees is 1.5% or less.
  • i-7) When the dielectric multilayer film 1 side is the incident direction, the average reflectance R1 850-1200 ( 5 deg) AVE at a wavelength of 850 to 1200 nm and an incident angle of 5 degrees is 60% or more.
  • the spectral characteristics (i-6) to (i-7) mean that the reflection characteristics of the dielectric multilayer film 1 are substantially reflected, and that the dielectric multilayer film 1 has small visible light reflection characteristics and has reflection characteristics in the near-infrared light region.
  • the average reflectance R1 440-650 (5 deg) AVE is more preferably 1.3% or less, further preferably 1.2% or less, and particularly preferably 1.1% or less.
  • the average reflectance R1 850-1200 (5 deg) AVE is more preferably 63% or more, further preferably 65% or more, and particularly preferably 70% or more.
  • the average reflectance R1 850-1200 (5 deg) AVE is preferably 95% or less, more preferably 90% or less.
  • the optical filter according to this embodiment preferably satisfies the following spectral characteristic (i-8).
  • i-8 When the dielectric multilayer film 1 side is the incident direction, the average reflectance R1 440-650 (60 deg) AVE at a wavelength of 440 to 650 nm and an incident angle of 60 degrees is 10% or less.
  • the spectral characteristic (i-8) substantially reflects the reflection characteristics of the dielectric multilayer film 1, and means that the dielectric multilayer film 1 has small visible light reflection characteristics even at a high incident angle.
  • the average reflectance R1 440-650 (60 deg) AVE is more preferably 9% or less, and further preferably 8.5% or less.
  • the optical filter according to this embodiment preferably satisfies all of the following spectral characteristics (i-9) to (i-10).
  • i-9) When the dielectric multilayer film 2 side is the direction of incidence, the average reflectance R2 440-650 (5 deg) AVE at a wavelength of 440 to 650 nm and an incident angle of 5 degrees is less than 2.0%.
  • i-10) When the dielectric multilayer film 2 side is the direction of incidence, the average reflectance R2 700-850 ( 5 deg) AVE at a wavelength of 700 to 850 nm and an incident angle of 5 degrees is 1.2% or less.
  • the spectral characteristics (i-9) to (i-10) substantially reflect the reflection characteristics of the dielectric multilayer film 2, and mean that the dielectric multilayer film 2 is an anti-reflection film having small reflection characteristics in both the visible light region and the near-infrared light region.
  • the average reflectance R2 440-650 (5 deg) AVE is more preferably 1.70% or less, and further preferably 1.53% or less.
  • the average reflectance R2 700-850 (5 deg) AVE is more preferably 1.1% or less, further preferably 1.0% or less, and particularly preferably 0.8% or less.
  • the optical filter according to this embodiment preferably satisfies all of the following spectral characteristics (i-11) to (i-12).
  • i-11 When the dielectric multilayer film 2 side is the incident direction, the average reflectance R2 440-650 (60 deg) AVE at a wavelength of 440 to 650 nm and an incident angle of 60 degrees is less than 10%.
  • the average reflectance R2 700-850 ( 60 deg) AVE at a wavelength of 700 to 850 nm and an incident angle of 60 degrees is 8% or less.
  • the spectral characteristics (i-11) to (i-12) mean that the reflection characteristics of the dielectric multilayer film 2 are substantially reflected, and that the dielectric multilayer film 2 is an anti-reflection film having small reflection characteristics in both the visible light region and the near-infrared light region even at a high incident angle.
  • the average reflectance R2 440-650 (60 deg) AVE is more preferably 9% or less, and further preferably 8.5% or less.
  • the average reflectance R2 700-850 (60 deg) AVE is more preferably 7.5% or less, further preferably 7.0% or less, and particularly preferably 6% or less.
  • the optical filter according to this embodiment preferably satisfies the following spectral characteristic (i-13).
  • i-13 When the dielectric multilayer film 1 side is the incident direction, the absolute value of the difference between the wavelength IR_R 50 (5 deg) at which the reflectance is 50% at an incident angle of 5 degrees in the wavelength range of 750 to 900 nm, and the wavelength IR_T 50 (5 deg) at which the transmittance is 50% at an incident angle of 5 degrees in the wavelength range of 500 to 700 nm, is 160 nm or more. Satisfying the spectral characteristic (i-13) means that the light-shielding region of the reflection characteristic and the light-shielding region of the absorption characteristic are separated from each other.
  • the absolute value of the difference in the spectral characteristic (i-13) is more preferably 165 nm or more, further preferably 170 nm or more, and particularly preferably 185 nm or more.
  • the optical filter according to this embodiment preferably satisfies all of the following spectral characteristics (i-14) to (i-15).
  • the amount of absorption loss XY at wavelengths X to Y nm is defined as follows.
  • (Absorption loss amount X ⁇ Y ) [%] 100 ⁇ (Transmittance at an incident angle of 5 degrees) ⁇ (Reflectance at an incident angle of 5 degrees)
  • the average absorption loss amount 700-800 in the wavelength range of 700 to 800 nm is 25% or more.
  • the average absorption loss amount 850-1000 in the wavelength range of 850 to 1000 nm is 17% or more.
  • the average value of the absorption loss amount 700-800 is more preferably 26.5% or more, and further preferably 28% or more.
  • the average value of the absorption loss amount 850-1000 is more preferably 18% or more, and further preferably 20% or more.
  • the spectral characteristics (i-14) to (i-15) can be achieved, for example, by using a near-infrared absorbing dye having a maximum absorption wavelength in the wavelength range of 700 to 800 nm.
  • the near-infrared absorbing glass in the optical filter according to this embodiment is a fluorophosphate glass containing P, Cu, and F (hereinafter, also referred to as the fluorophosphate glass of this embodiment, or simply as fluorophosphate glass or glass).
  • the inclusion of Cu makes it possible to maintain a high transmittance of light in the visible range while keeping the transmittance of light in the near-infrared range low. Also, the inclusion of F in the glass makes it possible to improve weather resistance, such as moisture resistance.
  • the components that may constitute the fluorophosphate glass of this embodiment and their suitable contents are described below.
  • the content of each component and the total content are expressed in mass %.
  • the transmittance of the glass of this embodiment includes the reflective properties of the glass surface (i.e., it is not the internal transmittance of the glass).
  • P is contained as P 5+ .
  • P5 + is the main component forming fluorophosphate glass and is an essential component for enhancing the near-infrared cutoff property. If the content of P5+ is 30% or more, the effect is sufficiently obtained, and if it is 70% or less, problems such as glass becoming unstable or weather resistance decreasing are unlikely to occur. Therefore, the content of P5 + is preferably 30 to 70%. More preferably, it is 31% or more, even more preferably 32% or more, even more preferably 33% or more, and more preferably 60% or less, even more preferably 50% or less, even more preferably 45% or less, and most preferably 43% or less.
  • As the raw material for P5 + it is preferable to use phosphoric acid or a salt thereof from the viewpoint of suppressing corrosion of the platinum crucible and suppressing volatilization of the components.
  • F is contained as F 2 ⁇ .
  • F- is an essential component for stabilizing glass and improving weather resistance.
  • the content of F- contained in glass is expressed as an external percentage when the component elements other than F- contained in glass are taken as 100 mass%.
  • the content of F- is preferably 5 to 70% by external percentage. If the content of F- is 5% or more by external percentage, the effect of weather resistance is sufficiently obtained, and if the content of F- is 70% or less by external percentage, problems such as a decrease in the transmittance of light in the visible range, a decrease in mechanical properties such as strength, hardness, and elastic modulus, and an increase in ultraviolet transmittance are unlikely to occur.
  • the content of F- is 6% or more by external percentage, even more preferably, the content of F- is 8% or more by external percentage, even more preferably, the content of F- is 8.5% or more by external percentage, and most preferably, the content of F- is 10% or more by external percentage, and more preferably, the content of F- is 60% or less by external percentage, even more preferably, the content of F- is 50% or less by external percentage, even more preferably, the content of F- is 40% or less by external percentage, and most preferably, the content of F- is 25% or less by external percentage.
  • Cu is contained as Cu + or Cu2 + , but the contents described in this specification are all when Cu2 + is present.
  • Cu 2+ is an essential component for cutting near-infrared rays.
  • the content of Cu 2+ is preferably 1 to 20%. If the content of Cu 2+ is 1% or more, the effect of increasing the light transmittance in the visible region of the glass obtained when co-added with Mo is sufficiently obtained, and if the content of Cu 2+ is 20% or less, problems such as the generation of devitrification foreign matter in the glass and the decrease in the light transmittance in the visible region are unlikely to occur.
  • it is 4.5% or more, even more preferably 6% or more, even more preferably 7.5% or more, most preferably 7.8% or more, and more preferably 18% or less, even more preferably 16% or less, even more preferably 13% or less, and most preferably 12% or less.
  • the total Cu content is the total amount of Cu expressed in mass%, including monovalent, divalent, and other valences present.
  • the range of the total Cu content in the glass is preferably 1 to 20 mass%.
  • the total Cu content is 1 mass% or more, the near-infrared cut effect can be sufficiently obtained even if the glass plate thickness is thin, and when it is 20 mass% or less, the decrease in visible transmittance can be suppressed.
  • the content of Cu + expressed in mass% can be determined in a range such that (Cu + /total Cu content) x 100 [%] is 0.01 to 4.0%.
  • Al 3+ is a component that forms glass and is a component for increasing the strength of glass, increasing the weather resistance of glass, and the like.
  • glass contains Al 3+
  • the content of Al 3+ is preferably 0 to 20%. It is more preferably 2% or more, even more preferably 3% or more, even more preferably 3.5% or more, and most preferably 5% or more, and also more preferably 18% or less, even more preferably 15% or less, even more preferably 13% or less, and most preferably 10% or less.
  • AlF3 As the raw material for Al3 + , AlF3 , Al2O3 , Al(OH) 3 , etc. can be used. Among them, it is preferable to use AlF3 , since problems such as an increase in melting temperature, generation of unmelted matter, and instability of the glass due to a decrease in the amount of F- charged are unlikely to occur.
  • Li + is a component for lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, stabilizing glass, etc.
  • the Li + content is preferably 0 to 20%. If the Li + content is 20% or less, problems such as glass becoming unstable and near-infrared cutoff properties decreasing are unlikely to occur. It is more preferably 18% or less, even more preferably 15% or less, even more preferably 12% or less, and most preferably 10% or less.
  • the electric field generated by the negative charge has the function of inhibiting the movement of electrons (e - ) between the Cu + and Mo 6 + (Cu + ⁇ Cu 2 + + e - ) and (Mo 6 + + e - ⁇ Mo 5 + ).
  • the negative charge of the oxygen ions is electrically neutralized by the positive charge carried by Na + .
  • the transfer of electrons between the Cu + and Mo5 + is promoted, the proportion of Cu + having optical absorption characteristics in the visible region is reduced, and the optical transmittance in the visible region is increased.
  • the Na + content is preferably 0.1 to 25%. If the Na + content is 25% or less, the glass is less likely to become unstable. It is more preferably 0.5% or more, even more preferably 1% or more, even more preferably 2% or more, and most preferably 3% or more, and more preferably 20% or less, even more preferably 18% or less, even more preferably 14% or less, and most preferably 10% or less.
  • K + is a component that has the effect of lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, etc.
  • the content of K + is preferably 0 to 25%. If the content of K + is 25% or less, it is preferable because the glass is less likely to become unstable. It is more preferably 23% or less, even more preferably 20% or less, even more preferably 18% or less, and most preferably 15% or less.
  • R + (one or more components selected from Li + , Na + , and K + ) is a component for lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, stabilizing glass, and the like. If the total amount of R + , that is, the total amount of Li + , Na + , and K + ( ⁇ R + ) is 0.1% or more, the effect is sufficiently obtained, and if it is 30% or less, it is preferable because the glass is less likely to become unstable. Therefore, the content of ⁇ R + is preferably 0.1 to 30%.
  • it is 1% or more, even more preferably 3% or more, even more preferably 5% or more, most preferably 8% or more, and more preferably 28% or less, even more preferably 27% or less, even more preferably 26% or less, and most preferably 25% or less.
  • Mg 2+ is a component for lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, stabilizing glass, increasing the strength of glass, etc.
  • the content of Mg 2+ is preferably 0 to 10%. If the content of Mg 2+ is 10% or less, problems such as glass becoming unstable and near-infrared cutoff properties decreasing are unlikely to occur. It is more preferably 8% or less, even more preferably 6% or less, even more preferably 5% or less, and most preferably 3% or less.
  • Ca 2+ is a component for lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, stabilizing glass, increasing the strength of glass, etc.
  • the Ca 2+ content is preferably 0 to 20%. If the Ca 2+ content is 20% or less, problems such as glass becoming unstable and near-infrared cutoff properties decreasing are unlikely to occur. It is more preferably 0.1% or more, even more preferably 1% or more, even more preferably 2% or more, and most preferably 3% or more, and more preferably 18% or less, even more preferably 15% or less, even more preferably 10% or less, and most preferably 6% or less.
  • Sr2 + is a component for lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, stabilizing glass, etc.
  • the content of Sr2+ is preferably 0 to 30%. If the content of Sr2 + is 30% or less, problems such as glass becoming unstable and near-infrared cutoff properties decreasing are unlikely to occur. It is more preferably 0.1% or more, even more preferably 1% or more, even more preferably 3% or more, and most preferably 5% or more, and more preferably 25% or less, even more preferably 20% or less, even more preferably 15% or less, and most preferably 10% or less.
  • Ba2 + is a component for lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, stabilizing glass, etc.
  • the content of Ba2+ is preferably 0 to 40%. If the content of Ba2 + is 40% or less, problems such as glass becoming unstable and near-infrared cutoff properties decreasing are unlikely to occur. It is more preferably 0.1% or more, even more preferably 5% or more, even more preferably 10% or more, most preferably 15% or more, and more preferably 35% or less, even more preferably 30% or less, even more preferably 25% or less, and most preferably 23% or less.
  • R 2+ (one or more components selected from Mg 2+ , Ca 2+ , Sr 2+ , and Ba 2+ ) is a component for lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, stabilizing glass, and the like. If the total amount of R 2+ , i.e., the total amount of Mg 2+ , Ca 2+ , Sr 2+ , and Ba 2+ ( ⁇ R 2+ ) is 10% or more, the effect is sufficiently obtained, and if it is 45% or less, the glass is less likely to become unstable. Therefore, the content of ⁇ R 2+ is preferably 10 to 45%.
  • it is 15% or more, even more preferably 20% or more, even more preferably 23% or more, most preferably 25% or more, and more preferably 40% or less, even more preferably 35% or less, even more preferably 33% or less, and most preferably 30% or less.
  • Zn 2+ has the effect of lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, etc.
  • the content of Zn 2+ is preferably 0 to 30%. If the content of Zn 2+ is 30% or less, problems such as glass becoming unstable, deterioration of the solubility of glass, and deterioration of near-infrared cutoff properties are unlikely to occur. It is more preferably 20% or less, even more preferably 15% or less, even more preferably 10% or less, and most preferably 5% or less.
  • Rb + is a component that has the effect of lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, etc.
  • the content of Rb + is preferably 0 to 10%. If the content of Rb + is 10% or less, the glass is less likely to become unstable. It is more preferably 8% or less, even more preferably 6% or less, even more preferably 4% or less, and most preferably 2% or less.
  • Cs + is a component that has the effect of lowering the melting temperature of glass, lowering the liquidus temperature of glass, etc.
  • the content of Cs + is preferably 0 to 10%. If the content of Cs + is 10% or less, the glass is less likely to become unstable. It is more preferably 8% or less, even more preferably 6% or less, even more preferably 4% or less, and most preferably 2% or less.
  • B3 + may be contained in the range of 20% or less in order to stabilize the glass. If the content of B3+ is 20% or less, problems such as deterioration of the weather resistance of the glass and deterioration of the near-infrared cutoff property are unlikely to occur. It is more preferably 15% or less, even more preferably 10% or less, even more preferably 8% or less, and most preferably 5% or less.
  • Mo is contained as Mo5 + or Mo6 + , but in this specification, the content is described as Mo6 + .
  • Mo6 + is a component for increasing the transmittance of light in the visible region through glass. It is known that Mo exists as Mo 6+ (hexavalent) in glass. However, when Mo and Cu are co-doped in phosphate glass, Cu + in the glass releases electrons (e - ) to become Cu 2+ (Cu + ⁇ Cu 2+ +e - ), and Mo 6+ receives the electrons released by Cu + to become Mo 5+ (pentavalent) (Mo 6+ +e - ⁇ Mo 5+ ).
  • the content of Mo 6+ is preferably 0 to 4%.
  • Mo 6+ When Mo 6+ is contained, its content is preferably 0.01 to 4%. If the content of Mo 6+ is 0.01% or more, the effect of increasing the light transmittance of the glass in the visible region is sufficiently obtained, and if the content is 4% or less, problems such as a decrease in the near-infrared cutoff property and the generation of devitrification in the glass are unlikely to occur. It is more preferably 0.05% or more, even more preferably 0.1% or more, even more preferably 0.2% or more, most preferably 0.3% or more, and also more preferably 3.5% or less, even more preferably 3% or less, even more preferably 2% or less, and most preferably 1% or less.
  • the content ratio of Mo 6+ and Cu 2+ is preferably 0.01 to 0.39 on a mass basis.
  • the absorption of light of wavelengths in the visible light range by Cu + can be sufficiently suppressed, and the absorption of light of wavelengths in the near-infrared range by Cu 2+ can be sufficiently promoted.
  • the decrease in the transmittance in the visible range by Mo 5+ can be suppressed.
  • it is 0.02 or more, even more preferably 0.03 or more, even more preferably 0.05 or more, and most preferably 0.1 or more, and also more preferably 0.35 or less, even more preferably 0.3 or less, even more preferably 0.25 or less, and most preferably 0.2 or less.
  • SiO2 , GeO2 , ZrO2 , SnO2 , TiO2 , CeO2, WO3 , Y2O3 , La2O3 , Gd2O3 , Yb2O3 , and Nb2O5 may be contained in a range of 10 % or less in order to improve the weather resistance of the glass. If the content of these components is 10% or less, problems such as the generation of devitrification in the glass and the deterioration of the near-infrared cutoff property are unlikely to occur. It is preferably 4% or less, more preferably 3% or less, even more preferably 2% or less, and even more preferably 1% or less.
  • Fe2O3 , Cr2O3 , Bi2O3 , NiO, V2O5 , MnO2 and CoO are all components that , when present in glass, reduce the transmittance of light in the visible region. Therefore, it is preferable that these components are not substantially contained in the glass.
  • substantially not contained in the glass means that they are not contained except for unavoidable impurities, and that the components are not actively added. Specifically, it means that the content of each of these components in the glass is about 100 mass ppm or less.
  • the fluorophosphate glass of this embodiment preferably has a thermal expansion coefficient in the range of 30°C to 300°C of 60 ⁇ 10 -7 /°C to 180 ⁇ 10 -7 /°C, more preferably 65 ⁇ 10 -7 /°C to 175 ⁇ 10 -7 /°C, and even more preferably 70 ⁇ 10 -7 /°C to 170 ⁇ 10 -7 /°C.
  • the fluorophosphate glass in the optical filter according to this embodiment preferably satisfies all of the following spectral characteristics (ii-1) to (ii-3).
  • ii-1 The wavelength IR_T 50 (0 deg) at which the transmittance is 50% at an incident angle of 0 degrees is in the wavelength range of 590 to 640 nm.
  • ii-2) The transmittance T 700 (0 deg) at a wavelength of 700 nm and an incident angle of 0 degrees is 25% or less.
  • the average transmittance T 700-800 (0 deg) AVE at a wavelength of 700 to 800 nm and an incident angle of 0 degrees is 10% or less.
  • the near-infrared absorbing glass transmits visible light, with the region of 590 to 640 nm being the boundary between the transmission band and the absorption band, and the absorption band starting from 700 nm. This allows for the production of an optical filter that is excellent in the transmittance of visible light and the blocking of near-infrared light.
  • the wavelength IR_T 50 (0 deg) is more preferably 590 to 630 nm, and further preferably 590 to 624 nm.
  • the transmittance T 700 (0 deg) is more preferably 20% or less, further preferably 15% or less, and particularly preferably 10% or less.
  • the average transmittance T 700-800 (0 deg) AVE is more preferably 9.8% or less, and further preferably 9.7% or less.
  • the fluorophosphate glass in the optical filter according to this embodiment preferably satisfies the following spectral characteristic (ii-4), thereby providing an optical filter with excellent blocking properties for near-infrared light of 800 nm or more.
  • the average transmittance T 800-1200 (0 deg) AVE at a wavelength of 800 to 1200 nm and an incident angle of 0 degree is 10% or less.
  • the average transmittance T 800-1200 (0 deg) AVE is more preferably 8% or less, and further preferably 6% or less.
  • the fluorophosphate glass in the optical filter according to this embodiment preferably has a thickness of 0.5 mm or less, more preferably 0.4 mm or less. From the viewpoint of maintaining element strength, the thickness is preferably 0.1 mm or more, more preferably 0.15 mm or more.
  • the optical filter according to this embodiment includes a dielectric multilayer film 1 and a dielectric multilayer film 2. At least one of the dielectric multilayer films is preferably designed as a reflective film that reflects a part of near-infrared light (hereinafter also referred to as an "NIR reflective film").
  • the other dielectric multilayer films may be designed as reflective films having a reflection range other than the near-infrared range, or as anti-reflection films.
  • the NIR reflective film preferably has wavelength selectivity that, for example, transmits visible light, transmits near-infrared light in the transmission region of the absorbing layer, and mainly reflects other near-infrared light.
  • At least one of the dielectric multilayer films is a reflective film having a reflecting characteristic in the near-infrared light region of wavelengths of 850 to 1200 nm, and it is preferable that light is blocked by such a characteristic.
  • the dielectric multilayer film serving as the reflective film has small changes in the reflection characteristics in the visible light region, so that an optical filter can be obtained in which the spectral characteristics in the visible light region are less likely to change depending on the angle of incidence and ripples are reduced.
  • at least one of the dielectric multilayer films is designed as a reflective film that does not reflect visible light but reflects near-infrared light (wavelength 800 to 1200 nm) at an incident angle of light of 0 to 60 degrees.
  • the other dielectric multilayer films are preferably designed as anti-reflection layers having small reflection characteristics in both the visible light region and the near-infrared light region, as shown in the spectral characteristics (i-9) to (i-12) of the optical filter described above.
  • the dielectric multilayer film is, for example, a dielectric multilayer film formed by laminating dielectric films having different refractive indices. More specifically, examples of the dielectric multilayer film include a low refractive index dielectric film (low refractive index film), a medium refractive index dielectric film (medium refractive index film), and a high refractive index dielectric film (high refractive index film), and the dielectric multilayer film is formed by laminating two or more of these.
  • the high refractive index film preferably has a refractive index of 1.6 or more at a wavelength of 500 nm, more preferably 1.8 to 2.5, and particularly preferably 2.2 to 2.5.
  • Examples of materials for the high refractive index film include Ta 2 O 5 , TiO 2 , TiO, and Nb 2 O 5.
  • Other commercially available products include OS50 (Ti 3 O 5 ), OS10 (Ti 4 O 7 ), OA500 (a mixture of Ta 2 O 5 and ZrO 2 ), and OA600 (a mixture of Ta 2 O 5 and TiO 2 ), all manufactured by Canon Optron.
  • TiO 2 is preferred from the viewpoints of film forming properties, reproducibility in refractive index, and stability.
  • the medium refractive index film preferably has a refractive index of 1.6 or more and less than 2.2 at a wavelength of 500 nm.
  • materials for the medium refractive index film include ZrO 2 , Nb 2 O 5 , Al 2 O 3 , and HfO 2 , as well as OM-4, OM-6 (a mixture of Al 2 O 3 and ZrO 2 ) and OA-100 sold by Canon Optron, and H4 and M2 (alumina lanthania) sold by Merck.
  • Al 2 O 3 -based compounds and mixtures of Al 2 O 3 and ZrO 2 are preferred from the standpoint of film-forming properties, reproducibility in refractive index, and stability.
  • the low refractive index film preferably has a refractive index of less than 1.6 at a wavelength of 500 nm, more preferably 1.38 to 1.5.
  • materials for the low refractive index film include SiO 2 , SiO x N y, and MgF 2.
  • Other commercially available products include S4F and S5F (a mixture of SiO 2 and Al 2 O 3 ) manufactured by Canon Optron. Of these, SiO 2 is preferred from the standpoint of reproducibility, stability, and economy in film formation.
  • the ratio of [sum T(H) of QWOTs of dielectric films having a relatively high refractive index]/[sum T(L) of QWOTs of dielectric films having a relatively low refractive index] is preferably 1.6 or more. This makes it easy to obtain a dielectric multilayer film that satisfies the above-mentioned spectral characteristics of reflecting near-infrared light with a wavelength of 800 to 1100 nm and suppressing reflection of visible light, and it is preferable that at least the dielectric multilayer film laminated on the light incident side satisfies this ratio relationship.
  • QWOT Quality of Wave Optical Thickness
  • the sum of the QWOTs T(H) is the sum of the QWOTs of the high refractive index films
  • the sum of the QWOTs T(L) is the sum of the QWOTs of the low refractive index films.
  • the dielectric multilayer film is a laminate of a low refractive index film and a medium refractive index film
  • the sum of the QWOTs T(H) is the sum of the QWOTs of the medium refractive index films
  • the sum of the QWOTs T(L) is the sum of the QWOTs of the low refractive index films.
  • the dielectric multilayer film is a laminate of a medium refractive index film and a high refractive index film
  • the sum of the QWOTs T(H) is the sum of the QWOTs of the high refractive index films
  • the sum of the QWOTs T(L) is the sum of the QWOTs of the medium refractive index films.
  • the dielectric multilayer film is preferably a multilayer film in which 10 or more H2 layers and M2 layers defined below are alternately laminated.
  • H2 layer A single layer having a refractive index of 1.8 to 2.5 and a QWOT of 1.1 to 3.5
  • M2 layer A single layer or multiple layers present between two H2 layers and having a sum of QWOT of 1.2 to 1.8
  • the specific laminated structure is a structure in which single layers ( H2 layers) having a large refractive index and optical thickness and layers ( M2 layers) having a total optical thickness within a predetermined range are alternately laminated in 10 or more layers.
  • H2 layers single layers
  • M2 layers layers having a total optical thickness within a predetermined range
  • the M2 layer may be a single layer or multiple layers as long as it has a predetermined optical thickness, but it is preferable that the M2 layer is composed of multiple layers in order to obtain smoother spectral characteristics, and the minimum thickness of the single layer is preferably 5 nm or more, more preferably 10 nm or more.
  • the refractive index of the dielectric film constituting the M2 layer is preferably the same as or lower than the refractive index of the H2 layer .
  • the dielectric multilayer film having the above-mentioned specific laminated structure is designed as at least a reflective film.
  • the layer closest to the near-infrared absorbing glass out of the H2 layer and the M2 layer is the H2 layer.
  • the H2 layer closest to the near-infrared absorbing glass may be laminated directly on the near-infrared absorbing glass, or another layer that does not correspond to either the H2 layer or the M2 layer may be present between the H2 layer closest to the near-infrared absorbing glass and the near-infrared absorbing glass.
  • the total number of laminated layers in the dielectric multilayer film is preferably 10 or more, more preferably 20 or more, and even more preferably 30 or more.
  • the total number of laminated layers is preferably 110 or less, more preferably 80 or less, and even more preferably 60 or less.
  • the thickness (physical thickness) of the dielectric multilayer film designed as a reflective film is preferably 1 to 6 ⁇ m overall.
  • the dielectric multilayer film that is on the sensor side is usually preferably designed as an antireflection layer.
  • the total number of layers of the dielectric multilayer film designed as an antireflection layer is preferably 40 layers or less, more preferably 30 layers or less, further preferably 20 layers or less, and is preferably 6 layers or more.
  • the thickness (physical thickness) of the dielectric multilayer film designed as an antireflection layer is preferably 0.2 to 1.0 ⁇ m overall.
  • the dielectric multilayer film can be formed using, for example, vacuum deposition processes such as CVD, sputtering, and vacuum deposition, or wet deposition processes such as spraying and dipping.
  • vacuum deposition processes such as CVD, sputtering, and vacuum deposition
  • wet deposition processes such as spraying and dipping.
  • the dielectric multilayer film laminated on the glass surface is usually placed on the lens side, and the dielectric multilayer film laminated on the resin film surface is placed on the sensor side. Therefore, it is preferable to mount the optical filter according to this embodiment so that dielectric multilayer film 1 is placed on the lens side, and dielectric multilayer film 2 is placed on the sensor side.
  • the resin film in the optical filter according to this embodiment contains a resin and a near-infrared absorbing dye.
  • the resin refers to the resin that constitutes the resin film.
  • the near-infrared absorbing dye is preferably one that has a maximum absorption wavelength in the resin at 740 to 800 nm.
  • the near-infrared light absorption region of the fluorophosphate glass containing Cu, etc. is on the short wavelength side, so the spectral characteristics of the dye can be utilized more effectively when combined with glass.
  • the near-infrared absorbing dye may be at least one selected from the group consisting of cyanine dyes, phthalocyanine dyes, squarylium dyes, naphthalocyanine dyes, and diimonium dyes, and may be used alone or in combination.
  • squarylium dyes and cyanine dyes are preferred from the viewpoint of being able to steeply absorb light in the 740 to 800 nm range and thus being able to easily exert the effects of the present invention.
  • the content of the near-infrared absorbing dye in the resin film is preferably 0.1 to 30 parts by mass, and more preferably 0.1 to 20 parts by mass, per 100 parts by mass of resin. When two or more types of compounds are combined, the above content is the total of the respective compounds.
  • the resin film may contain other dyes, for example, ultraviolet light absorbing dyes, to the extent that the effect of the present invention is not impaired.
  • ultraviolet light absorbing dyes include oxazole dyes, merocyanine dyes, cyanine dyes, naphthalimide dyes, oxadiazole dyes, oxazine dyes, oxazolidine dyes, naphthalic acid dyes, styryl dyes, anthracene dyes, cyclic carbonyl dyes, and triazole dyes.
  • merocyanine dyes are particularly preferred.
  • one type may be used alone, or two or more types may be used in combination.
  • the resin is not limited as long as it is a transparent resin, and one or more transparent resins selected from polyester resin, acrylic resin, epoxy resin, ene-thiol resin, polycarbonate resin, polyether resin, polyarylate resin, polysulfone resin, polyethersulfone resin, polyparaphenylene resin, polyarylene ether phosphine oxide resin, polyamide resin, polyimide resin, polyamideimide resin, polyolefin resin, cyclic olefin resin, polyurethane resin, polystyrene resin, etc. may be used.
  • One of these resins may be used alone, or two or more may be used in combination. From the viewpoints of the spectral characteristics, glass transition point (Tg) and adhesion of the resin film, one or more resins selected from polyimide resins, polycarbonate resins, polyester resins and acrylic resins are preferred.
  • dyes When multiple dyes are used, they may be contained in the same resin film, or each may be contained in a separate resin film.
  • the resin film can be formed by dissolving or dispersing the dye, resin or raw material components of the resin, and each component that is mixed as necessary in a solvent to prepare a coating liquid, applying this to a support, drying it, and further curing it as necessary.
  • the support in this case may be the near-infrared absorbing glass used in this filter, or a peelable support that is used only when forming the resin film.
  • the solvent may be a dispersion medium in which the dye can be stably dispersed, or a solvent in which the dye can be dissolved.
  • the coating liquid may also contain a surfactant to improve voids caused by tiny bubbles, depressions caused by the adhesion of foreign matter, and repellency during the drying process.
  • a surfactant to improve voids caused by tiny bubbles, depressions caused by the adhesion of foreign matter, and repellency during the drying process.
  • the dip coating method, cast coating method, spin coating method, etc. can be used to apply the coating liquid.
  • a resin film is formed by drying. If the coating liquid contains raw materials for a transparent resin, a curing process such as heat curing or light curing is further performed.
  • the resin film can also be produced in a film-like form by extrusion molding.
  • the resulting film-like resin film can be laminated onto phosphate glass and integrated by thermocompression bonding or the like to produce a substrate.
  • the optical filter may have one resin film layer, or two or more layers. When two or more layers are present, each layer may have the same or different configurations. When two or more resin films are present, they may all be laminated on the same main surface side of the near-infrared absorbing glass, or each may be laminated on a different main surface side.
  • the thickness of the resin film is 10 ⁇ m or less, preferably 5 ⁇ m or less, from the viewpoint of the in-plane film thickness distribution within the substrate after coating and the appearance quality, and is preferably 0.5 ⁇ m or more, from the viewpoint of expressing the desired spectral characteristics with an appropriate dye concentration. Note that, if the optical filter has two or more layers of resin films, it is preferable that the total thickness of each resin film is within the above range.
  • the resin film in the optical filter according to this embodiment preferably satisfies all of the following spectral characteristics (iv-1) to (iv-4).
  • iv-1 The average internal transmittance T (in) 440-600 (0 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 0 degrees is 90% or more.
  • iv-2) The wavelength IR_T (in) 50 (0 deg) at which the internal transmittance is 50% at an incident angle of 0 degrees is in the wavelength range of 630 to 645 nm.
  • the absolute value of the difference between the wavelength IR_T (in) 70 (0 deg) at which the internal transmittance is 70% at an incident angle of 0 degrees and the wavelength IR_T (in) 20 (0 deg) at which the transmittance is 20% at an incident angle of 0 degrees is 60 nm or less.
  • the average internal transmittance T (in) 700-800 (0 deg) AVE at a wavelength of 700 to 800 nm and an incident angle of 0 degrees is 5% or less.
  • the resin film has a high visible light transmittance as shown by the spectral characteristics (iv-1), a wavelength of 630 to 645 nm is a boundary region between the transmission region and the absorption region as shown by the spectral characteristics (iv-2), a steep absorption characteristic in the boundary region as shown by the spectral characteristics (iv-3), and a high blocking property for near-infrared light with a wavelength of 700 to 800 nm as shown by the spectral characteristics (iv-4).
  • the near infrared absorbing glass and the substrate having the resin film preferably satisfy all of the following spectroscopic properties (iii-1) to (iii-3).
  • (iii-1) Average internal transmittance T (in) 440-600 (0 deg) AVE at wavelength 440-600 nm and incident angle 0 degrees is 75% or more.
  • (iii-2) Average internal transmittance T (in) 700-800 (0 deg) AVE at wavelength 700-800 nm and incident angle 0 degrees is 1.2% or less.
  • (iii-3) Average internal transmittance T (in) 800-1000 (0 deg) AVE at wavelength 800-1000 nm and incident angle 0 degrees is 5% or less.
  • the substrate combining glass and a near-infrared absorbing dye has high visible light transmittance and high near-infrared absorption characteristics of 700 to 1000 nm.
  • the average internal transmittance T (in) 440-600 (0 deg) AVE is more preferably 76% or more, and further preferably 77% or more.
  • the average internal transmittance T (in) 700-800 (0 deg) AVE is more preferably 1.1% or less, and further preferably 1.05% or less.
  • the average internal transmittance T (in) 800-1000 (0 deg) AVE is more preferably 4.5% or less, and further preferably 4.0% or less.
  • the optical filter of this embodiment may also include other components, such as a component (layer) that provides absorption by inorganic fine particles that control the transmission and absorption of light in a specific wavelength range.
  • a component (layer) that provides absorption by inorganic fine particles that control the transmission and absorption of light in a specific wavelength range.
  • inorganic fine particles include ITO (indium tin oxide), ATO (antimony-doped tin oxide), cesium tungstate, lanthanum boride, and the like.
  • ITO fine particles and cesium tungstate fine particles have high transmittance of visible light and have light absorption properties over a wide range of infrared wavelengths exceeding 1200 nm, and therefore can be used when blocking such infrared light is required.
  • the optical filter of this embodiment When the optical filter of this embodiment is used in an imaging device such as a digital still camera, for example, it can provide an imaging device with excellent color reproducibility.
  • an imaging device includes a solid-state imaging element, an imaging lens, and the optical filter of this embodiment.
  • the optical filter of this embodiment can be used, for example, by being placed between the imaging lens and the solid-state imaging element, or by being directly attached to the solid-state imaging element, imaging lens, etc. of the imaging device via an adhesive layer.
  • An optical filter comprising a dielectric multilayer film 1, a substrate having a near-infrared absorbing glass and a resin film, and a dielectric multilayer film 2 in this order, the resin film contains a near-infrared absorbing dye and a resin,
  • the near infrared absorbing glass is a fluorophosphate glass containing P, Cu, and F,
  • the optical filter satisfies all of the following spectral characteristics (i-1) to (i-5).
  • the absolute value of the difference between the average transmittance T 440-600 (0 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 0 degrees and the average transmittance T 440-600 (60 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 60 degrees is 15% or less.
  • the average transmittance T 440-600 (0 deg) AVE is 75% or more.
  • the wavelength IR_T 50 (0 deg ) at which the transmittance is 50% at an incident angle of 0 degrees is in the wavelength range of 580 to 640 nm.
  • the average reflectance R1 850-1200 ( 5 deg) AVE at a wavelength of 850 to 1200 nm and an incident angle of 5 degrees is 60% or more.
  • the average reflectance R1 440-650 (60 deg) AVE at a wavelength of 440 to 650 nm and an incident angle of 60 degrees is 10% or less.
  • the optical filter satisfies all of the following spectral characteristics (i-9) to (i-10).
  • the average reflectance R2 440-650 (60 deg) AVE at a wavelength of 440 to 650 nm and an incident angle of 60 degrees is less than 10%.
  • the average reflectance R2 700-850 ( 60 deg) AVE at a wavelength of 700 to 850 nm and an incident angle of 60 degrees is 8% or less.
  • the absolute value of the difference between the wavelength IR_R 50 (5 deg) at which the reflectance is 50% at an incident angle of 5 degrees in the wavelength range of 750 to 900 nm and the wavelength IR_T 50 (5 deg) at which the transmittance is 50% at an incident angle of 5 degrees in the wavelength range of 580 to 640 nm is 160 nm or more.
  • the amount of absorption loss XY at wavelengths X to Y nm is defined as follows.
  • (Absorption loss amount X ⁇ Y ) [%] 100 ⁇ (Transmittance at an incident angle of 5 degrees) ⁇ (Reflectance at an incident angle of 5 degrees)
  • the near infrared absorbing glass has a thickness of 0.4 mm or less,
  • the optical filter according to any one of [1] to [7], wherein the near infrared absorbing glass satisfies all of the following spectroscopic properties (ii-1) to (ii-3): (ii-1) The wavelength IR_T 50 (0 deg) at which the transmittance is 50% at an incident angle of 0 degrees is in the wavelength
  • the transmittance T 700 (0 deg) at a wavelength of 700 nm and an incident angle of 0 degrees is 25% or less.
  • the average transmittance T 700-800 (0 deg) AVE at a wavelength of 700 to 800 nm and an incident angle of 0 degrees is 10% or less.
  • the optical filter according to any one of [1] to [8], wherein the substrate satisfies all of the following spectral characteristics (iii-1) to (iii-3).
  • the average internal transmittance T (in) 440-600 (0 deg) AVE at a wavelength of 440 to 600 nm and an incident angle of 0 degrees is 75% or more.
  • the average internal transmittance T (in) 700-800 (0 deg) AVE at a wavelength of 700 to 800 nm and an incident angle of 0 degrees is 1.2% or less.
  • the average internal transmittance T (in) 800-1000 (0 deg) AVE at a wavelength of 800 to 1000 nm and an incident angle of 0 degrees is 5% or less.
  • the dyes used in each example are as follows: Compound 1 (cyanine compound): Synthesized based on the method described in Dyes and Pigments, 73, 344-352 (2007). Compound 2 (squarylium compound): Synthesized based on WO 2017/135359. Compound 3 (merocyanine compound): Synthesized according to the specification of German Patent Publication No. 10109243. Compound 4 (squarylium compound): Synthesized based on JP 2017-110209 A. Compound 5 (squarylium compound): Synthesized based on WO 2014/088063 and WO 2016/133099.
  • the maximum absorption wavelength of each dye in polyimide resin is shown in Table 2 below.
  • glass A1, glass A2, glass B, glass C, glass D1, and glass D2 shown in Table 1 were prepared.
  • the above-mentioned glasses A1, A2, B, D1 and D2 are fluorophosphate glasses, and the glass C is phosphate glass.
  • fluorophosphate glass has high transmittance in the visible light region and excellent light blocking properties in the near-infrared region, and is particularly excellent at blocking light with wavelengths of 700 nm to 800 nm.
  • Optical filter> A resin film was formed on one of the main surfaces of the fluorophosphate glass substrate A1 by the method described below, to produce a base material having a glass substrate and a resin film.
  • each of the above dyes was added to the resin solution at the concentration shown in Table 2 below per 100 parts by mass of resin, and the solution was stirred and dissolved at 50°C for 2 hours to obtain a coating liquid.
  • the obtained coating liquid was applied to a glass substrate by spin coating to form a resin film 1 with a film thickness of approximately 3 ⁇ m.
  • TiO2 and SiO2 were deposited by vapor deposition in the composition shown in Table 3 below to form a dielectric multilayer film 1.
  • TiO2 and SiO2 were deposited by vapor deposition in the composition shown in Table 4 below to form a dielectric multilayer film 2.
  • an optical filter having a structure of dielectric multilayer film 1 (Table 3)/fluorophosphate glass A1/resin film 1/dielectric multilayer film 2 (Table 4) was prepared.
  • Example 2 to 12 Optical filters> An optical filter was produced in the same manner as in Example 1, except that the glass, the resin film, the dielectric multilayer film 1, and the dielectric multilayer film 2 were changed to the compositions shown below. The compositions of each dielectric multilayer film are shown in Tables 3 to 6.
  • Example 2 Dielectric multilayer film 1 (Table 3) / Fluorophosphate glass A2 / Resin film 1 / Dielectric multilayer film 2 (Table 4)
  • Example 3 Dielectric multilayer film 1 (Table 3) / Fluorophosphate glass B / Resin film 1 / Dielectric multilayer film 2 (Table 4)
  • Example 4 Dielectric multilayer film 1 (Table 3) / Phosphate glass C / Resin film 1 / Dielectric multilayer film 2 (Table 4)
  • Example 5 Dielectric multilayer film 1 (Table 5) / Fluorophosphate glass A1 / Resin film 1 / Dielectric multilayer film 2 (Table 4)
  • Example 6 Dielectric multilayer film 1 (Table 3) / Fluorophosphate glass A1 / Resin film 2 / Dielectric multilayer film 2 (Table 4)
  • Example 7 Dielectric multilayer film 1 (Table 3) / Fluorophosphate glass D2 / Resin film 1 / Dielectric multilayer film 2 (Table 4)
  • Example 8 Dielectric
  • the spectral transmittance curve was measured at an incident angle of 0 degrees in the wavelength range of 300 to 1200 nm using an ultraviolet-visible spectrophotometer.
  • the spectral characteristics of each resin film were evaluated by the internal transmittance for the resin film formed on a transparent glass substrate in order to avoid the influence of reflection at the air interface and the glass interface. The results are shown in Table 2 below.
  • the spectral transmittance curve was measured at an incident angle of 0 degrees in the wavelength range of 300 to 1200 nm using an ultraviolet-visible spectrophotometer.
  • the spectral characteristics of each substrate were evaluated using internal transmittance to avoid the influence of reflection at the air interface and the glass interface. The results are shown in Table 6 below.
  • a UV-visible spectrophotometer was used to measure the spectral transmittance curves at incident angles of 0 degrees and 60 degrees and the spectral reflectance curve at an incident angle of 5 degrees in the wavelength range of 300 to 1200 nm. The results are shown in Tables 7 and 8 below.
  • the spectral transmittance curve of the optical filter of Example 1 is shown in Fig. 2, the spectral reflectance curve of the incident direction on the dielectric multilayer film 1 side is shown in Fig. 3, and the spectral reflectance curve of the incident direction on the dielectric multilayer film 2 side is shown in Fig. 4.
  • the spectral transmittance curve of the optical filter of Example 2 is shown in Fig. 5, and the spectral reflectance curve of the incident direction on the dielectric multilayer film 1 side is shown in Fig. 6.
  • the spectral transmittance curves of the optical filters of Examples 3 to 6 are shown in Figs. 7 to 10, respectively. Examples 1 to 12 are working examples, and Examples 3 and 5 are comparative examples.
  • the optical filter of this embodiment has excellent weather resistance, changes in spectral characteristics are small even at high angles of incidence, excellent transmittance in the visible light region, and excellent near-infrared shielding, especially in a wide range of spectral characteristics including 1200 nm. It is useful for imaging devices such as cameras and sensors for transport aircraft, which have become increasingly high-performance in recent years.

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Abstract

本発明は、誘電体多層膜１と、近赤外線吸収ガラスおよび樹脂膜を有する基材と、誘電体多層膜２とをこの順に備えた光学フィルタであって、前記樹脂膜は、近赤外線吸収色素および樹脂を含有し、前記近赤外線吸収ガラスが、Ｐ、Ｃｕ、及びＦを含有するフツリン酸ガラスであり、前記光学フィルタが特定の分光特性（ｉ－１）～（ｉ－５）をすべて満たす光学フィルタに関する。

Description

光学フィルタ
　本発明は、可視光を透過し、近赤外光を遮断する光学フィルタに関する。
　固体撮像素子を用いた撮像装置には、色調を良好に再現し鮮明な画像を得るため、可視域の光（以下「可視光」ともいう）を透過し、近赤外波長領域の光（以下「近赤外光」ともいう）を遮断する光学フィルタが用いられる。
　このような光学フィルタとしては、例えば、透明基板の片面または両面に、屈折率が異なる誘電体薄膜を交互に積層（誘電体多層膜）し、光の干渉を利用して遮蔽したい光を反射する反射型のフィルタや、特定の波長領域の光を吸収するガラスや色素を用いて遮蔽したい光を吸収する吸収型のフィルタや、反射型と吸収型を組み合わせたフィルタ等、様々な方式が挙げられる。
　特許文献１には、近赤外線領域の光を吸収する銅錯体を含む光学フィルタが記載されている。
　特許文献２には、近赤外線領域の光を吸収する色素を含む光学フィルタが記載されている。
　特許文献３には、近赤外線領域の光を吸収するガラスと、誘電体多層膜からなる反射層とを備えた光学フィルタが記載されている。
日本国特許第６８０２９３８号公報 国際公開第２０１９／１６８０９０号 国際公開第２０１９／１５１３４８号
　特許文献１に記載の光学フィルタは、光を吸収する銅錯体をリン酸ガラスに塗工しており、耐湿性が弱く、耐候性の点で改善の余地があった。
　特許文献２に記載の光学フィルタは、色素の吸収特性のみによって近赤外領域を広範囲に遮光することで、可視光領域の透過率が低下してしまう点で改善の余地がある。
　また特許文献３に記載される光学フィルタのように、誘電体多層膜の反射を利用した光学フィルタは、光の入射角度により誘電体多層膜の光学膜厚が変化するために、入射角による分光透過率曲線、分光反射率曲線の変化が懸念される。たとえば高入射角度で可視光領域の光の取り込み量が変化すると、画像再現性が低下する問題が生じる。特に、近年のカメラモジュール低背化に伴い高入射角条件での使用が想定されるため、入射角の影響を受けにくい光学フィルタが求められている。
　本発明は、優れた耐候性を有し、可視光領域の透過性に優れ、近赤外光領域の遮蔽性、特に１２００ｎｍ付近も含む広範囲の遮蔽性に優れ、高入射角でも分光特性の変化が小さい光学フィルタの提供を目的とする。
　本発明は、以下の構成を有する光学フィルタ等を提供する。
〔１〕誘電体多層膜１と、近赤外線吸収ガラスおよび樹脂膜を有する基材と、誘電体多層膜２とをこの順に備えた光学フィルタであって、
　前記樹脂膜は、近赤外線吸収色素および樹脂を含有し、
　前記近赤外線吸収ガラスが、Ｐ、Ｃｕ、及びＦを含有するフツリン酸ガラスであり、
　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１）～（ｉ－５）をすべて満たす光学フィルタ。
（ｉ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥと、波長４４０～６００ｎｍ、入射角６０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（６０ｄｅｇ）ＡＶＥとの差の絶対値が１５％以下
（ｉ－２）前記平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上
（ｉ－３）入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が波長５８０～６４０ｎｍの領域にある
（ｉ－４）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．１％以下
（ｉ－５）波長８００～１２００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
　本発明によれば、優れた耐候性を有し、可視光領域の透過性に優れ、近赤外光領域の遮蔽性、特に１２００ｎｍ付近も含む広範囲の遮蔽性に優れ、高入射角でも分光特性の変化が小さい光学フィルタを提供できる。
図１は一実施形態の光学フィルタの一例を概略的に示す断面図である。 図２は例１の光学フィルタの分光透過率曲線（０度透過率、６０度透過率）を示す図である。 図３は例１の光学フィルタの分光反射率曲線（５度反射率、６０度反射率、誘電体多層膜１側）を示す図である。 図４は例１の光学フィルタの分光反射率曲線（５度反射率、６０度反射率、誘電体多層膜２側）を示す図である。 図５は例２の光学フィルタの分光透過率曲線（０度透過率、６０度透過率）を示す図である。 図６は例２の光学フィルタの分光反射率曲線（５度反射率、６０度反射率、誘電体多層膜１側）を示す図である。 図７は例３の光学フィルタの分光透過率曲線（０度透過率、６０度透過率）を示す図である。 図８は例４の光学フィルタの分光透過率曲線（０度透過率、６０度透過率）を示す図である。 図９は例５の光学フィルタの分光透過率曲線（０度透過率、６０度透過率）を示す図である。 図１０は例６の光学フィルタの分光透過率曲線（０度透過率、６０度透過率）を示す図である。
　以下、本発明の実施の形態について説明する。
　本明細書において、近赤外線吸収色素を「ＮＩＲ色素」、紫外線吸収色素を「ＵＶ色素」と略記することもある。
　本明細書において、式（Ｉ）で示される化合物を化合物（Ｉ）という。他の式で表される化合物も同様である。化合物（Ｉ）からなる色素を色素（Ｉ）ともいい、他の色素についても同様である。また、式（Ｉ）で表される基を基（Ｉ）とも記し、他の式で表される基も同様である。
　本明細書において、内部透過率とは、｛実測透過率（入射角０度）／（１００－反射率（入射角５度））｝×１００の式で示される、実測透過率から界面反射の影響を引いて得られる透過率である。
　本明細書において、特定の波長域について、透過率が例えば９０％以上とは、その全波長領域において透過率が９０％を下回らない、すなわちその波長領域において最小透過率が９０％以上であることをいう。同様に、特定の波長域について、透過率が例えば１％以下とは、その全波長領域において透過率が１％を超えない、すなわちその波長領域において最大透過率が１％以下であることをいう。内部透過率においても同様である。特定の波長域における平均透過率および平均内部透過率は、該波長域の１ｎｍ毎の透過率および内部透過率の相加平均である。誘電体多層膜側を入射方向としたときの反射率とは、光学フィルタに設けられた誘電体多層膜の表面に向けて測定光を入射させ、反射した光の光学特性をいうものである。
　分光特性は、紫外可視分光光度計を用いて測定できる。
　本明細書において、数値範囲を表す「～」では、上下限を含む。
＜光学フィルタ＞
　本実施形態に係る光学フィルタは、誘電体多層膜１と、近赤外線吸収ガラスおよび樹脂膜を有する基材と、誘電体多層膜２とをこの順に備える。前記樹脂膜は、近赤外線吸収色素および樹脂を含有し、前記近赤外線吸収ガラスが、Ｐ、Ｃｕ、及びＦを含有するフツリン酸ガラスである。
　本発明において、後述するように光学フィルタの遮光性は近赤外線吸収ガラスと近赤外線吸収色素の吸収特性と、誘電体多層膜の反射特性とにより担保されることが好ましい。吸収特性は光の入射角による影響が比較的軽微であるため、高入射角でも分光特性の変化が小さい光学フィルタが得られる。
　図面を用いて本実施形態に係る光学フィルタの構成例について説明する。図１は、一実施形態の光学フィルタの一例を概略的に示す断面図である。
　図１に示す光学フィルタ１Ｂは、誘電体多層膜２１と、近赤外線吸収ガラス１０および樹脂膜３０を有する基材４０と、誘電体多層膜２２とを備えた例である。
　本実施形態に係る光学フィルタは、下記分光特性（ｉ－１）～（ｉ－５）をすべて満たす。
（ｉ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥと、波長４４０～６００ｎｍ、入射角６０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（６０ｄｅｇ）ＡＶＥとの差の絶対値が１５％以下
（ｉ－２）前記平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上
（ｉ－３）入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が波長５８０～６４０ｎｍの領域にある
（ｉ－４）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．１％以下
（ｉ－５）波長８００～１２００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
　分光特性（ｉ－１）～（ｉ－５）を全て満たす本実施形態に係る光学フィルタは、特性（ｉ－２）に示すように可視光の高い透過性と、特性（ｉ－４）、（ｉ－５）に示すように８００～１２００ｎｍの広範囲に高い近赤外光遮蔽性を有する。また特性（ｉ－３）に示すように特定の波長範囲内に入射角０度で透過率が５０％になる波長があり、さらに特性（ｉ－１）に示すように高入射角でも可視光の分光特性の変化が小さい。
　分光特性（ｉ－１）および（ｉ－２）を満たすことは、高入射角でも可視光透過率が低下せず可視光透過性に優れることを意味する。
　分光特性（ｉ－１）における差の絶対値は好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下である。
　平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥは好ましくは７６％以上、より好ましくは７７％以上である。
　分光特性（ｉ－１）および（ｉ－２）は、たとえば、可視光領域の反射率が低い誘電体多層膜を用いること、可視光領域の透過率が高い近赤外線吸収色素および近赤外線吸収ガラスとしてフツリン酸ガラスを用いることにより達成できる。
　分光特性（ｉ－３）を満たすことは近赤外光領域を遮光して効率的に可視透過光を取り込めることを意味する。
　波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）は好ましくは５８０～６３０ｎｍ、より好ましくは５９０～６２５ｎｍにある。
　分光特性（ｉ－３）は、例えば、近赤外線吸収ガラスとして後述するフツリン酸ガラスを用いることにより達成できる。
　分光特性（ｉ－４）を満たすことは、近赤外光遮蔽性に優れることを意味する。
　平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥは好ましくは０．６％以下、より好ましくは０．３％以下、特に好ましくは０．１％以下である。
　分光特性（ｉ－４）は、たとえば、近赤外線吸収色素として後述するスクアリリウム色素を用い、近赤外線吸収ガラスとして後述するフツリン酸ガラスを用いることにより達成できる。
　分光特性（ｉ－５）を満たすことは、１２００ｎｍ付近の広範囲まで近赤外光領域の遮光性に優れることを意味する。
　平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥは好ましくは４％以下、より好ましくは３％以下である。
　分光特性（ｉ－５）は、たとえば、近赤外線吸収ガラスとして後述するフツリン酸ガラスを用いることにより達成できる。
　本実施形態に係る光学フィルタは、下記分光特性（ｉ－６）～（ｉ－７）をすべて満たすことが好ましい。
（ｉ－６）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ１４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが１．５％以下
（ｉ－７）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長８５０～１２００ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ１８５０－１２００（５ｄｅｇ）ＡＶＥが６０％以上
　分光特性（ｉ－６）～（ｉ－７）は、誘電体多層膜１の反射特性が実質的に反映され、誘電体多層膜１が、可視光反射特性が小さく、近赤外光領域に反射特性を有することを意味する。
　平均反射率Ｒ１４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは１．３％以下、さらに好ましくは１．２％以下、特に好ましくは１．１％以下である。
　平均反射率Ｒ１８５０－１２００（５ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは６３％以上、さらに好ましくは６５％以上、特に好ましくは７０％以上である。また、近赤外光領域の反射特性が強すぎると高入射角において可視光透過率変化が生じやすいため、平均反射率Ｒ１８５０－１２００（５ｄｅｇ）ＡＶＥは好ましくは９５％以下、より好ましくは９０％以下である。
　本実施形態に係る光学フィルタは、下記分光特性（ｉ－８）を満たすことが好ましい。
（ｉ－８）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ１４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％以下
　分光特性（ｉ－８）は、誘電体多層膜１の反射特性が実質的に反映され、誘電体多層膜１が、高入射角であっても可視光反射特性が小さいことを意味する。
　平均反射率Ｒ１４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは９％以下、さらに好ましくは８．５％以下である。
　本実施形態に係る光学フィルタは、下記分光特性（ｉ－９）～（ｉ－１０）をすべて満たすことが好ましい。
（ｉ－９）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ２４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが２．０％未満
（ｉ－１０）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長７００～８５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ２７００－８５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが１．２％以下
　分光特性（ｉ－９）～（ｉ－１０）は、誘電体多層膜２の反射特性が実質的に反映され、誘電体多層膜２が、可視光領域および近赤外光領域のいずれにおいても反射特性が小さい反射防止膜であることを意味する。
　平均反射率Ｒ２４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは１．７０％以下、さらに好ましくは１．５３％以下である。
　平均反射率Ｒ２７００－８５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは１．１％以下、さらに好ましくは１．０％以下、特に好ましくは０．８％以下である。
　本実施形態に係る光学フィルタは、下記分光特性（ｉ－１１）～（ｉ－１２）をすべて満たすことが好ましい。
（ｉ－１１）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ２４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％未満
（ｉ－１２）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長７００～８５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ２７００－８５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが８％以下
　分光特性（ｉ－１１）～（ｉ－１２）は、誘電体多層膜２の反射特性が実質的に反映され、誘電体多層膜２が、高入射角であっても、可視光領域および近赤外光領域のいずれにおいても反射特性が小さい反射防止膜であることを意味する。
　平均反射率Ｒ２４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは９％以下、さらに好ましくは８．５％以下である。
　平均反射率Ｒ２７００－８５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは７．５％以下、さらに好ましくは７．０％以下、特に好ましくは６％以下である。
　本実施形態に係る光学フィルタは、下記分光特性（ｉ－１３）を満たすことが好ましい。
（ｉ－１３）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長７５０～９００ｎｍの領域において入射角５度で反射率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｒ５０（５ｄｅｇ）と、波長５００～７００ｎｍの領域において入射角５度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（５ｄｅｇ）との差の絶対値が１６０ｎｍ以上
　分光特性（ｉ－１３）を満たすことは、反射特性の遮光領域と、吸収特性の遮光領域とが離れていることを意味する。
　分光特性（ｉ－１３）における差の絶対値はより好ましくは１６５ｎｍ以上、さらに好ましくは１７０ｎｍ以上、特に好ましくは１８５ｎｍ以上である。
　本実施形態に係る光学フィルタは、下記分光特性（ｉ－１４）～（ｉ－１５）をすべて満たすことが好ましい。
　前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長Ｘ～Ｙｎｍにおける吸収損失量Ｘ－Ｙを以下に定義する。
（吸収損失量Ｘ－Ｙ）［％］＝１００－（入射角５度における透過率）―（入射角５度における反射率）
（ｉ－１４）波長７００～８００ｎｍにおける吸収損失量７００－８００の平均値が２５％以上
（ｉ－１５）波長８５０～１０００ｎｍにおける吸収損失量８５０－１０００の平均値が１７％以上
　吸収損失量が大きいほど、かかる波長領域の光が吸収されていることを意味する。
　分光特性（ｉ－１４）～（ｉ－１５）を満たすことは、吸収損失によって分光特性を形成している割合が一定以上あることを意味する。この割合が大きいほど、垂直入射光と斜入射光で分光特性の変動が少なくなる効果が期待できる。
　吸収損失量７００－８００の平均値はより好ましくは２６．５％以上、さらに好ましくは２８％以上である。
　吸収損失量８５０－１０００の平均値はより好ましくは１８％以上、さらに好ましくは２０％以上である。
　分光特性（ｉ－１４）～（ｉ－１５）は、たとえば、波長７００～８００ｎｍに最大吸収波長を有する近赤外線吸収色素を用いることにより達成できる。
＜近赤外線吸収ガラス（フツリン酸ガラス）＞
　本実施形態に係る光学フィルタにおける近赤外線吸収ガラスはＰ、Ｃｕ、及びＦを含有するフツリン酸ガラス（以下、本実施形態のフツリン酸ガラス、または単にフツリン酸ガラス若しくはガラスともいう）である。
　ＰおよびＦを含有するフツリン酸ガラスにおいて、Ｃｕを含有させることにより、可視領域の光の透過率を高く維持しつつ、近赤外域の光の透過率を低く抑えることができる。また、ガラスにＦを含有することで耐湿性等の耐候性を向上できる。
　本実施形態のフツリン酸ガラスを構成しうる各成分およびその好適な含有量について以下に説明する。本願明細書において、特記しない限り、各成分の含有量、および合計含有量は、質量％表示とする。また、本実施形態のガラスの透過率は、ガラス表面の反射特性を含むものとする（すなわち、ガラスの内部透過率ではない）。
　本実施形態のフツリン酸ガラスにおいて、ＰはＰ５＋として含有される。
　Ｐ５＋は、フツリン酸ガラスを形成する主成分であり、かつ近赤外線カット性を高めるための必須成分である。Ｐ５＋の含有量が３０％以上であれば、その効果が十分得られ、７０％以下であれば、ガラスが不安定になったり、耐候性が低下したりする等の問題が生じにくい。そのため、Ｐ５＋の含有量は、好ましくは３０～７０％である。より好ましくは３１％以上であり、さらに好ましくは３２％以上であり、さらに一層好ましくは３３％以上であり、また、より好ましくは６０％以下であり、さらに好ましくは５０％以下であり、さらに一層好ましくは４５％以下であり、最も好ましくは４３％以下である。
　なお、Ｐ５＋の原料は、白金るつぼの侵食を抑制し、成分の揮発抑制の観点から、リン酸またはその塩の使用が好ましい。
　本実施形態のフツリン酸ガラスにおいて、ＦはＦ－として含有される。
　Ｆ－は、ガラスを安定化させるため、耐候性を向上させるための必須成分である。本明細書中では、ガラス中に含まれるＦ－の以外の成分元素を１００質量％としたとき、ガラス中に含まれるＦ－の含有量を外割で表示した。Ｆ－の含有量は外割で５～７０％が好ましい。Ｆ－の含有量が外割で５％以上であれば、耐候性の効果が十分得られ、外割で７０％以下であると可視領域の光の透過率が低下したり、強度や硬度や弾性率といった機械的特性が低下したり、紫外線透過率が高まったりする等の問題が生じにくい。より好ましくは外割で６％以上であり、さらに好ましくは外割で８％以上であり、さらに一層好ましくは外割で８．５％以上であり、最も好ましくは外割で１０％以上であり、また、より好ましくは外割で６０％以下であり、さらに好ましくは外割で５０％以下であり、さらに一層好ましくは外割で４０％以下であり、最も好ましくは外割で２５％以下である。
　本実施形態のフツリン酸ガラスにおいて、ＣｕはＣｕ＋またはＣｕ２＋として含有されるが、本願明細書中では全てＣｕ２＋として存在した場合の含有量を記載している。
　Ｃｕ２＋は、近赤外線カットのための必須成分である。Ｃｕ２＋の含有量は１～２０％が好ましい。Ｃｕ２＋の含有量が１％以上であれば、その効果およびＭｏと共添加した際に得られるガラスの可視領域の光の透過率を高める効果が十分に得られ、また２０％以下であれば、ガラスに失透異物が発生したり、可視領域の光の透過率が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは４．５％以上であり、さらに好ましくは６％以上であり、さらに一層好ましくは７．５％以上であり、最も好ましくは７．８％以上であり、また、より好ましくは１８％以下であり、さらに好ましくは１６％以下であり、さらに一層好ましくは１３％以下であり、最も好ましくは１２％以下である。
　また、全Ｃｕ量は、１価、２価、その他の存在する価数も含め、質量％表示のＣｕの合量であり、本実施形態のガラス（但し、Ｆ－の含有量を除く）を１００質量％とした場合、当該ガラスにおいて、全Ｃｕ量の含有量の範囲は、１～２０質量％であるのが好ましい。全Ｃｕ量が１質量％以上であると、ガラスの板厚を薄くしても近赤外線カットの効果が十分に得られ、また２０質量％以下であると可視域透過率の低下を抑制できる。より好ましく４．５％以上であり、さらに好ましくは６％以上であり、さらに一層好ましくは７．５％以上であり、最も好ましくは９％以上であり、また、より好ましくは１８％以下であり、さらに好ましくは１６％以下であり、さらに一層好ましくは１３％以下であり、最も好ましくは１１．５％以下である。なお、Ｃｕ＋の質量％表示の含有量は、（Ｃｕ＋／全Ｃｕ量）×１００［％］が、０．０１～４．０％となるような範囲で決めることができる。
　Ａｌ３＋は、ガラスを形成する成分であり、ガラスの強度を高める、ガラスの耐候性を高める等のための成分である。ガラスがＡｌ３＋を含有する場合、Ａｌ３＋の含有量が２％以上であれば、その効果が十分得られ、２０％以下であれば、ガラスが不安定になったり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。Ａｌ３＋の含有量は、好ましくは０～２０％である。より好ましくは２％以上であり、さらに好ましくは３％以上であり、さらに一層好ましくは３．５％以上であり、最も好ましくは５％以上であり、また、より好ましくは１８％以下であり、さらに好ましくは１５％以下であり、さらに一層好ましくは１３％以下であり、最も好ましくは１０％以下である。
　なお、Ａｌ３＋の原料として、ＡｌＦ３、Ａｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３等を用いることができ、なかでも溶解温度の上昇や未融物の発生、及びＦ－の仕込み量が減少してガラスが不安定になる等の問題が生じにくいという点で、ＡｌＦ３を用いることが好ましい。
　Ｌｉ＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させるなどのための成分である。Ｌｉ＋の含有量は０～２０％が好ましい。Ｌｉ＋の含有量が２０％以下であれば、ガラスが不安定になったり、近赤外性カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは１８％以下であり、さらに好ましくは１５％以下であり、さらに一層好ましくは１２％以下であり、最も好ましくは１０％以下である。
　本実施形態のフツリン酸ガラスにおいて、ＮａはＮａ＋として含有されうる。
　Ｎａ＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させるなどのための成分である。また、ガラスがＮａ＋を含有することで、Ｍｏと共添加した際に得られるガラスの可視領域の光の透過率を高める効果が十分に得られる。そのメカニズムは次のように説明される。フツリン酸ガラス中のＣｕ＋の周囲には酸素イオンが存在し、それら酸素イオンは負の電荷を帯びている。負の電荷によって生じる電場は前記Ｃｕ＋とＭｏ６＋の間で行われる電子（ｅ－）の移動（Ｃｕ＋→Ｃｕ２＋＋ｅ－）および（Ｍｏ６＋＋ｅ－→Ｍｏ５＋）を阻害する働きがある。フツリン酸ガラス中にＮａ＋が存在することで、Ｎａ＋が帯びている正の電荷により、酸素イオンの負の電荷が電気的に中和される。その結果、前記Ｃｕ＋とＭｏ５＋間で行われる電子の移動が助長され、可視領域の光吸収特性を持つＣｕ＋の存在割合が減少し、可視領域の光透過率が高まる。
　ガラスがＮａ＋を含有する場合、Ｎａ＋の含有量は０．１～２５％が好ましい。Ｎａ＋の含有量が２５％以下であれば、ガラスが不安定になりにくい。より好ましくは０．５％以上であり、さらに好ましくは１％以上であり、さらに一層好ましくは２％以上であり、最も好ましくは３％以上であり、また、より好ましくは２０％以下であり、さらに好ましくは１８％以下であり、さらに一層好ましくは１４％以下であり、最も好ましくは１０％以下である。
　Ｋ＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、などの効果がある成分である。Ｋ＋の含有量としては、０～２５％が好ましい。Ｋ＋の含有量が２５％以下であれば、ガラスが不安定になりにくいため好ましい。より好ましくは２３％以下であり、さらに好ましくは２０％以下であり、さらに一層好ましくは１８％以下であり、最も好ましくは１５％以下である。
　Ｒ＋（Ｌｉ＋、Ｎａ＋、及びＫ＋から選ばれる１つ以上の成分）は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させるなどのための成分である。Ｒ＋の合計量、すなわちＬｉ＋、Ｎａ＋、及びＫ＋の合計量（ΣＲ＋）が０．１％以上であれば、その効果が十分得られ、３０％以下であれば、ガラスが不安定になりにくいため好ましい。そのため、ΣＲ＋の含有量は、好ましくは０．１～３０％である。より好ましくは１％以上であり、さらに好ましくは３％以上であり、さらに一層好ましくは５％以上であり、最も好ましくは８％以上であり、また、より好ましくは２８％以下であり、さらに好ましくは２７％以下であり、さらに一層好ましくは２６％以下であり、最も好ましくは２５％以下である。
　Ｍｇ２＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させる、ガラスの強度を高める等のための成分である。Ｍｇ２＋の含有量としては０～１０％が好ましい。Ｍｇ２＋の含有量が１０％以下であれば、ガラスが不安定になったり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは８％以下であり、さらに好ましくは６％以下であり、さらに一層好ましくは５％以下であり、最も好ましくは３％以下である。
　Ｃａ２＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させる、ガラスの強度を高める等のための成分である。Ｃａ２＋の含有量としては０～２０％が好ましい。Ｃａ２＋の含有量が２０％以下であれば、ガラスが不安定となったり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは０．１％以上であり、さらに好ましくは１％以上であり、さらに一層好ましくは２％以上であり、最も好ましくは３％以上であり、また、より好ましくは１８％以下であり、さらに好ましくは１５％以下であり、さらに一層好ましくは１０％以下であり、最も好ましくは６％以下である。
　Ｓｒ２＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させるなどのための成分である。Ｓｒ２＋の含有量としては０～３０％が好ましい。Ｓｒ２＋の含有量が３０％以下であれば、ガラスが不安定となったり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは０．１％以上であり、さらに好ましくは１％以上であり、さらに一層好ましくは３％以上であり、最も好ましくは５％以上であり、また、より好ましくは２５％以下であり、さらに好ましくは２０％以下であり、さらに一層好ましくは１５％以下であり、最も好ましくは１０％以下である。
　Ｂａ２＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させる等のための成分である。Ｂａ２＋の含有量としては０～４０％が好ましい。Ｂａ２＋の含有量が４０％以下であれば、ガラスが不安定となったり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは０．１％以上であり、さらに好ましくは５％以上であり、さらに一層好ましくは１０％以上であり、最も好ましくは１５％以上であり、また、より好ましくは３５％以下であり、さらに好ましくは３０％以下であり、さらに一層好ましくは２５％以下であり、最も好ましくは２３％以下である。
　Ｒ２＋（Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、及びＢａ２＋から選ばれる１つ以上の成分）は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする、ガラスを安定化させる等のための成分である。Ｒ２＋の合計量、すなわちＭｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、及びＢａ２＋の合計量（ΣＲ２＋）が１０％以上であれば、その効果が十分得られ、４５％以下であれば、ガラスが不安定になりにくい。そのため、ΣＲ２＋の含有量は、好ましくは１０～４５％である。より好ましくは１５％以上であり、さらに好ましくは２０％以上であり、さらに一層好ましくは２３％以上であり、最も好ましくは２５％以上であり、また、より好ましくは４０％以下であり、さらに好ましくは３５％以下であり、さらに一層好ましくは３３％以下であり、最も好ましくは３０％以下である。
　Ｚｎ２＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする等の効果がある。Ｚｎ２＋の含有量は０～３０％が好ましい。Ｚｎ２＋の含有量が３０％以下であれば、ガラスが不安定になったり、ガラスの溶解性が悪化したり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましく２０％以下であり、さらに好ましくは１５％以下であり、さらに一層好ましくは１０％以下であり、最も好ましくは５％以下である。
　Ｒｂ＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする等の効果がある成分である。Ｒｂ＋の含有量としては、０～１０％が好ましい。Ｒｂ＋の含有量が１０％以下であれば、ガラスが不安定になりにくい。より好ましくは８％以下であり、さらに好ましくは６％以下であり、さらに一層好ましくは４％以下であり、最も好ましくは２％以下である。
　Ｃｓ＋は、ガラスの溶融温度を低くする、ガラスの液相温度を低くする等の効果がある成分である。Ｃｓ＋の含有量としては、０～１０％が好ましい。Ｃｓ＋の含有量が１０％以下であれば、ガラスが不安定になりにくい。より好ましくは８％以下であり、さらに好ましくは６％以下であり、さらに一層好ましくは４％以下であり、最も好ましくは２％以下である。
　Ｂ３＋は、ガラスを安定化させるために２０％以下の範囲で含有してもよい。Ｂ３＋の含有量が２０％以下であれば、ガラスの耐候性が悪化したり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは１５％以下であり、さらに好ましくは１０％以下であり、さらに一層好ましくは８％以下であり、最も好ましくは５％以下である。
　Ｍｏは、Ｍｏ５＋またはＭｏ６＋として含有されるが、本願明細書では全てＭｏ６＋として存在した場合の含有量を記載している。
　Ｍｏ６＋は、ガラスの可視領域の光の透過率を高めるための成分である。
　Ｍｏは、ガラス中でＭｏ６＋（６価）で存在することが知られている。しかしながら、リン酸ガラスにおいてＭｏとＣｕとを共添加すると、ガラス中のＣｕ＋が電子（ｅ－）を放出しＣｕ２＋となり（Ｃｕ＋　→　Ｃｕ２＋　＋ｅ－）、Ｃｕ＋が放出した電子をＭｏ６＋が受け取りＭｏ５＋（５価）となる（Ｍｏ６＋　＋ｅ－　→　Ｍｏ５＋）。これにより、波長３００ｎｍ～６００ｎｍ付近に吸収特性を有するＣｕ＋（１価）の存在割合が減少し、波長４００ｎｍ～５４０ｎｍの光の透過率が増加する。Ｍｏ５＋は、波長４００ｎｍ前後の光を吸収する特性があると考えられるため、波長４００ｎｍ前後の光の透過率は増加しないと考えられる。
　Ｍｏ６＋の含有量は、０～４％が好ましい。Ｍｏ６＋を含有する場合、その含有量は０．０１～４％が好ましい。Ｍｏ６＋は、その含有量が０．０１％以上であればガラスの可視領域の光の透過率を高める効果が十分に得られ、また４％以下であれば、近赤外線カット性が低下したり、ガラスに失透異物が発生したりする等の問題が生じにくい。より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．１％以上であり、さらに一層好ましくは０．２％以上であり、最も好ましくは０．３％以上であり、また、より好ましくは３．５％以下であり、さらに好ましくは３％以下であり、さらに一層好ましくは２％以下であり、最も好ましくは１％以下である。
　Ｍｏ６＋を含有する場合、Ｍｏ６＋及びＣｕ２＋の含有量比（Ｍｏ６＋／Ｃｕ２＋）は質量基準で０．０１～０．３９であることが好ましい。０．０１以上であることで、Ｃｕ＋による可視光域の波長の光の吸収を十分抑制できるとともに、Ｃｕ２＋による近赤外域の波長の光の吸収を十分促進できる。また、０．３９以下であることで、Ｍｏ５＋による可視域の透過率の低下を抑制できる。より好ましくは０．０２以上であり、さらに好ましくは０．０３以上であり、さらに一層好ましくは０．０５以上であり、最も好ましくは０．１以上であり、また、より好ましくは０．３５以下であり、さらに好ましくは０．３以下であり、さらに一層好ましくは０．２５以下であり、最も好ましくは０．２以下である。
　本実施形態のフツリン酸ガラスにおいて、ＳｉＯ２、ＧｅＯ２、ＺｒＯ２、ＳｎＯ２、ＴｉＯ２、ＣｅＯ２、ＷＯ３、Ｙ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５は、ガラスの耐候性を上げるために１０％以下の範囲で含有してもよい。これら成分の含有量が１０％以下であれば、ガラスに失透異物が発生したり、近赤外線カット性が低下したりする等の問題が生じにくい。好ましくは４％以下であり、より好ましくは３％以下であり、さらに好ましくは２％以下であり、さらに一層好ましくは１％以下である。
　Ｆｅ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３、Ｂｉ２Ｏ３、ＮｉＯ、Ｖ２Ｏ５、ＭｎＯ２およびＣｏＯは、いずれもガラス中に存在することで、可視領域の光の透過率を低下させる成分である。よって、これらの成分は、実質的にガラス中に含有しないことが好ましい。ここで、実質的にガラス中に含有しないとは、不可避的不純物を除き含有させないことを意味し、その成分は積極的には添加されないことを意味する。具体的には、これらの成分の含有率がガラス中にそれぞれ１００質量ｐｐｍ程度以下であることを意味する。
　本実施形態のフツリン酸ガラスは３０℃～３００℃の範囲における熱膨張係数が６０×１０－７／℃～１８０×１０－７／℃であることが好ましく、６５×１０－７／℃～１７５×１０－７／℃がより好ましく、７０×１０－７／℃～１７０×１０－７／℃がさらに好ましい。
　本実施形態に係る光学フィルタにおけるフツリン酸ガラスは、下記分光特性（ｉｉ－１）～（ｉｉ－３）をすべて満たすことが好ましい。
（ｉｉ－１）入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が波長５９０～６４０ｎｍの領域にある
（ｉｉ－２）波長７００ｎｍ、入射角０度での透過率Ｔ７００（０ｄｅｇ）が２５％以下
（ｉｉ－３）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％以下
　分光特性（ｉｉ－１）～（ｉｉ－３）に示すように、近赤外線吸収ガラスは、可視光を透過し、５９０～６４０ｎｍの領域が透過帯域と吸収帯域の境界であり、７００ｎｍ以降から吸収帯域となる。これにより、可視光の透過性と近赤外光の遮蔽性に優れた光学フィルタが得られる。
　波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）はより好ましくは５９０～６３０ｎｍ、さらに好ましくは５９０～６２４ｎｍにある。
　透過率Ｔ７００（０ｄｅｇ）はより好ましくは２０％以下、さらに好ましくは１５％以下、特に好ましくは１０％以下である。
　平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは９．８％以下、さらに好ましくは９．７％以下である。
　本実施形態に係る光学フィルタにおけるフツリン酸ガラスは、下記分光特性（ｉｉ－４）を満たすことが好ましい。これにより、８００ｎｍ以降の近赤外光の遮蔽性に優れた光学フィルタが得られる。
（ｉｉ－４）波長８００～１２００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％以下
　平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは８％以下、さらに好ましくは６％以下である。
　本実施形態に係る光学フィルタにおけるフツリン酸ガラスは、厚みが好ましくは０．５ｍｍ以下、より好ましくは０．４ｍｍ以下である。また素子強度維持の観点から厚みは０．１ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは０．１５ｍｍ以上である。
＜誘電体多層膜＞
　本実施形態に係る光学フィルタは、誘電体多層膜１および誘電体多層膜２を備える。誘電体多層膜の少なくとも一つは、近赤外光の一部を反射する反射膜（以下「ＮＩＲ反射膜」とも記載する。）として設計されることが好ましい。他の誘電体多層膜は、近赤外域以外の反射域を有する反射膜や、または反射防止膜として設計されてもよい。
　ＮＩＲ反射膜は、例えば、可視光を透過し、吸収層の透過領域の近赤外光を透過し、それ以外の近赤外光を主に反射する波長選択性を有することが好ましい。
　上記光学フィルタの分光特性（ｉ－５）および分光特性（ｉ－７）に示したように、誘電体多層膜の少なくとも一方は波長８５０～１２００ｎｍの近赤外光領域に反射特性を有する反射膜であって、かかる特性により遮光されることが好ましい。
　かかる特定波長領域の反射特性と、７４０～８００ｎｍに最大吸収波長を有する近赤外線吸収色素と、波長７００～１２００ｎｍを主に吸収するフツリン酸ガラスの吸収特性と組み合わせることで、波長７００～１２００ｎｍの近赤外光領域を広範囲に遮光できる。
　一方、上記光学フィルタの分光特性（ｉ－６）および分光特性（ｉ－８）に示したように、当該反射膜としての誘電体多層膜は可視光領域の反射特性変化が小さいことが好ましい。これにより可視光領域の分光特性が入射角によって変化しにくく、リップルが低減された光学フィルタが得られる。
　以上より、少なくとも一つの誘電体多層膜は、可視光は反射せず、光の入射角が０度ないし６０度で近赤外光（波長８００～１２００ｎｍ）を反射する反射膜として設計されることが好ましい。
　他の誘電体多層膜は、上記光学フィルタの分光特性（ｉ－９）～分光特性（ｉ－１２）に示したように、可視光領域および近赤外光領域のいずれも反射特性が小さい、反射防止層として設計されることが好ましい。
　誘電体多層膜は、例えば、屈折率の異なる誘電体膜を積層した誘電体多層膜から構成される。より具体的には、低屈折率の誘電体膜（低屈折率膜）、中屈折率の誘電体膜（中屈折率膜）、高屈折率の誘電体膜（高屈折率膜）が挙げられ、これらのうち２以上を積層した誘電体多層膜から構成される。
　高屈折率膜は、好ましくは、波長５００ｎｍにおける屈折率が１．６以上であり、より好ましくは１．８～２．５であり、特に好ましくは２．２～２．５である。高屈折率膜の材料としては、例えばＴａ２Ｏ５、ＴｉＯ２、ＴｉＯ、Ｎｂ２Ｏ５が挙げられる。その他市販品としてキヤノンオプトロン社製、ＯＳ５０（Ｔｉ３Ｏ５）、ＯＳ１０（Ｔｉ４Ｏ７）、ＯＡ５００（Ｔａ２Ｏ５とＺｒＯ２の混合物）、ＯＡ６００（Ｔａ２Ｏ５とＴｉＯ２の混合物）などが挙げられる。これらのうち、成膜性、屈折率等における再現性、安定性等の点から、ＴｉＯ２が好ましい。
　中屈折率膜は、好ましくは、波長５００ｎｍにおける屈折率が１．６以上２．２未満である。中屈折率膜の材料としては、例えばＺｒＯ２、Ｎｂ２Ｏ５、Ａｌ２Ｏ３、ＨｆＯ２や、キヤノンオプトロン社が販売しているＯＭ－４、ＯＭ－６（Ａｌ２Ｏ３とＺｒＯ２との混合物）、ＯＡ－１００、Ｍｅｒｃｋ社が販売しているＨ４、Ｍ２（アルミナランタニア）等が挙げられる。これらのうち、成膜性、屈折率等における再現性、安定性等の点から、Ａｌ２Ｏ３系の化合物やＡｌ２Ｏ３とＺｒＯ２との混合物が好ましい。
　低屈折率膜は、好ましくは、波長５００ｎｍにおける屈折率が１．６未満であり、より好ましくは１．３８～１．５である。低屈折率膜の材料としては、例えばＳｉＯ２、ＳｉＯｘＮｙ、ＭｇＦ２等が挙げられる。その他市販品としてキヤノンオプトロン社製、Ｓ４Ｆ、Ｓ５Ｆ（ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３の混合物）が挙げられる。これらのうち、成膜性における再現性、安定性、経済性等の点から、ＳｉＯ２が好ましい。
　誘電体多層膜は、〔屈折率が相対的に高い誘電体膜のＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｈ）〕／〔屈折率が相対的に低い誘電体膜のＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｌ）〕が、好ましくは１．６以上である。これにより、波長８００～１１００ｎｍの近赤外光を反射し、可視光は反射を抑えた上記分光特性を満たす誘電体多層膜が得られやすく、また、少なくとも光の入射側に積層される誘電体多層膜はかかる比率関係を満たすことが好ましい。
　なお、ここでＱＷＯＴ（Ｑｕａｔｅｒ　Ｗａｖｅ　Ｏｐｔｉｃａｌ　Ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）とは、波長のλ／４の光学膜厚であり、下記式により物理膜厚から算出される。
　ＱＷＯＴ＝物理膜厚／中心波長（５００ｎｍ）×４×波長５００ｎｍにおける屈折率
　誘電体多層膜が、低屈折率膜と高屈折率膜との積層体である場合、ＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｈ）は高屈折率膜のＱＷＯＴの総和であり、ＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｌ）は低屈折率膜のＱＷＯＴの総和である。
　また、誘電体多層膜が、低屈折率膜と中屈折率膜との積層体である場合、ＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｈ）は中屈折率膜のＱＷＯＴの総和であり、ＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｌ）は低屈折率膜のＱＷＯＴの総和である。
　誘電体多層膜が、中屈折率膜と高屈折率膜との積層体である場合、ＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｈ）は高屈折率膜のＱＷＯＴの総和であり、ＱＷＯＴの総和Ｔ（Ｌ）は中屈折率膜のＱＷＯＴの総和である。
　また、誘電体多層膜は、下記に定義するＨ２層とＭ２層とが交互にそれぞれ１０層以上積層された多層膜であることが好ましい。Ｈ２層：屈折率が１．８以上２．５以下、ＱＷＯＴが１．１以上３．５以下である単層Ｍ２層：２つのＨ２層間に存在し、ＱＷＯＴの総和が１．２以上１．８以下である単層または複数の層
　上記特定の積層構造は、屈折率と光学膜厚の大きい単層（Ｈ２層）と、光学膜厚の総和が所定範囲内の層（Ｍ２層）とが交互に１０以上積層された構造である。かかる構造により、波長８００～１２００ｎｍの近赤外光を反射し、可視光の反射率が低い誘電体多層膜が得られやすい。
　なおＭ２層は所定の光学膜厚を満たせば、単層であっても複数の層であってもよいが、より滑らかな分光特性が得られる観点から、複数の層から構成されることが好ましく、また単層の膜厚の最小は５ｎｍ以上が好ましく、１０ｎｍ以上がより好ましい。またＭ２層を構成する誘電体膜の屈折率は、Ｈ２層の屈折率と同一であるか、またはＨ２層の屈折率よりも低いことが好ましい。
　上記特定の積層構造を有するのは、少なくとも反射膜として設計される誘電体多層膜であることが好ましい。
　反射膜として設計される誘電体多層膜が上記積層構造を有する場合、Ｈ２層とＭ２層のうち近赤外線吸収ガラスに最も近い層はＨ２層であることが好ましい。近赤外線吸収ガラスに最も近いＨ２層は近赤外線吸収ガラスに直接積層されていてもよいし、近赤外線吸収ガラスに最も近いＨ２層と近赤外線吸収ガラスとの間に、Ｈ２層にもＭ２層にも該当しない他の層が存在してもよい。
　反射膜として設計される誘電体多層膜としては、誘電体多層膜の合計積層数が、好ましくは１０層以上、より好ましくは２０層以上、さらに好ましくは３０層以上である。ただし、合計積層数が多くなると、反り等が発生したり、膜厚が増加したりするため、合計積層数は１１０層以下が好ましく、８０層以下がより好ましく、６０層以下がより一層好ましい。
　また、反射膜として設計される誘電体多層膜の膜厚（物理膜厚）は、全体として１～６μｍが好ましい。
　光学フィルタを撮像装置に実装する際にセンサ側となる誘電体多層膜は、通常、反射防止層として設計されることが好ましい。反射防止層として設計される誘電体多層膜の合計積層数は、好ましくは４０層以下、より好ましくは３０層以下、さらに好ましくは２０層以下であり、また好ましくは６層以上である。
　また、反射防止層として設計される誘電体多層膜の膜厚（物理膜厚）は、全体として０．２～１．０μｍが好ましい。
　誘電体多層膜の形成には、例えば、ＣＶＤ法、スパッタリング法、真空蒸着法等の真空成膜プロセスや、スプレー法、ディップ法等の湿式成膜プロセス等を使用できる。
　光学フィルタを撮像装置に実装する際は、通常、ガラス面に積層された誘電体多層膜がレンズ側に、樹脂膜面に積層された誘電体多層膜がセンサ側となるようにする。したがって、本実施形態に係る光学フィルタは、誘電体多層膜１がレンズ側、誘電体多層膜２がセンサ側となるように実装することが好ましい。
＜樹脂膜＞
　本実施形態に係る光学フィルタにおける樹脂膜は、樹脂と、近赤外線吸収色素とを含む。ここで、樹脂とは、樹脂膜を構成する樹脂を指す。
　近赤外線吸収色素としては、樹脂中で波長７４０～８００ｎｍに最大吸収波長を有する色素が好ましい。７４０～８００ｎｍに最大吸収波長を有することで、Ｃｕ等を含有するフツリン酸ガラスの近赤外光吸収領域が短波長側となるため、ガラスと組み合わせた際に色素の分光特性をより効果的に活用できる。
　近赤外線吸収色素としては、たとえば、シアニン色素、フタロシアニン色素、スクアリリウム色素、ナフタロシアニン色素、およびジイモニウム色素からなる群より選ばれる少なくとも一種が挙げられ、単独もしくは複数を混合して用いることができる。中でも、７４０～８００ｎｍの領域を急峻に吸収でき、本発明の効果が発揮されやすい観点から、スクアリリウム色素、シアニン色素が好ましい。
　樹脂膜における近赤外線吸収色素の含有量は、樹脂１００質量部に対し好ましくは０．１～３０質量部、より好ましくは０．１～２０質量部である。なお、２種以上の化合物を組み合わせる場合、上記含有量は各化合物の総和である。
　樹脂膜は、本発明の効果を損なわない範囲で、その他の色素、例えば紫外光吸収色素を含有してもよい。
　紫外光吸収色素としては、オキサゾール色素、メロシアニン色素、シアニン色素、ナフタルイミド色素、オキサジアゾール色素、オキサジン色素、オキサゾリジン色素、ナフタル酸色素、スチリル色素、アントラセン色素、環状カルボニル色素、トリアゾール色素等が挙げられる。この中でも、メロシアニン色素が特に好ましい。また、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　樹脂としては、透明樹脂であれば制限されず、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、エン・チオール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエーテル樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリパラフェニレン樹脂、ポリアリーレンエーテルフォスフィンオキシド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリオレフィン樹脂、環状オレフィン樹脂、ポリウレタン樹脂、およびポリスチレン樹脂等から選ばれる１種以上の透明樹脂が用いられる。これらの樹脂は１種を単独で使用してもよく、２種以上を混合して使用してもよい。
　樹脂膜の分光特性やガラス転移点（Ｔｇ）、密着性の観点から、ポリイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂から選ばれる１種以上の樹脂が好ましい。
　複数の色素を用いる場合、これらは同一の樹脂膜に含まれてもよく、また、それぞれ別の樹脂膜に含まれてもよい。
　樹脂膜は、色素と、樹脂または樹脂の原料成分と、必要に応じて配合される各成分とを、溶媒に溶解または分散させて塗工液を調製し、これを支持体に塗工し乾燥させ、さらに必要に応じて硬化させて形成できる。この際の支持体は、本フィルタに用いられる近赤外線吸収ガラスでもよいし、樹脂膜を形成する際にのみ使用する剥離性の支持体でもよい。また、溶媒は、安定に分散できる分散媒または溶解できる溶媒であればよい。
　また、塗工液は、微小な泡によるボイド、異物等の付着による凹み、乾燥工程でのはじき等の改善のため界面活性剤を含んでもよい。さらに、塗工液の塗工には、例えば、浸漬コーティング法、キャストコーティング法、またはスピンコート法等を使用できる。上記塗工液を支持体上に塗工後、乾燥させることにより樹脂膜が形成される。また、塗工液が透明樹脂の原料成分を含有する場合、さらに熱硬化、光硬化等の硬化処理を行う。
　また、樹脂膜は、押出成形によりフィルム状に製造可能でもある。得られたフィルム状樹脂膜をリン酸ガラスに積層し熱圧着等により一体化させることにより基材を製造できる。
　樹脂膜は、光学フィルタの中に１層有してもよく、２層以上有してもよい。２層以上有する場合、各層は同じ構成であっても異なってもよい。また樹脂膜を２層以上有する場合は、近赤外線吸収ガラスの同一主面側に全て積層されてもよく、異なる主面側にそれぞれ積層されていてもよい。
　樹脂膜の厚さは、塗工後の基板内の面内膜厚分布、外観品質の観点から１０μｍ以下、好ましくは５μｍ以下であり、また、適切な色素濃度で所望の分光特性を発現する観点から好ましくは０．５μｍ以上である。なお、光学フィルタが樹脂膜を２層以上有する場合は、各樹脂膜の総厚が上記範囲内であることが好ましい。
　本実施形態に係る光学フィルタにおける上記樹脂膜は、下記分光特性（ｉｖ－１）～（ｉｖ－４）をすべて満たすことが好ましい。
（ｉｖ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが９０％以上
（ｉｖ－２）入射角０度で内部透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）５０（０ｄｅｇ）が波長６３０～６４５ｎｍの領域にある
（ｉｖ－３）波長５００～７００ｎｍにおいて、入射角０度で内部透過率が７０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）７０（０ｄｅｇ）と、入射角０度で透過率が２０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）２０（０ｄｅｇ）との差の絶対値が６０ｎｍ以下
（ｉｖ－４）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
　樹脂膜は、分光特性（ｉｖ－１）に示すように可視光透過率が高く、分光特性（ｉｖ－２）に示すように波長６３０～６４５ｎｍが透過領域と吸収領域の境界領域であり、分光特性（ｉｖ－３）に示すように境界領域における吸収特性が急峻であり、分光特性（ｉｖ－４）に示すように波長７００～８００ｎｍの近赤外光の遮蔽性が高い。
　平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは９０．５％以上、さらに好ましくは９１％以上である。
　波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）５０（０ｄｅｇ）はより好ましくは６３２～６４０ｎｍ、さらに好ましくは６３４～６４０ｎｍである。
　（ｉｖ－３）における差の絶対値はより好ましくは５７ｎｍ以下、さらに好ましくは５５ｎｍ以下である。
　平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは４％以下、さらに好ましくは３％以下である。
　また、上記近赤外線吸収ガラスおよび樹脂膜を有する基材は、下記分光特性（ｉｉｉ－１）～（ｉｉｉ－３）をすべて満たすことが好ましい。
（ｉｉｉ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上
（ｉｉｉ－２）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．２％以下
（ｉｉｉ－３）波長８００～１０００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）８００－１０００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
　分光特性（ｉｉｉ－１）～（ｉｉｉ－３）に示すように、ガラスと近赤外線吸収色素を合わせた基材は、高い可視光透過性と、高い７００～１０００ｎｍの近赤外吸収特性を有する。
　平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは７６％以上、さらに好ましくは７７％以上である。
　平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは１．１％以下、さらに好ましくは１．０５％以下である。
　平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）８００－１０００（０ｄｅｇ）ＡＶＥはより好ましくは４．５％以下、さらに好ましくは４．０％以下である。
　本実施形態の光学フィルタは、他の構成要素として、例えば、特定の波長域の光の透過と吸収を制御する無機微粒子等による吸収を与える構成要素（層）などを備えてもよい。無機微粒子の具体例としては、ＩＴＯ（Ｉｎｄｉｕｍ　Ｔｉｎ　Ｏｘｉｄｅｓ）、ＡＴＯ（Ａｎｔｉｍｏｎｙ－ｄｏｐｅｄ　Ｔｉｎ　Ｏｘｉｄｅｓ）、タングステン酸セシウム、ホウ化ランタン等が挙げられる。ＩＴＯ微粒子、タングステン酸セシウム微粒子は、可視光の透過率が高く、かつ１２００ｎｍを超える赤外波長領域の広範囲に光吸収性を有するため、かかる赤外光の遮蔽性を必要とする場合に使用できる。
　本実施形態の光学フィルタは、例えば、デジタルスチルカメラ等の撮像装置に使用した場合に、色再現性に優れる撮像装置を提供できる。かかる撮像装置は、固体撮像素子と、撮像レンズと、本実施形態の光学フィルタとを備える。本実施形態の光学フィルタは、例えば、撮像レンズと固体撮像素子との間に配置されたり、撮像装置の固体撮像素子、撮像レンズ等に粘着剤層を介して直接貼着されたりして使用できる。
　以上に記載した通り、本明細書には下記の光学フィルタ等が開示されている。
〔１〕誘電体多層膜１と、近赤外線吸収ガラスおよび樹脂膜を有する基材と、誘電体多層膜２とをこの順に備えた光学フィルタであって、
　前記樹脂膜は、近赤外線吸収色素および樹脂を含有し、
　前記近赤外線吸収ガラスが、Ｐ、Ｃｕ、及びＦを含有するフツリン酸ガラスであり、
　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１）～（ｉ－５）をすべて満たす光学フィルタ。
（ｉ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥと、波長４４０～６００ｎｍ、入射角６０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（６０ｄｅｇ）ＡＶＥとの差の絶対値が１５％以下
（ｉ－２）前記平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上
（ｉ－３）入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が波長５８０～６４０ｎｍの領域にある
（ｉ－４）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．１％以下
（ｉ－５）波長８００～１２００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
〔２〕前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－６）～（ｉ－７）をすべて満たす、〔１〕に記載の光学フィルタ。
（ｉ－６）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ１４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが１．５％以下
（ｉ－７）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長８５０～１２００ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ１８５０－１２００（５ｄｅｇ）ＡＶＥが６０％以上
〔３〕前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－８）を満たす、〔１〕または〔２〕に記載の光学フィルタ。
（ｉ－８）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ１４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％以下
〔４〕前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－９）～（ｉ－１０）をすべて満たす、〔１〕～〔３〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
（ｉ－９）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ２４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが２．０％未満
（ｉ－１０）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長７００～８５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ２７００－８５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが１．２％以下
〔５〕前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１１）～（ｉ－１２）をすべて満たす、〔１〕～〔４〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
（ｉ－１１）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ２４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％未満
（ｉ－１２）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長７００～８５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ２７００－８５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが８％以下
〔６〕前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１３）を満たす、〔１〕～〔５〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
（ｉ－１３）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長７５０～９００ｎｍの領域において入射角５度で反射率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｒ５０（５ｄｅｇ）と、波長５８０～６４０ｎｍの領域において入射角５度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（５ｄｅｇ）との差の絶対値が１６０ｎｍ以上
〔７〕前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１４）～（ｉ－１５）をすべて満たす、〔１〕～〔６〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
　前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長Ｘ～Ｙｎｍにおける吸収損失量Ｘ－Ｙを以下に定義する。
（吸収損失量Ｘ－Ｙ）［％］＝１００－（入射角５度における透過率）―（入射角５度における反射率）
（ｉ－１４）波長７００～８００ｎｍにおける吸収損失量７００－８００の平均値が２５％以上
（ｉ－１５）波長８５０～１０００ｎｍにおける吸収損失量８５０－１０００の平均値が１７％以上
〔８〕前記近赤外線吸収ガラスの厚みが０．４ｍｍ以下であり、
　前記近赤外線吸収ガラスが下記分光特性（ｉｉ－１）～（ｉｉ－３）をすべて満たす、〔１〕～〔７〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
（ｉｉ－１）入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が波長５９０～６４０ｎｍの領域にある
（ｉｉ－２）波長７００ｎｍ、入射角０度での透過率Ｔ７００（０ｄｅｇ）が２５％以下
（ｉｉ－３）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％以下
〔９〕前記基材が下記分光特性（ｉｉｉ－１）～（ｉｉｉ－３）をすべて満たす、〔１〕～〔８〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
（ｉｉｉ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上
（ｉｉｉ－２）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．２％以下
（ｉｉｉ－３）波長８００～１０００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）８００－１０００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
〔１０〕前記近赤外線吸収色素が、前記樹脂中で７４０～８００ｎｍに最大吸収波長を有するスクアリリウム色素を含む、〔１〕～〔９〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
〔１１〕前記樹脂膜が、下記分光特性（ｉｖ－１）～（ｉｖ－４）をすべて満たす、〔１〕～〔１０〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
（ｉｖ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが９０％以上
（ｉｖ－２）入射角０度で内部透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）５０（０ｄｅｇ）が波長６３０～６４５ｎｍの領域にある
（ｉｖ－３）波長５００～７００ｎｍにおいて、入射角０度で内部透過率が７０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）７０（０ｄｅｇ）と、入射角０度で透過率が２０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）２０（０ｄｅｇ）との差の絶対値が６０ｎｍ以下
（ｉｖ－４）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
〔１２〕前記近赤外線吸収ガラスが、
　質量％表示で、
　Ｐ５＋：３０～７０％
　Ａｌ３＋：０～２０％
　Ｌｉ＋：０～２０％
　Ｎａ＋：０～２５％
　Ｋ＋：０～２５％
　Ｍｇ２＋：０～１０％
　Ｃａ２＋：０～２０％
　Ｓｒ２＋：０～３０％
　Ｂａ２＋：０～４０％
　ΣＲ＋：０．１～３０％（Ｒ＋は、Ｌｉ＋、Ｎａ＋、及びＫ＋から選ばれる１つ以上の成分）
　ΣＲ２＋：１０～４５％（Ｒ２＋は、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、及びＢａ２＋から選ばれる１つ以上の成分）、および
　Ｃｕ２＋：１～２０％
　を含有し、ガラス中に含まれるＦ－の以外の成分元素を１００質量％としたときに、Ｆ－を外割で５～７０質量％含有するフツリン酸ガラスである、〔１〕～〔１１〕のいずれか１つに記載の光学フィルタ。
〔１３〕〔１〕～〔１２〕のいずれか１つに記載の光学フィルタを備えた撮像装置。
　次に、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。
　各分光特性の測定には、紫外可視分光光度計（（株）日立ハイテクノロジーズ社製、ＵＨ－４１５０型）を用いた。
　なお、入射角度が特に明記されていない場合の分光特性は入射角０度（光学フィルタ主面に対し垂直方向）で測定した値である。
　各例で用いた色素は下記のとおりである。
化合物１（シアニン化合物）：Ｄｙｅｓ　ａｎｄ　Ｐｉｇｍｅｎｔｓ、７３、３４４－３５２（２００７）に記載の方法に基づき合成した。
化合物２（スクアリリウム化合物）：国際公開第２０１７／１３５３５９号に基づき合成した。
化合物３（メロシアニン化合物）：独国特許公報第１０１０９２４３号明細書に基づき合成した。
化合物４（スクアリリウム化合物）：日本国特開２０１７－１１０２０９号公報に基づき合成した。
化合物５（スクアリリウム化合物）：国際公開第２０１４／０８８０６３号および国際公開第２０１６／１３３０９９号に基づき合成した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
　各色素のポリイミド樹脂中における最大吸収波長を後述の表２に示す。
＜ガラスの分光特性＞
　実施例および比較例に用いるガラスとして、表１に示すガラスＡ１、ガラスＡ２、ガラスＢ、ガラスＣ、ガラスＤ１、ガラスＤ２を準備した。
　なお、上記ガラスＡ１、ガラスＡ２、ガラスＢ、ガラスＤ１およびガラスＤ２はフツリン酸ガラス、ガラスＣはリン酸ガラスである。
　各ガラスの分光特性を下記表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　上記に示すように、フツリン酸ガラスは、可視光領域の透過率が高く、近赤外領域の遮光性に優れ、特に波長７００ｎｍ～８００ｎｍの光の遮光性に優れていることが分かる。
＜例１：光学フィルタ＞
　フツリン酸ガラス基板Ａ１の一方の主面に、下記に示す方法で樹脂膜を形成し、ガラス基板と樹脂膜とを有する基材を製造した。まず、ポリイミド樹脂（三菱ガス化学株式会社製「Ｃ３Ｇ３０Ｇ」（商品名）、屈折率１．５９）をγ－ブチロラクトン（ＧＢＬ）：シクロヘキサノン＝１：１（質量比）に溶解して、樹脂濃度８．５質量％のポリイミド樹脂溶液を調製した。上記の各色素をそれぞれ樹脂１００質量部に対して、下記表２に記載の濃度で樹脂溶液に添加し、５０℃、２時間撹拌・溶解することで塗工液を得た。得られた塗工液をガラス基板にスピンコート法により塗布し、およそ膜厚が３μｍになるように樹脂膜１を形成した。
　ガラス基板の他方の主面に、ＴｉＯ２とＳｉＯ２とを下記表３に示す構成で蒸着により積層して、誘電体多層膜１を形成した。また、樹脂膜の表面に、ＴｉＯ２とＳｉＯ２とを下記表４に示す構成で蒸着により積層して、誘電体多層膜２形成した。
　このようにして、誘電体多層膜１（表３）／フツリン酸ガラスＡ１／樹脂膜１／誘電体多層膜２（表４）の構成を備えた光学フィルタを作製した。
＜例２～１２：光学フィルタ＞
　ガラス、樹脂膜、誘電体多層膜１、誘電体多層膜２を、下記に示す構成に変更したこと以外は例１と同様にして、光学フィルタを作製した。各誘電体多層膜の構成は、表３～表６に示す。
例２：誘電体多層膜１（表３）／フツリン酸ガラスＡ２／樹脂膜１／誘電体多層膜２（表４）
例３：誘電体多層膜１（表３）／フツリン酸ガラスＢ／樹脂膜１／誘電体多層膜２（表４）
例４：誘電体多層膜１（表３）／リン酸ガラスＣ／樹脂膜１／誘電体多層膜２（表４）
例５：誘電体多層膜１（表５）／フツリン酸ガラスＡ１／樹脂膜１／誘電体多層膜２（表４）
例６：誘電体多層膜１（表３）／フツリン酸ガラスＡ１／樹脂膜２／誘電体多層膜２（表４）
例７：誘電体多層膜１（表３）／フツリン酸ガラスＤ２／樹脂膜１／誘電体多層膜２（表４）
例８：誘電体多層膜１（表３）／フツリン酸ガラスＤ１／樹脂膜３／誘電体多層膜２（表４）
例９：誘電体多層膜１（表６）／フツリン酸ガラスＤ１／樹脂膜３／誘電体多層膜２（表４）
例１０：誘電体多層膜１（表６）／フツリン酸ガラスＤ２／樹脂膜３／誘電体多層膜２（表４）
例１１：誘電体多層膜１（表６）／フツリン酸ガラスＤ１／樹脂膜４／誘電体多層膜２（表４）
例１２：誘電体多層膜１（表６）／フツリン酸ガラスＤ２／樹脂膜４／誘電体多層膜２（表４）
　各樹脂膜について、紫外可視分光光度計を用いて３００～１２００ｎｍの波長範囲における入射角０度での分光透過率曲線を測定した。なお、各樹脂膜の分光特性については、透明ガラス基板上に形成した樹脂膜について、空気界面とガラス界面での反射の影響を回避するため、内部透過率で評価した。
　結果を下記表２に示す。
　各基材（樹脂膜およびガラス基板）について、紫外可視分光光度計を用いて３００～１２００ｎｍの波長範囲における入射角０度での分光透過率曲線を測定した。なお、各基材の分光特性については、空気界面とガラス界面での反射の影響を回避するため、内部透過率で評価した。
　結果を下記表６に示す。
　各光学フィルタについて、紫外可視分光光度計を用いて３００～１２００ｎｍの波長範囲における入射角０度および６０度での分光透過率曲線、入射角５度での分光反射率曲線を測定した。
　結果を下記表７、表８に示す。
　また、例１の光学フィルタの分光透過率曲線を図２に示し、入射方向が誘電体多層膜１側の分光反射率曲線を図３に示し、入射方向が誘電体多層膜２側の分光反射率曲線を図４に示す。例２の光学フィルタの分光透過率曲線を図５に示し、入射方向が誘電体多層膜１側の分光反射率曲線を図６に示す。例３～例６の光学フィルタの分光透過率曲線を図７～図１０にそれぞれ示す。
　なお、例１～例２、例４および例６～例１２は実施例であり、例３、例５比較例である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　上記結果より、例１、例２、例４および例６～例１２の光学フィルタは、平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥと平均透過率Ｔ４４０－６００（６０ｄｅｇ）ＡＶＥとの差の絶対値が１５％以下であり、６０度の高入射角であっても可視光透過率の変化が小さく、また平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上であり高い可視光透過率を維持している。また入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が５８０～６４０ｎｍにあり、近赤外光領域を遮光して効率的に可視透過光を取り込めている。さらに平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．１％以下かつ平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下であり、広範囲において近赤外光の遮蔽性に優れる。
　一方、例３の光学フィルタは平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％を超えており、近赤外光の遮蔽性が低い。これはガラス基板の吸収が不足していることによる。
　例５の光学フィルタは、平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥと平均透過率Ｔ４４０－６００（６０ｄｅｇ）ＡＶＥとの差の絶対値が１５％を超えており、高入射角において可視光透過率の変化が大きい。これは誘電体多層膜１の近赤外領域の反射率が高すぎることによる。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０２２年１２月２７日出願の日本特許出願（特願２０２２－２１０２６０）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本実施形態の光学フィルタは、優れた耐候性を有し、高入射角でも分光特性の変化が小さく、可視光領域の透過性に優れ、近赤外光領域の遮蔽性、特に１２００ｎｍも含む広範囲の遮蔽性に優れた分光特性を有する。近年、高性能化が進む、例えば、輸送機用のカメラやセンサ等の撮像装置の用途に有用である。
１Ｂ…光学フィルタ　
１０…近赤外線吸収ガラス
２１、２２…誘電体多層膜　
３０…樹脂膜
４０…基材

Claims (13)

  1. 　誘電体多層膜１と、近赤外線吸収ガラスおよび樹脂膜を有する基材と、誘電体多層膜２とをこの順に備えた光学フィルタであって、
    　前記樹脂膜は、近赤外線吸収色素および樹脂を含有し、
    　前記近赤外線吸収ガラスが、Ｐ、Ｃｕ、及びＦを含有するフツリン酸ガラスであり、
    　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１）～（ｉ－５）をすべて満たす光学フィルタ。
    （ｉ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥと、波長４４０～６００ｎｍ、入射角６０度での平均透過率Ｔ４４０－６００（６０ｄｅｇ）ＡＶＥとの差の絶対値が１５％以下
    （ｉ－２）前記平均透過率Ｔ４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上
    （ｉ－３）入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が波長５８０～６４０ｎｍの領域にある
    （ｉ－４）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．１％以下
    （ｉ－５）波長８００～１２００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ８００－１２００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
  2. 　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－６）～（ｉ－７）をすべて満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉ－６）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ１４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが１．５％以下
    （ｉ－７）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長８５０～１２００ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ１８５０－１２００（５ｄｅｇ）ＡＶＥが６０％以上
  3. 　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－８）を満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉ－８）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ１４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％以下
  4. 　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－９）～（ｉ－１０）をすべて満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉ－９）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ２４４０－６５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが２．０％未満
    （ｉ－１０）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長７００～８５０ｎｍ、入射角５度での平均反射率Ｒ２７００－８５０（５ｄｅｇ）ＡＶＥが１．２％以下
  5. 　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１１）～（ｉ－１２）をすべて満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉ－１１）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長４４０～６５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ２４４０－６５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％未満
    （ｉ－１２）前記誘電体多層膜２側を入射方向としたとき、波長７００～８５０ｎｍ、入射角６０度での平均反射率Ｒ２７００－８５０（６０ｄｅｇ）ＡＶＥが８％以下
  6. 　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１３）を満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉ－１３）前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長７５０～９００ｎｍの領域において入射角５度で反射率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｒ５０（５ｄｅｇ）と、波長５８０～６４０ｎｍの領域において入射角５度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（５ｄｅｇ）との差の絶対値が１６０ｎｍ以上
  7. 　前記光学フィルタが下記分光特性（ｉ－１４）～（ｉ－１５）をすべて満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    　前記誘電体多層膜１側を入射方向としたとき、波長Ｘ～Ｙｎｍにおける吸収損失量Ｘ－Ｙを以下に定義する。
    （吸収損失量Ｘ－Ｙ）［％］＝１００－（入射角５度における透過率）―（入射角５度における反射率）
    （ｉ－１４）波長７００～８００ｎｍにおける吸収損失量７００－８００の平均値が２５％以上
    （ｉ－１５）波長８５０～１０００ｎｍにおける吸収損失量８５０－１０００の平均値が１７％以上
  8. 　前記近赤外線吸収ガラスの厚みが０．４ｍｍ以下であり、
    　前記近赤外線吸収ガラスが下記分光特性（ｉｉ－１）～（ｉｉ－３）をすべて満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉｉ－１）入射角０度で透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ５０（０ｄｅｇ）が波長５９０～６４０ｎｍの領域にある
    （ｉｉ－２）波長７００ｎｍ、入射角０度での透過率Ｔ７００（０ｄｅｇ）が２５％以下
    （ｉｉ－３）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均透過率Ｔ７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１０％以下
  9. 　前記基材が下記分光特性（ｉｉｉ－１）～（ｉｉｉ－３）をすべて満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉｉｉ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが７５％以上
    （ｉｉｉ－２）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが１．２％以下
    （ｉｉｉ－３）波長８００～１０００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）８００－１０００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
  10. 　前記近赤外線吸収色素が、前記樹脂中で７４０～８００ｎｍに最大吸収波長を有するスクアリリウム色素を含む、請求項１に記載の光学フィルタ。
  11. 　前記樹脂膜が、下記分光特性（ｉｖ－１）～（ｉｖ－４）をすべて満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
    （ｉｖ－１）波長４４０～６００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）４４０－６００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが９０％以上
    （ｉｖ－２）入射角０度で内部透過率が５０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）５０（０ｄｅｇ）が波長６３０～６４５ｎｍの領域にある
    （ｉｖ－３）波長５００～７００ｎｍにおいて、入射角０度で内部透過率が７０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）７０（０ｄｅｇ）と、入射角０度で透過率が２０％になる波長ＩＲ＿Ｔ（ｉｎ）２０（０ｄｅｇ）との差の絶対値が６０ｎｍ以下
    （ｉｖ－４）波長７００～８００ｎｍ、入射角０度での平均内部透過率Ｔ（ｉｎ）７００－８００（０ｄｅｇ）ＡＶＥが５％以下
  12. 　前記近赤外線吸収ガラスが、
    　質量％表示で、
    　Ｐ５＋：３０～７０％
    　Ａｌ３＋：０～２０％
    　Ｌｉ＋：０～２０％
    　Ｎａ＋：０～２５％
    　Ｋ＋：０～２５％
    　Ｍｇ２＋：０～１０％
    　Ｃａ２＋：０～２０％
    　Ｓｒ２＋：０～３０％
    　Ｂａ２＋：０～４０％
    　ΣＲ＋：０．１～３０％（Ｒ＋は、Ｌｉ＋、Ｎａ＋、及びＫ＋から選ばれる１つ以上の成分）
    　ΣＲ２＋：１０～４５％（Ｒ２＋は、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、及びＢａ２＋から選ばれる１つ以上の成分）、および
    　Ｃｕ２＋：１～２０％
    　を含有し、ガラス中に含まれるＦ－の以外の成分元素を１００質量％としたときに、Ｆ－を外割で５～７０質量％含有するフツリン酸ガラスである、請求項１に記載の光学フィルタ。
  13. 　請求項１～１２のいずれか１項に記載の光学フィルタを備えた撮像装置。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015221751A (ja) * 2011-08-11 2015-12-10 Hoya株式会社 フツリン酸ガラス及びその製造方法並びに近赤外光吸収フィルター
WO2019111965A1 (ja) * 2017-12-07 2019-06-13 日本板硝子株式会社 光学フィルタ及び撮像装置
WO2019189039A1 (ja) * 2018-03-30 2019-10-03 Ａｇｃ株式会社 光学フィルタ
JP2021015269A (ja) * 2019-07-11 2021-02-12 Hoya株式会社 近赤外線カットフィルタ及びそれを備える撮像装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015221751A (ja) * 2011-08-11 2015-12-10 Hoya株式会社 フツリン酸ガラス及びその製造方法並びに近赤外光吸収フィルター
WO2019111965A1 (ja) * 2017-12-07 2019-06-13 日本板硝子株式会社 光学フィルタ及び撮像装置
WO2019189039A1 (ja) * 2018-03-30 2019-10-03 Ａｇｃ株式会社 光学フィルタ
JP2021015269A (ja) * 2019-07-11 2021-02-12 Hoya株式会社 近赤外線カットフィルタ及びそれを備える撮像装置

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