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WO2022172356A1 - スクロール圧縮機 - Google Patents

スクロール圧縮機 Download PDF

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Publication number
WO2022172356A1
WO2022172356A1 PCT/JP2021/004947 JP2021004947W WO2022172356A1 WO 2022172356 A1 WO2022172356 A1 WO 2022172356A1 JP 2021004947 W JP2021004947 W JP 2021004947W WO 2022172356 A1 WO2022172356 A1 WO 2022172356A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
semi
suction chamber
scroll compressor
enclosed space
scroll
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/004947
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
慎一郎 津田
渉 岩竹
雷人 河村
Original Assignee
三菱電機株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱電機株式会社 filed Critical 三菱電機株式会社
Priority to PCT/JP2021/004947 priority Critical patent/WO2022172356A1/ja
Publication of WO2022172356A1 publication Critical patent/WO2022172356A1/ja

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents

Definitions

  • the present disclosure relates to scroll compressors used in air conditioners, refrigerators, and the like.
  • the compression mechanism of scroll compressors used in air conditioners and refrigerators is composed of a fixed scroll spiral portion and an orbiting scroll spiral portion.
  • a space is formed between the fixed scroll and the orbiting scroll by fixing the fixed scroll and arranging the orbiting scroll so that the spiral portion of the orbiting scroll meshes with the spiral portion of the fixed scroll. Refrigerant can be sucked and compressed at .
  • FIG. 12 is a schematic diagram showing a compression mechanism of a conventional scroll compressor.
  • FIG. 13 is a schematic diagram showing changes in volume of the suction chamber 173a of the compression mechanism of a conventional scroll compressor.
  • FIG. 14 is a schematic diagram showing a refrigerant suction port of a suction chamber 173a of a compression mechanism of a conventional scroll compressor.
  • FIG. 15 is a schematic diagram showing a change in the flow area of the refrigerant suction port of the suction chamber 173a of the compression mechanism of the conventional scroll compressor.
  • the refrigerant suction port of the suction chamber 173a is located at the end point A1 of the inward surface of one of the fixed scroll 111 and the orbiting scroll 112, and the inward surface of the other scroll. It is defined by a distance connecting a straight line passing through the end point A1 and the base circle center O and an intersection point A2 formed by the outward surface of the other scroll.
  • Patent Document 1 the winding end position of the spiral portion is extended, the inner wall flat portion or the outer wall flat portion is provided at the winding end position of the spiral portion of at least one of the fixed scroll and the orbiting scroll, and the other side facing this is provided.
  • An example of increasing the supercharging effect by confining the refrigerant once taken into the suction chamber without escaping into the external space by providing a structure in which the spiral portion is provided with an outer wall flat portion or an inner wall flat portion.
  • the present disclosure has been made to solve the above problems, and is a scroll compressor that can effectively increase the suction volume by increasing the supercharging effect regardless of the shape of the spiral part. is intended to provide
  • a scroll compressor includes a closed container that forms an outer shell, a fixed base plate that is provided in the closed container, and a fixed spiral portion that is a spiral projection provided on one surface of the fixed base plate. a fixed scroll; and an oscillating scroll having an oscillating bed plate and an oscillating spiral portion that is a spiral projection provided on one surface of the oscillating bed plate, wherein the fixed spiral portion and the oscillating spiral a compression mechanism in which a compression chamber for compressing a refrigerant and a suction chamber for guiding the refrigerant sucked into the closed container to the compression chamber are formed by meshing the It has a semi-sealed space that intermittently communicates only with the suction chamber through the opening in the crank angle range where the volume of the suction chamber increases.
  • the compression mechanism has a semi-sealed space that intermittently communicates only with the suction chamber via the opening within the crank angle range where the volume of the suction chamber increases. That is, in the scroll compressor according to the present disclosure, the suction chamber intermittently communicates with the semi-enclosed space only in the crank angle range where the volume of the suction chamber increases during the suction process. It can be selectively increased only in the crank angle range where the volume increases. Therefore, by changing the rate of change in the volume of the expanding suction chamber and utilizing the pressure pulsation that accompanies the intermittent operation of the semi-enclosed space, the amount of refrigerant taken into the suction chamber increases. As a result, due to the supercharging effect, more refrigerant can be sucked than the amount of refrigerant sucked determined by the so-called suction volume, and the effective suction volume can be increased regardless of the shape of the spiral portion.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a scroll compressor according to Embodiment 1;
  • FIG. 4 is a diagram showing a compression stroke for explaining the operation of the compression mechanism of the scroll compressor according to Embodiment 1;
  • FIG. FIG. 4 is a diagram illustrating the positional relationship between the stationary spiral portion, the swinging spiral portion, and the opening of the semi-enclosed space in the suction process of the compression mechanism of the scroll compressor according to Embodiment 1;
  • 2 is an enlarged cross-sectional view of the periphery of the compression mechanism of the scroll compressor according to Embodiment 1.
  • FIG. 4 is a diagram showing changes in the volume of an inwardly facing suction chamber and changes in the opening area of the opening of the semi-enclosed space with respect to the suction chamber during the suction process of the compression mechanism of the scroll compressor according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 10 is a diagram showing an example of the configuration of the opening of the semi-enclosed space in the compression mechanism of the scroll compressor according to Embodiment 2;
  • FIG. 10 is a diagram showing an example of a configuration of an opening of a semi-enclosed space in a compression mechanism according to a modified example of the scroll compressor according to Embodiment 2;
  • FIG. 10 is a diagram illustrating the positional relationship between the fixed spiral portion, the swinging spiral portion, and the opening of the semi-enclosed space in the suction process of the compression mechanism of the scroll compressor according to Embodiment 3;
  • FIG. 11 is an enlarged cross-sectional view of a periphery of a compression mechanism of a scroll compressor according to Embodiment 3;
  • FIG. 11 is an enlarged cross-sectional view of an upper portion of a scroll compressor according to Embodiment 4;
  • FIG. 11 is an enlarged cross-sectional view of an upper portion of a scroll compressor according to Embodiment 5;
  • It is a schematic diagram showing a compression mechanism of a conventional scroll compressor.
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing changes in volume of a suction chamber of a compression mechanism of a conventional scroll compressor
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing a refrigerant suction port of a suction chamber of a compression mechanism of a conventional scroll compressor
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing a change in flow passage area of a refrigerant suction port of a suction chamber of a compression mechanism of a conventional scroll compressor
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of a scroll compressor 1 according to Embodiment 1.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of a scroll compressor 1 according to Embodiment 1.
  • the scroll compressor 1 has a function of sucking refrigerant, compressing it, and discharging it in a high-temperature, high-pressure state.
  • the scroll compressor 1 includes a closed container 90 forming an outer shell.
  • a suction pipe 1 f is provided on the side of the sealed container 90 to allow the low-pressure gas refrigerant from the main refrigerant circuit outside the sealed container 90 to flow into the sealed container 90 .
  • a discharge pipe 1g is provided in the upper part of the sealed container 90 for discharging the high-temperature and high-pressure refrigerant from the inside of the sealed container 90 to the main refrigerant circuit outside.
  • a compression mechanism 1a for compressing the refrigerant, a rotary shaft 1b for driving the compression mechanism 1a, and an electric stator 1c and an electric rotor 1d for rotating the rotary shaft 1b are housed inside the sealed container 90. Further, inside the sealed container 90, a pump element 1e is housed that supplies the refrigerating machine oil stored in the oil reservoir 80 formed at the bottom of the sealed container 90 to the compression mechanism 1a.
  • the compression mechanism 1a has a fixed scroll 11 and an orbiting scroll 12.
  • the orbiting scroll 12 is rotationally driven together with the rotating shaft 1b.
  • the fixed scroll 11 is arranged above the orbiting scroll 12 and fixedly installed on the frame 17 fixed inside the sealed container 90 .
  • the fixed scroll 11 includes a fixed base plate 11a and a fixed spiral portion 11b, which is a spiral protrusion provided on the lower surface of the fixed base plate 11a.
  • the oscillating scroll 12 includes an oscillating base plate 12a and an oscillating spiral portion 12b, which is a spiral projection provided on the upper surface of the oscillating base plate 12a.
  • the compression mechanism 1a has an asymmetric spiral shape in which a fixed scroll 11 and an orbiting scroll 12 are combined in opposite phases with respect to the center of rotation of the rotary shaft 1b.
  • a hollow cylindrical boss 12d is provided at the center of the lower surface of the rocking plate 12a.
  • the rotary shaft 1b has a main shaft portion 1bb, an eccentric shaft portion 1ba positioned above the main shaft portion 1bb, and a sub-shaft portion 1bc positioned below the main shaft portion 1bb.
  • the rotating shaft 1b is fitted to the orbiting scroll 12 so that the orbiting scroll 12 can perform an oscillating motion via the orbiting bearing 12c of the orbiting scroll 12.
  • the orbiting spiral portion 12b of the orbiting scroll 12 and the fixed spiral portion 11b of the fixed scroll 11 are combined so as to have opposite phases.
  • a suction chamber 73a, a compression chamber 73b, and an innermost chamber 73c are formed by engaging the swinging spiral portion 12b and the fixed spiral portion 11b.
  • the suction chamber 73a is an unsealed space for sucking the refrigerant of the second suction space 72 into which the refrigerant that has passed through the opening 17c of the frame 17 flows.
  • the compression chamber 73b is a closed space that compresses the refrigerant sucked by the suction chamber 73a.
  • the innermost chamber 73c is a sealed space in which the refrigerant compressed in the innermost compression chamber 73b is discharged to the discharge space 74 through the discharge port 22 formed in the fixed base plate 11a.
  • a discharge valve 23 is provided on the outlet side of the discharge port 22 to open and close the outlet. Then, the refrigerant in the innermost chamber 73 c is discharged into the discharge space 74 .
  • the frame 17 fixes the fixed scroll 11 and has a thrust surface (not shown) that axially supports the thrust force acting on the orbiting scroll 12 . Further, the frame 17 has an opening 17c that communicates the first suction space 71 into which the refrigerant flows from the suction pipe 1f and the second suction space 72 .
  • An Oldham ring 13 that functions as an anti-rotation mechanism for the orbiting scroll 12 is provided between the orbiting scroll 12 and the frame 17 .
  • the electric stator 1c supplies driving force to the rotating shaft 1b via the electric rotor 1d.
  • the electric stator 1c is fixed to the sealed container 90 by shrink fitting or the like.
  • the electric stator 1c is externally powered through lead wires (not shown) connected to glass terminals (not shown) that are present between the frame 17 and the electric stator 1c.
  • the electric rotor 1d is fixed to the rotating shaft 1b by shrink fitting or the like.
  • a first balance weight 60 and a second balance weight 61 are fixed to the rotating shaft 1b and the electric rotor 1d.
  • the first balance weight 60 and the second balance weight 61 control the moment balance of the entire rotation system in the scroll compressor 1 .
  • the eccentric shaft portion 1ba of the rotary shaft 1b is fitted in a rocking bearing 12c provided on the lower surface of the rocking plate 12a, and slides on each other via an oil film of refrigerating machine oil.
  • the rocking bearing 12c is formed by press-fitting a bearing material used for sliding bearings, such as a copper-lead alloy, to the inner periphery of a hollow cylindrical boss portion 12d.
  • a slider 15 for supporting the orbiting scroll 12 is provided on the outer peripheral side of the eccentric shaft portion 1ba to cause the orbiting scroll 12 to revolve.
  • a main shaft portion 1bb of the rotating shaft 1b is rotatably fitted to a main bearing 17a provided at the center of the frame 17, and slides on each other via an oil film of refrigerating machine oil.
  • the main bearing 17a is formed by press-fitting a bearing material used for sliding bearings, such as a copper-lead alloy, to the inner circumference of a hollow cylindrical boss portion 17b.
  • a sleeve 21 is provided on the outer peripheral side of the main shaft portion 1bb for smoothly rotating the main shaft portion 1bb.
  • a sub-frame 19 fixed inside the sealed container 90 is provided below the electric stator 1c and the electric rotor 1d.
  • a sub-bearing 20 made of a ball bearing is provided on the upper portion of the sub-frame 19, and the sub-bearing 20 radially supports the rotating shaft 1b.
  • the secondary bearing 20 may have a bearing structure other than a ball bearing.
  • the sub-shaft portion 1bc of the rotating shaft 1b is fitted with the sub-bearing 20 and slides on the sub-bearing 20 via an oil film of refrigerating machine oil.
  • the main shaft portion 1bb and the sub shaft portion 1bc are aligned with each other.
  • FIG. 2 is a diagram showing a compression stroke for explaining the operation of the compression mechanism 1a of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1.
  • FIG. 11 is a compression stroke diagram showing the state of the fixed spiral portion 11b and the swinging spiral portion 12b at [deg].
  • FIG. 1 the flow of the refrigerant in the scroll compressor 1 will be described using FIGS. 1 and 2.
  • the low-pressure gas refrigerant that has flowed from the suction pipe 1f into the first suction space 71 in the sealed container 90 flows through the opening 17c formed in the frame 17 into the second suction space 72.
  • the fixed spiral portion 11b of the fixed scroll 11 and the oscillating spiral portion 12b of the oscillating scroll 12 perform relative oscillating motions.
  • the refrigerant that has flowed into the second suction space 72 is sucked into a suction chamber 73a formed by the fixed spiral portion 11b and the swinging spiral portion 12b along with this swinging motion.
  • Refrigerant sucked into the suction chamber 73a transitions to the compression chamber 73b at a certain rotation angle, and changes in geometric volume of the compression chamber 73b due to changes in the positional relationship between the fixed spiral portion 11b and the swinging spiral portion 12b. , is boosted from low pressure to high pressure.
  • the refrigerant in the compression chamber 73b transitions to the innermost chamber 73c at a certain rotation angle and is discharged into the discharge space 74 through the discharge port 22 communicating with the innermost chamber 73c. Thereafter, the refrigerant discharged into the discharge space 74 flows out from the discharge pipe 1g into the main refrigerant circuit outside the sealed container 90 as a high-temperature, high-pressure discharged refrigerant.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating the positional relationship among the stationary spiral portion 11b, the swinging spiral portion 12b, and the opening 30a of the semi-enclosed space 30b in the suction process of the compression mechanism 1a of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1.
  • FIG. . FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the periphery of the compression mechanism 1a of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1. As shown in FIG.
  • the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 is characterized in that a semi-enclosed space 30b that is open only on the side of the suction chamber 73a and intermittently communicates only with the suction chamber 73a is formed in the fixed base plate 11a. .
  • the semi-enclosed space 30b is a non-penetrating cylindrical hole formed in the fixed base plate 11a. It is formed in the center between the teeth of the portion 11b.
  • the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is connected to the orbiting spiral portion 12b of the orbiting scroll 12. The intermittent operation of repeating opening and closing is performed by the rocking motion of the .
  • FIG. 3(a) shows the start of refrigerant suction into the inward suction chamber 73a1, the volume of the inward suction chamber 73a1 is zero, and the suction port of the inward suction chamber 73a1 is closed. No inhalation. Also, the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is closed with respect to the inward surface suction chamber 73a1 by the swinging spiral portion 12b. In FIG. 3(b), the orbiting scroll 12 is in a ⁇ /2 orbiting motion from the time point when the inward suction chamber 73a1 starts to suck the refrigerant.
  • the volume of the inward suction chamber 73a1 is formed, and the passage area of the suction port of the inward suction chamber 73a1 also begins to increase.
  • the orbiting scroll 12 is in the ⁇ -oscillating motion from the start of refrigerant suction into the inward suction chamber 73a1.
  • the passage area of the suction port of the inward suction chamber 73a1 becomes maximum.
  • the opening 30a of the semi-sealed space 30b begins to open toward the inward suction chamber 73a1, and as the suction chamber 73a expands, the refrigerant is taken into the semi-sealed space 30b, and the refrigerant in the semi-sealed space 30b is decompressed. be.
  • the orbiting scroll 12 is in an orbiting motion of 3 ⁇ /2 from the start of refrigerant suction into the inward suction chamber 73a1.
  • the opening 30a of the semi-enclosed space 30b begins to close against the inward suction chamber 73a1, part of the refrigerant taken into the semi-enclosed space 30b is discharged into the suction chamber 73a, and the semi-enclosed space 30b is closed.
  • the refrigerant is pressurized.
  • most of the refrigerant sucked in the suction chamber 73a is confined in the suction chamber 73a because the flow passage area of the suction port of the inward suction chamber 73a1 is reduced.
  • the semi-enclosed space 30b intermittently communicating with the suction chamber 73a during the swinging operation of the swinging scroll 12 is formed in the compression mechanism 1a.
  • FIG. 5 shows changes in the volume of the inward suction chamber 73a1 and changes in the opening area of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b with respect to the suction chamber 73a during the suction process of the compression mechanism 1a of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1.
  • FIG. 4 is a diagram showing;
  • FIG. 5(a) shows the change in volume of the inward suction chamber 73a1 during the suction process of the compression mechanism 1a.
  • FIG. 5(b) shows changes in the opening area of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b with respect to the suction chamber 73a during the suction process of the compression mechanism 1a.
  • the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is selectively opened only in the crank angle range where the suction chamber 73a expands and the volume increases. I know that it is possible to In addition, by arranging the semi-enclosed space 30b so as not to communicate with the compression chamber 73b at the time of FIG. can be a volume that does not contribute to
  • the outward suction chamber 73a1 is formed by the inward surface of the orbiting spiral portion 12b of the orbiting scroll 12 and the outward surface of the fixed spiral portion 11b of the fixed scroll 11. Reference is also made to chamber 73a2 (not shown).
  • the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is positioned at the center of the groove formed by the fixed spiral portion 11b, that is, in the radial direction. is formed in the center between the teeth of the fixed spiral portion 11b adjacent to the .
  • the above effects can be achieved for the inward suction chamber 73a1 and the outward suction chamber 73a2 in one semi-enclosed space 30b.
  • the semi-enclosed space 30b is arranged so as not to communicate with the compression chamber 73b at the time when the compression of the refrigerant is started. becomes possible.
  • the diameter of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is made smaller than the tooth thickness of the oscillating spiral portion 12b.
  • the semi-enclosed space 30b is formed between the inward surface suction chamber 73a1 and the outward surface suction chamber 73a1 and the outward surface suction chamber 73a1 and the outward surface suction chamber 73a1 within a crank angle range in which the refrigerant suction port of either the inward surface suction chamber 73a1 or the outward surface suction chamber 73a2 is sufficiently opened.
  • they do not communicate with the suction chamber 73a2. Therefore, the amount of refrigerant leaking from the suction chamber 73a to the second suction space 72 can be suppressed.
  • the scroll compressor 1 includes the closed container 90 forming the outer shell, the fixed base plate 11a provided in the closed container 90, and the spiral projection provided on one surface of the fixed base plate 11a.
  • a fixed scroll 11 having a certain fixed spiral portion 11b, and an oscillating scroll 12 having an oscillating base plate 12a and an oscillating spiral portion 12b which is a spiral-shaped projection provided on one surface of the oscillating base plate 12a.
  • a compression chamber 73b for compressing the refrigerant and a suction chamber 73a for guiding the refrigerant sucked into the sealed container 90 to the compression chamber 73b are formed by meshing the fixed spiral portion 11b and the swinging spiral portion 12b.
  • a compression mechanism 1a is provided.
  • the compression mechanism 1a has a semi-sealed space 30b that intermittently communicates only with the suction chamber 73a through the opening 30a within the crank angle range where the volume of the suction chamber 73a increases.
  • the compression mechanism 1a is semi-sealed and intermittently communicates only with the suction chamber 73a through the opening 30a within the crank angle range where the volume of the suction chamber 73a increases. It has a space 30b. That is, in the scroll compressor 1 according to Embodiment 1, the suction chamber 73a and the semi-enclosed space 30b intermittently communicate with each other only in the crank angle range where the volume of the suction chamber 73a increases during the suction process.
  • the volume is the sum of the volume of the suction chamber 73a and the volume of the semi-enclosed space 30b, and the suction volume can be selectively increased only in the crank angle range where the volume of the suction chamber 73a increases.
  • the amount of refrigerant taken into the suction chamber 73a is increased.
  • the suction volume due to the supercharging effect, more refrigerant can be sucked than the amount of refrigerant sucked determined by the so-called suction volume, and the effective suction volume can be increased regardless of the shape of the spiral portion.
  • the semi-enclosed space 30b is formed in the fixed base plate 11a. According to the scroll compressor 1 according to Embodiment 1, the same effects as described above can be obtained.
  • the compression mechanism 1a has an asymmetric spiral whose length is different from the length of the fixed spiral portion 11b and the length of the oscillating spiral portion 12b. is formed in the central portion of the groove formed by the fixed spiral portion 11b.
  • the compression mechanism 1a has an asymmetric spiral in which the length of the fixed spiral portion 11b and the length of the oscillating spiral portion 12b are different, and the opening 30a of the semi-enclosed space 30b. is formed in the central portion of the groove formed by the fixed spiral portion 11b. Therefore, the semi-enclosed space 30b is arranged so as not to communicate with the compression chamber 73b at the time when the compression of the refrigerant is started. becomes possible.
  • the diameter of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is smaller than the tooth thickness of the swing spiral portion 12b.
  • the diameter of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is smaller than the tooth thickness of the swing spiral portion 12b. Therefore, within the crank angle range where the refrigerant suction port of either the inward suction chamber 73a1 or the outward suction chamber 73a2 is sufficiently open, the semi-enclosed space 30b is closed to the inward suction chamber 73a1 and the outward suction chamber 73a2. are not communicated with at the same time. As a result, the amount of refrigerant leaking from the suction chamber 73a to the second suction space 72 can be suppressed.
  • Embodiment 2 will be described below, but descriptions of parts that overlap with those of Embodiment 1 will be omitted, and parts that are the same as or correspond to those of Embodiment 1 will be given the same reference numerals.
  • FIG. 6 is a diagram showing an example of the configuration of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b in the compression mechanism 1a of the scroll compressor 1 according to the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram showing an example configuration of an opening 30a of a semi-enclosed space 30b in a compression mechanism 1a according to a modification of the scroll compressor 1 according to Embodiment 2. As shown in FIG.
  • the suction chamber 73a side is open, and a semi-sealed space 30b that intermittently communicates only with the suction chamber 73a is formed.
  • the semi-enclosed space 30b is composed of a plurality of non-penetrating cylindrical holes formed in the fixed base plate 11a.
  • the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is as shown in FIG.
  • the semi-enclosed space 30b intermittently communicating only with the suction chamber 73a is composed of a plurality of non-penetrating cylindrical holes.
  • the suction volume is reduced compared to the compression mechanism 1a according to the first embodiment in which the semi-enclosed space 30b is composed of one non-penetrating cylindrical hole. can be made larger.
  • the amount of refrigerant taken into the suction chamber 73a is further increased, and due to the supercharging effect, more refrigerant can be sucked than the amount of refrigerant sucked determined by the so-called suction volume, increasing the effective suction volume. can be done.
  • the diameter of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is made smaller than the tooth thickness of the fixed spiral portion 11b.
  • the semi-enclosed space 30b is formed between the inward surface suction chamber 73a1 and the outward surface suction chamber 73a1 and the outward surface suction chamber 73a1 and the outward surface suction chamber 73a1 within a crank angle range in which the refrigerant suction port of either the inward surface suction chamber 73a1 or the outward surface suction chamber 73a2 is sufficiently opened. They do not simultaneously communicate with the suction chamber 73a2. As a result, the amount of refrigerant leaking from the suction chamber 73a to the second suction space 72 can be suppressed.
  • the semi-enclosed space 30b is composed of a plurality of non-penetrating cylindrical holes. You can let it be.
  • the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is as shown in FIG.
  • the diameter of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is the minor axis.
  • the shape of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is not limited to the above, and may be changed as appropriate as long as the shape of the opening satisfies intermittent communication only with the suction chamber 73a. is possible.
  • the semi-enclosed space 30b is composed of a plurality of non-penetrating cylindrical holes.
  • the semi-enclosed space 30b is configured with a plurality of non-penetrating cylindrical holes, so the semi-enclosed space 30b is configured with one non-penetrating cylindrical hole.
  • the inhalation volume can be larger than the case.
  • the amount of refrigerant taken into the suction chamber 73a is further increased, and due to the supercharging effect, more refrigerant can be sucked than the amount of refrigerant sucked determined by the so-called suction volume, increasing the effective suction volume. can be done.
  • Embodiment 3 will be described below, but the description of the parts that overlap with Embodiments 1 and 2 will be omitted, and the same reference numerals will be given to parts that are the same as or correspond to those of Embodiments 1 and 2.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating the positional relationship among the stationary spiral portion 11b, the swinging spiral portion 12b, and the opening 30a of the semi-enclosed space 30b in the suction process of the compression mechanism 1a of the scroll compressor 1 according to Embodiment 3.
  • FIG. 9 is an enlarged cross-sectional view of the periphery of the compression mechanism 1a of the scroll compressor 1 according to Embodiment 3. As shown in FIG.
  • the semi-enclosed space 30b which is open only on the side of the suction chamber 73a and intermittently communicates only with the suction chamber 73a, is formed in the rocking base plate 12a as shown in FIG. Cylindrical hole.
  • the semi-enclosed space 30b is formed in the rocking base plate 12a.
  • the portion 30a also performs a rocking motion.
  • FIG. 8(a) shows the point at which the inward suction chamber 73a1 begins to suck in the refrigerant. There is no inhalation of Further, the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is closed with respect to the inward surface suction chamber 73a1 by the fixed spiral portion 11b.
  • the orbiting scroll 12 is in the ⁇ /2 orbiting motion from the time point when the inward suction chamber 73a1 starts to suck the refrigerant. At this point, the volume of the inward suction chamber 73a1 is formed, and the flow passage area of the suction port of the inward suction chamber 73a1 also begins to increase, and the refrigerant begins to be sucked.
  • the opening 30a of the semi-sealed space 30b begins to open toward the inward suction chamber 73a1, and as the suction chamber 73a expands, the refrigerant is taken into the semi-sealed space 30b, and the refrigerant in the semi-sealed space 30b is decompressed. be.
  • the orbiting scroll 12 is in the ⁇ -oscillating motion from the time point when the inward suction chamber 73a1 starts to suck the refrigerant. At this point, the passage area of the suction port of the inward suction chamber 73a1 becomes maximum.
  • FIG. 8(c) the orbiting scroll 12 is in the ⁇ -oscillating motion from the time point when the inward suction chamber 73a1 starts to suck the refrigerant.
  • the orbiting scroll 12 is in an orbiting motion of 3 ⁇ /2 from the time point when the inward suction chamber 73a1 starts to suck the refrigerant.
  • the opening 30a of the semi-enclosed space 30b begins to close against the inward suction chamber 73a1, part of the refrigerant taken into the semi-enclosed space 30b is discharged into the suction chamber 73a, and the semi-enclosed space 30b is closed.
  • the refrigerant is pressurized.
  • most of the refrigerant sucked in the suction chamber 73a is confined in the suction chamber 73a because the flow passage area of the suction port of the inward suction chamber 73a1 is reduced.
  • the semi-closed space 30b intermittently communicating only with the outward suction chamber 73a2 (not shown) is also formed in the outward suction chamber 73a2. By doing so, a similar effect can be obtained.
  • the semi-enclosed space 30b is composed of one non-penetrating cylindrical hole, but the present invention is not limited to this. , or one non-penetrating elongated hole.
  • the shape of the opening 30a of the semi-enclosed space 30b is not limited to the above, and may be changed as appropriate as long as the shape of the opening satisfies intermittent communication only with the suction chamber 73a. is possible.
  • the semi-enclosed space 30b is formed in the rocking bed plate 12a. According to the scroll compressor 1 according to Embodiment 3, effects similar to those of Embodiment 1 can be obtained. That is, in the scroll compressor 1 according to Embodiment 3, the suction chamber 73a and the semi-enclosed space 30b intermittently communicate with each other only in the crank angle range where the volume of the suction chamber 73a increases during the suction process.
  • the volume is the sum of the volume of the suction chamber 73a and the volume of the semi-enclosed space 30b, and the suction volume can be selectively increased only in the crank angle range where the volume of the suction chamber 73a increases.
  • the amount of refrigerant taken into the suction chamber 73a is increased.
  • the suction volume due to the supercharging effect, more refrigerant can be sucked than the amount of refrigerant sucked determined by the so-called suction volume, and the effective suction volume can be increased regardless of the shape of the spiral portion.
  • the case where the semi-enclosed space 30b is formed in the rocking base plate 12a as in the third embodiment and the case where the semi-enclosed space 30b is formed in the fixed base plate 11a as in the first embodiment may be combined. . By doing so, it is possible to increase the supercharging effect and suck more refrigerant, so that the effective suction volume can be increased.
  • Embodiment 4 will be described below, but descriptions of the same parts as those in Embodiments 1 to 3 will be omitted, and the same reference numerals will be given to parts that are the same as or correspond to those in Embodiments 1 to 3.
  • FIG. 10 is an enlarged sectional view of the upper portion of the scroll compressor 1 according to Embodiment 4.
  • FIG. 10 is an enlarged sectional view of the upper portion of the scroll compressor 1 according to Embodiment 4.
  • a semi-enclosed space that intermittently communicates only with the suction chamber 73a is a through hole that is a through cylindrical hole formed in the fixed base plate 11a. and a connecting pipe 32 provided on the upper side of the fixed base plate 11a and having one open end connected to the through hole 31 and the other closed end. It is assumed that the opening of through hole 31 has the same configuration as opening 30a described in the first embodiment.
  • the closed upper end of the connection pipe 32 penetrates the upper part of the closed container 90 and is arranged outside the closed container 90, but the length of the connection pipe 32 is not limited.
  • connection pipe 32 by adjusting the length of the connection pipe 32 to such a length that the semi-enclosed space functions as a Helmholtz resonator, the semi-enclosed space can be used as a waveguide for pressure waves.
  • the resonance effect allows more refrigerant to be taken into the suction chamber 73a.
  • the semi-enclosed space includes the through hole 31 formed in the fixed base plate 11a and the connecting pipe 32 having one end connected to the through hole 31 and the other end closed. and is composed of
  • the volume of the semi-enclosed space can be increased with a relatively simple structure. Since more refrigerant can be sucked, the effective suction volume can be increased.
  • Embodiment 5 will be described below, but descriptions of the same parts as those in Embodiments 1 to 4 will be omitted, and parts that are the same as or correspond to those in Embodiments 1 to 4 will be given the same reference numerals.
  • FIG. 11 is an enlarged sectional view of the upper portion of the scroll compressor 1 according to Embodiment 5.
  • FIG. 11 is an enlarged sectional view of the upper portion of the scroll compressor 1 according to Embodiment 5.
  • a semi-enclosed space that intermittently communicates only with the suction chamber 73a is defined by a through hole 31, which is a cylindrical through hole formed in the fixed base plate 11a, and a through hole 31 formed in the fixed base plate 11a.
  • a connection pipe provided between the pressure vessel 33 provided on the upper side and the fixed base plate 11a and the pressure vessel 33, one open end of which is connected to the through hole 31, and the other open end of which is connected to the pressure vessel 33. 32. It is assumed that the opening of through hole 31 has the same configuration as opening 30a described in the first embodiment.
  • the suction volume in the refrigerant suction process, can be increased selectively at the timing when the suction chamber 73a expands, compared to the fourth embodiment.
  • the size of the pressure vessel 33 is not limited and can be adjusted to obtain desired effects.
  • the semi-enclosed space is connected to the through hole 31 formed in the fixed base plate 11a, the pressure vessel 33, and the through hole 31 at one end thereof.
  • a connection pipe 32 connected to a pressure vessel 33 at the other end.
  • the scroll compressor 1 according to Embodiment 5 by appropriately selecting the volume of the pressure vessel 33, the volume change rate of the expanding suction chamber 73a can be changed more greatly than in Embodiment 1. Therefore, the effective inhalation volume can be increased.

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Abstract

スクロール圧縮機は、外郭を構成する密閉容器と、密閉容器内に設けられ、固定台板と固定台板の一面に設けられた渦巻状突起である固定渦巻部とを有する固定スクロールと、揺動台板と揺動台板の一面に設けられた渦巻状突起である揺動渦巻部とを有する揺動スクロールと、を有し、固定渦巻部と揺動渦巻部とが噛み合うことにより、冷媒を圧縮する圧縮室と、密閉容器内に吸入した冷媒を圧縮室へ導く吸入室と、が形成される圧縮機構と、を備え、圧縮機構は、吸入室の容積が増加するクランク角の範囲で開口部を介して吸入室のみと間欠的に連通する半密閉空間を有するものである。

Description

スクロール圧縮機
　本開示は、空気調和機および冷凍機などに用いられるスクロール圧縮機に関するものである。
　空気調和機および冷凍機などに用いられるスクロール圧縮機の圧縮機構は、固定スクロールの渦巻部と揺動スクロールの渦巻部とで構成されている。そして、固定スクロールを固定し、揺動スクロールをその渦巻部が固定スクロールの渦巻部に対して噛み合うように配置し揺動運動させることで、固定スクロールと揺動スクロールとの間に形成された空間にて冷媒の吸入および圧縮を行うことができる。
　従来、このようなスクロール圧縮機では、小型化かつ低コスト化を図るため、圧縮機構を収納する密閉容器の径を維持しながら可能な限り圧縮機構の吸入容積を大きくすることで、圧縮機能力を向上させることが重要となっている。ここで、一般的に、スクロール圧縮機の吸入容積を大きくするには、（ａ）径方向における渦巻部の形状を調整する、および、（ｂ）軸方向における渦巻部の高さを調整する、の２つのアプローチがある。
　ただし、これらのアプローチは渦巻部の形状あるいは高さに大きく依存しており、幾何制約によって大きな制限を受ける点が欠点として挙げられる。したがって、さらなる改善のためには異なったアプローチの開発が重要である。
　図１２は、従来のスクロール圧縮機の圧縮機構を示す概略図である。図１３は、従来のスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入室１７３ａの容積変化を示す概略図である。図１４は、従来のスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入室１７３ａの冷媒吸入口を示した概略図である。図１５は、従来のスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入室１７３ａの冷媒吸入口の流路面積変化を示す概略図である。
　ここで、一般にスクロール圧縮機では、図１２に示されるように固定スクロール１１１と揺動スクロール１１２との間に形成された吸入室１７３ａにおいて、その容積変化は図１３に示されるようになることが知られている。渦巻部の形状関数にも依るが、圧縮開始時点をクランク角θ＝０°とすると概ねθ＝３００°まで吸入室容積は増加し続け、その後圧縮が開始されるθ＝３６０°まで減少するような容積変化特性を示す。渦巻部の形状関数にも依るが、各渦巻部がインボリュート渦巻で形成されている場合、いわゆる吸入容積である圧縮開始時点の圧縮室容積と比べて、吸入室容積の最大値は約５％程度大きい。
　加えて、吸入室１７３ａの冷媒吸入口は、図１４に示されるように、固定スクロール１１１および揺動スクロール１１２のうち、一方のスクロールにおける巻き終わりの内向面終点Ａ１と、一方のスクロールにおける内向面終点Ａ１および基礎円中心Ｏを通る直線ともう一方のスクロールにおける外向面とが成す交点Ａ２と、を結んだ距離で定義される。吸入室１７３ａの冷媒吸入口の流路面積の変化は、図１５に示されるように、吸入過程において、クランク角θ＝０°からθ＝１８０°まで増加し、その後θ＝３６０°まで減少するような変化特性を示す。
　したがって、図１３および図１５に示されるように、吸入室容積が最大まで増加した時点において、冷媒吸入口の流路面積は十分に減少しているため、吸入室１７３ａに取り込んだ冷媒は外部空間に流出しづらく、実際には圧縮開始時点の圧縮機容積よりも多くの冷媒を取り込んでいる。この現象はスクロール圧縮機における過給効果と呼ばれており、過給効果の増大によって吸入時の冷媒流量が増大するため、過給効果を増大させることで実効的に吸入容積を大きくすることが可能である。例えば特許文献１では、渦巻部の巻き終わり位置が延長され、固定スクロールと揺動スクロールの少なくとも一方の渦巻部の巻き終わり位置に内壁平面部または外壁平面部を設け、かつ、これと対向する他方の渦巻部に外壁平面部または内壁平面部を設けた構造とすることで、一度吸入室に取り込んだ冷媒を外部空間に逃がすことなく閉じ込め、過給効果を増大させる例が示されている。
特開２００１－１７３５８４号公報
　特許文献１のスクロール圧縮機では、渦巻部の巻き終わり位置を延長させた形状によって過給効果を増大させているが、幾何制約によって所望の吸入容積を実現することが難しい場合がある。特に、小型化かつ低コスト化を図ろうとする場合、限られた渦巻部の設置スペースを最大限利用することが有効であるが、限られた設置スペースの範囲で渦巻部の形状を変えるのみでは過給効果を増大させるのに限界があるという課題があった。
　本開示は、以上のような課題を解決するためになされたもので、渦巻部の形状によらず、過給効果を増大させることで実効的に吸入容積を大きくすることが可能なスクロール圧縮機を提供することを目的としている。
　本開示に係るスクロール圧縮機は、外郭を構成する密閉容器と、前記密閉容器内に設けられ、固定台板と該固定台板の一面に設けられた渦巻状突起である固定渦巻部とを有する固定スクロールと、揺動台板と該揺動台板の一面に設けられた渦巻状突起である揺動渦巻部とを有する揺動スクロールと、を有し、前記固定渦巻部と前記揺動渦巻部とが噛み合うことにより、冷媒を圧縮する圧縮室と、前記密閉容器内に吸入した冷媒を前記圧縮室へ導く吸入室と、が形成される圧縮機構と、を備え、前記圧縮機構は、前記吸入室の容積が増加するクランク角の範囲で開口部を介して前記吸入室のみと間欠的に連通する半密閉空間を有するものである。
　本開示に係るスクロール圧縮機によれば、圧縮機構は、吸入室の容積が増加するクランク角の範囲で開口部を介して吸入室のみと間欠的に連通する半密閉空間を有する。つまり、本開示に係るスクロール圧縮機は、吸入過程において、吸入室の容積が増加するクランク角の範囲においてのみ吸入室と半密閉空間とが間欠的に連通するため、吸入容積を、吸入室の容積が増加するクランク角の範囲においてのみ選択的に増加させることができる。そのため、膨張する吸入室の容積変化率を変化させるとともに、半密閉空間の間欠的動作に伴う圧力脈動を利用することで、吸入室に取り込まれる冷媒量が増加する。その結果、過給効果によりいわゆる吸入容積で決定される吸入冷媒量より多くの冷媒を吸入することができ、渦巻部の形状によらず実効的な吸入容積を大きくすることができる。
実施の形態１に係るスクロール圧縮機の構成を示す図である。 実施の形態１に係るスクロール圧縮機の圧縮機構の動作を説明する圧縮行程を示す図である。 実施の形態１に係るスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入過程における固定渦巻部、揺動渦巻部および半密閉空間の開口部の位置関係を説明する図である。 実施の形態１に係るスクロール圧縮機の圧縮機構の周辺を拡大した断面図である。 実施の形態１に係るスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入過程における内向面吸入室の容積変化と半密閉空間の開口部の吸入室に対する開口面積の変化とを示す図である。 実施の形態２に係るスクロール圧縮機の圧縮機構における半密閉空間の開口部の構成の一例を示す図である。 実施の形態２に係るスクロール圧縮機の変形例による圧縮機構における半密閉空間の開口部の構成の一例を示す図である。 実施の形態３に係るスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入過程における固定渦巻部、揺動渦巻部および半密閉空間の開口部の位置関係を説明する図である。 実施の形態３に係るスクロール圧縮機の圧縮機構の周辺を拡大した断面図である。 実施の形態４に係るスクロール圧縮機の上部を拡大した断面図である。 実施の形態５に係るスクロール圧縮機の上部を拡大した断面図である。 従来のスクロール圧縮機の圧縮機構を示す概略図である。 従来のスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入室の容積変化を示す概略図である。 従来のスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入室の冷媒吸入口を示した概略図である。 従来のスクロール圧縮機の圧縮機構の吸入室の冷媒吸入口の流路面積変化を示す概略図である。
　以下、実施の形態に係るスクロール圧縮機について図面などを参照しながら説明する。以下の図面において、同一の符号を付したものは、同一またはこれに相当するものであり、以下に記載する実施の形態の全文において共通することとする。そして、明細書全文に表わされている構成要素の形態は、あくまでも例示であって、明細書に記載された形態に限定するものではない。特に構成要素の組み合わせは、各実施の形態における組み合わせのみに限定するものではなく、他の実施の形態に記載した構成要素を別の実施の形態に適用することができる。
　実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１の構成を示す図である。
　実施の形態１に係るスクロール圧縮機１は、冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧の状態として吐出させる機能を有している。このスクロール圧縮機１は、外郭を構成する密閉容器９０を備えている。密閉容器９０の側部には、密閉容器９０の外部の主冷媒回路からの低圧のガス冷媒を密閉容器９０の内部に流入させる吸入管１ｆが設けられている。また、密閉容器９０の上部には、高温高圧の吐出冷媒を密閉容器９０の内部から外部の主冷媒回路へと流出させる吐出管１ｇが設けられている。
　密閉容器９０の内部には、冷媒を圧縮する圧縮機構１ａ、圧縮機構１ａを駆動させる回転軸１ｂ、および、回転軸１ｂを回転させる電動固定子１ｃと電動回転子１ｄが収納されている。さらに、密閉容器９０の内部には、密閉容器９０の底部に形成された油溜部８０に貯留されている冷凍機油を圧縮機構１ａに供給するポンプ要素１ｅが収納されている。
　圧縮機構１ａは、固定スクロール１１と揺動スクロール１２とを有している。揺動スクロール１２は、回転軸１ｂとともに回転駆動する。固定スクロール１１は、揺動スクロール１２の上部に配置され、密閉容器９０の内部に固着されたフレーム１７に固定設置される。固定スクロール１１は、固定台板１１ａと、固定台板１１ａの下面に設けられた渦巻状突起である固定渦巻部１１ｂとを備えている。揺動スクロール１２は、揺動台板１２ａと、揺動台板１２ａの上方の面に設けられた渦巻状突起である揺動渦巻部１２ｂとを備えている。圧縮機構１ａは、固定スクロール１１と揺動スクロール１２とが回転軸１ｂの回転中心に対して逆位相で組み合わされた非対称渦巻形状を有している。また、揺動台板１２ａの下面の中心部には、中空円筒状のボス部１２ｄが設けられている。
　回転軸１ｂは、主軸部１ｂｂと、主軸部１ｂｂの上部に位置する偏心軸部１ｂａと、主軸部１ｂｂの下部に位置する副軸部１ｂｃとを有している。回転軸１ｂは、揺動スクロール１２の揺動軸受１２ｃを介して揺動スクロール１２が揺動運動可能なように、揺動スクロール１２に嵌合される。そして、揺動スクロール１２の揺動渦巻部１２ｂと固定スクロール１１の固定渦巻部１１ｂとは、互いに逆位相になるように組み合わせられる。揺動渦巻部１２ｂと固定渦巻部１１ｂとが噛み合うことにより、吸入室７３ａ、圧縮室７３ｂ、および、最内室７３ｃが形成される。ここで、吸入室７３ａとは、フレーム１７の開口部１７ｃを通過した冷媒が流入する第２吸入空間７２の冷媒を吸入する密閉されていない空間である。圧縮室７３ｂとは、吸入室７３ａが吸入した冷媒を圧縮する密閉された空間である。最内室７３ｃとは、最も内側であり圧縮室７３ｂで圧縮した冷媒を、固定台板１１ａに形成された吐出ポート２２を介して吐出空間７４に吐出する密閉された空間である。なお、吐出ポート２２の出口側には、出口を開閉自在に塞ぐ吐出弁２３が設けられており、最内室７３ｃの圧力が所定値以上となると、吐出弁２３が吐出ポート２２の出口を開放し、最内室７３ｃの冷媒が吐出空間７４に吐出される。
　フレーム１７は、固定スクロール１１を固定配置するものであり、揺動スクロール１２に作用するスラスト力を軸方向に支持するスラスト面（図示せず）を有する。さらに、フレーム１７は、吸入管１ｆから冷媒が流入する第１吸入空間７１と、第２吸入空間７２とを連通する開口部１７ｃを有する。そして、揺動スクロール１２とフレーム１７との間には、揺動スクロール１２の自転防止機構として機能するオルダムリング１３が設けられている。
　電動固定子１ｃは、電動回転子１ｄを介して回転軸１ｂに対して駆動力を供給する。電動固定子１ｃは、密閉容器９０に焼嵌めなどによって固定される。電動固定子１ｃは、フレーム１７と電動固定子１ｃとの間に存在するガラス端子（図示せず）に接続されたリード線（図示せず）によって外部から電力が供給される。電動回転子１ｄは、回転軸１ｂに焼嵌めなどによって固定される。また、回転軸１ｂおよび電動回転子１ｄには、第１バランスウェイト６０と第２バランスウェイト６１とが固定されている。第１バランスウェイト６０および第２バランスウェイト６１は、スクロール圧縮機１における回転系全体のモーメントバランスを制御するものである。
　回転軸１ｂの偏心軸部１ｂａは、揺動台板１２ａの下面に設けられた揺動軸受１２ｃに嵌合され、冷凍機油による油膜を介して互いに摺動する。ここで、揺動軸受１２ｃは、中空円筒状のボス部１２ｄの内周に、銅鉛合金などの滑り軸受に使用される軸受材料が圧入などにより固定され、形成されている。また、偏心軸部１ｂａの外周側には、揺動スクロール１２を公転運動させるために揺動スクロール１２を支承するスライダー１５が設けられている。回転軸１ｂの主軸部１ｂｂは、フレーム１７の中心部に設けられた主軸受１７ａと回転自在に嵌合され、冷凍機油による油膜を介して互いに摺動する。ここで、主軸受１７ａは、中空円筒状のボス部１７ｂの内周に、銅鉛合金などの滑り軸受に使用される軸受材料が圧入などにより固定され、形成されている。また、主軸部１ｂｂの外周側には、主軸部１ｂｂを円滑に回転運動させるためのスリーブ２１が設けられている。
　電動固定子１ｃおよび電動回転子１ｄの下部には、密閉容器９０の内部に固着されたサブフレーム１９が設けられている。また、サブフレーム１９の上部には玉軸受からなる副軸受２０が設けられており、副軸受２０は回転軸１ｂを半径方向に軸支する。ここで、副軸受２０は、玉軸受以外の軸受構成であってもよい。回転軸１ｂの副軸部１ｂｃは、副軸受２０と嵌合され、冷凍機油による油膜を介して副軸受２０と摺動する。なお、主軸部１ｂｂおよび副軸部１ｂｃの軸心は一致している。
　図２は、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａの動作を説明する圧縮行程を示す図である。なお、図２（ａ）～（ｄ）は、揺動渦巻部１２ｂの一回転中の動作のうち、それぞれクランク角θ＝０［ｄｅｇ］、９０［ｄｅｇ］、１８０［ｄｅｇ］、および、２７０［ｄｅｇ］における固定渦巻部１１ｂと揺動渦巻部１２ｂとの状態を示す圧縮行程図である。
　以下、スクロール圧縮機１内の冷媒の流れについて、図１および図２を用いて説明する。
　図１に示すように、吸入管１ｆから密閉容器９０内の第１吸入空間７１に流入した低圧のガス冷媒は、フレーム１７に形成された開口部１７ｃを通って第２吸入空間７２に流入する。圧縮機構１ａでは、図２（ａ）～（ｄ）に示すように、固定スクロール１１の固定渦巻部１１ｂと揺動スクロール１２の揺動渦巻部１２ｂとの相対的な揺動動作を行っている。そして、第２吸入空間７２に流入した冷媒は、この揺動動作に伴い、固定渦巻部１１ｂと揺動渦巻部１２ｂとにより形成される吸入室７３ａに吸入される。吸入室７３ａに吸入された冷媒は、ある回転角において圧縮室７３ｂに遷移し、固定渦巻部１１ｂと揺動渦巻部１２ｂとの位置関係の変化に伴う圧縮室７３ｂの幾何学的な容積変化によって、低圧から高圧に昇圧される。その後、圧縮室７３ｂ内の冷媒は、ある回転角において最内室７３ｃに遷移し、最内室７３ｃと連通する吐出ポート２２を通って吐出空間７４に吐出される。その後、吐出空間７４に吐出された冷媒は、高温高圧の吐出冷媒として、吐出管１ｇから密閉容器９０の外部の主冷媒回路へと流出する。
　図３は、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａの吸入過程における固定渦巻部１１ｂ、揺動渦巻部１２ｂおよび半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの位置関係を説明する図である。図４は、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａの周辺を拡大した断面図である。
　実施の形態１に係るスクロール圧縮機１は、吸入室７３ａ側のみが開口し、吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間３０ｂが固定台板１１ａに形成されていることを特徴としている。半密閉空間３０ｂは、図４に示すように、固定台板１１ａに形成された非貫通の円筒孔であり、固定渦巻部１１ｂによって形成される溝の中央部、つまり径方向に隣り合う固定渦巻部１１ｂの歯間の中央に形成されている。また、半密閉空間３０ｂは、吸入室７３ａ側のみが開口しており間欠的に吸入室７３ａのみと連通するため、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、揺動スクロール１２の揺動渦巻部１２ｂの揺動運動により開口と閉塞とを繰り返す間欠的動作を行う。
　以下、図３を用いて、固定スクロール１１の固定渦巻部１１ｂの内向面と揺動スクロール１２の揺動渦巻部１２ｂの外向面とで形成される内向面吸入室７３ａ１について、吸入過程の説明をする。
　図３（ａ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点であり、内向面吸入室７３ａ１容積はゼロであり、内向面吸入室７３ａ１の吸入口が閉じているため、この時点では冷媒の吸入はない。また、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、揺動渦巻部１２ｂによって内向面吸入室７３ａ１に対して閉塞されている。図３（ｂ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２がπ／２揺動運動をしている。この時点で、内向面吸入室７３ａ１に容積が形成されるとともに、内向面吸入室７３ａ１の吸入口の流路面積も増加を始める。図３（ｃ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２がπ揺動運動をしている。この時点で、内向面吸入室７３ａ１の吸入口の流路面積は最大となる。また、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、内向面吸入室７３ａ１に対して開口し始め、吸入室７３ａの膨張に伴い半密閉空間３０ｂに冷媒が取り込まれ、半密閉空間３０ｂの冷媒は減圧される。図３（ｄ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２が３π/２揺動運動をしている。この時点で、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、内向面吸入室７３ａ１に対して閉じ始め、半密閉空間３０ｂに取り込まれた冷媒の一部は吸入室７３ａに吐き出され、半密閉空間３０ｂの冷媒は昇圧される。さらに、この時点では内向面吸入室７３ａ１の吸入口の流路面積が減少しているため、吸入室７３ａで吸入された冷媒の多くは吸入室７３ａに閉じ込められる。内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２が２π揺動運動すると、再び図３（ａ）の位置関係となり、吸入室７３ａ内の冷媒は圧縮室７３ｂに遷移する。
　以上のように、揺動スクロール１２の揺動運転中に吸入室７３ａに間欠的に連通する半密閉空間３０ｂを圧縮機構１ａに形成する。そして、膨張する吸入室７３ａの容積変化率を変化させるとともに、半密閉空間３０ｂの間欠的動作に伴う圧力脈動を利用することで、吸入室７３ａにより多くの冷媒を取り込み圧縮することが可能となる。
　図５は、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａの吸入過程における内向面吸入室７３ａ１の容積変化と半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの吸入室７３ａに対する開口面積の変化とを示す図である。
　図５（ａ）は、圧縮機構１ａの吸入過程における内向面吸入室７３ａ１の容積変化を示している。図５（ｂ）は、圧縮機構１ａの吸入過程における半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの吸入室７３ａに対する開口面積の変化を示している。実施の形態１に係るスクロール圧縮機１では、図５に示すように、吸入室７３ａが膨張して容積が増加するクランク角の範囲においてのみ、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａを選択的に開口させることが可能なことがわかる。また、半密閉空間３０ｂを、冷媒の圧縮を開始する図３（ａ）の時点では圧縮室７３ｂと連通しないような配置とすることで、冷媒の圧縮を開始する時点では半密閉空間３０ｂを圧縮に寄与しない容積とすることが可能である。
　なお、上記では、内向面吸入室７３ａ１に対して説明したが、揺動スクロール１２の揺動渦巻部１２ｂの内向面と固定スクロール１１の固定渦巻部１１ｂの外向面とで形成される外向面吸入室７３ａ２（図示せず）に対しても言及する。固定渦巻部１１ｂと揺動渦巻部１２ｂとの伸開角がπ異なる非対称渦巻形状に対して、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａを固定渦巻部１１ｂによって形成される溝の中央部、つまり径方向に隣り合う固定渦巻部１１ｂの歯間の中央に形成する。そうすることで、１つの半密閉空間３０ｂで内向面吸入室７３ａ１および外向面吸入室７３ａ２に対して、上記の効果を実現することができる。つまり、半密閉空間３０ｂが、冷媒の圧縮を開始する時点では圧縮室７３ｂと連通しないような配置となるので、冷媒の圧縮を開始する時点では半密閉空間３０ｂを圧縮に寄与しない容積とすることが可能となる。
　加えて、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの直径を揺動渦巻部１２ｂの歯厚よりも小さくする。そうすることで、内向面吸入室７３ａ１および外向面吸入室７３ａ２のうちいずれかの冷媒吸入口が十分に開口しているクランク角の範囲で、半密閉空間３０ｂは内向面吸入室７３ａ１および外向面吸入室７３ａ２に対して同時には連通しなくなる。そのため、吸入室７３ａから第２吸入空間７２に漏れる冷媒量を抑制することが可能である。
　以上、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１は、外郭を構成する密閉容器９０と、密閉容器９０内に設けられ、固定台板１１ａと固定台板１１ａの一面に設けられた渦巻状突起である固定渦巻部１１ｂとを有する固定スクロール１１と、揺動台板１２ａと揺動台板１２ａの一面に設けられた渦巻状突起である揺動渦巻部１２ｂとを有する揺動スクロール１２と、を有し、固定渦巻部１１ｂと揺動渦巻部１２ｂとが噛み合うことにより、冷媒を圧縮する圧縮室７３ｂと、密閉容器９０内に吸入した冷媒を圧縮室７３ｂへ導く吸入室７３ａと、が形成される圧縮機構１ａを備えている。そして、圧縮機構１ａは、吸入室７３ａの容積が増加するクランク角の範囲で開口部３０ａを介して吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間３０ｂを有する。
　実施の形態１に係るスクロール圧縮機１によれば、圧縮機構１ａは、吸入室７３ａの容積が増加するクランク角の範囲で開口部３０ａを介して吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間３０ｂを有する。つまり、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１は、吸入過程において、吸入室７３ａの容積が増加するクランク角の範囲においてのみ吸入室７３ａと半密閉空間３０ｂとが間欠的に連通するので、吸入容積が、吸入室７３ａの容積に半密閉空間３０ｂの容積が加わった値となり、吸入容積を、吸入室７３ａの容積が増加するクランク角の範囲においてのみ選択的に増加させることができる。そのため、膨張する吸入室７３ａの容積変化率を変化させるとともに、半密閉空間３０ｂの間欠的動作に伴う圧力脈動を利用することで、吸入室７３ａに取り込まれる冷媒量が増加する。その結果、過給効果によりいわゆる吸入容積で決定される吸入冷媒量より多くの冷媒を吸入することができ、渦巻部の形状によらず実効的な吸入容積を大きくすることができる。
　また、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１において、半密閉空間３０ｂは、固定台板１１ａに形成されている。実施の形態１に係るスクロール圧縮機１によれば、上記と同様の効果を得ることができる。
　また、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１において、圧縮機構１ａは、固定渦巻部１１ｂの長さと揺動渦巻部１２ｂの長さとが異なる非対称渦巻を有し、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは固定渦巻部１１ｂによって形成される溝の中央部に形成されている。
　実施の形態１に係るスクロール圧縮機１によれば、圧縮機構１ａが、固定渦巻部１１ｂの長さと揺動渦巻部１２ｂの長さとが異なる非対称渦巻を有し、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは固定渦巻部１１ｂによって形成される溝の中央部に形成されている。そのため、半密閉空間３０ｂが、冷媒の圧縮を開始する時点では圧縮室７３ｂと連通しないような配置となるので、冷媒の圧縮を開始する時点では半密閉空間３０ｂを圧縮に寄与しない容積とすることが可能となる。
　また、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１において、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの直径は、揺動渦巻部１２ｂの歯厚よりも小さい。
　実施の形態１に係るスクロール圧縮機１によれば、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの直径は、揺動渦巻部１２ｂの歯厚よりも小さい。そのため、内向面吸入室７３ａ１および外向面吸入室７３ａ２のうちいずれかの冷媒吸入口が十分に開口しているクランク角の範囲で、半密閉空間３０ｂは内向面吸入室７３ａ１および外向面吸入室７３ａ２に対して同時には連通しない。その結果、吸入室７３ａから第２吸入空間７２に漏れる冷媒量を抑制することが可能となる。
　実施の形態２．
　以下、実施の形態２について説明するが、実施の形態１と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。
　図６は、実施の形態２に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａにおける半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの構成の一例を示す図である。図７は、実施の形態２に係るスクロール圧縮機１の変形例による圧縮機構１ａにおける半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの構成の一例を示す図である。
　実施の形態２に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａには、吸入室７３ａ側のみが開口し、吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間３０ｂが形成されている。そして、半密閉空間３０ｂは、固定台板１１ａに形成された非貫通の複数の円筒孔で構成されている。この場合、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、図６に示すようになる。このように、実施の形態２に係る圧縮機構１ａは、吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間３０ｂが複数の非貫通の円筒孔で構成されている。そのため、実施の形態２に係る圧縮機構１ａでは、実施の形態１に係る圧縮機構１ａのように半密閉空間３０ｂが１つの非貫通の円筒孔で構成されている場合と比べて、吸入容積をより大きくすることができる。その結果、吸入室７３ａに取り込まれる冷媒量がより増加し、過給効果によりいわゆる吸入容積で決定される吸入冷媒量より多くの冷媒を吸入することができ、実効的な吸入容積を大きくすることができる。
　また、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの直径を固定渦巻部１１ｂの歯厚よりも小さくする。そうすることで、内向面吸入室７３ａ１および外向面吸入室７３ａ２のうちいずれかの冷媒吸入口が十分に開口しているクランク角の範囲で、半密閉空間３０ｂは内向面吸入室７３ａ１および外向面吸入室７３ａ２に対して同時に連通しない。その結果、吸入室７３ａから第２吸入空間７２に漏れる冷媒量を抑制することが可能である。
　なお、実施の形態２では、半密閉空間３０ｂが複数の非貫通の円筒孔で構成されているとしたが、それに限定されず、半密閉空間３０ｂが１つの非貫通の長孔で構成されているようにしてもよい。この場合、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、図７に示すようになる。この場合、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの直径は、短径となる。このように、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの形状は、上記に限定されるものではなく、吸入室７３ａのみに間欠的に連通することを満たす開口部の形状であれば、適宜変更することが可能である。
　以上、実施の形態２に係るスクロール圧縮機１において、半密閉空間３０ｂは、非貫通の複数の円筒孔で構成されている。
　実施の形態２に係るスクロール圧縮機１によれば、半密閉空間３０ｂが複数の非貫通の円筒孔で構成されているため、半密閉空間３０ｂが１つの非貫通の円筒孔で構成されている場合と比べて、吸入容積をより大きくすることができる。その結果、吸入室７３ａに取り込まれる冷媒量がより増加し、過給効果によりいわゆる吸入容積で決定される吸入冷媒量より多くの冷媒を吸入することができ、実効的な吸入容積を大きくすることができる。
　実施の形態３．
　以下、実施の形態３について説明するが、実施の形態１および２と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１および２と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。
　図８は、実施の形態３に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａの吸入過程における固定渦巻部１１ｂ、揺動渦巻部１２ｂおよび半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの位置関係を説明する図である。図９は、実施の形態３に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構１ａの周辺を拡大した断面図である。
　実施の形態３では、吸入室７３ａ側のみが開口し、吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間３０ｂは、図９に示すように、揺動台板１２ａに形成された非貫通の円筒孔である。つまり、実施の形態３では、実施の形態１とは異なり、揺動台板１２ａに半密閉空間３０ｂが形成されているため、揺動スクロール１２の揺動運動に伴い、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａも揺動運動を行う。
　以下、図８を用いて、固定スクロール１１の固定渦巻部１１ｂの内向面と揺動スクロール１２の揺動渦巻部１２ｂの外向面とで形成される内向面吸入室７３ａ１について、吸入過程の説明をする。
　図８（ａ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点であり、内向面吸入室７３ａ１の容積はゼロであり、内向面吸入室７３ａ１の吸入口が閉じているため、この時点では冷媒の吸入はない。また、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、固定渦巻部１１ｂによって内向面吸入室７３ａ１に対して閉塞されている。図８（ｂ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２がπ／２揺動運動している。この時点で、内向面吸入室７３ａ１に容積が形成されるとともに、内向面吸入室７３ａ１の吸入口の流路面積も増加を始め、冷媒を吸入し始める。また、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、内向面吸入室７３ａ１に対して開口し始め、吸入室７３ａの膨張に伴い半密閉空間３０ｂに冷媒が取り込まれ、半密閉空間３０ｂの冷媒は減圧される。図８（ｃ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２がπ揺動運動している。この時点で、内向面吸入室７３ａ１の吸入口の流路面積は最大となる。図８（ｄ）は、内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２が３π／２揺動運動している。この時点で、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａは、内向面吸入室７３ａ１に対して閉じ始め、半密閉空間３０ｂに取り込まれた冷媒の一部は吸入室７３ａに吐き出され、半密閉空間３０ｂの冷媒は昇圧される。さらに、この時点では内向面吸入室７３ａ１の吸入口の流路面積が減少しているため、吸入室７３ａで吸入された冷媒の多くは吸入室７３ａに閉じ込められる。内向面吸入室７３ａ１の冷媒吸入開始時点から揺動スクロール１２が２π揺動運動すると、再び図８（ａ）の位置関係となり、吸入室７３ａ内の冷媒は圧縮室７３ｂに遷移する。以上より、実施の形態３のように半密閉空間３０ｂが揺動台板１２ａに形成されている場合も、実施の形態１のように半密閉空間３０ｂが固定台板１１ａに形成されている場合と同様の効果を得ることができる。
　なお、上記では、内向面吸入室７３ａ１に対して説明したが、外向面吸入室７３ａ２（図示せず）に関しても、外向面吸入室７３ａ２に対してのみ間欠的に連通する半密閉空間３０ｂを形成することで、同様の効果を得ることができる。また、上記では、半密閉空間３０ｂが１つの非貫通の円筒孔で構成されているとしたが、それに限定されず、実施の形態２で説明したように、半密閉空間３０ｂが複数の非貫通の円筒孔、あるいは１つの非貫通の長孔で構成されているようにしてもよい。このように、半密閉空間３０ｂの開口部３０ａの形状は、上記に限定されるものではなく、吸入室７３ａのみに間欠的に連通することを満たす開口部の形状であれば、適宜変更することが可能である。
　以上、実施の形態３に係るスクロール圧縮機１において、半密閉空間３０ｂは、揺動台板１２ａに形成されている。実施の形態３に係るスクロール圧縮機１によれば、実施の形態１と同様の効果が得られる。つまり、実施の形態３に係るスクロール圧縮機１は、吸入過程において、吸入室７３ａの容積が増加するクランク角の範囲においてのみ吸入室７３ａと半密閉空間３０ｂとが間欠的に連通するので、吸入容積が、吸入室７３ａの容積に半密閉空間３０ｂの容積が加わった値となり、吸入容積を、吸入室７３ａの容積が増加するクランク角の範囲においてのみ選択的に増加させることができる。そのため、膨張する吸入室７３ａの容積変化率を変化させるとともに、半密閉空間３０ｂの間欠的動作に伴う圧力脈動を利用することで、吸入室７３ａに取り込まれる冷媒量が増加する。その結果、過給効果によりいわゆる吸入容積で決定される吸入冷媒量より多くの冷媒を吸入することができ、渦巻部の形状によらず実効的な吸入容積を大きくすることができる。
　なお、実施の形態３のように揺動台板１２ａに半密閉空間３０ｂを形成する場合と実施の形態１のように固定台板１１ａに半密閉空間３０ｂを形成する場合とを組み合わせてもよい。そうすることで、より過給効果を増大させてより多くの冷媒を吸入することができるため、実効的な吸入容積をより大きくすることができる。
　実施の形態４．
　以下、実施の形態４について説明するが、実施の形態１～３と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１～３と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。
　図１０は、実施の形態４に係るスクロール圧縮機１の上部を拡大した断面図である。
　実施の形態４に係るスクロール圧縮機１は、図１０に示すように、吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間が、固定台板１１ａに形成された貫通の円筒孔である貫通孔３１と、固定台板１１ａの上側に設けられ、開口した一端が貫通孔３１に接続され、もう一端が閉じられた接続配管３２と、によって構成されている。なお、貫通孔３１の開口部は、実施の形態１で説明した開口部３０ａと同様な構成であるとする。ここで、図１０では、接続配管３２の閉じられた上端が密閉容器９０の上部を貫通して密閉容器９０の外部に配置されているが、接続配管３２の長さを限定するものではない。しかしながら、接続配管３２の長さを、半密閉空間がヘルムホルツ共鳴器として機能するような長さに調整することで、半密閉空間を圧力波の導波管とすることができるので、圧力波の共鳴効果によってより多くの冷媒を吸入室７３ａに取り込むことが可能となる。
　以上、実施の形態４に係るスクロール圧縮機１において、半密閉空間は、固定台板１１ａに形成された貫通孔３１と、一端が貫通孔３１に接続され、もう一端が閉じられた接続配管３２と、によって構成されている。
　実施の形態４に係るスクロール圧縮機１によれば、半密閉空間の容積を比較的簡単な構造で大きくすることができるので、実施の形態１などと比べて、より過給効果を増大させてより多くの冷媒を吸入することができるため、実効的な吸入容積をより大きくすることができる。
　実施の形態５．
　以下、実施の形態５について説明するが、実施の形態１～４と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１～４と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。
　図１１は、実施の形態５に係るスクロール圧縮機１の上部を拡大した断面図である。
　実施の形態５におけるスクロール圧縮機１は、吸入室７３ａのみと間欠的に連通する半密閉空間を、固定台板１１ａに形成された貫通の円筒孔である貫通孔３１と、固定台板１１ａの上側に設けられた圧力容器３３と、固定台板１１ａと圧力容器３３との間に設けられ、開口した一端が貫通孔３１に接続され、開口したもう一端が圧力容器３３に接続された接続配管３２とによって構成されている。なお、貫通孔３１の開口部は、実施の形態１で説明した開口部３０ａと同様な構成であるとする。このため、実施の形態５では、実施の形態４と比べて、冷媒の吸入過程において、吸入容積を吸入室７３ａが膨張するタイミングで選択的により多く増加させることができる。なお、圧力容器３３の大きさは限定されず、所望の効果を得るために調整可能である。
　以上、実施の形態５に係るスクロール圧縮機１において、半密閉空間は、固定台板１１ａに形成された貫通孔３１と、圧力容器３３と、開口した一端が貫通孔３１に接続され、開口したもう一端が圧力容器３３に接続された接続配管３２とによって構成されている。
　実施の形態５に係るスクロール圧縮機１によれば、圧力容器３３の容積を適切に選択することで、実施の形態１などと比べて、膨張する吸入室７３ａの容積変化率をより大きく変化させることができるため、実効的な吸入容積をより大きくすることができる。
　１　スクロール圧縮機、１ａ　圧縮機構、１ｂ　回転軸、１ｂａ　偏心軸部、１ｂｂ　主軸部、１ｂｃ　副軸部、１ｃ　電動固定子、１ｄ　電動回転子、１ｅ　ポンプ要素、１ｆ　吸入管、１ｇ　吐出管、１１　固定スクロール、１１ａ　固定台板、１１ｂ　固定渦巻部、１２　揺動スクロール、１２ａ　揺動台板、１２ｂ　揺動渦巻部、１２ｃ　揺動軸受、１２ｄ　ボス部、１３　オルダムリング、１５　スライダー、１７　フレーム、１７ａ　主軸受、１７ｂ　ボス部、１７ｃ　開口部、１９　サブフレーム、２０　副軸受、２１　スリーブ、２２　吐出ポート、２３　吐出弁、３０ａ　開口部、３０ｂ　半密閉空間、３１　貫通孔、３２　接続配管、３３　圧力容器、６０　第１バランスウェイト、６１　第２バランスウェイト、７１　第１吸入空間、７２　第２吸入空間、７３a　吸入室、７３ａ１　内向面吸入室、７３ａ２　外向面吸入室、７３ｂ　圧縮室、７３ｃ　最内室、７４　吐出空間、８０　油溜部、９０　密閉容器、１１１　固定スクロール、１１２　揺動スクロール、１７３ａ　吸入室。

Claims (9)

  1. 　外郭を構成する密閉容器と、
    　前記密閉容器内に設けられ、固定台板と該固定台板の一面に設けられた渦巻状突起である固定渦巻部とを有する固定スクロールと、揺動台板と該揺動台板の一面に設けられた渦巻状突起である揺動渦巻部とを有する揺動スクロールと、を有し、前記固定渦巻部と前記揺動渦巻部とが噛み合うことにより、冷媒を圧縮する圧縮室と、前記密閉容器内に吸入した冷媒を前記圧縮室へ導く吸入室と、が形成される圧縮機構と、を備え、
    　前記圧縮機構は、
    　前記吸入室の容積が増加するクランク角の範囲で開口部を介して前記吸入室のみと間欠的に連通する半密閉空間を有する
    　スクロール圧縮機。
  2. 　前記半密閉空間は、前記固定台板に形成されている
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  3. 　前記圧縮機構は、前記固定渦巻部の長さと前記揺動渦巻部の長さとが異なる非対称渦巻形状を有し、前記半密閉空間の前記開口部は前記固定渦巻部によって形成される溝の中央部に形成されている
    　請求項２に記載のスクロール圧縮機。
  4. 　前記半密閉空間は、前記揺動台板に形成されている
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  5. 　前記半密閉空間は、非貫通の複数の円筒孔で構成されている
    　請求項２～４のいずれか一項に記載のスクロール圧縮機。
  6. 　前記半密閉空間は、前記固定台板に形成された貫通孔と、一端が前記貫通孔に接続され、もう一端が閉じられた接続配管と、によって構成されている
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  7. 　前記半密閉空間は、前記固定台板に形成された貫通孔と、圧力容器と、開口した一端が前記貫通孔に接続され、開口したもう一端が前記圧力容器に接続された接続配管とによって構成されている
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  8. 　前記半密閉空間の前記開口部の直径は、前記揺動渦巻部の歯厚よりも小さい
    　請求項２、３、６、７のいずれか一項に記載のスクロール圧縮機。
  9. 　前記半密閉空間の前記開口部の直径は、前記固定渦巻部の歯厚よりも小さい
    　請求項４に記載のスクロール圧縮機。
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