WO2017091098A1 - Способ работы двигателя внутреннего сгорания - Google Patents
Способ работы двигателя внутреннего сгорания Download PDFInfo
- Publication number
- WO2017091098A1 WO2017091098A1 PCT/RU2015/000815 RU2015000815W WO2017091098A1 WO 2017091098 A1 WO2017091098 A1 WO 2017091098A1 RU 2015000815 W RU2015000815 W RU 2015000815W WO 2017091098 A1 WO2017091098 A1 WO 2017091098A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- engine
- compression
- compressor
- exhaust
- working fluid
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
- F02B33/32—Engines with pumps other than of reciprocating-piston type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B41/00—Engines characterised by special means for improving conversion of heat or pressure energy into mechanical power
- F02B41/02—Engines with prolonged expansion
- F02B41/04—Engines with prolonged expansion in main cylinders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G5/00—Profiting from waste heat of combustion engines, not otherwise provided for
- F02G5/02—Profiting from waste heat of exhaust gases
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Definitions
- the invention relates to engine
- Two-stroke internal combustion engines are known in which the compression of the working fluid was carried out in a separate compressor, and the supply of thermal energy and
- thermodynamic efficiency of the method of engine operation with compression in a separate compressor, and by applying heat and expanding directly in the cylinder, can be achieved only by applying compression that is as close to isothermal as possible, using thermal energy
- the polytropic compression should be close to 1.1 in real conditions and it is preferable to carry out the entire compression process in one step with minimal mechanical losses and high volumetric efficiency. Also, in these methods, at the inlet of the working fluid into the expansion cylinder, throttling will occur, which reduces the efficiency of the engine. And later ignition due to fuel injection after TDC will reduce
- the main goal of the proposed method is to increase the efficiency of a two-stroke internal combustion engine with external compression due to a more efficient use of the thermodynamic cycle with isothermal compression and regeneration of thermal energy of the exhaust gases, as well as by optimizing the processes of intake of the working fluid and fuel combustion.
- the theoretical thermodynamic cycle of the proposed method of operation includes: isothermal compression - regenerative heat supply - isobaric (isochoric-isobaric) heat supply - adiabatic expansion - isochoric (isobaric) heat removal.
- the theoretical efficiency of the proposed cycle provided that the exhaust heat is perfectly regenerated, will be as close as possible to the efficiency of the ideal Carnot cycle for a given temperature difference.
- the compression polytropic should be as close as possible to the isotherm or in real conditions to a value of 1.1. Moreover, the entire compression process is preferably carried out
- Exhaust gases will presumably have a temperature of 600-800 ° C and an oxygen content of about 10%. With a compression ratio of 7, for example, the temperature of the exhaust gases in the dead space of the cylinder will increase to 1600-1700 ° C, and the pressure to 15-16 bar.
- Fuel injection is carried out with a certain lead angle by analogy with a diesel engine. The active phase of combustion will begin already before TDC as in a diesel engine, and the pressure will increase to the pressure level in the intake pipe (20-22 bar), and the temperature will reach the maximum set temperature of the working fluid.
- the compression ratio of the exhaust gases can also be increased to 10, then the temperature at the time the piston arrives at the TDC will already be close to the maximum set temperature of the working fluid, and the pressure value will be close to the pressure in the inlet pipe. In this case, the active phase of combustion should be initiated at the moment of opening of the intake valve.
- the inlet valve is opened and the working fluid is inlet.
- fuel injection is continued to maintain a given temperature of the working fluid until the end of the intake process.
- FIG. 1 General diagram of a device operating by the proposed method.
- FIG. 2, 3, 4, 5 Schematic representation of engine operation during inlet, expansion, and exhaust.
- FIG. 6 PV diagram of the cycle according to the proposed method. Description of an embodiment of the invention
- the proposed method can be implemented in a piston engine having special intake, exhaust and gas distribution systems, as well as equipped with a separate screw compressor (Fig. 1)
- the device contains the following main elements: expansion machine (engine) 1, exhaust valve 2, intake valve 3, regenerator 4, separator 5, compressor 6, fan 7, compressor cooling radiator 8.
- the screw compressor with oil or water injection is equipped with a cooling and separation system for the injected liquid.
- the regenerator is a heat exchanger, which can be supplemented by a pre-heating system and a system of neutralizing harmful substances.
- the expansion machine or the engine itself is a traditional piston design with a crank mechanism.
- the inlet valve must be specially designed to prevent
- the intake valve actuator must be equipped with a mechanism for controlling the duration of the intake phase to control engine power.
- the fuel system of the engine in general, can be similar to diesel engines with direct injection, but with a special control algorithm.
- the proposed cycle is push-pull and is implemented for one revolution of the crankshaft of the piston engine as follows.
- the exhaust valve When the engine piston approaches the BDC, the exhaust valve is opened and when the piston moves upward, the spent working fluid is discharged (FIG. 2). The working fluid is not fully discharged and the exhaust valve is closed 10-40 ° before the TDC and the spent working fluid is compressed, simultaneously by injecting fuel (Fig 3.)
- the inlet valve When the piston reaches TDC, the inlet valve is opened and a fresh charge is inlet (Fig. 4), that is, air pre-compressed in a separate screw compressor and heated by exhaust gases in the regenerator-heat exchanger.
- the maximum duration of the inlet phase is determined by the specified parameters of the working fluid (temperature, pressure, mass) at the end of the inlet so that the amount of working fluid in the cylinder at the end of the inlet corresponds to the maximum compressor capacity.
- the duration of the inlet phase is changed simultaneously with a decrease in the amount of introduced fuel and compressor productivity with a decrease in load.
- a proportional decrease in the intake phase the amount of fuel introduced and the compressor capacity, a decrease in engine power will not lead to a decrease in the thermal efficiency of the cycle with a decrease in load. Consequently, the change in the effective efficiency of the entire system depending on the load will not be as significant as that of traditional diesel and gasoline engines.
- the performance of the compressor is controlled by one of the known methods used based on the readings of a pressure sensor.
- the thermal efficiency will be significantly higher than the thermal efficiency of the Sabate-Trinkler cycle and may exceed 80%.
- the mode of the proposed engine is two-stroke, therefore, the same power requires a significantly smaller cylinder volume than for a four-stroke diesel engine.
- the mechanical efficiency of the proposed engine will be higher than the mechanical efficiency of the diesel engine.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
Способ работы двухтактного двигателя внутреннего сгорания. Сжатие близкое к изотермическому осуществляют в отдельном винтовом компрессоре с впрыском охлаждающей жидкости. Для нагрева сжатого рабочего тела до температуры самовоспламенения топлива используют тепло отработавших газов. В конце такта выпуска осуществляют сжатие определенного количества отработавших газов. Во время сжатия отработавших газов осуществляют первоначальный впрыск топлива с определенным углом опережения. Регулируют мощность двигателя пропорциональным уменьшением фазы впуска, количества вводимого топлива и производительности компрессора.
Description
Способ работы двигателя внутреннего сгорания
Область изобретения
Изобретение относится к двигателестроению
Предпосылки создания изобретения
Известны двухтактные двигатели внутреннего сгорания, в которых сжатие рабочего тела осуществлялось в отдельном компрессоре, а подвод тепловой энергии и
расширение непосредственно в цилиндре двигателя. При этом, как правило,
предлагалось осуществлять сжатие в отдельном цилиндре, то есть фактически почти адиабатно. Такой способ работы из-за увеличения тепловых и газодинамических потерь не приводил к увеличению эффективности по сравнению с двигателями внутреннего сгорания, работающими по циклу Отто или Дизеля. Одним из главных недостатков вышеуказанного типа двигателей являются потери при перетекании рабочего тела в цилиндры расширительной машины, которые
увеличиваются при повышении частоты вращения двигателя. Это связано с тем, что в известных аналогичных способах рабочее тело после такта расширения полностью выталкивается из цилиндра поршнем и остается только в так называемом мертвом пространстве, образованном днищем поршня и головкой блока. Давление в мертвом пространстве в момент открытия впускного клапана близко к атмосферному и при впуске происходит дросселирование сжатого рабочего тела, так как клапан открывается постепенно, а объем мертвого пространства будет в любом случае значителен. При увеличении частоты вращения двигателя рабочее тело не будет успевать заполнить объем мертвого пространства с заданным давлением при нахождении поршня в ВМТ и компенсировать увеличение объема надпоршневого пространства при движении поршня вниз.
Так как впуск рабочего тела при данном способе начинается в момент, когда поршень достигает ВМТ, то впрыск и горение топлива может быть осуществлено только после ВМТ. Учитывая задержку воспламенения топлива, активная фаза горения может начаться при большой частоте вращения только через 20-30° поворота коленчатого вала после ВМТ. Такое позднее воспламенение приводит к неполному сгоранию топлива, потере эффективности и увеличению вредных выбросов в отработавших газах.
Наиболее близкими к предлагаемому способу являются способы работы двигателя, описанные в патентах US 4040400, дата публикации: 9.08.1977 и RU 2246625 дата публикации: 20.05.2005, а также в заявке автора РСТ /RU2015/000010. Способы работы, описанные в указанных патентах, предусматривают изотермическое сжатие с последующим нагревом сжатого рабочего тела отработавшими газами, но сжатие предлагается осуществлять в поршневом многоступенчатом компрессоре с промежуточным охлаждением. Политропа сжатия поршневого компрессора составляет в среднем 1,3, то есть ближе к адиабате, а промежуточное охлаждение не уменьшает работу сжатия. Термодинамический эффект от применения сжатия с промежуточным охлаждением и последующим нагревом сжатого рабочего тела отработавшими газами все же будет, но он будет менее значителен. Учитывая низкий объемный и
механический КПД поршневых многоступенчатых компрессоров данный эффект будет сведен к минимуму или к нулю. Значительного увеличения термодинамической эффективности способа работы двигателя со сжатием в отдельном компрессоре, а подводом тепла и расширением непосредственно в цилиндре, можно добиться только при применении сжатия, максимально близкого к изотермическому, использовании тепловой энергии
отработавших газов для последующего нагрева сжатого рабочего тела до температуры самовоспламенения и минимизации механических потерь при реализации.
Для эффективного сжатия в отдельном компрессоре политропа сжатия должна быть в реальных условиях близка к значению 1,1 и весь процесс сжатия предпочтительно осуществить одноступенчато с минимальными механическими потерями и высоким объемным КПД.
Также в указанных способах при впуске рабочего тела в расширительный цилиндр будет происходить дросселирование, уменьшающее эффективность двигателя. А позднее воспламенение вследствие впрыска топлива после ВМТ уменьшит
эффективность сгорания топлива и увеличит вредные выбросы в особенности на средних и высоких оборотах.
Сущность изобретения
Главной целью предлагаемого способа является повышение КПД двухтактного двигателя внутреннего сгорания с внешним сжатием за счет более эффективного применения термодинамического цикла с изотермическим сжатием и регенерацией тепловой энергии выхлопных газов, а также за счет оптимизации процессов впуска рабочего тела и сгорания топлива.
Теоретический термодинамический цикл предлагаемого способа работы, включает: изотермическое сжатие - регенеративный подвод теплоты - изобарный (изохорно- изобарный) подвод теплоты - адиабатическое расширение - изохорный (изобарный) отвод теплоты. Теоретическая эффективность предлагаемого цикла при условии идеальной регенерации тепловой энергии отработавших газов будет максимально близка к эффективности идеального цикла Карно для заданной разности температур.
Для эффективного изотермического сжатия в отдельном компрессоре политропа сжатия должна быть максимально близка к изотерме или в реальных условиях к значению 1,1. При этом весь процесс сжатия предпочтительно осуществить
одноступенчато с минимальными механическими потерями и высоким объемным КПД.
В настоящее время только винтовые компрессоры с впрыском масла или охлаждающей жидкости отвечают таким требованиям.
Эффективная реализация цикла возможна при степени повышения давления в процессе изотермического сжатия от 18 и выше.
В предлагаемом регенеративном цикле после изотермического сжатия воздуха и сепарации свежий заряд нагревают отработавшими газами в теплообменнике
(регенераторе) повышая температуру до 500-700°С.
Для того чтобы избежать дросселирования при впуске рабочего тела в расширительный цилиндр и позднего воспламенения топлива, выпуск отработавшего рабочего тела должен быть осуществлен не полностью, то есть выпускной клапан закрывают раньше прихода поршня в ВМТ. Небольшое количество отработавших газов сжимают в конце такта выпуска, одновременно производя первоначальный впрыск топлива.
Отработавшие газы будут предположительно иметь температуру 600-800°С и содержание кислорода около 10%. При степени сжатия 7 , например, температура отработавших газов в мертвом пространстве цилиндра повысится до 1600-1700°С, а давление до 15-16 бар. Впрыск топлива производят с определенным углом опережения по аналогии с дизельным двигателем. Активная фаза горения начнется уже до ВМТ как в дизельном двигателе, и давление возрастет до уровня давления во впускном трубопроводе (20-22 бар), а температура до максимальной заданной температуры рабочего тела. Степень сжатия отработавших газов может быть также увеличена до 10, тогда температура в момент прихода поршня в ВМТ будет уже приближена к максимальной заданной температуре рабочего тела, а значение давления приближено к давлению во впускном трубопроводе. В данном случае активная фаза горения должна быть инициирована в момент открытия впускного клапана.
В момент прихода поршня в ВМТ или с определенным углом опережения открывают впускной клапан и производят впуск рабочего тела. При этом продолжают впрыск топлива для поддержания заданной температуры рабочего тела до окончания процесса впуска. При впуске по предлагаемому способу равномерно поступающий в цилиндр свежий заряд будет быстро нагреваться и занимать увеличивающийся объем
надпоршневого пространства без падения давления и значимых потерь на
дросселирование.
Описание чертежей
Фиг. 1 Общая схема устройства, работающего по предлагаемому способу.
Фиг. 2, 3, 4, 5 Схематичное изображение работы двигателя при впуске, расширении и выпуске. Фиг. 6 PV-диаграмма цикла согласно предлагаемому способу.
Описание варианта реализации изобретения
Предлагаемый способ может быть реализован в поршневом двигателе, имеющем специальные системы впуска, выпуска и газораспределительного механизма, а также снабженном отдельным винтовым компрессором (фиг. 1)
Устройство содержит следующие основные элементы: расширительная машина (двигатель) 1 , выпускной клапан 2, впускной клапан 3, регенератор 4 , сепаратор 5, компрессор 6, вентилятор 7, радиатор охлаждения компрессора 8.
Винтовой компрессор с впрыском масла или воды снабжен системой охлаждения и сепарации впрыскиваемой жидкости. Регенератор представляет собой теплообменник, который может быть дополнен системой предпускового подогрева и системой нейтрализации вредных веществ. Расширительная машина или сам двигатель традиционной поршневой конструкции с кривошипно-шатунным механизмом.
Впускной клапан должен быть специальной конструкции, предотвращающей
самопроизвольное открытие вследствие разности давлений, а также быть максимально уравновешенным, чтобы на его открытие не требовалось больших энергетических затрат. Привод впускного клапана должен быть снабжен механизмом регулирования длительности фазы впуска для регулирования мощности двигателя.
Топливная система двигателя, в общем, может быть аналогична системам дизельных двигателей с непосредственным впрыском, но со специальным алгоритмом управления.
Предлагаемый цикл является двухтактным и реализуется за один оборот коленчатого вала поршневого двигателя нижеследующим образом.
Когда поршень двигателя приближается к НМТ, открывают выпускной клапан и при движении поршня вверх осуществляют выпуск отработавшего рабочего тела (фиг 2.) Выпуск рабочего тела осуществляют не полностью и за 10-40° до ВМТ закрывают выпускной клапан и осуществляют сжатие отработавшего рабочего тела, одновременно осуществляя впрыск топлива (фиг 3.)
Когда поршень достигает ВМТ, открывают впускной клапан и осуществляют впуск свежего заряда (фиг 4.), то есть воздуха предварительно сжатого в отдельном винтовом компрессоре и нагретого отработавшими газами в регенераторе-теплообменнике.
Максимальная длительность фазы впуска определяется заданными параметрами рабочего тела (температура, давление, масса) в конце впуска так, чтобы количество рабочего тела в цилиндре по окончании впуска соответствовало максимальной производительности компрессора. Длительность фазы впуска изменяют одновременно с уменьшением количества вводимого топлива и производительности компрессора при уменьшении нагрузки. При пропорциональном уменьшении фазы впуска, количества вводимого топлива и производительности компрессора снижение мощности двигателя не будет приводить к снижению теплового КПД цикла при уменьшении нагрузки. Следовательно, изменение эффективного КПД всей системы в зависимости от нагрузки будет не таким значительным как у традиционных дизельных и бензиновых двигателей. Производительность компрессора регулируют одним из известных используемых способов на основе показаний датчика давления.
По окончании процесса впуска закрывают впускной клапан и осуществляют расширение рабочего тела (фиг. 5)
По предварительным теоретическим расчетам цикла согласно предлагаемому способу работы тепловой КПД будет значительно выше теплового КПД цикла Сабатэ- Тринклера и может превышать 80%.
Режим предлагаемого двигателя двухтактный, поэтому на одну и ту же мощность нужен значительно меньший объем цилиндров, чем для четырехтактного дизельного двигателя. Механический КПД предлагаемого двигателя будет выше механического КПД дизельного двигателя.
На основании вышеизложенного можно предположить, что эффективный КПД предлагаемого двигателя сможет достичь и даже превысить 60%.
Claims
Формула изобретения
Способ работы двухтактного двигателя внутреннего сгорания с внешним сжатием в отдельном компрессоре и нагревом сжатого рабочего тела в регенераторе теплом отработавших газов, отличающийся тем, что сжатие осуществляют в винтовом компрессоре с впрыском охлаждающего агента в сжимаемый воздух, а в конце такта выпуска двигателя закрывают выпускной клапан расширительной машины раньше прихода поршня в верхнюю мертвую точку, осуществляют сжатие определенного количества отработавших газов, производят первоначальный впрыск топлива в сжимаемые отработавшие газы, продолжают впрыск топлива в течение фазы впуска поддерживая заданную температуру рабочего тела, при этом регулируют мощность двигателя пропорциональным уменьшением фазы впуска, количества вводимого топлива и производительности компрессора.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2015/000815 WO2017091098A1 (ru) | 2015-11-24 | 2015-11-24 | Способ работы двигателя внутреннего сгорания |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2015/000815 WO2017091098A1 (ru) | 2015-11-24 | 2015-11-24 | Способ работы двигателя внутреннего сгорания |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2017091098A1 true WO2017091098A1 (ru) | 2017-06-01 |
Family
ID=58763805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2015/000815 WO2017091098A1 (ru) | 2015-11-24 | 2015-11-24 | Способ работы двигателя внутреннего сгорания |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| WO (1) | WO2017091098A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4253738A1 (de) * | 2022-03-31 | 2023-10-04 | Martin Buchberger | Verfahren zum betreiben eines getaktet angetriebenen kolbenmotors |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04209933A (ja) * | 1990-09-04 | 1992-07-31 | Jinichi Nishiwaki | ピストン型エンジン |
| US20030049139A1 (en) * | 2000-03-31 | 2003-03-13 | Coney Michael Willoughby Essex | Engine |
| US20050257523A1 (en) * | 2004-05-22 | 2005-11-24 | Proeschel Richard A | Afterburning, recuperated, positive displacement engine |
| RU2012121102A (ru) * | 2009-10-23 | 2013-11-27 | Ультрамо Лимитед | Тепловой двигатель |
-
2015
- 2015-11-24 WO PCT/RU2015/000815 patent/WO2017091098A1/ru active Application Filing
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04209933A (ja) * | 1990-09-04 | 1992-07-31 | Jinichi Nishiwaki | ピストン型エンジン |
| US20030049139A1 (en) * | 2000-03-31 | 2003-03-13 | Coney Michael Willoughby Essex | Engine |
| US20050257523A1 (en) * | 2004-05-22 | 2005-11-24 | Proeschel Richard A | Afterburning, recuperated, positive displacement engine |
| RU2012121102A (ru) * | 2009-10-23 | 2013-11-27 | Ультрамо Лимитед | Тепловой двигатель |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4253738A1 (de) * | 2022-03-31 | 2023-10-04 | Martin Buchberger | Verfahren zum betreiben eines getaktet angetriebenen kolbenmotors |
| WO2023187057A1 (de) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | Martin Buchberger | Verfahren zum betreiben eines getaktet angetriebenen kolbenmotors |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5007377B2 (ja) | ダブル六行程自体冷卻式エンジン | |
| EP0463818B1 (en) | Internal combustion engine and method | |
| US20070022977A1 (en) | Method and apparatus for operating an internal combustion engine | |
| EP3114336B1 (en) | Four-cycle internal combustion engine with pre-stage cooled compression | |
| EP2619427A1 (en) | Turbocharged downsized compression cylinder for a split-cycle engine | |
| CN114776439A (zh) | 分置循环发动机 | |
| RU2645888C1 (ru) | "двухтактный" двигатель внутреннего сгорания с предварительно охлаждаемой компрессией | |
| EP2612013A1 (en) | System and method for operating an internal combustion engine | |
| WO2016114683A1 (ru) | Двигатель внутреннего сгорания и способ работы | |
| JP4286419B2 (ja) | ピストン形内燃機関 | |
| WO2017091098A1 (ru) | Способ работы двигателя внутреннего сгорания | |
| US20070277793A1 (en) | Method for operating an internal combustion engine | |
| JP2009062988A (ja) | 内燃機関の運転方法、制御装置およびコンピュータ・プログラム | |
| KR20200130832A (ko) | 전체 작업 조건 채널 분할 시간 분할 과급 흡기 내연기관의 가변 압축비 기술 | |
| WO2016048184A1 (ru) | Двигатель внутреннего сгорания и способ работы | |
| RU2477375C2 (ru) | Способ осуществления цикла поршневого двигателя и поршневой двигатель | |
| US20120067311A1 (en) | Method for operating an engine arrangement | |
| RU2747244C1 (ru) | Четырехцилиндровый двигатель внутреннего сгорания с дополнением пятого такта | |
| SU746126A1 (ru) | Двигатель внутреннего сгорани | |
| RU101092U1 (ru) | Тепловой двигатель | |
| RU2021119400A (ru) | Способ обеспечения повышенной температуры выхлопа и уменьшенных выбросов во время частичной нагрузки двигателя и устройство для выполнения способа | |
| RU2253740C2 (ru) | Двигатель внутреннего сгорания | |
| RU2625889C1 (ru) | Способ работы ДВС | |
| Zhang et al. | Modeling and simulation of an opposed-piston two-stroke diesel engine | |
| CN117287307A (zh) | 用于操作氢驱动式内燃机的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 15909375 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 32PN | Ep: public notification in the ep bulletin as address of the adressee cannot be established |
Free format text: NOTING OF LOSS OF RIGHTS PURSUANT TO RULE 112(1) EPC (EPO FORM 1205A DATED 19.10.2018) |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 15909375 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |