WO2015151220A1

WO2015151220A1 - ポリアミド潜在捲縮糸及びその製造方法

Info

Publication number: WO2015151220A1
Application number: PCT/JP2014/059598
Authority: WO
Inventors: 山下　裕之
Original assignee: Ｋｂセーレン株式会社
Priority date: 2014-03-31
Filing date: 2014-03-31
Publication date: 2015-10-08
Also published as: JPWO2015151220A1; CN106103822A

Abstract

　カバリング加工や特殊な共重合体を用いずとも、十分に伸縮性の優れたポリアミド潜在捲縮糸を得る。　ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６からなる樹脂組成物（成分１）とポリアミド樹脂（成分２）で構成される貼り合わせ型の潜在捲縮糸であって、以下の（１）～（３）の要件を満足するポリアミド潜在捲縮糸である。（１）伸長率が４５％以上（２）成分１と成分２の樹脂粘度差[（成分１）－（成分２）]＝－０．５０～１．００（３）成分１のポリメタキシレンアジパミド：ポリアミド６質量比率＝２５：７５～７０：３０

Description

ポリアミド潜在捲縮糸及びその製造方法

　本発明は、２種類のポリアミドを貼り合わせ型に配置した高い捲縮性を有するポリアミド捲縮糸に関する。

　衣料用途などに用いる捲縮糸としては、湿度変化によって可逆的にその形態や捲縮が変化する木綿・羊毛などの天然繊維がよく知られている。
　合成繊維に対しても、従前から、捲縮を得る試みが種々されてきた。
　例えば、衣料用途によく用いられるポリエチレンテレフタレートなどのポリエステルや、ポリアミド６、ポリアミド１２等のポリアミドの単一のポリマーからなる糸は、繊維自体に伸縮性がほとんどないため、仮撚加工等により繊維自身にトルクを持たせて捲縮を付与している。仮撚等の加工により捲縮を付与すると、織編物とした際、表面のシボが発生し易い。このシボ発生を防止しようと、織物に熱水処理を施すと仮撚加工等の加工による捲縮糸のトルクが減少し、伸縮性・伸長回復性などが十分でなくなり、伸縮性の高い布帛を得るのに適当でない。
　また、捲縮糸として、ポリウレタン等の弾性のあるポリマーを用いて、伸縮性を得て収縮性の高い布帛を得るという方法もあるが、ポリウレタン単独の場合、染色性・耐光性が悪いといったことや糸同士が膠着しやすい等の問題が生じるため、通常、ポリアミドなどをカバリングして用いるのが現状である。
　また特許文献１には、弾性のあるポリマーとして、ポリアミド１２エラストマーを用いて、ポリアミドやポリエステルをサイドバイサイド型や芯鞘型に複合した繊維が開示されている。
　一方、２種類の異なる汎用的なポリマーを複合した繊維を捲縮糸として、繊維に伸縮性を付与する方法も種々、検討されている。例えば、ポリエステルとポリアミドなどの異なる樹脂同士を組合せて複合繊維として捲縮糸とすることや粘度差のある同じ樹脂同士を組合せた複合繊維として捲縮糸とする方法が挙げられる。
　そして、特許文献２は、高粘度ポリマーにポリメタキシレンアジパミドを特定量ブレンドし、高粘度ポリマーと低粘度ポリマーの粘度をコントロールした高い捲縮性を持つポリアミド潜在捲縮糸が記載されている。

特開昭５７－１９３５２１号公報特許第４０９７７８８号公報

　しかしながら、ポリウレタン弾性糸は、カバリング加工費が必要となりコスト高になり、コスト的に不利となる。また特許文献１のようなポリアミド１２エラストマーを用いた共重合ポリアミドを用いたものも、コスト的に不利となる。
　また汎用的なポリエステルやポリアミドなどの異なるポリマーを組み合わせて複合繊維としたものは、通常の後工程で捲縮が発現するため、捲縮を得るためのコストは低くて済むが、紡糸・延撚や後加工での樹脂同士の剥離が生じやすい。
　また同種の樹脂で粘度差が異なる樹脂同士を組み合わせた場合は、十分な捲縮が得られず、繊維自体の伸縮性も十分でなく、高い伸縮性のある布帛を得るのは難しい。
　さらに、特許文献２記載の潜在捲縮糸では、ある程度良好な捲縮率を有するものの、いまだ十分伸縮性を得られるものではない。
　したがって、本発明は、上記の課題を解決し、カバリング加工や特殊な共重合体を用いずとも、十分に伸縮性の優れたポリアミド潜在捲縮糸を得ることを目的とする。

　すなわち、本発明は、ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６からなる樹脂組成物（成分１）とポリアミド樹脂（成分２）で構成される貼り合わせ型の潜在捲縮糸であって、以下の（１）～（３）の要件を満足するポリアミド潜在捲縮糸を第一の要旨とする。
（１）伸長率が４５％以上
（２）成分１と成分２の樹脂粘度差[（成分１）－（成分２）]＝－０．５０～１．００
（３）成分１のポリメタキシレンアジパミド：ポリアミド６質量比率＝２５：７５～７０：３０
　そして、上記捲縮糸を製造する好適な方法としては、ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６からなる樹脂組成物（成分１）とポリアミド樹脂（成分２）との２種のポリアミド成分を貼り合わせて、溶融複合紡糸にて得られる潜在捲縮糸を製造する方法であって、紡糸速度が１２００～４５００ｍ／ｍｉｎであり、延伸工程での熱セット温度が１５０℃以下であるポリアミド潜在捲縮糸の製造方法を挙げることができる。
　さらに好適な製法の態様としては、ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６からなる樹脂組成物（成分１）とポリアミド（成分２）とからなり、成分１と成分２の粘度差[（成分１）－（成分２）]が－０．５０～０．００である２種のポリアミド成分を貼り合わせて溶融複合紡糸して得られる潜在捲縮糸を製造するに際し、延伸工程での熱セット温度が１２５℃以下であるポリアミド潜在捲縮糸の製造方法を挙げることができる。

　本発明によれば、カバリング加工や仮撚加工せずとも捲縮性が高く、伸縮性の優れた収縮性の高いポリアミド潜在捲縮糸を得ることができる。
　また、特殊なポリアミドエラストマーなどの共重合体を用いずとも高い伸縮性を得ることができるため、コスト的にも有利となる。

図１は、本発明の潜在捲縮糸の繊維横断面の一例を示す。

　以下、本発明を詳細に説明する。
　本発明は、ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６からなる樹脂組成物（成分１）とポリアミド樹脂（成分２）で構成される２種のポリアミド成分で構成された貼り合わせ型の潜在捲縮糸である。

　本発明において、成分１の樹脂組成物の質量比率は、ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６をそれぞれ２５：７５～７０：３０であり、特に好ましくは３０：７０～５５：４５である。この範囲であれば、熱水収縮率も十分であり、高い収縮性、捲縮性を備えた繊維となる。ポリメタキシレンアジパミドが質量比率２５質量％未満、７０質量％を超える比率では、うまく熱水により収縮せず、高い捲縮性をもつ繊維を得ることはできない。なお、ポリメタキシレンアジパミドの比率が、４５～５５質量％であれば、熱水収縮率が特に大きいため、より高密度、高収縮で、伸縮性の高い織物・編物等を得ることができる。

　成分１で使用されるポリアミド６は、溶融紡糸安定性の観点から、相対粘度が２．２を超えることが好ましい。より好ましくは２．４以上、特に好ましくは相対粘度２．７を超えるものである。また、相対粘度の上限に制約はないが、紡糸操業安定性の観点から相対粘度３．５までで十分である。

　成分１で使用されるポリメタキシレンアジパミドは、溶融紡糸安定性の観点から、相対粘度が２．１を超えることが好ましい。より好ましくは２．３以上、特に好ましくは相対粘度２．５以上を超えることである。また、相対粘度の上限に制約はないが、紡糸操業安定性の観点から相対粘度３．３までで十分である。

　本発明の成分１に使用されるポリアミド、ポリメタキシレンアジパミドの水分率は、紡糸操業性の観点から、３００ｐｐｍ以下が好ましい。単糸繊維が細いほど乾燥を強化することが好ましく、この場合、１００ｐｐｍを超えないようにすることがさらに好ましい。
より好ましくは、５０～１００ｐｐｍである。

　本発明において、成分１の樹脂組成物の相対粘度は、紡糸操業性と捲縮性能発現性の観点から、２．２～３．４であることが好ましく、２．６～３．２であることがより好ましい。

　本発明の成分２に使用されるポリアミド樹脂は、ポリアミド６、ポリアミド１２、ポリアミド６６などを用いることができ、特に限定するものではないが、ホモのポリアミドが好ましい。コストや汎用性の観点からは、ポリアミド６やポリアミド６６が好ましい。なお第三成分として、ポリマーに艶消し剤など添加しても良い。

　成分２で使用されるポリアミド樹脂がポリアミド６の場合、溶融紡糸安定性の観点より、ポリアミド６の相対粘度は２．２を超えることが好ましい。より好ましくは２．４以上、特に好ましくは相対粘度２．７を超えることである。また、相対粘度の上限に制約はないが、紡糸操業安定性の観点から相対粘度３．５までで十分である。

　なお、伸長率、熱収縮応力を高く保持する点からは、成分２の樹脂の相対粘度は、２．１～３．５であることが好ましく、２．３～３．０であることがより好ましい。

　成分２のポリアミド樹脂の水分率は、紡糸操業性の観点から、３００ｐｐｍ以下が好ましい。単糸繊度が細いほど乾燥を強化することが好ましく、この場合、１００ｐｐｍを超えないようにするのがよい。

　本発明は、成分１と成分２で構成される２種のポリアミド成分で構成された貼り合わせ型の潜在捲縮糸である。

　本発明の潜在捲縮糸の貼り合わせ方法としては、例えば、成分１と成分２を別々に溶融し、口金部で貼り合わせて紡糸して、複合繊維として貼り合わせる方法が好適に挙げられる。

　本発明の潜在捲縮糸の繊維横断面形状（繊維長手方向に垂直な断面形状）は、丸断面に限定するものではなく三角、四角、落花生型などの異型断面でも良い。

　成分１と成分２を貼り合わせる配置は、成分１と成分２をサイドバイサイド型に配置する方法、それぞれをサイドバイサイド繰り返し型に配置する方法、偏芯の芯鞘型に配置する方法などが挙げられるが、紡糸操業性や高捲縮性能発現の点から、サイドバイサイド型に配置する方法が好ましい。

　本発明の潜在捲縮糸の好適な断面形状の例を図１に示す。
　図１（ａ）は、丸断面のサイドバイサイド型複合繊維、図１（ｂ）は、三角断面のサイドバイサイド型複合繊維、図１（ｃ）は四角断面のサイドバイサイド型複合繊維、図１（ｄ）は成分１と成分２との複合部分にくぼみがある落花生型断面のサイドバイサイド型複合繊維の例である。
　本発明の潜在捲縮糸においては、十分な伸縮性を得易い点から、丸断面と落花生型断面のものが好ましく、特に好ましいのは落花生型断面である。
　尚、繊維自体に優れた伸縮性をもたせる点からは、長辺Ａと短辺Ｂの比（長辺／短辺）が、１．１～３．０であり、より好ましくは１．１～２．２である。

　成分１及び成分２のポリマーの相対粘度差は、（成分１）－（成分２）＝－０．５０～１．００の範囲が好ましい。この範囲であると、紡糸操業性を保ったまま捲縮性に優れたポリアミド潜在捲縮糸を得ることができる。
　すなわち、－０．５０未満である場合、繊維全体の熱水収縮率が低くなり、十分な伸縮率を得られない。また粘度差１．００を超える場合、紡糸操業性を損なうことがある。さらに好ましくは、（成分１）－（成分２）＝－０．２５～０．５０の範囲である。

　本発明のポリアミド潜在捲縮糸の伸長率は、４５％以上である。伸長率が４５％以上であれば、伸縮性に優れており、十分な捲縮を発生させることができる。これにより高密度な布帛でありながら、伸縮性を合わせ持った布帛が得られる。そして、染色などの後加工において、潜在捲縮糸が収縮し、高収縮の高密度布帛を得ることができる。
　なお、より好ましくは、５０％以上であり、さらに好ましくは６０％以上である。

　本発明のポリアミド潜在捲縮糸の破断強度は、糸切れ無く、製編織操業性を良好に保つ点から、３．２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましい。より好ましくは３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。

　また本発明のポリアミド潜在捲縮糸の熱水収縮率は、高捲縮性能発現の観点から、４５％以上であることが好ましい。より好ましくは、５５％以上である。熱処理後生地のシボを防止し易い点からは、上限は８５％以下とすることが好ましい。

　本発明のポリアミド潜在捲縮糸の収縮応力のＭＡＸ値（熱収縮応力）は、収縮して高密度な布帛を得やすい点と風合いを良好に保つ点から、０．２～１．０ｃＮ／ｄｔｅｘであることが好ましい。さらに好ましくは０．２５～０．５ｃＮ／ｄｔｅｘである。
　すなわち、熱収縮応力が小さすぎると、収縮加工時に布帛の収縮が小さく高密度の布帛を得ることができないおそれがあり、大きすぎると、布帛が高収縮し過ぎることによりゴアついた風合いになってしまうおそれがある。

　本発明のポリアミド潜在捲縮糸は、後述するクリンプ数が、９０～５００であることが好ましい。この範囲であると、布帛としたときに、良好なクリンプが発現し易く、風合いの良好な高密度布帛を得られ易くなる。

　次に、本発明のポリアミド潜在捲縮糸を得る方法について、説明する。
　本発明のポリアミド潜在捲縮糸は、紡糸と延伸の二工程法（コンベンショナル法）や紡糸直接延伸法などにより得ることができる。延伸方法としては、一段延伸、多段延伸など、適宜選択できる。

　以下、さらに具体的な方法を例示する。
　まず、成分１のポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６を準備する。両者を混練等により混合して、樹脂組成物（成分１）を得る。次に、成分２の樹脂を準備する。
　成分１と成分２を溶融混練して、口金パックに導き、所定の横断面となるようにノズルから吐出し、溶融紡糸する。ここで、紡糸温度は、２６０～２９０℃程度が好ましい。
次いで、冷却して、巻き取った後、延伸して、延伸糸を得る。コンベンショナル法や紡糸直接延伸法などの場合、ノズルから吐出された糸条が最初に捲かれるゴデットロールの速度（紡糸速度）が、１２００～４５００ｍ／ｍｉｎであることが好ましい。このような速度とすることにより、ポリアミド捲縮糸の伸長率を４５％以上とでき、布帛としたとき、伸縮性のあるものを得ることができ、高密度化も可能である。
　なお、紡糸速度を速くすると、紡糸ドラフトが高くなることにより、繊維内の分子鎖の配向が進み、且つ繊維内の歪みを高くした状態で巻き取られる。この歪みをもった繊維をさらに延伸することによって、さらに分子鎖配向を加え繊維内歪みを蓄えさせることにより、伸長率が高く、高度な捲縮を与えることができ、伸縮性のある高収縮性ポリアミド潜在捲縮糸を得ることができると推測される。この点から、紡糸速度は、１２００ｍ／ｍｉｎ以上が好ましく、１８００ｍ／ｍｉｎ以上がより好ましく、２２００ｍ／ｍｉｎ以上、２７００ｍ／ｍｉｎ以上がさらに好ましい。また、製糸操業性を考えると、上限は、紡糸速度４５００ｍ／ｍｉｎ程度が好ましく、より好ましくは４０００ｍ／ｍｉｎである。

　コンベンショナル法や直接延伸法の延伸工程での熱セット温度は、１５０℃以下（相対粘度差が－０．５０～±０．００では、熱セット温度が１２５℃以下）が好ましい。より好ましくは、熱セット温度が１４５℃以下、さらに好ましくは、熱セット温度が１２５℃以下である。熱セット温度が１５０℃を超える温度にした場合、各成分１と成分２単独糸の熱水収縮率の差が小さくなり、複合繊維全体の熱水収縮率も低下する。これにより、伸長率が低くなり、捲縮が発現しにくくなるため、布帛としたときの高密度性、高い伸縮性が損なわれる。

　なお、上述したように、本発明では、ポリアミド樹脂組成物からなる成分１とポリアミド樹脂からなる成分２とを、特定の相対粘度差の範囲内とし、紡糸の際の紡糸速度を高くしたり、製糸過程での熱セット温度を低めにコントロールする等により両成分を貼り合わせた複合繊維等の潜在捲縮糸とすることによって、伸長率が高い、極めて高い捲縮を発現させることのできる伸縮性の優れた高収縮のポリアミド潜在捲縮糸を得ることができる。

　すなわち、まず、成分１を、ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６から構成し、それぞれの質量比率を２５：７５～７０：３０とし、成分２をポリアミド樹脂として、高い捲縮性を有する組合せで貼り合わせる。ここで、成分１のそれぞれの成分を単独ポリマーとして繊維とした場合は、成分１と成分２の大きな熱水収縮率の差は生じず、捲縮も発現しないが、上記のように成分１を構成することで、成分１単独糸の熱水収縮率を高いものとできる。このため、成分２と熱水収縮率の差を大きくし易く、高い捲縮を有するものが得られ易い。
　そして、本発明の好適な製造方法にみられるように、紡糸速度を高くする等して、ノズル直下での繊維内を分子配向させ、繊維内の歪みを高くした状態で巻き取り、その後、歪みをもった繊維をさらに延伸してさらに繊維内歪みを蓄えさせることにより、高い捲縮を付与することができる。さらに延伸時の繊維への熱セット温度を低く抑えることにより、配向した分子鎖が固定されない（分子鎖歪みが緩和されない）ことによって、成分１と成分２の熱収縮率の差が大きいまま維持されるので、高い捲縮性が維持できる。これらの工夫により、本発明は、高い伸長率をもち、優れた伸縮性を備えた高収縮ポリアミド潜在捲縮糸を得ることができる。

　このようにして得られた上記ポリアミド潜在捲縮糸は、適度な強度を保持することができるため、製織性が良好である。また、本発明の潜在捲縮糸の高い収縮応力、高い捲縮性から、製織して収縮加工を施した際には、より高密度で風合いに良い織物にする繊維を得ることを可能とし、かつ高い捲縮性を持っているため高密度で、高伸縮性を有した布帛が得られ、さらにポリエステル高密度織物にはない良好な風合いを有することが期待できる。

　以下に実施例を挙げて本発明を詳細に説明する。なお、本発明は以下に述べる実施例に限定されるものではない。

　各物性の測定は、以下の通り、実施した。
Ａ．相対粘度の測定
　相対粘度の測定は、柴山科学機械製作所製の自動粘度測定装置（ＳＳ－６００－Ｌ１型）を用いて測定する。溶媒に９５．８％濃硫酸を用いて、ポリマーを１ｇ／ｄｌの濃度で溶解させて、恒温槽２５℃にて測定する。

Ｂ．破断強度、破断伸度の測定
　ＪＩＳ－Ｌ－１０１３に準じ、島津製作所製のＡＧＳ－１ＫＮＧオートグラフ引張試験機を用い、試料糸長２０ｃｍ、定速引張速度２０ｃｍ／ｍｉｎの条件で測定する。荷重－伸び曲線での荷重の最高値を繊度で除した値を破断強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）とし、そのときの伸び率を破断伸度（％）とする。

Ｃ．熱収縮応力の測定
　熱収縮応力は、カネボウエンジニアリング製のＫＥ－ＩＩ型収縮応力測定装置を用いて測定する。長さ５ｃｍのループ状として糸端を結んだ試料に、繊度×２／３０（ｃＮ）の初期荷重をかけて、室温から１２０℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱した際の熱収縮力を測定する。測定した熱収縮力の最高点を熱収縮力のピーク（ｃＮ）とし、そのときの温度を熱収縮力ピーク温度（℃）とする。そして上記熱収縮力の最高値を、繊維繊度の２倍で除した値を熱収縮応力（ｃＮ／ｄｔｅｘ）とする。

Ｄ. 伸長率・熱水収縮率の算出
　折り返し一往復を０．１ｇ／ｄにて５０ｃｍの長さのカセを作成し、その時の長さＬ０＝５０とする。その後１．２ｍｇ／ｄの荷重を掛け３０分静置する。この状態で沸騰水中に１５分間浸漬した後、２４時間風乾させ測長（Ｌ１）する。次に５ｍｇ／ｄ荷重を掛け３０秒後測長（Ｌ２）し、さらに３００ｍｇ／ｄ荷重を掛け３０秒後測長（Ｌ３）し、次の式で算出した。
　　伸長率（％）＝（Ｌ３－Ｌ２）／Ｌ２×１００
　　熱水収縮率（％）＝（Ｌ０－Ｌ１）／Ｌ０×１００
　なお、以下の実施例・比較例の表中の成分１及び成分２の熱水収縮率は、各成分を各実施例と同条件の製法で単独繊維を得た場合のものを示す。
Ｅ．クリンプ数
　試料糸を沸水バスに投入し、バスに３０ｍｉｎ浸漬させた後、そのままの状態で３０ｍｉｎ風乾した後に光学顕微鏡にて１ｃｍあたりのクリンプ数を計測した。

〔実施例１〕
　成分１のポリアミド（ポリメタキシレンアジパミド＋ポリアミド６）の相対粘度それぞれ２．７（水分率３５ｐｐｍ）、３．０（水分率５５ｐｐｍ）のチップと、成分２（ポリアミド６）の相対粘度２．４（水分率５０ｐｐｍ）のチップを真空乾燥させた。さらにそれぞれのポリマーを質量比率３０：７０になるようにブレンダーにて均一に混合した。これをコンベンショナル法にて紡糸ノズルを用いて、紡糸温度２８２℃、捲取速度（紡糸速度）２７７０ｍ／ｍｉｎで成分１：成分２が質量比率１：１になるよう溶融紡糸して繊維横断面がサイドバイサイドの落花生型の複合繊維である未延伸糸を得た。
　未延伸糸を一日エイジングさせ、延伸速度８００ｍ／ｍｉｎ、スピンドル回転数７５００ｒｐｍ、ロールヒーター７０℃、プレートヒーター１００℃、延伸倍率１．８倍で延伸し、４４ｄｔｅｘ／１２ｆの潜在捲縮糸を得た（繊維断面の長辺／短辺：１．８）。
　成分１と成分２の質量比率および得られたポリアミド潜在捲縮糸の物性を測定した結果を表１に示す。

〔実施例２、３、４、比較例１、２〕
　成分１のポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６の質量比率をそれぞれ４０：６０、５０：５０、６５：３５、２０：８０及び７５：２５に変更する以外は、実施例１と同様に潜在捲縮糸を得た。その結果を表１に示す。

　比較例１は成分１のポリメタキシレンアジパミドの混合比率が低く、成分１単独繊維の熱水収縮率は低い。また比較例２も成分１のポリメタキシレンアジパミドの混合比率が高く熱水収縮率が低い。このため、比較例１及び２の成分１と２の熱水収縮率差が小さくなるので十分な伸長率を得られなかった。これに対し、成分１のポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６の混合比率が、３０：６０～６５：３５のものは、単独繊維としての熱水収縮率は高く、また５０：５０のものは、熱水収縮率が最大となった。このように成分１の単独繊維としての熱水収縮率を高いものとすることにより、成分１と成分２との熱水収縮率差を大きくすることができ、実施例１～３から得られた潜在捲縮糸は、伸長率が高く、伸縮性の高いものとなった。
　次に、実施例１～４、比較例１、２のものを用いて、製織した後、精錬し、次いで染色して布帛を得たところ、実施例１～４のものについては、良好なクリンプが発現し、高密度布帛となり、伸縮性も優れたものが得られた。特に実施例３のものが優れていた。一方、比較例１や２で得られた繊維は、十分な高密度布帛にならず、かつ捲縮率も低いため伸縮性の小さい布帛となった。なお、比較例１、２のものについては、クリンプも十分に発現しなかった。
　また実施例１～４のものは、さらに熱収縮応力も高く、十分な応力を有することにより、高密度布帛で、適度なハリとコシを有する良好な伸縮性を持った布帛を得ることができた。

　また実施例３および比較例１から得られた潜在捲縮糸を２本双糸し筒編を作製後、解反して、１０００ｍｍ×１６０ｍｍ布帛を得た。これらの布帛を１００℃の熱水処理にて３０分浸漬し、２４時間後の面収縮率を測定した。このとき実施例３の糸から得られた布帛は６２０ｍｍ×１３０ｍｍまで収縮し、面収縮率は５０．４％となった。伸長回復は９５％、伸長率は６５％であった。これに対し、比較例１の糸から得られた布帛は、９００ｍｍ×１５４ｍｍとなり、面収縮率は８６．７％となり、ほとんど収縮しなかった。伸長回復は８５％、伸長率は２５％であった。よって、比較例１から得られたものと比べて、実施例３から得た潜在捲縮糸は、十分に収縮及び伸縮性することより、高密度布帛で、適度なハリとコシを有する良好な伸縮性を持った布帛を得ることができる。

〔実施例３、５～１２、比較例３～５〕
　成分１と成分２のポリアミド６の相対粘度を変更した以外は実施例２記載の方法に従って溶融紡糸、延伸を行って得た延伸糸について、各物性を測定した。さらに成分１の相対粘度を各３条件設定し、それぞれ成分１と成分２の相対粘度について、成分１＞成分２、成分１と成分２の値が近いもの（（成分１）－（成分２）＝－０．０２～０．０２）、成分１＜成分２について示した。
　その結果を表２に示す。

　実施例３、５～１２より得られた潜在捲縮糸は、熱水収縮率４５％以上、伸縮率４５％以上であり、捲縮発現性の良好な伸長率の高い捲縮糸であった。
　比較例３、４、５のように成分２の方が相対粘度の大きい（（成分１）－（成分２））が－０．５未満の条件で得られた潜在捲縮糸は、成分１と成分２の熱水収縮率の差が小さくなる傾向があり、伸長率は低かった。
　実施例７、９、１２は比較例３、４、５と同様、相対粘度が、成分１＜成分２であり、かつ、比較的相対粘度の差が小さい場合（（成分１）－（成分２）＝－０．５以上、０.０未満）であるが、この場合は、成分１の熱水収縮率が高いことによって、伸長率が十分に高い潜在捲縮糸が得られた。
　実施例３、５、６、８、１０、１１のように成分１＞成分２の場合と、成分１と成分２がほぼ同一の条件（（成分１）－（成分２）＝－０．２～０．２）の場合では、熱水収縮率が５０％以上、伸長率５５％以上の潜在捲縮糸となり、捲縮率が高く、伸縮性に極めて優れた潜在捲縮糸が得られた。
　また、成分１および成分２の相対粘度が高いほど、伸長率および熱収縮応力が大きくなった。これにより、また、成分１および成分２の相対粘度が高いほど、伸長率および熱収縮応力が大きくなった。これにより、製織、精錬、染色して布帛を得たところ嵩高で高密度の伸縮性に富んだものを得ることができた。
　また実施例３、５～１２、比較例３～５で得られた潜在捲縮糸を用いて、製織した後、精錬、染色して布帛を得たところ、比較例品は十分な高密度布帛を得られず、伸縮性も低いものとなったが、実施例品は、良好なクリンプが発現し、嵩高で高密度の伸縮性に富んだ布帛を得ることができた。特に実施例３、５、６、８、１０、１１は嵩高で伸縮性が優れていた。

〔実施例３、１３～１６〕
　延伸時の熱処理温度（プレートヒータ温度）を変更した以外は実施例３記載の方法に従って溶融紡糸、延伸を行って得た潜在捲縮糸について各物性を測定し、評価した。その結果を表３に示す。

〔比較例４、６、７〕
　延伸時の熱処理温度（プレートヒータ温度）を変更した以外は比較例４記載の方法に従って溶融紡糸、延伸を行って得た潜在捲縮糸について各物性を測定し、評価した。その結果を表３に示す。

〔実施例５、１７、１８〕
　延伸時の熱処理温度（プレートヒータ温度）を変更した以外は実施例５記載の方法に従って溶融紡糸、延伸を行って得た潜在捲縮糸について各物性を測定し、評価した。その結果を表３に示す。

〔実施例８、１９、比較例８〕
　延伸時の熱処理温度（プレートヒータ温度）を変更した以外は実施例８記載の方法に従って溶融紡糸、延伸を行って得た潜在捲縮糸について各物性を測定し、評価した。その結果を表３に示す。

　実施例３、１３～１６や実施例５、１７、１８のように成分２の相対粘度より成分１の相対粘度が高い条件では熱処理温度（プレートヒーター温度）が高いほど、繊維全体の熱水収縮率が下がる傾向が見られた。しかし、熱処理温度１５０℃の高温の熱セットでも伸長率４５％以上であり、十分な捲縮性能を有し、伸縮性のある潜在捲縮糸であった。また、熱セット温度が高いほど、熱収縮応力や繊維強度も大きいものとなった。これにより、熱セット温度を高くしつつ、伸縮性の優れたものが得られるため、繊維強度などの物性が良好な伸縮性のある潜在捲縮糸を得ることができる。
　また、比較例４、６、７のように成分２の相対粘度より成分１の相対粘度が低い条件（相対粘度差が－０．５未満）では、実施例３、１３、１４、１５、１６と同様に熱処理温度（プレートヒーター温度）が高いほど繊維全体の熱水収縮率が低下し、すべての熱セット温度条件において伸長率が４５％未満となり捲縮性の低い潜在捲縮糸となった。
　比較例８及び実施例８、１９のように成分２の相対粘度より成分１の相対粘度が低い条件（相対粘度差が－０．１程度）でも、熱セット温度が高いほど、熱水収縮率は低下した。しかし、比較例８では、繊維全体の熱水収縮率は５０．９％と高い値を示すが、伸長率が４５％未満となった。しかし、実施例８，１９のように熱セット温度が１２５℃以下である場合、潜在捲縮糸の熱水収縮率、伸長率とも高かった。
　上記の実施例品及び比較例品を、製織した後、精錬、染色して布帛を得たところ、比較例品は、嵩高性、伸縮性のある布帛は得られなかったが、伸長率の高い実施例３、５、８、１３～１９は嵩高で、高密度、伸縮性のある布帛となった。特に伸長率の高い実施例品は嵩高性、高密度性、伸縮性に優れた布帛であった。

〔実施例１０、２０～２４、比較例９〕
　紡糸時の紡糸速度および延伸時の延伸倍率を変更した以外は実施例１０記載の方法に従って溶融紡糸、延伸を行って得た潜在捲縮糸について各物性を測定し、評価した。結果を表４に示す。

　比較例９の捲取速度８００ｍ／ｍｉｎでは、成分１及び成分２単独繊維の熱水収縮率差が極端に低かった。これに伴い複合繊維全体の熱水収縮率が低下し、伸長率が低くなった。捲取速度１２００ｍ／ｍｉｎ以上である実施例１０、２０～２４から得られた潜在捲縮糸は、十分な熱水収縮率、伸長率、熱収縮応力であった。さらに紡糸速度（本条件では捲取速度＝引取速度）が速いほど、若干強度は低下するが、熱水収縮率、伸長率を増大させることができた。
　なお、実施例１０、２０～２４、比較例９で得られたポリアミド潜在捲縮糸を用いて、製織、精錬、染色したところ、比較例９から得られた布帛は密度が低く、嵩高性・伸縮性のある布帛は得られなかったが、実施例品は、高密度で、良好なクリンプを有し、嵩高性、伸縮性に優れた布帛を得ることができた。なお、伸長率が高いほど良好なものが得られた。

Ａ　短辺
Ｂ　長辺

Claims

ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６からなる樹脂組成物（成分１）とポリアミド樹脂（成分２）で構成される貼り合わせ型の潜在捲縮糸であって、以下の（１）～（３）の要件を満足するポリアミド潜在捲縮糸。
（１）伸長率が４５％以上
（２）成分１と成分２の樹脂粘度差[（成分１）－（成分２）]＝－０．５０～１．００
（３）成分１のポリメタキシレンアジパミド：ポリアミド６質量比率＝２５：７５～７０：３０
ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６から成る樹脂組成物（成分１）とポリアミド樹脂（成分２）との２種のポリアミド成分を貼り合わせて、溶融複合紡糸にて得られる潜在捲縮糸を製造する方法であって、紡糸速度が１２００～４５００ｍ／ｍｉｎであり、延伸工程での熱セット温度が１５０℃以下である請求項１記載のポリアミド潜在捲縮糸の製造方法。
ポリメタキシレンアジパミドとポリアミド６からなる樹脂組成物（成分１）とポリアミド（成分２）とからなり、成分１と成分２の粘度差[（成分１）－（成分２）]が－０．５０～０．００である２種のポリアミド成分を貼り合わせて溶融複合紡糸して得られる潜在捲縮糸を製造するに際し、製糸過程での熱セット温度が１２５℃以下である請求項２記載のポリアミド潜在捲縮糸の製造方法。