Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

UA128744C2 - A cold rolled martensitic steel and a method of martensitic steel thereof - Google Patents

A cold rolled martensitic steel and a method of martensitic steel thereof Download PDF

Info

Publication number
UA128744C2
UA128744C2 UAA202107252A UAA202107252A UA128744C2 UA 128744 C2 UA128744 C2 UA 128744C2 UA A202107252 A UAA202107252 A UA A202107252A UA A202107252 A UAA202107252 A UA A202107252A UA 128744 C2 UA128744 C2 UA 128744C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel sheet
range
rolled
temperature
steel
Prior art date
Application number
UAA202107252A
Other languages
Ukrainian (uk)
Inventor
Матьє Зібентріт
Матье Зибентрит
Венсан Луаст
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA128744C2 publication Critical patent/UA128744C2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
    • B21C47/02—Winding-up or coiling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0463—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

A cold rolled martensitic steel sheet comprising of the following elements, expressed in percentage by weight: 0.1 %≦C≦0.2 %;1.5 % ≦ Mn ≦ 2.5 %;0.1 % ≦ Si ≦ 0.25 %; 0.1 % ≦ Cr ≦ 1 %; 0.01 % ≦ Al ≦ 0.1 %; 0.001 % ≦ Ti ≦ 0.1 %;0 % ≦ S ≦ 0.09 %;0 % ≦ P ≦ 0.09 %;0 % ≦ N ≦ 0.09 %; and can contain one or more of the following optional elements0 % ≦ Ni ≦ 1 %;0 % ≦ Cu ≦ 1 %;0 % ≦ Mo ≦ 0.4 %;0 % ≦ Nb ≦ 0.1 %;0 % ≦ V≦ 0.1 %;0 % ≦ B ≦ 0.05 %;0 % ≦Sn≦ 0.1 %;0 % ≦ Pb≦ 0.1 %;0 % ≦ Sb≦ 0.1 %;0.001 % ≦ Ca≦ 0.01 %; the remainder composition being composed of iron and unavoidable impurities caused by processing, the microstructure of said steel comprising, by area percentage, at least 95 % of martensite, a cumulated amount of ferrite and bainite between 1 % and 5 %, and an optional amount of residual austenite between 0 % and 2 %.

Description

Галузь техніки, до якої належить винахідThe field of technology to which the invention belongs

Цей винахід відноситься до способу одержання холоднокатаної мартенситної сталі придатної для автомобільної промисловості і особливо до мартенситних сталей, які володіють границею міцності на розтяг не менше 1280 МПа.This invention relates to a method of obtaining cold-rolled martensitic steel suitable for the automotive industry, and especially to martensitic steels having a tensile strength of at least 1280 MPa.

Рівень технікиTechnical level

Автомобільні деталі повинні відповідати двом несумісним вимогам, а саме, легкістю формування і міцності, проте останнім часом також з'явилася третя вимога - покращення споживання палива автомобілем з погляду глобальної проблеми захисту довкілля. Таким чином, зараз автомобільні деталі повинні бути виготовлені з матеріалу, який має відмінну формовність для того, щоб відповідати критерію простого монтажу складних автомобільних агрегатів, і в той самий час мати підвищену міцність для ударостійкості транспортного засобу і довговічності при зниженні маси транспортного засобу для підвищення паливної ефективності.Automotive parts must meet two incompatible requirements, namely, ease of forming and strength, but recently a third requirement has also appeared - the improvement of fuel consumption by the car from the point of view of the global problem of environmental protection. Thus, now automotive parts must be made of material that has excellent formability in order to meet the criterion of simple assembly of complex automotive assemblies, and at the same time have increased strength for vehicle impact resistance and durability while reducing vehicle weight to increase fuel efficiency. efficiency.

Тому були проведені інтенсивні науково-дослідні роботи для зменшення кількості матеріалів, які використовуються в автомобілі шляхом підвищення міцності цих матеріалів.Therefore, intensive research and development work was carried out to reduce the amount of materials used in the car by increasing the strength of these materials.

Навпаки, підвищення міцності сталевого листа знижує придатність до формування, і тому, необхідна розробка матеріалів, що мають високу міцність, а також високу формовність.On the contrary, increasing the strength of the steel sheet reduces the formability, and therefore, the development of materials with high strength as well as high formability is necessary.

У ранніх науково-дослідних роботах в галузі підвищення міцності і покращення формовності сталевих листів були розроблені кілька способів одержання високої міцності і високої формовності сталевих листів, деякі з яких перелічені тут з метою заключної оцінки цього винаходу.In the early research works in the field of increasing the strength and improving the formability of steel sheets, several methods of obtaining high strength and high formability of steel sheets were developed, some of which are listed here for the purpose of the final evaluation of the present invention.

Сталевий лист у документі УМО2017/065371 виготовляється з використанням етапів: швидке нагрівання матеріалу сталевого листа протягом 3-60 с до точки перетворення Ас3 або вище і витримування матеріалу сталевого листа, причому матеріал сталевого листа містить в межах 0,08 до 0,30 95(мас.). С, 0,01-2.0 У5(мас.). 5і, в межах 0,30 до 3.0 9У5(мас.). Мп, 0,05 Уо(мас.) або менше Р і 0,05 У(мас.) або менше 5, і решта являє собою Ге і інші неминучі домішки; швидкого охолодження нагрітого сталевого листа водою або олією зі швидкістю 100 "С/с або вище; і швидкого відпускання при 500 "С до точки перетворення АТ протягом 3-60 с, включаючи час нагрівання і витримування. Однак для сталі в документі М/О02017/065371 границя міцності на розтяг не може перевищувати 1300 Мпа, і не згадується коефіцієнт збільшення отвору, навіть для однофазної структури, яка має відпущений мартенсит.The steel sheet in document UMO2017/065371 is manufactured using the following steps: rapid heating of the steel sheet material for 3-60 seconds to the transformation point of As3 or higher and aging of the steel sheet material, and the steel sheet material contains within 0.08 to 0.30 95( wt.). C, 0.01-2.0 U5 (wt.). 5i, within 0.30 to 3.0 9U5 (mass). Mn, 0.05 Uo(wt.) or less P and 0.05 U(wt.) or less 5, and the rest is Ge and other unavoidable impurities; rapid cooling of the heated steel sheet with water or oil at a rate of 100 "C/s or higher; and rapid tempering at 500 "C to the point of AT transformation within 3-60 s, including heating and holding time. However, for steel in document M/O02017/065371, the tensile strength limit cannot exceed 1300 MPa, and the hole enlargement factor is not mentioned, even for a single-phase structure that has tempered martensite.

Документ М/О2010/036028 відноситься до сталевого листа, підданого гарячому цинкуванню, і способу його виробництва. Сталевий лист, підданий гарячому цинкуванню, включає сталевий лист, який має мартенситну структуру як матрицю, і шар гарячого цинкування, який утворився на сталевому листі. Сталевий лист містить С в межах 0,05-0,30 Уо(мас.), Мп в межах 0,5- 3.5 У(мас.), Зі в межах 0,1-0,8 95(мас.), АІ в межах 0,01-1,5 у(мас.), Ст в межах 0,01-1,5 У(мас.),Document M/O2010/036028 refers to a steel sheet subjected to hot-dip galvanizing and a method of its production. The hot-dip galvanized steel sheet includes a steel sheet having a martensitic structure as a matrix and a hot-dip galvanizing layer formed on the steel sheet. The steel sheet contains C in the range of 0.05-0.30 Uo (wt.), Mn in the range of 0.5-3.5 W (wt.), Zi in the range of 0.1-0.8 95 (wt.), AI within 0.01-1.5 y(wt), St within 0.01-1.5 y(wt),

Мо в межах 0,01-1,5 9(мас.), Ті в межах 0,001-0,10 У5(мас.), М в межах 5-120 ч/млн, бор в межах 3-80 ч/млн і домішки, а залишок являє собою Ее. Однак для сталі в документі УМО2010/036028 не згаданий коефіцієнт збільшення отвору.Mo in the range of 0.01-1.5 9 (wt.), Ti in the range of 0.001-0.10 U5 (wt.), M in the range of 5-120 h/m, boron in the range of 3-80 h/m and impurities, and the remainder is Ee. However, for steel, document UMO2010/036028 does not mention the hole enlargement factor.

Розкриття сутності винаходуDisclosure of the essence of the invention

Завданням цього винаходу є вирішення зазначених проблем шляхом одержання доступних холоднокатаних мартенситних сталевих листів, які одночасно мають: - границю міцності на розтяг, яка не менше 1280 МПа, а переважно вище 1300 МПа, - границю плинності, яка не менше 1100 МПа, а переважно вище 1150 МПа, - коефіцієнт збільшення отвору більше 40 95, а переважно вище 50 95.The task of the present invention is to solve these problems by obtaining available cold-rolled martensitic steel sheets that simultaneously have: - a tensile strength limit of at least 1280 MPa, and preferably higher than 1300 MPa, - a yield strength of at least 1100 MPa, and preferably higher 1150 MPa, - the hole expansion ratio is greater than 40 95, and preferably higher than 50 95.

Переважно зазначена сталь також може мати хорошу придатність для формування, для прокатування з гарною здатністю до зварювання і покриття.Preferably, the specified steel can also have good formability, for rolling with good weldability and coating.

Іншим завданням цього винаходу також є розробка способу одержання зазначених листів, який сумісний з традиційними областями застосування в промисловості, поряд зі стійкістю до змін параметрів виробництва.Another task of the present invention is also the development of a method of obtaining the specified sheets, which is compatible with traditional areas of application in industry, along with resistance to changes in production parameters.

Здійснення винаходуImplementation of the invention

Зазначені вище цілі і інші переваги цього винаходу стануть наочними з докладного опису переважного варіанта здійснення цього винаходу.The above objectives and other advantages of the present invention will become apparent from the detailed description of the preferred embodiment of the present invention.

До хімічного складу холоднокатаної мартенситної сталі входять такі елементи:The chemical composition of cold-rolled martensitic steel includes the following elements:

Вуглець присутній у сталі цього винаходу у кількості в межах 0,1-0,2 95. Вуглець є елементом, необхідним для підвищення міцності сталі цього винаходу шляхом одержання фаз низькотемпературного перетворення, таких як-от мартенсит, тому вуглець відіграє дві вирішальні ролі, одна полягає у підвищенні міцності. Однак при вмісті вуглецю менше, ніж 0,1 95, неможливо забезпечити для сталі цього винаходу границю міцності на розтяг. З іншого боку, при вмісті вуглецю, що перевищує 0,2 95, спостерігається недостатня зварюваність сталі,Carbon is present in the steel of the present invention in an amount in the range of 0.1-0.2 95. Carbon is an element necessary to increase the strength of the steel of the present invention by obtaining low-temperature transformation phases such as martensite, so carbon plays two crucial roles, one consists in increasing strength. However, when the carbon content is less than 0.1 95, it is impossible to provide the tensile strength limit for the steel of the present invention. On the other hand, with a carbon content exceeding 0.2 95, insufficient weldability of steel is observed,

що обмежує її застосування для автомобільних деталей. Переважний вміст вуглецю для цього винаходу можна підтримувати в межах 0,11-0,19 У, а переважно в межах 0,12-0,18 9.which limits its application for automotive parts. The preferred carbon content for the present invention can be maintained in the range of 0.11-0.19 U, and preferably in the range of 0.12-0.18 9.

Вміст марганцю сталі цього винаходу знаходиться в межах 1,5-2,5 95. Цей елемент є гаммагенним. Марганець забезпечує зміцнення твердого розчину, знижує температуру феритного перетворення і знижує швидкість феритного перетворення, і тому сприяє утворенню мартенситу. Для забезпечення міцності, а також для полегшення утворення мартенситу необхідна кількість марганцю щонайменше 1,595. Однак, коли вміст марганцю перевищує 2,5 95, спостерігаються шкідливі ефекти, оскільки він гальмує перетворення аустеніту на мартенсит під час охолодження після відпалювання. При вмісті вище 2,5 95 може відбуватися надмірна сегрегація марганцю в сталі під час затвердіння, причому погіршується однорідність усередині матеріалу, що може спричинити поверхневе розтріскування протягом гарячого деформування. Переважна границя вмісту марганцю знаходиться в межах 1,6-2,495, а переважно в межах 1,6-2,2 9».The manganese content of the steel of the present invention is within 1.5-2.5 95. This element is gammagenic. Manganese provides solid solution strengthening, lowers the temperature of ferritic transformation and lowers the rate of ferritic transformation, and therefore contributes to the formation of martensite. A manganese content of at least 1.595 is required to provide strength and also to facilitate the formation of martensite. However, when the manganese content exceeds 2.5 95, deleterious effects are observed because it inhibits the transformation of austenite to martensite during cooling after annealing. At contents above 2.5 95, excessive segregation of manganese in the steel may occur during solidification, and the homogeneity within the material deteriorates, which can cause surface cracking during hot deformation. The preferred range of manganese content is in the range of 1.6-2.495, and preferably in the range of 1.6-2.2 9".

Вміст кремнію в сталі цього винаходу знаходиться в межах 0,1-0,25 95. Кремній є елементом, який дає внесок у підвищення міцності шляхом зміцнення твердого розчину. Кремній є компонентом, який може уповільнювати осадження карбідів під час охолодження після відпалювання, тому кремній сприяє утворенню мартенситу. Проте кремній також створює ферит і, крім того, підвищує точку перетворення Ас3, що може зсувати температуру відпалювання у більш високий температурний діапазон. Тому максимальний вміст кремнію підтримують на рівні 0,25 95. Крім того, вміст кремнію вище 0,25 96 може пом'якшувати окрихчування, і додатково кремній також погіршує покриваність. Переважна границя вмісту кремнію знаходиться в межах 0,16-0,24, а більш переважно в межах 0,18-0,23 9.The content of silicon in the steel of the present invention is in the range of 0.1-0.25 95. Silicon is an element that contributes to increasing strength by strengthening the solid solution. Silicon is a component that can slow the precipitation of carbides during cooling after annealing, so silicon promotes the formation of martensite. However, silicon also creates ferrite and, in addition, raises the As3 transformation point, which can shift the annealing temperature into a higher temperature range. Therefore, the maximum content of silicon is maintained at the level of 0.25 95. In addition, the content of silicon above 0.25 96 can mitigate embrittlement, and additionally silicon also worsens coverage. The preferred limit of silicon content is in the range of 0.16-0.24, and more preferably in the range of 0.18-0.23 9.

Вміст хрому в композиційному рулоні сталі цього винаходу знаходиться в межах 0,1-1 9».The chromium content in the composite steel roll of the present invention is within 0.1-1 9".

Хром є істотним елементом, що забезпечує міцність сталі шляхом зміцнення твердого розчину, причому потрібно мінімум 0,1 95 Ст для надання міцності. Однак при використанні більш ніж 1 95 погіршується шорсткість поверхні сталі. Переважна границя вмісту хрому знаходиться в межах 0,1-0,5 9.Chromium is an essential element that provides strength to steel by solid solution strengthening, and a minimum of 0.1 95 St is required to provide strength. However, when using more than 1 95, the roughness of the steel surface deteriorates. The preferred limit of chromium content is within 0.1-0.5 9.

Вміст алюмінію у цьому винаході знаходиться в межах 0,01-1 95. Алюміній видаляє кисень, який знаходиться в розплавленій сталі, щоб запобігти утворенню кисню в газовій фазі протягом процесу затвердіння. Крім того, алюміній зв'язує азот у сталі з утворенням нітриду алюмінію для того, щоб зменшити розміри зерен. При підвищеному вмісті алюмінію понад 1 95 збільшується значення Ас3 до надто високої температури, і таким чином знижується продуктивність.The aluminum content in this invention is in the range of 0.01-1 95. Aluminum removes oxygen that is in the molten steel to prevent the formation of oxygen in the gas phase during the solidification process. In addition, aluminum binds nitrogen in the steel to form aluminum nitride to reduce grain size. With an increased aluminum content of more than 1 95, the value of Ac3 increases to an excessively high temperature, and thus productivity decreases.

Переважна границя вмісту алюмінію знаходиться в межах 0,01-0,05 9.The preferred limit of aluminum content is within 0.01-0.05 9.

Титан додають у сталь цього винаходу у кількості в межах 0,001-0,1 95. Титан утворює нітриди, які з'являються в процесі затвердіння продукту виливання. Тому кількість титану обмежена до 0,195, щоб уникнути утворення крупнозернистих нітридів титану, які завдають шкоди формованості. У випадку, коли вміст титану становить менше 0,001 95, Ті не має жодного впливу на сталь цього винаходу.Titanium is added to the steel of the present invention in an amount in the range of 0.001-0.1 95. Titanium forms nitrides that appear in the process of solidification of the casting product. Therefore, the amount of titanium is limited to 0.195 to avoid the formation of coarse-grained titanium nitrides, which harm formability. In the case where the titanium content is less than 0.001 95, Ti has no effect on the steel of the present invention.

Сірка не є істотним елементом, але може міститися в сталі як домішка, і з точки зору цього винаходу переважним є якомога менший вміст сірки, проте він становить 0,09 95 або менше, з точки зору виробничих витрат. Крім того, якщо в сталі присутнє більше сірки, то вона утворює сульфіди особливо з марганцем і знижує його вигідний вплив на сталь цього винаходу.Sulfur is not an essential element, but can be contained in steel as an impurity, and from the point of view of the present invention it is preferable to have as little sulfur as possible, but it is 0.09 95 or less, from the point of view of production costs. In addition, if more sulfur is present in the steel, it forms sulfides, especially with manganese, and reduces its beneficial effect on the steel of the present invention.

Вміст фосфору сталі цього винаходу знаходиться в межах 0-0,09 95. Фосфор знижує зварюваність методом точкового зварювання і пластичність сталі у гарячому стані, особливо через тенденцію до сегрегації за границями зерен або до спільної сегрегації з марганцем. За цих причин вміст фосфору обмежений 0,09 95, а переважно є нижчим 0,06 95.The phosphorus content of the steel of the present invention is in the range of 0-0.09 95. Phosphorus reduces the weldability by spot welding and the plasticity of steel in a hot state, especially due to the tendency to segregate at grain boundaries or to segregate together with manganese. For these reasons, the phosphorus content is limited to 0.09 95, and is preferably lower than 0.06 95.

Вміст азоту обмежений 0,09 95, щоб уникнути старіння матеріалу і звести до мінімуму осадження нітридів алюмінію протягом затвердіння, що шкідливо впливає на механічні властивості сталі.The nitrogen content is limited to 0.09 95 to avoid aging of the material and to minimize the precipitation of aluminum nitrides during solidification, which adversely affects the mechanical properties of the steel.

Молібден є необов'язковим елементом, який знаходиться в межах 0-0,4 95 в сталі цього винаходу; молібден відіграє значну роль для покращення здатності до твердіння і твердості, затримує появу бейніту і тому сприяє утворенню мартенситу, особливо при додаванні у кількості, щонайменше 0,001 95 або навіть щонайменше 0,002 95. Однак додавання молібдену надмірно підвищує витрати на додавання легуючих елементів, так, що з економічних причин його вміст обмежений 0,4 95.Molybdenum is an optional element that is in the range of 0-0.4 95 in the steel of the present invention; molybdenum plays a significant role in improving hardenability and hardness, delays the appearance of bainite and therefore promotes the formation of martensite, especially when added in an amount of at least 0.001 95 or even at least 0.002 95. However, the addition of molybdenum excessively increases the cost of adding alloying elements, so that for economic reasons, its content is limited to 0.4 95.

Вміст ніобію, присутнього у сталі цього винаходу, знаходиться в межах 0-0,1 95, причому ніобій застосовують для утворення карбонітридів, які надають міцності сталі цього винаходу шляхом дисперсійного твердіння. Крім того, ніобій може сильно впливати на розмір мікроструктурних компонентів шляхом осадження у вигляді карбонітридів і гальмування 60 рекристалізації протягом процесу нагрівання. Таким чином, формується більш дрібнозерниста мікроструктура наприкінці температурного витримування і, як наслідок, після завершення відпалювання це призводитиме до твердіння продукту. Однак вміст ніобію вище 0,1 95 економічно недоцільний, оскільки спостерігається ефект насичення його впливу; це означає, що додаткова кількість ніобію не призводить до покращення міцності продукту.The content of niobium present in the steel of the present invention is in the range of 0-0.1 95, and niobium is used for the formation of carbonitrides, which give the strength of the steel of the present invention by dispersion hardening. In addition, niobium can strongly affect the size of microstructural components by precipitating as carbonitrides and inhibiting 60 recrystallization during the heating process. Thus, a finer-grained microstructure is formed at the end of the temperature treatment and, as a result, after the completion of annealing, this will lead to the hardening of the product. However, niobium content above 0.1 95 is economically impractical, as there is a saturation effect of its influence; this means that the additional amount of niobium does not lead to an improvement in the strength of the product.

Ванадій є ефективним для підвищення міцності сталі шляхом утворення карбідів або карбонітридів, причому верхня границя його вмісту становить 0,1 95 з економічних причин.Vanadium is effective in increasing the strength of steel by forming carbides or carbonitrides, and the upper limit of its content is 0.1 95 for economic reasons.

Нікель може бути доданий як необов'язковий елемент у кількості в межах 0-1 95, щоб збільшити міцність і покращити ударну в'язкість сталі цього винаходу. Для досягнення зазначеного ефекту переважним мінімумом є 0,01 95 Мі. Однак коли вміст нікелю перевищує 1 95, Мі зумовлює погіршення пластичності.Nickel may be added as an optional element in an amount in the range of 0-1 95 to increase the strength and improve the impact strength of the steel of the present invention. To achieve the specified effect, the preferred minimum is 0.01 95 Mi. However, when the nickel content exceeds 1 95, Mi causes plasticity to deteriorate.

Мідь може бути додана як необов'язковий елемент кількості в межах 0-1 95, щоб збільшити міцність і покращити корозійну стійкість сталі цього винаходу. Для досягнення зазначеного ефекту переважним мінімумом є 0,01 95 міді. Однак коли вміст Си перевищує 1 95, це може погіршити зовнішній вигляд поверхні.Copper may be added as an optional element in an amount in the range of 0-1 95 to increase the strength and improve the corrosion resistance of the steel of the present invention. To achieve the specified effect, the preferred minimum is 0.01 95 copper. However, when the Si content exceeds 1 95, it may deteriorate the appearance of the surface.

Бор є необов'язковим елементом у сталі цього винаходу, причому його кількість може бути в межах 0-0,05 95. Бор утворює борнітриди і надає додаткову міцність сталі цього винаходу при додаванні у кількості щонайменше 0,0001 95.Boron is an optional element in the steel of the present invention, and its amount can be in the range of 0-0.05 95. Boron forms boron nitrides and gives additional strength to the steel of the present invention when added in an amount of at least 0.0001 95.

Кальцій може бути доданий до сталі цього винаходу у кількості в межах 0,001-0,01 95.Calcium can be added to the steel of the present invention in an amount in the range of 0.001-0.01 95.

Кальцій додають до сталі цього винаходу як необов'язковий елемент особливо в ході обробки включень. Кальцій сприяє очищенню сталі шляхом зв'язування сірки, що шкодить вмісту сірки в глобулярній формі, і таким чином, уповільнює шкідливу дію сірки.Calcium is added to the steel of the present invention as an optional element, especially during the processing of inclusions. Calcium helps clean steel by binding sulfur, which harms the content of sulfur in globular form, and thus slows down the harmful effects of sulfur.

Інші елементи, такі як 5п, РЬ або 5Б, можуть бути додані індивідуально або в комбінації, в таких співвідношеннях: Зп х 0,195, РО х 01 і 56 х 0,195. Аж до зазначеного максимального рівня вмісту ці елементи уможливлюють очищення зерна під час затвердіння. Решта складу сталі припадає на залізо і неминучі домішки, які виникли під час переробки.Other elements, such as 5n, Pb or 5B, can be added individually or in combination, in the following ratios: Zn x 0.195, PO x 01 and 56 x 0.195. Up to the specified maximum level of content, these elements make it possible to clean the grain during hardening. The rest of the steel composition is iron and inevitable impurities that arose during processing.

Тепер буде докладно описана мікроструктура мартенситного сталевого листа, причому всі відсотки надані в частках площі.The microstructure of a martensitic steel sheet will now be described in detail, with all percentages given in area fractions.

Мартенсит становить щонайменше 95 95 мікроструктури у частках площі. Мартенсит цього винаходу може містити як свіжий, так і відпущений мартенсит. Однак свіжий мартенсит є необов'язковим мікрокомпонентом, кількість якого в сталі обмежена 0-4 95, переважно в межах 0-2 95, і більш переважно 0 95. Свіжий мартенсит може утворитись протягом охолодження після відпускання. Відпущений мартенсит утворюється з мартенситу, який утворюється під час другого етапу охолодження після відпалювання і особливо трохи нижче температури М5 і більше в межах М5-10 "С і 20 "С. Потім зазначений мартенсит піддається відпусканню протягом витримування за температури відпускання Твдп в межах 1500 і 300 "С. Мартенсит цього винаходу надає пластичність і міцність зазначеній сталі. Переважно вміст мартенситу знаходиться в межах 96-99 95, а більш переважно в межах 97-99 95.Martensite is at least 95 95 microstructure in area fractions. The martensite of the present invention can contain both fresh and tempered martensite. However, fresh martensite is an optional microcomponent, the amount of which in steel is limited to 0-4 95, preferably in the range of 0-2 95, and more preferably 0 95. Fresh martensite can be formed during cooling after tempering. Annealed martensite is formed from martensite, which is formed during the second stage of cooling after annealing and especially slightly below the M5 temperature and more in the range of M5-10 "C and 20 "C. Then the specified martensite is tempered during holding at tempering temperature Tvdp in the range of 1500 and 300 "C. The martensite of the present invention gives plasticity and strength to the specified steel. The martensite content is preferably in the range of 96-99 95, and more preferably in the range of 97-99 95.

Сукупна кількість фериту і бейніту знаходиться в межах 1-595 мікроструктури. Сукупна присутність бейніту і фериту не має шкідливого впливу на сталь цього винаходу до 5 95, проте вище 5595 механічні властивості можуть значно погіршуватися. Тому переважна границя сукупної кількості фериту і бейніту підтримується в межах 1-4 95 а переважно в межах 1-3 95.The total amount of ferrite and bainite is within 1-595 microstructure. The combined presence of bainite and ferrite does not have a harmful effect on the steel of the present invention up to 5 95, but above 5595 the mechanical properties can significantly deteriorate. Therefore, the preferred limit of the total amount of ferrite and bainite is maintained within 1-4 95 and preferably within 1-3 95.

Бейніт утворюється під час повторного нагрівання до відпускання. У переважному варіанті здійснення сталь цього винаходу містить 1-3 95 бейніту. Бейніт може надавати сталі формовності, проте, коли він присутній у занадто великій кількості, то бейніт може погіршувати границю міцності сталі на розтяг.Bainite is formed during reheating before tempering. In a preferred embodiment, the steel of the present invention contains 1-3 95 bainite. Bainite can give formability to steel, however, when present in too large a quantity, bainite can degrade the tensile strength of the steel.

Ферит може утворитися протягом охолодження на першому етапі охолодження після відпалювання, але він не є обов'язковим мікроструктурним компонентом. Утворення фериту необхідно стримувати на можливо низькому рівні, а переважно менше ніж 2 95 або навіть менше ніж 1 95.Ferrite may form during cooling in the first stage of cooling after annealing, but it is not an obligatory microstructural component. Ferrite formation must be kept as low as possible, preferably less than 2 95 or even less than 1 95.

Залишковий аустеніт є необов'язковою мікроструктурою, який може бути присутній у сталі в межах 0-2 95.Residual austenite is an optional microstructure that can be present in steel in the range of 0-2 95.

Крім мікроструктури, згаданої вище, мікроструктура холоднокатаного мартенситного сталевого листа не містить мікроструктурних компонентів, таких як-от перліт і цементит.In addition to the microstructure mentioned above, the microstructure of cold-rolled martensitic steel sheet does not contain microstructural components such as pearlite and cementite.

Сталь згідно винаходу може бути одержана з допомогою будь-якого відповідного способу.Steel according to the invention can be obtained using any suitable method.

Однак переважно використовувати спосіб згідно винаходу, який буде докладно описаний як необмежувальний приклад.However, it is preferable to use the method according to the invention, which will be described in detail as a non-limiting example.

Зазначений переважний спосіб включає одержання заготовки сталевої виливки, яка має хімічний склад первинної сталі згідно винаходу. Виливка може бути виконана або у вигляді злитків або безперервно у вигляді тонких слябів або тонких смуг, тобто з товщиною приблизно в 60 діапазоні в межах 220 мм для слябів аж до десятків міліметрів тонкої смуги.The specified preferred method includes obtaining a billet of steel casting, which has the chemical composition of primary steel according to the invention. The casting can be made either in the form of ingots or continuously in the form of thin slabs or thin strips, that is, with a thickness of about 60 in the range of 220 mm for slabs up to tens of millimeters of thin strip.

Наприклад, сляб з хімічним складом згідно винаходу, виробляється шляхом безперервного виливання, причому сляб необов'язково піддається безпосередньо м'якому відновленню протягом процесу безперервного виливання для того, щоб уникнути центральної сегрегації і забезпечити, щоб відношення локального вмісту вуглецю до номінального вмісту вуглецю було не менше 1,10. Сляб, одержаний у процесі безперервного виливання, може бути використаний безпосередньо при високій температурі після безперервного виливання або спочатку може бути охолоджений до кімнатної температури і потім нагрітий повторно для гарячої прокатки.For example, a slab with a chemical composition according to the invention is produced by continuous pouring, and the slab is not necessarily subjected to direct soft recovery during the continuous pouring process in order to avoid central segregation and ensure that the ratio of local carbon content to nominal carbon content is not less than 1.10. The slab obtained in the continuous casting process can be used directly at high temperature after continuous casting or can be first cooled to room temperature and then reheated for hot rolling.

Температура слябу, який піддається гарячій прокатці, повинна становити щонайменше 1000 "С і повинна бути нижчою за 1280 "С. У випадку, коли температура слябу нижче, ніж 1280 "С, на прокатний стан діє надлишкове навантаження і, крім того, температура сталі може знизитися до температури фазового перетворення фериту під час чистової прокатки, за допомоги якої сталь буде прокатана в стані, в якому перетворений ферит міститься у структурі.The temperature of the slab subjected to hot rolling should be at least 1000 "C and should be lower than 1280 "C. In the case when the temperature of the slab is lower than 1280 "С, the rolling mill is subjected to an excessive load and, in addition, the temperature of the steel may drop to the temperature of the phase transformation of ferrite during finishing rolling, with the help of which the steel will be rolled in a state in which it is transformed ferrite is contained in the structure.

Тому температура слябу повинна бути достатньо високою для того, щоб гаряча прокатка обов'язково завершилася в діапазоні температур в межах від Ас3 до Ас3-100 "С. Повторне нагрівання за температури вище 1280 "С має бути виключено, оскільки в промисловості ця операція є коштовною.Therefore, the temperature of the slab must be high enough so that hot rolling is necessarily completed in the temperature range from As3 to As3-100 "C. Reheating at temperatures above 1280 "C must be excluded, since this operation is expensive in industry .

Потім одержаний таким чином лист охолоджують зі швидкістю щонайменше 20 "С/с до температури змотування смуги в рулон, яка не повинна перевищувати 650 "С. Переважно, швидкість охолодження не буде перевищувати 200 "С/с.Then the sheet obtained in this way is cooled at a rate of at least 20 °C/s to the temperature of winding the strip into a roll, which should not exceed 650 °C. Preferably, the cooling rate will not exceed 200 "C/s.

Потім гарячекатаний сталевий лист змотують за температури змотування смуги в рулон нижче 650 "С для того, щоб уникнути овалізації, а переважно в межах 475-625 "С для того, щоб уникнути утворення окалини, причому більш переважним діапазоном зазначеної температури змотування смуги в рулон є температура в межах 500-625 "С. Потім змотаний сталевий гарячекатаний лист охолоджується до кімнатної температури, до його необов'язкової обробки в процесі відпалювання гарячої смуги.The hot-rolled steel sheet is then wound at a coiling temperature below 650 "C to avoid ovalization, and preferably in the range of 475-625 "C to avoid scaling, and the more preferred range of the specified coiling temperature is temperature in the range of 500-625 "C. Then the coiled hot-rolled steel sheet is cooled to room temperature, to its optional processing in the process of annealing the hot strip.

Гарячекатаний сталевий лист може бути оброблений на необов'язковій стадії видалення окалини для видалення окалини, яка утворилася під час гарячої прокатки, до необов'язкового відпалювання гарячої смуги. Потім гарячекатаний лист може бути підданий необов'язковому відпалювання гарячої смуги. У переважному варіанті здійснення зазначений відпал гарячої смуги здійснюється за температури в межах 400-750 "С, переважно, щонайменше, протягом 12 год. і не більше, ніж 96 год., причому переважно температура залишається нижче 750 "С для того, щоб уникнути часткового перетворення гарячекатаної мікроструктури, і, отже, можливої втрати однорідності мікроструктури. Згодом, необов'язкова стадія видалення окалини із зазначеного сталевого гарячекатаного листа може бути здійснена, наприклад, шляхом травлення цього листа.The hot-rolled steel sheet may be treated in an optional descaling step to remove the scale formed during hot rolling before optional hot strip annealing. Then the hot-rolled sheet can be subjected to an optional hot strip annealing. In a preferred embodiment, the indicated hot band annealing is carried out at a temperature in the range of 400-750 "C, preferably, at least for 12 hours and no more than 96 hours, and preferably the temperature remains below 750 "C in order to avoid partial transformation of the hot-rolled microstructure, and, therefore, the possible loss of homogeneity of the microstructure. Subsequently, an optional step of removing scale from said steel hot-rolled sheet can be carried out, for example, by etching this sheet.

Потім зазначений сталевий гарячекатаний лист піддається холодній прокатці з метою одержання холоднокатаного сталевого листа зі зменшенням товщини в межах 35-90 95.Then the specified hot-rolled steel sheet is subjected to cold rolling in order to obtain a cold-rolled steel sheet with a thickness reduction in the range of 35-90 95.

Після цього, холоднокатаний сталевий лист піддається термічній обробці, яка надає сталі цього винаходу необхідні механічні характеристики і мікроструктуру.After that, the cold-rolled steel sheet is subjected to heat treatment, which gives the steel of the present invention the necessary mechanical characteristics and microstructure.

Холоднокатаний сталевий лист нагрівають зі швидкістю щонайменше рівною 2 "С/с, а переважно більше, ніж З "С/с, до температури витримування Твитр в межах Ас3З і Ас3-4-100 "С, а переважно в межах Ас3-10"С і Ас3-100"С, де величина АсЗ3 для сталевого листа обчислюється з використанням такої формули:The cold-rolled steel sheet is heated at a rate at least equal to 2 "C/s, and preferably more than 3 "C/s, to the temperature of holding Twitr in the range of As3Z and As3-4-100 "C, and preferably in the range of As3-10"C and As3-100"C, where the value of As3 for a steel sheet is calculated using the following formula:

АсЗ3 - 910 - 209ІС1(1/2) - 15.2(МІЇ -- 44. 7151 4 104ЩМ| я 31.5І|Мої -- 13.1 ГММ/І - ЗО(Мпи) - 11ІС7 - 2ОІСцІ - 700О(ГРІЇ - 40О(АЦ -- 120(А51 -- 400) у якій вміст елементів виражений у масових відсотках холоднокатаного сталевого листа.AsZ3 - 910 - 209ИС1(1/2) - 15.2(MY -- 44. 7151 4 104ШМ| i 31.5I|My -- 13.1 HMM/I - ZO(Mpy) - 11ИС7 - 2ОИСцI - 700О(ГРИЙ - 40О(АС -- 120(A51 -- 400) in which the content of elements is expressed in mass percentages of cold-rolled steel sheet.

Холоднокатаний сталевий лист витримують за температури Твитр протягом в межах 10-500с для того, щоб забезпечити повну рекристалізацію і повне перетворення на аустеніт сильно деформаційно-зміцненої вихідної структури.The cold-rolled steel sheet is kept at the temperature of Twitter for 10-500s in order to ensure complete recrystallization and complete transformation to austenite of the highly strain-hardened original structure.

Потім холоднокатаний сталевий лист охолоджується в процесі охолодження на двох етапах, де перший етап охолодження починається в межах температури Твитр, причому холоднокатаний сталевий лист охолоджується зі швидкістю охолодження СК! в межах 15-150"С/с, до температури Т1, яка знаходиться в діапазоні в межах 650-750 С. У переважному варіанті здійснення швидкість охолодження СК! на першому етапі охолодження знаходиться в межах 20-120 "С/с. Переважна температура Т1 для першого етапу знаходиться в межах 660-725 76.The cold-rolled steel sheet is then cooled in a two-stage cooling process, where the first stage of cooling begins within the temperature range of Tweeter, and the cold-rolled steel sheet is cooled at a cooling rate of SC! in the range of 15-150 "C/s, to the temperature T1, which is in the range of 650-750 C. In the preferred embodiment, the cooling rate of SC! at the first stage of cooling is in the range of 20-120 "C/s. The preferred temperature T1 for the first stage is in the range of 660-725 76.

На другому етапі охолодження холоднокатаний сталевий лист охолоджується в межах температури Т1 до температури Т2, яка знаходиться в межах М5-10 С і 20 С, зі швидкістю охолодження СК2 щонайменше 50 "С/сє. У переважному варіанті здійснення швидкість охолодження СК2 протягом другого етапу охолодження становить щонайменше 100 "С/с, а більш переважно щонайменше 150 "С/с. Переважна температура 12 другого етапу знаходиться в межах М5-50 "С і 20 76.In the second stage of cooling, the cold-rolled steel sheet is cooled within the range of temperature T1 to the temperature T2, which is within the range of M5-10 C and 20 C, with a cooling rate of SC2 of at least 50 "C/sec. In the preferred embodiment, the cooling rate of SC2 during the second stage of cooling is at least 100 "C/s, and more preferably at least 150 "C/s. The preferred temperature 12 of the second stage is in the range of M5-50 "C and 20 76.

Значення М5 для сталевого листа обчислюється за допомогою такої формули:The value of M5 for a steel sheet is calculated using the following formula:

М5 - 545 - 601.2 х (1-- ЕХР(-0.868ІСІ)) - 34.А(Мпи) - 13.75) - 9.2ІС1 - 17.3(Мі| - 15.4(Мо) -- 10.8(МІ -- 4.7|(Со)| - 1.4ЦАЇ| - 16.9(Сиц)| - 361(МБІ - 2.44) - 34481ІВІM5 - 545 - 601.2 x (1-- ЕХР(-0.868ИСИ)) - 34.А(Мпы) - 13.75) - 9.2ИС1 - 17.3(Ми| - 15.4(Мо) -- 10.8(MI -- 4.7|( Со)|. - 1.4ІІ|. 361 (MBI - 2.44) - 34481IVI

Після цього холоднокатаний сталевий лист повторно нагрівається до температури відпускання Твідя в межах 150-300 "С зі швидкістю нагрівання щонайменше 1 "С/с, а переважно щонайменше 2 "С/с і більше, ніж щонайменше 10 С/с, протягом 100-600 с. Переважний температурний діапазон відпускання знаходиться в межах 200-300 "С, а переважна тривалість витримування за температури Твідпзнаходиться в межах 200-500 с.The cold-rolled steel sheet is then reheated to a Tweed tempering temperature in the range of 150-300 "C at a heating rate of at least 1 "C/s, and preferably at least 2 "C/s and greater than at least 10 C/s, for 100-600 p. The preferred tempering temperature range is in the range of 200-300 "С, and the preferred duration of exposure at the temperature of 200-500 p.

Далі холоднокатаний сталевий лист охолоджується до кімнатної температури для одержання холоднокатаної мартенситної сталі.Next, the cold-rolled steel sheet is cooled to room temperature to obtain cold-rolled martensitic steel.

Холоднокатаний мартенситний сталевий лист цього винаходу необов'язково може бути покритий цинком або цинковими сплавами, або алюмінієм або алюмінієвими сплавами з метою покращення корозійної стійкості листа.The cold-rolled martensitic steel sheet of the present invention may optionally be coated with zinc or zinc alloys, or aluminum or aluminum alloys in order to improve the corrosion resistance of the sheet.

ПрикладиExamples

Наведені випробування, приклади, символічний приклад і таблиці, які наведені в описі, по суті, не є обмежувальними і повинні розглядатися лише з метою ілюстрації, причому вони демонструють переваги цього винаходу.The given tests, examples, symbolic example and tables, which are given in the description, in fact, are not limiting and should be considered only for the purpose of illustration, and they demonstrate the advantages of the present invention.

Сталеві листи вироблені зі сталей, що мають різний склад, наведені в Таблиці 1, де сталеві листи одержані у відповідності до технологічних параметрів, передбаченими в Таблиці 2, відповідно. Після цього, в Таблиці З наведені данні про мікроструктури сталевих листів, одержані підчас досліджень і в Таблиці 4 зведені результати оцінки одержаних характеристик.Steel sheets produced from steels having different compositions are shown in Table 1, where steel sheets are obtained in accordance with the technological parameters provided in Table 2, respectively. After that, Table C shows the data on the microstructures of steel sheets obtained during the research and Table 4 summarizes the results of the evaluation of the obtained characteristics.

Таблиця 1Table 1

Сталі С |Ммп| зі | А | сСт| Мо | 5 | Р | М | Мо|Си| М | М | в | ті в Ю.1531.8820.2020.0250.1820.00120.0020.01160.00470.00260.0160.0160.0018І0.000110.0206Steel C |Mmp| with | And | cSt| Mo | 5 | R | M | Mo|Si| M | M | in | those in Yu.1531.8820.2020.0250.1820.00120.0020.01160.00470.00260.0160.0160.0018I0.000110.0206

І « Згідно винаходу; К - порівняльні дані; підкреслені величини: не відповідають винаходу.And "According to the invention; K - comparative data; underlined values: do not correspond to the invention.

Таблиця 2Table 2

У таблиці 2 зібрані дані гарячої прокатки і відпалювання з технологічними параметрами, реалізованими на холоднокатаних сталевих листах з метою надати сталям з Таблиці 1 необхідні механічні характеристики для того, щоб перетворити їх на холоднокатану мартенситну сталь.Table 2 collects hot rolling and annealing data with technological parameters implemented on cold-rolled steel sheets in order to give the steels from Table 1 the necessary mechanical characteristics in order to transform them into cold-rolled martensitic steel.

Таблиця 2 наведена нижче:Table 2 is given below:

Таблиця 2Table 2

Етап 1 Е ен Терен ження охолодження . Швидкіс .Stage 1 E en Terenation of cooling. Speed

Випро 20 вне сдоіохолоджув| ТемТе ть | Повтор! охолоджува бува- Ста ЕТ ратура |Зменше-|нагрівані р І|ІВипробІСта! не (ГВт ува нагрі- | ання при о о . о ння при ння | 7? | вання сс) змотуванні змотува- ння бо | ня до |"Сіування | ль нагріва сс) змотуванні (с) ("С/с) ння (С) лат ) ння (С) ("С/с) 7 ТА | 1245 895| 30 | 530 | 40 | 6.5 888 290 692| 36 251 690 г |В | 1245 |895| 30 | 530 | 6о | ло 890) 165 |690| 72 |25| 1030 ві ТА | 1245 І895| 30 | 530 | 40 | 6.5 880) 290 |600| 34 |25| 600It was 20 minutes outside TemTe t | Repeat! cooling buva- Sta ET rature |Reduced-|heated p I|IVrypISta! not (GW of heating when receiving | 7? | ss) winding winding bo | to |"Sowing | l heating ss) winding (s) ("S/s) ning (S) lat ) ning (S) ("S/s) 7 TA | 1245 895| 30 | 530 | 40 | 6.5 888 290 692|. 36 251 690 | 1245 | 30 |. 690 |. 1030 |. 600 |

17111111 Відпувхвання.:..:.//::/З/ | 7 / Її снненти сяв мОИТТ ЛЮ нене внтонтне сне17111111 Blowing.:..:.//::/Z/ | 7 / Her dreams appeared to me in a dream

Випробування | Сталь | нагрівання до ол витримування | Випробування | Сталь те сс) відп ( С/с) (с) 77712... | в 'їЇ щ20 | 230 | 165 | 400 | 808Trial | Steel | heating to ol holding | Trial | Steel te ss) odp ( S/s) (s) 77712... | in the year 20 | 230 | 165 | 400 | 808

І « Згідно винаходу; К - порівняльні дані; підкреслені величини: не відповідають винаходу.And "According to the invention; K - comparative data; underlined values: do not correspond to the invention.

Таблиця 3 ілюструє результати випробувань, проведених відповідно до стандартів, на різних мікроскопах, таких як-от сканувальний електронний мікроскоп, для визначення мікроструктури як сталей винаходу, так і еталонних сталей, виражених у частках площі.Table 3 illustrates the results of tests carried out in accordance with the standards under various microscopes, such as a scanning electron microscope, to determine the microstructure of both the steels of the invention and the reference steels, expressed as fractions of area.

Результати наведені нижче.The results are below.

Таблиця З мартенсит мартенсит Бейніт аустеніт 1111 ГА ЇЇ 9896. 1111101111111112 | 0 7712212 117 | 9896... 1.01 2 | 0 ( 12181116 17117111 989611111011111112з | 0 11181 ГА ЇЇ 8996... 1..770 17111196 | 707 782 | А | 93,596,.4..Й |. .ЮюЮЙ0 2 2юЮБЮрьЬфнїїї 659 | щЩ 0 ж КНРУЗTable C martensite martensite bainite austenite 1111 HA ІІІ 9896. 1111101111111112 | 0 7712212 117 | 9896... 1.01 2 | 0 ( 12181116 17117111 989611111011111112з | 0 11181 HA ЯЙ 8996... 1..770 17111196 | 707 782 | А | 93,596,.4..Й |. ЮюЮЙ0 2 2юЮБюрьфниий 659 |

І « Згідно винаходу; К - порівняльні дані; підкреслені величини: не відповідають винаходу.And "According to the invention; K - comparative data; underlined values: do not correspond to the invention.

У Таблиці 4 зібрані результати різних механічних випробувань, проведених відповідно до стандартів. Випробування границі міцності на розтяг і границі плинності проведені відповідно до стандарту 415-22241. Для оцінки збільшення отвору проведене випробування, яке називається "збільшення отвору"; у цьому випробуванні у зразку пробивають отвір 10 мм і піддають деформації, після якої вимірюють діаметр отвору і розраховують величину НЕКУю - 100(О- роїTable 4 summarizes the results of various mechanical tests performed in accordance with the standards. The tensile strength and yield strength tests were carried out in accordance with standard 415-22241. To evaluate the increase in the opening, a test called "opening increase" was carried out; in this test, a 10 mm hole is punched in the sample and subjected to deformation, after which the diameter of the hole is measured and the value of NEKUu is calculated - 100

Таблиця 4Table 4

СТА 77171713 |1711111лво1111117171168 722127 Ї7771717171717171711719447771 |771717171711112071111111STA 77171713 |1711111lvo1111117171168 722127 Y7771717171717171711719447771 |771717171711112071111111

І « Згідно винаходу; К - порівняльні дані; підкреслені величини: не відповідають винаходу.And "According to the invention; K - comparative data; underlined values: do not correspond to the invention.

Claims (23)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУFORMULA OF THE INVENTION 1. Холоднокатаний мартенситний сталевий лист, склад якого містить такі елементи, виражені у відсотках за масою: 0102; 1,55Мп:х2,5; 0 150,25; б м1еСте1 о, 01 АїО,1; 0,001«Тіх0,1; 5:0,09; Ре0,09;1. Cold-rolled martensitic steel sheet, the composition of which contains the following elements, expressed as a percentage by mass: 0102; 1.55Mp:x2.5; 0 150.25; b m1eSte1 o, 01 AiO,1; 0.001"Tikh0.1; 5:0.09; Re0.09; М2х0,09, решта складу припадає на залізо і неминучі домішки, причому мікроструктура зазначеної сталі містить, в частках площі, щонайменше 95 95 мартенситу, сукупна кількість фериту і бейніту знаходиться в межах 1-5 95, при цьому холоднокатаний мартенситний сталевий лист характеризується коефіцієнтом розширення отвору більше 40 95.M2х0.09, the rest of the composition is iron and inevitable impurities, and the microstructure of the specified steel contains, in fractions of the area, at least 95 95 martensite, the total amount of ferrite and bainite is in the range of 1-5 95, while the cold-rolled martensitic steel sheet is characterized by the coefficient of expansion hole more than 40 95. 2. Сталевий лист за п. 1, склад якого додатково містить один або декілька наступних необов'язкових елементів, виражених у відсотках за масою: Мі«1; Сих1; Мох, 4; Мох0,1; М«0,1; Вх0,05; Зп:0,1; РохО,1; 520,1; Сах0,01.2. Steel sheet according to claim 1, the composition of which additionally contains one or more of the following optional elements, expressed as a percentage by mass: Mi"1; Sih1; Moss, 4; Moss 0.1; M"0.1; Х0.05; Zp:0.1; RokhO,1; 520.1; Sah0.01. 3. Сталевий лист за п. 1 або 2, склад якого містить в межах 0,16-0,24 95 кремнію.3. Steel sheet according to claim 1 or 2, the composition of which contains within 0.16-0.24 95 silicon. 4. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-3, склад якого містить 0,11-0,19 95 вуглецю.4. Steel sheet according to any of claims 1-3, the composition of which contains 0.11-0.19 95 carbon. 5. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-4, склад якого містить 0,01-0,05 95 алюмінію.5. Steel sheet according to any of claims 1-4, the composition of which contains 0.01-0.05 95 aluminum. 6. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-5, склад якого містить 1,6-2,4 У5 марганцю.6. Steel sheet according to any of claims 1-5, the composition of which contains 1.6-2.4 U5 of manganese. 7. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-6, в якому склад якого містить 0,1-0,5 95 хрому.7. Steel sheet according to any of claims 1-6, in which the composition contains 0.1-0.5 95 chromium. 8. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-7, мікроструктура якого додатково містить залишковий аустеніт в долях площі в кількості до 2 95.8. A steel sheet according to any of claims 1-7, the microstructure of which additionally contains residual austenite in fractions of the area in the amount of up to 2 95. 9. Сталевий лист по будь-якому з пп. 1-8, в якому кількість мартенситу знаходиться між 96 і 999. Steel sheet according to any one of claims 1-8, in which the amount of martensite is between 96 and 99 Фо.Fo. 10. Сталевий лист по будь-якому з пп. 1-9, в якому сукупна кількість фериту і бейніту знаходиться в межах 1-4 95.10. Steel sheet according to any one of claims 1-9, in which the total amount of ferrite and bainite is in the range of 1-4 95. 11. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-10, в якому зазначений лист має границю міцності на розтяг не менше 1280 МпПа і границю плинності не менше 1100 МПа.11. A steel sheet according to any of claims 1-10, in which said sheet has a tensile strength of at least 1280 MPa and a yield strength of at least 1100 MPa. 12. Спосіб одержання холоднокатаного мартенситного сталевого листа, який включає такі послідовні етапи: одержання сталевого складу за будь-яким з пп. 1-7; нагрів зазначеної заготовки до температури в межах 1000 ії 1280 С; прокатка зазначеної заготовки в аустенітній області, причому температура завершення гарячої прокатки знаходиться в межах Ас3 і Ас3-100 "С для одержання сталевого гарячекатаного листа; охолодження листа зі швидкістю охолодження щонайменше 20 "С/с до температури змотування смуги в рулон, яка є нижче 650 "С; і змотування зазначеного гарячекатаного листа; охолодження зазначеного гарячекатаного листа до кімнатної температури; холодна прокатка зазначеного сталевого гарячекатаного листа зі ступенем обтиснення в межах 35-90 96 для одержання холоднокатаного сталевого листа; потім нагрів зазначеного холоднокатаного сталевого листа зі швидкістю щонайменше 2 "С/с до температури витримування Твитр в межах АсЗ і Ас3--100 "С, при якій лист витримують протягом 10-500 с; потім охолодження зазначеного холоднокатаного сталевого листа у два етапи охолодження, причому: перший етап охолодження холоднокатаного сталевого листа починають в межах температури Твир до температури ТІ в межах 650-750 С, зі швидкістю охолодження СК! в межах 15- 150 "Сус; другий етап охолодження починають в межах температури Т1 до температури Т2 в межах М5- 107120 "С, зі швидкістю охолодження СК2 щонайменше 50 "С/с; потім нагрів зазначеного холоднокатаного сталевого листа зі швидкістю щонайменше 1 "С/с до температури відпускання Твідд в межах 150-300 "С, при якій лист витримують протягом 100-600 с; потім охолодження до кімнатної температури зі швидкістю охолодження щонайменше 1 "С/с для одержання холоднокатаного сталевого мартенситного листа.12. A method of obtaining a cold-rolled martensitic steel sheet, which includes the following successive stages: obtaining a steel composition according to any of claims 1-7; heating the specified workpiece to a temperature within 1000 and 1280 C; rolling the specified billet in the austenitic region, and the hot rolling completion temperature is within the range of Ac3 and Ac3-100 "C to obtain a steel hot-rolled sheet; cooling the sheet at a cooling rate of at least 20 "C/s to a strip winding temperature that is below 650 "C; and coiling of said hot-rolled sheet; cooling of said hot-rolled sheet to room temperature; cold rolling of said steel hot-rolled sheet with a degree of crimping in the range of 35-90 96 to obtain a cold-rolled steel sheet; then heating the specified cold-rolled steel sheet at a rate of at least 2 "C/s to the holding temperature of Twitter within the range of As3 and As3--100 "C, at which the sheet is kept for 10-500 s; then the cooling of the specified cold-rolled steel sheet in two stages of cooling, and: the first stage of cooling of the cold-rolled steel sheet begins within temperature Tvir to temperature TI in the range of 650-750 C, with the cooling rate of SK! in the range of 15-150 "Sus; the second stage of cooling begins in the range of temperature T1 to temperature T2 in the range of M5-107120 "C, with a cooling rate of SC2 of at least 50 "C/s; then heating of the specified cold-rolled steel sheet at a rate of at least 1 "C /s to the tempering temperature of Tweed in the range of 150-300 "С, at which the sheet is kept for 100-600 s; then cooling to room temperature with a cooling rate of at least 1 "C/s to obtain a cold-rolled martensitic steel sheet. 13. Спосіб за п. 12, в якому здійснюють видалення окалини з вказаного гарячекатаного 60 сталевого листа після охолодження вказаного гарячекатаного листа до кімнатної температури.13. The method according to claim 12, in which scale is removed from the specified hot-rolled 60 steel sheet after cooling the specified hot-rolled sheet to room temperature. 14. Спосіб за п. 12 або 13, в якому здійснюють відпалювання вказаного гарячекатаного сталевого листа.14. The method according to claim 12 or 13, in which the specified hot-rolled steel sheet is annealed. 15. Спосіб за п. 14, в якому здійснюють видалення окалини з вказаного гарячекатаного сталевого листа після відпалювання вказаного гарячекатаного сталевого листа.15. The method according to claim 14, in which scale is removed from the specified hot-rolled steel sheet after annealing the specified hot-rolled steel sheet. 16. Спосіб за будь-яким з пп. 12-15, в якому температура при змотуванні листа в рулон знаходиться в межах 475-625 70.16. The method according to any of claims 12-15, in which the temperature when winding the sheet into a roll is in the range of 475-625 70. 17. Спосіб за будь-яким з пп. 12-16, в якому температура Твитр знаходиться в межах Ас3--10 "С і Ас3-100 76.17. The method according to any of claims 12-16, in which the temperature of the Tweeter is within the range of As3--10 "С and As3-100 76. 18. Спосіб за будь-яким з пп. 12-17, в якому швидкість охолодження СКІ1 знаходиться в межах 20-120 "Сус.18. The method according to any of claims 12-17, in which the cooling rate of SKI1 is within 20-120 "Sus. 19. Спосіб за будь-яким з пп. 12-18, в якому температура Т1 знаходиться в межах 660-725 70.19. The method according to any of claims 12-18, in which the temperature T1 is in the range of 660-725 70. 20. Спосіб за будь-яким з пп. 12-19, у якому швидкість охолодження СК2 перевищує 100 "С/с.20. The method according to any of claims 12-19, in which the cooling rate of SK2 exceeds 100 "C/s. 21. Спосіб за будь-яким з пп. 12-20, у якому температура Т2 знаходиться в межах М5-50 і 20 "б.21. The method according to any of claims 12-20, in which the temperature T2 is within M5-50 and 20 "b. 22. Спосіб за будь-яким з пп. 12-21, в якому температура Твідя знаходиться в межах 200-300 "С.22. The method according to any one of claims 12-21, in which the temperature of Tweed is in the range of 200-300 "C. 23. Застосування сталевого листа за будь-яким з пп. 1-11 або сталевого листа, одержаного способом за будь-яким з пп. 12-22, для виготовлення конструктивних деталей транспортного засобу.23. Use of a steel sheet according to any of claims 1-11 or a steel sheet obtained by a method according to any of claims 12-22 for the production of structural parts of a vehicle.
UAA202107252A 2019-05-15 2020-03-30 A cold rolled martensitic steel and a method of martensitic steel thereof UA128744C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2019/054022 WO2020229877A1 (en) 2019-05-15 2019-05-15 A cold rolled martensitic steel and a method for it's manufacture
PCT/IB2020/052999 WO2020229898A1 (en) 2019-05-15 2020-03-30 A cold rolled martensitic steel and a method of martensitic steel thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA128744C2 true UA128744C2 (en) 2024-10-09

Family

ID=66630335

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202107252A UA128744C2 (en) 2019-05-15 2020-03-30 A cold rolled martensitic steel and a method of martensitic steel thereof

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20220213573A1 (en)
EP (1) EP3969628A1 (en)
JP (2) JP2022532625A (en)
KR (1) KR20210149145A (en)
CN (1) CN113748219B (en)
BR (1) BR112021021486A2 (en)
CA (1) CA3140117C (en)
MA (1) MA55949A (en)
UA (1) UA128744C2 (en)
WO (2) WO2020229877A1 (en)
ZA (1) ZA202107698B (en)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113403535B (en) * 2021-05-31 2022-05-20 北京首钢股份有限公司 Hot-rolled strip steel for carriage plate and preparation method thereof
CA3220321A1 (en) * 2021-06-16 2022-12-22 Arcelormittal Method for producing a steel part and steel part
CN114086071B (en) * 2021-11-19 2022-10-18 本钢板材股份有限公司 Low-cost 1200 Mpa-grade cold-rolled high-strength martensitic steel and manufacturing method thereof
WO2023188505A1 (en) * 2022-03-30 2023-10-05 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel sheet and member, and methods for producing same
CN118786234A (en) * 2022-03-30 2024-10-15 杰富意钢铁株式会社 Steel sheet, component, and method for producing same
WO2023188504A1 (en) * 2022-03-30 2023-10-05 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel sheet, member, method for producing said steel sheet and method for producing said member
JP7311067B1 (en) * 2022-03-30 2023-07-19 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel plate and member, and manufacturing method thereof
WO2023223078A1 (en) * 2022-05-19 2023-11-23 Arcelormittal A martensitic steel sheet and a method of manunfacturing thereof
CN115181908A (en) * 2022-07-07 2022-10-14 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 Ultra-thick 460 MPa-grade steel plate in service in extremely cold region and preparation method thereof
WO2024033688A1 (en) * 2022-08-12 2024-02-15 Arcelormittal A cold rolled martensitic steel and method of producing thereof
WO2024105429A1 (en) * 2022-11-14 2024-05-23 Arcelormittal High toughness press-hardened steel part and method of manufacturing the same
WO2024105428A1 (en) * 2022-11-14 2024-05-23 Arcelormittal High toughness press-hardened steel part and method of manufacturing the same
KR20240098907A (en) * 2022-12-21 2024-06-28 주식회사 포스코 Steel sheet having excellent formability and fracture resistance, and method for manufacturing the same
CN117660836A (en) * 2023-11-30 2024-03-08 鞍钢股份有限公司 Marine atmosphere corrosion resistant high-strength marine steel with high ductility and manufacturing method thereof

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20100034118A (en) 2008-09-23 2010-04-01 포항공과대학교 산학협력단 Hot-dip galvanized steel sheet having a martensitic structure with ultimate high strength and method for manufacturing the same
JP5136609B2 (en) * 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 High-strength hot-dip galvanized steel sheet excellent in formability and impact resistance and method for producing the same
WO2013065346A1 (en) * 2011-11-01 2013-05-10 Ｊｆｅスチール株式会社 High-strength hot-rolled steel sheet having excellent bending characteristics and low-temperature toughness and method for producing same
JP5821912B2 (en) * 2013-08-09 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 High-strength cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof
WO2015088523A1 (en) * 2013-12-11 2015-06-18 ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. Cold rolled and annealed steel sheet
KR101568549B1 (en) * 2013-12-25 2015-11-11 주식회사 포스코 Steel sheet for hot press formed product having high bendability and ultra high strength, hot press formed product using the same and method for manufacturing the same
EP3114246B1 (en) * 2014-02-05 2019-08-28 Arcelormittal S.A. Hot formable, air hardenable, weldable, steel sheet
EP3128026B1 (en) * 2014-03-31 2019-03-06 JFE Steel Corporation High-strength cold rolled steel sheet exhibiting excellent material-quality uniformity, and production method therefor
WO2015177582A1 (en) * 2014-05-20 2015-11-26 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Double-annealed steel sheet having high mechanical strength and ductility characteristics, method of manufacture and use of such sheets
WO2017006144A1 (en) * 2015-07-09 2017-01-12 Arcelormittal Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel
KR101725274B1 (en) 2015-10-16 2017-04-10 삼화스틸(주) Steel plate with high tensile strength and process for the same
KR101767780B1 (en) * 2015-12-23 2017-08-24 주식회사 포스코 High strength cold rolled steel sheet having high yield ratio and method for manufacturing the same
WO2017125773A1 (en) * 2016-01-18 2017-07-27 Arcelormittal High strength steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
CN107619993B (en) * 2016-07-13 2019-12-17 上海梅山钢铁股份有限公司 Cold-rolled martensite steel plate with yield strength of 750MPa and manufacturing method thereof
KR102186204B1 (en) * 2016-08-30 2020-12-03 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Thin steel plate and its manufacturing method

Also Published As

Publication number Publication date
CN113748219B (en) 2023-06-20
CA3140117C (en) 2024-01-02
JP2022532625A (en) 2022-07-15
BR112021021486A2 (en) 2021-12-21
ZA202107698B (en) 2022-06-29
WO2020229898A1 (en) 2020-11-19
EP3969628A1 (en) 2022-03-23
MA55949A (en) 2022-03-23
WO2020229877A1 (en) 2020-11-19
KR20210149145A (en) 2021-12-08
CN113748219A (en) 2021-12-03
CA3140117A1 (en) 2020-11-19
US20220213573A1 (en) 2022-07-07
JP2024045307A (en) 2024-04-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA128744C2 (en) A cold rolled martensitic steel and a method of martensitic steel thereof
US20220282348A1 (en) Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
KR101475585B1 (en) Hot-stamp-molded article, process for production of steel sheet for hot stamping, and process for production of hot-stamp-molded article
US20240026479A1 (en) Hot press-formed member having excellent crack propagation resistance and ductility, and method for producing same
JP5273324B1 (en) High-strength galvanized steel sheet with excellent bendability and manufacturing method thereof
US10344344B2 (en) Cold-rolled flat steel product and method for its production
JP6750772B1 (en) Hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same
US20160186298A1 (en) Micro-alloyed high-strength multi-phase steel containing silicon and having a minimum tensile strength of 750 mpa and improved properties and method for producing a strip from said steel
AU4443502A (en) High-ductility steel sheet excellent in press formability and strain age hardenability, and method for manufacturing the same
CA2762935A1 (en) High-strength galvannealed steel sheet having excellent formability and fatigue resistance and method for manufacturing the same
UA128772C2 (en) A cold rolled martensitic steel and a method of martensitic steel thereof
JP7216932B2 (en) Cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof
US11884990B2 (en) High strength hot rolled or cold rolled and annealed steel and method of producing it
US10570476B2 (en) High-strength steel sheet and production method therefor
US20180044759A1 (en) High-strength air-hardening multi-phase steel comprising outstanding processing properties and method for the production of a steel strip from said steel
US11001906B2 (en) High-strength steel sheet and production method therefor
US10337094B2 (en) Hot-dip galvanized steel sheet and production method therefor
JP6434348B2 (en) High strength steel plate with excellent workability
UA128771C2 (en) Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof
RU2802417C2 (en) Cold-rolled martensitic steel and method for producing the specified steel
RU2785760C1 (en) Cold-rolled martensitic steel and method for producing martensitic steel
RU2788613C1 (en) Cold-rolled coated steel sheet and method for production thereof
WO2024033688A1 (en) A cold rolled martensitic steel and method of producing thereof
WO2022190959A1 (en) Cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same