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TWI715754B - 含有Ｎｂ之肥粒鐵系不銹鋼板及其製造方法 - Google Patents

含有Ｎｂ之肥粒鐵系不銹鋼板及其製造方法 Download PDF

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TWI715754B
TWI715754B TW106110784A TW106110784A TWI715754B TW I715754 B TWI715754 B TW I715754B TW 106110784 A TW106110784 A TW 106110784A TW 106110784 A TW106110784 A TW 106110784A TW I715754 B TWI715754 B TW I715754B
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弘中明
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Abstract

本發明之課題係在於使含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板的r值及耐隆脊性同時提高。解決此課題之手段係得到一種退火及冷間軋延用的肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板，其所具有之化學組成包含：以質量%計，C：0.004至0.030%、Si：1.50%以下、Mn：1.50%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Cr：12.0至25.0%、Mo：0至3.0%、Cu：0至2.0%、Ni：0至2.0%、N：0.005至0.025%、Nb：0.20至0.80%、Al：0.10%以下、B：0至0.0030%、Ti：0至0.30%、剩餘部分的Fe及不可避免的雜質；並且，含有Nb之析出物的存在量在0.20質量%以上。在對於此原料鋼板實施900至1100℃的退火後，實施冷間軋延及最終退火。

Description

含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板及其製造方法
本發明係關於含有Nb(鈮)之肥粒鐵系不銹鋼的熱軋鋼板及其製造方法。此外，還關於將該熱軋鋼板用於原料鋼板之冷軋退火鋼板的製造方法。
含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼係因為將C(碳)、N(氮)固定而具有良好的加工性，廣泛用於以廚房部件、家電部件、建築部件為主之各種用途。另外，含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼還因為有很好的高溫強度，所以對於以汽車排氣管路部件為主之各種耐熱用途也很有用。近年來，部件越來越為複雜形狀化，為了要能對應各種衝壓加工，故而對含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板要求良好的加工性。適用於嚴苛的衝壓加工之鋼板以其特性而言，塑性應變比r值高很有效。
以往至今，有過各種改善含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板的r值之嘗試。例如專利文獻1中揭示一種對於再結晶率為10至90%之原料實施冷間軋延及退火，而使製品鋼板的總析出物成為0.05至0.60%之方法。專利文獻 2中揭示一種省略了熱軋板退火，且藉由利用大徑的軋輥實施冷間軋延之製程來控制為特定的集合組織之方法。專利文獻3中揭示一種在抽出溫度1200℃以上且捲取溫度500℃以下進行熱間軋延之後實施熱軋板退火，而成為在板厚中央部具有未再結晶組織之鋼板，再對其實施冷間軋延及退火來得到{111}方位結晶較多的集合組織之方法。
另一方面，在肥粒鐵系不銹鋼板的冷軋加工部件，會有發生稱為隆脊(ridging)之表面凹凸的情形，而屢屢造成問題。近來，在汽車排氣管路部件用的鋼板方面，也逐漸要求提高耐隆脊性。以上述的專利文獻1至3為代表之傳統的r值改善技術中，耐隆脊性的改善會有困難。
專利文獻4中揭示一種對於含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板也有效之耐隆脊性的改善技術。此技術係在以普通方法進行熱間軋延之後，實施組合了短時間的預備退火、及一個小時以上的正式退火之兩階段的特殊的熱軋板退火。不過，此方法中，r值的改善會有困難。
專利文獻5中揭示一種藉由將鑄造扁鋼坯(slab)加熱到1000至1200℃而進行熱間軋延之製程，來改善旋壓(spinning)加工性之技術。此技術係在添加有Nb之鋼中複合添加微量的Ti(鈦)來抑制以TiN(氮化鈦)為主體之複合析出物的尺寸及密度，改善因TiN而引起的加工性、韌性問題(段落0015)。鑄造時，重要的是將TiN會粗大化的溫度域之平均冷卻速度設為5℃/秒以上(段落 0060)。然而，專利文獻5中並未教導改善含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板的r值及耐隆脊性之方法。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本特開2005-298854號公報
專利文獻2：日本特開2006-233278號公報
專利文獻3：日本特開2013-209726號公報
專利文獻4：日本特開2006-328525號公報
專利文獻5：日本特開2010-235995號公報
本發明的目的在於，使含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板的r值及耐隆脊性同時提高。
經各發明人進行詳細研究的結果發現，為了達成上述目的，使在鑄造扁鋼坯中產生的含有Nb之析出物殘存很多於熱軋鋼板中會很有效。藉由將熱軋前之扁鋼坯加熱溫度設為含有Nb之析出物不會固熔而容易殘存之1150℃以下，可使與鑄造扁鋼坯中大致同程度的量的含有Nb之析出物殘存於熱軋鋼板中。
若對於有大量的含有Nb之析出物分散於其中之鋼板實施冷間軋延及退火，就可發揮藉由該析出物所產生的釘扎效果，而得到對於r值的提高有利之{111}方位 結晶較多之集合組織。
另外，有很多含有Nb之析出物殘存於其中之熱軋鋼板，係處在鋼板內的大致全域都在析出物周邊蓄積有應變之狀態。該蓄積的應變會在熱軋板退火時有助於在鋼板內的各個點(site)進行再結晶核之形成，使再結晶粒在多處產生。若該等再結晶粒成長，就會成為細緻無規的再結晶組織，而得到抑制了群落(colony)(結晶方位近似的結晶粒群)的形成之熱軋退火鋼板。若對其實施冷間軋延及退火，就會得到群落的影響非常小之再結晶集合組織，而提高耐隆脊性。
本發明係根據如此的見解而完成者。
本發明提供一種退火及冷間軋延用的肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板，其所具有之化學組成包含：以質量%計，C：0.004至0.030%、Si：1.50%以下、Mn：1.50%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Cr：12.0至25.0%、N：0.005至0.025%、Nb：0.20至0.80%、Al：0.10%以下、Mo：0至3.0%、Cu：0至2.0%、Ni：0至2.0%、Ti：0至0.30%、B：0至0.0030%、剩餘部分的Fe(鐵)及不可避免的雜質；並且，含有Nb之析出物的存在量在0.20質量%以上。
此原料鋼板的板厚係例如3.0至6.0mm。所謂的「退火及冷間軋延用的肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板」係指：在施加熱履歷或加工履歷之製程之中，於下一個製程用來先實施退火，再實施冷間軋延之不銹鋼板中間製品。 代表性的例子可舉出例如熱軋鋼板，亦即維持在進行過熱間軋延的狀態(所謂的As hot)之鋼板。在冷間軋延之前通常會適當地先實施酸洗等之除皮製程。
含有Nb之析出物係在構成元素中具有Nb之析出相，Nb之碳化物、氮化物、碳氮化物、金屬間化合物(Laves'相等)即相當於此。析出相是否為含有Nb之析出物，可利用EDX(能量分散型螢光X射線分析法)等之分析方法來加以確認。鋼板中的含有Nb之析出物的存在量可如下述以電解萃取法求出。
[含有Nb之析出物的存在量之求法]
在由10質量%的乙醯丙酮(acetyl acetone)、1質量%的氯化四甲銨(tetramethylammonium chloride)、89質量%的甲醇所構成的非水系電解液中，對於從鋼板裁取的已知質量的樣本施加相對於飽和甘汞基準電極(SCE)而言-100mV至400mV之電位，使樣本的基質(matrix)(金屬基材)全部溶解之後，利用孔徑0.2μm的微孔過濾器(micropore filter)過濾含有未溶解物之液體，將殘留於過濾器之固形份當作是萃取殘渣而回收。將在供於溶解的上述樣本的質量中所佔之萃取殘渣的質量比率當作是含有Nb之析出物的存在量(質量%)。
具有前述化學組成之鋼的情況，上述方法的萃取殘渣可視為幾乎是由含有Nb之析出物所構成之殘渣。因此，此處將下述的電解萃取法中回收的萃取殘渣的 質量比率定義為含有Nb之析出物的存在量。
含有Nb之析出物的平均粒徑以等效圓直徑表示在2.0至10.0μm為佳。某一種析出物的等效圓直徑，係具有與在觀察圖像平面上量測出的該析出物粒子的面積相等的面積之圓的直徑。平均粒徑可如以下所述求出。
[含有Nb之析出物的平均粒徑之求法]
以SEM觀察與鋼板的軋延方向及板厚方向平行之斷面(L斷面)，將觀察視野內觀測到的含有Nb之析出物粒子之中等效圓直徑不到0.10μm之粒子及粒子的一部分超出觀察視野之粒子去除掉之後的所有的含有Nb之析出物當作是量測對象而量測等效圓直徑(μm)，以量測對象粒子的等效圓直徑的總和除以量測對象粒子的總個數所得到的值作為含有Nb之析出物的平均粒徑(μm)。但是，利用任意選擇的未重複的複數個觀察視野，來使得量測對象粒子的總個數在100個以上。某一個粒子的等效圓直徑，係可從利用圖像處理軟體對SEM圖像進行圖像處理所求出的該粒子的面積算出。
上述的退火及冷間軋延用的肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板，可利用將連續鑄造扁鋼坯等之鑄片加熱到1000至1150℃之後進行抽出而實施熱間軋延之方法來製造。
另外，本發明提供一種：具有上述的化學組成，且含有Nb之析出物的存在量在0.19質量%以上， 且下述(A)所定義的波紋高度W在2.0μm以下之肥粒鐵系不銹鋼冷軋退火鋼板，來作為改善了r值及耐隆脊性之肥粒鐵系不銹鋼板。
(A)從該鋼板裁取以長邊方向作為軋延方向之JIS 5號拉伸試驗片，製作出施加拉伸應變直到在平行部的伸展率成為20%之後卸載而得到的試驗片。針對該試驗片，在寬度方向(亦即軋延直角方向)量測出長度方向中央部的表面輪廓(profile)，按照JIS B0601：2013，使截止值(cut off value)λ f=8.0mm，λ c=0.5mm，而決定出波長成分0.5至8.0mm之波紋曲線，從該波紋曲線求出算術平均波紋Wa(μm)，將其作為波紋高度W。
上述的改善了r值及耐隆脊性之肥粒鐵系不銹鋼板，可利用以下的製造方法來得到。
亦即，一種肥粒鐵系不銹鋼冷軋退火鋼板的製造方法，具有：將具有上述的化學組成之鋼的鑄片加熱到1000至1150℃之後抽出而實施熱間軋延，得到含有Nb之析出物的存在量在0.2質量%以上之原料鋼板(熱軋鋼板)之製程；對前述原料鋼板實施900至1100℃的退火(熱軋板退火)之製程；以及對完成前述退火之鋼板實施冷間軋延及退火之製程。
根據本發明，就會實現同時改善了r值及耐隆脊性之含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板。此鋼板在得到要 求高衝壓加工性、及加工後之良好的表面形狀之部件上很有用。
第1圖係針對含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼的冷軋退火鋼板，例示001反極圖中的結晶方位映像的圖。
[化學組成]
本發明係以含有以下所示的成分元素之肥粒鐵系不銹鋼為對象。與鋼板的化學組成有關之「%」若沒有特別限定就是指「質量%」。
C(碳)、N(氮)在與Nb(鈮)的複合添加中，會形成Nb碳氮化物。Nb碳氮化物有助於對於r值的提高有利之集合組織的形成。此外，還會在鋼板製造過程中抑制群落的形成，對於提高耐隆脊性也有助益。為了充分得到此等作用，分別在C方面要確保有0.004%以上之含量，在N方面要確保有0.005%以上之含量。含有大量的C、N會使鋼硬質化，而成為使熱軋鋼板的韌性降低之要因。此外，還會成為使對於高溫強度之提高有效之固溶Nb量過度減少之要因。分別將C含量限制在0.030%以下，將N含量限制在0.025%以下。此外，所謂的「Nb碳氮化物」係指碳、氮的任一方或雙方與Nb結合而成之化合物相。
Si(矽)及Mn(錳)除了作為脫氧劑是有效的 之外，還具有使耐高溫氧化性提高之作用。在Si方面確保有0.05%以上之含量，在Mn方面確保有0.10%以上之含量會更有效果。此等元素大量含有時，鋼會硬質化而成為導致加工性及韌性降低之要因。將Si含量限制在1.50%以下，在1.00%以下更好。將Mn含量也限制在1.50%以下。
P(磷)及S(硫)大量含有時，會成為耐蝕性降低等之要因。P含量可容許到0.040%，S含量可容許到0.010%。過量的低磷化、低硫化會使對於製鋼的負荷增大而不經濟。通常，P含量可在0.005至0.040%之範圍內調整，S含量可在0.0005至0.010%之範圍內調整。
Ni(鎳)係具有抑制腐蝕的進行之作用，可視需要而添加。此情況，確保有0.01質量%以上的鎳含量會更有效果。但是，由於Ni是沃斯田鐵相安定化元素，所以在肥粒鐵系不銹鋼中過量地含有時就會產生麻田散鐵相，且加工性會降低。而且，含有過量的Ni會造成成本上升。將Ni含量限制在2.0%以下。
Cr(鉻)係對用以確保作為不銹鋼的耐蝕性很重要。對提高耐高溫氧化性也很有效。為了使此等作用發揮，必須有12.0%以上之Cr含量。大量含有鉻時，鋼會硬質化而成為導致加工性降低之要因。此處係以Cr含量在25.0%以下之鋼為對象。可將Cr含量管理在20.0%以下。
Mo(鉬)係對提高耐蝕性有效之元素，可視需要而添加。此情況，確保有0.03%以上的Mo含量會更有效果。但是，大量的添加不僅會使鋼的熱間加工性、加工 性及韌性降低，而且會使得製造成本上升。在添加Mo之情況必須在3.0%以下之範圍內進行。
Cu(銅)係對低溫韌性之提高有效，而且對高溫強度之提高也有效之元素。因此，可視需要而添加Cu。此情況，確保有0.02%以上的Cu含量會更有效果。但是，大量添加Cu反倒會使加工性降低。在添加Cu之情況必須在2.0%以下之範圍內進行。
Nb(鈮)係對高溫強度之上升有效。此外，在本發明中，尤其是對用以利用含有Nb之析出物來使r值及耐隆脊性提高也是重要的元素。Nb含量必須設在0.20%以上，設在0.30%以上更好。含有過量的Nb會成為使韌性降低之要因。經各種探討的結果，將Nb含量限制在0.80%以下。亦可將其管理在0.60%以下。
Al(鋁)作為脫氧劑是有效的。為了充分得到其作用，將Al添加到成為0.001%以上的Al含量就有效果。過量地含有Al時，硬度會變高，且加工性及韌性會降低。將Al含量限制在0.10%以下。
B(硼)係對二次加工性之提高有效，可視需要而添加。此情況，確保有0.0002%以上之含量更有效果。但是，B含量超過0.0030%時，就會有因為產生Cr2B而損害到金屬組織的均一性，且加工性降低之情形。添加B之情況係在0.0030%以下之含量範圍內進行。
Ti(鈦)係具有固定C及N之作用，且在維持鋼的高耐蝕性及高耐高溫氧化性上有效之元素。因此可視 需要而添加Ti。為了使上述作用充分發揮，確保0.05%以上的Ti含量會更有效果。但是，含有過量的Ti不僅會使鋼的韌性及加工性降低，而且會對製品的表面性狀造成不好的影響。添加Ti之情況係在0.30%以下之範圍內進行。
[熱軋鋼板中的含有Nb之析出物的存在量]
存在於退火及冷間軋延用的肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板(亦即熱軋鋼板)中的含有Nb之析出物的量，係在使對於該原料鋼板施加退火→冷間軋延→退火之加工熱履歷而得到的冷軋退火鋼板的r值及耐隆脊性提高上非常重要。若熱軋鋼板中存在有大量的含有Nb之析出物，就會發揮藉由該析出物所產生的釘扎效果，而得到對於r值的提高有利之{111}方位結晶較多之集合組織。而且，還會藉由蓄積在含有Nb之析出物的周圍之應變而在熱軋板退火時促進再結晶，抑制群落(結晶方位近似之結晶粒群)之形成。對於如此的熱軋退火鋼板實施冷間軋延及退火時，就會得到群落被分斷開之再結晶集合組織，且提高耐隆脊性。
經詳細探討的結果，藉由將上述原料鋼板(熱軋鋼板)中的含有Nb之析出物的存在量嚴格管理在0.20質量%以上，可同時改善在最終的製品鋼板(冷軋退火鋼板)之r值及耐隆脊性。關於含有Nb之析出物的存在量的上限，由於會因為鋼中的Nb、C、N含量而受到制約，所以沒有必要特別設置限制，只要例如設在0.50%以下的範圍就足夠。
[熱軋鋼板的製造方法]
在對於具有上述的化學組成之鋼的鑄片(連續鑄造扁鋼坯等)實施熱間軋延之際，將其加熱抽出溫度設為1000至1150℃很重要。加熱到超過1150℃之溫度時，鑄片中存在的含有Nb之析出物的固溶就會進行，而熱間軋延開始前的含有Nb之析出物的量就會減少。結果，就很難將熱軋鋼板中的含有Nb之析出物的存在量穩定地維持在上述的預定量。鑄片的加熱溫度不到1000℃之情況，會在熱間軋延後的金屬組織中殘留很多鑄造組織的影響，而變得容易使群落形成。在1000至1150℃之加熱保持時間(材料溫度在1000至1150℃之時間)可例如設為30至200分鐘。除了如上述方式限制鑄片的加熱抽出溫度之外，還可按照一般的含有Nb之不銹鋼板的熱軋條件。例如，可設熱間軋延的各道次(pass)的溫度為650至1000℃，設捲取溫度為300至650℃。以此方式製造例如板厚3.0至6.0mm之熱軋鋼板，將其使用作為退火及冷間軋延用的肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板。藉由對於調整至上述的化學組成之鑄片實施此熱間軋延，來得到含有Nb之析出物的平均粒徑以等效圓直徑表示為2.0至10.0μm之熱軋鋼板。
[冷軋退火鋼板的製造方法]
對上述的原料鋼板(熱軋鋼板)實施900至1100℃之熱軋板退火。其退火溫度若比900℃低就會有加工(軋延)組織 殘存，而成為朝軋延方向伸展之未再結晶組織。此情況，耐隆脊性的改善會變得不足夠。在比1100℃高之高溫中，大量殘存之含有Nb之析出物就會有一部分固溶化，而難以在其後的製程得到對於r值提高有利之再結晶集合組織。此熱軋板退火可利用一般的連續退火設備而進行。在此情況，退火時間只要在均熱時間(材料溫度保持在預定的退火溫度之時間)設為例如0至30秒即可。
完成熱軋板退火之鋼板，係在利用酸洗等去除表面的氧化皮之後供於冷間軋延。冷間軋延率只要是可確保足以在下一製程之最終退火中引起再結晶化之軋延率即可。例如，設為50%以上的冷間軋延率是有效果的。冷間軋延率的上限雖會因設備的性能而受到制約，但通常只要設定在90%以下之範圍內即可。冷間軋延後的板厚為例如1.0至2.5mm。
在冷間軋延後，施行最終退火。此退火可採用一般的退火條件而實施。例如，可設定在1000至1100℃，且均熱0至30秒之範圍內。如此，就可得到r值及耐隆脊性雙方都得到改善之冷軋退火鋼板。
[冷軋退火鋼板中的含有Nb之析出物的存在量]
在利用上述的方法得到之冷軋退火鋼板中，先前存在於熱軋鋼板中的含有Nb之析出物在經過冷間軋延及最終退火之後仍有很多存在。經各種探討的結果，在具有上述的化學組成之含有Nb之鋼的冷軋退火鋼板中，含有Nb之 析出物的存在量在0.19質量%以上對於r值之改善很有效。在0.20質量%以上更好。關於冷軋退火鋼板中的含有Nb之析出物的上限，係與熱軋鋼板的情況一樣，由於會因為鋼中的Nb、C、N含量而受到制約，所以沒有必要特別要求，例如設在0.50%以下的範圍即可。
[冷軋退火鋼板的耐隆脊性]
耐隆脊性可根據上述的(A)所定義的波紋高度W來進行評價。作為具有上述的化學組成之含有Nb之鋼的冷軋退火鋼板，波紋高度W在2.0μm以下者會被判斷為具有很良好的耐隆脊性。
第1圖係針對使用Nb含量為0.40%之含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼的鑄片而以熱間軋延、熱軋板退火、冷間軋延、最終退火之製程製作出之板厚2.0mm的冷軋退火鋼板，例示001反極圖中的結晶方位映像。此係根據以EBSD(電子背散射繞射法)對與軋延方向及板厚方向平行之斷面(L斷面)進行量測所得到的結晶方位分佈的資料，求出關於與板厚方向垂直之面(Z面)的方位映像。其中以不同顏色表示將不規則的結晶配向中的方位密度設為1之情況之方位密度的分佈。(a)係熱間軋延前的鑄片加熱抽出溫度為1230℃之傳統材料，(b)係熱間軋延前的鑄片加熱抽出溫度為1100℃之本發明材料。鑄片加熱抽出溫度以外的條件為兩者都一樣。第1圖係使原本的彩色圖像黑白化者。由此可知：在使得熱間軋延前的鑄片加熱抽出溫度降 低之(b)中，朝向{111}面方位之配向比率顯著增加。此結晶配向對於r值的提高有效。
[實施例]
以普通方法熔製表1所示之化學組成之鋼，得到鑄片(連續鑄造扁鋼坯)。將各鑄片以表2中所示之鑄片加熱溫度加熱120分鐘之後抽出，進行熱間軋延，成為板厚4.5mm之熱軋鋼板。熱間軋延的最終道次軋延溫度在650至700℃之範圍內，捲取溫度在500至650℃之範圍內。
Figure 106110784-A0202-12-0015-1
從各熱軋鋼板裁取樣本，按照前述的「含有Nb之析出物的存在量之求法」以電解萃取法求出含有Nb之析出物的存在量。另外，針對與各熱軋鋼板之軋延方向及板厚方向平行之斷面(L斷面)，以日立製的S-4000進行SEM觀察，依照前述的「含有Nb之析出物的平均粒徑之求法」求出含有Nb之析出物的平均粒徑。
以上述的熱軋鋼板作為原料鋼板，製造出冷軋退火鋼板。首先，以連續退火酸洗生產線對熱軋鋼板實施在表2中所示的溫度下進行之熱軋板退火及酸洗。退 火時間係在均熱0至30秒之範圍。對於得到的熱軋退火鋼板(板厚4.5mm)實施冷間軋延，然後，藉由連續退火酸洗生產線在1000至1100℃實施均熱0至30秒之最終退火及酸洗，得到板厚2mm之冷軋退火鋼板。從各冷軋退火鋼板裁取樣本，調查r值、波紋高度、含有Nb之析出物的存在量、以及高溫熱處理前後的硬度變化ΔHV。含有Nb之析出物的存在量係按照上述的方法以電解萃取法調查，將其結果顯示於表2中。除此之外係以下述的方法調查。
[r值]
r值係將寬度方向的真實應變除以厚度方向的真實應變所得到者(JIS G0202：2013，編號1182)。從上述的冷軋退火鋼板裁取軋延方向、相對於軋延方向45°方向、及軋延直角方向之JIS 13號B拉伸試驗片，針對各方向按照下式(1)算出試驗數n=3且施加14.4%的拉伸應變之情況的r值。
r值=ln(W0/W)/ln(t0/t)...(1)
此處，W0為拉伸前的試驗片平行部的寬度(mm)，W為拉伸後的試驗片平行部的寬度(mm)，t0為拉伸前的試驗片平行部的板厚(mm)，t為拉伸後的試驗片平行部的板厚(mm)。
各方向都是以n=3的平均值作為該方向的r值(分別記載為r0、r45及r90)。將此等值代入下式(2)而求出該冷軋退火鋼板的平均r值。
平均r值=(r0+2r45+r90)/4...(2)
平均r值越大，則該鋼板在塑性變形時越不易發生肉厚減少，而被評價為具有良好的加工性。假設為對於越來越為複雜形狀化的汽車排氣管路部件進行的衝壓加工，而將上述平均r值在1.20以上者判定為合格(r值：良好)，將比1.20低者判定為不合格(r值：不良)。結果顯示於表2中。
[波紋高度]
從上述的冷軋退火鋼板裁取長邊方向為軋延方向之JIS 5號試驗片(JIS Z2241：2011)，製作出在朝軋延方向施加20%的拉伸應變之後卸載而得到之試驗片。針對該試驗片，按照前述(A)，根據使用接觸式表面粗度計(東京精密公司製的SURFCOM2900DX)而量測出的試驗片中央部的表面輪廓求出算術平均高度Wa，將其作為波紋高度W(μm)。此波紋高度若在2.0μm以下，則即使在對於加工度嚴格之製品的加工中也會被評價為表現出良好的耐隆脊性。因此，將上述波紋高度為2.0μm以下者判定為合格(耐隆脊性：良好)，將超過2.0μm者判定為不合格(耐隆脊性：不良)。結果顯示於表2中。
Figure 106110784-A0202-12-0018-2
本發明例之熱軋鋼板，係任一者的含有Nb之析出物的含量都足夠多。在使用此等作為原料而施以適當的熱軋板退火之製程所得到的冷軋退火鋼板，係任一者皆為平均r值較高，且波紋高度較低。亦即，在含有Nb之肥粒鐵系不銹鋼板中達成r值及耐隆脊性之同時改善。因為在冷軋退火鋼板中也存在有很多的含有Nb之析出物，所以可認為是即使在實施熱軋板退火後也仍會維持很高的含有Nb之析出物的存在量，此係在冷間軋延及最終退火之製程中有助於對於r值的提高有利之結晶配向的形成。
相對於此，比較例編號21、24因為是採用傳統一般的鑄片加熱溫度，所以熱軋鋼板中的含有Nb之析出物的量較少。因此，無法改善冷軋退火鋼板的r值。編號22因為鑄片加熱溫度高所以熱軋鋼板中的含有Nb之析出物的量變少，但藉由將熱軋板退火溫度設定得較低而提高了冷軋退火鋼板的r值。不過，耐隆脊性不佳。編號23、25雖然使用充分確保了含有Nb之析出物量的熱軋鋼板，但因為熱軋板退火溫度低，所以得到的冷軋退火鋼板的耐隆脊性不佳。

Claims (5)

  1. 一種退火及冷間軋延用的肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板，其所具有之化學組成包含：以質量%計，C：0.004至0.030%、Si：1.50%以下、Mn：1.50%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Cr：12.0至25.0%、N：0.005至0.025%、Nb：0.20至0.80%、Al：0.005至0.10%、Mo：0至3.0%、Cu：0至2.0%、Ni：0至2.0%、Ti：0至0.30%、B：0至0.0030%、剩餘部分的Fe及不可避免的雜質；含有Nb之析出物的存在量在0.20質量%以上，並且，含有Nb之析出物的平均粒徑以等效圓直徑表示為2.0至10.0μm。
  2. 一種申請專利範圍第1項所述之肥粒鐵系不銹鋼原料鋼板的製造方法，係將具有下述化學組成之鋼的鑄片加熱到1000至1150℃之後抽出而實施熱間軋延，該鋼所具有之化學組成包含：以質量%計，C：0.004至0.030%、Si：1.50%以下、Mn：1.50%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Cr：12.0至25.0%、N：0.005至0.025%、Nb：0.20至0.80%、Al：0.005至0.10%、Mo：0至3.0%、Cu：0至2.0%、Ni：0至2.0%、Ti：0至0.30%、B：0至0.0030%、剩餘部分的Fe及不可避免的雜質。
  3. 一種肥粒鐵系不銹鋼冷軋退火鋼板，其所具有之化學組成包含：以質量%計，C：0.004至0.030%、Si：1.50%以下、Mn：1.50%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Cr：12.0至25.0%、N：0.005至0.025%、Nb：0.20 至0.80%、Al：0.005至0.10%、Mo：0至3.0%、Cu：0至2.0%、Ni：0至2.0%、Ti：0至0.30%、B：0至0.0030%、剩餘部分的Fe及不可避免的雜質；含有Nb之析出物的存在量在0.19質量%以上，且下述(A)所定義之波紋高度W在2.0μm以下，(A)從該鋼板裁取以長邊方向作為軋延方向之JIS 5號拉伸試驗片，製作出於施加拉伸應變直到在平行部的伸展率成為20%之後卸載而得到的試驗片。針對該試驗片，在寬度方向(亦即軋延直角方向)量測出長度方向中央部的表面輪廓，按照JIS B0601：2013，使截止值λ f=8.0mm，λ c=0.5mm，而決定出波長成分0.5至8.0mm之波紋曲線，從該波紋曲線求出算術平均波紋Wa(μm)，將其作為波紋高度W。
  4. 如申請專利範圍第3項所述之肥粒鐵系不銹鋼冷軋退火鋼板，其中，板厚係1.0至2.5mm。
  5. 一種肥粒鐵系不銹鋼冷軋退火鋼板的製造方法，其係具有：將具有下述化學組成之鋼的鑄片加熱到1000至1150℃之後抽出而實施熱間軋延，以得到含有Nb之析出物的存在量在0.20質量%以上之原料鋼板之製程，該鋼所具有之化學組成包含：以質量%計，C：0.004至0.030%、Si：1.50%以下、Mn：1.50%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Cr：12.0至25.0%、N：0.005至0.025%、Nb：0.20至0.80%、Al：0.005至0.10%、 Mo：0至3.0%、Cu：0至2.0%、Ni：0至2.0%、Ti：0至0.30%、B：0至0.0030%、剩餘部分的Fe及不可避免的雜質；對前述原料鋼板實施900至1100℃之退火之製程；以及對完成前述退火之鋼板實施冷間軋延及退火之製程。
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