RU2635650C1 - Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals - Google Patents
Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals Download PDFInfo
- Publication number
- RU2635650C1 RU2635650C1 RU2016142319A RU2016142319A RU2635650C1 RU 2635650 C1 RU2635650 C1 RU 2635650C1 RU 2016142319 A RU2016142319 A RU 2016142319A RU 2016142319 A RU2016142319 A RU 2016142319A RU 2635650 C1 RU2635650 C1 RU 2635650C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- heating
- total degree
- stage
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 title claims abstract description 12
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 title description 6
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 title description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 75
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 16
- 238000005530 etching Methods 0.000 claims description 12
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N gadolinium atom Chemical compound [Gd] UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O thiamine pyrophosphate Chemical compound CC1=C(CCOP(O)(=O)OP(O)(O)=O)SC=[N+]1CC1=CN=C(C)N=C1N AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 6
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 2
- 229910020991 Sn-Zr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910009085 Sn—Zr Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 238000010409 ironing Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000013000 roll bending Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000010408 sweeping Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к термомеханической обработке высоколегированных псевдо-β титановых сплавов и изделий из них, и может быть использовано в авиационной технике.The invention relates to the field of non-ferrous metallurgy, in particular to the thermomechanical processing of highly alloyed pseudo-β titanium alloys and products from them, and can be used in aircraft.
Из уровня техники известен способ термомеханической обработки, раскрытый в патенте RU 2487962 (опубл. 23.09.2011, C22F 1/18, В21В 3/00), включающий:The prior art method of thermomechanical processing disclosed in patent RU 2487962 (publ. 09/23/2011, C22F 1/18, B21B 3/00), including:
- нагрев исходной заготовки до температуры (Тпп+120 ÷ Тпп+200)°С, деформацию с суммарной степенью 40÷80%;- heating of the initial billet to a temperature (TPP + 120 ÷ TPP + 200) ° C, deformation with a total degree of 40 ÷ 80%;
- нагрев до температуры (Тпп+60 ÷ Тпп+80)°С, прокатку с суммарной степенью деформации 50÷80%;- heating to temperature (TPP + 60 ÷ TPP + 80) ° C, rolling with a total degree of deformation of 50 ÷ 80%;
- нагрев до температуры (Тпп-20 ÷ Тпп-40)°С, прокатку с суммарной степенью деформации 40÷70%;- heating to a temperature of (TPP-20 ÷ TPP-40) ° C, rolling with a total degree of deformation of 40 ÷ 70%;
- сборку листовых заготовок в пакет, нагрев до температуры (Тпп-20 ÷ Тпп-120)°С, прокатку с суммарной степенью деформации 50÷85%. Недостатком способа являются повышенная трудоемкость и сложность изготовления тонких листов за счет необходимости применения «пакетной прокатки», низкий уровень технологической пластичности (штампуемости), обусловленный недостаточной степенью проработки структуры.- assembly of sheet blanks into a bag, heating to a temperature of (T pp -20 ÷ Tpp-120) ° C, rolling with a total degree of deformation of 50 ÷ 85%. The disadvantage of this method is the increased complexity and complexity of manufacturing thin sheets due to the need for "batch rolling", a low level of technological plasticity (stampability), due to the insufficient degree of elaboration of the structure.
Известен способ термомеханической обработки, раскрытый в патенте RU 2549804 (опубл. 26.09.2013, В21В 3/00, С22С 14/00), включающий деформацию слитка в сляб, прокатку сляба на подкат. Многостадийная прокатка заготовок осуществляется путем: нагрева в β-области, по крайней мере на 50°С выше Тпп и последующей прокатки, затем в (α+β)-области после нагрева до температуры не выше Тпп-20°С, затем в β-области по крайней мере на 50°С выше Тпп, затем в (α+β)-области после нагрева до температуры не выше Тпп-20°С со степенью деформации до 50%.A known method of thermomechanical processing disclosed in patent RU 2549804 (publ. 09/26/2013, B21B 3/00, C22C 14/00), including the deformation of the ingot into a slab, rolling the slab on a tackle. Multi-stage rolling of billets is carried out by: heating in the β-region, at least 50 ° C above T pp and subsequent rolling, then in the (α + β) region after heating to a temperature not higher than TPP-20 ° C, then in β -regions at least 50 ° C higher than T pp , then in the (α + β) -region after heating to a temperature not higher than T pp -20 ° C with a degree of deformation of up to 50%.
Недостатком данного способа является низкий уровень технологической пластичности (штампуемости) полученных листовых полуфабрикатов, обусловленный недостаточной степенью деформационной обработки изделия в области низких температур и вхолодную.The disadvantage of this method is the low level of technological plasticity (stampability) of the obtained semi-finished products, due to the insufficient degree of deformation processing of the product at low temperatures and cold.
Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является способ изготовления деформированных изделий из псевдо-β титановых сплавов, включающий: нагрев исходного слитка до температуры (Тпп+150 ÷ Тпп+380)°С, деформацию с суммарной степенью 40÷70%; нагрев до температуры (Тпп+60 ÷ Тпп+220)°С, деформацию с суммарной степенью 30÷60%; нагрев до температуры (Тпп-20 ÷ Тпп-60)°С, деформацию с суммарной степенью 30÷60%; рекристаллизационную обработку путем нагрева заготовки до температуры (Тпп+70 ÷ Тпп+140)°С и последующей деформации с суммарной степенью 20÷60%; нагрев до температуры (Тпп-20 ÷ Тпп-60)°С, деформацию с суммарной степенью 30÷70%; рекристаллизационную обработку путем нагрева заготовки до температуры (Тпп+30 ÷ Тпп+110)°С и последующей деформации с суммарной степенью 15÷50%; нагрев до температуры (Тпп-20 ÷ Тпп-60)°С, деформацию с суммарной степенью 50÷90% (RU 2441097, 27.01.2012, C22F 1/18).The closest analogue of the claimed invention is a method for manufacturing deformed products from pseudo-β titanium alloys, including: heating the initial ingot to a temperature (T pp +150 ÷ T pp +380) ° C, deformation with a total degree of 40 ÷ 70%; heating to temperature (T pp +60 ÷ T pp +220) ° C, deformation with a total degree of 30 ÷ 60%; heating to temperature (T pp -20 ÷ T pp -60) ° C, deformation with a total degree of 30 ÷ 60%; recrystallization treatment by heating the workpiece to a temperature (T pp +70 ÷ T pp +140) ° C and subsequent deformation with a total degree of 20 ÷ 60%; heating to a temperature (T pp -20 ÷ T pp -60) ° C, deformation with a total degree of 30 ÷ 70%; recrystallization treatment by heating the workpiece to a temperature of (T pp +30 ÷ T pp +110) ° C and subsequent deformation with a total degree of 15 ÷ 50%; heating to a temperature (T pp -20 ÷ T pp -60) ° C, deformation with a total degree of 50 ÷ 90% (RU 2441097, 01.27.2012, C22F 1/18).
Недостатками данного способа являются низкий уровень технологической пластичности (штампуемости), обусловленный недостаточной степенью проработки структуры, и высокая трудо- и энергоемкость изготовления сложнопрофильных изделий.The disadvantages of this method are the low level of technological plasticity (stampability), due to the insufficient degree of elaboration of the structure, and the high labor and energy consumption of manufacturing complex products.
Технической задачей заявленного изобретения является упрощение технологического процесса изготовления сложнопрофильных изделий (деталей) из листов высоколегированных псевдо-β титановых сплавов, в том числе легированных редкими (РМ) и/или редкоземельными (РЗМ) металлами.The technical task of the claimed invention is to simplify the manufacturing process of manufacturing complex products (parts) from sheets of highly alloyed pseudo-β titanium alloys, including alloyed with rare (RM) and / or rare earth (REM) metals.
Техническим результатом предложенного изобретения является увеличение степени проработки структуры путем повышения предельных степеней деформации при горячей и холодной обработке давлением, повышение характеристик технологической пластичности (штампуемости) листовых полуфабрикатов при сохранении прочности и пластичности после упрочняющей термической обработки на высоком уровне и, как следствие, снижение в закаленном состоянии минимального относительного радиуса гибки при изгибе на угол 90° при температуре 20°С.The technical result of the proposed invention is to increase the degree of development of the structure by increasing the ultimate degrees of deformation during hot and cold processing, increasing the characteristics of technological plasticity (stampability) of sheet semi-finished products while maintaining strength and ductility after hardening heat treatment at a high level and, as a result, a decrease in hardened state of the minimum relative radius of bending when bending at an angle of 90 ° at a temperature of 20 ° C.
Для достижения заявленного технического результата предложен способ изготовления листовых полуфабрикатов из псевдо-β титановых сплавов, включающий изготовление листового полуфабриката и его термомеханическую обработку путем многократных нагревов и деформаций, заключающийся в том, что термомеханическую обработку листовых полуфабрикатов проводят в семь стадий. Первая стадия включает всестороннюю ковку на сляб за не менее чем два подхода с суммарной степенью деформации на каждом не менее 40±10%, снижением температуры ковки и промежуточных подогревов в интервале температур от Тпп+180 до Тпп+490°С. Вторая стадия включает нагрев сляба до температуры (Тпп+250÷Тпп+420)°С, деформацию путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации не менее 80±10% и промежуточными подогревами. Третья стадия включает нагрев до температуры (Тпп+30÷Тпп+70)°С, деформацию промежуточного горячекатаного подката путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации не менее 40±10% и промежуточными подогревами. Четвертая стадия включает дальнейшую деформацию подката в один или более этапов путем нагрева до температуры (Тпп+90÷Тпп+130)°С и горячей прокатки с суммарной степенью деформации от 40 до 70±10% и промежуточными подогревами. Пятая стадия включает термическую обработку листовых полуфабрикатов при температуре (Тпп+10÷Тпп+50)°С в течение 0,3-1,5 часа в камерной печи сопротивления и последующую закалку в воду или на воздухе с получением β-структуры, дальнейшую пескоструйную или гидроабразивную обработку и травление поверхности. Шестая стадия включает деформацию листовых полуфабрикатов, обработанных на β-структуры, путем холодной прокатки с суммарной степенью деформации от 20 до 60±10%. Седьмая стадия включает прогладку при температуре (Тпп-20÷Тпп-90)°С с последующей обработкой поверхности.To achieve the claimed technical result, a method for manufacturing sheet semi-finished products from pseudo-β titanium alloys is proposed, including the manufacture of a sheet semi-finished product and its thermomechanical treatment by repeated heating and deformation, which consists in the fact that the thermomechanical processing of sheet semi-finished products is carried out in seven stages. The first stage includes comprehensive forging on a slab in at least two approaches with a total degree of deformation on each of at least 40 ± 10%, a decrease in the temperature of forging and intermediate heating in the temperature range from T pp +180 to T pp + 490 ° C. The second stage includes heating the slab to a temperature of (T pp + 250 ÷ T pp +420) ° C, deformation by hot rolling with a total degree of deformation of at least 80 ± 10% and intermediate heatings. The third stage includes heating to a temperature of (T pp + 30 ÷ T pp +70) ° C, deformation of the intermediate hot-rolled tin by hot rolling with a total degree of deformation of at least 40 ± 10% and intermediate heatings. The fourth stage includes the further deformation of the tackle in one or more stages by heating to a temperature (T pp + 90 ÷ T pp +130) ° C and hot rolling with a total degree of deformation from 40 to 70 ± 10% and intermediate heating. The fifth stage includes the heat treatment of sheet semi-finished products at a temperature of (T pp + 10 ÷ T pp +50) ° C for 0.3-1.5 hours in a resistance chamber furnace and subsequent quenching in water or in air to obtain a β-structure, further sandblasting or waterjet treatment and surface etching. The sixth stage involves the deformation of sheet semi-finished products processed into β-structures by cold rolling with a total degree of deformation from 20 to 60 ± 10%. The seventh stage includes sweeping at a temperature of (T pp -20 ÷ T pp -90) ° C, followed by surface treatment.
Последующая обработка поверхности с целью удаления газонасыщенных слоев может осуществляться путем пескоструйной обработки и/или гидроабразивной очистки и травления и финишной шлифовки до требуемой толщины и допусков по разнотолщинности.Subsequent surface treatment in order to remove gas-saturated layers can be carried out by sandblasting and / or waterjet cleaning and etching and finishing grinding to the required thickness and tolerances for thickness variation.
Промежуточные подогревы осуществляются при необходимости для предотвращения возникновения на полуфабрикате трещин, расслоений и других дефектов поверхности. Целесообразность и частота проведения промежуточных подогревов зависит от конкретных производственных условий.Intermediate heating is carried out if necessary to prevent the formation of cracks, delaminations and other surface defects on the semi-finished product. The feasibility and frequency of the intermediate heating depends on the specific production conditions.
На пятой стадии последующая закалка в воду или на воздухе для фиксирования однофазной (преимущественно) β-структуры необходима, поскольку именно такая структура обладает высокой пластичностью, что позволяет проводить формоизменение листовых заготовок (например, путем прокатки вхолодную) с наибольшими разовыми и суммарными степенями деформации. Наличие в структуре сплава частиц α-фазы (образовавшихся при термической обработке в условиях, не соответствующих указанным в заявленном изобретении) существенно повышает усилия деформирования полуфабрикатов и снижает допустимые степени их деформации.At the fifth stage, subsequent quenching in water or in air to fix a single-phase (predominantly) β-structure is necessary, since it is such a structure that has high ductility, which allows the shaping of sheet blanks (for example, by cold rolling) with the largest single and total degrees of deformation. The presence of α-phase particles in the alloy structure (formed during heat treatment under conditions not corresponding to those specified in the claimed invention) significantly increases the deformation forces of semi-finished products and reduces the permissible degrees of their deformation.
На шестой стадии включают деформацию листовых полуфабрикатов, обработанных на β-структуры (преимущественно), поскольку деформация путем холодной прокатки обеспечивает получение благоприятных параметров структуры и субструктуры, что позволяет повысить комплекс механических свойств конечного изделия после проведения упрочняющей термической обработки. Также холодная прокатка способствует снижению размеров зерен сплава в закаленном состоянии.At the sixth stage, the deformation of sheet semi-finished products processed into β-structures (mainly) is included, since deformation by cold rolling provides favorable parameters of the structure and substructure, which allows to increase the complex of mechanical properties of the final product after hardening heat treatment. Also, cold rolling helps to reduce the size of the grains of the alloy in the hardened state.
На седьмой стадии прогладку при температуре (Тпп-20 ÷ Тпп-90)°С и последующую обработку (путем пескоструйной обработки и/или гидроабразивной очистки, шлифования и травления) осуществляют при необходимости в зависимости от конкретных требований к качеству поверхности и планшетности листов. В частности, для обеспечения улучшенной планшетности крупногабаритных листов (например, t×800×2000 мм) после холодной прокатки требуется прогладка, обработка поверхности путем пескоструйной обработки и последующего травления. Для обеспечения уменьшенного разброса по фактической толщине листов и их разнотолщинности необходимо дополнительное шлифование.At the seventh stage, laying at a temperature of (T pp -20 ÷ T pp -90) ° C and subsequent processing (by sandblasting and / or waterjet cleaning, grinding and etching) is carried out, if necessary, depending on the specific requirements for surface quality and flatness of sheets . In particular, to ensure improved flatness of large sheets (for example, t × 800 × 2000 mm) after cold rolling, it is necessary to lay, surface treat by sandblasting and subsequent etching. To ensure reduced variation in the actual thickness of the sheets and their thickness difference, additional grinding is necessary.
Для снижения числа технологических операций и снижения риска наводороживания листовых полуфабрикатов в процессе травления подготовка структурно-фазового состава может осуществляться путем обработки в вакуумной или аргоно-вакуумной печи, охлаждение садки в которой осуществляют посредством естественного охлаждения с печью или принудительного охлаждения в среде инертного газа, при условии, что скорость охлаждения садки Vохл до 550°С составляет не менее 8°С/мин, с 550 до 300°С - не менее 4°С/мин, при этом удаление газонасыщенных слоев путем пескоструйной обработки или травления поверхности проводят до термической обработки.To reduce the number of technological operations and reduce the risk of hydrogenation of sheet semi-finished products during etching, the preparation of the structural-phase composition can be carried out by treatment in a vacuum or argon-vacuum furnace, in which the charge is cooled by means of natural cooling with a furnace or forced cooling in an inert gas medium, provided that the cooling rate V OHL cages to 550 ° C is at least 8 ° C / min from 550 to 300 ° C - at least 4 ° C / min, and the gas-removal layers by ne kostruynoy treatment or surface etching is carried out before heat treatment.
В качестве инертного газа может применяться аргон, а перед термической обработкой холоднокатаных листовых полуфабрикатов проведение операций пескоструйной обработки и травления не требуется.Argon can be used as an inert gas, and sandblasting and pickling operations are not required before heat treatment of cold-rolled sheet semi-finished products.
Изготовление листовых полуфабрикатов по предлагаемой технологии предпочтительно осуществлять из высокопрочного псевдо-β титанового сплава, содержащего РМ и/или РЗМ, марки ВТ47 или его модификаций (содержащего, мас. %: алюминий от 1,5 до 3,7; молибден от 1,0 до 3,1; ванадий от 8,0 до 12,0; хром от 2,5 до 5,0; железо от 0,1 до 1,8; цирконий от 0,4 до 2,0; олово от 0,4 до 2,2 и один или несколько из следующих элементов: рутений, иттрий, гадолиний в количестве от 0,01 до 0,16, например, по патенту RU 2569285, 20.11.2015, С22С 14/00.The manufacture of sheet semi-finished products by the proposed technology is preferably carried out from high-strength pseudo-β titanium alloy containing PM and / or REM, grade BT47 or its modifications (containing, wt.%: Aluminum from 1.5 to 3.7; molybdenum from 1.0 up to 3.1; vanadium from 8.0 to 12.0; chrome from 2.5 to 5.0; iron from 0.1 to 1.8; zirconium from 0.4 to 2.0; tin from 0.4 up to 2.2 and one or more of the following elements: ruthenium, yttrium, gadolinium in an amount of from 0.01 to 0.16, for example, according to patent RU 2569285, 11.20.2015, C22C 14/00.
Изготовление сложнопрофильных изделий (деталей) из листов псевдо-β титановых сплавов может быть осуществлено посредством холодной обработки давлением: листовой штамповки, пневмоформовки, выдавливания, гидростатического прессования, газостатического прессования, рельефной формовки, профилирования на роликовой листогибочной машине, глубокой вытяжки, прошивки, ротационного выдавливания, гибки с растяжением, гибки под прессом и холодной высадки.The manufacture of complex products (parts) from sheets of pseudo-β titanium alloys can be carried out by cold forming: sheet stamping, pneumatic molding, extrusion, hydrostatic pressing, gas-static pressing, embossing, profiling on a roll bending machine, deep drawing, firmware, rotary extrusion , bending with stretching, bending under the press and cold heading.
В процессе деформации после первых трех нагревов при температуре выше полиморфного превращения (β-область) при чередовании осадки и вытяжки происходит создание более изотропной структуры по сравнению с исходной структурой слитка, дробление исходных кристаллов и их сфероидизация в процессе протекания динамической рекристаллизации, усреднение химического состава, уменьшение внутридентритных градиентов содержания легирующих элементов и устранение рыхлот литейного происхождения. При последующих нагревах и деформациях осуществляется подготовка умеренно мелкозернистой микроструктуры, лишенной дефектов деформационного происхождения (полосчатости, закатов, заковов, внутренних и внешних трещин). Применение операций гомогенизации структуры путем рекристаллизации в β-области в совокупности с закалкой в широком интервале скоростей охлаждения позволяет получить гомогенное однородное структурно-фазовое состояние. Подобное структурно-фазовое состояние, полученное в тонколистовых полуфабрикатах, обеспечивает высокие характеристики их технологической пластичности (штампуемости) в закаленном состоянии и значения прочности в термически упрочненном состоянии. Наиболее сильное влияние на получение высокого комплекса технологических и механических характеристик оказывают подготовка структурно-фазового состояния и прокатка вхолодную, осуществляемые на пятой и шестой стадиях технологического процесса, суммарная степень деформации при которой может достигать 70%. Применение интенсивной деформации при холодной прокатке позволяет существенно повысить плотность дислокаций, вакансий и других дефектов кристаллической решетки, что позволяет при последующей термической обработке более эффективно измельчить структурно-фазовые составляющие и повысить уровень технологической пластичности в закаленном состоянии и механических свойств после старения.In the process of deformation after the first three heatings at a temperature above the polymorphic transformation (β-region), alternating precipitation and drawing, a more isotropic structure is created compared to the initial structure of the ingot, the initial crystals are crushed and spheroidized during dynamic recrystallization, the chemical composition is averaged, reduction of intradentritic gradients in the content of alloying elements and the elimination of foundry origin. With subsequent heating and deformation, a moderately fine-grained microstructure is prepared, devoid of defects of deformation origin (banding, sunsets, shackles, internal and external cracks). The use of operations to homogenize the structure by recrystallization in the β region together with quenching in a wide range of cooling rates makes it possible to obtain a homogeneous homogeneous structural phase state. Such a structural phase state obtained in semi-finished semi-finished products provides high characteristics of their technological plasticity (stampability) in the hardened state and strength values in the thermally hardened state. The preparation of the structural phase state and cold rolling, carried out at the fifth and sixth stages of the technological process, the total degree of deformation at which can reach 70%, have the greatest influence on obtaining a high complex of technological and mechanical characteristics. The use of intensive deformation during cold rolling can significantly increase the density of dislocations, vacancies, and other defects of the crystal lattice, which allows subsequent structural processing to more effectively grind structural phase components and increase the level of technological plasticity in the hardened state and mechanical properties after aging.
Листовые полуфабрикаты, изготовленные согласно приведенному выше технологическому процессу, хорошо обрабатываются давлением при комнатной температуре путем листовой штамповки, гибки, вытяжки, выдавливания и др. По уровню технологической пластичности в закаленном состоянии (в том числе и в вакуумных печах) листы из псевдо-β титанового сплава, содержащего РМ и/или РЗМ, практически не уступают характеристикам высокотехнологичных сплавов ВТ1-0 и ОТ4-1. Это позволяет изготавливать из них методами холодной обработки давлением (без нагрева детали и оснастки и осуществления промежуточных отжигов) различные сложнопрофильные изделия (детали), сопоставимые по сложности с изделиями из сплавов ВТ1-0 и ОТ4-1, изготовленных в аналогичных условиях.Semi-finished sheet products manufactured according to the above technological process are well processed by pressure at room temperature by sheet stamping, bending, drawing, extrusion, etc. According to the level of technological plasticity in the hardened state (including in vacuum furnaces), pseudo-β titanium sheets alloy containing RM and / or REM, practically not inferior to the characteristics of high-tech alloys VT1-0 and OT4-1. This allows us to produce various complex products (parts) that are comparable in complexity to products made of VT1-0 and OT4-1 alloys made under similar conditions by cold forming methods (without heating parts and rigging and intermediate annealing).
Примеры осуществленияExamples of implementation
Были изготовлены листы из сплава, содержащего, мас. %: 1,5÷3,7 алюминия, 1,0÷3,1 молибдена, 8,0÷12,0 ванадия, 2,5÷5,0 хрома, 0,1÷1,8 железа, 0,4÷2,0 циркония, 0,4÷2,2 олова, один или несколько следующих элементов: 0,01÷0,16 рутения, 0,01÷0,16 иттрия, 0,01÷0,16 гадолиния, и сплава-прототипа предлагаемым способом термомеханической обработки и способом прототипом. Затем листы подвергались термической обработке (закалке на β-фазу или упрочняющей термической обработке) и проводились исследования их механических свойств и технологичности.Sheets were made from an alloy containing, by weight. %: 1.5 ÷ 3.7 aluminum, 1.0 ÷ 3.1 molybdenum, 8.0 ÷ 12.0 vanadium, 2.5 ÷ 5.0 chromium, 0.1 ÷ 1.8 iron, 0.4 ÷ 2.0 zirconium, 0.4 ÷ 2.2 tin, one or more of the following elements: 0.01 ÷ 0.16 ruthenium, 0.01 ÷ 0.16 yttrium, 0.01 ÷ 0.16 gadolinium, and alloy -prototype of the proposed method of thermomechanical processing and prototype method. Then, the sheets were subjected to heat treatment (quenching for the β phase or hardening heat treatment) and studies of their mechanical properties and manufacturability were carried out.
Пример 1.Example 1
1 стадия. Всесторонняя ковка за 2 подхода с суммарной степенью деформации на каждом 80%, при установочных температурах Тпп+490 и Тпп+380°С. Охлаждение заготовок на воздухе;1st stage. Comprehensive forging in 2 sets with a total degree of deformation at each 80%, at installation temperatures TPP + 490 and TPP + 380 ° С. Workpiece cooling in air;
2 стадия. Нагрев сляба до температуры (Тпп+250)°С, деформация путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации 70% (осуществлено 4 промежуточных подогрева при температуре (Тпп+320)°С);2 stage. Heating the slab to a temperature of (T pp +250) ° C, deformation by hot rolling with a total degree of deformation of 70% (4 intermediate heating at a temperature of (T pp +320) ° C);
3 стадия. Нагрев горячекатаного подката до температуры (Тпп+30)°С, деформация путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации 60% (осуществлено 3 промежуточных подогрева при температуре (Тпп+30)°С);3 stage. Heating of hot-rolled steel to a temperature of (T pp +30) ° C, deformation by hot rolling with a total degree of deformation of 60% (3 intermediate heating at a temperature of (T pp +30) ° C);
4 стадия. Нагрев горячекатаного подката до температуры (Тпп+130)°С, деформация путем горячей прокатки за 2 этапа с суммарной степенью деформации 50% (осуществлен 1 промежуточный подогрев при температуре (Тпп+130)°С);4 stage. Heating of hot-rolled steel to a temperature of (T pp +130) ° C, deformation by hot rolling in 2 stages with a total degree of deformation of 50% (1 intermediate heating was carried out at a temperature of (T pp +130) ° C);
5 стадия. Подготовка структурно-фазового состояния и поверхности промежуточных листовых полуфабрикатов путем термической обработки при температуре (Тпп+50)°С в течение 0,3 часа в камерной печи сопротивления, последующая закалка в воду и удаление газонасыщенных слоев путем пескоструйной обработки и травления поверхности;5 stage. Preparation of the structural phase state and surface of intermediate sheet semi-finished products by heat treatment at a temperature of (T pp +50) ° C for 0.3 hours in a resistance chamber furnace, subsequent quenching in water and removal of gas-saturated layers by sandblasting and etching of the surface;
6 стадия. Деформация листовых полуфабрикатов путем холодной прокатки с суммарной степенью деформации 10%;6th stage. Deformation of semi-finished sheet products by cold rolling with a total degree of deformation of 10%;
7 стадия. Прогладка при температуре (Тпп-20)°С и удаление газонасыщенных слоев путем гидроабразивной обработки поверхности, шлифования и травления.7th stage. Ironing at a temperature of (T PP -20) ° С and removal of gas-saturated layers by hydroabrasive surface treatment, grinding and etching.
Пример 2.Example 2
1 стадия. Всесторонняя ковка за 4 подхода с суммарной степенью деформации на каждом от 30 до 70%, при установочных температурах Тпп+470, Тпп+350, Тпп+250 и Тпп+180°С. Охлаждение заготовок на воздухе;1st stage. Comprehensive forging in 4 sets with a total degree of deformation on each from 30 to 70%, at installation temperatures T pp +470, T pp +350, T pp +250 and T pp + 180 ° C. Workpiece cooling in air;
2 стадия. Нагрев сляба до температуры (Тпп+350)°С, деформация путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации 85% (осуществлено 4 промежуточных подогрева при температуре (Тпп+350)°С);2 stage. Heating the slab to a temperature of (T pp +350) ° C, deformation by hot rolling with a total degree of deformation of 85% (4 intermediate heatings were carried out at a temperature of (T pp +350) ° C);
3 стадия. Нагрев горячекатаного подката до температуры (Тпп+70)°С, деформация путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации 30% (осуществлен 1 промежуточный подогрев при температуре (Тпп+70)°С);3 stage. Heating of hot-rolled steel to a temperature of (T pp +70) ° C, deformation by hot rolling with a total degree of deformation of 30% (1 intermediate heating was carried out at a temperature of (T pp +70) ° C);
4 стадия. Нагрев горячекатаного подката до температуры (Тпп+90)°С, деформация путем горячей прокатки за 1 этап с суммарной степенью деформации 30% (без промежуточных подогревов);4 stage. Heating of hot-rolled steel to a temperature of (T PP +90) ° C, deformation by hot rolling in 1 stage with a total degree of deformation of 30% (without intermediate heatings);
5 стадия. Подготовка структурно-фазового состояния и поверхности промежуточных листовых полуфабрикатов путем удаления газонасыщенных слоев пескоструйной обработкой и травлением поверхности. Последующее проведение термической обработки при температуре (Тпп+10)°С в течение 1,5 часа в вакуумной печи сопротивления, охлаждение заготовок с печью;5 stage. Preparation of the structural phase state and the surface of intermediate sheet semi-finished products by removing gas-saturated layers by sandblasting and etching the surface. Subsequent heat treatment at a temperature of (T pp +10) ° C for 1.5 hours in a vacuum resistance furnace, cooling the billets with the furnace;
6 стадия. Деформация листовых полуфабрикатов путем холодной прокатки с суммарной степенью деформации 70%;6th stage. Deformation of semi-finished sheet products by cold rolling with a total degree of deformation of 70%;
7 стадия. Прогладка при температуре (Тпп-90)°С и удаление газонасыщенных слоев путем пескоструйной обработки поверхности, шлифования и травления.7th stage. Progladka temperature (BTT -90) ° C and a gas-removal layers by blasting surface treatment, grinding and etching.
Пример 3.Example 3
1 стадия. Всесторонняя ковка за 3 подхода с суммарной степенью деформации на каждом от 40 до 70%, при установочных температурах Тпп+470, Тпп+340 и Тпп+220°С. Охлаждение заготовок на воздухе;1st stage. Comprehensive forging in 3 sets with a total degree of deformation on each from 40 to 70%, at installation temperatures T pp +470, T pp +340 and T pp + 220 ° C. Workpiece cooling in air;
2 стадия. Нагрев сляба до температуры (Тпп+420)°С, деформация путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации 80% (осуществлено 3 промежуточных подогрева при температуре (Тпп+420)°С);2 stage. Heating the slab to a temperature of (T pp +420) ° C, deformation by hot rolling with a total degree of deformation of 80% (3 intermediate heating at a temperature of (T pp +420) ° C);
3 стадия. Нагрев горячекатаного подката до температуры (Тпп+45)°С, деформация путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации 50% (осуществлено 2 промежуточных подогрева при температуре (Тпп+45)°С);3 stage. Heating of hot-rolled steel to a temperature of (T pp +45) ° C, deformation by hot rolling with a total degree of deformation of 50% (2 intermediate heating at a temperature of (T pp +45) ° C);
4 стадия. Нагрев горячекатаного подката до температуры (Тпп+115)°С, деформация путем горячей прокатки за 1 этап с суммарной степенью деформации 61% (осуществлен 1 промежуточный подогрев при температуре (Тпп+115)°С);4 stage. Heating of hot-rolled steel to a temperature of (T PP +115) ° С, deformation by hot rolling for 1 stage with a total degree of deformation of 61% (1 intermediate heating was carried out at a temperature of (T PP +115) ° С);
5 стадия. Подготовка структурно-фазового состояния и поверхности промежуточных листовых полуфабрикатов путем удаления газонасыщенных слоев пескоструйной обработкой и травлением поверхности. Последующее проведение термической обработки при температуре (Тпп+20)°С в течение 1,0 часа в вакуумной печи сопротивления, охлаждение заготовок в среде аргона;5 stage. Preparation of the structural phase state and the surface of intermediate sheet semi-finished products by removing gas-saturated layers by sandblasting and etching the surface. Subsequent heat treatment at a temperature of (T PP +20) ° C for 1.0 hour in a vacuum resistance furnace, cooling the workpieces in an argon atmosphere;
6 стадия. Деформация листовых полуфабрикатов путем холодной прокатки с суммарной степенью деформации 30%;6th stage. Deformation of semi-finished sheet products by cold rolling with a total degree of deformation of 30%;
7 стадия. Подготовка структурно-фазового состояния и окончательная деформация путем прокатки вхолодную с суммарной степенью деформации 25%.7th stage. Preparation of the structural phase state and final deformation by cold rolling with a total degree of deformation of 25%.
В таблице 1 приведен химический состав изготовленных листов.Table 1 shows the chemical composition of the manufactured sheets.
Далее определяли следующие характеристики полученных полуфабрикатов:Next, the following characteristics of the obtained semi-finished products were determined:
- предел прочности и относительное удлинение образцов при температуре 20°С определяли путем проведения испытаний на растяжение по ГОСТ 1497;- the tensile strength and elongation of the samples at a temperature of 20 ° C were determined by conducting tensile tests in accordance with GOST 1497;
- минимальный относительный радиус гибки при изгибе на угол 90° при температуре 20°С определяли в соответствии с ГОСТ 14019-2003.- the minimum relative radius of bending when bending at an angle of 90 ° at a temperature of 20 ° C was determined in accordance with GOST 14019-2003.
В таблице 2 приведены результаты определения механических свойств и технологичности (минимального относительного радиуса гибки).Table 2 shows the results of determining the mechanical properties and manufacturability (minimum relative bending radius).
Предлагаемый способ термомеханической обработки высоколегированных псевдо-β титановых сплавов, в частности системы легирования Ti-Al-Mo-V-Cr-Fe-Sn-Zr, легированных РМ и/или РЗМ, позволяет увеличить степень проработки структуры путем повышения предельных степеней деформации при горячей и холодной обработке давлением, регламентировано снизить размер и обеспечить однородность структурно-фазовых составляющих в полуфабрикате, за счет чего повысить характеристики технологической пластичности (штампуемости) при сохранении на высоком уровне прочностных свойств.The proposed method for thermomechanical processing of high-alloyed pseudo-β titanium alloys, in particular, the Ti-Al-Mo-V-Cr-Fe-Sn-Zr alloying system doped with RM and / or REM, allows to increase the degree of structure development by increasing the ultimate degrees of deformation during hot and cold processing, it is regulated to reduce the size and ensure uniformity of the structural phase components in the semi-finished product, due to which to increase the characteristics of technological plasticity (stampability) while maintaining a high level of durable other properties.
Как видно из таблицы 2, в полуфабрикатах, изготовленных по предлагаемому способу, минимальный относительный радиус гибки при изгибе на угол 90° при температуре 20°С в закаленном (отожженном) состоянии повысился на 13-19%, предел прочности при 20°С в термически упрочненном (состаренном) состоянии и характеристики относительного удлинения сохранились такими же высокими.As can be seen from table 2, in semi-finished products manufactured by the proposed method, the minimum relative radius of bending when bent at an angle of 90 ° at a temperature of 20 ° C in a hardened (annealed) state increased by 13-19%, the tensile strength at 20 ° C in thermally hardened (aged) state and the characteristics of elongation remained the same high.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016142319A RU2635650C1 (en) | 2016-10-27 | 2016-10-27 | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016142319A RU2635650C1 (en) | 2016-10-27 | 2016-10-27 | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2635650C1 true RU2635650C1 (en) | 2017-11-14 |
Family
ID=60328659
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016142319A RU2635650C1 (en) | 2016-10-27 | 2016-10-27 | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2635650C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2681236C1 (en) * | 2018-01-23 | 2019-03-05 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of heat treatment of flat products made of pseudo-alpha titanium alloy vt18u (bt18y) |
| RU2808755C1 (en) * | 2022-10-24 | 2023-12-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | METHOD FOR PRODUCING DEFORMED SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM HIGH-STRENGTH PSEUDO-β-TITANIUM ALLOYS |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63105954A (en) * | 1986-10-22 | 1988-05-11 | Kobe Steel Ltd | Hot-working method for near beta-type titanium alloy |
| RU2178014C1 (en) * | 2000-05-06 | 2002-01-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | METHOD OF ROLLING BARS FROM PSEUDO β- TITANIUM ALLOYS |
| US20070193018A1 (en) * | 2006-02-23 | 2007-08-23 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| RU2441097C1 (en) * | 2010-09-27 | 2012-01-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing deformed parts from pseudo-beta-titanium alloys |
| RU2595196C1 (en) * | 2015-06-16 | 2016-08-20 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing sheets from pseudo-alpha titanium alloys |
-
2016
- 2016-10-27 RU RU2016142319A patent/RU2635650C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63105954A (en) * | 1986-10-22 | 1988-05-11 | Kobe Steel Ltd | Hot-working method for near beta-type titanium alloy |
| RU2178014C1 (en) * | 2000-05-06 | 2002-01-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | METHOD OF ROLLING BARS FROM PSEUDO β- TITANIUM ALLOYS |
| US20070193018A1 (en) * | 2006-02-23 | 2007-08-23 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| RU2441097C1 (en) * | 2010-09-27 | 2012-01-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing deformed parts from pseudo-beta-titanium alloys |
| RU2595196C1 (en) * | 2015-06-16 | 2016-08-20 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing sheets from pseudo-alpha titanium alloys |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2681236C1 (en) * | 2018-01-23 | 2019-03-05 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of heat treatment of flat products made of pseudo-alpha titanium alloy vt18u (bt18y) |
| RU2808755C1 (en) * | 2022-10-24 | 2023-12-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | METHOD FOR PRODUCING DEFORMED SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM HIGH-STRENGTH PSEUDO-β-TITANIUM ALLOYS |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2725391C2 (en) | Processing of alpha-beta-titanium alloys | |
| KR101758956B1 (en) | Processing of alpha/beta titanium alloys | |
| RU2703756C2 (en) | Titanium alloy | |
| JP6792617B2 (en) | Rolling and manufacturing method of magnesium alloy sheet metal | |
| WO2012032610A1 (en) | Titanium material | |
| CN111868287A (en) | Method for producing Ni-based superalloy and Ni-based superalloy | |
| CN115896419B (en) | Preparation method and application of GH2132 alloy bar | |
| CN101845574B (en) | Aluminium alloy plate with excellent formability | |
| JP5605232B2 (en) | Hot rolling method of α + β type titanium alloy | |
| CN114318161B (en) | Low-temperature high-strain-rate superplastic medium manganese steel and preparation method thereof | |
| CN112337972A (en) | Method for preparing high-performance magnesium alloy through secondary deformation | |
| CN111876700B (en) | Heat treatment process of powder metallurgy aluminum alloy cold-rolled sheet | |
| JPH03193850A (en) | Production of titanium and titanium alloy having fine acicular structure | |
| RU2635650C1 (en) | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals | |
| Qing et al. | Grain refining and property improvement of AZ31 Mg alloy by hot rolling | |
| RU2381296C1 (en) | METHOD OF RECEIVING OF SHEETS FROM TITANIUM ALLOY Ti-6Al-4V | |
| JP5382518B2 (en) | Titanium material | |
| RU2484176C2 (en) | Method of making thin sheets from pseudo-beta-titanium alloys | |
| RU2583567C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING HIGHLY THIN SHEET OF TITANIUM ALLOY Ti-6,5Al-2,5Sn-4Zr-1Nb-0,7Mo-0,15Si | |
| RU2569605C1 (en) | Method of producing of thin sheets from titanium alloy ti-6,5al-2,5sn-4zr-1nb-0,7mo-0,15si | |
| RU2691471C1 (en) | Method of production of rolled sheet from titanium alloy of grade bt8 | |
| JP6881666B2 (en) | Manufacturing method of ferritic stainless steel sheet | |
| RU2318913C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SHEETS OF β-TITANIUM ALLOYS | |
| JP2004513235A (en) | Method of manufacturing cold-rolled strip cold-worked with low deformation | |
| JP2016023315A (en) | Titanium plate and manufacturing method therefor |