RU2693277C1 - Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses - Google Patents
Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses Download PDFInfo
- Publication number
- RU2693277C1 RU2693277C1 RU2018127444A RU2018127444A RU2693277C1 RU 2693277 C1 RU2693277 C1 RU 2693277C1 RU 2018127444 A RU2018127444 A RU 2018127444A RU 2018127444 A RU2018127444 A RU 2018127444A RU 2693277 C1 RU2693277 C1 RU 2693277C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- semi
- annealing
- cold rolling
- production
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 26
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 16
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 abstract 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 16
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 5
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 102220548175 Cell division cycle-associated 7-like protein_S21D_mutation Human genes 0.000 description 1
- 229910006639 Si—Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретно к производству полупроцессной электротехнической изотропной стали (технология semi-processed), используемой для изготовления магнитопроводов электрических машин (электродвигателей, генераторов, компрессоров и т.п.).The invention relates to ferrous metallurgy, specifically to the production of semi-process electrical isotropic steel (semi-processed technology) used for the manufacture of magnetic circuits of electrical machines (electric motors, generators, compressors, etc.).
Полупроцессная ЭИС поставляется в виде полуфабриката по стандартам ГОСТ 33212-2014, EN 10341, ASTM А-683М-99, ASTM А-726М-05. Окончательная обработка изделий (пластин магнитопроводов) из такой стали производится у потребителя в садочных печах.Semi-process EIS is supplied as a semi-finished product according to the standards GOST 33212-2014, EN 10341, ASTM A-683M-99, ASTM A-726M-05. The final processing of products (plates of magnetic cores) from such steel is carried out at the consumer in charging furnaces.
Использование полупроцессной ЭИС обеспечивает повышение энергоэффективности электрических машин. Характерной особенностью полупроцессной ЭИС является более низкий уровень удельных магнитных потерь и более высокий уровень магнитной индукции. Во многом эти характеристики достигаются оптимизацией структурного и текстурного состояния стали, которые в значительной степени определяются химическим составом и технологией обработки металла.The use of semi-process EIS provides increased energy efficiency of electric machines. A characteristic feature of semi-process EIS is a lower level of specific magnetic losses and a higher level of magnetic induction. In many ways, these characteristics are achieved by optimizing the structural and texture state of steel, which are largely determined by the chemical composition and metal processing technology.
Одним из способов снижения удельных магнитных потерь и увеличения магнитной индукции является повышение доли кубических (200), (310) и ребровой (220) ориентировок, обеспечивающих существенное улучшение магнитных свойств металла. При этом текстура (111), ухудшающая магнитные свойства, должна быть развита слабо или подавлена. В целях снижения развития текстуры (111) используют добавки специальных элементов, например, сурьмы, что позволяет управлять текстурой.One of the ways to reduce specific magnetic losses and increase magnetic induction is to increase the proportion of cubic (200), (310) and rib (220) orientations, providing a significant improvement in the magnetic properties of the metal. In this case, the (111) texture, which degrades the magnetic properties, should be weakly developed or suppressed. In order to reduce the development of texture (111) use additives of special elements, for example, antimony, which allows you to manage the texture.
Сурьма является поверхностно-активным элементом, выделяется по границам зерен и тем самым влияет на процесс рекристаллизации. Сегрегация сурьмы по границам зерен при рекристаллизационном отжиге подавляет развитие текстуры в плоскости (111), неблагоприятной для магнитных свойств, и способствует росту зерен кубической (200)[0vw], (310)[0vw] и ребровой (220)[0vw] ориентировок.Antimony is a surface-active element, it is released at the grain boundaries and thereby affects the recrystallization process. Antimony segregation along grain boundaries during recrystallization annealing suppresses texture development in the (111) plane, unfavorable for magnetic properties, and promotes the growth of cubic (200) [0vw], (310) [0vw] and rib (220) [0vw] grain grains.
Известен способ производства полупроцессной электротехнической изотропной стали, приведенный в патенте России RU №2180925, С21Д 8/12 от 22.11.1999 г.A known method for the production of semi-process electrical isotropic steel, described in the patent of Russia RU №2180925, S21D 8/12 from 22.11.1999,
Способ предусматривает горячую прокатку сляба с содержанием (в %) 0,20-2,60 кремния; 0,01-0,50 алюминия; не более 0,05 углерода; 0,10-1,50 марганца; 0,01-0,16 фосфора; не более 0,01 серы; отжиг горячекатаной полосы с выдержкой металла в течении 80-200 сек при температуре в зависимости от содержания кремния и марганца исходя из соотношения tв=911+(10-20)⋅(Si-Mn), °C, холодную прокатку, отжиг холоднокатаных полос при температуре 780-850°C с обезуглероживанием металла до содержания углерода не более 0,010% и дрессировку обезуглероженного металла с обжатием 1,0-7,0%.The method involves hot rolling a slab with a silicon content (in%) 0.20-2.60; 0.01-0.50 aluminum; no more than 0.05 carbon; 0.10-1.50 manganese; 0.01-0.16 phosphorus; no more than 0.01 sulfur; annealing of hot rolled strip with metal exposure for 80–200 s at a temperature depending on the content of silicon and manganese based on the ratio t in = 911 + (10–20) (Si-Mn), ° C, cold rolling, annealing of cold rolled strips at a temperature of 780-850 ° C with a decarburization of the metal to a carbon content of not more than 0.010% and the training of the decarburized metal with a compression of 1.0-7.0%.
Недостатком этого способа является сложность получения оптимальной микроструктуры и текстуры стали при обезуглероживающем отжиге холоднокатаной полосы. Это объясняется тем, что, с одной стороны, имеет место разнозеренность микроструктуры стали, вследствие диффузии углерода в процессе обезуглероживания металла. С другой стороны, снижается полюсная плотность кубических ориентировок (200), (310) в текстуре поверхности полос, вследствие окисления стали при обезуглероживающем отжиге.The disadvantage of this method is the difficulty of obtaining the optimal microstructure and texture of steel during decarburization annealing of cold rolled strip. This is explained by the fact that, on the one hand, there is a difference in the grain size of the steel, due to the diffusion of carbon during the decarburization of the metal. On the other hand, the pole density of cubic orientations (200), (310) in the texture of the strip surface due to the oxidation of steel during decarburization annealing is reduced.
Магнитные свойства полупроцессной электротехнической изотропной стали при этом ухудшаются.The magnetic properties of semi-process electrical isotropic steel deteriorate.
Технической задачей, на решение которой направлено изобретение, является улучшение магнитных свойств холоднокатаной полупроцессной электротехнической изотропной стали, а именно снижение удельных магнитных потерь и увеличение уровня магнитной индукции.Technical problem on which the invention is directed, is to improve the magnetic properties of cold-rolled semi-process electrical isotropic steel, namely the reduction of specific magnetic losses and an increase in the level of magnetic induction.
Для решения поставленной задачи в предлагаемом способе производства полупроцессной электротехнической изотропной стали, включающем выплавку, разливку стали, горячую прокатку, термообработку горячекатаной полосы или без нее, травление, холодную прокатку и отжиг холоднокатаной полосы, при выплавке стали выполняется соотношение 0,52% ≤ Si + Sb ≤ 2,57%, при следующем содержании компонентов, мас. %:To solve the problem in the proposed method for the production of semi-process electrical isotropic steel, including steel smelting, steel casting, hot rolling, heat treatment of hot rolled strip or without it, pickling, cold rolling and annealing of cold rolled strip, when steel is smelted, the ratio 0.52% ≤ Si + Sb ≤ 2.57%, with the following content of components, wt. %:
- углерод не более 0,010;- carbon is not more than 0,010;
- кремний 0,50-2,50;- silicon 0.50-2.50;
- алюминий 0,30-1,20;- aluminum 0.30-1.20;
- сурьма 0,02-0,07;- antimony 0.02-0.07;
- марганец не более 0,25;- manganese is not more than 0.25;
- фосфор не более 0,015;- phosphorus is not more than 0.015;
- сера не более 0,007;- sulfur is not more than 0.007;
- титан не более 0,005;- titanium is not more than 0.005;
- азот не более 0,007;- nitrogen not more than 0.007;
железо и неизбежные примеси - остальное, где:iron and inevitable impurities - the rest, where:
Si - содержание кремния в стали, мас. %;Si - silicon content in steel, wt. %;
Sb - содержание сурьмы в стали, мас. %.Sb - antimony content in steel, wt. %
Полученную после холодной прокатки полосу из такой стали подвергают отжигу при температуре не выше Ас2, где:The strip of such steel obtained after cold rolling is subjected to annealing at a temperature not higher than Ac 2 , where:
Ас2=768°С - точка Кюри, температура магнитного превращения стали. При необходимости холодную прокатку осуществляют в две стадии с проведением промежуточного отжига между ними, вторую холодную прокатку проводят с обжатием 1-12%, а промежуточный и окончательный отжиги холоднокатаной полосы производят при температуре не выше АС2.Ac 2 = 768 ° C - Curie point, the temperature of the magnetic transformation of steel. If necessary, cold rolling is carried out in two stages with intermediate annealing between them, the second cold rolling is carried out with a reduction of 1-12%, and the intermediate and final annealing of the cold-rolled strip is carried out at a temperature not higher than AC 2 .
Необходимым условием получения высокого уровня магнитных свойств полупроцессной электротехнической изотропной стали, после отжига пластин магнитопроводов у потребителя, является получение в металле оптимального размера зерен и увеличение полюсной плотности кубической (200), (310) и ребровой (220) ориентировок в текстуре стали.A necessary condition for obtaining a high level of magnetic properties of semi-process electrical isotropic steel, after annealing the magnetic core plates at the consumer, is obtaining the optimum grain size in the metal and increasing the pole density of cubic (200), (310) and rib (220) orientations in the steel texture.
Вследствие наличия структурной и текстурной наследственности, указанные параметры полупроцессной электротехнической изотропной стали определяются структурой и текстурой холоднокатаных полос после промежуточного и окончательного отжига холоднокатаного металла у производителя.Due to the presence of structural and textural heredity, the specified parameters of semi-process electrical isotropic steel are determined by the structure and texture of cold-rolled strips after intermediate and final annealing of cold-rolled metal from the manufacturer.
Проведенные исследования позволяют утверждать, что для формирования однородной структуры металла по толщине полосы и увеличения количества кубической (200), (310) и ребровой (220) ориентировок в текстуре холоднокатаных полос, ее промежуточный и окончательный отжиг необходимо проводить при температуре не выше Ас2 (768°С).Our studies suggest that in order to form a homogeneous metal structure across the strip thickness and increase the number of cubic (200), (310) and rib (220) orientations in the texture of cold rolled strips, its intermediate and final annealing should be carried out at a temperature not higher than Ac 2 ( 768 ° C).
В случае проведения промежуточного и окончательного отжига выше Ас2 в процессе последующего охлаждения полосы и прохождении критической точки Кюри (768°С) сталь из парамагнитного состояния переходит в ферромагнитное, при этом изменяется взаимодействие магнитных моментов электронов, которое влияет на межатомные расстояния, что приводит к возникновению дополнительных внутренних напряжений в металле. Это обуславливает получение неоднородной структуры и снижение доли кубической и ребровой ориентировок в текстуре полупроцессной стали после обработки металла у потребителя, что ухудшает магнитные свойства.In the case of intermediate and final annealing above Ac 2 during the subsequent cooling of the strip and passing the critical Curie point (768 ° C), the steel from the paramagnetic state becomes ferromagnetic, and the interaction of the magnetic moments of electrons changes, which affects the interatomic distances, which leads to the occurrence of additional internal stresses in the metal. This causes a non-uniform structure to be obtained and a reduction in the share of cubic and rib orientations in the texture of semi-process steel after the metal is processed by the consumer, which impairs the magnetic properties.
Диапазон значений величин обжатия полосы при второй холодной прокатке в пределах 1-12% объясняется необходимостью получения оптимального размера зерна после окончательного отжига. При больших и меньших значениях не будет обеспечиваться оптимальная величина зерна, что приведет к повышению ваттных потерь в магнитопроводах.The range of values of the reduction of the strip during the second cold rolling in the range of 1-12% is due to the need to obtain the optimal grain size after the final annealing. For larger and smaller values, the optimal grain size will not be ensured, which will lead to an increase in watt losses in the magnetic cores.
На основании проведенных лабораторных и промышленных опытов установлены граничные условия содержания основных элементов в стали.On the basis of the laboratory and industrial experiments conducted, the boundary conditions for the content of the main elements in the steel were established.
Предлагаемый способ распространяется на ЭИС с содержанием кремния Si=0,50-2,50%. При этом нижний предел обусловлен повышением удельных магнитных потерь полупроцессной стали вследствие снижения удельного электросопротивления металла при содержании кремния менее 0,50%, а верхний предел - снижением технологичности обработки проката из-за повышения жесткости металла при увеличении суммарного содержания кремния и сурьмы (Si+Sb) более 2,57%.The proposed method applies to the EIS with a silicon content of Si = 0.50-2.50%. In this case, the lower limit is caused by an increase in the specific magnetic losses of semi-process steel due to a decrease in the electrical resistivity of the metal with a silicon content of less than 0.50%, and the upper limit is a decrease in the processability of rolled processing due to an increase in the metal hardness with an increase in the total silicon and antimony (Si + Sb ) more than 2.57%.
Диапазон значений легирования полупроцессной ЭИС алюминием установлен равным 0,30-1,20%. Нижний предел обусловлен уменьшением воздействия на структурно-текстурное состояние полупроцессной стали при содержании алюминия менее 0,30%, а верхний предел - повышением количества неметаллических включений на основе мелкодисперсного оксида Al2O3 при содержании алюминия более 1,20%, что приводит к снижению магнитной индукции.The range of doping values for semi-process EIS with aluminum is set to 0.30-1.20%. The lower limit is caused by a decrease in the impact on the structural-textural state of semi-process steel with an aluminum content less than 0.30%, and the upper limit is an increase in the number of non-metallic inclusions based on finely dispersed Al 2 O 3 oxide with an aluminum content of more than 1.20%, which leads magnetic induction.
Диапазон содержания сурьмы в металле выбран равным 0,02-0,07%. Нижний предел содержания сурьмы обусловлен снижением эффекта подавления текстуры (111) в поверхности полосы при содержании сурьмы менее 0,02%, а верхний предел - снижением пластичности металла при холодной прокатке горячекатаного подката с суммарным содержанием кремния и сурьмы (Si+Sb) более 2,57%.The range of antimony in the metal is chosen to be 0.02-0.07%. The lower limit of the antimony content is due to a decrease in the effect of suppressing the (111) texture in the strip surface with an antimony content of less than 0.02%, and the upper limit is due to a decrease in the ductility of the metal during cold rolling of a hot rolled steel with a total silicon and antimony (Si + Sb) content of more than 2, 57%.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию «изобретательский уровень».Analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinctive features of the proposed method with the features of the known technical solutions. Based on this, it is concluded that the proposed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Применение изобретения позволяет улучшить электромагнитные свойства пластин магнитопроводов, в том числе снизить удельные магнитные потери P1,5/50 на 0,15-0,50 Вт/кг и увеличить магнитную индукцию B2500 на 0,02-0,03 Тл.The use of the invention makes it possible to improve the electromagnetic properties of magnetic core plates, including reducing the specific magnetic loss P 1.5 / 50 by 0.15-0.50 W / kg and increasing the magnetic induction B 2500 by 0.02-0.03 T.
Ниже приведены варианты осуществления изобретения, не исключающие другие варианты в пределах формулы изобретения.Below are embodiments of the invention, not excluding other options within the claims.
Пример 1.Example 1
Выплавляли электротехническую изотропную сталь с соотношением кремния и сурьмы (Si+Sb)=1.091% при содержании углерода 0,003%; кремния 1,06%; сурьмы 0.031%; алюминия 0,98%; марганца 0,16%; фосфора 0,009%; титана 0,002%; азота 0,003%; железо и неизбежные примеси - остальное. Разлитую в слябы сталь подвергали горячей прокатке на толщину 2.0 мм. Горячекатаную полосу подвергали травлению и холодной прокатке на толщину 0,50 мм. Отжиг холоднокатаной полосы производили при температуре 680°С (менее АС2).Smelted electrical isotropic steel with a ratio of silicon and antimony (Si + Sb) = 1.091% with a carbon content of 0.003%; silicon 1.06%; antimony 0.031%; aluminum 0.98%; manganese 0.16%; phosphorus 0.009%; titanium 0.002%; nitrogen 0.003%; iron and inevitable impurities - the rest. The steel poured into slabs was hot rolled to a thickness of 2.0 mm. The hot rolled strip was etched and cold rolled to a thickness of 0.50 mm. Annealing of the cold-rolled strip was carried out at a temperature of 680 ° C (less than AC 2 ).
Пример 2.Example 2
Выплавляли электротехническую изотропную сталь при соотношении кремния и сурьмы (Si+Sb)=1,918% с содержанием углерода 0,007%; кремния 1,88%; сурьмы 0,038%; алюминия 1,0%; марганца 0,20%; фосфора 0,008%; серы 0,004%; титана 0,003%; азота 0,005%; железо и неизбежные примеси - остальное. Сталь разливали в слябы и производили горячую прокатку на толщину 2,0 мм. Горячекатаную полосу подвергали термообработке в агрегате нормализации, затем травлению. Далее производили первую холодную прокатку на толщину 0,50 мм и промежуточный отжиг холоднокатаной полосы при температуре 730°С (менее Ас2), затем производили вторую холодную прокатку на толщину 0,48 мм с обжатием 4,0% и окончательный отжиг полосы при температуре 700°С (менее Ас2).Smelted electrical isotropic steel with a ratio of silicon and antimony (Si + Sb) = 1.918% with a carbon content of 0.007%; silicon is 1.88%; antimony 0.038%; aluminum 1.0%; manganese 0.20%; phosphorus 0.008%; sulfur 0.004%; titanium 0.003%; nitrogen 0.005%; iron and inevitable impurities - the rest. The steel was poured into slabs and hot rolled to a thickness of 2.0 mm. Hot-rolled strip was subjected to heat treatment in the unit normalization, then pickling. Next, the first cold rolling was performed on a thickness of 0.50 mm and the intermediate annealing of the cold-rolled strip at a temperature of 730 ° C (less than Ac 2 ), then the second cold rolling was performed on a thickness of 0.48 mm with a reduction of 4.0% and the final annealing of the strip at a temperature 700 ° С (less than Ac 2 ).
Отжиг тестируемых эпштейновских образцов для определения магнитных свойств пластин магнитопроводов производили по режимам в соответствии с требованиями стандартов ГОСТ 33212-2014, EN 10341.Annealing of tested Epstein samples to determine the magnetic properties of magnetic core plates was carried out according to the modes in accordance with the requirements of GOST 33212-2014, EN 10341.
Варианты реализации способа производства полупроцессной электротехнической изотропной стали с низкими удельными магнитными потерями в толщине 0,48-0,65 мм при различном содержании кремния, сурьмы и алюминия приведены в таблице 1.Implementation options for the production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses in the thickness of 0.48-0.65 mm with different contents of silicon, antimony and aluminum are shown in table 1.
Примечание: * - обработка без учета режимных параметров производства стали,Note: * - processing without regime parameters of steel production,
** - хрупкий металл, обработке не подвергался.** - brittle metal, not processed.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018127444A RU2693277C1 (en) | 2018-07-25 | 2018-07-25 | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018127444A RU2693277C1 (en) | 2018-07-25 | 2018-07-25 | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2693277C1 true RU2693277C1 (en) | 2019-07-02 |
Family
ID=67252154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018127444A RU2693277C1 (en) | 2018-07-25 | 2018-07-25 | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2693277C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2764738C1 (en) * | 2021-02-25 | 2022-01-20 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of high-strength electrotechnical isotropic steel in the form of a cold-rolled strip |
| RU2775241C1 (en) * | 2021-11-23 | 2022-06-28 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for the production of electrical isotropic steel |
| GB2618974A (en) * | 2021-03-08 | 2023-11-29 | Bilstein Gmbh & Co Kg | Method of making soft, magnetic, and metallic intermediate product |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2180925C2 (en) * | 1999-11-22 | 2002-03-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Process of production of cold-rolled semi-processed electrical-sheet steel |
| RU2414513C1 (en) * | 2007-04-05 | 2011-03-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Procedure for continuous annealing strip steel with curie peak and installation for continuous annealing such steel |
| RU2489500C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-08-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness |
| RU2529326C1 (en) * | 2013-08-13 | 2014-09-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel |
-
2018
- 2018-07-25 RU RU2018127444A patent/RU2693277C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2180925C2 (en) * | 1999-11-22 | 2002-03-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Process of production of cold-rolled semi-processed electrical-sheet steel |
| RU2414513C1 (en) * | 2007-04-05 | 2011-03-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Procedure for continuous annealing strip steel with curie peak and installation for continuous annealing such steel |
| RU2489500C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-08-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness |
| RU2529326C1 (en) * | 2013-08-13 | 2014-09-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Production method of cold-rolled semi-finished alloy electric steel |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2764738C1 (en) * | 2021-02-25 | 2022-01-20 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of high-strength electrotechnical isotropic steel in the form of a cold-rolled strip |
| GB2618974A (en) * | 2021-03-08 | 2023-11-29 | Bilstein Gmbh & Co Kg | Method of making soft, magnetic, and metallic intermediate product |
| RU2775241C1 (en) * | 2021-11-23 | 2022-06-28 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for the production of electrical isotropic steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5675950B2 (en) | Method for producing highly efficient non-oriented silicon steel with excellent magnetic properties | |
| KR101591222B1 (en) | Method of producing non-oriented electrical steel sheet | |
| JP6842546B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and its manufacturing method | |
| KR20150093807A (en) | Production method for semi-processed non-oriented electromagnetic steel sheet exhibiting superior magnetic properties | |
| CN103834858A (en) | Method for manufacturing low-iron-loss non-oriented silicon steel | |
| CN102925793B (en) | Non-oriented electrical steel with magnetic induction greater than or equal to 1.8 T and production method thereof | |
| KR20180087374A (en) | Non-oriented electrical steel sheet, and method of manufacturing non-oriented electrical steel sheet | |
| JP2018517051A (en) | High magnetic flux density / low iron loss / non-oriented electrical steel sheet with good surface condition and manufacturing method thereof | |
| JP7462737B2 (en) | 600MPa-class non-oriented electrical steel sheet and its manufacturing method | |
| JP2004197217A (en) | Nonoriented electrical steel sheet excellent in circumferential magnetic property, and production method therefor | |
| RU2693277C1 (en) | Method for production of semi-process electrical isotropic steel with low specific magnetic losses | |
| JPWO2019188940A1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet | |
| JP4358550B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet with excellent rolling direction and perpendicular magnetic properties in the plate surface | |
| JP2000129410A (en) | Nonoriented silicon steel sheet high in magnetic flux density | |
| JP2005120403A (en) | Non-oriented electrical steel sheet with low core loss in high-frequency region | |
| CN104294185A (en) | Non-oriented electrical steel for efficient motor and production method | |
| JPH0742501B2 (en) | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties before and after magnetic annealing | |
| JP6622919B2 (en) | Oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
| RU2489500C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness | |
| JP2005200755A (en) | Method for producing non-oriented silicon steel sheet | |
| JP2005187846A (en) | Non-oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing method therefor | |
| JP3483265B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density and low iron loss | |
| KR20220106185A (en) | Hot rolled steel sheet for non-oriented electrical steel sheet | |
| RU2540243C2 (en) | Production method of high-permeability electrical isotropic steel | |
| RU2806222C1 (en) | Economical sheet of non-textured electrical steel with very low aluminum content and method of its manufacture |