RU2674188C1 - Method of manufacture of low-alloy steel strips - Google Patents
Method of manufacture of low-alloy steel strips Download PDFInfo
- Publication number
- RU2674188C1 RU2674188C1 RU2018102455A RU2018102455A RU2674188C1 RU 2674188 C1 RU2674188 C1 RU 2674188C1 RU 2018102455 A RU2018102455 A RU 2018102455A RU 2018102455 A RU2018102455 A RU 2018102455A RU 2674188 C1 RU2674188 C1 RU 2674188C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- finishing
- thickness
- temperature
- steel
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 43
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 31
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 13
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 2
- 238000010409 ironing Methods 0.000 claims description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000009499 grossing Methods 0.000 abstract description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- VAKIVKMUBMZANL-UHFFFAOYSA-N iron phosphide Chemical compound P.[Fe].[Fe].[Fe] VAKIVKMUBMZANL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству листового проката из штрипсовых сталей, предназначенных для изготовления электросварных нефтегазопроводных труб и переходных деталей трубопроводов, используемых в условиях пониженных температур.The invention relates to metallurgy, in particular to the production of sheet metal from strip steels intended for the manufacture of electric-welded oil and gas pipes and transitional parts of pipelines used at low temperatures.
Для изготовления вышеуказанного сортамента используют горячекатаные листы толщиной 10-30 мм из низколегированной свариваемой стали повышенной хладостойкости и коррозионной стойкости.For the manufacture of the aforementioned assortment, hot-rolled sheets of a thickness of 10-30 mm from low alloy welded steel of high cold resistance and corrosion resistance are used.
Известен способ производства штрипсов из низколегированной стали, предусматривающий нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с регламентированным обжатием и температурой конца прокатки, при котором нагрев слябов производят до температуры 1160-1190°С, а чистовую прокатку проводят с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С. После прокатки штрипсы нагревают до температуры 900-950°С и подвергают закалке водой, после чего штрипсы отпускают при температуре 600-730°С, при этом используют слябы из низколегированной стали следующего состава, мас. %: С 0,07-0,12; Mn 1,4-1,7; Si 0,15-0,50; V 0,06-0,12; Nb 0,03-0,05; Ti 0,010-0,030; Al 0,02-0,05; Cr не более 0,3; Ni не более 0,3; Cu не более 0,3; S не более 0,005; Р не более 0,015; N не более 0,010; Fe и примеси - остальное (аналог Патент РФ №2255123 от 27.06.2005 C21D 08/02, С22С 38/58).A known method for the production of strips of low alloy steel, providing for the heating of slabs, their rough rolling to an intermediate thickness, finish rolling with regulated compression and the temperature of the end of rolling, in which the slabs are heated to a temperature of 1160-1190 ° C, and finishing rolling is carried out with a total relative compression not less than 70% at a temperature of the end of rolling not higher than 820 ° C. After rolling, the strips are heated to a temperature of 900-950 ° C and subjected to water quenching, after which the strips are released at a temperature of 600-730 ° C, using slabs of low alloy steel of the following composition, wt. %: C 0.07-0.12; Mn 1.4-1.7; Si 0.15-0.50; V 0.06-0.12; Nb 0.03-0.05; Ti 0.010-0.030; Al 0.02-0.05; Cr not more than 0.3; Ni not more than 0.3; Cu no more than 0.3; S no more than 0.005; P not more than 0.015; N, not more than 0.010; Fe and impurities - the rest (analogue of RF Patent No. 225123 dated 06/27/2005 C21D 08/02, C22C 38/58).
Основной недостаток известного способа заключается в том, что после чистовой прокатки производится дополнительная термическая обработка, что значительно увеличивает время технологического процесса и его стоимость.The main disadvantage of this method is that after finishing rolling is performed additional heat treatment, which significantly increases the time of the process and its cost.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предполагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали, включающий нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины и чистовую прокатку в регламентированном температурном диапазоне, отличающийся тем, что нагрев слябов производят до температуры 1170-1240°С, а чистовую прокатку проводят в температурном интервале 910-710°С с суммарным относительным обжатием 60-80%, при этом штрипсы прокатывают из низколегированной стали следующего химического состава, мас. %: углерод 0,06-0,12, марганец 1,4-1,7, кремний 0,20-0,45, ванадий 0,06-0,10, ниобий 0,04-0,08, титан 0,005-0,035, хром 0,01-0,30, никель 0,01-0,30, медь 0,01-0,30, алюминий 0,02-0,05, молибден 0,01-0,50, сера не более 0,006, фосфор не более 0,015, бор не более 0,006, азот не более 0,010, железо остальное с выполнением следующих условийThe closest in technical essence and the achieved results to the alleged invention is a method for the production of strips of low alloy steel, including heating slabs, rough rolling them to an intermediate thickness and finishing rolling in a regulated temperature range, characterized in that the slabs are heated to a temperature of 1170-1240 ° C, and finish rolling is carried out in the temperature range of 910-710 ° C with a total relative compression of 60-80%, while the strips are rolled from low alloy steel the following chemical composition, wt. %: carbon 0.06-0.12, manganese 1.4-1.7, silicon 0.20-0.45, vanadium 0.06-0.10, niobium 0.04-0.08, titanium 0.005- 0.035, chromium 0.01-0.30, nickel 0.01-0.30, copper 0.01-0.30, aluminum 0.02-0.05, molybdenum 0.01-0.50, sulfur no more 0.006, phosphorus no more than 0.015, boron no more than 0.006, nitrogen no more than 0.010, iron the rest with the following conditions
и
Недостаток данного способа состоит в том, что он не обеспечивает стабильное получение всего комплекса механических свойств, т.к. не учитывает фактор толщины готового проката, который при производстве штрипса, а особенно толстолистового является существенным.The disadvantage of this method is that it does not provide stable production of the whole complex of mechanical properties, because It does not take into account the thickness factor of the finished product, which is significant in the production of strip, and especially plate.
Техническая задача, решаемая предлагаемым изобретением, состоит в обеспечении комплекса механических свойств и хладостойкости для штрипсового проката категории прочности не менее К56 без применения дополнительной термической обработки.The technical problem solved by the invention is to provide a set of mechanical properties and cold resistance for strip hire strength category of at least K56 without the use of additional heat treatment.
Техническая задача решается при применения способа производства толстолистовых штрипсов из низколегированной стали на реверсивном толстолистовом стане горячей прокатки, включающем в себя нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины и температуры, чистовую прокатку с регламентированной толщиной подката, количеством чистовых проходов и регламентированной температурой начала и конца чистовой прокатки, согласно изобретению, прокат не подвергается дополнительной термообработке и обеспечивает получение необходимых механических свойств в горячекатаном состоянии, с гарантией отношения предела текучести к временному сопротивлению не более 0,90, при этом толщина подката Нп для чистовой прокатки должна удовлетворять условию:The technical problem is solved by applying the method of manufacturing plate strips of low alloy steel on a reversible plate mill of hot rolling, which includes heating slabs, their rough rolling to an intermediate thickness and temperature, finishing rolling with a regulated thickness of tack, the number of finishing passes and a regulated temperature of the beginning and end finishing rolling, according to the invention, the hire is not subjected to additional heat treatment and provides the necessary me anicheskih properties in hot rolled condition, with high ratio of yield strength to ultimate strength of not more than 0.90, the thickness Hn rolled for finish rolling must satisfy the condition:
-0,7857×Нг2+19,414×Нг-73,2≥(Нп)≥-Нг2+24×Нг-95,4, где Нг - толщина готовой полосы, для температуры начала чистовой прокатки принимается условие Тн=(1,4286×Нг2-40,571×Нг+1208)±10°С, конца чистовой прокатки принимается условие Тк=(0,7143×Нг2-17,286×Нг+944)±10°С, с минимальным обжатием за проход не менее 10%, за исключением проглаживающего прохода, обеспечивая в прокате феррито-бейнитную структуру с размером зерна феррита не более 11 и 12 балла у поверхности и в средней части листа соответственно, при этом используют слябы из низколегированной стали следующего химического состава, мас. %: углерод не более 0,11, кремний 0,20-0,40, марганец 1,45-1,65, ванадий 0,06-0,08, ниобий 0,03-0,06, алюминий 0,01-0,06, титан не более 0,03, молибден не более 0,05, азот не более 0,008, хром 0,10-0,25, никель 0,08-0,20, медь не более 0,30, сера не более 0,003, фосфор не более 0,015, железо и примеси остальное, при выполнении следующих соотношений: Cr+Ni+Cu≤0,6%, Nb+V+Ti≤0,15%.-0.7857 × Ng 2 + 19.414 × Ng-73.2≥ (Np) ≥-Ng 2 + 24 × Ng-95.4, where Ng is the thickness of the finished strip, the condition Tn = (1 , 4286 × Ng 2 -40.571 × Ng + 1208) ± 10 ° C, at the end of the finish rolling the condition Tk = (0.7143 × Ng 2 -17.286 × Ng + 944) ± 10 ° C is accepted, with a minimum compression of at least 10%, with the exception of a smoothing passage, providing a rolled ferrite-bainitic structure with a ferrite grain size of not more than 11 and 12 points at the surface and in the middle part of the sheet, respectively, while using slabs of low alloy steel of the following chemical composition, wt. %: carbon not more than 0.11, silicon 0.20-0.40, manganese 1.45-1.65, vanadium 0.06-0.08, niobium 0.03-0.06, aluminum 0.01- 0.06, titanium no more than 0.03, molybdenum no more than 0.05, nitrogen no more than 0.008, chromium 0.10-0.25, nickel 0.08-0.20, copper no more than 0.30, sulfur not more than 0.003, phosphorus not more than 0.015, iron and impurities the rest, when the following ratios are fulfilled: Cr + Ni + Cu≤0.6%, Nb + V + Ti≤0.15%.
Ограничение в отношения предела текучести к временному сопротивлению не более 0,90 направлено на обеспечение баланса прочности и вязкости при повышенном уровне прочности.The limitation in the ratio of yield strength to temporary resistance of not more than 0.90 is aimed at ensuring a balance of strength and viscosity at an increased level of strength.
Для оптимального подбора температурно-деформационно режима прокатки выведены зависимости для определения температур начала и конца чистовой прокатки, а так же толщины подката в зависимости от конечной толщины готового проката.For an optimal selection of the temperature-strain mode of rolling, dependences are derived for determining the temperatures of the beginning and end of the finish rolling, as well as the thickness of the tack, depending on the final thickness of the finished car.
-0,7857×Нг2+19,414×Нг-73,2≥(Нп)≥-Нг2+24×Нг-95,4, где Нг - толщина готовой полосы,-0.7857 × Ng 2 + 19.414 × Ng-73.2≥ (Np) ≥-Ng 2 + 24 × Ng-95.4, where Ng is the thickness of the finished strip,
Тн=(1,4286×Нг2-40,571×Нг+1208)±10°С, где Тн - температура начала чистовой прокатки,Tn = (1.4286 × Ng 2 -40.571 × Ng + 1208) ± 10 ° C, where Tn is the temperature of the beginning of the finish rolling,
Тк=(0,7143×Нг2-17,286×Нг+944)±10°С, где Тк - температура конца чистовой прокатки.Tk = (0.7143 × Ng 2 -17.286 × Ng + 944) ± 10 ° C, where Tk is the temperature of the end of the finish rolling.
Это позволяет более точно подбирать оптимальные режимы прокатки для каждой толщины готового проката и обеспечить качественную проработку структуры для обеспечения требуемого уровня механических свойств.This allows you to more accurately select the optimal rolling conditions for each thickness of the finished product and to ensure high-quality study of the structure to ensure the required level of mechanical properties.
Регламентированное обжатие не менее 10% позволяет качественно прорабать литую структуру и обеспечить требуемый уровень структуры и механических свойств.The regulated compression of at least 10% allows you to work out the cast structure qualitatively and ensure the required level of structure and mechanical properties.
Феррито-бейнитную структуру с размером зерна феррита не более 11 и 12 балла у поверхности и в средней части листа соответственно регламентированы для обеспечения равномерности свойств не только по площади, но и по толщине листа.The ferritic-bainitic structure with a ferrite grain size of not more than 11 and 12 points at the surface and in the middle part of the sheet is respectively regulated to ensure uniformity of properties not only in area but also in sheet thickness.
Рассмотрим влияние химического состава на формирование комплекса прочностных и хладостойких свойств.Consider the effect of chemical composition on the formation of a complex of strength and cold-resistant properties.
Углерод упрочняет сталь. При содержании углерода более 0,11% ухудшается хладостойкость стали.Carbon reinforces steel. When the carbon content is more than 0.11%, the cold resistance of the steel deteriorates.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу. При содержании марганца менее 1,45% прочность стали недостаточна, верхний предел содержания марганца ограничен 1,65% для получения требуемого уровня прочности и пластичности.Manganese deoxidizes and strengthens steel, binds sulfur. When the manganese content is less than 1.45%, the strength of the steel is insufficient, the upper limit of the manganese content is limited to 1.65% to obtain the required level of strength and ductility.
Кремний раскисляет сталь, упрочняет ферритную матрицу. При концентрации кремния менее 0,20% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,40% снижается ударная вязкость и пластичность.Silicon deoxidizes steel and strengthens the ferrite matrix. At a silicon concentration of less than 0.20%, the strength of steel is lower than acceptable, and at a concentration of more than 0.40%, toughness and ductility are reduced.
Ванадий является сильным карбидообразующим элементом и значительно повышает прочностные характеристики стали за счет реализации эффекта дисперсионного упрочнения. При содержании ванадия менее 0,04% снижается прочность стали. Увеличение содержания ванадия более 0,08% нецелесообразно, т.к. могут быть превышены верхние нормативные границы прочностных характеристик и это экономически нецелесообразно.Vanadium is a strong carbide-forming element and significantly increases the strength characteristics of steel due to the implementation of the effect of dispersion hardening. When the vanadium content is less than 0.04%, the strength of the steel decreases. An increase in the content of vanadium over 0.08% is impractical, because the upper normative limits of strength characteristics can be exceeded and this is economically inexpedient.
Ниобий введен для повышения вязкости стали за счет измельчения зерен в процессе прокатки. При содержании ниобия менее 0,03% его влияние на измельчение зерен недостаточно, введение ниобия в количестве большем, чем 0,06% нецелесообразно т.к. его излишки скапливаются в виде неметаллических включений и ухудшают коррозионные свойства стали.Niobium is introduced to increase the viscosity of steel by grinding grains during the rolling process. When the niobium content is less than 0.03%, its effect on grain grinding is not enough, the introduction of niobium in an amount greater than 0.06% is impractical because its surpluses accumulate in the form of non-metallic inclusions and worsen the corrosion properties of steel.
Алюминий раскисляет сталь, измельчает зерно, связывает азот при высоких температурах, т.е. препятствует снижению характеристик ударной вязкости и позволяет большему количеству ванадия выделиться в виде карбидной фазы в процессе высокого отпуска.Aluminum deoxidizes steel, grinds grain, binds nitrogen at high temperatures, i.e. prevents the reduction of toughness characteristics and allows more vanadium to precipitate as a carbide phase during high tempering.
Содержание титана в стали ограничено 0,03% для того, чтобы избежать образования в осевой зоне проката скоплений карбонитридов титана Ti(CN), имеющих вид плоских пластин (пленок) с острыми краями.The titanium content in steel is limited to 0.03% in order to avoid the formation of accumulations of titanium carbonitrides Ti (CN) in the axial rolling zone, having the form of flat plates (films) with sharp edges.
Молибден является высокоэффективным модификатором, повышает прочность и вязкость стали. Увеличение содержания молибдена более 0,05% ухудшает пластичность и приводит к перерасходу легирующих элементов.Molybdenum is a highly effective modifier that increases the strength and toughness of steel. An increase in the molybdenum content of more than 0.05% impairs plasticity and leads to an overuse of alloying elements.
Азот упрочняет сталь, за счет образования нитридов и карбонитридов, однако, крайне негативно влияет на пластические и вязкостные свойства стали. Содержание азота ограничено 0,008%.Nitrogen strengthens the steel due to the formation of nitrides and carbonitrides, however, it negatively affects the plastic and viscosity properties of steel. The nitrogen content is limited to 0.008%.
Хром, снижает скорость коррозии, повышает прочность за счет выделения в составе вторичной фазы при отпуске стали, в качестве упрочнителя менее эффективен, чем ванадий. Содержание хрома ограничено 0,10-0,25%.Chromium reduces the corrosion rate, increases strength due to the release of the secondary phase during tempering of steel, as a hardener it is less effective than vanadium. The chromium content is limited to 0.10-0.25%.
Никель снижает температуру вязко-хрупкого перехода. При концентрации менее 0,08% его влияние незначительно, содержание выше 0,20% нецелесообразно с экономической точки зрения по причине повышения себестоимости.Nickel lowers the temperature of the viscous-brittle transition. At a concentration of less than 0.08%, its effect is insignificant, a content above 0.20% is inappropriate from an economic point of view due to an increase in cost.
Для того медь не вызывала красноломкость стали и не снижала ударной вязкости стали при отрицательных температурах ее содержание ограничивают не более 0,30%.For this purpose, copper did not cause the brittleness of steel and did not reduce the toughness of steel at negative temperatures, its content is limited to no more than 0.30%.
Сера резко снижает хладостойкость стали. Концентрация серы в стали ограничена не более 0,003%.Sulfur dramatically reduces the cold resistance of steel. The sulfur concentration in steel is limited to not more than 0.003%.
Фосфор в стали является вредной примесью, концентрация фосфора ограничена 0,015%. Фосфор отрицательно влияет на вязкость и хладостойкость за счет охрупчивания границ зерен из-за выделения фосфида железа.Phosphorus in steel is a harmful impurity, the concentration of phosphorus is limited to 0.015%. Phosphorus adversely affects viscosity and cold resistance due to embrittlement of grain boundaries due to the release of iron phosphide.
Дополнительно вводятся ограничения по: Cr+Ni+Cu≤0,6%, Nb+V+Ti≤0,15%, где Cr - массовая доля хрома, %; Ni - массовая доля никеля, %; Cu - массовая доля меди, %; Nb - массовая доля ниобия, %; V - массовая доля ванадия, %; Ti - массовая доля титана. Данные ограничения необходимы для обеспечения хорошей свариваемости стали.Additionally, restrictions are introduced on: Cr + Ni + Cu≤0.6%, Nb + V + Ti≤0.15%, where Cr is the mass fraction of chromium,%; Ni — mass fraction of nickel,%; Cu is the mass fraction of copper,%; Nb is the mass fraction of niobium,%; V is the mass fraction of vanadium,%; Ti is the mass fraction of titanium. These limitations are necessary to ensure good weldability of the steel.
Предложенный способ реализуется следующим образом.The proposed method is implemented as follows.
Слябы из низколегированной стали нагревают до температуры аустенитизации, осуществляют многопроходную черновую и чистовую прокатку с регламентируемой температурой конца прокаткиSlabs of low alloy steel are heated to austenitizing temperature, they carry out multi-pass roughing and finishing rolling with a regulated temperature of the end of rolling
Сталь имеет следующий химический состав, масс. %: 0,08 С; 0,23 Si; 1,54 Mn; 0.03 Al; 0,063 V; 0,047 Nb; 0,004 Ti; 0,13 Cr; 0,10 Ni; 0,13 Cu; 0,012 P; 0,001 S; 0,008 N; остальное Fe.Steel has the following chemical composition, mass. %: 0.08 C; 0.23 Si; 1.54 Mn; 0.03 Al; 0.063 V; 0.047 Nb; 0.004 Ti; 0.13 Cr; 0.10 Ni; 0.13 Cu; 0.012 P; 0.001 S; 0.008 N; the rest is Fe.
Рассчитаем необходимую толщину подката для чистовой клети и температуры начала и конца чистовой прокатки для толшины проката 10 мм:We calculate the required thickness of the rolling for the finishing stand and the temperature of the beginning and end of the finish rolling for the thickness of the rolled 10 mm:
-0,7857×102+19,414×10-73,2≥(Нп)≥-102+24×10-95,4, получаем 42,4≥(Нп)≥44,6-0.7857 × 10 2 + 19.414 × 10-73.2≥ (Np) ≥-10 2 + 24 × 10-95.4, we get 42.4≥ (Np) ≥44.6
Тн=(1,4286×102-40,571×10+1208)±10°С=945±10°СTn = (1.4286 × 10 2 -40.571 × 10 + 1208) ± 10 ° С = 945 ± 10 ° С
Тк=(0,7143×102-17,286×10+944)±10°С=843±10°СTk = (0.7143 × 10 2 -17.286 × 10 + 944) ± 10 ° С = 843 ± 10 ° С
В соответствии с рассчитанными режимами производится прокатка с регламентированным числом чистовых проходов не менее 5 штук и с обжатием не менее 10% за проход за исключением проглаживающего. Результаты прокаток представлены в Таблице 1.In accordance with the calculated modes, rolling is performed with a regulated number of finishing passes of at least 5 pieces and with a compression of at least 10% per pass, except for ironing. The rolling results are presented in Table 1.
Наилучшие результаты были получены при реализации технологии №4The best results were obtained with the implementation of technology No. 4
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018102455A RU2674188C1 (en) | 2018-01-22 | 2018-01-22 | Method of manufacture of low-alloy steel strips |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018102455A RU2674188C1 (en) | 2018-01-22 | 2018-01-22 | Method of manufacture of low-alloy steel strips |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2674188C1 true RU2674188C1 (en) | 2018-12-05 |
Family
ID=64603665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018102455A RU2674188C1 (en) | 2018-01-22 | 2018-01-22 | Method of manufacture of low-alloy steel strips |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2674188C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU734301A1 (en) * | 1977-02-01 | 1980-05-15 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Method of manufacturing high-strength, low-alloy, nitrogen and aluminium-containing steel sheets |
| US5009396A (en) * | 1987-09-01 | 1991-04-23 | Hoogovens Groep B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel strip |
| RU2195504C2 (en) * | 2000-11-24 | 2002-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for manufacture of strips from low-alloy niobium-vanadium steel |
| RU2241769C1 (en) * | 2003-08-04 | 2004-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for production of candies from low-alloy steel |
-
2018
- 2018-01-22 RU RU2018102455A patent/RU2674188C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU734301A1 (en) * | 1977-02-01 | 1980-05-15 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Method of manufacturing high-strength, low-alloy, nitrogen and aluminium-containing steel sheets |
| US5009396A (en) * | 1987-09-01 | 1991-04-23 | Hoogovens Groep B.V. | Method and apparatus for the manufacture of formable steel strip |
| RU2195504C2 (en) * | 2000-11-24 | 2002-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for manufacture of strips from low-alloy niobium-vanadium steel |
| RU2241769C1 (en) * | 2003-08-04 | 2004-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for production of candies from low-alloy steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10876180B2 (en) | Method of manufacturing hot rolled steel sheet for square column for building structural members | |
| DK2924140T3 (en) | Process for producing a flat high-strength steel product | |
| US11753693B2 (en) | High-strength cold rolled steel sheet having high hole expansion ratio, highstrength hot-dip galvanized steel sheet, and manufacturing methods therefor | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| JP6700400B2 (en) | Steel plate for low temperature pressure vessel having excellent PWHT resistance and method for producing the same | |
| JP6146358B2 (en) | High strength hot rolled steel sheet and method for producing the same | |
| CN112739843B (en) | Hot-rolled unannealed ferritic stainless steel sheet having excellent impact toughness and method for manufacturing same | |
| RU2737690C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel for production of critical metal structures | |
| US20220186335A1 (en) | Ultra-high strength steel sheet having excellent shear workability and method for manufacturing same | |
| CN105568149B (en) | The excellent high-carbon hot-rolled steel sheet of anti-temper brittleness and its manufacture method | |
| RU2674188C1 (en) | Method of manufacture of low-alloy steel strips | |
| RU2720286C1 (en) | Method for production of coils of hot-rolled strip from cryogenic structural steel | |
| RU2696186C2 (en) | Method of producing sheet rolled products from low-alloy pipe steel | |
| JP6123734B2 (en) | Low yield ratio high strength electric resistance welded steel pipe for steel pipe pile and method for manufacturing the same | |
| RU2652281C1 (en) | Method of production of hot-rolled sheets from high-strength steel | |
| RU2745390C1 (en) | Method for obtaining high-strength thick-steel steel rolls on reversing mill (versions) | |
| RU2807789C1 (en) | Method for manufacturing structural steel sheets | |
| RU2807795C1 (en) | Method for manufacturing structural steel strips | |
| RU2829353C1 (en) | Method for production of hot-rolled products | |
| RU2591922C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel | |
| RU2760014C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING STRIP ROLLED PRODUCTS WITH A THICKNESS OF 10 TO 40 mm FOR MANUFACTURING LARGE-DIAMETER LONGITUDINALLY WELDED PIPES OPERATED UNDER EXTREMELY LOW TEMPERATURES | |
| RU2810463C1 (en) | Method for producing high-strength hot-rolled steel | |
| RU2792549C1 (en) | Method for the production of cold-resistant rolled steel sheet | |
| RU2499843C1 (en) | Strip manufacturing method | |
| WO2022149365A1 (en) | Steel sheet pile and manufacturing method therefor |