RU2284252C2 - Fusion welding method of butt joints of bimetal on base of layers of aluminum alloys and steel or titanium with use of one- or two-side seams - Google Patents
Fusion welding method of butt joints of bimetal on base of layers of aluminum alloys and steel or titanium with use of one- or two-side seams Download PDFInfo
- Publication number
- RU2284252C2 RU2284252C2 RU2004131952/02A RU2004131952A RU2284252C2 RU 2284252 C2 RU2284252 C2 RU 2284252C2 RU 2004131952/02 A RU2004131952/02 A RU 2004131952/02A RU 2004131952 A RU2004131952 A RU 2004131952A RU 2284252 C2 RU2284252 C2 RU 2284252C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- aluminum
- titanium
- layer
- layers
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области сварочного производства и предназначено для изготовления сварных конструкций из стали или титана и алюминиевых сплавов с применением биметаллических переходников (далее по тексту биметалла) в судостроении, судовом машиностроении и может быть использовано при строительстве железнодорожного транспорта, вагоне- и автомобилестроении.The invention relates to the field of welding production and is intended for the manufacture of welded structures made of steel or titanium and aluminum alloys using bimetallic adapters (hereinafter referred to as bimetal) in shipbuilding, marine engineering and can be used in the construction of railway transport, car and automobile industry.
Известен способ непосредственной сварки алюминия со сталью или титаном с расплавленном только алюминиевой составляющей (пайка - сварка), в котором для предотвращения образования хрупких интерметаллидных соединений используют промежуточные покрытия, наносимые на тугоплавкий свариваемый материал, из серебра, никеля, алюминия, титана, цинка и других металлов, действующие как диффузионные барьеры между свариваемыми металлами (Муравейник А. Н., Рябов В. Р. и др. Влияние состава прослойки на структуру переходной зоны сварных сталеалюминиевых соединений // Автоматическая сварка. - 1999. - №3/99. - С.22-25 - аналог).A known method of direct welding of aluminum with steel or titanium with molten aluminum component only (soldering - welding), in which to prevent the formation of brittle intermetallic compounds, intermediate coatings are applied on a refractory weldable material made of silver, nickel, aluminum, titanium, zinc and others metals acting as diffusion barriers between welded metals (Muraveynik A. N., Ryabov V. R. et al. Influence of the interlayer composition on the transition zone structure of welded steel-aluminum connections // Automatic welding. - 1999. - No. 3/99. - C.22-25 - analogue).
В частности, использование промежуточного покрытия (цинка), наносимого на тугоплавкий металл (сталь), положено в основу способа сварки плавлением стыковых соединений биметалла со ступенчатой разделкой кромок. При этом способе вначале свариваются выступающие стальные кромки между собой, далее внутренняя поверхность стального шва и прилегающие к нему области околошовной зоны покрываются слоем цинка методами металлизации, гальваническим способом либо горячим покрытием и затем осуществляют аргонодуговую наплавку алюминиевых валиков с заполнением разделки между алюминиевыми слоями биметалла (Рабкин Д.М., Рябов В.Р., Гуревич С.М. Сварка разнородных металлов. - Киев. - "Техника". - 1975. - С.138-139.) - аналог.In particular, the use of an intermediate coating (zinc) applied to a refractory metal (steel) is the basis of the method of fusion welding of butt joints of bimetal with stepwise cutting of edges. In this method, protruding steel edges are first welded together, then the inner surface of the steel weld and the adjacent area of the heat-affected zone are covered with a zinc layer by metallization, galvanic or hot coating and then argon-arc welding of aluminum rollers is carried out with filling in the gap between the aluminum layers of bimetal (Rabkin D.M., Ryabov V.R., Gurevich S.M. Welding dissimilar metals. - Kiev. - "Technique". - 1975. - S.138-139.) - analogue.
Недостатком этого способа является невозможность использования технологий нанесения покрытий на стальной или титановый слой биметалла (гальваническими методами, осаждением и пр.) при сварке стыковых соединений в длинномерных биметаллических конструкциях, изготавливаемых в заводских или монтажных условиях завода-строителя.The disadvantage of this method is the impossibility of using coating technologies on the steel or titanium bimetal layer (by galvanic methods, deposition, etc.) when welding butt joints in long bimetallic structures manufactured in the factory or installation conditions of the construction plant.
Известен способ сварки плавлением стыковых соединений биметалла, например сталь-алюминий (армко-железо - сплав АМг5В или Х18Н10Т-АМг6), предусматривающий V- или Х- образную разделку кромок и раздельную сварку слоев биметалла из одноименных сплавов с использованием соответствующих присадочных материалов, при котором вначале выполняют сварку стального слоя (Рабкин Д. М., Рябов В. Р., Гуревич С. М. Сварка разнородных металлов. - Киев: Техника. - 1975. - С.133) - прототип.A known method of fusion welding of butt joints of bimetal, for example steel-aluminum (Armco-iron - alloy AMg5V or X18N10T-AMg6), providing for V- or X-shaped cutting of edges and separate welding of layers of bimetal from the same alloys using appropriate filler materials, in which first, the steel layer is welded (Rabkin D. M., Ryabov V. R., Gurevich S. M. Welding dissimilar metals. - Kiev: Technics. - 1975. - P.133) - prototype.
Недостатком прототипа является низкая усталостная прочность, а также водо- и газонепроницаемость стыковых соединений биметалла из-за наличия в центральной части биметаллического шва конструктивного непровара и несплошностей, заложенных технологией способа.The disadvantage of the prototype is the low fatigue strength, as well as water and gas impermeability of the joints of the bimetal due to the presence in the central part of the bimetallic weld of structural lack of penetration and discontinuities laid down by the technology of the method.
Указанный выше недостаток является недопустимым для изделий ответственного назначения, в том числе корпусных сталеалюминиевых конструкций, подвергающихся воздействию циклических нагрузок, а также конструкций, требующих обеспечения герметичности.The aforementioned drawback is unacceptable for critical products, including case steel-aluminum structures exposed to cyclic loads, as well as structures requiring tightness.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является разработка способа сварки плавлением стыковых соединений биметалла на основе слоев из алюминиевых сплавов и стали или титана с одно- или двусторонними швами, обеспечивающего повышение усталостной прочности, водо- и газонепроницаемости стыковых соединений биметалла.The technical result of the invention is the development of a method of fusion welding of butt joints of bimetal based on layers of aluminum alloys and steel or titanium with single or double-sided seams, providing increased fatigue strength, water and gas impermeability of butt joints of bimetal.
Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе сварки плавлением стыковых соединений биметалла на основе слоев из алюминиевых сплавов и стали или титана с одно- или двусторонними швами, включающем выполнение V- или Х-образной разделки свариваемых кромок и последующую раздельную сварку одноименных слоев биметалла с полным заполнением разделки между ними с использованием присадочных материалов, при этом вначале сваривают стальной или титановый слой, а затем заполняют разделку между свариваемыми кромками слоев из алюминиевого сплава, разделку свариваемых кромок биметалла выполняют ступенчатой, удаляя слой из алюминиевого сплава на величину, составляющую 0,2 - 0,9 от толщины стального или титанового слоя, при этом сварку выполняют с полным проплавлением каждого из слоев биметалла, а разделку между свариваемыми кромками слоев из алюминиевого сплава выполняют не менее чем за два прохода.The specified technical result is achieved by the fact that in the proposed method for fusion welding of butt joints of bimetal based on layers of aluminum alloys and steel or titanium with single or double-sided seams, including V- or X-shaped cutting of the welded edges and subsequent separate welding of the bimetal layers of the same name with a complete filling of the groove between them using filler materials, with the steel or titanium layer being welded first, and then filling the groove between the welded edges of the weld s of aluminum alloy, the cutting of the welded edges of the bimetal is performed stepwise, removing the layer of aluminum alloy by an amount of 0.2 - 0.9 of the thickness of the steel or titanium layer, while welding is performed with full penetration of each of the layers of bimetal, and the cutting between the welded edges of the layers of aluminum alloy perform at least two passes.
Кроме того, в предлагаемом способе заполнение разделки между свариваемыми алюминиевыми кромками выполняют с использованием двух присадочных материалов, причем первый проход выполняют технически чистым алюминием, получая промежуточный слой высотой 0,1-0,5 толщины слоя алюминиевого сплава для предотвращения диффузии магния на границу соединения слоев из алюминиевого сплава и стали или титана при последующем заполнении разделки алюминиево-магниевой проволокой.In addition, in the proposed method, filling the groove between the welded aluminum edges is carried out using two filler materials, the first pass being performed with technically pure aluminum, obtaining an intermediate layer 0.1-0.5 mm high in thickness of the aluminum alloy layer to prevent magnesium diffusion to the boundary between the layers from aluminum alloy and steel or titanium during subsequent filling of the groove with aluminum-magnesium wire.
Как показали результаты экспериментальных исследований, с целью исключения дефектов в виде расслоения биметалла, а следовательно повышения усталостной прочности и обеспечения водо- и газонепроницамости, минимальный размер выступающей части стального или титанового слоя биметалла составляет не менее 0,2, а максимальный - не более 0,9 от толщины тугоплавкого (стального или титанового) слоя биметалла.As the results of experimental studies have shown, in order to eliminate defects in the form of stratification of bimetal, and therefore increase fatigue strength and ensure water and gas impermeability, the minimum size of the protruding part of the steel or titanium layer of bimetal is at least 0.2, and the maximum is not more than 0, 9 from the thickness of the refractory (steel or titanium) bimetal layer.
Дальнейшее уменьшение ширины удаляемой части алюминиевого слоя приведет при сварке стального или титанового слоя к расплавлению или оплавлению кромок алюминиевого слоя биметалла, а увеличение - к невозможности выполнения на стальной или титановый шов первого слоя алюминиевого присадочного материала за один проход, что в том и другом случаях явится причиной появления недопустимых дефектов (несплошностей и расслоений) биметалла.A further decrease in the width of the removed part of the aluminum layer during welding of the steel or titanium layer will melt or melt the edges of the aluminum layer of bimetal, and an increase will lead to the inability to complete the first layer of aluminum filler material on a steel or titanium seam in one pass, which in both cases will the cause of unacceptable defects (discontinuities and delaminations) of bimetal.
При заполнении разделки между кромками слоев из алюминиевого сплава первый слой наносится по выполненному стальному шву с применением сварочной проволоки из технически чистого алюминия, не имеющего в своем составе легирующих элементов, в частности магния, а последующие - основной сварочной проволокой из алюминиево-магниевого сплава средней прочности. При этом с целью предотвращения диффузии магния на границу раздела сталеалюминиевого соединения, накопление которого приведет к появлению несплошностей между слоями, высота наплавленного при первом проходе алюминиевого слоя должна быть не менее 0,1 и не более 0,5 от толщины алюминиевого слоя биметалла.When filling in the groove between the edges of the layers of aluminum alloy, the first layer is applied along a made steel seam using a welding wire of technically pure aluminum that does not contain alloying elements, in particular magnesium, and the subsequent ones, with a main welding wire of medium-strength aluminum-magnesium alloy . Moreover, in order to prevent diffusion of magnesium at the interface of the steel-aluminum compound, the accumulation of which will lead to the appearance of discontinuities between the layers, the height of the deposited aluminum layer during the first pass should be at least 0.1 and not more than 0.5 of the thickness of the aluminum bimetal layer.
Оптимальный размер высоты наплавленного алюминиевого слоя должен быть ограничен с одной стороны минимумом, который определяется глубиной диффузионной зоны проникновения магния, входящего в состав основной алюминиевой проволоки, а с другой стороны - максимумом, обеспечивающим достижение требуемых прочностных свойств и герметичности сварного биметаллического соединения.The optimal height size of the deposited aluminum layer should be limited on the one hand by a minimum, which is determined by the depth of the diffusion zone of penetration of magnesium, which is part of the main aluminum wire, and on the other hand, by a maximum, which ensures the achievement of the required strength properties and tightness of the welded bimetallic joint.
На фиг.1 показаны конструктивные элементы разделки кромок стыковых соединений биметалла (а, в) и форма выполненного шва (б, г) с одно-(а, б) и двусторонними (в, г) швами, где b - ширина выступающей части стального слоя, h - высота валика, наплавленного технически чистым алюминием, δAl - толщина алюминиевого слоя, δст - толщина слоя стали, 1, 2, 3 и 4 - последовательность выполнения сварочных проходов.Figure 1 shows the structural elements for cutting the edges of the butt joints of bimetal (a, c) and the shape of the seam (b, d) with one- (a, b) and bilateral (c, d) seams, where b is the width of the protruding part of the steel layer, h is the height of the roller deposited with technically pure aluminum, δ Al is the thickness of the aluminum layer, δ st is the thickness of the steel layer, 1, 2, 3 and 4 is the sequence of welding passes.
На фиг.2 приведена макроструктура стыковых соединений биметалла, выполненных с односторонней V-образной (а) и двусторонней Х-образной разделкой кромок по предлагаемому изобретению.Figure 2 shows the macrostructure of the butt joints of bimetal made with one-sided V-shaped (a) and two-sided X-shaped cutting edges according to the invention.
На фиг.3 приведена макроструктура стыкового соединения биметалла, выполненного с двусторонней Х-образной разделкой кромок по известному решению (прототип).Figure 3 shows the macrostructure of the butt joint of bimetal made with two-sided X-shaped cutting edges according to a known solution (prototype).
Пример осуществления предлагаемого изобретения.An example implementation of the invention.
В качестве основного свариваемого материала использован биметалл марки КБМ-1Т на основе низколегированной стали марки 10ХСНД (Д40) и алюминиевого сплава марки 1561, полученный совместной горячей прокаткой, толщиной 10 мм. Соотношение толщин слоев стали и алюминия -1:1.As the main material to be welded, KBM-1T grade bimetal based on low-alloy steel grade 10KHSND (D40) and aluminum alloy grade 1561, obtained by joint hot rolling, 10 mm thick, was used. The ratio of the thicknesses of the layers of steel and aluminum is -1: 1.
Стыковые соединения биметалла выполняли сваркой плавлением в защитных газах с соблюдением принципа раздельной сварки слоев из одноименных материалов. Сварку стального слоя выполняли полуавтоматическим способом в среде углекислого газа с использованием присадочной проволоки марки Св08Г2С по двум вариантам конструктивно-технологического оформления стыкового соединения: с V- и Х- образной разделкой свариваемых кромок. На сварной шов из низколегированной стали осуществляли комбинированное заполнение разделки между свариваемыми кромками из алюминиевого сплава присадочной проволокой из технически чистого алюминия марки СвА97 и из алюминиево-магниевого сплава марки СвАМг61.Butt joints of bimetal were performed by fusion welding in shielding gases in compliance with the principle of separate welding of layers of the same materials. The steel layer was welded in a semi-automatic way in a carbon dioxide environment using filler wire of the Sv08G2S grade according to two options for the structural and technological design of the butt joint: with a V- and X-shaped cutting of the welded edges. Combined filling of the groove between the welded edges of the aluminum alloy with filler wire of technically pure aluminum of the SvA97 brand and of the aluminum-magnesium alloy of the SvAMg61 brand was carried out on a welded seam of low alloy steel.
Геометрические размеры подготовленных под сварку кромок биметалла, последовательность выполнения проходов и форма выполненных швов соответствовали приведенным значениям на фиг.1.The geometric dimensions of the edges of the bimetal prepared for welding, the sequence of passes and the shape of the seams made correspond to the values given in Fig. 1.
Следует отметить, что при необходимости выполнения коротких швов стальные кромки могут быть соединены между собой ручной аргонодуговой сваркой с использованием присадочной проволоки из аустенитной стали.It should be noted that if it is necessary to make short seams, steel edges can be interconnected by manual argon-arc welding using filler wire of austenitic steel.
Макроструктура стыковых соединений биметалла, выполненных одно- и двусторонними швами по заявляемому варианту, приведена на фиг.2, а по прототипу- на фиг.3.The macrostructure of the butt joints of bimetal made by single and double-sided seams according to the claimed embodiment is shown in FIG. 2, and according to the prototype, in FIG. 3.
Результаты испытаний сварных стыковых соединений биметалла марки КБМ-1, выполненных по заявляемому варианту и по прототипу, приведены в таблице.The test results of the welded butt joints of the bimetal grade KBM-1, made according to the claimed option and the prototype are shown in the table.
100
one hundred
>2000000
> 2,000,000
Сопоставительный анализ приведенных в таблице результатов показывает, что усталостная долговечность при уровнях нагружения 0,5 от предельной прочности и ниже для соединений, выполненных по предлагаемому изобретению, в 5-7 раз выше, чем для соединений, выполненных по прототипу, что подтверждает преимущества предлагаемого способа сварки стыковых соединений биметалла.A comparative analysis of the results in the table shows that the fatigue life at loading levels of 0.5 of ultimate strength and lower for compounds made according to the invention is 5-7 times higher than for compounds made according to the prototype, which confirms the advantages of the proposed method welding butt joints of bimetal.
Испытания биметаллических стыков на непроницаемость, проведенные методом смачивания керосином, показали, что швы, выполненные по предлагаемому решению, обеспечивают 5 класс герметичности, в отличие от швов, выполненных по прототипу, и являющихся проницаемыми.Tests of bimetallic joints for impermeability, carried out by the method of wetting with kerosene, showed that the joints made according to the proposed solution provide the 5th class of tightness, in contrast to the joints made according to the prototype, which are permeable.
Исключение возможности водо- и газопроницаемости биметаллических стыков вдоль границы соединения алюминиевого и стального швов способствует повышению эксплуатационной коррозионной стойкости сварных сталеалюминиевых соединений в конструкциях, контактирующих с морской средой или находящихся в районе брызг и волнений.The exclusion of the possibility of water and gas permeability of bimetallic joints along the boundary of the joint of aluminum and steel seams contributes to an increase in the operational corrosion resistance of welded steel-aluminum joints in structures in contact with the marine environment or in the area of splashes and waves.
Таким образом, анализ макро- и микроструктуры стыковых соединений биметалла, выполненных по предлагаемому изобретению, а также результаты испытаний образцов на переменное нагружение и результаты цветной дефектоскопии на непроницаемость, приведенные в таблице, в сравнении с прототипом и запредельными вариантами подтверждают достижение технического эффекта предлагаемого способа сварки плавлением стыковых соединений.Thus, the analysis of the macro- and microstructure of the butt joints of bimetal made according to the invention, as well as the test results of the samples for alternating loading and the results of color flaw detection for tightness, shown in the table, in comparison with the prototype and beyond options confirm the achievement of the technical effect of the proposed welding method fusion of butt joints.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004131952/02A RU2284252C2 (en) | 2004-11-01 | 2004-11-01 | Fusion welding method of butt joints of bimetal on base of layers of aluminum alloys and steel or titanium with use of one- or two-side seams |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004131952/02A RU2284252C2 (en) | 2004-11-01 | 2004-11-01 | Fusion welding method of butt joints of bimetal on base of layers of aluminum alloys and steel or titanium with use of one- or two-side seams |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004131952A RU2004131952A (en) | 2006-04-27 |
| RU2284252C2 true RU2284252C2 (en) | 2006-09-27 |
Family
ID=36655273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004131952/02A RU2284252C2 (en) | 2004-11-01 | 2004-11-01 | Fusion welding method of butt joints of bimetal on base of layers of aluminum alloys and steel or titanium with use of one- or two-side seams |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2284252C2 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2552614C1 (en) * | 2013-11-19 | 2015-06-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Method for obtaining aluminium steel joint by fusion welding |
| RU2578303C1 (en) * | 2014-10-09 | 2016-03-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли РФ (МИНПРОМТОРГ РОССИИ) | Method of laser-arc welding of vertical joints of thick-sheet steel structures |
| RU2681071C1 (en) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Constructions from protective aluminum alloys by laser welding manufacturing method |
| RU2681072C1 (en) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Method of laser welding of aluminum alloys |
| RU2724089C1 (en) * | 2017-06-08 | 2020-06-19 | Фольксваген Акциенгезельшафт | Heat recuperation device |
| RU2789951C1 (en) * | 2021-10-25 | 2023-02-14 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госорпорация "Росатом") | Method for pulsed arc welding of an aluminium-magnesium alloy with a melting electrode |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113319405B (en) * | 2021-05-12 | 2022-07-05 | 石家庄铁道大学 | Double-wire consumable electrode gas shielded welding method for titanium steel composite plate |
-
2004
- 2004-11-01 RU RU2004131952/02A patent/RU2284252C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГУРЕВИЧ С.М. и др. Сварка разнородных металлов, Киев: Техника, 1975, с.133-135,105. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2552614C1 (en) * | 2013-11-19 | 2015-06-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Method for obtaining aluminium steel joint by fusion welding |
| RU2578303C1 (en) * | 2014-10-09 | 2016-03-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли РФ (МИНПРОМТОРГ РОССИИ) | Method of laser-arc welding of vertical joints of thick-sheet steel structures |
| RU2724089C1 (en) * | 2017-06-08 | 2020-06-19 | Фольксваген Акциенгезельшафт | Heat recuperation device |
| RU2681071C1 (en) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Constructions from protective aluminum alloys by laser welding manufacturing method |
| RU2681072C1 (en) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Method of laser welding of aluminum alloys |
| RU2789951C1 (en) * | 2021-10-25 | 2023-02-14 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госорпорация "Росатом") | Method for pulsed arc welding of an aluminium-magnesium alloy with a melting electrode |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004131952A (en) | 2006-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101277781B (en) | Weld joint formed with stainless steel-based weld metal for welding a zinc-based alloy coated steel sheet | |
| JP5717688B2 (en) | Flux-cored wire for horizontal fillet gas shielded arc welding of crude oil tank steel | |
| CN101982282A (en) | Welding technology for butt welding of composite boards | |
| Sun et al. | Fiber laser butt joining of aluminum to steel using welding-brazing method | |
| US20170114810A1 (en) | Method for producing a bonded joint, and structural element | |
| JP4303655B2 (en) | Welding method for galvanized steel sheets with excellent corrosion resistance and zinc embrittlement crack resistance | |
| RU2284252C2 (en) | Fusion welding method of butt joints of bimetal on base of layers of aluminum alloys and steel or titanium with use of one- or two-side seams | |
| KR20180034561A (en) | Spot welding method | |
| Sharma et al. | Parametric optimization of submerged arc welding process parameters by response surface methodology | |
| CN111819029B (en) | Method for manufacturing flux-cored wire, and method for manufacturing welded joint | |
| JP6658423B2 (en) | Flux-cored wire for horizontal fillet gas shielded arc welding of corrosion resistant steel | |
| JP2018061962A (en) | Flux-cored wire for gas shield arc welding of steel for crude oil tank | |
| Andreazza et al. | Investigations on arc brazing for galvanized heavy steel plates in steel and shipbuilding | |
| Pessoa et al. | Challenges to develop an underwater wet welding electrode for “class A welds” classification, as required in the AWS D3. 6 code | |
| EP3753670B1 (en) | Method for manufacturing flux-cored wire, flux-cored wire and method for manufacturing welded joint | |
| Borrisutthekul et al. | GTAW of zinc-coated steel and aluminum alloy | |
| JPS58377A (en) | Deep penetration arc welding method for thick walled steel materials by multiple electrodes | |
| CN110405316B (en) | Method for improving tensile property of aging-strengthened aluminum alloy melt welding joint | |
| Samanta et al. | Review of weldability of E 450 grade high strength structural steel | |
| CN112548276B (en) | Bimetal welding construction process method for overlaying prefabricated internal repaired mouth bimetal pipeline | |
| JP4514098B2 (en) | Method of joining iron-based material and aluminum-based material and joint | |
| JP2008246558A (en) | Butt-weld joint of dissimilar material of plated steel plate and aluminum alloy plate, and its joining method | |
| RU2552614C1 (en) | Method for obtaining aluminium steel joint by fusion welding | |
| Bruns et al. | Weldability of high strength seamless pipes for fixed offshore structures | |
| Padovani et al. | Electrochemical analysis on friction stir welded and laser welded 6XXX aluminium alloys T-joints |