RU2253758C1 - Compressor - Google Patents
Compressor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2253758C1 RU2253758C1 RU2004100956/06A RU2004100956A RU2253758C1 RU 2253758 C1 RU2253758 C1 RU 2253758C1 RU 2004100956/06 A RU2004100956/06 A RU 2004100956/06A RU 2004100956 A RU2004100956 A RU 2004100956A RU 2253758 C1 RU2253758 C1 RU 2253758C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- compressor
- tubular
- impeller
- channels
- tubular vortex
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к компрессоростроению, а именно к одноступенчатым и многоступенчатым осевым и комбинированным осецентробежным и оседиагональным компрессорам газотурбинных установок и направлено на решение проблемы для расширения диапазона газодинамической устойчивости компрессора.The invention relates to compressor engineering, namely to single-stage and multi-stage axial and combined axis-centrifugal and axial-diagonal compressors of gas turbine plants and is aimed at solving the problem of expanding the range of gas-dynamic stability of the compressor.
Известен компрессор, (см. "Осевые и центробежные компрессоры", Б. Эккерт, Машгиз, 1959 г.), выполненный с поворотными лопатками направляющих аппаратов, в котором с уменьшением расхода воздуха, при постоянной частоте вращения ротора, лопатки входного направляющего аппарата первой ступени и направляющих аппаратов последующих ступеней поворачивают в сторону увеличения закрутки абсолютного потока на выходе из направляющих аппаратов. Вследствие этого увеличивают угол натекания относительного потока на лопатки рабочих колес, расположенных за регулируемыми направляющими аппаратами. Граница устойчивой работы компрессора смещается в область меньших расходов воздуха, расширяя диапазон устойчивой работы компрессора по расходу воздуха.A known compressor (see. "Axial and centrifugal compressors", B. Eckert, Mashgiz, 1959), made with rotary blades of guide vanes, in which with a decrease in air flow, at a constant speed of rotation of the rotor, vanes of the input guide vanes of the first stage and guiding apparatuses of subsequent stages are turned in the direction of increasing the swirl of the absolute flow at the outlet of the guiding apparatuses. As a result of this, the angle of leakage of the relative flow on the blades of the impellers located behind the adjustable guide vanes is increased. The boundary of stable operation of the compressor is shifted to the area of lower air flow, expanding the range of stable operation of the compressor by air flow.
Недостатком данного технического решения является усложнение конструкции компрессора, за счет наличия механизма поворота лопаток направляющих аппаратов, усложнения системы автоматики управления всей газотурбинной установкой и наличия системы обогрева поворотных лопаток входного направляющего аппарата против обледенения. Кроме того, поворот лопаток в сторону уменьшения расхода воздуха сопровождается снижением напора компрессора, а увеличенные торцевые зазоры в поворотных лопатках направляющих аппаратов приводят к снижению КПД компрессора на расчетном режиме при расчетном положении поворотных лопаток направляющих аппаратов.The disadvantage of this technical solution is the complication of the compressor design, due to the presence of a mechanism for turning the vanes of the guide vanes, the complication of the automation system for controlling the entire gas turbine installation and the presence of a heating system for the rotary vanes of the inlet guide vanes against icing. In addition, the rotation of the blades in the direction of decreasing air flow is accompanied by a decrease in the compressor head, and the increased end gaps in the rotary blades of the guide vanes lead to a decrease in compressor efficiency in the design mode with the calculated position of the rotary vanes of the guide vanes.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому и принятому за прототип является "Турбокомпрессор, патент RU №2162164 от 10.12.1999 г., в котором расширение диапазона устойчивой работы достигается применением надроторного устройства в виде кольцевой полости, расположенной в наружном корпусе перед и над лопатками рабочего колеса. При этом надроторное устройство выполнено в виде кольцевой полости, расположенной в наружном корпусе на участке, перекрывающем переднюю часть торцов рабочих лопаток и периферию проточной части перед ними и сообщающуюся с проточной частью компрессора через щели между образующими решетку ребрами. Боковая поверхность ребер расположена под углом к радиусу. Величина этого угла определяется окружной и радиальной составляющими скорости потока на периферии рабочего колеса, что обеспечивает минимальные потери при перетекании воздуха из рабочего колеса в кольцевую полость над колесом. В зависимости от напорной способности ступени и расхода воздуха угол между боковой поверхностью ребер и радиусом выбирается в пределах 15-70° .The closest technical solution to the claimed and adopted as a prototype is "Turbocompressor, patent RU No. 2162164 dated 10.12.1999, in which the expansion of the range of stable operation is achieved by using a rotary device in the form of an annular cavity located in the outer casing in front of and above the blades of the impeller In this case, the nadrotor device is made in the form of an annular cavity located in the outer casing in a section that overlaps the front of the ends of the working blades and the periphery of the flow part in front of them and inform The lateral surface of the ribs is located at an angle to the radius.The magnitude of this angle is determined by the circumferential and radial components of the flow velocity at the periphery of the impeller, which ensures minimal losses when air flows from the impeller into the annular cavity above Depending on the pressure capacity of the stage and air flow, the angle between the lateral surface of the ribs and the radius is selected within 15-70 °.
Относительно оси компрессора боковая поверхность ребер может быть расположена под углом -40+40° .Relative to the compressor axis, the lateral surface of the ribs can be located at an angle of -40 + 40 °.
Осевая протяженность решетки принимается менее 40% осевой ширины периферийного сечения рабочей лопатки.The axial length of the grating is taken to be less than 40% of the axial width of the peripheral section of the working blade.
Над рабочими лопатками располагается 12-70% осевой протяженности рабочей лопатки.Above the working blades is 12-70% of the axial length of the working blades.
Недостатком данного технического решения является то, что наклон боковой поверхности ребер в поперечном направлении относительно радиуса выполнен в сторону вращения рабочего колеса и над лопатками рабочего колеса и перед ними. В области лопаток рабочего колеса это сделано для уменьшения потерь при истечении воздуха из рабочего колеса в кольцевую камеру над решеткой, но вытекание воздуха из кольцевой камеры в проточную часть перед рабочим колесом существенно дросселируется, так как направление и величина окружной составляющей скорости потока остаются неизменными, а радиальная составляющая скорости меняет направление на 180° . В результате угол натекания потока на щели существенно отличается от угла наклона боковой поверхности ребер в поперечном сечении. Проницаемость решетки снижается и перетекание воздуха затрудняется. Окружная составляющая скорости на выходе воздуха из щелевого устройства в проточную часть перед рабочим колесом будет направлена в сторону, противоположную направлению вращения рабочего колеса турбокомпрессора. Это приводит к увеличению скорости относительного потока и увеличению угла атаки относительного потока, натекающего на периферийную часть лопаток рабочего колеса. В результате эффективность работы щелевого устройства снижается.The disadvantage of this technical solution is that the inclination of the lateral surface of the ribs in the transverse direction relative to the radius is made in the direction of rotation of the impeller and above the impeller blades and in front of them. In the region of the impeller blades, this was done to reduce losses during the outflow of air from the impeller into the annular chamber above the grill, but the outflow of air from the annular chamber into the flowing part in front of the impeller is substantially throttled, since the direction and magnitude of the peripheral component of the flow velocity remain unchanged, and the radial component of the velocity changes direction by 180 °. As a result, the angle of flow leakage on the slots differs significantly from the angle of inclination of the lateral surface of the ribs in the cross section. The permeability of the grill is reduced and the flow of air is difficult. The peripheral component of the velocity at the air outlet from the slit device to the flowing part in front of the impeller will be directed to the side opposite to the direction of rotation of the impeller of the turbocharger. This leads to an increase in the relative flow velocity and an increase in the angle of attack of the relative flow flowing to the peripheral part of the impeller blades. As a result, the efficiency of the slit device is reduced.
Рассмотренные в известных компрессорах надроторные противосрывные устройства выполнены в виде решетки из ребер, требуют тщательной отстройки собственных частот колебаний лопаток рабочего колеса и ребер решетки. Но это возможно для узкой полосы изменения частоты вращения ротора турбокомпрессора. Для многорежимного компрессора газотурбинной установки отстройку собственных частот колебаний рабочих лопаток и ребер решетки, в широком диапазоне частот вращения, выполнить невозможно. В результате возникает нарушение аэродинамической устойчивости лопаток, возрастает частота колебания ребер решетки и возникает их поломка.The rotor anti-tearing devices considered in the known compressors are made in the form of a lattice of ribs; they require careful tuning of the natural frequencies of the oscillations of the impeller blades and the ribs of the lattice. But this is possible for a narrow band of change of the rotor speed of the turbocompressor. For a multi-mode compressor of a gas turbine installation, it is impossible to tune the natural frequencies of the oscillation of the rotor blades and grating edges in a wide range of rotational speeds. As a result, there is a violation of the aerodynamic stability of the blades, the frequency of oscillation of the edges of the lattice increases and their breakdown occurs.
Задачей предлагаемого технического решения является расширение диапазона газодинамической устойчивости компрессора при сохранении и увеличении уровня его КПД.The objective of the proposed technical solution is to expand the range of gas-dynamic stability of the compressor while maintaining and increasing the level of its efficiency.
Технический результат достигается за счет того, что в компрессоре, который имеет корпус, размещенными в нем рабочими и направляющими лопаточными венцами, надроторное устройство, которое установлено на участке, перекрывающем переднюю часть лопаток рабочего колеса и периферию проточной части перед ним, надроторное устройство выполнено в виде закрытых с торцов трубчатых вихревых каналов, которые пересекаются с наружной поверхностью проточной части компрессора, образуя щелевые отверстия. При этом ось трубчатого вихревого канала, расположенного на наружной поверхности проточной части компрессора, образует с его осью угол α a, который находится в диапазоне от -45° до +45° . Сам трубчатый канал выполнен с прямолинейной или криволинейной осью, и его пересечение с наружной поверхностью проточной части компрессора образует щелевое отверстие. Линии пересечения поверхностей трубчатого канала и проточной части компрессора образуют края щелевого отверстия и определяют ширину щели δ . В поперечном сечении касательные к окружностям трубчатого канала и наружного корпуса проточной части компрессора в точке их пересечения образуют угол α u. Величину угла α u определяют направлением скорости истечения воздуха из рабочего колеса через щелевое отверстие в трубчатый канал и рассчитывают по окружной и радиальной составляющим абсолютной скорости потока α u=arctg Cr/Cu,The technical result is achieved due to the fact that in the compressor, which has a housing, the working and guide vanes located therein, a nadrotor device, which is installed on a section overlapping the front of the impeller vanes and the periphery of the flow part in front of it, the nadrotor device is made in the form closed from the ends of the tubular vortex channels, which intersect with the outer surface of the flow part of the compressor, forming slotted holes. In this case, the axis of the tubular vortex channel located on the outer surface of the flow part of the compressor forms an angle α a with its axis, which is in the range from -45 ° to + 45 °. The tubular channel itself is made with a straight or curved axis, and its intersection with the outer surface of the flow part of the compressor forms a slotted hole. The intersection lines of the surfaces of the tubular channel and the flow part of the compressor form the edges of the slit hole and determine the slot width δ. In a cross section, the tangents to the circles of the tubular channel and the outer casing of the compressor flow path at the point of their intersection form an angle α u . The angle α u is determined by the direction of the velocity of air flow from the impeller through the slit hole into the tubular channel and calculated from the circumferential and radial components of the absolute flow velocity α u = arctan C r / C u ,
где Сr - радиальная составляющая скорости потока;where C r is the radial component of the flow rate;
Сu - окружная составляющая скорости потока;With u is the peripheral component of the flow rate;
α u - угол, образованный в поперечном сечении касательными к окружностям трубчатого канала и наружного корпуса проточной части компрессора в точке их пересечения.α u - the angle formed in cross section tangent to the circumferences of the tubular channel and the outer casing of the compressor flow path at the point of intersection.
А также трубчатые вихревые каналы выполняют в виде отдельных трубок, расположенных на поверхности проточной части компрессора.And also tubular vortex channels are made in the form of separate tubes located on the surface of the flow part of the compressor.
А также трубчатые вихревые каналы выполняют в теле наружного корпуса компрессора.And also tubular vortex channels are performed in the body of the outer casing of the compressor.
А также трубчатые вихревые каналы выполняют прямолинейными или криволинейными, и огибающими наружную поверхность проточной части компрессора.And also the tubular vortex channels perform rectilinear or curvilinear, and envelope the outer surface of the flow part of the compressor.
А также трубчатые вихревые каналы выполняют цилиндрическими или коническими.And also tubular vortex channels are cylindrical or conical.
А также количество трубчатых вихревых каналов выбирают таким образом, что произведение числа трубчатых каналов на частоту вращения ротора - (zткω pк) - отличается от собственных частот колебания лопаток рабочего колеса не менее чем на 15%, где zтк - число трубчатых вихревых каналов, ω рк - частота вращения рабочего колеса компрессора.And also the number of tubular vortex channels is chosen in such a way that the product of the number of tubular channels and the rotor speed - (z tk ω pk ) - differs from the natural frequencies of the impeller blades by at least 15%, where z tk is the number of tubular vortex channels , ω rk - the frequency of rotation of the impeller of the compressor.
При этом воздушный поток, вытекая из рабочего колеса в трубчатый канал по касательной к его поверхности, закручивается в нем, плавно перетекает в часть трубчатого канала, расположенную перед лопатками рабочего колеса, и свободно вытекает в проточную часть перед рабочим колесом в направлении вращения колеса компрессора. В результате абсолютная скорость потока перед колесом на периферии увеличивается, статическое давление воздуха снижается и, следовательно, возрастает подсасывающий эффект, усиливающий циркуляцию воздуха на периферии колеса. Одновременно уменьшается относительная скорость потока, натекающего на лопатки рабочего колеса, и уменьшается угол атаки относительного потока на лопатки рабочего колеса и, следовательно, в результате повышается газодинамическая устойчивость компрессора.In this case, the air flow, flowing from the impeller into the tubular channel tangentially to its surface, swirls in it, smoothly flows into the part of the tubular channel located in front of the impeller blades, and freely flows into the flowing part in front of the impeller in the direction of rotation of the compressor wheel. As a result, the absolute flow rate in front of the wheel at the periphery increases, the static air pressure decreases and, therefore, increases the suction effect, which enhances the circulation of air at the periphery of the wheel. At the same time, the relative velocity of the flow flowing onto the impeller blades decreases, and the angle of attack of the relative flow on the impeller blades decreases, and, consequently, the gas-dynamic stability of the compressor increases.
Сущность заявленного технического решения схематично поясняется на фиг.1-5.The essence of the claimed technical solution is schematically illustrated in figures 1-5.
На фиг.1 представлено меридиональное сечение проточной части компрессора.Figure 1 shows the meridional section of the flow part of the compressor.
На фиг.2 представлен вид на трубчатые вихревые каналы по стрелке А.Figure 2 presents a view of the tubular vortex channels along arrow A.
На фиг.3 показан вид на трубчатые вихревые каналы по стрелке Б.Figure 3 shows a view of the tubular vortex channels along arrow B.
На фиг.4 показана траектория движения воздуха в трубчатом вихревом канале.Figure 4 shows the trajectory of air in a tubular vortex channel.
На фиг.5 изображена кинематическая схема работы трубчатого вихревого канала надроторного устройства компрессора.Figure 5 shows the kinematic diagram of the operation of the tubular vortex channel of the compressor rotary device.
В наружном корпусе 1 компрессора на фиг.1, над торцами лопаток рабочего колеса 2 выполнено надроторное устройство 3, состоящее из отдельных трубчатых вихревых каналов 4 (фиг.2), расположенных на наружном корпусе 1 компрессора, или из трубчатых вихревых каналов 4, выполненных в наружном корпусе компрессора. Трубчатые каналы 4 могут быть прямолинейными или криволинейными, огибающими наружную поверхность проточной части компрессора, а пересекаясь с наружной поверхностью его проточной части, трубчатые каналы 4 образуют на фиг.3 щелевые отверстия 6. Ширину щели 6 в поперечном сечении определяют диаметром сечения трубчатого канала 4 и направлением потока воздуха, вытекающего из рабочего колеса 2 в трубчатый канал 4. Для обеспечения плавного безударного истечения потока из рабочего колеса 2 в трубчатый канал 4 касательная к окружности трубчатого канала 4 в точке пересечения с окружностью наружной поверхности проточной части совпадает с направлением потока.In the outer casing 1 of the compressor of FIG. 1, above the ends of the blades of the impeller 2 a rotor device 3 is made, consisting of separate tubular vortex channels 4 (Fig. 2) located on the outer casing 1 of the compressor, or of
Для расширения диапазона рабочих режимов компрессора угол α u принят в диапазоне от 20° до 65° . При малых величинах перепада давления на периферии, над и перед лопатками рабочего колеса 2 принимают меньшие величины угла α u, при больших перепадах давления - высокие величины угла α u.To expand the range of compressor operating modes, the angle α u is adopted in the range from 20 ° to 65 °. With small values of the pressure drop at the periphery, above and in front of the blades of the
Угол между осями трубчатого канала и компрессора находится в диапазоне α а от (-45° ) до (+45° ).The angle between the axes of the tubular channel and the compressor is in the range of α a from (-45 °) to (+ 45 °).
При углах меньше (-45° ) щелевое отверстие 6 практически совпадает или очень близко к углу установки периферийного профиля лопатки рабочего колеса 2, что увеличивает проницаемость трубчатых каналов 4, но является источником возбуждения колебаний лопаток колеса 2 и приводит к падению КПД ступени компрессора.At angles less than (-45 °), the slit hole 6 practically coincides or is very close to the installation angle of the peripheral profile of the
При углах α а, больших (+45° ), щелевое отверстие близко к направлению абсолютной скорости потока на входе в рабочее колесо, при этом проницаемость трубчатых каналов уменьшается и эффективность надроторного устройства снижается.When the angles α a are large (+ 45 °), the slot hole is close to the direction of the absolute flow velocity at the entrance to the impeller, while the permeability of the tubular channels decreases and the efficiency of the rotor device decreases.
Осевая протяженность L трубчатого канала 4 находится в пределах 0,35-1,2 длины меридиональной проекции хорды периферийного профиля лопатки рабочего колеса 2, bm=bSinϑ , где b - хорда периферийного профиля рабочей лопатки; ϑ - угол установки периферийного профиля рабочей лопатки. Длина участка осевой протяженности трубчатого канала 4 над лопатками рабочего колеса 2 находится в пределах 0,04–0,8 длины меридиональной проекции хорды периферийного профиля лопатки рабочего колеса bm. Отношение ширины щелевого отверстия в поперечном сечении трубчатого канала δ к шагу периферийной решетки лопаток рабочего колеса равно δ /tп=0,045-0,25. Диаметр трубчатого канала 4 для обеспечения плавного входа потока из рабочего колеса 2 в трубчатый канал 4 выбирают из условия d=δ /Sinα u.The axial length L of the
При отклонении режима работы компрессора от оптимального, с уменьшением расхода воздуха через него, давление в передней части межлопаточного рабочего колеса становится выше давления в потоке на периферии перед рабочим колесом. Под действием перепада давления воздух из передней части межлопаточных каналов рабочего колеса 2, на фиг.4, перетекает в трубчатый канал 4, плавно в нем поворачивается и вытекает в пространство перед рабочим колесом с закруткой абсолютного потока по направлению вращения рабочего колеса.When the compressor operating mode deviates from the optimal one, with a decrease in air flow through it, the pressure in the front of the interscapular impeller becomes higher than the pressure in the stream at the periphery in front of the impeller. Under the action of a pressure differential, air from the front of the interscapular channels of the
При этом с увеличением противодавления воздуха на выходе из компрессора уменьшается расход воздуха через компрессор и увеличивается угол атаки относительного потока на лопатки рабочего колеса, появляется срывное обтекание лопаток. Трубчатые каналы, расположенные над лопатками рабочего колеса, обеспечивают перепуск части потока воздуха из рабочего колеса на вход в рабочее колесо, образуя циркуляционное движение воздуха, увеличивающее угол натекания относительного потока на лопатки рабочего колеса.At the same time, with an increase in air backpressure at the outlet of the compressor, the air flow through the compressor decreases and the angle of attack of the relative flow on the impeller blades increases, a stall flow around the blades appears. Tubular channels located above the blades of the impeller provide the bypass of a part of the air flow from the impeller to the entrance to the impeller, forming a circulating air movement that increases the angle of leakage of the relative flow on the impeller blades.
Таким образом, в заявляемом компрессоре с надроторным устройством, состоящим из отдельных трубчатых вихревых каналов, расположенных на наружном корпусе компрессора, или из трубчатых вихревых каналов, выполненных в его наружном корпусе, подсасывающая способность периферийного участка рабочего колеса увеличивается, циркуляция потока из полости над рабочим колесом в полость перед колесом возрастает, скорость относительного потока перед колесом снижается, угол атаки относительного потока на лопатки рабочего колеса уменьшается. Диапазон устойчивой работы компрессора увеличивается, обеспечивая при этом его высокий КПД.Thus, in the inventive compressor with a rotary device consisting of separate tubular vortex channels located on the outer casing of the compressor, or of tubular vortex channels made in its outer casing, the suction capacity of the peripheral section of the impeller increases, the circulation of the flow from the cavity above the impeller into the cavity in front of the wheel increases, the relative flow velocity in front of the wheel decreases, the angle of attack of the relative flow on the impeller blades decreases. The range of stable operation of the compressor increases, while ensuring its high efficiency.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004100956/06A RU2253758C1 (en) | 2004-01-16 | 2004-01-16 | Compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004100956/06A RU2253758C1 (en) | 2004-01-16 | 2004-01-16 | Compressor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2253758C1 true RU2253758C1 (en) | 2005-06-10 |
Family
ID=35834554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004100956/06A RU2253758C1 (en) | 2004-01-16 | 2004-01-16 | Compressor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2253758C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2650241C2 (en) * | 2016-09-28 | 2018-04-11 | ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "Брянский государственный технический университет" | Device for axial compressor aerodynamic noise reduction and method of its implementation |
-
2004
- 2004-01-16 RU RU2004100956/06A patent/RU2253758C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2650241C2 (en) * | 2016-09-28 | 2018-04-11 | ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "Брянский государственный технический университет" | Device for axial compressor aerodynamic noise reduction and method of its implementation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10544808B2 (en) | Turbocharger compressor having adjustable trim mechanism including vortex reducers | |
| EP1228317B1 (en) | Axial fan | |
| JP4295611B2 (en) | Flow stabilizer | |
| RU2591750C2 (en) | Supersonic compressor unit (versions) and method for assembly thereof | |
| EP2480793B1 (en) | Rotodynamic machine | |
| JP7019446B2 (en) | Centrifugal compressor | |
| JPH09310699A (en) | Centrifugal compressor | |
| EP2423511B1 (en) | A supersonic compressor rotor and method of assembling same | |
| EP3677792B1 (en) | Unloading device for hvac compressor with mixed and radial compression | |
| JP3557389B2 (en) | Multistage centrifugal compressor | |
| JP6763804B2 (en) | Centrifugal compressor | |
| RU2253758C1 (en) | Compressor | |
| JP7272815B2 (en) | multistage centrifugal fluid machine | |
| RU2192564C2 (en) | Turbomachine overrotor device | |
| KR20030016175A (en) | Vortex flow fan | |
| US11339797B2 (en) | Compressor scroll shape and supercharger | |
| GB2285485A (en) | Housing for axial flow fan | |
| JPH0874603A (en) | Fluid extraction mechanism for compressor | |
| KR102545557B1 (en) | Centrifugal Compressor | |
| KR102545555B1 (en) | Centrifugal Compressor | |
| JP2019173617A (en) | Inlet guide vane and compressor | |
| JP2009174350A (en) | Centrifugal compressor and diffuser used for same | |
| JP2019007383A (en) | Centrifugal fluid machine | |
| RU2293220C2 (en) | Turbine compressor | |
| CN116892528A (en) | Two-stage mixed flow compressor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140117 |