RU2161737C1 - Multistage centrifugal pump - Google Patents
Multistage centrifugal pump Download PDFInfo
- Publication number
- RU2161737C1 RU2161737C1 RU2000105124/06A RU2000105124A RU2161737C1 RU 2161737 C1 RU2161737 C1 RU 2161737C1 RU 2000105124/06 A RU2000105124/06 A RU 2000105124/06A RU 2000105124 A RU2000105124 A RU 2000105124A RU 2161737 C1 RU2161737 C1 RU 2161737C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- disk
- impeller
- blades
- ratio
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/24—Vanes
- F04D29/242—Geometry, shape
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D13/00—Pumping installations or systems
- F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D13/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
- F04D13/08—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven for submerged use
- F04D13/10—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven for submerged use adapted for use in mining bore holes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/445—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for liquid pumps
- F04D29/448—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for liquid pumps bladed diffusers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к гидромашиностроению, преимущественно к конструкции ступени погружного центробежного насоса, и может быть использовано при добыче из скважин нефти, воды и других жидких сред. The invention relates to hydraulic engineering, mainly to the design of the submersible centrifugal pump stage, and can be used in the extraction of oil, water and other liquid media from wells.
Известен многоступенчатый центробежный насос, содержащий корпус, вал, на котором установлены центробежные колеса, на каждом из которых располагается радиальный направляющий аппарат, установленный в корпусе насоса (1). Known multi-stage centrifugal pump containing a housing, a shaft on which centrifugal wheels are mounted, on each of which there is a radial guide apparatus mounted in the pump housing (1).
В этом техническом решении в проточной части направляющих аппаратов установлены пластины такие, что в образующихся между ними каналах углы наклона стенок к соответствующим окружностям увеличиваются от входа к выходу, причем площадь, занимаемая пластинами на входном радиусе направляющего аппарата, по крайней мере, в несколько раз превышает площадь каналов между ними. In this technical solution, plates are installed in the flowing part of the guide vanes such that the angles of inclination of the walls to the respective circles in the channels formed between them increase from entrance to exit, and the area occupied by the plates at the entrance radius of the guide vanes is at least several times the area of the channels between them.
Конструкция предназначена для работы при большом напоре и малом расходе жидкости. В этом режиме удается повысить надежность работы многоступенчатого центробежного насоса и повысить его КПД, т.е. ограниченной зоне. Однако при функционировании в других режимах не удается улучшить технико-эксплуатационные характеристики, поскольку определяющими факторами для работы насоса в широкой области устойчивой характеристики во всем диапазоне подач являются, кроме параметров направляющего аппарата, особенности конструктивного выполнения рабочего колеса, а также параметры проточных каналов между рабочим колесом и направляющим аппаратом. The design is designed to work with high pressure and low fluid flow. In this mode, it is possible to increase the reliability of the multistage centrifugal pump and increase its efficiency, i.e. restricted area. However, when operating in other modes, it is not possible to improve the technical and operational characteristics, since the determining factors for the pump to operate in a wide range of stable characteristics in the entire supply range are, in addition to the parameters of the guide apparatus, the design features of the impeller, as well as the parameters of the flow channels between the impeller and guiding apparatus.
Известны также различные конструкции рабочих колес для центробежных насосов, содержащие ведущий диск, ведомый покрывной диск и лопасти, которые закреплены между ведущим диском и ведомым покрывным диском (2), (3), (4). Various impeller designs for centrifugal pumps are also known, comprising a drive disk, a driven cover disk and vanes that are secured between the drive disk and the driven cover disk (2), (3), (4).
В этих конструкциях решается задача оптимизации формы лопастей и их углов входа и выхода для повышения напора и КПД. Однако для обеспечения стабильной, устойчивой напорной характеристики Q-H, кроме оптимизации формы лопастей, необходимо обеспечить оптимальное преобразование кинематической (скоростной) энергии потока в потенциальную энергию давления. Это особенно важно для малодебитных скважинных насосов добычи нефти, у которых заниженное значение КПД, напора и ухудшенная нестабильная форма напорной характеристики. Только заданием формы лопастей рабочего колеса эту проблему решить не удается, так как необходимо также обеспечить оптимальную раскрутку рабочего потока, что может быть достигнуто только вполне определенной для конкретного рабочего колеса конструкцией направляющего аппарата, с установленными в нем лопатками, а также вполне определенным выбором проходных сечений для жидкостных потоков. Проходные сечения определяются соотношением количества лопастей и лопаток, выбором характеристических размеров рабочего колеса и направляющего аппарата. These designs solve the problem of optimizing the shape of the blades and their entry and exit angles to increase the pressure and efficiency. However, to ensure a stable, stable pressure characteristic of the Q-H, in addition to optimizing the shape of the blades, it is necessary to ensure the optimal conversion of the kinematic (velocity) energy of the flow into potential pressure energy. This is especially important for low-flow well oil production pumps, which have an underestimated efficiency, pressure and a deteriorated unstable form of pressure characteristic. This problem cannot be solved only by specifying the shape of the impeller blades, since it is also necessary to ensure optimal promotion of the working flow, which can be achieved only by the design of the guide apparatus, which is completely specific for a particular impeller, with the blades installed in it, as well as a well-defined choice of passage sections for liquid flows. Cross sections are determined by the ratio of the number of blades and blades, the choice of the characteristic dimensions of the impeller and the guide apparatus.
Наиболее близким является многоступенчатый центробежный насос, содержащий ступень, выполненную из рабочего колеса, установленного на валу и выполненного в виде ведущего диска, ведомого покрывного диска и лопастей, которые закреплены между передней поверхностью ведущего диска и ведомым покрывным диском, и из направляющего аппарата, выполненного в виде лопаточного покрывного диска, цилиндрической обоймы и лопаток, причем лопаточный покрывной диск направляющего аппарата установлен со стороны задней поверхности ведущего диска рабочего колеса, цилиндрическая обойма направляющего аппарата выполнена с кольцеобразной стенкой, расположенной поперечно, внутри цилиндрической обоймы установлены рабочее колесо и лопаточный покрывной диск, а лопатки закреплены в направляющем аппарате между кольцеобразной стенкой цилиндрической обоймы и лопаточным покрывным диском (5). The closest is a multistage centrifugal pump containing a stage made of an impeller mounted on a shaft and made in the form of a drive disk, a driven cover disk and vanes that are secured between the front surface of the drive disk and the driven cover disk, and from a guide device made in in the form of a blade cover disk, a cylindrical cage and blades, moreover, the blade cover disk of the guide apparatus is mounted on the side of the rear surface of the working drive disk wheels, a cylindrical cage of the guide apparatus is made with an annular wall located transversely, an impeller and a scapular covering disk are installed inside the cylindrical cage, and the blades are fixed in the guide apparatus between the annular wall of the cylindrical cage and the scapular covering disk (5).
В этом устройстве ведомый покрывной диск выполнен удлиненным и расположен с минимальным зазором относительно внутренней стенки цилиндрической обоймы, а отношение ширины лопастей на выходе из рабочего колеса к расстоянию от их выходных кромок до внутренней стенки цилиндрической обоймы равно 0,8 - 1,2. Это позволяет повысить КПД ступени за счет снижения гидравлических потерь, однако незначительной, но не позволяет устранить отмеченные выше недостатки других насосов такие, как нестабильность напорной характеристики, расширение диапазона подач, повышение КПД и напора во всем рабочем диапазоне. In this device, the driven cover disk is made elongated and located with a minimum clearance relative to the inner wall of the cylindrical cage, and the ratio of the width of the blades at the exit of the impeller to the distance from their output edges to the inner wall of the cylindrical cage is 0.8 - 1.2. This allows you to increase the efficiency of the stage by reducing hydraulic losses, but insignificant, but does not allow to eliminate the disadvantages of other pumps noted above, such as instability of the pressure characteristics, expansion of the flow range, increased efficiency and pressure in the entire operating range.
Решаемая изобретением задача - повышение технико-эксплуатационных качеств. The problem solved by the invention is the improvement of technical and operational qualities.
Технический результат, который получен при выполнении устройства, - увеличение КПД и напорности, расширение рабочей зоны и улучшение формы напорной характеристики Q - Н. The technical result that was obtained when the device was implemented was an increase in efficiency and pressure, an expansion of the working zone and an improvement in the shape of the pressure characteristic Q - N.
Для решения поставленной задачи с достижением указанного технического результата в известном многоступенчатом центробежном насосе, содержащем ступень, выполненную из рабочего колеса, установленного на валу и выполненного в виде ведущего диска, ведомого покрывного диска и лопастей, которые закреплены между передней поверхностью ведущего диска и ведомым покрывным диском, и из направляющего аппарата, выполненного в виде лопаточного покрывного диска, цилиндрической обоймы и лопаток, причем лопаточный покрывной диск направляющего аппарата установлен со стороны задней поверхности ведущего диска рабочего колеса, цилиндрическая обойма направляющего аппарата выполнена с кольцеобразной стенкой, расположенной поперечно, внутри цилиндрической обоймы установлены рабочее колесо и лопаточный покрывной диск, а лопатки закреплены в направляющем аппарате между кольцеобразной стенкой цилиндрической обоймы и лопаточным покрывным диском, согласно изобретению отношение количества лопастей к количеству лопаток выбрано равным 1,75, отношение ширины лопастей к ширине лопаток выбрано в диапазоне от 0,75 до 0,95, отношение диаметра рабочего колеса и/или диаметра лопаточного покрывного диска к внутреннему диаметру цилиндрической обоймы над ними выбрано в диапазоне от 0,92 до 0,97, каждая из лопастей рабочего колеса выполнена с углом охвата от 98o до 104o и с переменным радиусом, плавно увеличивающимся от входа рабочего колеса, расположенном ближе к центру ведущего диска, к выходу рабочего колеса, расположенного ближе к периферии ведущего диска, причем переменный радиус лопасти выбран в диапазоне, в котором отношение минимального среднего радиуса лопасти и максимального среднего радиуса лопасти к диаметру ведущего диска - в диапазоне от 0,27 до 0,81, а отношение толщины лопасти к диаметру ведущего диска - от 0,027 до 0,06, каждая из лопаток направляющего аппарата выполнена с углом охвата от 130o до 134o и с переменным радиусом, увеличивающимся от выхода направляющего аппарата, расположенного ближе к центру лопаточного покрывного диска, к входу направляющего аппарата, расположенного ближе к периферии лопаточного покрывного диска, причем переменный радиус лопатки выбран в диапазоне, в котором отношение минимального среднего радиуса лопатки и максимального среднего радиуса лопатки к диаметру лопаточного покрывного диска - в диапазоне от 0,08 до 0,43, а отношение толщины лопатки к диаметру лопаточного покрывного диска - от 0,01 до 0,29, при этом толщина лопатки выполнена плавно увеличивающейся от входа направляющего аппарата к его выходу.To solve the problem with the achievement of the specified technical result in a well-known multistage centrifugal pump containing a stage made of an impeller mounted on a shaft and made in the form of a drive disk, a driven cover disk and blades, which are fixed between the front surface of the drive disk and the driven cover disk , and from a guide vane made in the form of a scapular cover disk, a cylindrical cage and vanes, the scapular cover disk of the guide appar This is installed on the rear surface of the driving disk of the impeller, the cylindrical cage of the guide apparatus is made with an annular wall located transversely, the impeller and the blade cover disc are installed inside the cylindrical cage, and the blades are fixed in the guide apparatus between the ring-shaped wall of the cylindrical cage and the blade cover disc, according to the invention, the ratio of the number of blades to the number of blades is selected to be 1.75, the ratio of the width of the blades to the width of the blades is selected about in the range from 0.75 to 0.95, the ratio of the diameter of the impeller and / or the diameter of the blade cover disk to the inner diameter of the cylindrical cage above them is selected in the range from 0.92 to 0.97, each of the impeller blades is made with an angle coverage from 98 o to 104 o and with a variable radius, gradually increasing from the entrance of the impeller, located closer to the center of the drive disk, to the output of the impeller, located closer to the periphery of the drive disk, and the variable radius of the blade is selected in the range in which the ratio is minimal about the average radius of the blade and the maximum average radius of the blade to the diameter of the drive disk is in the range from 0.27 to 0.81, and the ratio of the thickness of the blade to the diameter of the drive disk is from 0.027 to 0.06, each of the blades of the guide apparatus is made with a coverage angle from 130 o to 134 o and the variable-radius increasing from the outlet guide vane disposed closer to the center of coating bladed disc to the input guide apparatus located closer to the periphery of the disc blade coating, wherein the variable blade radius chosen di- a range in which the ratio of the minimum average radius of the blade and the maximum average radius of the blade to the diameter of the blade cover disk is in the range from 0.08 to 0.43, and the ratio of the thickness of the blade to the diameter of the blade cover blade is from 0.01 to 0.29, the thickness of the blade is made smoothly increasing from the entrance of the guide apparatus to its output.
Возможны дополнительные варианты выполнения устройства, в которых целесообразно, чтобы:
- угол входа лопасти был выбран в интервале от 15o до 30o, а ее угол выхода - от 28o до 35o;
- угол входа лопатки был выбран в интервале от 6o до 12o, а ее угол выхода - от 85o до 95o;
- поверхность ведомого покрывного диска, обращенная к ведущему диску рабочего колеса, была скошена под углом от 2o до 4o от входа рабочего колеса к его выходу.Additional embodiments of the device are possible, in which it is advisable that:
- the angle of entry of the blade was selected in the range from 15 o to 30 o , and its angle of exit from 28 o to 35 o ;
- the angle of entry of the blade was selected in the range from 6 o to 12 o , and its angle of exit from 85 o to 95 o ;
- the surface of the driven cover disk facing the leading disk of the impeller was beveled at an angle from 2 o to 4 o from the entrance of the impeller to its output.
Указанные преимущества, а также особенности настоящего изобретения поясняются лучшим вариантом его выполнения с ссылками на прилагаемые фигуры. These advantages, as well as features of the present invention are illustrated by the best embodiment with reference to the accompanying figures.
Фиг. 1 изображает две последовательные ступени многоступенчатого центробежного насоса;
фиг. 2 - одну ступень, увеличено на фиг. 1;
фиг. 3 - рабочее колесо;
фиг. 4 - направляющий аппарат;
фиг. 5 - напорные характеристики Q-H для заявленного устройства и известных;
фиг. 6 - зависимость КПД % для заявленного устройства и известных.FIG. 1 shows two successive stages of a multistage centrifugal pump;
FIG. 2 - one step, enlarged in FIG. 1;
FIG. 3 - impeller;
FIG. 4 - guiding apparatus;
FIG. 5 - pressure characteristics QH for the claimed device and known;
FIG. 6 - dependence of efficiency% for the claimed device and known.
Многоступенчатый "центробежный насос (фиг. 1, 2) содержит, по меньшей мере, две ступени 1. Ступени 1 расположены вдоль вала 2 последовательно (фиг. 1). Ступень 1 (фиг. 1, 2) выполнена из рабочего колеса 3 и направляющего аппарата 4. Рабочее колесо 3 установлено на валу 2 и выполнено в виде ведущего диска 5, ведомого покрывного диска 6 и лопастей 7. Лопасти 7 закреплены между ведущим диском 5 и ведомым покрывным диском 6 на передней поверхности 8 ведущего диска 5, обращенной к ведомому покрывному диску 6. Направляющий аппарат 4 выполнен в виде лопаточного покрывного диска 9, цилиндрической обоймы 10 и лопаток 11. Лопаточный покрывной диск 9 установлен со стороны задней поверхности 12 ведущего диска 5 рабочего колеса 3. Цилиндрическая обойма 10 выполнена с кольцеобразной стенкой 13, расположенной поперечно. Внутри цилиндрической обоймы 10 установлены рабочее колесо 3 и лопаточный покрывной диск 9. Лопатки 11 закреплены в направляющем аппарате 4 между кольцеобразной стенкой 13 цилиндрической обоймы 10 и лопаточным покрывным диском 9. The multistage "centrifugal pump (Fig. 1, 2) contains at least two
Отношение m количества k1 лопастей 7 к количеству k1 лопаток 11 выбрано m = k1/k2 = 1,75, например, k1 = 7, а k2 = 4. Отношение ширины bлк лопасти 7 к ширине bла лопатки 11 выбрано в диапазоне от 0,75 до 0,95. Отношение диаметра Dк рабочего колеса 3 (ведущего диска 5) и/или диаметра Da лопаточного покрывного диска к внутреннему диаметру D0 цилиндрической обоймы над ними выбрано в диапазоне от 0,92 до 0,97.The ratio m of the number of k 1 blades 7 to the number of k 1 blades 11 is selected m = k 1 / k 2 = 1.75, for example, k 1 = 7, and k 2 = 4. The ratio of the width b lx of the blade 7 to the width b la of the blade 11 is selected in the range of 0.75 to 0.95. The ratio of the diameter D to the impeller 3 (drive disk 5) and / or the diameter D a of the blade cover disk to the inner diameter D 0 of the cylindrical cage above them is selected in the range from 0.92 to 0.97.
Каждая из лопастей 7 рабочего колеса 3 (фиг.3) выполнена с углом Θ охвата от 98o до 104o и с переменным радиусом R1. Средний переменный радиус R1 выбран плавно увеличивающимся от входа рабочего колеса 2, расположенного ближе к центру ведущего диска 5, к выходу рабочего колеса 3, расположенного ближе к периферии ведущего диска 5. Переменный радиус R1 лопасти 7 находится в диапазоне, в котором отношение минимального среднего радиуса rmin1 лопасти 7 и максимального среднего радиуса rmax1 лопасти 7 к диаметру Dк ведущего диска 5 выбрано в диапазоне от 0,27 до 0,81. Отношение толщины t1 лопасти 7 к диаметру Dк ведущего диска выбрано от 0,027 до 0,06.Each of the blades 7 of the impeller 3 (figure 3) is made with an angle Θ of coverage from 98 o to 104 o and with a variable radius R 1 . The average variable radius R 1 is selected to gradually increase from the entrance of the
Каждая из лопаток 11 направляющего аппарата 4 (фиг. 4) выполнена с углом φ охвата от 130o до 134o и с переменным радиусом R2, плавно увеличивающимся от выхода направляющего аппарата 4, расположенного ближе к центру лопаточного покрывного диска 9, к входу направляющего аппарата 4, расположенного ближе к периферии лопаточного покрывного диска 4. Переменный радиус R2 лопатки 11 выбран в диапазоне, в котором отношение минимального среднего радиуса rmin2 лопатки 11 и максимального среднего радиуса rmax2 лопатки 11 к диаметру Da лопаточного покрывного диска 9 находится в диапазоне от 0,08 до 0,43. Отношение толщины t2 лопатки 11 к диаметру Da лопаточного покрывного диска 9 выбрано в диапазоне от 0,01 до 0,29. При этом толщина t2 лопатки 11 выполнена плавно увеличивающейся от входа направляющего аппарата 4 к его выходу.Each of the
Как показали исследования, если перечисленные параметры рабочего колеса 3 и направляющего аппарата 4 выполнены в указанных диапазонах, то удается решить поставленную задачу с достижением технического результата. As studies have shown, if the listed parameters of the
Для дополнительного улучшения технико-эксплуатационных характеристик многоступенчатого центробежного насоса целесообразно, чтобы в каждой из ступеней 1:
угол β1 входа с рабочей стороны лопасти 7 рабочего колеса 3 был выбран в интервале от 15o до 30o, а ее угол γ2 выхода - от 28o до 35o (фиг. 3);
угол α1 входа лопатки 11 выбран в интервале от 6o до 12o, а ее угол α2 выхода - от 85o до 95o (фиг. 4).To further improve the technical and operational characteristics of a multistage centrifugal pump, it is advisable that in each of the stages 1:
the input angle β 1 from the working side of the blade 7 of the
the angle α 1 of the inlet of the
Для обеспечения безотрывного поворота потока в осевом направлении на выходе рабочего колеса 3 поверхность ведомого покрывного диска 6, обращенная к ведущему диску 5 рабочего колеса 3, скошена под углом от 2oC до 4o от входа рабочего колеса 3 к его выходу (фиг. 2).To ensure continuous rotation of the flow in the axial direction at the exit of the
Для уменьшения сил трения, возникающих при вращении рабочего колеса 3, в конструкцию введены втулки (фиг. 1), выполняющие функцию индивидуальных опор, одна из которых, например втулка 14, установлена между задней поверхностью 12 ведущего диска 5 и лопаточным покрывным диском 9. Другая втулка 15 установлена между ведомым покрывным диском 6 и задней поверхностью кольцеобразной стенки 13 цилиндрической обоймы 10. Рабочее колесо 3 выполнено плавающим, для этого ведущий диск 5 установлен на валу 2 с возможностью его продольного перемещения. To reduce the friction forces arising from the rotation of the
Работает многоступенчатый центробежный насос (фиг. 1-4) следующим образом. A multistage centrifugal pump (Fig. 1-4) operates as follows.
Перекачиваемая жидкость поступает в тракты между лопастями 7 вращающегося рабочего колеса 3 и движется от его центра к периферии. За счет выбора количества лопастей 7 k1 = 7, удовлетворяющего указанному отношению m с количеством лопаток 11 k2 = 4, и выполнения лопастей 7 с описанной формой и размерами удается оптимизировать проходные сечения каналов между лопастями 7, обеспечить отсутствие вихревых зон, пульсацию потока между лопастями 7 и устранить струйные режимы неравномерного выброса потока из рабочего колеса 3, что обеспечивает первоначальное приращение напора и КПД.The pumped liquid enters the paths between the blades 7 of the rotating
Ширина bлк лопасти 7 выбрана меньшей, чем ширина bла лопатки 11, в их отношении в диапазоне от 0,75 до 0,95, например, если ширина bла лопатки 11 выбрана 4 мм, то ширина bлк лопасти 7 может быть от 3 мм до 3,8 мм. Количество лопаток 7 k1 = 7 выбрано большим, чем количество лопастей 11 k2 = 4, поэтому при указанном отношении наружного диаметра Dк рабочего колеса 3 и/или наружного диаметра Da лопаточного покрывного диска 9 к внутреннему диаметру D0 цилиндрической обоймы 10 в области между выходом из рабочего колеса 3 и входом в направляющий аппарат 4 поток притормаживается, что способствует безвихревому повороту потока и его безударному входу в направляющий аппарат 4, при этом происходит преобразование кинетической энергии в потенциальную энергию давления потока с минимальными потерями.The width b lx of the blade 7 is selected smaller than the width b la of the blade 11, in their ratio in the range from 0.75 to 0.95, for example, if the width b la of the blade 11 is selected 4 mm, then the width b lx of the blade 7 can be from 3 mm to 3.8 mm. The number of blades 7 k 1 = 7 is chosen larger than the number of blades 11 k 2 = 4, therefore, with the indicated ratio of the outer diameter D to the impeller 3 and / or the outer diameter D a of the
В целом, выбранные соотношения элементов рабочего колеса 3 и направляющего аппарата 4 как на выходе потока из рабочего колеса 3 - входе в направляющий аппарат 4 одной ступени 1, так и на выходе из направляющего аппарата 4 - входе в рабочее колесо 3 следующей ступени 1 обеспечивают минимальные гидравлические потери потока, приращение напора и, соответственно, КПД (особенно это важно для зоны малых подач) и расширение эффективной рабочей зоны заявленного устройства, со стабильной, устойчивой непрерывно падающей напорной характеристикой Q-H (фиг.5). In general, the selected ratios of the elements of the
Испытания показали, что заявленный многоступенчатый центробежный насос имеет улучшенные технико- эксплуатационные характеристики (фиг. 5, 6). Это позволяет эксплуатировать один и тот же насос при работе в различных расходных режимах, что расширяет его функциональные возможности. На фиг. 5, 6 показаны характеристики: А - для заявленного устройства, В - для насоса ЭЦНМ5-30 "БОРЕЦ", С - для насоса ЭЦНМ5- 20 "АЛНАС", D - для насоса DN280 "REDA". Как видно из представленных характеристик, рабочая область эксплуатации насоса по сравнению с другими насосами может быть расширена, а при одинаковых значениях расхода Q заявленное устройство имеет улучшенные параметры напора и КПД. Tests have shown that the claimed multi-stage centrifugal pump has improved technical and operational characteristics (Fig. 5, 6). This allows you to operate the same pump when working in different flow rates, which expands its functionality. In FIG. 5, 6 the characteristics are shown: A - for the claimed device, B - for the ETsNM5-30 "BORETS" pump, C - for the ETsNM5-20 "ALNAS" pump, D - for the DN280 "REDA" pump. As can be seen from the presented characteristics, the operating area of the pump compared to other pumps can be expanded, and with the same values of flow Q, the claimed device has improved head and efficiency parameters.
Наиболее успешно заявленный многоступенчатый центробежный насос может быть промышленно применим для использования в качестве скважинного насоса для добычи нефти. The most successfully claimed multistage centrifugal pump may be industrially applicable for use as a well pump for oil production.
Источники информации:
1. Патент Российской Федерации N 2103555, F 04 D 1/06, опубл. 1998 г.Sources of information:
1. Patent of the Russian Federation N 2103555, F 04
2. Заявка Франции N 2575235, F 04 D 29/22, опубл. 1986 г. 2. Application of France N 2575235, F 04 D 29/22, publ. 1986 year
3. Авторское свидетельство СССР N 1435847, F 04 D 29/24, опубл. 1988 г. 3. Copyright certificate of the USSR N 1435847, F 04 D 29/24, publ. 1988 year
4. Авторское свидетельство СССР N 1786295, F 04 D 29/24, опубл. 1993 г. 4. Copyright certificate of the USSR N 1786295, F 04 D 29/24, publ. 1993 year
5. Авторское свидетельство СССР N 1008503, F 04 D 29/00, опубл. 1983 г. 5. Copyright certificate of the USSR N 1008503, F 04 D 29/00, publ. 1983 year
Claims (4)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105124/06A RU2161737C1 (en) | 2000-03-02 | 2000-03-02 | Multistage centrifugal pump |
| AU50696/01A AU5069601A (en) | 2000-03-02 | 2001-02-27 | Sinking multistage centrifugal pump |
| PCT/RU2001/000085 WO2001065119A1 (en) | 2000-03-02 | 2001-02-27 | Sinking multistage centrifugal pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105124/06A RU2161737C1 (en) | 2000-03-02 | 2000-03-02 | Multistage centrifugal pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2161737C1 true RU2161737C1 (en) | 2001-01-10 |
Family
ID=20231310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000105124/06A RU2161737C1 (en) | 2000-03-02 | 2000-03-02 | Multistage centrifugal pump |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| AU (1) | AU5069601A (en) |
| RU (1) | RU2161737C1 (en) |
| WO (1) | WO2001065119A1 (en) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA009266B1 (en) * | 2006-06-06 | 2007-12-28 | Акиф Намазали оглы Мирзалиев | Submersible centrifugal electric pump |
| RU2472973C1 (en) * | 2011-07-01 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Бугульминский элекронасосный завод" | Optimisation method of geometrical parameters of flow passages of stages of submersible centrifugal pump with low flow rate |
| RU2491448C2 (en) * | 2011-11-24 | 2013-08-27 | Публичное акционерное общество "Сумский завод насосного и энергетического машиностроения "Насосэнергомаш" (АО "Сумский завод "Насосэнергомаш") | Rotary pump impeller |
| RU169497U1 (en) * | 2016-10-03 | 2017-03-21 | Закрытое акционерное общество "РИМЕРА" | ELECTRIC CENTRIFUGAL PUMP STEP |
| RU170838U1 (en) * | 2016-09-16 | 2017-05-11 | Закрытое акционерное общество "РИМЕРА" | SUBMERSIBLE CENTRIFUGAL PUMP STEP |
| RU170908U1 (en) * | 2016-10-03 | 2017-05-15 | Закрытое акционерное общество "РИМЕРА" | ELECTRIC CENTRIFUGAL PUMP STEP |
| RU2649161C2 (en) * | 2016-09-16 | 2018-03-30 | Общество с ограниченной ответственностью "Нефтекамский машиностроительный завод" (ООО "НКМЗ") | Horizontal stage chamber multiple-impeller pump |
| RU2661801C1 (en) * | 2017-07-10 | 2018-07-19 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственная фирма "АДЕС" | Rotary pump impeller |
| RU2727223C1 (en) * | 2019-12-11 | 2020-07-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Method of profiling the elements of the flowing part of the blade machine |
| RU204975U1 (en) * | 2020-12-28 | 2021-06-21 | Публичное акционерное общество «Транснефть» (ПАО «Транснефть») | Multistage centrifugal pump |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007140549A1 (en) * | 2006-06-06 | 2007-12-13 | Akif Namazali Oglu Mirzaliyev | The well rotary electric pump |
| US8998582B2 (en) * | 2010-11-15 | 2015-04-07 | Sundyne, Llc | Flow vector control for high speed centrifugal pumps |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS175720B1 (en) * | 1974-04-01 | 1977-05-31 | ||
| SU1008503A1 (en) * | 1981-10-30 | 1983-03-30 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Химического Машиностроения | Submersible centrifugal pump stage |
| US5344285A (en) * | 1993-10-04 | 1994-09-06 | Ingersoll-Dresser Pump Company | Centrifugal pump with monolithic diffuser and return vane channel ring member |
| RU2103555C1 (en) * | 1996-02-08 | 1998-01-27 | Трулев Алексей Владимирович | Multiply stage centrifugal pump |
| RU8062U1 (en) * | 1997-12-25 | 1998-10-16 | Рабинович Александр Исаакович | SUBMERSIBLE CENTRIFUGAL PUMP STEP |
-
2000
- 2000-03-02 RU RU2000105124/06A patent/RU2161737C1/en not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-02-27 AU AU50696/01A patent/AU5069601A/en not_active Abandoned
- 2001-02-27 WO PCT/RU2001/000085 patent/WO2001065119A1/en active Application Filing
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA009266B1 (en) * | 2006-06-06 | 2007-12-28 | Акиф Намазали оглы Мирзалиев | Submersible centrifugal electric pump |
| RU2472973C1 (en) * | 2011-07-01 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Бугульминский элекронасосный завод" | Optimisation method of geometrical parameters of flow passages of stages of submersible centrifugal pump with low flow rate |
| RU2491448C2 (en) * | 2011-11-24 | 2013-08-27 | Публичное акционерное общество "Сумский завод насосного и энергетического машиностроения "Насосэнергомаш" (АО "Сумский завод "Насосэнергомаш") | Rotary pump impeller |
| RU170838U1 (en) * | 2016-09-16 | 2017-05-11 | Закрытое акционерное общество "РИМЕРА" | SUBMERSIBLE CENTRIFUGAL PUMP STEP |
| RU2649161C2 (en) * | 2016-09-16 | 2018-03-30 | Общество с ограниченной ответственностью "Нефтекамский машиностроительный завод" (ООО "НКМЗ") | Horizontal stage chamber multiple-impeller pump |
| RU169497U1 (en) * | 2016-10-03 | 2017-03-21 | Закрытое акционерное общество "РИМЕРА" | ELECTRIC CENTRIFUGAL PUMP STEP |
| RU170908U1 (en) * | 2016-10-03 | 2017-05-15 | Закрытое акционерное общество "РИМЕРА" | ELECTRIC CENTRIFUGAL PUMP STEP |
| RU2661801C1 (en) * | 2017-07-10 | 2018-07-19 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственная фирма "АДЕС" | Rotary pump impeller |
| RU2727223C1 (en) * | 2019-12-11 | 2020-07-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Method of profiling the elements of the flowing part of the blade machine |
| RU204975U1 (en) * | 2020-12-28 | 2021-06-21 | Публичное акционерное общество «Транснефть» (ПАО «Транснефть») | Multistage centrifugal pump |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2001065119A1 (en) | 2001-09-07 |
| AU5069601A (en) | 2001-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2161737C1 (en) | Multistage centrifugal pump | |
| US3771900A (en) | Graduated screw pump | |
| EP1532367B1 (en) | Centrifugal impeller and pump apparatus | |
| RU2677299C1 (en) | Guide device for centrifugal multi-stage pump | |
| RU2402695C1 (en) | Distributor of radial-flow multistage pump | |
| RU2122653C1 (en) | Submersible electric pumping unit | |
| RU2376500C2 (en) | Impeller of submerged centrifugal pump stage | |
| RU2692941C1 (en) | Centrifugal pump impeller for gas-liquid media | |
| SU1435847A1 (en) | Centrifugal suction dredge impeller | |
| RU2676168C1 (en) | Guide vane for centrifugal multi-stage pump | |
| CN114857035A (en) | Sealing structure for centrifugal pump | |
| US4655680A (en) | Continuous blade axial-flow friction drag pump | |
| RU2209345C2 (en) | Stage of multistage submersible centrifugal pump | |
| RU2209347C2 (en) | Dispersing stage of submersible multistage centrifugal pump | |
| RU2303167C1 (en) | Stage of submersible centrifugal pump for production of oil | |
| RU2823419C1 (en) | Multistage multiphase pump (versions) and method of pumping gas-liquid mixture using it | |
| RU2269032C2 (en) | Stage of submersible multistage centrifugal pump | |
| RU2050475C1 (en) | Centrifugal pump | |
| RU221391U1 (en) | Multistage pump | |
| RU72733U1 (en) | MULTI-STAGE CENTRIFUGAL PUMP GUIDELINES | |
| RU2511974C1 (en) | Pump assembly of turbo-pump unit, and automatic axial rotor unloading mechanism of turbo-pump unit | |
| RU2406881C1 (en) | Diffuser of multi-stage centrifugal pump | |
| RU2209346C2 (en) | Stge of multistage sbmersible centrifugal oil-wellpump | |
| RU2197644C1 (en) | Centrifugal pump impeller | |
| RU2196257C2 (en) | Impeller of centrifugal multi-stage pump |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120303 |