KR20070027442A - 코플래너 공진기 및 이를 이용한 필터 - Google Patents

Abstract

코플래너 공진기이며, 유전체 기판과, 그 표면에 형성한 중심 도체와, 그 중심 도체를 둘러싸도록 형성된 그라운드 도체로 구성되고, 그 중심 도체는 직선 형태로 연장 형성한 주 선로 도체(31)와, 그 주 선로 도체의 적어도 일단으로부터 분기되고 꺽여져 주 선로 도체의 양측에 연장된 부 선로 도체(32a, 32b)로 구성되어 있다.

코플래너 공진기, 유전체, 선로 도체, 중심 도체, 그라운드 도체, 유전체 기판, 코플래너 필터

Description

코플래너 공진기 및 이를 이용한 필터{COPLANAR RESONATOR AND FILTER USING THE SAME}

도 1A는 종래의 반파장 코플래너 공진기를 도시한 도면,

도 1B는 본 발명의 반파장 코플래너 공진기를 도시한 도면,

도 1C는 본 발명의 반파장 코플래너 공진기를 도시한 도면,

도 2는 반파장 공진기의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 3A는 종래의 λ/4 코플래너 공진기를 도시한 도면,

도 3B는 본 발명의 λ/4 코플래너 공진기를 도시한 도면,

도 3C는 본 발명의 λ/4 코플래너 공진기를 도시한 도면,

도 3D는 본 발명의 λ/4 코플래너 공진기를 도시한 도면,

도 4는 λ/4 공진기의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 5는 본 발명의 실시예 6을 도시한 도면,

도 6은 본 발명의 실시예 6의 공진기의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 7은 본 발명의 실시예 7을 도시한 도면,

도 8은 본 발명의 실시예 7의 공진기의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 9은 본 발명의 실시예 7의 공진기의 공진 주파수의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 10A는 본 발명의 실시예 8을 도시한 도면,

도 10B는 본 발명의 실시예 9를 도시한 도면,

도 10C는 본 발명의 실시예 10을 도시한 도면,

도 11A~11D는 도 7 및 도 10A~10C에 도시한 공진자의 선로 도체의 접합부와 절곡부를 원호 형상으로 한 공진자를 도시한 도면,

도 12는 도 7에 도시한 λ/4 공진기를 4개 순차적으로 결합부를 통하여 직렬로 접속하여 구성한 필터를 도시한 도면,

도 13은 도 12의 필터의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 14는 도 7에 도시한 λ/4 공진기를 8개 순차적으로 결합부를 통하여 직렬로 접속하여 구성한 필터를 도시한 도면,

도 15는 도 14의 필터의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 16은 도 10A에 도시한 λ/4 공진기를 8개 순차적으로 결합부를 통하여 직렬로 접속하여 구성한 필터를 도시한 도면,

도 17은 도 16의 필터의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 18은 도 10C에 도시한 λ/4 공진기를 8개 순차적으로 결합부를 통하여 직렬로 접속하여 구성한 필터를 도시한 도면,

도 19는 도 18의 필터의 주파수 특성을 도시한 도면,

도 20은 특허 문헌 1에 개시된 코플래너 라인을 이용한 필터를 도시한 도면,

도 21은 중심 도체를 구불구불한(meander) 형태로 늘어놓은 구조의 필터를 도시한 도면이다.

본 발명은 주로 마이크로파 대 및 밀리미터파 대에 사용되는 코플래너 공진기 및 그것을 이용한 필터, 그들의 소형화에 관한 것이다.

종래 평면 회로 기판 상에 형성되는 코플래너 라인을 이용한 공진기 및 그것을 이용한 필터는 선로가 복수 개 배치되어 구성되는 것이 일반적이다. 이 코플래너 라인을 이용한 공진기 및 필터를 소형화하는 기술로서, 결합용 집중 상수 소자를 없애고, 직접 λ/4(λ는 파장) 코플래너 공진기를 형성하는 선로가 직렬로 배치될 수 있도록 한 특허 문헌 1에 개시된 기술이 알려져 있다.

도 20에 특허 문헌 1에 개시된 코플래너 라인을 이용한 필터의 일례를 나타내었다. 필터(200)는 사각 판형상의 유전체 기판(201)의 표면 전면에 증착 혹은 스퍼터링법에 의해 설치된 그라운드 도체(202)를 포토리소그래피(Photo Lithography)에 의한 에칭 가공으로 패터닝된 4개의 λ/4 코플래너 공진기(Q1, Q2, Q3, Q4)의 직렬 접속으로 구성하고 있다.

4개의 λ/4 코플래너 공진기(Q1, Q2, Q3, Q4)는 사각 판형상의 유전체 기판(201)의 길이 방향의 중심선 상에 형성된 사용 주파수의 1/4 파장에 해당하는 전기 길이를 갖는 중심 도체(203, 204, 205, 206)와, 그 연장 방향의 양측에 갭(g20)의 간격을 두고 형성된 그라운드 도체(202)에 의해 형성되어 있다.

λ/4 코플래너 공진기(Q1)의 중심 도체(203)의 일단은 접지된 그라운드 도체 (202)에 접속되고, 중심 도체(203)의 연장 방향으로부터 유전체 기판(201)의 길이 방향의 일변 측에 입출력 단자(P1)가 도출되어 있다.

공진기(Q1)를 형성하는 중심 도체(203)의 타단과 갭(g21)에 따른 용량성 결합부(C1)를 통하여 대향하고, 공진기(Q2)가 되는 중심 도체(203)와 동일한 폭의 중심 도체(204)의 일단이 배치되어 있다. 중심 도체(204)의 타단은 직선형 선로 도체(207, 208)에 의해 중심 도체(204)의 길이 방향 양측의 그라운드 도체(202)에 전기적으로 접속되어 유도성 결합부(L1)를 형성하고 있다. 이 유도성 결합부(L1)인 직선형 선로 도체(207, 208)를 통하여 중심 도체(204)의 타단(중심 도체(205)의 일단)이 그대로 연장되어 공진기(Q3)를 구성하는 중심 도체(205)가 형성되어 있다.

공진기(Q3)를 형성하는 중심 도체(205)의 타단과 갭(g22)에 따른 용량성 결합부(C2)를 통하여 대향하고, 공진기(Q4)를 형성하는 중심 도체(205)와 동일한 폭의 중심 도체(206)의 일단이 배치되고, 중심 도체(206)의 타단은 그라운드 도체(202)에 전기적으로 접속되고, 중심 도체(206)의 연장 방향으로부터 유전체 기판(201)의 길이 방향의 일변 측에 입출력 단자(P2)가 도출되어 필터가 구성되어 있다.

[특허 문헌 1] 일본 특허 공개 평 11-220304호 공보(도 1)

그러나 상기한 바와 같은 종래의 기술에서는, 코플래너 공진기를 복수 개 직렬로 접속하여 필터를 구성하기 때문에, 공진기의 크기의 정수배로 필터의 전체 길이가 길어지게 되는 과제가 있었다. 예컨대 기판의 유전율을 9.68로 하고 두께를 0.5mm로 하여, 5GHz대의 λ/4 코플래너 공진기를 만들면, 공진기 길이가 약 6.4mm가 된다. 상기한 예에서는, 공진기가 4개 직렬로 접속되므로, 입출력 단자를 포함하지 않는 최저한의 길이라도 전체 길이가 25.6mm가 되어 버린다. 이러한 필터는 예컨대 이동 통신용 기지국에 사용되며, 안테나의 바로 옆에 배치된다. 기지국에 사용되는 필터는 손실을 작게 할 목적으로 필터 전체를 냉각하여 초전도 상태에서 사용될 수 있다. 이러한 경우, 설치 장소에서의 바람에 의한 공기 저항을 줄이기 위하여, 냉각 장치를 포함시킨 필터 전체의 크기를 최대한 소형으로 할 필요가 있다. 또한 필터가 작으면 냉각 장치의 냉각 능력도 작아도 된다. 이와 같이 소형의 부품이 요구되고 있다.

그 요구에 부응하는 하나의 방법으로서, 중심 도체를 구불구불한(meander) 형태로 늘어놓은 구조의 도 21에 도시한 바와 같은 필터가 이미 제안되어 있다. 도 21에 도시한 필터는 중심 도체가 신호의 입출력 방향에 대하여 직교하는 방향의 굴곡을 반복하여 입출력 방향의 전체 길이를 단축하고 있다. 중심 도체가 굴곡되어 있는 부분이 다를 뿐, 그 이외에는 앞에서 설명한 4개의 λ/4 코플래너 공진기를 직렬로 접속한 도 20의 필터와 구성이 완전히 동일하며, 참조 부호를 동일하게 하여 설명을 생략한다.

신호의 입출력 방향에 대하여 직교하는 방향의 중심 도체의 선로 길이를 길게 하면, 입출력 방향의 필터 전체 길이는 단축할 수 있지만, 입출력 방향과 직교하는 방향의 크기가 커지는 과제가 있었다.

본 발명은 이러한 점을 감안하여 이루어진 것으로서, 종래의 기술보다 소형 화할 수 있는 코플래너 공진기 및 필터를 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명의 코플래너 공진기는 중심 도체를, 주 선로 도체와, 그 주 선로 도체의 적어도 일단으로부터 분기되며 주 선로 도체의 양측에 꺽여져 연장된 부 선로 도체의 2개로 구성되도록 하였다.

(발명의 효과)

본 발명의 코플래너 공진기에 의하면, 중심 도체의 선로 길이가, 신호의 전파 방향에 평행하게 배치되는 주 선로 도체와, 그 주 선로 도체의 적어도 일단으로부터 분기되어 꺽여진 부 선로 도체를 합한 선로 길이가 되므로, 꺽은 부 선로 도체의 길이만큼 신호의 전파 방향의 공진기의 길이를 짧게 할 수 있다. 따라서, 코플래너 공진기 및 코플래너 필터를 소형으로 만들 수 있다.

이하, 본 발명의 실시 형태를 도면을 참조하여 설명한다.

[제1 실시 형태]

본 발명의 제1 실시 형태로서 본 발명의 반파장 코플래너 공진기를 도 1B, 도 1C에 나타내었다. 도 1B, 1C에 도시한 본 발명의 반파장 코플래너 공진기는 도 1A에 도시한 종래의 반파장 코플래너 공진기의 중심 도체를 변형한 것이다.

도 1A는 사각 판형상의 유전체 기판(10)의 표면 상에 형성된 전극 구조를 바로 위에서 본 평면도이다. 유전체 기판(10)의 어느 하나의 단변의 중앙 부분에 직사각형 형상의 입출력 단자(11)가 배치되고, 그 입출력 단자(11)의 장변 양 외측에는 갭(g10)의 간격을 두고 접지 전위에 접속되는 그라운드 도체(12a, 12b)가 형성 되어 있다. 입출력 단자(11)의 기판 내측에는 갭(g10)과 동일한 간격을 두고 그라운드 도체(12a와 12b)를 접속하는 단락부(15)가 형성되고, 또한 갭(g11)의 간격을 두고 입출력 단자(11)와 동일한 폭의 중심 도체(13)의 일단과 대향되어 있다.

중심 도체(13)는 반파장 공진기의 공진자를 구성하는 것으로, 예컨대 유전체 기판(10)의 비유전률을 9.68, 두께를 0.5mm, 공진 주파수를 5GHz로 하면(이하, 이러한 조건은 동일하게 한다), 그 선로 길이는 12.92mm가 된다. 중심 도체(13)는 사각 판형상의 길이 방향 쪽으로 직선 형태로 배치되어 있다.

중심 도체(13)의 길이 방향 양 외측에는 입출력 단자(11) 부분의 갭(g10)보다 큰 갭(g14)의 간격을 두고 그라운드 도체(12a, 12b)가 배치되어 있다. 중심 도체(13)의 타단측에는 갭(g11)과 동일한 간격을 두고 유전체 기판(10)의 어느 하나의 단변과 동일한 형상으로 형성된 단락부(16)와 입출력 단자(14)가 배치되어 있다.

이와 같이 소정의 길이의 중심 도체(13)를 중심으로 그 양 외측을 그라운드 도체(12a, 12b)로 둘러싸는 형태로 반파장 코플래너 공진기가 구성되어 있다. 한편, 입출력 단자(11, 14)의 형상은 입출력되는 신호의 전력의 크기나 중심 도체(13)와의 결합의 강도를 어떻게 할 것인가의 설계에 따라 바뀌는 것이다. 또한 입출력 단자(11, 14)와 중심 도체(13)는 갭(g11)에 따른 정전 용량(C₁)에 의해 결합하는 용량성 결합의 예를 나타내었으나, 이 부분의 결합에 대해서도 갭을 통하지 않는 유도성 결합으로 결합시키는 경우가 있어, 도 1A는 일례를 나타낸 것에 지나지 않는다.

다음, 도 1B에 도시한 본 발명에 따른 반파장 공진기의 실시예를 설명한다.

<실시예 1>

도 1B에 도시한 본 발명의 반파장 공진기의 중심 도체는, 주 선로 도체와, 그 주 선로 도체의 적어도 일단이 꺾여져 연장된 부 선로 도체의 2개의 선로에 의해 구성되는 점이 앞에서 나타낸 도 1A와 다르다. 구체적으로는, 도 1B의 실시예에서는 중심 도체(20)는 유전체 기판(10)상의 길이 방향으로 연장된 선로 도체(21)와, 그 주 선로 도체(21)의 양단에서 각각 분기되며, L자형으로 꺾여져 연장된 부 선로 도체(21a, 21b 및 22a, 22b)로 구성되어 있다. 다른 점은 도 1A에 도시한 공진기와 동일하므로 참조 부호를 동일하게 하고 설명을 반복하지 않는다.

그라운드 도체(12a, 12b)와 갭(g11)의 간격을 두고, 동일 직선 상의 유전체 기판(10)의 표면 상에 배치되는 주 선로 도체(21)의 양단부가 입출력 단자(11, 14)의 방향과 직교하는 방향으로 분기되어 있다. 분기 후, 일정한 길이 연장된 양단부가 주 선로 도체(21)에 평행하게 꺽여져, 주 선로 도체(21)의 일단 측에서 부 선로 도체(21a, 21b)와 타단 측에서 부 선로 도체(22a, 22b)를 형성하고 있다.

도 1B에 도시한 바와 같이, 중심 도체(20)를 주 선로 도체(21)와 부 선로 도체(21a, 21b, 22a, 22b)로 구성하도록 한 경우, 공진자로서의 선로 길이는 주 선로 도체(21)의 길이를 파라미터로 설계하고, 부 선로 도체(21a)와 부 선로 도체(21b)를 동일한 길이로 설계한다. 즉, 주 선로 도체(21)의 길이 방향의 중심선은 중심축에 선 대칭인 선로 도체 형상으로 되어 있다.

도 1A에 도시한 종래의 공진기와 동일한 공진 주파수의 공진기를 도 1B에 도시한 형상으로 설계한 구체적인 예를 나타내었다. 예컨대 주 선로 도체(21) 및 부 선로 도체(21a, 21b, 22a, 22b)의 폭을 0.16mm, 그라운드 도체(12a, 12b)와 부 선로 도체 사이의 간격을 0.12mm, 주 선로 도체(21)와 부 선로 도체 사이의 간격을 0.12mm의 전제로 설계하면, 입출력 단자(11, 14) 사이 방향의 공진자의 길이는 6.4mm로 설계할 수 있다.

이하의 설명에 있어서, 선로 도체의 길이는 그 폭의 중앙에서의 길이로 정의한다. 주 선로 도체(21)의 선로의 길이는 6.24mm(=6.4 - 0.16), 주 선로 도체(21)의 양단에 연장 방향과 직교하는 방향의 부 선로 도체의 길이는 0.56mm(=2×(0.12 + 0.08 + 0.08)이다. 부 선로 도체(21a와 22a)의 주 선로 도체(21)와 평행하는 부분의 길이의 합계를 3.06mm(=(6.4-0.16-0.12)/2mm)라 하면, 공진자의 선로 길이를 구성하는 부 선로 도체(21a)의 끝단으로부터 주 선로 도체(21)를 지나 부 선로 도체(22a)의 끝단까지의 선로 길이는 6.24 + 0.56 + 2 × 3.06 = 12.92mm가 되어, 본 예의 경우 공진자의 선로 길이가 도 1A의 예와 동일하게 되어 있다. 동일 선로 길이가 된 것은 우연이며, 도 1A와 동일한 길이로 하는 것에 한정되지 않는다.

이 때, 부 선로 도체(21a)의 끝단과 부 선로 도체(22a)의 끝단은 0.12mm의 갭(g12)을 두고 대향한다. 또한 주 선로 도체(21)의 연장 방향과 직교하는 방향의 그라운드 도체(12a와 12b) 사이의 간격은 0.96mm가 된다. 이 입출력 단자(11과 14)를 연결하는 직선과 직교하는 방향의 치수는 커지는데, 이 경우, 그 크기는 0.96mm로 작아 유전체 기판(10)의 표면 상의 평면회로를 효율적으로 제조하기 위한 크기, 혹은 강도를 갖게 하기 위하여 필요한 치수의 범위 내에 충분히 포함시키는 것이 가능하다. 요컨대, 신호가 전파되는 방향과 직교하는 방향의 치수를 크게 하지 않고, 공진자의 길이를 12.92mm에서 6.4mm로 단축한 공진기를 실현할 수 있다.

<실시예 2>

부 도체 선로의 꺽음 횟수를 늘려, 신호가 전파되는 방향의 치수를 더 소형화한 본 발명에 따른 반파장 코플래너 공진기의 실시예 2를 도 1C에 나타내었다.

본 실시예는 도 1B의 실시예의 변형예이며, 도 1C에 도시한 바와 같이 꺽여진 부 선로 도체(21a와 22a(21b와 22b))가 주 선로 도체(21)의 중앙 부분에서 접촉하기 전에, 주 선로 도체(21)와 직교하여 주 선로 도체(21)로부터 멀어지는 방향으로 굴곡하고, 일정한 길이 연장된 후에 주 선로 도체(21) 및 부 선로 도체와 평행하게 꺽여진 부 선로 도체(23a, 23b, 24a, 24b)가 형성되어 있다.

이와 같이 꺽음을 2회 수행함으로써, 공진자의 길이를 5.22mm로 더욱 소형으로 할 수 있다. 단, 꺽음 횟수를 늘렸으므로 신호가 전파되는 방향과 직교하는 방향의 치수는 0.96mm에서 1.52mm로 커져 있다. 이 꺽음 횟수는 허용되는 유전체 기판의 크기에 따라 결정되는 설계 사항으로서, 임의의 횟수로 설정되는 것이다.

본 발명의 특징은 공진기의 중심 도체를 주 선로 도체와, 그 주 선로 도체의 적어도 일단이 꺽여져 연장된 부 선로 도체로 구성한 데 있다. 그와 같이 하여 형성한 도 1B, 1C에 도시한 공진기의 특성을 다음에 설명한다.

〔반파장 공진기의 특성〕

도 1A, 1B, 1C에 도시한 공진기의 주파수 특성을 도 2에 나타내었다. 도 2 의 가로 축은 주파수(GHz)이고, 세로 축은 입출력 간 신호 투과의 비율을 나타내는 S 파라미터인 S₂₁(dB)이다. 세로 축의 눈금은 -40dB∼-180dB로 표기되어 있다. 이 값에 대해서는 도 2가 공진 주파수를 해석하는 목적의 시뮬레이션 결과이므로, 값의 크기에 별로 의미를 갖지 않는다. 상대적인 변화에 의미가 있는 특성이다. 이하에 도시한 공진기의 주파수 특성을 도시한 도면의 가로 축과 세로 축의 관계는 동일하므로 이후 설명은 생략한다.

도 1A에 도시한 중심 도체가 직선 형상인 종래의 공진기의 특성을 실선으로 나타내었다. S₂₁이 커지는 공진 주파수가 5GHz, 스퓨리어스가 약 10.05GHz인 주파수 특성을 나타내었다. 이 특성에 대하여, 실시예 1(도 1B)에 나타낸 본 발명의 꺽음이 1회인 공진기의 특성을 파선으로 나타내었다. 공진 주파수는 5GHz로 설계한 바와 같은 값을 나타내며, 스퓨리어스는 약 10.56GHz에서 발생하고 있다. 또한 실시예 2(도 1C)에 나타낸 꺽음이 2회인 공진기의 특성을 일점 쇄선으로 나타내었다. 이 특성도 공진 주파수는 5GHz에서 바뀌지 않고, 스퓨리어스가 더욱 높은 주파수로 시프트하여, 약 10.99GHz에서 발생하고 있다.

이와 같이 중심 도체를 주 선로 도체와 꺽여진 부 선로 도체로 구성한 공진기에서도 종래의 공진기와 동등한 주파수 특성을 보이고 있다.

[제2 실시 형태]

제2 실시 형태로서 본 발명의 λ/4 코플래너 공진기를 도 3B, 3C, 3D에 나타내었다. 도 3A는 종래의 λ/4 코플래너 공진기이다. 도 3A∼3D에서는 도 1A, 1B, 1C에서와 동일한 신호를 입출력하는 입출력 단자는 생략하여 표기하였다. 도 3A에 도시한 λ/4 코플래너 공진기는 중심 도체(30)의 일단이 그라운드 도체(12)에 전기적으로 접속되고, 접지된다. 공진 주파수를 5GHz로 하는 중심 도체의 길이는 6.38mm이며, 그 중심 도체(30)의 연장 방향 양 외측을 0.12mm의 간격의 갭(g30)을 사이에 두고 그라운드 도체(12)가 둘러싸고 있다.

<실시예 3>

본 발명의 실시예 3을 도 3B에 나타내었다. 도 3B는 λ/4 코플래너 공진기이며, 도 3A의 중심 도체(30)의 유단(遊端) 측의 끝을 분기하여 꺽은 형상이다. 일단이 그라운드 도체(12)에 전기적으로 접속된 주 선로 도체(31)의 타단이 주 선로 도체(31)의 연장 방향과 직교하는 방향으로 분기되어 있다. 분기 후, 일정한 길이 연장된 양 단부가 주 선로 도체(31)에 평행하게 꺾여져 부 선로 도체(32a, 32b)를 형성하고 있다.

도 3B에 도시한 바와 같이 중심 도체를 주 선로 도체(31)와 부 선로 도체(32a, 32b)로 구성하도록 한 경우, 공진자로서의 선로 길이는 주 선로 도체(31)의 길이와 부 도체 선로(32a)의 길이의 합 혹은 주 선로 도체(31)의 길이와 부 선로 도체(32b)의 길이의 합이 된다. 이들 합은 동일해지도록 설계된다.

즉, 주 선로 도체(31)의 길이 방향의 중심선이 중심축에 선대칭인 선로 도체 형상으로 되어 있다. 이는 이미 설명한 도 1B에서 도시한 반파장 공진기의 일단 측의 구조와 동일하다.

도 3A에 도시한 종래의 공진기와 동일한 공진 주파수의 공진기를 도 3B에 도 시한 형상으로 설계하면, 선로의 폭이나 그라운드 도체 사이의 간격은 상기한 예와 동일한 조건에서, 주 선로 도체(31)의 연장 방향의 길이, 즉 λ/4 공진자의 신호 전파 방향의 길이는 3.16mm로 설계될 수 있다.

<실시예 4>

도 3C에 도시한 실시예 4는 꺽음 횟수를 더 늘려 주 선로 도체(31)의 연장 방향의 길이를 소형으로 한 실시예이다. 부 선로 도체(32a, 32b)의 끝단을 그라운드 도체(12)에 접촉하기 바로 앞에서, 주 선로 도체(31)의 연장 방향과 직교하고, 서로 멀어지는 방향으로 굴곡하고, 일정한 길이 연장된 후, 2회째의 꺽음이 이루어져 부 선로 도체(32a, 32b)를 따라 평행하게 연장되는 부 선로 도체(33a, 33b)가 형성된다. 꺽여진 부 선로 도체(33a, 33b)가 연장되어 소정의 길이에 도달하면 3회째의 꺽음이 이루어져 부 선로 도체(33a, 33b)를 따라 평행하게 연장되는 부 선로 도체(34a, 34b)가 형성된다.

이와 같이 꺽음 횟수를 늘림으로써 주 선로 도체(31)의 연장 방향의 길이를 더욱 짧게 하는 것이 가능하다.

<실시예 5>

부 선로 도체의 형상을 소용돌이 형태로 한 실시예 5를 도 3D에 나타내었다. 도 3C에 도시한 예는 꺾임이 부 선로 도체의 굴곡부로부터의 연장 방향이 주 선로 도체(31)로부터 멀어지는 방향에서 이루어진 데 반하여, 꺽을 방향을 교대로 반대 방향으로 함으로써, 부 선로 도체의 형상을 소용돌이 형태로 한 것이다.

주 선로 도체(31)의 타단이 주 선로 도체(31)의 연장 방향과 직교하고, 서로 멀어지는 방향으로 분기된 후에, 비교적 긴 선로를 형성하도록 연장된 후, 선로 양 단부가 주 선로 도체(31)와 평행하게 꺾여져 부 선로 도체(34a, 34b)가 형성된다. 부 선로 도체(34a, 34b)가 연장되어 그라운드 도체(12)에 접촉하기 바로 앞에서 연장 방향과 직교하고, 주 선로 도체(31)에 근접하는 방향으로 굴곡되어 소정의 길이 연장된 후, 주 선로 도체(31)와 평행하게 꺾여져 부 선로 도체(35a, 35b)가 형성된다. 부 선로 도체(35a, 35b)가 연장되어 부 선로 도체(34a, 34b)에 접촉하기 바로 앞에서, 연장 방향과 직교하고, 주 선로 도체(31)로부터 멀어지는 방향으로 굴곡되어 소정의 길이 연장된 후, 주 선로 도체(31)와 평행하게 꺾여져 부 선로 도체(36a, 36b)가 형성된다.

이와 같이 꺽는 방향을 교대로 반전함으로써, 부 선로 도체의 형상은 소용돌이 형상이 된다.

부 선로 도체를 굴곡 연장시키는 방향을 바꾸면 부 선로 도체의 형상은 바뀌는데, 주 선로 도체와 부 선로 도체를 합한 선로 길이를 원하는 길이로 설계함으로써 임의의 주파수의 λ/4 공진기를 구성하는 것이 가능하다.

〔λ/4 공진기의 특성〕

도 3A와 도 3B에 도시한 공진기의 주파수 특성을 도 4에 나타내었다. 도 3A에 도시한 종래의 λ/4 공진기의 특성을 실선으로 나타내었다. 본 발명의 1회 꺽은 부 선로 도체와 주 선로 도체에 따른 공진기의 특성을 파선으로 나타내었다.

실선, 파선 모두 공진 주파수는 5GHz를 나타내고 있다. 스퓨리어스는 종래의 형상의 λ/4 공진기가 약 15.09GHz, 본 발명의 공진기가 14.89GHz로 대략 동등 한 값을 나타내었다. 이와 같이 본 발명의 꺽은 부 선로 도체와 주 선로 도체에 의한 중심 도체로 구성한 공진기에서도, 종래의 공진기와 동등한 특성을 보이고 있다.

여기서, 주파수가 6∼15GHz에 걸쳐 양자의 S₂₁의 값에 약 17dB 정도의 차이가 나는 것을 깨달을 수 있다. 이에 대해서는, 해석함에 있어, 공진자를 여진하는 입출력 단자에 해당하는 여진선과, 공진자의 결합 상황이 공진자의 형상 변경에 따라 바뀐 것에 따른 것으로서 특별한 의미는 갖지 않는다. 각 특성의 세로 축의 상대적인 변화에만 의미가 있는 특성이다.

<실시예 6>

도 3B에 도시한 본 발명의 λ/4 공진기의 부 선로 도체(32a, 32b)의 유단 측의 선로 폭을 굵게 함으로써 주 선로 도체(31)의 연장 방향의 크기를 더욱 소형으로 할 수 있다. 그 실시예 6을 도 5에 나타내었다.

도 5에 도시한 바와 같이, 부 선로 도체(32a, 32b)의 유단부는 인접 선로 도체(31) 측에 근접하는 광폭부(50a, 50b)를 갖는다. 부 선로 도체(32a, 32b)의 유단부의 폭을 넓게 함으로써 도 5에 도시한 바와 같이 주 선로 도체(31)의 연장 방향의 길이를 1.98mm로 하여도 도 3B와 동등한 주파수 특성이 얻어진다. 이 때, 주 선로 도체(31)의 연장 방향과 직교하는 방향의 그라운드 도체(12)의 간격은 2.08mm이다.

도 6에 도 3B에서 도시한 λ/4 공진기의 주파수 특성을 실선, 도 5에서 도시 한 공진기의 주파수 특성을 파선으로 나타내었다. 공진 주파수는 모두 5GHz를 나타내며, 스퓨리어스는 약 14.89GHz부터, 광폭부(50a, 50b)를 설치한 공진기가 약16.55GHz로 양호한 특성을 나타내고 있다.

주 선로 도체(31)의 연장 방향의 길이를 3.16mm에서 1.98mm로 단축하여도 동일한 공진 주파수가 얻어지는 이유는, 부 선로 도체(32a, 32b)의 도중에서 선로 폭이 계단 형태로 바뀜으로써, 선로 임피던스가 스텝 형태로 변화하는 스텝 임피던스 구조가 되어 광폭부(50a, 50b)와 그라운드 도체(12) 사이의 정전 용량이 커지기 때문으로 사료된다.

<실시예 7>

선로 도체가 꺾여져, 주 선로 도체와 부 선로 도체 사이, 혹은 부 선로 도체와 부 선로 도체 사이에 그라운드 도체로부터 연장되어 삽입되는 선형 삽입 그라운드 도체부를 설치함으로써도 공진기를 소형으로 하는 것이 가능하다.

이 선형 삽입 그라운드 도체부를 설치한 실시예 7을 도 7에 나타내었다. 도 7의 선로 도체의 기본 형상은 이미 설명한 도 3B와 동일하므로, 도 3B와 참조 부호를 동일하게 한다. 실시예 7이 도 3B와 다른 점은, 주 선로 도체(31)와 부 선로 도체(32a) 사이에 형성된 만(灣)(41a) 내에 선형 삽입 그라운드 도체부(70a)가 그라운드 도체(12)로부터 연장되어 삽입되고, 주 선로 도체(31)와 부 선로 도체(32b) 사이에 형성된 만(41b) 내에 선형 삽입 그라운드 도체부(70b)가 그라운드 도체(12)로부터 연장되어 삽입되어 있는 점이다.

이 선형 삽입 그라운드 도체부(70a, 70b)의 길이(L)를 가변함으로써 공진 주 파수를 변화시킬 수 있다. 주 선로 도체(31)의 일단이 그라운드 도체(12)와 접속되는 부분으로부터의 길이(L)를 1.20mm, 1.60mm, 2.00mm, 2,14mm로 변화시켰을 때의 주파수 특성을 도 8에 나타내었다.

도 8에서는 5GHz 정도의 공진 주파수가 L을 가변함으로써 약간 변화되어 있는 점과, 스퓨리어스가 크게 변화되어 있는 점을 알 수 있다. L=1.20mm일 때의 스퓨리어스 주파수는 약 16.67GHz, L=1.60mm일 때 약 15.25GHz, L=2.00mm일 때 약 13.56GHz, L=2.14mm일 때 12.97GHz로, L을 크게 할수록 스퓨리어스 주파수는 내려가는 경향을 보인다. 스퓨리어스 주파수는 L을 크게 함에 따라 내려가는데, 공진 주파수와의 사이에 충분한 주파수차가 있어 사용상 문제가 되지는 않는다.

도 8의 가로 축의 4∼6GHz를 확대한 도면을 도 9에 나타내었다. L=1.20mm일 때의 공진 주파수는 약 5.11GHz, L=1.60mm일 때 약 5.06GHz, L=2.00mm일 때 약 5.01GHz, L=2.14mm일 때 약 4.99GHz로, L을 크게 할수록 공진 주파수도 내려가는 경향을 보인다.

이와 같이 동일 치수의 주 선로 도체(31)와 부 선로 도체(32a, 32b)라 하여도, 선형 삽입 그라운드 도체부(70a, 70b)의 길이(L)를 크게 함으로써 공진 주파수를 내릴 수 있다. 이는 즉, 선형 삽입 그라운드 도체부에 의해 공진기를 소형으로 할 수 있음을 의미하고 있다.

이상 설명한 광폭부 및 선형 삽입 그라운드 도체부는 각각 조합이 가능하다. 광폭부 및 선형 삽입 그라운드 도체부를 조합한 실시예를 다음에 나타내었다.

<실시예 8>

도 5에 도시한 부 선로 도체(32a, 32b)의 유단부의 폭을 넓게 한 선로 형상으로 선형 삽입 그라운드 도체부를 설치한 실시예 8을 도 10A에 나타내었다. 도 10A에서는 부 선로 도체의 광폭부(50a, 50b)에 대응하여 만(41a, 41b) 내에 침입한 선형 삽입 그라운드 도체부(70a, 70b)의 유단 측의 폭이 넓혀져 삽입 그라운드 도체 광폭부(100a, 100b)가 형성되어 있다.

<실시예 9>

실시예 9를 도 10B에 나타내었다. 도 10B는 도 3C에 도시한 부 선로 도체가 주 선로 도체(31)의 연장 방향과 직교하고, 그리고 주 선로 도체(31)로부터 멀어지는 방향으로 굴곡되는 타입의 공진기에 있어서, 주 선로 도체(31)와 부 선로 도체(32a, 32b) 사이에 형성된 만(41a, 41b) 내에 선형 삽입 그라운드 도체부(70a, 70b)가 삽입되고, 부 선로 도체(32a, 32b)와 부 선로 도체(33a, 33b) 사이에 형성된 만(42a, 42b) 내에 선형 삽입 그라운드 도체부(71a, 71b)가 삽입된 것이다.

<실시예 10>

실시예 10을 도 10C에 나타내었다. 도 10C는 도 3D에 도시한 부 선로 도체의 굴곡 방향이 교대로 바뀜으로써, 소용돌이 형상으로 부 선로 도체가 형성된 타입의 공진기에 있어서, 주 선로 도체(31)와 부 선로 도체(34a, 34b 및 35a, 35b)로 형성되는 갈고리 모양으로 굽은 만(41a, 41b) 내에 갈고리 모양으로 굽은 삽입 그라운드 도체부(70a, 70b)가 설치된 것이다.

이상 실시예 1∼10의 공진기를 구성하는 공진자의 다양한 형상을 개시하였는데, 지금까지 설명한 주 선로 도체와 그라운드 도체 사이의 접합부나, 부 선로 도 체의 굴곡부는 모두 직각인 예를 나타내었다. 지금까지 설명해 온 코플래너 공진기나 코플래너 필터는 손실을 매우 적게 할 목적에서, 공진기(필터) 전체를 냉각하여 초전도 상태에서 사용하는 경우가 있다. 그 때, 공진기(필터)의 각 부분의 전류 밀도가 문제가 될 수 있다.

공진기(필터)의 일부분에서도 특히 커다란 전류 집중이 있으면, 그것이 원인으로 초전도 상태가 무너지게 된다. 그러한 경우를 상정하여, 전류 집중이 잘 발생하지 않게 한 선로 도체 형상을 생각할 수 있다.

도 11A는 이미 설명한 도 3B의 주 선로 도체(31)의 그라운드 도체(12)에 대한 접속부의 양측변이 원호형으로 서로 외측으로 퍼짐과 함께, 부 선로 도체의 꺽음부를 원호 형상으로 한 것이다. 참조 부호는 도 3B와 동일하게 하였다. 여기서 특히 전류 집중이 보이는 부분은 그라운드 도체(12)에서 주 선로 도체(31)로 전류가 흘러드는 주 선로 도체(31)의 베이스 부분(190a, 190b)이다. 이 부분을 원호 형상으로 함으로써 전류 집중을 완화하는 것이 가능하다. 또한 꺽음부도 원호 형상으로 하면 효과적이다.

마찬가지로 도 11B에 이미 설명한 도 5, 도 11C에 이미 설명한 도 3C, 도 11D에 이미 설명한 도 10C의 주 선로 도체(31)의 베이스 부분과 꺽음부를 원호 형상으로 한 선로 도체의 예를 나타내었다. 이와 같이 함으로써 전류 밀도를 내리는 것이 가능하다.

〔응용예 1〕

다음, 실시예 1∼10에서 설명해 온 공진기를 조합하여 구성한 필터의 예를 나타내었고, 그 주파수 특성을 나타내었다. 이하에 도시한 대역 통과 필터는 체비세프(Chebyshev) 특성의 필터이며, 중심 주파수 5GHz, 대역폭 160MHz, 대역 내 리플 0.01dB로 설계한 것이다. 도 12에 도 7에 도시한 λ/4 공진기를 4개 순차적으로 결합부를 통하여 직렬로 접속하여 구성한 필터를 나타내었다. 사각형 유전체 기판(10)의 길이 방향의 어느 한 변의 중앙 부분에 입출력 단자(120)의 일단이 형성되어, 유전체 기판(10)의 길이 방향 쪽으로 연장되어 있다. 입출력 단자(120)의 연장 방향의 양 외측에는 갭(g30)의 간격을 두고 그라운드 도체(12a, 12b)가 배치되어 있다.

입출력 단자(120)의 타단에는 입출력 단자(120)와 동일한 선로 폭으로 사각형 유전체 기판(10)의 길이 방향과 직교하는 방향의 입출력 단자(120)와 대략 동일한 길이의 정전 전극(121)이 접속되어 있다. 정전 전극(121)과 그라운드 도체(12a, 12b) 모두 갭(g30)의 간격을 유지하고 있다.

정전 전극(121)의 입출력 단자(120)와 반대측에는 갭(g31)의 간격을 두고 도 7에서 설명한 λ/4 공진기(Q₁)가 부 선로 도체(122a, 122b)를 정전 전극(121)에 대향시켜 배치되어 있다. λ/4 공진기(Q₁)의 주 선로 도체(123)의 부 선로 도체(122a, 122b)와 반대측의 끝은 그라운드 도체(12a와 12b)를 접속하는 유도성 결합부(L₁)에 접속되어 있다.

유도성 결합부(L₁)의 λ/4 공진기(Q₁)와 반대측에는 λ/4 공진기(Q₁)와 동일 한 형상의 λ/4 공진기(Q₂)가 주 선로 도체의 일단을 유도성 결합부(L₁)에 접속하여 배치되어 있다. λ/4 공진기(Q₂)는 공진기(Q₁)와 180도 반전한 방향에서 유전체 기판(10) 상에 배치되어 있다.

λ/4 공진기(Q₂)의 부 선로 도체(124b, 124a)의 공진기(Q₁)와 반대측에는 갭(g32)의 간격을 두고 그라운드 도체(12a와 12b)를 접속하는 단락 선로(125)가 형성되어 있다.

단락 선로(125)의 공진기(Q₁)와 반대측에는, 갭(g33)의 간격을 두고 공진기(Q₁)와 동일한 방향으로 공진기(Q₃)가 배치되어 있다. 공진기(Q₃)의 주 선로 도체(126)의 부 선로 도체와 반대측의 끝은 그라운드 도체(12a와 12b)를 접속하는 유도성 결합부(L₂)에 접속되어 있다. 유도성 결합부(L₂)의 공진기(Q₁)와 반대측에는 λ/4 공진기(Q₂)와 동일한 방향에서 배치되는 공진기(Q₄)의 주 선로 도체(127)의 일단이 접속되어 있다.

공진기(Q₄)의 부 선로 도체(128b, 128a)의 공진기(Q₁)와 반대측에는 갭(g34)의 간격을 두고 정전 전극(121)과 동일 형상의 정전 전극(129)이 배치되고, 정전 전극(129)의 중앙 부분으로부터 입출력 단자(130)가 공진기(Q₁)와 반대측의 사각형 유전체 기판(10)의 단변 중앙 부분에 도출되어 있다.

이상 설명한 바와 같이, λ/4 공진기(Q₁)가 유도성 결합부(L₁)를 통하여 공 진기(Q₂)와 접속하고, 공진기(Q₂)는 단락 선로(125)로 형성되는 용량성 결합부를 통하여 공진기(Q₃)와 접속한다. 공진기(Q₃)는 유도성 결합부(L₂)를 통하여 공진기(Q₄)와 접속되어 있다. 이와 같이 도 7에 도시한 λ/4 공진기가 4개, 결합부를 통하여 직렬로 접속되어 필터를 구성하고 있다. 도 12에 도시한 필터의 전체 길이는 20mm이며, 도 3A에 도시한 직선형의 공진자로 구성한 필터의 전체 길이 30mm에 대하여 약 66%로 단축할 수 있었다.

도 12에 도시한 필터의 주파수 특성을 도 13에 나타내었다. 도 13의 가로 축은 주파수(GHz), 어느 하나의 세로 축은 입력한 신호의 반사 비율을 나타내는 S파라미터인 S₁₁을 dB로, 다른 하나의 세로 축은 S 파라미터인 S₂₁을 dB로 나타낸다. 이후에 나타낸 필터의 주파수 특성의 가로 축과 세로 축의 관계는 도 13과 동일하므로 이후 축의 설명은 생략한다.

필터의 전달 특성을 파선으로 나타내었다. 중심 주파수 4.995GHz, 신호가 절반 이상 투과되는 대역폭은 238MHz를 나타내고 있다. 설계 사양에 있는 대역폭 160MHz는 S₂₁이 -0.01dB 이상인 범위를 나타내고 있다. 상기 대역폭 238MHz의 범위 내에서 S₁₁은 약 -25dB 이하의 값을 나타내고 있다.

〔응용예 2〕

도 14에 동일한 도 7에 도시한 λ/4 공진기를 8개 직렬로 접속하여 구성한 필터의 평면도를 나타내었다. 상세한 접속 관계의 설명은 생략하고, 각 공진기의 접속 관계만을 간단하게 설명한다. 사각 판형상의 유전체 기판(10)의 어느 하나의 단변 측으로부터 입출력 단자(120)를 통하여 도 7에 도시한 λ/4 공진기(Q₁)가 배치되고, 이후 다른 하나의 단변 쪽으로 유도성 결합부(L₁), λ/4 공진기(Q₂), 용량성 결합부(C₁), λ/4 공진기(Q₃), 유도성 결합부(L₂), λ/4 공진기(Q₄), 용량성 결합부(C₂), λ/4 공진기(Q₅), 유도성 결합부(L₃), λ/4 공진기(Q₆), 용량성 결합부(C₃), λ/4 공진기(Q₇), 유도성 결합부(L₄), λ/4 공진기(Q₈), 입출력 단자(130)의 순서로 배치되고 λ/4 공진기가 8개 직렬로 접속된 필터를 구성하고 있다.

이 필터의 주파수 특성을 도 15에 나타내었다. 중심 주파수 4.998GHz, 신호가 절반 이상 투과하는 대역폭은 177MHz를 나타내고 있다. 필터를 구성하는 공진기의 수가 많을수록 차단 특성이 샤프해지므로 대역폭도 응용예 1보다 설계 사양인 160MHz에 가까운 값을 보인다. S₁₁도 대역폭 177MHz의 범위 내에서 약 -21dB 이하의 값을 나타내고 있다.

도 14에 도시한 λ/4 공진기를 4개 직렬로 접속한 필터에 대하여 직렬로 접 속된 λ/4 공진기의 수가 늘어난 만큼 주파수대의 선택도가 높아져 있다.

〔응용예 3〕

도 16에, 앞서 도 10A에서 도시한 부 선로 도체의 유단부의 폭을 넓게 한 선로 형상의 공진자에 선형 삽입 그라운드 도체부를 더 설치한 λ/4 공진기를 8개 직렬로 접속하여 구성한 필터의 평면도를 나타내었다.

λ/4 공진기와 공진기 사이의 접속 관계는 도 14에서 설명한 필터와 완전히 동일하므로 참조 부호를 동일하게 하고 설명을 생략한다.

이 필터의 주파수 특성을 도 17에 나타내었다. 중심 주파수 5.001GHz, 대역폭 176MHz를 나타내고 있다. 대역폭 176MHz의 범위 내에서 S₁₁은 약 -21dB 이하의 값을 나타내고 있다. 도 14에 도시한 필터와 대략 동일한 특성을 나타내고 있다.

〔응용예 4〕

도 18에 앞서 도 10C에 도시한 부 선로 도체의 굴곡 방향이 교대로 반전함으로써, 소용돌이 형상으로 부 선로 도체가 형성된 공진기에 갈고리 모양으로 굽은 삽입 그라운드 도체부가 설치된 타입의 λ/4 공진기를 8개 직렬로 접속하여 구성한필터의 평면도를 나타내었다.

λ/4 공진기가 8개 직렬로 접속되는 구성은, 도 14에서 설명한 필터와 동일하다. 단 하나, 입출력 단자(120, 130)와 λ/4 공진기의 주 선로 도체가 직접 전극에 의해 접속되는 유도성 결합부로 구성되어 있기 때문에 결합부의 순서가 도 14와 다르다. 접속 관계만 간단하게 설명한다.

사각 판형상의 유전체 기판(10)의 어느 하나의 단변 측으로부터, 입출력 단자(120)가 직접 전극에 의해 유도성 결합부(L₁)에 접속되고, 유도성 결합부(L₁)는 직접 도 10C에 도시한 λ/4 공진기(Q₁)의 주 선로 도체에 접속되어 있다. 이후, 다른 하나의 단변 쪽으로 용량성 결합부(C₁), λ/4 공진기(Q₂), 유도성 결합부(L₂), λ/4 공진기(Q₃), 용량성 결합부(C₂), λ/4 공진기(Q₄), 유도성 결합부(L₃), λ/4 공진기(Q₅), 용량성 결합부(C₃), λ/4 공진기(Q₆), 유도성 결합부(L₄), λ/4 공진기(Q₇), 용량성 결합부(C₄), λ/4 공진기(Q₈), 유도성 결합부(L₅), 입출력 단자(130)의 순서로 배치되어 λ/4 공진기가 8개 직렬로 접속된 필터를 구성하고 있다.

이 필터의 주파수 특성을 도 19에 나타내었다. 중심 주파수 5.005GHz, 대역폭 177MHz를 나타내고 있다. 대역폭 177MHz의 범위 내에서 S₁₁은 약 -18dB 이하의 값을 나타내고 있다.

이상 나타낸 바와 같이, 본 발명에 따른 공진기를 이용하여 필터를 구성하여도 정상적으로 기능하는 것을 알 수 있다.

이상 설명해 온 바와 같이, 본 발명의 코플래너 공진기에 의하면, 중심 도체가, 신호의 전파 방향에 평행하게 배치되는 주 선로 도체와, 그 주 선로 도체의 적어도 일단 부분이 꺽여진 부 선로 도체가 합체된 선로로 구성되므로, 꺽은 부 선로 도체의 기여만큼 신호의 전파 방향의 공진기의 길이를 짧게 할 수 있다. 이는 종래 코플래너 공진기의 소형화의 하나의 방법으로 수행되어 온 중심 도체를 구불구불한 형태로 늘어놓은 구조로 하는 방법에 비하여 신호의 전파 방향과 직교하는 방향으로 퍼지는 폭이 작다. 그 폭은 유전체 기판(10)을 효율적으로 제조하기 위한 크기, 혹은 강도를 갖게 하기 위하여 필요한 치수의 범위 내에 충분히 수용하는 것이 가능하다.

또한 종래의 중심 도체를 구불구불한 형태로 하는 방법은 회로 패턴의 대칭 성을 잃게 됨으로써 필터 설계에 사용하는 전자계 시뮬레이션에 필요한 계산 시간이 증가하는 문제를 가지고 있었다. 이에 대하여 본 발명의 공진기는 중심 선로 도체인 주 선로 도체의 길이 방향의 중심선이 중심축에 선 대칭인 선로 도체 형상으로 되어 있으므로, 자기 벽이 형성되고, 따라서 전자계 분포도 대칭이 된다. 따라서, 본 발명에 따른 공진기는 해석 영역을 절반 정도로 할 수 있으므로 설계에 필요한 시간을 단축할 수 있는 효과도 갖는다.

본 발명의 코플래너 공진기에 의하면, 중심 도체의 선로 길이가, 신호의 전파 방향에 평행하게 배치되는 주 선로 도체와 그 주 선로 도체의 적어도 일단으로부터 분기되어 꺽여진 부 선로 도체를 합한 선로 길이가 되므로, 꺽은 부 선로 도체의 길이만큼 신호의 전파 방향의 공진기의 길이를 짧게 할 수 있다. 따라서, 코플래너 공진기 및 코플래너 필터를 소형으로 만들 수 있다.

Claims (9)

1. 유전체 기판과,

   상기 유전체 기판의 표면에 일단과 타단을 갖는 직선 형태로 연장 형성된 주 선로 도체와, 상기 주 선로 도체의 상기 일단으로부터 분기되고, 상기 주 선로 도체의 양측에 꺾여져 형성된 제1 및 제2 부 선로 도체를 갖는 중심 도체와,

   상기 중심 도체를 둘러싸고 상기 유전체 기판의 표면에 형성된 그라운드 도체를 포함하는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
2. 제 1 항에 있어서, 상기 제1 및 제2 부 선로 도체는 복수 회 꺾여져 있는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
3. 제 1 항에 있어서, 상기 제1 및 제2 부 선로 도체의 꺽음에 의해 형성된 만 내 및/또는 상기 제1 및 제2 부 선로 도체와 상기 주 선로 도체의 사이에 형성된 만 내에 상기 그라운드 도체로부터 연장 형성된 삽입 그라운드 도체부가 침입하도록 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
4. 제 1 항에 있어서, 상기 제1 및 제2 부 선로 도체의 끝단에, 그들보다 폭이 넓은 광폭부가 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
5. 제 3 항에 있어서, 각 상기 삽입 그라운드 도체부의 끝단에 그보다 폭이 넓은 광폭부가 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
6. 제 1 항에 있어서, 상기 주 선로 도체의 상기 타단은 상기 그라운드 도체에 접속되어 있는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
7. 제 6 항에 있어서, 적어도 상기 주 선로 도체의 상기 그라운드 도체에 대한 접속부의 측변은 원호형으로 서로 외측으로 퍼져 있는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
8. 제 1 항에 있어서, 상기 중심 도체는, 상기 주 선로 도체의 상기 타단으로부터 분기되고, 상기 주 선로 도체의 양측에 꺾여져 형성된 제3 및 제4 부 선로 도체를 포함하는 것을 특징으로 하는 코플래너 공진기.
9. 제 1 항의 코플래너 공진기의 복수 개가 상기 유전체 기판 상에서 순차적으로 접합부를 통하여 직렬로 접속되어 있는 있는 것을 특징으로 하는 코플래너 필터.

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