KR200317437Y1 - heat cable for an electric heater - Google Patents
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Abstract
개시된 본 고안은, 전자파 차단 효과를 극대화시키고, 이에 따라 인체에 미치는 유해 전자파에 의한 폐혜를 극소화시킬 수 있게 되도록 하기 위한 것이다.The present invention disclosed is to maximize the electromagnetic wave blocking effect, thereby minimizing the harm caused by harmful electromagnetic waves on the human body.
이의 실현을 위한 본 고안에서는, 다수 가닥의 가는선이 겹쳐 구비된 카본사뭉치(2); 상기 카본사뭉치(2)를 절연시킬 수 있도록, 카본사뭉치(2)의 외피를 이루는 피복물(4)로 이루어지는 열선부재(10); 도통 가능한 다수 가는선이 왼방향으로 꼬여 구비된 무저항도선(12); 상기 무저항도선(12)을 절연시킬 수 있도록, 무저항도선(12)의 외피를 이루는 또 다른 피복물(14)로 이루어지는 무저항선부재(20); 도통 가능한 다수 가는선이 중첩되어 소정 폭으로 펼쳐진 형태로 바니쉬에 의해 성형된 카본선뭉치가, 상기한 열선부재(10) 및 무저항선부재(20)에 일 방향의 나선 형태로 감겨져서 형성된 전자파흡수용 도선부재(30)로 이루어짐을 특징으로 하는 전자파 감쇄 발열선이 제공된다.In the present invention for realizing this, the carbon yarn bundle (2) provided with a plurality of strands overlapping; A hot wire member 10 made of a coating material 4 forming an outer shell of the carbon bundle 2 so as to insulate the carbon bundle 2; A non-resistive conductive wire 12 having a plurality of conductive thin lines twisted in a left direction; A non-resistive wire member 20 made of another coating 14 forming an outer skin of the non-resistive wire 12 so as to insulate the non-resistive wire 12; A bundle of carbon wires formed by varnish in a form in which a plurality of conductive thin wires are overlapped and spread in a predetermined width is wound around the heating wire member 10 and the non-resisting wire member 20 in a spiral form in one direction. Provided is an electromagnetic wave attenuation heating line, characterized in that the conductive wire member (30).
Description
본 고안은 전기저항열을 발하여 난방이 이루어지도록 하는 전자파 감쇄 발열선에 관한 것으로, 특히 유해 전자파의 발생을 극소화시킨 전자파 감쇄 발열선에 관한 것이다.The present invention relates to an electromagnetic wave attenuating heating wire that emits electric resistance heat to be heated, and more particularly, to an electromagnetic wave attenuating heating wire which minimizes generation of harmful electromagnetic waves.
전열을 발생하게 하는 방법은 여러 가지가 있다. 즉, 전열선에 전류를 통하게 하여 전열을 얻는 저항가열, 아크가 발생하면서 전류를 흐르게 하여 전열을 얻는 아크가열, 금속과 같은 양도체에 전자유도작용으로 전류를 흐르게 하여 전열을 얻는 유도가열 등이 있다.There are many ways to generate heat. That is, resistance heating to obtain electric heat by passing a current through a heating wire, arc heating to obtain electric heat while an arc is generated, and induction heating to obtain electric heat by flowing an electric current through a conductor such as a metal.
특히, 상기한 바와 같은 저항가열은 피가열물 자체에 전류를 흘리는 직접 저항가열, 피가열물에 접근해서 금속저항선 또는 탄화규소와 같은 비금속 발열체에 전류를 흘릴 때 생기는 열방사 및 열전도 등에 의해 피가열물에 열을 전해서 가열하는 간접저항가열로 구분될 수 있다.In particular, the resistance heating as described above may be heated by direct resistance heating, which transmits an electric current to the object to be heated, heat radiation and thermal conduction generated when an electric current is applied to a non-metal heating element such as a metal resistance wire or silicon carbide by approaching the object to be heated. It can be divided into indirect resistance heating, which heats and heats water.
한편, 상기한 바와 같은 간접가열을 이용해서 얻어지는 열을 이용하는 전열기구로는, 전기밥솥/ 전기난방기구/ 전기다리미/ 전기풍로 등 다양하다.On the other hand, as a heating apparatus using the heat obtained by using the indirect heating as described above, there are various such as electric rice cooker / electric heating apparatus / electric iron / electric stove.
또한, 난방연료로 기름이나 가스를 사용하는 경우에는 연소효율이 낮을 뿐 아니라 연소시 유해가스에 의한 폐혜가 있으며, 더구나 심야전기를 사용할 경우 에너지 이용 효율을 극대화시킬 수 있으므로, 근래에는 상기한 바와 같은 간접가열을 이용하는 전열기구의 사용이 확산되고 있는 추세에 있다.In addition, in the case of using oil or gas as the heating fuel, not only combustion efficiency is low, but also the harmful effects of the combustion gas, and when using the night-time electricity can maximize the energy use efficiency, as described above Increasingly, the use of electric heating appliances using indirect heating is on the rise.
이와 같이 전기에너지를 이용하여 난방을 하고자 할 경우에는 전기에너지를 공급받아 열에너지로 변환시키는 발열선이 구비되고, 누전이 방지될 수 있는 구조로 이루어진 전열기구를 사용할 필요가 있다.As such, when heating is to be performed using electric energy, a heating wire is provided to convert the electric energy into heat energy, and it is necessary to use a heating device having a structure capable of preventing a short circuit.
상기한 바와 같이 전열기구에 구비되는 발열선은, 1,000℃ 이하의 온도에서는 니크롬선/ 철크롬선을, 보다 고온에서는 탄화규소/ 칸탈선 등을, 1,400℃ 이상에서는 규화몰리브덴선을 사용한다.As described above, the heating wire provided in the heat transfer mechanism uses nichrome wire / iron chromium wire at a temperature of 1,000 ° C. or lower, silicon carbide / cantal wire at higher temperature, and molybdenum silicide wire at 1,400 ° C. or higher.
특히, 난방을 위한 전열을 얻기 위하여는 대개, 니크롬이나 철크롬과 같은 금속으로 된 심선을 단지 피복하여 사용하였으나, 이와 같은 발열선으로부터는 유해한 전자파가 발생되는 것으로 알려져 있고, 또 유해 전자파를 감소할 목적으로 발열선에 대한 많은 연구 노력이 이루어져 왔다.In particular, in order to obtain electric heat for heating, the core wire made of a metal such as nichrome or iron chromium is generally coated and used, but it is known that harmful electromagnetic waves are generated from such heating wires, and the purpose of reducing harmful electromagnetic waves As a result, many research efforts on heating wire have been made.
이러한 연구 노력의 일환으로, 등록고안 제 192649 호에서와 같은 '전자파 차폐 전열선'이 제안되어 있는데, 그 구조를 살펴보면 도 1에 나타내어진 바와 같이 발열체선(10)과, 상기 발열체선(10)을 피복하는 테프론 절연층(12)과, 상기 테프론 절연층(12)을 피복하는 절연테이프(14)와, 이에 피복되는 Aℓ테이프층(16)과, 상기 Aℓ테이프층(16)상에 피복되는 직편조층(18)과, 상기 직편조층(18)에 입혀지는 절연층(20)으로 구성되어 있다.As part of this research effort, a 'electromagnetic shielding heating wire' is proposed as in Registration No. 192649. Looking at the structure, the heating element line 10 and the heating element line 10 are shown in FIG. The Teflon insulating layer 12 to be covered, the insulating tape 14 covering the Teflon insulating layer 12, the AL tape layer 16 coated thereon, and the fabric coated on the AL tape layer 16. It consists of the braid layer 18 and the insulating layer 20 coat | covered by the said woven braid layer 18. As shown in FIG.
상기 발열체선(10)은 3 내지 15 가닥의 니크롬선을 꼬은 형태로 형성되어 있고, 상기 테프론 절연층(12)은 특정 절연내압을 가지도록 테프론으로 압출 성형해서 형성되어지며, 상기 Aℓ테이프층(16)은 테프론 절연층(12)의 절연내압을 증가시킴과 동시에, 상기 발열체선(10)에서 발생되는 전자파를 흡수하는 역할을 수행하도록 조성되어진다.The heating element wire 10 is formed in the form of twisted nichrome wire of 3 to 15 strands, the Teflon insulating layer 12 is formed by extrusion molding with Teflon to have a specific dielectric breakdown voltage, the A tape layer ( 16 is designed to increase the breakdown voltage of the Teflon insulating layer 12 and to absorb the electromagnetic waves generated from the heating element line 10.
또, 전원 인가시에 상기 발열체(10)에서 방출되는 전자파를 흡수함과 동시에 열방출이 용이하도록 상기 Aℓ테이프층(16)상에, 상기한 직편조층(18)을 피복하게 된 것이며, 이와 같은 직편조층(18)에 피복되는 상기한 절연층(20)은 실리콘 고무로 압출 성형되는 것이다.In addition, the braided layer 18 is coated on the A1 tape layer 16 so as to absorb the electromagnetic waves emitted from the heat generator 10 when heat is applied and to facilitate heat dissipation. The insulating layer 20 coated on the same braided layer 18 is extruded from silicone rubber.
한편, 상기 직편조층(18)은 인장력이 양호하도록 주석으로 도금된 동선으로 직조 및 편조되어 있다.On the other hand, the woven braid layer 18 is woven and braided with copper wire plated with tin so that the tensile strength is good.
그런데, 상기한 바와 같은 종래의 발열선은, Aℓ테이프층(16)에 의해서 상기 발열체선(10)에서 발생되는 전자파를 흡수하게 되어 있으나, 이러한 Aℓ테이프층(16)은 테프론 절연층(12)의 절연 내압을 증가시킬 수는 있으나, 정작 주된 목적인 유해 전자파의 흡수 제거에는 그 효과가 미미할 뿐이었다.By the way, the conventional heating line as described above absorbs the electromagnetic waves generated in the heating element line 10 by the A1 tape layer 16, but the A1 tape layer 16 is formed of the Teflon insulating layer 12. Although the dielectric breakdown voltage can be increased, the effect is only minimal for the absorption and removal of harmful electromagnetic waves.
이러한 등록고안 제 192649 호의 기술 내용을 보완할 수 있는 다른 고안으로서, 등록고안 제 249031 호를 들 수 있는데, 이러한 고안의 구성을 살펴보면 도 2에 나타내어진 바와 같이 20 내지 30개의 무저항 동선으로 이루어지는 권심(11)을 테프론 또는 나이론 등과 같은 피복층(12-1)으로 감싸고, 그 위에 상기 권심(11)과 납땜에 의해 공통으로 접속되는 발열 도체(13)를 나선형으로 권선하고, 상기 발열 도체(13)를 나이론과 같은 피복층(12)으로 다시 감싸고, 그 위에 온도검출 도체(14)를 나선형으로 권선하고, 상기 온도검출 도체(14)를 PVC와 같은 절연층(15)으로 감싸아서 구성되어진다.Another design that can supplement the technical contents of the registration designation No. 192649 is the registration designation 249031. Looking at the configuration of such design, as shown in Figure 2, the core consisting of 20 to 30 resistive copper wire ( 11) is wrapped in a coating layer 12-1 such as Teflon or nylon, and spirally wound the heating conductor 13 commonly connected to the core 11 by soldering thereon, and the heating conductor 13 is wound. It is made by wrapping it again with a covering layer 12 such as nylon, spirally winding the temperature detecting conductor 14 thereon, and wrapping the temperature detecting conductor 14 with an insulating layer 15 such as PVC.
이와 같이 구성됨에 따라서, 전류가 권심(11)과 발열 도체(13)에 소정의 시간 동안 흐르게 됨에 따라 발열 도체(13)의 온도가 상승하게 되었을 때, 발열 도체(13)의 온도 변화에 기인한 피복층(12-1)의 임피던스 변화가 온도검출 도체(14)에 의해 검출되고, 이 검출값을 입력받은 콘트롤러의 제어에 따라 발열 도체(13)로의 전류 단속이 조절되는 것이다.In this way, when the temperature of the heat generating conductor 13 rises as a current flows in the core 11 and the heat generating conductor 13 for a predetermined time, it is caused by the temperature change of the heat generating conductor 13. The impedance change of the coating layer 12-1 is detected by the temperature detecting conductor 14, and the current interruption to the heat generating conductor 13 is adjusted under the control of the controller which received the detected value.
그러나, 상기한 바와 같은 제 249031 호의 등록고안은, 일반적인 잡음전력보다 평균적으로 10∼20dBpW 작은 잡음전력이 검출되기는 하지만, 이와 같은 잡음전력의 저하 요인으로, 유해 전자파에 의한 폐혜를 감쇄할 수는 없다.However, although the registration proposal of No. 249031 described above has a noise power of 10 to 20 dBpW smaller than an average noise power, on the other hand, due to such a deterioration of the noise power, the harmful effects of harmful electromagnetic waves cannot be attenuated. .
한편, 전자파를 가장 적게 발생시키는 것으로 알려진 카본사를 발열선으로 채용한 제 233539 호의 등록고안은 도 3에 도시된 바와 같이, 다수 가닥의 카본사(60) 외부를 유리섬유실(70)로 권취하고, 상기 카본사(60)와 상기 유리섬유실(70)의 외부를 실리콘(20)으로 피복하고, 상기 실리콘(20)의 외부를 유리섬유망(30)으로 피복하고, 상기 유리섬유망(30)의 외부에 다수의 동선(40)을 동시에 권취하고, 상기 유리섬유망(30)과 상기 동선(40)의 외부를 실리콘(50)으로 피복하여 구성되어진다.On the other hand, the registration proposal of No. 233539, which employs carbon yarn known to generate the least electromagnetic waves as a heating wire, as shown in Fig. 3, winding the outer side of the carbon fiber 60 of a plurality of strands in the glass fiber chamber 70 The outer surface of the carbon yarn 60 and the glass fiber chamber 70 is covered with silicon 20, and the outer surface of the silicon 20 is covered with a glass fiber mesh 30, and the glass fiber network 30 A plurality of copper wires 40 are simultaneously wound on the outside of the wire), and the glass fiber net 30 and the outside of the copper wires 40 are covered with silicon 50.
또한, 상기 카본사(60)가 2400 가닥으로 이루어지게 할 수도 있고, 상기 동선(40)은 세 가닥으로 이루어질 수도 있다.In addition, the carbon yarn 60 may be made of 2400 strands, the copper wire 40 may be made of three strands.
상기한 바와 같은 제 233539 호의 등록고안은, 전자파를 가장 적게 발생시키는 것으로 알려진 카본사(60)를 발열선으로 채용하고 있고, 절연 상태의 동선(40)을 나선 형태로 감아 다시 절연한 구조로 되어 있기 때문에, 전술한 등록고안들과 비교하여서는 다소 향상된 전자파 차단 효과를 기대할 수는 있으나, 이러한 요소에 더하여 전자파를 차단시킬 수 있는 수단이 강구되어 있지 않았다.As described above, the registered design of No. 233539 employs carbon yarn 60, which is known to generate the least electromagnetic waves, as a heating wire, and has a structure in which the copper wire 40 in an insulated state is wound in a spiral form and insulated again. Therefore, a slightly improved electromagnetic wave blocking effect can be expected compared to the above-mentioned registration proposals, but in addition to these factors, no means for blocking electromagnetic waves have been devised.
뿐만 아니라, 종래 일반적인 발열선들은 대개, 도 4a에서와 같이 병렬로 결선된 발열선(60)(70)의 외측에 무저항도선(40)을 감거나, 도 4b 및 도 4c에서와 같이, 중심에 배치되는 발열선(10)의 외측에 이와 전기적으로 결선된 무저항도선(30)을 감은 구조로 이루어지기도 하나, 발열선(10)으로부터 방출되는 전자파 및 전기파의 차단 효과는 미미하다.In addition, conventional general heating wires are usually wound around the heating wires 60 and 70 outside the heating wires 60 and 70 connected in parallel as in FIG. 4A, or are disposed at the center, as shown in FIGS. 4B and 4C. Although the structure of the non-resistive conductive wire 30 electrically connected to the outside of the heating wire 10 may be formed, the blocking effect of the electromagnetic wave and the electric wave emitted from the heating wire 10 is insignificant.
본 고안은, 상기한 바와 같은 그 자체 고유의 기능인, 전자파 차단 기능을 극대화시킬 수 있도록 하고, 이에 따라서 인체에 미치는 유해 전자파에 의한 폐혜를 극소화시킬 수 있게 된, 전자파 감쇄 발열선을 제공하려는데 그 목적이 있다.The present invention aims to provide an electromagnetic wave attenuation heating wire which can maximize the electromagnetic wave blocking function, which is its own function as described above, and thus minimizes the harmful effects of harmful electromagnetic waves on the human body. have.
도 1은 종래 발열선의 구성 일예를 나타내기 위한 사시도,1 is a perspective view for showing an example of the configuration of a conventional heating wire,
도 2는 종래 발열선의 다른 구성예를 나타내기 위한 사시도,2 is a perspective view for illustrating another configuration example of a conventional heating wire;
도 3은 종래 발열선의 또 다른 구성예를 나타내기 위한 사시도,3 is a perspective view for illustrating another configuration example of a conventional heating wire;
도 4a 내지 도 4c는 종래 일반적인 발열선의 결선구조를 보이기 위한 개략도,Figure 4a to 4c is a schematic view for showing a wiring structure of a conventional general heating wire,
도 5는 본 고안에 의한 발열선의 결선구조를 보이기 위한 개략도,5 is a schematic view for showing the wiring structure of the heating wire according to the present invention,
도 6은 본 고안에 의한 발열선에 대한 구성을 나타내기 위한 부분 사시도,Figure 6 is a partial perspective view for showing the configuration of the heating wire according to the present invention,
도 7은 도 6에서와 같은 본 고안에 의한 발열선에 대한 구성을 나타내기 위한 부분 횡단면도이다.FIG. 7 is a partial cross-sectional view for illustrating a configuration of a heating line according to the present invention as shown in FIG. 6.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *Explanation of symbols on the main parts of the drawings
10 : 열선부재10: heating wire member
20 : 무저항도선부재20: resistive conductor member
30 : 전자파흡수용 도선부재30: electromagnetic wave absorbing wire member
상기한 목적을 달성하기 위하여 본 고안은, 다수 가닥의 가는선이 겹쳐 구비된 카본사뭉치(2); 상기 카본사뭉치(2)를 절연시킬 수 있도록, 카본사뭉치(2)의 외피를 이루는 피복물(4)로 이루어지는 열선부재(10); 도통 가능한 다수 가는선이 왼방향으로 꼬여 구비된 무저항도선(12); 상기 무저항도선(12)을 절연시킬 수 있도록, 무저항도선(12)의 외피를 이루는 또 다른 피복물(14)로 이루어지는 무저항선부재(20); 도통 가능한 다수 가는선이 중첩되어 소정 폭으로 펼쳐진 형태로 바니쉬에 의해 성형된 카본선뭉치가, 상기한 열선부재(10) 및 무저항선부재(20)에 일 방향의 나선 형태로 감겨져서 형성된 전자파흡수용 도선부재(30)로 이루어짐을 특징으로 하는 전자파 감쇄 발열선을 제공한다.The present invention in order to achieve the above object, the carbon yarn bundle (2) provided with a plurality of strands overlapping; A hot wire member 10 made of a coating material 4 forming an outer shell of the carbon bundle 2 so as to insulate the carbon bundle 2; A non-resistive conductive wire 12 having a plurality of conductive thin lines twisted in a left direction; A non-resistive wire member 20 made of another coating 14 forming an outer skin of the non-resistive wire 12 so as to insulate the non-resistive wire 12; A bundle of carbon wires formed by varnish in a form in which a plurality of conductive thin wires are overlapped and spread in a predetermined width is wound around the heating wire member 10 and the non-resisting wire member 20 in a spiral form in one direction. Provides an electromagnetic wave attenuation heating line, characterized in that made of a conductive wire member (30).
상기한 열선부재(10)와 무저항선부재(20) 및 전자파흡수용 도선부재(30)는 또 다른 피복물(40)에 의해 감싸여진 구조로 형성됨을 특징으로 한다.The heating member 10, the non-resistance member 20 and the conductive member 30 for absorbing electromagnetic waves is characterized in that it is formed of a structure wrapped by another coating (40).
상기한 다수 피복물(4)(14)(24)(40)은, 실리콘재임을 특징으로 한다.The multiple coatings 4, 14, 24 and 40 are characterized in that they are silicon materials.
상기한 다수 피복물(4)(14)(24)(40)은, 테프론재임을 특징으로 한다.The multiple coatings 4, 14, 24 and 40 described above are characterized in that they are Teflon materials.
상기한 다수 피복물(4)(14)(24)(40)은, 난연성 PVC임을 특징으로 한다.The multiple coatings 4, 14, 24, 40 are characterized by being flame retardant PVC.
한편, 상기 전자파흡수용 도선부재(30)는 3㎜의 나선 피치를 갖게 와인딩됨을 특징으로 한다.On the other hand, the electromagnetic wave absorbing wire member 30 is characterized in that the winding having a spiral pitch of 3mm.
이하, 본 고안의 바람직한 실시예에 대하여 더욱 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, a preferred embodiment of the present invention will be described in more detail.
본 고안에 따르는 일 실시예는 도 6 및 도 7에 도시된 바와 같이, 절연 상태하에서 인가되는 전류에 의한 저항열이 발생되도록 이루어져 구비된 열선부재(10)와, 절연 상태하에서 통전 가능하게 형성되어 구비된 무저항선부재(20) 및 역시 절연 상태하에서 통전 가능하게 형성되어 구비된 전자파흡수용 도선부재(30)로 이루어지는 전자파 감쇄 발열선에 관련된다.6 and 7, according to the present invention, the heat wire member 10 is provided so that the resistance heat by the current applied in the insulating state is formed, and is formed so as to be energized in the insulating state It relates to an electromagnetic wave attenuating heating wire comprising a provided non-resistive wire member 20 and also an electromagnetic wave absorbing conductive wire member 30 formed to be energized under an insulated state.
즉, 도 5에 도시된 바와 같이 열선부재(10)와 무저항선부재(20)를 직렬로 결선한 상태에서, 일 방향의 나선 형태로 꼬이게 하고, 이러한 상태의 열선부재(10) 및 무저항선부재(20)에 전자파흡수용 도선부재(30)를 일 방향의 나선 형태로 감고, 이 전자파흡수용 도선부재(30)의 양단을 전기적으로 접지시킨 것이다.That is, as shown in FIG. 5, in a state in which the heating member 10 and the resistanceless member 20 are connected in series, the wires 10 and the resistanceless member are twisted in a spiral form in one direction. The electromagnetic wave absorbing lead member 30 is wound in a spiral form in one direction, and both ends of the electromagnetic wave absorbing lead member 30 are electrically grounded.
한편, 상기한 바와 같은 열선부재(10)는, 다수 가닥의 가는선이 겹쳐 구비된 카본사뭉치(2)를 피복물(4)로 절연시킨 구조로 되어 있으며, 상기한 무저항선부재(20) 또한, 도통 가능한 다수 가는선이 왼방향으로 꼬여 구비된 무저항도선(12)을 또 다른 피복물(14)로 절연시킨 구조로 되어 있다(도 6 및 도 7 참조).On the other hand, the heating wire member 10 as described above has a structure insulated with the coating 4, the carbon yarn bundle (2) provided with a plurality of strands of thin wire overlapping, the non-resistive wire member 20 In addition, it has the structure which insulated the non-resistance conductive wire 12 provided with many thin wire | line twisted to the left direction by another coating | cover 14 (refer FIG. 6 and FIG. 7).
또, 상기한 바와 같은 전자파흡수용 도선부재(30)는, 도통 가능한 다수 가는선이 중첩되어 소정 폭으로 펼쳐진 형태로 바니쉬에 의해 성형된 카본선뭉치가, 상기한 열선부재(10) 및 무저항선부재(20)에 일 방향의 나선 형태로 감겨져서 형성된다(도 6 및 도 7 참조).In addition, as described above, the electromagnetic wave absorbing wire member 30 includes a bundle of carbon wires formed by varnish in a form in which a plurality of conductive thin wires overlap each other and are unfolded in a predetermined width. The member 20 is wound and formed in a spiral form in one direction (see FIGS. 6 and 7).
그리고, 상기 열선부재(10)와 무저항선부재(20) 및 전자파흡수용 도선부재(30)는 또 다른 피복물(40)에 의해 감싸여진 구조로 형성될 수도 있으며, 한편, 상기 전자파흡수용 도선부재(30)는 3㎜의 나선 피치를 갖게 와인딩될 수도 있다.In addition, the heating member 10, the non-resistive wire member 20 and the electromagnetic wave absorbing conductive member 30 may be formed in a structure wrapped by another coating 40, on the other hand, the electromagnetic wave absorbing conductive member 30 may be wound with a spiral pitch of 3 mm.
상기한 바와 같은 본 고안에 의한 발열선은, 표 1의 '시험성적서'에서와 같은 '시험결과' 특성을 갖게 됨을 알 수 있다(상기 표 1의 '시험성적서'는 표 2에 나타내어진 '한국전기전자시험연구원장'의 인증으로 공인됨).The heating wire according to the present invention as described above, it can be seen that it has the 'test results' characteristics as in the' test report 'of Table 1 (the' test report 'of Table 1 is' Korea Electric Certified by the Director of Electronic Testing & Research Institute).
표 1Table 1
표 2TABLE 2
표 3TABLE 3
즉, 상기 표 1에서와 같이 그 전체 구간, 다수개소 위치에서의 자기장 평균검출값이 616.84[uG]이고, 전기장 평균 검출값이 4.5839[V/m]임을 알 수 있으며, 이와 같은 검출값은 및 표 3에 나타내어진 '한국전기전자시험연구원 품질보증팀장'의 인증으로 공인된 바와 같이 기준값(전기장:10V/m이하, 자기장:2mG이하) 범위 안에 드는 매우 양호한 상태임을 알 수 있다.That is, as shown in Table 1, it can be seen that the mean field detection value at the entire section and the plurality of locations is 616.84 [uG], and the mean field detection value is 4.5839 [V / m]. As certified by the head of Quality Assurance Team of the Korea Electrical and Electronic Testing and Research Institute shown in Table 3, it can be seen that the condition is in a very good condition within the standard value (electric field: 10V / m or less, magnetic field: 2mG or less).
또, 표 4-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 어느 일 개소 위치에서 다수번 측정된 자기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 4-2는 상기 표 4-1의 그래프를 도표화한 것으로, 자기장 검출값의 최대치는 620.32[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 3.7881 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 4-1 is a graph showing the relationship between the magnetic field detection value measured a number of times in the entire heating line section, any one position and the frequency of these values according to the present invention, Table 4-2 As a graph of the graph, it can be seen that the maximum value of the magnetic field detection value is 620.32 [uG], and the maximum frequency at this time is 3.7881 Hz.
표 4-1Table 4-1
4-24-2
또, 표 5-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 다른 위치에서 다수번 측정된 자기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 5-2는 상기 표 5-1의 그래프를 도표화한 것으로, 자기장 검출값의 최대치는 593.65[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 3.7796 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 5-1 is a graph showing the relationship between the magnetic field detection value and the frequency for these values measured multiple times in the entire heating wire section, different locations according to the present invention, Table 5-2 is a graph of Table 5-1 By plotting, it can be seen that the maximum value of the magnetic field detection value is 593.65 [uG], and the maximum frequency at this time is 3.7796 Hz.
표 5-1Table 5-1
표 5-2Table 5-2
또, 표 6-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 또 다른 위치에서 다수번 측정된 자기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 6-2는 상기 표 6-1의 그래프를 도표화한 것으로, 자기장 검출값의 최대치는 626.28[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 3.7925 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 6-1 is a graph showing the relationship between the magnetic field detection value and the frequency for these values measured multiple times at the entire heating wire section, another position according to the present invention, Table 6-2 Graphing the graph, it can be seen that the maximum value of the magnetic field detection value is 626.28 [uG], and the maximum frequency at this time is 3.7925 Hz.
표 6-1Table 6-1
표 6-2Table 6-2
또, 표 7-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 또 다른 위치에서 다수번 측정된 자기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 7-2는 상기 표 7-1의 그래프를 도표화한 것으로, 자기장 검출값의 최대치는 609.02[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 3.7653 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 7-1 is a graph showing the relationship between the magnetic field detection value measured several times at the entire heating line section, another position and the frequency of these values according to the present invention, Table 7-2 Graphing the graph, it can be seen that the maximum value of the magnetic field detection value is 609.02 [uG], and the maximum frequency at this time is 3.7653 Hz.
표 7-1Table 7-1
표 7-2Table 7-2
또, 표 8-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 또 다른 위치에서 다수번 측정된 자기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 8-2는 상기 표 8-1의 그래프를 도표화한 것으로, 자기장 검출값의 최대치는 634.94[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 3.7929 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 8-1 is a graph showing the relationship between the magnetic field detection value and the frequency for these values measured multiple times in the entire heating wire section, another position according to the present invention, Table 8-2 Graphing the graph, it can be seen that the maximum value of the magnetic field detection value is 634.94 [uG], and the maximum frequency at this time is 3.7929 Hz.
표 8-1Table 8-1
표 8-2Table 8-2
또, 표 9-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 일 개소 위치에서 다수번 측정된 전기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 9-2는 상기 표 9-1의 그래프를 도표화한 것으로, 전기장 검출값의 최대치는 5.3649[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 60.05 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 9-1 is a graph showing the relationship between the electric field detection value measured several times at the entire heating line section, one location and the frequency of these values according to the present invention, Table 9-2 Graphing the graph, it can be seen that the maximum value of the electric field detection value is 5.3649 [uG], and the maximum frequency at this time is 60.05 Hz.
표 9-1Table 9-1
표 9-2Table 9-2
또, 표 10-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 다른 위치에서 다수번 측정된 전기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 10-2는 상기 표 10-1의 그래프를 도표화한 것으로, 전기장 검출값의 최대치는 6.5026[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 59.963 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 10-1 is a graph showing the relationship between the electric field detection value measured at multiple times in the entire heating line section, the different position according to the present invention and the frequency for these values, Table 10-2 is a graph of Table 10-1 By plotting the maximum value of the electric field detection value is 6.5026 [uG], it can be seen that the maximum frequency at this time is 59.963 Hz.
표 10-1Table 10-1
표 10-2Table 10-2
또, 표 11-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 또 다른 위치에서 다수번 측정된 전기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 11-2는 상기 표 11-1의 그래프를 도표화한 것으로, 전기장 검출값의 최대치는 1.3055[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 59.958 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 11-1 is a graph showing the relationship between the electric field detection value measured several times at the entire heating line section, another position and the frequency for these values according to the present invention, Table 11-2 Graphing the graph, it can be seen that the maximum value of the electric field detection value is 1.3055 [uG], and the maximum frequency at this time is 59.958 Hz.
표 11-1Table 11-1
표 11-2Table 11-2
또, 표 12-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 다른 위치에서 다수번 측정된 전기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 12-2는 상기 표 12-1의 그래프를 도표화한 것으로, 전기장 검출값의 최대치는 3.4744[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 60.025 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 12-1 is a graph showing the relationship between the electric field detection value measured at multiple times in the entire heating wire section, different locations and the frequency for these values according to the present invention, Table 12-2 is a graph of the table 12-1 Table 2 shows that the maximum value of the electric field detection value is 3.4744 [uG] and the maximum frequency at this time is 60.025 Hz.
표 12-1Table 12-1
표 12-2Table 12-2
또, 표 13-1은 본 고안에 의한 발열선 전체 구간, 또 다른 위치에서 다수번 측정된 전기장 검출값과 이 값들에 대한 주파수의 관계를 나타낸 그래프이고, 표 13-2는 상기 표 13-1의 그래프를 도표화한 것으로, 전기장 검출값의 최대치는 6.2724[uG]이고, 이때의 최대 주파수는 60.026 Hz임을 알 수 있다.In addition, Table 13-1 is a graph showing the relationship between the electric field detection value measured at multiple times in the entire heating wire section, another position and the frequency for these values according to the present invention, Table 13-2 Graphing the graph, it can be seen that the maximum value of the electric field detection value is 6.2724 [uG], and the maximum frequency at this time is 60.026 Hz.
표 13-1Table 13-1
표 13-2Table 13-2
상기한 바와 같은 본 고안은, 전자파를 가장 적게 발생시키는 것으로 알려진 카본사를 발열선으로 채용하여 교차하는 양 방향 각각의 나선 형태로 꼬아주고, 무저항도선을 조밀한 피치로 감은 구성으로 되어 있기 때문에, 전자파 차단 효과가 월등하게 나타났으며, 이에 따라서 인체에 미치는 유해 전자파에 의한 폐혜를 극소화시킬 수 있게 되었다는 이점을 제공한다.The present invention as described above has a configuration in which a carbon yarn known to generate the least electromagnetic waves is adopted as a heating wire, twisted in the form of spirals in both directions crossing each other, and the non-resistive wire is wound at a dense pitch. The blocking effect was shown to be superior, thereby providing the advantage that it is possible to minimize the harm caused by harmful electromagnetic waves on the human body.
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| KR100680154B1 (en) * | 2006-10-13 | 2007-02-07 | 주식회사 삼안 | S-stair type fishway stablishment |
| KR100889391B1 (en) * | 2007-09-19 | 2009-03-19 | 박종덕 | Heat generating mumber having heating wire for electric fusion welding and the making device thereof |
| KR102186877B1 (en) * | 2019-08-21 | 2020-12-07 | 한국생산기술연구원 | Method for manufacturing heat resistant carbon fiber heating cable having uniform outer diameter and heat resistant carbon fiber heating cable |
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- 2003-03-11 KR KR20-2003-0007233U patent/KR200317437Y1/en not_active IP Right Cessation
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