JPH09290260A

JPH09290260A - 飲料水および塩の製造方法および製造装置

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Publication number: JPH09290260A
Application number: JP8102971A
Authority: JP
Inventors: Sachiko Hayashi; 幸子林; Shiro Fukui; 史郎福井; Yutaka Nakamura; 豊中村
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1996-04-24
Filing date: 1996-04-24
Publication date: 1997-11-11
Anticipated expiration: 2016-04-24
Also published as: CN1167733A; CN1132785C; JP2887105B2; US6030535A

Abstract

(57)【要約】【課題】塩水の利用率が高く、放流水の量が少なく、
かつ放流水中の塩濃度が低く、しかも薬害のおそれがな
く、塩水からミネラルを含む塩を生産しつつ飲料水を製
造することができる方法および装置を提供することであ
る。【解決手段】原海水は前処理槽１に供給され、磁気力
の作用およびオゾンの注入により発生した凝集物質が濾
過により除去される。前処理槽１により前処理された海
水は逆浸透膜モジュール２に供給される。逆浸透膜モジ
ュール２から排出される濃縮塩水は電気透析槽３に供給
される。電気透析槽３から排出される濃縮塩水は蒸発器
４に供給される。蒸発器４では濃縮塩水を蒸発させて固
形塩を乾固させる。電気透析槽３から排出される脱塩水
の一部または全ては逆浸透膜モジュール２に戻される。
逆浸透膜モジュール２から排出される透過水および蒸発
器４により得られる蒸発水が飲料水として供給される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、塩水（海水または
かん水）から飲料水および特殊塩を製造する方法および
装置に関する。特殊塩とは、塩水中の塩類（ミネラル）
を含む塩をいう。

【０００２】

【従来の技術】離島等における慢性的水不足を解消する
ために、近年、逆浸透（ＲＯ）膜を用いた海水淡水化方
法が具体化されつつある。この海水淡水化方法では、逆
浸透膜による透過水を飲料水として利用し、濃縮塩水は
海域に放流している。

【０００３】一方、食塩を製造するために電気透析（Ｅ
Ｄ）法が用いられている。この電気透析法では、イオン
交換膜を用いて海水を濃縮し、その濃縮塩水の水を蒸発
させて塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）を析出させる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記の逆浸透膜を用い
た海水淡水化方法によると、海水よりも塩濃度が高い濃
縮塩水が海域に放流されるので、藻類、稚魚、稚貝等の
魚類に悪影響を及ぼすことが懸念されている。また、逆
浸透膜の前処理において塩素を用いて滅菌を行っている
ので、薬害のおそれもある。さらに、逆浸透膜の回収率
は３０〜４０％程度であるので、コストをかけて前処理
した海水の６０〜７０％をそのまま海域に捨てることに
なり、海水の利用率が悪く、設備費および運転コストが
高くなるという問題がある。

【０００５】一方、電気透析法により製造される塩はＮ
ａＣｌのみからなるので、味が良いとは言えない。そこ
で、食塩に苦汁（にがり）等の添加物を混入させた塩が
好まれている。

【０００６】本発明の目的は、塩水（海水またはかん
水）の利用率が高く、放流水の量が少なく、かつ放流水
中の塩濃度が低く、しかも薬害のおそれがなく、塩水か
らミネラルを含む塩を生産しつつ飲料水を製造すること
ができる方法および装置を提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段および発明の効果】本発明
に係る飲料水および塩の製造方法は、塩水を逆浸透膜お
よび電気透析法を用いて処理することにより飲料水およ
び塩を並産するものである。

【０００８】前段で逆浸透膜による処理を行い、後段で
電気透析法による処理を行う場合には、逆浸透膜の透過
水を飲料水として用い、逆浸透膜の濃縮塩水を電気透析
法により処理し、電気透析法による濃縮塩水から塩を蒸
発乾固させる。このとき、濃縮塩水の蒸発水も飲料水と
して用いることができる。また、電気透析法による脱塩
水の一部または全てを逆浸透膜に戻すことにより、放流
水の量を少なくすることができ、かつ塩水の利用率を高
くすることができる。

【０００９】電気透析法による脱塩水の塩濃度は塩水中
の塩濃度に比べて低くなっているので、藻類、稚魚、稚
貝等の魚類に悪影響を及ぼすおそれがない。前段で電気
透析法による処理を行い、後段で逆浸透膜による処理を
行う場合には、電気透析法による脱塩水を逆浸透膜によ
り処理し、逆浸透膜の透過水を飲料水として用い、電気
透析法による濃縮塩水から塩を蒸発乾固させる。このと
き、濃縮塩水の蒸発水も飲料水として用いることができ
る。また、逆浸透膜の濃縮塩水の一部または全てを電気
透析法による処理に戻すことにより、放流水の量を少な
くすることができ、かつ塩水の利用率を高くすることが
できる。

【００１０】逆浸透膜には電気透析法による脱塩水が供
給されるので、逆浸透膜により得られる濃縮塩水の塩濃
度は塩水中の塩濃度に比べてさほど高くならない。した
がって、藻類、稚魚、稚貝等の魚類に悪影響を及ぼすお
それが少ない。

【００１１】特に、塩水を逆浸透膜により透過水および
濃縮塩水に分離し、濃縮塩水を電気透析法により濃縮塩
水および脱塩水に分離し、電気透析法により得られた濃
縮塩水の水分を蒸発させて塩を乾固させ、透過水および
蒸発水を飲料水として供給することが好ましい。

【００１２】この場合、電気透析法による脱塩水の塩濃
度は塩水中の塩濃度に比べて低くなっているので、藻
類、稚魚、稚貝等の魚類に悪影響を及ぼすおそれがな
い。また、濃縮塩水の蒸発水も飲料水として用いられる
ので、塩水の利用率が高くなり、かつ放流水の量を少な
くすることができる。

【００１３】電気透析法により得られる脱塩水の一部ま
たは全てを逆浸透膜に戻すことが好ましい。これによ
り、放流水の量がさらに少なくなり、かつ塩水の利用率
をさらに高くすることができる。

【００１４】特に、塩水をオゾンを用いて前処理した
後、逆浸透膜に供給することが好ましい。これにより、
塩水中の無機物および有機物を薬品を注入することなく
除去することができる。したがって、苦汁をはじめとす
る塩水中のミネラルを含む塩が得られる。

【００１５】前処理としては、塩水に磁気力を作用させ
るとともにオゾンを注入することが好ましい。この場
合、オゾンにより無機物および有機物が酸化され、無機
物の酸化により発生するコロイド状物質および有機物の
酸化により発生する懸濁物質が凝集剤などの薬品を使用
することなく凝集される。

【００１６】さらに、磁気力の作用およびオゾンの注入
により得られる凝集物質を濾過により除去することが好
ましい。これにより、凝集物質を容易に除去することが
できる。

【００１７】電気透析法において所定の２価アニオンの
透過を阻止する選択透過性を有するイオン交換膜を用い
ることが好ましい。それにより、電気透析法による濃縮
塩水側にスケールが発生することが防止される。濃縮塩
水の蒸発により得られる塩が塩水中のミネラルを含むこ
とが好ましい。

【００１８】本発明に係る飲料水および塩の製造装置
は、塩水を逆浸透膜モジュールおよび電気透析槽の組み
合わせにより処理することにより飲料水および塩を並産
するものである。

【００１９】この製造装置では、逆浸透膜モジュールの
透過水を飲料水として用い、電気透析槽による濃縮塩水
から塩を生産する。このとき、濃縮塩水の蒸発水も飲料
水として用いることができる。また、電気透析槽による
脱塩水の一部または全てを逆浸透膜に供給することによ
り、放流水の量を少なくすることができ、かつ塩水の利
用率を高くすることができる。

【００２０】電気透析槽による脱塩水の塩濃度は塩水中
の塩濃度に比べて低くなっているので、電気透析槽によ
る脱塩水または逆浸透膜モジュールの濃縮水の一部を海
域に放流しても、藻類、稚魚、稚貝等の魚類に悪影響を
及ぼすおそれがない。

【００２１】特に、飲料水および塩の製造装置が、塩水
を透過水および濃縮塩水に分離する逆浸透膜モジュール
と、逆浸透膜モジュールにより得られた濃縮塩水を濃縮
塩水および脱塩水に分離する電気透析槽と、電気透析槽
により得られた濃縮塩水の水分を蒸発させて塩を乾固さ
せる蒸発器とを備え、逆浸透膜モジュールの透過水およ
び蒸発器により得られた蒸発水を飲料水として供給する
ことが好ましい。

【００２２】この製造装置においては、逆浸透膜モジュ
ールにより塩水が透過水および濃縮塩水に分離され、そ
の濃縮塩水が電気透析槽によりさらに濃縮塩水および脱
塩水に分離される。電気透析槽により得られた濃縮塩水
は蒸発器により水分が蒸発され、塩が乾固される。逆浸
透膜モジュールの透過水および蒸発器により得られた蒸
発水が飲料水として供給される。

【００２３】この場合、電気透析槽による脱塩水の塩濃
度は塩水中の塩濃度に比べて低くなっているので、藻
類、稚魚、稚貝等の魚類に悪影響を及ぼすおそれがな
い。また、濃縮塩水の蒸発水も飲料水として用いられる
ので、塩水の利用率が高くなり、かつ放流水の量を少な
くすることができる。

【００２４】電気透析槽により得られる脱塩水の一部ま
たは全てを逆浸透膜モジュールに戻すことが好ましい。
これにより、放流水の量がさらに少なくなり、かつ塩水
の利用率がさらに高くなる。

【００２５】また、飲料水および塩の製造装置が、塩水
をオゾンを用いて前処理し、前処理された塩水を逆浸透
膜モジュールに供給する前処理装置をさらに備えること
が好ましい。これにより、塩水中の無機物および有機物
を薬品を注入することなく除去することができる。した
がって、苦汁をはじめとする塩水中のミネラルを含む塩
が得られる。

【００２６】前処理装置が、オゾン発生器と、塩水を導
いて所定の磁気力を作用させる磁気処理部およびこの磁
気処理部からの塩水にオゾン発生器で発生されたオゾン
を注入して混合するオゾン注入混合部からなる磁気処理
反応器と、磁気処理反応器により得られた塩水内の凝集
物質を除去する濾過器とを含んでもよい。

【００２７】この前処理装置では、オゾンにより無機物
および有機物が酸化され、無機物の酸化により発生する
コロイド状物質および有機物の酸化により発生する懸濁
物質が凝集剤などの薬品を使用することなく凝集され、
その凝集物質が濾過により除去される。したがって、苦
汁をはじめとする塩水中のミネラルを含む塩が容易に得
られる。

【００２８】さらに、前処理装置が、第１および第２の
オゾン発生器と、塩水を導いて所定の磁気力を作用させ
る磁気処理部および磁気処理部からの塩水に第１オゾン
発生器で発生されたオゾンを注入して攪拌するオゾン注
入混合部からなる第１磁気処理反応器と、第１磁気処理
反応器により得られた塩水内の凝集物質を除去する第１
濾過器と、第１濾過器から排出される塩水を導いて所定
の磁気力を作用させる磁気処理部および磁気処理部から
の塩水に第２オゾン発生器で発生されたオゾンを注入し
て混合するオゾン注入混合部からなる第２磁気処理反応
器と、第２磁気処理反応器から排出される塩水を導いて
活性炭からなる触媒層により酸化および分解を行わせる
反応槽と、反応槽により得られた塩水内の凝集物質を除
去する第２濾過器とを含んでもよい。

【００２９】これにより、凝集剤などの薬品を添加する
ことなく塩水を前処理することができるとともにオゾン
の利用率が高くなる。したがって、前処理のコストが低
減され、塩水中のミネラルを含んだ塩が安いコストで得
られる。

【００３０】電気透析槽が、所定の２価アニオンの透過
を阻止する選択透過性を有するイオン交換膜を含むこと
が好ましい。これにより、電気透析槽の濃縮塩水側でス
ケールの発生が防止され、イオン交換膜の寿命が長くな
る。また、蒸発器により得られる塩が塩水中のミネラル
を含むことが好ましい。

【００３１】

【発明の実施の形態】図１は本発明に係る飲料水および
塩の製造装置の一例を示す図である。図１の製造装置
は、前処理槽（前処理装置）１、逆浸透膜モジュール
（ＲＯ膜モジュール）２、電気透析槽（ＥＤ槽）３およ
び蒸発器４を含む。

【００３２】前処理槽１には海水（または高い塩濃度の
かん水）が供給される。前処理槽１の詳細な構成は後述
する。前処理槽１により前処理された海水は供給水配管
５１を介して逆浸透膜モジュール２の供給水入口に導入
される。逆浸透膜モジュール２の透過水出口から排出さ
れる透過水は透過水配管５２を介して飲料水配管５８に
供給される。

【００３３】また、逆浸透膜モジュール２の濃縮水出口
から排出される濃縮塩水は濃縮水配管５３を介して電気
透析槽３の供給水入口に導入される。電気透析槽３の濃
縮塩水出口から排出される濃縮塩水は濃縮水配管５４を
介して蒸発器４に供給される。電気透析槽３の脱塩水出
口から排出される脱塩水は脱塩水配管５５を介して逆浸
透膜モジュール２の供給水入口に戻される。電気透析槽
３の脱塩水出口から排出される脱塩水の一部は放流水配
管５６を介して海域に放流される。

【００３４】蒸発器４では、例えば薄膜蒸発乾燥法また
はドラムドライヤーにより濃縮塩水の水分が蒸発され、
固形塩が乾固される。蒸発器４により得られた蒸発水は
蒸発水配管５７を介して飲料水配管５８に供給される。
逆浸透膜モジュール２の透過水および蒸発器４の蒸発水
が飲料水配管５８により飲料水として供給される。蒸発
器４により得られる固形塩は塩化ナトリウム（ＮａＣ
ｌ）に加えて苦汁（マグネシウム、カルシウム、カリウ
ム等）をはじめとする海水中の塩類（ミネラル）を含む
特殊塩である。

【００３５】この特殊塩は、例えば、陸上養殖用の原料
塩、水族館の水の原料塩、漬物用の塩、皮膚炎、アトピ
ー等の治療のための医療用塩などに用いられる。電気透
析槽３のイオン交換膜としてはＳＯ₄ ^2-のみを通過させ
ない特殊膜を用いることが好ましい。これにより、電気
透析槽３の濃縮水側に石こうが析出しない。

【００３６】図２は本発明に係る飲料水および塩の製造
装置の他の例を示す図である。図２の製造装置は、前処
理槽１、逆浸透膜モジュール２、電気透析槽３および蒸
発器４を含む。

【００３７】前処理槽１には海水が供給される。前処理
槽１により前処理された海水は供給水配管６１を介して
電気透析槽３の供給水入口に導入される。電気透析槽３
の濃縮水出口から排出される濃縮塩水は濃縮水配管６２
を介して蒸発器４に供給される。電気透析槽３の脱塩水
出口から排出される脱塩水は脱塩水配管６３を介して逆
浸透膜モジュール２の供給水入口に導入される。

【００３８】逆浸透膜モジュール２の濃縮水出口から排
出される濃縮塩水は濃縮水配管６５を介して電気透析槽
３の供給水入口に戻される。逆浸透膜モジュール２の濃
縮水出口から排出される濃縮塩水の一部は放流水配管６
６を介して海域に放流される。

【００３９】逆浸透膜モジュール２の透過水出口から排
出される透過水は透過水配管６４を介して飲料水配管６
８に供給される。蒸発器４により得られる蒸発水は蒸発
水配管６７を介して飲料水配管６８に供給される。

【００４０】逆浸透膜モジュール２の透過水および蒸発
器４の蒸発水が飲料水配管６８により飲料水として供給
される。また、蒸発器４により得られた固形塩が特殊塩
として用いられる。

【００４１】図３は図１および図２の製造装置に用いら
れる前処理槽の構成を示す図である。図３の前処理槽１
は、貯溜タンク１１、ポンプ１２、第１オゾン発生器
（オゾナイザー）１３、第１磁気処理反応器（オゾンミ
キサー）１４、第１濾過器１５、第２オゾン発生器（オ
ゾナイザー）１６、第２磁気処理反応器１７、反応槽１
８、第２濾過器１９および処理水槽２０を含む。

【００４２】貯溜タンク１１には被処理水（海水）が貯
溜される。ポンプ１２は貯溜タンク１１内の被処理水を
移送配管を介して第１磁気処理反応器１４に供給する。
第１オゾン発生器１３は、オゾン（オゾンガス）を発生
する。第１磁気処理反応器１４は、被処理水に所定の磁
気力を作用させるとともに、第１オゾン発生器１３によ
り発生されたオゾンを被処理水に注入（吸引）して混合
および凝集する。第１濾過器１５は、第１磁気処理反応
器１４により凝集された反応物質すなわち凝集物質を除
去する。

【００４３】第２オゾン発生器１６は、オゾン（オゾン
ガス）を発生する。第２磁気処理反応器１７は、第１濾
過器１５により凝集物質が除去された被処理水に所定の
磁気力を作用させるとともに、第２オゾン発生器１６に
より発生されたオゾンを被処理水に注入（吸引）して混
合および凝集する。反応槽１８は、第２磁気処理反応器
１７から供給される被処理水に触媒として粒状活性炭
（触媒層）を接触反応させる。第２濾過器１９は、反応
槽１８において酸化および分解した分解物質（反応物）
を除去する。処理水槽２０は、第２濾過器１９により分
解物質が除去された被処理水すなわち処理水を貯溜す
る。

【００４４】図４は図３の前処理槽１における第１磁気
処理反応器１４の構成を示す断面図である。第２磁気処
理反応器１７の構成も図４に示す構成と同様である。図
４に示すように、第１磁気処理反応器１４は、磁気処理
部２１およびオゾン注入混合部２２から構成されてい
る。

【００４５】磁気処理部２１は、所定径でかつ所定長さ
の筒状体２３および棒状磁石体２５からなる。筒状体２
３は、例えばＰＶＣ管により構成される。棒状磁石体２
５は、筒状体２３の内壁面２３ａに対して所定の隙間
（環状通路、例えば被処理水の流量により決定される）
２４を有するような外形および筒状体２３よりも少し短
い長さを有し、筒状体２３の内部に挿入されている。棒
状磁石体２５は、直列に並べられた複数の円柱状の小磁
石２６からなる。小磁石２６は、Ｓ極とＮ極とが互いに
対向するように配列されている。この小磁石２６として
は永久磁石が使用される。

【００４６】オゾン注入混合部２２は、混合用筒状体３
１、オゾン注入管（オゾン吸引管）３２、攪拌混合用の
羽根体３３および複数個の突起体３４からなる。混合用
筒状体３１は、磁気処理部２１の筒状体２３のフランジ
部２３ｂに接続されている。オゾン注入管３２は、混合
用筒状体３１の上流側からＬ字形状に挿入されている。
攪拌混合用の羽根体３３は、混合用筒状体３１内のオゾ
ン注入管３２の周囲に設けられている。攪拌混合用の突
起体３４は、羽根体３３よりさらに下流側の混合用筒状
体３１内に配置されている。

【００４７】図５は図４に示されるオゾン注入混合部２
２の一部切欠斜視図、図６は図５のオゾン注入混合部２
２の羽根体３３を示す斜視図、図７は図６のＡ−Ａ矢視
図である。図５〜図７を参照しながらオゾン注入混合部
２２の羽根体３３および突起体３４を詳細に説明する。

【００４８】羽根体３３は、一対の半円状の羽根板４１
Ａ，４１Ｂにより構成される。これらの羽根板４１Ａ，
４１Ｂは被処理水の流れ方向に対して所定角度（例え
ば、好ましくは３０度〜４５度）でもって傾斜するよう
にかつ互いに逆方向に捻るように配置される。さらに、
これらの羽根板４１Ａ，４１Ｂの交差部の前方空間部を
左右に仕切る仕切板４２が設けられている。

【００４９】また、各突起体３４は、混合用筒状体３１
の内壁面に固定される円柱部（柱状部）５１と、この円
柱部５１の先端に形成されるきのこ状部５２とから構成
される。これらの複数個の突起体３４は、混合用筒状体
３１の内壁面に千鳥状に配置され、その配置範囲は、羽
根板４１Ａ，４１Ｂによって捻られたねじりピッチＰの
１．５倍以上の範囲とされる。なお、図示した羽根板４
１Ａ，４１Ｂのねじれ範囲はＰ／２である。

【００５０】図８にオゾン注入混合部２２の具体的な寸
法を示す。図中、８０Ａは混合用筒状体３１の被処理水
の導入部の口径を示す呼び寸法、５０Ａは混合用筒状体
３１の被処理水の攪拌混合部の口径を示す呼び寸法、２
５Ａはオゾン注入管３２の口径を示す呼び寸法である。

【００５１】なお、オゾン発生器からのオゾンの注入
は、混合用筒状体３１内を流れる水のエジェクタ効果に
より、混合用筒状体３１内に吸引されることにより行わ
れる。さらに、磁石の磁気力（磁束密度）は、例えば１
０００ガウス（使用可能範囲としては、１０００〜１０
０００ガウス）であり、この磁気力のもとで被処理水の
流速が約１．５ｍ／ｓとされる。これを、例えば被処理
水の流量に対する磁気力で表せば、１０００ガウス／ｍ
³・ｈとなる。

【００５２】また、上記の第１濾過器１５および第２濾
過器１９としては、数μｍ程度以上の粒子を捕獲できる
体積型濾過器が用いられ、濾材としては、例えば長繊維
球形体を充填したものが使用されるが、例えば砂等も使
用される。

【００５３】次に、図３の前処理槽１の具体的な動作に
ついて説明する。ここでは、被処理水は海水であり、微
生物、細菌、有機物、または鉄、マンガン等の溶解性無
機物が含まれている。また、これらには、色、臭気など
もある。

【００５４】海水は一旦貯溜タンク１１に貯溜され、ポ
ンプ１２により移送配管を介して第１磁気処理反応器１
４に導入される。この第１磁気処理反応器１４では、ま
ず磁気処理部２１において海水に１０００〜１００００
ガウスの磁気力が作用させられる。その海水は引続きオ
ゾン注入混合部２２の混合用筒状体３１内に供給され
る。ここで、第１オゾン発生器１３からオゾン注入管３
２のエジェクタ効果によりオゾンが注入（吸引）され
る。

【００５５】第１磁気処理反応器１４において、磁気作
用およびオゾンの酸化作用ならびに羽根体３３と突起体
３４との攪拌混合作用により、海水に含まれる被酸化
物、例えば鉄、マンガン等の無機酸化物がコロイド状物
質として析出され、また死滅した水棲動植物が懸濁物質
となる。これらのコロイド状物質および懸濁物質（以
下、単に懸濁物質等と称す）は、磁気作用により凝集し
て、たとえば数μｍ〜数十μｍ程度の大きさになる。

【００５６】このように、磁気力を作用させることによ
り凝集が行われるのは、水に溶けている荷電粒子にロー
レンツ力が働き、磁気流体力学効果が生じ、この効果に
より荷電粒子間で結晶化および凝集が促進されるからで
あると思われる。

【００５７】すなわち、一般に、コロイド粒子は、水の
中で粒子表面が負に帯電し、相互の反発力によって安定
した分散状態を保っているが、磁場の中に水を通すと、
イオン分極して電場が生じ、粒子表面電荷の中和作用に
より粒子間の引力（ファンデル・ワース引力）が働き、
粒子同士の接近が容易になり、凝集が生じる。

【００５８】そして、第１磁気処理反応器１４により酸
化および凝集作用が行われた海水は第１濾過器１５に導
入され、ここで数μｍ〜数十μｍに凝集された懸濁物質
等が除去される。

【００５９】このように、懸濁物質等を除去するのは、
次の工程におけるオゾンの使用効率を上げるためであ
る。すなわち、水中に懸濁物質等が存在すると、これが
オゾンを消費し、オゾンが水中の有機物質などの酸化に
有効に作用しなくなることを防止するためである。

【００６０】ここで、第１磁気処理反応器１４のオゾン
注入混合部２２における作用を詳細に説明する。一般
に、被処理水にオゾンをいかに有効に接触させるかが、
オゾンの有効利用の上で重要となる。特に、反応成分の
濃度が希薄な場合には、拡散律束になるため、強力な攪
拌混合が必要となるが、この強力な攪拌混合がオゾン注
入混合部２２により行われる。

【００６１】すなわち、磁気処理された被処理水は、混
合用筒状体３１内に設けられた仕切板４２により左右に
分割整流され、仕切板４２の後方部の羽根板４１Ａ，Ｂ
により強い捻りと、大きい加速力とが与えられて螺旋流
となる。

【００６２】この螺旋流により、混合用筒状体３１内に
は、同心円構造の多層状旋回流が形成され、また流路の
横断面積と変流部の最小開口断面積との面積比により、
流れの軸心部に円筒状の低圧部ａが生じ、したがって先
端部が軸心ｂに挿入配置されたオゾン注入管３２よりオ
ゾンが自然に吸引される。

【００６３】この吸引されたオゾンは、負圧部分から離
脱して多層状旋回流に合流する。この多層状旋回流にお
いては、流れの構成物質の密度、粘性などの違いにより
相対速度を生じて乱流渦が発生し、この作用により被処
理水の一次混合が強力に行われる。

【００６４】その後、この多層状旋回流は突起体３４が
設けられた攪拌混合部に流入して、円柱部５１では流れ
が切断された状態となり、またきのこ状部５２では流れ
が混合用筒状体３１の半径方向で分断される。

【００６５】また、この突起体３４は、羽根体４１Ａ，
４１Ｂによる流れの捻りピッチＰの１ピッチ以上（たと
えば、１．５Ｐ）の範囲に亘って千鳥状に配置されてお
り、上記の分断による攪拌混合がより効果的に行われ
る。

【００６６】具体的に説明すると、被処理水がきのこ状
部５２に衝突すると、その衝突した前面にキャビテーシ
ョンが発生し、その後面側においては、負圧の後流が形
成され、さらにきのこ状部５２の半球状の頭部において
は境界層の剥離が発生する。

【００６７】このため、大量の乱流渦が充満した状態と
なり、流れの構成物が互いに相手のうちに微粒子として
混入し、重質量体は外側へ、軽質量体は内側へと激しく
衝突し、各流層を突き抜けることになる。

【００６８】なお、突起体３４の円柱部５１に衝突した
流れには、約０．５〜３μｍの超微細な気泡が流れの中
に発生し、この超微細気泡を含んだ旋回流は、さらに次
の突起体３４に衝突して流れの中の気泡密度が高まる。
また、この旋回流は超音波（たとえば４０ｋＨｚ以上）
も発生する。

【００６９】このような激しい分断衝突作用により、羽
根体３３による一次高速反応に続いて突起体３４による
二次高速反応が行われる。第１濾過器１５から排出され
た被処理水は、さらに第２磁気処理反応器１７に導入さ
れ、ここで再度第２オゾン発生器１６から注入されるオ
ゾンにより混合および酸化が行われる。もちろん、この
ときに被処理水は磁気作用も受けている。そして、第２
磁気処理反応器１７においても、第１磁気処理反応器１
４と同様の攪拌混合作用が行われる。

【００７０】第２磁気処理反応器１７では、第１磁気処
理反応器１４で反応しきれなかった主として有機物質、
特に難分解有機物質（ＣＯＤ物質）がオゾンにより酸化
される。ここでは、大部分の有機物質が酸化作用を受け
るが、難分解有機物質（高分子物質）については、化合
物における鎖が切れるなどの変化（低分子化）を受ける
だけで、有機物質（ＣＯＤ物質）として水中に存在する
場合もある。

【００７１】次に、第２磁気処理反応器１７から排出さ
れた被処理水は、触媒として粒状活性炭が充填された反
応槽１８に導かれ、水中の余剰オゾンの分解が行われる
とともに、難分解有機物質がオゾンにより酸化されて低
分子化した有機物質が、活性炭と高濃度溶存酸素（Ｄ
Ｏ）により酸化されて分解される。

【００７２】なお、第１磁気処理反応器１４および第２
磁気処理反応器１７におけるオゾンの注入により水中の
酸素濃度は飽和に達しており、ＰＳＡ法（プレッシャー
・スイング・アブソーバ法）によるオゾン発生器では、
溶存酸素がたとえば５０〜６０ＰＰＭ程度にも達する。

【００７３】このように、微生物、細菌、有機物質、溶
解性無機物質などが除去されて浄化された処理水は、処
理水槽２０に貯溜され、その後、図１に示される逆浸透
膜モジュール２または図２に示される電気透析槽３に供
給される。

【００７４】

【実施例】以下、本発明に係る飲料水および塩の製造方
法の実施例を説明する。図９、図１０、図１１および図
１２はそれぞれ比較例１、比較例２、比較例３および比
較例４の製造方法を示し、図１３および図１４はそれぞ
れ実施例１および実施例２の製造方法を示す。

【００７５】以下、これらの比較例および実施例におけ
る物質収支の計算例を説明する。比較例１、比較例２、
比較例３、実施例１および実施例２では、１００ｔ（ト
ン）／日の飲料水を製造するものとする。まず、以下の
物質収支計算の前提条件を説明する。

【００７６】原海水のＴＤＳ（トータル塩濃度）は３５
０００ｍｇ／Ｌ（リットル）で一定とし、比重は１．０
３とする。したがって、原海水の塩濃度は、３．５／
１．０３≒３．４［ｗｔ％（重量％）］となる。また、
原海水の温度は２５℃（一定）とする。飲料水のＴＤＳ
は５００ｍｇ／Ｌ以下とし、計算の便宜上０とする。

【００７７】逆浸透膜モジュール２の回収率は３５％
（一定）とする。逆浸透膜モジュール２の運転圧力は、
次のようになる。運転圧力＝浸透圧＋機械的出力（透過圧）原海水の浸透圧は、ＴＤＳ＝１０００ｍｇ／Ｌのとき
０．７ｋｇ／ｃｍ²とし、海水温度２５℃、回収率３５
％のときの逆浸透膜モジュール２の運転圧力を５６ｋｇ
／ｃｍ²とする。また、逆浸透膜モジュール２の透過圧
を２０ｋｇ／ｃｍ ²（一定）とする。

【００７８】電気透析槽３の濃縮水のＴＤＳは１７．７
ｗｔ％（一定）とし、脱塩水のＴＤＳは２．７４ｗｔ％
（一定）とする。また、実施例１および実施例２での放
流水量は、石こうの析出の防止のために、原海水量の１
／３とする。さらに、蒸発器４において蒸発水を１ｔ
（トン）を得るために必要な蒸気量は１．２５ｔとす
る。

【００７９】図９の比較例１は逆浸透膜を用いた一般的
な海水淡水化方法であり、飲料水の基本的な製造プロセ
スである。図９に示すように、海水が前処理槽１に供給
され、前処理槽１により前処理された海水が逆浸透膜モ
ジュール２の供給水入口に導入される。逆浸透膜モジュ
ール２の透過水出口から飲料水が得られ、濃縮水出口か
ら濃塩水が得られる。

【００８０】上記のように、逆浸透膜モジュール２の回
収率は３５％であり、飲料水量は１００ｔ／日であり、
海水中の塩濃度は３．４ｗｔ％であるので、海水取水
量、濃塩水量および濃塩水濃度は次のようになる。

【００８１】海水取水量＝１００／０．３５＝２８５．
７≒２８６［ｔ／日］濃塩水量＝２８５．７−１００＝１８５．７≒１８６
［ｔ／日］濃塩水濃度＝（２８５．７×０．０３４／１８５．７）
×１００＝５．２３≒５．２［ｗｔ％］したがって、放流水量は約１８６ｔ／日となり、放流水
塩濃度は約５．２ｗｔ％となる。

【００８２】図１０の比較例２は逆浸透膜を用いて飲料
水を製造するとともに濃塩水を加熱蒸発して固形塩を製
造するものである。この場合、放流水量は０となる。図
１０に示すように、海水が前処理槽１に供給され、前処
理槽１により前処理された海水が逆浸透膜モジュール２
の供給水入口に導入される。逆浸透膜モジュール２の濃
縮水出口から排出される濃縮塩水が蒸発器４に供給さ
れ、逆浸透膜モジュール２の透過水出口から排出される
透過水および蒸発器４により得られる蒸発水が飲料水と
して供給される。

【００８３】飲料水量が１００ｔ／日であり、海水中の
塩濃度が３．４ｗｔ％であるので、固形塩量をｘとすれ
ば次式が成立する。ｘ／（１００＋ｘ）＝０．０３４上式よりｘ＝３．５１≒３．５［ｔ／日］となる。した
がって、海水取水量は次のようになる。

【００８４】海水取水量＝１００＋３．５１＝１０３．
５１≒１０４［ｔ／日］また、逆浸透膜モジュール２の回収率が３５％であるの
で、逆浸透膜モジュール２の透過水量および濃縮水量は
次のようになる。

【００８５】透過水量＝１０３．５×０．３５＝３６．２［ｔ／日］濃縮水量＝１０３．５−３６．２＝６７．３［ｔ／日］さらに、１ｔの蒸発水を得るために必要な蒸気量は１．
２５ｔであるので、蒸発用蒸気量は、６３．８×１．２
５＝７９．７５≒８０［ｔ／日］となる。

【００８６】図１１の比較例３は電気透析（ＥＤ）法を
用いた飲料水の製造方法であり、図１２の比較例４は電
気透析（ＥＤ）法を用いた固形塩の製造方法である。図
１１および図１２に示すように、海水が前処理槽１に供
給され、前処理槽１により前処理された海水が電気透析
槽３の供給水入口に導入される。電気透析槽３の濃縮水
出口から排出される濃縮塩水は蒸発器４に供給され、蒸
発器４により蒸発水および固形塩が得られる。蒸発器４
により得られる蒸発水が飲料水となる。電気透析槽３の
脱塩水出口からは脱塩海水が排出される。

【００８７】図１１の比較例３では、１００ｔ／日の飲
料水を製造するものとする。電気透析槽３の濃縮水のＴ
ＤＳが１７．７ｗｔ％であるので、固形塩量をｘとする
と次式が成立する。

【００８８】ｘ／（１００＋ｘ）＝０．１７７したがって、ｘ＝２１．５［ｔ／日］となる。電気透析
槽３の濃縮水出口から排出される濃縮塩水量は、１００
＋２１．５＝１２１．５［ｔ／日］となる。また、海水
中の塩濃度が３．４ｗｔ％であり、電気透析槽３の脱塩
水のＴＤＳが２．７４ｗｔ％であるので、海水取水量を
ｙとすると塩バランスより次式が成立する。

【００８９】０．０３４ｙ＝２１．５＋（ｙ−１２１．
５）×０．０２７４したがって、海水取水量ｙは、ｙ＝１８．１７／０．０
０６６＝２７５３［ｔ／日］となる。また、放流水量
（脱塩海水量）は、ｙ−１２１．５＝２６１３．５≒２
６１４［ｔ／日］となる。さらに、蒸発用蒸気量は、１
００×１．２５＝１２５［ｔ／日］となる。

【００９０】図１２の比較例４では、固形塩を比較例２
と同量（３．５１ｔ／日）製造するものとする。電気透
析槽３の濃縮水のＴＤＳが１７．７ｗｔ％であるので、
飲料水量をｘとすれば次式が成立する。

【００９１】３．５１／（ｘ＋３．５１）＝０．１７７したがって、ｘ＝２．８８９／０．１７７＝１６．３≒
１６［ｔ／日］となる。

【００９２】電気透析槽３の濃縮水出口から排出される
濃縮塩水量は、１６．３＋３．５１＝１９．８１［ｔ／
日］となる。また、海水中の塩濃度が３．４ｗｔ％であ
り、電気透析槽３の脱塩水のＴＤＳが２．７４ｗｔ％で
あるので、海水取水量をｙとすると塩バランスより次式
が成立する。

【００９３】０．０３４ｙ＝３．５１＋（ｙ−１９．８
１）×０．０２７４したがって、ｙ＝４４９．５≒４５０［ｔ／日］とな
る。また、放流水量（脱塩海水量）は、４４９．５−１
９．８１＝４２９．７≒４３０［ｔ／日］となる。さら
に、蒸発用蒸気量は、１６．３×１．２５＝２０．４≒
２０［ｔ／日］となる。

【００９４】図１３の実施例１は図１の製造装置を用い
た飲料水および塩の製造方法であり、逆浸透膜モジュー
ル２を前段に設け、電気透析槽３を後段に設けたもので
ある。

【００９５】飲料水量が１００ｔ／日であり、逆浸透膜
モジュール２の回収率が３５％であり、電気透析槽３の
濃縮水のＴＤＳが１７．７ｗｔ％であるので、海水取水
量をｘとし、電気透析槽３の脱塩水出口から逆浸透膜モ
ジュール２の供給水入口に戻される脱塩水量をｙとし、
電気透析槽３の濃縮水出口から排出される濃縮塩水量を
ｚとすると、飲料水バランスより次式が成立する。

【００９６】（ｘ＋ｙ）×０．３５＋０．８２３ｚ＝１００・・・（１）また、放流水量が海水取水量の１／3 であるので、総物
質収支より次式が成立する。

【００９７】ｘ＝１００＋（１／３）ｘ＋０．１７７ｚ・・・（２）さらに、海水の塩濃度が３．４ｗｔ％であり、電気透析
槽３の脱塩水のＴＤＳが２．７４ｗｔ％であるので、塩
バランスより次式が成立する。

【００９８】０．０３４ｘ＝０．１７７ｚ＋（１／３）ｘ×０．０２７４・・・（３）上式（１），（２），（３）の連立方程式を解くと、次
のようになる。ｘ＝１５４［ｔ／日］ｙ＝９９．１［ｔ／日］ｚ＝１３．９［ｔ／日］したがって、放流水量は、（１／３）ｘ≒５１［ｔ／
日］となり、電気透析槽３の脱塩水のＴＤＳが２．７４
ｗｔ％であるので、放流水塩濃度は約２．７ｗｔ％とな
る。また、固形塩量は、０．１７７ｚ≒２．４［ｔ／
日］となる。さらに、蒸発水量は、０．８２３ｚ≒１
１．４［ｔ／日］となり、蒸発用蒸気量は、１１．４×
１．２５≒１４［ｔ／日］となる。

【００９９】図１４の実施例２は図２の製造装置を用い
た飲料水および塩の製造方法であり、電気透析槽３を前
段に設け、逆浸透膜モジュール２を後段に設けたもので
ある。

【０１００】飲料水量が１００ｔ／日であり、放流水量
が海水取水量の１／3 であり、電気透析槽３の濃縮水の
ＴＤＳが１７．７ｗｔ％であるので、海水取水量をｘと
し、電気透析槽３の脱塩水出口から逆浸透膜モジュール
２の供給水入口に供給される脱塩水量をｙとし、電気透
析槽３の濃縮水出口から排出される濃縮塩水量をｚとす
ると、総物質バランスより次式が成立する。

【０１０１】ｘ＝０．１７７ｚ＋１００＋（１／３）ｘ・・・（４）また、逆浸透膜モジュール２の回収率が３５％であるの
で、飲料水バランスより次式が成立する。

【０１０２】０．３５ｙ＋０．８２３ｚ＝１００・・・（５）さらに、海水中の塩濃度が３．４ｗｔ％であるので、塩
バランスより次式が成立する。

【０１０３】０．０３４ｘ＝０．１７７ｚ＋（２／３）ｘ×（１／０．６５）・・・（６）上式（４），（５），（６）の連立方程式を解くと、次
のようになる。ｘ＝３０５．６≒３０６［ｔ／日］ｙ＝２６１．３≒２６１［ｔ／日］ｚ＝１０．３６≒１０．４［ｔ／日］したがって、放流水量は、（１／３）ｘ＝１０１．９≒
１０２［ｔ／日］となる。逆浸透膜モジュール２の濃縮
水出口から排出される濃縮塩水量は、０．６５ｙ＝１６
９．８［ｔ／日］となり、電気透析槽３に戻される濃縮
塩水量は、１６９．８−１０１．９＝６７．９［ｔ／
日］となる。また、電気透析槽３の脱塩水のＴＤＳが
２．７４ｗｔ％であるので、放流水塩濃は、０．０２７
ｙ／１６９．８×１００≒４．２［ｗｔ％］となる。

【０１０４】固形塩量は、０．０１７７ｚ≒１．８［ｔ
／日］となる。さらに、蒸発水量は、０．８２３ｚ＝
８．５３［ｔ／日］となり、蒸発用蒸気量は、８．５３
×１．２５≒１１［ｔ／日］となる。

【０１０５】上記の計算結果を表１に示す。

【０１０６】

【表１】

【０１０７】比較例１では、放流水量が１８６ｔ／日と
多く、放流水塩濃度が５．２ｗｔ％と最も高くなってい
る。比較例２では、放流水量が０であり、固形塩量が
３．５ｔ／日と多いが、蒸発用蒸気量が８０ｔ／日と多
くなる。したがって、固形塩のコストが高くなり、大規
模なボイラ設備が必要となる。

【０１０８】比較例３では、固形塩量が２１．５ｔ／日
と最も多くなっているが、海水取水量が２７３５ｔ／日
と非常に多く、かつ放流水量も２６１４ｔ／日と非常に
多く、しかも蒸発用蒸気量が１２５ｔ／日と最も多くな
っている。比較例４では、固形塩量が３．５ｔ／日と多
く、蒸発用蒸気量が２０ｔ／日と少なくなっているが、
飲料水量が１６ｔ／日と少なく、海水取水量が４５０ｔ
／日と多く、放流水量も４３０ｔ／日と多くなってい
る。そのため、固形塩のコストは低くなっているが、飲
料水のコストが高くなる。

【０１０９】実施例１では、１００ｔ／日の飲料水およ
び２．４ｔ／日の固形塩が得られ、海水取水量が１５４
ｔ／日と少なくなっている。また、放流水量が５１ｔ／
日と最も少なく、放流水塩濃度が２．７ｗｔ％と低く、
蒸発用蒸気量が１４ｔ／日と非常に少なくなっている。
したがって、低いコストで固形塩および飲料水を得るこ
とができる。

【０１１０】実施例２では、１００ｔ／日の飲料水およ
び１．８ｔ／日の固形塩が得られるが、海水取水量が３
０６ｔ／日とやや多くなっている。放流水量は１０２ｔ
／日と少なく、放流水塩濃度は４．２ｔ／日とやや高く
なっているが、蒸発用蒸気量は１１ｔ／日と最も少なく
なっている。

【０１１１】次に、比較例２、実施例１および実施例２
における固形塩の製造エネルギーコストを試算する。用
役単価は、電力が１５円／ｋＷｈであり、蒸気が４００
０円／ｋＷｈである。

【０１１２】比較例２の場合には、濃縮塩水（塩濃度
５．２ｗｔ％）を蒸発固形化して３．５ｔ／日の固形塩
を得ている。このとき、必要な蒸発用蒸気量は８０ｔ／
日であるので、蒸気原単位（固形塩１ｔ当たりの蒸気
量）は、（８０／３．５）＝２２．８となる。よって、
固形塩の製造エネルギーコストは、２２．８×４０００
＝９１２００［円／ｔ］となる。

【０１１３】一方、実施例１および実施例２の場合、電
気透析槽３により塩濃度１７．７ｗｔ％まで濃縮された
濃縮塩水を蒸発固形化している。電気透析に必要な電力
は、固形塩１ｔ当たり１９４ｋＷｈであり、固形塩１ｔ
当たりの蒸気原単価は５．８となる。よって、固形塩の
製造エネルギーコストは、１９４×１５＋５．８×４０
００＝２６１１０［円／ｔ］となる。

【０１１４】上記の結果から、実施例１および実施例２
では、固形塩の製造エネルギーコストが比較例２に比べ
て３分の１以下になることがわかる。次に、実施例１お
よび実施例２における逆浸透膜の高圧ポンプの動力を比
較する。高圧ポンプの運転に必要な軸動力Ｐｓ［ｋＷ］
は次式で表される。

【０１１５】Ｐｓ＝０．２７×１０^-2×γＱＨ／η ・・・（７）ここで、γは流体密度［ｔ／ｍ³］、Ｑは流量［ｍ³／
日］、Ｈは圧力［ｋｇ／ｃｍ²］を表す。

【０１１６】実施例１では、Ｑ＝２５３［ｍ³／日］、
塩濃度＝３．１４［ｗｔ％］、Ｈ＝３２３００×（１／
０．６５）×０．７＋２０＝５４．８［ｋｇ／ｃｍ²］
となり、実施例２では、Ｑ＝２６１［ｍ³／日］、塩濃
度＝２．７４［ｗｔ％］、Ｈ＝２８００００×（１／
０．６５）×０．７＋２０＝５１．２［ｋｇ／ｃｍ²］
となる。

【０１１７】したがって、上式（７）より実施例１にお
けるポンプ軸動力Ｐｓ₁と実施例２におけるポンプ軸動
力Ｐｓ₂との比は次式のようになる。Ｐｓ₁／Ｐｓ₂＝（２５３×５４．８）／（２６１×５
１．２）≒１．０５このように、逆浸透膜の高圧ポンプの軸動力は実施例１
および実施例２においてほぼ等しくなる。

【０１１８】以上の結果から、実施例１および実施例２
では、逆浸透膜モジュール２および電気透析槽３を組み
合わせることにより、海水の利用率が高く、放流水の量
が少なく、かつ放流水中の塩濃度が低くなる。特に、実
施例１では、海水取水量および放流水量が非常に少な
く、海水の利用率が最も高い。例えば、逆浸透膜モジュ
ール２のみを用いた比較例１での海水取水量を１００と
した場合、実施例１では海水取水量が５０〜６０とな
る。したがって、前処理設備の建設費が安価になり、運
転コストも約４０％低減される。また、実施例１では、
放流水塩濃度も最も低いので、藻類、稚魚、稚貝等の魚
類に悪影響を及ぼすおそれがない。

【０１１９】さらに、前処理槽１において磁気力の作用
およびオゾンの注入による凝集濾過を用いた無薬注前処
理を行っているので、薬害のおそれがなく、海水中のミ
ネラルを含む特殊塩を生産しつつ飲料水を製造すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る飲料水および塩の製造装置の一例
を示す図である。

【図２】本発明に係る飲料水および塩の製造装置の他の
例を示す図である。

【図３】図１および図２における前処理槽の全体の構成
を示す図である。

【図４】図３の前処理槽における第１磁気処理反応器の
断面図である。

【図５】図４の第１磁気処理反応器におけるオゾン注入
混合部の一部切欠斜視図である。

【図６】図５のオゾン注入混合部の羽根体を示す斜視図
である。

【図７】図６のＡ−Ａ矢視図である。

【図８】オゾン注入混合部の具体例を示す断面図であ
る。

【図９】比較例１の製造方法および計算例を示す図であ
る。

【図１０】比較例２の製造方法および計算例を示す図で
ある。

【図１１】比較例３の製造方法および計算例を示す図で
ある。

【図１２】比較例４の製造方法および計算例を示す図で
ある。

【図１３】実施例１の製造方法および計算例を示す図で
ある。

【図１４】実施例２の製造方法および計算例を示す図で
ある。

【符号の説明】

１前処理槽２逆浸透膜モジュール３電気透析槽４蒸発器１１貯溜タンク１３第１オゾン発生器１４第１磁気処理反応器１５第１濾過器１６第２オゾン発生器１７第２磁気処理反応器１８反応槽１９第２濾過器２１磁気処理部２２オゾン注入混合部２３筒状体２５棒状磁石体３１筒状体３２オゾン注入管３３羽根体３４突起体４１Ａ，４１Ｂ羽根体４２仕切板５１円柱部５２きのこ状部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ０２Ｆ 1/78 Ｃ０２Ｆ 1/46 １０３

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】塩水を逆浸透膜および電気透析法を用い
て処理することにより飲料水および塩を並産することを
特徴とする飲料水および塩の製造方法。
【請求項２】塩水を逆浸透膜により透過水および濃縮
塩水に分離し、前記濃縮塩水を電気透析法により濃縮塩
水および脱塩水に分離し、前記濃縮塩水の水分を蒸発さ
せて塩を乾固させ、前記透過水および蒸発水を飲料水と
して供給することを特徴とする飲料水および塩の製造方
法。
【請求項３】前記電気透析法により得られる脱塩水の
一部または全てを前記逆浸透膜に戻すことを特徴とする
請求項２記載の飲料水および塩の製造方法。
【請求項４】塩水をオゾンを用いて前処理した後、前
記逆浸透膜に供給することを特徴とする請求項１、２ま
たは３記載の飲料水および塩の製造方法。
【請求項５】前記前処理として塩水に磁気力を作用さ
せるとともにオゾンを注入することを特徴とする請求項
４記載の飲料水および塩の製造方法。
【請求項６】前記磁気力の作用および前記オゾンの注
入により得られる凝集物質を濾過により除去することを
特徴とする請求項５記載の飲料水および塩の製造方法。
【請求項７】前記電気透析法において所定の２価アニ
オンの透過を阻止する選択的透過性を有するイオン交換
膜を用いることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに
記載の飲料水および塩の製造方法。
【請求項８】前記塩は塩水中のミネラルを含むことを
特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の飲料水およ
び塩の製造方法。
【請求項９】塩水を逆浸透膜モジュールおよび電気透
析槽の組み合わせにより処理することにより塩および飲
料水を並産することを特徴とする飲料水および塩の製造
装置。
【請求項１０】塩水を透過水および濃縮塩水に分離す
る逆浸透膜モジュールと、前記逆浸透膜モジュールにより得られた前記濃縮塩水を
濃縮塩水および脱塩水に分離する電気透析槽と、前記電気透析槽により得られた前記濃縮塩水の水分を蒸
発させて塩を乾固させる蒸発器とを備え、前記逆浸透膜モジュールにより得られた前記透過水およ
び前記蒸発器により得られた蒸発水を飲料水として供給
することを特徴とする飲料水および塩の製造装置。
【請求項１１】塩水をオゾンを用いて前処理し、前処
理された塩水を前記逆浸透膜モジュールに供給する前処
理装置をさらに備えたことを特徴とする請求項９または
１０記載の飲料水および塩の製造装置。
【請求項１２】前記前処理装置は、オゾン発生器と、塩水を導いて所定の磁気力を作用させる磁気処理部およ
びこの磁気処理部からの塩水に前記オゾン発生器で発生
されたオゾンを注入して混合するオゾン注入混合部から
なる磁気処理反応器と、前記磁気処理反応器により得られた塩水内の凝集物質を
除去する濾過器とを含むことを特徴とする請求項１１記
載の飲料水および塩の製造装置。
【請求項１３】前記電気透析槽は、所定の２価アニオ
ンの透過を阻止する選択透過性を有するイオン交換膜を
含むことを特徴とする請求項９〜１２のいずれかに記載
の飲料水および塩の製造装置。
【請求項１４】前記塩は塩水中のミネラルを含むこと
を特徴とする請求項９〜１３のいずれかに記載の飲料水
および塩の製造装置。