JPH07208107A - 反動型蒸気タービン - Google Patents
反動型蒸気タービンInfo
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- JPH07208107A JPH07208107A JP1584894A JP1584894A JPH07208107A JP H07208107 A JPH07208107 A JP H07208107A JP 1584894 A JP1584894 A JP 1584894A JP 1584894 A JP1584894 A JP 1584894A JP H07208107 A JPH07208107 A JP H07208107A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 反動型蒸気タービンの重量を軽減するととも
に、内部効率を向上させること。 【構成】 反動段の静翼２２を中心面で上下に二分割さ
れた仕切板２３に一体に形成するとともに、この仕切板
の中心面を蒸気タービンの外部ケーシング１又は内部ケ
ーシングに保持させたもの。そして、反動段の翼列を反
動度が蒸気タービンの定格運転時に３５〜４２％となる
ように構成したもの。
に、内部効率を向上させること。 【構成】 反動段の静翼２２を中心面で上下に二分割さ
れた仕切板２３に一体に形成するとともに、この仕切板
の中心面を蒸気タービンの外部ケーシング１又は内部ケ
ーシングに保持させたもの。そして、反動段の翼列を反
動度が蒸気タービンの定格運転時に３５〜４２％となる
ように構成したもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、反動型蒸気タービンに
係り、特に軽量化を図った反動型蒸気タービンに関す
る。
係り、特に軽量化を図った反動型蒸気タービンに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】先ず、従来の反動型蒸気タービンの構造
を、図３および図４を参照して説明する。図３は従来の
大容量蒸気タービンの高圧タービンをロータ方向に沿っ
て切断した部分的な縦断面図、図４は図３の矢視Ｂ方向
断面図である。
を、図３および図４を参照して説明する。図３は従来の
大容量蒸気タービンの高圧タービンをロータ方向に沿っ
て切断した部分的な縦断面図、図４は図３の矢視Ｂ方向
断面図である。
【０００３】これらの図に示すように、従来の高圧ター
ビンは、外部ケーシング１と内部ケーシング２に囲まれ
た蒸気室３の中心にロータ４が位置しており、ロータ４
を囲むようにして、図示しない主蒸気入口管を通して、
ボイラからの高温・高圧の主蒸気が導入されるノズル室
５が設けられている。このノズル室５には蒸気室３側に
ノズル板６が取付けられていて蒸気吹出口７を形成して
いる。そして、ノズル板６の蒸気吹出口７に対峙するよ
うに、ロータ４に調速段を形成する衝動翼８が植え込ま
れている。さらに、ロータ４には各ディスク部に植え込
んだ多数の反動動翼９が設けられており、各反動動翼９
に対して、反動段を形成する静翼１０がそれぞれ設けら
れている。
ビンは、外部ケーシング１と内部ケーシング２に囲まれ
た蒸気室３の中心にロータ４が位置しており、ロータ４
を囲むようにして、図示しない主蒸気入口管を通して、
ボイラからの高温・高圧の主蒸気が導入されるノズル室
５が設けられている。このノズル室５には蒸気室３側に
ノズル板６が取付けられていて蒸気吹出口７を形成して
いる。そして、ノズル板６の蒸気吹出口７に対峙するよ
うに、ロータ４に調速段を形成する衝動翼８が植え込ま
れている。さらに、ロータ４には各ディスク部に植え込
んだ多数の反動動翼９が設けられており、各反動動翼９
に対して、反動段を形成する静翼１０がそれぞれ設けら
れている。
【０００４】これら静翼１０は第１のブレードリング１
１に植込まれた群と、第２のブレードリング１２に植込
まれた群とに分かれていて、第１のブレードリング１１
は内部ケーシング２に、第２のブレードリング１２は外
部ケーシング１にそれぞれ取り付けられている。そし
て、第１のブレードリング１１はセンターキー１３によ
ってその中心が内部ケーシング２に保持され、第２のブ
レードリング１２はセンターキー１４によってその中心
が外部ケーシング１に保持されている。従って、静翼１
０は、図３に示されているように、ブレードリング１
１、１２に吊り下げられた形となっている。
１に植込まれた群と、第２のブレードリング１２に植込
まれた群とに分かれていて、第１のブレードリング１１
は内部ケーシング２に、第２のブレードリング１２は外
部ケーシング１にそれぞれ取り付けられている。そし
て、第１のブレードリング１１はセンターキー１３によ
ってその中心が内部ケーシング２に保持され、第２のブ
レードリング１２はセンターキー１４によってその中心
が外部ケーシング１に保持されている。従って、静翼１
０は、図３に示されているように、ブレードリング１
１、１２に吊り下げられた形となっている。
【０００５】このように構成されている高圧タービン
は、図示しないボイラなどから、ノズル室５に導入され
た高温・高圧の主蒸気が、蒸気吹出口７から衝動翼８へ
流入して仕事をした後、反動段静翼１０で加速され、反
動動翼９で順次仕事をし、仕事をして温度、圧力の低下
した蒸気は、高圧排気される。
は、図示しないボイラなどから、ノズル室５に導入され
た高温・高圧の主蒸気が、蒸気吹出口７から衝動翼８へ
流入して仕事をした後、反動段静翼１０で加速され、反
動動翼９で順次仕事をし、仕事をして温度、圧力の低下
した蒸気は、高圧排気される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来のター
ビンでは、反動段の静翼の中心をブレードリングで保持
しているので、ロータ４に対して静翼１０の芯を一致さ
せることが難しいとともに、タービン自体の構造が極め
て大型化するという問題があった。
ビンでは、反動段の静翼の中心をブレードリングで保持
しているので、ロータ４に対して静翼１０の芯を一致さ
せることが難しいとともに、タービン自体の構造が極め
て大型化するという問題があった。
【０００７】また、蒸気タービンの起動時などの暖気運
転時にあっては、ロータ４はブレードリング１１、１２
よりも先に暖められることになる。そして、静翼１０は
ブレードリング１１、１２から吊り下った構造となって
いるため、静翼１０の方がブレードリング１１、１２よ
りも先に暖められることになる。従って、起動時などの
過渡期に、回転部が静止部に接触しないようにするた
め、反動段を形成する静翼１０の先端とロータ４との
間、および動翼９の先端とブレードリング１１、１２と
の間には予めかなりの隙間Ｓ（図３を参照）を設けてお
く必要があった。そして、この隙間Ｓのために、定常運
転時のクリアランスを小さくすることができず、翼先端
で漏洩損失を生じ内部効率を低下させる原因となってい
た。
転時にあっては、ロータ４はブレードリング１１、１２
よりも先に暖められることになる。そして、静翼１０は
ブレードリング１１、１２から吊り下った構造となって
いるため、静翼１０の方がブレードリング１１、１２よ
りも先に暖められることになる。従って、起動時などの
過渡期に、回転部が静止部に接触しないようにするた
め、反動段を形成する静翼１０の先端とロータ４との
間、および動翼９の先端とブレードリング１１、１２と
の間には予めかなりの隙間Ｓ（図３を参照）を設けてお
く必要があった。そして、この隙間Ｓのために、定常運
転時のクリアランスを小さくすることができず、翼先端
で漏洩損失を生じ内部効率を低下させる原因となってい
た。
【０００８】さらに一般に、反動段での全断熱熱落差ｈ
ａは、動翼での断熱熱落差ｈｂが、静翼での断熱熱落差
ｈｃと互いにほぼ等しくなるように、反動度ρがほぼ５
０％に設計されている。ここで反動度ρは、下記の数式
１で示される。
ａは、動翼での断熱熱落差ｈｂが、静翼での断熱熱落差
ｈｃと互いにほぼ等しくなるように、反動度ρがほぼ５
０％に設計されている。ここで反動度ρは、下記の数式
１で示される。
【数１】ρ＝ｈｂ／ｈａ このとき、速度比すなわち、静翼入口での蒸気の絶対速
度と動翼の回転速度との比、又は動翼入口での蒸気の相
対速度と動翼の回転速度との比は、いずれも９０％程度
であり、このため、反動段の翼素効率は衝動段に比べて
高いが、反動段の段数が多くなるという問題があった。
度と動翼の回転速度との比、又は動翼入口での蒸気の相
対速度と動翼の回転速度との比は、いずれも９０％程度
であり、このため、反動段の翼素効率は衝動段に比べて
高いが、反動段の段数が多くなるという問題があった。
【０００９】本発明は、このような従来技術の課題を解
決するためになされたもので、反動型蒸気タービンの重
量を軽減するとともに、内部効率を向上させることを目
的とする。
決するためになされたもので、反動型蒸気タービンの重
量を軽減するとともに、内部効率を向上させることを目
的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明は、反動型蒸気タービンにおいて、反動段
の静翼を中心面で上下に二分割された仕切板に一体に形
成するとともに、この仕切板の中心面を蒸気タービンの
外部ケーシング又は内部ケーシングに保持させたもので
ある。
めに、本発明は、反動型蒸気タービンにおいて、反動段
の静翼を中心面で上下に二分割された仕切板に一体に形
成するとともに、この仕切板の中心面を蒸気タービンの
外部ケーシング又は内部ケーシングに保持させたもので
ある。
【００１１】
【作 用】上記の手段によれば、仕切板は中心を支持す
る構造であり、ブレードリングがなくても静翼の中心が
保持される。そして、タービンの起動時などの過渡期
に、仕切板は外側へ膨張するので、回転部と静止部との
接触を防止するための隙間は従来よりも狭くしておくこ
とができ、その結果、翼先端からの蒸気の漏洩を減少さ
せることができる。
る構造であり、ブレードリングがなくても静翼の中心が
保持される。そして、タービンの起動時などの過渡期
に、仕切板は外側へ膨張するので、回転部と静止部との
接触を防止するための隙間は従来よりも狭くしておくこ
とができ、その結果、翼先端からの蒸気の漏洩を減少さ
せることができる。
【００１２】
【実施例】以下本発明に係る反動型蒸気タービンの一実
施例について、図１および図２を参照して詳細に説明す
る。図１は本発明を適用する大容量蒸気タービンの高圧
タービンをロータ方向に沿って切断した部分的な縦断面
図、図２は図１の矢視Ａ方向断面図であり、図３および
図４と同一部分には同一符号を付して示してあるので、
その部分の説明は省略する。
施例について、図１および図２を参照して詳細に説明す
る。図１は本発明を適用する大容量蒸気タービンの高圧
タービンをロータ方向に沿って切断した部分的な縦断面
図、図２は図１の矢視Ａ方向断面図であり、図３および
図４と同一部分には同一符号を付して示してあるので、
その部分の説明は省略する。
【００１３】これらの図に示すように、蒸気室３は外部
ケーシング１に囲まれて形成されており、その中心にロ
ータ４が位置している。そして、ロータ４を囲むように
してノズル室５が設けられていて、このノズル室５へ、
図示しないボイラからの高温・高圧の主蒸気が主蒸気入
口管２１を通して導入される。ノズル室５の蒸気室３側
にはノズル板６が取付けられていて、蒸気吹出口７を形
成し、ノズル板６の蒸気吹出口７に対峙するように、ロ
ータ４に調速段を形成する衝動翼８が植え込まれてい
る。さらに、ロータ４には各ディスク部に植え込んだ多
数の反動動翼９が設けられている。
ケーシング１に囲まれて形成されており、その中心にロ
ータ４が位置している。そして、ロータ４を囲むように
してノズル室５が設けられていて、このノズル室５へ、
図示しないボイラからの高温・高圧の主蒸気が主蒸気入
口管２１を通して導入される。ノズル室５の蒸気室３側
にはノズル板６が取付けられていて、蒸気吹出口７を形
成し、ノズル板６の蒸気吹出口７に対峙するように、ロ
ータ４に調速段を形成する衝動翼８が植え込まれてい
る。さらに、ロータ４には各ディスク部に植え込んだ多
数の反動動翼９が設けられている。
【００１４】この各反動動翼９に対して、反動段を形成
する静翼２２がそれぞれ設けられているが、この静翼２
２は仕切板２３に一体に形成されていて、仕切板２３が
外部ケーシング１に嵌め込まれたものとなっている。そ
して、この仕切板２３は中心面で上下に二分割された構
造をしており、その中心面を外部ケーシング１に保持さ
せることにより、ブレードリングを設けることなく静翼
２２の中心を保持している。
する静翼２２がそれぞれ設けられているが、この静翼２
２は仕切板２３に一体に形成されていて、仕切板２３が
外部ケーシング１に嵌め込まれたものとなっている。そ
して、この仕切板２３は中心面で上下に二分割された構
造をしており、その中心面を外部ケーシング１に保持さ
せることにより、ブレードリングを設けることなく静翼
２２の中心を保持している。
【００１５】なお、仕切板２３の水平面は、図示してい
ないがキーによって組み合わせて気密を保つようにして
いる。また、仕切板２３のロータ４に対向する部分に
は、ラビリンス２４が植込まれていて、隙間からの漏洩
蒸気が最少になるようにしている。同様に、反動動翼９
の先端に対向する外部ケーシング１の内壁側にも、ラビ
リンス２５を有するスペーサ２６が各反動段の静翼２２
を形成する仕切板２３相互の間に設けられて、反動動翼
９先端部での漏洩蒸気が最少になるようにしている。
ないがキーによって組み合わせて気密を保つようにして
いる。また、仕切板２３のロータ４に対向する部分に
は、ラビリンス２４が植込まれていて、隙間からの漏洩
蒸気が最少になるようにしている。同様に、反動動翼９
の先端に対向する外部ケーシング１の内壁側にも、ラビ
リンス２５を有するスペーサ２６が各反動段の静翼２２
を形成する仕切板２３相互の間に設けられて、反動動翼
９先端部での漏洩蒸気が最少になるようにしている。
【００１６】次に、本発明では、蒸気タービンの定格運
転時に、反動度ρすなわち、上記の数式１に示した動翼
での断熱熱落差ｈｂと反動段での全断熱熱落差ｈａとの
比が３５〜４２％となるように、反動段の翼列を設計し
ている。すなわち、反動段における翼の回転速度と静翼
又は動翼入口蒸気速度との比（速度比）を下げて設計す
るので、１段当りに必要とする断熱熱落差ｈｂを増加さ
せることができ、これにより反動段全体の段数を削減で
きることになる。従って、効率の向上と製造コストの低
減を図ることができる。
転時に、反動度ρすなわち、上記の数式１に示した動翼
での断熱熱落差ｈｂと反動段での全断熱熱落差ｈａとの
比が３５〜４２％となるように、反動段の翼列を設計し
ている。すなわち、反動段における翼の回転速度と静翼
又は動翼入口蒸気速度との比（速度比）を下げて設計す
るので、１段当りに必要とする断熱熱落差ｈｂを増加さ
せることができ、これにより反動段全体の段数を削減で
きることになる。従って、効率の向上と製造コストの低
減を図ることができる。
【００１７】なお、本発明は上述の一実施例に限定され
ることなく、要旨を逸脱しない範囲内で種々変形して実
施できることは言うまでもない。例えば、静翼２２を一
体に形成した仕切板２３を内部ケーシング２（図３を参
照）に嵌め込むようにしてもよい。
ることなく、要旨を逸脱しない範囲内で種々変形して実
施できることは言うまでもない。例えば、静翼２２を一
体に形成した仕切板２３を内部ケーシング２（図３を参
照）に嵌め込むようにしてもよい。
【００１８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
反動型蒸気タービンにおいて、反動段の段数を減少させ
ることができるとともに、ブレードリングが不要となる
ので、タービンの重量を軽減させることができ、構造が
単純化するので保守も容易となる。例えば、３５０ＭＷ
５０Ｈｚ発電機用タービンに本発明を適用した場合に
は、高中圧エレメントの重量は、従来のタービンに比べ
ほぼ二分の一になる。また、翼先端からの蒸気の漏洩を
減少させて、タービンの内部効率を約１％向上させるこ
とができる。
反動型蒸気タービンにおいて、反動段の段数を減少させ
ることができるとともに、ブレードリングが不要となる
ので、タービンの重量を軽減させることができ、構造が
単純化するので保守も容易となる。例えば、３５０ＭＷ
５０Ｈｚ発電機用タービンに本発明を適用した場合に
は、高中圧エレメントの重量は、従来のタービンに比べ
ほぼ二分の一になる。また、翼先端からの蒸気の漏洩を
減少させて、タービンの内部効率を約１％向上させるこ
とができる。
【図１】本発明を適用する大容量蒸気タービンの高圧タ
ービンをロータ方向に沿って切断した部分的な縦断面図
である。
ービンをロータ方向に沿って切断した部分的な縦断面図
である。
【図２】図１の矢視Ａ方向断面図である。
【図３】従来の大容量蒸気タービンの高圧タービンをロ
ータ方向に沿って切断した部分的な縦断面図である。
ータ方向に沿って切断した部分的な縦断面図である。
【図４】図３の矢視Ｂ方向断面図である。
１ 外部ケーシング ４ ロータ ５ ノズル室 ６ ノズル板 ７ 蒸気吹出口 ８ 衝動翼 ９ 反動動翼 ２１ 主蒸気入口管 ２２ 静翼 ２３ 仕切板 ２４ ラビリンス ２５ ラビリンス ２６ スペーサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 樽谷 佳洋 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】反動段の静翼を中心面で上下に二分割され
た仕切板に一体に形成するとともに、この仕切板の中心
面を蒸気タービンの外部ケーシング又は内部ケーシング
に保持させたことを特徴とする反動型蒸気タービン。 - 【請求項２】請求項１記載の反動型蒸気タービンにおい
て、反動段の翼列を反動度が蒸気タービンの定格運転時
に３５〜４２％となるように構成したことを特徴とする
反動型蒸気タービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01584894A JP3238267B2 (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 反動型蒸気タービン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01584894A JP3238267B2 (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 反動型蒸気タービン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07208107A true JPH07208107A (ja) | 1995-08-08 |
| JP3238267B2 JP3238267B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=11900246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01584894A Expired - Lifetime JP3238267B2 (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 反動型蒸気タービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3238267B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120027568A1 (en) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | Alstom Technology Ltd | Low-pressure steam turbine and method for operating thereof |
| WO2024142889A1 (ja) * | 2022-12-27 | 2024-07-04 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 蒸気タービン |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016135832A1 (ja) | 2015-02-23 | 2016-09-01 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 蒸気タービン |
| JP7061557B2 (ja) | 2018-12-07 | 2022-04-28 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 蒸気タービン |
-
1994
- 1994-01-14 JP JP01584894A patent/JP3238267B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120027568A1 (en) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | Alstom Technology Ltd | Low-pressure steam turbine and method for operating thereof |
| CN102418565A (zh) * | 2010-07-30 | 2012-04-18 | 阿尔斯通技术有限公司 | 低压蒸汽涡轮机以及操作所述低压蒸汽涡轮机的方法 |
| WO2024142889A1 (ja) * | 2022-12-27 | 2024-07-04 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 蒸気タービン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3238267B2 (ja) | 2001-12-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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