JPH07122930A - 円偏波平面アンテナ - Google Patents
円偏波平面アンテナInfo
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- JPH07122930A JPH07122930A JP28884293A JP28884293A JPH07122930A JP H07122930 A JPH07122930 A JP H07122930A JP 28884293 A JP28884293 A JP 28884293A JP 28884293 A JP28884293 A JP 28884293A JP H07122930 A JPH07122930 A JP H07122930A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 円偏波平面アンテナにおける円偏波特性（軸
比）の周波数広帯域化及び円偏波特性（軸比）の広角化
を図る。 【構成】 誘電体板３の形状を立体曲面とし、４個の放
射マイクロストリップパッチ素子１ａ，１ｂ，１ｃ，１
ｄを該立体曲面の頂点を中心に９０゜間隔で対称に回転
配置し、それら各放射マイクロストリップパッチ素子に
対する給電位相を９０゜づつ遅らせるように給電用マイ
クロストリップ線路４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５
ｂの長さを設定したことを特徴とする。
比）の周波数広帯域化及び円偏波特性（軸比）の広角化
を図る。 【構成】 誘電体板３の形状を立体曲面とし、４個の放
射マイクロストリップパッチ素子１ａ，１ｂ，１ｃ，１
ｄを該立体曲面の頂点を中心に９０゜間隔で対称に回転
配置し、それら各放射マイクロストリップパッチ素子に
対する給電位相を９０゜づつ遅らせるように給電用マイ
クロストリップ線路４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５
ｂの長さを設定したことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、円偏波特性（軸比）を
広角化すると共に、円偏波特性（軸比）の周波数帯域幅
を広帯域化した円偏波平面アンテナに関する。
広角化すると共に、円偏波特性（軸比）の周波数帯域幅
を広帯域化した円偏波平面アンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４の（ａ）は、特開昭６３−３３９０
５号公報において提案された円偏波平面アンテナ（マイ
クロストリップアンテナ）（以下、第１の従来例とい
う）の平面図であり、図４の（ｂ）はその断面図であ
る。また図５の（ａ）は、特開平３−８０７０３公報に
おいて開示された円偏波マイクロストリップアンテナ
（以下、第２の従来例という）の平面図であり、図５の
（ｂ）はその断面図を示す。
５号公報において提案された円偏波平面アンテナ（マイ
クロストリップアンテナ）（以下、第１の従来例とい
う）の平面図であり、図４の（ｂ）はその断面図であ
る。また図５の（ａ）は、特開平３−８０７０３公報に
おいて開示された円偏波マイクロストリップアンテナ
（以下、第２の従来例という）の平面図であり、図５の
（ｂ）はその断面図を示す。
【０００３】これら第１の従来例及び第２の従来例は、
それぞれ回転曲面状に形成した誘電体板８及び１２の凸
面上に放射導体７及び１１を配して指向特性の広角化を
意図したものである。
それぞれ回転曲面状に形成した誘電体板８及び１２の凸
面上に放射導体７及び１１を配して指向特性の広角化を
意図したものである。
【０００４】又、図６の（ａ）は、平坦な誘電体板１６
上に４個の“直線”偏波放射素子１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄを方形に配置し、各放射素子に対し、それぞ
れ９０゜の位相差で高周波電流を順次供給するよう給電
用マイクロストリップ線路を接続することにより、円偏
波の電波を放射するよう構成したマイクロストリップア
ンテナ（以下第３の従来例という）の平面図であり、図
６の（ｂ）はその断面図を示す。
上に４個の“直線”偏波放射素子１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄを方形に配置し、各放射素子に対し、それぞ
れ９０゜の位相差で高周波電流を順次供給するよう給電
用マイクロストリップ線路を接続することにより、円偏
波の電波を放射するよう構成したマイクロストリップア
ンテナ（以下第３の従来例という）の平面図であり、図
６の（ｂ）はその断面図を示す。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上挙げた第１及び第
２の従来例は、その何れも指向特性の広角化を図ったも
のであって、以下で述べるように、円偏波特性（軸比）
に対する周波数帯域幅が狭く、第３の従来例は円偏波特
性（軸比）に対する周波数帯域幅が狭い上、円偏波特性
（軸比）を保持しうる範囲が狭角であるという問題があ
った。
２の従来例は、その何れも指向特性の広角化を図ったも
のであって、以下で述べるように、円偏波特性（軸比）
に対する周波数帯域幅が狭く、第３の従来例は円偏波特
性（軸比）に対する周波数帯域幅が狭い上、円偏波特性
（軸比）を保持しうる範囲が狭角であるという問題があ
った。
【０００６】すなわち、第１及び第２の従来例の場合、
低仰角（例えば、水平方向を仰角＝０度とした場合）１
５度におけるアンテナの周波数−円偏波特性（軸比）
は、図３に示すように正確な円偏波が発生するのは、受
信周波数がアンテナの共振周波数ｆ０の場合に限られ、
受信周波数がｆ０から外れると次第に楕円偏波が合成さ
れるようになる。
低仰角（例えば、水平方向を仰角＝０度とした場合）１
５度におけるアンテナの周波数−円偏波特性（軸比）
は、図３に示すように正確な円偏波が発生するのは、受
信周波数がアンテナの共振周波数ｆ０の場合に限られ、
受信周波数がｆ０から外れると次第に楕円偏波が合成さ
れるようになる。
【０００７】例えば、このアンテナを用いて低軌道を周
回する通信衛星からの電波を受信する場合、衛星からの
電波の周波数がアンテナの共振周波数ｆ０から外れるほ
ど円偏波特性（軸比）が悪化するため、衛星からの直接
波（主偏波）の代わりに、建物等の障害物から反射した
反射波（交差偏波）を受信してしまうと言う問題があっ
た。これは円偏波特性（軸比）の悪化による交差偏波識
別度の低下によるものである。
回する通信衛星からの電波を受信する場合、衛星からの
電波の周波数がアンテナの共振周波数ｆ０から外れるほ
ど円偏波特性（軸比）が悪化するため、衛星からの直接
波（主偏波）の代わりに、建物等の障害物から反射した
反射波（交差偏波）を受信してしまうと言う問題があっ
た。これは円偏波特性（軸比）の悪化による交差偏波識
別度の低下によるものである。
【０００８】又、上記第３の従来例においては、２つの
直線偏波の放射素子１５ａ及び１５ｂを物理的に直交す
るよう配置し、これら２つの素子間に与えられる給電位
相差が９０゜となるよう給電することにより、円偏波の
電波を発生させるよう構成したものである。即ち、２つ
の直線偏波の放射素子をペアー（第１のペアーとよぶ）
とすることにより円偏波を得るようにした。
直線偏波の放射素子１５ａ及び１５ｂを物理的に直交す
るよう配置し、これら２つの素子間に与えられる給電位
相差が９０゜となるよう給電することにより、円偏波の
電波を発生させるよう構成したものである。即ち、２つ
の直線偏波の放射素子をペアー（第１のペアーとよぶ）
とすることにより円偏波を得るようにした。
【０００９】直線偏波の放射素子１５ｃ，１５ｄからな
る第２のペアーも、第１のペアーと同様にして円偏波を
発生させ、これらの２つのペアーの円偏波を合成する事
により正確な円偏波を合成するようにした。しかし、こ
の場合も、第１及び第２の従来例と同じように、給電位
相差がそれぞれ９０゜となるような４分の１波長間隔の
マイクロストリップ線路（線路長ｌ＝λｇ／４）の周波
数ｆ０（共振周波数） ｆ０＝（３＊１０＾８）＊η／λｇ ここで、λｇ＝線路波長，η＝波長短縮率 の時に正確な円偏波が発生し、周波数がｆ０から外れる
と次第に楕円偏波が合成されるようになる。
る第２のペアーも、第１のペアーと同様にして円偏波を
発生させ、これらの２つのペアーの円偏波を合成する事
により正確な円偏波を合成するようにした。しかし、こ
の場合も、第１及び第２の従来例と同じように、給電位
相差がそれぞれ９０゜となるような４分の１波長間隔の
マイクロストリップ線路（線路長ｌ＝λｇ／４）の周波
数ｆ０（共振周波数） ｆ０＝（３＊１０＾８）＊η／λｇ ここで、λｇ＝線路波長，η＝波長短縮率 の時に正確な円偏波が発生し、周波数がｆ０から外れる
と次第に楕円偏波が合成されるようになる。
【００１０】従って、この場合も、第１及び第２の従来
例と同様に、円偏波特性（軸比）の周波数帯域幅が狭帯
域になるという問題があった。又、図６（ｂ）の断面図
に示すように、平板状の誘電体板上に放射素子を設けて
いるため、図の水平方向における円偏波特性（軸比）が
悪化するという問題、すなわち円偏波特性を保持しうる
角度の範囲が狭角であるという問題があった。
例と同様に、円偏波特性（軸比）の周波数帯域幅が狭帯
域になるという問題があった。又、図６（ｂ）の断面図
に示すように、平板状の誘電体板上に放射素子を設けて
いるため、図の水平方向における円偏波特性（軸比）が
悪化するという問題、すなわち円偏波特性を保持しうる
角度の範囲が狭角であるという問題があった。
【００１１】以上説明したように、従来の円偏波平面ア
ンテナは円偏波特性（軸比）に対する周波数帯域幅が狭
帯域であり、且つ円偏波特性を保持しうる角度の範囲が
狭角であるという欠点を持つという問題があった。
ンテナは円偏波特性（軸比）に対する周波数帯域幅が狭
帯域であり、且つ円偏波特性を保持しうる角度の範囲が
狭角であるという欠点を持つという問題があった。
【００１２】従って、本発明は、上記従来技術における
問題に鑑みてなされたもので、アンテナの円偏波特性
（軸比）の周波数特性を広帯域化すると共に、円偏波特
性（軸比）を維持しうる角度を広角化するようにした円
偏波平面アンテナを提供することを目的とする。
問題に鑑みてなされたもので、アンテナの円偏波特性
（軸比）の周波数特性を広帯域化すると共に、円偏波特
性（軸比）を維持しうる角度を広角化するようにした円
偏波平面アンテナを提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明による円偏波平面
アンテナは、上記の目的を達成するため、誘電体板を挟
み、一方の面には４個の円偏波放射マイクロストリップ
パッチ素子を配し、対向する他方の面には接地導体板を
設けた円偏波平面アンテナであって、前記誘電体板は立
体曲面形状とし、前記４個の円偏波放射マイクロストリ
ップパッチ素子は前記立体曲面の中心から放射状に０
度、９０度、１８０度、２７０度なる間隔で、且つそれ
ぞれの給電位相差が０度、９０度、１８０度、２７０度
なる如く構成したことを特徴とするものである。
アンテナは、上記の目的を達成するため、誘電体板を挟
み、一方の面には４個の円偏波放射マイクロストリップ
パッチ素子を配し、対向する他方の面には接地導体板を
設けた円偏波平面アンテナであって、前記誘電体板は立
体曲面形状とし、前記４個の円偏波放射マイクロストリ
ップパッチ素子は前記立体曲面の中心から放射状に０
度、９０度、１８０度、２７０度なる間隔で、且つそれ
ぞれの給電位相差が０度、９０度、１８０度、２７０度
なる如く構成したことを特徴とするものである。
【００１４】更に、本発明による円偏波平面アンテナ
は、上記の目的を達成するため、前記立体曲面の中心が
その頂点であり、前記４個の円偏波放射マイクロストリ
ップパッチ素子は前記頂点を中心に対称配置するように
したことを特徴とするものである。
は、上記の目的を達成するため、前記立体曲面の中心が
その頂点であり、前記４個の円偏波放射マイクロストリ
ップパッチ素子は前記頂点を中心に対称配置するように
したことを特徴とするものである。
【００１５】本発明による円偏波平面アンテナは、更に
詳細には、上記の目的を達成するため、誘電体板の形状
を立体曲面とし、その誘電体板の両面に金、銀、銅、又
はアルミ等の導体板（または導体層）を熱圧着又は接着
剤等で積層し、更に、その表面には、エッチング手段等
により、前記曲面の頂点を中心に４個の円偏波放射マイ
クロストリップパッチ素子を９０゜づつ点対象に回転し
た位置に配置し、裏面全面には接地導体板を設ける。
又、円偏波放射マイクロストリップパッチ素子と同一面
上には、各円偏波放射マイクロストリップパッチ素子に
対する給電用マイクロストリップ線路を設け、それぞれ
線路の長さを４分の１波長ずつ長くすることにより９０
゜づつ位相差を設けるようにして合成し、合成した出力
を接地導体板側より同軸線路を介して取り出すよう構成
したことを特徴とするものである。
詳細には、上記の目的を達成するため、誘電体板の形状
を立体曲面とし、その誘電体板の両面に金、銀、銅、又
はアルミ等の導体板（または導体層）を熱圧着又は接着
剤等で積層し、更に、その表面には、エッチング手段等
により、前記曲面の頂点を中心に４個の円偏波放射マイ
クロストリップパッチ素子を９０゜づつ点対象に回転し
た位置に配置し、裏面全面には接地導体板を設ける。
又、円偏波放射マイクロストリップパッチ素子と同一面
上には、各円偏波放射マイクロストリップパッチ素子に
対する給電用マイクロストリップ線路を設け、それぞれ
線路の長さを４分の１波長ずつ長くすることにより９０
゜づつ位相差を設けるようにして合成し、合成した出力
を接地導体板側より同軸線路を介して取り出すよう構成
したことを特徴とするものである。
【００１６】
【作用】本発明による円偏波平面アンテナは、上記のよ
うに構成したことにより、４個の円偏波放射マイクロス
トリップパッチ素子（以下、放射素子と略称する）の受
信周波数がアンテナの共振周波数ｆ０から外れて各放射
素子が楕円偏波を放射するようになった場合、次に述べ
るように作用する。すなわち、第１の放射素子１ａから
発生した楕円偏波と第２の放射素子１ｂから発生した楕
円偏波とは、物理的に９０度反時計回りに回転した位置
から発生し、又、第２の放射素子１ｂの給電位相が第１
の放射素子１ａの給電位相に対し９０度遅れるように、
給電用マイクロストリップ線路の長さを４分の１波長
〔（ｂ〜ｅ）−（ａ〜ｅ）＝λｇ／４〕ずらして構成し
たので、これら２つの楕円偏波を合成すると完全な円偏
波が発生する。
うに構成したことにより、４個の円偏波放射マイクロス
トリップパッチ素子（以下、放射素子と略称する）の受
信周波数がアンテナの共振周波数ｆ０から外れて各放射
素子が楕円偏波を放射するようになった場合、次に述べ
るように作用する。すなわち、第１の放射素子１ａから
発生した楕円偏波と第２の放射素子１ｂから発生した楕
円偏波とは、物理的に９０度反時計回りに回転した位置
から発生し、又、第２の放射素子１ｂの給電位相が第１
の放射素子１ａの給電位相に対し９０度遅れるように、
給電用マイクロストリップ線路の長さを４分の１波長
〔（ｂ〜ｅ）−（ａ〜ｅ）＝λｇ／４〕ずらして構成し
たので、これら２つの楕円偏波を合成すると完全な円偏
波が発生する。
【００１７】又、第１の放射素子１ａの物理的配置を０
度、第２の放射素子１ｂを第１の放射素子１ａに対し９
０度、第３の放射素子１ｃを第１の放射素子１ａに対し
１８０度、第４の放射素子１ｄを第１の放射素子１ａに
対し２７０度となるよう配置にしているため、第２の放
射素子１ｂから発生した楕円偏波と第３の放射素子１ｃ
から発生した楕円偏波とは、物理的に９０度反時計回り
に回転した位置にあり、第３の放射素子１ｃの給電位相
は第２の放射素子１ｂの給電位相に対し９０度遅れとな
る。そのため、これら第２及び第３、２つの楕円偏波の
合成により完全な円偏波が発生する。
度、第２の放射素子１ｂを第１の放射素子１ａに対し９
０度、第３の放射素子１ｃを第１の放射素子１ａに対し
１８０度、第４の放射素子１ｄを第１の放射素子１ａに
対し２７０度となるよう配置にしているため、第２の放
射素子１ｂから発生した楕円偏波と第３の放射素子１ｃ
から発生した楕円偏波とは、物理的に９０度反時計回り
に回転した位置にあり、第３の放射素子１ｃの給電位相
は第２の放射素子１ｂの給電位相に対し９０度遅れとな
る。そのため、これら第２及び第３、２つの楕円偏波の
合成により完全な円偏波が発生する。
【００１８】同様に、第３及び第４、２つの楕円偏波の
合成により完全な円偏波が発生し、第４及び第１、２つ
の楕円偏波の合成によっても完全な円偏波が発生する。
その結果、給電用マイクロストリップ線路の出力点Ｐで
は、これら方向を異にする楕円偏波の合成により、完全
な円偏波が生じる。従って、円偏波の受信が可能な周波
数帯域幅が大幅に拡大される。
合成により完全な円偏波が発生し、第４及び第１、２つ
の楕円偏波の合成によっても完全な円偏波が発生する。
その結果、給電用マイクロストリップ線路の出力点Ｐで
は、これら方向を異にする楕円偏波の合成により、完全
な円偏波が生じる。従って、円偏波の受信が可能な周波
数帯域幅が大幅に拡大される。
【００１９】その上、立体曲面形状の誘電体板上に放射
マイクロストリップパッチ素子を設けたことにより、放
射マイクロストリップパッチ素子の側面方向に対する視
野面積が向上したため、水平方向に対する円偏波特性
（軸比）が広角化され、広い角度範囲で円偏波特性（軸
比）の周波数帯域幅の広帯域化が達成される。
マイクロストリップパッチ素子を設けたことにより、放
射マイクロストリップパッチ素子の側面方向に対する視
野面積が向上したため、水平方向に対する円偏波特性
（軸比）が広角化され、広い角度範囲で円偏波特性（軸
比）の周波数帯域幅の広帯域化が達成される。
【００２０】
【実施例】以下、添付図面に基づき本発明の一実施例を
詳細に説明する。図１の（ａ）は、本発明の一実施例に
よる円偏波平面アンテナ（マイクロストリップアンテ
ナ）の平面図、図１の（ｂ）は、その側面図を示す。
又、図２はその断面図である。図１において、１ａ，１
ｂ，１ｃ，１ｄは円偏波放射のための放射マイクロスト
リップパッチ素子、２は接地導体板、３は誘電体板であ
る。４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂは給電用マイ
クロストリップ線路、６は給電用同軸線路である。
詳細に説明する。図１の（ａ）は、本発明の一実施例に
よる円偏波平面アンテナ（マイクロストリップアンテ
ナ）の平面図、図１の（ｂ）は、その側面図を示す。
又、図２はその断面図である。図１において、１ａ，１
ｂ，１ｃ，１ｄは円偏波放射のための放射マイクロスト
リップパッチ素子、２は接地導体板、３は誘電体板であ
る。４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂは給電用マイ
クロストリップ線路、６は給電用同軸線路である。
【００２１】本実施例においては、誘電体板３は、図２
の断面図に示すように、その断面が楕円の長軸Ａ−Ｂに
平行な直線Ａ’−Ｂ’より上部の部分からなるように構
成され、この誘電体板３の頂点Ｄを中心に、誘電体板の
上面の曲率にそい、４個の放射マイクロストリップパッ
チ素子１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄがそれぞれ９０゜づつ回
転配置して設けられる。接地導体板２は誘電体板３の下
面の曲率にそって設けられ、放射素子１ａ，１ｂ，１
ｃ，１ｄと同一面上に給電用マイクロストリップ線路４
ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂが設けられ、給電用
合成点である給電点Ｐから接地導体板２の側に設けられ
た出力用の給電用同軸線路６を介して給電される。
の断面図に示すように、その断面が楕円の長軸Ａ−Ｂに
平行な直線Ａ’−Ｂ’より上部の部分からなるように構
成され、この誘電体板３の頂点Ｄを中心に、誘電体板の
上面の曲率にそい、４個の放射マイクロストリップパッ
チ素子１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄがそれぞれ９０゜づつ回
転配置して設けられる。接地導体板２は誘電体板３の下
面の曲率にそって設けられ、放射素子１ａ，１ｂ，１
ｃ，１ｄと同一面上に給電用マイクロストリップ線路４
ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂが設けられ、給電用
合成点である給電点Ｐから接地導体板２の側に設けられ
た出力用の給電用同軸線路６を介して給電される。
【００２２】このような構成において、４個の放射マイ
クロストリップパッチ素子の４つの給電点ａ，ｂ，ｃ，
ｄ，を結ぶ各給電用マイクロストリップ線路４ａ，４
ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂの線路長はそれぞれ以下の
ように設定される。
クロストリップパッチ素子の４つの給電点ａ，ｂ，ｃ，
ｄ，を結ぶ各給電用マイクロストリップ線路４ａ，４
ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂの線路長はそれぞれ以下の
ように設定される。
【００２３】 ４ａ＝（ａ〜ｅ） ４ｂ＝（ｂ〜ｅ）＝４ａ＋（λｇ／４） ４ｃ＝（ｃ〜ｆ）＝（ａ〜ｅ） ４ｄ＝（ｄ〜ｆ）＝４ｃ＋（λｇ／４） ５ａ＝（ｅ〜ｐ）＝５ｂ−（λｇ／２） ５ｂ＝（ｆ〜ｐ） 但し（λ
ｇ＝線路波長）
ｇ＝線路波長）
【００２４】給電ポイントａ，ｂ，ｃ，ｄは、曲面の頂
点Ｄを中心に点対象に反時計回りに９０゜ずつ回転した
位置に配置される。この４つの出力を上記のように設定
した線路長の給電用マイクロストリップ線路（４ａ，４
ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂ）において合成することに
より、それぞれ０゜，９０゜，１８０゜，２７０゜とそ
の給電に位相差をもたせるようにしている。
点Ｄを中心に点対象に反時計回りに９０゜ずつ回転した
位置に配置される。この４つの出力を上記のように設定
した線路長の給電用マイクロストリップ線路（４ａ，４
ｂ，４ｃ，４ｄ，５ａ，５ｂ）において合成することに
より、それぞれ０゜，９０゜，１８０゜，２７０゜とそ
の給電に位相差をもたせるようにしている。
【００２５】このような構成にする事により、給電用マ
イクロストリップ線路の出力点Ｐでは、方向を異にする
４つの楕円偏波の合成により、完全な円偏波を発生す
る。従って、円偏波の受信が可能な周波数帯域幅が大幅
に拡大される。
イクロストリップ線路の出力点Ｐでは、方向を異にする
４つの楕円偏波の合成により、完全な円偏波を発生す
る。従って、円偏波の受信が可能な周波数帯域幅が大幅
に拡大される。
【００２６】更に、立体曲面形状の誘電体板上に放射マ
イクロストリップパッチ素子を設けたことにより、放射
マイクロストリップパッチ素子の側面方向に対する視野
面積が拡大したため、円偏波特性（軸比）の広角化がな
され、その広い角度範囲における円偏波特性（軸比）の
周波数帯域幅の広帯域化が達成された。
イクロストリップパッチ素子を設けたことにより、放射
マイクロストリップパッチ素子の側面方向に対する視野
面積が拡大したため、円偏波特性（軸比）の広角化がな
され、その広い角度範囲における円偏波特性（軸比）の
周波数帯域幅の広帯域化が達成された。
【００２７】図３は、図１に示した本考案によるアンテ
ナの円偏波特性（軸比）−周波数特性（実線）と、図４
に示した従来例のアンテナの円偏波特性（軸比）−周波
数特性（点線）とを示した線図である。例えば、軸比１
ｄＢのレベルで比較すると、、従来例では、±１％弱の
帯域幅しか得られないのに対し、本実施例においては、
±２．５％強の帯域幅を得ることができるということが
わかる。
ナの円偏波特性（軸比）−周波数特性（実線）と、図４
に示した従来例のアンテナの円偏波特性（軸比）−周波
数特性（点線）とを示した線図である。例えば、軸比１
ｄＢのレベルで比較すると、、従来例では、±１％弱の
帯域幅しか得られないのに対し、本実施例においては、
±２．５％強の帯域幅を得ることができるということが
わかる。
【００２８】
【発明の効果】本発明は、以上の説明から明かなよう
に、誘電体板の形状を立体的な曲面形状とし、その曲面
に沿って４個の円偏波放射用放射マイクロストリップパ
ッチ素子を、放射状にそれぞれ９０゜ずつ回転配置し、
４個のアンテナ出力が給電用マイクロストリップ線路に
おいて、その位相差が０゜９０゜１８０゜２７０゜とな
るように設定してそれらを合成するようにしたことによ
り、アンテナの円偏波特性（軸比）の周波数帯域幅が広
帯域化されると共に、円偏波特性（軸比）の周波数帯域
幅の広帯域化の範囲を広角にして、円偏波平面アンテナ
の性能を大きく向上することができた。
に、誘電体板の形状を立体的な曲面形状とし、その曲面
に沿って４個の円偏波放射用放射マイクロストリップパ
ッチ素子を、放射状にそれぞれ９０゜ずつ回転配置し、
４個のアンテナ出力が給電用マイクロストリップ線路に
おいて、その位相差が０゜９０゜１８０゜２７０゜とな
るように設定してそれらを合成するようにしたことによ
り、アンテナの円偏波特性（軸比）の周波数帯域幅が広
帯域化されると共に、円偏波特性（軸比）の周波数帯域
幅の広帯域化の範囲を広角にして、円偏波平面アンテナ
の性能を大きく向上することができた。
【図１】（ａ）は本発明の一実施例による円偏波平面ア
ンテナの平面図 （ｂ）は同実施例による円偏波平面アンテナの側面図
ンテナの平面図 （ｂ）は同実施例による円偏波平面アンテナの側面図
【図２】図１に示す実施例による円偏波平面アンテナの
断面図
断面図
【図３】アンテナの円偏波特性（軸比）−周波数特性図
【図４】（ａ）は第１の従来例の平面図 （ｂ）は同従来例の断面図
【図５】（ａ）は第２の従来例の平面図 （ｂ）は同従来例の断面図
【図６】（ａ）は第３の従来例の平面図 （ｂ）は同従来例の断面図
１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ 放射マイクロストリップパッ
チ素子 ２ 接地導体板 ３ 誘電体板 ４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ， 給電用マイクロストリップ
線路 ５ａ，５ｂ 給電用マイクロストリップ線路 ６ 給電用同軸線路 ７，１１ 放射マイクロストリップパッチ素子 ８，１２ 誘電体板 ９，１３ 接地導体板 １０，１４ 給電用同軸線路 １５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５ｄ 直線偏波放射素子 １６ 平坦な誘電体板 １７ 給電用マイクロストリップ線路 １８ 接地導体板 ａ，ｂ，ｃ，ｄ 各アンテナの給電点 ｅ，ｆ 分岐点 ｐ 給電点 Ｄ 頂点
チ素子 ２ 接地導体板 ３ 誘電体板 ４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ， 給電用マイクロストリップ
線路 ５ａ，５ｂ 給電用マイクロストリップ線路 ６ 給電用同軸線路 ７，１１ 放射マイクロストリップパッチ素子 ８，１２ 誘電体板 ９，１３ 接地導体板 １０，１４ 給電用同軸線路 １５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５ｄ 直線偏波放射素子 １６ 平坦な誘電体板 １７ 給電用マイクロストリップ線路 １８ 接地導体板 ａ，ｂ，ｃ，ｄ 各アンテナの給電点 ｅ，ｆ 分岐点 ｐ 給電点 Ｄ 頂点
Claims (2)
- 【請求項１】誘電体板を挟み、一方の面には４個の円偏
波放射マイクロストリップパッチ素子を配し、対向する
他方の面には接地導体板を設けた円偏波平面アンテナで
あって、前記誘電体板は立体曲面形状とし、前記４個の
円偏波放射マイクロストリップパッチ素子は前記立体曲
面の中心から放射状に０度、９０度、１８０度、２７０
度なる間隔で、且つそれぞれの給電位相差が０度、９０
度、１８０度、２７０度なる如く構成したことを特徴と
する円偏波平面アンテナ。 - 【請求項２】前記立体曲面の中心はその頂点であり、前
記４個の円偏波放射マイクロストリップパッチ素子は前
記頂点を中心に対称配置することを特徴とする請求項１
記載の円偏波平面アンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28884293A JPH07122930A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 円偏波平面アンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28884293A JPH07122930A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 円偏波平面アンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07122930A true JPH07122930A (ja) | 1995-05-12 |
Family
ID=17735457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28884293A Pending JPH07122930A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 円偏波平面アンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07122930A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19614068A1 (de) * | 1996-04-09 | 1997-10-16 | Fuba Automotive Gmbh | Flachantenne |
| JP2003234617A (ja) * | 2002-02-07 | 2003-08-22 | Yokowo Co Ltd | 複合アンテナ |
| JP2004221964A (ja) * | 2003-01-15 | 2004-08-05 | Fdk Corp | アンテナモジュール |
| CN106025533A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-10-12 | 北京航大泰科信息技术有限公司 | 一种左旋圆极化天线 |
| CN106450762A (zh) * | 2016-10-19 | 2017-02-22 | 厦门致联科技有限公司 | 一种紧凑的对称馈电网络 |
| CN109560372A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-04-02 | 华南理工大学 | 一种圆极化陶瓷基板微带天线 |
| JP2019080128A (ja) * | 2017-10-23 | 2019-05-23 | 日本アンテナ株式会社 | 円偏波無指向性アンテナ、アレイアンテナ及びそれを用いた偏波ダイバーシティ通信システム |
| KR20230018973A (ko) * | 2021-07-30 | 2023-02-07 | 주식회사 에이치제이웨이브 | 3차원 수직 편파 안테나 구조 |
-
1993
- 1993-10-26 JP JP28884293A patent/JPH07122930A/ja active Pending
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