JPH06279865A

JPH06279865A - ほうろう用冷延鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH06279865A
Application number: JP6986593A
Authority: JP
Inventors: Hirotatsu Kojima; 啓達小嶋
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-03-29
Filing date: 1993-03-29
Publication date: 1994-10-04

Abstract

(57)【要約】【目的】優れたほうろう特性（耐爪飛び性、密着性な
ど）と加工性を兼ね備えた、ほうろう用冷延鋼板の製造
方法の提供。【構成】重量％で、Ｃ：0.0050％以下、Mn： 0.1〜0.5
％、Ｐ： 0.1％以下、Ｓ：0.01〜0.04％、Ｏ（酸素）：
0.010〜0.040 ％を含有し、残部がFeおよび不純物（特
に、Ｎは0.0050％以下）からなる組成の鋼を、1150℃以
下の温度に加熱し、 Ar₃変態点以上で熱間圧延した後、
酸洗し、圧下率が75〜90％の冷間圧延を施し、再結晶温
度以上 Ac₃以下の温度で脱炭脱窒焼鈍する。前記の素材
鋼として、さらに、下記 (1)式を満たす0.02〜0.1 ％C
u、および／または0.0003〜0.0060％Ｂを含有させた鋼
を用いれば、ほうろう密着性および／または加工性を一
層高めることができる。 1.5 ≦Cu (％) ／Ｐ (％) ≦ 5.0 ・・・ (1)

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れたほうろう特性
（耐爪飛び性、密着性など）と加工性を兼ね備えた、ほ
うろう用冷延鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】ほうろう製品は、耐食性、耐薬品性、耐
熱性や耐摩耗性に優れているため、化学機器、厨房機
器、衛生機器、建材等、幅広く利用されている。

【０００３】ほうろう製品の素材として用いられる鋼板
は、加工性のみでなく、ほうろう掛けを行った時に欠陥
のないほうろう被覆を行い得るほうろう性にも優れてい
ることが要求されており、この要求を満足する鋼種とし
て、従来、リムド鋼が使用されてきた。しかし、今日、
連続鋳造の比率が高まっており、連続鋳造が不可能なリ
ムド鋼は製造工程の合理化の妨げとなるので、連続鋳造
が可能なほうろう用鋼板の製造方法の確立が望まれてい
る。

【０００４】このような要請を満たす鋼の一つに、製鋼
脱炭によりＣの含有量を低下させ、リミングアクション
を抑制して連続鋳造を可能にした未脱酸キルド鋼（高酸
素鋼）がある。しかし、この未脱酸キルド鋼は、全伸び
（ＥＬ）が小さく、ｒ値、特に圧延方向に対して45°の
方向のｒ値が低く、加工性に乏しいので、加工段階で複
雑な成形を受ける製品の素材には適用できなかった。

【０００５】未脱酸キルド鋼が有するこの問題を解決す
るために、次にあげるいくつかの技術が提案されてき
た。例えば、特開昭59−35657 号公報には、伸び（Ｅ
Ｌ）を高め、ｒ値の異方性を減少させるためにNbを添加
して固溶Ｃを固定するほうろう用冷延鋼板が開示されて
いる。しかし、Nbは酸素との親和力がTi等に比べて小さ
いとはいえ、未脱酸キルド鋼のような酸素含有量の高い
鋼中では酸化物となるNbが多いので、適正量を添加する
ことが困難であり、また、Nbを添加するので製造コスト
が上昇する。

【０００６】特開昭59−35631 号公報には、冷間圧延を
80〜90％の高圧下率で行うことによりｒ値の異方性を減
少させたほうろう用鋼板の製造方法が開示されている。
しかし、この方法によれば、圧延方向に対して45°方向
のｒ値は改善されるが、０°および90°方向の伸び（Ｅ
Ｌ）およびｒ値の向上は認められない。

【０００７】また、特開昭62−270727号公報には、鋼中
のMn含有量を高めてMnＯ系介在物を増加させ、耐爪飛び
性を向上させたほうろう用鋼板を連続鋳造により製造す
る方法が開示されている。しかし、Ｓの含有量も高めて
いるため、伸び（ＥＬ）とｒ値の劣化は避けられない。

【０００８】一方、未脱酸キルド鋼においては、酸化物
系の介在物が多量に存在し、水素分子のトラップサイト
となるため、一般に爪飛びが生じにくいと言われてい
る。しかし、この耐爪飛び性についても必ずしも十分で
はなく、さらに優れた耐爪飛び性を有する鋼が求められ
ている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】上記のように、未脱酸
キルド鋼のほうろう性の改善について種々の研究、開発
がなされているにも関わらず、ほうろう性と加工性の両
方の性質を兼ね備えた鋼板は得られていない。そのた
め、特に優れたほうろう性が要求される１回掛けほうろ
う用鋼板としては未だリムド鋼板が使用され、良好な成
形性が要求される場合にはAlキルド脱炭鋼板が使用され
るなど、使い分けがなされているのが現状である。

【００１０】本発明は、広範な用途に適用できる優れた
成形性とほうろう性を有する未脱酸キルド鋼の製造方法
を提供することを課題としてなされたものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の課題
を解決するために未脱酸キルド鋼における成形性と析出
物の関係について研究を重ねた結果、一般に加工性が悪
い、Ｓを多量に添加した鋼板であっても、スラブの加熱
を1150℃以下の温度で行う低温スラブ加熱により伸び
（ＥＬ）およびｒ値が向上することを見いだした。すな
わち、耐爪飛び性を向上させるためにＳ含有量を高めて
も成形性を劣化させることなく、優れたほうろう性と加
工性を兼ね備えたほうろう用冷延鋼板を製造することが
可能である。

【００１２】本発明は、この知見に基づいてなされたも
ので、下記〜のほうろう用冷延鋼板の製造方法を要
旨とする。

【００１３】重量％で、Ｃ：0.0050％以下、Mn：
0.1〜0.5 ％、Ｐ： 0.1％以下、Ｓ：0.01〜0.04％、お
よびＯ： 0.010〜0.040 ％を含有し、残部がFeおよび不
可避的不純物からなり、不純物中のＮが0.0050％以下で
ある鋼を、1150℃以下の温度に加熱し、 Ar₃変態点以上
の温度で熱間圧延した後、酸洗し、75〜90％の圧下率で
冷間圧延した後、再結晶温度以上 Ac₃変態点以下の温度
でＣ含有量が0.0030％以下、Ｎ含有量が0.0020％以下に
なるように脱炭脱窒焼鈍することを特徴とするほうろう
用冷延鋼板の製造方法。

【００１４】前記の鋼が、さらに、重量％で、C
u：0.02〜0.1 ％を含有し、かつ、下記(1)式を満足する
ものであるほうろう用冷延鋼板の製造方法。

【００１５】 1.5 ≦Cu (％) ／Ｐ (％) ≦ 5.0 ・・・ (1) 前記の鋼が、さらに、重量％で、Ｂ：0.0003〜0.
0060％を含有するものであるほうろう用冷延鋼板の製造
方法。

【００１６】前記の鋼が、さらに、重量％で、
Ｂ：0.0003〜0.0060％およびCu：0.02〜0.1 ％を含有
し、かつ、下記 (1)式を満足するものであるほうろう用
冷延鋼板の製造方法。

【００１７】 1.5 ≦Cu (％) ／Ｐ (％) ≦ 5.0 ・・・ (1)

【００１８】

【作用】以下に、本発明方法で用いる素材鋼を構成する
各成分の作用およびそれらの含有量を上記のように限定
する理由について説明する。なお、合金元素の「％」は
いずれも重量％を意味する。

【００１９】Ｃ：素材鋼を連続鋳造する場合、鋼中のＣ
含有量が高いと鋳型内でリミングアクションを起こし、
鋳込みが難しくなり、また、鋳込み後のスラブの表面性
状が悪化する。したがって、素材鋼中のＣ含有量は 0.0
05％以下とする。

【００２０】Mn：Mnは鋼の Ac₃変態点を低下させる元素
であり、 0.5％を超えて含有させるとほうろう焼成時に
鋼の一部がオーステナイト変態して焼成歪が発生する。
一方、MnはMnＳを形成して鋼片の熱間割れを抑制する作
用を有しているので、この作用を発揮させるため、ま
た、本発明方法ではMnＳを水素のトラップサイトとして
利用するため、 0.1％以上含有させなければならない。
爪飛びはほうろう焼成時に鋼板中に侵入した水素が冷却
後にガスとなってほうろう層と地鉄の界面に集中するこ
とにより発生するのであるが、鋼板中に侵入した水素は
このMnＳのまわりに生じるクラックにトラップされるた
め、冷却時にほうろう層と地鉄の界面に集中することが
なく、耐爪飛び性が向上する。したがって、Mn含有量は
0.1〜0.5 ％に限定する。

【００２１】Ｐ：Ｐは通常は不純物元素であるが、鋼板
の強度を高めるために適宜添加してもよい。また、Ｐは
ほうろう被覆の際の前処理（酸洗）時の酸洗減量に影響
を及ぼす元素であるので、ユーザーの酸洗条件に適した
酸洗減量とするために添加してもよい。しかし、いずれ
にしても 0.1％を超えて含有させると鋼が硬質化するの
で好ましくない。したがって、Ｐの含有量は 0.1％以下
に限定する。

【００２２】Ｓ：Ｓも通常は不純物元素であるが、本発
明方法では素材鋼にＳを積極的に添加する。ＳがMnとMn
Ｓを形成し、水素のトラップサイトとなって爪飛びの発
生を抑制する作用を発揮させるためには、その含有量が
0.01％以上であることが必要である。一般に、Ｓ含有量
の増加は延性を悪くすると言われているが、本発明方法
によれば延性の劣化は少ない。しかしながら、0.04％を
超えて含有させると爪飛び発生に対する抑制効果が小さ
くなり、鋼の延性が低下するので、Ｓの含有量は0.01〜
0.04％に限定する。

【００２３】Ｏ：Ｏ（酸素）は鋼中に酸化物系の介在物
を増加させるが、この介在物が水素のトラップサイトと
なるので耐爪飛び性を向上させる作用も有しており、そ
のためには、少なくとも 0.010％を含有させることが必
要である。一方、 0.040％を超えて含有させると介在物
の増加に起因して成形性が劣化する。したがって、Ｏの
含有量は 0.010〜0.040 ％に限定する。

【００２４】前記のの発明で用いる素材鋼は上記の成
分の他、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼であ
る。不純物のうち、特にＮは下記の範囲に抑えなければ
ならない。

【００２５】Ｎ：本発明方法で用いる素材鋼中には、A
l、Ti等のＮと結合する元素は含まれていないので、熱
延板中のＮはすべて固溶Ｎとして存在する。固溶Ｎは深
絞り性を向上させる (111)集合組織の形成を阻害し、ま
た、後述する脱炭脱窒焼鈍後に残留する固溶Ｎは歪時効
の原因となるので、低いほど好ましい。したがって、Ｎ
の含有量は0.0050％以下に限定する。

【００２６】の発明の素材鋼は、の発明の素材鋼の
成分に加えてCuを含有し、かつ、Cu（％）／Ｐ（％）の
比が 1.5〜5.0 の範囲に入るような組成を有する鋼であ
る。

【００２７】また、の発明の素材鋼はの発明の素材
鋼の成分に加えてＢを含有する鋼であり、の発明の素
材鋼はの発明の素材鋼の成分に加えてCu（ Cu(％）／
Ｐ（％）の比が 1.5〜5.0 ）とＢを含有する鋼である。

【００２８】Cu：CuはＰと同様に酸洗減量に影響を及ぼ
し、酸洗減量を抑制する作用を有する元素である。しか
し、0.02％未満ではその効果はなく、Cu (％) ／Ｐ
(％) の比の制御が困難になる。一方、 0.1％を超えて
含有させると製品コストの上昇を招き、またスクラップ
処理の際、Cu含有鋼として区別して取り扱わなければな
らず煩雑である。したがって、Cu含有量は0.02〜0.1 ％
に限定する。

【００２９】Cu／Ｐ：酸洗減量は、Cu (％) ／Ｐ (％)
の比によってコントロールされる。この比が5.0を超え
ると酸洗に時間がかかり作業能率が低下する。逆に 1.5
より低いと過酸洗になりやすくなる。したがって、Cu
(％) ／Ｐ (％) の比を 1.5〜5.0 に限定する。

【００３０】Ｂ：Ｂは粒界に偏析して粒界を強化する元
素である。脱炭焼鈍により鋼中のＣ量が減少すると粒界
に偏析するＣが不足し、二次加工脆性を起こしやすくな
る。そこで、厳しい加工を行う場合には、Ｂを添加する
ことが有用である。しかし、含有量が0.0003％未満では
効果が認められず、一方、0.0060％を超えて含有させて
もその効果は飽和する。したがって、Ｂの含有量は0.00
03〜0.0060％に限定する。

【００３１】次に、上記の素材鋼を用いてほうろう用冷
延鋼板を製造する際に、製造条件を前記のように限定す
る理由について説明する。

【００３２】本発明方法により製造される冷延鋼板では
MnＳを水素のトラップサイトとして利用するため、Ｓを
積極的に添加している。このような高Ｓの鋼を通常の加
熱温度（1250℃）でスラブ加熱した後熱間圧延するとMn
Ｓが微細に析出するため延性が劣化し、ｒ値が低下す
る。しかし、スラブ加熱を1150℃以下（好ましくは1100
℃以下）で行えば、スラブ加熱中にMnＳが粗大化して析
出するため延性が向上し、ｒ値が高くなる。

【００３３】加熱後のスラブに対して熱間圧延を行う
が、 Ar₃変態点より低い温度ではフェライト相が存在す
る状態で熱間圧延されるため結晶粒が粗大化するので好
ましくない。従って、 Ar₃変態点以上の温度で熱間圧延
する。

【００３４】熱間圧延後の酸洗は、通常用いられている
方法に準じて行う。

【００３５】冷間圧延も通常の方法によって行えばよい
が、圧下率が75％よりも低い場合には、圧延方向に対し
て45°方向のｒ値が劣化する。一方、圧下率が90％を超
えると45°方向のｒ値を改善する効果は飽和し、また、
水素のトラップサイトとなるMnＳや酸化物系介在物のま
わりのクラックが再び圧着されるので好ましくない。

【００３６】従って、冷間圧延時の圧下率は75〜90％と
する。

【００３７】本発明方法で製造される冷延鋼板はＣやＮ
を固定するTi、Nb、Al等を含有していないので、固溶Ｃ
および固溶Ｎにより常温歪時効が引き起こされ、成形時
にストレッチャーストレインが発生するおそれがある。
従って、脱炭脱窒焼鈍を行うことが必要で、Ｃは0.0030
％以下、Ｎは0.0020％以下となるように脱炭脱窒する。
焼鈍は、再結晶温度以上 Ac₃変態点以下で行う。 Ac₃変
態点を超えて加熱すると、集合組織の規則的な配列が失
われ、良好な深絞り性が得られない。一方、加熱温度が
再結晶温度未満では鋼が硬質のままであり、高い延性が
得られない。

【００３８】焼鈍後、鋼板の降伏点伸びを除去するた
め、 0.2〜2.0 ％の調質圧延を行ってもよい。また、硬
質の鋼板が必要な場合には、２％以上の調質圧延を行っ
てもよい。

【００３９】

【実施例１】表１に示す化学組成を有する鋼を実験室で
溶製し、熱間鍛造したスラブを供試材とした。これらの
供試材を表２に示す加熱温度で30分加熱した後、仕上温
度920 ℃で熱間圧延を行い、強制空冷した後、巻取処理
を想定して 550℃で30分保持し、炉冷した。次いで酸洗
した後、表２に示す圧下率（冷圧率）で冷間圧延を行い
0.8mm厚の鋼板にした。これらの鋼板を炉中で 700℃ま
で加熱した後、炉内に湿水素ガスを流しながら10時間保
持し、引き続き乾水素ガスを流しながら10時間保持し、
次いで炉冷する脱炭脱窒焼鈍を行った後、伸び率 1.0％
の調質圧延を施した。

【００４０】これらの鋼板について引張試験を行ってｒ
値を求め、さらに水素透過速度試験を行った。水素透過
速度は耐爪飛び性の指標となる値であり、水素透過速度
が1.5 ×10⁶cm²/s以下であれば実用上爪飛びが生じない
ものと評価してよい。

【００４１】降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）およ
び伸び（ＥＬ）は圧延方向に対して０°、45°および90
°の各方向で測定し、下記 (2)式によってそれぞれの平
均値Ｘ_mを計算した。

【００４２】Ｘ_m＝（Ｘ₀＋２Ｘ₄₅＋Ｘ₉₀）／４・・・(2) ただし、Ｘ₀、Ｘ₄₅およびＸ₉₀は、それぞれ圧延方向に
対して０°、45°および90°の各方向における降伏強度
（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）および伸び（ＥＬ）を表
す。

【００４３】また、圧延方向に対して０°、45°および
90°の各方向で測定したｒ値の平均値ｒ_m及びｒ値の異
方性Δｒは下記 (3)式および (4)式により計算した。な
お、これらの式において、ｒ₀、ｒ₄₅およびｒ₉₀は、そ
れぞれ圧延方向に対して０°、45および90°の各方向に
おけるｒ値を表す。

【００４４】ｒ_m＝（ｒ₀＋２ｒ₄₅＋ｒ₉₀）／４・・・(3) △ｒ＝（ｒ₀−２ｒ₄₅＋ｒ₉₀）／２・・・(4) 試験結果を表２に示す。なお、この表に示したＹＳ、Ｔ
ＳおよびＥＬは、前記(2) 式で計算した平均値である。

【００４５】この結果から明らかなように、本発明で定
める条件を満たす No.１〜３および６の鋼においては、
ｒ値の平均はおよそ 2.0以上であり、ｒ値の異方性（△
ｒ）も小さく、加工性が良好である。これに対して、ス
ラブ加熱温度を本発明で定める範囲より高温にして製造
した No.４および５の鋼では、ｒ値の平均が No.１〜３
および６の鋼より低かった。また、圧下率が本発明で定
める範囲より小さい No.７の鋼では、45°方向のｒ値が
低いため、ｒ値の異方性（△ｒ）が大きかった。

【００４６】さらに、Ｓ含有量が本発明で定める範囲よ
り低い No.８の鋼では伸び、ｒ値、Δｒともに良好であ
ったが、水素透過速度が大きく、耐爪飛び性が劣る。一
方、Ｓ含有量が本発明で定める範囲を超える No.９の鋼
では水素透過速度は小さいが、伸びとｒ値が低かった。
また、Ｏ（酸素）含有量が本発明で定める範囲を超える
No.10の鋼でも水素透過速度は小さいが、伸びとｒ値が
低かった。

【００４７】

【実施例２】表３に示す化学組成を有する鋼を実験室で
溶製し、熱間鍛造したスラブを供試材とし、実施例１と
同様の工程で冷延鋼板を作成した。但し、スラブ加熱温
度は1050℃、冷間圧延時の圧下率は85％とした。

【００４８】これらの鋼板について実施例１と同様に引
張試験および水素透過速度試験を行い、さらに、酸洗減
量値を測定した。酸洗減量値の測定は、試験片を75℃の
13％H₂SO₄溶液中に５分間浸漬した後の片面単位面積当
たりの重量減少を求めることによって行った。酸洗減量
値が25〜65g/m²の範囲にある時、良好な密着性が得られ
る。

【００４９】試験結果を表４に示す。本発明の条件を満
たす No.12〜14の鋼は適正な酸洗減量値を示し、かつｒ
値、Δｒおよび水素透過速度も良好であった。これに対
して、Cu（％）／Ｐ（％）の比が本発明で定める範囲よ
り低い No.11の鋼では過酸洗であり、逆にCu（％）／Ｐ
（％）の比が本発明で定める範囲を超える No.15の鋼で
は酸洗減量値が小さく、いずれも密着性に問題があると
判断された。

【００５０】

【実施例３】表５に示す化学組成を有する鋼を実験室で
溶製し、熱間鍛造したスラブを供試材とし、実施例１と
同様の工程で冷延鋼板を作成した。但し、スラブ加熱温
度は1050℃、冷間圧延時の圧下率は85％とした。

【００５１】これらの鋼板について実施例１と同様に引
張試験および水素透過速度試験を行い、さらに、酸洗減
量値と脆性遷移温度を測定した。酸洗減量値の測定は、
実施例２と同様に行い、脆性遷移温度の測定は、試験片
をカップに絞った後、落重試験を行って求めた。

【００５２】試験結果を表６に示す。本発明の条件を満
たす No.17〜19の鋼は、ｒ値、水素透過速度、酸洗減量
のいずれも良好であり、Ｂ含有量の少ない No.16の鋼と
比べて脆性遷移温度もかなり低い。

【００５３】

【表１】

【００５４】

【表２】

【００５５】

【表３】

【００５６】

【表４】

【００５７】

【表５】

【００５８】

【表６】

【００５９】

【発明の効果】本発明方法によれば、優れた成形性とほ
うろう性を兼ね備えたほうろう用冷延鋼板を安価に製造
することが可能である。この鋼板は苛酷な加工を受ける
製品にも適用することができ、２回掛けはもちろん１回
掛けほうろう処理を行う場合でも欠陥のないほうろう層
を形成することができる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.0050％以下、Mn： 0.1〜
0.5 ％、Ｐ： 0.1％以下、Ｓ：0.01〜0.04％、および
Ｏ： 0.010〜0.040 ％を含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなり、不純物中のＮが0.0050％以下である
鋼を、1150℃以下の温度に加熱し、 Ar₃変態点以上の温
度で熱間圧延した後、酸洗し、75〜90％の圧下率で冷間
圧延した後、再結晶温度以上 Ac₃変態点以下の温度でＣ
含有量が0.0030％以下、Ｎ含有量が0.0020％以下になる
ように脱炭脱窒焼鈍することを特徴とするほうろう用冷
延鋼板の製造方法。
【請求項２】重量％で、Ｃ：0.0050％以下、Mn： 0.1〜
0.5 ％、Ｐ： 0.1％以下、Ｓ：0.01〜0.04％、Ｏ： 0.0
10〜0.040 ％およびCu：0.02〜0.1 ％を含有し、さら
に、下記 (1)式を満足し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなり、不純物中のＮが0.0050％以下である鋼を、
1150℃以下の温度に加熱し、 Ar₃変態点以上の温度で熱
間圧延した後、酸洗し、75〜90％の圧下率で冷間圧延し
た後、再結晶温度以上Ac₃変態点以下の温度でＣ含有量
が0.0030％以下、Ｎ含有量が0.0020％以下になるように
脱炭脱窒焼鈍することを特徴とするほうろう用冷延鋼板
の製造方法。 1.5 ≦Cu (％) ／Ｐ (％) ≦ 5.0 ・・・ (1)
【請求項３】重量％で、Ｃ：0.0050％以下、Mn： 0.1〜
0.5 ％、Ｐ： 0.1％以下、Ｓ：0.01〜0.04％、Ｏ： 0.0
10〜0.040 ％およびＢ：0.0003〜0.0060％を含有し、残
部がFeおよび不可避的不純物からなり、不純物中のＮが
0.0050％以下である鋼を、1150℃以下の温度に加熱し、
Ar₃変態点以上の温度で熱間圧延した後、酸洗し、75〜
90％の圧下率で冷間圧延した後、再結晶温度以上 Ac₃変
態点以下の温度でＣ含有量が0.0030％以下、Ｎ含有量が
0.0020％以下になるように脱炭脱窒焼鈍することを特徴
とするほうろう用冷延鋼板の製造方法。
【請求項４】重量％で、Ｃ：0.0050％以下、Mn： 0.1〜
0.5 ％、Ｐ： 0.1％以下、Ｓ：0.01〜0.04％、Ｏ： 0.0
10〜0.040 ％、Ｂ：0.0003〜0.0060％およびCu：0.02〜
0.1％を含有し、さらに、下記 (1)式を満足し、残部がF
eおよび不可避的不純物からなり、不純物中のＮが0.005
0％以下である鋼を、1150℃以下の温度に加熱し、 Ar₃
変態点以上の温度で熱間圧延した後、酸洗し、75〜90％
の圧下率で冷間圧延した後、再結晶温度以上 Ac₃変態点
以下の温度でＣ含有量が0.0030％以下、Ｎ含有量が0.00
20％以下になるように脱炭脱窒焼鈍することを特徴とす
るほうろう用冷延鋼板の製造方法。