JP7397729B2 - 燃料ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、燃料を高圧にしてエンジンに供給する燃料ポンプに関する。

燃料ポンプとしては、例えば、特許文献１に記載されている。特許文献１に記載された高圧燃料供給ポンプは、ハウジングと、吸入弁と、吐出弁とリリーフ弁とを備えている。ハウジングは、プランジャを摺動自在に保持するシリンダライナを収容するとともに加圧室を形成する段付きの筒型状の空間であるシリンダを有している。吸入弁は、電磁ソレノイドに電流を供給しない状態で開弁し、電磁ソレノイドに電流を供給すると、開弁して加圧室に燃料を吸入する。

吐出弁は、ハウジングの吐出弁収容部に組付けられており、吐出弁収容部は、燃料吐出孔を介して加圧室に連通している。加圧室で加圧された高圧の燃料は、吐出弁に供給される。吐出弁は、供給された燃料の圧力が所定の圧力以上になった場合に開弁し、吐出弁を通過した燃料が蓄圧器に圧送される。

また、リリーフ弁は、ハウジングのリリーフ弁収容部に組付けられており、リリーフ弁収容部は、吐出弁よりも下流側の高圧領域に連通すると共に連通路を介して加圧室に連通している。リリーフ弁は、高圧領域の燃料の圧力が特定の圧力以上になった場合に開弁し、高圧の燃料を加圧室に還流する。

特開２０１９‐２３７４号公報

しかしながら、特許文献１に記載されている高圧燃料供給ポンプは、リリーフ弁における弁ホルダとリリーフ弁収容部の底面部との間にデットボリュームが生じており、リリーフ弁の圧縮効率の低下を招いていた。また、リリーフ弁においてデットボリュームを低減する場合は、燃料通路が狭くなるという問題が生じる。

本発明の目的は、上記の問題点を考慮し、リリーフ弁機構のデッドボリュームを減らすと共に、燃料通路を確保することができる燃料ポンプを提供することにある。

上記課題を解決し、本発明の目的を達成するため、本発明の燃料ポンプは、加圧室を有するボディと、加圧室の上流側に設けられた吸入弁室に配置された吸入弁機構と、加圧室の下流側に設けられた吐出弁室に配置された吐出弁機構と、加圧室の下流側に設けられたリリーフ弁室に配置されたリリーフ弁機構と、ボディに往復動可能に設けられ、加圧室の容積を増減させるプランジャとを備える。吸入弁機構は、加圧室へ燃料を吐出する。リリーフ弁機構は、吐出弁室の圧力とリリーフ弁室の圧力との差が設定値を超えた場合に開弁し、加圧室に燃料を戻す。

また、リリーフ弁機構は、吐出弁室からリリーフ弁室への流路を開閉するリリーフ弁と、リリーフ弁に係合するリリーフ弁ホルダと、リリーフ弁ホルダを吐出弁室側へ付勢するコイル状のリリーフばねとを有する。吸入弁室とリリーフ弁室との間には、連通孔が形成されており、リリーフ弁ホルダは、リリーフばねの径方向内側に挿通される挿通部を有する。そして、挿通部の先端は、リリーフばねにおける挿通部が挿入される挿入側と反対側の端部付近に配置され、連通孔の開口面積は、挿通部の先端の面積よりも大きい。リリーフ弁の動作方向は、プランジャの動作方向に直交する。リリーフ弁ホルダにおける挿通部の先端は、プランジャの側面よりも連通孔側に配置されている。

上記構成の燃料ポンプによれば、リリーフ弁機構のデッドボリュームを減らすと共に、燃料通路を確保することができる。
なお、上述した以外の課題、構成および効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの全体構成図である。 本発明の一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図（その１）である。 本発明の一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図（その２）である。 本発明の一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの上方から見た水平方向断面図である。 本発明の一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプの縦断面図（その３）である。 本発明の一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプにおけるリリーフ弁機構を拡大して示す説明図である。

１.実施形態
以下、本発明の一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプについて説明する。なお、各図において共通の部材には、同一の符号を付している。

［燃料供給システム］
次に、本実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ（燃料ポンプ）を用いた燃料供給システムについて、図１を用いて説明する。
図１は、本実施形態に係る高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの全体構成図である。

図１に示すように、燃料供給システムは、高圧燃料供給ポンプ（燃料ポンプ）１００と、ＥＣＵ（Engine Control Unit）１０１と、燃料タンク１０３と、コモンレール１０６と、複数のインジェクタ１０７とを備えている。高圧燃料供給ポンプ１００の部品は、ポンプボディ１に一体に組み込まれている。

燃料タンク１０３の燃料は、ＥＣＵ１０１からの信号に基づいて駆動するフィードポンプ１０２によって汲み上げられる。汲み上げられた燃料は、不図示のプレッシャレギュレータにより適切な圧力に加圧され、低圧配管１０４を通して高圧燃料供給ポンプ１００の低圧燃料吸入口５１に送られる。

高圧燃料供給ポンプ１００は、燃料タンク１０３から供給された燃料を加圧して、コモンレール１０６に圧送する。コモンレール１０６には、複数のインジェクタ１０７と、燃料圧力センサ１０５が装着されている。複数のインジェクタ１０７は、気筒（燃焼室）数にあわせて装着されており、ＥＣＵ１０１から出力される駆動電流に従って燃料を噴射する。本実施形態の燃料供給システムは、インジェクタ１０７がエンジンのシリンダ筒内に直接、燃料を噴射する、いわゆる直噴エンジンシステムである。

燃料圧力センサ１０５は、検出した圧力データをＥＣＵ１０１に出力する。ＥＣＵ１０１は、各種センサから得られるエンジン状態量（例えばクランク回転角、スロットル開度、エンジン回転数、燃料圧力等）に基づいて適切な噴射燃料量（目標噴射燃料長）や適切な燃料圧力（目標燃料圧力）等を演算する。

また、ＥＣＵ１０１は、燃料圧力（目標燃料圧力）等の演算結果に基づいて、高圧燃料供給ポンプ１００や複数のインジェクタ１０７の駆動を制御する。すなわち、ＥＣＵ１０１は、高圧燃料供給ポンプ１００を制御するポンプ制御部と、インジェクタ１０７を制御するインジェクタ制御部を有する。

高圧燃料供給ポンプ１００は、圧力脈動低減機構９と、容量可変機構である電磁吸入弁機構３と、リリーフ弁機構４（図２参照）と、吐出弁機構８とを有している。低圧燃料吸入口５１から流入した燃料は、圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｂを介して電磁吸入弁機構３の吸入ポート３１ｂに到達する。

電磁吸入弁機構３に流入した燃料は、弁部３２を通過し、ポンプボディ１に形成された吸入通路１ｄを流れた後に加圧室１１に流入する。加圧室１１には、プランジャ２が往復動可能に挿入されている。プランジャ２は、エンジンのカム９１（図２参照）により動力が伝えられて往復動する。

加圧室１１では、プランジャ２の下降行程において電磁吸入弁機構３から燃料が吸入され、上昇行程において燃料が加圧される。加圧室１１の燃料圧力が所定値を超えると、吐出弁機構８が開弁し、高圧燃料が吐出通路１２ａを経てコモンレール１０６へ圧送される。高圧燃料供給ポンプ１００による燃料の吐出は、電磁吸入弁機構３の開閉によって操作される。そして、電磁吸入弁機構３の開閉は、ＥＣＵ１０１によって制御される。

［高圧燃料供給ポンプ］
次に、高圧燃料供給ポンプ１００の構成について、図２～図６を用いて説明する。
図２は、高圧燃料供給ポンプ１００の水平方向に直交する断面で見た縦断面図（その１）である。図３は、高圧燃料供給ポンプ１００の水平方向に直交する断面で見た縦断面図（その２）である。図４は、高圧燃料供給ポンプ１００の垂直方向に直交する断面で見た水平方向断面図である。また、図５は、高圧燃料供給ポンプ１００の水平方向に直交する断面で見た縦断面図（その３）である。図６は、リリーフ弁機構４を拡大して示す説明図である。

図２～図５に示すように、高圧燃料供給ポンプ１００のポンプボディ１は、略円柱状に形成されている。図２及び図３に示すように、ポンプボディ１は、内部に第１室１ａと、第２室１ｂと、第３室１ｃと、吸入通路１ｄが設けられている。また、ポンプボディ１は、燃料ポンプ取付け部９０に密着し、図示しない複数のボルト（ねじ）で固定されている。

第１室１ａは、ポンプボディ１に設けた円柱状の空間部であり、第１室１ａの中心線１Ａは、ポンプボディ１の中心線に一致している。この第１室１ａには、プランジャ２の一端部が挿入されており、プランジャ２は、第１室１ａ内を往復動する。第１室１ａとプランジャ２の一端は、加圧室１１を形成している。

第２室１ｂは、ポンプボディ１に設けた円柱状の空間部であり、第２室１ｂの中心線は、ポンプボディ１（第１室１ａ）の中心線に直交している。この第２室１ｂには、リリーフ弁機構４が配置されるリリーフ弁室を形成している。なお、第２室１ｂ（リリーフ弁室）の径は、第１室１ａの径よりも小さい。

また、第１室１ａと第２室１ｂは、円形の連通孔１ｅによって連通している。連通孔１ｅの径は、第１室１ａの径と同一であり、連通孔１ｅは、第１室１ａの一端を延長している。そして、連通孔１ｅの直径は、プランジャ２の外径よりも大きい。これにより、加圧室１１を往復動するプランジャ２が、連通孔１ｅの周囲に衝突することがなく、プランジャ２の耐久性を向上させることができる。

また、連通孔１ｅの中心線は、第２室１ｂの中心線に直交している。これにより、リリーフ弁機構４を通過した燃料を、効率よく連通孔１ｅに通すことができ、リリーフ性能の向上を妨げないようにすることができる。また、ポンプボディ１の形状が複雑にならないようにすることができ、ポンプボディ１、及び高圧燃料供給ポンプ１００の生産性の向上を図ることができる。

図３及び図５に示すように、連通孔１ｅの径は、第２室１ｂの径よりも大きい。そして、連通孔１ｅは、第２室１ｂの中心線に直交する断面において、第２室１ｂに向かうにつれて径を小さくするテーパー面１ｆを有している。これにより、第２室１ｂに配置されるリリーフ弁機構４を通過した燃料が、テーパー面１ｆを伝って円滑に加圧室１１に戻ることができる。

第３室１ｃは、ポンプボディ１に設けた円柱状の空間部であり、第１室１ａの他端に連続している。第３室１ｃの中心線は、第１室１ａの中心線１Ａ及びポンプボディ１の中心線に一致しており、第３室１ｃの径は、第１室１ａの径よりも大きい。この第３室１ｃには、プランジャ２の往復動をガイドするシリンダ６が配置されている。これにより、シリンダ６の端面を、第１室１ａと第３室１ｃとの間の段部に当接させることができ、シリンダ６が第１室１ａ側にずれてしまうことを防止することができる。

シリンダ６は、筒状に形成されており、その外周側においてポンプボディ１の第３室１ｃに圧入されている。そして、シリンダ６の一端は、第３室１ｃの天面（第１室１ａと第３室１ｃとの間の段部）に当接している。プランジャ２は、シリンダ６の内周面に摺動可能に接触している。

燃料ポンプ取付け部９０とポンプボディ１との間には、シート部材の一具体例を示すＯリング９３が介在されている。このＯリング９３は、エンジンオイルが燃料ポンプ取付け部９０とポンプボディ１との間を通ってエンジン（内燃機関）の外部に漏れることを防止している。

プランジャ２の下端には、タペット９２が設けられている。タペット９２は、エンジンのカムシャフトに取り付けられたカム９１の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達する。プランジャ２は、リテーナ１５を介してばね１６によりカム９１側に付勢されており、タペット９２に圧着されている。タペット９２は、カム９１の回転に伴って往復動する。プランジャ２は、タペット９２と一緒に往復動し、加圧室１１の容積を変化させる。

また、シリンダ６とリテーナ１５との間には、シールホルダ１７が配置されている。シールホルダ１７は、プランジャ２が挿入される筒状に形成されており、シリンダ６側である上端部に副室１７ａを有している。また、シールホルダ１７は、リテーナ１５側である下端部にプランジャシール１８を保持している。

プランジャシール１８は、プランジャ２の外周に摺動可能に接触しており、プランジャ２が往復動したとき、副室１７ａの燃料をシールし、副室１７ａの燃料がエンジン内部へ流入しないようにしている。また、プランジャシール１８は、エンジン内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプボディ１の内部に流入することを防止している。

図２において、プランジャ２は、上下方向に往復動する。プランジャ２が下降すると、加圧室１１の容積が拡大し、プランジャ２が上昇すると、加圧室１１の容積が減少する。すなわち、プランジャ２は、加圧室１１の容積を拡大及び縮小させる方向に往復動するように配置されている。

プランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂを有している。プランジャ２が往復動すると、大径部２ａ及び小径部２ｂは、副室１７ａに位置する。したがって、副室１７ａの体積は、プランジャ２の往復動によって増減する。

副室１７ａは、燃料通路１０ｃ（図５参照）により低圧燃料室１０と連通している。プランジャ２の下降時は、副室１７ａから低圧燃料室１０へ燃料の流れが発生し、プランジャ２の上昇時は、低圧燃料室１０から副室１７ａへ燃料の流れが発生する。これにより、高圧燃料供給ポンプ１００の吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、高圧燃料供給ポンプ１００内部で発生する圧力脈動を低減することができる。

図３に示すように、高圧燃料供給ポンプ１００のポンプボディ１の上部には、低圧燃料室１０が設けられており、ポンプボディ１の側面部には、吸入ジョイント５が取り付けられている。吸入ジョイント５は、燃料タンク１０３（図１参照）から供給された燃料を通す低圧配管１０４に接続されている。燃料タンク１０３の燃料は、吸入ジョイント５からポンプボディ１の内部に供給される。

吸入ジョイント５は、低圧配管１０４に接続された低圧燃料吸入口５１と、低圧燃料吸入口５１に連通する吸入流路５２とを有している。吸入流路５２を通過した燃料は、ポンプボディ１の内部に設けられた吸入フィルタ５３を通過して低圧燃料室１０に供給される。吸入フィルタ５３は、燃料に存在する異物を除去し、高圧燃料供給ポンプ１００内に異物が進入することを防ぐ。

低圧燃料室１０には、低圧燃料流路１０ａと、吸入通路１０ｂ（図２参照）が設けられている。低圧燃料流路１０ａには、圧力脈動低減機構９が設けられている。加圧室１１に流入した燃料が再び開弁状態の電磁吸入弁機構３を通って吸入通路１０ｂへと戻されると、低圧燃料室１０に圧力脈動が発生する。圧力脈動低減機構９は、高圧燃料供給ポンプ１００内で発生した圧力脈動が低圧配管１０４へ波及することを低減する。

圧力脈動低減機構９は、波板状の円盤型金属板２枚をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダイアフラムダンパで形成されている。圧力脈動低減機構９の金属ダイアフラムダンパは、膨張・収縮することで圧力脈動を吸収或いは低減する。

吸入通路１０ｂは、電磁吸入弁機構３の吸入ポート３１ｂ（図２参照）に連通しており、低圧燃料流路１０ａを通った燃料は、吸入通路１０ｂを介して電磁吸入弁機構３の吸入ポート３１ｂに到達する。

図２及び図４に示すように、電磁吸入弁機構３は、ポンプボディ１に形成された吸入弁室３０に挿入されている。吸入弁室３０は、加圧室１１の上流側（吸入通路１０ｂ側）に設けられており、水平方向に延びる横穴に形成されている。電磁吸入弁機構３は、吸入弁室３０に圧入された吸入弁シート３１と、弁部３２と、ロッド３３と、ロッド付勢ばね３４と、電磁コイル３５と、アンカー３６とを有している。

吸入弁シート３１は、筒状に形成されており、内周部に着座部３１ａが設けられている。また、吸入弁シート３１には、外周部から内周部に到達する吸入ポート３１ｂが形成されている。この吸入ポート３１ｂは、上述した低圧燃料室１０における吸入通路１０ｂに連通している。

吸入弁室３０には、吸入弁シート３１の着座部３１ａに対向するストッパ３７が配置されており、ストッパ３７と着座部３１ａとの間に弁部３２が配置されている。また、ストッパ３７と弁部３２との間には、弁付勢ばね３８が介在されている。弁付勢ばね３８は、弁部３２を着座部３１ａ側に付勢する。

弁部３２は、着座部３１ａに当接することにより、吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を閉鎖する。弁部３２が吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を閉鎖すると、電磁吸入弁機構３は、閉弁状態になる。一方、弁部３２は、ストッパ３７に当接することにより、吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を開放する。弁部３２が吸入ポート３１ｂと加圧室１１との連通部を開放すると、電磁吸入弁機構３は、開弁状態になる。

ロッド３３は、吸入弁シート３１の筒孔を貫通しており、一端が弁部３２に当接している。ロッド付勢ばね３４は、ロッド３３を介して弁部３２をストッパ３７側である開弁方向に付勢する。ロッド付勢ばね３４の一端は、ロッド３３の他端に係合しており、ロッド付勢ばね３４の他端は、ロッド付勢ばね３４を囲うように配置された磁性コア３９に係合している。

アンカー３６は、磁性コア３９の端面に対向している。また、アンカー３６は、ロッド３３の中間部に設けられたフランジに係合している。電磁コイル３５は、磁性コア３９の周りを一周するように配置されている。この電磁コイル３５には、端子部材４０が電気的に接続されており、端子部材４０を介して電流が流れる。

電磁コイル３５に電流が流れていない無通電状態において、ロッド３３がロッド付勢ばね３４による付勢力によって開弁方向に付勢され、弁部３２を開弁方向に押圧している。その結果、弁部３２が着座部３１ａから離れてストッパ３７に当接し、電磁吸入弁機構３が開弁状態になっている。すなわち、電磁吸入弁機構３は、無通電状態において開弁するノーマルオープン式となっている。

電磁吸入弁機構３の開弁状態において、吸入ポート３１ｂの燃料は、弁部３２と着座部３１ａとの間を通り、ストッパ３７の複数の燃料通過孔（不図示）及び吸入通路１ｄを通って加圧室１１に流入する。電磁吸入弁機構３の開弁状態では、弁部３２は、ストッパ３７と接触するため、弁部３２の開弁方向の位置が規制される。そして、電磁吸入弁機構３の開弁状態における弁部３２と着座部３１ａの間に存在する隙間は、弁部３２の可動範囲であり、これが開弁ストロークとなる。

電磁コイル３５に電流が流れると、アンカー３６が磁性コア３９の磁気吸引力により閉弁方向に引き寄せられる。その結果、アンカー３６は、ロッド付勢ばね３４の付勢力に抗して移動し、磁性コア３９に接触する。アンカー３６が磁性コア３９側である閉弁方向へ移動すると、アンカー３６が係合するロッド３３がアンカー３６と共に移動する。その結果、弁部３２は、開弁方向への付勢力から解放され、弁付勢ばね３８による付勢力により閉弁方向に移動する。そして、弁部３２が、吸入弁シート３１の着座部３１ａに接触すると、電磁吸入弁機構３が閉弁状態になる。

図４及び図５に示すように、吐出弁機構８は、加圧室１１の出口側（下流側）に設けられた吐出弁室８０に配置されている。吐出弁機構８は、加圧室１１に連通する吐出弁シート８１と、吐出弁シート８１と接離する弁部８２と、弁部８２を吐出弁シート８１側へ付勢する吐出弁ばね８３と、弁部８２のストローク（移動距離）を決める吐出弁ストッパ８４を有している。

また、吐出弁機構８は、燃料の外部への漏洩を遮断するプラグ８５を有している。吐出弁ストッパ８４は、プラグ８５に圧入されている。プラグ８５は、溶接部８６で溶接によりポンプボディ１に接合されている。吐出弁室８０は、弁部８２によって開閉される。この吐出弁室８０は、吐出弁室通路８７に連通している。吐出弁室通路８７は、ポンプボディ１に形成されている。

ポンプボディ１には、図２に示す第２室１ｂ（リリーフ弁室）に連通する横穴が設けられており、その横穴には、吐出ジョイント１２が挿入されている。吐出ジョイント１２は、ポンプボディ１の横穴及び吐出弁室通路８７に連通する上述の吐出通路１２ａと、吐出通路１２ａの一端である燃料吐出口１２ｂを有している。吐出ジョイント１２の燃料吐出口１２ｂは、コモンレール１０６に連通している。なお、吐出ジョイント１２は、溶接部１２ｃにより溶接でポンプボディ１に固定されている。

加圧室１１と吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）の間に燃料圧力の差（燃料差圧）が無い状態では、弁部８２が、吐出弁ばね８３の付勢力により吐出弁シート８１に圧着され、吐出弁機構８が閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）の燃料圧力よりも大きくなった場合に、弁部８２は、吐出弁ばね８３の付勢力に抗して移動し、吐出弁機構８が開弁状態になる。

吐出弁機構８が開弁状態になると、加圧室１１内の（高圧の）燃料は、吐出弁機構８を通過し、吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）に到達する。そして、吐出弁室通路８７に到達した燃料は、吐出ジョイント１２の燃料吐出口１２ｂを経てコモンレール１０６（図１参照）へ吐出される。以上のような構成により、吐出弁機構８は、燃料の流通方向を制限する逆止弁として機能する。

図２及び図６に示すリリーフ弁機構４は、コモンレール１０６やその先の部材に何らかの問題が生じ、コモンレール１０６が予め定めた所定の圧力を超えて高圧になった場合に作動し、吐出通路１２ａ内の燃料を加圧室１１に戻すよう構成された弁である。吐出通路１２ａは、吐出弁室通路８７を介して吐出弁室８０に連通している。したがって、吐出通路１２ａの圧力は、吐出弁室８０の圧力は等しい。

リリーフ弁機構４は、吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）の圧力と、第２室１ｂ（リリーフ弁室）の圧力との差が設定値を超えた場合に開弁状態になる。このリリーフ弁機構４は、プランジャ２が往復動する方向（上下方向）において、吐出弁機構８（図５参照）よりも高い位置に配置されている。

リリーフ弁機構４は、リリーフばね４１と、リリーフ弁ホルダ４２と、リリーフ弁４３及びシート部材４４を有している。このリリーフ弁機構４は、吐出ジョイント１２から挿入され、第２室１ｂ（リリーフ弁室）に配置される。リリーフばね４１は、コイル状のばねであり、一端部がポンプボディ１（第２室１ｂの一端）に当接している。また、リリーフばね４１の他端部は、リリーフ弁ホルダ４２に当接している。リリーフ弁ホルダ４２は、リリーフ弁４３に係合しており、リリーフ弁４３には、リリーフばね４１の付勢力がリリーフ弁ホルダ４２を介して作用する。

リリーフ弁ホルダ４２は、当接部４２ａと、当接部４２ａに連続する挿通部４２ｂを有している。当接部４２ａは、適当な厚みを有する円板状に形成されている。当接部４２ａの一方の平面には、リリーフ弁４３が係合される係合溝が形成されている。また当接部４２ａの他方の平面には、挿通部４２ｂが突出すると共に、リリーフばね４１の他端部が当接する。

挿通部４２ｂは、円柱状に形成されており、リリーフばね４１の径方向内側に挿通される。挿通部４２ｂにおける当接部４２ａと反対側である先端は、円形の平面に形成されており、リリーフばね４１の一端部（リリーフばね４１の座面）付近に配置されている。リリーフばね４１の一端部は、リリーフばね４１における挿通部４２ｂが挿入される挿入側（他端部）と反対側の端部である。挿通部４２ｂは、先端に向かうにつれて外径が小さくなるテーパー部４２ｃを有している。テーパー部４２ｃは、リリーフばね４１における隣り合うリングに隙間が形成されている部分よりもリリーフ弁４３側から始まる。

リリーフばね４１は、圧縮された状態で第２室１ｂの一端（後述の吸入通路１ｄの周囲）とリリーフ弁ホルダ４２の当接部４２ａとの間に介在されており、圧縮されることでリリーフ弁ホルダ４２及びリリーフ弁４３をシート部材４４側へ付勢している。そのため、リリーフばね４１の両端部では、隣り合うリングが接触することが考えられる。この隣り合うリングが接触した部分にテーパー部４２ｃを配置しても、リリーフばね４１とテーパー部４２ｃとの間にある燃料がリリーフばね４１の径方向外側へ進行することを抑制してしまう。

一方、本実施形態のように、リリーフばね４１における隣り合うリングに隙間が形成されている部分にテーパー部４２ｃを配置されている。これにより、リリーフばね４１とテーパー部４２ｃとの間にある燃料がリリーフばね４１における隣り合うリング間から、リリーフばね４１の径方向外側へ進行し易くなる。その結果、加圧室１１へ効率よくの燃料を吸入させることができる。

リリーフ弁４３は、リリーフばね４１の付勢力により押圧され、シート部材４４の燃料通路を塞いでいる。リリーフ弁４３（リリーフ弁ホルダ４２）の移動方向は、プランジャ２が往復動する方向に直交しており、電磁吸入弁機構３における弁部（吸入弁）３２の移動方向と同じである。そして、リリーフ弁機構４の中心線（リリーフ弁ホルダ４２の中心線）は、プランジャ２の中心線に直交している。

シート部材４４は、リリーフ弁４３に対向する燃料通路を有しており、燃料通路におけるリリーフ弁４３と反対側は、吐出通路１２ａに連通している。加圧室１１（上流側）とシート部材４４（下流側）との間における燃料の移動は、リリーフ弁４３がシート部材４４に接触（密着）して燃料通路を塞ぐことにより遮断される。

吐出弁室８０（吐出弁室通路８７）及びコモンレール１０６やその先の部材内の圧力が高くなると、第２室１ｂ（リリーフ弁室）の圧力との差が設定値を超える。その結果、シート部材４４側の燃料がリリーフ弁４３を押圧して、リリーフばね４１の付勢力に抗してリリーフ弁４３を移動させる。その結果、リリーフ弁４３が開弁し、吐出通路１２ａ内の燃料が、シート部材４４の燃料通路を通って加圧室１１に戻る。したがって、リリーフ弁４３を開弁させる圧力は、リリーフばね４１の付勢力によって決定される。

リリーフ弁機構４におけるリリーフ弁４３（リリーフ弁ホルダ４２）の移動方向は、上述の吐出弁機構８における弁部８２の移動方向と異なる。すなわち、吐出弁機構８における弁部８２の移動方向は、ポンプボディ１の第１径方向であり、リリーフ弁機構４におけるリリーフ弁４３の移動方向は、ポンプボディ１の第１径方向と異なる第２径方向である。これにより、吐出弁機構８とリリーフ弁機構４を上下方向において互いに重ならない位置に配置することができ、ポンプボディ１の内部のスペースを有効に活用して、ポンプボディ１の小型化を図ることができる。

図２に示すように、ポンプボディ１における吸入弁室３０と第２室１ｂ（リリーフ弁室）との間には、連通孔の一具体例を示す吸入通路１ｄが設けられている。吸入通路１ｄは、円形に形成されており、吸入通路１ｄの中心軸方向は、電磁吸入弁機構３における弁部（吸入弁）３２の移動方向と同じである。また、吸入通路１ｄの中心軸方向において、吸入通路１ｄの中心軸は、リリーフ弁ホルダ４２における挿通部４２ｂの中心軸と重なっている。

吸入弁室３０内の燃料の一部は、吸入通路１ｄ及び第２室１ｂ（リリーフ弁室）を通って加圧室１１に流入する。吸入通路１ｄには、リリーフ弁ホルダ４２における挿通部４２ｂの先端が対向している。そして、挿通部４２ｂの先端は、プランジャ２の側面よりも吸入通路１ｄ側に位置しており、リリーフばね４１における挿通部４２ｂの挿入側と反対側の端部付近に配置されている。

このように、挿通部４２ｂの先端がリリーフばね４１における一端部付近に達することにより、加圧室１１に連通する第２室１ｂ（リリーフ弁室）のデッドスペースを挿通部４２ｂで埋めることができる。これにより、挿通部４２ｂを設けない場合よりも、第２室１ｂを含む加圧室１１の圧縮効率を改善することができる。

また、吸入通路１ｄの開口面積は、挿通部４２ｂの先端の面積よりも大きい。すなわち、吸入通路１ｄの径（直径Ｄ）は、挿通部４２ｂの先端の径（直径ｄ）よりも大きい。これにより、挿通部４２ｂの周りに、吸入通路１ｄを通過した燃料が通る通路（燃料通路）を確保することができる。その結果、吸入通路１ｄを通過した燃料は、リリーフばね４１と挿通部４２ｂとの間を通り抜け易くなる。

本実施形態では、挿通部４２ｂを設けることにより、吸入通路１ｄを通過した燃料が通る通路（燃料通路）を確保すると共に、第２室１ｂを含む加圧室１１の圧縮効率を改善することができる。その結果、挿通部４２ｂを設けない場合よりも、容積効率を向上させることができる。容積効率とは、加圧室１１の容積が最も拡大するプランジャ２の下始点から、加圧室１１の容積が最も縮小するプランジャ２の上始点までの移動距離に対する、吐出弁機構８から吐出される燃料の吐出量の割合である。

なお、挿通部４２ｂの先端がリリーフばね４１における一端部付近に配置されることとは、挿通部４２ｂの先端が吸入通路１ｄ内に配置されることも含む。挿通部４２ｂの先端が吸入通路１ｄ内に配置される場合においても、吸入通路１ｄと挿通部４２ｂとの間に、燃料が通るスペースを確保することができる。また、加圧室１１に連通する第２室１ｂ（リリーフ弁室）のデッドスペースを挿通部４２ｂで埋めることができる。

また、ポンプボディ１における吸入弁室３０と加圧室１１との間には、供給用連通孔１ｇが設けられている。供給用連通孔１ｇは、円形に形成されており、供給用連通孔１ｇの中心軸方向は、電磁吸入弁機構３における弁部（吸入弁）３２及びリリーフ弁４３の移動方向と同じである。そして、供給用連通孔１ｇは、第１室１ａに連通している。

供給用連通孔１ｇの少なくとも一部は、リリーフ弁４３の移動方向において、プランジャ２の動作範囲に重なっている。加圧室１１の容積が最も縮小するプランジャ２の上始点において、プランジャ２の側周面は、供給用連通孔１ｇに対向する。そして、プランジャ２が、加圧室１１の容積が最も拡大する下始点に向かうにつれて、供給用連通孔１ｇの加圧室に連通する面積が大きくなる。

吸入弁室３０内の燃料の一部は、供給用連通孔１ｇを通って第２室１ｂ（リリーフ弁室）を介さずに加圧室１１に流入する。これにより、加圧室１１へ供給する燃料が通る通路（燃料通路）を確保することができ、吸入弁室３０内の燃料を加圧室１１へ供給し易くすることができる。なお、供給用連通孔１ｇの開口面積は、吸入通路１ｄの開口面積以上に設定されている。

本実施形態では、吸入通路１ｄ（連通孔）、及び供給用連通孔１ｇを円形に形成した。しかし、本発明に係る連通孔及び供給用連通孔は、円形に限定されず、多角形や楕円等の種々の形状に適宜設定することができる。また、本実施形態では、挿通部４２ｂを円柱状に形成した。しかし、本発明に係る挿通部としては、リリーフばね４１の径方向内側に配置されていれば、角柱状やその他の棒状等の種々の形状に適宜設定することができる。

［高圧燃料ポンプの動作］
次に、本実施形態に係る高圧燃料ポンプの動作について、図２、図４を用いて説明する。

図２において、プランジャ２が下降した場合に、電磁吸入弁機構３が開弁していると、吸入通路１ｄから加圧室１１に燃料が流入する。以下、プランジャ２が下降する行程を吸入行程と称する。一方、プランジャ２が上昇した場合に、電磁吸入弁機構３が閉弁していると、加圧室１１内の燃料は昇圧され、吐出弁機構８（図４参照）を通過してコモンレール１０６（図１参照）へ圧送される。以下、プランジャ２が上昇する工程を上昇行程と称する。

上述したように、上昇工程中に電磁吸入弁機構３が閉弁していれば、吸入行程中に加圧室１１に吸入された燃料が加圧され、コモンレール１０６側へ吐出される。一方、上昇工程中に電磁吸入弁機構３が開弁していれば、加圧室１１内の燃料は吸入通路１ｄ側へ押し戻され、コモンレール１０６側へ吐出されない。このように、高圧燃料供給ポンプ１００による燃料の吐出は、電磁吸入弁機構３の開閉によって操作される。そして、電磁吸入弁機構３の開閉は、ＥＣＵ１０１によって制御される。

吸入行程では、加圧室１１の容積が増加し、加圧室１１内の燃料圧力が低下する。これにより、吸入ポート３１ｂと加圧室１１との間の流体差圧（以下、「弁部３２の前後の流体差圧」とする）が小さくなる。そして、弁部３２の前後の流体差圧よりもロッド付勢ばね３４の付勢力が大きくなると、ロッド３３が開弁方向に移動して、弁部３２が吸入弁シート３１の着座部３１ａから離れ、電磁吸入弁機構３が開弁状態になる。

電磁吸入弁機構３が開弁状態になると、吸入ポート３１ｂの燃料は、弁部３２と着座部３１ａとの間を通り、ストッパ３７の複数の燃料通過孔（不図示）を通って、吸入通路１ｄ又は供給用連通孔１ｇから加圧室１１に流入する。電磁吸入弁機構３の開弁状態では、弁部３２は、ストッパ３７と接触するため、弁部３２の開弁方向の位置が規制される。そして、電磁吸入弁機構３の開弁状態における弁部３２と着座部３１ａの間に存在する隙間は、弁部３２の可動範囲であり、これが開弁ストロークとなる。

吸入行程を終了した後は、上昇行程に移る。このとき、電磁コイル３５は、無通電状態を維持したままであり、アンカー３６と磁性コア３９との間に磁気吸引力は作用していない。そして、弁部３２には、ロッド付勢ばね３４と弁付勢ばね３８の付勢力の差に応じた開弁方向への付勢力と、燃料が加圧室１１から低圧燃料流路１０ａへ逆流する時に発生する流体力による閉弁方向へ押圧する力が働く。

この状態において、電磁吸入弁機構３が開弁状態を維持するために、ロッド付勢ばね３４と弁付勢ばね３８の付勢力の差は、流体力よりも大きく設定されている。加圧室１１の容積は、プランジャ２の上昇に伴い減少する。そのため、加圧室１１に吸入されていた燃料は、再び弁部３２と着座部３１ａとの間を通り、吸入ポート３１ｂへと戻されることになり、加圧室１１内部の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。

戻し工程において、ＥＣＵ１０１（図１参照）からの制御信号が電磁吸入弁機構３に印加されると、電磁コイル３５には、端子部材４０を介して電流が流れる。電磁コイル３５に電流が流れると、磁性コア３９とアンカー３６との間に磁気吸引力が作用し、アンカー３６（ロッド３３）が磁性コア３９に引き寄せられる。その結果、アンカー３６（ロッド３３）は、ロッド付勢ばね３４による付勢力に抗して閉弁方向（弁部３２から離れる方向）へ移動する。

アンカー３６（ロッド３３）が閉弁方向へ移動すると、弁部３２は、開弁方向への付勢力から解放され、弁付勢ばね３８による付勢力と、燃料が吸入通路１０ｂに流れ込むことによる流体力により閉弁方向に移動する。そして、弁部３２が、吸入弁シート３１の着座部３１ａに接触する（弁部３２が着座部３１ａに着座する）と、電磁吸入弁機構３が閉弁状態になる。

電磁吸入弁機構３が閉弁状態になった後、加圧室１１の燃料は、プランジャ２の上昇と共に昇圧され、所定の圧力以上になると、吐出弁機構８を通過してコモンレール１０６（図１参照）へ吐出される。この行程を吐出行程と称する。すなわち、プランジャ２の下始点から上始点までの間の上昇行程は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁機構３の電磁コイル３５への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。

電磁コイル３５へ通電するタイミングを早くすれば、上昇行程中における戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。その結果、吸入通路１０ｂに戻される燃料が少なくなり、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、電磁コイル３５へ通電するタイミングを遅くすれば、上昇行程中における戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。その結果、吸入通路１０ｂに戻される燃料が多くなり、高圧吐出される燃料は少なくなる。このように、電磁コイル３５への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量をエンジン（内燃機関）が必要とする量に制御することができる。

２.まとめ
以上説明したように、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、加圧室１１（加圧室）を有するポンプボディ１（ボディ）と、加圧室１１の上流側に設けられた吸入弁室３０（吸入弁室）に配置された電磁吸入弁機構３（吸入弁機構）と、加圧室１１の下流側に設けられた吐出弁室８０（吐出弁室）に配置された吐出弁機構８と、加圧室１１の下流側に設けられた第２室１ｂ（リリーフ弁室）に配置されたリリーフ弁機構４（リリーフ弁機構）と備える。吐出弁機構８は、加圧室１１へ燃料を吐出する。リリーフ弁機構４は、吐出弁室８０の圧力と第２室１ｂの圧力との差が設定値を超えた場合に開弁し、加圧室１１に燃料を戻す。

リリーフ弁機構４は、吐出弁室８０から第２室１ｂへの流路を開閉するリリーフ弁４３（リリーフ弁）と、リリーフ弁４３に係合するリリーフ弁ホルダ４２（リリーフ弁ホルダ）と、リリーフ弁ホルダ４２を吐出弁室８０側へ付勢するコイル状のリリーフばね４１（リリーフばね）とを有する。吐出弁室８０と第２室１ｂとの間には、吸入通路１ｄ（連通孔）が形成されており、リリーフ弁ホルダ４２は、リリーフばね４１の径方向内側に挿通される挿通部４２ｂ（挿通部）を有する。挿通部４２ｂの先端は、リリーフばね４１における挿通部４２ｂの挿入側と反対側の端部付近又は吸入通路１ｄ内に配置され、吸入通路１ｄの開口面積は、挿通部４２ｂの先端の面積よりも大きい。なお、挿通部４２ｂの先端は、吸入通路１ｄ内に配置され

挿通部４２ｂの先端がリリーフばね４１における挿通部４２ｂの挿入側と反対側の端部（ばねの座面）付近まで達するため、加圧室１１に連通する第２室１ｂのデッドスペースを挿通部４２ｂで埋めることができる。これにより、挿通部４２ｂを設けない場合よりも、第２室１ｂを含む加圧室１１の圧縮効率を改善することができる。しかし、第２室１ｂのデッドスペースを挿通部４２ｂで埋めることにより、吸入通路１ｄを通過する燃料の加圧室１１への流入が、挿通部４２ｂによって阻害されてしまう。

そこで、本実施形態では、吸入通路１ｄの開口面積を、挿通部４２ｂの先端の面積よりも大きくしている。これにより、挿通部４２ｂの周りに、吸入通路１ｄを通過した燃料が通る通路（燃料通路）を確保することができる。その結果、吸入通路１ｄを通過する燃料の加圧室１１への流入を挿通部４２ｂによって阻害しないようにすることができる。したがって、本実施形態では、リリーフ弁機構４のデッドボリュームを減らすと共に、吸入通路１ｄを通過した燃料の加圧室１１への通路を確保することができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、挿通部４２ｂ（挿通部）の先端及び吸入通路１ｄ（連通孔）が、円形に形成されており、吸入通路１ｄの径は、挿通部４２ｂの先端の径よりも大きい。リリーフばね４１の径方向内側に生じるデッドボリュームを効率よく減らしながら、挿通部４２ｂの周りに燃料通路を確保することができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、リリーフ弁４３（リリーフ弁）の動作方向において、挿通部４２ｂ（挿通部）の中心軸が、吸入通路１ｄ（連通孔）の中心軸に重なる。これにより、挿通部４２ｂの周りに形成される燃料通路を円環状にすることができ、燃料を円滑に流すことができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、挿通部４２ｂ（挿通部）の先端が平面に形成されている。これにより、挿通部４２ｂ及びリリーフ弁ホルダ４２（リリーフ弁ホルダ）の加工を容易にすることができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、リリーフばね４１（リリーフばね）の一端が、第２室１ｂ（リリーフ弁室）における吸入通路１ｄ（連通孔）の周囲に当接する。これにより、リリーフばね４１が吸入通路１ｄを通過した燃料の進行を妨げないようにすることができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、リリーフ弁機構４（リリーフ弁機構）のリリーフ弁４３（リリーフ弁）の動作方向及び吸入通路１ｄ（連通孔）の中心軸方向が、電磁吸入弁機構３（吸入弁機構）における弁部３２（吸入弁）の動作方向と同じである。これにより、弁部３２の動作により開弁されて吸入された燃料は、その進行方向を変えずに吸入通路１ｄを通過することができ、燃料を効率よく加圧室１１へ流入させる（吸入する）ことができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、リリーフ弁ホルダ４２（リリーフ弁ホルダ）の挿通部４２ｂ（挿通部）が、先端に向かうにつれて外径が小さくなるテーパー部４２ｃ（テーパー部）を有する。これにより、挿通部４２ｂの周りに、吸入通路１ｄを通過した燃料が通る通路（燃料通路）を確保することができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、テーパー部４２ｃ（テーパー部）が、リリーフばね４１（リリーフばね）における隣り合うリングに隙間が形成されている部分よりもリリーフ弁４３（リリーフ弁）側から始まる。これにより、リリーフばね４１とテーパー部４２ｃとの間にある燃料がリリーフばね４１における隣り合うリング間から、リリーフばね４１の径方向外側へ進行し易くなる。その結果、加圧室１１へ効率よくの燃料を吸入することができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、ポンプボディ１（ボディ）に往復動可能に設けられ、加圧室１１（加圧室）の容積を増減させるプランジャ２（プランジャ）を備える。そして、リリーフ弁４３（リリーフ弁）の動作方向は、プランジャ２の動作方向に直交し、リリーフ弁ホルダ４２（リリーフ弁ホルダ）における挿通部４２ｂ（挿通部）の先端は、プランジャ２の側面よりも吸入通路１ｄ（連通孔）側に配置されている。これにより、リリーフ弁機構４のデッドボリュームを減らすことができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、ポンプボディ１（ボディ）が、吸入弁室３０（吸入弁室）から第２室１ｂ（リリーフ弁室）を介さずに加圧室１１（加圧室）に燃料を供給するための供給用連通孔１ｇ（供給用連通孔）を有する。これにより、吸入弁室３０から加圧室１１へ効率よくの燃料を吸入することができる。

また、上述した一実施形態に係る高圧燃料供給ポンプ１００（燃料ポンプ）は、ポンプボディ１（ボディ）に往復動可能に設けられ、加圧室１１（加圧室）の容積を増減させるプランジャ２（プランジャ）を備える。そして、供給用連通孔１ｇ（供給用連通孔）の少なくとも一部が、リリーフ弁４３（リリーフ弁）の動作方向から見た場合に、プランジャ２の動作範囲に重なる。これにより、供給用連通孔１ｇがプランジャ２の動作範囲に重ならないようにする場合よりも加圧室１１の小型化を図ることができる。その結果、加圧室１１の容積を小さくすることができ、加圧室１１の圧縮効率を向上させることができる。

以上、本発明の燃料ポンプの実施形態について、その作用効果も含めて説明した。しかしながら、本発明の燃料ポンプは、上述の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形実施が可能である。また、上述した実施形態は、本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。

例えば、上述した実施形態では、吸入通路１ｄ（連通孔）を１つ設ける例について説明した。しかし、本発明に係る連通孔としては、２つ以上設けてもよい。この場合、複数の連通孔のいずれか１つと、挿通部４２ｂの先端が対向する、或いは、複数の連通孔のいずれか１つに挿通部４２ｂの先端が挿入される構成にしてもよい。

また、上述した実施形態では、挿通部４２ｂの先端がリリーフばね４１における挿通部４２ｂの挿入側と反対側の端部付近（リリーフばね４１の座面）又は、吸入通路１ｄ（連通孔）内に配置される例について説明した。しかし、本発明に係る挿通部としては、吸入通路１ｄ（連通孔）を貫通してもよい。なお、この場合は、挿通部が電磁吸入弁機構３と干渉しないようにする。また、挿通部によって吸入通路１ｄ（連通孔）を封止しないようにする。

また、上述した実施形態では、吸入通路１ｄ（連通孔）の中心軸が、リリーフ弁ホルダ４２における挿通部４２ｂの中心軸と一致している。しかし、本発明に係る燃料ポンプとしては、連通孔とリリーフ弁室が連通していればよく、連通孔の中心軸と挿通部の中心軸が一致していなくてもよい。また、本発明に係る燃料ポンプとしては、連通孔の中心軸とリリーフ弁室の中心軸が一致していなくてもよい。

また、上述した実施形態では、リリーフ弁ホルダ４２における挿通部４２ｂの先端を平面に形成した。しかし、本発明に係る燃料ポンプに係る挿通部としては、先端が曲面や球面に形成されていてもよい。また、本発明に係る燃料ポンプに係る挿通部としては、先端が円錐状や角錐状に形成されていてもよい。これらの場合は、吸入通路１ｄ（連通孔）の開口面積が、挿通部における中心軸方向から見た先端の形状の面積よりも大きければよい。

１…ポンプボディ、 １ａ…第１室、 １ｂ…第２室（リリーフ弁室）、 １ｃ…第３室、 １ｄ…吸入通路（連通孔）、 １ｅ…連通孔、 １ｆ…テーパー面、 １ｇ…供給用連通孔、 ２…プランジャ、 ３…電磁吸入弁機構、 ４…リリーフ弁機構、 ５…吸入ジョイント、 ６…シリンダ、 ８…吐出弁機構、 ９…圧力脈動低減機構、 １０…低圧燃料室、 １１…加圧室、 １２…吐出ジョイント、 １２ａ…吐出通路、 １２ｂ…燃料吐出口、 １２ｃ…溶接部、 ３０…吸入弁室３０、 ４１…リリーフばね、 ４２…リリーフ弁ホルダ、 ４２ａ…当接部、 ４２ｂ…挿通部、 ４２ｃ…テーパー部、 ４３…リリーフ弁、 ４４…シート部材、 ８０…吐出弁室、 １００…高圧燃料供給ポンプ、 １０１…ＥＣＵ、 １０２…フィードポンプ、 １０３…燃料タンク、 １０４…低圧配管、 １０５…燃料圧力センサ、 １０６…コモンレール、 １０７…インジェクタ

Claims (10)

1. 加圧室を有するボディと、
   前記加圧室の上流側に設けられた吸入弁室に配置され、前記加圧室へ燃料を吐出する吸入弁機構と、
   前記加圧室の下流側に設けられた吐出弁室に配置された吐出弁機構と、
   前記加圧室の下流側に設けられたリリーフ弁室に配置され、前記吐出弁室の圧力と前記リリーフ弁室の圧力との差が設定値を超えた場合に開弁し、前記加圧室に燃料を戻すリリーフ弁機構と、
   前記ボディに往復動可能に設けられ、前記加圧室の容積を増減させるプランジャと、を備え、
   前記リリーフ弁機構は、
   前記吐出弁室から前記リリーフ弁室への流路を開閉するリリーフ弁と、
   前記リリーフ弁に係合するリリーフ弁ホルダと、
   前記リリーフ弁ホルダを前記吐出弁室側へ付勢するコイル状のリリーフばねと、を有し、
   前記吸入弁室と前記リリーフ弁室との間には、連通孔が形成されており、
   前記リリーフ弁ホルダは、前記リリーフばねの径方向内側に挿通される挿通部を有し、
   前記挿通部の先端は、前記リリーフばねにおける前記挿通部が挿入される挿入側と反対側の端部付近に配置され、
   前記連通孔の開口面積は、前記挿通部の先端の面積よりも大きく、
   前記リリーフ弁の動作方向は、前記プランジャの動作方向に直交し、
   前記リリーフ弁ホルダにおける前記挿通部の先端は、前記プランジャの側面よりも前記連通孔側に配置されている
   燃料ポンプ。
2. 前記挿通部の先端及び前記連通孔は、円形に形成されており、
   前記連通孔の径は、前記挿通部の先端の径よりも大きい
   請求項１に記載の燃料ポンプ。
3. 前記リリーフ弁機構の前記リリーフ弁の動作方向において、前記挿通部の中心軸が、前記連通孔の中心軸に重なる
   請求項２に記載の燃料ポンプ。
4. 前記挿通部の先端は、平面に形成されている
   請求項１に記載の燃料ポンプ。
5. 前記リリーフばねの一端は、前記リリーフ弁室における前記連通孔の周囲に当接する
   請求項１に記載の燃料ポンプ。
6. 前記リリーフ弁機構の前記リリーフ弁の動作方向及び前記連通孔の中心軸方向は、前記吸入弁機構における吸入弁の動作方向と同じである
   請求項１に記載の燃料ポンプ。
7. 前記リリーフ弁ホルダの前記挿通部は、先端に向かうにつれて外径が小さくなるテーパー部を有する
   請求項１に記載の燃料ポンプ。
8. 前記テーパー部は、前記リリーフばねにおける隣り合うリングに隙間が形成されている部分よりも前記リリーフ弁側から始まる
   請求項７に記載の燃料ポンプ。
9. 前記ボディは、前記吸入弁室から前記リリーフ弁室を介さずに前記加圧室に燃料を供給するための供給用連通孔を有する
   請求項１に記載の燃料ポンプ。
10. 前記供給用連通孔の少なくとも一部は、前記リリーフ弁の動作方向から見た場合に、前記プランジャの動作範囲に重なる
    請求項９に記載の燃料ポンプ。

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