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JP6999081B2 - 非クロム及び低クロム耐摩耗性合金 - Google Patents

非クロム及び低クロム耐摩耗性合金 Download PDF

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Description

［優先権主張出願の参考としての編入］
本出願は、米国仮出願第６２／２１４４８５号（発明の名称「非クロム及び低クロム耐摩耗性合金」、２０１５年９月４日出願）、米国仮出願第６２／３１１５０７号（発明の名称「非クロム及び低クロム耐摩耗性合金」、２０１６年３月２２日出願）、及び米国仮出願第６２／３３５９８８号（発明の名称「非クロム及び低クロム耐摩耗性合金」、２０１６年５月１３日出願）の利益を主張するものである。これらの内容は、本明細書に参考として組み込まれている。
本開示の実施態様は、一般に、低クロム量であるか又はクロムを含まない鉄合金に関する。
研磨及び腐食摩耗は、表面を摩耗する砂、岩、又は他の硬いメディアを伴うアプリケーションにおけるオペレーターにとって、重大な懸念である。重篤な摩耗が見られるアプリケーションでは、典型的には、該重篤な摩耗による材料破壊に耐える高硬度を有する材料が利用されている。これらの材料は、典型的には、研磨に耐え、材料の塊状硬度を上昇させる硬い析出物としての炭化物及び／又はホウ化物を含んでいる。これらの材料はしばしば、種々の溶接加工又はある部分への直接的なキャスティングによって、ハードフェーシング（硬化肉盛）として既知のコーティングとして適用される。
最も一般に用いられるキャスティング及びハードフェーシングのための耐摩耗性鉄材料は、合金素材としてクロムを含んでいる。合金素材としてのクロムは、典型的に、２つの役割を果たす。すなわち、硬化性の向上と、炭化物、ホウ化物、及び／又はホウ炭化物を含むクロムの形成と、である。これら２つの役割により、材料の摩耗性能は向上する。しかしながら、クロムを含む合金がキャスティングされるか又は溶接されると、発癌性六価クロム蒸気が放出される。放出されるクロムの量は、合金のクロム含量に大きく左右され、クロムレベルが上昇するにつれて、放出量が多くなる。これらの合金から放出される六価クロムレベルは、一般に、ＯＳＨＡ、ＮＩＯＳＨ、ＣＡＲＢ，及び他の取締機関により設定された基準、基準案、及びガイドラインを超える。クロムベアリング合金を製造している区域では、クロムレベルがＥＰＡ特定最大値を遥かに超えている。近年、より低い許容安全レベルさえも提案されてきており、現在及び将来的な法律並びに取締の順守を促進する新規材料が必要とされている。
米国特許第８４７４５４１号明細書及び米国特許第６７０２９０５号明細書は、各々その全文がここに参考として組み込まれており、これらの明細書には、遷移金属ホウ化物を形成するクロムベアリング鉄系合金が記載されている。
非クロム及び耐摩耗性鉄合金を開発すべく、いくつかのある試みがなされてきた。例えば、米国特許公開第２０１３／０２９４９６２号明細書（「Ｗａｌｌｉｎ」）は、その全文がここに参考として組み込まれており、該明細書には、非クロムハードフェーシング消耗品が記載されている。該明細書における合金の耐摩耗性は、ニオブ又はチタンの炭化物と、その金属構成要素が主に鉄であるホウ化物又はホウ炭化物との組合せに基づいている。
同様に、米国特許第７５６９２８６号明細書、米国特許第８２６８４５３号明細書、米国特許第４６７３５５０号明細書、及び米国特許第４４１９１３０号明細書は、各々その全文がここに参考として組み込まれており、これらの明細書には、その耐摩耗性が実質ホウ化物に委ねられている非クロム合金を含む合金が記載されている。該ホウ化物の大部分は、Ｆｅ及びＴｉのホウ化物からなる。
米国特許第４２３５６３０号明細書（「Ｂａｂｕ」）は、その全文がここに参考として組み込まれており、該明細書には、フェロボロンとモリブデンとの混合物からなる耐摩耗性合金が記載されている。Ｂａｂｕには、本開示における基準を超えるホウ化物の体積分率及びモル分率が記載されている。さらに、Ｂａｂｕには、マトリクスが実質量の共晶Ｆｅ－Ｍｏ金属間化合物又は鉄ホウ化物からなる合金が記載されている。
米国特許第８４７４５４１号明細書 米国特許第６７０２９０５号明細書 米国特許公開第２０１３／０２９４９６２号明細書 米国特許第７５６９２８６号明細書 米国特許第８２６８４５３号明細書 米国特許第４６７３５５０号明細書 米国特許第４４１９１３０号明細書 米国特許第４２３５６３０号明細書
したがって、現在及び将来的な法律並びに取締の順守を促進する安全な新規材料が、耐摩耗性合金の製造に必要とされる。
本発明に係る実施態様は、これらに限定されないが、ハードフェーシング（硬化肉盛）／ハードバンディング（硬化結束）材料、このようなハードフェーシング／ハードバンディング材料を製造するために用いられる合金又はパウダー組成物、該ハードフェーシング／ハードバンディング材料を製造する方法、及びこれらのハードフェーシング／ハードバンディング材料を組み込んでいるか又はこれらの材料によって保護される成分もしくは基材を含む。
ここに開示されているのは、約３重量％以下のクロムを含む、低クロム又は非クロム鉄合金の実施態様であり、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成される。前記材料は、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物からなり、該遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物は、平衡凝固条件下で、総モル分率が約５重量％以上であり、その金属成分が約１５重量％以上のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む。
いくつかの実施態様においては、単離炭化物のモル分率を、５％と４０％との間とすることができ、該単離炭化物の金属成分が、５０重量％を超えるバナジウムを含む。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．５重量％以下のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．０１重量％以下のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、クロムを含まないことができる。
いくつかの実施態様においては、前記材料の平衡状態で１３００Ｋでの総硬質相モル分率が、約１０％以上であり得る。該硬質相は、ホウ化物、ホウ炭化物、チッ化物、炭化物、酸化物、ケイ化物、ラーベス相、アルミニウム化物、及び炭チッ化物からなる群より選ばれる。いくつかの実施態様においては、前記材料における脆化硬質相（ｅｍｂｒｉｔｔｌｉｎｇ ｈａｒｄ ｐｈａｓｅ）のモル分率が、マトリクス固相線温度で測定したときに、約１０％以下であり、該脆化硬質相が、Ｆｅ２Ｂ、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）（ここで、Ｍは、Ｆｅが約７５重量％以上である）からなる。
いくつかの実施態様においては、平衡凝固条件下で、前記材料のＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度が、約１３００Ｋ以下であり得る。いくつかの実施態様においては、第１硬質相が凝固する形成温度とマトリクス液相線温度との差と定義される、前記材料の融解幅が、平衡凝固条件下で、約２５０℃以下であり得る。
いくつかの実施態様においては、前記材料が、約５５ＨＲＣ以上の堆積硬度（ｄｅｐｏｓｉｔｅｄ ｈａｒｄｎｅｓｓ）を有することができる。いくつかの実施態様においては、オーステナイト化及び焼入れ後の前記材料の硬度が、約５５ＨＲＣ以上であり得る。いくつかの実施態様においては、オーステナイト化及び焼入れ後の前記材料の硬度が、約６０ＨＲＣ以上であり得る。
いくつかの実施態様においては、前記材料が、特定のＡＳＴＭ Ｇ６５性能を備えた合金を含むことができる。いくつかの実施態様においては、前記材料が、オーステナイト化、焼入れ、及び焼戻し後に、特定のＡＳＴＭ Ｇ６５性能を備えた合金を含むことができる。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、パウダーであり得る。いくつかの実施態様においては、前記合金が、ハードフェーシング層に形成され得る。
ここに開示されているのは、約３重量％以下のクロムを含む、低クロム又は非クロム鉄合金の実施態様であり、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成される。前記材料は、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物からなり、該遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物は、総体積分率が５％と５０％との間であり、その金属成分が約１５重量％以上のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．５重量％以下のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．０１重量％以下のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、クロムを含まないことができる。
いくつかの実施態様においては、前記材料の総硬質相体積分率が、約１０％以上であり得る。該硬質相は、ホウ化物、ホウ炭化物、チッ化物、炭化物、酸化物、ケイ化物、ラーベス相、アルミニウム化物、及び炭チッ化物からなる群より選ばれる。いくつかの実施態様においては、前記材料の脆化硬質相の体積分率が約１０％以下であることができ、該脆化硬質相が、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）（ここで、Ｍは、Ｆｅが約７５重量％以上である）からなる。いくつかの実施態様においては、前記材料において、単離炭化物の体積分率は約５％以上であることができ、該単離炭化物が、以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上を有するＭＣ型炭化物からなる。
いくつかの実施態様においては、前記材料が、約６０ＨＲＣ以上の堆積硬度を有することができる。いくつかの実施態様においては、前記材料の、ＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した質量損失が、約０．１６ｇ以下であり得る。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、パウダーであり得る。いくつかの実施態様においては、前記合金が、ハードフェーシング層に形成され得る。
ここに開示されているのは、低クロム又は非クロム合金の実施態様であり、前記合金が、重量％基準で、残部の鉄と、以下の混じり物、すなわち、Ｂ：約０．８～約４、Ｃ：約０～約３、Ｃｒ：約０～約３、Ｍｏ＋Ｗ：約２．１～約２５、Ｎｉ：約０～約５、及びＶ：約０～約２０、とからなり、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが１：１の比でＶと置き換えられていてもよく、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、及びＨｆの総量が約０と約２０との間である。
いくつかの実施態様においては、前記合金がさらに、重量％基準で、残部の鉄と、以下の混じり物、すなわち、Ｂ：約０．９～約１．８、Ｃ：約１．０～約２．２、Ｃｒ：約０～約１．０、Ｍｏ：約６．０～約１４．０、Ｎｉ：約０～約２、及びＶ：約６．０～約９．０、とからなることができ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが１：１の比でＶと置き換えられていてもよく、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、及びＨｆの総量が約６．０と約９．０との間である。いくつかの実施態様においては、前記合金がさらに、重量％基準で、残部の鉄と、以下の混じり物、すなわち、Ｂ：約０．９５～約１．４、Ｃ：約１．４～約２．０、Ｃｒ：約０～約０．５、Ｍｏ：約９．０～約１４．０、Ｎｉ：約０～約２、及びＶ：約６～約８．５、とからなることができ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが１：１の比でＶと置き換えられていてもよく、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、及びＨｆの総量が約６と約８．５との間である。いくつかの実施態様においては、前記合金がさらに、重量％基準で、残部の鉄と、以下の混じり物、すなわち、Ｂ：約１．１、Ｃ：約１．７、Ｃｒ：約０、Ｍｏ：約９．５～約１２、Ｎｉ：約１～約２、及びＶ：約６．５～約８、とからなることができる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．１重量％以下のクロムからなることができる。
いくつかの実施態様においては、前記合金がさらに、重量％基準で、残部の鉄と、以下の混じり物、すなわち、Ｂ：約０．３～約０．９５、Ｃ：約１．２～約２．１、Ｃｒ：約０～約３、Ｍｏ：約３～約９、Ｎｉ：約０～約３、及びＶ：約４～約９、とからなることができる。
いくつかの実施態様においては、前記合金がさらに、重量％基準で、残部の鉄と、以下の混じり物、すなわち、Ｂ：約１．６～約２．２、Ｃ：約２～約２．８、Ｃｒ：約０～約３、Ｍｎ：約０～約３、Ｍｏ：約１２．５～約１９．５、Ｎｉ：約０～約４、及びＶ：約８～約１４、とからなることができる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、約１．５重量％未満のクロムからなることができる。
ここに開示されているのは、低クロム又は非クロム合金の実施態様であり、前記合金は、本開示の他の部分で、熱力学的及び微細構造的基準に合致する化学的性質の範囲にて説明されている。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、約５５ＨＲＣ以上の堆積硬度を有する材料を形成するように構成され得る。いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．１６ｇ以下のＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した質量損失を有する材料を形成するように構成され得る。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、ハードフェーシング層へと形成され得る。いくつかの実施態様においては、前記合金が、パウダーであり得る。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されることができ、前記材料は、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物からなり、該遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物は、平衡凝固条件下で、総モル分率が約５重量％以上であり、その金属成分が約１５重量％以上のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む。いくつかの実施態様においては、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されることができ、前記材料は、平衡凝固条件下で、総硬質相モル分率が約１０％以上であり、該硬質相は、ホウ化物、ホウ炭化物、チッ化物、炭化物、酸化物、ケイ化物、ラーベス相、アルミニウム化物、及び炭チッ化物からなる群より選ばれる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されることができ、前記材料における、平衡凝固条件下で、マトリクス固相線温度で測定したときの脆化硬質相のモル分率は約１０％以下であり、該脆化硬質相は、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）（ここで、Ｍは、Ｆｅが約７５重量％以上である）からなる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されることができ、平衡凝固条件下で、前記材料における単離炭化物のモル分率は約５％以上であり、該単離炭化物は、以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上を有するＭＣ型炭化物からなる。いくつかの実施態様においては、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されることができ、平衡凝固条件下で、前記材料は、約１３００Ｋ以下のＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度を有する。いくつかの実施態様においては、前記合金が、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されることができ、平衡凝固条件下で、融解幅は約２５０℃以下であり、該融解幅は、第１硬質相が凝固する形成温度とマトリクス液相線温度との差と定義される。
ここに開示されているのは、ハードフェーシング層を形成する方法の実施態様であり、該方法は、前述のいずれか１つの合金層を熱的に適用することを含む。
ここに開示されているのは、約３重量％以下のクロムを含む、低クロム又は非クロム鉄ハードフェーシング層の実施態様であり、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率が、約５重量％以上であり、該遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の金属成分が、約１５重量％以上のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む。ここに開示されているのは、約３重量％以下のクロムを含む、低クロム又は非クロム鉄ハードフェーシング層の実施態様であり、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率が、約５％以上であり、該ホウ化物及びホウ炭化物の金属成分が、約１５重量％以上のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む。
ここに開示されているのは、約３重量％以下のクロムを含む、低クロム又は非クロム鉄合金の実施態様であり、前記合金は、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されることができ、平衡凝固条件下で、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率が、約５％と約５０％との間であり、該遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の金属部分が、約１５重量％以上のＷ＋Ｍｏを含み、前記材料における単離炭化物のモル分率が、約５％と約４０％との間であり、該単離炭化物が、以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上を有するＭＣ型炭化物と定義される。
いくつかの実施態様においては、前記単離炭化物が、約５０重量％以上のバナジウムを含む金属成分を有し得る。いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．０１重量％以下のクロムを含み得る。いくつかの実施態様においては、前記材料における、マトリクス固相線温度で測定したときの脆化硬質相のモル分率が約１０％以下であることができ、該脆化硬質相が、Ｆｅ２Ｂ、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）（ここで、Ｍは、Ｆｅが約７５重量％以上である）からなる。いくつかの実施態様においては、前記遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の金属部分が、約３５重量％以上のＷ＋Ｍｏを含み得る。いくつかの実施態様においては、平衡凝固条件下で、前記材料のＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度が、約１３００Ｋ以下であり得る。いくつかの実施態様においては、平衡凝固条件下で、前記材料の融解幅が、約２５０℃以下であることができ、該融解幅が、第１硬質相が凝固する形成温度とマトリクス液相線温度との差と定義される。いくつかの実施態様においては、前記材料が、約５５ＨＲＣ以上の堆積硬度を有することができ、オーステナイト化及び焼入れ後の前記材料の硬度が、約５５ＨＲＣ以上である。
いくつかの実施態様においては、本開示の合金が、摩耗保護のために、パウダー、ワイヤー、キャスティング、及び／又はハードフェーシング層へと製造され得る。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｂ：約０．５～約４、Ｃ：約０～約３、Ｃｒ：約０～約３、Ｍｏ＋Ｗ：約２．１～約２５、及びＶ：約０～約２０とからなることができ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、約１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、Ｂに対する（Ｍｏ＋１．９×Ｗ）の重量比が、６と１０．２５との間である。いくつかの実施態様においては、前記合金が、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｏ：１３．６、Ｖ：８．５；Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｏ：１５、Ｖ：９．３５；Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１７．７、Ｖ：１２；Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１６．３、Ｖ：１１．１；Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｍｏ：１０、Ｖ：１１．７；Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｍｏ：８．６、Ｖ：１０；Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１３．６、Ｎｉ：１．３、Ｓｉ：０．５、Ｖ：８．５；Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１５、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：９．３５；Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１７．７、Ｎｉ：１．７、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１６．３、Ｎｉ：１．６、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．１；Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｃｒ：１、Ｍｎ：１．２、Ｍｏ：１０、Ｎｉ：１．４、Ｓｉ：０．６、Ｖ：１１．７；Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｃｒ：０．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：８．６、Ｎｉ：１．２、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１０；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１３；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１１．５；Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１８、Ｖ：１２；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１３；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．５；Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；又は；Ｂ：０．６５、Ｃ：１．７、Ｃｒ：０．５、Ｍｎ：０．７、Ｍｏ：６、Ｎｉ：０．８、Ｓｉ：０．４、Ｖ：７とからなることができ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、約１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、Ｗが、約１：１のモル比でＭｏと置き換えられていてもよい。
ここに開示されているのは、摩耗保護のために、ここに開示の合金を組み入れることができる採鉱装置である。いくつかの実施態様においては、前記採鉱装置が、グランド係合工具、作業工具、リップシュラウド、刃、ブレード、摩耗板、及び粉砕装置を備えることができる。
ここに開示されているのは、約３重量％以下のクロムを含む、低クロム又は非クロム鉄合金の実施態様であり、前記合金は、材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成されている。前記材料は、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物と、単離炭化物とからなる。該遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物は、総体積分率が約５％と約５０％との間であり、その金属部分が約１５重量％以上のＷ＋Ｍｏを含む。該単離炭化物は、前記材料における体積分率が約５％と約４０％との間であり、以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上からなるＭＣ型炭化物と定義される。
いくつかの実施態様においては、前記ＭＣ型炭化物が、バナジウムが約５０重量％以上の金属成分を有し得る。いくつかの実施態様においては、前記合金が、約０．０１重量％以下のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、前記材料の、Ｆｅ２Ｂ、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）（ここで、Ｍは、Ｆｅが約７５重量％以上である）からなる脆化硬質相の体積分率が、約１０％以下であり得る。いくつかの実施態様においては、前記材料が、約５５ＨＲＣ以上の堆積硬度を有することができ、オーステナイト化及び焼入れ後の前記材料の硬度が、約５５ＨＲＣ以上である。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｂ：約０．５～約４、Ｃ：約０～約３、Ｃｒ：約０～約３、Ｍｏ＋Ｗ：約２．１～約２５、及びＶ：約０～約２０とからなることができ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、約１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、Ｂに対する（Ｍｏ＋１．９×Ｗ）の重量比が、６と１０．２５との間である。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｏ：１３．６、Ｖ：８．５；Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｏ：１５、Ｖ：９．３５；Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１７．７、Ｖ：１２；Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１６．３、Ｖ：１１．１；Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｍｏ：１０、Ｖ：１１．７；Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｍｏ：８．６、Ｖ：１０；Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１３．６、Ｎｉ：１．３、Ｓｉ：０．５、Ｖ：８．５；Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１５、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：９．３５；Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１７．７、Ｎｉ：１．７、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１６．３、Ｎｉ：１．６、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．１；Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｃｒ：１、Ｍｎ：１．２、Ｍｏ：１０、Ｎｉ：１．４、Ｓｉ：０．６、Ｖ：１１．７；Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｃｒ：０．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：８．６、Ｎｉ：１．２、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１０；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１３；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１１．５；Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１８、Ｖ：１２；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１３；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．５；Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；又は；Ｂ：０．６５、Ｃ：１．７、Ｃｒ：０．５、Ｍｎ：０．７、Ｍｏ：６、Ｎｉ：０．８、Ｓｉ：０．４、Ｖ：７とからなることができ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、約１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、Ｗが、約１：１のモル比でＭｏと置き換えられていてもよい。
ここに開示されているのは、低クロム又は非クロム合金の実施態様であり、前記合金が、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｂ：約０．５～約４、Ｃ：約０～約３、Ｃｒ：約０～約３、Ｍｏ＋Ｗ：約２．１～約２５、及びＶ：約０～約２０とからなり、Ｂに対する（Ｍｏ＋１．９×Ｗ）の重量比が、６と１０．２５との間であり、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、約１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよい。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｂ：約０．６～約２．４、Ｃ：約１．６～約３、Ｍｏ：約５．５～約２０、及びＶ：約６．５～約１４とからなり得る。いくつかの実施態様においては、前記合金がさらに、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｍｎ：約０～約３、Ｎｉ：約０～約３、及びＳｉ：約０～約１．５とからなり得る。
いくつかの実施態様においては、前記合金が、重量％基準で、Ｆｅと、以下の元素、すなわち、Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｏ：１３．６、Ｖ：８．５；Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｏ：１５、Ｖ：９．３５；Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１７．７、Ｖ：１２；Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１６．３、Ｖ：１１．１；Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｍｏ：１０、Ｖ：１１．７；Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｍｏ：８．６、Ｖ：１０；Ｂ：０．６５、Ｃ：１．７、Ｍｏ：６、Ｖ：７；Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１３．６、Ｎｉ：１．３、Ｓｉ：０．５、Ｖ：８．５；Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１５、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：９．３５；Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１７．７、Ｎｉ：１．７；Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１６．３、Ｎｉ：１．６、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．１；Ｂ：１．１，Ｃ：２．８５、Ｃｒ：１、Ｍｎ：１．２、Ｍｏ：１０、Ｎｉ：１．４、Ｓｉ：０．６、Ｖ：１１．７；Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｃｒ：０．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：８．６、Ｎｉ：１．２、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１０；Ｂ：０．６５、Ｃ：１．７、Ｃｒ：０．５、Ｍｎ：０．７、Ｎｉ：０．８、Ｓｉ：０．４、Ｍｏ：６、Ｖ：７；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１３；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１１．５；Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１８、Ｖ：１２；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１３；Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．５；Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；又は；Ｂ：０．６５、Ｃ：１．７、Ｃｒ：０．５、Ｍｎ：０．７、Ｍｏ：６、Ｎｉ：０．８、Ｓｉ：０．４、Ｖ：７とからなることができ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、約１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、Ｗが、約１：１のモル比でＭｏと置き換えられていてもよい。
図１は、本開示の合金（Ｘ１）の実施態様の平衡凝固図例である。 図２は、Ｂ：２．２、Ｃ：２．２、Ｍｏ：１２、Ｎｉ：２、Ｖ：８を含有する組成の、本開示の合金の実施態様の平衡凝固図例である。 図３は、Ｂ：３．８、Ｃ：０．８、Ｍｎ：１．８、Ｎｂ：３、Ｎｉ：１．９、Ｓｉ：０．６、Ｗ：０．８を含有する組成の、本開示範囲外の合金の実施態様の平衡凝固図例である。 図４は、本開示の合金（Ｘ１）の実施態様の顕微鏡写真例である。 図５は、本開示範囲外の合金の実施態様の顕微鏡写真例である。
ここに開示されているのは、クロムベアリング材料と比較して、同等かそれを上回る耐摩耗性を呈することが可能な、クロムを全く含まないか又は最少量でしか含まない鉄合金の実施態様である。特に、ここに開示されている合金の実施態様は、硬質鉄マトリクスにおいてタングステン及び／又はモリブデンの主要部分を含む複合共晶ホウ化物及び／又はホウ炭化物を形成し得るものであり、該主要部分により、クロムを含まないか又は低レベルのクロムしか含まないにも係らず、該合金がハードバンディング／ハードフェーシング合金として適したものとなる。さらに、これらの合金は、ＭＣ型の単離炭化物を形成することができ、該単離炭化物は、耐衝撃性又は靱性を殆ど低下させることなく、耐摩耗性を付与する。
さらに、ここに開示されている合金の実施態様は、摩耗性能のために、中間金属又は鉄ホウ化物の形成を回避するものである。その代わりに、本開示の実施態様における合金は、その摩耗性能を、ホウ化物及び／又はホウ炭化物から誘導し、該ホウ化物及び／又はホウ炭化物の金属成分は、タングステン及び／又はモリブデンの実質部分からなる。これらの鉄ホウ化物は、しばしば、数種の理由により望ましくない。典型的に、鉄ホウ化物は実質、モリブデン及び／又はタングステンのホウ化物よりも軟質であり、ホウ化物の既定の相分率について摩耗性能を低下させる。また、特に過共晶相として存在するとき、これらは針様形態を形成する傾向があり、靱性及び耐衝撃性を低下させる。チタンは、溶接又は他の加工工程における高温状態で非常に急速に酸化するので、チタンホウ化物含有合金は、しばしば、溶接性及び主要酸化物含量が乏しいか、又は多孔性である。したがって、本開示におけるいくつかの実施態様の合金は、耐摩耗性について、チタンに依存しないかもしれない。
ここに開示のとおり、「ハードバンディング／ハードフェーシング合金」という用語は、一般に、種々の摩耗メカニズム：摩耗、衝撃、浸食、ガウジング等への耐性を有する硬質層を製造することを目的として、基材上に堆積させた材料の分類をいう。本開示の実施態様は、ハードフェーシング／ハードフェーシング層と、ここに開示されている合金で形成されたハードフェーシング／ハードフェーシング層にて保護されている成分とに関することができる。ここに開示の合金は、一般に、耐摩耗性材料に関する。これらの合金は、表面コーティングとして用いられてもよく、キャスティング、焼結、高圧処理、鋳造、又は金属成分の製造に用いられる他の製造工程によって塊状材料を生産するために加工されてもよい。
ここに開示のとおり、「合金」という用語は、開示のパウダーを形成する化学組成物、パウダーそのもの、並びにパウダーの加熱及び／又は沈殿によって形成される金属成分の組成物をいうことができる。さらに、前記合金は、ワイヤー、キャスティング、又は塊状合金であり得る。
いくつかの実施態様においては、特定の微細構造及び性能が達成されるように、形態、相分率、及び相の組成がコントロールされ得る合金組成範囲を調査するために、コンピューターによる冶金を使用することができる。Ｆｅ－Ｂ－Ｃ－Ｗ－Ｍｏ系は充分に複雑であり、相の分率、種類、組成、及び形態をコントロールすることは、当業者であっても自明ではない。次の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｎｂの１つ又はそれ以上を添加することにより、これはさらに挑戦的なことになる。コンピューターによる冶金で、これらの元素を含む合金の、熱力学的特徴、並びに結果として、微細構造及び物理的性質を、密接にコントロールすることができる。
＜金属合金組成＞
本開示の実施態様は、特定の金属合金組成にて定義され得る。前記のとおり、個々に開示されている合金の実施態様は、クロムを含まないか、限定されたクロム含量を有し得る。該合金におけるクロムレベルが限定されているのは、少なくとも次の理由による。
１）非クロム合金は、クロムベアリング材料上の堆積物として適用されるかも知れず、希釈により、合金中にクロムが組み込まれる結果となる。このような工程から放出されるクロム蒸気は、まだ、より高いクロム量の堆積物から放出されるものよりは少ないであろう。
２）低レベルのクロムが合金に組み込まれるかも知れず、まだ、標準的な合金と比較して、クロム放射が大きく減少するかも知れない。この減少は、少なくとも以下の規制基準：ＯＳＨＡ－１９１０．１０２６、１９１５．１０２６、１９２６．１０２６（各々その全文がここに参考として組み込まれている）に合致するのに充分であろう。
３）意図的ではないクロム不純物が、種々の経路によって合金に組み込まれるかも知れない。
いくつかの実施態様においては、低クロム合金は、３重量％以下（又は、約３重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、低クロム合金は、２重量％以下（又は、約２重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、低クロム合金は、１．５重量％以下（又は、約１．５重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、低クロム合金は、１重量％以下（又は、約１重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、低クロム合金は、０．５重量％以下（又は、約０．５重量％以下）のクロムを含むことができる。
いくつかの実施態様においては、非クロム合金は、０．５重量％以下（又は、約０．５重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、非クロム合金は、０．２５重量％以下（又は、０．２５重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、非クロム合金は、０．１重量％以下（又は、０．１重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、非クロム合金は、０．０５重量％以下（又は、０．０５重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、非クロム合金は、０．０１重量％以下（又は、０．０１重量％以下）のクロムを含むことができる。いくつかの実施態様においては、非クロム合金は、０重量％（又は、約０重量％）のクロムを含むことができる。
いくつかの実施態様においては、低クロム又は非クロム合金は、残部のＦｅと共に配合された特定の組成（重量％基準）によって表され得る。表１に記載の合金は、コンピューターによる冶金を用いて同定されたものであり、実験的な製造に成功している。いくつかの実施態様においては、表１の合金は、最終溶接化学組成を表している。これらの合金は、本開示における特定の熱力学的及び微細構造的な実施態様に合致している。表１中には、硬度及びＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した摩耗試験の結果が含まれており、これらについては後述する。
Figure 0006999081000001
いくつかの実施態様においては、低クロム又は非クロム合金は、化学組成の範囲で表され得る。この範囲は、ワイヤー又はパウダーを製造するために用いられる供給原料化学組成で表されてもよく、最終合金化学組成で表されてもよい。例えば、いくつかの実施態様においては、合金は、残部の鉄、混じり物、及びクロムベアリング基材での希釈からのクロムと共に、以下の組成（重量％基準）にて得ることができる。
Ｂ：０．８～４（又は、約０．８～約４）、
Ｃ：０～３（又は、約０～約３）、
Ｃｒ：０～３（又は、約０～約３）、
Ｍｏ＋Ｗ：２．１～２５（又は、約２．１～約２５）、
Ｎｉ：０～５（又は、約０～約５）、
Ｖ：０～２０（又は、約０～約２０）
もしくは
Ｂ：０．５～４（又は、約０．５～約４）、
Ｃ：０～３（又は、約０～約３）、
Ｃｒ：０～３（又は、約０～約３）、
Ｍｏ＋Ｗ：２．１～２５（又は、約２．１～約２５）、
Ｖ：０～２０（又は、約０～約２０）
いくつかの実施態様においては、チタン、ニオブ、ジルコニウム、タンタル、及び／又はハフニウムが、１：１（又は、１：１近く、又は、約１：１）のモル比でバナジウムと置き換えられ得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム、チタン、ニオブ、ジルコニウム、タンタル、及び／又はハフニウムの総量が０～２０（又は、約０～約２０）である。これらの元素はいずれも、強力な、炭化物／ホウ化物形成材であり、微細構造的形態及び摩耗性能をさらに改善するために、区別なく用いられ得る。
いくつかの実施態様においては、合金はさらに、残部の鉄と共に、以下の組成（重量％基準）からなり得る。
Ｂ：０．９～１．８（又は、約０．９～約１．８）、
Ｃ：１．０～２．２（又は、約１．０～約２．２）、
Ｃｒ：０～１．０（又は、約０～約１．０）、
Ｍｏ：６～１４．０（又は、約６．０～約１４．０）、
Ｎｉ：０～２（又は、約０～約２）、及び
Ｖ：６．０～９．０（又は、約６．０～約９．０）
いくつかの実施態様においては、合金はさらに、残部の鉄と共に、以下の組成（重量％基準）からなり得る。
Ｂ：０．９５～１．４（又は、約０．９５～約１．４）、
Ｃ：１．４～２．０（又は、約１．４～約２．０）、
Ｃｒ：０～０．５（又は、約０～約０．５）、
Ｍｏ：９．０～１４．０（又は、約９．０～約１４．０）、
Ｎｉ：０～２（又は、約０～約２）、及び
Ｖ：６．０～８．５（又は、約６．０～約８．５）
いくつかの実施態様においては、合金はさらに、残部の鉄と共に、以下の組成（重量％基準）からなり得る。
Ｂ：０．３～０．９５（又は、約０．３～約０．９５）、
Ｃ：１．２～２．１（又は、約１．２～約２．１）、
Ｃｒ：０～３（又は、約０～約３）、
Ｍｏ：３．５～９．０（又は、約３．５～約９．０）、
Ｎｉ：０～３（又は、約０～約３）、及び
Ｖ：４．０～９（又は、約４．０～約９）
いくつかの実施態様においては、合金はさらに、残部の鉄と共に、以下の組成（重量％基準）からなり得る。
Ｂ：１．６～２．２（又は、約１．６～約２．２）、
Ｃ：２．０～２．８（又は、約２．０～約２．８）、
Ｃｒ：０～３（又は、約０～約３）、
Ｍｎ：０～４（又は、約０～約４）、
Ｍｏ：１２．５～１９．５（又は、約１２．５～約１９．５）、
Ｎｉ：０～４（又は、約０～約４）、
Ｓｉ：０～３（又は、約０～約３）、及び
Ｖ：８．０～１４．０（又は、約８．０～約１４）
いくつかの実施態様においては、合金はさらに、残部の鉄と共に、以下の組成（重量％基準）からなり得る。
Ｂ：０．６～２．４（又は、約０．６～約２．４）
Ｃ：１．６～３（又は、約１．６～約３）
Ｍｏ：５．５～２０（又は、約５．５～約２０）
Ｖ：６．５～１４（又は、約６．５～約１４）
いくつかの実施態様においては、合金はさらに、残部の鉄と共に、以下の組成（重量％基準）からなり得る。
Ｃｒ：０～３（又は、約０～約３）
Ｍｎ：０～３（又は、約０～約３）
Ｎｉ：０～３（又は、約０～約３）
Ｓｉ：０～１．５（又は、約０～約３）
いくつかの実施態様においては、合金は、残部の鉄と共に、以下の組成（重量％基準）からなり得る。
Ｂ：１．６～２．３（又は、約１．６～約２．３）
Ｃ：２～３（又は、約２～約３）
Ｃｒ：０～３（又は、約０～約３）
Ｍｏ：１３～２０（又は、約１３～約２０）
Ｍｎ：０～３（又は、約０～約３）
Ｎｉ：０～３（又は、約０～約３）
Ｓｉ：０～１．５（又は、約０～約１．５）
Ｖ：８～１４（又は、約８～約１４）
いくつかの実施態様においては、Ｂに対する（Ｍｏ＋１．９×Ｗ）の重量比が、６と１０．２５との間（又は、約６と約１０．２５との間）であればよい。いくつかの実施態様においては、Ｂに対する（Ｍｏ＋１．９×Ｗ）の重量比が、７．７５と１０との間（又は、約７．７５と約１０との間）であればよい。
いくつかの実施態様においては、脱酸素剤として作用するように、及び融解物の特性を修飾するように、マンガン、ケイ素、チタン、及び／又はアルミニウムが、前記組成のいずれかに添加されてよい。一般に、５重量％未満（又は、約５重量％未満）のマンガン、ケイ素、及び／又はアルミニウムが添加されてよい。炭化物を形成させるために、さらなるチタンが添加され得る。いくつかの実施態様においては、６重量％未満（又は、約６重量％未満）のチタンが添加され得る。
前記複数の段落で記載の全ての組成において定義されるＦｅ含量は、前記のとおり、組成の残部であればよいか、又はその代わりに、該組成の残部は、Ｆｅ及び他の元素からなればよい。いくつかの実施態様においては、該残部は、本質的にＦｅからなればよく、付随的な混じり物を含んでいてもよい。
いくつかの実施態様においては、ここに開示されている合金は、ＰＴＡ又はレーザーでの金属被覆のための、及び最終部品への他の粉末冶金加工のための、噴霧パウダーへと製造されてよい。これらのパウダーそのものは、表２に示す化学組成によって充分に記載されている。表２の合金及びこれらの合金からの溶接物は、本開示における熱力学的な、微細構造的な、性能的な、及びその他の実施態様の少なくともいくつかに合致している。溶接加工には、冶金的結合を達成するために、基材材料での希釈を含めることができる。その結果、溶接物の化学組成は、前記リストから変化しているかも知れないが、まだ、後述する基準のいくつか又は全てを満足し得る。
Figure 0006999081000002
いくつかの実施態様においては、溶接のために、又は他の工程用の供給原料として用いるために、固体もしくは硬化ワイヤーへと製造された合金は、特定の化学組成で表されてよい。表３に、製造された、本開示の特定基準のいくつか又は全てに合致し得る硬化ワイヤーを示す。前記のとおり、溶接されると、基材での希釈がある程度関与されるかも知れない。鋼及び／又は他の鉄系基材上に溶接されたとき、特定されたかつ希釈された組成によってこれらの合金が記載され、該組成は、本開示における他のいずれかに記載の熱力学的及び微細構造的実施態様に合致する。希釈の典型的な範囲は、０％～６０％（又は、約０％～約６０％）であり得る。
Figure 0006999081000003
いくつかの実施態様においては、本開示における合金の溶接堆積物はまた、種々の分光学的技術にて直接的に測定した特定組成によって表されてもよい。表４に、グロー放電分光分析法（ＧＤＳ）にて測定した、基材上の堆積物としての合金化学組成を挙げる。該合金化学組成は、本開示における熱力学的な、微細構造的な、及びその他の実施態様のいくつかもしくは全てに合致し得る。種々の要因に依存している精度を有する分光学的技術のいずれかにおいて、各元素について得られた値に関与する、誤差等のある程度の不正確さが存在する。
Figure 0006999081000004
いくつかの実施態様においては、本開示における合金の溶接堆積物はまた、種々の分光学的技術にて直接的に測定した特定組成によって表されてもよい。表５に、本開示における基準に該当する合金化学組成を挙げる。これらの化学組成は、ＩＣＰ、Ｌｅｃｏ Ｃ、及び／又はＸＲＦの分光学的技術を用いて測定される。種々の要因に依存している精度を有する分光学的技術のいずれかにおいて、各元素について得られた値に関与する、誤差等のある程度の不正確さが存在する。
Figure 0006999081000005
いくつかの実施態様においては、本開示における合金は、塊状プロセスによって溶接されてよい。これらの合金を、名目上のパウダー組成及び最終化学組成にて、表６に示す。本プロセスの実施態様においては、その塊状化学組成が目的とする（最終）化学組成となるように、パウダー合金が用いられるか、又はパウダーが他の合金パウダー（類）から配合される。該パウダーは基材上に堆積され、鋼製ワイヤーが、該パウダー及び基材の上面に溶接され得る。このように、最終化学組成は、用いる溶接棒のいずれかと併せて、パウダー、基材、及び／又は鋼製ワイヤーの組み合わせであってよい。これにより、その溶接化学組成、微細構造、性能、及び熱力学性が、用いられたパラメータ及びパウダーの化学組成によって決定され得る、溶接堆積物が生産される。これらの特性を変化させる主な溶接パラメータは、ワイヤーに対するパウダーの比と、基材での溶接溜りの希釈とである。記載されたパウダーを用いる際の、ワイヤーに対するパウダーの比は、０．６：１～２．２：１（又は、約０．６：１～約２．２：１）の範囲であればよい。希釈は、０％～５０％（又は、約０％～約５０％）の範囲であればよい。
Figure 0006999081000006
このように、前記表１～６に示された組成は、パウダーそのもの、他の材料（ワイヤー、基材等）と組み合わされたパウダー、ワイヤー、キャスティングの組成、又は溶接物そのものの最終組成であることができ、これらの組成は、特別なアプリケーションに限定されない。
＜合金添加元素の説明＞
本開示において、後述する種々の熱力学的及び微細構造的基準に合致させるために、ある特定の合金添加元素が用いられてよい。ここに記載の合金添加元素は、本発明を限定することを目的とするものではなく、例示として扱われるものである。
本開示の実施態様により、特定タイプのホウ化物の形成が認められる。ホウ素は、合金においてホウ化物を形成するのに必要な合金添加元素である。ホウ化物、特に、鉄合金系にて生じる遷移金属ホウ化物は、鉄マトリクス相よりも硬質になり得る。より硬質な相を有することにより、摩耗性能が向上し、本開示の合金の実施態様が、ハードフェーシングアプリケーションに特に適するようになる。これらのホウ化物は、ほぼ全体的に鉄及びホウ素からなる前記Ｗａｌｌｉｎに記載のホウ化物とは異なる。
大半が鉄及びホウ素からなるホウ化物とは異なる化学組成、構造、及び特性を有する複合ホウ化物を形成するのに充分な量で、タングステン及び／又はモリブデンが合金に添加され得る。これらの複合ホウ化物の特性には、以下のものが含まれ得る。
１）より低いホウ化物相分率及びより高い靱性を備え、同等の摩耗性能を維持しながらの、より高い硬度
２）それ程、さらに靱性を向上させる脆化形態ではない、ロッド様相の不在
３）合金に存在する特定タイプのホウ化物に対して詳細な制御が可能な熱力学的に有利な相
前記３つの合金添加元素は、単独で、本開示におけるある特定の実施態様の微細構造的及び熱力学的基準に合致するのに充分である。しかしながら、材料の特性を修飾するための、及び／又は、製造性及び加工性を向上させるための種々の理由で、さらなる合金添加元素が添加されてもよい。
炭素は、主に次の２つの理由で添加される。
１）炭素は、フェライト、オーステナイト、パーライト、及びベイナイトを含む他のマトリクス系よりも硬質なマルテンサイトマトリクスの形成を促進させる。
２）炭素は、遷移金属と組み合わされて、摩耗性能を向上させる炭化物を形成し得る。
バナジウム、チタン、ニオブ、ジルコニウム、ハフニウム、タンタル、及びタングステンは、炭素に加えて合金に添加されてよい。これらの元素は、炭素と組み合わされて、ＭＣ型炭化物を形成する。該ＭＣ型炭化物は、単離形態を形成し、極めて硬質であり、その結果、強靭な耐摩耗性合金となる。これに対して、鉄及び／又はクロム等によって形成される他の炭化物は、単離形態を形成せず、前記ＭＣ型炭化物よりも非常に軟質である。前記ＭＣ型炭化物はまた、凝固の間に、広範囲の凝固条件に亘って液体中の炭素量の制御が可能である充分な高温状態において、形成される。これにより、脆化ホウ炭化物相の除去と、合金性能のさらなる制御とが認められる。
本開示のいくつかの実施態様においては、バナジウムは、チタン、ニオブ、ジルコニウム、ハフニウム、タンタル、及び／又はタングステンと比較して、炭化物形成材として優先的に使用されてよい。これにより、主にバナジウムを含むＭＣ型炭化物は、粘度が向上する低温で形成される傾向があるので、高温での液状合金の流動性が向上することが認められる。これにより、合金をより容易に微粒子化してパウダーとすること、溶接の間に向上したビーズ形態とすること、及び、より容易にキャスティングすることが認められる。
異なる温度で起こる種々の熱処理におけるオーステナイト化工程を見越して、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度を修飾するために、ニッケル及びマンガンを合金に添加してよい。ニッケルはまた、凝固の間のパーライト、フェライト、及びベイナイトの形成を遅くして、低冷却速度でのマルテンサイトマトリクスを認める焼入性を向上させる。
ケイ素、マンガン、アルミニウム、及び／又はチタンは、酸素が存在する種々のプロセスで利用される際に、合金に対して、性能を向上させ、多孔性を回避する脱酸素効果を有する。
ニッケル、ケイ素、マンガン、バナジウム、モリブデン、ホウ素、炭素、及び銅はいずれも、マトリクスの炭素当量を増加させることにより、合金の焼入性を向上させることができる。
＜熱力学的基準＞
本開示の合金の実施態様は、ある特定の平衡熱力学的基準によって充分に説明され得る。前記合金は、開示された熱力学的基準のいくつか又は全てに合致し得る。
いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が１５重量％以上（又は、約１５重量％以上）のＷ＋Ｍｏを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が２５重量％以上（又は、約２５％以上）のＷ＋Ｍｏを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が５０重量％以上（又は、約５０重量％以上）のＷ＋Ｍｏを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率である。
いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が１５重量％以上（又は、約１５重量％以上）のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が２５重量％以上（又は、約２５％以上）のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が５０重量％以上（又は、約５０重量％以上）のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率である。
この基準を「複合ホウ化物」と略するであろう。複合ホウ化物のモル分率が増加すると、合金の摩耗性能が向上する結果となる。これらの複合ホウ化物相は、主に鉄及び／又はクロムからなる金属成分を有するホウ化物よりも硬質なので、同等な摩耗性能を達成するためには、より低い相分率が要求される。例えば、鉄及び／又はクロムのホウ化物は１７００ＨＶ（又は、約１７００ＨＶ）の硬度を有するであろうが、ここに開示のホウ化物は２０００ＨＶを超える（又は、２０００ＨＶを超える）硬度を有し得る。殆どの合金において、靱性は逆に、ホウ化物相分率と相関し、よって、より低い分率で同等の摩耗性能を提供することは利点である。
複合ホウ化物モル分率は、平衡での全てのホウ化物の合計として測定される。本開示において、複合ホウ化物モル分率及び化学組成は、平衡凝固図中、１３００Ｋ（又は、約１３００Ｋ）で測定される。固体鉄マトリクスにおけるホウ素の溶解度は非常に低いので、１３００Ｋは、実際の現相分率の非常に近い近似値である。化学的要求に合致するかも知れない相は、Ｍ２Ｂ、Ｍ３Ｂ２、及びＢ２Ｍを含んでよい。図１において、複合ホウ化物相分率は、１３００Ｋで、Ｍ３Ｂ２［１０１］のモル分率として測定して、１５．６％である。Ｍ３Ｂ２の金属成分は、～７４重量％のＭｏを含み、化学組成の限定を満足する。図１における合金は、最も特定の複合ホウ化物モル分率の実施態様に合致する。
これに対して、Ｗａｌｌｉｎに記載された非クロム溶接堆積物は、この基準の実施態様に合致しない。この合金の凝固図を図３に示す。ホウ化物及びホウ炭化物相は全て、Ｗ＋Ｍｏが１５重量％未満である。
いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、５％以上（又は、約５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１０％以上（又は、約１０％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１５％以上（又は、約１５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、５％と５０％との間（又は、約５％と約４５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１０％と３５％との間（又は、約１０％と約３５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１０％と２５％との間（又は、約１０％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、５％と４５％との間（又は、約５％と約４５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、５％と３０％との間（又は、約５％と約３０％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、５％と２５％との間（又は、約５％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、７．５％と３０％との間（又は、約７．５％と約３０％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、７．５％と２５％との間（又は、約７．５％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１０％と３０％との間（又は、約１０％と約３０％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１０％と２５％との間（又は、約１０％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１２．５％と２５％との間（又は、約１２．５％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物モル分率は、１２．５％と２０％との間（又は、約１２．５％と約２０％との間）であり得る。
いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、単離炭化物のモル分率である。前記単離炭化物の例には、以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上を有するＭＣ型炭化物が含まれる。これらの元素から形成される炭化物は、合金の靱性に対する影響を低減することが可能な、不連続で単離された形態となり得る。Ｍ７Ｃ３、Ｍ２３Ｃ６、及びＭ３Ｃは、単離形態とならない炭化物の例である。単離炭化物分率が上昇することにより、合金を脆化させることなく、摩耗性能の向上が認められる。
単離炭化物のモル分率は、平衡での、前記組成に従う炭化物相全ての合計として測定される。この基準は、１３００Ｋで測定される。図１の合金において、唯一の単離炭化物はＶＣであり、該単離炭化物［１０２］のモル分率は、１４．１％である。
いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、０％（又は、約０％）である。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、５％以上及び４０％未満（又は、約５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、１０％以上及び４０％未満（又は、約１０％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、１５％以上及び４０％未満（又は、約１５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、５％以上及び４５％未満（又は、約５％以上及び約４５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、５％以上及び３０％未満（又は、約５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、５％以上及び２５％未満（又は、約５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、５％以上及び２０％未満（又は、約５％以上及び約２０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、７．５％以上及び３０％未満（又は、約７．５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、７．５％以上及び２５％未満（又は、約７．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、１０％以上及び２５％未満（又は、約１０％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、１２．５％以上及び２５％未満（又は、約１２．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物モル分率は、１２．５％以上及び２０％未満（又は、約１２．５％以上及び約２０％未満）であり得る。
いくつかの実施態様においては、単離炭化物の大部分は、金属成分としてバナジウムを含んでよい。これらの単離炭化物は、パウダー、キャスティング、及び他の成分の製造を促進する、より低い温度で形成するＭＣ型炭化物（ここで、Ｍは、５０％以上（又は、約５０％以上）のバナジウムを含む）と定義される、バナジウム炭化物として知られる。バナジウムはまた、その耐摩耗性への貢献度に関連して、費用効果の高い合金添加元素である。
いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、０％（又は、約０％）である。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、５％以上及び４０％未満（又は、約５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、１０％以上及び４０％未満（又は、約１０％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、１５％以上及び４０％未満（又は、約１５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、５％以上及び４５％未満（又は、約５％以上及び約４５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、５％以上及び３０％未満（又は、約５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、５％以上及び２５％未満（又は、約５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、５％以上及び２０％未満（又は、約５％以上及び約２０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、７．５％以上及び３０％未満（又は、約７．５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、７．５％以上及び２５％未満（又は、約７．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、１０％以上及び２５％未満（又は、約１０％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、１２．５％以上及び２５％未満（又は、約１２．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物モル分率は、１２．５％以上及び２０％未満（又は、約１２．５％以上及び約２０％未満）であり得る。
次の平衡熱力学的基準は、総硬質相モル分率である。この場合の硬質相は、ホウ化物、ホウ炭化物、チッ化物、炭化物、酸化物、ケイ化物、ラーベス相、アルミニウム化物、及び炭チッ化物である。いくつかの場合、この合金スペースにおいて、前記複合ホウ化物を補足するために、さらなる硬質相を有することは有利であり得る。これにより、微細構造、熱力学的性質、及び合金特性の微調整が認められる。例えば、硬質相分率をさらに増加させ、その結果、複合ホウ化物の形態を実質変化させることなく、合金の摩耗性能を向上させるために、炭化物が微細構造に添加されてもよい。これにより、複合ホウ化物単独による摩耗性能よりもさらに一層良好な摩耗性能が、合金において認められる。
総硬質相モル分率は、平衡での、全ての硬質相の合計として、１３００Ｋで測定される。図１において、これは、１３００Ｋで存在する２つの硬質相、すなわち、１５．６％のＭ３Ｂ２［１０１］及び１４．１％のＶＣ［１０２］、の合計として計算される。図１における合金の総硬質相モル分率は、２９．７％であり、いくつかの実施態様に合致する。
いくつかの実施態様においては、総硬質相モル分率は、５％以上（又は、約５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相モル分率は、１０％以上であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相モル分率は、１５％以上（又は、約１５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相モル分率は、２０％以上（又は、約２０％以上）である。いくつかの実施態様においては、総硬質相モル分率は、２５％以上（又は、約２５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相モル分率は、３０％以上（又は、約３０％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相モル分率は、３５％以上（又は、約３５％以上）であり得る。
次の平衡熱力学的基準は、脆化硬質相のモル分率である。本開示において、脆化硬質相は、固相線以前に形成する、Ｆｅ２Ｂ、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）（ここで、Ｍは、Ｆｅが７５重量％以上（又は、約７５重量％以上）である）の合計である。これらの硬質相は、凝固の間に液体から形成されるときに、衝撃性能及び靱性を低減させながら合金を脆化させてしまう、相互関連した形態を形成する。
脆化硬質相のモル分率は、平衡での、Ｆｅ２Ｂ、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）の合計として、固相線温度で測定される。図１において、固相線でこれらの相は存在しないので、値は０％である。図２において、この基準は、固相線でのＭ３（Ｃ，Ｂ）［２０１］のモル分率、１６％である。ここで、固相線は、液相［２０２］が存在する最低温度よりも下の、１つの温度ステップとして定義される。この合金において、液相［２０２］温度は１３００Ｋである。
これに対して、Ｗａｌｌｉｎ合金「Ｗａｌｌｉｎ ＃２」は、図３に示すように、約５７％の総脆化硬質相分率を有する。これは、１３００Ｋで測定されたＦｅ２Ｂ［３０１］及びＭ３（Ｃ，Ｂ）［３０２］のモル分率の合計として計算される。これらの値は、各々３５％及び２２％である。
いくつかの実施態様においては、脆化硬質相モル分率は、１０％以下（又は、約１０％以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、脆化硬質相モル分率は、５％以下（又は、約５％以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、脆化硬質相モル分率は、３％以下（又は、約３％以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、脆化硬質相モル分率は、０％（又は、約０％）であり得る。
次の平衡熱力学的基準は、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度である。オーステナイト（ＦＣＣ）とフェライト（ＢＣＣ）との間のこの遷移温度は、種々の熱処理に供されたときに、合金がどのように振る舞うかを示す。一例は、鋼の焼入れ及び焼戻し等の、合金が鋼基材上へのコーティングとして適用され、引き続き鋼基材が硬化されるときである。鋼の硬化のための熱サイクルは、しばしば、オーステナイトからマルテンサイト及び／又はベイナイトへの変化を引き起こす。これは、オーステナイト化工程において、合金を８００℃と１０００℃との間まで加熱し、その後、油、水、又は空気にて焼入れすることによってなされ得る。このプロセスの成功は、加熱の間の、マトリクスのオーステナイトへの完全な変化に依存し得る。もし、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度が、熱処理サイクルのオーステナイト化温度に近いか又は高ければ、マトリクスのオーステナイトへの完全な変化は起こらず、後続の焼入れによってマルテンサイト又はベイナイトが形成されない。
ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は、平衡凝固条件下で、ＢＣＣ相（フェライト）の第１形成温度よりも上の、１つの温度工程として定義される。図１において、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は１２００Ｋ［１０３］であり、図２においては、１０５０Ｋ［２０３］である。
いくつかの実施態様においては、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は、１３５０Ｋ以下（又は、約１３５０Ｋ以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は、１３００Ｋ以下（又は、約１３００Ｋ以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は、１２００Ｋ以下（又は、約１２００Ｋ以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は、１１５０Ｋ以下（又は、約１１５０Ｋ以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は、１１００Ｋ以下（又は、１１００Ｋ以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度は、１０５０Ｋ以下（又は、約１１００Ｋ以下）であり得る。
次のさらなる平衡熱力学的基準は、合金の融解幅である。図１において、該融解幅は、第１硬質相形成温度［１０４］とマトリクスの液相線温度［１０５］との差である。もし、炭化物がマトリクスの凝固に対して上昇した温度で液体から析出するのならば、これによって、これらに限定されないが、パウダー詰まり、粘度上昇、所望のパウダーサイズでの低収率、及び不適切な粒子形状を含む種々の問題が、パウダー製造プロセスにおいて生じる。このように、極めて硬質な粒子の形成温度を低下させることは有利であり得る。
合金の硬質相形成温度は、硬質相が合金中に熱力学的に存在している最も高い温度として定義される。この温度は、鉄マトリクス相の液相線温度と比較され、すなわち、オーステナイトなのか又はフェライトなのかが検討され、前記融解幅の計算に用いられる。パウダー製造プロセスにとっては、前記融解幅を最小化することが望ましい。図１において、硬質相（Ｍ３Ｂ２）形成温度［１０４］は１６５０Ｋで、液相線温度［１０５］は１５５０Ｋであり、融解幅は１００Ｋである。この値は、最も特定の実施態様の範囲内である。図２における合金では、融解幅（［２０４］と［２０５］との差）は２５０Ｋである。
いくつかの実施態様においては、融解幅は、２５０Ｋ以下（又は、約２５０Ｋ以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、融解幅は、２００Ｋ以下（又は、約２００Ｋ以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、融解幅は、１５０Ｋ以下であり得る。いくつかの実施態様においては、融解幅は、１００Ｋ以下（又は、約１００Ｋ以下）であり得る。
いくつかの実施態様においては、前記ＭＣ型炭化物において、ホウ素は、いくつかの炭素と置き換えられていてもよい。いくつかの実施態様においては、前記複合ホウ化物相において、炭素は、いくつかのホウ素と置き換えられていてもよい。いくつかの実施態様においては、１０％まで（又は、約１０％まで）、２０％まで（又は、約２０％まで）、３０％まで（又は、約３０％まで）、４０％まで（又は、約４０％まで）、もしくは５０％まで（又は、約５０％まで）の量で、炭素はホウ素と置き換えられることができる。
以下の表７に、本開示において請求されている４３個の合金の化学組成を示す。一方、以下の表８に、特定の熱力学的特徴を示す。また、以下の表７、表８には、本開示の範囲外の２つの合金（Ｗａｌｌｉｎ ＃１及び＃２）も含まれる。これらＷａｌｌｉｎ合金は、本開示の特定の熱力学的基準に合致しないことが分かる。
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表８に、表７に挙げた合金の特性を示す。表８において、ラベル「１」のカラムには、１５重量％以上のＭｏ＋Ｗを含む金属成分を有する複合ホウ化物のモル分率を示す。ラベル「２」のカラムには、２５重量％以上のＭｏ＋Ｗを含む金属成分を有する複合ホウ化物のモル分率を示す。ラベル「３」のカラムには、５０重量％以上のＭｏ＋Ｗを含む金属成分を有する複合ホウ化物のモル分率を示す。ラベル「４」のカラムには、複合ホウ化物の金属成分におけるＭｏ＋Ｗの重量％を示す。ラベル「５」のカラムには、単離炭化物のモル分率を示す。ラベル「６」のカラムには、バナジウム炭化物のモル分率を示す。ラベル「７」のカラムには、総硬質相モル分率を示す。ラベル「８」のカラムには、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度を示す。ラベル「９」のカラムには、合金の融解幅を示す。
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以下の表９に、前記合金におけるホウ化物相の塊状平衡熱力学的化学組成を示す。
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以下の表１０及び表１１に、本開示の熱力学的実施態様に合致する合金リストについての、化学組成及び熱力学的基準を示す。表１０に挙げられた合金は、単離炭化物が、バナジウム炭化物を含むかも知れないが、全体的にはバナジウム炭化物で構成されていないものである。チタン炭化物及びバナジウム炭化物は、潜在的単離炭化物の限定的な例ではない。表１１に挙げられた合金は、単離炭化物の全てが、バナジウム炭化物で構成されているものである。
表１０及び表１１において、ラベル「１」のカラムには、１５重量％以上のＭｏ＋Ｗを含む金属成分を有する複合ホウ化物のモル分率を示す。ラベル「２」のカラムには、２５重量％以上のＭｏ＋Ｗを含む金属成分を有する複合ホウ化物のモル分率を示す。ラベル「３」のカラムには、５０重量％以上のＭｏ＋Ｗを含む金属成分を有する複合ホウ化物のモル分率を示す。ラベル「４」のカラムには、複合ホウ化物の金属成分におけるＭｏ＋Ｗの重量％を示す。ラベル「５」のカラムには、単離炭化物のモル分率を示す。ラベル「６」のカラムには、バナジウム炭化物のモル分率を示す。ラベル「７」のカラムには、総硬質相モル分率を示す。ラベル「８」のカラムには、ＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度を示す。ラベル「９」のカラムには、合金の融解幅を示す。なお、表１０におけるＮｏ．Ｍ１、Ｍ２、及びＭ３、並びに、表１１におけるＮｏ．Ｍ１０７９、Ｍ１１９９、Ｍ１２７６、Ｍ１２８６、Ｍ１５１５、Ｍ１５４５、Ｍ１５８５、Ｍ１６８４、Ｍ１７４０、Ｍ１９７９、Ｍ２２２９、及びＭ２８５４は、いずれも参考例である。
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＜微細構造的基準＞
いくつかの実施態様においては、前記非クロム合金が、微細構造的基準によって充分に説明され得る。該合金は、開示された微細構造的基準のいくつか又は全てに合致し得る。
主な微細構造的基準は、その金属成分が１５重量％以上（又は、約１５重量％以上）のＷ＋Ｍｏを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が２５重量％以上（又は、約２５重量％以上）のＷ＋Ｍｏを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が５０重量％以上（又は、約５０重量％以上）のＷ＋Ｍｏを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率である。
主な微細構造的基準は、その金属成分が１５重量％以上（又は、約１５重量％以上）のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が２５重量％以上（又は、約２５重量％以上）のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率である。いくつかの実施態様においては、熱力学的基準は、その金属成分が５０重量％以上（又は、約５０重量％以上）のＴｉ＋Ｗ＋Ｍｏ＋Ｖを含む、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率である。
この基準を「複合ホウ化物及びホウ炭化物」と略する。複合ホウ化物の体積分率が増加すると、合金の摩耗性能が向上する結果となる。これらの複合ホウ化物相は、主に鉄及び／又はクロムからなる金属成分を有するホウ化物よりも硬質なので、同等な摩耗性能を達成するためには、より低い相分率が要求される。殆どの合金において、靱性は逆に、ホウ化物相分率と相関し、よって、より低い分率で同等の摩耗性能を提供することは利点である。
複合ホウ化物体積分率は、前記のごとき化学的要求に合致する全てのホウ化物及びホウ炭化物の合計として測定される。本開示において、複合ホウ化物体積分率は、定量的金属組織学を用いて測定される。化学的要求に合致するかも知れない相は、Ｍ２Ｂ、Ｍ３Ｂ２、及びＢ２Ｍを含んでいてよい。図４において、複合ホウ化物相分率は、薄く着色したＭ３Ｂ２相［４０１］の体積分率として測定され、２０％である。該複合ホウ化物相の金属成分は、～２５重量％のＭｏを含み、化学組成の限定を満足する。図１における合金は、最も特定の複合ホウ化物体積分率の実施態様に合致する。
これに対して、Ｗａｌｌｉｎに記載された非クロム溶接堆積物は、この基準の実施態様に合致しない。この合金の顕微鏡写真を図５に示す。鉄ホウ化物［５０１］とニオブホウ炭化物［５０２］とを含むホウ化物及びホウ炭化物相は全て、Ｗ＋Ｍｏが１５重量％未満である。この堆積物は、微細構造中に大きなホウ炭化物及び／又はホウ化物相を多数有するので、耐衝撃性及び靱性がより低い。これにより、より低い衝撃性能及びその後のより短い使用寿命が齎される結果となる。
いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、５％と５０％との間（又は、約５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、５％と３５％との間（又は、約１０％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、１０％と４０％との間（又は、約１５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、１５％と４％との間（又は、約５％と約４５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、１０％と３５％との間（又は、約１０％と約３５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、５％と４５％との間（又は、約５％と約４５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、５％と３０％との間（又は、約５％と約３０％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、５％と２５％との間（又は、約５％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、７．５％と３０％との間（又は、約７．５％と約３０％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、７．５％と２５％との間（又は、約７．５％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、１０％と３０％との間（又は、約１０％と約３０％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、１０％と２５％との間（又は、約１０％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、１２．５％と２５％との間（又は、約１２．５％と約２５％との間）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金の複合ホウ化物体積分率は、１２．５％と２０％との間（又は、約１２．５％と約２０％との間）であり得る。
次の微細構造的基準は、単離炭化物の体積分率である。前記単離炭化物の例には、その大半が以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上からなるＭＣ型のものが含まれる。これらの元素から形成される炭化物は、合金の靱性に対する影響を低減する、不連続で単離された形態となり得る。このことにより、合金を脆化させることなく、硬質相分率の上昇及び摩耗性能の向上が認められる。これに対して、Ｍ２３Ｃ６、Ｍ７Ｃ３、及びＭ３Ｃは、単離形態とならない炭化物の全ての例である。
単離炭化物の体積分率は、断面において、前記組成に従う炭化物相全ての合計として測定される。図４の合金において、唯一の単離炭化物は（Ｍｏ，Ｖ）Ｃであり、該単離炭化物［４０２］の体積分率は、１３％である。
いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、０％（又は、約０％）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、５％以上及び４０％未満（又は、約５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、１０％以上及び４０％未満（又は、約１０％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、１５％以上及び４０％未満（又は、約１５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、５％以上及び４５％未満（又は、約５％以上及び約４５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、５％以上及び３０％未満（又は、約５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、５％以上及び２５％未満（又は、約５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、５％以上及び２０％未満（又は、約５％以上及び約２０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、７．５％以上及び３０％未満（又は、約７．５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、７．５％以上及び２５％未満（又は、約７．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、１０％以上及び２５％未満（又は、約１０％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、１２．５％以上及び２５％未満（又は、約１２．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、単離炭化物体積分率は、１２．５％以上及び２０％未満（又は、約１２．５％以上及び約２０％未満）であり得る。
いくつかの実施態様においては、単離炭化物の大部分は、金属成分としてバナジウムを含んでよい。これらの単離炭化物は、パウダー、キャスティング、及び他の成分の製造を促進する、より低い温度で形成するＭＣ型炭化物（ここで、Ｍは、５０％以上（又は、約５０％以上）のバナジウムを含む）と定義される、バナジウム炭化物として知られる。バナジウムはまた、その耐摩耗性への貢献度に関連して、費用効果の高い合金添加元素である。
バナジウム炭化物の体積分率は、前記化学組成の限定に合致するＭＣ型炭化物全ての合計として測定される。この基準は、Ｘ線回折及び定量的顕微鏡観察を含む、体積分率を決定するための種々の技術を用いて測定される。
いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、０％（又は、約０％）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、５％以上及び４０％未満（又は、約５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、１０％以上及び４０％未満（又は、約１０％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、１５％以上及び４０％未満（又は、約１５％以上及び約４０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、５％以上及び４５％未満（又は、約５％以上及び約４５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、５％以上及び３０％未満（又は、約５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、５％以上及び２５％未満（又は、約５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、５％以上及び２０％未満（又は、約５％以上及び約２０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、７．５％以上及び３０％未満（又は、約７．５％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、７．５％以上及び２５％未満（又は、約７．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、１０％以上及び３０％未満（又は、約１０％以上及び約３０％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、１０％以上及び２５％未満（又は、約１０％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、１２．５％以上及び２５％未満（又は、約１２．５％以上及び約２５％未満）であり得る。いくつかの実施態様においては、バナジウム炭化物体積分率は、１２．５％以上及び２０％未満（又は、約１２．５％以上及び約２０％未満）であり得る。
微細構造的基準は、熱力学的基準と非常に密接に関連し得る。例えば、組成がＢ：１．４、Ｃ：１．９、Ｍｏ：１４、Ｖ：１０、Ｆｅ：残部の合金では、算出した複合ホウ化物モル分率が１７％で、バナジウム炭化物モル分率が１８％である。定量走査電子顕微鏡を用いた測定により、複合ホウ化物の体積分率は２０％であり、バナジウム炭化物の体積分率は１４％であった。
次の微細構造的基準は、総硬質相体積分率である。この場合の硬質相は、ホウ化物、ホウ炭化物、チッ化物、炭化物、酸化物、ケイ化物、ラーベス相、アルミニウム化物、及び炭チッ化物である。いくつかの場合、この合金スペースにおいて、前記複合ホウ化物を補足するために、さらなる硬質相を有することは有利であり得る。これにより、微細構造及び合金特性の微調整が認められる。例えば、硬質相分率をさらに増加させ、その結果、複合ホウ化物又は他の相の形態を実質変化させることなく、合金の摩耗性能を向上させるために、炭化物が微細構造に添加されてもよい。これにより、複合ホウ化物又はホウ炭化物単独による摩耗性能よりもさらに一層良好な摩耗性能が、合金において認められる。
総硬質相体積分率は、全ての硬質相の合計として測定される。ここで、硬質相は、１０００ＨＶ以上の硬度を有するいずれかの相である。図４において、これは、最も明るい相［４０１］の値２０％と最も暗い相（Ｍｏ，Ｖ）Ｃ［４０２］の値１３％との合計として計算される。図４における合金の総硬質相体積分率は、３３％であり、いくつかの実施態様に合致する。
いくつかの実施態様においては、総硬質相体積分率は、５％以上（又は、約５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相体積分率は、１０％以上（又は、約１０％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相体積分率は、１５％以上（又は、約１５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相体積分率は、２０％以上（又は、約２０％以上）である。いくつかの実施態様においては、総硬質相体積分率は、２５％以上（又は、約２５％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相体積分率は、３０％以上（又は、約３０％以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、総硬質相体積分率は、３５％以上（又は、約３５％以上）であり得る。
次の微細構造的基準は、脆化硬質相の体積分率である。本開示において、脆化硬質相は、固相線以前に形成する、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）（ここで、Ｍは、Ｆｅが７５重量％以上（又は、約７５重量％以上）である）の合計である。これらの相は、ＥＢＳＤ、ＸＲＤ、及び／又はＥＤＸによって同定される。これらの硬質相は、衝撃性能及び靱性を低減させながら合金を脆化させてしまう、相互関連した形態を形成する。
脆化硬質相の体積分率は、断面において、Ｆｅ２Ｂ、Ｍ２３（Ｃ，Ｂ）６、Ｍ７（Ｃ，Ｂ）３、及びＭ３（Ｃ，Ｂ）の合計として測定される。図４において、固相線でこれらの相は存在しないので、値は０％である。
いくつかの実施態様においては、脆化硬質相体積分率は、１０％以下（又は、約１０％以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、脆化硬質相体積分率は、５％以下（又は、約５％以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、脆化硬質相体積分率は、３％以下（又は、約３％以下）であり得る。いくつかの実施態様においては、脆化硬質相体積分率は、０％（又は、約０％）であり得る。
＜パウダー製造＞
塊状製品の生産又は基材へのコーティングの適用における中間工程として、合金からパウダーを製造することは、しばしば有利である。パウダーは、微粒子化又は他の製造方法によって製造され得る。特別な合金のためのこのようなプロセスの実現可能性は、しばしば、合金の凝固作用と、そして熱力学的特徴とに応じる。
ＰＴＡ、ＨＶＯＦ、レーザー溶接、及び他のパウダー冶金プロセス等のプロセス用のパウダーを重大視するうえで、該パウダーを、高収率で、前記のごとき特定のサイズ範囲で製造し得ることが利点である。前記製造プロセスには、合金の融解物を形成すること、ノズルに該融解物を押し込み、材料のスチームを形成すること、及び、調製された融解物のスチームに水又は空気をスプレーし、凝固させてパウダー形状にすることが含まれ得る。該パウダーはその後、特定のサイズ必要条件に合致しない何らかの粒子を除去するために、篩にかけられる。
開示された合金の実施態様により、このようなプロセスで用いられるべきパウダーが、高収率で製造され得る。一方、Ｗａｌｌｉｎに開示されたものや、他の一般的な耐摩耗性材料といった多くの合金は、パウダーへと微粒子化された際には、その熱力学的特性等の特性に起因して、低収率でしか得られないであろう。したがって、これらはパウダー製造に適していない。
製造可能性は、一般に、製造プロセスの間に調製されたパウダーの、意図するパウダーサイズ及びその収率によって特徴付けられる。いくつかの実施態様においては、合金は、５０％（又は、約５０％）もしくはそれ以上の収率で、５３μｍ～１８０μｍ（又は、約５３μｍ～約１８０μｍ）のパウダーサイズ分布のパウダーへと製造され得る。いくつかの実施態様においては、合金は、６０％（又は、約６０％）もしくはそれ以上の収率で、５３μｍ～１８０μｍ（又は、約５３μｍ～約１８０μｍ）のパウダーサイズ分布のパウダーへと製造され得る。いくつかの実施態様においては、合金は、７０％（又は、約７０％）もしくはそれ以上の収率で、５３μｍ～１８０μｍ（又は、約５３μｍ～約１８０μｍ）のパウダーサイズ分布のパウダーへと製造され得る。
＜ワイヤー製造＞
ＧＭＡＷ、ＧＴＡＷ、ホットワイヤーＧＴＡＷ、ＯＡＷ、ＳＡＷ、レーザークラッディング、及び他のアプリケーション方法によってハードフェーシングコーティングを保護するための供給原料として、合金からワイヤーを製造することは、しばしば有利である。ハードフェーシングワイヤーは、典型的に、合金パウダーのコア又はフィルの周りに金属片を巻き付ける、コアードワイヤープロセス（ｃｏｒｅｄ ｗｉｒｅ ｐｒｏｃｅｓｓ）を用いて生産される。ワイヤーの最終的な化学組成は、本開示の他の部分で特定の実施態様に一致し得る。
このような製造プロセスの代価及び実現可能性は、達成可能なパウダーフィル／金属片比の関数である。この比は、ワイヤーサイズ及び他の要因に基づいて変化する。さらに、異なるワイヤーは、異なるアプリケーションプロセスに用いられてよい。典型的に、これらのプロセス全てにより、適用時に希釈範囲を変化させることができる。
本開示における合金は、５％～５０％（又は、約５％～約５０％）の希釈範囲によって特定の熱力学的及び微細構造的実施態様に合致する合金が生産されるであろうワイヤーへと、処方されてよい。いくつかの実施態様においては、５％～１５％（又は、約５％～約１５％）の希釈範囲によって、特定の熱力学的及び微細構造的実施態様に合致する合金が生産されるであろう。いくつかの実施態様においては、１０％～２５％（又は、約１０％～約２５％）の希釈範囲によって、特定の熱力学的及び微細構造的実施態様に合致する合金が生産されるであろう。いくつかの実施態様においては、１５％～３５％（又は、約１５％～約３５％）の希釈範囲によって、特定の熱力学的及び微細構造的実施態様に合致する合金が生産されるであろう。いくつかの実施態様においては、２０％～４０％（又は、約２０％～約４０％）の希釈範囲によって、特定の熱力学的及び微細構造的実施態様に合致する合金が生産されるであろう。いくつかの実施態様においては、２５％～３５％（又は、約２５％～約３５％）の希釈範囲によって、特定の熱力学的及び微細構造的実施態様に合致する合金が生産されるであろう。
本開示における合金はまた、得られたワイヤーサイズに対して最大限に可能なフィルを達成するように処方されてよい。ワイヤーはまた、代価を低減させるために、コアへの鉄合金パウダー添加物を用いるように処方されてよい。これらの鉄合金添加物は、コアフィルの全て又は部分からなってよい。
＜性能＞
耐摩耗性合金は、しばしば、実験室内試験に基づくそれらの性能によって類型化される。開示された試験は、使用されている耐摩耗性成分と深く関係している。
いくつかの実施態様においては、合金硬度は、５５ＨＲＣ以上（又は、約５５ＨＲＣ以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金硬度は、５８ＨＲＣ以上（又は、約５８ＨＲＣ以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金硬度は、６０ＨＲＣ以上（又は、約６０ＨＲＣ以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金硬度は、６２ＨＲＣ以上（又は、約６２ＨＲＣ以上）であり得る。いくつかの実施態様においては、合金硬度は、６４ＨＲＣ以上（又は、約６４ＨＲＣ以上）であり得る。
いくつかの実施態様においては、合金のＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した質量損失が、０．２ｇ以下（又は、約０．２ｇ以下）である。いくつかの実施態様においては、合金のＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した質量損失が、０．１６ｇ以下（又は、約０．１６ｇ以下）である。いくつかの実施態様においては、合金のＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した質量損失が、０．１２ｇ以下（又は、約０．１２ｇ以下）である。いくつかの実施態様においては、合金のＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した質量損失が、０．１ｇ以下（又は、約０．１ｇ以下）である。いくつかの実施態様においては、合金のＡＳＴＭ Ｇ６５ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ Ａに準拠した質量損失が、０．０８ｇ以下（又は、約０．０８ｇ以下）である。
＜熱処理及び性能＞
多くのアプリケーション、特に鉱業及び他の産業におけるアプリケーションのいたる所で、さらなる摩耗保護を供給するために、鋼の焼入れ・焼戻し型をハードフェーシングすることには有利であり得る。ハードフェーシングプロセスにより、焼入れ及び焼戻し基材において、基材の強度及び靱性を低下させるかも知れない熱影響部が生じる。このような靱性の低下により、操作中の衝撃又は過剰な応力に起因する不具合が、成分に導かれる。
このような不具合のメカニズムに対抗するために、本開示における合金は、溶接されたときと焼入れ及び焼戻しサイクル後との両方の性能が同程度であるように、処方されてよい。これらの合金は、産業基準であるＡＳＴＭ Ｇ６５試験に供されたときも、同程度の硬度及び高い耐摩耗性を維持している。
表１２に、化学組成がＢ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１７．７、Ｎｉ：１．７、Ｓｉ：０．５、及びＶ：１２である、名目上の塊状ワイヤーで生産されたハードフェーシング堆積物についての、摩耗試験の結果を示す。このハードフェーシング層のサンプルを、２時間に亘って種々の温度でオーステナイト化し、次いで水中で焼入れをした。次に、サンプルを５時間に亘って１５０℃で焼戻した。この原料ワイヤーを用いて生産したハードフェーシングについての、基準ＡＳＴＭ Ｇ６５範囲を、参考として併せて記載する。これにより、種々の熱処理サイクルの前後で高い耐摩耗性を得るためには、このスペースの合金が容易に選択されてよいことが実証されている。
Figure 0006999081000196
本開示における合金の鋳塊と２つのクロムベアリング合金商品とを、オーステナイト化及び焼入れサイクルの前後において比較した。表１３に、９００℃、２時間のオーステナイト化及びその後の油での焼入れサイクルの前後における、各合金の硬度を示す。表中の化学組成は、重量％で表されており、残部は鉄である。これにより、本開示における合金は、熱処理サイクルの前後で、同一か又は同程度の硬度を有することが実証されている。表１３より、熱処理後の硬度の保持は、Ｃ及びＢを含むハードフェーシング合金に固有の特徴ではないことが実証されている。
Figure 0006999081000197
＜溶接及び性能＞
本開示における合金は、従来のハードフェーシング材料よりも、向上した靱性、衝撃力、及び耐摩耗性を有する。以下の表１４に、本開示における２つの合金（Ｉ＃１及びＩ＃２）と、クロムベアリングハードフェーシング材料の２つの商品（スタンダード＃１及びスタンダード＃２）との試験結果を示す。これらを、標準的な溶接手順によって溶接し、幅２５ｍｍ、厚さ６ｍｍの堆積物を生産した。次いで、溶接されたサンプルについて、硬度、ＡＳＴＭ Ｇ６５試験に準拠した耐摩耗性、及び２０Ｊの衝撃エネルギーに供したときに破損するまでの衝撃力を試験した。
合金Ｉ＃１と指定したワイヤー供給原料は、名目上の化学組成が、Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１５、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：９．３５、Ｆｅ：残部である。合金Ｉ＃２ワイヤーは、名目上の化学組成が、Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１７．７、Ｎｉ：１．７、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２、Ｆｅ：残部である。スタンダード＃１ワイヤーは、名目上の化学組成が、Ｃ：５．０、Ｃｒ：２３、Ｍｎ：２．０、Ｓｉ：１．０、Ｆｅ：残部である。スタンダード＃２は、ＳＨＳ ９１９２として販売されており、グロー放電分光分析法を用いて測定したクロム含量が１６％である。ＳＨＳ ９１９２のデータシートによると、該材料の化学組成は、クロム：２０％未満、モリブデン：１０％未満、ニオブ：１０％未満、タングステン：１０％未満、アルミニウム：５％未満、ホウ素：５％未満、炭素：５％未満、マンガン：５％未満、ケイ素：２％未満、鉄：残部である。表１４より、開示の耐衝撃性は、ハードフェーシング合金に固有の特徴ではないことが実証されている。
Figure 0006999081000198
＜アプリケーション＞
本件に開示の合金は、各種アプリケーション及び工業において使用され得る。制限なしで、使用アプリケーションの例がいくつか挙げられる。
採掘アプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、スラリーパイプライン用の耐摩耗性スリーブ及び／又は耐摩耗性ハードフェーシング（硬化肉盛）；ポンプハウジング、又は羽根車、又は泥水ポンプ部品用のハードフェーシングを含む泥水ポンプ部品；シュートブロック、又はシュートブロックのハードフェーシングを含む給鉱シュート部品；限定はされないが、ロータリーブレーカースクリーン、バナナスクリーン、及びシェーカースクリーンを含むセパレーションスクリーン；自生粉砕ミル及び半自生粉砕ミル用のライナー；グランド係合ツール、及びグランド係合ツール用のハードフェーシング；バケツ及びダンプトラックライナー用の摩耗プレート；ヒールブロック、及び採鉱ショベル上のヒールブロック用のハードフェーシング；グレイダーブレード、及びグレイダーブレード用のハードフェーシング；スタッカリクレーマ；整粒クラッシャ；採鉱部品及び他の粉砕部品用の一般的な摩耗パッケージである。
終了段階のオイル及びガスアプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、ダウンホールケーシング；ドリルパイプ、及びハードバンディングを含むドリルパイプ用のコーティング；泥水マネージメント部品；泥水モーター；水圧破砕ポンプスリーブ；水圧破砕羽根車；水圧破砕ブレンダ―ポンプ；停止カラー；ドリルビット、及びドリルビット部品；方向掘削装置、及び安定化装置と中心化装置とを含む方向掘削装置用のコーティング；噴出防止装置、並びに噴出防止装置、及びシェアー・ラムを含む噴出防止装置部品用のコーティング；油田管、及び油田管用のコーティングである。
開始段階のオイル及びガスアプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、プロセス容器、及び蒸気発生装置を含むプロセス容器用のコーティング；アミン容器；蒸留塔；サイクロン；触媒クラッカー；一般的な精製配管；絶縁保護下でのコロージョン；硫黄回収装置；対流型フード；酸性ストリッパーライン；スクラバ；炭化水素ドラム；並びに他の精製装置及び容器である。
パルプ及び紙アプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、ヤンキードライヤー及び他のドライヤーを含む抄紙機に用いられるロール；カレンダーロール；マシンロール；プレスロール；ダイジェスター；パルプミキサー；パルパー；ポンプ；ボイラー；シュレッダー；ティッシュマシン；ロールベールハンドリングマシン；ドクターブレード；蒸発器；パルプミル；ヘッドボックス；ワイヤー部；プレス部；ＭＧシリンダ；ポープリール；巻き取り機；真空ポンプ；デフレーカー；並びに他のパルプ及び紙に係る装置である。
発電アプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、ボイラーチューブ；集塵器；火室；タービン；発生器；冷却塔；コンデンサー；シュート及び槽；オーガー；バグハウス；ダクト；ＩＤファン；石炭配管；並びに他の発電に係る部品である。
農業アプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、シュート；ベースカッターブレイド；槽；第１ファンブレード；第２ファンブレード；オーガー；サトウキビ収穫；サトウキビミル；及び他の農業アプリケーションである。
建築アプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、セメントシュート；セメント配管；バグハウス；混合装置；及び他の建築アプリケーションである。
機械要素アプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、シャフトジャーナル；ペーパーロール；ギアボックス；ドライブローラー；羽根車；一般的な開墾及び寸法復元アプリケーション；並びに他の機械要素アプリケーションである。
鋼アプリケーションには、以下の部品と、以下の部品のためのコーティングとが含まれる。該部品とは、コールドローリングミル；ホットローリングミル；ワイヤーロッドミル；溶融亜鉛メッキライン；継続酸洗ライン；連続キャスティングロール及び他の鋼ミルロール；並びに他の鋼アプリケーションである。
本件に記載の合金は、種々の技術で効果的に、製造され得る、及び／又は、沈殿し得る。制限なしで、プロセスの例がいくつか挙げられる。
熱スプレープロセスには、ツインワイヤーアーク、スプレー、高速アークスプレー、燃焼スプレー等のワイヤー原料を用いるプロセスと、高速酸素燃料、高速エアスプレー、プラズマスプレー、デトネーションガンスプレー、コールドスプレー等のパウダー原料を用いるプロセスとが含まれる。ワイヤー原料は、金属コアワイヤー、ソリッドワイヤー、又はフラックスコアワイヤーの形状であり得る。パウダー原料は、単独均質合金、又は共に融解したときに所望の化学構成となる複合合金パウダーの組み合わせであり得る。
溶接プロセスには、制限されないが、金属不活性ガス（ＭＩＧ）溶接、タングステン不活性ガス（ＴＩＧ）溶接、アーク溶接、サブマージアーク溶接、オープンアーク溶接、バルク溶接、レーザークラッディングを含むワイヤー原料を用いるプロセスと、制限されないが、レーザークラッディング及びプラズマ移行アーク溶接を含むパウダー原料を用いるプロセスとが含まれる。ワイヤー原料は、金属コアワイヤー、ソリッドワイヤー、又はフラックスコアワイヤーの形状であり得る。パウダー原料は、単独均質合金、又は共に融解したときに所望の化学構成となる複合合金パウダーの組み合わせであり得る。
キャスティングプロセスには、制限されないが、砂型キャスティング、永久鋳型キャスティング、チルキャスティング、インベスティメントキャスティング、消失性キャスティング、ダイキャスティング、遠心キャスティング、ガラスキャスティング、スリップキャスティングを含む、鋳鉄を製造するのに代表的なプロセスと、連続キャスティングプロセスを含む、錬鋼物を製造するのに代表的なプロセスとが含まれる。
ポストプロセス技術には、制限されないが、圧延、鍛冶、浸炭、チッ化、浸炭チッ化、ホウ化等の表面処理、制限されないが、オーステナイト化、正常化、アニール化等の熱処理、応力除去、焼戻し、エイジング、焼入れ、低温処理、炎焼入れ、誘導加熱焼入れ、差別焼入れ、肌焼入れ、脱炭化、機械加工、摩砕、冷間加工、加工硬化、及び溶接が含まれる。
先の記載から、発明に値する非クロム及び低クロム合金の産物及びアプローチが開示されていることが分かるであろう。数種の成分、技術及び側面が、ある程度の特別性を伴って記載されているが、ここでは、本開示の精神及び範囲を超えない範囲で、特定のデザイン、構成、及び形態における多くの変更を、先の記載に加えることができる。
別々に実装することに関連して本開示に記載されたある特定の特徴はまた、単独の実装を組み合わせた状態で、実装に供され得る。逆に、単独で実装することに関連して記載された種々の特徴はまた、複合的な実装で別々に、又はいずれかの適したサブコンビネーションの状態で、実装に供され得る。さらに、特徴は、ある特定の組み合わせにおいて作用すると上述されているかもしれないが、いくつかの場合、請求された組み合わせからの１つ又はそれ以上の特徴を、該組み合わせから切り離すことができ、該組み合わせは、いずれかのサブコンビネーションとして、又はいずれかのサブコンビネーションの変形として請求されてもよい。
さらに方法は、特定の順序で、図面に描かれているか、又は明細書に記載されているかもしれないが、望ましい結果を得るために、このような方法は、示された特定の順序、又は連続した順序で採用される必要がなく、全ての方法が採用される必要もない。描かれていないか、又は記載されていない他の方法を、例示した方法及びプロセスに組み込むことができる。例えば、１つ又はそれ以上の追加の方法を、記載した方法のいずれかの、前に、後で、同時に、又は間で採用することができる。さらに、他の実装において、これらの方法は再編成又は再整理されてもよい。また、前記実装における種々のシステム部品の分離は、全ての実装において必要とされるものである、と理解されるべきではない。記載された部品及びシステムは一般的に、単一の製品において一緒に合体されるか、又は複合的な製品へと包括されることが可能である、と理解されるべきである。加えて、他の実装が本開示の範囲内に含まれる。
特に言及しない限り、又は文脈中で用いられているとおりであると理解される限り、例えば「～できる（し得る）（ｃａｎ）」、「～できる（し得る）（ｃｏｕｌｄ）」、「～して（も）よい（ｍｉｇｈｔ）」、又は「～して（も）よい（ｍａｙ）」といった条件的な用語は、一般的に、ある特定の実施態様が、ある特徴、要素、及び／又はステップを含むか、もしくは含まないことを伝える、ということを目的としている。よって、このような条件的な用語は、一般的に、特徴、要素、及び／又はステップが多少なりとも１つ又はそれ以上の実施態様のために必要とされていると暗示する、ということを目的とはしていない。
特に言及しない限り、又は文脈中で用いられているとおりであると理解される限り、例えば「Ｘ、Ｙ、及びＺの少なくとも１つ（ａｔ ｌｅａｓｔ ｏｎｅ ｏｆ Ｘ，Ｙ，ａｎｄ Ｚ）」といった表現の結合した用語は、一般的に、ある項目、言葉等が、Ｘ、Ｙ、又はＺであってよいことを伝える、ということを目的としている。よって、このような結合した用語は、一般的に、ある特定の実施態様が、Ｘの少なくとも１つ、Ｙの少なくとも１つ、及びＺの少なくとも１つの存在を必要としていると暗示する、ということを目的とはしていない。
ここで用いられる、例えば「ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ（およそ）」、「ａｂｏｕｔ（約）」、「ｇｅｎｅｒａｌｌｙ（一般的に）」、及び「ｓｕｂｓｔａｎｔｉａｌｌｙ（実質的に）」といった程度を示す用語は、まだ所望の機能を発揮するか又は所望の結果を達成させる、提示した体積、量、又は特徴に近い体積、量、又は特徴を示す。例えば「ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ（およそ）」、「ａｂｏｕｔ（約）」、「ｇｅｎｅｒａｌｌｙ（一般的に）」、及び「ｓｕｂｓｔａｎｔｉａｌｌｙ（実質的に）」という用語は、提示した値の１０％以下、５％以下、１％以下、０．１％以下、及び０．０１％以下の範囲内にある値をいう。もし提示した値が０（例えば、値なし、値を有しない）であれば、新しく定めた前記範囲は、特定の範囲となることができ、特定体積％の範囲内には入らない。例えば、提示した値の１０ｗ／ｖ％以下、５ｗ／ｖ％以下、１ｗ／ｖ％以下、０．１ｗ／ｖ％以下、０．０１ｗ／ｖｏ以下の範囲内である。
いくつかの実施態様が、添付の図面に関連して記載されている。図面は一定のスケールで描かれているが、示されている以外の寸法及び比率は、熟考され、開示した発明の範囲内にあるので、このスケールには制限がない。距離、角度等は、単なる一例であり、例示されたデバイスの実際の寸法及びレイアウトに対して正確な関係を有する必要はない。構成要素の追加、削除、及び／又は再配列が可能である。さらに、種々の実施態様と関連している、いずれかの特別な特徴、側面、方法、特性、特徴、品質、特質、要素等の本開示は、ここで説明する全ての他の実施態様において使用され得る。加えて、ここに開示のいずれかの方法は、列挙されたステップを遂行するのに適したいずれかのデバイスを用いて実行される、ことが認められる。
多くの実施態様及びその変更が詳細に記載されているが、他の実施態様及びそれを用いる方法が、当業者に明らかになるであろう。したがって、種々の応用、修飾、材料、及び置換は、特有で発明となり得る本開示及び請求項の範囲から逸脱することなく、同等となり得る。

Claims (14)

  1. 低クロム又は非クロム鉄合金であって、
    以下の元素（重量％）：
    Ｂ：０．６～２．４、
    Ｃ：１．６～３、
    Ｃｒ：０～１、
    Ｍｏ＋Ｗ：２．１～２５、
    Ｖ：６．５～１４、
    Ｍｎ：０～３、
    Ｎｉ：０～３、及び
    Ｓｉ：０～１．５
    を含み、残部が鉄及び不可避不純物であり、
    Ｂに対する（Ｍｏ＋１．９×Ｗ）の重量比が、６と１０．２５との間であり、
    Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、
    材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成され、
    前記材料が、平衡凝固条件下で、１３００Ｋで測定された際に、
    総モル分率が５％と５０％との間である、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物と、
    該材料におけるモル分率が５％と４０％との間であり、以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上を有するＭＣ型炭化物と定義される、単離炭化物と
    からなり、
    前記遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の金属部分が、１５重量％以上のＷ＋Ｍｏを含み、
    前記単離炭化物が、バナジウムが５０重量％以上の金属成分を有する、
    低クロム又は非クロム鉄合金。
  2. ０．０１重量％以下のクロムを含む、請求項１に記載の合金。
  3. 前記遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の前記金属部分が、３５重量％以上のＷ＋Ｍｏを含む、請求項１に記載の合金。
  4. 平衡凝固条件下で、前記材料のＦＣＣ－ＢＣＣ遷移温度が、１３００Ｋ以下である、請求項１に記載の合金。
  5. 硬質相が凝固する形成温度とマトリクス液相線温度との差と定義される、前記材料の融解幅が、平衡凝固条件下で、２５０℃以下である、請求項１に記載の合金。
  6. 前記材料が、５５ＨＲＣ以上の堆積硬度（ｄｅｐｏｓｉｔｅｄ ｈａｒｄｎｅｓｓ）を有し、
    オーステナイト化及び焼入れ後の前記材料の硬度が、５５ＨＲＣ以上である、
    請求項１に記載の合金。
  7. 摩耗保護のために、パウダー、ワイヤー、キャスティング、及び／又はハードフェーシング層へと製造されてなる、請求項１に記載の合金。
  8. 以下の元素（重量％）：
    Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｏ：１３．６、Ｖ：８．５；
    Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｏ：１５、Ｖ：９．３５；
    Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１７．７、Ｖ：１２；
    Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１６．３、Ｖ：１１．１；
    Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｍｏ：１０、Ｖ：１１．７；
    Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｍｏ：８．６、Ｖ：１０；
    Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１３．６、Ｎｉ：１．３、Ｓｉ：０．５、Ｖ：８．５；
    Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１５、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：９．３５；
    Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１７．７、Ｎｉ：１．７、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；
    Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１６．３、Ｎｉ：１．６、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．１；
    Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｃｒ：１、Ｍｎ：１．２、Ｍｏ：１０、Ｎｉ：１．４、Ｓｉ：０．６、Ｖ：１１．７；
    Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｃｒ：０．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：８．６、Ｎｉ：１．２、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１０；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１３；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１１．５；
    Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１８、Ｖ：１２；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１３；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．５；
    Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；又は
    Ｂ：０．６５、Ｃ：１．７、Ｃｒ：０．５、Ｍｎ：０．７、Ｍｏ：６、Ｎｉ：０．８、Ｓｉ：０．４、Ｖ：７
    を含み、残部が鉄及び不可避不純物であり、
    Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、
    Ｗが、１：１のモル比でＭｏと置き換えられていてもよい、
    請求項１に記載の合金。
  9. 摩耗保護のために、請求項１に記載の合金が組み入れられてなる、採鉱装置。
  10. グランド係合工具、作業工具、リップシュラウド、刃、ブレード、摩耗板、及び粉砕装置を備える、請求項９に記載の採鉱装置。
  11. 低クロム又は非クロム鉄合金であって、
    以下の元素（重量％）：
    Ｂ：０．６～２．４、
    Ｃ：１．６～３、
    Ｃｒ：０～１、
    Ｍｏ＋Ｗ：２．１～２５、
    Ｖ：６．５～１４、
    Ｍｎ：０～３、
    Ｎｉ：０～３、及び
    Ｓｉ：０～１．５
    を含み、残部が鉄及び不可避不純物であり、
    Ｂに対する（Ｍｏ＋１．９×Ｗ）の重量比が、６と１０．２５との間であり、
    Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、
    材料へと形成されるか、又は材料を形成するように構成され、
    前記材料が、１３００Ｋで測定された際に、
    総体積分率が５％と５０％との間である、遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物と、
    該材料における体積分率が５％と４０％との間であり、以下の元素：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｗ、Ｍｏの１つ又はそれ以上からなるＭＣ型炭化物と定義される、単離炭化物と
    からなり、
    前記遷移金属のホウ化物及びホウ炭化物の金属部分が、１５重量％以上のＷ＋Ｍｏを含み、
    前記ＭＣ型炭化物が、バナジウムが５０重量％以上の金属成分を有する、
    低クロム又は非クロム鉄合金。
  12. ０．０１重量％以下のクロムを含む、請求項１１に記載の合金。
  13. 前記材料が、５５ＨＲＣ以上の堆積硬度（ｄｅｐｏｓｉｔｅｄ ｈａｒｄｎｅｓｓ）を有し、
    オーステナイト化及び焼入れ後の前記材料の硬度が、５５ＨＲＣ以上である、
    請求項１１に記載の合金。
  14. 以下の元素（重量％）：
    Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｏ：１３．６、Ｖ：８．５；
    Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｏ：１５、Ｖ：９．３５；
    Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１７．７、Ｖ：１２；
    Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１６．３、Ｖ：１１．１；
    Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｍｏ：１０、Ｖ：１１．７；
    Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｍｏ：８．６、Ｖ：１０；
    Ｂ：１．６４、Ｃ：２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１３．６、Ｎｉ：１．３、Ｓｉ：０．５、Ｖ：８．５；
    Ｂ：１．８、Ｃ：２．２、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１５、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：９．３５；
    Ｂ：２．２、Ｃ：２．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１７．７、Ｎｉ：１．７、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；
    Ｂ：２．０５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：１、Ｍｏ：１６．３、Ｎｉ：１．６、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．１；
    Ｂ：１．１、Ｃ：２．８５、Ｃｒ：１、Ｍｎ：１．２、Ｍｏ：１０、Ｎｉ：１．４、Ｓｉ：０．６、Ｖ：１１．７；
    Ｂ：０．９５、Ｃ：２．４５、Ｃｒ：０．８、Ｍｎ：１、Ｍｏ：８．６、Ｎｉ：１．２、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１０；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１３；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｏ：１８、Ｖ：１１．５；
    Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｏ：１８、Ｖ：１２；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１３；
    Ｂ：２．０、Ｃ：２．８、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１１．５；
    Ｂ：１．８５、Ｃ：２．６、Ｍｎ：０．５、Ｍｏ：１８、Ｎｉ：１．５、Ｓｉ：０．５、Ｖ：１２；又は
    Ｂ：０．６５、Ｃ：１．７、Ｃｒ：０．５、Ｍｎ：０．７、Ｍｏ：６、Ｎｉ：０．８、Ｓｉ：０．４、Ｖ：７
    を含み、残部が鉄及び不可避不純物であり、
    Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、及び／又はＨｆが、１：１のモル比でＶと置き換えられていてもよく、
    Ｗが、１：１のモル比でＭｏと置き換えられていてもよい、
    請求項１１に記載の合金。
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Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013101561A1 (en) 2011-12-30 2013-07-04 Scoperta, Inc. Coating compositions
US10173290B2 (en) 2014-06-09 2019-01-08 Scoperta, Inc. Crack resistant hardfacing alloys
JP6999081B2 (ja) * 2015-09-04 2022-01-18 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 非クロム及び低クロム耐摩耗性合金
KR102408916B1 (ko) 2016-03-22 2022-06-14 스코퍼타 아이엔씨. 완전히 판독 가능한 열 스프레이 코팅
DK3590642T3 (da) 2018-07-02 2021-04-26 Hoeganaes Ab Publ Slidbestandige jernbaserede legeringssammensætninger, der omfatter chrom
PL3590643T3 (pl) * 2018-07-02 2021-07-05 Höganäs Ab (Publ) Odporne na ścieranie kompozycje stopów na bazie żelaza zawierające nikiel
US11939646B2 (en) 2018-10-26 2024-03-26 Oerlikon Metco (Us) Inc. Corrosion and wear resistant nickel based alloys
EP3877567A4 (en) * 2018-11-07 2022-03-30 Effusiontech IP Pty Ltd 3D PRINTING PROCESS
CA3134191A1 (en) * 2019-03-28 2020-10-01 Oerlikon Metco (Us) Inc. Thermal spray iron-based alloys for coating engine cylinder bores
WO2020227099A1 (en) 2019-05-03 2020-11-12 Oerlikon Metco (Us) Inc. Powder feedstock for wear resistant bulk welding configured to optimize manufacturability
CN112195389B (zh) * 2020-10-10 2021-12-17 广东博杰特新材料科技有限公司 3D打印三元硼化物Mo2FeB2合金粉及其生产工艺
CN113070607B (zh) * 2021-03-12 2022-10-25 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 一种无铬型高耐磨抗冲击堆焊药芯焊丝
US20230064090A1 (en) * 2021-08-26 2023-03-02 Valmet Aktiebolag Method of applying a wear-resistant coating on a yankee drying cylinder, such coatings and yankee cylinders with such coatings
CN115637403A (zh) * 2022-02-24 2023-01-24 宁波市精恒凯翔机械有限公司 滚光工具的加工工艺

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018503739A (ja) 2014-12-17 2018-02-08 ウッデホルムズ アーベー 耐摩耗性合金

Family Cites Families (350)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2043952A (en) 1931-10-17 1936-06-09 Goodyear Zeppelin Corp Process of welding material
US2156306A (en) 1936-01-11 1939-05-02 Boehler & Co Ag Geb Austenitic addition material for fusion welding
US2608495A (en) 1943-12-10 1952-08-26 Dow Chemical Co Method of rendering water-wettable solid material water repellent and product resulting therefrom
US2873187A (en) 1956-12-07 1959-02-10 Allegheny Ludlum Steel Austenitic alloys
US2936229A (en) 1957-11-25 1960-05-10 Metallizing Engineering Co Inc Spray-weld alloys
US3024137A (en) 1960-03-17 1962-03-06 Int Nickel Co All-position nickel-chromium alloy welding electrode
US3113021A (en) 1961-02-13 1963-12-03 Int Nickel Co Filler wire for shielded arc welding
BE621641A (ja) 1961-08-22
BE635019A (ja) 1962-11-21
GB1073621A (en) 1964-03-11 1967-06-28 Imp Metal Ind Kynoch Ltd Titanium-base alloys
US3303063A (en) 1964-06-15 1967-02-07 Gen Motors Corp Liquid nitriding process using urea
GB1147753A (en) 1965-05-04 1969-04-10 British Oxygen Co Ltd Submerged arc welding of nickel steels
US3554792A (en) 1968-10-04 1971-01-12 Westinghouse Electric Corp Welding electrode
US3650734A (en) 1969-06-16 1972-03-21 Cyclops Corp Wrought welding alloys
FR2055735A1 (en) 1969-08-05 1971-04-30 Saimap Ste Polymer coated metal surfaces
BE791741Q (ja) 1970-01-05 1973-03-16 Deutsche Edelstahlwerke Ag
BE787254A (fr) 1971-08-06 1973-02-05 Wiggin & Co Ltd Henry Alliages de nickel-chrome
US3819364A (en) 1972-09-29 1974-06-25 Deutsche Edelstahlwerke Gmbh Welding hard metal composition
FR2218797A5 (en) 1973-02-16 1974-09-13 Metallisation Ste Nle Self-lubricating surface mfr. - by flame spraying a layer of metal and filling the pores with polymer
US3843359A (en) 1973-03-23 1974-10-22 Int Nickel Co Sand cast nickel-base alloy
JPS529534B2 (ja) 1973-06-18 1977-03-16
JPS5246530B2 (ja) 1973-11-29 1977-11-25
US4010309A (en) 1974-06-10 1977-03-01 The International Nickel Company, Inc. Welding electrode
US4042383A (en) 1974-07-10 1977-08-16 The International Nickel Company, Inc. Wrought filler metal for welding highly-castable, oxidation resistant, nickel-containing alloys
US4110514A (en) 1975-07-10 1978-08-29 Elektriska Svetsningsaktiebolaget Weld metal deposit coated tool steel
US4066451A (en) 1976-02-17 1978-01-03 Erwin Rudy Carbide compositions for wear-resistant facings and method of fabrication
IT1108126B (it) 1977-11-30 1985-12-02 Fischer Ag Georg Lega per getti di acciaio austenitica non magentizzabile
DE2754437A1 (de) 1977-12-07 1979-07-26 Thyssen Edelstahlwerke Ag Herstellung von schweisstaeben
JPS5481119A (en) 1977-12-12 1979-06-28 Sumitomo Metal Ind Ltd Nonmagnetic steel excellent in machinability
US4235630A (en) 1978-09-05 1980-11-25 Caterpillar Tractor Co. Wear-resistant molybdenum-iron boride alloy and method of making same
US4255709A (en) 1978-09-22 1981-03-10 Zatsepin Nikolai N Device for providing an electrical signal proportional to the thickness of a measured coating with an automatic range switch and sensitivity control
US4214145A (en) 1979-01-25 1980-07-22 Stoody Company Mild steel, flux-cored electrode for arc welding
US4277108A (en) 1979-01-29 1981-07-07 Reed Tool Company Hard surfacing for oil well tools
US4365994A (en) 1979-03-23 1982-12-28 Allied Corporation Complex boride particle containing alloys
US4576653A (en) 1979-03-23 1986-03-18 Allied Corporation Method of making complex boride particle containing alloys
US4419130A (en) 1979-09-12 1983-12-06 United Technologies Corporation Titanium-diboride dispersion strengthened iron materials
US4318733A (en) * 1979-11-19 1982-03-09 Marko Materials, Inc. Tool steels which contain boron and have been processed using a rapid solidification process and method
US4297135A (en) * 1979-11-19 1981-10-27 Marko Materials, Inc. High strength iron, nickel and cobalt base crystalline alloys with ultrafine dispersion of borides and carbides
US4362553A (en) * 1979-11-19 1982-12-07 Marko Materials, Inc. Tool steels which contain boron and have been processed using a rapid solidification process and method
US4415530A (en) 1980-11-10 1983-11-15 Huntington Alloys, Inc. Nickel-base welding alloy
US4666797A (en) 1981-05-20 1987-05-19 Kennametal Inc. Wear resistant facings for couplings
JPS58132393A (ja) 1982-01-30 1983-08-06 Sumikin Yousetsubou Kk ９％Ｎｉ鋼溶接用複合ワイヤ
SE431301B (sv) 1982-06-10 1984-01-30 Esab Ab Elektrod for ljusbagssvetsning med rorformigt, metalliskt holje och en pulverfyllning
DE3390167T1 (de) 1982-07-19 1984-11-29 GIW Industries, Inc., Grovetown, Ga. Abriebsbeständiger Weißguß
US4606977A (en) 1983-02-07 1986-08-19 Allied Corporation Amorphous metal hardfacing coatings
ZA844074B (en) 1983-05-30 1986-04-30 Vickers Australia Ltd Abrasion resistant materials
US4635701A (en) 1983-07-05 1987-01-13 Vida-Weld Pty. Limited Composite metal articles
US4981644A (en) 1983-07-29 1991-01-01 General Electric Company Nickel-base superalloy systems
JPS60133996A (ja) 1983-12-22 1985-07-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd クリ−プ破断延性の優れた溶接材料
GB8403036D0 (en) 1984-02-04 1984-03-07 Sheepbridge Equipment Ltd Cast iron alloys
US4638847A (en) * 1984-03-16 1987-01-27 Giw Industries, Inc. Method of forming abrasive resistant white cast iron
US4673550A (en) 1984-10-23 1987-06-16 Serge Dallaire TiB2 -based materials and process of producing the same
US4639576A (en) 1985-03-22 1987-01-27 Inco Alloys International, Inc. Welding electrode
US4596282A (en) 1985-05-09 1986-06-24 Xaloy, Inc. Heat treated high strength bimetallic cylinder
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
US4822415A (en) 1985-11-22 1989-04-18 Perkin-Elmer Corporation Thermal spray iron alloy powder containing molybdenum, copper and boron
CH670103A5 (ja) 1986-02-04 1989-05-12 Castolin Sa
JPS6326205A (ja) 1986-07-17 1988-02-03 Kawasaki Steel Corp 耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法
JPH07113141B2 (ja) * 1986-08-08 1995-12-06 日産自動車株式会社 耐摩耗性鉄基焼結合金
JPS6365056A (ja) * 1986-09-05 1988-03-23 Nissan Motor Co Ltd 耐摩耗性鉄基焼結合金
JPH0798984B2 (ja) * 1986-10-01 1995-10-25 日立粉末冶金株式会社 耐摩耗性鉄基焼結合金
US4943488A (en) 1986-10-20 1990-07-24 Norton Company Low pressure bonding of PCD bodies and method for drill bits and the like
US4803045A (en) 1986-10-24 1989-02-07 Electric Power Research Institute, Inc. Cobalt-free, iron-base hardfacing alloys
CN86102537B (zh) 1986-10-27 1987-10-14 上海永新机械工艺咨询服务公司 硬质耐磨铁合金
US4762681A (en) 1986-11-24 1988-08-09 Inco Alloys International, Inc. Carburization resistant alloy
GB8716377D0 (en) 1987-07-10 1987-08-19 Crown Decorative Prod Ltd Polymerisation reactors
CN1033292A (zh) 1987-11-27 1989-06-07 全苏石棉工业国家科学研究设计院 铸钢
IT1226780B (it) 1988-06-10 1991-02-07 Innocenti Santeustacchio Spa Lega ferrosa impiegabile per realizzare lo strato di lavoro dei cilindri da laminazione
JP2777373B2 (ja) * 1988-06-28 1998-07-16 日産自動車株式会社 耐熱耐摩耗性鉄基焼結合金
US5120614A (en) 1988-10-21 1992-06-09 Inco Alloys International, Inc. Corrosion resistant nickel-base alloy
US5252149B1 (en) 1989-08-04 1998-09-29 Warman Int Ltd Ferrochromium alloy and method thereof
JP2501127B2 (ja) 1989-10-19 1996-05-29 三菱マテリアル株式会社 Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤ―の製造方法
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JP2857724B2 (ja) 1991-04-01 1999-02-17 株式会社クボタ 高速度鋼系焼結合金
US5306358A (en) 1991-08-20 1994-04-26 Haynes International, Inc. Shielding gas to reduce weld hot cracking
DE4202828C2 (de) 1992-01-31 1994-11-10 Werner Dr Ing Theisen Verwendung einer verschleißbeständigen Legierung
US7235212B2 (en) 2001-02-09 2007-06-26 Ques Tek Innovations, Llc Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels
US5280726A (en) 1992-04-03 1994-01-25 Aluminum Company Of America Apparatus and method for measuring flow rate of molten aluminum through a trough
ZA934072B (en) 1992-06-19 1994-01-19 Commw Scient Ind Res Org Rolls for metal shaping
JPH0778242B2 (ja) 1993-02-12 1995-08-23 日本ユテク株式会社 耐摩耗性複合金属部材の製造方法
FR2708886B1 (fr) 1993-08-11 1995-11-03 Creusot Loire Procédé de fabrication d'une pièce métallique résistant à l'abrasion par un fluide et pièce métallique obtenue.
JPH07179997A (ja) * 1993-12-21 1995-07-18 Kubota Corp 高速度鋼系粉末合金
US5567251A (en) 1994-08-01 1996-10-22 Amorphous Alloys Corp. Amorphous metal/reinforcement composite material
US5424101A (en) 1994-10-24 1995-06-13 General Motors Corporation Method of making metallized epoxy tools
US5618451A (en) 1995-02-21 1997-04-08 Ni; Jian M. High current plasma arc welding electrode and method of making the same
US5570636A (en) 1995-05-04 1996-11-05 Presstek, Inc. Laser-imageable lithographic printing members with dimensionally stable base supports
JP3169326B2 (ja) 1995-09-29 2001-05-21 日本冶金工業株式会社 Ｂ入りオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JP3017059B2 (ja) 1995-10-25 2000-03-06 株式会社神戸製鋼所 Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼溶接用高窒素フラックス入りワイヤ
US5653299A (en) 1995-11-17 1997-08-05 Camco International Inc. Hardmetal facing for rolling cutter drill bit
SE9603486D0 (sv) 1996-09-23 1996-09-23 Hoeganaes Ab Surface coating method
US5858558A (en) 1996-10-30 1999-01-12 General Electric Company Nickel-base sigma-gamma in-situ intermetallic matrix composite
US5935350A (en) 1997-01-29 1999-08-10 Deloro Stellite Company, Inc Hardfacing method and nickel based hardfacing alloy
US5907017A (en) 1997-01-31 1999-05-25 Cornell Research Foundation, Inc. Semifluorinated side chain-containing polymers
US5942289A (en) 1997-03-26 1999-08-24 Amorphous Technologies International Hardfacing a surface utilizing a method and apparatus having a chill block
US5820939A (en) 1997-03-31 1998-10-13 Ford Global Technologies, Inc. Method of thermally spraying metallic coatings using flux cored wire
US6669790B1 (en) 1997-05-16 2003-12-30 Climax Research Services, Inc. Iron-based casting alloy
JP3586362B2 (ja) 1997-08-22 2004-11-10 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
US6030472A (en) 1997-12-04 2000-02-29 Philip Morris Incorporated Method of manufacturing aluminide sheet by thermomechanical processing of aluminide powders
GB2334727A (en) 1998-02-28 1999-09-01 Horsell Graphic Ind Ltd Planographic printing member
US6117493A (en) 1998-06-03 2000-09-12 Northmonte Partners, L.P. Bearing with improved wear resistance and method for making same
US6582126B2 (en) 1998-06-03 2003-06-24 Northmonte Partners, Lp Bearing surface with improved wear resistance and method for making same
US6232000B1 (en) 1998-08-28 2001-05-15 Stoody Company Abrasion, corrosion, and gall resistant overlay alloys
US6210635B1 (en) 1998-11-24 2001-04-03 General Electric Company Repair material
US6306524B1 (en) 1999-03-24 2001-10-23 General Electric Company Diffusion barrier layer
US6302318B1 (en) 1999-06-29 2001-10-16 General Electric Company Method of providing wear-resistant coatings, and related articles
US6355356B1 (en) 1999-11-23 2002-03-12 General Electric Company Coating system for providing environmental protection to a metal substrate, and related processes
US6375895B1 (en) 2000-06-14 2002-04-23 Att Technology, Ltd. Hardfacing alloy, methods, and products
KR100352644B1 (ko) 2000-07-28 2002-09-12 고려용접봉 주식회사 내응력 부식균열, 내공식 성능 및 용접성이 우수한 2상스테인레스강용 플럭스 코어드 와이어
US20020054972A1 (en) 2000-10-10 2002-05-09 Lloyd Charpentier Hardbanding material and process
US20020159914A1 (en) 2000-11-07 2002-10-31 Jien-Wei Yeh High-entropy multielement alloys
US6689234B2 (en) 2000-11-09 2004-02-10 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Method of producing metallic materials
EP1338663A4 (en) 2000-11-16 2004-12-29 Sumitomo Metal Ind HEAT-RESISTANT, NICKEL-BASED ALLOY AND THESE WELDED JOINT
CA2353249A1 (en) 2001-07-18 2003-01-18 Maurice William Slack Pipe centralizer and method of attachment
US6428858B1 (en) 2001-01-25 2002-08-06 Jimmie Brooks Bolton Wire for thermal spraying system
SE0101602L (sv) 2001-05-07 2002-11-08 Alfa Laval Corp Ab Material för ytbeläggning samt produkt belagd med materialet
KR20030003016A (ko) 2001-06-28 2003-01-09 하이네스인터내셔널인코포레이티드 Ｎｉ-Ｃｒ-Ｍｏ합금의 에이징 처리방법 및 결과의 합금
US6608286B2 (en) 2001-10-01 2003-08-19 Qi Fen Jiang Versatile continuous welding electrode for short circuit welding
CN1225629C (zh) 2001-12-19 2005-11-02 武汉理工大学 用于铝合金熔化的碳化物颗粒强化铁基铸造坩埚及制造方法
US6749894B2 (en) 2002-06-28 2004-06-15 Surface Engineered Products Corporation Corrosion-resistant coatings for steel tubes
US20040115086A1 (en) 2002-09-26 2004-06-17 Framatome Anp Nickel-base alloy for the electro-welding of nickel alloys and steels, welding wire and use
FR2845098B1 (fr) 2002-09-26 2004-12-24 Framatome Anp Alliage a base de nickel pour la soudure electrique d'alliages de nickel et d'aciers fil de soudage et utilisation
US6750430B2 (en) 2002-10-25 2004-06-15 General Electric Company Nickel-base powder-cored article, and methods for its preparation and use
US6702905B1 (en) 2003-01-29 2004-03-09 L. E. Jones Company Corrosion and wear resistant alloy
CN100427625C (zh) 2003-02-11 2008-10-22 纳米钢公司 用于形成涂层的高活性液态熔体
US7361411B2 (en) 2003-04-21 2008-04-22 Att Technology, Ltd. Hardfacing alloy, methods, and products
US20090258250A1 (en) 2003-04-21 2009-10-15 ATT Technology, Ltd. d/b/a Amco Technology Trust, Ltd. Balanced Composition Hardfacing Alloy
DE10320397B4 (de) 2003-05-06 2007-11-29 Halberg Guss Gmbh Gusseisenlegierung für Zylinderkurbelgehäuse
JP4265604B2 (ja) 2003-06-10 2009-05-20 住友金属工業株式会社 オーステナイト系鋼溶接継手
US7052561B2 (en) 2003-08-12 2006-05-30 Ut-Battelle, Llc Bulk amorphous steels based on Fe alloys
WO2005040441A1 (en) 2003-10-27 2005-05-06 Global Tough Alloys Pty Ltd Improved wear resistant alloy
US7250134B2 (en) 2003-11-26 2007-07-31 Massachusetts Institute Of Technology Infiltrating a powder metal skeleton by a similar alloy with depressed melting point exploiting a persistent liquid phase at equilibrium, suitable for fabricating steel parts
SE0303580D0 (sv) 2003-12-29 2003-12-29 Hoeganaes Ab Composition for producing soft magnetic composites by powder metallurgy
JP2005290406A (ja) 2004-03-31 2005-10-20 Hitachi Metals Ltd 非鉄溶湯用部材
CA2514493C (en) 2004-09-17 2013-01-29 Sulzer Metco Ag A spray powder
CA2577718A1 (en) 2004-09-27 2006-04-06 The Regents Of The University Of California Low cost amorphous steel
US7431751B2 (en) 2004-09-29 2008-10-07 H.C. Starck Inc. Magnesium removal from magnesium reduced metal powders
US7357958B2 (en) 2004-10-29 2008-04-15 General Electric Company Methods for depositing gamma-prime nickel aluminide coatings
US7491910B2 (en) 2005-01-24 2009-02-17 Lincoln Global, Inc. Hardfacing electrode
US7345255B2 (en) 2005-01-26 2008-03-18 Caterpillar Inc. Composite overlay compound
US8704134B2 (en) 2005-02-11 2014-04-22 The Nanosteel Company, Inc. High hardness/high wear resistant iron based weld overlay materials
US7553382B2 (en) 2005-02-11 2009-06-30 The Nanosteel Company, Inc. Glass stability, glass forming ability, and microstructural refinement
US7935198B2 (en) * 2005-02-11 2011-05-03 The Nanosteel Company, Inc. Glass stability, glass forming ability, and microstructural refinement
US8802191B2 (en) 2005-05-05 2014-08-12 H. C. Starck Gmbh Method for coating a substrate surface and coated product
US7383806B2 (en) 2005-05-18 2008-06-10 Caterpillar Inc. Engine with carbon deposit resistant component
US7554052B2 (en) 2005-07-29 2009-06-30 Applied Materials, Inc. Method and apparatus for the application of twin wire arc spray coatings
US20070044873A1 (en) 2005-08-31 2007-03-01 H. C. Starck Inc. Fine grain niobium sheet via ingot metallurgy
EP1777312B1 (de) 2005-10-24 2008-09-10 Siemens Aktiengesellschaft Schweißzusatzwerkstoff, Verwendung des Schweißzusatzwerkstoffes und Verfahren zum Schweißen
US20070186722A1 (en) 2006-01-12 2007-08-16 Hoeganaes Corporation Methods for preparing metallurgical powder compositions and compacted articles made from the same
US20100101780A1 (en) 2006-02-16 2010-04-29 Michael Drew Ballew Process of applying hard-facing alloys having improved crack resistance and tools manufactured therefrom
US8669491B2 (en) 2006-02-16 2014-03-11 Ravi Menon Hard-facing alloys having improved crack resistance
KR101021397B1 (ko) 2006-02-17 2011-03-14 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 이재 접합용 플럭스 코어드 와이어, 이재 접합 방법 및 그 접합 방법을 이용한 알루미늄재 또는 알루미늄 합금재와, 강재와의 접합 이음 구조체
EP1835040A1 (de) 2006-03-17 2007-09-19 Siemens Aktiengesellschaft Schweisszusatzwekstoff, Verwendung des Schweisszusatzwekstoffes, Verfahren zum Schweissen und Bauteil
EP1857204B1 (en) 2006-05-17 2012-04-04 MEC Holding GmbH Nonmagnetic material for producing parts or coatings adapted for high wear and corrosion intensive applications, nonmagnetic drill string component, and method for the manufacture thereof
JP4800856B2 (ja) 2006-06-13 2011-10-26 大同特殊鋼株式会社 低熱膨張Ｎｉ基超合金
US8613886B2 (en) 2006-06-29 2013-12-24 L. E. Jones Company Nickel-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof
TWI315345B (en) 2006-07-28 2009-10-01 Nat Univ Tsing Hua High-temperature resistant alloys
WO2008021650A2 (en) 2006-08-08 2008-02-21 Huntington Alloys Corporation Welding alloy and articles for use in welding, weldments and method for producing weldments
CN101505910B (zh) 2006-08-09 2012-01-04 Ing商事株式会社 铁基耐蚀耐磨损性合金以及用于获得该合金的堆焊材料
US7918915B2 (en) 2006-09-22 2011-04-05 Höganäs Ab Specific chromium, molybdenum and carbon iron-based metallurgical powder composition capable of better compressibility and method of production
DE102006045481B3 (de) 2006-09-22 2008-03-06 H.C. Starck Gmbh Metallpulver
KR100774155B1 (ko) 2006-10-20 2007-11-07 고려용접봉 주식회사 이상 스테인리스강 용접용 플럭스 코어드 와이어와 그제조방법
PL2104753T3 (pl) 2006-11-07 2014-12-31 Starck H C Gmbh Sposób powlekania podłoża i powleczony produkt
SE531988C2 (sv) 2006-11-17 2009-09-22 Alfa Laval Corp Ab Lodmaterial samt förfarande för lödning med detta material
US8568901B2 (en) 2006-11-21 2013-10-29 Huntington Alloys Corporation Filler metal composition and method for overlaying low NOx power boiler tubes
CN101681709B (zh) 2006-12-07 2013-04-10 霍加纳斯股份有限公司 软磁性粉末
US20080145688A1 (en) 2006-12-13 2008-06-19 H.C. Starck Inc. Method of joining tantalum clade steel structures
US20080149397A1 (en) 2006-12-21 2008-06-26 Baker Hughes Incorporated System, method and apparatus for hardfacing composition for earth boring bits in highly abrasive wear conditions using metal matrix materials
CN100434558C (zh) 2006-12-22 2008-11-19 西安交通大学 一种含颗粒状硼化物的高硼铸钢及其制备方法
PL2101940T3 (pl) 2006-12-29 2018-03-30 Höganäs Ab (Publ) Proszek na bazie żelaza, komponent z niego wykonany i sposoby ich wytwarzania
CA2685035A1 (en) 2007-04-27 2008-11-06 H.C. Starck Inc. Tantalum based alloy that is resistant to aqueous corrosion
JP5453251B2 (ja) 2007-06-14 2014-03-26 ホガナス アクチボラグ （パブル） 鉄系粉末及びその組成物
DE502007004723D1 (de) 2007-06-22 2010-09-23 Laser Walzen Ct Gmbh Flachprodukt aus einem Metallwerkstoff, insbesondere einem Stahlwerkstoff, Verwendung eines solchen Flachprodukts sowie Walze und Verfahren zur Herstellung solcher Flachprodukte
CN101842178A (zh) 2007-07-17 2010-09-22 霍加纳斯股份有限公司 铁基粉末组合物
US8801872B2 (en) 2007-08-22 2014-08-12 QuesTek Innovations, LLC Secondary-hardening gear steel
US7846561B2 (en) 2007-09-19 2010-12-07 Siemens Energy, Inc. Engine portions with functional ceramic coatings and methods of making same
PL2207907T3 (pl) 2007-09-28 2018-04-30 Höganäs Ab (Publ) Kompozycja metalurgii proszkowej i sposób wytwarzania
US8986469B2 (en) 2007-11-09 2015-03-24 The Regents Of The University Of California Amorphous alloy materials
US8673402B2 (en) 2007-11-09 2014-03-18 The Nanosteel Company, Inc. Spray clad wear plate
US8506883B2 (en) 2007-12-12 2013-08-13 Haynes International, Inc. Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy
KR101673484B1 (ko) 2007-12-27 2016-11-07 회가내스 아베 (피유비엘) 저합금강 분말
US20160258044A1 (en) 2007-12-27 2016-09-08 Hoganas Ab (Publ) Low alloyed steel powder
JP4310664B1 (ja) 2008-01-25 2009-08-12 住友金属工業株式会社 溶接材料および溶接継手構造体
WO2009131739A2 (en) 2008-02-20 2009-10-29 Questek Innovations Llc Lower-cost, ultra-high-strength, high-toughness steel
WO2009116931A1 (en) 2008-03-19 2009-09-24 Höganäs Ab (Publ) Iron-chromium based brazing filler metal
KR101594585B1 (ko) 2008-03-20 2016-02-17 회가내스 아베 (피유비엘) 강자성 파우더 조성물 및 그 생산 방법
US9546412B2 (en) 2008-04-08 2017-01-17 Federal-Mogul Corporation Powdered metal alloy composition for wear and temperature resistance applications and method of producing same
WO2009126954A2 (en) 2008-04-11 2009-10-15 Questek Innovations Llc Martensitic stainless steel strengthened by copper-nucleated nitride precipitates
US10351922B2 (en) 2008-04-11 2019-07-16 Questek Innovations Llc Surface hardenable stainless steels
FR2929941B1 (fr) 2008-04-15 2011-03-04 Saint Gobain Ct Recherches Produit fritte dope a base de zircon
PL2285996T3 (pl) 2008-06-06 2018-01-31 Hoeganaes Ab Publ Proszek stopowy na bazie żelaza
JP5254693B2 (ja) 2008-07-30 2013-08-07 三菱重工業株式会社 Ｎｉ基合金用溶接材料
DE102008036070A1 (de) 2008-08-04 2010-05-27 H.C. Starck Gmbh Formkörper
US8307717B2 (en) 2008-08-22 2012-11-13 Refractory Anchors, Inc. Method and apparatus for installing an insulation material to a surface and testing thereof
DE102008048614A1 (de) 2008-09-23 2010-04-01 H.C. Starck Gmbh Ventilmetall-und Ventilmetalloxid-Agglomeratpulver und Verfahren zu deren Herstellung
SE533988C2 (sv) 2008-10-16 2011-03-22 Uddeholms Ab Stålmaterial och förfarande för framställning därav
DE102008051784B4 (de) 2008-10-17 2012-02-02 H.C. Starck Gmbh Verfahren zur Herstellung von Molybdän-Metallpulver, Molybdän-Metallpulver und dessen Verwendung
EP2436793A1 (de) 2008-10-20 2012-04-04 H.C. Starck GmbH Metallpulver
US20100132408A1 (en) 2008-12-01 2010-06-03 Saint-Gobain Coating Solution Coating for a device for forming glass products
US8197748B2 (en) 2008-12-18 2012-06-12 Korea Atomic Energy Research Institute Corrosion resistant structural alloy for electrolytic reduction equipment for spent nuclear fuel
US20100159136A1 (en) 2008-12-19 2010-06-24 Rolls-Royce Corporation STATIC CHEMICAL VAPOR DEPOSITION OF y-Ni + y'-Ni3AI COATINGS
WO2010074634A1 (en) 2008-12-23 2010-07-01 Höganäs Ab (Publ) A method of producing a diffusion alloyed iron or iron-based powder, a diffusion alloyed powder, a composition including the diffusion alloyed powder, and a compacted and sintered part produced from the composition
JP4780189B2 (ja) 2008-12-25 2011-09-28 住友金属工業株式会社 オーステナイト系耐熱合金
AT507215B1 (de) 2009-01-14 2010-03-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Verschleissbeständiger werkstoff
EP2408943B1 (en) 2009-03-20 2013-05-01 Höganäs Ab (publ) Iron vanadium powder alloy
CN102369302A (zh) 2009-03-31 2012-03-07 奎斯泰克创新公司 不含铍的高强度铜合金
US9845520B2 (en) 2009-03-31 2017-12-19 Questek Innovations Llc Beryllium-free high-strength copper alloys
FR2944295B1 (fr) 2009-04-10 2014-08-15 Saint Gobain Coating Solutions Cible a base de molybdene et procede d'elaboration par projection thermique d'une cible
TWI482865B (zh) 2009-05-22 2015-05-01 胡格納斯股份有限公司 高強度低合金之燒結鋼
US8636667B2 (en) 2009-07-06 2014-01-28 Nellcor Puritan Bennett Ireland Systems and methods for processing physiological signals in wavelet space
US9834829B1 (en) 2009-07-07 2017-12-05 H.C. Starck Inc. Niobium-based alloy that is resistant to aqueous corrosion
US20110008201A1 (en) 2009-07-07 2011-01-13 H.C. Starck Inc. Niobium based alloy that is resistant to aqueous corrosion
WO2011005403A1 (en) 2009-07-08 2011-01-13 Sandvik Intellectual Property Ab Wear resistant weld overlay on bearing surfaces in tricone mining rockbits
US8268453B2 (en) 2009-08-06 2012-09-18 Synthesarc Inc. Steel based composite material
CN102498228B (zh) 2009-08-10 2014-07-16 纳米钢公司 用于制备高硬度堆焊层的原料粉末
KR100935816B1 (ko) 2009-08-18 2010-01-08 한양대학교 산학협력단 내마모성이 우수한 무크롬 철계 경면처리 합금
US8561707B2 (en) 2009-08-18 2013-10-22 Exxonmobil Research And Engineering Company Ultra-low friction coatings for drill stem assemblies
WO2011029759A1 (en) 2009-09-08 2011-03-17 Höganäs Ab Metal powder composition
US8562760B2 (en) 2009-09-17 2013-10-22 Scoperta, Inc. Compositions and methods for determining alloys for thermal spray, weld overlay, thermal spray post processing applications, and castings
CA2774546C (en) 2009-09-17 2018-02-27 Scoperta, Inc. Compositions and methods for determining alloys for thermal spray, weld overlay, thermal spray post processing applications, and castings
US8647449B2 (en) * 2009-09-17 2014-02-11 Scoperta, Inc. Alloys for hardbanding weld overlays
US20110064963A1 (en) 2009-09-17 2011-03-17 Justin Lee Cheney Thermal spray processes and alloys for use in same
BR112012005951B1 (pt) 2009-09-18 2022-06-07 Hõganãs Ab (Publ) Pó metálico de enchimento de brasagem à base de ferrocromo, seus usos em soldagem em forno e soldagem de trocadores de calor e conversores catalíticos, e produto de brasagem
CN102656288B (zh) 2009-10-16 2017-08-18 霍加纳斯公司（Publ） 含氮的低镍烧结不锈钢
CN102648089B (zh) 2009-10-30 2014-08-20 纳米钢公司 形成玻璃的耐磨带材料
CN102686757B (zh) 2009-12-10 2014-02-12 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热合金
JP4995888B2 (ja) 2009-12-15 2012-08-08 株式会社神戸製鋼所 ステンレス鋼アーク溶接フラックス入りワイヤ
FR2954765B1 (fr) 2009-12-24 2012-03-02 Saint Gobain Ct Recherches Poudre pour pise sec
US8479700B2 (en) 2010-01-05 2013-07-09 L. E. Jones Company Iron-chromium alloy with improved compressive yield strength and method of making and use thereof
JP5198481B2 (ja) 2010-01-09 2013-05-15 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
KR20120123693A (ko) 2010-02-05 2012-11-09 위어 미네랄즈 오스트레일리아 리미티드 초경합금 물질
US20120027652A1 (en) 2010-04-01 2012-02-02 Polymet Mining Corp. Metathetic copper concentrate enrichment
CN102233490B (zh) 2010-04-27 2012-12-05 昆山京群焊材科技有限公司 奥氏体焊条
US9908816B2 (en) 2010-04-28 2018-03-06 Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen Refractory powder comprising coated mullite grains
JP5992398B2 (ja) 2010-04-30 2016-09-14 ケステック イノベーションズ エルエルシー チタン合金製品の鋳造方法、チタン合金及び物品
BR112012030800A2 (pt) 2010-06-04 2016-11-01 Hoeganaes Ab Publ aços sinterizados nitrificados
JP4835771B1 (ja) 2010-06-14 2011-12-14 住友金属工業株式会社 Ｎｉ基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手
FR2963342B1 (fr) 2010-07-27 2012-08-03 Saint Gobain Procede d'obtention d'un materiau comprenant un substrat muni d'un revetement
KR101856265B1 (ko) 2010-08-10 2018-06-25 생-고뱅 생트레 드 레체르체 에 데투드 유로삐엔 크롬 옥사이드 파우더
WO2012027591A2 (en) 2010-08-25 2012-03-01 Massachusetts Institute Of Technology Articles and methods for reducing hydrate adhesion
JP5411820B2 (ja) 2010-09-06 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法
US9314880B2 (en) 2010-10-21 2016-04-19 Stoody Company Chromium free hardfacing welding consumable
US9174293B2 (en) 2010-12-16 2015-11-03 Caterpillar Inc. Hardfacing process and parts produced thereby
US20120156020A1 (en) 2010-12-20 2012-06-21 General Electric Company Method of repairing a transition piece of a gas turbine engine
US20120160363A1 (en) 2010-12-28 2012-06-28 Exxonmobil Research And Engineering Company High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications
MX360038B (es) 2010-12-30 2018-10-18 Hoeganaes Ab Publ Polvos a base de hierro para moldeo por inyección de polvo.
US9540711B2 (en) 2011-01-31 2017-01-10 Robin William Sinclair FIFIELD Hardbanding alloy
ES2618789T3 (es) 2011-02-18 2017-06-22 Haynes International, Inc. Aleación de Ni-Mo-Cr de baja expansión térmica a alta temperatura
EP2686018B1 (en) 2011-03-17 2019-01-23 Georgia Tech Research Corporation Polymer hydrogels for in vivo applications and methods for using and preparing same
JP4976565B1 (ja) 2011-03-18 2012-07-18 株式会社コナミデジタルエンタテインメント メッセージ配信システム、メッセージ配信システムの制御方法、メッセージ配信制御装置、及びプログラム
CN103635284B (zh) 2011-03-23 2017-03-29 思高博塔公司 用于抗应力腐蚀裂开的细粒镍基合金及其设计方法
SE537893C2 (sv) 2011-04-06 2015-11-10 Hoeganaes Corp Vanadininnehållande pulvermetallurgiska pulver och förfaranden för deras användning
EP2509081A1 (en) 2011-04-07 2012-10-10 Höganäs AB New composition and method
BR112013027189B1 (pt) 2011-04-22 2019-03-06 The Regents Of The University Of California Composição de tetraboreto de tungstênio com metais de transição e elementos leves e ferramenta
EP2714954A4 (en) 2011-05-21 2015-08-19 Questek Innovations Llc ALUMINUM ALLOYS
EP2527480B1 (de) 2011-05-27 2017-05-03 H.C. Starck GmbH NiFe-Binder mit universeller Einsetzbarkeit
WO2013013394A1 (zh) 2011-07-27 2013-01-31 富士通株式会社 下行链路控制信息发送和接收方法、基站和移动终端
CN102357750B (zh) 2011-09-21 2013-05-22 于风福 一种药芯焊丝堆焊材料
WO2013049056A1 (en) 2011-09-30 2013-04-04 Questek Innovations Llc Aluminum-based alloys
US20130095313A1 (en) 2011-10-13 2013-04-18 Exxonmobil Research And Engineering Company Method for inhibiting corrosion under insulation on the exterior of a structure
US20130094900A1 (en) 2011-10-17 2013-04-18 Devasco International Inc. Hardfacing alloy, methods, and products thereof
DE102011117042B4 (de) 2011-10-27 2019-02-21 H. C. Starck Tungsten GmbH Verfahren zur Herstellung eines Bauteils umfassend das Sintern einer Hartmetallzusammensetzung
US9150945B2 (en) 2011-10-27 2015-10-06 Ut-Battelle, Llc Multi-component solid solution alloys having high mixing entropy
KR101382981B1 (ko) 2011-11-07 2014-04-09 주식회사 포스코 온간프레스 성형용 강판, 온간프레스 성형 부재 및 이들의 제조방법
EP2784172B1 (en) 2011-11-22 2016-10-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Ferritic heat-resistant steel, and manufacturing method for same
TWI549918B (zh) 2011-12-05 2016-09-21 好根那公司 用於高速氧燃料噴塗之新材料及由其製得之產品
US20130167965A1 (en) 2011-12-30 2013-07-04 Justin Lee Cheney Coating compositions, applications thereof, and methods of forming
WO2013101561A1 (en) 2011-12-30 2013-07-04 Scoperta, Inc. Coating compositions
US20130171367A1 (en) 2011-12-30 2013-07-04 Grzegorz Jan Kusinski Coating compositions, applications thereof, and methods of forming
US10702924B2 (en) 2012-01-05 2020-07-07 Höganäs Ab (Publ) Metal powder and use thereof
CN104093510B (zh) * 2012-01-31 2017-07-07 埃斯科公司 耐磨材料和形成耐磨材料的系统和方法
US20130216722A1 (en) 2012-02-22 2013-08-22 c/o Chevron Corporation Coating Compositions, Applications Thereof, and Methods of Forming
WO2013126134A1 (en) 2012-02-22 2013-08-29 Chevron U.S.A. Inc. Coating compositions, applications thereof, and methods of forming
US9316341B2 (en) 2012-02-29 2016-04-19 Chevron U.S.A. Inc. Coating compositions, applications thereof, and methods of forming
US20130220523A1 (en) * 2012-02-29 2013-08-29 c/o Chevron Corporation Coating compositions, applications thereof, and methods of forming
US8765052B2 (en) 2012-03-27 2014-07-01 Stoody Company Abrasion and corrosion resistant alloy and hardfacing/cladding applications
US20130266820A1 (en) 2012-04-05 2013-10-10 c/o Chevron Corporation Metal alloy compositions and applications thereof
WO2013152306A1 (en) 2012-04-05 2013-10-10 Chevron U.S.A. Inc. Metal alloy compositions and applications thereof
US20130266798A1 (en) 2012-04-05 2013-10-10 Justin Lee Cheney Metal alloy compositions and applications thereof
US9399807B2 (en) 2012-04-30 2016-07-26 Haynes International, Inc. Acid and alkali resistant Ni—Cr—Mo—Cu alloys with critical contents of chromium and copper
US9394591B2 (en) 2012-04-30 2016-07-19 Haynes International, Inc. Acid and alkali resistant nickel-chromium-molybdenum-copper alloys
EP2662462A1 (en) 2012-05-07 2013-11-13 Valls Besitz GmbH Low temperature hardenable steels with excellent machinability
FR2992708B1 (fr) 2012-06-29 2015-03-27 Saint Gobain Pont A Mousson Revetement exterieur pour element de tuyauterie enterre a base de fer, element de tuyauterie revetu et procede de depot du revetement
FR2994243B1 (fr) 2012-08-06 2016-06-10 Saint-Gobain Pam Element de tuyauterie a base de fer pour canalisation enterree, comprenant un revetement exterieur
US20160289800A1 (en) 2012-08-28 2016-10-06 Questek Innovations Llc Cobalt alloys
JP6031897B2 (ja) 2012-08-30 2016-11-24 トヨタ自動車株式会社 電源システム
US8662143B1 (en) 2012-08-30 2014-03-04 Haynes International, Inc. Mold having ceramic insert
EP2897911B1 (en) 2012-09-21 2017-08-09 Höganäs AB (publ) Method for use of new iron powder composition
US20150275341A1 (en) 2012-10-11 2015-10-01 Scoperta, Inc. Non-magnetic metal alloy compositions and applications
NL2009730C2 (en) 2012-10-30 2014-05-06 Stichting Materials Innovation Inst M2I Enhanced hardfacing alloy and a method for the deposition of such an alloy.
US9724786B2 (en) 2012-11-14 2017-08-08 Postle Industries, Inc. Metal cored welding wire, hardband alloy and method
CN104797730B (zh) 2012-11-22 2017-03-08 Posco公司 极低温钢的焊接接头及用于制造该焊接接头的焊接材料
FR2998561B1 (fr) 2012-11-29 2014-11-21 Saint Gobain Ct Recherches Poudre haute purete destinee a la projection thermique
US20150322559A1 (en) 2012-11-30 2015-11-12 Michael Lee Killian Multilayer coatings systems and methods
EP2743361A1 (en) 2012-12-14 2014-06-18 Höganäs AB (publ) New product and use thereof
CA2897822A1 (en) 2013-01-09 2014-07-17 The Nanosteel Company, Inc. New classes of steels for tubular products
DE102013201103A1 (de) 2013-01-24 2014-07-24 H.C. Starck Gmbh Thermisches Spritzpulver für stark beanspruchte Gleitsysteme
DE102013201104A1 (de) 2013-01-24 2014-07-24 H.C. Starck Gmbh Verfahren zur Herstellung von Chromnitrid-haltigen Spritzpulvern
US20140234154A1 (en) 2013-02-15 2014-08-21 Scoperta, Inc. Hard weld overlays resistant to re-heat cracking
CA2901422A1 (en) 2013-02-15 2014-08-21 Scoperta, Inc. Hard weld overlays resistant to re-heat cracking
US20140272388A1 (en) 2013-03-14 2014-09-18 Kennametal Inc. Molten metal resistant composite coatings
US9815148B2 (en) 2013-03-15 2017-11-14 Postle Industries, Inc. Metal cored welding wire that produces reduced manganese fumes and method
HUE035211T2 (hu) 2013-03-15 2018-05-02 Haynes Int Inc Megmunkálható, nagy szilárdságú, oxidációnak ellenálló NI-CR-CO-MO-AL ötvözetek
GB201309173D0 (en) 2013-05-21 2013-07-03 Roberts Mark P Novel process and product
US10557182B2 (en) 2013-06-14 2020-02-11 The Texas A&M University System Systems and methods for tailoring coefficients of thermal expansion between extreme positive and extreme negative values
US9745648B2 (en) 2013-06-17 2017-08-29 Höganäs Ab (Publ) Powder
US20160144463A1 (en) 2013-06-18 2016-05-26 Sandvik Intelectual Property Ab Filler for the welding of materials for high-temperature applications
FR3009999B1 (fr) 2013-09-02 2017-04-21 Saint-Gobain Pam Revetement exterieur pour element de tuyauterie enterre a base de fer, element de tuyauterie revetu et procede de depot du revetement.
US9994935B2 (en) 2013-09-26 2018-06-12 Northwestern University Magnesium alloys having long-period stacking order phases
DE102013220040A1 (de) 2013-10-02 2015-04-02 H.C. Starck Gmbh Gesinterte Spritzpulver auf Basis von Molybdänkarbid
WO2015054637A1 (en) 2013-10-10 2015-04-16 Scoperta, Inc. Methods of selecting material compositions and designing materials having a target property
US10023385B2 (en) 2013-11-12 2018-07-17 Daifuku Co., Ltd. Article storage facility
US9399907B2 (en) 2013-11-20 2016-07-26 Shell Oil Company Steam-injecting mineral insulated heater design
US10519529B2 (en) 2013-11-20 2019-12-31 Questek Innovations Llc Nickel-based alloys
JP2016540644A (ja) 2013-11-22 2016-12-28 ホガナス アクチボラグ （パブル） 鑞付け用プリフォーム
WO2015081209A1 (en) 2013-11-26 2015-06-04 Scoperta, Inc. Corrosion resistant hardfacing alloy
WO2015100472A1 (en) 2013-12-30 2015-07-09 Weir Minerals Australia Ltd Composite metal product
US10111361B2 (en) * 2014-01-08 2018-10-23 Nautilus Data Technologies, Inc. Closed-loop cooling system and method
US10267101B2 (en) 2014-03-10 2019-04-23 Postle Industries, Inc. Hardbanding method and apparatus
WO2015157169A2 (en) 2014-04-07 2015-10-15 Scoperta, Inc. Fine-grained high carbide cast iron alloys
WO2016003520A2 (en) 2014-04-23 2016-01-07 Questek Innovations Llc Ductile high-temperature molybdenum-based alloys
GB201409250D0 (en) 2014-05-23 2014-07-09 H Gan S Ab Publ New product
EP3149216B1 (en) 2014-05-27 2020-04-01 Questek Innovations LLC Highly processable single crystal nickel alloys
US10173290B2 (en) 2014-06-09 2019-01-08 Scoperta, Inc. Crack resistant hardfacing alloys
MY190226A (en) 2014-07-24 2022-04-06 Oerlikon Metco Us Inc Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking
US20160024628A1 (en) 2014-07-24 2016-01-28 Scoperta, Inc. Chromium free hardfacing materials
CN106661700B (zh) 2014-07-24 2019-05-03 思高博塔公司 耐冲击的耐磨堆焊和合金及其制备方法
EP3194631B1 (en) 2014-09-16 2021-06-02 Höganäs AB (publ) A sintered component and a method for making a sintered component
WO2016044765A1 (en) 2014-09-19 2016-03-24 Scoperta, Inc. Readable thermal spray
JP7002169B2 (ja) 2014-12-16 2022-01-20 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 靱性及び耐摩耗性を有する多重硬質相含有鉄合金
EP3034211A1 (en) * 2014-12-17 2016-06-22 Uddeholms AB A wear resistant tool steel produced by HIP
WO2016112341A1 (en) 2015-01-09 2016-07-14 Scoperta, Inc. Molten aluminum resistant alloys
WO2016112210A1 (en) 2015-01-09 2016-07-14 Scoperta, Inc. High entropy alloys with non-high entropy second phases
US11512372B2 (en) 2015-02-03 2022-11-29 Höganäs Ab (Publ) Powder metal composition for easy machining
US9869132B2 (en) 2015-02-04 2018-01-16 National Oilwell Varco, L.P. Wellsite hardfacing with particle distribution and method of using same
JP6779917B2 (ja) 2015-02-17 2020-11-04 ホガナス アクチボラグ （パブル） スーパーオーステナイト鋼をろう付けするための高溶融範囲を有するニッケル基合金
WO2016146735A1 (en) 2015-03-19 2016-09-22 Höganäs Ab (Publ) New powder composition and use thereof
US20160289803A1 (en) 2015-04-06 2016-10-06 Scoperta, Inc. Fine-grained high carbide cast iron alloys
US20160329139A1 (en) 2015-05-04 2016-11-10 Carpenter Technology Corporation Ultra-low cobalt iron-cobalt magnetic alloys
GB2539959A (en) 2015-07-03 2017-01-04 Univ Oxford Innovation Ltd A Nickel-based alloy
US9970091B2 (en) 2015-07-08 2018-05-15 Haynes International, Inc. Method for producing two-phase Ni—Cr—Mo alloys
GB2540964A (en) 2015-07-31 2017-02-08 Univ Oxford Innovation Ltd A nickel-based alloy
US9719742B2 (en) 2015-08-10 2017-08-01 Bryan Zeman Empty ammunition magazine bolt hold open device
WO2017041006A1 (en) 2015-09-03 2017-03-09 Questek Innovations Llc Aluminum alloys
JP6999081B2 (ja) * 2015-09-04 2022-01-18 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 非クロム及び低クロム耐摩耗性合金
US10851444B2 (en) 2015-09-08 2020-12-01 Oerlikon Metco (Us) Inc. Non-magnetic, strong carbide forming alloys for powder manufacture
WO2017059026A1 (en) 2015-09-29 2017-04-06 Höganäs Ab (Publ) New iron-based composite powder
EP3156155A1 (en) 2015-10-15 2017-04-19 Höganäs AB (publ) Iron based powders for powder injection molding
JP2018537291A (ja) 2015-11-10 2018-12-20 スコペルタ・インコーポレイテッドＳｃｏｐｅｒｔａ， Ｉｎｃ． 酸化抑制ツインワイヤーアークスプレー材料
KR102408916B1 (ko) 2016-03-22 2022-06-14 스코퍼타 아이엔씨. 완전히 판독 가능한 열 스프레이 코팅

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018503739A (ja) 2014-12-17 2018-02-08 ウッデホルムズ アーベー 耐摩耗性合金

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
藤木 章、馬来義弘、加納 眞、谷本一郎，高速度工具鋼粉を用いた炭化物・硼化物共分散硬質P/M合金の焼結および熱処理特性，粉体および粉末冶金，日本，粉体粉末冶金協会，1988年03月，Vol.35, No.3(1988)，119-123

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