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JP6757548B2 - Low noise reactor, dust core and its manufacturing method - Google Patents

Low noise reactor, dust core and its manufacturing method Download PDF

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JP6757548B2 JP2019102953A JP2019102953A JP6757548B2 JP 6757548 B2 JP6757548 B2 JP 6757548B2 JP 2019102953 A JP2019102953 A JP 2019102953A JP 2019102953 A JP2019102953 A JP 2019102953A JP 6757548 B2 JP6757548 B2 JP 6757548B2
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Description

本発明は、低騒音リアクトルと、その低騒音リアクトルに適した圧粉磁心およびその製造方法に関する。 The present invention relates to a low noise reactor, a dust core suitable for the low noise reactor, and a method for producing the same.

OA機器、太陽光発電システム、自動車、無停電電源などの制御用電源にはチョークコイルが用いられており、そのコアとして、フェライト磁心や圧粉磁心が使用されている。これらの中で、フェライト磁心は飽和磁束密度が小さいという欠点を有している。これに対して、金属粉末を成形して作製される圧粉磁心は、軟磁性フェライトに比べて高い飽和磁束密度を持つため、直流重畳特性に優れている。 A choke coil is used as a control power source for OA equipment, a photovoltaic power generation system, an automobile, an uninterruptible power supply, and the like, and a ferrite magnetic core and a dust core are used as the core thereof. Among these, the ferrite magnetic core has a drawback that the saturation magnetic flux density is small. On the other hand, the dust core produced by molding a metal powder has a higher saturation magnetic flux density than the soft magnetic ferrite, and therefore has excellent DC superimposition characteristics.

圧粉磁心には、エネルギー交換効率の向上や低発熱などの要求から、小さな印加磁場で大きな磁束密度を得ることが出来る磁気特性と、磁束密度変化におけるエネルギー損失が小さいという磁気特性が求められる。 The dust core is required to have a magnetic characteristic that a large magnetic flux density can be obtained with a small applied magnetic field and a magnetic characteristic that the energy loss due to a change in the magnetic flux density is small in order to improve energy exchange efficiency and low heat generation.

圧粉磁心を交流磁場で使用した場合、鉄損(Pc)と呼ばれるエネルギー損失が生じる。この鉄損は、式1に示すように、ヒステリシス損失(Ph)、渦電流損失(Pe)の和で表され、主に問題となるのは、ヒステリシス損失と渦電流損失である。 When the dust core is used in an alternating magnetic field, an energy loss called iron loss (Pc) occurs. As shown in Equation 1, this iron loss is represented by the sum of the hysteresis loss (Ph) and the eddy current loss (Pe), and the main problems are the hysteresis loss and the eddy current loss.

ヒステリシス損失は動作周波数に比例し、渦電流損失は動作周波数の2乗に比例する。そのため、ヒステリシス損失は低周波側領域で支配的になり、渦電流損失は高周波領域で支配的になる。圧粉磁心は、この鉄損の発生を小さくする磁気特性が求められている。 Hysteresis loss is proportional to the operating frequency, and eddy current loss is proportional to the square of the operating frequency. Therefore, the hysteresis loss becomes dominant in the low frequency side region, and the eddy current loss becomes dominant in the high frequency region. The dust core is required to have magnetic properties that reduce the occurrence of this iron loss.

Pc=Ph+Pe 、Ph=Kh×f、Pe=Ke×f…式1
Kh:ヒステリシス損係数、Ke:渦電流損係数、f:周波数
Pc = Ph + Pe, Ph = Kh × f, Pe = Ke × f 2 ... Equation 1
Kh: hysteresis loss coefficient, Ke: eddy current loss coefficient, f: frequency

圧粉磁心のヒステリシス損失を低減するためには、磁壁の移動を容易にすればよく、そのためには軟磁性粉末粒子の保磁力を低下させればよい。この保持力を低減することで、初透磁率の向上とヒステリシス損失の低減が図れる。 In order to reduce the hysteresis loss of the dust core, the domain wall may be easily moved, and for that purpose, the coercive force of the soft magnetic powder particles may be reduced. By reducing this holding force, it is possible to improve the initial magnetic permeability and reduce the hysteresis loss.

一方、渦電流損失は式2で示されるように、コアの比抵抗に反比例する。
Ke=k1(Bm・t)/ρ…式2
k1:係数、Bm:磁束密度、t:粒子径(板材の場合厚さ)、ρ:比抵抗
On the other hand, the eddy current loss is inversely proportional to the resistivity of the core as shown in Equation 2.
Ke = k1 (Bm 2 · t 2 ) / ρ ... Equation 2
k1: Coefficient, Bm: Magnetic flux density, t: Particle diameter (thickness in the case of plate material), ρ: Specific resistance

高密度成形された圧粉磁心は、高い磁束密度を有し優れた磁気特性を発揮する。 The high-density molded dust core has a high magnetic flux density and exhibits excellent magnetic characteristics.

特開平6−176914号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 6-176914 特開2008−192897号公報JP-A-2008-192897

太陽光発電システム等は、室内にユニットを配置するケースが多く騒音等の問題があり、これらに用いられるリアクトルの圧粉磁心の材料としては、磁歪が小さいFe−6.5Si合金粉末、FeSiAl合金(センダスト)等が適している。しかし、これらの材質を用いても圧粉磁心の絶縁層の強度が不十分だと騒音が大きくなる問題が発生する。すなわち、粉末磁心の磁歪を小さくしても、駆動中の励磁磁界によって粉末が振動することにより、騒音が発生する。そのため、粉末振動を低減するために絶縁層と粉末の密着強度を向上させ、絶縁層の硬度を高くする必要がある。 In photovoltaic power generation systems, etc., there are many cases where units are arranged indoors, and there are problems such as noise. As the material of the dust core of the reactor used for these, Fe-6.5Si alloy powder and FeSiAl alloy with small magnetostriction (Sendust) etc. are suitable. However, even if these materials are used, if the strength of the insulating layer of the dust core is insufficient, there is a problem that noise increases. That is, even if the magnetostriction of the powder magnetic core is reduced, noise is generated due to the powder vibrating due to the exciting magnetic field during driving. Therefore, in order to reduce powder vibration, it is necessary to improve the adhesion strength between the insulating layer and the powder and increase the hardness of the insulating layer.

この種の低騒音化技術としては、特許文献1において、センダスト粉末磁心の平均硬度をHv350以上あるいは圧縮破壊荷重を6.0ton/cm以上(600MPa以上)に高くするものが紹介されている。この従来技術では、磁心の硬度を高くする手段として、センダスト粉末に混合する水ガラスの添加量を1wt%〜3wt%としている。 As this kind of noise reduction technology, Patent Document 1 introduces a technique in which the average hardness of a sendust powder magnetic core is increased to Hv350 or more or the compression fracture load is increased to 6.0 ton / cm 2 or more (600 MPa or more). In this conventional technique, as a means for increasing the hardness of the magnetic core, the amount of water glass added to the sendust powder is set to 1 wt% to 3 wt%.

しかし、特許文献1の技術は、磁性粉末内のクラックの発生による騒音を防止するものであって、クラックの発生がない状態での騒音を防止するものではない。すなわち、チョークコイルなどのリアクトルにおける騒音は、クラック発生時にのみ発生するものではなく、クラックがない場合でも、磁心を構成する粉末が励磁磁界によって振動することでも発生する。そのような磁心粉末による振動は、磁心粉末に水ガラスを添加するという特許文献1の方法では防止することができない。特に、特許文献1にも記載のように、硬度を高くするために水ガラスの添加量を多くすると、得られたリアクトルの磁気特性が低下する問題もある。 However, the technique of Patent Document 1 prevents noise due to the occurrence of cracks in the magnetic powder, and does not prevent noise in the absence of cracks. That is, noise in a reactor such as a choke coil is not generated only when a crack is generated, but is also generated when the powder constituting the magnetic core vibrates due to an exciting magnetic field even when there is no crack. Such vibration due to the magnetic core powder cannot be prevented by the method of Patent Document 1 of adding water glass to the magnetic core powder. In particular, as described in Patent Document 1, if the amount of water glass added is increased in order to increase the hardness, there is also a problem that the magnetic properties of the obtained reactor are deteriorated.

また、チョークコイルなどのリアクトルは、磁心がリング状に成形されていることから、単に成形体の硬度を平均硬度がHv350以上あるいは圧縮破壊荷重が6.0ton/cm以上としただけでは騒音の抑止が十分ではない。 Further, since the magnetic core of a reactor such as a choke coil is formed in a ring shape, simply setting the hardness of the molded body to Hv350 or more or a compression fracture load of 6.0 ton / cm 2 or more will cause noise. Deterrence is not enough.

一方、低騒音化技術として、特許文献2では、FeSi合金と純鉄を混合することで占有率を上げる技術が紹介されている。しかしながら、占有率を上げて空壁を少なくすることは有効であるものの、純鉄を添加することで損失が増加する問題が発生する。すなわち、周波数が低い大電流用リアクタ用途では使用することが可能であるが、比較的周波数が高い太陽光発電用途では損失が高く、使用できない。また、空壁を低減させても、励磁磁界からなる粉末振動を抑える効果は少ない。 On the other hand, as a noise reduction technique, Patent Document 2 introduces a technique for increasing the occupancy rate by mixing FeSi alloy and pure iron. However, although it is effective to increase the occupancy rate and reduce the empty wall, there is a problem that the loss increases by adding pure iron. That is, it can be used in a large current reactor application having a low frequency, but cannot be used in a photovoltaic power generation application having a relatively high frequency due to high loss. Further, even if the empty wall is reduced, the effect of suppressing the powder vibration composed of the exciting magnetic field is small.

本発明は、上記のような従来技術の問題点を解決するために提案されたものである。本発明の目的は、圧粉磁心の絶縁層の硬度を上げ、騒音発生を効果的に抑止できる低騒音リアクトル、リアクトル用圧粉磁心およびその製造方法を提供することにある。 The present invention has been proposed to solve the above-mentioned problems of the prior art. An object of the present invention is to provide a low-noise reactor, a dust core for a reactor, and a method for producing the same, which can increase the hardness of the insulating layer of the dust core and effectively suppress the generation of noise.

上記の目的を達成するため、本発明の圧粉磁心は、下記の構成を採用したことを特徴とする。
(1)軟磁性粉末に絶縁微粉末、結着性絶縁樹脂を混合した後、その混合物を所定の形状に成形し、その成形体を熱処理して圧粉磁心を作製する。
(2)軟磁性粉末の平均粒径が20μm〜100μmである。
(3)軟磁性粉末の粉末硬度が、100MPa以上である。
)絶縁微粉末のモース硬度が7以上で、その添加量が0.05wt%〜1.0wt%とする。
(5)結着性絶縁樹脂の添加量に対する絶縁微粉末の添加量の比率が、0.03〜0.5である。
)結着性絶縁樹脂として、メチルフェニル系シリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物を使用する。
)シランカップリング剤が、エポキシシラン系、又はイソシアヌレート系のシランカップリング剤である。
In order to achieve the above object, the dust core of the present invention is characterized by adopting the following configuration.
(1) After mixing the soft magnetic powder with the insulating fine powder and the binding insulating resin, the mixture is molded into a predetermined shape, and the molded body is heat-treated to prepare a dust core.
(2) The average particle size of the soft magnetic powder is 20 μm to 100 μm.
(3) The powder hardness of the soft magnetic powder is 100 MPa or more.
( 4 ) The Mohs hardness of the insulating fine powder is 7 or more, and the addition amount thereof is 0.05 wt% to 1.0 wt%.
(5) The ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the binding insulating resin added is 0.03 to 0.5.
( 6 ) A mixture of a methylphenyl silicone resin and a silane coupling agent is used as the binder insulating resin.
( 7 ) The silane coupling agent is an epoxy silane-based or isocyanurate-based silane coupling agent.

8)絶縁微粉末の平均粒径の上限値が0.50μmであることが好ましい。
)軟磁性粉末が、Fe−Si−Al合金粉末又はFe−Si合金粉末であることが好ましい。
(10)絶縁微粉末が、Al又はSiOであることが好ましい。
(8) an upper limit of the average particle diameter of powder insulation fine powder is preferably 0.50 .mu.m.
( 9 ) The soft magnetic powder is preferably Fe—Si—Al alloy powder or Fe—Si alloy powder.
(10 ) The insulating fine powder is preferably Al 2 O 3 or SiO 2 .

本発明の低騒音リアクトルは、前記のような構成を有する圧粉磁心に対して、コイルを巻回して構成したことを特徴とする。 The low-noise reactor of the present invention is characterized in that a coil is wound around a dust core having the above-described configuration.

本発明の圧粉磁心の製造方法は、軟磁性粉末に対して絶縁微粉末を混合する第1混合工程と、前記第1混合工程で得られた混合物に対し結着性絶縁樹脂を混合する第2混合工程と、前記第2混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程と、前記加圧成型工程で得られた成形体を600℃以上の温度で熱処理する熱処理工程と、を有し、前記第1混合工程において、前記軟磁性粉末の平均粒径が、20μm〜100μmであり、前記軟磁性粉末の粉末硬度が、100MPa以上であり、前記軟磁性粉末がFe−Si−Al合金粉末であり、前記絶縁微粉末のモース硬度が7以上で、その添加量が0.05wt%〜1.0wt%であり、前記第2混合工程において、前記結着性絶縁樹脂の添加量に対する前記絶縁微粉末の添加量の比率が、0.03〜0.5であり、前記結着性絶縁樹脂が、メチルフェニル系シリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物であり、前記シランカップリング剤が、エポキシシラン系、又はイソシアヌレート系のシランカップリング剤であり、前記加圧成型工程よりも前に、前記第1混合工程で得られた混合物に対し熱処理を行わないことを特徴とする。また、本発明の圧粉磁心の製造方法は、軟磁性粉末に対して絶縁微粉末を混合する第1混合工程と、前記第1混合工程で得られた混合物に対し結着性絶縁樹脂を混合する第2混合工程と、前記第2混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程と、前記加圧成型工程で得られた成形体を600℃以上の温度で熱処理する熱処理工程と、を有し、前記第1混合工程において、前記軟磁性粉末の平均粒径が、20μm〜100μmであり、前記軟磁性粉末の粉末硬度が、100MPa以上であり、前記軟磁性粉末がFe−Si合金粉末であり、前記絶縁微粉末のモース硬度が7以上で、その添加量が0.05wt%〜1.0wt%であり、前記第2混合工程において、前記結着性絶縁樹脂の添加量に対する前記絶縁微粉末の添加量の比率が、0.03〜0.5であり、前記結着性絶縁樹脂が、メチルフェニル系シリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物であり、前記シランカップリング剤が、エポキシシラン系、又はイソシアヌレート系のシランカップリング剤であり、前記第1混合工程と前記加圧成型工程との間において、前記第1混合工程以降に得られた混合粉末を熱処理することを特徴とする。
In the method for producing a dust core of the present invention, a first mixing step of mixing an insulating fine powder with a soft magnetic powder and a first mixing of a binding insulating resin with the mixture obtained in the first mixing step. Two mixing steps, a pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the second mixing step, and a heat treatment step of heat-treating the molded product obtained in the pressure molding step at a temperature of 600 ° C. or higher. In the first mixing step, the average particle size of the soft magnetic powder is 20 μm to 100 μm, the powder hardness of the soft magnetic powder is 100 MPa or more, and the soft magnetic powder is Fe—Si−. It is an Al alloy powder, the moth hardness of the insulating fine powder is 7 or more, the addition amount thereof is 0.05 wt% to 1.0 wt%, and the addition amount of the binder insulating resin in the second mixing step. The ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the insulating fine powder is 0.03 to 0.5, and the binding insulating resin is a mixture of a methylphenyl silicone resin and a silane coupling agent, and the silane coupling agent. but epoxysilane, or Ri silane coupling agent der isocyanurate system, before the compression molding process, characterized in that it does not perform the heat treatment to the mixture obtained in the first mixing step .. Further, in the method for producing a dust core of the present invention, a first mixing step of mixing an insulating fine powder with a soft magnetic powder and a binding insulating resin are mixed with the mixture obtained in the first mixing step. A second mixing step, a pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the second mixing step, and a heat treatment step of heat-treating the molded product obtained in the pressure molding step at a temperature of 600 ° C. or higher. In the first mixing step, the average particle size of the soft magnetic powder is 20 μm to 100 μm, the powder hardness of the soft magnetic powder is 100 MPa or more, and the soft magnetic powder is Fe−. It is a Si alloy powder, the moth hardness of the insulating fine powder is 7 or more, the addition amount thereof is 0.05 wt% to 1.0 wt%, and the addition amount of the binder insulating resin in the second mixing step. The ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the insulating fine powder is 0.03 to 0.5, and the binding insulating resin is a mixture of a methylphenyl silicone resin and a silane coupling agent, and the silane coupling agent. Is an epoxysilane-based or isocyanurate-based silane coupling agent, and heat-treats the mixed powder obtained after the first mixing step between the first mixing step and the pressure molding step. It is characterized by.

また、以下の構成を有するようにしても良い。
(1)軟磁性粉末がFe−Si−Al合金粉末であり、前記熱処理工程は、大気雰囲気で熱処理すること。
(2)絶縁微粉末が、Al又はSiOであることが好ましい。
Further, it may have the following configuration.
(1) soft magnetic powder is Fe-Si-Al alloy powder, the heat treatment step is a heat treatment in an air atmosphere.
(2 ) The insulating fine powder is preferably Al 2 O 3 or SiO 2 .

本発明によれば、圧粉磁心の絶縁層の硬度を上げることにより、磁心粉末の振動を抑制して騒音発生を効果的に抑止できる低騒音リアクトル、圧粉磁心およびその製造方法を提供することができる。 According to the present invention, there is provided a low noise reactor, a dust core, and a method for producing the same, which can suppress the vibration of the magnetic core powder and effectively suppress the generation of noise by increasing the hardness of the insulating layer of the dust core. Can be done.

絶縁微粉末のモース硬度と騒音との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the Mohs hardness of an insulating fine powder, and noise. 絶縁微粉末の添加量と騒音との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the addition amount of the insulating fine powder, and noise.

(1)軟磁性粉末
軟磁性粉末としては、センダスト(Fe−Si−Al合金)粉、Fe−Si合金粉、純鉄粉などが使用できる。
(1) Soft magnetic powder As the soft magnetic powder, sendust (Fe-Si-Al alloy) powder, Fe-Si alloy powder, pure iron powder and the like can be used.

他に、軟磁性粉末としては、FeBPN(NはCu,Ag,Au,Pt,Pdから選ばれる1種以上の元素)が使用できる。軟磁性粉末は、水アトマイズ法、ガスアトマイズ法、水・ガスアトマイズ法により製造されるものを使用できるが、特に、水アトマイズ法によるものが好ましい。理由は、水アトマイズ法はアトマイズ時に急冷するため、結晶化しにくいからである。 In addition, as the soft magnetic powder, FeBPN (N is one or more elements selected from Cu, Ag, Au, Pt, and Pd) can be used. As the soft magnetic powder, those produced by a water atomizing method, a gas atomizing method, or a water / gas atomizing method can be used, but those produced by the water atomizing method are particularly preferable. The reason is that the water atomization method is hard to crystallize because it is rapidly cooled during atomization.

軟磁性粉末の平均粒径は20μm〜100μmが好ましい。軟磁性粉末の粉末硬度(10%変位するのに必要な圧力)は100MPa以上であることが好ましい。例えば、非晶質合金の粉末硬度は700MPa、Fe−6.5%Si合金の粉末硬度は390MPa、FeSiAl合金の粉末硬度は100MPaであるから、これらの合金が本発明に適している。但し、粉末硬度が30MPa程度の純鉄粉に対して、本発明を適用することも可能である。 The average particle size of the soft magnetic powder is preferably 20 μm to 100 μm. The powder hardness (pressure required for 10% displacement) of the soft magnetic powder is preferably 100 MPa or more. For example, since the powder hardness of the amorphous alloy is 700 MPa, the powder hardness of the Fe-6.5% Si alloy is 390 MPa, and the powder hardness of the FeSiAl alloy is 100 MPa, these alloys are suitable for the present invention. However, it is also possible to apply the present invention to pure iron powder having a powder hardness of about 30 MPa.

(2)絶縁微粉末
絶縁微粉末は、モース硬度が7以上のものを用いる。例えば、モース硬度が7.0のSiO、モース硬度が9.0のAlを用いる。絶縁微粉末の添加量は、0.05wt%〜1.0wt%であることが好ましい。0.05wt%未満であると低騒音効果が得られない。1.0wt%超であると、透磁率が低下することでディップル電流が大きくなり、振動が大きくなって騒音が増加する。絶縁微粉末の平均粒径は、その上限値が0.50μmであることが好ましい。0.50μm超であると密度低下を招き、透磁率が低下してしまう。なお、下限値は特に限定されないが、例えば、0.02μmとすることができる。
(2) Insulating fine powder Use an insulating fine powder having a Mohs hardness of 7 or more. For example, SiO 2 having a Mohs hardness of 7.0 and Al 2 O 3 having a Mohs hardness of 9.0 are used. The amount of the insulating fine powder added is preferably 0.05 wt% to 1.0 wt%. If it is less than 0.05 wt%, the low noise effect cannot be obtained. If it exceeds 1.0 wt%, the magnetic permeability decreases, so that the dipple current increases, the vibration increases, and the noise increases. The average particle size of the insulating fine powder preferably has an upper limit of 0.50 μm. If it exceeds 0.50 μm, the density will decrease and the magnetic permeability will decrease. The lower limit is not particularly limited, but may be, for example, 0.02 μm.

特に、本発明では、モース硬度が7以上の絶縁微粉末を軟磁性粉末に対して混合するため、圧粉磁心の絶縁層を硬くすることができる。そのため磁心の振動を抑制し、低騒音効果を得ることができる。 In particular, in the present invention, since the insulating fine powder having a Mohs hardness of 7 or more is mixed with the soft magnetic powder, the insulating layer of the dust core can be hardened. Therefore, the vibration of the magnetic core can be suppressed and a low noise effect can be obtained.

(3)結着性絶縁樹脂
結着性絶縁樹脂は、軟磁性粉末と絶縁微粉末の混合粉に添加する。結着性絶縁樹脂としては、常温で軟磁性粉末と絶縁微粉末の混合物を加圧した場合に、ある程度緻密化された状態の成形体が得られ、しかも、その成形体に過大な力が加わらない限り、所定の形状を維持することのできる程度の粘性のある樹脂を用いる。
(3) Bonding Insulating Resin The binding insulating resin is added to a mixed powder of soft magnetic powder and insulating fine powder. As the binder insulating resin, when a mixture of soft magnetic powder and insulating fine powder is pressed at room temperature, a molded product in a state of being densified to some extent can be obtained, and an excessive force is applied to the molded product. Unless otherwise specified, a resin having a viscosity sufficient to maintain a predetermined shape is used.

例として、シリコーン系樹脂、ワックスなどが挙げられる。シリコーン系の樹脂としては、メチルフェニル系シリコーン樹脂が好ましい。メチルフェニル系シリコーン樹脂の添加量は、軟磁性粉末に対して0.75wt%〜2.0wt%が適量である。これよりも少なければ成形体の強度が不足して、割れが発生する。これより多いと、密度低下による最大磁束密度の低下、ヒステリシス損失の増加による磁気特性が低下する問題が発生する。 Examples include silicone-based resins and waxes. As the silicone-based resin, a methylphenyl-based silicone resin is preferable. The appropriate amount of the methylphenyl silicone resin added is 0.75 wt% to 2.0 wt% with respect to the soft magnetic powder. If it is less than this, the strength of the molded product is insufficient and cracks occur. If it is more than this, there will be a problem that the maximum magnetic flux density is lowered due to a decrease in density and the magnetic characteristics are lowered due to an increase in hysteresis loss.

その他の結着性樹脂として、アクリル酸共重合樹脂(EAA)エマルジョンを使用することができる。混合するアクリル酸共重合樹脂(EAA)エマルジョンの添加量は合金粉末に対して0.5wt%〜2.0wt%であり、その場合の乾燥温度と乾燥時間は、80℃〜150℃で2時間である。アクリル酸共重合樹脂(EAA)エマルジョンの代りに、PVA(ポリビニルアルコール)水溶液(12%水溶液)を使用しても良い。PVA(ポリビニルアルコール)水溶液(12%水溶液)の添加量は、軟磁性粉末に対して0.5wt%〜3.0wt%が適量である。 Acrylic acid copolymer resin (EAA) emulsion can be used as the other binder resin. The amount of the acrylic acid copolymer resin (EAA) emulsion to be mixed is 0.5 wt% to 2.0 wt% with respect to the alloy powder, and the drying temperature and drying time in that case are 2 hours at 80 ° C. to 150 ° C. Is. An aqueous solution of PVA (polyvinyl alcohol) (12% aqueous solution) may be used instead of the acrylic acid copolymer resin (EAA) emulsion. The appropriate amount of the PVA (polyvinyl alcohol) aqueous solution (12% aqueous solution) added is 0.5 wt% to 3.0 wt% with respect to the soft magnetic powder.

また、PVB(ポリビニルブチラール)の水溶液(12%水溶液)を用いても良く、キシレン、ブタノール等の溶剤に溶かして使用しても良い。その場合の軟磁性粉末に対する添加量は、PVAと同様である。 Further, an aqueous solution of PVB (polyvinyl butyral) (12% aqueous solution) may be used, or it may be used by dissolving it in a solvent such as xylene or butanol. In that case, the amount added to the soft magnetic powder is the same as that of PVA.

(4)潤滑性樹脂
潤滑性樹脂として、ステアリン酸及びその金属塩ならびにエチレンビスステアラマイドなどのワックスが使用できる。潤滑性樹脂を混合することにより、粉末同士の滑りを良くすることができるので、混合時の密度を向上させ成形密度を高くすることができる。さらに、成形時の上パンチの抜き圧低減、金型と粉末の接触によるコア壁面の縦筋の発生を防止することが可能である。潤滑性樹脂の添加量は、軟磁性粉末に対して、0.1wt%〜1.0wt%程度が好ましく、一般的には、0.5wt%程度である。
(4) Lubricating resin As the lubricating resin, stearic acid, a metal salt thereof, and a wax such as ethylene bisstealamide can be used. By mixing the lubricating resin, the sliding between the powders can be improved, so that the density at the time of mixing can be improved and the molding density can be increased. Further, it is possible to reduce the withdrawal pressure of the upper punch during molding and prevent the generation of vertical streaks on the core wall surface due to the contact between the mold and the powder. The amount of the lubricating resin added is preferably about 0.1 wt% to 1.0 wt%, and generally about 0.5 wt%, based on the soft magnetic powder.

(5)製造方法
本実施形態の圧粉磁心の製造方法は、次のような各工程を有する。
(a)軟磁性粉末に対して絶縁微粉末を混合する第1混合工程。
(b)第1混合工程で得られた混合物に対し結着性絶縁樹脂を混合する第2混合工程。
(c)第2混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程。
(d)加圧成型工程で得られた成形体を熱処理する熱処理工程。
(5) Manufacturing Method The powder magnetic core manufacturing method of the present embodiment has the following steps.
(A) A first mixing step of mixing the insulating fine powder with the soft magnetic powder.
(B) A second mixing step of mixing the binder insulating resin with the mixture obtained in the first mixing step.
(C) A pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the second mixing step.
(D) A heat treatment step of heat-treating a molded product obtained in the pressure molding step.

以下、各工程について、詳細に説明する。
(a)第1混合工程
第1混合工程では、例えば、平均粒径が20μm〜100μmの軟磁性粉末に対して、その0.05wt%〜1.0wt%の絶縁微粉末を添加して混合する。
Hereinafter, each step will be described in detail.
(A) First Mixing Step In the first mixing step, for example, 0.05 wt% to 1.0 wt% of the insulating fine powder is added to and mixed with the soft magnetic powder having an average particle size of 20 μm to 100 μm. ..

(b)第2混合工程
軟磁性粉末と絶縁微粉末の混合物に対して、軟磁性粉末に対して0.75wt%〜2.0wt%の結着性絶縁樹脂と、0.1wt%〜1.0wt%の潤滑性樹脂とを添加して、更に混合する。
(B) Second Mixing Step: With respect to the mixture of the soft magnetic powder and the insulating fine powder, 0.75 wt% to 2.0 wt% of the binder insulating resin and 0.1 wt% to 1. Add 0 wt% lubricating resin and mix further.

結着性絶縁樹脂の混合工程において、シランカップリング剤を加えることもできる。シランカップリング剤を使用した場合は、結着性絶縁樹脂の分量を少なくすることができる。相性の良いシランカップリング剤の種類としては、アミノシラン系、エポキシシラン系、イソシアヌレート系のシランカップリング剤を使用することができ、特に、3−アミノプロピルトリエトキシシラン、3−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、トリス−(3−トリメトキシシリルプロピル)イソシアヌレートが良い。結着性樹脂に対するシランカップリング剤の添加量は、0.25wt%〜1.0wt%が好ましい。結着性絶縁樹脂にこの範囲のシランカップリング剤を添加することで、成形された圧粉磁心の密度の標準偏差、磁気特性、強度特性を向上させることができる。 A silane coupling agent can also be added in the step of mixing the binder insulating resin. When a silane coupling agent is used, the amount of the binder insulating resin can be reduced. As a type of silane coupling agent having good compatibility, aminosilane-based, epoxysilane-based, and isocyanurate-based silane coupling agents can be used, and in particular, 3-aminopropyltriethoxysilane and 3-glycidoxypropyl. Trimethoxysilane and tris- (3-trimethoxysilylpropyl) isocyanurate are preferable. The amount of the silane coupling agent added to the binding resin is preferably 0.25 wt% to 1.0 wt%. By adding a silane coupling agent in this range to the binding insulating resin, the standard deviation, magnetic characteristics, and strength characteristics of the density of the molded dust core can be improved.

(c)加圧成型工程
加圧成型工程では、第2混合工程を経た混合物を金型内に充填して、加圧成形する。その場合、金型温度は常温が好ましいが、80℃までの範囲であっても構わない。すなわち、ここでの常温とは、5℃〜35℃までの範囲をいうが、5℃〜80℃の範囲であっても構わない。成形圧力は、例えば、900MPa〜1700MPaである。
(C) Pressure molding step In the pressure molding step, the mixture that has undergone the second mixing step is filled in a mold and pressure molded. In that case, the mold temperature is preferably normal temperature, but may be in the range up to 80 ° C. That is, the normal temperature here means a range of 5 ° C to 35 ° C, but may be a range of 5 ° C to 80 ° C. The molding pressure is, for example, 900 MPa to 1700 MPa.

(d)熱処理工程
成形体に対する熱処理は、軟磁性粉末の種類に応じて所定雰囲気において所定温度で行う。いずれの場合も加熱温度は600℃以上であり、加熱保持時間は2時間〜4時間程度である。熱処理雰囲気は、軟磁性粉末がFe−Si−Al合金粉末の場合は、窒素雰囲気若しくは大気雰囲気である。特に大気雰囲気の方が作製されたリアクトルの騒音が低くなるため好ましい。Fe−Si合金粉末、純鉄粉の場合は、それぞれ窒素雰囲気、10%〜30%水素ガスなどの還元雰囲気が好ましい。また、熱処理温度は、上げ過ぎると絶縁破壊を起こし、渦電流損失が増加する。そのため、鉄損の増加を抑制する観点からFe−Si−Al合金粉末及びFe−Si合金粉末の場合、600℃〜750℃が好ましく、特にFe−Si−Al合金粉末は600℃〜725℃がより好ましい。純鉄粉の場合は、500℃〜650℃であっても良い。これらの温度範囲にすることで作製されたリアクトルの騒音が低くなる。
(D) Heat treatment step The heat treatment of the molded product is performed at a predetermined temperature in a predetermined atmosphere according to the type of the soft magnetic powder. In each case, the heating temperature is 600 ° C. or higher, and the heating holding time is about 2 hours to 4 hours. When the soft magnetic powder is an Fe—Si—Al alloy powder, the heat treatment atmosphere is a nitrogen atmosphere or an air atmosphere. In particular, the air atmosphere is preferable because the noise of the produced reactor is low. In the case of Fe—Si alloy powder and pure iron powder, a nitrogen atmosphere and a reducing atmosphere such as 10% to 30% hydrogen gas are preferable. Further, if the heat treatment temperature is raised too much, dielectric breakdown occurs and eddy current loss increases. Therefore, from the viewpoint of suppressing an increase in iron loss, in the case of Fe-Si-Al alloy powder and Fe-Si alloy powder, 600 ° C to 750 ° C is preferable, and in particular, Fe-Si-Al alloy powder is 600 ° C to 725 ° C. More preferred. In the case of pure iron powder, the temperature may be 500 ° C to 650 ° C. By setting these temperature ranges, the noise of the produced reactor is reduced.

本発明の実施例を、表1〜表6、図1および図2を参照して、以下に説明する。 Examples of the present invention will be described below with reference to Tables 1 to 6, FIGS. 1 and 2.

(1) 測定項目
測定項目は、透磁率、鉄損、及び騒音である。作製された各圧粉磁心のサンプルに対して、φ2.6mmの銅線で42ターンの巻線を施してリアクトルを作製した。騒音測定用の圧粉磁心は、外径φ77.8mm、内径49.2mm、高さ30mmとした。また、作製したリアクトルの透磁率及び鉄損を下記の条件で算出し、下記の条件でリアクトルから発生する騒音について測定した。
(1) Measurement items The measurement items are magnetic permeability, iron loss, and noise. A reactor was prepared by winding 42 turns of each prepared powder magnetic core sample with a copper wire having a diameter of 2.6 mm. The dust core for noise measurement had an outer diameter of φ77.8 mm, an inner diameter of 49.2 mm, and a height of 30 mm. In addition, the magnetic permeability and iron loss of the produced reactor were calculated under the following conditions, and the noise generated from the reactor was measured under the following conditions.

<透磁率及び鉄損>
透磁率及び鉄損の測定条件は、周波数100kHz、最大磁束密度Bm=50mTとした。透磁率は、鉄損Pcv測定時に最大磁束密度Bmを設定したときの振幅透磁率とした。鉄損については、磁気計測機器であるBHアナライザ(岩通計測株式会社:SY−8232)を用いて算出した。この算出は、鉄損の周波数曲線を次の(1)〜(3)式で最小2乗法により、ヒステリシス損係数、渦電流損失係数を算出することで行った。
<Permeability and iron loss>
The measurement conditions for magnetic permeability and iron loss were a frequency of 100 kHz and a maximum magnetic flux density of Bm = 50 mT. The magnetic permeability was taken as the amplitude magnetic permeability when the maximum magnetic flux density Bm was set at the time of iron loss Pcv measurement. The iron loss was calculated using a BH analyzer (Iwadori Measurement Co., Ltd .: SY-8232), which is a magnetic measuring instrument. This calculation was performed by calculating the hysteresis loss coefficient and the eddy current loss coefficient by the least squares method using the following equations (1) to (3) for the frequency curve of iron loss.

Pcv=Kh×f+Ke×f…(1)
Ph =Kh×f…(2)
Pe =Ke×f…(3)
Pcv:鉄損
Kh :ヒステリシス損係数
Ke :渦電流損係数
f :周波数
Ph :ヒステリシス損失
Pe :渦電流損失
Pcv = Kh × f + Ke × f 2 … (1)
Ph = Kh × f ... (2)
Pe = Ke × f 2 … (3)
Pcv: Iron loss Kh: Hysteresis loss coefficient Ke: Eddy current loss coefficient f: Frequency Ph: Hysteresis loss Pe: Eddy current loss

<騒音測定>
騒音測定について、その測定装置、測定環境、測定方法等を以下に示す。
[騒音評価装置とソフトウェア]
(1) 測定装置 SOUND LEBEL METER NL-31 …リオン株式会社製
(2) 測定環境 無響箱(暗騒音は25dB) KM-1…株式会社アコー製
(3) パワーアンプ(音源) HIGH SPEED POWER AMPLIFIER/BIPOLAR POWER SUPPLY 4025…NF ELECTRONIC INSTRUMENTS社製
(4) 発振器 80MHz Function/Arbitrary Waveform Generator 33250A…アジレント・テクノロジー株式会社製
(5) 分析処理ソフト SA-01 CATSYSSA Ver3.5…リオン株式会社製
<Noise measurement>
Regarding noise measurement, the measuring device, measuring environment, measuring method, etc. are shown below.
[Noise evaluation device and software]
(1) Measuring device SOUND LEBEL METER NL-31… Made by Rion Co., Ltd.
(2) Measurement environment Soundless box (background noise is 25 dB) KM-1 ... Made by Accor Co., Ltd.
(3) Power amplifier (sound source) HIGH SPEED POWER AMPLIFIER / BIPOLAR POWER SUPPLY 4025… NF ELECTRONIC INSTRUMENTS
(4) Oscillator 80MHz Function / Arbitrary Waveform Generator 33250A… Made by Agilent Technologies, Inc.
(5) Analysis processing software SA-01 CATSYSSA Ver3.5… Made by Rion Co., Ltd.

[測定方法]
(1) 太陽光発電用パワーコンディショナに接続
(2) マイク距離:測定サンプルから10mmとした。
(3) 測定サンプルを無響箱内に設置し、騒音測定用のマイクの距離はサンプルから10mmとした。
[Measuring method]
(1) Connect to a power conditioner for photovoltaic power generation
(2) Microphone distance: 10 mm from the measurement sample.
(3) The measurement sample was placed in an anechoic box, and the distance of the microphone for noise measurement was 10 mm from the sample.

(2)サンプルの作製方法
圧粉磁心のサンプルは、下記のように、(a)絶縁微粉末のモース硬度、(b)絶縁微粉末の添加量、(c)結着性絶縁樹脂の種類の観点から作製した。また、(d)軟磁性粉末の粉末熱処理、(e)絶縁微粉末の粒径の観点からも作製した。これらの作製方法と、その結果について下記に順に示す。
(2) Sample preparation method The powder magnetic core sample has the following types: (a) Mohs hardness of insulating fine powder, (b) amount of insulating fine powder added, and (c) type of binding insulating resin. Made from the point of view. It was also prepared from the viewpoints of (d) powder heat treatment of soft magnetic powder and (e) particle size of insulating fine powder. These production methods and their results are shown below in order.

(a) 絶縁微粉末のモース硬度
硬度100MPaのFeSiAl合金粉末(平均粒子径40μm)の粉末に対して、絶縁微粉末(表1に示す種類と添加量)、潤滑剤0.3wt%を混合し、次にシランカップリング剤1.0wt%、メチルフェニル系シリコーンレジンを1.0wt%混合し、150℃で2時間の加熱乾燥を行い、さらに潤滑剤0.3wt%を混合した。
(a) Morse hardness of insulating fine powder Insulation fine powder (type and addition amount shown in Table 1) and 0.3 wt% lubricant are mixed with FeSiAl alloy powder (average particle diameter 40 μm) having a hardness of 100 MPa. Next, 1.0 wt% of the silane coupling agent and 1.0 wt% of the methylphenyl silicone resin were mixed, heat-dried at 150 ° C. for 2 hours, and 0.3 wt% of the lubricant was further mixed.

これを室温にて1000MPaの圧力で加圧成型し、外径77.8mm、内径49.2mm、高さ30.0mmのリング状の成型体を作製し、大気中で700℃で保持時間2時間で熱処理を行い、圧粉磁心を作製した。 This was pressure-molded at room temperature at a pressure of 1000 MPa to prepare a ring-shaped molded body having an outer diameter of 77.8 mm, an inner diameter of 49.2 mm, and a height of 30.0 mm, and held at 700 ° C. for 2 hours in the air. Heat treatment was performed in the above to prepare a dust core.

これらのサンプルに対して、上記「(1)測定項目」で示したように、リアクトルを作製し、透磁率、鉄損の算出、及び騒音測定を行った。その結果を表1及び図1に示す。なお、表1〜表6において、μaは透磁率、Pcvは鉄損を示している。騒音Max値は搬送周波数でのピーク値である。
For these samples, as shown in "(1) Measurement item" above, a reactor was prepared, and magnetic permeability, iron loss were calculated, and noise was measured. The results are shown in Table 1 and FIG. In Tables 1 to 6, μa indicates magnetic permeability and Pcv indicates iron loss. The noise Max value is the peak value at the carrier frequency.

図1は、絶縁微粉末のモース硬度と騒音との関係を示すグラフである。表1及び図1から、絶縁微粉末のモース硬度が高くなるほど騒音Max値が低下していることが分かる。特に、モース硬度が7.0以上で騒音の抑止効果が発揮され、低騒音になっていることが確認できる。なお、低騒音がどの程度の騒音レベルを指すかは、リアクトルの使用環境によって要求されるレベルが異なる。一般的には、リアクトルの使用時において不快と感じられないレベルの騒音は42dB以下とされているが、太陽光発電システム等のユニットを室内に配置する場合には、さらに低い騒音レベルが要求される場合がある。このような場合であっても、本実施例では、絶縁微粉末のモース硬度が7.0以上である場合に低騒音効果を実現することができる。特に、モース硬度が9.0であるAl(アルミナ)が、低騒音効果が顕著である。 FIG. 1 is a graph showing the relationship between the Mohs hardness of the insulating fine powder and noise. From Table 1 and FIG. 1, it can be seen that the higher the Mohs hardness of the insulating fine powder, the lower the noise Max value. In particular, when the Mohs hardness is 7.0 or more, the noise suppression effect is exhibited, and it can be confirmed that the noise is low. The level of noise required for low noise depends on the usage environment of the reactor. Generally, the noise level that does not feel unpleasant when using the reactor is 42 dB or less, but when a unit such as a photovoltaic power generation system is placed indoors, a lower noise level is required. May occur. Even in such a case, in this embodiment, the low noise effect can be realized when the Mohs hardness of the insulating fine powder is 7.0 or more. In particular, Al 2 O 3 (alumina) having a Mohs hardness of 9.0 has a remarkable low noise effect.

(b) 絶縁微粉末の添加量
絶縁微粉末の種類と添加量を表2に示す条件とし、上記(a)と同様の手順で圧粉磁心を作製した。
(b) Amount of Insulating Fine Powder Added The type and amount of insulating fine powder were set as shown in Table 2, and a dust core was prepared in the same procedure as in (a) above.

これらのサンプルに対して、上記「(1)測定項目」で示したように、リアクトルを作製し、透磁率、鉄損の算出、及び騒音測定を行った。その結果を表2及び図2に示す。なお、「絶縁微粉末/結着性絶縁樹脂」は、結着性絶縁樹脂の添加量に対する絶縁微粉末の添加量の比率を示している。
For these samples, as shown in "(1) Measurement item" above, a reactor was prepared, and magnetic permeability, iron loss were calculated, and noise was measured. The results are shown in Table 2 and FIG. In addition, "insulating fine powder / binding insulating resin" indicates the ratio of the addition amount of the insulating fine powder to the addition amount of the binding insulating resin.

図2は、絶縁微粉末の添加量と騒音との関係を示すグラフである。表2及び図2から、絶縁微粉末の添加量が0.05wt%〜1.0wt%で低騒音効果が確認できる。0.05wt%未満であると、添加量が少なく圧粉磁心の絶縁層の硬度が十分に上がらない。そのため、励磁磁界による粉末振動を抑制できず、十分な騒音抑止の効果が得られない。1.0wt%を超えると透磁率が低下し、これに起因して騒音が増加する傾向になるリアクタのL値が低下する。これにより、ディップル電流が大きくなり、磁束密度変化が増加するため、騒音が増加する。 FIG. 2 is a graph showing the relationship between the amount of insulating fine powder added and noise. From Table 2 and FIG. 2, the low noise effect can be confirmed when the amount of the insulating fine powder added is 0.05 wt% to 1.0 wt%. If it is less than 0.05 wt%, the amount added is small and the hardness of the insulating layer of the dust core is not sufficiently increased. Therefore, the powder vibration due to the exciting magnetic field cannot be suppressed, and a sufficient noise suppression effect cannot be obtained. If it exceeds 1.0 wt%, the magnetic permeability decreases, and as a result, the L value of the reactor, which tends to increase noise, decreases. As a result, the dipple current increases and the change in magnetic flux density increases, so that noise increases.

また、表2から、絶縁微粉末/結着性絶縁樹脂の比率は、0.03〜0.5が好ましい。この範囲を超えると十分な騒音抑止効果が得られないか、鉄損が低下し実用的なリアクトルを作製できない。 Further, from Table 2, the ratio of the insulating fine powder / the binding insulating resin is preferably 0.03 to 0.5. If it exceeds this range, a sufficient noise suppression effect cannot be obtained, or iron loss is reduced and a practical reactor cannot be produced.

(c) 結着性絶縁樹脂の種類
絶縁微粉末の種類と添加量、及び結着性絶縁樹脂(シリコーン樹脂、シランカップリング剤)の種類と添加量を、表3に示す条件とし、上記(a)と同様の手順で圧粉磁心を作製した。
(c) Types of binding insulating resin The types and amount of insulating fine powder, and the types and amount of binding insulating resin (silicone resin, silane coupling agent) are set as the conditions shown in Table 3, and the above (c) A dust core was prepared in the same procedure as in a).

これらのサンプルに対して、上記「(1)測定項目」で示したように、リアクトルを作製し、透磁率、鉄損の算出、及び騒音測定を行った。その結果を表3に示す。
For these samples, as shown in "(1) Measurement item" above, a reactor was prepared, and magnetic permeability, iron loss were calculated, and noise was measured. The results are shown in Table 3.

表3から分かるように、結着性絶縁樹脂としてメチルフェニル系のシリコーン樹脂、特にメチルフェニル系シリコーンレジンを用いた場合に騒音抑止の効果が高い。また、結着性絶縁樹脂をシリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物とする場合には、シリコーン樹脂をメチルフェニル系シリコーン樹脂とし、シランカップリング剤をアミノシラン系、エポキシシラン系、イソシアヌレート系のシランカップリング剤を用いると、低騒音効果が高い。その中でも特に、エポキシシラン系のシランカップリング剤を用いた場合に騒音Max値が28.1dBであり、低騒音効果が顕著である。また、透磁率も他の例と比べて良好な数値を示している。イソシアヌレート系のシランカップリング剤を用いた場合には、低騒音効果に加えて、鉄損が125kW/mであり、鉄損が顕著に低い特徴がある。 As can be seen from Table 3, when a methylphenyl-based silicone resin, particularly a methylphenyl-based silicone resin, is used as the binder insulating resin, the effect of suppressing noise is high. When the binding insulating resin is a mixture of a silicone resin and a silane coupling agent, the silicone resin is a methylphenyl-based silicone resin, and the silane coupling agent is an aminosilane-based, epoxysilane-based, or isocyanurate-based silane. When a coupling agent is used, a low noise effect is high. Among them, in particular, when an epoxy silane-based silane coupling agent is used, the noise Max value is 28.1 dB, and the low noise effect is remarkable. In addition, the magnetic permeability also shows a good value as compared with other examples. When an isocyanurate-based silane coupling agent is used, in addition to the low noise effect, the iron loss is 125 kW / m 3 , and the iron loss is remarkably low.

(d) 軟磁性粉末の粉末熱処理
軟磁性粉末の粉末熱処理の有無による騒音抑制効果についても検証した。軟磁性粉末の粉末熱処理とは、第2混合工程を行う前段階における第1混合工程で得られた混合物に対する熱処理である。軟磁性粉末として、Fe―Si−Al合金粉末、Fe―6.5%Si合金粉末を用いた場合の圧粉磁心の作製方法と、その結果を以下にそれぞれ順に示す。
(d) Powder heat treatment of soft magnetic powder The noise suppression effect with and without powder heat treatment of soft magnetic powder was also verified. The powder heat treatment of the soft magnetic powder is a heat treatment on the mixture obtained in the first mixing step in the step before the second mixing step is performed. The method for producing the powder magnetic core when Fe—Si—Al alloy powder and Fe—6.5% Si alloy powder are used as the soft magnetic powder, and the results are shown below in order.

(d−1) Fe―Si−Al合金粉末の粉末熱処理
硬度100MPaのFeSiAl合金粉末(平均粒子径40μm)の粉末に対して、絶縁微粉末0.6wt%混合した混合粉に対し、還元雰囲気水素30%の環境下において、下記表4の温度で熱処理を施した。
(d-1) Powder heat treatment of Fe—Si—Al alloy powder With respect to a powder of FeSiAl alloy powder (average particle diameter 40 μm) having a hardness of 100 MPa and 0.6 wt% of insulating fine powder mixed, a reducing atmosphere hydrogen The heat treatment was performed at the temperatures shown in Table 4 below under a 30% environment.

その後、熱処理を施した混合粉に潤滑剤0.3wt%を混合し、次にシランカップリング剤1.0wt%、メチルフェニル系シリコーンレジンを1.0wt%混合し、150℃で2時間の加熱乾燥を行い、さらに潤滑剤0.3wt%を混合した。 Then, 0.3 wt% of the lubricant was mixed with the heat-treated mixed powder, then 1.0 wt% of the silane coupling agent and 1.0 wt% of the methylphenyl silicone resin were mixed, and the mixture was heated at 150 ° C. for 2 hours. It was dried and further mixed with 0.3 wt% of lubricant.

これを室温にて1000MPaの圧力で加圧成型し、外径77.8mm、内径49.2mm、高さ30.0mmのリング状の成型体を作製し、大気中で700℃で保持時間2時間で熱処理を行い、圧粉磁心を作製した。 This was pressure-molded at room temperature at a pressure of 1000 MPa to prepare a ring-shaped molded body having an outer diameter of 77.8 mm, an inner diameter of 49.2 mm, and a height of 30.0 mm, and held at 700 ° C. for 2 hours in the air. Heat treatment was performed in the above to prepare a dust core.

これらのサンプルに対して、上記「(1)測定項目」で示したように、リアクトルを作製し、透磁率、鉄損の算出、及び騒音測定を行った。その結果を表4に示す。
For these samples, as shown in "(1) Measurement item" above, a reactor was prepared, and magnetic permeability, iron loss were calculated, and noise was measured. The results are shown in Table 4.

表4の騒音Max値から明らかなように、FeSiAl合金粉末の場合、粉末熱処理を1050℃で実施すると、実施しない場合と比べて騒音が増加した。これは、FeSiAl合金粉末(センダスト粉末)は水素雰囲気中で熱処理することで脆くなり(脆化)、加圧成形時に粉末に亀裂が生じて騒音が増加したからであると考えられる。熱処理により脆化が生じ、加圧成形時に粉末に亀裂が生じたであろうことは、粉末熱処理した場合に密度が低下していることからも理解できる。 As is clear from the noise Max values in Table 4, in the case of the FeSiAl alloy powder, when the powder heat treatment was performed at 1050 ° C., the noise increased as compared with the case where it was not performed. It is considered that this is because the FeSiAl alloy powder (sendust powder) becomes brittle (embrittlement) by heat treatment in a hydrogen atmosphere, and cracks occur in the powder during pressure molding to increase noise. It can be understood from the fact that the density is reduced when the powder heat treatment is performed, that the embrittlement is caused by the heat treatment and the powder is likely to be cracked during the pressure molding.

以上のことから、FeSiAl合金粉末の場合、加圧成型工程よりも前に、第1混合工程で得られた混合物に対し熱処理を行わないことが、FeSiAl合金粉末の硬度を保つことに繋がる結果、騒音抑制効果を実現できることが分かる。 From the above, in the case of FeSiAl alloy powder, not performing heat treatment on the mixture obtained in the first mixing step prior to the pressure molding step leads to maintaining the hardness of the FeSiAl alloy powder. It can be seen that the noise suppression effect can be realized.

(d−2) Fe―6.5%Si合金粉末の粉末熱処理
硬度390MPaのFe―6.5%Si合金粉末(平均粒子径20μm)の粉末に対して、絶縁微粉末0.2wt%混合した混合粉に対し、還元雰囲気水素100%の環境下において、下記表5の温度で熱処理を施した。
(d-2) Powder heat treatment of Fe-6.5% Si alloy powder 0.2 wt% of insulating fine powder was mixed with the powder of Fe-6.5% Si alloy powder (average particle diameter 20 μm) having a hardness of 390 MPa. The mixed powder was heat-treated at the temperatures shown in Table 5 below in an environment of 100% reducing atmosphere hydrogen.

その後、熱処理を施した混合粉にシランカップリング剤0.5wt%、メチルフェニル系シリコーンレジンを0.9wt%混合し、150℃で2時間の加熱乾燥を行い、さらに潤滑剤0.6wt%を混合した。 Then, 0.5 wt% of the silane coupling agent and 0.9 wt% of the methylphenyl silicone resin were mixed with the heat-treated mixed powder, and the mixture was heated and dried at 150 ° C. for 2 hours, and then 0.6 wt% of the lubricant was added. Mixed.

これを室温にて1000MPaの圧力で加圧成型し、外径77.8mm、内径49.2mm、高さ30.0mmのリング状の成型体を作製し、窒素中で700℃で保持時間2時間で熱処理を行い、圧粉磁心を作製した。 This was pressure-molded at room temperature at a pressure of 1000 MPa to prepare a ring-shaped molded body having an outer diameter of 77.8 mm, an inner diameter of 49.2 mm, and a height of 30.0 mm, and held in nitrogen at 700 ° C. for 2 hours. The powder magnetic core was prepared by heat treatment in the above.

これらのサンプルに対して、上記「(1)測定項目」で示したように、リアクトルを作製し、透磁率、鉄損の算出、及び騒音測定を行った。その結果を表5に示す。
For these samples, as shown in "(1) Measurement item" above, a reactor was prepared, and magnetic permeability, iron loss were calculated, and noise was measured. The results are shown in Table 5.

Fe―6.5%Si合金粉末の場合、粉末熱処理を実施することで、騒音抑止効果を得ることができる。これは、不純物が除去され(酸素濃度低下)、結晶内の粒子径を成長させることができるため、磁壁移動がスムーズになり、励磁磁界の追従性が増して騒音が低減できるからと考えられる。 In the case of Fe-6.5% Si alloy powder, a noise suppression effect can be obtained by performing powder heat treatment. It is considered that this is because impurities are removed (reduced oxygen concentration) and the particle size in the crystal can be grown, so that the domain wall movement becomes smooth, the followability of the exciting magnetic field is increased, and noise can be reduced.

(e) 絶縁微粉末の粒径
絶縁微粉末の粒径を下記表6のようにして、上記(a)と同様の手順で圧粉磁心を作製した。
(e) Particle size of the insulating fine powder The particle size of the insulating fine powder was set as shown in Table 6 below, and a dust core was prepared in the same procedure as in (a) above.

これらのサンプルに対して、上記「(1)測定項目」で示したように、リアクトルを作製し、透磁率及び鉄損を算出した。その結果を表6に示す。
For these samples, as shown in the above "(1) Measurement item", a reactor was prepared, and the magnetic permeability and iron loss were calculated. The results are shown in Table 6.

表6から分かるように、絶縁微粉末の平均粒径が大きくなると密度が低下する傾向にある。これに伴い透磁率も低下する。このため、絶縁微粉末の平均粒径の上限は、0.50μmであることが好ましい。これを超えると、低透磁率であるため、この圧粉磁心で作製したリアクトルは実用的でない。なお、絶縁微粉末の平均粒径の下限は、特に限定されないが、例えば、表2のSiO(シリカ)から0.02μmとすることができる。 As can be seen from Table 6, the density tends to decrease as the average particle size of the insulating fine powder increases. Along with this, the magnetic permeability also decreases. Therefore, the upper limit of the average particle size of the insulating fine powder is preferably 0.50 μm. Beyond this, the reactor made with this dust core is not practical because of its low magnetic permeability. The lower limit of the average particle size of the insulating fine powder is not particularly limited, but can be, for example, 0.02 μm from SiO 2 (silica) in Table 2.

[他の実施形態]
本発明は上記実施形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。また、上記実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合わせにより、種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除してもよい。さらに、異なる実施形態にわたる構成要素を適宜組み合わせてもよい。
[Other Embodiments]
The present invention is not limited to the above-described embodiment as it is, and at the implementation stage, the components can be modified and embodied without departing from the gist thereof. In addition, various inventions can be formed by an appropriate combination of the plurality of components disclosed in the above-described embodiment. For example, some components may be removed from all the components shown in the embodiments. In addition, components across different embodiments may be combined as appropriate.

(1)表2では、結着性絶縁樹脂をシリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物とし、結着性絶縁樹脂の添加量に対する絶縁微粉末の添加量の比率を示したが、シランカップリング剤は添加せず、シリコーン樹脂の添加量に対する絶縁微粉末の添加量の比率を0.05〜0.5としても、シランカップリング剤を添加した場合と同様の効果を奏する。
(2)前記(a)の絶縁微粉末の混合(第1混合工程)と、(b)の結着性絶縁樹脂の混合(第2混合工程)を同時に行うことも可能である。軟磁性粉末(Fe―Si合金粉末)に対する粉末熱処理は、第1混合工程と第2混合工程の間だけでなく、第2混合工程と加圧成型工程との間に行っても上記と同様の効果を奏する。
(1) In Table 2, the binding insulating resin is a mixture of a silicone resin and a silane coupling agent, and the ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the binding insulating resin added is shown. Even if the ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the silicone resin added is 0.05 to 0.5, the same effect as when the silane coupling agent is added is obtained.
(2) It is also possible to simultaneously mix the insulating fine powder of (a) (first mixing step) and the binding insulating resin of (b) (second mixing step). The powder heat treatment for the soft magnetic powder (Fe—Si alloy powder) is the same as described above not only between the first mixing step and the second mixing step but also between the second mixing step and the pressure molding step. It works.

Claims (9)

軟磁性粉末に絶縁微粉末、結着性絶縁樹脂を混合した後、その混合物を所定の形状に成形し、その成形体を熱処理してなる圧粉磁心において、
前記軟磁性粉末の平均粒径が、20μm〜100μmであり、
前記軟磁性粉末の粉末硬度が、100MPa以上であり、
前記絶縁微粉末のモース硬度が7以上で、その添加量が0.05wt%〜1.0wt%であり、
前記結着性絶縁樹脂の添加量に対する前記絶縁微粉末の添加量の比率が、0.03〜0.5であり、
前記結着性絶縁樹脂が、メチルフェニル系シリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物であり、
前記シランカップリング剤が、エポキシシラン系、又はイソシアヌレート系のシランカップリング剤であることを特徴とする圧粉磁心。
In a dust core formed by mixing a soft magnetic powder with an insulating fine powder and a binding insulating resin, the mixture is molded into a predetermined shape, and the molded body is heat-treated.
The average particle size of the soft magnetic powder is 20 μm to 100 μm.
The powder hardness of the soft magnetic powder is 100 MPa or more.
The Mohs hardness of the insulating fine powder is 7 or more, and the addition amount thereof is 0.05 wt% to 1.0 wt%.
The ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the binding insulating resin added is 0.03 to 0.5.
The binding insulating resin is a mixture of a methylphenyl silicone resin and a silane coupling agent.
A dust core, wherein the silane coupling agent is an epoxy silane-based or isocyanurate-based silane coupling agent.
記絶縁微粉末の平均粒径の上限値が0.50μmであることを特徴とする請求項1に記載の圧粉磁心。 Dust core according to claim 1, the upper limit of the average particle diameter before Symbol insulating fine powder is characterized in that it is a 0.50 .mu.m. 前記軟磁性粉末が、Fe−Si−Al合金粉末又はFe−Si合金粉末であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の圧粉磁心。 The powder magnetic core according to claim 1 or 2 , wherein the soft magnetic powder is Fe—Si—Al alloy powder or Fe—Si alloy powder. 前記絶縁微粉末が、Al又はSiOであることを特徴とする請求項1〜請求項の何れか1項に記載の圧粉磁心。 The insulating fine powder, Al 2 O 3 or a dust core according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the SiO 2. 前記請求項1〜前記請求項の何れかに記載の圧粉磁心に対して、コイルを巻回して構成したことを特徴とする低騒音リアクトル。 A low-noise reactor characterized in that a coil is wound around a dust core according to any one of claims 1 to 4 . 軟磁性粉末に対して絶縁微粉末を混合する第1混合工程と、
前記第1混合工程で得られた混合物に対し結着性絶縁樹脂を混合する第2混合工程と、
前記第2混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程と、
前記加圧成型工程で得られた成形体を600℃以上の温度で熱処理する熱処理工程と、
を有し、
前記第1混合工程において、
前記軟磁性粉末の平均粒径が、20μm〜100μmであり、
前記軟磁性粉末の粉末硬度が、100MPa以上であり、
前記軟磁性粉末がFe−Si−Al合金粉末であり、
前記絶縁微粉末のモース硬度が7以上で、その添加量が0.05wt%〜1.0wt%であり、
前記第2混合工程において、
前記結着性絶縁樹脂の添加量に対する前記絶縁微粉末の添加量の比率が、0.03〜0.5であり、
前記結着性絶縁樹脂が、メチルフェニル系シリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物であり、
前記シランカップリング剤が、エポキシシラン系、又はイソシアヌレート系のシランカップリング剤であり、
前記加圧成型工程よりも前に、前記第1混合工程で得られた混合物に対し熱処理を行わないことを特徴とする圧粉磁心の製造方法。
The first mixing step of mixing the insulating fine powder with the soft magnetic powder,
A second mixing step of mixing the binder insulating resin with the mixture obtained in the first mixing step, and
A pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the second mixing step, and a pressure molding step.
A heat treatment step of heat-treating the molded product obtained in the pressure molding step at a temperature of 600 ° C. or higher,
Have,
In the first mixing step,
The average particle size of the soft magnetic powder is 20 μm to 100 μm.
The powder hardness of the soft magnetic powder is 100 MPa or more.
The soft magnetic powder is an Fe—Si—Al alloy powder,
The Mohs hardness of the insulating fine powder is 7 or more, and the addition amount thereof is 0.05 wt% to 1.0 wt%.
In the second mixing step,
The ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the binding insulating resin added is 0.03 to 0.5.
The binding insulating resin is a mixture of a methylphenyl silicone resin and a silane coupling agent.
The silane coupling agent, an epoxysilane, or Ri silane coupling agent der of isocyanurate,
A method for producing a dust core, which comprises not performing a heat treatment on the mixture obtained in the first mixing step prior to the pressure molding step .
軟磁性粉末に対して絶縁微粉末を混合する第1混合工程と、
前記第1混合工程で得られた混合物に対し結着性絶縁樹脂を混合する第2混合工程と、
前記第2混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程と、
前記加圧成型工程で得られた成形体を600℃以上の温度で熱処理する熱処理工程と、
を有し、
前記第1混合工程において、
前記軟磁性粉末の平均粒径が、20μm〜100μmであり、
前記軟磁性粉末の粉末硬度が、100MPa以上であり、
前記軟磁性粉末がFe−Si合金粉末であり、
前記絶縁微粉末のモース硬度が7以上で、その添加量が0.05wt%〜1.0wt%であり、
前記第2混合工程において、
前記結着性絶縁樹脂の添加量に対する前記絶縁微粉末の添加量の比率が、0.03〜0.5であり、
前記結着性絶縁樹脂が、メチルフェニル系シリコーン樹脂とシランカップリング剤の混合物であり、
前記シランカップリング剤が、エポキシシラン系、又はイソシアヌレート系のシランカップリング剤であり、
前記第1混合工程と前記加圧成型工程との間において、前記第1混合工程以降に得られた混合粉末を熱処理することを特徴とする圧粉磁心の製造方法。
The first mixing step of mixing the insulating fine powder with the soft magnetic powder,
A second mixing step of mixing the binder insulating resin with the mixture obtained in the first mixing step, and
A pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the second mixing step, and a pressure molding step.
A heat treatment step of heat-treating the molded product obtained in the pressure molding step at a temperature of 600 ° C. or higher,
Have,
In the first mixing step,
The average particle size of the soft magnetic powder is 20 μm to 100 μm.
The powder hardness of the soft magnetic powder is 100 MPa or more.
The soft magnetic powder is an Fe—Si alloy powder,
The Mohs hardness of the insulating fine powder is 7 or more, and the addition amount thereof is 0.05 wt% to 1.0 wt%.
In the second mixing step,
The ratio of the amount of the insulating fine powder added to the amount of the binding insulating resin added is 0.03 to 0.5.
The binding insulating resin is a mixture of a methylphenyl silicone resin and a silane coupling agent.
The silane coupling agent, an epoxysilane, or Ri silane coupling agent der of isocyanurate,
A method for producing a dust core, which comprises heat-treating the mixed powder obtained after the first mixing step between the first mixing step and the pressure molding step .
記熱処理工程は、大気雰囲気で熱処理することを特徴とする請求項に記載の圧粉磁心の製造方法。 Before SL heat treatment step method for producing a dust core according to claim 6, characterized in that the heat treatment in an air atmosphere. 前記絶縁微粉末が、Al又はSiOであることを特徴とする請求項〜請求項の何れか1項に記載の圧粉磁心の製造方法。
The method for producing a dust core according to any one of claims 6 to 8 , wherein the insulating fine powder is Al 2 O 3 or SiO 2 .
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Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4723609B2 (en) * 2008-04-15 2011-07-13 株式会社タムラ製作所 Dust core, dust core manufacturing method, choke coil and manufacturing method thereof
JP4799583B2 (en) * 2008-04-15 2011-10-26 株式会社タムラ製作所 Dust core, dust core manufacturing method, choke coil and manufacturing method thereof
JP4837700B2 (en) * 2008-04-15 2011-12-14 株式会社豊田中央研究所 Powder magnetic core and method for producing the same
JP2009302165A (en) * 2008-06-11 2009-12-24 Tamura Seisakusho Co Ltd Dust core and manufacturing method thereof
JP5022999B2 (en) * 2008-06-17 2012-09-12 株式会社タムラ製作所 Powder magnetic core and manufacturing method thereof
JP4995222B2 (en) * 2009-04-09 2012-08-08 株式会社タムラ製作所 Powder magnetic core and manufacturing method thereof
JP5232708B2 (en) * 2009-04-14 2013-07-10 株式会社タムラ製作所 Powder magnetic core and manufacturing method thereof
JP5208881B2 (en) * 2009-08-07 2013-06-12 株式会社タムラ製作所 Powder magnetic core and manufacturing method thereof
CN105355356B (en) * 2009-12-25 2019-07-09 株式会社田村制作所 Compressed-core and its manufacturing method
JP6071211B2 (en) * 2011-02-22 2017-02-01 三菱マテリアル株式会社 Low magnetostrictive high magnetic flux density composite soft magnetic material and its manufacturing method
JP5991460B2 (en) * 2011-03-24 2016-09-14 住友電気工業株式会社 Composite material, reactor core, and reactor
JP6578083B2 (en) * 2013-11-12 2019-09-18 株式会社タムラ製作所 Low noise reactor, dust core and manufacturing method thereof

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