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JP5300467B2 - 光学系及びそれを有する光学機器 - Google Patents

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JP5300467B2 JP2008333870A JP2008333870A JP5300467B2 JP 5300467 B2 JP5300467 B2 JP 5300467B2 JP 2008333870 A JP2008333870 A JP 2008333870A JP 2008333870 A JP2008333870 A JP 2008333870A JP 5300467 B2 JP5300467 B2 JP 5300467B2
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Description

本発明は光学系に関し、特に銀塩フィルム用カメラ、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ等の撮影光学系や、プロジェクター等の投影光学系に好適な光学系に関する。
近年、デジタル撮像機器において高画質化が進むと同時に撮像素子の小型化、特に１画素あたりのサイズ（面積）が小さくなってきている。これに伴い、撮像レンズにおいても従来に比べて諸収差がさらに低減された高性能なレンズが求められてきている。
従来から、広角化（広画角化）に有利なレンズ系として、レトロフォーカス型（ネガティブリード型）のレンズが知られている。このレトロフォーカス型レンズは、光学系の前方（カメラ等の撮影光学系では被写体側、プロジェクター等の投影光学系ではスクリーン側）に全体として負の屈折力のレンズ群を配置している。
また、後方（カメラ等の撮影光学系では像側、プロジェクター等の投影光学系では原画側）に正の屈折力のレンズ群を配置することで、短い焦点距離と長いバックフォーカスを実現している。
例えば特許文献１では、レトロフォーカス型の撮像光学系として、物体側から像側へ順に負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群を有する単一の焦点距離のレトロフォーカス型レンズが開示されている。
又、特許文献２では、レトロフォーカス型の投影光学系として、スクリーン側から原画側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群を有する単一の焦点距離のレトロフォーカス型レンズが開示されている。
又、特許文献３では、レトロフォーカス型の撮像光学系として、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群を有する単一の焦点距離のレトロフォーカス型レンズとズームレンズが開示されている。
特開平０９−０３３８０１号公報 特開平０６−０８２６８９号公報 特開２００６−３０１４１６号公報
レトロフォーカス型レンズの収差補正上の問題点としては、負の屈折力のレンズ群が先行する非対称な屈折力配置のため、負の歪曲収差（樽型の歪曲収差）が発生しやすいということが挙げられる。
ここで、負の歪曲収差を低減するためには、負の屈折力のレンズ群内の負レンズの材料を高屈折率材料にすればよいが、一般的に高屈折率材料は高分散であるため、負の倍率色収差が発生しやすい。
特許文献１では、レトロフォーカス型のレンズにおいて、この倍率色収差を補正する方法として、負の屈折力の第１レンズ群内部や、その近傍のレンズ群に高分散ガラスを使用した正レンズを配置している。しかしながら、この方法では高次の倍率色収差が補正しきれず残存してしまうため、像高の高い部分（画角の大きな領域）になるにつれてｇ線の倍率色収差が正の方向に曲がり、過剰補正になる傾向があった。
特許文献２では、レトロフォーカス型のレンズにおいて、負の倍率色収差を補正する方法として、瞳近軸光線のレンズへの入射高（光軸からの距離）ｈが比較的高くなる開口絞りよりも後方に、異常部分分散を持った低分散材料の正レンズを配置している。しかしながら、この方法では高次の倍率色収差が補正しきれず残存してしまうため、像高の高い部分（画角の大きな領域）になるにつれてｇ線の倍率色収差が正の方向に曲がり、過剰補正になる傾向があった。
特許文献３はレトロフォーカス型のレンズにおいて、負の倍率色収差を補正する方法として、瞳近軸光線のレンズ面への入射高（光軸からの距離）ｈが比較的高くなる、開口絞りよりも後方のレンズ群に、異常部分分散を持った高分散な樹脂材料を用いている。しかしながら、樹脂材料であるためレンズ単体としてのパワーを大きく付けることができず、色収差以外の収差補正力が弱い。また、もしパワーをつけた場合であっても、屈折率が低いために基準波長の歪曲収差などの諸収差が残存してしまうので、これらを補正するためのレンズが別途必要であった。
そこで、本発明の目的は、画面内全体に渡って色収差を良好に補正することを可能にした、高い光学性能を有する光学系及びそれを有する光学機器を提供することである。
上記目的を達成するために、本発明の光学系は、開口絞りと、前記開口絞りよりも縮小共役側に配置された第１の正レンズとを有する光学系において、前記第１の正レンズの焦点距離をｆＧＲ、前記光学系全系の焦点距離をｆ、前記第１の正レンズのｇ線、Ｆ線、ｄ線、Ｃ線に対する屈折率をそれぞれＮｇＲ、ＮＦＲ、ＮｄＲ、ＮＣＲとし、該第１の正レンズの部分分散比θｇＦＲ、アッベ数νｄＲを
νｄＲ＝（ＮｄＲ−１）／（ＮＦＲ−ＮＣＲ）θｇＦＲ＝（ＮｇＲ−ＮＦＲ）／（ＮＦＲ−ＮＣＲ）とするとき、
０．７９６＜θｇＦＲ−（１．００×１０−４×νｄＲ ２−９．１０×１０−３×νｄＲ）＜０．８６
１０＜νｄＲ＜３０
０．５＜ｆＧＲ／ｆ＜１．９
１．７３０００≦Ｎ ｄＲ ＜２．２
を満足することを特徴としている。
本発明によれば、色収差を良好に補正し、高い光学性能を有する光学系及びそれを有する光学機器を提供することができる。
以下に、本発明の好ましい実施の形態および参考例を、添付の図面に基づいて詳細に説明する。
本発明の実施例および参考例の光学系（結像光学系）は、単一焦点距離（単焦点）のレンズ系（実施例１）か、拡大共役側（拡大側）から順に、負の屈折力の第１レンズ群、正又は負の屈折力の第２レンズ群を有するズームレンズ（実施例１以外）である。
（タイプ１）
まず、以下に、本実施例の光学系（結像光学系）である単一焦点距離のレンズ系（単焦点レンズ）、について簡単に説明する。
本実施例の単一焦点距離のレンズ系（単焦点レンズ）は、開口絞りよりも縮小共役側に（縮小共役側に配置されたレンズユニット内に）、以下の条件を満足する第１の正レンズ（正レンズＡ）を有している。この第１の正レンズ（の材料）のｇ線（波長４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、ｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれＮｇＲ，ＮｄＲ，ＮＦＲ，ＮＣＲとする。このとき、この正レンズの部分分散比θｇＦＲ、アッベ数νｄＲを
νｄＲ＝（ＮｄＲ−１）／（ＮＦＲ−ＮＣＲ）θｇＦＲ＝（ＮｇＲ−ＮＦＲ）／（ＮＦＲ−ＮＣＲ）と定義する。そして、この第１の正レンズの焦点距離をｆＧＲ、全系（結像光学系全系）の焦点距離をｆとするとき、この正レンズは、
０．７９６＜θｇＦＲ−（１．００×１０−４×νｄＲ ２−９．１０×１０−３×νｄＲ）＜０．８６ ・・・（１）
１０＜νｄＲ＜３０ ・・・（２）
０．５＜ｆＧＲ／ｆ＜１．９ ・・・（３）
を満足する。
更に、開口絞りよりも縮小共役側（縮小側）に位置する負レンズの中で、ｄ線に関するアッベ数が最小の第１の負レンズのアッベ数をνＮＲｍｉｎ、また、この第１の負レンズの焦点距離をｆＮＲとするとき、
を満足する。
また、前述の正レンズは、
１．７３０００≦ＮｄＲ＜２．２ ・・・（５）
を満足している。
更に、本実施例の結合光学系は、前記第１の正レンズ以外で、開口絞り（面）よりも縮小共役側に配置された正レンズのうち、アッベ数が最大の正レンズ（第２の正レンズ）のｄ線に関するアッベ数をνＰｍａｘとする。このとき、この第２の正レンズのアッベ数は、
６５＜νＰＲｍａｘ＜９８ ・・・（６）
を満足する。
また、上述したような単一焦点距離のレンズ系は、バックフォーカスが焦点距離よりも長いことが望ましい。ここで言うバックフォーカスとは、最も縮小共役側（縮小側）のレンズの縮小共役側の面から像面までの距離のことである。ここで、光路中にガラスブロック（プリズムやローパスフィルター等）がある場合には、その厚みを空気換算した値（ガラスブロックの厚みを空気に換算した値）とガラスブロック以外の空気中の距離とを合計した値がバックフォーカスである。
（タイプ２）
次に、参考例の光学系（結像光学系）であるズームレンズ系（ズームレンズ、変倍光学系）、について以下に簡単に説明する。
参考例の結像光学系であるズームレンズ系は、拡大共役側（拡大側）から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群（第１レンズユニット）と、正又は負の屈折力を有する後群を有しており、各群の間隔を変化させてズーミングを行っている。ここで、開口絞り（開口絞り面）よりも縮小共役側に、第１の正レンズ（正レンズＡ）を備えており、この第１の正レンズが以下に記載する条件式（７）、（８）、（９）を満足する。ここでは、この第１の正レンズの（材料の）部分分散比をθｇＦｚ、アッベ数をνｄｚ、焦点距離をｆＧｚとし、更にこの結像光学系広角端における全系の焦点距離をｆＷ、望遠端における全系の焦点距離をｆＴとする。このとき、
０．７９＜θｇＦｚ−（１．００×１０−４×νｄｚ ２−９．１０×１０−３×νｄｚ）＜０．８６ ・・・（７）
１０＜νｄｚ＜３０ ・・・（８）
なる条件式を満足する。ここで、部分分散比やアッベ数に関しては、前述の（タイプ１）の中で記載した定義と同じである。すなわち、この第１の正レンズのｇ線（波長４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、ｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）に対する材料の屈折率をそれぞれＮｇｚ、ＮＦｚ、Ｎｄｚ、ＮＣｚとするとき、アッベ数νｄｚ、部分分散比θｇＦｚは、
νｄｚ＝（Ｎｄｚ−１）／（ＮＦｚ−ＮＣｚ）θｇＦｚ＝（Ｎｇｚ−ＮＦｚ）／（ＮＦｚ−ＮＣｚ）で表される。
このズームレンズ系は、最も拡大共役側に配置され、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、この第１レンズ群よりも縮小共役側に配置され、正の屈折力を持つ第２レンズ群を含んでいる。前述の後群は、この第２レンズ群のみであっても構わない（参考例３）し、第２レンズ群以外のレンズ群を含んでいても構わない。尚、このズームレンズ系の中で最も縮小共役側に配置されたレンズ群は、正の屈折力のレンズ群であることが望ましい。
ここで、前述の開口絞り（面）よりも縮小共役側に位置する負レンズの中で、ｄ線に対するアッベ数が最小の第１の負レンズのアッベ数をνＮｚｍｉｎ、この第１の負レンズの焦点距離をｆＮｚとするとき、
を満足することが望ましい。
また、前述の第１の正レンズが、
１．７＜Ｎｄｚ＜２．２ ・・・（１１）
を満足すると尚望ましい。
更に、前述の第１の正レンズ以外で、開口絞り（面）よりも縮小共役側に位置する正レンズの中でｄ線に関するアッベ数が最大の正レンズ（第２の正レンズ）のアッベ数をνＰｚｍａｘとするとき、
６５＜νＰｚｍａｘ＜９８ ・・・（１２）
を満足すると尚好ましい。
ここで、上記のような構成を採ることの意義（効果）について以下に説明する。
まず、本願発明の各実施例および参考例に記載したようなレトロフォーカス型の光学系は、開口絞り（面）の位置に対して、屈折力が非対称な構成である。このように屈折力が非対称な構成の光学系において広画角化を図ると、低次の歪曲収差と高次の歪曲収差の両方が発生しやすくなる。これは基準波長以外の波長にも言えることであり、倍率色収差についても低次と高次（色の歪曲収差）の両方が多く発生しやすい。
低次の歪曲収差、もしくは倍率色収差とは、近軸理論によるところの３次の収差係数として表されるものであり、高次の歪曲収差、もしくは倍率色収差とは５次以上の収差係数として表されるものである。
上述のような低次の収差が多く発生すると、像高変化による収差の変化量が大きくなってしまう。また高次の収差が多く発生すると、像高変化によって収差曲線に変曲点（大きな変曲点）が生じてしまい、収差曲線に曲がりが発生する。このような構成において諸収差を良好に補正するためには、各レンズ群のレンズ枚数を増やして設計の自由度を増加させれば良い。しかしながらレンズ枚数を増加させると、レンズ系全体が大型化すると共に、レンズ系が重くなってしまうというデメリットがある。
また、軸上色収差は各実施例のレトロフォーカス型の光学系の場合、光路中で軸上光束径が一番大きくなる開口絞り付近で発生しやすい。このような構成において軸上色収差を良好に補正（低減）するためには、開口絞り付近に正パワーでかつ標準線からの偏差（ΔθｇＦ）が正の値の異常部分分散特性を持つ材料を使用すれば良い。しかしながら、開口絞りよりも拡大共役側に正パワーでかつ標準線からの偏差（ΔθｇＦ）が正の値の異常部分分散特性を持つ材料を使用すると、軸上色収差は補正方向にあるが、倍率色収差は悪化する方向に働いてしまう。尚、ここで標準線とはθｇＦ＝−１．６２５×１０−３×νｄ＋０．６４２で表される直線のことである。
そこで、本願発明の各実施例および参考例においては、開口絞りＳＰより縮小共役側に条件式（１）〜（３）又は条件式（７）〜（９）を満足する正レンズＡ（第１の正レンズ）を設けている。
これにより、第１レンズ群Ｌ１で発生する諸収差、特にｇ線とＦ線の間の倍率色収差量の差を低減し、開口絞り面ＳＰ付近で発生する軸上色収差を補正している。また、このようなレンズ構成とすることで、光学系全体での軸上色収差と倍率色収差の発生量を画面全体に渡り低減させている。
次に、前述の各条件式の技術的意味についてより詳細に説明する。尚、条件式（１）〜（３）は条件式（７）〜（９）に対応しており、結像光学系が、単焦点レンズ（単一の焦点距離を持つレンズ系）である場合と、変倍可能（ズーミング可能）なズームレンズである場合とに対応している。
条件式（１）、（７）は前述したレトロフォーカス型レンズにおいて、開口絞り面ＳＰより縮小共役側に配置した正レンズＡ（第１の正レンズ）の部分分散比に関する。条件式（１）、（７）の上限値を超える（上回る）と、部分分散比が大きくなり、軸上色収差量と倍率色収差量のそれぞれに関してｇ線とＦ線の間の差を低減させる効果はあるが、ｇ線とＣ線の間の差は広がってしまい、これを低減するのが難しくなる。そうなるとレンズ枚数を増加せざるを得なくなり、レンズ系全体が大型化し重くなってしまう。一方、条件式（１）、（７）の下限値を超える（下回る）と部分分散比が小さくなるため高次の色収差補正力が弱まる。このため残存した高次の色収差を低減（補正）するにはレンズ枚数を増加せざるを得なくなり、レンズ系全体が大型化し重くなってしまう。
条件式（１）、（７）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
０．７９６＜θｇＦＲ−（１．００×１０−４×νｄＲ ２−９．１０×１０−３×νｄＲ）＜０．８５ ・・・（１ａ）
０．７９３＜θｇＦｚ−（１．００×１０−４×νｄｚ ２−９．１０×１０−３×νｄｚ）＜０．８５ ・・・（７ａ）
条件式（１）、（７）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
０．７９６＜θｇＦＲ−（１．００×１０−４×νｄＲ ２−９．１０×１０−３×νｄＲ）＜０．８４ ・・・（１ｂ）
０．７９６＜θｇＦｚ−（１．００×１０−４×νｄｚ ２−９．１０×１０−３×νｄｚ）＜０．８４ ・・・（７ｂ）
条件式（２）、（８）は開口絞り面ＳＰより縮小共役側に配置した正レンズＡのアッベ数の値に関する。この条件式（２）、（８）の上限値を超えると低分散になるため、軸上色収差量と倍率色収差量のそれぞれに対してｇ線とＦ線との間の差を低減させる効果が小さくなってしまう。このため同様の効果を得るには正レンズＡに大きなパワーをつけなければならなくなり、他の諸収差の補正が困難となってしまう。一方、条件式（２）、（８）の下限値を超えると高分散になるため、軸上色収差量と倍率色収差量のそれぞれに対してｇ線とＦ線との間の差を低減させる効果は大きくなるが、ｇ線とＣ線との間の差が広がってしまい、これを補正することが困難になってしまう。そうなるとレンズ枚数を増加せざるを得なくなり、レンズ系全体が大型化し重くなってしまう。
条件式（２）、（８）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
１５＜νｄＲ＜２９ ・・・（２ａ）
１５＜νｄｚ＜２９ ・・・（８ａ）
条件式（３）、（９）は開口絞り面ＳＰより縮小共役側に配置した正レンズＡの屈折力に関する。この条件式（３）、（９）の上限値を超えると、開口絞り面ＳＰより縮小共役側に配置した正レンズＡ（第１の正レンズ）の屈折力が弱くなるため、軸上色収差量と倍率色収差量のそれぞれに対してｇ線とＦ線との間の差を低減させる効果は小さくなる。このため残存した高次の色収差を補正するにはレンズ枚数を増加せざるを得なくなり、レンズ系全体が大型化し重くなってしまう。一方、条件式（３）、（９）の下限値を超えると、開口絞り面ＳＰより縮小共役側に配置した正レンズＡのパワーが強くなりすぎてしまい、軸上色収差量と倍率色収差量のそれぞれに対してｇ線とＣ線との間の差を補正することが困難となってしまうため良くない。
また、更なる光学性能の向上のためには条件式（３）、（９）の数値範囲は次のようにすることが好ましい。
０．８＜ｆＧ／ｆ＜１．８５ ・・・（３ａ）
各実施例によれば、以上のように各構成要件を特定することによって、レトロフォーカス型の結像光学系において画面内全体に渡って色収差の補正を良好に行うことができ、高画質の画像を得ることができる。
次に、条件式（４）、（１０）、条件式（５）、（１１）、また条件式（６）、（１２）を満足すれば、更に良好なる光学性能を得ることができる。
条件式（４）、（１０）は開口絞り面よりも縮小共役側の負レンズにおける色収差補正力に関する。条件式（４）、（１０）の上限値を超えると、開口絞り面よりも縮小共役側の負レンズにおける色収差補正力が弱くなるため、残存した色収差を補正するにはレンズ枚数を増加せざるを得なくなり、レンズ系全体が大型化し重くなってしまう。一方、条件式（４）、（１０）の下限値を超えると、開口絞り面よりも縮小共役側の負レンズの焦点距離がゼロになるため、バランスよく収差補正することが困難になる。
また、更なる光学性能の向上のためには条件式（４）、（１０）の数値範囲は次のようにすることが好ましい。
条件式（５）、（１１）は開口絞り面ＳＰより縮小共役側に配置した正レンズＡ（第１の正レンズ）の屈折率の値に関する。条件式（５）、（１１）の上限値を超える材料は光学部材として用いることが難しい。一方、条件式（５）、（１１）の下限値を超えると、基準波長における収差補正力（特に歪曲収差補正力）が弱くなるため、バランスよく諸収差を補正することが困難となってしまう。
条件式（５）、（１１）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
１．７３０００≦ＮｄＲ＜２．０ ・・・（５ａ）
１．７１＜Ｎｄｚ＜２．０ ・・・（１１ａ）
条件式（６）、（１２）は開口絞り面よりも縮小共役側の正レンズにおける最大のアッベ数の値に関する。条件式（６）、（１２）の上限値を超えると、開口絞り面よりも縮小共役側の正レンズが低分散になりすぎて、色収差が過補正となってしまう。一方、条件式（６）、（１２）の下限値を超えると、開口絞り面よりも縮小共役側の正レンズが高分散になるため、バランスよく色収差を補正するにはレンズ枚数を増加せざるを得なくなり、レンズ系全体が大型化し重くなってしまう。
また、更なる光学性能の向上のためには条件式（６）、（１２）の数値範囲は次のようにすることが好ましい。
７０＜νＰＲｍａｘ＜９６ ・・・（６ａ）
７０＜νＰｚｍａｘ＜９６ ・・・（１２ａ）
次に、各実施例および参考例の結像光学系の構成について図面を用いて詳細に説明する。
まず、各実施例および参考例のレンズ断面図について説明する。レンズ断面図において、ＬＡは結像光学系、ＳＰは開口絞り、Ｌ１は第１レンズ群、Ｌ２は第２レンズ群、Ｌ３は第３レンズ群、Ｌ４は第４レンズ群、Ｌ５は第５レンズ群、Ｌ６は第６レンズ群、ＬＦはフローティングレンズ群である。ＩＰは像面であり、固体撮像素子（光電変換素子）または液晶パネル（液晶表示装置）等の原画像（被投射画像）に相当している。
収差図において、ｄ、ｇは順に、ｄ線、ｇ線である。Ｍ、Ｓはメリディオナル像面、サジタル像面、倍率色収差はｇ線によって表している。ｆｎｏはＦナンバー、ωは半画角である。
収差図において、実施例１は、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は２％、倍率色収差は０．０５ｍｍのスケールで描かれている。参考例１は、球面収差は０．２ｍｍ、非点収差は０．２ｍｍ、歪曲は２％、倍率色収差は０．０２ｍｍのスケールで描かれている。参考例２は、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は２％、倍率色収差は０．０５ｍｍのスケールで描かれている。参考例３は、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は５％、倍率色収差は０．０５ｍｍのスケールで描かれている。参考例４は、球面収差は０．２ｍｍ、非点収差は０．２ｍｍ、歪曲は２％、倍率色収差は０．０２ｍｍのスケールで描かれている。参考例５は、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は５％、倍率色収差は０．０５ｍｍのスケールで描かれている。参考例６は、球面収差は０．１ｍｍ、非点収差は０．１ｍｍ、歪曲は５％、倍率色収差は０．０２ｍｍのスケールで描かれている。
尚、広角端及び望遠端は、それぞれ焦点距離が最も短い場合と、最も長い場合とに対応している。具体的には、広角端と望遠端は、参考例１〜参考例４及び参考例６においては、変倍用の第２レンズ群Ｌ２が機構上光軸方向に移動可能な範囲の両端に位置した場合を指し、参考例５においては第４レンズ群Ｌ４が移動可能な範囲の両端に位置した場合を指す。
（実施例１）
実施例１の結像光学系は、半画角が４０．９°の広画角レンズである。図１は、本発明の結像光学系の実施例１のレンズ断面図である。図２は実施例１の結像光学系の物体距離１．６ｍ（像面ＩＰからの距離である。以下同じ）のときにおける縦収差図である。
この実施例１の結像光学系ＬＡは、拡大共役側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、正の屈折力のフローティングレンズ群ＬＦ、開口絞りＳＰ、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２を有する単一の焦点距離のレンズ系（単焦点レンズ）である。
第１レンズ群Ｌ１はフォーカスのためには不動である。フローティングレンズ群ＬＦは無限遠物体から近距離物体へのフォーカスの際にフローティングとして拡大共役側へ移動する。又第２レンズ群Ｌ２も無限遠物体から近距離物体へのフォーカスに際して拡大共役側へ移動する。このときフローティングレンズ群ＬＦと第２レンズ群Ｌ２の間隔が減小しつつ、各々を拡大共役側へ移動している。その際に開口絞りＳＰは第２レンズ群Ｌ２と一体に移動している。
又第２レンズ群Ｌ２中で、像面ＩＰに最も近い正レンズＡ（Ｎｄ＝１．７３０００，νｄ＝２６．０，θｇＦ＝０．６３５）は条件式（１）〜（３）を満足する。
実施例１において、第２レンズ群Ｌ２の縮小共役側にフォーカスに際して不動又は移動する１以上のレンズ群を有していても良い。
（参考例１）
参考例１は、広角端において半画角が３３．３°、望遠端において半画角が２２．９°、ズーム比１．５６のズームレンズである。図３は、本発明の結像光学系の参考例１の広角端におけるレンズ断面図である。図４、図５、図６はそれぞれ参考例１の結像光学系の物体距離１．３５ｍのときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
この参考例１の結像光学系は、拡大共役側から順に、第１、２、３、４、５、６レンズ群を備えている。第１、２、３、４、５、６レンズ群Ｌ１〜Ｌ６は、負の屈折力、正の屈折力、正の屈折力、負の屈折力、正の屈折力、正の屈折力を有している。
第１レンズ群Ｌ１は、フォーカスに際して無限遠から近距離へのフォーカスに際して拡大共役側へ移動する。広角端から望遠端へのズーミングに際し、第１レンズ群Ｌ１と第６レンズ群Ｌ６は固定である。第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４と第５レンズ群Ｌ５は、広角端から望遠端へのズーミングに際して、拡大共役側へ移動し変倍、または変倍に伴う像面変動を補正するレンズ群である。
本参考例において第２、第３、第４、第５レンズ群Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４、Ｌ５はズーミングに際して互いに独立に移動するレンズ群である。
また、第３レンズ群Ｌ３中には開口絞りＳＰを有しており、開口絞りＳＰよりも縮小共役側に配置された正レンズＡ（Ｎｄ＝１．７７０７１，νｄ＝２３．０，θｇＦ＝０．６６８）は条件式（７）〜（９）を満足する。
ＧＢは色合成プリズムや偏光フィルター、そしてカラーフィルター等のガラスブロックである。
（参考例２）
参考例２は、広角端において半画角が２７．９°、望遠端において半画角が１８．６°、ズーム比１．５８のズームレンズである。図７は、本発明の結像光学系の参考例２の広角端におけるレンズ断面図である。図８、図９、図１０はそれぞれ参考例２の結像光学系の物体距離２．５ｍのときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
この参考例２の結像光学系は、拡大共役側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、負の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、正の屈折力の第５レンズ群Ｌ５を有する。
フォーカスに際しては、第１レンズ群Ｌ１内部のフォーカス群であるＬ１Ｆが無限遠から近距離へのフォーカスに際して拡大共役側へ移動する。広角端から望遠端へのズーミングに際し、第１レンズ群Ｌ１と第５レンズ群Ｌ５は固定である。第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４は、広角端から望遠端へのズーミングに際して、拡大共役側へ移動し変倍または変倍に伴う像面変動を補正するレンズ群である。尚、本参考例において第２、第３、第４レンズ群Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４はズーミングに際して互いに独立に移動するレンズ群である。
また、第２レンズ群Ｌ２中には開口絞りＳＰを有しており、開口絞りＳＰよりも縮小共役側で、像面ＩＰに最も近い正レンズＡ（Ｎｄ＝１．７７０７１，νｄ＝２３．０，θｇＦ＝０．６６８）は条件式（７）〜（９）を満足する。
ＧＢは色合成プリズムや偏光フィルター、そしてカラーフィルター等のガラスブロックである。
（参考例３）
参考例３は、広角端において半画角が４０．５°、望遠端において半画角が２３．８５°、ズーム比１．９３のズームレンズである。図１１は、本発明の結像光学系の参考例３の広角端におけるレンズ断面図である。図１２、図１３、図１４はそれぞれ実施例４の結像光学系の物体距離１．２ｍのときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
この参考例３の結像光学系は拡大共役側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２を有する。無限遠から近距離へのフォーカスに際して、第１レンズ群Ｌ１が拡大共役側へ移動する。広角端から望遠端へのズーミングに際し、第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２が移動する。本参考例において第１、第２レンズ群Ｌ１、Ｌ２はズーミングに際して互いに独立に移動するレンズ群である。
また、第２レンズ群Ｌ２中には開口絞りＳＰを有しており、開口絞りＳＰよりも縮小共役側に配置された正レンズＡ（Ｎｄ＝１．７７０７１，νｄ＝２３．０，θｇＦ＝０．６６８）は条件式（７）〜（９）を満足する。
（参考例４）
参考例４は、広角端において半画角が３３．４°、望遠端において半画角が２３．０°、ズーム比１．５５のズームレンズである。図１５は、本発明の結像光学系の参考例４の広角端におけるレンズ断面図である。図１６、図１７、図１８はそれぞれ参考例４の結像光学系の物体距離１．３５ｍのときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
この参考例４の結像光学系は拡大共役側から順に、第１〜６レンズ群を有する。この第１〜６レンズ群は、それぞれ負の屈折力、正の屈折力、正の屈折力、負の屈折力、正の屈折力、正の屈折力を有する。第１レンズ群Ｌ１はフォーカスに際して無限遠から近距離へのフォーカスに際して拡大共役側へ移動する。広角端から望遠端へのズーミングに際し、第１レンズ群Ｌ１と第６レンズ群Ｌ６は固定である。また、第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４と第５レンズ群Ｌ５は、広角端から望遠端へのズーミングに際して、拡大共役側へ移動し変倍または変倍に伴う像面変動を補正するレンズ群である。ここで、第２、第３、第４、第５レンズ群Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４、Ｌ５は、ズーミングに際して互いに独立に移動するレンズ群である。
また、第３レンズ群Ｌ３中には開口絞りＳＰを有しており、開口絞りＳＰよりも縮小共役側に配置された正レンズＡ（Ｎｄ＝１．７７０７１，νｄ＝２３．０，θｇＦ＝０．６４５）は条件式（７）〜（９）を満足する。
ＧＢは色合成プリズムや偏光フィルター、そしてカラーフィルター等のガラスブロックである。
（参考例５）
この参考例５は、広角端において半画角が３９．８°、望遠端において半画角が２３．８°、ズーム比１．８８のズームレンズである。図１９は、本発明の結像光学系の参考例５の広角端におけるレンズ断面図である。図２０、図２１、図２２はそれぞれ参考例５の結像光学系の物体距離１．２ｍのときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
この参考例５の結像光学系は拡大共役側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を有する。無限遠から近距離へのフォーカスに際して、第１レンズ群Ｌ１が拡大共役側へ移動する。広角端から望遠端へのズーミングに際し、第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４が移動する。本参考例において第１、第２、第３、第４、レンズ群Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４はズーミングに際して互いに独立に移動するレンズ群である。
また、本参考例の結像光学系は、第４レンズ群Ｌ４中に開口絞りＳＰを有しており、開口絞りＳＰよりも縮小共役側に配置された正レンズＡ（Ｎｄ＝１．７７０７１，νｄ＝２３．０，θｇＦ＝０．６６８）は条件式（７）〜（９）を満足する。
（参考例６）
参考例６は、広角端において半画角が３３．６°、望遠端において半画角が８．４０°、ズーム比４．４８のズームレンズである。図２３は、本発明の結像光学系の参考例６の広角端におけるレンズ断面図である。図２４、図２５、図２６はそれぞれ参考例６の結像光学系の物体距離無限遠のときの広角端、中間のズーム位置、望遠端における縦収差図である。
この参考例６の結像光学系は拡大共役側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を有する。無限遠から近距離へのフォーカスに際して、第４レンズ群Ｌ４が拡大共役側へ移動する。広角端から望遠端へのズーミングに際し、第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４が移動する。本参考例において第２、第３、第４、レンズ群Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４はズーミングに際して互いに独立に移動するレンズ群である。
また、第３レンズ群Ｌ３中には開口絞りＳＰを有しており、開口絞りＳＰよりも縮小共役側に配置された正レンズＡ（Ｎｄ＝１．７７０７１，νｄ＝２３．０，θｇＦ＝０．６４５）は条件式（７）〜（９）を満足する。
以下に本発明の実施例１および参考例１乃至６に対応する数値例を示す。各数値例においてｆ、ｆｎｏ、２ωはそれぞれ無限遠物体に焦点を合わせたときの全系の焦点距離（ｍｍ）、Ｆナンバー、画角（度）を表している。
非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正、Ｒを近軸曲率半径、ｋを離心率、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅを各々非球面係数としたとき、
なる式で表している。
そして、前述の各条件式と数値例における諸数値との関係を（表−１）に示す。
（実施例１の数値例）
f=25.00 Fno=1.46 ２ω=81.8°
面番号 r d nd vd 有効径
1 106.476 2.80 1.69680 55.5 52.62
2 34.237 7.20 43.99
3 231.200 2.30 1.69680 55.5 43.78
4 36.544 5.48 39.80
5 152.788 5.38 1.79952 42.2 39.73
6 -73.268 2.87 39.50
7 52.697 3.50 1.84666 23.8 32.57
8 125.863 1.70 1.43875 95.0 31.14
9 25.660 7.10 26.95
10 ∞ 7.48 24.90
11 55.654 7.30 1.80400 46.6 28.32
12 -44.368 2.00 28.20
13 -160.594 1.48 1.75520 27.5 25.63
14 83.004 3.13 24.75
15 ∞ 8.68 24.10 絞り
16 -17.472 1.50 1.84666 23.8 22.79
17 42.214 6.75 1.60300 65.4 27.56
18* -26.911 0.15 28.33
19* -160.623 6.00 1.43875 95.0 30.48
20 -24.626 0.15 31.32
21 -273.831 7.25 1.73000 26.0 36.05 θgF=0.635
22 -30.409 37.09

非球面データ
第18面
K = 0.00000e+000 A =0 B = 1.29928e-005 C = 9.54236e-009 D =-1.36553e-010
E = 3.48384e-013
第19面
K = 0.00000e+000 A =0 B = 3.56049e-007 C =-3.33936e-008 D = 7.24902e-011
E =-3.40933e-014
（参考例１の数値例）
f=18.55〜21.99〜28.98 Fno=1.85〜2.12〜2.60 ２ω=66.7°〜58.0°〜45.7°
面番号 r d nd vd 有効径
1 37.239 2.20 1.69680 55.5 43.87
2 23.002 6.56 37.42
3 48.303 1.75 1.69680 55.5 36.98
4 28.497 7.26 34.14
5 -261.631 1.80 1.65844 50.9 33.83
6 81.947 2.32 33.30
7* 1439.991 3.60 1.52996 55.8 33.39
8* 486.971 (可変) 33.22
9 239.472 5.95 1.54814 45.8 30.54
10 -45.702 0.00 30.25
11 ∞ 0.16 28.73 フレアカット
12 78.411 3.37 1.67270 32.1 27.90
13 -608.645 2.21 26.93
14 -57.473 2.20 1.65844 50.9 26.14
15 -138.642 (可変) 25.55
16 ∞ 0.44 22.17 絞り
17 69.302 2.57 1.56384 60.7 22.18
18 -80.870 (可変) 22.08
19 35.058 1.00 1.72342 38.0 19.91
20 22.105 (可変) 19.04
21 -21.344 1.35 1.84666 23.8 18.65
22 42.312 5.55 1.49700 81.5 20.21
23 -26.437 0.15 21.37
24 114.268 4.00 1.77071 23.0 24.64 θgF=0.668
25 -41.575 1.00 1.83400 37.2 25.24
26 3021.028 0.46 26.56
27 1189.872 6.47 1.49700 81.5 27.01
28 -26.116 (可変) 28.24
29 64.844 3.50 1.83400 37.2 35.08
30 -881.733 2.52 34.95
31 ∞ 30.00 1.51633 64.1 34.16
32 ∞ 21.00 1.69680 55.5 28.37
33 ∞ 24.75

非球面データ
第7面
K = 4.92437e+003 A =0 B = 2.00194e-005 C =-4.37081e-008 D = 8.87604e-011
E =-1.81134e-013
第8面
K = 0.00000e+000 A =0 B = 1.23110e-005 C =-3.65955e-008 D = 3.61352e-011
E =-6.55099e-014 F =-7.73723e-017

可変間隔 焦点距離 18.55 21.99 28.98
d8 32.02 23.41 12.51
d15 33.58 30.24 21.77
d18 2.17 6.61 16.09
d20 6.19 7.90 6.93
d28 8.94 14.81 25.67
（参考例２の数値例）
f=48.85〜62.70〜77.00 Fno=2.50〜2.85〜3.20 ２ω=55.86°〜44.88°〜37.18°
面番号 r d nd vd 有効径
1 145.968 9.40 1.80440 39.6 81.35
2 -1917.291 0.25 78.66
3 66.996 4.00 1.48749 70.2 61.78
4 33.183 15.04 49.38
5 -101.584 2.50 1.48749 70.2 47.68
6 36.013 6.32 40.60
7 50.072 4.50 1.60562 43.7 39.45
8 129.707 (可変) 38.52
9* 83.077 4.40 1.64000 60.1 29.73
10 -128.042 7.00 29.69
11 ∞ (可変) 28.32 絞り
12 -253.928 7.30 1.77250 49.6 26.71
13 -34.913 2.20 1.74077 27.8 26.54
14 -104.388 (可変) 27.52
15 94.595 5.45 1.83400 37.2 28.77
16 -138.906 1.69 29.12
17* -64.950 1.80 1.62004 36.3 29.12
18 53.965 (可変) 30.10
19 -57.656 3.00 1.84666 23.8 34.60
20 102.653 11.30 1.48749 70.2 39.74
21 -62.527 0.25 45.01
22 -2569.051 6.10 1.78800 47.4 49.98
23 -97.611 0.25 51.60
24 99.183 10.40 1.77071 23.0 56.50 θgF=0.668
25 -212.253 5.00 56.78
26 ∞ 46.25 1.51633 64.1 56.11
27 ∞ 53.18

非球面データ
第9面
K =-6.03718e-001 A =0 B = 2.23798e-007 C =-1.13330e-009 D = 3.04999e-012
第17面
K = 1.93656e-003 A =0 B = 1.30289e-007 C =-1.61419e-009 D = 5.48305e-012

可変間隔 焦点距離 48.85 62.70 77.00
d8 38.51 21.05 7.80
d11 9.62 12.27 12.56
d14 0.76 7.11 18.60
d18 10.90 19.35 20.83
（参考例３の数値例）
f=25.33〜38.00〜48.94 Fno=3.33〜3.99〜4.68 ２ω=81.00°〜59.31°〜47.70°
面番号 r d nd vd 有効径
1 56.834 1.71 1.67790 55.3 32.66
2* 13.901 7.75 25.12
3 -193.910 1.44 1.49700 81.5 24.73
4 270.130 3.14 24.00
5 25.360 2.02 1.80518 25.4 21.49
6 35.590 (可変) 20.72
7 28.635 3.33 1.60300 65.4 16.34
8 -115.304 1.80 16.24
9 ∞ 3.00 15.87 絞り
10 22.783 5.93 1.72342 38.0 15.12
11 -15.437 1.10 1.80440 39.6 13.95
12 18.193 0.77 12.70
13 25.657 2.66 1.56384 60.7 12.72
14 -23.393 0.99 1.84666 23.8 12.59
15* 37.011 2.24 13.65
16 -116.115 2.04 1.77071 23.0 15.53 θgF=0.668
17 -29.139 2.01 16.38
18 -83.544 2.80 1.48749 70.2 18.78
19 -26.938 19.74

非球面データ
第2面
K =-7.74650e-001 A =0 B = 2.09451e-005 C = 1.23678e-008 D = 2.76193e-010
第15面
K =-5.17403e+000 A =0 B = 2.07003e-005 C =-1.16063e-007 D = 6.03801e-010

可変間隔 焦点距離 25.33 38.00 48.94
d6 22.78 7.49 0.65
（参考例４の数値例）
f=18.48〜22.08〜28.72 Fno=1.85〜2.14〜2.59 ２ω=66.86°〜57.84°〜46.03°
面番号 r d nd vd 有効径
1 37.239 2.20 1.69680 55.5 43.86
2 23.002 6.56 37.40
3 48.303 1.75 1.69680 55.5 36.95
4 28.497 7.26 34.11
5 -261.631 1.80 1.65844 50.9 33.79
6 81.947 2.32 33.25
7* 1439.991 3.60 1.52996 55.8 33.33
8* 486.971 (可変) 33.15
9 333.596 5.95 1.54814 45.8 30.29
10 -44.132 0.00 30.03
11 ∞ 0.16 28.48 フレアカット
12 76.624 3.37 1.67270 32.1 27.65
13 -480.607 2.21 26.70
14 -56.252 2.20 1.65844 50.9 25.87
15 -147.599 (可変) 25.62
16 ∞ 0.44 22.38 絞り
17 70.805 2.57 1.56384 60.7 22.26
18 -74.898 (可変) 22.10
19 35.978 1.00 1.72342 38.0 19.99
20 22.021 (可変) 19.10
21 -20.977 1.35 1.84666 23.8 18.79
23 40.494 5.21 1.49700 81.5 20.48
24 -25.615 0.15 21.37
25 108.832 3.95 1.77071 23.0 24.10 θgF=0.645
26 -35.285 1.00 1.83400 37.2 24.58
27 -2464.726 0.58 26.01
28 539.494 6.43 1.49700 81.5 26.68
29 -25.906 (可変) 27.86
30 69.790 3.50 1.83400 37.2 34.04
31 -749.699 2.52 33.89
32 ∞ 30.00 1.51633 64.1 33.17
33 ∞ 21.00 1.69680 55.5 27.96
34 ∞ 24.71
非球面データ
第7面
K = 4.92437e+003 A =0 B = 2.00194e-005 C =-4.37081e-008 D = 8.87604e-011
E =10=-1.81134e-013
第8面
K = 0.00000e+000 A =0 B = 1.23110e-005 C =-3.65955e-008 D = 3.61352e-011
E =-6.55099e-014 F =-7.73723e-017

可変間隔 焦点距離 18.48 22.08 28.72
d8 32.51 23.27 12.54
d15 33.50 30.53 23.27
d18 2.36 6.74 15.47
d20 5.93 7.53 6.73
d29 8.98 15.21 25.26
（参考例５の数値例）
f=26.00〜38.00〜49.00 Fno=3.40〜4.00〜4.69 ２ω=79.53°〜59.31°〜47.65°
面番号 r d nd vd 有効径
1 73.076 1.71 1.67790 55.3 33.05
2* 15.692 (可変) 26.21
3 292.757 1.44 1.49700 81.5 25.37
4 79.391 (可変) 24.53
5 27.747 3.21 1.80518 25.4 22.55
6 38.472 (可変) 21.11
7 27.578 3.91 1.60300 65.4 15.92
8 -136.604 1.80 15.73
9 ∞ 3.00 15.38 絞り
10 22.526 5.98 1.72342 38.0 14.65
11 -14.755 1.10 1.80440 39.6 13.44
12 16.902 0.75 12.23
13 23.509 2.90 1.56384 60.7 12.58
14 -22.244 0.99 1.84666 23.8 13.02
15* 42.923 2.24 14.16
16 -85.538 2.50 1.77071 23.0 15.91 θgF=0.668
17 -26.906 1.50 17.07
18 -75.154 2.54 1.48749 70.2 19.05
19 -27.909 19.90
非球面データ
第2面
K =-7.94601e-001 A =0 B = 1.16488e-005 C = 3.23331e-008 D = 7.35835e-011
第15面
K =-5.94583e+000 A =0 B = 1.76388e-005 C =-1.53351e-007 D = 5.88307e-010

可変間隔 焦点距離 26.00 38.00 49.00
d2 7.50 7.02 6.82
d4 3.14 4.03 4.07
d6 22.78 7.55 0.67
（参考例６の数値例）
f=5.45〜13.02〜24.22 Fno=2.80〜4.00〜5.60 ２ω=66.45°〜30.67°〜16.77°
面番号 r d nd vd 有効径
1 -878.603 1.45 1.77250 49.6 20.54
2* 12.326 3.32 17.48
3 ∞ 16.00 1.83400 37.2 17.39
4 ∞ 0.40 14.99
5 44.900 2.01 1.84666 23.8 14.71
6 1088.182 (可変) 14.28
7* -53.810 0.68 1.49700 81.5 13.97
8 22.270 0.34 13.50
9 14.863 2.10 1.84666 23.8 13.51
10 20.295 (可変) 12.83
11 ∞ 0.50 8.98 絞り
12* 11.113 3.90 1.77250 49.6 9.39
13 -22.537 0.50 1.61293 37.0 8.78
14 37.864 2.78 8.41
15 100.000 0.50 1.72151 29.2 7.44
16 5.000 1.70 1.76200 40.1 6.98
17* 9.447 0.50 6.72
18 9.613 1.00 1.48749 70.2 6.80
19 56.662 (可変) 6.73
20* 32.558 1.50 1.77071 23.0 9.00 θgF=0.645
21 -23.688 0.90 1.77250 49.6 8.96
22 -23.670 (可変) 8.93
23 ∞ 1.28 1.51633 64.1 20.00
24 ∞ 20.00

非球面データ
第2面
K = 0.00000e+000 A =0 B = -4.76782e-005 C = -1.33978e-006 D = 1.87321e-008
E = -1.43601e-010
第7面
K = 0.00000e+000 A =0 B = -4.04618e-005 C = -3.22721e-007 D = 9.56895e-009
E = -1.77075e-010
第12面
K = 0.00000e+000 A =0 B = -1.25054e-005 C = -2.08374e-007 D = -5.06991e-009
E = -3.83585e-011
第17面
K = 0.00000e+000 A =0 B = 3.09708e-004 C = 4.27334e-006 D = 1.39680e-008
E = 2.88779e-009
第20面
K = 0.00000e+000 A =0 B = -1.55949e-004 C = 9.47994e-006 D = -5.56983e-007
E = 1.14305e-008

可変間隔 焦点距離 5.45 13.02 24.22
d6 1.16 14.00 3.00
d10 32.98 5.39 1.64
d19 10.65 26.36 42.08
d22 4.00 3.04 2.08
次に、本発明の結像光学系を撮像装置（カメラシステム）に適用した実施形態について説明する。図２７が、本発明の結像光学系を一眼レフカメラの撮像光学系に適用した実施例の要部概略図である。図２７において、１０は実施例１および参考例１乃至６の撮像光学系１と、この撮像光学系１を保持する鏡筒２とを有する撮影レンズである。２０はカメラ本体である。このカメラ本体２０は、撮像レンズ１０からの光束を上方に反射するクイックリターンミラー３、撮像レンズ１０の像形成位置に配置された焦点板４、焦点板４に形成された逆像を正立像に変換するペンタダハプリズム５を有している。更に、その変換された正立像を観察するための接眼レンズ６等を有している。また、カメラ本体内の７は感光面であり、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）や銀塩フィルムが配置される。この撮像装置において撮像を行う際（撮影時）には、クイックリターンミラー３が光路から退避して、感光面７上に撮影レンズ１０によって像が形成される。
次に、本発明の結像光学系を画像投射装置（プロジェクター）の投影光学系（投射レンズ、投影レンズ）に適用した実施形態を図２８を用いて説明する。
同図は本発明の結像光学系を３板式のカラー液晶プロジェクターに適用し複数の液晶表示素子に基づく複数の色光の画像情報を色合成手段を介して合成し、投射用レンズでスクリーン面上に拡大投射する画像投射装置を示している。図２８においてカラー液晶プロジェクター１００は、Ｒ（赤色光）、Ｇ（緑色光）、Ｂ（青色光）の３枚のパネル５Ｒ、５Ｇ、５ＢからのＲＧＢの各色光を色合成手段としてのプリズム２００で１つの光路に合成している。ここで、色合成手段としては一つのプリズム２００を図示しているが、この限りでは無く複数のプリズム（ダイクリイックプリズムや、偏光ビームスプリッター等）を用いても構わない。この色合成手段によって合成した色光（カラー画像情報を持つ光）を、前述した結像光学系１を持つ投射レンズ３００を用いてスクリーン（被投射面）４００に投影している。
次に、本発明の結像光学系を撮像光学系として用いたデジタルスチルカメラの実施形態について図２９を用いて説明する。この図２９において、２０はカメラ本体、２１は撮像光学系、２２はカメラ本体に内蔵され、撮影光学系２１によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。２３は固体撮像素子２２によって光電変換された被写体像に対応する情報を記録するメモリである。２４は液晶ディスプレイパネル等によって構成され、固体撮像素子２２上に形成された被写体像を観察するためのファインダーである。
このように実施例１および参考例１乃至６の結像光学系を一眼レフカメラやデジタルカメラ、プロジェクター等に適用することにより、高い光学性能を有する光学機器を実現することができる。
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。例えば、実施例１〜７において、第１レンズ群Ｌ１の物体側又は／及び最も像側のレンズ群の像側にコンバーターレンズやアフォーカル系等のレンズ群を配置しても良い。
以上のような本発明の各実施例によれば、画面全体に渡って色収差を補正し、高い光学性能を持った結像光学系や、画面全体に渡って色収差を補正し画質の高い画像を投射可能な画像投射装置や、良好な画質で被写体を撮影できる撮像装置を得ることができる。
実施例１の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図 実施例１の物体距離１．６ｍ時における縦収差図 参考例１の投影距離無限遠時におけるレンズ断面図 参考例１の投影距離１．３５ｍ時、広角端における縦収差図 参考例１の投影距離１．３５ｍ時、中間のズーム位置における縦収差図 参考例１の投影距離１．３５ｍ時、望遠端における縦収差図 参考例２の投影距離無限遠時におけるレンズ断面図 参考例２の投影距離２．５ｍ時、広角端における縦収差図 参考例２の投影距離２．５ｍ時、中間のズーム位置における縦収差図 参考例２の投影距離２．５ｍ時、望遠端における縦収差図 参考例３の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図 参考例３の物体距離１．２ｍ時、広角端における縦収差図 参考例３の物体距離１．２ｍ時、中間のズーム位置における縦収差図 参考例３の物体距離１．２ｍ時、望遠端における縦収差図 参考例４の投影距離無限遠時におけるレンズ断面図 参考例４の投影距離１．３５ｍ時、広角端における縦収差図 参考例４の投影距離１．３５ｍ時、中間のズーム位置における縦収差図 参考例４の投影距離１．３５ｍ時、望遠端における縦収差図 参考例５の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図 参考例５の物体距離１．２ｍ時、広角端における縦収差図 参考例５の物体距離１．２ｍ時、中間のズーム位置における縦収差図 参考例５の物体距離１．２ｍ時、望遠端における縦収差図 参考例６の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図 参考例６の物体距離無限遠時、広角端における縦収差図 参考例６の物体距離無限遠時、中間のズーム位置における縦収差図 参考例６の物体距離無限遠時、望遠端における縦収差図 本発明の撮像装置の説明図 本発明の投影用装置の説明図 本発明の撮像装置の説明図
Ｌ１ 第１レンズ群
Ｌ２ 第２レンズ群
Ｌ３ 第３レンズ群
Ｌ４ 第４レンズ群
Ｌ５ 第５レンズ群
Ｌ６ 第６レンズ群
ＬＦ フローティングレンズ群
ＳＰ 開口絞り
ＩＰ 像面
ＧＢ ガラスブロック
Ｓ サジタル像面
Ｍ メリディオナル像面
ｄ ｄ線
ｇ ｇ線
ω 半画角

Claims (4)

  1. 開口絞りと、前記開口絞りよりも縮小共役側に配置された第１の正レンズとを有する光学系において、
    前記第１の正レンズの焦点距離をｆＧＲ、前記光学系全系の焦点距離をｆ、前記第１の正レンズのｇ線、Ｆ線、ｄ線、Ｃ線に対する屈折率をそれぞれＮｇＲ、ＮＦＲ、ＮｄＲ、ＮＣＲとし、該第１の正レンズの部分分散比θｇＦＲ、アッベ数νｄＲを
    νｄＲ＝（ＮｄＲ−１）／（ＮＦＲ−ＮＣＲ）
    θｇＦＲ＝（ＮｇＲ−ＮＦＲ）／（ＮＦＲ−ＮＣＲ）
    とするとき、
    ０．７９６＜θｇＦＲ−（１．００×１０−４×νｄＲ ２−９．１０×１０−３×νｄＲ）＜０．８６
    １０＜νｄＲ＜３０
    ０．５＜ｆＧＲ／ｆ＜１．９
    １．７３０００≦Ｎ ｄＲ ＜２．２
    を満足することを特徴とする光学系。
  2. 前記開口絞りよりも縮小共役側に位置する負レンズのうちｄ線に対するアッベ数が最小となる第１の負レンズのアッベ数をνＮＲｍｉｎ、前記第１の負レンズの焦点距離をｆＮＲとするとき、

    を満足することを特徴とする請求項１記載の光学系。
  3. 前記第１の正レンズ以外で、前記開口絞りよりも縮小共役側に位置する正レンズのうち、ｄ線に対するアッベ数が最大の正レンズのアッベ数をνＰｍａｘとするとき、
    ６５＜νＰＲｍａｘ＜９８
    を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の光学系。
  4. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の光学系を有することを特徴とする光学機器。
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